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Universidad de San Carlos de Guatemala Facultad de Ingeniería Escuela de Ingeniería Civil
DISEÑO DE: DOS EDIFICACIONES ESCOLARES DE DOS NIVELES PARA LAS ALDEAS CHAJABAL Y PALOMORA, DEL MUNICIPIO DE SAN ANDRÉS XECUL, TOTONICAPÁN
Henry Alvarez Alvarez Asesorado por: Ing. Juan Merck Cos
Guatemala, febrero de 2005
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
FACULTAD DE INGENIERÍA
DISEÑO DE: DOS EDIFICACIONES ESCOLARES DE DOS NIVELES PARA LAS ALDEAS CHAJABAL Y PALOMORA, DEL MUNICIPIO DE SAN ANDRÉS XECUL, TOTONICAPÁN
TRABAJO DE GRADUACIÓN
PRESENTADO A JUNTA DIRECTIVA DE LA
FACULTAD DE INGENIERÍA
POR
HENRY ALVAREZ ALVAREZ
ASESORADO POR: ING. JUAN MERCK COS
AL CONFERÍRSELE EL TÍTULO DE
INGENIERO CIVIL
GUATEMALA, FEBRERO DE 2005
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
FACULTAD DE INGENIERÍA
NÓMINA DE JUNTA DIRECTIVA
DECANO Ing. Sydney Alexander Samuels Milson
VOVAL I: Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos
VOCAL II: Lic. Amahán Sánchez Álvarez
VOCAL III: Ing. Julio David Galicia Celada
VOCAL IV: Br. Kenneth Issur Estrada Ruiz
VOCAL V: Br. Elisa Yazminda Vides Leiva
SECRETARIO: Ing. Carlos Humberto Pérez Rodríguez
TRIBUNAL QUE PRACTICÓ EL EXAMEN GENERAL PRIVADO
DECANO: Ing. Sydney Alexander Samuels Milson
EXAMINADOR: Ing. Juan Merck Cos
EXAMINADOR: Ing. Christa Classon de Pinto
EXAMINADOR: Ing. Carlos Salvador Gordillo García
SECRETARIO: Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco
HONORABLE TRIBUNAL EXAMINADOR
Cumpliendo con los preceptos que establece la ley de la Universidad de
San Carlos de Guatemala, presento a su consideración mi trabajo de
graduación titulado:
DISEÑO DE: DOS EDIFICACIONES ESCOLARES DE DOS NIVELES PARA LAS ALDEAS CHAJABAL Y PALOMORA, DEL MUNICIPIO DE SAN
ANDRÉS XECUL, TOTONICAPÁN
Tema que me fuera asignado por la Dirección de la Escuela de Ingeniería Civil,
con fecha 16 de enero de 2003.
Henry Alvarez Alvarez
AGRADECIMIENTOS
A la Facultad de Ingeniería de la Universidad de San Carlos de Guatemala
A la unidad de E.P.S de la Facultad de Ingeniería, especialmente al ingeniero
Juan Merck Cos, por la asesoría en el transcurso del EPS y en la realización del
presente trabajo de graduación
A la Municipalidad de San Andrés Xecul, Totonicapán, por la oportunidad de
realizar el Ejercicio Profesional Supervisado
ACTO QUE DEDICO A
A dios y a la virgen de Guadalupe: por iluminarme el sendero del saber y
permitir la culminación de una de mis metas
Mis padres: Cresencio Alvarez Son
Rosario Alvarez Pastor
Mis hermanos: Juan, Magdalena, Francisco Danilo, Alberto
Cresencio, Justo Miguel Ángel, Darío Eriberto
Mis abuelos: Juan Alvarez Pastor, Magdalena Pastor García, Juan
Alvarez Juárez, Marta Dorotea Son Ixcanparij
Mis amigos y compañeros
I
ÍNDICE GENERAL
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES V GLOSARIO VIII RESUMEN X OBJETIVOS XI INTRODUCCIÓN XII
1. FASE DE INVESTIGACIÓN 1.1. Monografía de las aldeas Palomora y Chajabal
1.1.1. Aspectos generales 1
1.1.2. Ubicación geográfica 1
1.1.3. Situación demográfica 2
1.1.4. Aspectos económicos y actividades productivas 3
1.1.5. Actividad agropecuaria y uso de la tierra 4
1.1.5.1. Uso de la tierra 4
1.1.5.2. Tenencia de la tierra 5
1.1.5.3. Actividad agropecuaria 5
1.1.6. Comercio y servicio 6
1.1.7. Industria y artesanía 6
1.1.8. Infraestructura y servicio de apoyo 7
1.1.9. Comunicaciones 8
1.1.10. Educación 8
1.2. Investigación diagnóstica sobre necesidades de servicios básicos e
infraestructura de las aldeas Chajabal y Palomora 9
II
1.2.1. Descripción de las necesidades 9
1.2.2. Priorización de las necesidades 10
2. FASE DE SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL
2.1. Diseño de las edificaciones escolares de dos niveles para las
aldeas Chajabal y Palomora
2.1.1. Descripción del proyecto
2.1.2. Investigación preliminar 12
2.1.3. Infraestructura para el centro educativo 13
2.1.3.1. Investigación preliminar 13
2.1.3.2. Edificio de aulas, aldea Palomora 13
2.1.4. Descripción del espacio disponible 14
2.1.4.1. Localización del terreno 14
2.1.4.2. Topografía del terreno 14
2.1.5. Normas para el diseño de edificios educativos 14
2.1.5.1. Criterios generales 15
2.1.5.1.1. Criterios de conjunto 15
2.1.5.1.2. Criterios de iluminación 16
2.1.5.1.3. Otros criterios 17
2.1.5.1.4. Instalaciones 18
2.1.6. Espacios educativos 18
2.1.6.1. Aula teórica 19
2.2 Diseño de edificio de aulas, aldea Chajabal
2.2.1. Diseño arquitectónico 21
2.2.2. Ubicación del edificio en el terreno 21
2.2.3. Distribución de ambientes 22
III
2.2.4. Altura del edificio 22
2.2.5. Selección del sistema estructural al usar 22
2.2.6. Análisis estructural 23
2.2.7. Predimensionamiento estructural 23
2.2.8. Modelos matemáticos de marcos dúctiles 28
2.2.9. Cargas aplicadas a los marcos dúctiles 30
2.2.9.1. Cargas verticales en marcos dúctiles 30
2.2.9.2. Cargas horizontales en marcos dúctiles 31
2.2.9.3. Análisis de marcos dúctiles por el método de
elementos finitos 38
2.2.9.4. Momentos últimos por envolvente de momentos42
2.2.9.5. Diagrama de cortes últimos en marcos dúctiles 45
2.2.10. Diseño estructural 47
2.2.10.1. Diseño de losas 48
2.2.10.2. Losas nivel 1 48
2.2.10.3. Losas nivel 2 53
2.2.11. Diseño de vigas 53
2.2.11.1. Viga tipo 3 53
2.2.12. Diseño de columnas 58
2.2.13. Diseño de cimientos 71
2.2.14. Planos constructivos 76
2.2.15. Costos y presupuesto 77
2.3 Diseño de edificio de aulas, aldea Palomora
2.3.1. Diseño arquitectónico 80
2.3.2. Análisis estructural 80
2.3.3. Predimensionamiento estructural 82
2.3.4. Cargas aplicadas a los marcos dúctiles 83
IV
2.3.5. Análisis de marcos dúctiles 83
2.3.6. Momentos últimos por envolvente de momentos 83
2.3.7. Diagrama de cortes en marcos dúctiles 86
2.3.8. Diseño estructural 88
2.3.9. Diseño de losas 88
2.3.9.1. Losas nivel 1 y nivel 2 88
2.3.10. Diseño de vigas 89
2.3.11. Diseño de columnas 89
2.3.12. Diseño de cimientos 90
2.3.13. Planos constructivos 90
2.3.14. Presupuesto 90
CONCLUSIONES 94
RECOMENDACIONES 95
BIBLIOGRAFÍA 96
ANEXOS 97
V
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES
FIGURAS
1 Planta típica, edificio de aulas 26
2 Marco dúctil típico sentido X, edificio de aulas 27
3 Marco dúctil típico sentido Y, edificio de aulas 27
4 Criterios para dibujar modelos matemáticos de marcos dúctiles 28
5 Modelo matemático, marco dúctil típico sentido X 29
6 Modelo matemático, marco dúctil típico sentido Y 29
7 Centro de masa y centro de rigidez 35
8 Elemento del continuo 39
9 Diagrama de momentos y cortes – carga muerta – marco dúctil Y 41
10 Diagrama de momentos y cortes – carga viva – marco dúctil Y 41
11 Diagrama de momentos y cortes – fuerzas sismo – marco dúctil Y 42
12 Diagrama de momentos últimos – marco dúctil Y 43
13 Momentos últimos – marco dúctil X – vigas 44
14 Momentos últimos – marco dúctil X - columnas 44
15 Diagrama de cortes últimos – marco dúctil Y 45
16 Diagrama de cortes últimos – marco dúctil X - vigas 46
17 Diagrama de cortes últimos – marco dúctil X - columnas 46
18 Planta típica de distribución de losas, edificio de aulas nivel 1 49
19 Distribución de momentos losas típicas nivel 1 50
20 Diagrama de momentos y cortes últimos en viga 3 nivel 1 55
21 Armado final, viga tipo 3 nivel 1 58
22 Sección de columna tipo A 66
23 Armado de columna 70
VI
24 Chequeo por corte simple 73
25 Chequeo por corte punzonante 74
26 Armado final de zapata tipo 1 76
27 Planta típica, edificio de aulas 80
28 Marco dúctil típico sentido X, edificio de aulas 81
29 Marco dúctil típico sentido Y, edificio de aulas 81
30 Modelo matemático, marco dúctil típico sentido X 82
31 Modelo matemático, marco dúctil típico sentido Y 82
32 Envolvente de momentos últimos – marco típico Y 84
33 Envolvente de momentos – marco dúctil X - vigas 85
34 Envolvente de momentos – marco dúctil X - columnas 85
35 Diagrama de cortes últimos – marcos dúctiles Y 86
36 Diagrama de cortes últimos – marco dúctiles X - vigas 87
37 Diagrama de cortes últimos – marco dúctiles X - columnas 87
38 Planta amueblada – edificio de aulas, Chajabal 98
39 Planta de cotas – edificio de aulas, Chajabal 99
40 Fachadas y secciones – edificio de aulas, Chajabal 100
41 Planta de acabados – edificio de aulas, Chajabal 101
42 Planta de electricidad – edificio de aulas, Chajabal 102
43 Planta de drenajes e instalación hidráulica – edificio de aulas,
Chajabal 103
44 Planta de cimientos y distribución de columnas – edificio de aulas,
Chajabal 104
45 Planta de losas edificio de aulas, Chajabal 105
46 Detalle estructurales – edificio de aulas, Chajabal 106
47 Planta amueblada – edificio de aulas, Palomora 107
48 Planta de cotas – edificio de aulas, Palomora 108
49 Fachadas y secciones – edificio de aulas, Palomora 109
50 Planta de acabados – edificio de aulas, Palomora 110
VII
51 Planta de electricidad – edificio de aulas, Palomora 111
52 Planta de drenajes e instalación hidráulica – edificio de aulas,
Palomora 112
53 Planta de cimientos y distribución de columnas – edificio de aulas,
Palomora 113
54 Planta de losas edificio de aulas, Palomora 114
TABLAS
I Población total por sexo y grupo étnico de las aldeas Palomora y
Chajabal 2
II Población por edades de las aldeas Palomora y Chajabal 3
III Nivel educativo de la población de las aldeas Palomora y
Chajabal 8
IV Peralte mínimo de vigas y losas 25
V Peso por nivel, peso total de la estructura 33
VI Fuerzas por nivel 34
VII Área de acero requeridas para las losas típicas nivel 1 52
VIII Área de acero requeridas para las losas típicas nivel 2 53
IX Presupuesto – edificio de aulas, Chajabal 79
X Diseño de losas, planta baja y planta alta – edificio de aulas 89
XI Diseño de vigas 1,2,3,4,5,6 – edificio de aulas, Palomora 91
XII Diseño de columnas tipo A, B – edificio de aulas, Palomora 92
XIII Diseño de zapatas 1,2 – edificio de aulas, Palomora 92
XIV Presupuesto – edificio de aulas, Palomora 93
VIII
GLOSARIO
Acero mínimo Cantidad mínima de refuerzo por flexión.
Corte basal En cálculo estructural, es la fuerza total lateral
que se aplica a una edificación, para simular
sobre un modelo matemático, los efectos del
sismo, en la estructura.
Cota Es la altura con respecto a un punto.
Esfuerzo Fuerza por unidad de área.
Estribos Refuerzo empleado para resistir esfuerzos
cortantes y de torsión en un elemento
estructural.
Excentricidad Es la distancia del centro de masa al centro de
rigidez.
Momento Esfuerzo al que está sometido un cuerpo,
resultado de la aplicación de una fuerza a “X”
distancia de su centro de masa.
Rigidez Capacidad de resistencia de un elemento
estructural a la deformación.
IX
SEAOC Structural Engineers Association of California.
(Asociación de Ingenieros Estructurales de
California).
Sismo Ruptura repentina de las capas superiores de
la Tierra, que algunas veces se extiende a la
superficie de ésta y produce vibración del
suelo, que de ser lo suficientemente fuerte
causará el colapso de edificios y la destrucción
de vidas y propiedades
Solera Elemento estructural horizontal de los muros
de mampostería reforzada, el cual tiene la
función de confinar y resistir esfuerzos de
corte.
Topografía Ciencia que estudia el conjunto de
procedimientos para determinar las posiciones
de puntos sobre la superficie de la tierra, por
medio de medidas, según los 3 elementos del
espacio. Estos elementos pueden ser: dos
distancias y una elevación, o una distancia,
una dirección y una elevación.
X
RESUMEN
El presente trabajo de graduación contiene el diseño de dos edificaciones
escolares de dos niveles para las aldeas Chajabal y Palomora, del municipio de
San Andrés Xecul, Totonicapán, y está conformado por los siguientes capítulos.
Capítulo I: Monografía de la aldea Chajabal y Palomora, y un diagnóstico
sobre necesidades de servicios básicos e infraestructura de ambas aldeas.
Capítulo II: Presenta la fase de Servicio Técnico Profesional, en la que
se hace una investigación preliminar de los lugares y se describe la topografía,
así como se presentan las normas que sirvieron de guía para los diseños y el
diseño de los edificios escolares de la aldea Chajabal y aldea Palomora. Se
describen el diseño arquitectónico, el análisis, el diseño estructural y el
presupuesto.
Al final del trabajo se presentan las conclusiones, recomendaciones y
anexos correspondientes, que contienen los planos de cada edificio escolar.
XI
OBJETIVOS
General
1. Diseño de dos edificaciones escolares de dos niveles para las aldeas
Chajabal y Palomora, del municipio de San Andrés Xecul, Totonicapán
Específicos
1. Desarrollar una investigación monográfica y un diagnóstico de las
necesidades de servicios básicos e infraestructura de las comunidades
2. Capacitar al personal de la Unidad Técnica Municipal en la elaboración
de perfil de proyectos
XII
INTRODUCCIÓN
Tomando en cuenta el diagnóstico sobre necesidades de servicios
básicos e infraestructura y con el fin de satisfacer una de las necesidades de las
aldeas Chajabal y Palomora del municipio de San Andrés Xecul, departamento
de Totonicapán, se decidió diseñar las edificaciones escolares, con las cuales
se estará contribuyendo a que el proceso de enseñanza - aprendizaje en las
aldeas se promueva.
El presente trabajo de graduación contiene el procedimiento de diseño de
los edificios escolares, utilizando los conocimientos correspondientes de la
rama de la ingeniería civil. Para el efecto se aplicó, como método de análisis
estructural, el método de elementos finitos utilizando el programa de
computadoras SAP educacional; para el cálculo de fuerzas de sismo, el método
SEAOC, y se diseñaron todos los elementos estructurales: columnas, vigas
zapatas y losas, siguiendo las recomendaciones del reglamento para las
construcciones de concreto estructural ACI 318-99.
1
1. FASE DE INVESTIGACIÓN
1.1. Monografía de las aldeas Palomora y Chajabal 1.1.1. Aspectos generales Fundación: La aldea Chajabal fue fundada en el año 1853 y no tiene registro
de sus primeros habitantes.
La Aldea Palomora fue fundada en el año 1800. Los fundadores y
primeros habitantes fueron Andrés Saquic, Antonio Chaj, Pedro Santay
Menchú, Juan Morales, Hermenegildo Morales, Francisco Juárez, Cruz Itzep,
Ana Sajché y Diego Morales.
Origen del nombre: Los antiguos pobladores le dieron el nombre de Palomora,
y esto se debió a que en dicha comunidad era común la existencia de palos de
mora y de ahí la etimología de la misma.
La aldea Chajabal no tiene registros del origen de su nombre.
1.1.2. Ubicación geográfica
La aldea Chajabal está ubicada al Oeste de la cabecera municipal de
San Andrés Xecul, a una distancia aproximada de 10 kilómetros. El acceso
principal es una calle de 6 m de ancho, con 2 carrileras de concreto de 0.60 m
separadas por 1.20 m. El resto de la superficie de la calle es empedrado con
fraguado de concreto.
2
Colinda con las siguientes comunidades: Al Norte, con la aldea
Palomora; al Sur, con la aldea San Felipe; al Este, con la cabecera municipal de
San Andrés Xecul, y al Oeste, con San Francisco la Unión, departamento de
Quetzaltenango.
La aldea Palomora está ubicada en el lado norte de la cabecera
municipal de San Andrés Xecul, a una distancia aproximada de 20.5 kilómetros.
El acceso principal es una calle de 5.50 m de ancho, con 2 carrileras de 0.60 m
separados por 1.20 m. El resto es empedrado con fraguado de concreto.
Colinda con las siguientes comunidades: Al Norte, con la aldea Patachaj
del Municipio de San Cristóbal Totonicapán; al Sur, con la cabecera municipal
de San Andrés Xecul; al Este, con la aldea Nimasac, y al Oeste, con la aldea
La Cumbre, del municipio de Olintepeque.
1.1.3. Situación demográfica
1.1.3.1. Población por sexo, grupo étnico y por edades
TABLA I. Población total por sexo y grupo étnico de las aldeas Chajabal y Palomora
SEXO GRUPO ÉTNICO NOMBRE DEL POBLADO CATEGORÍA
HOMBRE MUJERES INDÍGENA NO INDÍGENA CHAJABAL ALDEA 2,189 2,016 3,406 799
TOTAL 4,205 4,205 PALOMORA ALDEA 1,853 1,727 2,837 743
TOTAL 3,580 3,580 FUENTE: XI Censo de Población, 6to de Habitación, INE 2002.
3
TABLA II. Población por edades, de las aldeas Chajabal y Palomora
GRUPO POR EDADES NOMBRE DEL
POBLADO CATEGORÍA
0 - 6 7 -14 15 - 64 65 y másTOTAL
CHAJABAL ALDEA 1,572 892 1,689 52 4,205 PALOMORA ALDEA 964 814 1,712 90 3,580
FUENTE: XI Censo de Población, 6to de Habitación, INE 2002.
1.1.3.2 . Total de familias, promedio de miembros por familia y total de viviendas
En la aldea Chajabal existen aproximadamente 580 viviendas, con un
número aproximado de familias de 550 y un número promedio de integrantes
por familia de 7 a 8.
En la aldea Palomora existen aproximadamente 1,300 viviendas, con un
número aproximado de familias de 800 y un número promedio de integrantes
por familia de 7 a 8.
1.1.4. Aspectos económicos y actividades productivas
1.1.4.1. Nivel de ingreso económico familiar
El ingreso promedio familiar es de aproximadamente Q.800.00 a
Q.1,200.00 para la aldea Chajabal, y Q. 700.00 a Q. 800.00 para la aldea
Palomora.
4
1.1.4.2. Principal ocupación de la población económicamente activa
La mayoría de actividades económicas son similares para las dos aldeas,
tales como agricultura, tejeduría, sastrería, albañilería, carpintería, mecánica,
herrería, panadería, comercio y transporte.
1.1.5. Actividad agropecuaria y uso de la tierra
1.1.5.1. Uso de la tierra
Los suelos de las aldeas Chajabal y Palomora son fértiles, apropiados
para la agricultura, de color negro arenoso, con topografía inclinada y plana.
Los cultivos más comunes y preponderantes son: maíz, trigo, haba, fríjol y
algunas verduras y frutas del clima frío propio de la región. En lo que respecta
a la variedad de árboles en los bosques, están el pino, el ciprés, el aliso y otros
pero en menor escala.
Los usos que se le da al suelo en el territorio de la aldea Chajabal son el
50% en agricultura, el 25% en bosques y el 25% en viviendas.
Los usos que se le dan al suelo en el territorio de la aldea Palomora son el
40% en agricultura, el 5% en pastos, el 25% en bosques y el 30% en viviendas.
5
1.1.5.2. Tenencia de la tierra
En el altiplano es común el minifundista, y las comunidades de Chajabal
y Palomora no son la excepción. La mayoría de dueños de tierra posee entre 3
a 5 cuerdas de terreno.
1.1.5.3. Actividad agropecuaria
La producción agrícola es la siguiente:
Granos: Desafortunadamente no existe variedad de cultivo en las comunidades
de Chajabal y Palomora, siendo en su mayoría y la principal el maíz (producto
básico en la alimentación de los mismos). La producción en un 90% está
destinada al autoconsumo y un 10% para la venta.
Frutas: Cerezo, durazno, manzanilla, ciruela y manzana. La producción no es
tan significativa, por lo que el consumo es solo para las comunidades.
Producción pecuaria: Es común la crianza de animales, entre los cuales están
ovejas, cerdos, vacas, caballos, asnos, aves. Esta producción es de menor
cuantía, la que se destina al consumo familiar, o bien a la comercialización local
o en los alrededores.
6
1.1.6. Comercio y servicios El mercado se lleva a cabo el día domingo, en una galera grande. A
nivel de aldeas, Palomora cuenta con una de las plazas más grandes en la cual
es bastantes concurrida por los vecinos del lugar y de la aldea Chajabal, ya
que esta no cuenta con mercado propio.
Así también, solo cuentan con establecimientos de servicio de consumo
básicos: tiendas, panaderías, farmacias, etc.
1.1.7. Industria y artesanía En lo que respecta a la producción artesanal e industrial se desarrollan
las siguientes actividades.
Las comunidades de Chajabal y Palomora tienen artesanos
sobresalientes, tejedores o fabricantes de cortes típicos y de bordados o
güipiles a máquina. Así también se dedican a la sastrería y la maquila. En estas
aldeas aún predomina la industria familiar, es decir, padres e hijos trabajan para
el sustento familiar del hogar. Así también, se dedican a la fabricación de juegos
pirotécnicos.
7
1.1.8. Infraestructura y servicios de apoyo
La infraestructura con que cuenta la comunidad de Chajabal abarca:
edificio de la alcaldía auxiliar, salón de usos múltiples, escuela oficial, colegio
privado, iglesia católica y área para campo de fútbol.
El sistema vial cuenta con carrileras de concreto en el acceso principal,
que va de la aldea Palomora hacia la aldea Chajabal. Las calles son de
terracería.
La infraestructura con que cuenta la comunidad de Palomora abarca:
edificio de la alcaldía auxiliar, salón de usos múltiples, escuela oficial y 2 de
PRONADE, puesto de salud tipo B, galera grande (para uso del día de mercado
o plaza), iglesia católica y área para campo de fútbol.
El sistema vial cuenta con carrileras de concreto en el acceso principal,
en tanto que en la aldea las calles son de terracería.
Servicios de apoyo: En las comunidades de Chajabal y Palomora existen
varios comités que velan por las necesidades de los comunitarios. Entre ellos
están los comités de agua, drenaje, camino, ampliación de energía eléctrica
escuela, salud, de mujeres y de padres de familia.
Existen varias instituciones que están apoyando a la comunidad de
Palomora, con el objetivo de contribuir a su desarrollo. Entre ellas está el Fondo
de Solidaridad para el Desarrollo Comunitario (FSCD), cuya ayuda se canaliza
por medio del Consejo de Desarrollo Departamental, en proyectos de
infraestructura como caminos con carrileras, energía eléctrica, comité de padres
de familia, comité de mujeres, comité de salud.
8
Y para la comunidad de Chajabal la presencia institucional está a cargo
de SIAS, que apoya el área de salud.
1.1.9. Comunicaciones
Teléfono: En las comunidades de Chajabal y Palomora existen teléfonos
comunitarios, domiciliares y celulares, distribuidos en diferentes puntos de las
aldeas, los cuales facilitan la comunicación con otras personas ya sea dentro
del territorio nacional o en el extranjero.
Radio: Es otro medio que tiene presencia en las comunidades de Chajabal y
Palomora. Destacan las emisoras comunitarias Esperanza, Campesina,
Instauración, Alfa y Omega.
1.1.10. Educación
1.1.10.1. Nivel educativo de la población
TABLA III. Nivel educativo de la población de las aldeas Chajabal y Palomora
NIVEL DE ESTUDIOS ALDEA CHAJABAL ALDEA PALOMORA NIVEL UNIVERSITARIO 0 1
NIVEL MEDIO 51 18 PRIMARIA 929 953
PREPRIMARIA 230 224 NO SABE LEER NI ESCRIBIR 1,169 1,024
FUENTE: Diagnósticos comunitarios San Andrés Xecul.
9
1.1.10.2. Cobertura de los programas de alfabetización
En cuanto a programas de alfabetización para las dos comunidades,
CONALFA (Comité Nacional para la Alfabetización) es la única institución que
está trabajando para combatir el analfabetismo, a través de los graduandos,
(estudiantes del último grado de la carrera del nivel diversificado).
1.2. Investigación diagnóstica sobre necesidades de servicios básicos e infraestructura de las aldeas Chajabal y Polomora
1.2.1. Descripción de las necesidades
Las necesidades son varias para las aldeas, pero las más urgentes se
describen a continuación.
Adoquinamiento de plazuela pública: En las festividades del patrono o feria
del lugar es necesario contar con lugares amplios, abiertos y pavimentados. Las
plazuelas son una solución, además de servir como un espacio de recreación.
Mejoramiento y ampliación de carreteras: El acceso principal de San Andrés
Xecul hacia las aldeas cuenta con carrileras de concreto y empedrado, pero
este acceso no cuenta con mantenimiento y solo llega a la periferia de las
comunidades, por lo cual las calles de las aldeas no cuentan con
pavimentación. Así también, es necesaria la ampliación y pavimentación hacia
los parajes.
Construcción y ampliación de escuelas: El incremento en la población
estudiantil es acelerado y la infraestructura para la educación no ha aumentado,
por lo cual los espacios se ven reducidos, lo que conlleva un mal proceso de
10
enseñanza y aprendizaje. Las aldeas cuentan con terreno para esta
infraestructura pero carecen de financiamiento para la construcción de la
misma.
Saneamiento ambiental: Las aldeas no cuentan con calles pavimentadas,
drenaje pluvial, drenaje sanitario. La contaminación ayuda a que proliferen las
enfermedades y perjudica la salud de los pobladores. En las escuelas se cuenta
con fosa séptica y pozo de absorción.
Ampliación de energía eléctrica: Los pobladores de las aldeas cuentan con
energía eléctrica solo en algunas casas, y carecen de alumbrado público.
Reforestación y creación de viveros forestales: Las aldeas cuentan con
áreas comunales protegidas, pero el apoyo de instituciones o el gobierno
central no existe, por lo cual se pierden las áreas verdes y se explota
deforestando para satisfacer necesidades económicas de los pobladores.
Creando viveros forestales, las comunidades tomarán conciencia y explotarán
sus recursos racionalmente.
Construcción de mercado: La aldea Palomora cuenta con una galera para
vender productos agropecuarios y artesanales, pero en invierno se crean
muchos problemas, ya que la galera no cuenta con pavimento. Siendo la plaza
más grande y concurrida a nivel de aldeas, es necesario construir un mercado y
satisfacer una necesidad prioritaria.
1.2.2. Priorización de las necesidades
Para la priorización de necesidades, la institución Cooperación Española
capacitó y asesoró los diagnósticos comunitarios, dando como resultado
11
detectar las necesidades más urgentes para las comunidades de las aldeas
Chajabal y Palomora. Teniendo esta información y tomando las sugerencia
tanto de la alcaldía como de los comités, se le dio un orden prioritario.
De acuerdo a lo descrito anteriormente, las necesidades más urgentes
para la aldea Chajabal son:
Construcción de escuela
Adoquinamiento de plazuela pública
Saneamiento ambiental
Ampliación y mejoramiento de carreteras
Ampliación de energía eléctrica
Reforestación y creación de viveros forestales
Para la aldea Palomora son:
Construcción de escuela
Adoquinamiento de plazuela pública
Carretera
Saneamiento ambiental
Reforestación y creación de viveros forestales
Construcción de mercado
12
2. FASE DE SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL
2.1. Diseño de las edificaciones escolares de dos niveles para las aldeas Chajabal y Palomora
2.2.1. Descripción del proyecto
El proyecto consiste en el diseño de dos edificios escolares de dos
niveles, en el área rural, con la siguiente distribución de ambientes:
Edificio de aulas, aldea Chajabal: En la planta baja tendrá cuatro aulas,
servicios sanitarios de maestros, servicios sanitarios de estudiantes. En la
planta alta tendrá cinco aulas, así como un módulo de gradas independiente, al
centro del edificio.
Edificio de aulas aldea, Palomora: En la planta baja tendrá seis aulas y
cocina. En la planta alta tendrá seis aulas, así como un módulo de gradas
integradas al edificio, en la parte lateral.
La estructura será a base de marcos dúctiles ( sistema de columnas y
vigas de concreto reforzado) y losas de concreto armado, muros de block de
pómez para delimitar ambientes, piso de cemento líquido, puertas de metal.
2.1.2. Investigación preliminar Las instalaciones de educación con que cuentan las comunidades son
aulas con distribución desordenada y en deterioro e insuficientes, y que en la
mayoría no cumplen con las necesidades básicas.
13
Se cuenta con suficiente terreno para construir y mejorar la
infraestructura en las dos comunidades.
Los servicios básicos con que cuentan son agua, luz, con una fosa
séptica para el tratamiento de las aguas negras provenientes de la escuela
Chajabal.
2.1.3. Infraestructura para el centro educativo
2.1.3.1. Edificio de aulas para la aldea Chajabal El proyecto de edificio de aulas tiene como objetivo proveer
infraestructura para la educación preprimaria y primaria.
El edificio estará constituido por 9 aulas, y servicios sanitarios para
maestros y alumnos.
2.1.3.2. Edificio de aulas para la aldea Palomora El proyecto de edificio de aulas tiene como objetivo proveer
infraestructura para la educación de los niveles primario y básicos.
El edificio estará constituido por 12 aulas y una cocina. No se contempló
incluir servicios sanitarios por motivo de que ya existe un módulo de baños para
maestros y alumnos.
14
2.1.4. Descripción del espacio disponible
2.1.4.1. Localización del terreno Aldea Chajabal: Para la construcción del edificio escolar se dispone de un
terreno localizado a una distancia de 800 m del centro de la comunidad,
adyacente al acceso principal.
Aldea Palomora: Para la construcción del edificio escolar se dispone de un
terreno que está ubicado en el centro de la aldea, aledaño a la cancha de fut-
bol, al mercado, a la auxiliatura y a la iglesia de la comunidad, y está situado a
una distancia de 200 m del acceso principal.
2.1.4.2 Topografía del terreno
Aulas aldea Chajabal: La forma del terreno es irregular. Tiene un área de
2145.78 m2. La superficie es en una parte plana y en otra con pendiente.
Aulas aldea Palomora: La forma del terreno es rectangular. Tiene una área de
1323 m2. La superficie es plana.
2.1.5. Normas para el diseño de edificios educativos
Para la disposición y distribución de áreas, aspectos arquitectónicos y de
funcionamiento, se aplicaron las normas contenidas en el Reglamento de
Construcción de Edificios Escolares, conjugándolas con criterios, propios. Las
normas aplicadas en este trabajo son las siguientes.
15
2.1.5.1. Criterios generales
2.1.5.1.1. Criterios de conjunto a) Conjunto arquitectónico: Se toman como base los requisitos que debe
cumplir el centro educativo para atender a los alumnos que se espera recibir, y
se debe diseñar con respecto a su funcionalidad, incluyendo todas las áreas a
utilizar.
b) Emplazamiento: Un correcto emplazamiento del conjunto arquitectónico en
el terreno se logra cuando el área construida en la planta baja no excede el
40% del área total del terreno.
c) Orientación del edificio: La correcta orientación proporciona una óptima
iluminación, ventilación y asolamiento de todos los ambientes del edificio. La
orientación ideal es de norte a sur, de preferencia abriendo las ventanas hacia
el norte; sin embargo, la orientación será definida en el terreno, tomando en
cuenta que el sentido del viento dominante es el ideal para abrir las ventanas.
d) Superficie y altura del edificio: La superficie varía en función de las
necesidades que se tengan que satisfacer, tanto en capacidad como en tipo de
enseñanza; y la altura no debe exceder de tres niveles, tratando de ubicar los
talleres y los laboratorios en el primer nivel.
2.1.5.1.2. Criterios de iluminación
a) Generalidades de la iluminación en el edificio: La iluminación debe ser
abundante y uniformemente distribuida, evitando la proyección de sombras y
contrastes muy marcados. Para lograr lo anterior, deben tomarse en cuenta los
16
siguientes criterios:
Es importante el número, tamaño y ubicación de las ventanas y/o
lámparas.
Un local pequeño recibe mejor iluminación que uno grande, pero sus
dimensiones dependen de los requerimientos de espacio.
Los acabados más brillantes permiten mayor reflexión de la luz y, como
resultado, una mejor iluminación.
b) Tipos de iluminación: Por su procedencia, la iluminación se divide en
natural y artificial. La iluminación natural, por la ubicación de las ventanas, se
divide en unilateral, bilateral y cenital. Estos cuatro tipos de iluminación,
aceptados para los centros educativos, se describen a continuación:
Iluminación natural unilateral: Este caso se da cuando solo un lado del
aula tiene ventanas. Las ventanas deben tener un área del 25% a 30%
del área total de piso. El techo y el muro opuesto a la ventana deben ser
claros. El muro opuesto a la ventana estará a una distancia no mayor de
2.5 veces la altura del muro de ventanas.
Iluminación natural bilateral: Este caso se da cuando existen ventanas
en las paredes laterales del aula; las ventanas deben tener un área entre
25% a 30% del área de piso del ambiente.
Iluminación natural cenital: En este caso, la iluminación proviene de
ventanas colocadas en el techo del aula. Para esta iluminación se
toma como área de ventanas del 15% al 20% del área total de piso.
17
Iluminación artificial: Este caso se acepta únicamente cuando sea muy
justificado. Debe ser difusa, para evitar molestias a la vista. También
debe ser lo más parecida a la iluminación natural.
2.1.5.1.3. Otros criterios a) Ventilación: La cantidad disponible de aire en el ambiente tiene gran
importancia en el desarrollo de la educación.
b) Criterios de color: Desde el punto de vista físico, el color de los ambientes,
optimiza la iluminación de los mismos; desde el punto de vista psicológico, los
colores influyen en el estado de ánimo del usuario del aula.
c) Confort acústico: Es importante que en un centro educativo exista el confort
acústico, ya que este influye grandemente en el estado anímico y el grado de
concentración del alumno. Para el confort acústico es necesario que no exista
ninguna interferencia sonora entre los ambientes, ni ruidos que sobrepasen los
límites aceptables de tolerancia. Los ruidos en una aula pueden venir del
exterior del centro, de ambientes vecinos, o del interior del aula. Para
prevenirlos, y así lograr las condiciones acústicas óptimas, se pueden tomar las
precauciones siguientes:
Para que no interfiera el ruido proveniente del exterior, ubicar los
establecimientos en zonas tranquilas, pero de no ser posible esto, se
debe orientar el edificio de manera que el viento se lleve los ruidos.
Para prevenir la interferencia entre ambientes, separar los ambientes
ruidosos de los tranquilos, tomando en cuenta la dirección del viento.
18
Para disminuir el ruido interno del ambiente, construir con materiales
porosos, ya que estos absorben el ruido. También las patas del
mobiliario y equipo deben tener aislantes acústicos, para disminuir el
ruido al moverlos.
2.1.5.1.4. Instalaciones
Las instalaciones que regularmente se colocan en los edificios
educativos son las hidráulicas, las sanitarias, las eléctricas y las de gas. En su
diseño y colocación se debe garantizar lo siguiente:
Seguridad de operación
Capacidad adecuada para prestar el servicio
Duración razonable y economía de mantenimiento
Servicio constante
Protección contra agentes nocivos, principalmente ambientales
Cuando no existan en el lugar las instalaciones sanitarias adecuadas, se
debe prestar atención especial a este asunto, para así proveer adecuadamente
el agua potable y la eliminación de las aguas servidas y de lluvia.
2.1.6. Espacios educativos
Espacios educativos se denomina a la totalidad de espacios destinados
al ejercicio de la educación, el cual se desarrolla por medio de diferentes
actividades. Por tal razón, las características de los espacios educativos varían
de acuerdo con los requerimientos pedagógicos de las distintas asignaturas.
19
En el Reglamento mencionado se describen como espacios educativos
característicos: aula teórica, aula unitaria, aula de proyecciones y la economía
doméstica, descripción que se detalla aquí únicamente para el aula teórica, ya
que esta se utiliza en todos los espacios educativos de este proyecto, por ser la
que mejor se adapta a los requerimientos del centro educativo.
2.1.6.1. Aula teórica
La función del aula teórica es proveer a los maestros y alumnos de un
espacio para desarrollar, en forma cómoda, las actividades del proceso
enseñanza-aprendizaje, ya sea en la forma tradicional expositiva o modificando
la ubicación del mobiliario para desarrollar otras técnicas didácticas.
Debido a que el nivel de escolaridad que se prestará en el centro
educativo que se está diseñando será variado en cada jornada, y esto
probablemente cambiará con el tiempo, las recomendaciones para el diseño de
un aula teórica se generalizan, ya que en los niveles primario, básico y
diversificado, son similares. Dichas recomendaciones generalizadas son las
siguientes:
La capacidad óptima en el nivel básico es de 30 alumnos, pero se
permite un máximo de 40 alumnos.
El área óptima por alumno es de 1.50 m2, pero si el espacio no lo permite
se acepta un mínimo de 1.30 m2.
Para la superficie total del aula debe considerarse el caso crítico, es
decir, cuando se da la capacidad máxima de 40 alumnos. Pero podrá ser
diseñada de acuerdo a los requerimientos existentes.
20
La forma del aula será cuadrada o rectangular. Se recomienda que el
lado mayor no exceda 1.5 veces el lado menor.
La fuente principal de iluminación natural debe provenir del lado
izquierdo del alumno, sentado frente al pizarrón.
La distancia máxima desde la última fila al pizarrón será de 8 m; y el
ángulo horizontal de visión de un alumno sentado será, como máximo,
30°.
Tendrá instalaciones de energía eléctrica, con luminarias adecuadas que
proporcionen iluminación artificial abundante y constante; además,
tendrá dos tomacorrientes, uno al frente y otro en la parte posterior,
colocados a 0.40 m sobre el nivel del piso.
21
2.2. Diseño de edificio de aulas, aldea Chajabal
2.2.1. Diseño arquitectónico
El proyectar y construir edificios perdurables siguiendo determinadas
reglas, con objeto de crear obras adecuadas a su propósito es el diseño
arquitectónico. Esto se hace para tener un lugar funcional y una estructura con
resistencia. Para lograrlo, se deben tomar en cuenta los diferentes criterios
arquitectónicos y normas.
Los edificios de aulas se deben diseñar de acuerdo a las necesidades
que se tengan; además, estarán restringidos por el espacio disponible, los
recursos materiales y las normas de diseño que existan. La características
arquitectónicas se elegirán basándose en el criterio del diseñador.
Para el caso del edificio de aulas se necesita: salones de enseñanza-
aprendizaje, módulo de cocina, módulo de baños y módulo de escaleras.
Los resultados del diseño arquitectónico, con base en normas y criterios
del diseñador, se presentan en los anexos figura 38, página 98.
2.2.2. Ubicación del edificio en el terreno El edificio de aulas se ubicará en el extremo sur del terreno, orientado
de norte a sur.
22
2.2.3. Distribución de ambientes
La forma de los ambientes y su distribución dentro del edificio se hará del
modo habitual para los edificios educativos (ver anexos, figura 38, página 98),
por ser la que más conviene a las necesidades educativas.
2.2.4. Altura del edificio
Se escoge hacer el edificio de dos niveles; esto cumpliendo con la norma
de que haya tres niveles como máximo para centros de nivel preprimaria y
primaria.
La altura de todos los ambientes será de 2.88 m, del nivel de piso al cielo
raso y es estándar para dar comodidad, tanto a los ambientes como a los
espacios de circulación.
2.2.5. Selección del sistema estructural
En la elección del sistema estructural influyen los factores de resistencia,
economía, funcionalidad, estética, los materiales disponibles en el lugar y la
técnica para realizar la obra. El resultado debe comprender el tipo estructural,
las formas y dimensiones, los materiales y el proceso de ejecución.
Para este caso, se eligió un sistema estructural con marcos dúctiles de
concreto reforzado ( estructura con vigas y columnas).
23
2.2.6. Análisis estructural
El estudio de las estructuras considera, principalmente, los efectos
producidos por las fuerzas que actúan sobre un determinado sistema
estructural, y determina las condiciones que deben satisfacer las diferentes
partes de este sistema, de manera que puedan soportar dichas fuerzas.
Las partes que componen el sistema estructural deben ser de un material
tal que impida la rotura o el deterioro de estas. Además, el tipo de material a
utilizar no deberá ser llevado más allá de su resistencia límite cuando actúen las
diferentes fuerzas sobre el sistema.
Lo anterior induce a concluir que el equilibrio en el que se encuentre el
sistema estructural debe ser estable, dando lugar a un estudio que involucra
tanto procedimientos matemáticos como métodos derivados de ensayos de
laboratorio. A continuación, el análisis estructural para el edificio de aulas.
2.2.7. Predimensionamiento estructural
Predimensionar una estructura es darle medidas preliminares a los
componentes o elementos de una estructura, los que, a su vez, serán utilizados
para soportar las cargas aplicadas. Utilizando procedimientos analíticos cortos
se predimensiona a continuación.
a) Columnas: El método utilizado para predimensionar las columnas consiste;
basarse en la carga aplicada y el área tributaria, para luego calcular la sección.
Por razones de simetría las dimensiones de las columnas serán con base a la
más crítica, o sea la que soporta mayor carga.
24
Fórmulas: P = 0.8 ( 0.225*Fc*Ag + Fy*As)
1% Ag ≤ As ≤ 8% Ag
Según reglamento ACI 318-99, sección 21.4.3
Solución P = 42,333.25 Kg, (tomado de áreas tributarias)
42,333.25 = 0.8((O.225*210*Ag) + (2,810*0.Ol*Ag))
Despejando Ag = 702.28 cm2
Proponiendo una columna de 30*30 cm = 900cm2 > Ag
b) Vigas: Para predimensionar las vigas, el método a utilizar es calcular el
peralte o altura de la viga, dependiendo de la luz que cubre la viga y de sus
apoyos, según recomendaciones del reglamento ACI 318-99, sección 9.5.2,
tabla IV. La base de la viga queda a discreción del diseñador, usando en este
caso particular el ancho de las columnas. Por razones de simetría se calculará
la más crítica para todas las vigas, o sea la de mayor longitud.
t VIGA = luz libre de viga /21
= 6.09/21 = 0.29 m. Ver tabla IV
base de viga b = 0.30 m Entonces se opta por una sección de viga = 0.30*0.40 m
c) Losas: Aquí se predimensiona el espesor de la losa utilizando las
recomendaciones del reglamento ACI 318-99, sección 9.5, tabla IV, donde las
variables son las dimensiones de la superficie de la losa y el tipo de apoyos . En
este caso, las losas están apoyadas en cuatro y dos lados, y se tienen varias
medidas de losas, por lo cual se toma la más crítica y el peralte es:
t LOSA = (perímetro de losa) /180 en dos sentidos o t LOSA = L/X un sentido, ver tabla IV
25
t LOSA = (4.60 +4.60+6.09+ 6.09)/180 = 0.1188 ≅ 0.12 m
Se utilizó t LOSA = 0.12 m
TABLA IV. Peralte mínimo de vigas y losas
Peraltes mínimos de vigas no preesforzadas o losas en una dirección, a menos que se calculen las deflexiones
Peralte mínimo h
Simplemente apoyadas
Con un extremo continuo
Ambos extremos continuos
En voladizo
Elementos Elementos que no soporten o estén ligados a divisiones u
otro tipo de elementos susceptibles de dañarse por grandes deflexiones
Losas macizas en una dirección L/20 L/24 L/28 L/10
Vigas o losas nervadas en una
dirección L/16 L/18.5 L/21 L/8
FUENTE: Reglamento ACI 318-99.
d) Cimientos: Los antecedentes a tomar para el diseño de las zapatas son los
datos obtenidos del análisis estructural, así como la exploración del suelo.
Exploración del suelo: La exploración del suelo que se hizo para
obtener información fue por medio de pozos de sondeo, que permitieron
ver el suelo en su estado natural. Se exploró hasta una profundidad de
1.50 m.
Valor soporte del suelo: La capacidad soporte de un suelo es la
capacidad del suelo para soportar una carga sin que produzca fallas
dentro de su masa. En este caso el tipo de suelo que se encontró fue
arcilla fina en una capa de 0.25 a 0.50 m. La siguiente capa es arcilla
seca y dura, por lo cual el valor soporte para este tipo de suelo es 20
26
T/m2, según tabla 9-2 de la tesis, Manual de Concreto 2. para
profundidades de 0.90 m.
Cota de cimentación: se utilizo 1 m
Para la cimentación se prevé usar zapatas aislada concéntricas y
excéntricas. El método de predimensionamiento se incluye en el diseño de las
zapatas.
Con los resultados obtenidos anteriormente, se presentan a continuación
las figuras 1, 2 y 3, que muestran la distribución de las columnas y las vigas con
sus respectivas medidas, del edificio de aulas que se diseñará estructuralmente
en el resto del capítulo.
Figura 1. Planta típica, edificio de aulas
4.825 m.
20.98 m2
Eje de marco dúctil
Área tributaria columna 6.395m.
5.12 m2
Columnas 2.3m.
X
Y
8.67 m2
3.53 m2
Área tributaria de
viga
Área tributaria viga
1 m2
4.75m. 4.825m. 4.825 m. 4.825m.
27
Figura 2. Marco dúctil típico sentido X, edificio de aulas
Elevación marco dúctil típico sentido X
Figura 3. Marco dúctil típico sentido Y, edificio de aulas
Elevación marco dúctil típico sentido Y
LC Simétrico
Nivel 2
Nivel 1
2,6m.
0,4m.
1m.
2,6m.
0,4m.
0,4m.
2,6m.
1m.
2,6m.
Nivel 2
Nivel 1
0.40m.
28
2.2.8. Modelos matemáticos de marcos dúctiles
Un marco dúctil se define como un sistema estructural que consta de
vigas y columnas. Así también, su modelo matemático define la forma y las
cargas que soporta. Este modelo se utiliza para el análisis estructural.
Siguiendo los criterios definidos en la figura 4, se dibujan el segmento de marco
dúctil el modelo matemático.
Figura 4. Criterios para dibujar modelos matemáticos de marcos dúctiles
En la geometría y en las cargas aplicadas, existe una similitud de los
marcos dúctiles, por lo cual solo se analizarán los críticos en el sentido X y
sentido Y.
Modelo matemático Segmento de marco dúctil
SE DIBUJA AL CENTROIDE
DE LA LOSA
CIMIENTO
NIVEL DE PISO
EN COLUMNAS SE BUSCA EL CENTROIDE DE LA COLUMNA
BASE
29
Figura 5. Modelo matemático, marco dúctil típico sentido X
Figura 6. Modelo matemático, marco dúctil típico sentido Y
CM = 623.26 kg/m
CV = 182.12 kg/m
CM = 499.26 kg/m
CV = 60.71 kg/m
6.4m. 2.3m.
CM = 288.00 kg/m CV = 0.00 kg/m
CV = 0.00 kg/m CM = 442.00 kg/m
FN1 =
1,675.00 kg
FN2 = 2,602.00 kg
3m.
3.94m.
4.82m. 4.75m. 4.82m.4.82m. 4.82m.
FN1 = 7,694.80 kg
FN2 = 11,951.69 kg
CM = 558.13 kg/m CV = 100.11 kg/m
CM = 404.13 kg/m
CV = 33.37 kg/m
3.94
m.
3m.
30
2.2.9. Cargas aplicadas a los marcos dúctiles Las aulas, en su estructura, están sometidas a cargas de diferente
índole, para clasificarlas existe infinidad de criterios. Acá se diferencian de
acuerdo con la dirección de su aplicación.
2.2.9.1. Cargas verticales en marcos dúctiles
Valores utilizados para las cargas verticales o de gravedad.
CARGA MUERTA (CM) CARGA VIVA (CV) Peso de concreto = 2,400 kg/m3 Techo inaccesible = 100 kg/m2
Peso de acabados = 60 kg/m2 En pasillos = 300 kg/m2
Peso de muros = 90 kg/m2 En aulas = 300 kg/m2
A continuación se integran las cargas distribuidas que se muestran en los
modelos matemáticos, que fueron calculados tomando en cuenta los valores
descritos con anterioridad y siguiendo el procedimiento siguiente.
CM = W LOSAS + W VIGAS + W MUROS + W ACABADOS
= Área tributaria ( Peso específico concreto* Espesor de losa +Peso
acabados) + Peso viga + Peso muro.
CV = Área tributaria * valor carga viva / L
t = Espesor de losa = 0.12 m
CV = 300 kg/ cm2
Peso de acabados = 60 kg/cm2
Sección de viga = 0.30*0.40 m
Peso de muros = 90 kg/m2
31
Los resultados de las cargas verticales en el sentido X, niveles 1, 2, se
presentan en la figura 5. Las cargas verticales en el sentido Y, niveles 1, 2, se
presentan en la figura 6.
2.2.9.2. Cargas horizontales en marcos dúctiles
Las fuerzas debidas al viento, temblores o empujes de tierras, deben
considerarse como cargas horizontales o paralelas a la superficie terrestre, y
son a las que están expuestos los edificios, pero nunca se integran ambas, ya
que los fenómenos naturales que las provocan no se presentan
simultáneamente. Guatemala está en una zona de gran actividad sísmica; por
tanto, se tomó en cuenta este fenómeno para el diseño de edificio. Utilizando el
método estático equivalente SEAOC, se encontraron las fuerzas sísmicas o
laterales aplicadas al edificio de aulas.
Método SEAOC en edificio de aulas a) Corte basal (V): Fuerza constante V en la base de una construcción debido
a las fuerzas sísmicas.
Fórmula: V = Z * I * C * S * K * W Donde:
Z Coeficiente de riesgo sísmico, que depende de la zona. Para
Totonicapán Z = 1
I Depende de la importancia o la utilidad que se le vaya a dar a la
estructura después del sismo, y su rango es 1 ≤ 1 ≤ 1.50, para
escuelas de capacidad > 250 estudiantes; por criterio se utiliza en
este caso = 1.10
32
C Depende de la flexibilidad de la estructura, y se mide con base en
el periodo de vibración, donde t es el intervalo de tiempo que se
necesita la estructura para completar un vibración.
( ) ⇒×= 1/2t15
C 1 t = (0.0906 * altura del edificio) / base1/2
Altura del edificio = 7.30 m
S Coeficiente que depende del tipo de suelo, si se desconoce usar
1.5 Si C * S es mayor que 0.14, entonces usar 0.14
K Coeficiente que depende del sistema estructural; en este caso es
usado 0.67 para edificios con marcos dúctiles (estructura con
vigas y columnas)
W Peso propio de la estructura más 25 % de las cargas vivas
La fuerza de sismo actúa tanto longitudinalmente como transversalmente, por
lo cual se calcula el corte basal en las direcciones de X y Y, para diseñar el
edificio contra un sismo en cualquier dirección.
Solución:
tx = (0.0906 * 7.30) / (48.475)1/2 = 0.09 Cx = 1 / (15(0.09)1/2) = 0.22
ty = (0.0906 * 7.30) / (8.995) 1/2 = 0.22 Cy = 1 / (15(0.22) 1/2) = 0.14
Chequeando, si C * S > 0.14, Entonces utilizar C * S = 0.14
CSx = 0.14 * 1.5 = 0.2 ⇒ CSx = 0.14
CSy = 0.22 * 1.5 = 0.33 ⇒ CSy = 0.14
33
Hallando W = W1er-nivel + W2do-nivel
Donde: Wn = W losa + W viga + W columna + W muro + 0.25CV
Tabla V . Peso por nivel, peso total de la estructura
NIVEL Wlosa Wviga Wcolumna Wmuro 0.25CV Wtotal
1er. Nivel 105,393.6 67,498.56 23,328.00 19,545.68 32,702.25 248,468.09
2do. Nivel 105,393.6 67,498.56 19,440.00 18,760.28 10,900.75 221,993.19
Peso total de la estructura 470,461.28
Puesto que, el corte basal (V) = Vx = Vy
V = 1.00 * 1.10 * 0.14 * 0.67 *470,461.28 Kg.
V = 48,542.19 Kg. a) Fuerzas por nivel (Fni) Fórmula :
Donde:
Fni Fuerza por nivel
V Corte basal
FT Fuerza adicional de cúspide del edificio, cuando t (periodo natural
de vibración) es menor que 0.25 segundos, entonces Ft = 0
W Peso propio de la estructura + 25% de las cargas vivas
( )∑
−=Wihi
WhiFtVFni
34
Wi Peso propio de la estructura + 25% de las cargas vivas por
nivel
Hi Altura tomada desde la base de la estructura al centro de cada
nivel de piso de la estructura
Solución:
Como Vx = Vy, ⇒Fn en X = Fn en Y & tx <0.25, ty < 0.25 ⇒ Ft =0
Tabla VI. Fuerzas por nivel
Nivel W hi Whi V Fn
1er. Nivel 248,468.09 4.00 993,872.36 48,542.19 18,935.66
2do. Nivel 221,993.19 7.00 1,553,952.33 48,542.19 29,606.53
∑Wihi 2,547,824.69
c) Fuerzas por marco (FM)
Formulas: FM = FM’ ± FM” ; ∑∗
=KiFniKiFM' ;
EiFnieFM" ∗
=
diKi
2diKiEi∗∗∑= ; e = ⎜Cm – CR ⎜ ;
KidiKiCR
∑∗∑=
Donde:
FM’ Fuerza proporcional a la rigidez
FM” Fuerza de torsión
Ki Rigidez de marco K = 1 elementos son simétricos
35
Ei Módulo de rigidez
e Excentricidad, e MÍNIMA = 0.05 *(H. total del edificio)
CR Centro de Rigidez
Cm Centro de masa, (Cmx = x/2, Cmy = y/2)
di Distancia de CR a marco considerado
Solución: La figura 7 muestra la distribución de los marcos dúctiles, que se
utilizan para calcular los valores de Ki, di, Cm, CR y e.
Figura 7. Centro de masa y centro de rigidez
Marco típico sentido X:
CRX = (1*8.695 + 1*2.30 + 1*0)/3 = 3.665 m.
CmX = (2.30+6.395)/2 = 4.3475 m.
eX = ⎜3.665 – 4.3475 ⎜ = 0.68
CENTRO DE RIGIDEZ CR
CENTRO DE MASA Cm 3.
665m
.
4.825m.
6.39
5m.
4.75m.
2.3m
.
Y X
4.825m. 4.825m. 4.825m.
36
e MÍNIMA = 0.05*7.30 = 0.37 ⇒ e MÍNIMA < eX ⇒utilizar eX
Marco típico sentido Y
CRY = ( 1*0 + 1*4.75 + 1*9.575 + 1*14.40 + 1*19.225 + 1*24.05 + 1*28.875 +
1*33.70 + 1*38.525 + 1*43.35 + 1*48.175 )/11 = 24.08 m.
CMY = 48.175/2 = 24.08 m.
e Y = ⎢24.08 - 24.08 ⎢ = 0.00 ⇒ No existe torsión en el sentido Y.
Luego de la integración total de las cargas, tanto las de entrepiso como
las de techo inaccesible se procede al análisis estructural, donde el objetivo
técnico se refiere a la determinación de fuerzas y desplazamientos que sufre la
estructura.
Un proceso de análisis se puede considerar como un problema de
optimización, porque lo ideal sería poder satisfacer todos los requisitos de
esfuerzos y restricciones de los desplazamientos con los elementos
estructurales más esbeltos posibles, y así minimizar el costo del sistema
estructural. Pero eso implicaría llevar a cabo el mismo proceso en forma
sucesiva; tantas veces hasta que se logre una estructura segura y económica,
que es el fin de la ingeniería.
En este caso se diseñará la estructura con base en la fuerzas obtenidas
del análisis, y después se procederá a revisar si satisfacen los
desplazamientos, luego de haber satisfecho todas las restricciones relativas a
los esfuerzos para los que fue calculada. El análisis antes mencionado
consistiría en llevar a cabo el cálculo de las fuerzas correspondientes, para
37
cada una de las cinco combinaciones de cargas a las que será sometido cada
marco. Las cargas incluidas serán uniformemente distribuidas y puntuales.
En las combinaciones siguientes se utilizan factores asignados a cada
carga y que tienen influencia en el grado de precisión requerido, para el cual
generalmente se puede calcular el efecto de la carga y la variación en la misma
que puede esperarse durante la vida de la estructura. Por esta razón, a las
carga muertas, se les asigna un factor de carga menor que a las cargas vivas,
dado que estas se determinan con mayor precisión y son menos variables.
Los factores con que se multiplican a las cargas de servicio se hacen con
el fin de responder a los efectos de la carga excesiva de tales fuentes posibles,
como pueden ser las sobrecargas y las suposiciones simplificadas en el análisis
estructural.
El reglamento ACI 318-99, sección 9.1,9.2,9.3., proporciona los factores
de carga para las combinaciones específicas. Y toma en consideración la
probabilidad de ocurrencia simultánea al asignar los factores, aunque solo
incluyen las más probables generalmente. Por esta razón, el diseñador no debe
suponer que estén cubiertos todos los casos. Así que debe estudiar bien su
proyecto.
Por lo tanto se tomarán en consideración las diversas combinaciones de
carga a fin de determinar la condición de diseño más crítica, y así se diseñará
con la resistencia que se requiere para resistir las cargas afectadas por su
factor de carga correspondiente. A continuación se describen las
combinaciones de carga.
38
C1 = 1.40*CM + 1.70*CV
Considerando efectos de sismo se tiene:
El signo de la carga lateral dinámica (S) depende de la dirección en la
que esté trabajando el sismo. Si en la combinación anterior se incluye el valor
total de la carga viva, en la siguiente se tomará el valor cero, para determinar la
condición crítica.
2.2.9.3. Análisis de marcos dúctiles por el método de elementos finitos
a) Método de los elementos finitos Descripción del método
El continuo elástico se divide mediante líneas o superficies imaginarias,
elementos que son el tipo de estructura más frecuente, y está
compuesto por barras o miembros de sección constante.
Se supone conexión de los elementos mediante puntos discretos,
denominados nudos, situados en sus contornos. Los desplazamientos
de estos nudos serán las incógnitas del problema.
( )S1.87CV1.70CM*1.400.752,3C ∗±∗+∗=
S 1.43 CM 0.90 4,5 C ∗ ± ∗ =
39
Figura 8. Elementos del continuo
Se toma un conjunto de funciones que definan de manera única los
desplazamientos en cada elemento, en función de los desplazamientos
nodales .
Las funciones de desplazamientos definen el estado de deformación .
Las deformaciones y las relaciones esfuerzo-deformación del material
definen el estado de esfuerzos.
Haciendo equilibrio entre las fuerzas concentradas en los nudos y los
esfuerzos en el contorno de los elementos, se plantean las relaciones
fuerza- desplazamiento .
Establecido el equilibrio en cada nudo, se plantea de forma global el
sistema de ecuaciones de equilibrio.
Se introducen las condiciones de contorno para, luego, resolver el
sistema de ecuaciones lineales.
Encontradas las incógnitas (desplazamientos nodales), se introducen en
las relaciones deformación-esfuerzo , obteniendo los esfuerzos a que se
encuentra sometido en continuo elástico.
40
Resumen general del programa de computadoras SAP educacional b) Metodología para el análisis estructural de un edificio
En consecuencia, dentro de la construcción de un modelo existen tres
procesos a desarrollar:
El primero, llamado preproceso, en el cual se define todo lo relacionado a
la geometría del edificio, y la entrada de datos en general.
El análisis, donde, dependiendo del tipo de problema, se aplican las
distintas teorías de análisis estructural.
Y por último el postproceso, que es la manera de visualizar los
resultados numéricos a través de gráficos.
c) Pre, cálculo y postproceso dentro del análisis estructural
SAP es un programa de análisis, elástico lineal y de segundo orden, de
estructuras, por medio del método de los elementos finitos.
La preparación de datos para el desarrollo de un problema estructural
comprende básicamente:
La descripción de la geometría estructural y de los materiales, así como
sus condiciones de borde y datos generales
La definición de los estados de carga para los cuales la estructura
precisa ser analizada
41
d) Resultados de las combinaciones de carga A continuación se presentan los resultados del análisis estructural de la
carga muerta, la carga viva y la fuerza de sismo por separado, del marco dúctil
típico sentido Y, que se observan en las figuras 9, 10 y 11.
Figura 9. Diagrama de momentos y cortes – carga muerta – marco dúctil Y
Figura 10. Diagrama de momentos y cortes – carga viva – marco dúctil Y
-1560.57
-224
4.18
-781.45
1919.88 128683
-158
7.22
1059.77
1462.73
-1244.63
-351.62
-312
..57
-318
7.73
576.63
-101.74
-103.55
73.64
324
252.91
1007.77
-173
.77
-843.82 -163.95
1151
.76
280.57
-235.60
-44.97
2347
.76
-269
2.71
2865
.61
-381
.65
-157
9.88
12
98.0
7
-704.95
-398.67
-111
0.48
-1
183.
31
842.87 590.60
-5
92.7
2
-158
73.2
2
1059.77
711.82
-601.17
-183.66
-130
.47
--684
.70
301.35
-101.74
-49.19
28.72
164.26
123.25
472.25
-127
.45
-397.26 -75.00
5
35.6
8
42.87
-123.1
-19.77
1042
.13
-119
1.62
1430
.90
-90.
59
-157
9.88
572
.53
42
Figura 11. Diagrama de momentos y cortes–fuerzas sismo–marco dúctil Y e) Marco dúctil típico sentido X Para el análisis del marco típico sentido X, se muestran los resultados
de los momentos máximos y cortes maximos, en las figuras 13, 14.
2.2.9.4. Momentos últimos por envolvente de momentos
La envolvente de momentos es la representación de los esfuerzos
máximos que pueden ocurrir al superponer los efectos de la carga muerta, la
carga viva y la carga sísmica.
Empleando las combinaciones de las ecuaciones que recomienda el
Reglamento ACI 318-99, se calculan todas las envolventes de momentos para
los marcos rígidos sentido X y Y, cuyos resultados pueden observarse en las
figuras 12, 13, 14.
-155
7.56
-185
.70
-169
5.79
-1557.56
-2302.97 -3
180.
02
-1510.09 683.76
961.71
-2846.63
-1389.01
1389
.01 1286.83
-2600.12 1083.41
3683
.52
815.
31 1388.88
-136
6.46
877.06
3164.23 3045.16 2892.27
811.54
1136
.96
1546
.87
1318.59
1672
.78
966.33
-708
.25
-298
.33
3420
.14
1009
.65
2792
.02
824.14
1525.60 1432.81
43
Figura 12. Diagrama de momentos últimos – marco dúctil Y
Vigas
Columnas
-4721.80
3674.85
-4554.98
4599.63
4221.26 2367.92
4976.48
-1897.88 -4020.80
-4447.78 -5034.20
3784.45
822.
80
-472
1.52
2527
.67
-822
9.83
-457
9.26
-574
1.83
-236
7.92
1758
.66
-709
9.49
-565
2.13
--716
1.1 4120.71
4748.48
44
Figura 13. Diagrama de momentos últimos – marco dúctil X – vigas
Figura 14. Diagrama de momentos últimos – marco dúctil X – columnas
-6874.48
-2899.01 -5112.92-3498.13 -4555.40 -4392.76-4444.40
-4460.06 -4487.53-4527.19 -4496.93 -5112.92
-2949.65
5677.26-7372.51
4350.36 2421.54 2193.83
1430.64 -5662.30
-8395.31
-3060.56
2479.83 1510.92
-2930.98
-7301.41 -5823.35
2339.46 2359.05
-7302.55
1500.00
-2936.70
-5743.47
1501.25
-2941.75
-7261.65 -5710.59
1446.78
2290.28
-7091.51
2303.022318.81
1509.15
-2967.61
-5670.93
1498.05
-7221.26
-2914.80
-5543.18-7214.37
4350.362309.51
-7471.00
1957.96
-3361.99
-6388.23
2479.83
-3361.99
-8395.31-6874.48
-5909.05
-1940.40 4934.09
2899.01
-5664.00
-3498.13
6274.18
-6119.95 -6061.94 -6000.49 5951.30 5915.97 5880.90 -5925.64 -5686.51 6274.18
-2451.19
5373.06
2540.10 -5664.00
2988.09 5410.60
2556.52
-3492.27 -3125.68
5317.68
2483.31
-3032.89 -3092.70 2996.72
5334.53
-5246.99
-2437.62
-5275.28 -5208.20
-2396.31
2976.70 2947.25
4977.22
-2646.53 -2493.78
2988.04
3498.13 3112.19
45
2.2.9.5. Diagrama de cortes últimos en marcos dúctiles
Figura 15. Diagrama de cortes últimos – marco dúctil Y
Vigas
Columnas
7006
.06
5390
.82
-579
5.56
-7
110.
45 68
84.0
1
-437
6.51
-1
759.
10
4236
.90
2323.51
2798.79
-2540.78
-2747.36
-2089.40
-1421.93
46
Figura 16. Diagrama de cortes últimos – marco dúctil X – vigas Figura 17. Diagrama de cortes últimos – marco dúctil X – columnas
2826.07 3014.24
2160.10 -1613.13
-2745.10 -2865.36
1877.60 1894.07
-2894.94
-2919.13
-1804.78 -1815.97 -1835.43
2842.20
-1939.57 -1781.19
2807.37 -2850.68
2160.10
1997.30
2699.68
3024.22
-44
52.5
7
4879
.26
4070
.12
-403
4.59
-403
4.5943
48.8
5
-362
1.6943
07.2
9
-367
3.85
4324
.09
4331
.91
4343
.05
-365
9.40
4363
.74
4317
.93
-365
6.63
-364
6.34
-368
7.31
-322
5.10
-4
310.
34
-447
4.64
6765
.46
5907
.91
5861
.94
5944
.51
-446
1.46
-445
4.47
5891
.19
5874
.33
-480
7.42
-442
0.92
5868
.06
5830
.59
-480
7.42
5940
.77
6765
.46
-
4444
.81
-4
450.
52
4879
.26
47
2.2.10. Diseño estructural
Es la acción que se realiza, por medio de una continuación de cálculos,
con el fin de especificar las características de los distintos elementos que
componen una estructura, siendo esta la parte de la construcción que se
destina para soportar cualquier tipo de carga aplicada al servicio.
Para diseñar la estructura del edificio de aulas, se usan las notaciones
siguientes.
MATERIALES: RECUBRIMIENTOS: Fy = 2,810 kg/cm2 Vigas = 0.04 m Es = 2.1*106 kg/cm2 Columnas = 0.03 m Wc = 2,400 kg/m3 Losas = 0.025 m Wm = 90 kg/m2 Cimientos = 0.075 m f’c = 210 kg/cm2 Cota de cimiento = 1 m
Ec = 15,100 (f’c)1/2kg/cm2 OTROS:
Vs = 20,000 kg/m2 Ws = 1,500 kg/m3
Los recubrimientos descritos para los distintos elementos son requeridos
según el Reglamento ACI 318-99, sección 7.7.
2.2.10.1. Diseño de losas
Una losa de concreto armado es una placa ancha y lisa, generalmente
horizontal, con superficies superior e inferior paralelas o aproximadamente
paralelas, soportadas por vigas de concreto armado y por muros de
48
mampostería o de concreto armado. Por su espesor, pueden dividirse en planas
0.13t0.09 ≤≤ y nervadas t > 0.13. Para diseñarlas existen varios métodos. En
este caso se utiliza el método de diseño directo del Reglamento ACI 318-99,
sección 13.6, que a continuación se describe.
Para este método, el citado Reglamento, proporciona tablas de
coeficientes de momentos para una variedad de condiciones de apoyos de
bordes. Estos coeficientes se basan en un análisis elástico y en una distribución
inelástica. Los momentos al centro de ambas direcciones de la losa son
mayores que en las regiones cerca de los bordes. El método define que si la
relación m = A/B es mayor que 0.5 se considera la losa como reforzada en dos
direcciones, y solo se puede usar en las losas rectangulares. Los apoyos en
todos los bordes de la losa deben ser rígidos (muros y vigas). El método no
considera el efecto de torsión en las vigas de borde exterior.
2.2.10.2. Losas nivel 1
Procedimiento para el diseño de losas del edificio de aulas, aplicado a las
losas nivel 1.
a) Datos: Las dimensiones pueden observarse en la figura 18 , y los datos de
cargas se encuentra en la sección 2.2.9.1, página 30.
b) Espesor de la losa (t): El método y el procedimiento de cálculo del espesor
de las losas se encuentran en la sección 2.2.7. En este caso, t = 0.12 m para
edificios de aulas de Chajabal.
49
Figura 18. Planta típica de distribución de losas, edificio de aulas nivel 1
c) Carga última o carga de diseño
CM = Wc*t + Wacabados ⇒
CM = 2400Kg/m3*0.12m + 90 Kg/m2 = 378 Kg/m2
CV = 300 Kg/m2 CU = 1.4CM + 1.7CV
CUu = (1.4CM + 1.7CV)*1m ⇒
CUu = ( 1.4*378 Kg/m2 +1.7*300 Kg/m2)*1m = 1039.20 Kg/m
d) Momentos actuantes
Fórmulas : MOMENTOS NEGATIVOS Ma(-) = Ca(-)* C.U. T.*a2
Mb(-) = Cb(-)* C.U.T.*b2
MOMENTOS POSITIVOS Ma(+) = Ca(+)cv*CVU*a^2 + Ca(+)cm*CMU*a2
Mb(+) = Cb(+)cv*CVU*b^2 + Cb(+)cm*CMU*b2
Donde: Ca(-) , Cb(-), = Coeficientes
Sen
tido
larg
o
6.4m
.
Losa 1
m = 0.73
Y
Losa 11 2.3m
.
X
Losa 12
Losa 2
m = 0.74
Losa 5
m = 0.74
Losa 13 Losa 14
m = 0.74
Losa 4
Losa en un solo sentido
Losa 6
m = 0.74
4.825m. 4.75m. 4.825m. 4.825m. sentido corto "a"
50
Ca(+)cv, Cb(+)cv = coeficientes positivo de carga viva
Ca(+)cm, Cb(+)cm = coeficientes positivo de carga muerta
CMU = Carga muerta última
CVU = Carga viva última
CUu = Carga última unitaria
a = lado menor
b = lado mayor
e) Momentos actuantes para losas que trabajan en un solo sentido
Fórmulas : MOMENTOS NEGATIVOS MOMENTOS POSITIVOS
Siguiendo el procedimiento anterior, se calculan los momentos positivos,
negativos en el sentido corto (a) y de sentido largo (b) de las losas. Su
distribución se presentan en la figura 19.
Figura 19. Distribución de momentos losas típicas nivel 1
14
2L*W)Ma( =−14
2L*W)Ma( =−
X 1563
.99
1563
.99
6.4m
.
521.
33
Losa 11 2.3m
.
1563
.99
1563
.9
Losa 12
1563
.99
521.
33 15
63.9
9
1563.99
1563.99
4.75m.
521.33
521.
33
4.825m.
1563.99
521.
33
1563
.9
1563.99
Losa 1
1563
.99
Losa 2
Y
BA
J K
51
f) Balanceo de momentos: Para determinar el momento balanceado (MB), el
procedimiento es el siguiente:
Si M1 > 0.80*M2 ⇒
2
M2M1MB +=
Si M1 < 0.80*M2 ⇒
Hay que hacer una distribución directamente proporcional a la rigidez (K).
Fórmulas:
K2K1K1Dn+
=
Donde : M1 = momento menor
M2 = momento mayor
MB = momento balanceado
K1, K2 = rigideces de las losas 1 y 2, respectivamente
D1, D2 = factores de distribución de las losas 1 y 2,
respectivamente.
g) Diseño del acero de refuerzo: El procedimiento a utilizar para las losas es
el mismo que para una viga, solo que con un ancho unitario de 1.00 m. Se
describe a continuación.
Cálculos de límite de acero As contracción o temperatura =As min = 0.002*b*t = 1.90 cm2, para losas en
un solo sentido, según Reglamento ACI 318-99, sección 7.12.
D1 D2 M1 M2
(M2-M1)*D1 (M2-M1)*D2
MB
=
MB
(-)
(+)
52
As min =( 14.5/fy)b*d = 4.90 cm2, para losas en dos sentidos, según
Reglamento ACI 318-99, sección 10.5.
Momentos que el As min es capaz de resistir
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡−= )
b*c'f*1.7Fy*AsFy(d*AsφMAsmin = 1129.93 Kg-m
Área de acero requerida para momentos mayores a As min
Para momentos menores que Momentos As min, se usa As min, y para
momentos mayores que Momentos As min, se calcula con la siguiente fórmula:
( ) ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −−= Fycf'*0.851/2
)cf'*0.003825
b*M(d*bd*bAs
Espaciamiento entre varillas para refuerzo
La separación entre varillas se calcula con S = Av/As, teniendo en cuenta
que el espaciamiento máximo de este refuerzo no deberá exceder lo que sea
menor: tres veces el espesor (3t), o 50 cm, según Reglamento ACI, sección
10.5.4.
Los resultados de los cálculos de las losas de la planta baja se presentan
en la tabla VII.
TABLA VII. Área de acero requeridas para las losas típicas, nivel 1
b d M f'c Fy As Req. As mín ∅ S cm cm kg-m kg-cm2 kg-cm2 cm2 cm2 cm cm 100 9.5 1129.93 210 2810 4.90 4.90 1.27 0.26 100 9.5 1297.97 210 2810 5.67 4.90 1.27 0.22 100 9.5 1389.00 210 2810 6.09 4.90 1.27 0.21 100 9.5 1430.98 210 2810 6.28 4.90 1.27 0.20 100 9.5 1457.56 210 2810 6.41 4.90 1.27 0.20
53
2.2.10.3. Losas nivel 2
Para el diseño de losas del nivel 2, el procedimiento de cálculo es el
mismo que para las del nivel 1. Los momentos resultantes son menores que el
momento que cubre As min. Entonces, el As requerido para losas nivel 2 se
presenta en la tabla VIII, y su armado se presenta en los planos, anexos, figura
45.
TABLA VIII. Área de acero requeridas para las losas típicas nivel 2
b d M f'c Fy As Req As mín ∅ S cm cm kg-m kg-cm2 kg-cm2 cm2 cm2 cm cm 100 9.5 1129.93 210 2810 4.90 4.90 0.953 0.15
2.2.11. Diseño de vigas
Se utilizará el método de formula cuadrática para encontrar As. Consiste
en diseñar las secciones de los miembros de las estructuras tomando en cuenta
las deformaciones inelásticas para alcanzar la resistencia máxima, cuando se
aplica una carga máxima a la estructura, igual a la suma de carga de servicio
multiplicada por su factor respectivo de carga. Los datos necesarios para su
diseño son los momentos últimos y cortes últimos actuantes a rostro, que se
toman del análisis estructural.
2.2.11.1. Viga tipo 3 a) Método de fórmula cuadrática para encontrar As Datos b = 24 cm d = 36 cm
f’c = 210 kg/cm2 Fy = 2810 kg/cm2
54
Fórmula: Mu = Ø[As*Fy*(d –As*Fy/(1.7*¨fc*b))]
Hallando As de la ecuación se tiene:
7418.26*100 = 0.90[As*2810(36-As*2810/(1.7*210*30))] =
824,251.11= 101,160*As – 736.22As2 Ecuación cuadrática
Resolviendo ecuación cuadrática, se tiene:
As1 = 8.70 cm2 Respuesta correcta
As2 = 128.71 cm2 Respuesta incorrecta
b) Límites requeridos o porcentajes de refuerzo
ρ = As/b*d = 8.70/30*36 = 0.008
ρmin = 14.5/Fy = 14.5/2,810 = 0.005
ρbal = ß(0.85)[6120/(6120+Fy)](f´c/Fy)
ß = 0.85 para f´c ≤ 280 Kg/cm2
0.852[6120/(6120+2810)](210/2810) = 0.037
ρmax = Ø*ρbal = 0.5*0.037 = 0.019
Ø = 0.5 en zona sísmica
Asmín = área de acero mínimo = (14.5 / fy )* b * d
Asmín = (14.5 / 2810 )* 30 * 36 = 5.57 cm2
ρBAL = 0.037 Asmáx = área de acero máximo = Ø* ρBAL * b * d = 0.5*0.037*30*36 = 19.98 cm2
Chequeando límites, As min ≤ As ≤ As max. Entonces 5.57 ≤ 8.70 ≤ 19.98. Así pues, el armado es correcto.
55
c) Refuerzo longitudinal
Del diagrama de envolvente de momentos y cortes últimos en el sentido
Y, nivel 1, figura 12 y 15, se tiene lo expuesto en la, figura 20.
Figura 20. Diagrama de momentos y cortes últimos en viga 3, nivel 1
Momentos a ejes Esfuerzos de corte a ejes
Momentos negativos
M(-) = 6348.68 Kg-m ⇒ As(-) = 7.37 cm2 ⇒ colocar 2#6 + 1#5 (7.68 cm2)
M(-) = 7418.26 Kg-m ⇒ As(-) = 8.70 cm2 ⇒ colocar 2#6 + 1#7 (9.58 cm2)
Momentos positivos
M(+) = 4748.48 Kg-m ⇒ As(+) = 5.43 cm2 ⇒ colocar 2#6 (5.70 cm2)
d) Requisitos sísmicos para armado Para la cama superior: Se deben colocar, como mínimo, dos varillas de acero
en forma continua o tomar el mayor de los siguientes valores: a) Asmín, b) 33%,
del área de acero calculada para el momento negativo.
6.395 m
0.30m
4748.26
-6348.68
0.30m
-7418.26 6706.89
6.395 m -6792.76
0.30m 0.30m
56
Para la cama inferior: Se deben colocar como mínimo dos varillas de acero
continuo o tomar el mayor de los siguientes valores: a) Asmín, b) 50%, del área
de acero calculada para el momento negativo, c) 50% del área de acero
calculada para el momento positivo, según Reglamento ACI 318-99 sección
21.3.2.
Para la cama superior al centro
a) 2 No. 6 = 5.70 cm2 Usar 2 No. 6 = 5.70 cm2
b) Asmín = 5.57 cm2 corridos
c) 33% As M(-) = 0.33 ( 8.70 cm2) = 2.87cm2
Para la cama inferior en apoyos
a) 2 No. 6 = 5.70 cm Usar 2 No. 6 = 5.70 cm2 b) Asmín = 5.57 cm2 corridos c) 50% As M(-) = 0.50 (8.70 cm2) = 4.35 cm2 d) 50% As M(+) = 0.50 (5.43 cm2) = 2.72 cm2
f) Acero de refuerzo transversal (estribos)
Se deben disponer estribos en las siguientes zonas de los elementos:
a) En una longitud igual a dos veces el peralte del elemento, medida desde
la cara del elemento de apoyo hasta la mitad del claro, en ambos extremos del
elemento en flexión: Lo = 2*h = 2*40 = 80 cm.
57
b) En longitudes iguales a dos veces el peralte del elemento en ambos
lados de una sección donde puede ocurrir fluencia por flexión en conexión con
desplazamientos laterales inelásticos del marco.
El primer estribo debe estar situado a no más de 5 centímetros de la cara
del elemento de apoyo. El espaciamiento máximos de los estribos no debe
exceder de : a) d/4, b) ocho veces el diámetro de la varilla de diámetro más
pequeño, c) 24 veces el diámetro de la varilla del estribo ó d) 30 cm, según
Reglamento ACI 318-99 sección 21.3.3.1, 21.3.3.2.
Cuando no se requieran estribos, los estribos deben estar situados a no
más de d/2 a lo largo de la longitud del elemento, según Reglamento ACI 318-
99 sección 21.3.3.4.
Utilizando el corte máximo, figura 20, se tiene Vmax = 6792.76 kg.
Corte máximo del concreto (Vc) = φ*0.53*(f’c)1/2*b*d
Vc = 0.85*0.53*(210)1/2*30*36
Vc = 7050.63 kg
Comparando V max< Vc ⇒ no necesita refuerzo transversal (estribos)
utilizando estribos # 3 @ d/2 = 36/2 = 18 cm en el centro del elemento y
d/4 = 36/4 = 9 cm, en los extremos por requisitos sísmicos.
El cálculo de las vigas 1,2,4 es similar a las de la viga 3, y los resultados
de todas las vigas así como su armado, se presentan en el plano, detalles
estructurales, en los anexos, figura 46.
58
Figura 21. Armado final, viga tipo 3 nivel 1
2.2.12. Diseño de columnas
Las columnas son elementos estructurales utilizados primordialmente
para soportar cargas de flexocompresión. Las columnas se diseñan con el
método de aproximación para el perfil de falla (método de Bresler). Se debe
encontrar la carga axial que actúa en columna y el momento actuante en el
sentido X, Y . La carga axial se calcula con base en un área tributaria, carga
muerta y carga viva. Los momentos se toman de la envolvente de momentos
para columnas, sentido X, Y, figura 14,17. Y se toman los momentos y cortes
mayores, para diseñar las columnas más críticas.
Requisitos del ACI para columnas
% área de acero longitudinal de la columna
As min = 0.01 Ag;
Ag = área gruesa de columna
As max = 0.06 Ag: (zonas sísmicas)
Según Reglamento ACI 318-99 sección 21.4.1.
0.80 m
6.395 m Est. No 3@ 0.09 m
A B
0.80 m Est. No 3 @ 0.09 m
4.495m Est. No 3
@ 0.18 m
A B
Est. No 3 @ 0.18 m
ASCS 2 No. 6
ASCI 2 No. 6
Corte B-B’
Est. No 3@ 0.09 m
Corte A-A’
ASCI 2 No. 6
ASCS 2 No. 6 Bastón 1 # 5
59
La columna deberá tener como mínimo 4 varillas de acero longitudinal
El lado más pequeño de una columna estructural será 20 cm
La sección mínima deberá ser de 400 cm2 ; entonces, Ag min = 400 cm2
El refuerzo transversal (estribos) nunca podrá ser menor que # 3
Procedimiento a seguir para el diseño de columnas:
a) Carga axial
Áreas tributarias: Utilizando las áreas tributarias calculadas en la figura 1,
se tiene, área tributaria = 20.98 m2.
Carga última = 1.4*CM + 1.7*CV
Nivel 1: CM = (0.12*2400 + 60+ 90)
CM = 438 Kg/m2
CV = 300 Kg/m2
CU = 1.4(438) + 1.7(300)= 1123.20 kg/m2
Nivel 2: CM = (0.12*2400 +60) = 348 kg/m2
CM = 348 Kg/m2
CV = 100 Kg/m2
CU = 1.4(348) + 1.7(100) = 657.20 Kg/m2
CT = CM + CV = 438Kg/m2 + 300Kg/m2 = 738 Kg/m2 ⇒nivel 1
CT = 348 + 100 = 448 Kg/m2 ⇒nivel 2
60
FCU = CU/CT = 1123.20/738 = 1.52 ⇒nivel 1
FCU = 657.20/448 = 1.47 nivel 2
Carga axial
Fórmula:
Donde: At = área tributaria de columna
Ac = área de columna
Av = área de viga
FCU = factor de carga última
Wc = peso específico del concreto
hc = altura de columna
Lv = longitud de viga
Pc2 = 20.98*657.20 +0.3*0.4*4.825*2400*1.47 = 15,830.77 Kg
Pc = 15830.77 + 825.55 + 2112.19 + 23564.74 = 42,333.25 Kg
b) Chequeo de columnas: En el diseño de columnas es necesario hacer
varios chequeos, y ver cómo funciona la columna, es decir;
⇒ Corta
⇒ Esbelta
⇒ Larga
Lo cual involucra las esbeltez de las columnas.
FCU*Wc*Lv*Av2 CUnivel*AtPc2 +=
( ) ( ) 1 CUnivel*AtFCU*Wc*Lv*AvCol2FCU*Wc*hc*AcPc2Pc +++=
61
Clasificación de las columnas por su esbeltez
1) Columnas cortas: E < 22 no se magnifica
2) Columnas esbeltas: 22 < E < 100 si se magnifica
3) Columnas largas: E > 100 no es aconsejable construirlas porque fallan por
pandeo, según Reglamento ACI 318-99 sección 10.13.2.
Fórmula : E = (K * Lu) / r
Donde: E = esbeltez
Lu = longitud entre apoyos = 3.60 m
K = factor de pandeo
r = radio de giro = 0.3 * lado menor
K = ((20 – Ψ promedio) / 20) * (1 + Ψ promedio) ½ para Ψ promedio < 2
K = 0.90 * (1 + Ψ promedio) ½ para Ψ promedio ≥ 2
El factor K se determina por medio de la fórmula de Jackson, basándose
en la relación de rigidez(ψ), donde:
Ψ = ∑ rigideces de columnas que se unen en el nodo considerado
∑ rigideces de vigas que se unen en el nodo considerado
Inercia de vigas = (1/12)(30) (40)3 = 160,000 cm4
Inercia de columnas = (1/12)(30) (30)3 = 67,500 cm4
62
ΨA = (67500/360)+(67500/260) / [(160000 / 452.5) + (160000 / 452.5)] = 0.63
ΨB = 0 , en el punto B no existen vigas que lleguen al nudo.
Ψpromedio = ( 0.63 + 0) / 2 = 0.315
Como Ψ promedio < 2, entonces K = ((20 –0.315) / 20) * ( 1+0.315) ½ = 1.13
Entonces E = (1.13 * 3.60) / (0.30* 0.30) = 45.20
Calculando la esbeltez de la columna en el sentido Y, se tiene:
ΨA = (67500/360)+(67500/260) / [(160000 / 200) + (160000 / 452.5)] = 0.39
ΨB = 0 , en el punto B no existen vigas que lleguen al nudo.
Ψ promedio = ( 0.39 + 0 ) / 2 = 0.195
Como Ψ promedio < 2, entonces K = ((20 –0.195) / 20) * ( 1+0.195) ½ = 1.08
Entonces E = (1.08* 3.60) / (0.3 * 0.30) = 43.30
De acuerdo con los valores de esbeltez obtenidos en el sentido X, Y, la
columna se clasifica dentro de las intermedias, por lo que se deben magnificar
los momentos actuantes.
c) Magnificador de momentos
Fórmulas: Md =δ*Ma
( )d*β1
)2.5
Ig*Ec(EI
+=
( )2Lu*K
I*E2π=Pcr
1 <
Pcr*Pu
-1
1=δ
φ
63
βd = CMU / CU
Donde: Pu = carga de diseño última
Pcr = carga crítica de pandeo de Euler
βd = factor de flujo plástico
Ec = módulo de elasticidad del concreto
Ig = momento de inercia de la sección total del concreto
respecto al eje centroidal, sin tomar en consideración el
esfuerzo
δ = factor de amplificación de momentos
El magnificador de momentos (δ ) es un factor de seguridad por el cual
deben multiplicarse los momentos últimos en columnas para evitar el pandeo.
δ = 1 / (1 – [ Pu / (φ Pcr)]) ≥ 1 φ = 0.70 si se usan estribos
φ = 0.75 si se usan zunchos
Cálculo del magnificador de momentos en el sentido X:
Ec = 15,100(210)1/2 = 218819.79 kg / cm2
βd = (1.4(438))/(1.4(438)+1.7(300) = 0.55
EI = [(218819.79* 67,500) / 2.5] / (1+ 0.55) = 3.81 * 109 kg–cm2
Pcr = (π2 * 3.81* 109 ) / (1.13 * 360) 2 = 227,228.52 kg
δ = 1 / (1 – [42,333.25 / (0.70 * 227,228.52)]) = 1.36
Mdx =momento de diseño en X =δ *Mx =1.36*6,274.18 = 8,532.88 kg – m
64
Cálculo del magnificador de momentos en el sentido Y:
βd = 0.55
EI = [(218819.79* 67,500) / 2.5] / (1+ 0.55) = 3.81 * 109 kg–cm2
Pcr = (π2 * 3.81* 109 ) / (1.08 * 360) 2 = 248,755.22 Kg
δ = 1 / (1 – [ 42,333.25 / (0.70 * 248,755.22)]) = 1.32
Mdy =momento de diseño en Y =δ My =1.32*5034.20 = 6,651.21 Kg - m
d) Diseño de columna tipo A, nivel 1
Datos: Sección = 0.30 * 0.30 m ;
Mx = momento crítico en el sentido X = 6,274.18 kg-m
My = momento crítico en el sentido Y = 5,034.20 kg-m
Longitud efectiva (Lu) = 3.60 m
Pu = 42,333.25 kg
e) Refuerzo longitudinal
Cuando en una estructura existen carga axial y flexión biaxial, hay varios
métodos para calcular el acero longitudinal en columnas. En este caso se
utilizará el método de carga inversa desarrollado por Bresler, que es un método
de aproximación del perfil de la superficie de falla. La idea fundamental es
aproximar el valor 1/P’u(de la superficie de falla). Este valor se aproxima por un
punto del plano determinado por los tres valores siguientes: a) la carga axial
pura (P’o); b) la carga de falla para una excentricidad ex,( P’xo); c) la carga de
65
falla para una excentricidad ey,(P’oy). Cada punto en la superficie de falla es
aproximado por un plano distinto, es decir, para aproximar toda la superficie, se
necesita un conjunto infinito de planos. Es uno de los métodos más utilizados,
porque es sencillo y produce resultados satisfactorios, comprobados con
ensayos de laboratorio.
La ecuación de carga inversa se define como:
1 = 1 + 1 - 1
P’u P’xo P’oy P’o
Donde:
P’u = valor aproximado de la carga última en flexión que resiste la
columna a una excentricidad “e”.
P’xo = K’x * f ‘c * sección del elemento = carga última que resiste la
columna cuando se encuentra presente la excentricidad “ey”, (ex = 0).
P’oy = K’y * f ‘c * sección del elemento = carga última que resiste la
columna cuando se encuentra presente la excentricidad “ex”, (ey = 0).
P’o = 0.70 [(0.85* f ‘c * (área gruesa - área de acero) + área de acero *
fy] = carga última axial que resiste la columna o la carga concéntrica que
resiste la misma, ( ex = 0, ey = 0).
66
Kx y Ky son coeficientes que se obtienen del diagrama de interacción
para diseño de columnas.
Si P’u > Pu, entonces el armado propuesto es correcto; de lo contrario, se
aumenta el área de acero.
Figura 22. Sección de columna tipo A
As mínimo = 0.01* (30*30) = 9 cm2 As máximo =0.06(30*30) = 54 cm2
En este caso se proponen 8 varillas No. 6 = 22.80 cm2.
Para el diseño de columnas, el método de Bresler se utilizan los
diagramas de interacción. Los valores a utilizar en los diagramas son:
a) Valor de la gráfica: Ύx = dx / hx = 24 / 30 = 0.8
Ύy = dy / hy = 24 / 30 = 0.8
Datos:
Pu = 42,333.25 kg
Mdx = 8,532.88 kg–m
Mdy = 6,651.21 kg–m
f ‘c = 210 kg / cm2
F y = 2,810 kg / cm2
Recubrimiento: 3 cmhx = 30 cm
hy=
30 c
m
dx = 30 cm
dy =
30
cm
67
b) Valor de la curva: ρµ = (As* fy) / (Ag * 0.85 * f ‘c)
ρµ = (22.80*2810) / (30*30 * 0.85 * 210) = 0.4
c) Excentricidades: ex = Mdx / Pu =8,532.88 / 42,333.25 = 0.20
ey = Mdy / Pu = 6,651.21 / 42,333.25 = 0.16
d) Valor de las diagonales: ex / hx = 0.20 / 0.30 = 0.66
ey / hy = 0.16 / 0.30 = 0.53
Con los datos obtenidos en los incisos a), b) y d), se buscan los valores
en el diagrama de interacción, encontrando que: Kx = 0.34 y Ky = 0.45
Cálculo de cargas:
P’x = 0.34 * 210 * 30 * 30 = 64,260 kg
P’y = 0.45 * 210 * 30 * 30 = 85,050 kg
P’o = 0.7 [(0.85 * 210* (30 * 30 – 22.80)) + (22.80 * 2810)] = 154,453.74 kg
Cálculo de P’u:
1 = 1 + 1 - 1 ; P’u = 47,972.81 Kg
P’u 64,260 85,050 154,453.74
68
Como P’u > Pu, el área de acero que se propuso sí soporta los
esfuerzos a los que está sometido el elemento. En caso contrario, se debe
aumentar el área de acero.
d) Refuerzo transversal: Refuerzo por corte
Corte resistente d*b*cf'*0.53*0.85=Vr
= 0.85*0.53*(210)1/2*30*27 = 5,287.98 kg
De la figura 17, se tiene VA = 3014.24 kg comparando VR y VA
Si VR ≥ VA se colocan estribos a So = d/2
Si VR < VA se diseñarán los estribos por corte
Considerando por requisito que la varilla mínima permitida es la #3
Como VR> VA se colocan estribos a, So = d/2 = 27/2 = 13.5 cm
El espaciamiento máximo de los amarres no debe ser mayor de So en una
longitud ℓo , medida desde la cara de la junta.
Refuerzo por confinamiento So:
El espaciamiento So no debe ser mayor que el menor de:
a) Ocho veces el diámetro de la varilla longitudinal confinada más pequeña;
varilla más pequeña #6 So = 8*1.905 = 15.24 cm
b) 24 veces el diámetro de la varilla de amarre; varilla de amarre #3
So = 24*0.953 = 22.87 cm
c) Mitad de la menor dimensión de la sección transversal del elemento de
marco; menor sección transversal, 30 cm. So = 30/2 = 15 cm
d) 30 cm
69
Cálculo de espaciamiento entre estribo zona confinada:
Fórmulas. So = 2Av/ρs*Ln
ρs = 0.45(Ag/Ach – 1)(0.85*f’c/fy)
Donde: Av = área transversal que se utiliza como estribo
Ln = longitud no soportada del estribo.
So = espaciamiento entre estribos zona confinada.
ρs = relación volumétrica de la columna.
Ag: área gruesa
Ach: área chica
Calculando So para las columna se tiene:
ρs = 0.45(30*30/24*24 -1)(210/2810)O.85= 0.014
Suponiendo un estribo #3 Av = 0.71 cm2 se tiene:
So = (2x0.71)/(0.014*24)= 4.22 cm
Entonces, colocar estribo #3 @ 0.04 m en la longitud de confinamiento.
El primer amarre debe estar situado a una distancia no mayor de So/2 =
15/2 = 7.5 cm a partir de la cara de la junta, según Reglamento ACI 318-99,
sección 21.10.5.2.
El espaciamiento no debe exceder el doble del espaciamiento So; So*2 =
30 cm, según Reglamento ACI 318-99 sección 21.10.5.4.
Longitud de confinamiento ℓo:
La longitud ℓo no debe ser menor de lo que sea mayor de:
70
a) Sexta parte del claro libre (Lu) del elemento;
Claro libre del elemento Lu = 300 cm. Entonces ℓo = 300/6 = 50 cm
b) Mayor dimensión de la sección transversal del elemento, ℓo = 30 cm c) de 50 cm, según Reglamento ACI 318-99 sección 21.10.5.1.
El procedimiento de diseño de la columna tipo B es similar al diseño de
columna tipo A. Los resultados de las columnas tipo A y B se presentan en los
planos anexos, figura 46.
Figura 23. Armado final de columna
CON EST. No. 3 @ 0.04 M
EST. No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
EST. No. 3 @ 0.04 M ZONA DE CONFINAMIENTO
8 No. 6 CONFINAMIENTODE 0.50 M EN LOS EXTREMOSCON EST.- No. 3 @ 0.04 M
VIGA DE ENTREPISO
8 No. 6 CONFINAMIENTODE 0.50 M EN LOS EXTREMOS
SOLERA DE CIMENTACIÓN
NIVEL ± 0.00
0.40
2.60
0.50
1.60
0.50
1.00
0.30
0.70
E
NIVEL + 0.10
LOSA
71
2.2.13. Diseño de cimientos a) Datos: Los antecedentes a tomar para el diseño de las zapatas son las
fuerzas y los momentos del análisis estructural, figuras 12 y 14,
respectivamente, y los datos del valor soporte del suelo, ya anotados. Los datos
a utilizar para el diseño de zapata tipo 1 son:
Pu = 42,333.25 kg Fy = 2,810 kg/cm2 Mux = 6,274.18 kg/m f’c = 210 kg/cm2 Muy = 5,034.20 kg/m F.C.U = 1.52 Vs = 20,000 kg/m2 Sección de columna 0.30*0.30 m Wc = 2,400 kg/m3 Ws = 1,500 kg/m3 b) Área de zapata: Las zapatas deben dimensionarse para soportar las cargas
de servicio y las reacciones inducidas. Para lograrlo, los cálculos a desarrollar
son:
Cálculo de cargas de trabajo:
P’ = Pu/Fcu = 42,333./1.52 = 27,815.12 kg
Mtx = Mux/Fcu = 6,274.18/1.52 = 4,122.46 kg-m/m
Mty = Muy/Fcu = 5,034.20/1.52 = 3,307.73 kg-m/m
Predimensionamiento del área de la zapata:
Az = 1.5*P’/Vs = 1.5*27,815.12/20,000 =2.09 m2
Iterando dimensiones, se propone usar un Az = 1.75*1.75 m2
Chequeo de presión sobre el suelo: Una vez determinada el área de zapata,
se debe calcular la carga admisible (q max), la cual debe ser menor que el valor
72
soporte (Vs), si se supone que las presiones resultantes están linealmente
distribuidas, siempre que la excentricidad e = M/p no supere la distancia K del
núcleo de la zapata, es decir, (e< K = L/6), cuyo valor se define por la fórmula
de la flexión normal:
2h*b*61 S ;
SyMty
SxMtx
AzP
minmaxq =±±=
Lo cual permite la determinación de las presiones en los bordes extremos.
La superficie necesaria de la zapata se halla teniendo en cuenta que qmax <
Vs y q min > 0. Si la excentricidad es superior al núcleo ( e ≥ L/6), la ecuación de
qmin da como resultado un valor menor a cero (qmin < 0), creando presiones de
tensión en la zapata, y lo cual no es recomendable, ya que la zapata es
diseñada para resistir esfuerzos de presión.
Sx = Sy = (1/6)1.75*(1.75)2 = 0.89
P = P’ + Ps + Pcol + Pcim
=27,815.12+(3.06*1*1500)+(0.30*0.30*3.6*2,400)+(3.06*0.35*2,400)
=35,758.97 Kg. qmax/min = 35,758.97/3.06 ± 4,122.46/0.89 ± 3,307.73/0.89 =
qmax = 19,994.74 Kg/m2 Cumple, no excede el Vs
qmin = 3,358.06 Kg/m2 Cumple, solo compresiones en el suelo
b) Presión última : Tomando en cuenta que la presión debajo de la zapatas en
un punto, es distinta de la localizada en cualquier otro, por motivos de diseño se
trabaja con una presión constante debajo de la zapata, la cual debe ser un valor
que se encuentre entre qmedio y qmáxima. Entonces se utiliza q diseño último
(qdiseño U).
73
qdiseño U = qmáxima Fcu = 19,994.74*1.52 = 30,431.02 kg/m2
d) Espesor de zapata: Para determinar el espesor de la zapata es necesario
que resista tanto el corte simple o corte flexionante como el punzonamiento
causado por la columna y las cargas actuantes.
Considerando lo anterior, se acepta t =0.35 m, con un recubrimiento
de 0.075 m.
Chequeo por corte simple: La falla de las zapatas por esfuerzo cortante
ocurre a una distancia igual a d(peralte efectivo) del borde de la columna. Por
tal razón, se debe comparar en ese límite si el corte resistente es mayor que el
actuante. Esto se hace chequeando de la siguiente forma.
d = t – recubrimiento – Ø/2 = 35-7.5-1.59/2 = 26.71cm
Asumiendo un Ø de varilla No.5 (1.59cm.)
VA = Area*qdiseñoU = 0.46*1.75*30431.01 = 24,496.97 Kg
VR = 0.85*0.53*fc1/2*b*d = 0.85*0.53*2101/2*175*26.71 = 30,515.21 Kg
Entonces VA < V R sí chequea
Figura 24. Chequeo por corte simple
1.75m.
0.46m.
1.75m.0.2671m.
74
Chequeo por corte punzonante: La columna tiende a punzonar la zapata
debido a los esfuerzos de corte que se producen en ella alrededor del perímetro
de la columna; el límite donde ocurre la falla se encuentra a una distancia igual
a d/2 del perímetro de la columna. Chequeando punzonamiento:
d = 26.71 cm V A. = Ärea* qdiseñoU = (1.75*1.75 – 0.56*0.56)*30,431.02 = 83,430.30 Kg
VR. = 0.85*1.06*fc1/2*bo*d = 0.85*1.06*2101/2*226.84*26.71 = 79,109.38 Kg
V A. > VR. no chequea, aumentar t
Segundo predimensionamiento t = 40 cm. Entonces d = 31.71 cm
V A. = Area* qdiseñoU = (1.75*1.75 – 0.61*0.61)*30,431.02 = 81,606.30 Kg VR. = 0.85*1.06*fc1/2*bo*d = 0.85*1.06*2101/2*246.84*31.71 = 102,198.9 Kg
V A. < VR. sí chequea. Entonces utilizar un peralte efectivo de d = 40 cm
Figura 25. Chequeo por corte punzonante
e) Diseño de refuerzo por flexión: El empuje hacia arriba del suelo produce
un momento flector en la zapata. Por tal razón, es necesario reforzarla con
acero para resistir los esfuerzos inducidos. Se calcula de la siguiente manera:
0.62m.
d+0.3 1.75m.
1.75m.
75
Sentido X
Momento último: Se define como una losa en voladizo y su Mu = qu*L2/2
Mu = (30,431.02*.7252)/2 = 7,997.65 Kg-m/m
Donde L es la distancia medida del rostro de columna al final de la zapata.
Área de acero: El área de acero se define por la fórmula:
( ) ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
⎟⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜⎜
⎝
⎛
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−−=Fy
fc*0.85*1/2
fc*0.003825B*M2d*Bd*BAs = 10.23 cm2
Donde: b = 100 cm d = 31.71 cm As min = 14.5/fy(b*d) = 16.36 cm2
Como As mínimo > As requerida, entonces utilizar As min.
Espaciamiento entre varillas: Se define por la fórmula S =Av/As
utilizando un Av =1.98 cm2 (No. 5), entonces S = 1.98/16.36 = 0.12 m
Colocar varillas No. 5 @ 0.12 m. en el sentido X.
Sentido Y
Momento último: Mu = (30,431.02*.7252)/2 = 7,997.65 kg-m/m
Área de acero: As = 10.80 cm2 , As min = 15.54 cm2
Donde el peralte en el sentido Y cambia, dy = dx – Øx/2 - Øy/2 =30.12 cm, utilizando Øx, Øy = 1.59 cm (No. 5)
Espaciamiento entre varillas: utilizando Av = 1.98 cm2 (No. 5)
76
S = 1.98/15.54 = 0.13 m
Colocar varillas No. 5 @ 0.13 m. en el sentido Y
Para el diseño de la zapata tipo 2 se usan los criterios descritos para
diseñar la zapata tipo 1. Los resultados de las zapatas tipos 1, 2, y se presentan
en los anexos , figura 46.
Figura 26. Armado final de zapata tipo 1
2.2.14. Planos constructivos
Después de realizar los procedimientos descritos en las secciones
anteriores, es necesario plasmar los resultados en planos. Estos son las
representaciones gráficas que detallan y especifican todas las partes y los
trabajos a realizar en el proyecto, y que sirven para presupuestar, contratar y
construir los diferentes trabajos del mismo.
Los planos para el edificio de aulas de la aldea Chajabal comprenden:
planta amueblada, planta de acabados, planta de cimientos y distribución de
1.75 m.
0.40
No. 5 @ 0.13 m
No. 5 @ 0.12 m
77
columnas, planta de instalaciones, planta de losas, fachadas, cortes y detalles.
Se pueden ver en los anexos, figuras 38 a la 46.
2.2.15. Costos y presupuesto El presupuesto es un documento que permite establecer prioridades y
evaluar las consecuencias de los objetivos. Debe incluirse en la planificación de
cualquier proyecto de ingeniería, ya que da a conocer la factibilidad del mismo.
Las distintas formas de realizar un presupuesto varían según el uso que
se le dé. Para la planificación de este proyecto, se elabora un presupuesto
desglosado por renglones de trabajo, de la siguiente forma.
a) Desglose del proyecto por renglones de trabajo: Aquí se separan
cada uno de los componentes por unidades de ejecución y se enumeran por
renglones, tratando de ordenarlos siguiendo la secuencia lógica de ejecución.
b) Cuantificación de los renglones de trabajo: Desglosado el proyecto,
se procede a asignarle a cada renglón una unidad de medida. Luego, se
calculan todas las cantidades de trabajo de cada renglón.
c) Precio unitario: El precio por unidad de medida o unidad de pago se
obtiene por medio de la integración del costo directo y el costo indirecto, que a
continuación se definen.
78
Costo directo: En este costo se incluyen los precios de los materiales y de
la mano de obra calificada y no calificada, necesarias en cada unidad de
ejecución. Los precios se tomaron de los comercios aledaños al lugar de
ejecución. En cuanto a la mano de obra, se asignaron los salarios que se
registran en la municipalidad.
Costo indirecto: Suma de todos los gastos técnico-administrativos. Se
valoriza como un porcentaje del costo directo, porcentaje que se basa en la
experiencia en obras similares, cuyo valor en este caso es 36%, tomando en
cuenta imprevistos, supervisión, gastos administrativos e impuestos.
d) Costo total por renglón: El costo total de cada renglón se obtiene
multiplicando la cantidad de trabajo por el precio unitario en cada renglón.
e) Costo total del proyecto: Este costo es la sumatoria de todos los costos
totales por renglones del proyecto.
Todos los renglones descritos anteriormente dan como resultado el costo
del edificio de aulas, aldea Chajabal, y que se pueden ver en la tabla IX.
79
TABLA IX. Presupuesto – edificio de aulas, Chajabal
PRESUPUESTO POR RENGLONES
No. DESCRIPCIÓN U CANTIDAD PRECIO UNITARIO
PRECIO POR RENGLON
1 Trazo y nivelación m2 436.03 Q 13.50 Q 5,886.45 2 Muros de block (0.15*0.20*0.40 m) m2 639 Q 142.62 Q 91,133.86 3 Muros de block (0.10*0.20*0.40 m) m2 34 Q 125.29 Q 4,259.94 4 Columnas A (0.30*0.30 m) ml 87 Q 273.77 Q 23,818.29 5 Columnas B (0.30*0.30 m) ml 85.8 Q 272.47 Q 23,377.73 6 Columnas C (0.15*0.15 m) ml 161.2 Q 63.59 Q 10,251.36 7 Columnas D (0.15*0.10 m) ml 275.6 Q 39.58 Q 10,908.01 8 Columnas E (0.10*0.10 m) ml 30.8 Q 35.41 Q 1,090.65 9 Zapata tipo1(1.75*1.75*0.40 m) U 22 Q 1,486.41 Q 32,701.05
10 Zapata tipo 2 (2.00*1.75*0.35 m) U 11 Q 1,531.44 Q 16,845.87 11 Solera intermedia (block U) ml 245 Q 41.42 Q 10,147.67 12 Solera corona (0.10*0.15 m) ml 245 Q 40.42 Q 9,902.13 13 Solera de humedad (0.30*0.30 m) ml 135 Q 168.96 Q 22,809.10 14 Viga tipo 1 ( 0.40*0.30 m) ml 144.53 Q 270.93 Q 39,157.87 15 Viga tipo 2 ( 0.40*0.30 m) ml 50.6 Q 247.98 Q 12,547.75 16 Viga tipo 3 ( 0.40*0.30 m) ml 140.69 Q 270.94 Q 38,118.81 17 Viga tipo 4 ( 0.40*0.30 m) ml 144.53 Q 229.61 Q 33,185.18 18 Losas (primer, segundo nivel) m2 732.6 Q 247.96 Q 181,656.80 19 Modulo de escaleras G 1 Q109,706.79 Q 109,706.79 20 Drenajes G 1 Q 16,576.78 Q 16,576.78 21 Instalaciones hidráulicas G 1 Q 1,200.45 Q 1,200.45 22 Artefactos sanitarios G 1 Q 17,200.00 Q 17,200.00 23 Instalaciones eléctricas G 1 Q 23,306.70 Q 23,306.70 24 Ventanas G 1 Q 39,600.00 Q 39,600.00 25 Puertas G 1 Q 19,600.00 Q 19,600.00 26 Acabados G 1 Q 80,187.06 Q 80,187.06 27 Ensabietado G 1 Q 3,424.79 Q 3,424.79 28 Cernido G 1 Q 3,021.26 Q 3,021.26 29 Cenefa G 1 Q 20,999.37 Q 20,999.37 30 TOTAL DE COSTOS DIRECTOS Q 902,621.72
31 TOTAL DE COSTOS INDIRECTOS Q 328,943.82
32 COSTO TOTAL DEL PROYECTO Q 1,231,565.54
El costo total del proyecto asciende a un millón, doscientos treinta un mil, quinientos sesenta cinco quetzales con 54/100.
80
2.3. Diseño de edificio de aulas, aldea Palomora
2.3.1. Diseño arquitectónico Para diseñar el edificio de aulas, aldea Palomora, se emplearon los
mismos criterios descritos en la sección 2.2, usados en el diseño de edificio de
aulas, aldea Chajabal. Por tal razón, se excluyen en esta sección todos los
criterios arquitectónicos y estructurales, limitándose solamente a mostrar los
resultados de los cálculos estructurales.
2.3.2. Análisis estructural A continuación las figuras 27, 28 y 29, muestran la distribución de las
columnas y las vigas con sus respectivas medidas, del edificio de aulas que se
analiza y se diseña estructuralmente en el resto de esta sección.
Figura 27. Planta típica, edificio de aulas
Planta típica niveles 1 y 2
6.00 m
26.50 m2
Eje de marco dúctil
Área tributaria columna 6.62m
9.30 m2
Columnas 2.25m
X
Y
10.89 m2
5.60 m2
Área tributaria de viga
Área tributaria viga
1.27
3.80m 6.10m 6.10m 5.95m
81
Figura 28. Marco dúctil típico sentido X, edificio de aulas
Elevación marco típico sentido X
Figura 29. Marco dúctil típico sentido Y, edificio de aulas
Elevación marco típico sentido Y Nota: Las dimensiones de las columnas y vigas, para las figuras 27,28 y 29,
fueron tomadas del predimensionamiento estructural, realizado según los
criterios de la sección 2.2.
Nivel 2
Nivel 1
2,6m.
0,4m.
1m.
2,6m.
0,4m.
0,4m.
2,6m.
1m.
2,6m.
Nivel 2
Nivel 1
0.40m.
82
2.3.3. Modelos matemáticos de marcos dúctiles
En la geometría y en las cargas aplicadas, existe una similitud de los
marcos dúctiles, por lo cual solo se analizarán los críticos en el sentido X ,Y,
figuras 28, 29.
Figura 30. Modelo matemático, marco dúctil típico sentido X
Figura 31. Modelo matemático, marco dúctil típico sentido Y
CM = 564.43kg/m.
CV = 98.73 kg/m.
CM = 410.43 kg/m.
CV = 32.91 kg/m.
6.62m. 2.25m.
CM = 288.00 kg/m. CV = 0.00 kg/m.
CV = 0.00 kg/m. CM = 288.00 kg/m.
FN1 =
2,371.08 kg.
FN2 = 3778.21 kg.
3m.
3.94m.
3.94
m.
6.00m. 6.10m. 3.80m 6.10m. 5.95m.
CM = 413.31 kg/m.
CM = 567.31 kg/m.CV = 101.05 kg/m.
CV = 33.68 kg/m.FN2 = 11,780.72 kg.
FN1 = 7,393.19 kg. 3m.
83
2.3.4. Cargas aplicadas a los marcos dúctiles
CARGA MUERTA (CM) CARGA VIVA (CV) Peso de concreto = 2,400 kg/m3 Techo inaccesible = 100 kg/m2
Peso de acabados = 60 kg/m2 En pasillos = 300 kg/m2
Peso de muros = 90 kg/m2 En aulas = 300 kg/m2
Los resultados de las cargas verticales el sentido X, nivel 1, 2, y las
cargas verticales en el sentido Y, nivel 1, 2, se presentan en las figuras 30, 31.
Los resultados de las cargas horizontales, fuerzas por marco en el
sentido X, nivel 1, 2, y las cargas horizontales, fuerza por marco en el sentido Y,
nivel 1, 2, se presentan en las figuras 30, 31.
2.3.5. Análisis de marcos dúctiles
A continuación se presentan los resultados de las combinaciones del
analisis estructural de la carga muerta, la carga viva y la fuerza de sismo, del
marco dúctil sentido X,Y, que se observa en las figuras 32,33,34,35,36,37.
2.3.6. Momentos últimos por envolvente de momentos
A continuación se muestran los diagramas de los momentos últimos
resultantes del análisis estructural de cada marco típico, sentido X y Y, figuras
32, 33, 34.
84
Figura 32. Envolvente de momentos últimos – marco dúctil Y
Vigas
Columnas
-5303.01
3824.80
-5728.92
6276.85
5311.55 3308.79
6748.95 -2659.15 -5010.25
-6385.75 -7000.20
5438.18
-530
3.01
-9
553.
73
-5
560.
23
-330
8.79
-88
68.1
6
-803
0.47
--712
8.54
3937.20
4413.07
85
Figura 33. Envolvente de momentos – marco dúctil X – vigas Figura 34. Envolvente de momentos – marco dúctil X – columnas
-6332.99
-9812.45 -10169.99 -8538.72
-9956.98 -6678.19
3105.55
850.41 2597.11 -7552.23
-9991.41
2410.06
-7814.31
2964.78
-9804.76
2888.42
-7521.59
2910.74
2267.45 2367.47
-6832.42 -3500.12
-5789.88
-4076.23 -4603.76
-6495.48
-4897.45
-6377.70
-4646.60
-8451.08 -7370.53 -9748.47
2867.07
2139.46
-9753.09
3024.64
-5363.64
-6592.00
-4510.01 -4957.52
3694.26
-7351.66 -7839.75 -7380.35 -7411.23 -7327.02
2911.28 -6340.05
-5677.49
6056.00
7097.60
-4221.63
3500.12 4784.73
2968.41
-6374.41
-2967.65
6329.69
3749.47-3763.43 3750.13
-7331.84 -7259.18 7123.22
-3369.39
6435.44
-2901.17
-6270.86
-6236.63
3516.46
4066.36 -4957.52
86
2.3.7. Diagrama de cortes últimos en marcos dúctiles
A continuación se muestran los diagramas de los cortes últimos
resultantes del análisis estructural de cada marco típico, sentido X y Y, figuras
35, 36, 37.
Figura 35. Diagrama de cortes últimos – marcos dúctiles Y
Vigas
Columnas
6937
.86
5314
.71
-539
2.07
-6
424.
13 8
650.
13
-626
9.01
-2
561.
25
4
966.
59
3047.13
3042.60
-3489.63
-3440.60
-3001.00
-1989.31
87
Figura 36. Diagrama de cortes últimos – marco dúctiles X – vigas Figura 37. Diagrama de cortes últimos – marco dúctiles X – columnas
-457
2.39
-5
562.
10
-471
4.08
-452
0.77
-263
0.51
-5
367.
63
-572
4.65
-552
5.71
7827
.78
6950
.44
6998
.08
-508
6.62
-451
0.52
-462
0.49
-605
1.19
-511
1.14
-560
8.20
6860
.95
6842
.43
6878
.34
6873
.12
-3397.34
-1992.60
-3489.57 -3791.39 -3488.85
2224.90 -3002.12 2235.84
-3494.34-3466.17 3432.12
-2198.48-2239.23 -2478.52
3390.82
2824.66
88
2.3.8. Diseño estructural MATERIALES RECUBRIMIENTOS
Fy = 2,810 kg/cm2 Vigas = 0.04 m
Es = 2.1*106 kg/cm2 Columnas = 0.03 m
Wc = 2,400 kg/m3 Losas = 0.025 m
Wm = 110 kg/m2 Cimientos = 0.075 m
f’c = 210 kg/cm2 Cota de cimiento 1 m
Ec = 15,100 (f’c)1/2 kg/cm2 OTROS:
Ws = 1,500 kg/m3 Vs=20,000 kg/m2
2.3.9. Diseño de losas
2.3.9.1. Losas nivel 1 y nivel 2 a) Espesor de losa (t): el procedimiento es el mismo descrito en la sección 2.2.
En este caso t = 0.13 m, para edificios de aulas, aldea Palomora.
Los resultados de los cálculos de las losas de la planta baja y
planta alta se presenta en la tabla IX. El armado de las mismas se presenta en
los planos, anexos figura 54.
89
TABLA X. Diseño de losas, planta baja y planta alta – edificio de aulas Palomora
LOSAS, ÁREA DE ACERO PLANTA BAJA b d M f'c Fy As req As mín Ф S
cm cm kg-m kg-cm2 kg-cm2 cm2 cm2 cm cm 100 10.5 1380.78 210 2810 5.42 5.42 1.27 0.23100 10.5 1996.73 210 2810 8.00 5.42 1.27 0.16100 10.5 2073.52 210 2810 8.33 5.42 1.27 0.15100 10.5 2110.54 210 2810 8.49 5.42 1.27 0.15100 10.5 2381.56 210 2810 9.67 5.42 1.27 0.13100 10.5 2943.58 210 2810 12.20 5.42 1.27 0.10
LOSAS, ÁREA DE ACERO PLANTA ALTA 100 10.5 1380.78 210 2810 5.42 5.42 1.27 0.23100 10.5 1388.07 210 2810 5.45 5.42 1.27 0.23
2.3.10. Diseño de vigas
Para diseñar vigas se aplicó el procedimiento descrito en la sección 2.2.
Los resultados se presentan en la tabla XI. Y su armado se presenta en los
planos, anexos, figura 54.
2.3.11. Diseño de columnas Para diseñar columnas se aplicó el procedimiento descrito en la
sección2.2. Los resultados se presentan en la tabla XII. Y su armado se
presenta en los planos, anexos, figura 53.
90
2.3.12. Diseño de cimientos
Para el diseño de la zapatas se aplicaron los criterios descritos en la
sección 2.2. Los resultados de las zapatas se muestran en la tabla XIII. Y su
armado se presenta en los planos, anexos figura 53.
2.3.13. Planos constructivos
Los planos para el edificio de aulas de la aldea Palomora, que constan
de; planta amueblada, planta de acabados, planta de cimientos y distribución de
columnas, planta de instalaciones, planta de losas, fachadas y cortes, se
pueden ver en los anexos, figuras 47 a la 54.
2.3.14. Presupuesto
El presupuesto se presenta en la tabla XIV.
91
TABLA XI. Diseño de vigas 1,2,3,4,5,6 edificio de aulas Palomora
M f'c Fy As Req. As mín As máx M VIGA kg-m kg/cm2 kg/cm2 cm2
Ro B.
Ro min Ro Ro
max cm2 cm2 kg-m 7128.54 210 2810 8.34 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Izq 3 9553.73 210 2810 11.45 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Der
4413.07 210 2810 5.03 0.02 0.01 0.00 0.04 5.57 22.17 (+)CentroAs cama superior = 2 No 7 Bastón = 1 No 3, Bastón = 1 No 7
Sección 0.30*0.40
m. As cama inferior = 2 No 6 Bastón = No necesita 8030.47 210 2810 9.47 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Izq 2 8868.16 210 2810 10.55 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Der
0.00 210 2810 0.00 0.02 0.01 0.00 0.04 5.57 22.17 (+)CentroAs cama superior = 2 No 7 Bastón = 1 No 5, Bastón = 1 No 6
Sección 0.30*0.40
m. As cama inferior = 2 No 6 Bastón = No necesita 4076.23 210 2810 4.63 0.02 0.01 0.00 0.04 5.57 22.17 (-)Izq 4 6832.42 210 2810 7.97 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Der 2597.11 210 2810 2.91 0.02 0.01 0.00 0.04 5.57 22.17 (+)Centro
As cama superior = 2 No 7 Bastón = 1 No 3 Sección
0.30*0.40 m. As cama inferior = 2 No 6 Bastón = No necesita
6678.19 210 2810 7.78 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Izq 1 10169.69 210 2810 12.27 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Der
3105.55 210 2810 3.50 0.02 0.01 0.00 0.04 5.57 22.17 (+)CentroAs cama superior = 2 No 7 Bastón 1 No 3, Bastón = 2 No 6
Sección 0.30*0.40
m. As cama inferior = 2 No 6 Bastón = No necesita 3308.80 210 2810 3.74 0.02 0.01 0.00 5.57 22.17 (-)Izq 5 5317.74 210 2810 6.11 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Der
0.00 210 2810 0.00 0.02 0.01 0.00 0.04 5.57 22.17 (+)CentroAs cama superior = 2 No 6 Bastón = 1 No 3
Sección 0.30*0.40
m. As cama inferior = 2 No 6 Bastón = No necesita 5560.23 210 2810 6.41 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Izq 6 5303.01 210 2810 6.10 0.02 0.01 0.01 0.04 5.57 22.17 (-)Der 3937.20 210 2810 4.47 0.02 0.01 0.00 0.04 5.57 22.17 (+)Centro
As cama superior = 2 No 6 Bastón = 1 No 3, Bastón = 1 No 3 Sección
0.30*0.40 m. As cama inferior = 2 No 6 Bastón = No necesita
92
TABLA XII. Diseño de columnas tipo A, B - edificio de aulas Palomora
REFUERZO LONGITUDINAL REFUERZO TRANSVERSAL COLUMNA CARGAS REFUERZO CORTES CONFINAR REFUERZO
A M =7839.75 kg-m
VA = 3791.21 kg
SECCIÓN 0.3*0.3 m.
Lu = 2.6 Pu =55056.92
kg.
4 varillas No. 8 + 4 varillas
No. 5 VR = 5287.98 kg.
Inicio desde zapata 1.50 m. S= 0.04
m.
final de columna 0.50 m. S =0.04
m.
Estribos y eslabones No. 3 @ 0.04 m en los extremos y el resto a 0.135
m.
B M =5311.55 kg-m
VA = 3791.21 kg
SECCIÓN 0.3*0.3 m.
Lu = 2.6 Pu =20,829.08
kg.
4 varillas No. 8
VR = 5287.98 kg.
Inicio columna 0.50 m. S =0.04
m.
final de columna 0.50 m. S =0.04
m.
Estribos y eslabones No. 3 @ 0.04 m en los extremos y el resto a 0.135
m.
TABLA XIII. Diseño de zapatas 1, 2 - edificio de aulas Palomora
REFUERZO ZAPATA DATOS MOMENTOS CARGAS CORTES SENTIDO X
f'c=210 kg/cm2 kg-m. Pu = 55,057 kg. kg. As min =16.88 cm2 1 Fy=2,810 kg/cm2 SIMPLE As req =12.69 cm2
VS=25,000 kg/m2 Mx =7,839.75 qmax=
23,830 kg/m2 VA=31144 kg. #5 @ .12 m. CONCÉNTRICA
Ύc=2,400 kg/m3 VR=31728 kg. SENTIDO Y
Ύs=1,1500 kg/m3 My =7,000.20 qmin=
3,717kg/m2 PUNZONANTE As min = 16.06 cm2Az =
1.80*1.80 m2 CM = 462 kg/m. Mux =10,175 VA=31144 kg. As req =13.38 cm2
t = 0.41 m. CV = 300 kg/m. Muy =10,175
qdisU= 36,177 kg/m2
VR=31728 kg. #5 @ 0.12 m.
SENTIDO X
f'c=210 kg/cm2 SIMPLE As min =13.86 cm2 2 Fy=2,810 kg/cm2 VA=1717 kg. As req =7 cm2
VS=25,000 kg/m2
My =6,277 Pu = 42,723 kg.
VR=20,288 kg. #5 @ 0.14m. EXCÉNTRICA Ύc=2,400 kg/m3 SENTIDO Y
Ύs=1,1500 kg/m3 Mux =4,658 qmax=
24,485 kg/m2 PUNZONANTE As min = 13.21 cm2Az =
2.00*2.00 m2 CM = 462 kg/m. VA=35,777 kg. As req =12.55 cm2
t = 0.35 m. CV = 300 kg/m. Muy =7,810 qdisU=
37,171 kg/m2 VR=58,319 kg. #5 @ 0.16 m.
93
TABLA XIV. Presupuesto – edificio de aulas Palomora PRESUPUESTO POR RENGLONES
No. DESCRIPCIÓN U CANTIDAD PRECIO UNITARIO
PRECIO POR RENGLON
1 Demolición de columnas U 16 Q 200.00 Q 3,200.00 2 Trazo y nivelación m3 72 Q 79.43 Q 5,718.60 3 Muros de block (0.15*0.20*0.40 m) m2 232 Q 142.62 Q 33,087.72 4 Columnas A (0.30*0.30 m) ml 86.4 Q 470.96 Q 40,690.88 5 Columnas B (0.30*0.30 m) ml 62.4 Q 403.85 Q 25,200.12 6 Columnas C (0.20*0.15 m) ml 132.6 Q 66.72 Q 8,847.69 7 Columnas D (0.10*0.20 m) ml 67.6 Q 47.84 Q 3,233.79 8 Columnas E (0.20*0.20 m) ml 59.8 Q 81.54 Q 4,876.17 9 Columnas F (0.15*0.15 m) ml 88.4 Q 59.12 Q 5,226.51
10 Columnas G (0.15*0.10 m) ml 106.6 Q 39.58 Q 4,219.14 11 Zapata tipo1(2.00*2.00*0.35 m) U 21 Q 2,020.58 Q 42,432.21 12 Zapata tipo 2 (1.75*1.75*0.35 m) U 3 Q 1,312.98 Q 3,938.93 13 Solera intermedia (block U) ml 130 Q 41.42 Q 5,384.48 14 Solera corona (0.10*0.15 m) ml 252 Q 40.42 Q 10,185.05 15 Viga tipo 1 ( 0.40*0.30 m) ml 119.7 Q 359.82 Q 43,070.07 16 Viga tipo 2 ( 0.40*0.30 m) ml 53 Q 330.83 Q 17,533.91 17 Viga tipo 3 ( 0.40*0.30 m) ml 18 Q 324.07 Q 5,833.24 18 Viga tipo 4 ( 0.40*0.30 m) ml 119.7 Q 296.33 Q 35,470.21 19 Viga tipo 5 ( 0.40*0.30 m) ml 18 Q 251.37 Q 4,524.68 20 Viga tipo 6 ( 0.40*0.30 m) ml 52.96 Q 218.27 Q 11,559.71 21 Losas (primer, segundo nivel) m2 620 Q 401.03 Q 248,641.01 22 Modulo de escaleras G 1 Q 35,913.95 Q 35,913.95 23 Drenajes G 1 Q 3,863.71 Q 3,863.71 24 Instalaciones hidráulicas G 1 Q 969.42 Q 969.42 25 Instalaciones eléctricas G 1 Q 18,558.81 Q 18,558.81 26 Ventanas G 1 Q 59,660.00 Q 59,660.00 27 Puertas G 1 Q 16,100.00 Q 16,100.00 28 Acabados G 1 Q 27,900.00 Q 27,900.00 29 Ensabietado G 1 Q 5,111.75 Q 5,111.75 30 Cernido G 1 Q 2,550.00 Q 2,550.00 31 Cenefa G 1 Q 18,990.00 Q 18,990.00 32 TOTAL DE COSTOS DIRECTOS Q 752,491.76
33 TOTAL DE COSTOS INDIRECTOS Q 328,943.82
34 COSTO TOTAL DEL PROYECTO Q 1,081,435.58
El costo total del proyecto asciende a un millón, ochenta un mil, cuatrocientos treinta cinco quetzales con 58/100.
94
CONCLUSIONES
1. Se utilizó una metodología para el cálculo y diseño de edificaciones con
la cual se pueden configurar, analizar y diseñar sistemas estructurales de
marcos rígidos de concreto reforzados siguiendo las recomendaciones
del código ACI 318-99.
2. El análisis y diseño de una estructura en una zona sísmica, como nuestro
país, deben estar orientados básicamente a evitar la pérdida y el daño a
la vida humana y, luego, evitar el daño o destrucción de las estructuras.
La forma estructural, en general, debe ser simple, simétrica, no muy
alargada en planta o altura.
3. Por la influencia de los sismos se puede observar, en los resultados del
análisis estructural, que los esfuerzos predominantes en todos los
elementos son los de flexión, y prueba de ello es que en la propuesta de
armado de los esfuerzos de corte fueron satisfechos los requisitos
mínimos de acero.
4. A través del Ejercicio Profesional Supervisado, el estudiante de
Ingeniería Civil tiene la oportunidad de aplicar los conocimientos
adquiridos durante la formación académica, en la resolución de
problemas reales, generando con ello la adquisición de experiencia
criterio y madurez. Por consiguiente, el Ejercicio Profesional Supervisado
es una buena opción como vía de graduación de todo futuro ingeniero
civil.
95
RECOMENDACIONES
A la municipalidad de San Andrés Xecul:
1. El concreto y el refuerzo deberán ser sometidos a una serie de pruebas y
cuidados para que finalmente sea el material requerido dentro de un
diseño, y así poder soportar cualquier tipo de carga aplicada al servicio.
Por tanto, debe garantizarse supervisión técnica de la obra por medio de
un profesional de la ingeniería civil, y así poder cumplir con lo establecido
en los planos.
2. Los presupuestos son una referencia, y no se deben tomar como
definitivos al momento de cotizar, ya que están sujetos a cambios,
principalmente por las circunstancias económicas que existan al
momento de construir.
3. Debido a la situación económica en que se encuentran las
municipalidades, los recursos existentes para la planificación y ejecución
de obras han sido insuficientes, y tomando en cuenta los diagnósticos y
la importancia de la creación de espacios de enseñanza-aprendizaje, es
urgente la coordinación entre municipalidad y otras instituciones para
buscar financiamiento y construir las escuelas.
96
BIBLIOGRÁFIA
1. Baldemar Rivera, Juan Carlos. Normas para el diseño de edificios escolares. Tesis de graduación de Ingeniero civil, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería 1996.
2. Cabrera Seis, Jadenon Vinicio. Guía teórica y practica del curso de
cimentaciones 1.Tesis de graduación de Ingeniero civil, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de ingeniería.
3. Normas Estructurales de Diseño Recomendadas para la República
de Guatemala. AGIES, 2000. 4. Pérez Hernández, Hamilton Giovanni. Análisis y Diseño del Centro
Comercial Prócer en Totonicapán. Tesis de Graduación de Ingeniero civil, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 1997.
5. Paredes Ruiz, Paola Anaitee. Guía teórica y practica del curso de diseño
estructural. Tesis de graduación de Ingeniero civil, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 1996.
6. Reglamento para las construcciones de concreto estructural y comentarios
ACI 318-99 y ACI 318 R-99. América Concrete Institute 1999. Instituto Mexicano del Cemento y del Concreto, A.C. México 2002.
7. Winter, George, et. Al. Proyecto de Estructuras de Concreto Reforzado. 2ª. Edición. México. Editorial Continental, 1989.
97
ANEXOS PLANOS DE EDIFICIO DE AULAS ALDEA CHAJABAL PLANOS DE EDIFICIO DE AULAS ALDEA PALOMORA
98
Figura 38. Planta amueblada – edificio de aulas, Chajabal
48.47m
48.47m
PLANTA AMUEBLADA SEGUNDO NIVEL
BA
JA
PLANTA AMUEBLADA PRIMER NIVEL
AULA
2.30
m
C
8.99
m 6.39
m
B
PASILLO
A
1 2
4.75m 4.83m
PASILLO
AULA
SU
BE
GRADAS
AULA
4.83m4.82m3 4
4.82m5 6
GRADAS
HOMBRES
S.S. HOMBRES
21
MUJERESS.S.
6.39
m2.
30m
8.99
m
C
B
A
PASILLO
S.S. MUJERES
4.75m 4.83m
S.S.
6543
4.83m
PASILLO
AULA
4.82m
AULA
4.82m
ESC: 1/200
AULA
PASILLO
AULA
8
4.83m7
4.82m
ESC: 1/200
4.83m 4.82m9
PASILLO
4.82m10 11
987
AULA
4.83m 4.82m
AULA
PASILLO
4.83m 4.82m1110
PASILLO
4.82m
99
Figura 39. Planta de cotas – edificio de aulas, Chajabal
4.750 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825
48.475
2.30
06.
395
8.99
5
48.475
4.8254.8254.750
8.99
5
6.39
52.
300
4.8254.825 4.825 4.8254.825 4.825 4.825
E
E
J J
J J
E
E
0.30
1.00 0.59 1.25 1.61 0.30
0.15
1.00
0.30
1.20 1.32 2.00
0.30
2.00
0.52
2.00
0.30
1.20 1.32 2.00
0.30
2.00
0.52
2.00
0.30
1.20 1.32 2.00
0.30
2.00
0.52
2.00
0.30
1.20 1.32 2.00
0.30
2.00
0.52
2.00
0.30
2.00
0.30
2.00
2.07
0.300.30
2.00
0.30
4.520.30
4.20
0.15
0.15 4.52 0.15
1.50
2.00
0.50
0.70
0.37
1.50
1.50
1.50
1.07
0.10
1.10
0.10
1.10
0.10
1.10
1.50
0.10
0.10
1.50
1.50
0.10
2.07 2.071.00 1.00
1.01
1.25
0.15
1.25
2.58
1.100.102.230.101.15
0.49 1.25 0.49 1.50
1.10
1.50 0.49 1.25 0.56
1.07
4.60
0.30
4.60
6.24
1.28 1.32 6.90
6.32
6.90
6.32
6.24
1.321.28
4.604.60
0.30
4.60
6.24
4.60
0.30
6.32
6.901.321.28
0.30
6.24
4.60
6.32
4.60
6.901.28 1.32
4.60
6.90
4.52
4.52
2.00
0.30
0.30
1.50
0.15
1.001.20
2.00 0.30 0.30
2.07
1.611.25
0.39
0.30
2.00 0.66
1.251.61
6.90
4.60
2.00
6.24
2.00
1.321.28
1.321.20
0.30 0.52
2.00
0.30
4.60
0.30
6.24
6.32
1.32
1.32
1.28
1.20
0.30 0.30
2.00 0.30
2.00
4.60
0.30
4.20
0.15
0.15
6.90
4.60
2.00
6.90
0.30
0.30
6.24
6.32
1.28
1.20
0.300.30
2.00
0.52
1.32
2.001.32
4.60
6.24
6.32
2.00
0.52
2.00
1.321.28
2.00
1.321.20
0.30
4.60
6.32
0.52
2.00
0.30 0.30
2.00
4.60
0.30
6.90
6.24
1.35 1.25
6.32
4.604.60
0.30
1.54
0.15
1.54
0.15
2.20 0.15 2.18
1.10
1.07
0.70
0.50
0.70 0.50
0.70
0.50
0.70
0.37
PLANTA DE COTAS SEGUNDO NIVELESC: 1/200
ESC: 1/200PLANTA DE COTAS PRIMER NIVEL
+ 3.05+ 3.05+ 3.05
+ 3.10+ 3.10+ 3.10+ 3.10
- 0.10- 0.10- 0.10
± 0.00± 0.00± 0.00± 0.00
+ 0.10+ 0.10+ 0.10
+ 0.10+ 0.10
+ 0.10
+ 0.10
+ 3.10
+ 3.05
- 0.10
± 0.00
+ 0.10
GRADAS
BAJ
A
GRADASS
UB
E
10 117 8 93 4 5 6
A
B
C
1 2
C
B
A
1110987654321
100
Figura 40. Fachada y secciones – edificio de aulas, Chajabal
3 4 5 6 7 8 9 10 111 2
NIVEL + 3.10
NIVEL + 0.10
1
VEL - 0.10
0.40
2.60
0.40
6.62
2.60
0.52
NIVEL - 0.10
NIVEL + 0.10NIVEL + 0.10NIVEL + 0.10
SSECCIÓN LONGITUDINAL
SECCIÓN TRANSVERSAL
2.60
00.
10
NIVEL - 0.10
0.52
6.62
0.40
0.40
2.60
0
NIVEL + 0.10NIVEL ± 0.00 1.
800
0.20
2.50
ESC: 1/200
NIVEL + 3.05 NIVEL + 3.10
BC
0.51
0.40
2.60
0.40
ESC: 1/200
A
AULA
FACHADA PRINCIPAL
NIVEL + 3.10
BAÑO
AULA
BAÑO
2
NIVEL + 3.10
AULA
AULA
AULA
3 4
NIVEL ± 0.00 NIVEL ± 0.00
NIVEL + 3.10
AULA
AULA
AULA
5 6
AULA
AULA
7 8
ESC: 1/200
NIVEL ± 0.00
NIVEL + 0.10 NIVEL - 0.10
AULA
AULA AULA
9 10
6.62
11
NIVEL ± 0.00 NIVEL - 0.10
101
Figura 41. Planta de acabados – edificio de aulas, Chajabal
4.750 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.82548.475
2.30
06.
395
8.99
5
48.4754.8254.8254.750
8.99
56.
395
2.30
0
4.8254.825 4.825 4.8254.825 4.825 4.825
B.L.
B.L.
P-T P-T
P-T
G-FG-F
G-F
B.L.B.L.B.L. B.L. B.L. B.L.
B.L. B.L.B.L.B.L.B.L.B.L.
P-T3 3
P-TP-T4
4
4
4
P-T4
P-T
P-T4
P-T
P-T4
P-T
P-T4
P-T
P.C.L. R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L. R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L. R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L. R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L. R-C
P.C.L.
R-C
P.C.L.
R-C
R-CP.C.L. P.C.L. R-C P.C.L. R-CR-CP.C.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
B.L.
1P-T
1P-T
1P-T
1P-T
1P-T
1P-T
1P-T
1P-T P-T
1
R-CR-C R-CR-C R-CR-C R-C
P.C.L.P.C.L. P.C.L.P.C.L. P.C.L.P.C.L. P.C.L. P.C.L.
ESC: 1/200PLANTA DE ACABADOS PRIMER NIVEL
PLANTA DE ACABADOS SEGUNDO NIVELESC: 1/200
EN HOJA DE SECCIONES Y FACHADA
1.80 2.60 21.54PARA SILLARES Y DINTELES VER DETALLE V-4
V-3
V-3S= 1.80
2 METAL 0.70P-3 2.10
METAL
V-2
S=
1.80
V-2
S= 1
.80
V-2S= 1.80
V-3S= 1.80
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
V-1S= 1.15
4
4
22
UNIDADES
3272.60
2.60
TIPO ANCHO SILLARV-1V-2 1.25
2.00 1.151.80
MADERA
METAL
MATERIALES
PLANILLA DE VENTANASDINTEL
ALTO UNIDADES
1.70
2.10
2.10
10
2
9
ANCHOTIPO
P-4
P-2
0.70
1.00
1.20P-1
PLANILLA DE PUERTAS
LOS MUROS DE LOS BAÑOS SERAN DE 0.20*0.10*0.40 M
P.C.L.
R-C
S= 1.36V-1
N O M E N C L A T U R A
TIPO DE VENTANA Y ALTURA DE SILLAR
T - CPISO TORTA DE CEMENTO
P-T
B.L.
SERA LA VIGA
NOTA:
G-F
SERA LA VIGA
EN EL PRIMER NIVEL EL SILLAR SE TOMARA DEL NIVEL ± 0.00 Y EL DINTEL
BLOCK LIMPIO (VISTO EN AMBAS CARAS)
PISO DE CEMENTO LIQUIDO DE 0.30 x 0.30
PUERTA TIPO
NIVELES DE PISO Y LOSA
REPELLO + CERNIDO REMOLINEADO EN CIELO
GRADAS FUNDIDAS
EN EL SEGUNDO NIVEL EL SILLAR SE TOMARA DEL NIVEL +3.00 Y EL DINTEL
LOS MUROS DEL SEGUNDO NIVEL SERAN DE BLOCK VACIO DE 0.20*0.15*0.40 M.LOS MUROS DEL PRIMER NIVEL SERAN DE BLOCK VACIO DE 0.20*0.15*0.40 M.
G-F
R-C
+ 3.10
+ 3.05+ 3.05
+ 3.10+ 3.10+ 3.10
+ 3.05
+ 3.10
+ 3.05
+ 0.10
± 0.00± 0.00
+ 0.10
- 0.10- 0.10
+ 0.10
± 0.00
+ 0.10
± 0.00
+ 0.10
+ 0.10
+ 0.10
+ 0.10
± 0.00
- 0.10- 0.10
GRADAS
BA
JA
GRADAS
SU
BE
10 117 8 93 4 5 6
A
B
C
1 2
C
B
A
1110987654321
102
Figura 42. Planta de electricidad – edificio de aulas, Chajabal
4.8254.8254.825 4.8254.8254.825 4.825
2.30
06.
395
8.99
5
4.750 4.825 4.82548.475
8.99
56.
395
2.30
0
48.4754.8254.8254.8254.8254.8254.8254.8254.8254.8254.750
W W
A A
A
s
s
A
s
W W
W W
W W
W W
s s
W
AA
AA
sA
A
s
W W
W W
WW
WW
WW
W
W
W
A
s
A W
W
W
W
A W
W
W
A
A
W
A
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W
W
A
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W
W
W
A W
W
W
A
A
W
A
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W
W
A
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W
W
W
A WW
W
A
A
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A
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W
W
A
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W
W
W
A W
W
W
A
A
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A
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W
W
A
s
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W
W
W
A W
W
W
A
A
W
A
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W
W
A
s
A W
W
W
W
A W
W
W
A
A
W
A
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W
W
A
s
A W
W
W
W
A WW
W
A
A
W
A
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W
W
A
s
A W
W
W
W
A W
W
W
A
A
W
A
s W
W
W
W W W
W
W W
W
W
WWW
W
WWWW
W
W
W
W
W
W
W
WW
WW
WW
W
W
WW
WW
WW
W
W
s
A
W
W
W
s
s
ESC: 1/200PLANTA DE ELECTRICIDAD PRIMER NIVEL
ESC: 1/200PLANTA DE ELECTRICIDAD SEGUNDO NIVEL
+ CONTADORDISTRIBUCIÓNTABLERO DE
INTERRUPTOR SIMPLE h= 1.50
CONTADOR 110 W.
110 V2 er.8O
A
LAMPARA FLUORESCENTEDE DOS TUBOS TIPO INDUSTRIAL
TUBERIA EN PISO O PARED
INTERRUPTOR DOBLE h= 1.50
110 V110 V
110 V
110 V
110 V110 V
110 V110 V
110 V
110 V110 V
110 V
NOMENCLATURA DE ELECTRICIDADTABALERO DE DISTRIBUCION DE CIRCUITOS
LAMPARA DE PARED DE 100W
TUBERIA EN CIELO SERA RIGIDA DE 1/2"
CONDUCTOR NEUTRO No. 12 AWG.
ALAMBRE RETORNO No. 14 AWG.
110 V110 V
NIVEL
1 er.1 er.
118
UNIDADES
11 1 er.C
1 er.
1 er.1 er.
3
1111
I1111
112 er.2 er.
2 er.
2 er.1 er.
119
11 2 er.
BA
CIRCUITO
F
DE
HG
LKJ
N 9 2 er.M 1 er.8
ENERGIA
TOMACORRIENTE DOBLE DE 110 V. EN PARED h= 0.40
CONDUCTOR POSITIVO No. 12 AWG.
PLANILLA DE CIRCUITOS
A
F-3
A
F-1
F-1,2,3
N-3N-1
PRIMER NIVELVIENE DEL
DUCTO DE 1"
O-8
O-7
O-6
O-4O-5
O-3
O-2O-1
N-8
N-9
N-6N-7N-4
N-5N-2
M-8
M-7
M-6
M-5M-4
M-3
M-2M-1
L-9
L-8
L-7
L-6
L-5
L-4
L-3
L-2
L-1
G-11AG-10
G-10,11
G-4 AL 9
G-7
G-8
G-9
A
A
G-4
G-5
G-1
G-2
A
G-6G-3
G-1,2,3
A
H-11AH-10
H-10,11
H-4 AL 9
H-7
H-8
H-9
A
A
H-4
H-5
H-1
H-2
A
H-6H-3
H-1,2,3
A
I-11AI-10
I-10,11
I-4 AL 9
I-7
I-8
I-9
A
A
I-4
I-5
I-1
I-2
A
I-6I-3
I-1,2,3
A
J-11AJ-10
J-10,11
J-4 AL 9
J-7
J-8
J-9
A
A
J-4
J-5
J-1
J-2
A
J-6J-3
J-1,2,3
A
K-11AK-10
K-10,11
K-4 AL 9
K-7
K-8
K-9
A
A
K-4
K-5
K-1
K-2
A
K-6K-3
K-1,2,3
A
E-11AE-10
E-10,11
E-4 AL 9
E-7
E-8
E-9
A
A
E-4
E-5
E-1
E-2
A
E-6E-3
E-1,2,3
A
D-11AD-10
D-10,11
D-4 AL 9
D-7
D-8
D-9
A
A
D-4
D-5
D-1
D-2
A
D-6D-3
D-1,2,3
A
C-11A
C-10
C-10,11
C-4 AL 9
C-7
C-8
C-9
A
A
C-4
C-5
C-1
C-2
A
C-6C-3
C-1,2,3
A
B-10,11
A
A
B-1,2,3B-4 AL 9
A
A
A
A-6A
A-3A
A
A-7,8
A-4,5
A-1,2
A-8
A-7
VA AL SEGUNDO NIVEL
DUCTO DE 1"
A-6B-3
A-5A-4 B-10B-11
B-8
B-7
B-9
B-4
B-5
B-6
B-1
B-2
A-3
A-1
A-2
GRADAS
BAJ
A
GRADAS
SU
BE
10 117 8 93 4 5 6
A
B
C
1 2
C
B
A
1110987654321
103
Figura 43. Planta de drenajes – edificio de aulas, Chajabal
4.750 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.825 4.82548.475
2.30
06.
395
8.99
5
48.4754.8254.8254.750
8.99
56.
395
2.30
0
4.8254.825 4.825 4.8254.825 4.825 4.825
NOMENCLATURA HIDRAULICA
NOMENCLATURA DRENAJES
0.590.11
ALIZADO DE CEMENTO
0.11 x 0.23DE 0.065 xTAYUYOLADRILLO
CONCRETOTAPADERA DE
ALIZADO DE CEMENTO
CONCRETOCORTINA DE
CAJA SIFONADASECCION "B"
ESCALA : 1 / 40
0.10
0.63
0.08
0.45
BASE DE CONCRETO
CORTINA DE CONCRETO
PLAN TA
0.11
0.59
0.11
0.37
0.10
B
0.11 0.110.37
DE CONCRETOTAPADERA
0.11 x 0.23DE 0.065 xTAYUYOLADRILLO
ALIZADO DE CEMENTO
CONCRETOBASE DE
0.59
0.63
CAJA UNIONESCALA : 1 / 40
CEMENTOALIZADO DE
SECCION "A"
PLAN TA
0.37
0.08
0.45
0.10
0.11
A
0.11 x 0.23DE 0.065 xTAYUYOLADRILLO
0.11 x 0.23DE 0.065 xTAYUYOLADRILLO
PVC
DE
Ø 3
"
PVC Ø 3"TUBO
TUBO PVC Ø 3"
TUBO PVC Ø 3"
TUBO PVC Ø 3"
PVC Ø 3"TUBO
PVC Ø 3"
0.11
TUBO
TUBO PVC Ø 3"
TUBO PVC Ø 3"
0.310.11 0.050.250.83
ESC: 1/200INSTALACIÓN HIDRÁULICA Y DE DRENAJE PRIMER NIVEL
ESC: 1/200INSTALACIÓN HIDRÁULICA Y DE DRENAJE SEGUNDO NIVEL
VIENE DE REDMUNICIPAL
PV
C Ø
3"
S=
2 %
S= 2%
PVC Ø 3"
PV
C Ø
3"
S=
2%
S= 2%
PVC Ø 3"
B.A.P.Ø 3"
PVC Ø 3"
S= 2%
PVC
Ø 3
"S=
2%
DESFOGUE EN CALLE EXISTENTE
DE ABSORCIONVA HACIA POZO
B.A.P.
%
CAJA CON SIFON PRE FABRICADO
BAJADA DE AGUA PLUVIAL
YEE PVC Ø INDICADO
CAJA UNION
SENTIDO DE LA PENDIENTE 2
TUBERIA DE AGUAS NEGRAS Ø INDICADO
CODO HORIZONTAL A 45° PVC Ø INDICADO
TUBERIA PVC Ø 1/2"
TEE A 90 HORIZONTAL
LLAVE DE COMPUERTA
CONTADOR
CHORRO
TEE A 90 VERTICAL
LLAVE DE CHEQUE
LLAVE DE PASO
CODO A 90 HORIZONTAL
CODO A 90 VERTICAL
TUB
ERIA
PV
C Ø
1/2
"
TUB
ERIA
PVC
Ø 1
/2"
TUBE
RIA
PV
C Ø
1/2
"TU
BER
IA P
VC
Ø 1
/2"
TUB
ER
IA P
VC
Ø 1
/2"
TUBERIA PVC Ø 1/2" TUBERIA PVC Ø 1/2"
TUBERIA PVC Ø 1/2"
TUBERIA PVC Ø 1/2"TUBERIA PVC Ø 1/2"
S= 2%
PVC Ø 3" PVC Ø 3"
S= 2%
S= 2%
PVC Ø 3"
S= 2
%
PVC
Ø 3
"
S= 2%
PVC Ø 3"
S= 2
%
PVC
Ø 3
"
S= 2%
PVC Ø 3"
B.A.P.Ø 3"
B.A.P.Ø 3"
Ø 3"B.A.P.
Ø 3"B.A.P.B.A.P.
Ø 3"
B.A.P.Ø 3"
PVC DE Ø 3"
PVC DE Ø 4"PVC DE Ø 4"
PVC
DE
Ø 4
"
PV
C D
E Ø
4"
PVC D
E Ø 3"
PVC D
E Ø 3"
PVC DE Ø 3"
PVC DE Ø 3"
PVC DE Ø 3" PVC DE Ø 3"
PVC
DE
Ø 3
"
PV
C D
E Ø
3"
PV
C D
E Ø
3"
PVC DE Ø 3"
PVC DE Ø 3"
PVC DE Ø 3"
PVC DE Ø 3"
PVC D
E Ø 3"
PVC D
E Ø 3"
PVC D
E Ø 3"
PVC D
E Ø 3"
B.A.P.Ø 3"
B.A.P.Ø 3"
Ø 3"B.A.P.
Ø 3"B.A.P.
Ø 3"B.A.P.
GRADAS
BAJA
GRADAS
SU
BE
10 117 8 93 4 5 6
A
B
C
1 2
C
B
A
1110987654321
104
Figura 44. Planta de cimientos y distribuciòn de columnas – edificio de
aulas, Chajabal
48.475
48.475
SOLERA DE CIMENTACIÓN
VER DETALLE DE JUNTA DE EDIFICIO CON MODULO DE ESCALERAS
CIMIENTO CORRIDO
PLANTA DE CIMIENTOS Y DISTRIBUCIÓN DE COLUMNAS PRIMER NIVEL
ESC: 1/200
GRADAS
Z-3 Z-1Z-1Z-1Z-1Z-1
PLANTA DE DISTRIBUCIÓN DE COLUMNAS SEGUNDO NIVEL
C-D
C-B
C-C
C-C
C-B
C
2.30
08.
995
6.39
5
C-DC-BB
C-B
C-DC-C
C-B C-DC-D
C-C
C-D
C-D
C-B
A
1
C-D
C-B
2
4.750C-DC-C
4.825C-C
Z-1
C-D
C-BC-B
C-C
C-C
C-D C-DC-C C-DC-B
C-BC-B
BAJ
A
C-C
C-C
C-C
C-CC-C
GRADAS
C-C
C-C
C-D C-CC-B C-D C-B
4.8254.825
C-C
C-D
C-D
C-C
C-B
3
C-DC-D C-C
C-B
4
4.825
C-C
C-D
C-D
C-D
C-B
5
C-D C-DC-C
C-B
6
Z-3
C-C
C-C
CIMIENTO CORRIDO
C-C
C-C
C-C C-C
CIM
I EN
T O C
OR
RID
O
C-A
21
SOLERA DE CIMENTACIÓN
C-C
C-D
6.39
5
CIM
IEN
T O C
OR
RID
O
2.30
08.
995
C-C
C-C
C-A
C-A
C
B
C-C
C-C
C-A
A
C-EC-CC-E
C-C
C-C
SOLERA DE CIMENTACIÓN
Z-1
C-D
C-D
C-DC-D
C-E
C-A
C-A C-C
Z-1
C-DC-D
C-C
C-E
C-C
4.750C-C
Z-2
C-E
C-EC-E
C-EC-E
C-A
4.825
CIMIENTO CORRIDO
C-C
Z-2 C-EC-E
C-EC-E
C-E
C-C
6543
4.825
SOLERA DE CIMENTACIÓN
CIMIENTO CORRIDO
C-D
SOLERA DE CIMENTACIÓN
CIMIENTO CORRIDO
C-C
SOLERA DE CIMENTACIÓN
C-D
Z-1
C-C C-D
C-A
C-A
Z-1
C-D
C-A
C-A
4.825
C-C
C-D
C-C
C-D
Z-2
C-C
SOLERA DE CIMENTACIÓN
C-DC-D
Z-2
C-C
C-AC
IMIE
NTO
CO
RR
IDO
SOLERA DE CIMENTACIÓN
CIMIENTO CORRIDO
C-C
C-D
Z-1
C-C
C-A
C-A
C-C
Z-1
C-D
C-A
C-A
SU
BE
4.825
C-C
C-D
C-D
C-C
C-D
Z-2
C-A
C-D C-D
Z-2
C-C
C-A
Z-3 Z-1Z-1Z-1Z-1Z-1
C-B
C-BC-BC-C
C-C
C-C
C-C
C-C
C-C
C-DC-DC-D C-B C-C C-D
C-B
C-DC-D
C-C
C-C
C-D C-C C-DC-B
C-B
8
C-C
C-D
4.825C-DC-DC-C
C-B
7
4.825C-DC-C
Z-3
C-C
C-C
C-C
4.825C-D C-C
4.825
C-C
C-D
C-D
C-D
C-A
C-C
9
ESC: 1/200
C-BC-B
C-DC-DC-B
C-C
C-C
C-DC-B
4.825C-CC-D C-D
C-B
10
C-C
C-D
C-D
C-B
11
DETALLE DE CENEFA
LOSA
0.51
0.80
0.30 0.30
0.58
0.05
PASILLO
RELLENO DE CONCRETO 0.20 * 0.15 * 0.40BLOCK DE POMEZ DE
No. 4 @ 0.204 No. 3 + Est.SOLERA HIDROFUGA
NIVEL +- 0.00
No. 3 @ 0.203 No. 3 + Esl.CIMIENTO CORRIDO
0.40
0.82 0.
420.
200.
20
DETALLE DE CIMIENTO CORRIDO ESCALA 1/25
ESC: 1/20
3 No. 3
VIGA
TEJA DE BARRO
VER DETALLE DE JUNTA DE COLUMNAS
987
SOLERA DE CIMENTACIÓN
C-A
C-A
C-A
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
C-C
SOLERA DE CIMENTACIÓN
C-D
Z-1
C-C
C-D C-D
C-A
C-A C-DC-C
C-C
C-D
C-C
Z-2
4.825C-DC-DC-C
C-A
4.825C-DC-C
CIM
IEN
TO C
OR
RI D
O
SOLERA DE CIMENTACIÓN
CIMIENTO CORRIDOZ-1
C-D C-D
C-C
SOLERA DE CIMENTACIÓN
C-D
Z-1
C-DC-C
C-A
C-A
4.825
CIMIENTO CORRIDO
C-D
Z-2
C-C
4.825
C-C
C-C
Z-2
C-C
1110
CIM
IEN
T O C
OR
RID
O
SOLERA DE CIMENTACIÓN
SOLERA DE CIMENTACIÓN
CIMIENTO CORRIDO
C-D
Z-1
C-D
C-A
C-A
C-C
C-D
Z-1
C-A
C-A
4.825
CIMIENTO CORRIDO
C-C
SOLERA DE CIMENTACIÓN
C-D C-D
Z-2
C-A
C-C
C-C
C-D
Z-2
C-A
0.15
0.30 No. 2 @ 0.15
0.10
0.10
0.30
0.03
0.03
0.24
0.24 0.030.03
ESC: 1/20
ESC: 1/20
ESC: 1/20
2 No. 3 + ESL.No. 2 @ 0.08
COLUMNA E
DE 0.50 M EN LOS EXTREMOSCON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.No. 3 @ 0. 135 M EN EL CENTRO
4 No. 6 CONFINAMIENTO COLUMNA D
COLUMNA B
0.03 0.030.24
0.24
0.03
0.03
0.30
0.30
0.10
0.15
0.15
C-A
C-D
C-D
DUROPORTDUROPORT
C-D
DETALLE DE JUNTA DE COLUM
ESC: 1/20
8 No. 6 CONFINAMIENTO4 No. 3 + EST.No. 2 @ 0.15
2 No. 3 + ESL.
No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTROCON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS
COLUMNA C
COLUMNA AESC: 1/20
105
Figura 45. Planta de losas – edificio de aulas, Chajabal
48.475
48.475
1.52
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.26
PLANTA DE LOSAS PRIMER NIVEL
PLANTA DE LOSAS SEGUNDO NIVEL
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 4 @ 0.20
VIGA 1VIGA 1VIGA 1VIGA 1VIGA 1
NOTAS GENERALES
- SALVO SE INDIQUE, EL RECUBRIMIENTO SERA EL SIGUIENTE
- DIMENSIONES DADAS EN METROS
3- BLOCK RESISTENCIA 35 Kg/cm2
- LOS TRASLAPES ENTRE VARILLAS SERAN DE 30 VECES
1- ACERO DE REFUERZO GRADO 40 (2810 kg/ cm 2)
2- CONCRETO CLASE 3,000 (210 kg/ cm2) EN FORMA DE BARRAS CORRUGADAS
LOSAS, SOLERAS Y COLUMNAS EN MAMPOSTERIA = 0.025
CIMIENTOS = 0.075 COLUMNAS = 0.03 VIGAS = 0.04
VARIOS
MATERIALES
EL DIÁMETRO
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.15
0.89
1.11
0.89
1.11No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
8.99
5
2.30
0V
IGA
4
B
C
6.39
5V
IGA
3
A
No. 3 @ 0.15
1.52
1.22
0.40
0.50
No. 3 @ 0.30
VIG
A 4
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
0.50
1.52
1.22
0.89
1.11
0.40
0.50
No. 3 @ 0.30 VIGA 2
No. 3 @ 0.15
4.7504.750
VIG
A 3
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15No. 3 @ 0.15 0.89
1.11
4.8254.825
VIGA 2No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15No. 3 @ 0.15
1 2
0.40
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15No. 3 @ 0.15
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
0.50
1.52
1.22
0.89
1.11
0.40
0.50
No. 3 @ 0.30
VIG
A 4
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
0.50
1.52
0.89
1.11
0.50
1.22
No. 3 @ 0.30
VIG
A 4
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.150.89
1.11
4.8254.825
VIG
A 3
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.150.89
1.11
4.8254.825
VIG
A 3
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.15
0.89
1.11
0.50
1.52
0.50VIG
A 4
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
0.89
1.22
1.05 0.84
0.40
1.11
1.11
VIG
A 4
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.150.89
1.11
VIG
A 3
VIGA 2 No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
0.89
1.11
4.825
VIG
A 3
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
3 4 5 6
GRADAS
BAJA
No. 4 @ 0.26
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
21
1.11
0.89
1.11
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.26
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.26
6.39
52.
300
8.99
5
VIG
A 4
No. 4 @ 0.26
C
B
VIG
A 3
A
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
0.50
0.40
1.52
1.22
VIG
A 4
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
1.221.52
0.89
1.11
0.40
0.50
0.89No. 4 @ 0.20
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
4.750
VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.20 1.11
4.825
VIGA 1
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.26
6543
0.40
No. 4 @ 0.26
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
0.89
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
1.221.52
0.89
1.11
0.40
0.50
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
VIG
A 4
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
1.52
0.89
1.11
0.50
1.22
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
VIG
A 4
No. 4 @ 0.26
VIGA 1
No. 4 @ 0.201.11
4.825
No. 4 @ 0.26
VIG
A 3
No. 4 @ 0.20
1.11
4.825
No. 4 @ 0.26
VIG
A 3
No. 4 @ 0.20
No. 3 @ 0.20No. 4 @ 0.20
No. 3 @ 0.300.89
1.110.
501.
52
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20V
IGA
4
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
0.40
0.89
1.22
0.89
1.11
VIG
A 4
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
1.11
No. 4 @ 0.26
VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.20No. 4 @ 0.20 1.11
4.825
No. 4 @ 0.26 VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.20
No. 3 @ 0.30 VIGA 1VIGA 1VIGA 1VIGA 1 VIGA 1
VARILLAS LONGITUDINALESADICIONAL DE CONFINAMIENTO
DETALLE DE NUDO
No. 3 @ 0.30
ESC: 1/200
VIGA 2
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
0.89
1.11
No. 3 @ 0.15
0.50
0.400.50
1.22
No. 3 @ 0.30
VIG
A 4
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
0.50
0.400.50
1.52
1.22
No. 3 @ 0.30
VIG
A 4
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.30No. 3 @ 0.15
0.89
1.11
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
4.825
VIG
A 3
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
4.825
VIG
A 3
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15No. 3 @ 0.15
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
0.50
0.89
1.11
0.400.50
1.52
1.22
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
0.50
0.89
1.11
0.40
0.50
1.52
1.22
No. 3 @ 0.30
VIG
A 4 No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.150.89
1.11
4.825
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.150.89
1.11
4.825
VIG
A 3
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
87
ESC: 1/200
9
0.40
1.22
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
0.50
0.89
1.11
0.50
1.52
VIG
A 4
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
VIG
A 4
VIGA 2
VIGA 2
No. 3 @ 0.30
4.825
No. 3 @ 0.150.89
1.11
VIG
A 3
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
VIG
A 3
VIGA 2
No. 3 @ 0.15
No. 3 @ 0.15
0.3
0
0.30
ESTRIBOS No. 3
ESTRIBOS No. 3A 45°
DE 0.40 M.
0.30 m
0.30
m
PLANTAJUNTA DE TECHO DE EDIFICIO CON ESCALERAS
JUNTA DE .05M
ESCALA 1/20
LOSA DE GRADAS
LOSA DE EDIFICIO
0.20 M
VIGA DEEDIFICIO
VIGA DE GRADAS
DUROPORT
ESCALA 1/20
JUNTA DE .05M
RELLENO DE MÁSTIC
PLANCHA SUPERIOR DE ACERO
PLANCHA DE ACERO
ANCLAJE
JUNTA DE EDIFICIO CON ESCALERASZAPATA ZAPATA
CIMENTACIÓNSOLERA DE
SOLERA DE CIMENTACIÓN
4 Ø 1/2" + EST.Ø 3" @ 0.15
ESC: 1 / 20
DETALLE DE JUNTA DE COLUMNASESC: 1 / 20
C-D
DUROPORT DUROPORT
C-D
C-D
C-A
10 11
ELEVACIÓN
ESTRIBOS DE CONFINAMIENTO EN EL NUDO
ESCALA 1/20
No. 4 @ 0.26
VIGA 1
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
987
No. 3 @ 0.300.89
1.11
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
0.40
0.50
1.52
1.22
VIG
A 4
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 3 @ 0.30
0.40
0.50
1.52
1.22
VIG
A 4
VIGA 1
No. 3 @ 0.30No. 4 @ 0.20
No. 3 @ 0.30
1.11
No. 4 @ 0.26
No. 4 @ 0.20
4.825
No. 4 @ 0.26 VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.20
4.825
No. 4 @ 0.26 VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.20
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
0.89
1.11
0.400.50
1.52
1.22
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
0.89
1.11
0.400.50
1.52
1.22
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
VIG
A 4
No. 4 @ 0.26
VIGA 1
No. 4 @ 0.201.11
4.825
No. 4 @ 0.26
No. 4 @ 0.20
1.11
4.825
No. 4 @ 0.26
VIG
A 3
No. 4 @ 0.20
1110
0.40
1.22
0.89
1.11
0.50
1.52
0.89
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
No. 4 @ 0.20
VIG
A 4
VIG
A 4
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.20
4.825
1.11
No. 4 @ 0.26
VIG
A 3
No. 4 @ 0.20No. 4 @ 0.26 V
IGA
3
VIGA 1
No. 4 @ 0.26
Ø No. 3
NIVEL ± 0.00
DETALLE DE ARMADO DE GRADAS
0.40
0.20
0.82
0
0.15
0.15
EST. No. 3 @ 0.08 M.
@ 0.10 L / 4.BASTON Ø No. 4
Ø No. 4 @ 0.10
3 Ø No 3 + Esl.Ø No. 2 a 0.15
ESC: 1/40
Ø No. 4 @ 0.22
0.30
0.30
106
Figura 46. Detalles estructurales – edificio de aulas, Chajabal
CIMENTACIÓN
SOLERA DE CIMENTACIÓN
DETALLE DE JUNTA DE COLUMNAS
C-D
C-A
EST. No.3 @ 0.04 M EN COLUMNA "A"ZONA DE CONFINAMIENTO
Ø No. 5 @ 0.12
1.04CORTE DE VIGA NIVEL + 3.10 NIVEL + 3.10
0.72REF. 2 No. 6
EST. No. 3 @ 0.09 M
ESC: 1/50
0.72
2.00
0.30
0.40
BASTON 1 No. 3
REF. 2 No. 6
2 No. 6
CORTE DE VIGA
2 No. 6EST. No. 3 @ 0.09 M
C
C
D
DCORTE C
ASCI 2 No. 6
ASCS 2 No. 6
REF. EST.No. 3 @ 0.09 M.
DETALLE DE VIGA 4
DETALLE DE VIGA 3
0.30
No. 3 @ 0.09 M. REF. EST.
BASTON 1 No. 5
CORTE D
ASCI 2 No. 6
ASCS 2 No. 6
ESC: 1/50
DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS8 No. 6 CONFINAMIENTO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M
VIGA DE ENTREPISO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS8 No. 6 CONFINAMIENTO
EST. No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
EST. No. 3 @ 0.04 M EN COLUMNA "A"ZONA DE CONFINAMIENTO
DETALLE SECCIÓN DE COLUMNA
0.50
1.00
0.30
0.40
0.70
1.75
0.40
2.60
0.50
1.60
VER DETALLE DE NUDO
E
NIVEL ± 0.00
NIVEL + 3.05
1.00
0.30
0.70
0.40
0.40
2.60
1.04
0.21
1.25
0.10
LOSA
NIVEL + 0.10
ESC: 1/20
NIVEL + 3.05
NIVEL ± 0.00
DETALLES DE MUROS
NIVEL ± 0.00
NIVEL + 3.05
1.75
LOSA
NIVEL + 3.10
NIVEL + 0.10
VIGA DE ENTREPISO
No. 2 @ 0.20
SOLERA INTERMEDIA24 No. 3 + EST.
SOLERA DE REMATE2 No. 3 + ESL.No. 2 @ 0.20
BLOCK VACIO DE 0.20 X 0.15 X 0.40 M.
0.20 X 0.15 X 0.40 M.BLOCK VACIO DE
EST. No.3 @ 0.08 M EN COLUMNA "A"ZONA DE CONFINAMIENTO
0.30
0.13
0.84
0.21
0.10
0.40
0.28
0.12
2.60
0.30
ZAPATA
DUROPORT
C-D
ESCALA 1/75
LOSA
VENTANAS DE HIERRO
BLOCK VACIO DE 0.20 X 0.15 X 0.40 M.
4 No. 3 + EST.SOLERA INTERMEDIA
No. 2 @ 0.20
NIVEL + 0.10
CON VIDRIO TRASLUCIDO
VIGA DE ENTREPISO
REF. 2 No. 6 EST. No. 3 @ 0.18 M REF. 2 No. 6
CORTE DE VIGA
CORTE DE VIGA
1.00
0.75
0.30
0.40
0.75
0.40
0.30
BASTON 1 No. 5
REF. 2 No. 6
EST. No. 3 @ 0.09 M REF. 2 No. 6
DETALLE DE VIGA 1
A
E
ECORTE E
CORTE A
ASCI 2 No. 6
ASCS 2 No. 6
REF. EST.No. 3 @ 0.09 M.
REF. 2 No. 6
G
EST. No. 3 @ 0.09 M
G
REF. 2 No. 6
DETALLE DE VIGA 2
CORTE G
ASCI 2 No. 6
ASCS 2 No. 6
REF. EST.No. 3 @ 0.09 M.
0.30
0.75
0.30
0.75
6.095
1.35
1.00
4.525
REF. EST.No. 3 @ 0.09 M.
No. 3 @ 0.09 M. REF. EST.
BASTON 1 No. 7
CORTE B
ASCI 2 No. 6
ASCS 2 No. 6
CORTE F
REF. 2 No. 6EST. No. 3 @ 0.18 M
EST. No. 3 @ 0.09 MREF. 2 No. 6
ESC: 1/50
B
F
F
CORTE H
ASCI 2 No. 6
ASCS 2 No. 6
EST. No. 3 @ 0.18 M REF. 2 No. 6
H
H
REF. 2 No. 6 EST. No. 3 @ 0.09 M
ESC: 1/50
0.30
0.40
EST. No. 3 @ 0.09 M REF. 2 No. 7
A
No. 3 @ 0.09 M. REF. EST.
ASCS 2 No. 7
ASCI 2 No. 5
4.525
0.30
BASTON 1 No. 4
No. 3 @ 0.09 M. REF. EST.
ASCS 2 No. 7
ASCI 2 No. 6
REF. 2 No. 7 EST. No. 3 @ 0.09 M
B
ZAPATA TIPO 2
VER DETALLE DE NUDO
DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS4 No. 6 CONFINAMIENTO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M
VIGA FINAL
8 No. 6 CONFINAMIENTODE 0.50 M EN LOS EXTREMOSCON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
4 No. 6 CONFINAMIENTODE 0.50 M EN LOS EXTREMOSCON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS4 No. 6 CONFINAMIENTO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M
EST. No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
0.30
0.30
0.50
0.30
0.30
0.50
2.60
1.60
J
SECCION E
SECCION J
1.75
0.70
0.35
0.30
2.60
0.21
1.25
0.10
SECCION A
@ 0.11 M EN EL SENTIDO XEMPARRILLADO Ø No. 4 EMPARRILLADO Ø No. 4
EST. No.3 @ 0.04 M EN COLUMNA "A"ZONA DE CONFINAMIENTO
@ 0.20 M EN EL SENTIDO Y
LOSA
JUNTA DE TECHO DE EDIFICIO CON ESCALERAS
LOSA DE EDIFICIO
PLANCHA SUPERIOR DE ACERO
PLANCHA DE ACERO
JUNTA DE EDIFICIO CON ESCALERAS
PLANTA
0.07
51.
60
1.751.85
2.00
0.07
5
VIGA DEEDIFICIO
RELLENO DE MÁSTIC
SA
ESC: 1/25
PLANTAØ No. 5 @ 0.11
LOSA
BLOCK VACIO DE
4 No. 3 + EST.SOLERA INTERMEDIA
No. 2 @ 0.20
0.20 X 0.15 X 0.40 M.
VIGA FINAL
0.20 X 0.15 X 0.40 M.BLOCK VACIO DE
No. 2 @ 0.202 No. 3 + ESL.
SOLERA DE REMATE
0.40
0.70
1.75
0.30
ESTRIBOS No. 3
ESTRIBOS No. 3A 45°
VARILLAS LONGITUDINALESADICIONAL DE CONFINAMIENTODE 0.40 M.
0.30 m
0.30
m
PLANTA
ELEVACIÓNDETALLE DE NUDO
ESTRIBOS DE CONFINAMIENTO EN EL NUDO
ESCALA 1/20
JUNTA DE .05M
ESCALA 1/20
LOSA DE GRADAS
0.20 M VIGA DE GRADAS
DUROPORT
ESCALA 1/20
JUNTA DE .05M
ANCLAJE
ESC: 1/25
SECCION S
Ø No. 5 @ 0.13
Ø No. 5 @ 0.12
ZAPATA TIPO 1
0.07
5
0.0751.60
1.75
0.075
0.07
5
0.075
Ø No. 5 @ 0.20
1.60
1.750.075
0.30
ZAPATA
SOLERA DE
4 Ø 1/2" + EST.Ø 3" @ 0.15
ESC: 1 / 20
ESC: 1 / 20
C-D
DUROPORT
Ø No. 4 @ 0.13
107
Figura 47. Planta amueblada – edificio de aulas, Palomora
2.25BAJA AULA
GR
AD
AS
COCINA
3.17
GR
ADAS
C
10.1
0
B
6.62
SUBE
AULA
3.80
A
1
C
3.17
2
6.10
3
PLANTA AMUEBLADA PRIMER NIVEL
PASILLO
AULA AULA
PASILLO
ESC: 1/200
AULA
5.95
PLANTA AMUEBLADA SEGUNDO NIVEL
6.10
4
PASILLO
40.20 5
6.00
PASILLO
ESC: 1/200
AULA2.
25
C
AULA
9.17
B
6.62
5.95
6 7 8
6.00
A
C
3.80
10.1
0
B
6.62
A
1
AULA
2
6.10
3
5.95
AULA AULA
6.10
4
AULA
40.20 5
6.00
AULA
5.95
6 7
6.62
9.17
B
8
6.00
A
108
1.95
2.25BAJA
GR
AD
AS
± 0.00
0.20
2.00
+ 3.05
- 0.10
0.30
0.30
3.17
0.30
2.87
0.30
J 6.32
6.62
10.1
0
1.800.401.800.950.282.00
SUBE
0.30
0.30
GR
AD
AS
0.620.15
3.18
3.00
0.300.301.49
4.39
2.291.50
0.15
5.51
4.20
0.72
+ 0.10
6.42
0.802.000.80
0.57 3.80
+ 0.10
6.42
0.402.00
5.700.45
0.30
0.30
0.30
2.87
3.17
C
0.303.503.80
5.806.10
0.302.291.50
4.39
5.51
0.30
- 0.10PLANTA DE COTAS PRIMER NIVEL
E
ESC: 1/200
+ 0.10
5.70
0.40
5.70
5.80
5.706.00
5.70
PLANTA DE COTAS SEGUNDO NIVEL
6.42
0.20
0.301.80 1.850.400.201.201.25
0.30
0.301.20
0.305.80
5.80 0.30
6.42
2.000.750.78
0.20
0.45
+ 0.10
0.40 0.752.00
5.90
1.800.201.200.351.20 1.800.20 1.85
± 0.00
5.65
5.65
0.30
0.30
+ 0.10
0.64
2.000.402.00
5.75 0.40
6.42
2.000.87
0.72
0.20
0.30
0.30
E
0.305.806.10
E
0.30
5.80
40.20
5.655.95 0.30
5.65
+ 3.05
0.30
0.30
1.850.20 0.401.801.200.301.850.40
0.30
0.30
± 0.00
5.65
5.65
6.42
0.650.53
2.00
0.20
+ 0.10
2.00 2.000.40
5.75
+ 0.10
0.202.001.40
0.30
0.30
6.10
4.201.10
0.30
2.00
0.50
0.30
0.30
2.25
1.95
0.70
+ 0.10
0.70
6.37
0.402.00
0.63
0.20
6.62
6.32
2.00 0.82
9.178.
72
0.305.655.95
0.30
ESC: 1/200
5.65
+ 3.05
0.305.706.00 0.30
2.001.40 0.20
0.30
0.30
0.70
2.00
2.10
J
C
0.20
2.00
0.30
J 6.62
6.32
0.30
10.1
0
B
0.30A
0.67
0.303.80
3.80
6.52
0.15
2.00 0.20 2.00
4.40
+ 3.10
0.30
0.30
0.75
3.803.50
0.85 2.00
21
2.00 0.40
6.105.80
9.78
6.005.70
0.40
+ 3.10
0.30
0.15
1.27
6.42
1.20
2.001.28
0.15
1.27 0.40
1.20 1.20
6.42
0.20
2.08
4.60
+ 3.10
0.30
E
0.800.150.77 2.00
3
2.00 0.770.15
6.105.80
0.405.95
4
2.080.25 2.00 0.20
4.45
+ 3.10
0.15
1.27
1.20
6.42
2.30
2.00 0.40 2.00
5.955.65
0.665.80
40.20
0.30
0.740.15
2.90
5.85
5
0.72
0.250.20 2.08
0.15
1.27
1.20
6.42
4.50
2.00 0.20 2.08
4.45
+ 3.10
0.30
0.550.15
2.00
0.68
6
0.40 2.002.00
5.955.65
5.80
6.42
0.15
+ 3.10
+ 3.10
0.30
0.30
6.32
6.626.42
9.17
2.00 0.40
6.005.70
5.93
0.30
0.660.15
7
0.30
0.30
0.872.00
8
J
B
A
Figura 48. Planta de cotas – edificio de aulas, Palomora
109
Figura 49. Fachadas y secciones – edificio de aulas, Palomora
NIVEL - 0.10
2.60
0.10
2.60
0.40
6.62
NIVEL - 0.10
0.40
0.52
1
NIVEL - 0.10
2
NIVEL ± 0.00
1
NIVEL + 3.05
2
NIVEL - 0.10
NIVEL - 0.10
ESC: 1/200
NIVEL - 0.10
SECCION TRANSVERSAL
0.10
0.40
2.60
1.52
1.08
6.62
2.60
1.05
1.45
NIVEL ± 0.00
NIVEL + 3.05
0.20
ESC: 1/200
NIVEL + 0.10
NIVEL + 3.10
1.05
1.45
0.401.
151.
45
SECCION LONGITUDINAL
C
0.52
0.40
B
1.05
1.55
0.40
1.05
0.51
0.40
A
6.62
ESC: 1/200FACHADA PRINCIPAL
3
0.40
1.55
4 5
3 4 5
76 8
7
NIVEL + 3.05
6 8
110
Figura 50. Planta de acabados – edificio de aulas, Palomora
2.25BAJA
P.C.L.
P.C.L.
B.L.B.L.
+ 0.10
B.L.
P.C.L.
S= 1.70
C
G-F
3.17 B.L.
S= 1.70V-4
B
6.62
R-C
V-3
10.1
0
S= 1.15S= 1.15
B.L.
- 0.10
GR
ADAS
SUBE
± 0.00
3 V-1
P-T
+ 0.10
P.C.L.
1V-1
R-C
B.L.
P-T
S= 1.15
3.80
A
1
V-2
B.L.
3.17
S= 0.00V-5
G-F
2
V-2S= 1.15
3
V-2S= 1.15
6.10
B.L.
GR
AD
AS
+ 3.05
S= 1.15
ESC: 1/200
B.L.B.L. B.L.
+ 0.10
S= 1.15V-1
R-C
B.L.
P.C.L.
S= 1.15 S= 1.15
R-C B.L.
+ 0.10
P.C.L.
1 V-1
R-C
B.L.
P-T1V-1
P-T
S= 1.15S= 1.15
± 0.00
B.L. P.C.L. R-C B.L.
P-T1V-1
+ 0.10
P.C.L.
V-1 V-1
R-C
B.L.
5.95
PLANTA DE ACABADOS SEGUNDO NIVEL
V-2S= 1.15
V-2S= 1.15
6.10
4
V-2S= 1.15
B.L.R-C
5
V-2S= 1.15
40.20
V-2S= 1.15
V-2S= 1.15
6.00
B.L. P.C.L.
+ 3.05
B.L.R-C
B.L.B.L.
S= 1.15
S= 1.15S= 1.15
B.L.
- 0.10
± 0.00
2P-T
P.C.L.
+ 0.10
P.C.L.
1 V-1
R-C
B.L.
P-T
V-1B.L.
V-2 V-2S= 1.15
C
2.25
+ 0.10
R-C
+ 0.10
R-C
P.C.L.
6.62
B
9.17
V-2S= 1.15
6
V-2S= 1.15
5.95
7
V-2S= 1.15
B.L.
+ 3.05
P.C.L.
8
V-2S= 1.15
6.00
A
V-2S= 1.15
V-2S= 1.15
MATERIALES
METAL (2 HOJAS)
UNIDADES
PLANILLA DE VENTANASTIPO
V-3
V-1V-2
V-5V-4
ANCHO
2.002.001.80
1.501.50
14010
11
DINTELSILLAR1.151.151.70
0.00
2.602.602.60
2.601.70 2.60
ALTO
PLANILLA DE PUERTAS
ANCHOTIPO
P-3
P-2
0.90
1.95
1.20P-1
UNIDADES
2.10
2.10
2.10
1
2
10
METAL
METAL
P-T
P.C.L.
3.80
S= 1.15
6.62
10.1
0 R-C
V-2
B.L.
S= 1.15V-2
+ 3.10
P.C.L.
P-T
R-C
V-2S= 1.15
1
B.L.
V-2S= 1.15
6.10V-2
S= 1.15
S= 1.15
P.C.L.
B.L.
B.L.
5.95
R-C
S= 1.15
+ 3.10
V-2S= 1.15
P.C.L.
B.L.
R-C
V-2S= 1.15
1
+ 3.10
P-T
V-21
B.L.
6.10V-2
S= 1.15V-2
S= 1.15V-2
S= 1.15
P-T
S= 1.15V-2 1
P.C.L.
B.L.
R-C
V-2S= 1.15
V-2
+ 3.10
40.20
V-2S= 1.15
B.L.
6.00V-2 V-2
S= 1.15S= 1.15V-2
S= 1.15
+ 3.10
P-T
B.L.
P.C.L.
R-C
S= 1.15V-21
S= 1.15V-2
5.95
B.L.
V-2S= 1.15
V-2S= 1.15
P.C.L.
B.L.
R-C
R-C
+ 3.10
+ 3.10
6.62
9.17
B.L.
6.00
S= 1.15V-2
PISO DE CEMENTO LÍQUIDO DE 0.30 x 0.30
TIPO DE VENTANA Y ALTURA DE SILLAR
REPELLO + CERNIDO REMOLINEADO EN CIELO
N O M E N C L A T U R A
PISO TORTA DE CEMENTO
BLOCK LIMPIO (VISTO EN AMBAS CARAS)
NIVELES DE PISO Y LOSA
GRADAS FUNDIDAS
PUERTA TIPOP-T
B.L.
G-F
P.C.L.
T - C
R-C
S= 1.36V-1
111
Figura 51. Planta de electricidad – edificio de aulas, Palomora
110 V
ENERGIA
10 1 er.
NIVEL
110 V
110 V
110 V
110 V
110 V
110 V
110 V
110 V
110 V
110 V
2 er.9
10
10
1 er.
1 er.
2 er.
2 er.
2 er.
10
9
9
9
10
10
1 er.
1 er.
2 er.
1 er.9
110 V9 1 er.
CIRCUITO
A
K
M
N
J
G
H
E
D
F
C
B
UNIDADES
PLANILLA DE CIRCUITOSA
A
W
6.00
8
6.62
9.17
BA
AWW
WW
AWW
W
K-3
K-4 W
Q-10
W K-2J-8
7
A
5.95
WJ-5
6
W
A
A
A
AWAW
W
WW
W
Q-6 Q-9
Q-7 Q-8
J-9
J-10
K-6
K-7
A
A W
A W
WW Q-5 J-6
J-7
J-5,6,78,9,10
K-1
W
A
6.00
J-1
W
W W
40.20
DUCTO DE 1"
5
A
W
A
A
W
A
A
J-2
J-3
H-8
H-9
H-7,8,9J-1,2,3
W
A
AW
W
W Q-2
P-10
Q-1H-5
H-4
H-7H-6
WW
A
4
W
A
W
6.10
A
W
A
A
W
W
W
A
A
P-8
P-7
P-9H-2
H-3
4,5,6H-1,2,3
A W
A
W W
W
A W W
G-2
G-4G-3
G-1,2,34,5,6
G-5
G-1 G-6 H-1
5.95
Q-3
Q-4
6.10
DUCTO DE 1"
3
W
2
A
W
W
WW
A
A
A
W
WP-5
P-4
F-9
F-8
F-1,2,35,6,7,8,9,10
A W
A W
AW
W
AW
WW
P-3P-2 F-6
F-5
F-10F-7
1
A
W
W6.62
10.1
0
P-1F-2
F-3
B
F-1
3.80
DUCTO DE 1"
VIENE DEL PRIMER NIVEL
WW
P-6
G-7,8,9J-4,K-9
s
110 V
110 V
2 er.10
10 2 er.
INTERRUPTOR DOBLE h= 1.50
A
TUBERIA EN PISO O PARED
Q
P
W
CONDUCTOR POSITIVO No. 12 AWG.
TIPO INDUSTRIAL LAMPARA FLUORESCENTE DE DOS TUBOS
ALAMBRE RETORNO No. 14 AWG.
CONDUCTOR NEUTRO No. 12 AWG.
TOMACORRIENTE DOBLE DE 110 V. EN PARED h= 0.40
TUBERIA EN CIELO SERA RIGIDA DE 1/2"
LAMPARA INCANDESCENTE DE 100W
TABALERO DE DISTRIBUCION DE CIRCUITOS
NOMENCLATURA DE ELECTRICIDAD
C
A
W
6.00
8
A
K-9
7
5.95
6
K-1,2,3,45,6,7,8
6.62
9.17
B
WW
W
WW
W
W
A
A
A
W
A
E-4
E-3
E-2
W
N-10
2.25
C
E-8 E-5
WW A
A
A
A
AW
WW
W W
N-9
N-8
N-6
N-7
E-7
E-6
E-1
D-9
D-10
WW
W
A
A
A
WW
A
N-5
D-5,6,78,9,10
D-6
D-7
A
E-9 E-1,2,3,45,6,7,8
D-8D-5
A
J-4A
W
6.00
W
W
40.20
DUCTO DE 1"
5
AA
G-8
WW
4
W
W
6.10 5.95
G-9
W A
A
A
W
A
A
A
D-1,2,3C-7,8,9
C-9
D-2
D-3
C-7
C-8
WW
W W
A
A
W
W N-2
N-1
M-10
C-5
C-6
C-4
W
A
D-4A
WW
A
A
A
W
W
A
A
A
M-9
M-8
M-7
C-1,2,34,5,6
C-2
C-1
C-3
WW
WW
W W
A
A
A
A
B-1,2,34,5,6
B-3 B-4
B-2
B-1
B-5
B-6
W
A
W
A
B-8 B-9
INSTALACIÓN ELECTRICA PRIMER NIVEL
D-1
ESC: 1/200INSTALACIÓN ELECTRICA SEGUNDO NIVEL
N-4
N-3
ESC: 1/200
G-7
6.10
DUCTO DE 1"
32
W
A
3.17
F-4
C
DUCTO DE 1"
NIVEL
1
A
W
3.80VA AL SEGUNDO
WW
W
W
A
A
A
W
A
M-5
M-4
A-5,6,78,9,10
A-8
A-9
A-10
A-6
A-7
W
WW
A
A
A
A
A
WW
M-3M-2
A-1,2,3
A-5
B-7
A
A-4 Y F-4
SUBE
W
10.1
06.
62 M-1
W
A-3
A-2
A-1
B
W
3.17
A-4 GR
AD
AS
C
WW
WW
M-6
B-7,8,9D-4,E-9
W WW
2.25K-5K-8BAJA
GR
AD
AS
112
Figura 52. Planta de drenajes – edificio de aulas, Palomora
NOMENCLATURA HIDRÁULICA
TEE A 90 HORIZONTAL
LLAVE DE COMPUERTA
TUBERÍA PVC Ø 1/2"
C
CONTADOR
CHORRO
PVC Ø 3"S= 2%
PVC Ø 3"
S= 2%
10.1
03.
17
B
TUBERIA PVC Ø 1/2"
DE LA REDHACIA CONEXION
6.62
S= 2%
PVC Ø 3"
PVC
Ø 3
"
S=
2%
A
SUBE
Ø 3"B.A.P.
GR
AD
AS
TUBERIA PVC Ø 1/2"
S=
2%
PVC Ø 3"
Ø 3"B.A.P.
C
3.17
10.1
0
B
2
3.80
1
6.10
BAJA
Ø 3"B.A.P.
GR
ADAS
NOMENCLATURA DRENAJES
BAJADA DE AGUA PLUVIAL
CAJA CON SIFON PRE FABRICADO
TUBERIA DE AGUAS NEGRAS Ø INDICADO
SENTIDO DE LA PENDIENTE 2 %
PLANTA DE DRENAJES E HIDRÁULICA PRIMER NIVEL
TEE A 90 VERTICAL
LLAVE DE PASO
LLAVE DE CHEQUE
CODO A 90 HORIZONTAL
CODO A 90 VERTICAL
CAJA UNIÓN
B.A.P.
ESC: 1/200
6.00
PLANTA DE DRENAJES E HIDRÁULICA SEGUNDO NIVEL
PVC Ø 3"
S= 2%
Ø 3"B.A.P.
S= 2% PVC Ø
3"
B.A.P. PVC Ø 3"
3
6.10
4
5.9540.20
5
Ø 3"B.A.P.
PVC Ø 3"
S= 2%
S= 2%
2.25
9.17
Ø 3"B.A.P.
6.62
Ø 3"
PVC Ø 3"S= 2%
PVC Ø 3"
B.A.P.
6
ESC: 1/200
5.95 6.00
7 8
2.25
9.17
Ø 3"B.A.P.
B
C
A
ESCALA : 1 / 25
SECCION "B"
CAJA SIFONADA
DE 0.065 x 0.11 x 0.23LADRILLO TAYUYO
PLAN TA
SECCION "A"
CEMENTOALISADO DE
ESCALA : 1 / 25CAJA UNIÓN
0.63
0.59
BASE DE CONCRETO
A
DE 0.065 x 0.11 x 0.23LADRILLO TAYUYO
0.370.59
0.110.11
BASE DE CONCRETO ALISADO DE CEMENTO
0.45
0.08
0.10
0.63
0.10
CONCRETOCORTINA DE
0.11
ALISADO DE CEMENTO
DE 0.065 x 0.11 x 0.23LADRILLO TAYUYO
TAPADERA DE CONCRETO
0.10
0.45
0.08
0.37
TUBO PVC Ø 3
TUBO PVC Ø 3
TUBO PVC Ø 3
TUBO PVC Ø 3
TUBO PVC Ø 3
TUBO PVC Ø 3
0.11
B
CCORTINA DE CONCRETO
DE 0.065 x 0.11 x 0.23LADRILLO TAYUYO
ALISADO DE CEMENTO
TAPADERA DE CONCRETO
0.37
0.11
0.59
0.11
0.11
B
PLAN TA
TUBO PVC Ø 3
TUBO PVC Ø 3
0.830.25 0.050.11 0.31
6.62
A
21
3.80
Ø 3"B.A.P.
6.10 6.00
43
6.10
5
5.9540.20
Ø 3"B.A.P.
6
5.95
87
6.00
6.62
Ø 3"B.A.P.
A
113
Figura 53. Planta de cimientos y distribuciòn de columnas – edificio de
aulas, Palomora
0.30
DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 CONFINAMIENTO
VER DETALLE DE NUDO
LOSA
C-G A
6.00
C-G
C-FC-GC-G C-B
8
6.62
9.17
C-FC-F
C-G
C-G
C-F
BC-B
C-F
C-G C-G
C-F C-FC-B
7
5.95
C-G C-G
C-GC-FC-B
6
C-G
C-F
C-B
C-G
C-F
C-F C-G
C-F
C-G
C-G
C-F
C-FC-B
C-FC-F
6.00C-GC-G
40.20
C-G C-G
C-FC-G C-B
5
C-F
C-F
C-F
C-G
C-G
C-F
C-F C-B C-F
C-F
C-G C-G
C-GC-FC-F C-B
4
6.10C-GC-G
C-F
C-G
C-G
C-F
C-GC-FC-BC-FC-F
C-F
5.95C-F
6.10
C-G
C-FC-G C-B
3
C-GC-G
C-FC-F C-B
2
C-G
C-F C-B
C-F
C-G C-GC-B C-F
C-F
C-G
C-FC-B
1
A
6.62
10.1
0
C-F
C-G
C-G
C-F
C-BB
C-F
3.80
C-F
C-F
C-G
C-G
C-F
0.30
0.30
0.30
0.30
C-A
C-C
C-C
DUROPORTDUROPORT
C-C
ESC: 1 / 20DETALLE DE JUNTA DE COLUMNAS
ESC: 1 / 20
Ø 3" @ 0.154 Ø 31/2" + EST.
SOLERA DE CIMENTACIÓN
SOLERA DECIMENTACIÓN
ZAPATAZAPATA
SECCION J
No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTROCON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 + 4 No. 5 CONFINAMIENTO
SECCION E
0.66
1.29
2.60
0.66
0.66
1.29
0.66
2.60
0.40
VER DETALLE DE NUDO
NIVEL + 3.10
NIVEL + 0.10
NIVEL + 3.05
J
E
VIGA DE ENTREPISO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 + 4 No. 5 CONFINAMIENTO
EST. No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
4 No. 8 + 4 No. 5 CONFINAMIENTODE 0.50 M EN LOS EXTREMOSCON EST. No. 3 @ 0.04 M
DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 CONFINAMIENTO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M
EST. No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M
4 No. 8 CONFINAMIENTODE 0.50 M EN LOS EXTREMOS
NIVEL ± 0.00
LOSA
0.70
0.35
0.30
1.00
2.00
DETALLE SECCION DE COLUMNAESC: 1/50
ZONA DE CONFINAMIENTOEST. @ 0.04 M EN COLUMNA "A"
NIVEL -0.15
C-GCC-GC-F C-B
C-G
8
6.62
C-C
C-C
A
6.00
Z-2
C-D
C-DC-DC-D C-A
C-G C-GC-B
7
C-B
6
ESC: 1/200
C-C
Z-1
C-C
C-D
C-DC-C C-A
5.95
C-C
Z-1
C-D
C-C
C-D
C-DC-DC-DC-A
CIMIENTO CORRIDO CIMIENTO CORRIDO
2.25
C-C
C-C
C-A
B
C
CIMIENTO CORRIDO
C-D
Z-2
Z-2
C-D
C-E
C-A
C-D
C-C
Z-1
Z-1
C-D
C-C
C-D
C-D
C-A
C-A
C-C
Z-1
Z-1
C-D
C-D C-E
C-A
C-A
SOLERA DE CIMENTACÓN
SOLERA DE CIMENTACÓN
CIMIENTO CORRIDO
C-D
ESC: 1/200
SOLERA DE CIMENTACÓN
CIMIENTO CORRIDO
9.17
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
C-B
5
6.00
CIMIENTO CORRIDO
C-DC-D
C-C
Z-1
C-D
C-C
C-D
C-DC-D C-A C-D
40.20
C-B
4
C-C
Z-1
C-D
C-C
C-D
C-D
C-D
C-D C-A
6.10
CIMIENTO CORRIDO
C-DC-D
C-D
5.95
CIMIENTO CORRIDO
SOLERA DE CIMENTACÓN
CIMIENTO CORRIDO
C-D C-DC-E
C-C
Z-1
Z-1
C-D
C-DC-DC-D
C-A
C-A
SOLERA DE CIMENTACÓN
0.0751.651.80
Ø No. 5 @ 0.12 M.
Ø No. 5 @ 0.12 M.
PLANTA
0.07
50.
075
0.30
1.80
1.80
1.65
0.70
Ø No. 5 @ 0.12 M.
Ø No. 5 @ 0.12 M.
EST. No. 3 @ 0.04 M EN COLUMNA "A"ZONA DE CONFINAMIENTO
S
SECCIÓN S
0.075
C-C
Z-1
Z-1
C-D
C-D C-E
C-A
C-A
CIMIENTO CORRIDO
C-D C-DC-E
SOLERA DE CIMENTACÓN
0.41
0.07
52.
001.
85
0.0751.852.00
0.0750.07
5
0.30
Ø No. 4 @ 0.14 M.
Ø No. 5 @ 0.16 M.
A
ZAPATA TIPO 2ESC: 1/75
PLANTA
0.35
2.00
0.70Ø No. 5 @ 0.15 M
Ø No. 4 @ 0.14 M
ZONA DE CONFINAMIENTOEST. No. 3 @ 0.04 M EN COLUMNA "A"
SECCIÓN A
SOLERA DE CIMENTACÓN
CIMIENTO CORRIDO
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
C-D
PLANTA DE CIMIENTOS Y DISTRIBUCIÓN DE COLUMNAS PRIMER NIVEL
PLANTA DE DISTRTIBUCIÓN DE COLUMNAS SEGUNDO NIVEL
0.10
0.15
ZAPATA TIPO 1ESC: 1/75
ESC: 1/20COLUMNA G
No. 2 @ 0.152 No. 3 + ESL.
No. 2 @ 0.154 No. 3 + EST.0.
20
0.20
0.15
0.15
0.03 0.030.24
0.24
0.03
0.03
0.30
0.30
0. 15
0.20
0.20
0.10
ESC: 1/20 ESC: 1/20ESC: 1/20ESC: 1/20COLUMNA FCOLUMNA ECOLUMNA DCOLUMNA CCOLUMNA B
6 Ø 3/8" + EST.Ø 1/4" @ 0.15
2 No. 3 + ESL.No. 2 @ 0.15No. 2 @ 0.15
4 No. 3 + EST.
No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTROCON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.DE 0.50 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 CONFINAMIENTO4 No. 8 + 4 No. 5 CONFINAMIENTO
DE 0.50 M EN LOS EXTREMOSCON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
0.30
0.30
0.03
0.03
0.24
0.240.03
COLUMNA A
0.03
ESC: 1/20 ESC: 1/20
C-B
3
C-GC-B
2
6.10
C-D
C-DC-D C-A
C-C
Z-1
C-D
C-C
C-D C-D
C-D C-A
CIMIENTO CORRIDO
C-D
3.17
C-G
C-G C-F
C-F
C-B
1
C
6.62
C-C
Z-1
C-D
C-D
C-C
C-DC-A
A
3.80
CIMIENTO CORRIDO
Z-1
Z-1
C-D
C-EC-D
C-A
C-A
C-C
Z-1
Z-1
C-DC-DC-D
C-A
SUBESOLERA DE CIMENTACÓN
CIMIENTO CORRIDO
C-GC-A
3.17
10.1
0
C-C
Z-1C-G
C-D
C-G
C-G
C-DC-A
C
B
VARIOS
VIGAS = 0.04 COLUMNAS = 0.03 CIMIENTOS = 0.075
Z-1C-FC-A CIMIENTO CORRIDO
- LOS TRASLAPES ENTRE VARILLAS SERAN DE 30 VECES LOSAS, SOLERAS Y COLUMNAS EN MAMPOSTERIA = 0.025
- SALVO SE INDIQUE, EL RECUBRIMIENTO SERA EL SIGUIENTE
NOTAS GENERALES
C-D
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
CIM
IEN
TO C
OR
RID
O
MATERIALES
EN FORMA DE BARRAS CORRUGADAS2- CONCRETO CLASE 3,000 (210 kg/ cm2)
1- ACERO DE REFUERZO GRADO 40 (2810 kg/ cm 2)
3- BLOCK RESISTENCIA 35 Kg/cm2
EL DIÁMETRO - DIMENSIONES DADAS EN METROS
C-C
C-C
Z-1
SOLERA DE CIMENTACÓN
C-C
C-D
0.30
2.25 No. 3 @ 0.135 M EN EL CENTRO
CON EST. No. 3 @ 0.04 M Y EST.VIGA FINALBAJA
114
Figura 54. Planta de losas y detalles – edificio de aulas, Palomora
0.94 CORTE ANo. 3 @ 0.33 BAJA
1.45
1.16
1.45
1.16
1.16
SOLERA DE REMATE2 No. 3 + ESL.No. 2 @ 0.20
BLOCK VACIO DE 0.20 X 0.15 X 0.40 M.
VIGA FINAL
0.20 X 0.15 X 0.40 M.
BLOCK VACIO DE 0.20 X 0.15 X 0.40 M.
0.20 X 0.15 X 0.40 M.BLOCK VACIO DE
No. 2 @ 0.202 No. 3 + ESL.
SOLERA DE REMATE
4 No. 3 + EST.SOLERA INTERMEDIA
No. 2 @ 0.20
ZONA DE CONFINAMIENTOEST. @ 0.04 M EN COLUMNA "A"
NIVEL + 0.10
VIGA DE ENTREPISO
NIVEL + 3.10
No. 2 @ 0.20
SOLERA INTERMEDIA4 No. 3 + EST.
BLOCK VACIO DE
No. 4 @ 0.10
1.04
2.00
0.35
0.70
0.30
1.00
NIVEL -0.15
10.1
0
No.
4 @
0.2
3
No.
4 @
0.2
3
C
B
3.17
1.58
VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
0.30
0.80
0.58
0.30
0.05
0.51
ESC: 1/60
TEJA DE BARRO
3 No. 3LOSA
DETALLE DE CENEFA
VIGA
0.10
1.25
1.04
0.10
1.25
0.212.
600.
400.
212.60
NIVEL + 3.05
VIGA 1
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
1.39
1.11
0.49
1.26 1.
58
VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.30
SUBE
1.26
0.39
VIG
A 2
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.30
3.80
A
0.72
0.90
6.62
VIG
A 3
VIGA 1No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
C
0.75
0.72
3.17
VIG
A 5
No. 3 @ 0.33
1
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
1.43
1.14
VIG
A 3
No. 4 @ 0.10
No. 4 @ 0.10
VIG
A 3
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.10
VIGA 4
1.11 0.49
0.58
VIG
A 5
VIGA 4
No. 3 @ 0.33 No. 3 @ 0.33
2
0.39
6.10
VIG
A 5
No. 3 @ 0.33
No. 3 @ 0.33
3
DETALLE DE VIGA 2
EST. No. 3 @ 0.09 M
DETALLE DE VIGA 5
EST. No. 3 @ 0.09 M
EST. No. 3 @ 0.09 M
1.04 0.20 X 0.15 X 0.40 M.
ESCALA 1/100
NIVEL ± 0.00DETALLES DE MUROS NIVEL -0.15
NIVEL + 0.10 NIVEL ± 0.00
No. 4 @ 0.15
No.
4 @
0.2
3
No.
4 @
0.2
3
No.
4 @
0.2
3
CON VIDRIO TRASLUCIDO
PLANTA DE LOSAS PRIMER NIVEL
LOSA
LOSA
2.60
0.21
0.10
0.13
0.27
0.40 0.
13
NIVEL + 3.10NIVEL + 3.05
VIGA DE ENTREPISO
No. 2 @ 0.20SOLERA INTERMEDIA
4 No. 3 + EST.
VENTANAS DE HIERRO
BLOCK VACIO DE
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.230.39
0.49
1.261.
58
VIGA 1
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
1.15
1.44
0.49
1.58
VIG
A 2
VIGA 1
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
0.82
DETALLE DE ARMADO DE GRADAS
LOSA
0.20
0.16
9
0.30
0.40
ESC: 1/75
Ø No. 2 a 0.153 Ø No 3 + Esl.
Ø No. 4 @ 0.10
BASTON Ø No. 4@ 0.10 L / 4.
Ø No. 3
Ø No. 4 @ 0.22
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
0.39
1.26
1.18
1.46
VIG
A 2
VIGA 1
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.30
0.39
0.49
1.261.
58
VIGA 1
VIGA 1
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
ESC: 1/200
5.95
No. 4 @ 0.15
PLANTA DE LOSAS SEGUNDO NIVEL
No. 4 @ 0.15
VIGA 1
No. 4 @ 0.15
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
1.44
1.15
VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.15
No. 3 @ 0.33
No. 3 @ 0.330.49
0.39
6.10
VIGA 4
0.491.15
VIG
A 5
VIGA 4
4
No. 4 @ 0.15
1.18
1.46
VIG
A 3
VIGA 1
No. 4 @ 0.15
VIGA 1
No. 4 @ 0.15
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
0.39
1.18
40.20
VIG
A 5
VIGA 4
No. 3 @ 0.33
No. 3 @ 0.33
5
0.49
0.39
6.00
VIGA 4
No. 3 @ 0.33
No. 3 @ 0.33
ESC: 1/200
No.
4 @
0.1
5
No.
4 @
0.2
3
VIGA 1
No. 4 @ 0.15
No. 4 @ 0.10
No. 4 @ 0.10
ESCALA 1/20
EN EL NUDOESTRIBOS DE CONFINAMIENTO
DETALLE DE NUDOELEVACIÓN
PLANTA
0.30
m
0.30 m
DE 0.40 M.ADICIONAL DE CONFINAMIENTOVARILLAS LONGITUDINALES
A 45°ESTRIBOS No. 3
ESTRIBOS No. 3
1.26
VIGA 1
No. 3 @ 0.300.49
1.44
1.15
0.39
1.58
VIG
A 2
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.40
No. 4 @ 0.23
1.46
1.18
VIG
A 2
VIGA 1
No. 4 @ 0.23
1.26
0.49
0.39
1.58
VIG
A 2
VIGA 1
No. 4 @ 0.15
No. 3 @ 0.30
No. 4 @ 0.10
VIGA 4
No. 3 @ 0.23
No. 4 @ 0.15
VIGA 1
No. 4 @ 0.151.15
1.44
VIG
A 3 No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.15
No. 4 @ 0.23
1.18
1.46
VIG
A 3
No. 4 @ 0.15
No. 4 @ 0.15
1.15
0.49
0.39
5.95
VIG
A 5
6
1.18
VIG
A 5
VIGA 4
No. 3 @ 0.33
No. 3 @ 0.33
7
VIG
A 3
VIGA 1No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.15
0.30
0.40
0.40
BASTON 1 No. 3
EST. No. 3 @ 0.07 M
CORTE E
REF. 2 No. 6
REF. 2 No. 6
CORTE F
REF. 4 No. 6
EST. No. 3 @ 0.09 M
80.
49
0.39
6.00
VIG
A 5
No. 3 @ 0.33
No. 3 @ 0.330.30
0.30
0.30
0.30
0.40
0.40
0.40
REF. 2 No. 6
EST. No. 3 @ 0.09 M
REF. 2 No. 6
EST. No. 3 @ 0.09 M REF. 2 No. 7
BASTON 1 No. 3
RIEL 1 No. 5
BASTON 1 No. 5
CORTE B
EST. No. 3 @ 0.07 M REF. 2 No. 7
REF. 2 No. 6
CORTE D
REF. 2 No. 7
CORTE C
1.05 1.05
0.720.72
6.62
4.22
0.51
BASSTON 1 No. 3BASTON 1 No. 3
REF. 2 No. 6
F
E
EST.No. 3 @ 0.09 M
REF. 2 No. 6
CORTE E
ESC: 1/60
ESC: 1/60
REF. 2 No. 6REF. 2 No. 6
CORTE DE VIGAE
2 No. 6
REF. 2 No. 6 REF. 2 No. 6 EST. No. 3 @ 0.09 M
EST. No. 3 @ 0.18 M
DETALLE DE VIGA 6
2 No. 6F
CORTE DE VIGA
EST.No. 3 @ 0.09 M
REF. 4 No. 6
BASTON 1 No. 3
CORTE F
0.720.72
0.97
1.05
0.97
1.05
6.32
3.86
4.22
0.73
1.35 1.35
1.95
5.80
0.73
0.51
1.95
REF. 2 No. 6
C
B
BASTON 1 No. 3
CORTE B
BASTON 1 No. 6
REF. 2 No. 7
EST.No. 3 @ 0.09 M
ESC: 1/60
ESC: 1/60
ESC: 1/60
REF. 2 No. 7
EST. No. 3 @ 0.09 M
ESC: 1/60
REF. 2 No. 6
DETALLE DE VIGA 1
BASTON 1 No. 6
CORTE DE VIGA
2 No. 7
B
CORTE DE VIGA
EST. No. 3 @ 0.09 M
REF. 2 No. 6
BASTON 1 No. 3 REF. 2 No. 7
EST. No. 3 @ 0.18 M
EST. No. 3 @ 0.09 M REF. 2 No. 7
REF. 2 No. 6EST. No. 3 @ 0.18 M
EST. No. 3 @ 0.09 MBASTON 1 No. 7 REF. 2 No. 7 2 No. 7
DETALLE DE VIGA 4
REF. 2 No. 6
DETALLE DE VIGA 3
REF. 2 No. 6
REF. 2 No. 6 REF. 2 No. 6
BASTON 1 No. 6
C
D
CORTE DE VIGA
CORTE DE VIGA
REF. 2 No. 6
REF. 2 No. 6
EST.No. 3 @ 0.09 M
REF. 2 No. 7
BASTON 1 No. 3
CORTE A
EST.No. 3 @ 0.09 M
REF. 2 No. 7
BASTON 1 No. 7
CORTE C
1.16
1.45
1.45
No. 4 @ 0.23
3.80
VIG
A 6
B
1.58
0.72
0.90
6.62
10.1
0
VIGA 4
No. 3 @ 0.33
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
AVIGA 4
No. 4 @ 0.23
1
VIG
A 6
VIG
A 6
1.58
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
1.39
1.14
1.43
1.26
No.
4 @
0.2
3
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.33No. 3 @ 0.33
1.26
No.
4 @
0.2
3
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
VIGA 4No. 4 @ 0.23
2
6.10
3
EST. No. 3 @ 0.09 M
No. 4 @ 0.23
5.95
No. 4 @ 0.23
VIG
A 6
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
1.58
1.26
No.
4 @
0.2
3
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.33
No. 4 @ 0.23
1.44
1.58
1.15
1.44
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.33
6.10
VIGA 4No. 4 @ 0.23
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
4
VIG
A 6
No. 4 @ 0.23
1.26
1.46
1.18
1.46
No.
4 @
0.2
3
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
1.261.
58
No.
4 @
0.2
3
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.33
No. 4 @ 0.23
40.20
VIGA 4
5
6.00
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.33
No. 4 @ 0.23
VIG
A 6
VIG
A 6
1.26
No. 4 @ 0.23
VIGA 4
1.44
1.58
1.44
1.15
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 3 @ 0.33
No. 4 @ 0.23
1.46
1.46
1.18
No.
4 @
0.2
3
VIGA 4
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
VIGA 4
5.95
No. 4 @ 0.23
6 7
VIG
A 6
1.58
1.26
No.
4 @
0.2
3
No. 3 @ 0.22
No. 4 @ 0.23
No. 4 @ 0.23
0.30
0.40
BASTON 1 No. 3
REF. 2 No. 6
CORTE A
EST No. 3 @ 0.09 M
REF. 2 No. 7
8
6.00
VIGA 4No. 3 @ 0.33
0.97
1.46
0.97
1.46
5.80
3.86
2 No. 7 REF. 2 No. 7BASTON 2 No. 6 EST. No. 3 @ 0.09 M
EST. No. 3 @ 0.18 M REF. 2 No. 6REF. 2 No. 6A
REF. 2 No. 6EST.No. 3 @ 0.09 M
REF. 2 No. 7
BASTON 2 No. 7
