Diseño de Tornillo Transportador de Granos

5/21/2018 Dise o de Tornillo Transportador de Granos

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Diseo de elementos de maquina II Pgina 1

DISEO DEL TORNILLO HELICOIDAL PARA EL TRANSPORTE DE AZUCAR UNPRG

DISEO DEL TORNILLO HELICOIDAL PARA ELTRANSPORTE DE AZUCAR

CURSO : DISEO DE ELEMENTOS DE MAQUINA II

DOCENTE : ING. RICARDO RODRIGUES PAREDES.

ALUMNOS : SILVA OLIVERA CESAR

FUENTES ACUA FREDDY

ODAR GUERRERO MAYKOOL

ELVIS CAUSHA

CICLO : 2014-I


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INTRODUCCION

El presente trabajo tiene como finalidad el diseo de un tornillo

transportador el cual en la actualidad sirve como un medio de

transporte de masas de costos bajos o econmicos con respecto aotros tipos de transportadores.

La aplicacin de este tornillo helicoidal lo hemos tomado en una

planta azucarera en concreto de la Empresa Agroindustrial Pucal

S.A., la encontramos en la zona de produccin especficamente

en la salida de los clarificadores.

Su uso se da ms que todo por su gran versatilidad y facilidad de

instalacin a la vez que se puede instalar en cualquier tipo de

ambiente y espacio. Con todos estos beneficios se demostrar la

conveniencia de su uso con respecto a costos y facilidades que

posee.


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I.- OBJETIVOS

- Disear un tornillo transportador que sea eficaz y muy econmico con

facilidad de montaje.

- Lograr que el diseo satisfaga los requerimientos del cliente; para que el

producto sea de buena calidad.

II.- DESCRIPCIN DEL PROCESO PRODUCTIVO

2.1 CARACTERISTICAS DEL PROCESO DEL AZUCAR:

La Caa de azcar es una planta gramnea tropical que mediante la

disminucin de la humedad (supresin de riego mediante agoste) se acelera el

proceso de maduracin o secamiento del follaje en la parte superior del tallo lo

que ayuda a la quema previa a la cosecha de la caa.


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DIAGRAMA DEL PROCESO DE FABRICACIN DELAZCAR.


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La caa de azcar desde que llega a la planta su proceso o recorrido es el

siguiente:

1. La caa de Azcar

Llega en traylers o camiones a la planta.

2. Pesado y Muestreo:

El pesado se realiza en balanzas para traylers; el muestreo se realiza para

determinar algunas caractersticas de la caa.

Los constituyentes de la caa por lo general estn en el siguiente

porcentaje:

Agua 75%

Sustancias Orgnicas 24%

Sustancias Inorgnicas 1%

Y la composicin del jugo en:

Sacarosa 7888 %

Glucosa 24 %

Fructuosa 24 %

Sales de Acidos Inorgnicos 1.54.5 %

Sales de Acidos Orgnicos 0.50.6 %


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Gomas 0.30.6 %

No Azucares no identificados 3.05.0 %

Cera, grasa, Fosfatos 0.050.15 %

3. Limpieza y Preparacin:

La caa madura, quemada y cortada llega a travs de camiones y

recepcionada en conductores (mesa alimentadora)

Los sistemas de limpieza que se tiene son:

Limpieza Hmeda: mediante chorros de agua a presin o cadas de

agua.

Limpieza Seco: Mediante despajadores (rodillos) y ventiladores de tiro

forzado para eliminar tierra y polvo.La Preparacin de la Caa tiene como finalidad acondicionar la caa y

cortarla en pequeos pedazos desmenuzarlos sin extraer jugo, para

aumentar la capacidad de molienda y mejorar la extraccin de jugo en los

molinos.

Entre los Equipos de preparacin de la caa tenemos:

Cuchillas o Machetes: colocados sobre un eje transversal los cuales

trozan la caa. Desfibradora: Utilizada para aumentar la extraccin de los molinos

ubicados despus de las cuchillas.

Posee una serie de discos en todo el ancho del conducto encerrados en

un cilindro (entre cada dos discos se encuentran los martillos

articulados).

Desmenuzadora: Es un molino de dos mazas, es el primer equipo

preparador extractor. Aqu se logra extraer el 4050 5 del jugo absoluto

de caa.


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4. Molienda, Extraccin de Jugo:

La extraccin en molinos, Trapiche o Tanden tiene como objetivo extraer de

la caa el mximo posible de la sacarosa en ella contenida.

En un trapiche la extraccin de jugo se da por:

Compresin: Consiste en exprimir la caa entre grandes mazas de

acero, lo que nos da como residuo el Bagazo el cual se almacena en

bagaceras o es enviado a las Calderas para ser quemadas.

Lixiv iacin y Perco lacin: se realiza en difusores donde se requiere

que las clulas de la caa sean rotas en un 9394 %.

El Proceso de Extraccin se da de la siguiente forma:

Desmenuzadoras: El cual:

Asegura la alimentacin al trapiche.

Extrae una apreciable cantidad de jugo

Prepara la caa, facilita la toma de esta por los molinos y la

extraccin de ella.

Mol inos: Son 3 cilindros horizontales de acero fundido que tienen la

funcin de recibir, comprimir y entregar la caa extrayndole la mayor

cantidad de jugo para dejarlo en forma de bagazo.

Conductores Intermedios: Conducen el bagazo de la salida de un

molino hasta la entrada de otro.

Cadenas y Conductores: Tablillas metlicas que conducen el flujo


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desde uno a otro molino.

Esquema de Extraccin.

Promueve una mayor recuperacin de la sacarosa almacenada en el jugo

de caa. La imbibicin persigue lograr el reemplazo del jugo absoluto de la

caa por agua mediante su aplicacin continua para lograr la dilucin del

jugo absoluto hasta quedar nicamente el jugo residual.

Control Microbiolgico:

Para disminuir prdidas que se producen por inversin de la sacarosa y/o

formacin de otros compuestos no azucares debido a la presencia de micro

organismos. En la seccin de la molienda la poblacin microbiana que llegaal ingenio, formando parte de la flor microbiana; o bien en polvo y la tierra

que acompaa a los tallos y hojas de caa que entran en el proceso.

5. Jugo Mezclado:

Es el jugo absoluto mezclado con los jugos provenientes de los molinos y el

agua de dilucin, que se bombea al departamento de cocimiento.

Purificacin:

Para remover los No Azucares.

Se realiza por la adicin al jugo de Lechada de Cal (Encalamiento) que


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forma un precipitado de Ca3 (PO4)2 que arrastra consigo parte de las

impurezas.

6. Calentamiento del Jugo:

Se lleva a cabo en Intercambiadores de calor de tubo y carcasa en las

cuales el vapor (Agente de Calentamiento) va por el exterior de los tubos y

el Jugo por el interior.

Es conveniente calentarlo a una Temperatura superior de 2 a 3 C al punto

de Ebullicin del jugo a presin atmosfrica.

7. Clarificacin de Jugo:

El objetivo es obtener u jugo claro y una cachaza densa.Aqu se produce la separacin de los slidos coagulados por sedimentacin

para obtener un jugo claro, transparente y brillante.

Permite obtener Azcar de alta calidad al lograr disminuir la mayor cantidad

de impurezas de los jugos.

Filtracin de Cachaza:

Es una operacin unitaria que permite la separacin slidolquido.

Los lodos producidos en el Clarificador son sometidos a una operacin de

filtracin (en aparatos continuos que trabajan al vaco) el espesor de la torta


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producida debe ser entre 7 8 mm para permitir un buen lavado y por lo

tanto un buen agotamiento de la Cachaza.

Problema en Clarificadores:Son

Alto Brix (Cantidad de slidos solubles (compuestos orgnicos e

inorgnicos) que se encuentran disueltos en agua de la caa) en el jugo

mezclado que frena la velocidad de sedimentacin.

Alcalinizacin deficiente, que puede deberse a la mala calidad de Cal.

Alto contenido de materias extraas.

8. Evaporacin:

Se realizan diversos cambios fsicos que en su estado final permitirn la

obtencin del Azcar en forma cristalina. Se da por:

Evaporadores de mltiples efectos: Para concentracin de jugos,

jarabes de punto prximo al de saturacin.

Tachos: Hasta la formacin de cristales del tamao deseado.

Los cambios producidos ms significativos son los relacionados con el

aumento o disminucin de pureza (porcentaje de azcar cristalizable en el

total de slidos disueltos en una solucin) al pasar de jugo clarificado a los

concentrados.


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9. Cristalizacin:

Se verifica mediante la concentracin de jarabe procedente de la

evaporacin hasta convertirse en una masa viscosa con aumento de

densidad, cambiando fsicamente de estado lquido a semi slido, siendo

este estado donde se cristaliza el azcar.

Objetivo:

Transformacin del azcar en solucin a un estado cristalino que en la

centrfuga produzca un alto rendimiento de azcar como producto.

Lograr la mayor transformacin posible de la Sacarosa disuelta a

cristales.


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10. Separacin Centrfuga:

Constituye la separacin de los cristales a granos de azcar de la miel

madre. Se realiza en mquinas denominadas Centrfugas.


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11. Secado:

Es una operacin mediante la cual se le da acabado final al producto en

cuanto a calidad, presencia y garanta de almacenamiento.

Esto se mide sobre la base de la remosin de la humedad, consumo de

energa, retroceso de azcar y calidad de producto.

12. Azcar:

Que es el producto final de este proceso.


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2.2 REFERENCIAS DE LOS GUSANOS TRANSPORTADORES:

A.-CONCEPTO:

El tornillo transportador, uno de los ms antiguos y ms simples mtodos

usados para el movimiento de la masa de materiales, consiste

principalmente de un tornillo transportador rotando en un canal estacionario.

El material ubicado en el canal es movido a lo largo de toda su longitud

mediante la rotacin del tornillo. Cojinetes colgantes soportan el tornillo.

Entradas, salidas, puertas y otros accesorios controlan el material y su

disposicin.

El tornillo transportador es compacto y fcilmente adaptable en ambientescongestionables, sus soportes son simples y fcilmente instalables. Es

verstil y ser montado en las posiciones horizontales, inclinadas y

verticales. Ser usado para controlar el flujo de material en las operaciones

de procesamiento las cuales dependen de precisos agrupamientos. Ellos

sern usados como un mezclador, agitador o batidor de mezcla y mezclar

ingredientes secos o fluidos, proporcionar cristalizacin o accin coagulante

o mantener soluciones en suspensin.

El tornillo transportador ser efectivamente sellado contra el escape de

polvo, emanaciones o el ingreso de tierra o humedad. Ser enchaquetado

para servir como un secador o enfriador. Ser suministrado en una amplia

variedad de materiales resistentes a la corrosin, abrasin o calor.

Los tornillos transportadores son usados como taladros de suelo para

excavar huecos de pilares o postes a taladrar debajo de carreteras para la

instalacin de alcantarillas. Ellos tambin sern usados ampliamente en

mezcladores, mquinas de trillo, embaladoras de paja, sopladores de

forraje y otras muchas mquinas de granja.


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El tornillo transportador es la porcin rotativa de un gusano transportador en

el cual le imparte suave y positivo movimiento al volumen del material que

est siendo transportado. Consiste de un tramo de espiral montado sobre

un tubo y est hecho en mando a izquierda o a derecha para adaptarse a la

rotacin del tornillo y direccin derecha del viaje del material.

El eje conductor del tornillo transportador conecta el tornillo transportador a

la unidad de conduccin y transmite el movimiento rotatorio al tornillo.

Pernos de unin aseguran el eje conductor en el tornillo transportador.

El eje conductor del transportador, eje extremo y acoplamiento soportan las

secciones del tornillo transportador y les ayuda en el alineamiento. El ejeextremo est ubicado en el extremo opuesto del eje conductor. Los

acoplamientos son usados para conectar las sucesivas secciones del

tornillo transportador, cuando hay ms que una seccin es necesario ajustar

la longitud total del transportador. Los ejes y acoplamientos son asegurados

en el tornillo transportador mediante pernos de unin.


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B.- CLASIFICACION:

Se clasifican de la siguiente forma:

1. Torni l lo transp ortador de volante hel icoidal :

La volante helicoidal es hecha con un paso regular aproximadamente igual

al dimetro.

2. Torni l lo transp ortador de volante local izada:

Son hechos de volantes individuales, talladas cada uno a partir de un plato

plano de acero formando interiormente una hlice.

3. Torn i l lo transpo rtador de corred era rpid a:

Diseado para un fcil desmontaje del cangiln transportador.

4. Torni l lo transportador de volante seccionada:

Tiene ranuras seccionadas en la periferia tanto en volantes helicoidales

como en las localizadas.5. Torni l lo transp ortador de volante seccionada y plegada:

Provistos de segmentos plegadas, los cuales actan como aspas

levantadoras produciendo un efecto de cascada.

6. Torni l lo transp ortador de volante seccionada con canaletes:

Tienen canaletes montados en intervalos que contrarrestan el flujo de los

materiales.

7. Torni l lo transportador con canaletes:

Tiene canaletes espaciados en intervalos que ayudan parcialmente a

oponerse al crecimiento del volumen del fluido.


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8. Torni l lo transportador de paso corto:

Son de regular construccin, excepto en aquellos en los que el paso de la

volante es reducida.

9. Torni l lo transportador con volante de banda:

Consiste de una volante helicoidal continua fabricada en barra de acero y

asegurada a la barra de transmisin por medio de soportes agarrantes.

10. Torni l lo transportador acanalado:

Formado por hojas de acero montados sobre prisioneros insertados a lo

largo del eje.

11. Torni l lo trans portador de acero inoxidable:

Son fabricados para satisfacer requerimientos especficos (resistencia a la

corrosin, moderar el calor desenvuelto, etc.).

12. Torni l lo trans portador de v olante delgada:

Son frecuentemente usados como tornillos alimentadores para transportar

materiales aterronados quebradizos.

13. Torn i l lo tr ansp ortad or de d imetro escalon ado:

Consiste de volantes de diferentes dimetros, cada uno con su propio peso

regular, colocados unos tras otros sobre una tubera o eje.

14. Torni l lo transp ortador de p aso escalonado:

Son gusanos con una secuencia singular formado por un grupo de volantes

localizados incrementando el paso.

15. Torni l lo transp ortador de p aso largo :

Son ocasionalmente usados como agitadores de lquidos.


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16. Torni l lo transp ortador de d oble v olante:

Son de paso regular, proveen una suave y apacible fluidez.

17. Torni l lo transpo rtador de d oble vo lante de paso co rto:

Aseguran una correcta regulacin de la alimentacin y fluidez en los

gusanos alimentadores.

18. Torni l lo transp ortador de v olante en cin ta:

Consiste en una barra de acero enrollada para formar una volante de cinta

helicoidal continua asegurada al eje por medio de agarraderas de acero

soldadas en intervalos espaciados.

19. Torni l lo transp ortador de v olante en cin ta con canaletes.

Proporcionan un moderado mezclado de los materiales que estn siendo

transportados.

20. Tornil l o tr ans po rtad or c on hlices d e cin ta mltip les:

Consiste de dos o ms hlices de diferentes dimetros y de mandos

oponentes, montados unos tras otros sobre una misma tubera o eje.

21. Torn i l lo trans po rtador r esistente a la fricc in:

La particularidad de este servicio lo encontramos cuando transportamos

materiales friccionantes. Existen diferentes mtodos para este caso tales

como:

- Superficies duras por medio de la aplicacin de una combinacin

especial.

- Segmentos de hlices separables endurecidos o de uso por

pasos.

- Transportadores hechos de caucho o goma elstica.

- Aceros de alto carbn capaz de un tratamiento trmico.


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22. Torni l lo trans portador resistente a la co rrosin:

Son fabricados de acero inoxidable, cobre, latn, bronce, nquel, metal

monel, aluminio y otros. Galvanizado, estaado, plateado y otros mtodos

de revestimiento han provedo un efectivo medio de condiciones

anticorrosivas.

23. Torni l lo transportador resistente al calor:

Mayormente son fabricados de aleaciones garantizable a la resistencia de

altas temperaturas, as como de acero inoxidable y acero gris.


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C.-DATOS GENERALES DE DISPOSICION:

Los siguientes son algunos datos generales que contribuirn a una

econmica, eficiente y satisfactoria instalacin del transportador de tornillo.

1. Torni l los Transportadores:

Usar tornillos de ambas longitudes regular (normal) y corta, listados en

la prxima pgina, para obtener la longitud total del transportador

requerida. Usar tornillos de longitudes especiales slo cuando sea

necesario.

Solamente una cara o lado de la hlice del tornillo se encuentra encontacto con el material a ser transportado. Esta cara queda libre de

esfuerzos para facilitar y no impedir el flujo. Para asegurar esta

condicin, no debe hacerse la rotacin a la inversa sin antes haber

invertido los extremos del tornillo transportador, o a la inversa, no debe

invertirse los tornillos sin haber invertido la rotacin. Tornillos

transportadores para operacin reversible pueden ser proporcionados

para requerimientos especficos.Es omitido, dejando la tubera vaca encima de la entrada de la ltima

descarga para prevenir el exceso de material.

2. Soportes:

Los soportes deben estar localizados claramente en todos los empalmes

del cangiln, as como aberturas y entradas de descarga.

En puntos de soporte, son colocados en aproximadamente 180 grados a

ambos para facilitar la continuidad del flujo a travs del espacio del

soporte.


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3. Extrem o del Cangi ln:

Los extremos del cangiln, ajustados con cojinetes dobles de bolas o de rodillos

o transmisiones de engranaje de tornillo sin fin, tienen una amplia capacidad de

empuje para cualquier transportador dentro del rango fijado y una precaucin

aparte para el empuje es innecesaria.

Los extremos del cangiln sellados deben ser usados para proteccin

adicional del o para el material a ser transportado o para proteger y

preservar los cojinetes del extremo del cangiln y los ejes cuando se

manejan materiales abrasivos o corrosivos.

4. Empu jes en el extremo:

Un cojinete auxiliar de empuje final o en el extremo es recomendado para

transportadores que usan extremos de cangiln con soportes estticos o fijos

provisionales. La localizacin preferida es en el extremo de la transmisin, pero puedeser localizada en el extremo opuesto si es nece3sario por limitaciones de disposicin.

5. Cuba o cang i ln:

Cangilones de 5 y 10 pies de longitud deben ser usados dondequiera que sea

posible. La seccin corta del cangiln, cuando sea necesario, debe estar

localizada en el extremo opuesto de la longitud corta del tornillo.

Los extremos de las bridas deben estar provistas con pie o base, si las

disposiciones de soporte lo permiten, para permitir el cambio de los

extremos del cangiln sin desarreglar la alineacin del cangiln.


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Las conexiones de bridas deben estar equipadas con un pie

dondequiera que el espacio de soporte lo permitan. Por otra parte, use

sillas (collarines o cojinetes) a medida que se requiera.

6. Tubos de descarga:

Esto es prctico para proveer un tubo adicional de descarga en el extremo del

transportador o una puerta de alivio abisagrada en la cubierta encima del tubo de la

ltima descarga como una proteccin de inundacin o derrame para el transportador.

Aparatos elctricos de corte de varios tipos pueden ser usados como resguardos

efectivos.

7. Mecanismo de transmis in:

Instalar la transmisin en la descarga final (extremo) cuando sea posible o

prctico. Transmisiones las cuales son autocontenidas son recomendadas,

puesto que ellos no requieren soportes adicionales.

D. SELECCION:

Informacin suficiente est disponible para fcilmente seleccionar los

componentes recomendados para el manejo de materiales en condiciones

de operacin por debajo de lo normal en transportadores de tornillos

horizontales.

1. Transportadores de Torni l lo:

Los transportadores de tornillo consisten de un tornillo rotatorio operando en un

cangiln estacionario para transportar material desde un punto hasta otro. Los


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tornillos transportadores son hechos en longitudes regulares o cortas y a mano

derecha o a mano izquierda para adaptarse a cualquier aplicacin.

La alimentacin de material al transportador debe ser controlada y de

velocidad uniforme.

Los transportadores de tornillo son adaptables para el manejo de una

gran variedad de masa de materiales

2. Materiales:

Muchos volmenes de materiales son manejados fcil y eficientemente en

transportadores de tornillo. No obstante, para asegurar la mejor seleccin

posible de los componentes, es recomendable considerar las caractersticas

fsicas, qumicas y de manejo de todos los materiales que se dan.

Las caractersticas esenciales incluyen tamao, fluidez y abrasividad de

los materiales. Otras caractersticas, tales como contaminacin,

corrosividad, degradacin y grado de plumosidad, etc. pueden influir en

el manejo y deben darse las consideraciones necesarias. Las

consideraciones deben ser dadas tambin para materiales los cuales

pueden asumir diferentes caractersticas por debajo de las condiciones

seguras de procesamiento, el ambiente, tiempo o almacenamiento.

Mucho de los materiales ms comunes son clasificados en la tabla 1 y

son dados como una gua en la seleccin de los componentes

apropiados. Los materiales que no aparecen en la lista pueden ser

clasificados por comparacin con materiales similares o estableciendo

una clasificacin usando la tabla 1.En el laboratorio Link Belt se dispone de las facilidades para probar y

clasificar todas las clases de materiales.


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3. Ap licac ion es tpic as:

Ocasionalmente las caractersticas son manejadas de tal manera que estos

requieren ms que equipo convencional o regular para este propsito, talescomo:

- Cuando los materiales son extremadamente calientes, los moldes de

los tornillos y los cangilones pueden ser usados o pueden ser hechos

de aleaciones de metal para altas temperaturas.

- Si los materiales son pegajosos o viscosos, la rapidez de la cinta del

tornillo transportador puede ser seleccionada. Adems, capas

especiales aplicadas a los tornillos y cangilones pueden tambin

ayudar al flujo del material.

- Materiales extremadamente abrasivos pueden requerir tornillos y

cangilones hechos de material resistente a la abrasin o los tornillos

pueden ser provistos con velocidades para superficies duras.

- Cuando los materiales son corrosivos, puede ser preferible hacer los

tornillos transportadores y cangilones de acero inoxidable, nquel,

etc.

- Si los materiales estn para ser mezclados o ventilados, un tornillo

transportador de cintas rpidas o una de velocidades reducidas, o

uno de estas combinaciones con paletas puede ser usado para

obtener los resultados deseados.

- Materiales los cuales son para ser calentados o enfriados pueden

requerir cangilones cubiertos para la circulacin caliente o media fra.

- Materiales que se pueden contaminar, pueden requerir cojinetes

autolubricantes y en la construccin de tornillos y cangilones se

eliminar cavidades, grietas, etc. Tales tornillos y cangilones


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prevendrn la acumulacin del material y facilitan la limpieza.

Cuando existan aplicaciones inusuales o condiciones severas de

operacin o donde pueda existir dudas para la correcta seleccin de los

transportadores de tornillo, consultar con Link-Belt.

4. Como seleccionar un torni l lo transportador horizontal :

Considerar los siguientes factores cuando seleccione un transportador

de tornillo horizontal:

- Clase y caracterstica del material a ser manejado, tales como:tamao, fluidez, abrasividad, etc.

- El peso del material en libras por pie cbico.

- Mxima velocidad a la cual es manejado el material en pies cbicos

por hora.

- Tamao mximo de los trozos en pulgadas, tamao promedio del

material y porcentaje de trozos en el volumen total.

- Longitud del transportador en pies

Con esta informacin conocida, procedemos como sigue:

.- Establecer la clase de material.- Por tabla hallar la clase y peso de

material a ser manejado. Si este material particular no est en lista,

seleccionar uno con caractersticas similares o determinar la

clasificacin usando la tabla 1. Una consideracin adicional relativa a la

capacidad debe ser dada para el manejo de materiales los cuales

deben ser ventilados y fluidos convenientes, caso y, o materiales que se

traban o se enredan, clase x.

- Determinar el tamao del Tornillo Transportador.- Conociendo la

clase de material, tamao de los trozos y capacidad requerida, dirigirse


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a la tabla 2 y determinar el dimetro del tornillo basado en el tamao de

los trozos o la capacidad en la mxima velocidad recomendada,

cualquiera de los dos mandar.

- Determinar la velocidad del Tornillo transportador.- Conociendo el

dimetro del tornillo de la tabla 2, obtenemos la capacidad en una

RPM. Calculamos la velocidad final del tornillo transportador dividiendo

la capacidad requerida entre la capacidad en una RPM.

- Determinar las especificaciones de los componentes.-Usando la

clasificacin del material, longitud del material y dimetro del tornillo,

dirigirse a la tabla 3 y determine el grupo de componentes y el dimetrode acoplamiento requerido para la longitud actual del transportador.

Para longitudes de transportadores que excedan stas listas, consultar

a Link-Belt.

Soportes con material antifriccin y cojinetes de bolas son regularmente

usados para condiciones de operacin normales all donde la

lubricacin es permitida. Soportes de cojinetes de madera impregnados

en aceite son usualmente usados all donde la contaminacin delmaterial debe ser evitado. Soportes con otros tipos de cojinetes pueden

ser suministrados, consultar a Link-Belt

Conociendo el grupo de componentes, el dimetro del tornillo y el

dimetro de acoplamiento, dirigirse a la tabla 4 para las

especificaciones de los componentes y determinar el tipo e cojinete de

soporte, acoplamiento, tornillo, espesores del cangiln y cubierta.

Cuando los ejes de transmisin, extremos de los ejes y acoplamientos

operan en cojinetes de bolas, el torque de arranque es reducido y la

eficiencia total del transportador es incrementada.


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5. Clcu lo de la po tenc ia requeri da:

La siguiente frmula puede ser usada para calcular la potencia:

H = A * GDonde:

H = HP(Caballos de fuerza) en el eje de transmisin del transportador.

A = Potencia equivalente = C * L*K / 1000000

C = Capacidad en pie3 / hora

L= Longitud del transportador en pies.

K= Factor de potencia de la tabla.

G= 1.00 cuando A= 5.0 o ms. Cuando A = menor que 5.0

obtenemos el valor de G de la tabla 5.

Con la potencia y velocidad en el eje de transmisin del transportador

conocidos, establecer las disposiciones tpicas de transmisin

paginas 276-277.

La potencia en el motor es igual a la potencia en el eje de

transmisin del transportador dividido entre la eficiencia total de la

transmisin seleccionada.

III.- CALCULOS Y DIMENSIONES DE PRINCIPALES ELEMENTOS DE MAQUINA

3.1 DISEO DEL GUSANO TRANSPORTADOR

PARA GUSANO 1

3.1.1 CALCULO DE LA POTENCIA:

Potencia de trabajo:

Requerimientos:

- Capacidad: 4 TN / h (dato de la empresa)

- Material: azcar industrial

- Disposicin del gusano: Horizontal

- Longitud: 39.37pies (12 metros)

mC

.


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Clculo del Caudal Volumtrico:

Segn el manual LinkBelt:

del azucar = 65 lb / pie 3 = 1.04TM / m3

reemplazando:

C = 3.85 m3/ h = 140 pie

3/ h

Clculo de la potencia:

Teniendo como referencia el manual de LinkBelt calculamos la potencia de trabajo:

- De la tabla 1:

El material del gusano pertenece a la clase 60C1/235X

- De la tabla 2:

Dimetro del Tornillo: 6

Mxima medida agregada: 1.5

Mxima velocidad recomendada: 120 RPM

Capacidad para la mxima velocidad recomendada: 180 pie3

h

Capacidad por cada RPM: 1.49 pie3/ h

Llenado de la Cuba: 30%

- De la Tabla 3:

Componente del grupo G, H, J

Mxima longitud a transportar: 39.37pies (12 metros)

Dimetro de acoplamiento: 1.5

- De la Tabla 4:

Componente del grupo H

Nmero del tornillo para aletas helicoidales: 6H304

Espesor de la Cubierta: Calibre 16

Segn manual practico para manejo de granos super brix:


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HP = A x C

A = 4.13 x m3 por hora x longitud/1000

Donde:

C = 2.0 para A = 1 o menor

1.5 para A entre 1 y 2


1.1para A entre 4 y 5

1.0 para A mayor a 5

Sabemos que:

C = 1.49 m3 / h

L = 12 metrosEntonces reemplazando:

A = 4.13 x 1.49x 12/1000 = 0.0738

Calculamos el factor de forma C:

C = 2.0

Por lo tanto :

HP = 0.1476hpPotencia de Friccin: Es la potencia consumida en vencer la fuerza de

friccin entre las capas del material.

- La carga en el gusano es de 4000 kg./h.

HPf = LNFdFb/1000000

Donde:

L: en pies

N: velocidad de giro

Fd: factor del dimetro del tornillo

Fb: percha del factor productivo

HPf = (39.37x 120 x 18 x 3)/1000000 = 0.25hp


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Para gusano 2

Potencia de trabajo:

Requerimientos

- Capacidad: 4. TN / h

- Material: AZUCAR INDUSTRIAL

- Disposicin del gusano: Horizontal

- Longitud: 4 metros(13.12 pies)

Clculo del Caudal Volumtrico:

Segn el manual LinkBelt:

del azcar = 65 lb / pie 3 = 1.04 TM / m3

reemplazando:

C = 3.85 m3 / h = 140 pie3 / h

Clculo de la potencia:

Teniendo como referencia el manual de Link Belt calculamos la

potencia de trabajo:

- De la tabla 1:

El material del gusano pertenece a la clase 60C1/235X

- De la tabla 2:

Dimetro del Tornillo:6

Mxima medida agregada: 1.5

Mxima velocidad recomendada: 120 RPM

Capacidad para la mxima velocidad recomendada: 180 pie3

h

Capacidad por cada RPM: 1.49 pie3 / h

Llenado de la Cuba:30%

m

C

.


31/



- De la Tabla 3:

Componente del grupo G, H, J

Mxima longitud a transportar: 13.12 pies (4 metros)

Dimetro de acoplamiento: 1.5

- De la Tabla 4:

Componente del grupo H

Nmero del tornillo para aletas helicoidales: 6H304

Espesor de la Cuba: calibre 16

Segn manual practico para manejo de granos super brix:

HP = A x C

A = 4.13 x m3 por hora x longitud/1000

Donde:

C = 2.0 para A = 1 o menor


1.25 para A entre 2 y 41.1para A entre 4 y 5

1.0 para A mayor a 5

Sabemos que:

C = 3.85 m3 / h

L = 4 metros

Entonces reemplazando:

A = 4.13 x 3.85 x 4/1000 = 0.0246

Calculamos el factor de forma C:

C = 2.0

Por lo tanto :

HP = 0.0492hp


32/



Potencia de Friccin: Es la potencia consumida en vencer la fuerza de

friccin entre las capas del material.

- La carga en el gusano es de 4000 kg./h.

HPf = LNFdFb/1000000

Donde:

L: en pies

N: velocidad de giro

Fd: factor del dimetro del tornillo

Fb: percha del factor productivo

HPf = (13.12x120 x 18 x 3)/1000000 = 0.085hp

Potencia del Motor

Potencia necesaria:

La potencia necesaria ser la suma de la potencia de trabajo y la potencia para vencer la fuerza de

friccin:

PN = Pot. friccin + Pot. trabajo

Donde:

Potencia de friccin = 0.25 HP

Potencia de trabajo = 0.1476 HP

Entonces:

PN = 0.3976HP

Potencia del Motor:


33/



Para calcular la potencia del motor consideramos un factor de seguridad:

f . s = 1,5

f . s = PMOTOR

PN

P MOTOR = f . s x PN

P MOTOR = 1,5 x 0.3976.P

P MOTOR = 0.5965H..P

P MOTOR = 0.5965 HP (valor comercial)

De los catlogos de DELCROSA tenemos:

Motor tipo : TM 1714

Potencia 0.6 HP

Frecuencia : 60 Hz

RPM : 11Reductor tipo : P 37

Reduccin : 157.183

Peso : 100Kg

3.1.2 CALCULO DE LAS PLANCHAS DE FABRICACION DE LA HELICE:

Para gusano 1Tenemos los siguientes datos:

Dimetro del gusano : D = 6 = 15.24 cm

Paso : P = 3 = 7.12 cm

Dimetro del eje (tubo) : d = 1.5 = 3.81cm = 38.1mm

CALCULO DE LA VELOCIDAD DEL TORNILLO


34/



V = P x RPM x 60

donde P = Paso

Entonces:

V = 0,072 m/seg.

Segn el manual del ingeniero mecnico MARKS

0,01 V 0,37 m/seg.

Calculemos la potencia de trabajo en cada hlice:

PTh = PTRABAJO x Paso

Longitud totalReemplazamos datos tenemos.

PTh = 0.23 HP x 0,1476 pies

39.37pies

PTh = 8.6228x 10-4 HP = 0.0654 kg.m

Seg.

La fuerza que acta sobre cada hlice del gusano ser:

F = PTh = 0.064 kg.- m / seg.

V 0,0.072m / seg.

F = 9.08 Kg.

- La carga en el gusano es de 4000 kg.

- Consideramos un coeficiente cinemtico de friccin entre las

capas del material:

Uk = 0,33

- La fuerza de rozamiento producida por el desplazamiento de la

carga ser:Ff = uk x Peso del material

Ff = 0,33 x 4000Kg.

Ff = 1320 kg.

- Para el gusano; observamos que esta fuerza de razonamiento se

traduce en una fuerza radial y otra axial


35/



- Hallamos el ngulo de la hlice ():

tg = P P (Paso) = 3

D D (dimetro) = 6

tg = 3

x 6

Entonces: = 9,04

observamos que:

Fradial = Ff Sen

Fradial = 1320x Sen 9,04

Fradial = 207.4Kg

A esta fuerza hay que aadir la fuerza debida a la friccin:

F = F radial x P

L/2

Consideramos L / 2 a que a esa distancia del eje se encuentra un soporte.

Entonces:

F = 207.4 kg. x 0,0762 m

2.m

F = 7.90 kg.

Fuerza total que acta sobre la hlice:

FT = F + F

FT = 26.98 Kg.

Hallamos la carga por unidad de longitud de la hlice:

W = FT = 16.98kg. = 38.5024 kg. / cm

D x 7.12cm.

W = ( w x 2 R = 13.67Kg.)


36/



Para calcular el espesor de la hlice empleamos la teora de placas planas:

Donde:

R : Radio de la hlice (R= 11.43 cm)

r : Radio del tubo (r = 1.91cm)

W : Peso (W = w x 2R = 13.67 kg.)

t : Espesor de la plancha

Para nuestro caso consideramos como material de las hlices:Acero AISI C1020 laminado simple, cuyas caractersticas son:

= 0.3

Sy = 40000 lb / pulg2 = 2792.8 Kg. / cm2

Smax. = 0.6 Sy

Entonces :

Smax. = 1675.68 Kg. / cm2

Reemplazando datos en la frmula de placas planas obtenemos:

t = 0.0335cm.

Tomamos un t comercial igual a:

t = 1/64 = 0.0397cm.

Recalculamos Smax.:

1r1R

1r1RrRln12R

t2

3WS

22

222

2max

0.31(1.91)3.01(7.62)

0.31(1.91)0.31(7.62)1.91

7.62ln0.31(7.62)2

(0.0397)2

3x1.13S

22

222

2max'


37/



Donde:

S max = 1193.18 Kg. / cm2

Entonces obtenemos un factor de seguridad:

f.s = S max. / S max. = 1.40

Para gusano 2

Tenemos los siguientes datos:

Dimetro del gusano : D = 6 = 5.24 cm

Paso : P = 3 = 7.12 cm

Dimetro del eje (tubo) : d = 1.5 = 3.81cm = 38.1 mm

CALCULO DE LA VELOCIDAD DEL TORNILLO

V = P x RPM x 60

donde P = Paso

Entonces:

V = 0,072 m/seg.

Segn el manual del ingeniero mecnico MARKS

0,01 V 0,37 m/seg.

Calculemos la potencia de trabajo en cada hlice:

PTh = PTRABAJO x Paso

Longitud total

Reemplazamos datos tenemos.


38/7



PTh = 0.0492 HP x 0,23 pies

13.12 pies

PTh = 0,0008625HP = 0.0654 kg.m

Seg.

La fuerza que acta sobre cada hlice del gusano ser:

F = PTh = 0.0654 kg- m / seg.

V 0,072m / seg.

F = 0.908 Kg.

- La carga en el gusano es de 4000 kg.

- Consideramos un coeficiente cinemtico de friccin entre las

capas del material: Uk = 0,33- La fuerza de rozamiento producida por el desplazamiento de la

carga ser:

Ff = uk x Peso del material

Ff = 0,33 x 400Kg.

Ff = 1320 kg.

- Para el gusano; observamos que esta fuerza de razonamiento se

traduce en una fuerza radial y otra axial- Hallamos el ngulo de la hlice ():

tg = P P (Paso) = 3

D D (dimetro) = 6

tg = 3

x 6

Entonces: = 9,04observamos que:

Fradial = Ff Sen

Fradial = 1320 x Sen 9,04

Fradial = 207.40 Kg


39/



A esta fuerza hay que aadir la fuerza debida a la friccin:

F = F radial x P

L/2

Consideramos L / 2 a que a esa distancia del eje se encuentra un soporte.

Entonces:

F = 207.40 kg. x 0,0762 m

2 m

F = 7.90 kg.

Fuerza total que acta sobre la hlice:

FT = F + F

FT = 16.98Kg.

Hallamos la carga por unidad de longitud de la hlice:

W = FT = 16.98kg. = 38.5024 kg. / cm

D x 7.12cm.

W = ( w x 2 R = 13.67Kg.)

Para calcular el espesor de la hlice empleamos la teora de placasplanas:

Donde:

R : Radio de la hlice (R= 11.43 cm)

r : Radio del tubo (r = 1.91cm)

W : Peso (W = w x 2R = 13.67 kg.)

t : Espesor de la plancha

1r1R

1r1Rr

Rln12R

t2

3WS

22

222

2max


40/



Para nuestro caso consideramos como material de las hlices:

Acero AISI C1020 laminado simple, cuyas caractersticas son:

= 0.3

Sy = 40000 lb / pulg2 = 2792.8 Kg. / cm2

Smax. = 0.6 Sy

Entonces :

Smax. = 1675.68 Kg. / cm2

Reemplazando datos en la frmula de placas planas obtenemos:

t = 0.0335cm.

Tomamos un t comercial igual a:

t = 1/64 = 0.0397cm.

Recalculamos Smax.:

Donde:

S max = 1193.18 Kg. / cm2

Entonces obtenemos un factor de seguridad:

0.31(1.91)3.01(7.62)

0.31(1.91)0.31(7.62)1.91

7.62ln0.31(7.62)2

(0.0397)2

3x1.13S

22

222

2max'


41/



f.s = S max. / S max. = 1.40

3.1.3 CALCULO DE LAS DIMENSIONES DE LOS DISCOS:

Los dos gusanos tienen los mismos datos

Tenemos como datos:

D = 15.24cm.

d = 3.81 cm.

P = 7.12 cm.

t = 0.2381 cm.

del material = 0.28 lb / pulg3 = 7.7 x 10-3kg. / cm3

Primero recalculamos D y d:

De donde: D / d = 2.78

Adems:

D - d = D - d = 15.24 - 3.81 = 11.43 cm

Entonces:D = 17.85 cm

d = 6.42 cm

Utilizando valores comerciales:

D = 7

d = 2

Hallamos el peso de cada disco que viene dado por la siguiente frmula:

Reemplazando datos tenemos:

P = 0.31 Kg.

22

22

Pd

PD

d'

D'

txx

d'D'P

22

4


42/



El peso de la hlice por metro de longitud ser:

P = P / Paso

Entonces:

P = 4.35 Kg. / m

3.1.4 CALCULO DEL EJE POR EL METODO DE FATIGA:

Si colocamos un rodamiento axial en el lado de descarga del eje, estar

sometido a traccin, flexin y torsin.

Calculamos la fuerza que acta sobre el eje (tubo):

max= 72600 x HP necesarios

RPM (eje)

Reemplazando datos:

max = 72600 x 4.58

59

max = 56.36 Kg.m

Fuerza Tangencial mxima:

FTmax= max/ R

Siendo: R = D / 2Entonces:

FTmax= 5635.73 Kg.cm / 21.59 cm

FTmax= 322.2 Kg.

Calculamos el peso por unidad de longitud del eje:

Donde:

De = Dimetro Exterior del Tubo = 4 = 11.43 cm

di = Dimetro interior del tubo = 4 = 10.16 cm

= Peso especfico = 7.7 x 10-3Kg. / cm2

Reemplazando en la frmula:

diDexP

22

4


43/



Pe = 16.58 Kg. / m

Diagrama de carga del eje:

Siendo l = 24 pies = 7.3152 m

Diagrama de cortante:

Diagrama de Momento Flector

Tenemos que el momento Flector

mximo M max esta dado por:

M max = W L2

8

En donde:M max = 192.84 Kg. - m

calculo de Fuerza Axial:

La Fuerza Axial esta dado por:

F axial = FTmax

Tg

(-)

(+)


44/



Donde:

= Angulo de la Hlice

Paso: P = 8 = 20.32 cm

Dimetro: D =16 = 40.64 cm

Entonces:

= arco tg ( P / D) = 9.04

De donde:

F axial = 2025.14 Kg.

Diagrama de Torque:

Utilizamos la frmula de la ASME para el clculo de ejes:

Siendo:

Ssd= Esfuerzo permisible a corte

K = Relacin di/ d0

= Factor de carga axial

Km= factor de carga de momento flector

Kt= Factor de carga de torsin

M = Momento flector

T = Momento Torsor

d0= Dimetro exterior del eje

F = Carga axial

2

t

22

0

3

0

sd )TxK(8

K1FdMxKm

d

16S

)1( 4K


45/



Primero calculamos el dimetro exterior del eje de:

Para hallar Kty Kmutilizamos la siguiente tabla:

Tipo de carga para eje giratorio Km

Kt

- Carga aplicada gradualmente 1.5 1

- Carga constante 1.5 1

Consideramos el eje sometido a carga constante:

Km= 1.5

Kt = 1

Seleccionamos como material del eje un tubo con la designacin:

A36 SCM 40

Ssd= 754.06 Kg. / cm2

De datos anteriores sabemos que:

M = 192.84 Kg. - m

T = 84.66 Kg. - m

Reemplazando datos en d0:

d0= 0.059 m = 5.93 cm

debido a que d0es muy pequeo, tomaremos un dimetro exterior de 4.5

con un espesor de

Entonces:

d0= 4.5

di= 4.25

3 2t

2

sd

0

2

t

2

3

0

sd

)TxK(MxKmS

16d

)TxK(MxKmd

16S

:Entonces


46/



Calculamos el factor de carga axial para compresin ( ):

Luego calculamos la relacin de esbeltez: ( L / r )

Donde: L = 24 pies = 288

Entonces: L / r = 288 / 1.547 = 186.17

L / r >115

El factor de carga axial estar dado por:

= Sy ( L / r )2

n 2E

Donde:

n = Constante que depende del tipo de apoyo, para nuestro

caso lo consideraremos = 1.6

E = 1.7 x 106Kg. / cm2

Sy = 1256.77 Kg. / cm2

Entonces reemplazando valores: = 1.62

Hallamos la relacin K:

K = di/ d0= 4.25 / 4.5 = 0.94

pulg

datosdoreemplazan

:entonces

:pero

547.1

:

4

4

64

22

0

22

0

44

0

r

ddr

ddA

ddI

A

Ir

i

i

i


47/



Calculamos el eje segn la frmula de ASME:

Donde:

Km= 1.5

Kt = 1

K = 0.94

M = 192.84 Kg.m

T = 84.66 Kg.m

= 1.62

Reemplazando datos obtenemos:

Ssd= 601.89 Kg. / cm2

Tenemos que para nuestro material:

Ssd= 754.06 Kg. / cm2

Entonces:

Ssdmaterial > 601.89 Kg. / cm2 OK

Hallamos un factor de seguridad:

f.s = Ssddel material / Ssdde trabajo

reemplazando tenemos:

f.s = 1.25

Por lo tanto el material seleccionado A 36 SCM 40 cumple con las

condiciones.

Entonces:

Ssddel material > 724.19 Kg. / cm2

f.s = 754.06 / 724.19 = 1.04

2t2

2

03

0

sd )TxK(8

K1FdMxKm

d16S

)1( 4K


48/7



Al salir un factor de seguridad cerca de la unidad ( f.s = 1.04 ) usamos un

material de mayor Ssd:

Con un Ssd= 921.62 Kg. / cm2

Luego se tendr:

f.s = 921.62 / 724.19 = 1.27

3.1.5 CALCULO DE SOLDADURA:

1. Determinacin de la longitud del cordn de soldadura:

Paso (e) = 8

Dimetro de tubo ( d ) = 4.5

Dimetro exterior hlice ( D ) = 17

a. Clculo del nmero de aletas:

N tentativo de aletas = ( 24 x 12 ) / 8 = 36 aletas

b. Dimensiones de los discos:

= ngulo de corte

= 360 B x 360

2r

donde:

r = ( B x E ) / ( AB ) = 2.68

entonces reemplazando en :

= 12.8 13

Por cuestiones de estiramientos de los discos y porque no haya

prdidas de material, calculamos el nmero real de aletas

pulg

)hliceladeint.long.(pulg

54

24.16

22

22

A

eDA

B

edB


49/



c. Nmero de aletas final = 36 x 347 = 34.7 35

360

Nmero de aletas final = 35 aletas

d. La longitud del Cordn ser:

L = # aletas x longitud interior de la hlice

L = 35 x 16.24 pulg.

L = 568.4 pulg.

2. Anlisis de las Fuerzas que intervienen:

Fuerza axial ( Fy ) = 7743.4 lb.

Fuerza radial ( Fr ) = 753 lb.

Considerando que la funcin del gusano es el empuje del material a

transportar, el anlisis se basar en la fuerza axial sobre las aletas.

Corte directo debido a Fy:

f w1y = Fy / L = 7743.4 / 568.4

= 13.62 lb. / pulg.

Corte secundario debido a T1:T1= Fy x R = Fy ( Dd ) / 2

Reemplazando:

T1= 48396.25 lbpulg.

Donde:

f "w1y = ( T1x R ) / Jw

Jw = 568.43 / 12

Entonces:

f w1y = 0.019 lbs.

La fuerza resultante en el cordn de la soldadura :

lbs64.13" 211 ywfyfwfwR


50/



Considerando un electrodo E60XX, con esfuerzo permisible de Sw =

12700 psi

w = fwR/ Sw = 13.64 / 12700 = 0.03 mm

Luego considerando que el tamao mnimo del cordn de soldadura de

filete soldado a lo largo de los bordes a unir ser:

Para t < entonces t w

Donde t = 2.38 mm <

El ancho del cordn de soldadura ser de 2.38 mm ( el espesor de la

placa de la hlice), con una longitud de 568.4 pulg.

3.2 DISEO DEL SISTEMA DE TRANSMISION

3.2.1 SELECCIN DE TRANSMISION:Para la seleccin se dispone de los siguientes datos:

Potencia del motor = 12 HP

Distancia entre centros = 45

Revoluciones eje motriz = 751 RPM

Revoluciones eje conducido = 59 RPM

Factor de Servicio:

Seleccionado en funcin del equipo accionado y del tipo de fuente de

potencia, tenemos:

f.s. = 1.3 (tabla 1)


51/



Potencia de Diseo:

Pd = P x f.s. x f.m.

Donde f.m: factor modificatorio = 0.85 ( tabla 2 )

Pd = 1.3 x 6.6 x 0.85 = 7.29 HP

Seleccin preliminar:

Haciendo uso del diagrama, seleccionamos tentativamente la cadena

N 100, asumiendo 16 dientes para la rueda menor, tenemos 13.9

HP como capacidad de transmisin de la cadena.

Relacin de transmisin: r = 151 / 59 = 2.56

# Dientes rueda mayor: N = 2.56 x 16 = 40.96 41 dientes

Dimetros de paso de la rueda:

Longitud de la Cadena:

L = 2C + N / 2 + n / 2 + F

Donde:

L : Longitud de la cadena en pasos.

N : Nmero de dientes rueda grande

C : Distancia entre centros

n : Nmero de dientes rueda menor

F : Constante ( tabla 3 )

mmmm

d 0.165

16

180sen

2.321

mm

mm

D 6.420

41

180sen

2.32

2


52/



Distancia entre centros:

C = 1143 / 32.2 = 35 pasos

Calculando:

L = 2 x 32 + 41 / 2 + 16 / 2 + 0.45

L = 92.9 pasos

Considerando un nmero par de pasos L = 94 pasos y recalculando

la distancia entre centros, tenemos:

C = 32.5 pasos

Tipo de lubricacin

Clculo de la velocidad promedio de la cadenaV = p x T x N m / s

60000

donde:

V : Velocidad promedio cadena ( m / s )

p . Paso de la cadena

T : Nmero de dientes de la rueda

N : Velocidad de la rueda ( RPM )

Entonces:

V = (32.2 x 16 x 151) / 60000 = 1.29 m / s

V = 78 m / min.

Le corresponde la lubricacin por salpicadura o por disco ( Tabla 4 ).

Determinacin del Nmero de dientes mnimos para aflojar a la

flecha en la rueda menor:

T min. = 4 d + 4 para pasos mayores de 25.4 mm

p

d = Dimetro de la flecha del motor ( mm )


53/



p = paso de la cadena ( mm )

Entonces:

T min. = 11 dientes

Finalmente se seleccionar una cadena N 100

Dientes rueda mayor = 16

Dientes rueda menor = 41

Longitud de cadena = 94

Carga de rotura = 24000 lbs.

Peso promedio = 2.45 lbs / pie

3.3 CALCULO DE RODAMIENTOS:

3.3.1 Capacidad de carga dinmica (C)

FA2considera que la fuerza axial esta centrada en el rodamiento de

la parte de transmisin

C = P L 1 / p

Donde:

P: Carga dinmica equivalente

p: Exponente p = 3 rodamiento de bola

p = 10 /3 rodamiento de rodilloL: Duracin en millones de revoluciones

3.3.2 Clculo de L:

L = 60 n Lh

106

0

235.2346

039.10.106

09.487.41610617.403

2

1

2

22

1

A

A

R

R

F

KNKgfF

KNKgfF

KNKgfF


54/



Donde:

Lh: para 20000 horas (tabla N 1 Alva Dvila)

n: 59 RPM

Entonces:

L = 70.8

3.3.3 Clculo de rodamiento izquierdo que es el ms cargado

Relacin e:

Suponemos:

Seguridad de carga requerida ( C )

Rodamiento de bola:

Rodamiento de rodillo:

Para rodamientos de contacto angular:X = 0.35

Y = 0.57

Carga equivalente: P= 14.5415

62.587.416

49.2346

1

1 R

A

F

F

eF

F

R

A

1

1

137.48.70 31 PC

59.38.70 103 P

C


55/



Capacidad de carga requerida: C = 60.16 KN

De catlogos SKF seleccionamos rodamientos de contacto

angular de 1 hilera

N d(mm) C(KN) E C requerida

722B 110 118 1.14 60.16

El rodamiento cumple

Los rodamientos de bolas no cumplen con:

C seguridad > C de rodamiento

Rodamientos de rodillos Cnicos:

Tomamos los valores de X y Y de los catlogos de SKF y

reemplazan en las siguientes frmulas:

Carga Equivalente:

P = X (4.09) + Y (23)

Capacidad de Carga requerida:

C = P (3.59)

Tomamos valores de X y Y y obtenemos C requerido y

comparamos con C nominal ( para 110 mm de dimetro)

N C X Y C requerido Condicin

32022 X 200 0.4 1.4 121047 Cumple

33022 240 0.4 2.1 179.27 No cumple

33122 315 0.4 1.4 121.47 Cumple

Podemos escoger entre el 32022X y el 33122 que cumplen con la

capacidad requerida.


56/



Conclusin: Se usa rodamiento de rodillo cnico en el lado de

transmisin.

3.3.4 Clculo del rodamiento rgido de la derecha:

FR2= 1.039 KN

Capacidad de carga dinmica ( C ):

C = P L 1 / p

Donde:

L = 60 n Lh Lh : 10000 horas por no trabajar

106 con mucha cargaL = 35.4

Entonces:

C = 3.2834 P

Para P = XFR2

Pequeas fuerzas axiales:

e FA2/ FR2X = 1

Entonces:

P = 1.039 KN

Capacidad de carga requerida:

C = 3.2834 ( 1.039 )

C = 3.41 KN

Escogemos un rodamiento de contacto angular N 7222 B de 110

mm de dimetro con C = 118 KN


57/



3.4 CALCULO DE LOS PERNOS DE ACOPLE:

3.4.1 Esfuerzo mximo sobre el eje:

max = 5335.73 Kg.cm

F axial = 2346.5 / 2 = 1173.25 Kg. (

por haber dos rodamientos)

de= 11.43 cm = 4.5

di= dimetro del eje del gusano10.16 cm = 4

= 7.7 x 10-3 Kg. / cm2

Ssddel material = 754.06 Kg. / cm2

3.4.2 Fuerza de corte debido al torque:

Ft1= max / (di/ 2) = 1050.34 Kg.

3.4.3 Fuerza de corte debido a la Fuerza axial:

Ft2= F axial = 1173.25 Kg.

3.4.4 Fuerza Total:

Como son dos pernos a 90 entonces se tendr 4 reas que resisten

el corte

F CORTE= FT/ 4 = 393.68 Kg.

Considerando Sd = 0.6 x Sy = 0.6 x 38.7 Kg/mm 2= 23.22 Kg. /mm2

Sd = esfuerzo permisible del perno a la temperatura ambienteAjuste inicial: Fi = 212.5 D

Entonces:

Sd = Fi / A

KgFFFTTT

72.157422

2

1


58/7



Donde:

D = 11.65 mm

Tomamos:

D = 12.70 mm

3.4.5 Verificacin rea roscada: De la tabla N 1 de ALVA DAVILA

Ae = 91.55mm2

Entonces:

Fi= 212.5 (12.7) = 2698.75 Kg.

Si(roscada) = 2698.75 / 91.55 = 29.48 Kg. / mm 2

Relacin:

Si/ Sy = 29.48 / 38.7 = 0.76

Entonces: 76 % de ajuste inicial

3.4.6 Verificacin del Vstago:Area del Vstago ( D = 12.7 ):

A = 126.68 mm2

Esfuerzo de corte:

CORTE= F CORTE/ Area

CORTE = 393.68 / 126.68 = 3.12 Kg. / mm2

Esfuerzo de Tensin:

ST= F axial / Area

ST= 2698.75 / 126.68 = 21.31 Kg. /mm 2


59/



3.4.7 Aplicando teora de Esfuerzos Combinados:

Sabemos que:

Sy = 38.7 Kg. / mm2

Sy corte = 1 / 2 Sy = 19.35 Kg. / mm2

Sdis . CORTE= 19.35 / 1.5 = 12.90 Kg. / mm2

SMAX= 11.10 < 12.90 Kg. / mm2

Por lo tanto en los acoples usamos pernos de de dimetro

Nc Grado 2 con bajo y medio contenido de carbono.

3.5 DISEO ELECTRICO Y SISTEMAS DE PROTECCION

3.51 TEORIA DE MOTORES:

Motores Asncronos:

Los motores asncronos o motores de induccin son las mquinas de

impulsin elctrica ms utilizada pues son sencillos, seguros y baratos. Los

motores asncronos se clasifican segn el tipo de rotor en motores de rotor

en jaula de ardilla (o motores con inducido en cortocircuito) y motores de

rotor bobinado y anillos rozantes.

2

22

22

/10.11

12.3431.2121

42

1

mmKgS

S

SS

max

max

cortetensinmax


60/



A. Mo tor Asnc ro no trifsic o de roto r en jau la de ard il la:

El motor de rotor en jaula de ardilla o de inducido en cortocircuito se

ha convertido en la mquina de impulsin elctrica ms utilizada en

aplicaciones tcnicas gracias a su estructura robusta y sencilla y a

sus excelentes caractersticas de servicio. Por este motivo

trataremos a continuacin su estructura y su funcionamiento.

B. Constru ccin de un mo tor de rotor en jaula de ardi l la:

La carcasa se fabrica o bien de fundicin de hierro o soldando las

diversas piezas de chapa de acero. Los escudos o tapas de loscojinetes suelen ser de hierro colado. El paquete de chapas

estatrico se compone de perfiles troquelados de chapa magntica,

barnizados por uno de los lados para aislarlo unos de otros. Los dos

terminales de cada una de las bobinas del devanado estatrico se

llevan a la caja de bornes.

El devanado del inducido en jaula de ardilla se compone de varias

barras de cobre, bronce o aluminio, colocadas o fundidasdirectamente en las ranuras del paquete de placas y cortocircuitadas

en ambos extremos por sendos anillos terminales del mismo

material. Para que el rotor gire con menos ruido (zumbido

electromagntico) las ranuras y barras se disponen ligeramente

inclinadas respecto al eje del rotor formando hileras simples o dobles.

Las aletas de los anillos terminales y el ventilador situado al final del

eje sirven para impeler a travs del motor el aire necesario para

extraer el calor debido a las prdidas.

El eje rueda sobre rodamiento a bolas, ocasionalmente sobre

cojinetes a friccin, de modo que entre los paquetes de placas

estatrico y rotrico se obtenga un entrehierro relativamente

estrecho, de 0,2 mm a 1 mm.


61/



C. Fun cion amien to de rgim en del m oto r de ro tor en una jaula de

ardi l la:

Los valores comparativos ms importantes para la valoracin y

eleccin de los motores son el factor de potencia cos , el

rendimiento , la intensidad de la corriente I, la tensin , la

frecuencia de giro n y la potencia P.

Tambin es de suma importancia la interdependencia entre todas

estas magnitudes, que en los motores trifsicos se representa en

grficas con curvas de carga (en funcin del par) y curvas en funcin

de la velocidad.

De las caractersticas de carga podemos deducir el comportamiento

del motor en vaco y cuando est cargado. El factor de potencia cos

en vaco (M = 0) en muy pequeo, pues se precisa muy poca

potencia activa y predomina la potencia reactivo - inductiva de los

devanados. Al aumentar la carga tambin aumenta el factor de

potencia cos

Tambin aumenta con la carga el rendimiento, aunque para cargasmuy grandes vuelve a decrecer. Los aumentos de la intensidad de la

corriente I van creciendo al aumentar la carga mientras que la

frecuencia de giro n disminuye, con lo que aumenta el deslizamiento

s. los valores ms favorables se obtienen para el funcionamiento

normal o de rgimen nominal.

Cuando hablamos de valores favorables queremos decir que tanto el

rendimiento como el factor de potencia son grandes. Como al seguir

aumentando la carga a partir de un determinado valor decrece el

rendimiento y el aumento del factor de potencia es despreciable, el

funcionamiento de rgimen nominal se obtiene para aquel punto en

el que el producto del rendimiento por el factor de potencia es

mximo.


62/



Las caractersticas en funcin de la velocidad muestran la

dependencia de n de la intensidad de la corriente consumida I y del

par m. la curva que da el par en funcin de la frecuencia de giro tiene

la forma tpica para las mquinas asncronas trifsicas, con un pico

(mximo) y un valle (mnimo). Este ltimo no se presenta en todas

las mquinas, pues inclinando las barras de la jaula y disponiendo un

nmero distinto de ranuras en el estator y en el rotor se consigue que

el mnimo desaparezca.

Si el par resistente es mayor que el mximo de la curva la mquina

no podr vencerlo y se parar. La corriente I precisa para arrancar es

muy intensa, e ira decreciendo rpidamente al aumentar la velocidad.

En un motor asncrono trifsico con rotor de barras redondas. Lasmquinas de induccin de este tipo presentan un par de arranque

reducido (MA= 0.5MN1 MN) y precisan corrientes de arranque de

gran intensidad (IA= 7 IN 10 IN). En el rotor del motor asncrono

trifsico se induce una tensin alterna, que en el instante de conexin

poseer la misma frecuencia que la tensin de la red. El devanado

que se encuentra en las ranuras del paquete de chapas del rotor

presenta una gran inductancia, y por lo tanto, tambin una granreactancia inductiva a la frecuencia del rotor, que es relativamente

alta. En cambio la resistencia hmica es reducida a causa de la gran

seccin de las barras. Por ello entre la tensin y la corriente del

inducido rotrico existir un desfase de casi 90.

Los motores asncronos trifsicos con rotor de barras redondas

presentan un par de arranque relativamente pequeo y corrientes de

arranque de gran intensidad.

Tanto el reducido par de arranque como la gran intensidad de la

corriente de arranque son de caractersticas desfavorables, por ello

ya no se construyen motores de este tipo.

Si la mquina asncrona trifsica se acciona mediante una mquina

motriz de frecuencia de giro n mayor que la de sincronismo nt


63/



trabajar como generador. En este caso, los conductores del

devanado del rotor se movern con una frecuencia de giro relativa n s

= n nt a travs del campo magntico estatrico. En estos

conductores se inducir una tensin, con la que tambin circular

una corriente que, segn la regla del generador poseer un sentido

indicado. Por tanto, el sentido de la corriente se ha invertido respecto

al funcionamiento como motor. Este cambio de sentido de la

corriente en el rotor tambin provocar la inversin del sentido de la

corriente en el estator, o sea que se suministrar una corriente a la

red de alimentacin.

D. Arranqu e Estrel laTr ingu lo:

El devanado del estator se conecta primero en estrella y despus en

tringulo. En la conexin en estrella cada devanado se encontrar

sometido0 a una tensin U / 3 y en la conexin en tringulo, a una

tensin U. La corriente que circula por cada uno de los devanados en

la conexin en tringulo ser 3 veces ms intensa que en la

conexin en estrella. En la conexin estrella las corrientes que

circulan por cada uno de los devanados sern las mismas que lasconsumidas por el motor ( I = It ). En la conexin tringulo la

intensidad de lnea ser 3 veces mayor que la de las corrientes que

circulan por los devanados. Por lo tanto si comparamos las

intensidades de las corrientes de lneas ambas conexiones vemos

que:

I en tringulo = 3 I en estrella

La intensidad de la corriente de arranque del motor de rotor en jaula

de ardilla conectado en estrella vale slo un tercio de la que consume

conectado en tringulo.

El par de arranque del rotor en la jaula de ardilla conectado en


64/



estrella vale slo un tercio del par en la conexin tringulo.

Debe tenerse presente que slo podrn arrancar mediante el mtodo

estrella tringulo aquellos motores que puedan conectarse en

tringulo a la tensin de la red

E. Proteccin d e Motores:

Los motores elctricos no deben sobrecargarse pues entonces se

calientan excesivamente. Tampoco deben aparecer cortocircuitos. Si

la tensin desaparece o se reduce fuertemente deber

desconectarse la mquina. En este caso el motor no debe poder

arrancar por si solo para evitar accidentes. Por todo ello, se precisan

dispositivos especiales para la proteccin de motores.Para ello se emplean fusibles, guarda motores, contactores con rels

y contactores con disyuntores y sensores.

Fusibles:

Los fusibles solamente sirven de proteccin en caso de

cortocircuito. Casi siempre se utilizan fusibles de reaccin lenta

cuya intensidad de respuestas se elige en funcin de laintensidad de la corriente de arranque de la mquina. Por ello, no

reacciona en caso de sobrecarga

Contactores con rel:

Cuando los motores se conectan con contactores la proteccin

en el circuito principal la constituye un rel de sobrecarga cuyo

disyuntor bimetlico, ajustado a la intensidad nominal del motor,

activa en caso de sobrecarga un contacto de reposo en el circuito

de mando. Tambin en este caso se protege contra cortocircuitos

mediante fusibles.

Cuando el motor debe protegerse contra tensiones demasiado

bajas o cuando deba desconectarse en caso de que


65/



desaparezca la tensin se montar en el circuito principal un

disyuntor de tensin mnima que abrir el circuito de mando

cuando la tensin baje por debajo de un determinado valor.

Mediante un sensor bimetlico de temperatura puede controlarse

directamente la temperatura del motor. Cuando sta sobrepase

el valor mximo permitido se abrir el circuito de mando y el

motor quedar desconectado.

F. Elecc in de una mqu ina:

Los motores de impulsin se eligen de acuerdo a los siguientes

criterios:

Tipo de suministro Potencia, frecuencia de giro y comportamiento de rgimen.

Condiciones de servicio.

El tipo de corriente y de tensin viene fijados por la red de suministro

de energa. Cuando se desee otro tipo de corriente se precisarn

convertidores electromecnicos o electrnicos.

El tamao y el peso de la mquina dependen de la potencia y lafrecuencia de giro requeridas. El comportamiento de rgimen

deseado determina el tipo de mquina a elegir y, por consiguiente, si

es preciso el empleo de convertidores.

Las condiciones de servicio implican el tipo de proteccin a elegir y la

clase de proteccin que debe presentarse en el motor, aunque

tambin influyen por otro lado sobre la forma del cuerpo y el modo de

transmitir la potencia.

G. Mant enim iento de las Mqu inas:

Los trabajos de mantenimiento pueden realizarse durante las pausas

de paro sistemticas. Despus de cada avera de importancia deber

realizarse una inspeccin y control a fondo.


66/



Tambin una parte del mantenimiento el control del funcionamiento

de los dispositivos de proteccin.

Un mantenimiento regular a intervalos de tiempo razonables

garantiza un mximo de seguridad de servicio y prolonga la vida de

las mquinas

3.52 CALCULO ELECTRICO:

1. Determinacin de la Corriente Nominal ( In ):

Datos:

Potencia del Moto reductor: 6.6 HP

Tensin Nominal: 440 V

Factor de Potencia ( cos ): 0.82

Eficiencia ( % ): 83

Datos obtenidos de la tabla de DELCROSA para motoreductores de

4 polos, 60 Hz, tipo NV 132 M4

Donde:

Reemplazando valores:

In= 9.5 Amp.

2. Seleccin de fusibles de proteccin ( F ):

F = 1.6 2 x In

F = 1.6 x 9.5 = 15.2

F = 2.0 x 9.5 = 19.0

Entonces:

F = ( F1+ F2) / 2

F = 17.1 18

%xcosx V x3

746xHPIN


67/



Capacidad de los fusibles ( DZ ):

Circuito de fuerza: 500 V / 18 A ( 3 Unidades )

Circuito de mando o control: 500 V / 6 A ( 2 Unidades )

3. Seleccin de Seccionador portafusible tripolar:

Catalogo de Telemecanique

Tabla 1

Seccionadores portafusibles

Tipo 6K1EK

Peso 0.430 Kg.

Fusible 50 Amp.

4. Seleccin de contactores tripolares:

a. Contactor principal ( L ):

b. Contactor Tringulo ( )

c. Contactor Estrella ( ):

Se necesitaran:

Contactor Tripolar de 10 Amp / fase ( 2 Unidades )

Contactor Tripolar de 12 Amp / fase ( 14 Unidades )

Catlogo Telemecanique

Contactores tripolares:

Tipo LC1D1800

faseAmpI

I nF

/5.53

faseAmpfaseAmpxxIIF

/7/875.625.15.525.1

faseAmpxxII /525.575.0775.0


68/7



V: 440

Kw: 9

Amp: 18

Cantidad: 3 Unidades

Bloque de Contactores Auxiliares:

Tipo: LA1DN10 (Contacto abierto)

LA1DN01 (Contacto cerrado)

5. Seleccin de Rel Trmico:

R min. = IFx 0.8

R Max = IF/ 0.8

Donde:R min. F= 5.5 x 0.8 = 4.4 4 Amp

R max F= 5.5 / 0.8 = 6.875 7 Amp.

R min. n= 9.5 x 00.8 = 7.6 8 Amp.

R max n= 9.5 / 0.8 = 11.875 12 Amp

Por Catlogo:Tipo : LR2D1316

Cantidad: 1 Unidad

6. Seleccin de pulsadores:

Catlogo tabla 5:

Unidades de mando:

Tipo: XB2BA3311 Contacto ( NA )Rasantes ( Verde )

Tipo: XB2BA4342 Contacto ( NC )Rasantes ( Rojo )

7. Seleccin de conductores:

Cable Tipo THW:

Descripcin:


69/



Conductor de cobre electroltico recocido rgido, cableado concntrico,

aislamiento PVC.

Aplicaciones:

Aplicacin general en instalaciones fijas: en edificaciones, interior de

locales con ambiente seco o hmedo, conexiones de tablero de control y

en general en todas las instalaciones que requieren caractersticas

superiores a TW.

Norma de Fabricacin:

ITINTEC 370.048 ( calibre mm2)

Calibres fabricados:

De 2.5 mm2a 500 mm2

Entonces:

Circuito de Mando: THW N 16 AWG

Circuito de fuerza: THW N 12 AWG

22 38.2

:

440003.00840309.0

mmmmSc

doreemplazan

xInxxDistanciaxSc


70/



TABLAS


71/



MaterialPeso

lbs/pie3Cdigo de Material

Serie del

componente

Factor

Fm.

Esquisto, molido. 85-90 88C1/236 2D 2.0

Laca, polvo 31 31B635P 1B .6

Silicn, dixido - - - -

Slice, harina 80 80A4046 2D 1.5

Slice, gel + -3 45 45D337HKQU 3D 2.0

Slag, molido 130-180 155D337Y 3D 2.4

Slag, granulado. 60-65 63C1/237 3D 2.2

Teja, molida. 80-90 85C1/236 2D 2.0

Teja, polvo 82-85 84B636 2D 1.6

Fango, alcantarillado, seco 40-50 45E47TW 3D .8

Fango, alcantarillado, polvo 45-55 50B46S 2D .8

Jabn, granulado 15-35 25B635Q 1 A-1B-1C .6

Jabn, pieza 15-25 20C1/235Q 1 A-1B-1C .6

Jabn, detergente 15-50 33B635FQ 1 A-1B-1C .8

Jabn, hojuelas 5-15 10B635QXY 1 A-1B-1C .6

Jabn, polvo 20-25 23B625X 1 A-1B-1C .9

Jabn, talco fino 40-50 45A20045XY 1 A-1B-1C 2.0

Refresco 55-65 60B636 2D 1.0

Refresco, ligero 20-35 28A4036Y 2D .8Aluminio de sodio 72 72B636 2D 1.0

Aluminio de sodio, fluoruro - - - -

Aluminio de sodio, sulfato 75 75A10036 2D 1.0

Sodio, bentonita - - - -

Bicarbonato de sodio - - - -

Cloruro de sodio. - - - -

Carbonato de sodio. - - - -

Hidrato de sodio. - - - -

Hidrxido de sodio. - - - -

Borato de sodio. - - - -

Nitrato de sodio. 70-80 75D325NS 2 A -2B 1.2

Fosfato de sodio. 50-60 55 A35 1 A-1B .9

Sulfato de sodio - - - -Sulfito de sodio. 96 96B646X 2D 1.5

Sorgo, semilla - - - -

Soja, pastel 40-43 42D335W 2 A-1B-1C 1.0

Soja, agrietado 30-40 35C1/236NW 2D .5

Soja, hojuelas crudas 18-25 22C1/235Y 1 A-1B-1C .8

Soja, harina 27-30 29A4035MN 1 A-1B-1C .8

Soja, resfro 40 40B635 1 A-1B-1C .5

Soja, picante 40 40B635T 2 A-2B .5

Soja, entero 45-50 48C1/226NW - 1.0

Almidn. 25-50 38A4015M 1 A-1B-1C 1.0

Acero, doblado. 100-150 125D346WV 3D 3.0

Azcar de remolacha, pulpa, seca 12-15 14C1/226 2D .9

Azcar de remolacha, pulpa, hmeda 25-45 35C1/235X 1 A-1B-1C 1.2Azcar refinada seca 50-55 53B635PU 1B 1.0-1.2

Azcar refinada hmeda. 55-65 60C1/235X 1B 1.4-2.0

Azcar, polvo 50-60 55A10035PX 1B .8

Azcar, cruda 55-65 60B635PX 1B 1.5

Azufre, molido 50-60 55C1/235N 1 A-1B .8

Azufre, aterronado 3 80-85 83D335N 2 A-2B .8

Azufre, polvo 50-60 55A4035MN 1 A-1B .6

Girasol, semilla 19-38 29C1/215 1 A-1B-1C .5

Talco 80-90 85C1/236 2D .9


72/



Talco, polvo 50-60 55A20036M 2D .8

Tanbark, polvo 55 55B645 1 A-1B-1C .7

Tabla N2: Capacidad de Tran sportad or Horizon tal Screw

Cdigo de Clase dematerial.

Grado de cargadel conducto

Dimetro,pulgadas

Mximo

recomendadorpm

Capacidad, pie3porhora

At.Max

rpm

At Min.Rpm

A-15

A-25B-15B-25

C-15C-25

6

9

12

14

1618

2024

165

155

145

140

130120

110100

368

1270

2820

4370

60608120

1030016400

2.23

8.20

19.40

31.20

46.7067.60

93.70164.00

A-35

A-45B-35

B-45C-35

C-45D-15D-25

D-35D-45E-15E-25

E-35

E-45

6

91

14

16182024

120

10090

85

80757065

180

5451160

1770

2500338043707100

1.49

5.4512.90

20.80

31.2045.0062.50

109.00

A-16A-26A-36

A-46B-16B-26

B-36B-46

C-16C-26

C-36C-46

D-16D-26D-36

D-46E-16E-26

E-36E-46

69

12

14

1618

2024

605550

50

4545

4040

90300645

1040

14002025

25004360

1.495.45

12.90

20.80

31.2045.00

62.50109.00


73/



A-17A-27A-37

A-47B-17

B-27

B-37B-47

C-17C-27

C-37C-47

D-17D-27D-37

D-47E-17

E-27

E-17E-27

E-37E-47

69

12

14

1618

2024

605550

50

4545

4040

45150325

520

7001010

12502180

0.752.726.46

10.40

15.6022.50

31.2054.60

Para capacidades del Transportador Screw, contactar FMC

Tabla 4: Dimetro d e tor nil lo, facto r Fd

Dimetro de

tornillo, pulg. Fd

Dimetro de

tornillo, pulg. Fd

4 12.0 14 78.0

6 18.0 16 106.0

9 31.0 18 135.0

10 37.0 20 165.0

12 55.0 24 235.0

Tabla N 3: Servicio Normal

Grupo de Componentes 1A, 1B y 1C, Vuelos regulares y Conductos Regulares

Dimetro

Screw, pulg.

Dimetro de

Acoplamiento,

pulg.

Nmero (1) Espesor o pulgadas

Vuelos

Helicoidales

Vuelo

seccionalConducto Cubierta

6 1 1/2 6H304 6S307 16ga 16ga

9 1 1/2 9H306 9S307 14ga 14ga

9 2 9H406 9S409 14ga 14ga

12 2 12H408 12S409 12ga 14ga

12 2 7/16 12H508 12S509 12ga 14ga

14 2 7/16 14H508 14S509 12ga 14ga16 3 16H610 16S612 12ga 14ga

18 3 18H610 18S612 10ga 12ga

20 3 - 20S612 10ga 12ga

24 3 7/16 - 24S712 10ga 12ga

(1) Nmero de referencia segn CEMA estndar N 300.


74/



PLANOS


75/



V.- RECOMENDACIONES

Lubricar las piezas mviles por medio de las graseras ubicadas en ambas

las extremidades de los cedazos. Lubricar las poleas existentes en las extremidades del cilindro.

Engrasar con esptula la engranaje que acciona el transportador sin fin del

extractor de quebrados.

Cambiar las paletas cuando desgastadas.


76/



BIBLIOGRAFIA

Tesis: Diseo de una planta procesadora de alimentos balanceados y harinas

de Alfalfa para alimentacin de vacunos, porcinos y aves en el Dist. De San

Jos

Materiales y Equipos para mquinas transportadoras

Catlogo 1000 LinkBelt

Manual del Ingeniero Mecnico

Marks

Diseo de elementos de mquina

Faires

Diseo de Elementos de Mquina I y II

Alva Dvila

Manual para la seleccin de Rodamientos

SKF

Manual para la seleccin de Motoreductores

DELCROSA

Manual para seleccin de Cadenas

BOSCO

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