Estudio de factibilidad para extraer un corte lateral en ...repositorios.unimet.edu.ve/docs/31/TP155G58T7.pdf · 5. Planta de Craqueo Catalítico interconectada con la unidad Despentanizadora

FACULTAD DE INGENIERÍA

ESCUELA DE INGENIERÍA QUÍMICA

Estudio de factibilidad para extraer un corte

lateral en la torre despentanizadora

C-401 de MTBE - TAME de la

Refinería Cardón del CRP

María Cristina Giusti Trujillo

Mariolga Iza Camero

Tutor: Carmen Cuartin

Caracas, Marzo 2003

Derecho de autor

Cedo a la Universidad Metropolitana el derecho de reproducir y difundir el presente

trabajo, con las únicas limitaciones que establece la legislación vigente en materia de

derecho de autor.

En la ciudad de Caracas, a los catorce días del mes de abril del año 2003

María Cristina Giusti Trujillo _________________________

María Cristina Giusti Trujillo Mariolga Iza Camero

Aprobación

Considero que el Trabajo Final titulado

ESTUDIO DE FACTIBILIDAD PARA EXTRAER UN CORTE LATERAL EN

LA TORRE DESPENTANIZADORA C-401 DE MTBE - TAME DE

LAREFINERÍA CARDÓN DEL CRP.

Elaborado por el ciudadano (s)


Mariolga Iza Camero

Para optar al título de

Ingeniero Químico

Reúne los requisitos exigidos por la Escuela de Ingenieria Química de la Universidad

Metropolitana, y tiene méritos suficientes como para ser sometido a la presentación y

evaluación exhaustiva por parte del jurado examinador que se designe.

En la ciudad de Caracas, a los catorce días del mes de abril del año 2003

_____________________________

Ing. Karina Álvarez

Acta de Veredicto

Nosotros los abajo firmantes constituidos como jurado examinador y reunidos en

Caracas, el día con el propósito de evaluar el Trabajo Final titulado

ESTUDIO DE FACTIBILIDAD PARA EXTRAER UN CORTE LATERAL EN LA

TORRE DESPENTANIZADORA C-401 DE MTBE - TAME DE LAREFINERÍA

CARDÓN DEL CRP.

Presentado por el ciudadano (s)


Mariolga Iza Camero

Para optar al título de

Ingeniero Químico

Emitimos el siguiente veredicto

Reprobado_____ Aprobado_____ Notable_____ Sobresaliente__x___

Observaciones_________________________________________________________

____________________________________________________________________

___________________ ___________________ ___________________

Ing. Karina Álvarez Ing. Alberto Baumeister Ing. Carmen Cuartín

i. LISTA DE TABLAS Y FIGURAS

LISTA DE TABLAS Y FIGURAS

TABLAS

1. Composición de Diseño de Alimentación y Productos de la torre

Despentanizadora C-401

2. Capacidad de Operación definida por Diseño de la torre Despentanizadora

C-401

3. Valores Máximos de Contaminantes permitidos en la corriente de tope de la

columna Despentanizadora C-401

4. Consumo Estimado por Diseño de Servicios Industriales

5. Espaciamiento de los platos

6. Longitud de los derramaderos

7. Caída de presión normal por plato

8. Constantes de inundación

9. Diámetro el orificio, espesor del plato

10. Área activa típica

11. Capacidad, Eficiencia y Costo de los diferentes tipos de platos

12. Condiciones de flujo de la torre C-401 para el día martes 20 de Agosto del

2002

13. Porcentaje de C6, C7 y C8+ frente al total del día

14. Discriminación de los compuestos C8+

15. Compuestos C6, C7 y C8+ escogidos para el montaje de la simulación

16. Redistribución de los compuestos C6, C7 y C8+ escogidos para el montaje de

la simulación


17. Discriminación del azufre total en diferentes compuestos azufrados para el

corte de nafta liviana craqueada proveniente de la unidad de desintegración

catalítica

18. Condiciones de Diseño Torre Despentanizadora C-401

19. Condiciones de Diseño Precalentador E-402

20. Condiciones de Diseño Bombas P-401 A/B y P-402 A/B

21. Condiciones para la evaluación hidráulica de la torre C-401

22. Condiciones obtenidas de PRO II por defecto, para la evaluación hidráulica

de la torre despentanizadora C-401

23. Variación obtenida en la simulación para un flujo de salida igual a 24000

kg/h para los platos correspondientes al área de estudio

24. Variación obtenida en la simulación para un flujo de salida igual a 27000

kg/h para los platos correspondientes al área de estudio

25. Valores de diámetro interno, externo y espesor asociados a una tubería de 3

pulgadas de diámetro nominal

26. Corrientes de diseño real y corrientes obtenidas por PRO II al simular el

diseño, con su respectivo cálculo de error absoluto y relativo porcentual

27. Temperaturas asociadas al diseño real y temperaturas obtenidas por PRO II al

simular el diseño, con su respectivo cálculo de error absoluto y relativo

porcentual

28. Presiones asociadas al diseño real y Presiones obtenidas por PRO II al simular

el diseño, con su respectivo cálculo de error absoluto


29. Calores requeridos asociados al diseño real y Calores requeridos obtenidas por

PRO II al simular el diseño, con su respectivo cálculo de error absoluto y

relativo porcentual

30. Valores obtenidos para la bomba P-401/B durante la simulación de diseño

31. Especificaciones de diseño y especificaciones obtenidas por PRO II al

simular el diseño de la unidad C-401, con su respectivo cálculo de error

absoluto y relativo porcentual

32. Cantidad de azufre y octanaje, RON, asociada a cada corriente

33. Perfil de temperaturas y presión por plato en la torre despentanizadora C-401

34. Condiciones de temperatura, presión y flujo para simulación de la unidad

C-401 con corte lateral

35. Contenido de azufre y octanaje, RON, asociada a cada corriente

36. Calores requeridos obtenidos por PRO II al simular la torre C-401 con corte

lateral

37. Perfil de Temperatura y presión por plato en la torre despentanizadora C-401,

al simular la unidad C-401 con corte lateral

38. Especificaciones de la unidad C-401 obtenidas por PRO II, , al simular la

unidad C-401 con corte lateral

39. Especificaciones obtenidas por el simulador PRO II para la bomba P-401 A/B,

al simular la unidad C-401 con corte lateral

40. Presiones en diferentes puntos de los tramos de tubería de las modificaciones

41. Dimensiones del tanque acumulador


42. Dimensiones de volumen, longitud y radio, del tanque acumulador, luego del

sobredimensionamiento

43. Especificaciones de la bomba P-403 A/B

44. Valores de temperatura, presión y flujo para simulación del corte lateral

tomando en cuenta la disponibilidad física de la planta

45. Cantidad de azufre y octanaje, RON, asociada a cada corriente

46. Calores requeridos obtenidos por PRO II al simular la unidad C-401 con el

nuevo corte lateral tomando en consideración la disponibilidad física de la

planta

47. Valores obtenidos por el simulador PRO II para la bomba P-401 A/B,

Potencia, cabezal y eficiencia tomando en cuenta la disponibilidad física de la

planta

48. Perfil de Temperaturas y presiones por plato en la unidad C-401, una vez

hecha la modificación del corte lateral tomando en cuenta la disponibilidad

de la planta

49. Especificaciones de la unidad C-401 obtenidas por PRO II, al simular la torre

despentanizadora C-401 con corte lateral tomando en cuenta la disponibilidad

física de la planta


FIGURAS

1. Foto de la Península de Paraguaná. Edo Falcón,ubiación del CRP

2. Unidad despentanizadora C-401 perteneciente al complejo de oxigenados de

la Refinería Cardón

3. Esquema del Proceso de la Torre Despentanizadora C-401

4. Interconexión de la unidad Despentanizadora C-401 con otras plantas

5. Planta de Craqueo Catalítico interconectada con la unidad Despentanizadora

C-401

6. Plato perforado 1 paso

7. Esquema del flujo a través de Platos perforados, Sieve Tray

8. Esquema del flujo a través de Platos de Burbujas, Bubble-cap Tray

9. Esquema del flujo a través de Platos de Válvula, Valve Tray

10. Diagrama de Proceso SULFUR-X

11. Alternativa separación de nafta catalítica en tres cortes

12. Alternativa separación de nafta catalítica en dos cortes

13. Diagrama de Flujo del Proceso de desulfuración GT-DeSulf

14. Diagrama de Flujo del Proceso de desulfuración UniPure ASR-2

15. Rango de ebullición de Azufres en el corte de nafta liviana craqueada

16. Hoja de Flujo y paleta de unidades de proceso del simulador PROII/

PROVISION

17. Esquema gráfico del proceso en la unidad despentanizadora

18. Ventana de Selección de componentes


19. Ventana de suministro de condiciones de diseño: flujo, temperatura, presión y

método termodinámico

20. Ventana de suministro de composición de cada componente

21. Selección del método termodinámico a utilizar

22. Ventana de modificación de data termodinámica para modificar las

propiedades de transporte y las propiedades de refinería

23. Ventana de modificación de las propiedades de transporte

24. Ventana de modificación de las propiedades de Refinería

25. Ventana de escogencia de unidades en PRO II

26. Ventana Suministro de Datos para el intercambiador E-402

27. Ventana Especificación del intercambiador E-402

28. Ventana Requerimientos para la simulación de la unidad despentanizadora

C-401

29. Ventana para el cálculo hidráulico

30. Ventana de especificación de bombas

31. Simulación de diseño de la torre C-401 antes de correr

32. Simulación de diseño de la torre C-401 corrida

33. Reporte de la simulación de diseño de la torre C-401 corrida

34. Diagrama de la torre C-401 y los equipos asociados al nuevo diseño

35. Hoja de flujo con equipos asociados al nuevo diseño

36. Hoja de flujo de la corrida

37. Esquema representativo de disponibilidad física de la unidad C-401

38. Tubería que comunica el corte en el plato 27 con el tanque acumulador


39. Esquema representativo tramo de tubería 3-4

40. Esquema representativo tramo 5-6

41. Esquema representativo tramo 5’-7

42. Tanque acumulador

43. Tanque acumulador y nivel del líquido

44. Bomba Centrífuga

45. Torre corrida con los equipos del nuevo diseño

46. P&ID del diseño con los nuevos equipos

AGRADECIMIENTOS

Ante todo quisiera agradecer mi hermosa familia, a mi mami, Ileana Trujillo de Giusti,

por su paciencia y comprensión, por quererme tanto, por enseñarme a darle el justo valor

a las cosas, por acompañarme en estas largas noches...y porque por ella soy quien soy, a

mi papi, Rodolfo Giusti, por apoyarme, entenderme, explicarme, por su amor y por creer

en mi, a mi gabita quien sin saber de esto, se metió de lleno y trató en todo lo que estuvo

a su alcance, facilitarme las cosas, a mi nene por llamar cada día para saber como estaba,

como iba y si había comido y por último a mi chef.... mi nanducha porque estando tan

lejos físicamente siempre estuvo pendiente de mi.

Al pichón de ingeniero César Cabanzo por todo su amor, por su ayuda, por hacerme reír

y por convencerme de que yo si podía.

Un agradecimiento muy especial a una persona muy querida la Ingeniero María Carolina

Duarte, por abrirme las puertas de su casa, recibirme siempre con una sonrisa, por

dejarme conocer a su linda familia, por su excelente tutoría ........ en fin por actuar como

una mamá en estas últimas semanas.....GRACIAS PROFE

Al ingeniero Bernabé Duarte, por su colaboración desinteresada y su buena fe para asistir

en este trabajo, sin él no hubiera sido posible la realización del mismo.

Agradezco a mi tutora académica, Ing. Karina Álvarez, por su disposición, su buena

intención, por largas reuniones en su oficina y por siempre buscar LA

EXCELENCIA....Gracias Kari

A mis AMIGOS del CRP Cardón, quienes a pesar de tantos problemas, me atendieron y

ayudaron con la excelencia profesional que los caracteriza.....gracias una y mil veces....

A María Olivares, Carmen Cuartin, Georgette Drago, noble gente del petróleo.... que me

dio esta gran oportunidad e hizo posible este trabajo.


i i. RESUMEN

Resumen

Autor ( es ): María Cristina Giusti Trujillo

Mariolga Iza Camero

Tutor: Carmen Cuartín Caracas, 14 abril del 2003

Karina Álvarez

El presente trabajo consiste en el desarrollo de un estudio de factibilidad para

modificar la torre despentanizadora C-401 de MTBE-TAME de la Refinería Cardón

del CRP, estado Falcón. La modificación abarcó un corte lateral con menos

contenido de azufre. Se desea optimizar el pool de gasolina de mercado local y

exportación, y en consecuencia incrementar los beneficios económicos de la empresa,

además de cumplir con las regulaciones ambientales que entrarán en vigencia en los

Estados Unidos de América en el año 2004, que establecen un contenido máximo de

30 ppm de azufre en las gasolinas que se comercializan en dicho mercado.

Se realizan 2 simulaciones de la torre despentanizadora C-401 de MTBE-TAME, a

través del uso del simulador PRO II/Provision, la primera de ellas para validar el

diseño. A partir de ésta se realiza la segunda con el finde modificar la torre

despentanizadora para lograr un corte lateral con un contenido máximo de 230 ppm

de azufre. Una vez obtenido éste, se estudia la disponibilidad de la planta y con ésta

se realiza una última simulación que permita corroborar, que la especificación de 230

ppm como contenido de azufre máximo para que el corte se cumpla.

El análisis final arroja que es factible modificar la torre despentanizadora C-401, sin

necesidad de cambiar sus internos por lo que se realiza el nuevo diseño basado en la

disponibilidad física de la planta TAME, obteniéndose un corte lateral de 16000 Kg/h

con un contenido de azufre de 230.2965 ppm a una presión de 4.4124 bar y una

temperatura de 100.594 ° C.

INDICE DE CONTENIDO

ÍNDICE DE CONTENIDO

Lista de Tablas y Figuras i

Resumen ii

Introducción 1

Capítulo I. Tema de Investigación 4

I.1. Objetivo general 5

I.2. Objetivos específicos 5

I.3. Planteamiento del Problema 6

I.4. Justificación 6

Capítulo II. Marco Teórico 7

II.1. Complejo de Oxigenados de la Refinería Cardón 8

1.1. Planta de TAME 9

1.1.1 Unidad de Proceso C-401 9

1.1.1.1 Descripción del Proceso 10

1.1.1.2 Bases de Diseño 13

1.1.1.3 Consumo de Servicios Industriales de Diseño 15

1.1.1.4 Interconexiones con otras Plantas 15

II.2 Teoría de Torres de Fraccionamiento 19

2.1 Generalidades de las Torres de Platos 19

2.1.1 Características generales de diseño de Torres de Platos 21

2.1.1.1. Condiciones y dimensiones generales recomendadas para

las Torres de Platos 22

2.1.1.2 Platos 27

2.1.1.3 Eficiencia Global de los platos 31

2.1.2 Generalidades de las Torres Empacadas 33

INDICE DE CONTENIDO

2.1.2.1- Torres Empacadas 33

II.3 Hidrotratamiento 36

3.1 Nuevas Tecnologías de Desulfuración 36

3.1.1 Tecnología de Desulfuración SULFUR-X 36

3.1.1.1 Descripción del proceso 37

3.1.2- Tecnología de Desulfuración GT-DeSulf 41

3.1.2.1-Descripción del proceso 41

3.1.2.2-Ventajas 42

3.1.3- Tecnología UniPure ASR-2 44

3.1.3.1-Descripción del Proceso 44

Capítulo III. Marco Metodológico 46

III.1. Bases y Premisas para el estudio de la unidad C-401 47

1.1 Casos seleccionados para el estudio 47

1.1.1 Caso 1 Validación del diseño 48

1.1.1.1 Búsqueda y recolección de datos 48

1.1.1.2 Condiciones de diseño del proceso 56

1.1.1.3 Especificaciones de la torre 57

1.1.1.4 Etapas teóricas equivalentes de fraccionamiento 58

1.1.1.5 Selección del Método Termodinámico 59

1.1.1.6 Procedimiento de la simulación del diseño 60

1.1.1.7 Simulación para validación del diseño 77

1.1.2 Caso 2 Modificación de la torre bajo condiciones de diseño 79

INDICE DE CONTENIDO

1.1.2.1 Búsqueda y recolección de datos 79

1.1.2.2 Premisas para la realización del corte lateral 79

1.1.2.3 Procedimiento para determinar localización del corte

lateral 80

1.1.2.4. Configuración preeliminar de la unidad despentanizadora

C-401 y sus equipos asociados

1.1.2.5. Simulación corte lateral y equipos asociados bajo

condiciones de diseño

81

83

III.2 Equipos Asociados al corte 87

2.1 Cálculo de Tuberías 88

2.1.1 Criterio 88

2.1.2 Valores conocidos 88

2.1.3 Valores Calculados 88

2.1.3.1 Caudal 89

2.1.3.2 Velocidad Crítica 89

2.1.3.3 Diámetro 89

2.1.3.4 Cálculo del número de Reynolds 91

2.1.3.5 Cálculo de la Rugosidad Relativa 91

2.1.3.6 Evaluación Hidráulica Tramo 1-2 92

2.1.3.7- Evaluación Hidráulica Tramo 3-4 94

2.1.3.8 Evaluación Hidráulica Tramo 5-5’ 96

2.1.3.9 Evaluación Hidráulica Tramo 5’-6 98

INDICE DE CONTENIDO

2.1.3.10 Evaluación Hidráulica Tramo 5’- 7 102

2.2 Diseño del Tanque Acumulador V-402 106

2.2.1 Volumen del tanque V-402 107

2.3 Estudio y especificación de bomba P-403 A/B 109

2.3.1 Potencia de la bomba P-403 A/B 109

2.3.2 Estudio de Cavitación 111

2.3.2.1 Balance Hidráulico 111

2.3.2.2 Cálculo NPSH disponible 112

III.3 Simulación del corte lateral basado en la disponibilidad de la planta 114

III.4 Construcción del P& ID de la unidad despentanizadora C-401

incluyendo al nuevo corte lateral 115

III.5 Estudio de Factibilidad 116

Capítulo IV. Resultados 117

IV.1 Resultados obtenidos en la simulación de los casos en estudio 118

1.1 Simulación de la torre despentanizadora C-401 y sus equipos

asociados en condiciones de diseño 121

1.2 Simulación de la torre despentanizadora C-401 con modificaciones

propuestas, corte lateral, y sus equipos asociados 122

2 Resultados del diseño de equipos asociados 126

2.1 Tuberías 126

2.1.2 Perfil de presiones asociadas al punto en estudio dependiendo

del tramo de tubería 126

2.2 Tanque Acumulador V-402 126

INDICE DE CONTENIDO

2.2.1 Volumen 126

2.2.2 Volumen Sobredimensionado 127

2.3 Bomba P-403 A/B 127

IV.3 Resultados obtenidos de la simulación de la torre despentanizadora

C-401 tomando en cuenta la disponibilidad de la planta 128

Capítulo V. Análisis de Resultados 132

VI.1 Simulación para validar el diseño 133

VI.2 Simulación incluido el corte lateral 136

VI.3 Diseño de equipos 137

VI.4 Simulación realizada incluyendo el corte lateral tomando en cuenta

ubicación de los equipos. 140

Capítulo. VI. Conclusiones y Recomendaciones 144

V.I Conclusiones y Recomendaciones 145

V.I.1 Conclusiones 145

V.I.2 Recomendaciones 146

Referencias Bibliográficas 148

Apéndice A 151

Apéndice B 155

Apéndice C 159

Apéndice D 164

Apéndice E 167

Apéndice F 176

INDICE DE CONTENIDO

Apéndice G

Apéndice H

Apéndice I

Apéndice J

293

306

317

325

CCAAPPÍÍTTUULLOO IIII

MMAARRCCOO TTEEÓÓRRIICCOO

II. MARCO TEÓRICO

Universidad Metropolitana

8

II.1-Complejo de Oxigenados de la Refinería Cardón

En 1996, el proyecto de adecuación de la refinería Cardón (PARC) constituyó el

proyecto de mayor envergadura acometido por la industria petrolera nacional para

convertir 90.000 b/d de residuales en productos blancos. Simultáneamente con su

implantación se construyó el Complejo de Oxigenados con las plantas de MTBE y

TAME.

El complejo de oxigenados MTBE / TAME tiene como finalidad aumentar el

octanaje eliminando compuestos contaminantes de la mezcla de gasolina.

Entre las características de MTBE y TAME se tienen las siguientes:

Componentes compatibles con la gasolina

Componentes de alto número de octanos y baja volatilidad

Compuestos de baja toxicidad

Permiten la incorporación de hidrocarburos livianos y metanol a la mezcla de

gasolina sin incrementar el RVP

Incrementan el RON y MON de la mezcla de gasolina

La torre despentanizadora C-401 se encuentra en la planta TAME, es por esto que el

estudio se centra en dicha planta.

II. MARCO TEÓRICO


9

1.1- Planta de TAME

La planta de TAME está integrada por las siguientes unidades:

Unidad Despentanizadora C-401

Unidad de MTRU (unidad de MERICHEM de remoción de azufres)

Unidad de ASHU (Hidro isomerización selectiva de amilenos)

Unidad TAME

1.1.1- Unidad de Proceso C-401

El propósito de la unidad despentanizadora, C-401, es fraccionar la gasolina liviana

craqueada, proveniente de la unidad de desintegración catalítica (UCC), en una

corriente de pentanos-amileno y otra corriente de componentes más pesados

(gasolina C6 +).

La corriente de pentanos-amilenos pasa a través de la unidad de MERICHEM de

tratamiento de azufre, MTRU, luego a través de una unidad de hidroisomerización

selectiva de amilenos, ASHU, y finalmente va a la planta de TAME para obtener así

el TER AMIL METIL ETER, compuesto oxigenado que aumenta el octanaje de la

gasolina, el cual permite producir una gasolina reformulada mercadeable. El C6+ pasa

por una unidad de tratamiento de compuestos de azufre para luego ser almacenado.

II. MARCO TEÓRICO


10

Figura 2 Unidad despentanizadora C-401 perteneciente al complejo de oxigenados de la Refinería Cardón

Fuente: Insumo PDVSA

La torre despentanizadora C-401 posee 44 platos reales. La alimentación se realiza

en el plato 25.

El tipo de plato utilizado en esta unidad, es el plato perforado “SIEVE TRAY” .

Entre los equipos asociados a la unidad C-401 están: el precalentador E-402, el

condensador E-403, el tambor de reflujo V-401 y las bombas P-401 y P-402.

1.1.1.1- Descripción del Proceso

La unidad Despentanizadora C-401 consta de cuatro secciones principales:

Precalentamiento de la alimentación

Destilación

II. MARCO TEÓRICO


11

Condensación

Rehervidor

La gasolina liviana craqueada se recibe en la sección de precalentamiento de la

unidad despentanizadora por control de flujo desde la torre desbutanizadora, ubicada

en la unidad de desintegración catalítica, específicamente en la unidad Planta de

Gases 2, PG-2.

En la sección de precalentamiento la carga a la despentanizadora (gasolina liviana

craqueada) se hace pasar por el precalentador E-402 para llevarla de 99 °C hasta

103 °C y luego ser enviada al plato 25 (plato de alimentación) de la torre.

El precalentador E-402 trabaja con vapor de baja presión y el cual es regulado

mediante un controlador de temperatura ubicado a la entrada de la torre

despentanizadora C-401.

La carga se separa en la sección de destilación mediante una destilación

convencional, método de separación que rige el proceso, obteniéndose los pentanos-

amilenos por el tope y la gasolina C6 + por el fondo. La columna fracciona la

alimentación de tal manera que se obtiene una recuperación del orden de 98% a 99%

de los compuestos C5 que entran en la alimentación como corriente de tope.

II. MARCO TEÓRICO


12

Los vapores del tope de la torre se condensan con agua salada en el E-403 A/B, son

subenfriados en el E-403 C/D y recibidos en el tambor de reflujo V-401 de la torre

despentanizadora C-401. La presión en el tambor se mantiene mediante un desvío

controlado de vapores calientes alrededor de los condensadores E-403 A/B/C/D.

La fracción de pentanos–amilenos proveniente del tambor V-401 es succionada por

la bomba P-402 A/B. Esta fracción es enviada parte a reflujo y parte a la planta de

TAME vía MTRU y ASHU, ambas corrientes, bajo control de flujo, están ajustadas

por la combinación del control de nivel del tambor V-401 y por el control de

temperatura del plato 37 de la columna.

El calor requerido en el fondo de la torre es suministrado por el rehervidor E-404 el

cual trabaja con vapor de media presión, el flujo de vapor se fija manualmente y se

mantiene con un control de relación de flujo entre la corriente de alimentación a la

unidad y la corriente de vapor. El producto de fondo es succionado por las bombas

P-401 A/B y enviado a la unidad de tratamiento de azufre para luego ser almacenado.

II. MARCO TEÓRICO


13

Figura 3 Esquema del Proceso de la Torre Despentanizadora C-401 Fuente: Elaboración Propia

1.1.1.2-Bases de Diseño

La unidad despentanizadora C-401 está diseñada para procesar 3076 t/d de gasolina

liviana craqueada fraccionando ésta hasta obtener un 98% en peso de pentanos-

amilenos de la alimentación y un contenido de C6 de 5% en peso máximo como

producto de tope.

La composición de diseño para la corriente de gasolina liviana craqueada es la

siguiente:

Tabla 1 Composición de Diseño de Alimentación y Productos de la torre Despentanizadora C-401

Componente Alimentación Tope Fondo Isobutano 1.54 1.54 0 n-butano 11.69 11.69 0

Trans-2-buteno 12.00 12.00 0 Cis-2-buteno 17.83 17.83 0

3-metil-1-buteno 14.16 14.16 0

II. MARCO TEÓRICO


14

Isopentano 60.96 60.96 0 1-penteno 43.03 43.03 0 n-pentano 77.18 77.16 0.02

Trans-2-penteno 157.73 157.66 0.07 2-metil-1-buteno 84.24 84.24 0 2-metil-2-buteno 152.18 152.02 0.17

Isopreno 5.57 5.57 0 Ciclopenteno 16.92 16.73 0.19 Ciclopentano 7.08 6.41 0.67

Cis-1,3-pentadieno 8.02 7.97 0.05 3,3-dimetil-1-buteno 1.20 1.20 0

4-metil-1-pentano 15.53 8.14 7.39 2,3dimetil-1-buteno 9.77 3.05 6.72

4-metil-cis-2-penteno 5.42 1.32 4.10 4-metil-trans-2-penteno 16.37 3.14 13.22

2-metil-1-penteno 27.58 1.15 26.42 2.-metil-pentano 154.66 16.63 138.02

2,2-dimetil butano 4.34 3.60 0.74 2,3-dimetil butano 36.94 6.77 30.17

3-metil pentano 97.32 3.14 94.18 Otro material C6 400.42 0.96 399.46

Benceno 27.77 0 27.77 Otro material C7 478.56 0 478.56

Tolueno 121.54 0 121.54 C8 + 707.26 0 707.26

Agua 1.39 0.89 0 Flujo total t/d 3076.20 1018.96 2056.72

Fuente: Referencia [1]

La unidad está diseñada para operar adecuadamente dentro del siguiente rango:

Tabla 2 Capacidad de Operación definida por Diseño de la torre Despentanizadora C-401

Capacidad Gasolina Liviana Craqueada ( T/d )

Normal 3076

Máxima 3256

Mínima 50 % de la capacidad normal


A continuación se incluye los valores máximos permitidos para los contaminantes de

la corriente de tope de la columna despentanizadora.

II. MARCO TEÓRICO


15

Tabla 3 Valores Máximos de Contaminantes permitidos en la corriente de tope de la columna

Despentanizadora C-401

CONTAMINANTE VALOR MAXIMO PERMITIDO

Nitrógeno Básico 1.5 ppm en peso

Diolefinas 1.1 % en peso


1.1.1.3- Consumo de Servicios Industriales de Diseño

La mayoría de los servicios industriales provienen del sistema de servicios

industriales de la Refinería. Estos incluyen agua salada de enfriamiento, vapor de

media y baja presión, agua potable, aire comprimido para instrumentos y servicios.

El consumo estimado de servicios se resume a continuación:

Tabla 4 Consumo Estimado por Diseño de Servicios Industriales.

SERVICIO FLUJO T/d TEMPERATURA °C PRESIÓN kgf/cm2 man

Agua salada de enfriamiento 37.828 29,5 -

Vapor de media presión 496 - 18.4

Vapor de baja presión 108 128.03 3.6


1.1.1.4-Interconexiones con otras Plantas

En la figura se muestra la interrelación de las distintas unidades del complejo de

manufactura de oxigenados y su integración al esquema de operación de la Refinería

Cardón.

II. MARCO TEÓRICO


16

Figura 4 Interconexión de la Unidad Despentanizadora C-401 con otras plantas Fuente: Elaboración Propia

La corriente de gasolina liviana craqueada que alimenta a la torre despentanizadora

C-401, proviene de la planta de craqueo catalítico. Los productos y subproductos del

complejo de oxigenados están directa e indirectamente relacionados con el mercado

de gasolina. El producto principal de la torre despentanizadora C-401, pentanos-

amilenos, se envía a la planta de TAME para obtener una mezcla TAME-gasolina que

se almacena y posteriormente se incorpora en la gasolina.

→ Unidad de Craqueo Catalítico

La unidad de Craqueo Catalítico está formada por la planta de desintegración

catalítica, FCC, y Planta de Gases-2, PG2. En esta unidad se lleva a cabo el proceso

para convertir hidrocarburos que ebullen en el rango 343 ºC – 565 ºC, típicamente

gasóleos de vacío, en productos de alto valor agregado, como gasolina, utilizando un

catalizador sólido en estado fluidizado, su producto de tope es enviado a PG-2, donde

es separado en Propano, Butano y gasolina liviana craqueada cuyo contenido de

hidrocarburos va desde C5 hasta C13. Esta gasolina liviana craqueada C5+ es la

II. MARCO TEÓRICO


17

Nafta

Nafta DESTILACIÓN

PRODUCTOS

HD

Crud

Residu

FCC

PG2

Sistema de gas

Gas

P

BMTB

C-401

OR

ALKY

ALKY-1

HDT/H

Visco reductora

ARP/Lodos

AR

Gasolina

Gasolina Pool

Residuo

Gasolina TAME

Alquilato C5NoBB

P TAMEGAOGO

alimentación a la torre despentanizadora C-401 como se observa en el siguiente

esquema.

Figura 5 Planta de Craqueo Catalítico interconectada con la unidad Despentanizadora C-401

Fuente: Insumo PDVSA → Unidades de MTRU y ASHU

El producto de tope de la torre despentanizadora C-401, hidrocarburos C5 (pentanos-

amilenos), es tratado en las unidades de MTRU y ASHU cuya finalidad conjunta es

adecuar la corriente para la futura formación del TAME. Esta adecuación ocurre de la

siguiente manera: el proceso MTRU, oxidación de mercaptanos, el cual tiene por

finalidad transformar los mercaptanos contenidos en los hidrocarburos en disulfuros a

través de la oxidación catalítica en un medio básico y el proceso ASHU en el cual se

lleva a cabo la hidrogenación de los dienos a amilenos para prevenir la formación de

gomas sobre los catalizadores de la planta TAME y así prever su buen

funcionamiento.

II. MARCO TEÓRICO


18

→ Unidad de TAME

Una vez pasada la corriente por estos procesos es llevada a la unidad de TAME en la

que se producen reacciones de eterificación de Iso-Olefinas C5 con Metanol. Este

combustible permite entrar al negocio de las gasolinas reformuladas, ya que incorpora

oxígeno a la mezcla de gasolina reduciendo la emisión de CO e hidrocarburos al

medio ambiente, logrando cumplir con las regulaciones del “Clean Air” ACT

(CAA).La incorporación de oxígeno a la mezcla de gasolina ofrece otros tipos de

ventajas, entre las cuales se encuentran: la disminución del contenido de olefinas en

la mezcla de gasolina al incorporar unidades de eterificación en la refinería y la

eliminación total o parcial del tetraetilo de plomo como aditivo para subir el octanaje.

La gasolina C6+ se envía a la unidad de tratamiento de compuestos de azufre y luego a

almacenamiento.

II. MARCO TEÓRICO


19

II.2- Teoría de Torres de Fraccionamiento

2.1- Generalidades de las Torres de Platos

Las torres de platos son cilindros verticales en donde el líquido y el gas se ponen en

contacto en forma de pasos sobre platos. El líquido entra en la parte superior y fluye

en forma descendente por gravedad. En el camino fluye a través de cada plato y a

través de un conducto al plato inferior. El gas pasa hacia arriba, a través de orificios

de un tipo u otro en el plato, entonces burbujea a través del líquido para formar una

espuma, se separa de la espuma y pasa al plato superior. El efecto global es un

contacto múltiple a contracorriente entre el gas y el líquido, aunque cada plato se

caracteriza por el flujo transversal de los dos. Cada plato en la torre es una etapa,

puesto que sobre el plato se ponen los fluidos en contacto íntimo, ocurre la difusión

interfacial y los fluidos se separan.

El número de platos teóricos o etapas en el equilibrio en una columna depende de lo

complicado de la separación que se va a llevar a cabo y sólo está determinado por el

balance de materia y las consideraciones acerca del equilibrio.

La eficiencia de la etapa o plato y por lo tanto, el número de platos reales se

determina por el diseño mecánico utilizado y las condiciones de operación. Por otra

parte el diámetro de la torre depende de las cantidades de líquido y gas que fluyen a

través de la torre por unidad de tiempo. Una vez que se ha determinado el número de

etapas en el equilibrio o platos teóricos requeridos el problema principal en el diseño

de la torre es escoger las dimensiones y arreglos que representarán la mejor

II. MARCO TEÓRICO


20

combinación de varias tendencias opuestas, en efecto, por lo general las

condiciones que llevan a elevadas eficiencias de platos también conducen finalmente

a dificultades en la operación.

Con el fin de que la eficiencia de los platos sea elevada, el tiempo de contacto debe

ser largo y la superficie interfacial entre las fases debe ser grande. Para que el

tiempo de contacto sea prolongado, la laguna líquida sobre cada plato debe ser

profunda, de tal modo que las burbujas de gas tarden un tiempo relativamente largo

para ascender a través del líquido y la velocidad del gas debe ser relativamente

elevada, para que se disperse totalmente en el líquido.

Sin embargo estas condiciones provocan varias dificultades, a velocidades elevadas

del gas, cuando el gas se desprende de la espuma, pequeñas gotas del líquido serán

acarreadas por el gas al plato superior, el líquido acarreado en esta forma reduce el

cambio de concentración que se realiza mediante la transferencia de masa afectando

así la eficiencia del plato. Más aún, tanto las profundidades elevadas del líquido como

las velocidades elevadas del gas producen una caída eleva de presión del gas cuando

éste fluye a través del plato.

En el caso de la destilación, la presión elevada en el fondo de la torre crea altas

temperaturas de ebullición, lo que a su vez ocasiona dificultades en el calentamiento

y, posiblemente, daños a compuestos sensibles al calor.

II. MARCO TEÓRICO


21

Finalmente, aparecen las dificultades mecánicas. La caída alta de presión puede llevar

directamente a inundaciones. Con una diferencia elevada de presión en el espacio

entre los platos, el nivel del líquido que abandona un plato a presión relativamente

baja y entra a otro plato con presión alta, necesariamente debe ocupar una posición

elevada en las tuberías de descenso, al aumentar la diferencia de presión debido al

aumento en la rapidez del flujo del gas o del líquido, el nivel en la tubería de

descenso aumentará más aún para permitir que el líquido entre en el plato inferior.

Finalmente, el nivel del líquido puede alcanzar el nivel del plato inferior. Un

incremento mayor ya sea en el del flujo del gas o del líquido, agrava rápidamente la

condición y el líquido puede llenar todo el espacio entre los platos. Entonces queda la

torre inundada, la eficiencia de los platos disminuye a un valor muy bajo, el flujo de

gas es errático y el líquido puede forzarse hacia la tubería de salida en la parte

superior de la torre.

2.1.1- Características generales de diseño de Torres de Platos

Ciertas características del diseño son comunes a los diseños utilizados más

frecuentemente. La torre puede fabricarse de diferentes materiales, según las

condiciones de corrosión de entrada, pueden ser de vidrio, metales vidriados, carbón

impermeable, pero con mayor frecuencia se utilizan metales.

Para las torres metálicas generalmente se utilizan cubiertas cilíndricas, debido a su

costo.

II. MARCO TEÓRICO


22

2.1.1.1- Condiciones y dimensiones generales recomendadas para las Torres de

Platos

A continuación se presenta de manera enumerada las condiciones y dimensiones

generales recomendadas para las características principales de las torres de platos:

1. Espaciamiento de platos

Tabla 5 Espaciamiento de los platos

Diámetro de la torre, T Espaciamientode la torre, t

m ft m in

0.15 6 mínimo

1 menos 4 menos 0.50 20

1-3 4-10 0.60 24

3-4 10-12 0.75 30

4-8 12-24 0.90 36


2. Flujo del líquido

CRITERIO

a) No superior a 0.015 m3/ (m diam)*s (0.165 ft3/ ft*s) para platos de flujo

transversal de un solo paso

b) No superior a 0.032 m3/ longitud de derramadero (0.35 ft3/ ft) para otros.

3. Longitud del derramadero para derramadores rectangulares rectos, platos de flujo

transversal, 0.6T a 0.8T, 0.7T típica.

II. MARCO TEÓRICO


23

Tabla 6 Longitud de los derramaderos

Longitud del derramadero W Distancia desde el centro de la

torre

Área de la torre utilizada por un

vertedero (%)

0.55T 0.4181 T 3.877

0.60 T 0.3993 T 5.257

0.65 T 0.2516 T 6.899

0.70 T 0.3562 T 8.808

0.75 T 0.3296 T 11.255

0.80 T 0.1991 T 14.145


4. Caída de presión por plato

Tabla 7 Caída de presión normal por plato

Presión Total Caída de Presión

35 mmHg abs 3 mmHg o menos

1 std atm 500-800 N/m2 (0.07-0.12 lbf/in2)

2 x 106 N/m2 1000 N/m2

300 lbf/in2 0.15 lbf/in2


→ Condiciones y dimensiones generales recomendadas para las torres de

platos Perforados

A continuación se presenta de manera tabulada las dimensiones recomendadas para

torres de platos perforados, constantes de inundación, diámetro del orificio, espesor

del plato, profundidad del líquido y área activa típica.

1.- Constantes de inundación, CF, para diámetro del orificio del plato,do, < 6mm

(¼ in)

II. MARCO TEÓRICO


24

CF = [α log (1/ (L’/G’)(ρG/ρL)0.5 )+β](δ/0.020)0.2

VF = CF (ρL-ρG/ρG)1/2

Donde:

VF: Velocidad superficial del gas (flujo volumétrico del gas/sección transversal neta

para el flujo)

CF: Constante de inundación

Ao: Área del orificio

Aa: Área activa

L’: velocidad superficial de la masa líquida

G’: velocidad superficial de la masa gas

ρG: Densidad del gas

ρL: Densidad del líquido

donde L’= q* ρL y G’= Q* ρG ,q es el flujo volumétrico del líquido y Q es el flujo

volumétrico del gas.

A continuación se presenta de manera tabulada el factor L’/G’(ρG/ρL) para una

realción de Ao/Aa < 0.1 y >0.1

Tabla 8 Constantes de inundación

Rango de Rango de Unidades de

t Unidades de o Unidades de VF α,β

Ao/Aa L’/G’(ρG/ρL)

> 0.1 0.01-0.1

utilizar valores en 0.1

0.1-1 M N/m m/s α=0.0744t+ 0.01173 β=0.0304t+0.015

En dinas/cm*10-3 Ft α=0.0062t+ 0.0385 β=0.00253t+0.050

< 0.1 Multiplicar α Y β por 5 Ao/Aa + 0.5 Fuente: Referencia [3]

II. MARCO TEÓRICO


25

2.- Diámetro el orificio, espesor del plato

Tabla 9 Diámetro el orificio, espesor del plato

Diámetro del Orificio Espesor del plato / diámetro orificio

mm In Acero inoxidable Acero al carbón

3.0 1/8 0.65

4.5 3/16 0.43

6.0 ¼ 0.32

9.0 ⅜ 0.22 0.50

12.0 ½ 0.16 0.38

15.0 ⅝ 0.17 0.30

18.0 ¾ 0.11 0.25


3. Profundidad del líquido

Criterio

50mm (2 in) mínimo

100mm (4 in) máximo

4. Área activa típica

Tabla 10 Área activa típica

Diámetro de la torre

m Ft Ao/Aa

1.00 3 0.65

1.25 4 0.70

2.00 6 0.74

2.25 8 0.76

3.00 10 0.78


II. MARCO TEÓRICO


26

Los platos generalmente están hechos de hojas metálicas y, si es necesario, de

aleaciones especiales, el espesor depende de la rapidez de corrosión prevista. Los

platos deben endurecerse y sujetarse, deben unirse a la cubierta, con el fin de prevenir

el movimiento debido a oleadas de gas, de esa manera, se permitirá la expansión

térmica. Esto puede lograrse utilizando anillos para soportar los platos que tengan

orificios con cerraduras de ranura.

→ Espaciamiento de los platos

Se escoge en base a la facilidad para la construcción, mantenimiento y costo.

Posteriormente se verifica para evitar cualquier inundación y arrastre excesivo del

líquido en el gas.

→ Vertedero

El líquido se lleva de un plato a otro a través de los vertederos, estos pueden ser

tuberías circulares o, de preferencia, simples partes de la sección transversal de la

torre eliminadas para que el líquido fluya por los platos verticales, puesto que el

líquido se agita hasta formar una espuma sobre el plato, debe permitirse que

permanezca un tiempo adecuado en el vertedero para permitir que el gas se separe del

líquido, de tal forma que sólo entre líquido claro en el plato inferior. El vertedero

debe colocarse lo suficientemente cerca del plato inferior como para que se una al

líquido en ese plato, así se evita que el gas ascienda por el vertedero para acortar el

camino hacia el plato superior.

II. MARCO TEÓRICO


27

→ Derramaderos

La profundidad del líquido sobre el plato requerida para el contacto con el gas, se

mantiene mediante un derramadero, que puede ser o no una continuación del plato de

descenso. Los derramaderos rectos son los más comunes, los derramaderos de ranuras

múltiples en V mantienen una profundidad del líquido que es menos sensible a las

variaciones en el flujo del líquido y en consecuencia, también al alejamiento del plato

de la posición nivelada. Con el fin de asegurar una distribución razonablemente

uniforme del flujo del líquido en un plato de paso, se utiliza un diámetro de

derramadero de 60 a 80 por ciento del diámetro de la torre.

→ Flujo del líquido

El flujo inverso puede utilizarse en torres relativamente pequeñas, pero hasta ahora el

rearreglo más común es del plato de flujo transversal de un solo paso.

2.1.1.2- Platos

A continuación se describen los tipos de platos más utilizados en las operaciones de

destilación y sus principales áreas de aplicación.

→ Tipos de platos

Plato tipo casquete de burbujeo “bubble cap tray”

Este plato se caracteriza por ser plano y perforado, con tubos pequeños en cada

perforación y sobre estos tubos están colocados los casquetes, tazas invertidas. El

II. MARCO TEÓRICO


28

arreglo se asemeja a pequeñas chimeneas colocadas en todo el plato. Los casquetes

no siempre tienen aperturas, huecos por donde salga el vapor. El líquido y la espuma

son atrapados sobre el plato alcanzando por lo menos una altura igual a la del

casquete o a la del vertedero. Esto le da la habilidad única de operar a bajas

velocidades de vapor y líquido. Estos platos eran los únicos que se utilizaban en

torres de destilación hasta 1960, desde ese entonces fueron reemplazados por los

platos perforados, sieve trays, y por los platos de válvula, valve trays. Su costo es

elevado en comparación con los anteriores y su aplicación es excelente para manejar

tazas de líquido bajas (menos de 2 galones por minuto).

Platos perforados “Sieve Trays”

Se han conocido casi desde la misma época que los platos de burbuja pero no fueron

aceptados durante la primera mitad del siglo pasado. Sin embargo, su bajo costo ha

hecho que se conviertan en los platos más importantes. La parte principal del plato es

una hoja horizontal de metal perforado, transversal al cual fluye el líquido, el gas pasa

en forma ascendente a través de las perforaciones.

Este plato es plano y perforado. El vapor asciende por los orificios ocasionando un

efecto equivalente a un sistema multiorificios. La velocidad del vapor evita que el

líquido fluya a través de los orificios (goteo). A velocidades bajas el líquido gotea y

no hace contacto con todos los orificios del plato reduciendo así considerablemente la

eficiencia. Esto le da a los platos una flexibilidad operacional relativamente pobre.

Estos platos son fáciles de fabricar y bastante económicos, presentan una buena

II. MARCO TEÓRICO


29

Plato perforado

Orificio de drenaje (paradas)

Líquido

Altura cordaldel bajante

Vertedero deentrada

Avertura inferiordel bajante

Vertederode salida

Espaciolibre

Nivel delbajante

Vertederode entrada

capacidad, alta eficiencia, pueden ser usados en servicios sucios siempre y cuando los

orificios del plato sean diseñados con diámetros de orificios grandes, de 19 a 25 mm

Figura 6 Plato perforado 1 paso Fuente: Insumo PDVSA

Platos perforados sin bajante “Dual-flow tray ”

Son platos perforados sin bajante que poseen alta capacidad, moderada eficiencia y

baja flexibilidad, sin embargo estos platos deben ser apropiadamente diseñados para

las cargas a las cuales van a ser operados, de lo contrario no operarán correctamente.

Estos platos operan con líquido goteando continuamente a través de los orificios. Lo

cual afecta su eficiencia. La altura de la espuma en este plato disminuye rápidamente

cuando se reduce la velocidad de vapor, afectando aún más la eficiencia y por lo

tanto, su flexibilidad la cual resulta ser más baja que la de los platos perforados con

bajante.

II. MARCO TEÓRICO


30

Se conoce que para diámetros mayores a 8 pies experimentan inestabilidad, son

propensos a la canalización por lo que son sensibles a la pérdida de nivel e

inadecuada distribución del líquido. Debido a la ausencia de bajante, este plato ofrece

mayor área de contacto, por lo tanto proporciona mayor capacidad que cualquiera de

los platos más comunes. La ausencia de bajante y la gran cantidad de área abierta

hacen a este plato el más apropiado para el manejo de servicios con problemas de

ensuciamiento y servicios corrosivos. Son económicos, fáciles de instalar y mantener.

Platos tipo válvula “Valve Tray”

Las válvulas en los platos pueden ser circulares o rectangulares, con o sin una

estructura de “jaula”. El disco de la válvula sube a medida qua aumenta el flujo de

vapor. La máxima elevación del disco está controlada por la estructura de “jaula” o

por el largo de los sujetadores ubicados en la parte inferior de la válvula. A medida

que el flujo de vapor disminuye la apertura del disco disminuye lo que evita el goteo

del líquido a través de los orificios, lloriqueo, por lo que la principal ventaja de este

plato es su buena operación a flujos bajos, tienen gran flexibilidad.

En las siguientes figuras se puede observar la diferencia física entre cada tipo de

plato.

II. MARCO TEÓRICO


31

Figura 7 Esquema del flujo a través de Platos Perforados, Sieve Tray Fuente: Insumo PDVSA

Figura 8 Esquema del flujo a través de Platos de Burbujas, Bubble-cap Tray Fuente: Insumo PDVSA

Figura 9 Esquema del flujo a través de Platos de Válvula, Valve Tray Fuente: Insumo PDVSA

2.1.1.3- Eficiencia Global de los platos

La eficiencia de los platos es la aproximación fraccionaria a la etapa en el que el

equilibrio que se obtiene con un plato real. Es indudable que se necesita una medida

de la aproximación al equilibrio de todo el vapor y el líquido del plato, sin embargo

como las condiciones en varias zonas del plato pueden diferir se considera la

II. MARCO TEÓRICO


32

eficiencia local de la transferencia de masa en un punto particular de la superficie del

plato.

Para hacer los cálculos de los requerimientos del cada etapa teórica se asume que las

fases se encuentran en equilibro. Es bastante razonable suponer que las corrientes que

abandonan una etapa están a la misma temperatura, siempre que ésta no varíe mucho

entre una etapa y otra. Pero la suposición de que las etapas están en equilibrio no

siempre es válida aplicada a la transferencia de masa, ya que la fracción molar de

vapor de la corriente que sale de una etapa no esta relacionada con la fracción molar

de líquido x.

Por lo tanto el número de platos reales y teóricos no van a coincidir, entonces es

necesario introducir la eficiencia del plato.

La eficiencia global de una columna es

Eo = Nt/ Na (1)

donde Nt es el número de etapas en equilibrio teóricas calculadas y Na es el número

real de platos en la columna.

Es necesario tomar en cuenta el diseño del plato, las propiedades del fluido y el

modelo de flujo para determinar la eficiencia.

Existen varios métodos para la estimación de la eficiencia:

1. Por comparación con datos de otras columnas que contengan los mismos

sistemas o similares

II. MARCO TEÓRICO


33

2. Usando modelos empíricos obtenidos a partir de los datos anteriores

3. Usando modelos semiteóricos basados en tasas de transferencia de calor y

materia.

Se considera una suficiente eficiencia en un plato si:

1. El goteo sea pequeño en comparación con el líquido que cae por el vertedero

2. El arrastre de líquido por el gas no esa excesivo

3. La altura de espuma en el bajante sea inferior a la separación entre platos.

Tabla 11 Capacidad, Eficiencia y Costo de los diferentes tipos de platos

Fuente: Elaboración Propia

2.1.2-Generalidades de las Torres Empacadas

2.1.2.1- Torres Empacadas

Utilizadas para el contacto continuo del líquido y del gas tanto en el flujo a

contracorriente como a corriente paralela. Son columnas verticales que se han

llenado con empaque o con dispositivos de de superficie grande, el líquido se

distribuye sobre estos y escurre hacia abajo, a través del lecho empacado, de tal forma

que expone una gran superficie de contacto con el gas.

Tipo Capacidad Eficiencia Costo

Sieve Media a Alta Alta Económicos

Burbuja Baja a Media Media a Alta Alta: 200% del Sieve

Válvula Media a Alta Media a Alta Media. 10-20% > Sieve

II. MARCO TEÓRICO


34

→ Empaque

El empaque debe ofrecer las siguientes características:

1. Proporcionar una superficie interfacial grande entre el líquido y el gas

2. Poseer las características deseables del flujo de fluidos. Esto generalmente

significa que el volumen fraccionario vacío en el lecho empacado debe ser

grande

3. Ser químicamente inerte con respecto a los fluidos que se están procesando

4. Ser estructuralmente fuerte para permitir el fácil manejo y la instalación

5. Tener bajo precio.

Entre los empaque se encuentran los empaques al azar, éstos simplemente se arrojan

en la torre durante la instalación y se dejan caer en forma aleatoria. La densidad del

empaque es generalmente menor en la vecindad inmediata de las paredes de la torre,

por esta causa el líquido tiende a segregarse hacia las paredes y el gas a fluir en el

centro de la torre.

Un ejemplo son los anillos rasching, éstos son cilindros huecos, cuyo diámetro va

desde 6 a 100 mm. Pueden ser de porcelana industrial que es útil, excepto en

atmósferas altamente oxidantes, de metales o plásticos.

Otro tipo de empaques son los regulares o estructurados, hay gran variedad, ofrecen

menor caída de presión para el gas y un flujo mayor, generalmente a expensas de una

instalación más costosa que con empaques aleatorios.

II. MARCO TEÓRICO


35

Las torres rellenas con diferentes empaques compiten en costo con los platos, son

particularmente útiles cuando la caída de presión debe ser pequeña, como en las

destilaciones a baja presión y cuando la retención del líquido debe ser pequeña, como

en la destilación de materiales sensibles al calor cuya exposición a temperaturas

elevadas se debe minimizar.

II. MARCO TEÓRICO


36

II.3- Hidrotratamiento

Es un proceso de hidrogenación cuyo objetivo es la eliminación de los compuestos de

azufre, nitrógeno, oxígeno y metales presentes en las respectivas fracciones de crudo.

Estos compuestos cuya naturaleza y cantidad dependen de la procedencia del crudo y

de la fracción considerada, perjudican la calidad de los productos por razones de

contaminación, olor, corrosión y estabilidad.

Su primer uso fue el tratamiento de las cargas a las plantas de reformación catalítica.

El hidrotratamiento es un proceso de hidrogenación con un mínimo de hidrocraqueo

en donde los compuestos azufrados son convertidos en H2S y el resto se separa como

hidrocarburos livianos.

Los catalizadores más empleados durante este proceso son a base de alúmina y una

especie metálica dispersa usualmente en estado original como óxido, la cual

posteriormente pasa a sulfuro una vez que se inicie el proceso de hidrodesulfuración.

El sulfuro es la fase activa del catalizador y el soporte es por lo general la alúmina o

zeolita.

3.1- Nuevas Tecnologías de Desulfuración

3.1.1- Tecnología de Desulfuración SULFUR-X

Utilizar hidroprocesos para desulfurar gasolina olefinica puede resultar en una

pérdida significante de octano y gran consumo de hidrógeno los cuales son recursos

limitados para las refinerías. La tecnología de desulfuración SULFUR X de UOP fue

II. MARCO TEÓRICO


37

desarrollada para proveer a las refinerías con una opción de remover azufre que

minimiza el impacto de estos factores, pérdida de octanos y consumo de hidrógeno.

El proceso SULFUR-X utiliza un solvente para extraer selectivamente especies

azufradas de los cortes liviano y medio de la nafta proveniente de la unidad de

desintegración catalítica con una gran eficiencia. A pesar de las similitudes entre las

características físicas de los azufrados, el solvente utilizado tiene gran afinidad con

los tiofenos. La tasa de remoción de tiofenos excede el 99% con el proceso de

desulfuración SULFUR-X y la tasa de retención de olefinas es típicamente mayor del

90 %.

El proceso SULFUR-X beneficia a las refinerías porque éste:

Logra profunda desulfuración de los cortes liviano e intermedio de la nafta

proveniente de la planta de desintegración catalítica

Obtiene productos con mínima presencia de azufre (< 10 ppm)

Retiene olefinas (más de un 90 %) y octano

Elimina el consumo de hidrógeno.

3.1.1.1- Descripción del proceso

El diagrama de flujos para este proceso es el típico diagrama de un proceso de

extracción con solvente como se muestra a continuación:

II. MARCO TEÓRICO


38

SEPARADOR

RECIBIDOR

Agua SolventeCrudo

E X T R A C T O R

C L O A L V U A M D N O A

C R O E L C U U M P N E A R A C I O N

AGUA

RefinadoVent Gas

Extracto

Figura 10 Diagrama de proceso SULFUR-X Fuente: Elaboración Propia Referencia [5]

La alimentación fresca entra al extractor y fluye hacia arriba en contracorriente con

una corriente de solvente. Como el flujo de alimentación fluye a través del extractor,

los componentes azufrados y algunos de los hidrocarburos en la alimentación son

selectivamente disueltos en el solvente.

Aunque casi toda la alimentación sale por el tope del extractor como refinado de bajo

contenido de azufre, esta corriente es lavada con agua para remover residuos de

solvente y ser enviado a mezcla de gasolina.

El solvente rico contiene los componentes azufrados extraídos y algunos

hidrocarburos, éste sale por el fondo del extractor y entra a la columna recuperadora,

donde los componentes azufrados extraídos y los hidrocarburos son separados del

II. MARCO TEÓRICO


39

solvente. La columna recuperadora de solvente trabaja a presión atmosférica para

evitar ingreso de oxígeno reduciendo así la degradación del solvente.

La corriente de tope de la columna recuperadora contiene todos los hidrocarburos y

todo el azufre extraídos de la alimentación. Esta corriente puede ser utilizada tanto

como corriente de alimentación hidrotratada o corriente de alimentación reformada.

El solvente de la corriente de fondo de la columna recuperadora es retornada al

extractor.

El agua rica en solvente, proveniente de la columna de lavado, es llevada a través de

un reciclo a la columna recuperadora. El agua es vaporizada en el separador de agua

utilizando vapor, y luego es utilizada en la columna recuperadora. El solvente

acumulado del fondo del separador de agua es bombeado de nuevo a la columna

recuperadora.

Típico esquema de flujo

Una aplicación común implica la separación de la nafta catalítica en tres cortes

procesando el corte medio y mezclando corte pesado con el producto después de

desulfurar el corte medio y llevar este nuevo corte a hidroproceso, mientras que el

corte liviano de nafta catalítica se llevaría a un proceso MTRU de remoción de

mercaptanos. Todo esto se observa en el diagrama a continuación:

II. MARCO TEÓRICO


40

HIDROPROCESO

NAFTA

A MEZCLA DE

GASOLINA

EXTRACCIION DE AZUFRE

NLC

EXTRACTO

NAFTA PESADA

HIDROPROCESO

EXTRACCIION DE AZUFRE

Sulfur x

MTRU

NAFTA A FCC

A MEZCLA DE

GASOLINA

FCC

NLC

NIC

NPC

Figura 11 Alternativa separación de nafta catalítica en tres cortes Fuente: Elaboración Propia Referencia [5]

El proceso SULFUR X es también muy efectivo removiendo mercaptanos. Si la

corriente de nafta liviana craqueada es pequeña, si la refinería no puede recuperar los

tres cortes o si el costo de procesamiento del corte liviano es alto, la alternativa

mostrada a continuación puede ser aplicada.

Figura 12 Alternativa separación de nafta catalítica en dos cortes

Fuente: Elaboración Propia Referencia [5]

II. MARCO TEÓRICO


41

3.1.2- Tecnología de Desulfuración GT-DeSulf

La aplicación de la Tecnología GT-DeSulf de GTC Technology Inc. persigue

desulfurar la corriente de FCC sin pérdida de octanaje y reducir el consumo de

hidrógeno a través de la utilización de un solvente en una destilación extractiva. Este

proceso también recupera compuestos aromáticos de gran valor.

3.1.2.1-Descripción del proceso

La columna de destilación extractiva, EDC es alimentada con la gasolina de FCC. En

una operación líquido-vapor el solvente extrae los compuestos azufrados llevándolos

hacia el fondo de la columna junto con los compuestos aromáticos, mientras que las

olefinas y los compuestos no aromáticos se van por la corriente de tope como

refinados. Casi todos los compuestos aromáticos, incluyendo las olefinas son

efectivamente separados en una corriente refinada. La corriente refinada puede ser

lavada con soda cáustica opcionalmente antes de ser enviada al pool de gasolina, o a

la unidad de producción de C3-.

El solvente rico, contiene compuestos aromáticos y azufres, y es enviado a la

columna de recuperación de solvente, SRC, donde los hidrocarburos son separados de

los azufres, y el solvente activo se recupera en el fondo de la columna.

El tope de SRC es hidrotratado de manera convencional, este extracto de aromáticos

desulfurados, EAD, es utilizado como gasolina desulfurada, o procesado en una

II. MARCO TEÓRICO


42

unidad de recuperación de aromáticos. El solvente activo proveniente del fondo de

SRC es tratado y reciclado a EDC.

3.1.2.2-Ventajas

Segregar y eliminar el azufre de la gasolina de FCC para tener un pool

de gasolina con un contenido máximo de 20 ppm de azufre.

Se mantiene más del 90% de las olefinas, que si éste pasara a través de

la unidad de HDS para el hidrotratamiento, además previene la pérdida de

octanaje y reduce el consumo de hidrógeno

A la unidad de HDS van sólo los compuestos que tengan un punto de

ebullición mayor a 210 ºC y los aromáticos provenientes de la unidad ED

(destilación extractiva), en consecuencia se requiere de una unidad más

pequeña de HDS y hay menor pérdida del rendimiento.

Luego del hidrotratamiento se pueden obtener productos BTX,

Benceno-Tolueno-Xileno, de alta pureza de la extracción rica de aromáticos.

La corriente refinada rica en olefinas se pueden reciclar a la unidad de

FCC para incrementar la producción de olefinas ligeras.

Las gasolinas de FCC con punto final por encima de 210 ºC son alimentadas a la

unidad de GT-DeSulf la cual extrae los azufres y los aromáticos de la corriente de

hidrocarburos.

II. MARCO TEÓRICO


43

E D C

Gasolina FCC

S R C

Hidrogenación

Gasolina rica en Olefinas Desulfurada y dearomatizada

Lean Solvent

EAD

Los azufres y los aromáticos son tratados en un proceso convencional de

hidrotratamiento para convertir los azufres en H2S. Como la porción de gasolina que

se va a hidrotratamiento se ha reducido en volumen y está libre de olefinas, el

consumo de hidrógeno y el costo de operación se ven considerablemente reducidos.

En contraste, en los esquemas de procesos de desulfuración convencional, la mayoría

de la gasolina es enviada a las unidades de hidrotratamiento y lavado con soda

cáustica para eliminar los azufres. Este método inevitablemente conlleva a la

saturación de las olefinas y por lo tanto en una pérdida de octanaje y rendimiento.

Figura 13 Diagrama de Flujo del Proceso de desulfuración GT-DeSulf


II. MARCO TEÓRICO


44

3.1.3- Tecnología UniPure ASR-2

La aplicación de la tecnología UniPure ASR-2 de UniPure Corporation se utiliza

para producir gasolinas con un contenido ultra bajo de azufre, menos de 10 ppm, de

destilaciones que tienen concentraciones de alimentación entre 20-3000 ppm de

azufre. El proceso UniPure ASR-2 se basa en la oxidación química, no requiere de

hidrógeno y no utiliza hornos. Este proceso incluso reduce el contenido de nitrógeno

a niveles ultra bajos.

3.1.3.1-Descripción del Proceso

El combustible diesel u otras alimentaciones destiladas con un contenido de azufre de

alrededor de 500 ppm son introducidas en un reactor de oxidación alrededor de

93.33 ºC y a 1 bar. Al reactor le entra una segunda alimentación que es un reciclo que

al principio está formado por una solución acuosa oxigenada de ácido fórmico que

contiene una pequeña cantidad de peróxido de hidrógeno y agua. Luego de un

período corto de residencia, los compuestos azufrados están completamente oxidados.

El ácido extrae alrededor de la mitad de los compuestos oxidados de azufre y son

separados de los hidrocarburos en un separador por gravedad.

El ácido utilizado y los compuestos azufrados oxidados son procesados para más

adelante separar los compuestos azufrados oxidados y regenerar el ácido a través de

la remoción del agua que se introdujo en el proceso.

II. MARCO TEÓRICO


45

Adsorción

Extracción

Recuperador de Metanol

Reactor

Combustible Diesel 500ppmS

Agua Oxigenada

Reciclo de Äcido

Agua

Separador

Acido gastado + Sulfones

Sulfones (producto secundario)

Diesel

Metanol

El diesel oxidado del separador de gravedad, que no contiene peróxido residual, es

lavado con agua, secado y luego pasado por una cámara de adsorción de alúmina

sólida para extraer los compuestos azufrados oxidados sobrantes. La corriente de

producto tiene típicamente menos de 5 ppm de azufre. Dos columnas de alúmina

operan en ciclos, mientras una se utiliza para la adsorción de los azufres oxidados, la

otra es regenerada con metanol. El metanol extraído, contiene compuestos azufrados

oxidados, es destilado de manera instantánea para separar el metanol de la mezcla de

compuestos azufrados oxidados. Los compuestos azufrados oxidados recuperados por

la extracción con alúmina son combinados con aquellos recobrados del ácido usado

para formar una pequeña corriente de subproducto.

Figura 14 Diagrama de Flujo del Proceso de desulfuración UniPure ASR-2 Fuente: Elaboración Propia Referencia [6]

Diesel Limpio (Producto)

CCAAPPÍÍTTUULLOO IIIIII

MMAARRCCOO MMEETTOODDOOLLÓÓGGIICCOO

III. MARCO METODOLÓGICO


47

III.1- Bases y Premisas para el estudio de la unidad C-401

La simulación del diseño de la torre despentanizadora C-401 se realiza con el único

fin de obtener una base que represente exactamente el funcionamiento de la torre en

condiciones de diseño y que permita a su vez realizar modificaciones pertinentes

para el estudio presentado. Lógicamente el procedimiento elegido se hace de manera

tal que el simulador sea una fiel representación de la unidad C-401 en condiciones de

diseño y que ésta tenga como máximo un 6 % de desviaciones.

Como premisa para el presente estudio se tiene una distribución de compuestos

azufrados teórica.

El simulador utilizado fue Pro II/Provision de la casa SIMSCI versión 5.61.

1.1- Casos seleccionados para el estudio

Para lograr los objetivos planteados inicialmente se realiza el estudio a dos casos

particulares:

Caso 1: Simulación de la unidad despentanizadora C-401 y su equipos asociados para

validar el diseño.

Caso 2: Simulación de la unidad despentanizadora C-401 con modificaciones

propuestas, corte lateral, y sus equipos asociados respectivamente.



48

Con estas simulaciones se define el balance de masa y de energía de la torre así como

también las propiedades de las corrientes involucradas para cada una de las diferentes

alternativas observándose cómo esta nueva modificación influye en la operación de

la torre.

1.1.1- Caso 1 Validación del diseño

El procedimiento empleado para desarrollar el tema de tesis, se lleva a cabo a través

de la siguiente secuencia:

1.1.1.1- Búsqueda y recolección de datos

En esta etapa, se recolectó data fundamental de diseño para llevar a cabo el modelo

de simulación, tales como: caracterización de muestras, condiciones de diseño del

proceso, especificaciones de la torre y número de etapas teóricas de fraccionamiento.

→ Caracterización de muestras

La composición en peso de la corriente de alimentación a la torre despentanizadora

C-401, la cual contiene hidrocarburos que van desde C5 hasta C13, está tabulada para

el diseño de manera discriminada únicamente hasta ciertos hidrocarburos C6, otra

parte de estos, el contenido de C7 y el contenido de los C8+ están reportados de

manera global, por lo que se aprovechó la existencia de un sumario operacional

realizado a la torre despentanizadora C-401 bajo carga operacional, el día martes 20

de Agosto de 2002, en el cual se reportó el porcentaje en peso de todos los



49

componentes incluyendo los C6, C7 y los C8+ de manera discriminada y por grupos

característicos (olefinas, isoparafinas, parafinas, naftenos y aromáticos) como se

observa a continuación.

Una vez obtenidas estas fracciones en peso, se procede a tomar de éstas las fracciones

de los componentes C6, C7 y C8+ que entran en la alimentación y se normaliza cada

una de éstas en base al diseño, observando qué porcentaje representaban estas de la

corriente de alimentación que ingresó ese día.

En la siguiente tabla se presentan las condiciones de flujo de la torre

despentanizadora C-401, para el día martes 20 de Agosto de 2002.

Tabla 12. Condiciones de flujo de la torre C-401 para el día martes 20 de Agosto de 2002

Carga a la planta Tope (P.A) Fondo (LCC desp)

Flujo (T/d) 2495.379883 649.5315552 1845.84243


→ Procedimiento para la normalización de datos

Una vez obtenidos los datos de las fracciones en peso del sumario, se realizan los

pasos que se describen a continuación para conocer los datos empleados en el diseño.

1. Clasificar los componentes según el número de carbonos C6, C7, C8 C9,

C10, C11, C12, C13.

2. Revisar el porcentaje que estos representan frente al total de alimentación

que entró ese día, como se observa a continuación



50

Tabla 13. Porcentaje de C6, C7 y C8+ frente al total del día

Compuesto Porcentaje %

C6 21

C7 20.7

C8+ 31.66


Se discriminan los componentes C8+ en sus diferentes compuestos.

Tabla 14. Discriminación de los compuestos C8+

Compuesto

Porcentaje con respecto a la cantidad total de C8

+ % C8 51.5

C9 27.7

C10 16.8

C11 3

C12 0.97

C13 0.26


Se desprecian los componentes C11, C12 y C13 por presentar un muy bajo porcentaje

en la alimentación total.

Se hace caso omiso a los compuestos indefinidos debido a su poca cantidad y a la

falta de información.

3. Multiplicar la fracción en peso por el flujo total de alimentación para la

fecha y así conocer el flujo total de cada componente.



51

4. Sumar los flujos de los componentes que pertenezcan a un mismo grupo

para, de esta forma, obtener flujos totales de acuerdo al número de

carbonos.

5. Dividir el flujo de cada componente entre el flujo total de su grupo, con la

finalidad de conocer las fracciones en peso de cada componente con

respecto a su grupo.

6. Multiplicar esta última fracción por el flujo total que corresponde a su

grupo en diseño y así conseguir el flujo de diseño para cada componente

7. Dividir el flujo de diseño de cada componente entre la alimentación total

de diseño para obtener de esta forma la fracción en peso de cada

componente correspondiente al diseño y obtener así los datos que se

utilizarán como insumos de la simulación.

Para simplificar la simulación se escoge de cada grupo aquel compuesto que se

encuentre en mayor porcentaje, cuidando siempre que el octanaje y las condiciones se

mantengan intactas; englobando de esta manera, por ejemplo, el grupo total de

olefinas en la olefina con mayor fracción en peso. A continuación se presentan los

compuestos escogidos para la simulación.



52

Tabla 15. Compuestos C6, C7 y C8+ escogidos para el montaje de la simulación.

Componente Grupo Fracción real sumario

Fracción Normalizada a utilizar en PRO II

Hexano P6 1.137 0.011490147 1-metilciclopenteno O6 1.622 0.097843099 metilciclopentano N 6 1.908 0.020837892

n-heptano P7 1.067 0.010052836 2 metil 1 hexeno O7 0.417 0,079339207

2,3dimetilpentano I7 1.486 0.040117129 Metil ciclohexano N7 0.766 0.026578305

Tolueno A7 4.14 0.039005381 n-octano P8 0.814 0.006156835

t-octeno-3 O8 0.419 0.015989618 2,2,4 trimetil pentano I8 0.811 0.030844684

1c,2t,3-trimetilciclopentano N8 0.331 0.02230529 m-xyleno A8 2.852 0.04804449 n-nonano P9 0.224 0.001694448 1-noneno O9 0.494 0.003736862

2,2,3,3 tetrametilpentano I9 2.172 0.01643009 Propil ciclohexano N9 2.052 0.01552235

1,3,5-trimetilbenceno A9 1.36 0.028956899 n-decano P10 0.125 0.000946272

Diciclopentadieno O10 2.784 0.021075369 2,2,3,3 tetrametilhexano I10 1.877 0.01420922

Butil ciclohexano N10 0.295 0.002233202 1,2,4,5 tetrametilbenceno A10 0.234 0.001771421


De la tabla anterior se puede observar el pequeño porcentaje que representan los

compuestos parafínicos por lo que se decide no tomarlos en consideración para

realizar la simulación, se realiza entonces una nueva redistribución respetando los

debidos porcentajes, de la cual se obtiene lo siguiente:



53

Tabla 16. Redistribución de los compuestos C6, C7 y C8+ escogidos para el montaje de la simulación.

Componente Grupo Fracción real sumario

Fracción Normalizada a utilizar en PRO II

1-metilciclopenteno O6 1.622 0.107315817 Metilciclopentano N 6 1.908 0.022855321 2 metil 1 hexeno O7 0.417 0.08364954

2,3dimetilpentano I7 1.486 0.042296608 metil ciclohexano N7 0.766 0.028022248

Tolueno A7 4.14 0.041124462 t-octeno-3 O8 0.419 0.01682971

2,2,4 trimetil pentano I8 0.811 0.032465259 1c,2t,3-trimetilciclopentano N8 0.331 0.023477207

m-xyleno A8 2.852 0.050568741 1-nonene O9 0.494 0.003834809

2,2,3,3 tetrametilpentano I9 2.172 0.016860741 Propil ciclohexano N9 2.052 0.015929208

1,3,5-trimetilbenceno A9 1.36 0.029715891 Diciclopentadieno O10 2.784 0.001814085

2,2,3,3 tetrametilhexano I10 1.877 0.014551446 Butil ciclohexano N10 0.295 0.002286988

1,2,4,5 tetrametilbenceno A10 0.234 0.021582965 Fuente: Elaboración Propia

En esta tabla se presenta el valor asociado al total de isómeros correspondiente a cada

grupo.

El modelo de cálculo para la normalización de la corriente se puede observar en el

apéndice A.

→ Compuestos Azufrados

La corriente de alimentación de diseño de la torre despentanizadora C-401 no

presenta compuestos azufrados, se utiliza un análisis de compuestos azufrados

realizado por el laboratorio de la Refinería Cardón en octubre de 2002 en la torre

despentanizadora C-401, el cual reporta como cantidad total de azufre 1248 ppm.



54

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

Temp ° C

Azu

fre

ppm

El corte de la nafta craqueada donde se centra el estudio, es el corte conocido como

gasolina liviana craqueada, cuyos elementos azufrados están caracterizados por

mercaptanos, tiofenos y algunos tiofenos ramificados, por lo que se procede a

discriminar la cantidad de 1248 ppm de azufre, en compuestos azufrados. Esto se

puede corroborar al observar la figura a continuación cuya información fue extraída

de referencia [14]

Figura 15. Rango de ebullición de azufres en el corte de nafta liviana craqueada




55

La discriminación se hace de manera aleatoria de la siguiente manera, basados en el

tipo de corte de nafta:

Tabla 17. Discriminación del azufre total en diferentes compuestos azufrados para el corte de nafta

liviana craqueada proveniente de la unidad de desintegración catalítica.

Compuesto azufrado Concentración ppm

n-propyl mercaptano 12

Isopropil mercaptano 20

n-butil mercaptano 20

Isobutil mercaptano 20

n-pentil mercaptano 40

n-hexil mercaptano 83

n-heptil mercaptano 95

n-octil mercaptano 100

n-nonil mercaptano 120

n-decil mercaptano 150

tiofeno 75

2 metil tiofeno 245

3 metil tiofeno 260

Benzotiofeno 8


La presencia de Benzotiofeno en la discriminación se debe a que en varias

oportunidades el fraccionamiento realizado en la unidad de desintegración catalítica,

no se cumple en su totalidad quedando pequeñas trazas de compuestos que deberían

salir con un corte más pesado este es el caso de los Benzotiofenos.



56

1.1.1.2- Condiciones de diseño del proceso

Las condiciones que se muestran a continuación provienen del P& ID y del PFD

de la torre despentanizadora C-401. En la siguiente tabla se muestran las principales

condiciones de diseño para la torre despentanizadora C-401.

Tabla 18. Condiciones de Diseño Torre Despentanizadora C-401

Variable Condiciones de Diseño

Presión Condensador 2.3 bar

Presión Tope 3 bar

Presión Alimentación 3.3 bar

Presión Re hervidor 3.5 bar

Presión Fondo 3.5 bar

Temperatura Condensador 35 °C

Temperatura Tope 69°C

Temperatura Alimentación 103°C

Temperatura Fondo 125 °C

Temperatura Re hervidor 135 ºC

Flujo de Alimentación 128166.166 kg /h

Flujo Producto Tope 42453.7 kg /h

Flujo Producto Fondo 85692.3 kg /h

Duty Condensador 50.88 MM KJ/h

Duty Rehervidor 46.32 MM KJ/h

Fuente: Apéndice B

En la tabla a continuación se muestran los valores y las condiciones principales de

diseño para el precalentador E-402



57

Tabla 19. Condiciones de Diseño Precalentador E-402


Presión Alimentación 4.3 bar

Presión Salida 3.3 bar

Temperatura Alimentación 99 °C

Temperatura Salida 103 °C

Vapor de Baja Presión 108 T/d

Temperatura de vapor de Baja Presión 128.04 °C

Presión de vapor de Baja Presión 2.5280 bar

Duty 9.91 MM KJ/h

Flujo de Alimentación 128166.166 kg /h

Fuente: Apéndice B

En la tabla a continuación se muestran los valores y las condiciones principales de

diseño para las bombas P-401 A/B y P-402 A/B

Tabla 20. Condiciones de Diseño Bombas P-401 A/B y P-402 A/B


Presión Succión P-401 A/B 3.5 bar

Presión Salida P-401 A/B 24.3 bar

Temperatura Entrada/Salida P-401 A/B 135 °C

Presión Succión P-402 A/B 2.3 bar

Presión Salida P-402 A/B 12.3 bar

Temperatura Entrada/Salida P-402 A/B 35 °C

Fuente: Apéndice B

1.1.1.3- Especificaciones de diseño de la torre despentanizadora C-401

La relación de reflujo másico, Lo/D, después del condensador, debe ser igual

1.9.



58

La recuperación del 98 a 99% de los compuestos C5- por el tope con una

cantidad de 5 % de impureza C6

La temperatura del plato 37 igual a 74.7 °C

1.1.1.4- Etapas teóricas equivalentes de fraccionamiento

La torre despentanizadora C-401 consta de 44 platos reales, el tipo de plato utilizado

en esta torre es el plato perforado Sieve Tray, cuyo rango de eficiencia está entre el 75

y 80 %. PRO II/ Provision trabaja en base a la columna de platos teóricos por lo que

es necesario aplicar la ecuación de la eficiencia global para hallar estos.

Durante la simulación se escoge trabajar sobre una base de 80% de eficiencia ya que

con esto el fraccionamiento en la torre simulada presenta menos discrepancia con los

datos de diseño.

Para una columna de 44 platos reales y 80 % se obtiene una columna de 35 platos

teóricos.

alesPlatosiPlatosTeórGlobalEficiencia

Recos

=

Para una Eficiencia de 80 % se tiene

4480.0 X

=

35=X



59

1.1.1.5- Selección del Método Termodinámico

Este es uno de los pasos más importantes para lograr una buena simulación, se debe

buscar un método termodinámico que soporte y se adecué a la composición del flujo

de alimentación y al fraccionamiento deseado.

Inicialmente se realiza un estudio bibliográfico referente a cuáles modelos

termodinámicos son recomendados para la simulación de fraccionamiento de

mezclas livianas de hidrocarburos, obteniéndose los siguientes métodos:

Peng-Robinson PR

Soave Redlich Kwong SRK.

Ambos métodos trabajan bien en los siguientes casos:

Sistemas de crudo de Presiones altas

Sistemas de crudo de presiones bajas, especialmente si la salida de livianos es

cerca del tope de una torre

Presencia de compuestos aromáticos

Sistemas de Componentes aromáticos

Para la decisión final del método termodinámico se monta la simulación con ambos

métodos y se observa cuál se adecua mejor al sistema. Luego de este análisis se

escoge SRK.



60

1.1.1.6- Procedimiento de la simulación del diseño

Equipos y Corrientes

Se hace la escogencia de los equipos necesarios para cumplir el proceso mediante la

paleta de unidades.

En este caso se requiere de una unidad de destilación (fraccionadora) para representar

la torre despentanizadora C-401, con su debido condensador y rehevidor, un

intercambiador simple para representar la unidad E-402 y una bomba que representa a

la bomba P-401A/B. La bomba P-402 A/B no es necesario incluirla ya que su misión

es bombear la corriente que se divide en reflujo de la torre y producto de tope,

encontrándose entonces incluida en el reflujo de tope de la torre

Figura 16. Hoja de Flujo y paleta de unidades de proceso del simulador PROII/ Provision Fuente: Pro II



61

Ya escogidos se montan en la hoja de flujo de PRO II/Provision como se observa a

continuación

Figura 17. Esquema gráfico del proceso en la unidad despentanizadora Fuente: Pro II

Una vez colocados los equipos se escogen los componentes que conforman cada una

de las corrientes en estudio, ver tabla 1 “Composición de Diseño de Alimentación y

Productos de la torre Despentanizadora C-401”, Capítulo II y la Tabla 16

“Redistribución de los compuestos C6, C7 y C8+ escogidos para el montaje de la

simulación”.



62

Estos se introducen en la siguiente ventana:

Figura 18. Ventana de Selección de componentes

Fuente: Pro II

1. Se introducen las condiciones de diseño de presión, temperatura, flujo y

composición de la corriente o el equipo escogido, como se observa en las

siguientes ventanas. (Datos en tablas 18, 19 y 20)

Figura 19. Ventana de suministro de condiciones de diseño: flujo, temperatura, presión y método termodinámico

Fuente: Pro II



63

Figura 20. Ventana de suministro de composición de cada componente

Fuente: Pro II

2. Se introduce el método termodinámico adecuado, SRK, en la ventana que se

muestra a continuación:

Figura 21. Selección del método termodinámico a utilizar Fuente: Pro II



64

En el caso de la unidad despentanizadora C-401 se deben modificar en el método

termodinámico las propiedades de transporte y las propiedades de refinería por

tratarse del estudio de corrientes de hidrocarburos.

→ Métodos empleados en la evaluación de propiedades

Propiedades de Transporte

Viscosidad del vapor: Correlación Petrolera

Viscosidad del líquido: Correlación Petrolera

Conductividad Térmica del Vapor: Correlación Petrolera

Conductividad Térmica del Líquido: Correlación Petrolera

Tensión Superficial: Correlación Petrolera

Propiedades de Refinería

RON, research octane number : método SIMSCI

Aromáticos totales: Summation

Contenido Nafténico: Summation

Contenido Parafínico Total: Summation

Contenido de Isoparafinas: Summation

Olefina (Mono): Summation.

El número de octanos de la gasolina es una de las medidas de calidad de la gasolina,

siempre ha sido el éxito de la refinería el predecir exactamente el número de octanos

de las mezclas de gasolina. El RON y el MON de una gasolina son medidas de su



65

calidad de desempeño como combustible. El número de octanos se ve afectado por

hidrocarburos saturados, aromáticos y contenido de olefinas en la gasolina por esto se

incluyen en las propiedades de refinería.

En el caso de la torre despentanizadora C-401 se conoce que el fondo de ésta,

gasolina despentanizada, debe tener alrededor de un RON de 92. El simulador

PRO II/ Provision permite calcular el octanaje a través de los siguientes métodos:

User formula, fórmula suministrada por el usuario

Summation, método suma el cual consiste en sumar el producto del valor de la

propiedad de cada componente por su fracción, ésta puede ser molar, en peso

o en volumen de líquido y es calculada de la corriente total en base seca. En

este método el usuario debe suministrar los datos de octanaje por cada

componente.

SIMSCI, en éste método se puede o no introducir los datos de octanaje pero

cuenta con la ventaja de que si el usuario no los conoce, el método de SIMSCI

Fill, método de completación, será utilizado para predecir los valores

requeridos.

En el presente estudio se utiliza el método de SIMSCI para el cálculo de octanaje de

corrientes, por la carencia de datos de octanaje para cada compuesto.



66

En el caso del cálculo de: aromáticos totales, contenido nafténico, contenido

parafínico total, contenido de isoparafinas y olefinas, PRO II/ Provision ofrece el

método de suma así como el de fórmula suministrada, ambos se basan en lo

previamente explicado, la inserción de una fórmula por el usuario o el suministro de

datos para cada propiedad.

Se utiliza el método de Summation en conjunto con el método de completación de

SIMSCI ya que PRO II/ Provision completa los datos requeridos.

→ Características del método SIMSCI para el cálculo del RON y el MON

La correlación de mezclado combina exactamente los números de octano del

isoctano ( número de octano 100 ) y del heptano (número de octano 0)

La ecuación de mezclado describe el comportamiento de mezclado

exactamente a través de todo el rango de composición. Ésta trabaja tanto para

mezclas binarias como para mezclas multicomponentes.



67

Las ventanas en las que se realizan estas modificaciones se muestran a

continuación.

Figura 22. Ventana de modificación de data termodinámica para modificar las propiedades de

transporte y las propiedades de refinería

Fuente: Pro II

Figura 23. Ventana de modificación de las propiedades de transporte Fuente: Pro II



68

Figura 24. Ventana de modificación de las propiedades de refinería

Fuente: Pro II

→ Unidades de medida

1. Se seleccionan las unidades de medida en las cuales se desea introducir los

datos y en las cuales se desea sea arrojado el reporte

Figura 25. Ventana de escogencia de unidades en PRO II Fuente: Pro II



69

→ Precalentador E-402

Para el precalentador E-402 se hace doble clic en éste y se completan las casillas

correspondientes a

Caída de presión tanto de lado frío como del lado caliente

Método Termodinámico

Una especificación deseada

Cuya información está tabulada en la tabla 24.

Estas ventanas se puede observar en la figuras a continuación:

Figura 26. Ventana suministro de datos para el intercambiador E-402

Fuente: PRO II

Figura 27. Ventana especificación del intercambiador E-402

Fuente: PRO II



70

→ Torre Despentanizadora C-401

Para la torre despentanizadora C-401 se hace doble clic en la torre y se completan las

casillas correspondientes a:

Alimentaciones y Productos

Perfil de presiones

Convergencia del sistema

Método Termodinámico

Condensador

Rehervidor

Estimados iniciales

Especificaciones

Hidráulica de los platos

Algoritmo a utilizar para realizar los cálculos de equilibrio en los platos

Calentadores y enfriadores laterales

Rebombeos

Esta ventana se puede observar en la figura a continuación:

Figura 28. Ventana requerimientos para la simulación de la unidad despentanizadora C-401

Fuente: Pro II



71

En el caso del perfil de presiones, se colocan las presión de tope, fondo, alimentación,

condensador y rehervidor, para esto se utilizan datos suministrados por el PFD.

Para alimentación y productos se utiliza la tabla 1, capítulo 2, ya que ésta contempla

flujos y composiciones de diseño para la unidad despentanizadora C-401 y la tabla 16

que contempla los compuestos a utilizar para los flujos C6,C7 y C8+.

En la data de convergencia se coloca un factor de humedad, damping factor, menor a

la unidad y éste puede ser utilizado para mejorar la convergencia cuando la última

iteración está oscilando. Las fraccionadoras complejas de Refinería tienen un

damping factor preestablecido de 0.8. Las columnas químicas requieren una damping

factor mayor. En el presente estudio por ser una torre fraccionadora se establece en

0.8

En la casilla de método termodinámico se define cuál método se desea utilizar y si se

desea sea para toda la columna el mismo método o un método particular para cada

una de las diferentes secciones de la torre. Para este estudio se utiliza el método SRK

por su afinidad con el tipo de corrientes que maneja la unidad.

En la casilla del rehervidor se especifica el tipo que se desea utilizar, convencional,

termosifón con baffles o sin ellos, así como también su duty. En este estudio se

escoge un rehervidor convencional por ser el que utiliza la torre real.



72

Al igual que la casilla del rehervidor existe una casilla de condensador donde se

especifica cuál tipo de condensación se quiere, ésta puede ser parcial, a temperatura

de burbuja o subenfriado, en esta casilla también se especifica presión, temperatura y

duty de este equipo, en estudio actual se requiere de una condensación total con

líquido subenfriado, ya que en la torre despentanizadora C-401 se regula la

temperatura del plato 37 mediante la relación de reflujo y esto se logra a través de la

incorporación a la torre de una corriente de líquido subenfriada.

La casilla conocida como estimados iniciales se refiere a la data con la cual el

simulador empezará a iterar y a la cual tratará de llegar, se considera una buena

simulación si los resultados arrojados por el simulador difieren en 6 % o menos de la

data esperada.

Para el presente estudio la data de estimados iniciales se encuentra tabulada en el

presente capítulo tabla 18, en esta casilla se especifica también el método con el cual

se desea se generen los estimados iniciales, así como también, la relación de reflujo

del tope de la columna.

La casilla de especificaciones se refiere a las condiciones puntuales que se esperan de

la operación, en el caso de la torre despentanizadora C-401 su relación másica de

reflujo debe ser igual al valor 1.9, la temperatura del plato 37 debe estar alrededor de

75 ºC y se debe recuperar entre un 98 y 99 % de los compuestos C5- que entraron en



73

la alimentación, por lo que el fraccionamiento debe ser seguido con cierta

meticulosidad.

Esta columna carece de rebombeos así como también de calentadores y enfriadores

laterales por lo que no se entra en detalle en estos puntos.

Para la hidráulica de los platos de la columna, sólo se conocen datos suministrados

del P&ID, el cual reporta que el diámetro interno de la torre es de 3700 mm y que su

distancia tangente a tangente es de 25335 mm, el diámetro de los orificios presentes

en el plato se obtuvo teóricamente a través de la tabla 9 “Diámetro del orificio” de la

cual se toma el valor que es utilizado con mayor frecuencia, esto por no estar

disponible la data necesaria. El plato utilizado por la torre despentanizadora C-401 es

un solo paso. El resto de las casillas de esta ventana se completan a través del

simulador PRO II/ Provision por defecto.

A continuación se presentan los datos a introducir para completar la ventana

correspondiente a la hidráulica de los platos perforados, sieve trays:

Tabla 21. Condiciones para la evaluación hidráulica de la torre C-401

Diámetro 145.67 in

Espaciamiento promedio 22.047 in

Número de Pasos 1

Diámetro del orificio 0.17717 in




74

Tabla 22. Condiciones obtenidas de PRO II por defecto, para la evaluación hidráulica de la torre

C-401

Grueso de la bandeja 14 gauge

Factor de cargamento sistema 1

Porcentaje del área del orificio 12 %

Altura del vertedero 2 in

Separación del derramadero 1.5


Figura 29. Ventana para el cálculo hidráulico

Fuente: PRO II

Una vez escogido todo esto se define el algoritmo que se desea, utilice el simulador,

ya que éste ofrece una gama variada de algoritmos entre los cuales están:

Chemical para sistemas de destilación extremadamente alejados de la

idealidad



75

Liquid-liquid, para extracciones líquido - líquido

Inside-Out este método resuelve un número amplio de aplicaciones de

destilación de manera rápida y eficiente, además de ser recomendado para la

mayoría de sistemas que involucran hidrocarburos.

Sure éste utiliza la técnica de Newton-Raphson para resolver destilaciones

inusuales, puede ser utilizado cuando ninguno de los otros métodos aplica.

Enhanced I/O este método extiende las capacidades del algoritmo Inside-out,

utiliza una nueva técnica de solución la cual posee las siguientes

características: retiro total del vapor o el liquido a través de un corte lateral,

pump arounds totales, y agua decantada por plato

Para el presente estudio se adecuan dos métodos: Inside-Out y Enhanced I/O. En este

caso se escoge el algoritmo riguroso conocido como Inside-Out ya que resuelve

aplicaciones de destilación de manera rápida y eficiente y es recomendado para

sistemas que involucran hidrocarburos, todo esto además de no requerirse ninguna de

las nuevas características de la extensión Enhanced I/O.

En el método Inside-Out se consideran dos vueltas en su esquema de convergencia

para las ecuaciones correspondientes a la columna, una vuelta interna donde modelos

termodinámicos simples son utilizados para converger las ecuaciones de las

especificaciones de la torre y el balance de calor de cada plato, y una vuelta externa

en la cual la data termodinámica y de entalpía son actualizadas y los balances de

equilibrio son convergidos para cada plato.



76

Una vez concluidos los pasos anteriores se procede a agregar a la simulación un

controlador el cual obliga que la temperatura del plato 5, plato real número 37, sea

igual a 74.7 °C controlado por la relación de reflujo.

→ Bomba P-401 A/B

Para la Bomba P-401 A/B se hace doble clic sobre ésta y se completan las casillas

correspondientes a:

Caída de presión, aumento de presión o relación entre presión de entrada y

presión de salida

Eficiencia de la bomba

Método termodinámico deseado

Figura 30. Ventana de especificación de bombas Fuente: PRO II



77

1.1.1.7- Simulación para validación del diseño

Una vez montada la simulación se procede a correrla para verificar que los resultados

obtenidos difieran en un máximo de 6 % a los esperados y así validar el diseño.

Figura 31. Simulación de diseño de la torre C-401 antes de correr

Fuente: Pro II

Figura 32. Simulación de diseño de la torre C-401 corrida Fuente: Pro II



78

Una vez corrido el sistema se genera el reporte de resultados y se compara con los

datos de diseño.

Figura 33. Reporte de la simulación de diseño de la torre C-401 corrida

Fuente: Pro II Efectivamente el resultado es coherente y varía con respecto a la alimentación de

diseño en menos de 6%, el RON reporta un valor 92 octanos, el fraccionamiento es

correcto, las temperaturas se mantienen acorde a lo esperado, se cumple la

especificación de mantener la temperatura del plato 37 alrededor de 75 °C.

Para el flujo de agua el balance de masa es erróneo ya que se espera 20.6 kg/h de

agua decantada y 37.1 kg/h de la corriente de tope, pentanos-amilenos, y el resultado

muestra 46.2 kg/h como agua decantada y el resto en la corriente de tope. Este

resultado no se toma en cuenta para la validación del diseño debido a la pequeña



79

cantidad de agua presente en el sistema. Una vez validado el diseño se procede al

segundo caso, verificar la posibilidad de modificación de la torre despentanizadora

C-401 para la segregación de la corriente con menor contenido de azufre.

1.1.2- Caso 2 Modificación de la torre bajo condiciones de diseño

Durante esta simulación se busca lograr obtener un nuevo corte de la torre, a través

de la menor cantidad de cambios posibles al diseño original.

1.1.2.1- Búsqueda y recolección de datos

En esta etapa, se utiliza exactamente la misma data de diseño, ya que se parte de la

misma premisa.

1.1.2.2- Premisas para la realización del corte lateral

Para la realización de este corte lateral, se desea que éste cumpla con ciertas

condiciones, como lo son:

El corte que permita retirar la mayor cantidad de flujo sin intervenir en el

balance de energía y de masa de la unidad

El corte que genere como máximo 230 ppm de azufre.

Previo a la simulación incluido el corte lateral, se realiza un estudio referente a los

internos de la unidad C-401, para así estudiar la viabilidad de cambiarlos o no, en

función de obtener mayores beneficios, luego de estudiar el cambio de los platos

perforados por otros platos ( burbuja, perforados sin bajante, válvula ) o por

empaques, se encuentra que los platos perforados “sieve trays” son los que mejor se

adecuan por lo que se parte el estudio tomando la unidad despentanizadora actual.



80

1.1.2.3- Procedimiento para determinar localización del corte lateral

Mediante un proceso de tanteo se busca la cantidad máxima de líquido que puede

ser retirada de cada plato, manteniendo la condiciones de la torre (balances de masa,

perfil de presiones y de temperaturas) y el contenido máximo de azufre del corte en

230 ppm. Una vez que se realiza este proceso, se encuentra al plato número 16, bajo

un flujo de 24000 kg/h, como plato de retiro óptimo, es decir, que cumple con las

condiciones anteriormente mencionadas.

→ Análisis alrededor del plato escogido como plato de retiro, plato número

16

Para comprobar el resultado obtenido inicialmente, se delimita una pequeña área de

estudio que corresponde a un plato por arriba y un plato por debajo del escogido. A

continuación se presenta de manera tabulada lo que ocurre en la simulación de la

torre C-401, al cambiar la posición del plato y al extraer la mayor cantidad de flujo

manteniendo la especificación de 230 ppm.

Tabla 23. Variación obtenida en la simulación para un flujo de salida igual a 24000 kg /h para los

platos correspondientes al área de estudio.

Plato de Retiro Flujo

Variación obtenida en la simulación

15 24000

Balance de masa erróneo

17 24000

Valores de duty (condensador y rehervidor )

Fuera de rangos

Elaboración: Propia



81

Tabla 24. Máxima cantidad de Flujo posible de extraer manteniendo la especificación de 230 ppm de azufre

Plato de Retiro Flujo (Kg/h)

15 < 24000

16 24000

17 < 24000 Elaboración: Propia

El plato de retiro escogido es el plato número 16 cuya corriente de salida es igual a

24000 kg/h con una cantidad de azufre asociada de 230 ppm.

Una vez escogido el plato de corte, se procede a seleccionar los equipos secundarios

necesarios para la operación del nuevo corte.

1.1.2.4.- Configuración preliminar de la torre despentanizadora C-401 y sus

equipos asociados

Para este nuevo diseño se decide la colocación de un tanque acumulador aguas abajo

del corte seguido de una bomba centrífuga que permita bombear una parte de su

corriente de salida como reflujo a la torre, y la otra parte de la corriente, como corte

definitivo que va vía pools de gasolina.

La idea de crear este reflujo es ayudar a controlar la temperatura del plato de retiro

del corte lateral, cabe destacar que el procedimiento mencionado anteriormente está

acompañado con sus respectivas válvulas de control para regular flujos. Una primera



82

colocada en la corriente que se devuelve a la torre como reflujo y una segunda que

controla el flujo que sale como corte definitivo.

El nuevo esquema planteado para la torre despentanizadora C-401 se observa a

continuación, las figuras en azul representan las nuevas unidades propuestas:

Figura 34. Diagrama de la torre C-401 y los equipos asociados al nuevo diseño


→ Escogencia de equipos secundarios

Los equipos secundarios escogidos para complementar el corte son los siguientes:

Tanque acumulador V-402

Bomba Centrífuga P-403 A/B

El tanque acumulador asegura que se cumpla con la línea de balance entre éste y la

torre despentanizadora C-401, por equilibrio de presiones, ya que esta corriente

lateral irá directamente al tanque acumulador V-402 y, a su vez, sirve de pulmón



83

para la bomba centrífuga P-403 A/B aguas abajo de éste, encargada de bombear una

parte de la corriente como reflujo y otra como corte de salida vía pool de gasolina.

1.1.2.5– Simulación corte lateral y equipos asociados bajo condiciones de diseño

Para la simulación del corte lateral de la torre despentanizadora C-401 se parte de las

mismas condiciones de presión, temperatura y flujos utilizadas para el diseño, así

como también los valores de calor requerido o duties del condensador y del

rehervidor.

→ Equipos y corrientes

Se colocan los equipos necesarios en la hoja de flujo, como se observa a

continuación

Figura 35. Hoja de flujo con equipos asociados al nuevo diseño

Fuente: PRO II



84

Se especifican las unidades y las corrientes pertenecientes al proceso que ya

existían para diseño.

Se procede a especificar los equipos asociados al corte lateral.

Equipos asociados al corte lateral

Para representar el tanque acumulador V-402 se utiliza un tanque flash,

cuidando de que éste no presente corriente de vapor. Se coloca de forma

horizontal debido a que su contenido total está en fase líquida.

Para la bomba centrífuga P-403 A/B se asume una presión de salida de 4.5

bar, para así poder bombear una parte de su corriente de salida como

corriente de reflujo, de regreso a la torre, con una presión no mucho mayor a

la del plato de entrada (3.23 bar) y la otra parte de su corriente como corte

definitivo vía pool de gasolina.

Para representar la bifurcación de la corriente aguas abajo de la bomba se

coloca un divisor o splitter

Para ambas válvulas se asume que la caída de presión es igual a 10 psi.



85

→ Controladores

Una vez colocados los equipos asociados al corte, se requiere la disposición de dos

controladores, uno que controle la cantidad de azufre en ppm del corte que va vía

pool de gasolina y otro que mantenga la temperatura en el plato 16 igual a un valor

de 89.80 °C, mediante la ubicación del plato de regreso a la torre despentanizadora

C-401, plato 17.

A continuación se muestra el esquema de la corrida de la torre despentanizadora

C-401.

Figura 36. Hoja de flujo de la corrida

Fuente: PRO II



86

El reporte de la simulación con el corte lateral arroja que aguas abajo de la bomba, la

corriente vía pool de gasolina, cuyo flujo másico es igual a 16000 kg /h, posee un

contenido de azufre igual a 230 ppm.



87

III.2- Equipos Asociados al corte

Como el simulador PRO II/ Provision, utilizado en el segmento previo, no contempla

el seguimiento y las caídas de presiones, por accesorios y por fricción, en las tuberías,

se procede a diseñar los equipos asociados al corte, tomando en consideración la

disponibilidad física de la planta.

Se conoce que a torre despentanizadora C-401 mide 25.335 m tangente a tangente y

que ésta tiene 44 platos, por lo que la altura de los platos 27 y 26 es igual a un valor

de 22.1634 m y 21.5968 m, respectivamente. Mediante el uso de los planos

mecánicos de la unidad despentanizadora C-401 (ver apéndice C) se ubican los

nuevos equipos, tales como: tanque acumulador V-402, bomba centrifuga P-403 A/B

y se realiza el ruteo de tuberías como se explica más adelante.

A continuación se presenta el esquema de ubicación de los equipos en la planta

Figura 37 Esquema representativo de disponibilidad física de la unidad C-401




88

Las tuberías escogidas para este estudio son de acero comercial igual al utilizado en

las tuberías existentes en la torre despentanizadora C-401.

2.1- Cálculo de Tuberías

Evaluación línea 1-2, línea 3-4 y línea 4-5’

2.1.1- Criterio

Velocidades recomendadas entre 1-5m/s

Velocidad asumida 2.5 m/s

2.1.2- Valores conocidos

Flujo Másico, FM = 24000 kg/h

Densidad, ρ =0.595 kg / l 37.1446 Lb / ft3

Viscosidad dinámica µ en 0.00015631 kg /m *s

Peso especifico, 22 */95.5836* smkgg == ργ (13)

donde g es la gravedad = 9.81 m/s2

2.1.3- Valores Calculados

Haciendo uso de la ecuación (3) se obtiene el caudal



89

2.1.3.1- Caudal

smQhlQ

FMQ

/10*12045.1/1345.40336

1*

32−=

=

=ρ

2.1.3.2- Velocidad Crítica

Para el uso de la ecuación (2) referente a la velocidad crítica, Vc, la densidad, ρ ,

debe estar en lb/ft3 por ser una fórmula empírica y los resultados son arrojados en ft/s

ρ100

=Vc

sftVc /4079.16=

smVc /00112.5=

Se cumple el hecho de que Vc > Vasumida y así se corrobora que no se erosione la

tubería.

5.00112 m/s >2.5 m/s

2.1.3.3- Diámetro

El área de cálculo se determina a través de la ecuación (4) y el diámetro de la tubería

es despejado de la ecuación (17)

VQAAVQ

/*

==

4*

2DA Π= (17)



90

2310*4818.4 mA −=

Π=

AD *4 (18)

inDmD

9740.210*5541.7 2

== −

Se aproxima éste al diámetro inmediato superior disponible entre los diámetros

nominales comerciales.

mDinD0762.0

3==

Obtenido este diámetro nominal comercial se busca sus respectivos diámetros

interior, exterior y espesor. A continuación se presentan los valores correspondientes

para una tubería de 3 pulgadas de diámetro nominal.

Tabla 25. Valores de diámetro interno, externo y espesor asociados a una tubería de 3 pulgadas de

diámetro nominal

Tubería Diámetro Exterior Espesor Diámetro interior

3 pulgadas 88.9 mm 5.4 mm 78.1 mm


Diámetro Interno = 78.1mm

Se calcula la velocidad correspondiente a este diámetro y al caudal anterior



91

smVmA

/3389.210*7906.4 23

== −

2.1.3.4- Cálculo del número de Reynolds

Para el cálculo del número de Reynolds se utiliza la ecuación (5)

µρ DV **Re =

smkgmsmmKg

*/00015631.00781.0*/3389.2*/595Re

3

=

510*95.6Re =

2.1.3.5- Cálculo de la Rugosidad Relativa

Rugosidad relativa = ε / D

Se asume: Acero Comercial por tener un costo accesible y hallarse fácilmente en el

mercado. Rugosidad absoluta del acero comercial ε= 0.05 y a través de la ecuación

(6) se obtiene


4-10*6.40201.78

05.0==

Dε

00064020.0=Dε



92

2.1.3.6-Evaluación Hidráulica Tramo 1-2

A través de los planos mecánicos se conocen las alturas reales y la disponibilidad de

espacio en la planta para la colocación de los nuevos equipos, esta disponibilidad se

refleja en la figura a continuación

Figura 38. Tubería que comunica el corte en el plato 27 con el tanque acumulador Fuente: Elaboración Propia

→ Pérdidas en la tubería

El factor f, factor de fricción, se halla a través del diagrama de Moody el cual

relaciona el diámetro, la rugosidad relativa y el número de Reynolds

El factor de fricción se define a través de la siguiente ecuación (7) obteniéndose así

la siguiente ecuación

)*2

(*)(2

gV

DL

hff =



93

Pérdidas primarias en la tubería

Tramos rectos

f = 0.0215


Longitud de tramos rectos = 17.74358 m + 0.5 m = 18.24358 m

Se conoce las pérdidas primarias a través de la ecuación (7)

)*2

(*)(*2

gV

DLfhf =

mhf 40030.181.9*2*0781.0

3389.2*24358.18*0215.0 2

==

Pérdidas secundarias

f = 0.0175

Accesorios en la tubería

1 codo de 90 °


Ka = 30 * f (18)

Ka = 0.525

gVkaha

*2* 2

=

mha 1463806.081.9*23389.2*525.0 2

==



94

Pérdida de cambio de elevación

-17.74358 m

Caída de Presión Total

h∆ = -16.1969 m

Presión total en bar

bar -0.94541500001.0*m/s 9.81*kg/h 595*m 16.1969- 2 =

bar -0.945415=∆P PP ∆−= 12P (19)

barbarbar

175405.4P945415.023.3P

2

2

=+=

2.1.3.7- Evaluación Hidráulica Tramo 3-4

Valores Conocidos

En donde la 3p es igual p2, presión del tanque

3P = 4.17540 bar

03 =V

Z3 = 4.345 m

V4= 2.3389 m/s

Z4 =0.871 m



95

Valores Calculados

Pérdidas en la tubería

Se calculan las Pérdidas Totales h∆

Pérdidas primarias

Tramos rectos

f = 0.0215


Longitud de tramos rectos = 1.6902 m + 0.5 m + 0.25 m = 2.44002m

Utilizando la ecuación (7) se obtiene

)*2

(*)(*2

gV

DLfhf =

mhf 187286.081.9*2*0781.0

3389.2*44002.2*0215.0 2

==

Pérdidas secundarias

Factor de fricción f = 0.0175


Accesorios en la tubería

2 codo de 90°


Se hallan las pérdidas por codo de 90º a través de la ecuación (18)

Ka = 30 * f

2Ka= 1.05



96

Las pérdidas por accesorios se buscan a través de la ecuación (8)

gVkaha

*2* 2

=

292761.081.9*23389.2*05.1 2

==ha

Se aplica la ecuación (9) desde el punto 3 hasta el punto 4

hZg

VpZg

Vp∆+++=++ 4

244

3

233

22 γγ

Se halla P4 que es la presión de succión de la bomba

hZg

VZ

gVpp

∆−−−++= 4

24

3

2334

22γγ

=4P 4.3339 bar

Figura 39. Esquema representativo tramo de tubería 3-4 Fuente: Elaboración Propia

2.1.3.8-Evaluación Hidráulica Tramo 5-5’

Valores Conocidos

En donde la 5p es la presión de descarga de la bomba y '5p la presión antes de la

T

5p = 4.5 bar



97

5V = 2.3389 m/s

Z5 = 1.742m

V5’= 2.3389 m/s

Z5’= 1.742m


Pérdidas primarias

A través de la ecuación (7) se obtienen las pérdidas primarias

Longitud de tramos rectos = 2.7 m

)*2

(*)(*2

5

gV

DL

fhf =

mhf 2072.0=

Pérdidas Secundarias

Accesorio

A través de la ecuación (8) se obtienen las pérdidas por accesorio

T en flujo desviado

gVkaha

*2* 2

=

mha 2928.0=

Pérdidas Totales

mhf 500.0=∆

Aplicando la ecuación (9) desde el punto 5 hasta el punto 5’



98

gV

ZhZg

Vpp22

2'5

'55

255'5 −−∆−++=

γγ

Sustituyendo se obtiene

P5’ = 4.4708 bar

2.1.3.9- Evaluación Hidráulica Tramo 5’- 6

Valores Calculados

Caudal

Se obtiene el caudal a través de la ecuación (3), el cual representa un tercio del caudal

inicial, como se muestra a continuación

smQhlQ

FMQ

/10*734827.3/37815.13445

1*

33−=

=

=ρ

Velocidad Crítica

Se halla la velocidad crítica a partir de la ecuación (2) como se observa a

continuación

ρ100

=Vc

sftVc /4079.16=

smVc /00112.5=



99

Velocidad

Se calcula la velocidad asumiendo la misma área y despejando la velocidad de la

ecuación (4)

2310*7906.4 mA −=

AVQ *=

AQV /=

77961.0=V

Se cumple el hecho de que VobtenidaVc⟩ y así se corrobora que no se erosione la

tubería.

Cálculo del número de Reynolds

A partir de la ecuación (5) se obtiene el número de Reynolds

smkgmsmmKg

*/00015631.00781.0*/7792.0*/595Re

3

=

Re = 2.32*105

Factores de fricción

Se busca en el diagrama de Moody los factores de fricción correspondientes al

número de Reynolds anterior y la rugosidad relativa

Accesorios f = 0.0175

Fricción f = 0.026




100



Pérdidas primarias

Para una longitud de 26.8148 m se obtienen las pérdidas primarias a través de la

ecuación (7)

)*2'

(*)(*2

5

gV

DL

fhf = = 0.2766 m


Accesorios

La K para un codo de 90º se halla con la ecuación (18) mientras que para la válvula

globo se debe utilizar la ecuación (20) que se encuentra a continuación

1 codo de 90°


Ka = 30 * f

Ka = 0.525

Válvula Globo

Este tipo de válvula es la más indicada para la regulación del flujo que es lo que se

desea a nivel de esta válvula, ya que con esta ayuda a controlar la temperatura del

plato 16.

Ka = 3 * f (20)




101

Ka = 0.0525

Como existen varios accesorios en este tramo de tubería para poder hallar las

pérdidas, en la ecuación (8), es necesario hacer una sumatoria de las diferentes K para

cada accesorio, para esto se utiliza la ecuación (21)

Katotal = Kacodo + Kaválvula = 0.5775 (21)

gVka

ha*2* 2

6=

01974.081.9*27796.0*5775.0 2

==ha

=∆h 0.29634

Se aplica la ecuación (9) desde el punto 5’ hasta el punto 6

hZg

VpZ

gVp

∆+++=++ 6

266

'5

2'5'5

22 γγ

hZg

VZ

gVpp

∆−−−++= 6

26

'5

2'5'56

22γγ

P6= 3.28 bar.



102

Figura 40. Esquema representativo tramo 5-6 Fuente: Elaboración Propia

2.1.3.10- Evaluación Hidráulica Tramo 5’- 7

En la realización de este tramo no se conoce la longitud aguas abajo de la válvula por

lo que se asume el siguiente criterio: por cada 100 ft de tubería hay una caída de

presión de 1 psi

Valores Calculados

Caudal

De la misma manera que anteriormente ha sido determinado el caudal, a través de la

ecuación (3), se calcula el caudal que va a pasar por este tramo de tubería, éste es

igual 2/3 del caudal que sale de la bomba centrífuga aguas arriba.

smQhlQ

FMQ

/10*4696.7/68.26890

1*

33−=

=

=ρ

5´



103

Velocidad Crítica

La velocidad crítica se consigue utilizando la ecuación (2) como se observa a

continuación

ρ100

=Vc

sftVc /4079.16=

smVc /00112.5=

Velocidad

Se calcula la velocidad asumiendo la misma área y despejando la velocidad de la

ecuación (4)

2310*7906.4 mA −=

AVQ *=

AQV /=

smV /5592.1=

Se cumple el hecho de que VobtenidaVc⟩ y así se corrobora que no se erosione la

tubería.

Cálculo del número de Reynolds

El cálculo del número de Reynolds se obtiene a partir de la ecuación (5)

smkgmsmmKg

*/00015631.00781.0*/5592.1*/595Re

3

=

Re = 4.64*105



104

Factores de fricción

Se busca en el diagrama de Moody los factores de fricción correspondientes al

número de Reynolds anterior y la rugosidad relativa

Accesorios f = 0.0175

Fricción f = 0.022




Pérdidas primarias

Para una longitud de 0.5 m se utiliza la ecuación (7) para hallar las pérdidas

primarias

)*2'

(*)(*2

5

gV

DL

fhf = = 0.01745m


Accesorios

En este tramo de tubería existen diferentes accesorios es por esto que se utilizan las

ecuaciones (22) y (23) para dichos accesorios y la ecuación (21) para poder hallar las

pérdidas totales por accesorio con la ecuación (8)

T directa

Ka = 20 * f (22)

Ka = 0.35

Válvula Mariposa



105


Ka = 45 * f (23)

Ka = 0.7875

Se escoge el tipo de válvula mariposa debido a que es la más indicada para cortar

flujos por completo, entonces, en caso de ser necesario, si se desea enviar toda la

corriente aguas abajo de la bomba centrífuga P-403 A/B como corriente de reflujo,

sencillamente se cierra ésta del todo.

Katotal = Kat + Kaválvula = 1.1375

gVka

ha*2* 2

7=

1411.081.9*25592.1*1375.1 2

==ha

=∆h 0.15855 m

Se aplica la ecuación (9) desde el punto 5’ hasta el punto 7

hZg

VpZ

gVp

∆+++=++ 7

277

'5

2'5'5

22 γγ

hZg

VZ

gVpp

∆−−−++= 7

27

'5

2'5'57

22γγ

Incluyendo el criterio previamente explicado la presión en el punto 7 es la siguiente P7= 4.3925 bar.

Figura 41. Esquema representativo tramo 5’-7 Fuente Elaboración Propia

7



106

2.2-Diseño del Tanque Acumulador V-402

La línea de tubería que une el corte lateral con el tanque acumulador, es una línea que

maneja hidrocarburo en fase líquida pero en su punto de burbuja, por provenir de una

plato en equilibrio, a medida que este hidrocarburo la transita existen pequeñas

pérdidas de presión que dan lugar a la existencia de un poco de vaporización

instantánea en la tubería, por lo que el tanque acumulador V-402 se debe diseñar de

manera tal que exista cierta diferencia de altura entre la corriente de corte y el tanque

en sí para asegurar un aumento de presión a la llegada del tanque.

El objetivo del tanque acumulador V-402 es asegurar que se cumpla con la línea de

balance entre éste y la torre, por equilibrio de presiones, ya que la corriente segregada

en el corte irá directamente al tanque.

Este tanque, a su vez, servirá de pulmón a la bomba centrífuga P-403 A/B colocada

aguas abajo del mismo por lo que se debe diseñar de manera tal que cumpla con un

criterio que contemple un tiempo de residencia mínimo de la corriente de

hidrocarburos en éste y así no perjudicar el funcionamiento de la bomba centrifuga

colocada aguas abajo del tanque.

Este tanque se coloca en posición horizontal ya que el fluido que maneja está

completamente en fase líquida.

Criterio: Tanque acumulador para 5 min de residencia

Caudal: 40336.1345 l/h



107

2.2.1-Volumen del tanque V-402

lh 3445.3361min5*min60

1*hl 40336.1345 =

Se sobrediseña el tanque en un 20 %

Para obtener el volumen del tanque sobredimensionado se utiliza la ecuación (12)

ll 61345.4033)3445.3361(*20.03445.3361 =+

Se diseña el tanque con configuración de cilindro tal como se indica en la ecuación

(11) y se muestra a continuación

Volumen de un Cilindro

LrV ** 2Π=

donde

V: volumen del cilindro

r: radio

L: longitud del tanque

Asumiendo r = L/4

16*

*)4

(*

3

2

LV

LLV

Π=

Π=

316*

Π=

VL (24)



108

V = 303361345.461345.4033 ml =

316*03361345.4

Π=L

mL 7388.2=

mr 6847.0=

Figura 42. Tanque acumulador Fuente: Elaboración Propia

Se busca la altura del nivel del líquido para el tiempo de residencia de 5 min

V = ml 3613445.33445.3361 =

Conocido el volumen se utiliza la ecuación (24) para hallar L y conocer las

dimensiones del tanque

316*33613445.3

Π=L

L = 2.57082 m

mL 28541.12=

La altura del tanque es 1.28541 m

Figura 43. Tanque acumulador y nivel del líquido Fuente: Elaboración Propia



109

2.3-Estudio y especificación de la bomba

2.3.1- Potencia de la bomba P-403 A/B

Aguas abajo de la bomba, el fluido tendrá mayor energía y la ecuación de Bernoulli

adopta la forma

hZg

VpHbZ

gVp

∆+++=+++ 6

266

4

244

22 γγ (25)

donde Hb es la altura de la bomba, cantidad de energía suministrada al fluido en m,

despejando de la ecuación (25) se obtiene

hZg

VpZ

gVp

Hb ∆+−−−++= 4

244

6

266

22 γγ

nbQHbPb /**γ=

donde Pb es potencia de la bomba y nb eficiencia de la misma.

Se obtiene la potencia de la bomba a través de la ecuación (26) conociendo los

siguientes datos

=4P 4.3339 bar

P6 = 3.28 bar

Z6 = 21.5978 m

V4= 2.3389 m/s

V6= 0.7796 m/s

Z4=0.871 m



110

Para calcular la altura dinámica de la bomba se asume que el caudal que llega a la

torre despentanizadora C-401 es el mismo caudal de salida a la bomba (V4=V6) para

asegurar que si éste es el caso el fluido llegue a la torre, esto debido a que se

desconoce la distancia y la ubicación del pool de gasolina hasta la torre C-401 y por

lo tanto no se puede realizar el estudio para este segundo caso.

m 2.7192=∆h pérdidas asumiendo mismo caudal en toda la línea 5-6

mmmmmHb 7192.2871.02494.745978.211937.56 +−−+=

mHb 39.5=

Criterio: Al desconocerse la eficiencia se asume ésta como 60 %


nbQHbP **γ

=

P = 0.7879 HP

Esta potencia es conocida como la potencia hidráulica por lo tanto en el momento de

solicitarla a un proveedor se debe tomar en cuenta la potencia de la bomba como tal

(que incluye potencia del motor), esto se hace a través del producto de la potencia

hidráulica por un factor de 1.25

P = 0.7879* 1.25 = 0.985 HP (27)

Esta es la potencia de la bomba total, hallada a través de la ecuación (27) la cual

incluye la potencia del motor. Conocido este número se busca la bomba comercial

que cumpla con las especificaciones del estudio. Entre las bombas disponibles en el

mercado se escoge una bomba de un 1 HP (1 caballo).



111

Se consultó con proveedores venezolanos, Ingenierías de Bombas, y de manera

didáctica se obtiene una bomba que cumpla con las especificaciones requeridas.

La bomba a utilizar es la siguiente

KSB 25-200 de eje libre

1800 rpm

NPSH requerido = 0.75 metros

Fuente: Ing. David Villanueva, Ingeniería de Bombas

2.3.2-Estudio de Cavitación

2.3.2.1- Balance Hidráulico

Se requiere la realización de un inventario de los diferentes tramos de tubería, que

contenga diámetros externos, accesorios, longitudes y cambios de altura. Así como

los cálculos de caídas de presión en cada tramo clave de línea de proceso.

Se procede al cálculo el NPSH disponible de la bomba P-403 A/B, una vez obtenido

se compara éste con el NPSH requerido el cual se conoce a través de la curva

característica de la bomba en estudio.

Si la diferencia entre el NPSH disponible y el NPSH requerido es mayor a la unidad,

se garantiza el hecho de que la bomba no cavite.

Criterio

1≥− reqNPSHNPSHdisp NO CAVITACIÓN (28)



112

2.3.2.2- Cálculo NPSH disponible

NPSHd = γγPv - Ps (29)

γγPv-h -ZPt NPSHd ∆+= (30)

donde:

Ps: Presión de succión de la bomba

Pv: Presión de vapor de la corriente en estudio

Pt: Presión dentro del tanque

Z: Nivel de líquido dentro del tanque

=∆h Pérdidas totales (por accesorios y fricción)

Sustituyendo

Ps = 4.3339 bar

Pv = 3.23 bar

NPSHd = (433390 kg/m*s2 – 323000 kg/m*s2 )/(595kg/m3* 9.81 m/ s2)

NPSHd = 18.91 m

NPSHr =0.75 m

NPSHd - NPSHr =18.91 m-0.75 m = 18.16 m



113

Como se observa en el resultado anterior la bomba no cavita basándose en la

ecuación (28).

Figura 44. Bomba Centrífuga Fuente: Referencia [18]

Todos los resultados obtenidos para el diseño de equipos, a través del cálculo manual,

son corroborados por el software, programa facilitador de ingeniería, Facility

Engineering Programs, FEP, de la compañía EXXON.



114

III.3- Simulación del corte lateral basado en la disponibilidad de la planta

Una vez realizado el diseño tomando en cuenta la disponibilidad de la planta se

procede a simular nuevamente en PRO II/ Provision, esta vez agregando las presiones

de salida de cada equipo secundario (calculadas en el segmento anterior) para obtener

la corriente lateral, con un contenido máximo de 230 ppm, correspondiente a la

realidad de la planta.

Figura 45. Torre corrida con los equipos del nuevo diseño

Fuente: PRO II

Esta simulación arroja el resultado de corte lateral de 16000 kg/h con un contenido de

azufre de 230.2965 ppm de azufre.



115

III.4.- P& ID de la unidad despentanizadora C-401 incluyendo al nuevo corte

lateral



116

III.5-Estudio de Factibilidad

Para determinar la factibilidad económica del proyecto se utiliza el software PIMS

(Proccess Industry Modeling System) de la empresa Aspentech, standard en PDVSA

para desarrollar evaluaciones económicas en el área de refinación. Este sistema se

basa en la herramienta matemática Programación Lineal y se utiliza el modelo PL

Nacional de gasolinas "MONAGAS" que contempla una matriz de optimización en el

área de gasolina del sistema refinador Venezuela e Isla considerando la sinergia entre

todas las refinerías.

Al incorporarse al modelo la estructura que representa el nuevo corte de bajo azufre

en la torre despentanizadora de nafta catalítica liviana de Cardón, se realiza la

evaluación tomando en cuenta el escenario año 2005 del Plan de Negocio, obteniendo

como resultado que esta corriente ayuda a incorporar más naftas al pool de gasolinas

del sistema, logrando vender más volumen de gasolina de exportación (regular 87)

que tiene mayor valor, generando unos ingresos aproximados de 5 M $ /d.

CCAAPPÍÍTTUULLOO IIVV

RREESSUULLTTAADDOOSS

IV. RESULTADOS


118

IV.- Resultados

IV.1- Resultados obtenidos en la simulación de los casos en estudio

1.1- Simulación de la torre despentanizadora C-401 y sus equipos asociados en

condiciones de diseño

A continuación se muestra de manera tabulada los resultados obtenidos del simulador

PRO II/Provision para la simulación del diseño, así mismo, se comparan éstos con

los valores para los cuales fue diseñada la torre despentanizadora C-401, a través del

cálculo del error absoluto y del error relativo porcentual.

Tabla 26. Corrientes de diseño real y corrientes obtenidas por PRO II al simular el diseño, con su

respectivo cálculo de error absoluto y relativo porcentual

Corriente Diseño

PFD (Kg/h)

Simulación

(Kg/h)

Error

absoluto

Error relativo

(%)

Alimentación 128166.6 128166.4764 0.1236 9.64371E-05 Tope 42453.7 42928.9920 -475.2920 -1.107158538

Fondo 85692.3 85192.6743 499.6257 0.586465567 Fuente Elaboración Propia

Tabla 27. Temperaturas asociadas al diseño real y temperaturas obtenidas por PRO II al simular el

diseño, con su respectivo cálculo de error absoluto y relativo porcentual

Temperatura °C Diseño

Temperatura °C Simulación

Error Absoluto

Error relativo (%)

Condensador 35 35 0 0 Plato tope 69 68.7 0.3 0.436681

Plato alimentación 103 100.9 2.1 2.081269 Plato fondo 125 126.3 -1.3 -1.029295 Rehervidor 135 135.4 -0.4 -0.295421

Fuente Elaboración Propia

IV. RESULTADOS


119

Tabla 28. Presiones asociadas al diseño real y presiones obtenidas por PRO II al simular el diseño, con

su respectivo cálculo de error absoluto

Presión

Diseño (bar)

Presión

Simulación (bar) Error

Absoluto

Condensador 2.3 2.3 0 Plato tope 3 3 0

Plato alimentación 3.3 3.3 0 Rehervidor 3.5 3.5 0


Tabla 29. Calores requeridos asociados al diseño real y calores requeridos obtenidos por PRO II al

simular el diseño, con su respectivo cálculo de error absoluto y relativo porcentual

Equipo

Calor requerido

(Duties) Diseño

(MM KJ/h)

Calor requerido

Duties Simulador

(MM KJ/h)

Error absoluto

Error relativo %

Precalentador E-402 9.91 10.102 -0.1920 -1.900614 Condensador E-403

A/B/C/D 50.88 54.077 -3.1970 -5.91194

Rehervidor E-404 46.32 44.627 1.6930 3.793668 Fuente Elaboración Propia

Tabla 30. Valores obtenidos para la bomba P-401/B durante la simulación de diseño

Equipo Potencia hidráulica HP

Simulador

Cabezal

Simulador (ft)

Eficiencia

%

Simulador

Bomba

P-401/B 102.68 1082.8097 100


Si se desea conocer la curva de operación de la bomba P-401A/B, ver apéndice D.

IV. RESULTADOS


120

Tabla 31. Especificaciones de diseño y especificaciones obtenidas por PRO II al simular el diseño de

la unidad C-401, con su respectivo cálculo de error absoluto y relativo porcentual

Diseño Simulador Error

absoluto Error

Relativo % Relación de Reflujo 1.9 2.0 -0.1 -0.05 Temperatura plato 5 74.7 74.8 -0.2 -0.0026738

Porcentaje de recuperación de

componentes C5 en la corriente de tope 98.5% 99% -0.5 0.00505


Tabla 32. Cantidad de azufre y octanaje, RON, asociada a cada corriente

Simulación

Diseño

Azufre

contenido (ppm)

Octanaje

(RON)

Alimentación

1246.4398

83.5852

Tope

73.8014

69.9355

Fondo

1837.4227

91.7222


Tabla 33. Perfil de temperatura y presión por plato en la torre despentanizadora C-401 en la simulación

del diseño

Número de plato

N

Temperatura

(°C)

Presión

(bar)

1(Condensador) 35 2.3

2 68.7 3

3 70.9 3.02

4 72.9 3.03

5 74.8 3.05

6 76.7 3.07

7 78.4 3.08

8 80.1 3.1

IV. RESULTADOS


121

9 81.6 3.12

10 82.9 3.13

11 84 3.15

12 85 3.17

13 85.9 3.18

14 86.7 3.2

15 87.6 3.22

16 88.5 3.23

17 89.6 3.25

18 91.3 3.27

19 94.1 3.28

20 100.9 3.3

21 104.3 3.31

22 107.4 3.33

23 110 3.34

24 112.1 3.35

25 113.8 3.37

26 115.1 3.38

27 116.1 3.39

28 117 3.41

29 117.8 3.42

30 118.6 3.43

31 119.6 3.45

32 120.8 3.46

33 122.7 3.47

34 126.3 3.49

35R 135.4 3.5


IV. RESULTADOS


122

1.2- Simulación de la torre despentanizadora C-401 con modificaciones

propuestas, corte lateral, y sus equipos asociados.

A continuación se presenta de manera tabulada los resultados que se obtienen al

realizar el corte lateral a la torre despentanizadora C -401, bajo carga de diseño.

Estos resultados muestran desde condiciones típicas de operación de equipos y

corrientes (presión, temperatura y flujo) hasta cantidad de azufre en ppm asociada a

cada corriente, octanaje, calores requeridos para intercambiadores de calor, potencia,

eficiencia y cabezal de las bombas.

Tabla 34 Condiciones de temperatura, presión y flujo para simulación de la unidad C-401 con corte

lateral

Simulación

Corte lateral

Simulación

(Kg/h)

Temperatura

(°C)

Presión

(bar)

Alimentación 128166.4764 103 3.3 Tope 37506.8869 35 2.3

Fondo 74612.8190 141.3163 3.5 Corriente salida

plato 16 24000.0750 89.8001 3.2333

Corriente entrada plato 17 7999.9451 89.8668 3.8105

Corte lateral vía pool de gasolina 16000.1299 89.8764 3.8105


IV. RESULTADOS


123

Tabla 35. Contenido de azufre y octanaje, RON, asociada a cada corriente

Simulación Contenido de azufre (ppm)

Octanaje (RON)

Alimentación 1246.4379 83.8026

Tope 70.45916 69.9943

Fondo

2056.2338

93.8124

Corriente salida plato 16

230.1508

76.6583

Corriente entrada plato 17

230.1573

76.6583

Corte lateral vía pool de gasolina

230.1539

76.6583


Tabla 36. Calores requeridos obtenidos por PRO II al simular la torre C-401 con corte lateral

Equipo Calor requerido (Duties) , (MM KJ/h)

Precalentador E-402 10.102

Condensador E-403 A/B/C/D -45.051

Rehervidor E-404 36.181


Tabla 37. Perfil de Temperatura y presión por plato en la torre despentanizadora C-401, al simular la


Número de plato

N

Temperatura

(°C)

Presión

(bar)

1 ( Condensador ) 35 2.3

2 68.5 3

3 70.9 3.02

4 73 3.03

5 74.9 3.05

6 76.9 3.07

7 78.7 3.08

8 80.4 3.1

IV. RESULTADOS


124

9 81.9 3.12

10 83.2 3.13

11 84.4 3.15

12 85.4 3.17

13 86.4 3.18

14 87.4 3.1

15 88.5 3.22

16 89.8 3.23

17 91.6 3.25

18 93.9 3.27

19 97.1 3.28

20 103.6 3.3

21 107.7 3.32

22 111.2 3.33

23 114.2 3.32

24 116.5 3.34

25 118.3 3.37

26 119.7 3.38

27 120.8 3.39

28 121.7 3.41

29 122.6 3.42

30 123.6 3.43

31 124.7 3.45

32 126.2 3.46

33 128.3 3.47

34 132.1 3.49

35 (Rehervidor ) 141.3 3.5


IV. RESULTADOS


125

Tabla 38. Especificaciones de la torre despentanizadora C-401 obtenidas por PRO II, al simular la


Simulación del corte lateral y

equipos

Relación de Reflujo 1.9

Temperatura plato 5 74.9 °C

Porcentaje de recuperación de componentes

C5 en la corriente de tope 87.24 %


Tabla 39. Especificaciones obtenidas por el simulador PRO II para la bomba P-401 A/B, al simular la


Equipo Potencia Simulador (HP)

Cabezal Simulador (ft)

Eficiencia %

Simulador

Bomba P-401/B

89.31 1075.79 100

Bomba anexada

con el corte

1.88 70.23 100


IV. RESULTADOS


126

I.V.2- Resultados del diseño de equipos asociados

A continuación se observa cada uno de los resultados que se obtienen en el diseño de

equipos, estos resultados incluyen: longitud fijada para cada tubería, presiones en los

puntos relevantes de las tuberías, volumen y longitudes asociadas al tanque

acumulador, selección y estudio de cavitación de la bomba.

2.1- Tuberías

2.1.1- Perfil de presiones asociadas al punto en estudio dependiendo del tramo de

tubería

Tabla 40. Presiones en diferentes puntos de los tramos de tubería de las modificaciones

Punto en estudio Presión (bar)

1 3.2300

2 4.1754

3 4.1754

4 4.3339

5 4.5000

5’ 4.4708

6 3.2800

7 4.3315


2.2- Tanque Acumulador V-402

2.2.1- Volumen

A continuación se muestra los resultados que se obtienen para el volumen y

dimensiones del tanque acumulador V-402 a través del uso del flujo de corte lateral,

este es el volumen al cual se le realizó el sobredimensionamiento.

IV. RESULTADOS


127

Tabla 41. Dimensiones del tanque acumulador V-402

Volumen (m3) Longitud (m) Radio (m)

3.3613 2.5708 0.6427

Fuente: Elaboración propia

2.2.2- Volumen Sobredimensionado

A continuación se muestra de manera tabulada el valor del volumen del tanque

acumulador sobredimensionado en un 20 %, así como también sus dimensiones, y la

altura del nivel de líquido retenido en este tanque para un tiempo de residencia igual a

5 minutos.

Tabla 42. Dimensiones de volumen, longitud y radio, del tanque acumulador, luego del

sobredimensionamiento

Volumen (m3) Longitud (m) Diámetro (m) Altura nivel liquido (m)

4.0336 2.7388 1.3694 1.2854

Fuente: Elaboración propia

2.3- Bomba P-403 A/B

A continuación se muestran los valores que se obtienen para la bomba P-403 A/B.

Tabla 43. Especificaciones de la bomba P-403 A/B

Presión de

succión (bar)

Presión de

descarga (bar)

Altura dinámica

(Hb, m)

Potencia Hidráulica

(PH,HP)

Potencia total

(P, HP)

NPSH

disponible

4.3339 4.5 5.39 0.78

0.98

18.91

Fuente: Elaboración propia Referencia [17]

IV. RESULTADOS


128

IV.3- Resultados obtenidos de la simulación de la torre despentanizadora C-401

tomando en cuenta la disponibilidad de la planta

A continuación se presentan de manera tabulada los resultados obtenidos al realizar el

corte lateral a la torre despentanizadora C -401, bajo carga de diseño tomando en

cuenta la disponibilidad de la planta.

En estos resultados se muestra desde condiciones típicas de operación de equipos y

corrientes (presión, temperatura y flujo) hasta cantidad de azufre en ppm asociada a

cada corriente, octanaje, calores requeridos para intercambiadores de calor, potencia,

eficiencia y cabezal de las bombas.

Tabla 44. Valores de temperatura, presión y flujo para simulación del corte lateral tomando en cuenta

la disponibilidad física de la planta

Simulación Corte

lateral

Disponibilidad

Simulación

(Kg/h)

Temperatura

° C

Presión

Bar

Alimentación 128166.48 103 3.3 Tope 37511.76 35 2.3

Fondo 74609.11 141.30 3.5 Corriente salida plato 16 23999.83 89.83 3.2 Corriente entrada plato

17 7999.86 91.22 3.3


15999.97 100.59 4.4


IV. RESULTADOS


129

Tabla 45. Cantidad de azufre y octanaje, RON, asociada a cada corriente

Simulación Disponibilidad de la

planta

Cantidad de azufre en ppm Octanaje

Alimentación 1246.4375 83.8026

Tope 70.4899 69.9943

Fondo

2056.1711

93.8124

Corriente salida plato 16

230.3018

76.6583

Corriente entrada plato 17

230.3000

76.6583


230.2965

76.6583


Tabla 46. Calores requeridos obtenidos por PRO II al simular la unidad C-401 con el nuevo corte

lateral tomando en consideración la disponibilidad física de la planta

Equipo Calor requerido (Duties) MM KJ/h

Precalentador E-402 10.102

Condensador E-403 A/B/C/D -45.0567

Rehervidor E-404 35.9694


Tabla 47. Valores obtenidos por el simulador PRO II para la bomba P-401 A/B, Potencia, cabezal y eficiencia tomando en cuenta la disponibilidad física de la planta.

Equipo Potencia HP Simulador

Cabezal Simulador (ft)

Eficiencia %

Simulador

Bomba P-401/B

89.31 1075.82 100

Bomba anexada

con el corte

0.82 18.39 60


IV. RESULTADOS


130

Tabla 48. Perfil de Temperaturas y presiones por plato en la unidad C-401, una vez hecha la

modificación del corte lateral tomando en cuenta la disponibilidad de la planta

Número de plato

N

Temperatura

(°C)

Presión

(bar)

1 (Condensador) 35 2.3

2 68.5 3

3 70.9 3.02

4 73 3.03

5 74.9 3.05

6 76.9 3.07

7 78.7 3.08

8 80.4 3.1

9 81.9 3.12

10 83.2 3.13

11 84.4 3.15

12 85.4 3.17

13 86.4 3.18

14 87.4 3.2

15 88.5 3.22

16 89.8 3.23

17 91.7 3.25

18 93.9 3.27

19 97.1 3.28

20 103.5 3.3

21 107.6 3.31

22 111.2 3.33

23 114.2 3.34

24 116.5 3.35

25 118.3 3.37

26 119.7 3.38

27 120.8 3.39

28 121.7 3.41

29 122.6 3.42

30 123.6 3.43

IV. RESULTADOS


131

31 124.7 3.45

32 126.2 3.46

33 128.3 3.47

34 132.1 3.49

35 (Rehervidor) 141.3 3.5


Tabla 49. Especificaciones de la unidad C-401 obtenidas por PRO II, al simular la torre

despentanizadora C-401 con corte lateral tomando en cuenta la disponibilidad física de la planta.

Simulación del corte lateral y

equipos

Relación de Reflujo 1.9023

Temperatura plato 5 74.9 °C

Porcentaje de recuperación de componentes

C5 en la corriente de tope 87.25 %


CCAAPPÍÍTTUULLOO VV

AANNÁÁLLIISSIISS DDEE RREESSUULLTTAADDOOSS

V. ANÁLISIS DE RESULTADOS 133

V.- Análisis de Resultados

V.1- Simulación para validar el diseño

En la tabla 26 se observa el poco error que presenta la simulación del la planta en

condiciones de diseño vs. condiciones de diseño reales. El criterio para definir una

buena simulación es que ésta difiera en menos de 6 % de los datos tomados como

correctos, como es el caso de la simulación actual. Sin embargo en esta simulación el

balance másico del agua no es el deseado, ya que se espera, por datos de diseño, un

flujo de 20.6 kg/h de agua en la corriente de tope, pentanos-amilenos, y un flujo de

37.1 kg/h en la corriente de agua decantada, mientras que en la simulación se obtiene

12.8176 Kg/h de agua en la corriente de tope, pentanos-amilenos, y 44.8102 Kg/h en

la corriente de agua decantada.

Este resultado no afecta el presente estudio debido al poco flujo de agua entrante con

respecto al flujo de alimentación total, 57.7 kg/h vs. 128166.66 kg/h, y como este

estudio se basa en el fraccionamiento de hidrocarburos livianos, no se ve afectado

por la distribución de agua entre la corriente de tope y la corriente de agua decantada,

lo importante es que no exista agua en la corriente de fondo, resultado totalmente

ilógico, conocido que la temperatura de fondo es alrededor de 135 °C.

En la tabla 27 se muestran los valores asociados a las temperaturas de operación y

los obtenidos mediante la simulación, en ésta se confirma la validación del diseño a

través de la simulación, ya que la variación entre los datos de una y otra es pequeña,


nótese que el valor que más difiere es el correspondiente a la “Temperatura del plato

de alimentación” esto, debido a que se asume como temperatura del plato de

alimentación de diseño la misma temperatura con la que entra la corriente al plato de

alimentación, mientras que el valor asociado al plato de alimentación para la

simulación, se obtuvo mediante de un perfil de temperaturas por plato arrojada en el

reporte final, ver tabla 33.

De la tabla 28 se observan las presiones asociadas al condensador, rehervidor, plato

de tope y plato de alimentación. En la tabla 29 se observa el valor del calor requerido

por los intercambiadores de calor que intervienen en la simulación, nuevamente se

observa un error muy pequeño entre el diseño y la simulación.

En la tabla 30, el simulador arroja un resultado de cabezal de la bomba poco lógico ya

que reporta un valor de cabezal igual a 1082.8097 ft ó 330.040397 m, esto es debido a

que no se le suministra al simulador la información requerida para la bomba,

arrojando así un resultado por defecto, el cual puede estar equivocado. Para la

evaluación de esta bomba, P-401 A/B, sólo se introduce la presión de descarga de la

bomba conocida mediante información del PFD, sin especificarle pérdidas por

tubería, ubicación de la bomba, o eficiencia de la misma, en el apéndice D se puede

observar la curva de la bomba P-401 A/B en donde se señala que la potencia de la

misma es igual a 200 HP, mientras que el resultado arrojado por PRO II se refiere a

102.68 HP.


La tabla 31 es una de las más importantes porque refleja el cumplimento de las

especificaciones requeridas por la torre despentanizadora C-401, como lo son la

recuperación de un 98 a 99 % de los componentes C5 que entran en la alimentación de

la torre, como producto de tope, la relación de reflujo en el tope de la torre, y la

temperatura de plato 5, equivalente al plato 37 en la torre real. Los resultados

obtenidos muestran que el error en estas tres condiciones es muy pequeño por lo que

los valores obtenidos siguen dentro de rango para validar la simulación.

De la tabla 32 se conoce el contenido de azufre asociado a cada corriente. La cantidad

total de azufre en la corriente de alimentación es de 1246.4398 ppm. De esta tabla

también se conoce el octanaje, RON, obtenido por el simulador PRO II/Provision, el

cual fue satisfactorio para la corriente de fondo ya que el RON de ésta es de 92

octanos y el resultado obtenido por el simulador PRO II/Provision es de 91.7 por lo

que se asume éste y el octanaje asociado a la corriente de diseño como correctos.


V.2- Simulación incluido el corte lateral

En la tabla 34 se obtienen los primeros valores referentes al corte lateral, en estos se

observa que el rendimiento de la corriente de tope, 29.26 %, disminuye en un

pequeño porcentaje con respecto al rendimiento que presenta esta corriente en la

simulación para validar el diseño, 33.49%, por lo tanto la corriente de tope, producto

principal de la torre despentanizadora C-401, no se ve afectada en gran magnitud.

En esta tabla se observa que las presiones y las temperaturas de las corrientes de tope

y alimentación se mantienen intactas, mismo valor que para el diseño, la temperatura

del fondo se vio incrementada con respecto a la temperatura de diseño esto debido a

la presencia del nuevo corte. También se puede observar el flujo, la temperatura y

presión tanto para la corriente de salida del plato 16 (equivalente al plato 27 de la

torre real) como para la corriente de entrada en el plato 17 (equivalente al plato 26 en

la torre real). De la tabla 35 se observa que el contenido de azufre para la corriente de

salida en el plato 16 y la corriente de entrada en el plato 17, poseen la misma cantidad

de azufre y que el RON asociado a la corriente de fondo es igual a 93.81, el cual es un

resultado aceptable porque la diferencia entre el RON obtenido en la corriente de

simulación y el RON real, 92 octanos, de la corriente de fondo, es menor de 2 %.

En la tabla 36 se muestra la cantidad de calor requerido para el condensador y el

rehervidor obtenidos al simular la torre despentanizadora C-401 con corte lateral. Al

analizarlos se puede notar que sus valores bajaron, debido al retiro de calor de la

torre despentanizadora C-401 producto del corte lateral por lo tanto la torre puede


sacar esta corriente lateral sin necesidad de cambiar estos equipos y sin romper con el

balance energético de la torre. De la misma manera en la tabla 37 se observa el perfil

de temperatura y presión de la torre el cual se mantiene muy parecido al de la torre

original, nótese que el valor de temperatura del plato 5 difiere en tan solo 0.2 grados

con respecto al diseño, resultado favorable ya que con este valor se controla la

relación de reflujo para esta simulación, que como se ve en la tabla 38, es igual a 1.9

valor especificado por diseño, por otro lado lo que si varia es el porcentaje de

recuperación de C5 por el tope con respecto a la entrada, ya que parte de estos

componentes C5 son removidos por la nueva corriente lateral.

En la tabla 39 se observan las especificaciones arrojadas por el simulador para la

bomba P-401 A/B y P-403 A/B, ambos resultados no son certeros ya que se asume

una eficiencia del 100% y no se toma en cuenta el recorrido de las tuberías, ni

ubicación de las bombas.

Una vez analizados estos resultados y tomando en cuenta el estudio realizado en el

Marco Metodológico, se determina que el corte lateral en la torre despentanizadora

C-401 se realiza en el plato número 27, contando de abajo hacia arriba, con un flujo

igual a 24000 kg /h y el cual tiene un contenido de azufre de 230 ppm.

V.3- Diseño de equipos

Una vez comprobada la posibilidad de realizar un corte lateral a la torre

despentanizadora C-401, se llevó a cabo el diseño de los equipos requeridos para


extraer un corte lateral. Este diseño se hizo en base a los resultados obtenidos en la

simulación y las limitaciones de espacio físico en la planta, siguiendo los criterios de

implantación de equipos.

El diseño incluye tuberías, tanque y bomba a utilizar para obtener el corte lateral vía

pool de gasolina.

En la tabla 40 se incluyen los puntos en los que se secciona la tubería para realizar el

estudio así como sus presiones correspondientes.

El tanque acumulador V-402 se diseñó para manejar 24000 kg /h con un tiempo de

residencia igual a 5 minutos. Los valores correspondientes a las dimensiones del

tanque se muestran en la tabla 41 y 42.

Este tanque es colocado para asegurar la línea de balance entre éste y la torre, por

equilibrio de presiones. El tanque acumulador V-402 se coloca a 3.0596 m del nivel

del piso evitando así el costo adicional de otra estructura mucho mayor que lo

soporte, con esta configuración, el fluido es llevado desde el plato de retiro, el cual se

encuentra en su punto de burbuja, presión en el punto 2 de la tabla 40, hasta el tanque

acumulador mediante una tubería que baja paralela a la torre, de esta manera se gana

presión a la llegada del tanque asegurando que el fluido se mantenga en su fase

líquida, presión en el punto 3 de la tabla 40.


Aguas abajo del tanque acumulador V-402 se debe instalar una bomba (P-403 A/B)

La bomba P-403 A/B es para bombear el fluido proveniente del tanque acumulador

V-402, devolviendo 1/3 del fluido como reflujo a la torre despentanizadora C-401, y

el resto como corte lateral vía pool de gasolina. La bomba está ubicada a nivel del

suelo, con un eje a 0.871 m y una altura de descarga igual a 1.742 m, y debe bombear

el fluido hasta una altura de 21.5968 m, altura del plato de llegada como corriente de

reflujo. Una vez conocidas las alturas y las presiones de succión y de llegada, se

realiza el cálculo de la altura dinámica de la bomba, Hb, de la cual se obtiene un valor

de 5.39 m y con ésta el cálculo correspondiente a la potencia hidráulica de la misma,

del cual se obtiene un valor de 0.78 HP como se observa en la tabla 43.

El valor de la potencia hidráulica se multiplica por un factor de 1.25 y se obtiene el

valor de la potencia total, con esto se selecciona la bomba que cumpla con las

especificaciones requeridas. La bomba seleccionada es de 1 HP, de eje libre y 1800

rpm. Luego de seleccionar la bomba P-403 A/B se realiza el estudio de cavitación. El

NPSH disponible de la bomba es 18.91m y el NPSH requerido es 0.75 m, con lo cual

se asegura que no habrá problemas de cavitación

Debido a que la relación entre el flujo que se devuelve a la torre despentanizadora

C-401 y el flujo de la corriente lateral vía pool de gasolina, está predeterminada es

necesario regular los caudales a través de válvulas y así controlar: la condición de


que el reflujo de la torre despentanizadora C-401 sea igual 8000Kg/h, 1/3 del caudal

inicial y el nivel de líquido en el tanque.

Se utilizan dos válvulas reguladoras de flujo, válvula mariposa y válvula globo. La

válvula globo está ubicada en la tubería que lleva el reflujo a la torre

despentanizadora C-401, esta válvula permite controlar el caudal sin cerrar por

completo el flujo que pasa a través de ésta, dejando siempre una pequeña fuga de

fluido y la válvula mariposa está ubicada en la tubería que lleva la corriente vía pool

de gasolina, esta válvula permite cerrar completamente el paso de flujo vía pool de

gasolina. La válvula globo regula el caudal sin necesidad de cortar por completo el

flujo que pasa a través de ella, por lo tanto, en esta línea, si se cerrara la válvula,

existiría una fuga constante de líquido. Mientras la válvula mariposa está en

capacidad de hacer un corte total de flujo permitiendo que todo el flujo se regrese a la

torre despentanizadora C-401.

En vista de que se diseñan varios equipos, se completa la hoja de especificación de

cada uno de ellos éstas encuentran en el apéndice G.

V.4- Simulación realizada incluyendo el corte lateral tomando en cuenta

ubicación de los equipos

Si se observan los resultados obtenidos en la tabla 44 (mediante la simulación de

unidad despentanizadora C-401 con el corte lateral tomando en cuenta la

disponibilidad de la planta) y se comparan con los datos obtenidos en la tabla 34


(simulación de unidad despentanizadora C-401 con el corte lateral), se observa que la

variación del rendimiento de los flujos, entre una y otra simulación, es insignificante,

no siendo así , la variación de temperatura y presión asociada a la corriente de salida

del plato 16 y a la corriente de entrada del plato 17, esto es debido a que esta segunda

simulación incluye las pérdidas por accesorios y por fricción en las tuberías, nótese

que según la simulación del corte lateral sin tomar en cuenta la disponibilidad de la

planta, las caídas de presión por la presencia de las válvulas son valores impuestos de

0.68948 bar o 10 psi, obteniendo una corriente de regreso a la torre de 3.80 bar, en

cambio con los valores reales, la presión de regreso a la torre despentanizadora

C-401 es de 3.28 bar, siendo éste un valor de presión superior al del plato de ingreso,

pero no excesivamente superior, manteniendo la armonía en la torre despentanizadora

C-401. Nótese que la corriente que se devuelve como reflujo a la torre

despentanizadora C-401 y que ingresa en el plato 17, en la simulación sin tomar en

cuenta la disponibilidad de la planta está en fase líquida, mientras que en la

simulación tomando en cuenta las caídas de presión reales, el fluido entra con un

pequeño porcentaje de vapor, esto debido a la caída de presión en la línea que lleva el

fluido de regreso a la torre.

En la tabla 45 se observa el contenido de azufre y el octanaje, RON, asociado a cada

corriente, si se compara ésta con la tabla 35 se observa que el octanaje es exactamente

el mismo (lógico mismos compuestos) y que el contenido de azufre aumento de

manera insignificante para la simulación tomando en cuenta la disponibilidad de la

planta.


En la tabla 46 se muestra la cantidad de calor requerido por los intercambiadores para

el fraccionamiento y se observa que son menores a los requeridos por diseño.

En la tabla 48 se tiene el perfil de temperatura y presión por plato para la torre

después de realizado el corte y tomando en cuenta la disponibilidad física de la

planta. Las presiones de las corrientes de tope, fondo y alimentación no presentan

diferencia con respecto al diseño, las temperaturas si cambian pero de una manera

muy leve, debido a la presencia del corte.

La tabla 49 muestra los resultados para las tres especificaciones iniciales, en esta

tabla se observa que la relación de reflujo es la misma que la de diseño, que la

temperatura del plato 5 es igual a 74.9 es decir 0.2 grados más que la temperatura de

diseño por lo que se toma como un resultado válido para decir que las

especificaciones se mantienen, nuevamente la recuperación de componentes C5 por el

tope disminuye su porcentaje por que parte de estos compuestos están saliendo en el

corte lateral.

Como ya se ha demostrado la extracción del corte lateral es viable, el flujo, la presión

y la temperatura que se asocian a este corte son los resultados obtenidos en la

simulación tomando en cuenta la disponibilidad física de la planta para las variables

anteriormente mencionadas, ver apéndice F.


Una vez obtenida la corriente con un contenido máximo de 230 ppm, se presentan

tres alternativas para su fin.

1. Basado en el estudio de factibilidad realizado, la corriente se puede incorporar

al pool de gasolina de exportación y lograr vender así más volumen de esta

gasolina (regular 87), lo cual le genera a PDVSA una ganancia de5 M $/d.

Escenario 2005

2. Incluirla en el pool de gasolina local, evitando el desulfuramiento previo por

su bajo contenido de azufre y ya que este pool tiene un contenido máximo de

250 ppm de azufre permitido, y de esta manera, a través de la incorporación,

liberar compuestos de este pool cuya función era ayudar a mantener el pool en

250 ppm y enviarlos al pool de gasolina de exportación el cual da mayor

ganancia.

3. Desulfurar esta corriente a través de nuevas tecnologías (ver capítulo II,

sección II.4) las cuales se basan en técnicas novedosas, para remover un 99 %

de los compuestos azufrados, manteniendo el octanaje de la corriente y sin

consumo de hidrógeno, del cual Cardón no tiene amplia disponibilidad.

CCAAPPÍÍTTUULLOO VVII

CCOONNCCLLUUSSIIOONNEESS

YY RREECCOOMMEENNDDAACCIIOONNEESS

V.I .CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

145

V.I-Conclusiones y Recomendaciones

V.I.1-Conclusiones

Mediante el simulador PRO II/Provision es posible validar el diseño de la torre

despentanizadora C-401, esto como punto de partida para llevar a cabo el diseño de la

torre incluyendo un corte lateral cuyo contenido máximo de azufre sea igual a 230

ppm. Empleando nuevamente el simulador PRO II/Provision se comprueba que es

factible modificar la torre despentanizadora C-401 sin necesidad de cambiar sus

internos, tomando como pauta extraer un corte lateral que mantenga como

especificación contenido máximo de azufre 230 ppm, tomando en cuenta la premisa

sobre los compuestos azufrados asumidos.

Obtenido el resultado arrojado por PRO II/Provision se observa que el incluir esta

modificación a torre despentanizadora C-401, corte lateral, no afecta de manera

significativa el rendimiento de la corriente de tope generada en la unidad

despentanizadora C-401, hecho favorable ya que esta corriente es el producto

principal de la unidad despentanizadora C-401.

Considerando el resultado obtenido por PRO II, los intercambiadores de calor

asociados a la torre despentanizadora C-401, entre los cuales están el precalentador,

el condensador y el rehervidor , no se ven afectados en su requerimiento de calor ya


146

que los duties son menores a los de diseño, sin embargo es necesario evaluarlos con

sus características a efectos de verificar que los mismos son apropiados.

En vista de todas las consideraciones estudiadas, la extracción del corte lateral

genera una nafta de 230 ppm como contenido máximo de azufre, la cual se incorpora

al pool de gasolina de exportación creando una mayor producción de gasolina regular

87, de esta manera se optimiza el pool de gasolina y PDVSA percibe una ganancia de

5 M $/d, escenario 2005. De acuerdo con las premisas asumidas en la corriente

alimentada.

V.I.2- Recomendaciones

Ejecutar evaluación económica rigurosa que incluya: todo lo referente a costo,

ganancia, tiempo de recuperación de la inversión y la rentabilidad del proyecto,

empleando para ello la discriminación de azufre real

Llevar a cabo una caracterización de los compuestos azufrados en la corriente de

alimentación, para verificar y validar lo analizado teóricamente en el presente estudio.

Llevar a cabo un análisis donde se incluya el diseño presentado en este estudio, en el

cual el corte extraído posea un flujo mayor al actual lo cual conlleva a mayor

contenido de azufre, para luego emplear como tratamiento aguas abajo una de las

tecnologías propuestas en el capítulo II, sección II.4.


147

Realizar estudio de sensibilidad a la carga operacional para comprobar que el corte

lateral pueda mantener la especificación de 230 ppm como contenido máximo de

azufre, sin alterar las especificaciones de las corrientes de tope y fondo de la torre

despentanizadora C-401.

RREEFFEERREENNCCIIAASS BBIIBBLLIIOOGGRRÁÁFFIICCAASS

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 149

1. Petróleos de Venezuela S.A. Manual de la Unidad despentanizadora C-401

2. Treybal, Robert. Operaciones de transferencia de masa. 2da edición. México, 1988.

pág. 183.

3. Treybal, Robert. Operaciones de transferencia de masa. 2da edición. México, 1988.

págs. 190 – 192.

4. Ramírez, Ricardo. Evaluación técnico-económica de las alternativas para disponer

el residual de las unidades de destilación atmosféricas DA-1/2/3 en la Refinería

Puerto la Cruz de PDVSA. Venezuela, 2002. págs.81-86.

5. www.uop.com fecha 18/02/2003 hora 7:30 am

6. Hydrocarbon Processing, Vol. 81, No 11, Noviembre 2002, pág. 103.

7. Bavaro, Giuseppe. Bombas centrífugas. Venezuela: Caracas, 1992. 80 – 81 págs

8. Simulation Sciences Inc. Pro II/Simsci. User’s Guide versión 5. 1997.

9. Crane. Flujo de fluidos en válvulas, accesorios y tuberías. México, 1989. Apéndice

B, pág. 28


A, pág. 41.


A, pág. 43


A, pág. 49


A, pág. 48

14. Desulfuración Profunda de naftas de FCC. Últimos avances de la tecnología.

Productos Petrolíferos. Diciembre 2000. págs. 87 – 94

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 150

15. Bavaro, Giuseppe. Bombas centrífugas. Venezuela: Caracas, 1992.pág 32

16. Giusti, María Cristina. Sumario operacional. Venezuela: Paraguaná. 2002.


A, pág. 46

18. www.gowcb.com/spanish/nonflashweb/products/pumps/san200.htm

AAPPÉÉNNDDIICCEE AA

Normalización de Data de entrada a la Torre C-401

A.1 Modelo de cálculo para la normalización de datos para el diseño

A.2 Tabla de “Porcentaje a utilizar en PRO II para representar cada uno

de los compuestos elegidos

Modelo de cálculo para la normalización de datos para el diseño

1. Se toma del sumario la fracción en peso correspondiente al compuesto que se

desea normalizar .

Ejemplo: t-hexeno-3

Compuesto Fracción en peso

t-hexeno-3 0.0054 c-hexeno-3 0.00215

2. Se multiplica la fracción en peso del compuesto escogido por el flujo total

másico correspondiente a la alimentación del día de la realización del

sumario.

Total Alimentación = 103958.33 kg/h

Fracción de t-hexeno-3 =0.0054

103958.33 * 0.0054 = 561.375 kg/h de t-hexeno-3

3. Sumar los flujos de los componentes que pertenezcan a un mismo grupo para,

de esta forma, obtener flujos totales de acuerdo al número de carbonos.

Total de C6 = 12208.86628 kg/h

4. Dividir el flujo de cada componente entre el flujo total de su grupo, con la

finalidad de conocer las fracciones en peso de cada componente con respecto

a su grupo.

X = (561.375/12208.86628)

X = 0.04598

5. Multiplicar esta última fracción por el flujo total que corresponde a su grupo

en diseño y así conseguir el flujo de diseño para cada componente.

X = 0.04598

Total de C6 del PFD no discriminado = 16683.6 Kg/h

0.04598*16683.6= 767.111928 kg/h

6. Dividir el flujo de diseño de cada componente entre la alimentación total de

diseño para obtener de esta forma la fracción en peso de cada componente

correspondiente al diseño y obtener así los datos que se utilizarán como

insumos de la simulación.

767.111928 kg/h

Flujo total de alimentación diseño = 128166.66 kg/h

767.111928 kg /h / 128166.66 kg/h

X = 0.00598

Esta es la fracción que representa el t-hexeno-3, para el diseño normalizado

según data del sumario operacional realizado en agosto del 2002.

APÉNDICE B

PFD y P&ID de la Torre C-401

Fe de errata: En el PFD de la torre despentanizadora C-401 se encuentran

2 equipos que no existen en la planta, estos son E-401 ( carga efluente )

y E-405 (intercambiador de calor )

AAPPÉÉNNDDIICCEE CC

Planos mecánicos de la Torre C-401

AAPPÉÉNNDDIICCEE DD

Curvas características de las bombas P-401 A/B

y P-402 A/B

AAPPÉÉNNDDIICCEE EE

Desulfuración profunda de naftas de FCC

AAPPÉÉNNDDIICCEE FF

Reporte de las diferentes simulaciones efectuadas sobre

la Torre C-401

F.1 Reporte de simulación de diseño

F.2 Reporte de simulación con corte lateral

F.3 Reporte de simulación con corte lateral tomando en cuenta la

disponibilidad de la planta

F.1 Reporte de simulación de diseño

$ Generated by PRO/II Keyword Generation System <version 5.61>$ Generated on: Mon Apr 14 23:33:13 2003TITLE PROJECT=UNIDAD C-401, USER=GIUSTI T-IZA PRINT STREAM=ALL, RATE=WT, FRACTION=WT, PERCENT=WT DIMENSION ENGLISH, TEMP=C, PRES=BAR, WT=KG, LIQVOL=LIT, DUTY=KJ/HR SEQUENCE SIMSCI CALCULATION RECYCLE=ALLCOMPONENT DATA LIBID 1,H2O/2,IBUTANE/3,BUTANE/4,T2BUTENE/5,C2BUTENE/6,IPENTANE/ & 7,PENTANE/8,3M1BUTEN/9,2M1BUTEN/10,2M2BUTEN/11,1PENTENE/ & 12,T2PENTEN/13,ISOPRENE/14,CYPENTEN/15,CP/16,33M1BUTE/ & 17,4M1PNTEN/18,23M1BUTE/19,4MC2PNTE/20,4MT2PNTE/21,2M1PNTEN/ & 22,2MP/23,22MB/24,23MB/25,3MP/26,MCP/27,BENZENE/28,MCYHXN/ & 29,23MP/30,2M1HEXEN/31,TOLUENE/32,224P/33,1C2T3/34,T3OCTENE/ & 35,MXYLENE/36,PCH/37,1NONENE/38,135MBENZ/39,DCPD/40,TMBZ/ & 41,PR1THIOL/42,PR2THIOL/43,BU1THIOL/44,IBSH/45,PN1THIOL/ & 46,HX1THIOL/47,HP1THIOL/48,OC1THIOL/49,NONSH/50,C10SH LIBID 51,THIOPHEN/52,2MTHIO/53,3MTHIO/54,BZTHIOPH/55,1MCPEN/ & 56,2233/57,1245MBNZ/58,2233MHXTHERMODYNAMIC DATA METHOD SYSTEM=SRK, TRANSPORT=PETR, RON(C,LV)=SIMS, & AROM(TOTA,LV)=SUM, NAPH(LV)=SUM, PARA(TOTAL,LV)=SUM, & PARA(ISO,LV)=SUM, OLEF(MONO,LV)=SUM, SET=SRK01, DEFAULT WATER DECANT=ON, SOLUBILITY=EOS, PROPERTY=SATURATED RON(C) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS AROM(TOTA) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS NAPH NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS PARA(TOTAL) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS PARA(ISO) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS OLEF(MONO) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS METHOD SYSTEM=PR, SET=PR01 WATER DECANT=ON, SOLUBILITY=EOS, PROPERTY=SATURATEDSTREAM DATA PROPERTY STREAM=S1, TEMPERATURE=99, PRESSURE=4.3, PHASE=M, & RATE(WT)=128166, COMPOSITION(WT)=1,0.000450195/2,0.00049935/ & 3,0.00379818/4,0.00389805/5,0.00579714/6,0.117347/7,0.0250884/ & 8,0.00459792/9,0.0273878/10,0.0494778/11,0.0157927/ & 12,0.051277/13,0.00259818/14,0.00549831/15,0.00229857/ & 16,0.000390117/17,0.00504734/18,0.00317867/19,0.00175943/ & 20,0.0053173/21,0.00896567/22,0.0502775/23,0.0014091/ & 24,0.0120047/25,0.0316362/26,0.0228553/27,0.00902575/ & 28,0.0280222/29,0.0422966/30,0.0836495/31,0.0411245/ & 32,0.0324653/33,0.0234772/34,0.0168297/35,0.0505687/ & 36,0.0159292/37,0.00383481/38,0.0297159/39,0.00181408/ & 40,0.00228699/41,1.2E-5/42,2E-5/43,2E-5/44,2E-5/45,4E-5/ & 46,8.3E-5/47,9.5E-5/48,0.0001/49,0.00012/50,0.00015/51,7.5E-5/ & 52,0.000245/53,0.00026/54,8E-6/55,0.10732/56,0.0168607/ & 57,0.021583/58,0.0145514, NORMALIZE, SET=DEFAULT PROPERTY STREAM=S5, TEMPERATURE=18, PRESSURE=2.3, PHASE=M, & RATE(WT)=20.6, COMPOSITION(M)=1,1, NORMALIZE PROPERTY STREAM=S6, TEMPERATURE=128.04, PRESSURE=2.528, PHASE=M, & RATE(WT)=20666.7, COMPOSITION(M)=1,1 PROPERTY STREAM=S2, TEMPERATURE=103, PRESSURE=3.3, REFSTREAM=S1, & RATE(WT)=128170 PROPERTY STREAM=S7, TEMPERATURE=128.02, REFSTREAM=S6 NAME S1,entrada al E402/S2,entrada C-401/S3,pentanos amilenos/ & S4,gasolina C6 +/S5,agua/S6,vapor baja presion/ & S7,vapor baja presionUNIT OPERATIONS HX UID=E1, NAME=E-402 HOT FEED=S1, M=S2, DP=1 COLD FEED=S6, M=S7 CONFIGURE COUNTER OPER HTEMP=103 COLUMN UID=T1, NAME=DESPENTANIZADORA PARAMETER TRAY=35,IO=50 DAMPING=0.8 FEED S2,20 PRODUCT OVHD(WT)=S3,42453.7, BTMS(WT)=S4,85692.2, WATER(WT)=S5, & 1,20.6, SUPERSEDE=ON CONDENSER TYPE=TFIX, PRESSURE=2.3, TEMPERATURE=35, TEST=35 DUTY 1,1,-50.8799/2,35,46.3201 PRINT PROPTABLE=PART ESTIMATE MODEL=CONVENTIONAL, RRATIO=1.9, CTEMP=35, TTEMP=69, & BTEMP=125, RTEMP=135

TEMPERATURE 1,35/2,69/20,103/31,125/34,125/35,135 PRESSURE 1,2.3/2,3/20,3.3/35,3.5 SPEC RRATIO(WT), VALUE=1.9 SPEC STREAM=S3,FRACTION(WT), COMP=2,16,WET, VALUE=0.94 VARY DUTY=1,2 TRATE SECTION(1)=2,34,SIEVE, PASSES=1, SPACING(TRAY,IN)=22.047, & DIAMETER(TRAY)=145.669, & DIAMETER(SIEVEHOLE,IN)=0.17717, WEIR=2, DCC=1.5 REBOILER TYPE=KETTLE CONTROLLER UID=CN1 SPEC COLUMN=T1, TRAY=5, TEMPERATURE(C), VALUE=74.788 VARY COLUMN=T1, SPEC(1) CPARAMETER IPRINT, NOSTOP PUMP UID=P1 FEED S4 PRODUCT M=S8 OPERATION PRESSURE=24.3END

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE H-1 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM CALCULATION GIUSTI T-IZA HISTORY 04/14/03 No button found. ============================================================================== *** PROBLEM SOLUTION BEGINS FEED FLASH COMPLETE UNIT 2 SOLVED - 'E1 ' SCALING 0 FACTORS = 1.086E+00 ERROR = 6.152E-02 SCALING 1 FACTORS = 1.076E+00 ERROR = 5.878E-02 SCALING 2 FACTORS = 8.417E-01 ERROR = -1.689E-03 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.256E-02 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 1.116E-02 ALPHA = 0.0625 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 1.070E-02 ALPHA = 0.0625 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 8.886E-03 ALPHA = 0.2500 ITER 1 E(K) = 2.468E-02 E(ENTH+SPEC) = 8.886E-03 E(SUM) = 2.920E-01 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 9.026E-03 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.293E-03 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 1.474E-03 ALPHA = 1.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 1.180E-04 ALPHA = 1.0000 ITER 2 E(K) = 9.566E-03 E(ENTH+SPEC) = 1.180E-04 E(SUM) = 7.773E-02 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.517E-04 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 1.048E-04 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 1.665E-05 ALPHA = 1.0000 ITER 3 E(K) = 1.996E-03 E(ENTH+SPEC) = 1.665E-05 E(SUM) = 1.452E-02 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 4.286E-05 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 1.058E-05 ALPHA = 1.0000 ITER 4 E(K) = 6.361E-04 E(ENTH+SPEC) = 1.058E-05 E(SUM) = 2.731E-03 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 1 SPECIFICATION VALUE = 7.47880E+01, CALC = 7.47070E+01 VARIABLE CURRENT = 1.90000E+00, NEXT = 1.93800E+00 UNIT 4 NOT SOLVED - 'CN1 ' INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.509E-03 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.920E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 8.326E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 1 E(K) = 1.124E-03 E(ENTH+SPEC) = 8.326E-06 E(SUM) = 7.652E-03 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.292E-05 ITER 2 E(K) = 4.233E-04 E(ENTH+SPEC) = 1.292E-05 E(SUM) = 1.406E-03 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 2 SPECIFICATION VALUE = 7.47880E+01, CALC = 7.47319E+01 VARIABLE CURRENT = 1.93800E+00, NEXT = 2.02333E+00 UNIT 4 NOT SOLVED - 'CN1 ' INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 3.229E-03 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 2.043E-04 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 2.023E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 2.994E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 1 E(K) = 1.892E-03 E(ENTH+SPEC) = 2.994E-06 E(SUM) = 1.606E-02 DAMP = 8.000E-01

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE H-2 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM CALCULATION GIUSTI T-IZA HISTORY 04/14/03 No button found. ============================================================================== INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 2.010E-05 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 1.891E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 2 E(K) = 6.401E-04 E(ENTH+SPEC) = 1.891E-06 E(SUM) = 3.056E-03 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 3 SPECIFICATION VALUE = 7.47880E+01, CALC = 7.47786E+01 VARIABLE CURRENT = 2.02333E+00, NEXT = 2.04055E+00 UNIT 4 NOT SOLVED - 'CN1 ' INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 6.513E-04 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 3.269E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 3.483E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 1 E(K) = 6.575E-04 E(ENTH+SPEC) = 3.483E-06 E(SUM) = 3.153E-03 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 4 SPECIFICATION VALUE = 7.47880E+01, CALC = 7.47880E+01 UNIT 4 SOLVED - 'CN1 ' UNIT 3 SOLVED - 'P1 ' *** PROBLEM SOLUTION REACHED *** THIS RUN USED 779.26 PRO/II SIMULATION UNITS *** RUN STATISTICS STARTED 23:32:53 04/14/03 NO ERRORS FINISHED 23:33:02 04/14/03 NO WARNINGS RUN TIMES NO MESSAGES INTERACTIVE 0 MIN, 0.00 SEC CALCULATIONS 0 MIN, 8.30 SEC TOTAL 0 MIN, 8.30 SEC

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE I-1 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA INDEX 04/14/03 No button found. ============================================================================== PAGE CONTENTS ------ ---------------------------------------------------------------- 1 COMPONENT DATA 7 CALCULATION SEQUENCE AND RECYCLES PUMP SUMMARY 8 UNIT 3, 'P1' HEAT EXCHANGER SUMMARY 9 UNIT 2, 'E1', 'E-402' COLUMN SUMMARY 10 UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' 12 TRAY RATES AND DENSITIES 14 TRAY TRANSPORT PROPERTIES 15 TRAY RATING 18 STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 22 STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 26 STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 30 STREAM SUMMARY

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-1 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT COMP. TYPE PHASE MOL. WEIGHT API --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 1 H2O LIBRARY VAP/LIQ 18.015 10.063 2 IBUTANE LIBRARY VAP/LIQ 58.124 119.788 3 BUTANE LIBRARY VAP/LIQ 58.124 110.629 4 T2BUTENE LIBRARY VAP/LIQ 56.108 100.467 5 C2BUTENE LIBRARY VAP/LIQ 56.108 94.142 6 IPENTANE LIBRARY VAP/LIQ 72.151 95.727 7 PENTANE LIBRARY VAP/LIQ 72.151 92.747 8 3M1BUTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 92.089 9 2M1BUTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 84.071 10 2M2BUTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 80.543 11 1PENTENE LIBRARY VAP/LIQ 70.135 87.586 12 T2PENTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 85.093 13 ISOPRENE LIBRARY VAP/LIQ 68.120 74.791 14 CYPENTEN LIBRARY VAP/LIQ 68.120 50.587 15 CP LIBRARY VAP/LIQ 70.135 57.025 16 33M1BUTE LIBRARY VAP/LIQ 84.162 83.601 17 4M1PNTEN LIBRARY VAP/LIQ 84.163 80.146 18 23M1BUTE LIBRARY VAP/LIQ 84.162 75.730 19 4MC2PNTE LIBRARY VAP/LIQ 84.163 78.450 20 4MT2PNTE LIBRARY VAP/LIQ 84.163 78.450 21 2M1PNTEN LIBRARY VAP/LIQ 84.161 73.819 22 2MP LIBRARY VAP/LIQ 86.178 83.558 23 22MB LIBRARY VAP/LIQ 86.178 84.858 24 23MB LIBRARY VAP/LIQ 86.178 80.838 25 3MP LIBRARY VAP/LIQ 86.178 79.993 26 MCP LIBRARY VAP/LIQ 84.163 56.281 27 BENZENE LIBRARY VAP/LIQ 78.115 28.425 28 MCYHXN LIBRARY VAP/LIQ 98.190 51.688 29 23MP LIBRARY VAP/LIQ 100.206 70.809 30 2M1HEXEN LIBRARY VAP/LIQ 98.188 68.505 31 TOLUENE LIBRARY VAP/LIQ 92.142 30.801 32 224P LIBRARY VAP/LIQ 114.233 71.709 33 1C2T3 LIBRARY VAP/LIQ 112.217 51.112 34 T3OCTENE LIBRARY VAP/LIQ 112.214 65.195 35 MXYLENE LIBRARY VAP/LIQ 106.169 31.372 36 PCH LIBRARY VAP/LIQ 126.241 45.786 37 1NONENE LIBRARY VAP/LIQ 126.243 61.298 38 135MBENZ LIBRARY VAP/LIQ 120.196 31.220 39 DCPD LIBRARY VAP/LIQ 132.205 14.196 40 TMBZ LIBRARY VAP/LIQ 134.223 29.295 41 PR1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 76.156 35.548 42 PR2THIOL LIBRARY VAP/LIQ 76.156 41.811 43 BU1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 90.183 35.389 44 IBSH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 90.189 37.094 45 PN1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 104.210 35.649 46 HX1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 118.237 35.566 47 HP1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 132.263 35.643 48 OC1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 146.290 35.233 49 NONSH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 160.324 35.032 50 C10SH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 174.351 35.420

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-2 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT COMP. TYPE PHASE MOL. WEIGHT API --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 51 THIOPHEN LIBRARY VAP/LIQ 84.136 0.447 52 2MTHIO LIBRARY VAP/LIQ 98.162 6.248 53 3MTHIO LIBRARY VAP/LIQ 98.162 6.580 54 BZTHIOPH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 134.202 -15.498 55 1MCPEN LIBRARY VAP/LIQ 82.145 48.834 56 2233 LIBRARY VAP/LIQ 128.260 54.503 57 1245MBNZ LIBRARY VAP/LIQ 134.223 29.295 58 2233MHX LIBRARY VAP/LIQ 142.286 52.658

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-3 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT NBP CRIT. TEMP. CRIT. PRES. CRIT. VOLM. C C BAR LIT/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 1 H2O 100.000 374.200 221.192 55.4000 2 IBUTANE -11.730 134.980 36.477 263.0000 3 BUTANE -0.500 152.000 37.997 255.0000 4 T2BUTENE 0.900 155.500 39.821 238.0000 5 C2BUTENE 3.700 162.400 42.050 234.0000 6 IPENTANE 27.850 187.240 33.812 306.0000 7 PENTANE 36.074 196.500 33.691 304.0000 8 3M1BUTEN 20.061 180.000 35.464 300.0000 9 2M1BUTEN 31.163 197.000 38.504 320.0000 10 2M2BUTEN 38.570 204.000 36.376 294.0000 11 1PENTENE 29.968 191.590 35.261 305.0000 12 T2PENTEN 36.350 198.000 35.160 300.0000 13 ISOPRENE 34.070 210.000 37.389 266.0000 14 CYPENTEN 44.240 232.900 45.495 246.0000 15 CP 49.260 238.500 45.080 260.0000 16 33M1BUTE 41.250 216.850 32.525 340.0000 17 4M1PNTEN 53.870 220.000 30.904 346.0000 18 23M1BUTE 55.650 227.850 32.424 343.0000 19 4MC2PNTE 56.390 223.000 31.917 346.0000 20 4MT2PNTE 58.610 227.000 32.931 346.0000 21 2M1PNTEN 62.100 231.850 32.880 346.3400 22 2MP 60.270 224.300 30.104 367.0000 23 22MB 49.741 215.580 30.803 359.0000 24 23MB 57.988 226.780 31.269 358.0000 25 3MP 63.280 231.200 31.239 367.0000 26 MCP 71.810 259.580 37.845 319.0000 27 BENZENE 80.100 289.450 49.244 260.0000 28 MCYHXN 100.934 298.970 34.714 368.0000 29 23MP 89.784 264.140 29.080 393.0000 30 2M1HEXEN 91.840 264.850 28.700 398.0000 31 TOLUENE 110.630 318.570 41.087 316.0000 32 224P 99.238 270.740 25.676 468.0000 33 1C2T3 117.500 307.000 28.979 416.0000 34 T3OCTENE 123.300 300.850 25.800 480.0000 35 MXYLENE 139.100 343.820 35.413 376.0000 36 PCH 156.747 366.000 28.067 477.0000 37 1NONENE 146.850 318.850 23.406 515.0000 38 135MBENZ 164.716 364.130 31.269 433.0000 39 DCPD 170.000 386.850 30.600 445.0000 40 TMBZ 196.840 405.000 30.195 448.0000 41 PR1THIOL 67.710 262.850 45.250 258.1600 42 PR2THIOL 52.550 238.850 43.500 252.1700 43 BU1THIOL 98.460 294.850 38.750 309.9100 44 IBSH 88.490 285.850 40.600 307.0000 45 PN1THIOL 126.650 323.850 34.250 359.3400 46 HX1THIOL 152.690 348.850 30.250 431.5200 47 HP1THIOL 176.960 371.850 27.500 491.6800 48 OC1THIOL 199.150 391.850 25.000 547.9000 49 NONSH 219.800 407.850 23.100 571.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-4 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT NBP CRIT. TEMP. CRIT. PRES. CRIT. VOLM. C C BAR LIT/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 50 C10SH 239.200 422.850 21.300 624.0000 51 THIOPHEN 84.150 306.250 56.944 219.0000 52 2MTHIO 112.560 336.850 48.500 287.0000 53 3MTHIO 115.450 341.850 49.500 287.0000 54 BZTHIOPH 219.900 480.850 41.400 349.0000 55 1MCPEN 75.490 268.850 41.300 303.0000 56 2233 140.274 334.400 27.408 478.0000 57 1245MBNZ 196.840 405.000 30.195 448.0000 58 2233MHX 160.350 349.950 25.129 517.8600

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-5 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT ACEN. FACT. HEAT FORM. G FORM. BTU/KG-MOL BTU/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- 1 H2O 0.34800 -229367.99 -216855.91 2 IBUTANE 0.17720 -127581.37 -20109.28 3 BUTANE 0.20130 -119208.38 -15805.36 4 T2BUTENE 0.21860 -10595.42 59613.29 5 C2BUTENE 0.20219 -6627.11 62351.15 6 IPENTANE 0.22900 -146411.57 -14048.96 7 PENTANE 0.25060 -138821.49 -8097.26 8 3M1BUTEN 0.23400 -32971.11 58448.05 9 2M1BUTEN 0.23400 -34433.49 61478.87 10 2M2BUTEN 0.24900 -40357.70 56460.20 11 1PENTENE 0.23288 -19809.20 75029.28 12 T2PENTEN 0.23840 -30119.42 66177.85 13 ISOPRENE 0.15130 71796.29 138266.07 14 CYPENTEN 0.18500 31184.96 105002.56 15 CP 0.19580 -73187.78 36599.72 16 33M1BUTE 0.12100 -40913.22 93096.41 17 4M1PNTEN 0.20740 -46265.99 80895.49 18 23M1BUTE 0.22100 -52857.84 74961.23 19 4MC2PNTE 0.18490 -52567.72 73011.20 20 4MT2PNTE 0.21110 -56556.21 70435.71 21 2M1PNTEN 0.27400 -53764.24 69299.66 22 2MP 0.27870 -165570.67 -5208.42 23 22MB 0.23300 -174310.46 -7590.18 24 23MB 0.24800 -166713.74 -2113.15 25 3MP 0.27390 -163038.12 -2534.93 26 MCP 0.23120 -101146.85 33870.49 27 BENZENE 0.20900 78623.77 122912.44 28 MCYHXN 0.23900 -146668.43 25871.42 29 23MP 0.29700 -183977.21 5345.19 30 2M1HEXEN 0.30937 -73199.63 78204.09 31 TOLUENE 0.26350 47421.00 115950.75 32 224P 0.30370 -212314.93 12890.83 33 1C2T3 0.28700 -148375.44 47780.60 34 T3OCTENE 0.34385 -89663.14 87388.39 35 MXYLENE 0.32750 16301.92 112604.97 36 PCH 0.25949 -183212.32 44850.53 37 1NONENE 0.43000 -98175.46 106866.91 38 135MBENZ 0.39900 -15265.48 111664.74 39 DCPD 0.26360 185866.20 339904.83 40 TMBZ 0.43500 -42871.59 113273.18 41 PR1THIOL 0.22500 -125379.60 -58995.88 42 PR2THIOL 0.21300 -72109.54 -2306.50 43 BU1THIOL 0.27600 -83218.01 10795.59 44 IBSH 0.25276 -91843.12 5669.82 45 PN1THIOL 0.32300 -163763.19 -42624.49 46 HX1THIOL 0.36900 -183341.23 -34767.98 47 HP1THIOL 0.41900 -202833.96 -26854.68 48 OC1THIOL 0.46500 -222403.46 -18990.58 49 NONSH 0.53135 -180842.81 50044.55

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-6 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT ACEN. FACT. HEAT FORM. G FORM. BTU/KG-MOL BTU/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- 50 C10SH 0.58742 -199893.85 58432.70 51 THIOPHEN 0.20000 109763.42 120239.60 52 2MTHIO 0.22500 78532.78 115441.77 53 3MTHIO 0.23000 79366.10 116475.84 54 BZTHIOPH 0.29546 157621.38 230318.66 55 1MCPEN 0.23179 -3601.69 98383.04 56 2233 0.30400 -224776.78 35352.02 57 1245MBNZ 0.43500 -42871.59 113273.18 58 2233MHX 0.36000 MISSING MISSING

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-7 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA CALCULATION SEQUENCE AND RECYCLES 04/14/03 No button found. ============================================================================== CALCULATION SEQUENCE SEQ UNIT ID UNIT TYPE SEQ UNIT ID UNIT TYPE --- ------------ ---------- --- ------------ ---------- 1 E1 HX 3 CN1 CONTROLLER 2 T1 COLUMN 4 P1 PUMP

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-8 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA PUMP SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 3, 'P1' Feeds S4 Products Liquid S8 OPERATING CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- TEMPERATURE, C 135.42 136.41 PRESSURE, BAR 3.50 24.30 MOLE FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 MOLE FRAC LIQUID 1.0000 1.0000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 MOLE FRAC WATER 0.0000 0.0000 MOLE FRAC MW SOLID 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC MW SOLID 0.0000 0.0000 ACT FLOW RATE, LIT/HR 1.3248E+05 1.3158E+05 ACT FLOW RATE, GPM 583.2970 579.3085 EFFICIENCY, PERCENT 100.0000 HEAD, FT 1082.8660 WORK, HP 102.6482

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-9 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA HEAT EXCHANGER SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 2, 'E1', 'E-402' OPERATING CONDITIONS DUTY, MM KJ/HR 10.102 F FACTOR (FT) 1.000 ** WARNING ** The HOT-side feed is colder than the COLD-side feed. ** WARNING ** A temperature crossover has been detected. HOT SIDE CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- FEED S1 MIXED PRODUCT S2 VAPOR, KG-MOL/HR 367.517 M KG/HR 28.191 CP, BTU/KG-C 1.826 LIQUID, KG-MOL/HR 1481.491 1113.974 M KG/HR 128.166 99.976 CP, BTU/KG-C 2.288 2.269 TOTAL, KG-MOL/HR 1481.491 1481.491 M KG/HR 128.166 128.166 VAPORIZATION, KG-MOL/HR 367.517 TEMPERATURE, C 99.000 103.000 PRESSURE, BAR 4.300 3.300 COLD SIDE CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- FEED S6 WATER PRODUCT S7 WATER, KG-MOL/HR 1147.192 1147.192 M KG/HR 20.667 20.667 CP, BTU/KG-C 4.017 3.968 TOTAL, KG-MOL/HR 1147.192 1147.192 M KG/HR 20.667 20.667 CONDENSATION, KG-MOL/HR 0.000 TEMPERATURE, C 128.040 11.599 PRESSURE, BAR 2.528 2.528

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-10 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' TOTAL NUMBER OF ITERATIONS IN/OUT METHOD 9 COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR MM KJ/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 35.0 2.30 1236.4 605.3L -54.0769 2.5W 2 68.7 3.00 1492.3 1844.2 3 70.9 3.02 1480.4 2100.1 4 72.9 3.03 1467.2 2088.2 5 74.8 3.05 1454.2 2075.0 6 76.7 3.07 1442.2 2062.0 7 78.4 3.08 1431.6 2049.9 8 80.1 3.10 1422.5 2039.3 9 81.6 3.12 1415.0 2030.3 10 82.9 3.13 1408.5 2022.7 11 84.0 3.15 1402.8 2016.3 12 85.0 3.17 1397.4 2010.6 13 85.9 3.18 1391.9 2005.1 14 86.7 3.20 1385.7 1999.6 15 87.6 3.22 1378.2 1993.5 16 88.5 3.23 1367.9 1986.0 17 89.6 3.25 1351.8 1975.6 18 91.3 3.27 1322.4 1959.6 19 94.1 3.28 1250.6 1930.2 20 100.9 3.30 2353.0 1858.4 1481.5M 21 104.3 3.31 2368.4 1479.3 22 107.4 3.33 2383.1 1494.7 23 110.0 3.34 2397.4 1509.4 24 112.1 3.35 2410.2 1523.7 25 113.8 3.37 2420.9 1536.5 26 115.1 3.38 2429.3 1547.2 27 116.1 3.39 2435.6 1555.6 28 117.0 3.41 2440.0 1561.9 29 117.8 3.42 2442.7 1566.3 30 118.6 3.43 2443.5 1568.9 31 119.6 3.45 2441.9 1569.8 32 120.8 3.46 2435.9 1568.2 33 122.7 3.47 2418.8 1562.2 34 126.3 3.49 2359.6 1545.1 35R 135.4 3.50 1485.8 873.7L 44.6265

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-11 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) FEED AND PRODUCT STREAMS TYPE STREAM PHASE FROM TO LIQUID FLOW RATES HEAT RATES TRAY TRAY FRAC KG-MOL/HR MM KJ/HR ----- ------------ ------ ---- ---- ------ ------------ ------------ FEED S2 MIXED 20 0.7519 1481.49 37.0870 PROD S3 LIQUID 1 605.28 3.0129 PROD S5 WATER 1 2.49 0.0066 PROD S4 LIQUID 35 873.72 24.6185 OVERALL MOLE BALANCE, (FEEDS - PRODUCTS) 8.9928E-13 OVERALL HEAT BALANCE, (H(IN) - H(OUT) ) -1.3061E-03 SPECIFICATIONS PARAMETER TRAY COMP SPECIFICATION SPECIFIED CALCULATED TYPE NO NO TYPE VALUE VALUE ----------------- ---- ------ ------------- ---------- ---------- UNIT T1 1 WT RRATIO 2.041E+00 2.041E+00 STRM S3 1 2- 16 WT FRACTION 9.400E-01 9.400E-01 REFLUX RATIOS -------- REFLUX RATIOS -------- MOLAR WEIGHT STD L VOL --------- --------- --------- REFLUX / FEED STREAM S2 0.8346 0.6830 0.7587 REFLUX / DECANTED LIQ. DISTILLATE 2.0427 2.0427 2.0427 REFLUX / TOTAL LIQUID DISTILLATE 2.0343 2.0405 2.0413

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-12 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) TRAY NET VAPOR RATES AND DENSITIES --------------- RATES --------------- TRAY MW ACTUAL DENS Z FROM STANDARD ACTUAL KG/FT3 DENSITY M KG/HR M FT3/HR M FT3/HR ---- -------- ------------ -------- ----------- ----------- ----------- 2 70.853 0.23036 0.91929 130.664 1542.861 567.215 3 71.595 0.23271 0.91863 150.354 1756.948 646.110 4 72.192 0.23472 0.91821 150.750 1747.002 642.254 5 72.809 0.23684 0.91779 151.078 1735.972 637.896 6 73.458 0.23909 0.91732 151.468 1725.083 633.507 7 74.109 0.24142 0.91682 151.918 1715.003 629.255 8 74.722 0.24373 0.91629 152.383 1706.132 625.205 9 75.266 0.24593 0.91578 152.813 1698.600 621.363 10 75.721 0.24797 0.91530 153.165 1692.270 617.682 11 76.086 0.24981 0.91488 153.412 1686.868 614.107 12 76.368 0.25147 0.91453 153.542 1682.068 610.582 13 76.579 0.25294 0.91424 153.552 1677.535 607.064 14 76.736 0.25425 0.91404 153.442 1672.920 603.512 15 76.853 0.25540 0.91392 153.205 1667.790 599.871 16 76.950 0.25639 0.91390 152.820 1661.492 596.051 17 77.057 0.25721 0.91403 152.236 1652.848 591.871 18 77.226 0.25783 0.91438 151.330 1639.407 586.935 19 77.572 0.25806 0.91519 149.726 1614.807 580.195 20 78.378 0.25664 0.91771 145.657 1554.764 567.557 21 80.017 0.26106 0.91624 118.368 1237.599 453.405 22 81.468 0.26509 0.91500 121.770 1250.497 459.362 23 82.761 0.26888 0.91382 124.918 1262.776 464.581 24 83.848 0.27232 0.91275 127.757 1274.725 469.149 25 84.710 0.27529 0.91183 130.158 1285.465 472.802 26 85.364 0.27780 0.91108 132.075 1294.411 475.430 27 85.845 0.27990 0.91049 133.540 1301.438 477.102 28 86.194 0.28165 0.91003 134.624 1306.687 477.985 29 86.451 0.28312 0.90969 135.406 1310.371 478.261 30 86.652 0.28437 0.90946 135.953 1312.612 478.088 31 86.840 0.28545 0.90934 136.321 1313.316 477.572 32 87.077 0.28643 0.90932 136.553 1311.966 476.743 33 87.483 0.28744 0.90941 136.666 1306.969 475.458 34 88.329 0.28863 0.90970 136.477 1292.654 472.851 35 90.430 0.28957 0.91112 134.364 1243.071 464.010

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-13 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) TRAY NET LIQUID RATES AND DENSITIES --------------- RATES --------------- TRAY MW ACTUAL DENS Z FROM DRY STD LIQ ACTUAL KG/LIT DENSITY M KG/HR LIT/HR GAL/MIN ---- -------- ------------ -------- ----------- ----------- ----------- 1 70.924 0.623 0.01022 87.690 136419.914 619.808 2 71.957 0.589 0.01290 107.381 165988.675 802.827 3 72.802 0.590 0.01302 107.776 165818.472 804.541 4 73.679 0.590 0.01316 108.104 165713.663 806.174 5 74.607 0.591 0.01332 108.494 165826.971 808.819 6 75.542 0.590 0.01349 108.944 166124.810 812.364 7 76.427 0.590 0.01366 109.409 166516.914 816.323 8 77.213 0.590 0.01382 109.839 166902.938 820.130 9 77.875 0.589 0.01396 110.191 167192.474 823.276 10 78.407 0.589 0.01409 110.438 167321.606 825.414 11 78.820 0.589 0.01419 110.568 167249.806 826.336 12 79.133 0.589 0.01428 110.578 166951.739 825.932 13 79.368 0.590 0.01434 110.468 166404.841 824.118 14 79.548 0.591 0.01439 110.231 165576.158 820.765 15 79.703 0.593 0.01442 109.846 164406.736 815.617 16 79.878 0.595 0.01443 109.262 162784.565 808.172 17 80.157 0.598 0.01443 108.356 160472.940 797.336 18 80.726 0.603 0.01444 106.752 156809.992 779.956 19 82.106 0.609 0.01449 102.683 148899.172 741.820 20 86.511 0.626 0.01466 203.561 286495.385 1431.081 21 87.384 0.626 0.01474 206.963 290180.528 1456.215 22 88.167 0.625 0.01483 210.111 293666.330 1479.706 23 88.826 0.625 0.01491 212.949 296901.432 1501.253 24 89.349 0.624 0.01499 215.350 299688.925 1519.726 25 89.746 0.623 0.01507 217.267 301921.454 1534.566 26 90.039 0.623 0.01513 218.733 303592.757 1545.837 27 90.252 0.623 0.01519 219.817 304750.280 1553.927 28 90.409 0.623 0.01524 220.598 305453.037 1559.290 29 90.534 0.623 0.01528 221.146 305745.639 1562.302 30 90.654 0.624 0.01531 221.514 305650.006 1563.221 31 90.809 0.625 0.01534 221.745 305164.280 1562.215 32 91.078 0.626 0.01536 221.859 304229.592 1559.252 33 91.644 0.629 0.01538 221.670 302422.907 1552.644 34 93.050 0.632 0.01545 219.557 296927.376 1528.843 35 97.505 0.643 0.01562 85.193 112636.879 583.297

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-14 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) TRAY TRANSPORT PROPERTIES TRAY - THERMAL CONDUCTIVITY - ------ VISCOSITY ------- -- SURFACE -- BTU/HR-FT-F CP TENSION LIQUID VAPOR LIQUID VAPOR DYNE/CM ---- ----------- ----------- ----------- ----------- ------------- 1 7.2785E-02 0.0000E+00 2.1441E-01 0.0000E+00 1.4526E+01 2 6.5050E-02 1.0733E-02 1.5612E-01 8.3360E-03 1.1170E+01 3 6.4648E-02 1.0830E-02 1.5607E-01 8.3595E-03 1.1155E+01 4 6.4264E-02 1.0923E-02 1.5609E-01 8.3824E-03 1.1142E+01 5 6.3862E-02 1.1019E-02 1.5602E-01 8.4046E-03 1.1118E+01 6 6.3453E-02 1.1116E-02 1.5584E-01 8.4256E-03 1.1081E+01 7 6.3058E-02 1.1211E-02 1.5558E-01 8.4451E-03 1.1038E+01 8 6.2700E-02 1.1299E-02 1.5527E-01 8.4628E-03 1.0992E+01 9 6.2392E-02 1.1378E-02 1.5498E-01 8.4791E-03 1.0950E+01 10 6.2138E-02 1.1447E-02 1.5475E-01 8.4943E-03 1.0917E+01 11 6.1937E-02 1.1507E-02 1.5463E-01 8.5092E-03 1.0895E+01 12 6.1783E-02 1.1559E-02 1.5465E-01 8.5244E-03 1.0887E+01 13 6.1671E-02 1.1605E-02 1.5482E-01 8.5407E-03 1.0894E+01 14 6.1594E-02 1.1649E-02 1.5519E-01 8.5587E-03 1.0919E+01 15 6.1542E-02 1.1693E-02 1.5579E-01 8.5795E-03 1.0965E+01 16 6.1505E-02 1.1741E-02 1.5668E-01 8.6044E-03 1.1034E+01 17 6.1462E-02 1.1801E-02 1.5795E-01 8.6358E-03 1.1132E+01 18 6.1375E-02 1.1888E-02 1.5984E-01 8.6780E-03 1.1273E+01 19 6.1161E-02 1.2041E-02 1.6326E-01 8.7431E-03 1.1510E+01 20 6.0621E-02 1.2423E-02 1.7352E-01 8.8819E-03 1.2143E+01 21 6.0065E-02 1.2557E-02 1.7187E-01 8.9077E-03 1.2013E+01 22 5.9575E-02 1.2673E-02 1.7043E-01 8.9304E-03 1.1899E+01 23 5.9154E-02 1.2770E-02 1.6912E-01 8.9488E-03 1.1795E+01 24 5.8810E-02 1.2848E-02 1.6801E-01 8.9637E-03 1.1706E+01 25 5.8540E-02 1.2911E-02 1.6710E-01 8.9762E-03 1.1633E+01 26 5.8332E-02 1.2960E-02 1.6641E-01 8.9876E-03 1.1577E+01 27 5.8173E-02 1.3001E-02 1.6590E-01 8.9991E-03 1.1537E+01 28 5.8050E-02 1.3038E-02 1.6556E-01 9.0115E-03 1.1510E+01 29 5.7951E-02 1.3072E-02 1.6537E-01 9.0262E-03 1.1495E+01 30 5.7864E-02 1.3108E-02 1.6532E-01 9.0441E-03 1.1493E+01 31 5.7773E-02 1.3150E-02 1.6542E-01 9.0670E-03 1.1502E+01 32 5.7653E-02 1.3207E-02 1.6567E-01 9.0970E-03 1.1522E+01 33 5.7457E-02 1.3294E-02 1.6613E-01 9.1377E-03 1.1551E+01 34 5.7076E-02 1.3461E-02 1.6732E-01 9.2002E-03 1.1615E+01 35 5.6209E-02 1.3906E-02 1.7251E-01 9.3376E-03 1.1877E+01

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-15 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) TRAY RATING MECHANICAL DATA SECTION TRAY DIAM TRAY SPACE SF ------- TRAY -------- NUMBERS IN PASSES IN TYPE METAL THK, GA ------- --------- ---- ------ ----- ---- ----- ----- ------- 1 2 - 34 146. 1 22. 1.00 SIEVE SS 14.000 SECTION NO VALVES VALVE CAP TO SIEVE UNIT ++ WEIR HT DC CLEAR OR CAPS THK,GA CAP, IN PCT DIA, IN IN IN ------- --------- ------ ------- ----- ------- ------- -------- 1 N/A N/A N/A 12.00 0.177 2.000 1.500 ++ DIAMETER OF VALVES, SIEVE HOLES, OR BUBBLE CAPS SECTION DOWNCOMER WIDTHS, IN SLOPED DC WIDTHS, IN SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE ------- ----- ------ ------- -------- ----- ------ ------- -------- 1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A TRAY RATING RESULTS PRES WEIR DOWNCOMER TRAY VAPOR LIQUID VLOAD DIAM FF DROP RATE BACKUP, PCT CFS L/MIN CFS IN BAR L/M/MM TRAY SPACING ---- ----- ------ ----- ------ ---- ------ -------- ------------ 2 179.5 3039. 21.35 145.7 66.0 0.005 1.392 45.92 3 178.4 3045. 21.30 145.7 65.9 0.005 1.395 45.95 4 177.2 3051. 21.24 145.7 65.8 0.005 1.397 45.98 5 176.0 3062. 21.19 145.7 65.8 0.005 1.400 46.05 6 174.8 3075. 21.16 145.7 65.8 0.005 1.404 46.14 7 173.7 3090. 21.13 145.7 65.8 0.005 1.409 46.24 8 172.6 3104. 21.10 145.7 65.9 0.005 1.413 46.34 9 171.6 3116. 21.07 145.7 65.9 0.005 1.417 46.42 10 170.6 3124. 21.03 145.7 65.9 0.005 1.419 46.46 11 169.6 3128. 20.98 145.7 65.8 0.005 1.421 46.47 12 168.6 3126. 20.92 145.7 65.7 0.005 1.420 46.44 13 167.6 3119. 20.84 145.7 65.4 0.005 1.418 46.37 14 166.6 3107. 20.74 145.7 65.1 0.005 1.415 46.25 15 165.6 3087. 20.62 145.7 64.7 0.005 1.409 46.07 16 164.4 3059. 20.47 145.7 64.1 0.005 1.401 45.82 17 163.0 3018. 20.27 145.7 63.4 0.005 1.389 45.46 18 161.2 2952. 19.97 145.7 62.2 0.005 1.369 44.90 19 157.7 2808. 19.37 145.7 59.9 0.005 1.325 43.67 ** WARNING ** MIXED PHASE FEED to tray 20. Carefully check the tray rating results. 20 157.3 5417. 19.15 145.7 77.0 0.006 2.110 64.90

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-16 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) PRES WEIR DOWNCOMER TRAY VAPOR LIQUID VLOAD DIAM FF DROP RATE BACKUP, PCT CFS L/MIN CFS IN BAR L/M/MM TRAY SPACING ---- ----- ------ ----- ------ ---- ------ -------- ------------ 21 127.6 5512. 15.73 145.7 69.1 0.006 2.136 64.73 22 129.1 5601. 16.03 145.7 70.4 0.006 2.160 65.56 23 130.3 5682. 16.30 145.7 71.7 0.006 2.182 66.33 24 131.3 5752. 16.52 145.7 72.7 0.006 2.201 66.99 25 132.1 5809. 16.70 145.7 73.6 0.006 2.216 67.53 26 132.5 5851. 16.83 145.7 74.2 0.006 2.227 67.93 27 132.8 5882. 16.91 145.7 74.6 0.006 2.235 68.22 28 132.9 5902. 16.97 145.7 74.9 0.006 2.241 68.41 29 132.8 5914. 17.00 145.7 75.1 0.006 2.244 68.53 30 132.7 5917. 17.00 145.7 75.1 0.006 2.245 68.57 31 132.4 5913. 16.99 145.7 75.0 0.006 2.245 68.54 32 132.1 5902. 16.95 145.7 74.9 0.006 2.243 68.45 33 131.3 5877. 16.86 145.7 74.5 0.006 2.237 68.24 34 128.9 5787. 16.53 145.7 73.0 0.006 2.214 67.40 ESTIMATED TRAY MECHANICAL DETAILS SECTION TRAY ------ DOWNCOMER WIDTHS, IN ---------- NO VALVES SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE OR CAPS ------- ---- ------- ---------- --------- --------- --------- 1 2 14.02 N/A N/A N/A N/A 1 3 14.03 N/A N/A N/A N/A 1 4 14.05 N/A N/A N/A N/A 1 5 14.08 N/A N/A N/A N/A 1 6 14.12 N/A N/A N/A N/A 1 7 14.17 N/A N/A N/A N/A 1 8 14.22 N/A N/A N/A N/A 1 9 14.26 N/A N/A N/A N/A 1 10 14.29 N/A N/A N/A N/A 1 11 14.30 N/A N/A N/A N/A 1 12 14.29 N/A N/A N/A N/A 1 13 14.27 N/A N/A N/A N/A 1 14 14.22 N/A N/A N/A N/A 1 15 14.14 N/A N/A N/A N/A 1 16 14.04 N/A N/A N/A N/A 1 17 13.88 N/A N/A N/A N/A 1 18 13.64 N/A N/A N/A N/A 1 19 13.14 N/A N/A N/A N/A 1 20 20.39 N/A N/A N/A N/A 1 21 20.64 N/A N/A N/A N/A 1 22 20.88 N/A N/A N/A N/A 1 23 21.10 N/A N/A N/A N/A 1 24 21.28 N/A N/A N/A N/A

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-17 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) SECTION TRAY ------ DOWNCOMER WIDTHS, IN ---------- NO VALVES SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE OR CAPS ------- ---- ------- ---------- --------- --------- --------- 1 25 21.44 N/A N/A N/A N/A 1 26 21.55 N/A N/A N/A N/A 1 27 21.63 N/A N/A N/A N/A 1 28 21.68 N/A N/A N/A N/A 1 29 21.71 N/A N/A N/A N/A 1 30 21.71 N/A N/A N/A N/A 1 31 21.69 N/A N/A N/A N/A 1 32 21.64 N/A N/A N/A N/A 1 33 21.55 N/A N/A N/A N/A 1 34 21.28 N/A N/A N/A N/A * NOTE THIS VALUE WAS NOT CALCULATED

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-18 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 57.6278 57.6278 12.8176 5.8663E-19 2 IBUTANE 63.9199 63.9199 63.9199 7.8280E-09 3 BUTANE 486.1909 486.1909 486.1909 2.1255E-06 4 T2BUTENE 498.9749 498.9749 498.9749 3.5524E-06 5 C2BUTENE 742.0703 742.0703 742.0703 1.2243E-05 6 IPENTANE 15021.1534 15021.1534 15020.1197 1.0337 7 PENTANE 3211.4728 3211.4728 3208.5294 2.9433 8 3M1BUTEN 588.5626 588.5626 588.5579 4.7192E-03 9 2M1BUTEN 3505.8104 3505.8104 3505.1692 0.6412 10 2M2BUTEN 6333.4693 6333.4693 6317.8088 15.6604 11 1PENTENE 2021.5647 2021.5647 2021.2878 0.2769 12 T2PENTEN 6563.7782 6563.7782 6559.0231 4.7550 13 ISOPRENE 332.5834 332.5834 332.1363 0.4471 14 CYPENTEN 703.8182 703.8182 689.4686 14.3497 15 CP 294.2314 294.2314 270.9018 23.3296 16 33M1BUTE 49.9374 49.9374 49.1969 0.7405 17 4M1PNTEN 646.0912 646.0912 510.6899 135.4013 18 23M1BUTE 406.8897 406.8897 165.8914 240.9984 19 4MC2PNTE 225.2181 225.2181 181.4382 43.7799 20 4MT2PNTE 680.6478 680.6478 386.6826 293.9653 21 2M1PNTEN 1147.6621 1147.6621 49.9419 1097.7202 22 2MP 6435.8360 6435.8360 698.4244 5737.4116 23 22MB 180.3737 180.3737 154.9744 25.3993 24 23MB 1536.6770 1536.6770 314.7870 1221.8899 25 3MP 4049.6324 4049.6324 91.6184 3958.0141 26 MCP 2925.6220 2925.6220 1.4330 2924.1890 27 BENZENE 1155.3527 1155.3527 0.5798 1154.7729 28 MCYHXN 3587.0176 3587.0176 3.0829E-07 3587.0176 29 23MP 5414.2304 5414.2304 8.0273E-05 5414.2304 30 2M1HEXEN 10707.6616 10707.6616 5.1117E-05 10707.6616 31 TOLUENE 5264.1944 5264.1944 2.4338E-08 5264.1944 32 224P 4155.7625 4155.7625 4.6061E-07 4155.7625 33 1C2T3 3005.2291 3005.2291 1.1030E-11 3005.2291 34 T3OCTENE 2154.3072 2154.3072 1.9990E-13 2154.3072 35 MXYLENE 6473.1112 6473.1112 7.6547E-16 6473.1112 36 PCH 2039.0376 2039.0376 1.1181E-20 2039.0376 37 1NONENE 490.8798 490.8798 1.2110E-20 490.8798 38 135MBENZ 3803.8218 3803.8218 0.0000 3803.8218 39 DCPD 232.2136 232.2136 0.0000 232.2136 40 TMBZ 292.7491 292.7491 0.0000 292.7491 41 PR1THIOL 1.5361 1.5361 0.6845 0.8516 42 PR2THIOL 2.5601 2.5601 2.5251 0.0350 43 BU1THIOL 2.5601 2.5601 1.1998E-05 2.5601 44 IBSH 2.5601 2.5601 1.8753E-03 2.5583 45 PN1THIOL 5.1203 5.1203 3.6438E-16 5.1203 46 HX1THIOL 10.6245 10.6245 0.0000 10.6245

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-19 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 12.1606 12.1606 0.0000 12.1606 48 OC1THIOL 12.8006 12.8006 0.0000 12.8006 49 NONSH 15.3608 15.3608 0.0000 15.3608 50 C10SH 19.2009 19.2009 0.0000 19.2009 51 THIOPHEN 9.6005 9.6005 2.6190E-03 9.5979 52 2MTHIO 31.3615 31.3615 1.2204E-09 31.3615 53 3MTHIO 33.2816 33.2816 4.5431E-10 33.2816 54 BZTHIOPH 1.0241 1.0241 0.0000 1.0241 55 1MCPEN 13737.6346 13737.6346 3.1438 13734.4908 56 2233 2158.2754 2158.2754 2.5771E-17 2158.2754 57 1245MBNZ 2762.7596 2762.7596 0.0000 2762.7596 58 2233MHX 1862.6706 1862.6706 0.0000 1862.6706 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 42928.9920 85192.6743 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 135.4158 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 3.0129 24.6185 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.9241 97.5054 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-20 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 44.8102 20666.6634 20666.6634 5.8663E-19 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 7.8280E-09 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 2.1255E-06 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 3.5524E-06 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.2243E-05 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.0337 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 2.9433 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 4.7192E-03 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.6412 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 15.6604 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.2769 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 4.7550 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.4471 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 14.3497 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 23.3296 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.7405 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 135.4013 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 240.9984 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 43.7799 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 293.9653 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1097.7202 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 5737.4116 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 25.3993 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 1221.8899 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 3958.0141 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 2924.1890 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 1154.7729 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 3587.0176 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 5414.2304 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 10707.6616 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 5264.1944 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 4155.7625 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 3005.2291 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2154.3072 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 6473.1112 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 2039.0376 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 490.8798 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 3803.8218 39 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 232.2136 40 TMBZ 0.0000 0.0000 0.0000 292.7491 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.8516 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0350 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 2.5601 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.5583 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 5.1203 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 10.6245

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-21 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 12.1606 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 12.8006 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 15.3608 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 19.2009 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 9.5979 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 31.3615 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 33.2816 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.0241 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 13734.4908 56 2233 0.0000 0.0000 0.0000 2158.2754 57 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 2762.7596 58 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 1862.6706 TOTAL RATE, KG/HR 44.8102 20666.6634 20666.6634 85192.6743 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5991 136.4117 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.5651E-03 11.1086 1.0061 24.8940 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 97.5054 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-22 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 4.4963E-04 4.4963E-04 2.9858E-04 0.0000 2 IBUTANE 4.9873E-04 4.9873E-04 1.4890E-03 9.1886E-14 3 BUTANE 3.7934E-03 3.7934E-03 0.0113 2.4949E-11 4 T2BUTENE 3.8932E-03 3.8932E-03 0.0116 4.1699E-11 5 C2BUTENE 5.7899E-03 5.7899E-03 0.0173 1.4371E-10 6 IPENTANE 0.1172 0.1172 0.3499 1.2134E-05 7 PENTANE 0.0251 0.0251 0.0747 3.4549E-05 8 3M1BUTEN 4.5922E-03 4.5922E-03 0.0137 5.5395E-08 9 2M1BUTEN 0.0274 0.0274 0.0817 7.5260E-06 10 2M2BUTEN 0.0494 0.0494 0.1472 1.8382E-04 11 1PENTENE 0.0158 0.0158 0.0471 3.2507E-06 12 T2PENTEN 0.0512 0.0512 0.1528 5.5815E-05 13 ISOPRENE 2.5949E-03 2.5949E-03 7.7369E-03 5.2478E-06 14 CYPENTEN 5.4914E-03 5.4914E-03 0.0161 1.6844E-04 15 CP 2.2957E-03 2.2957E-03 6.3105E-03 2.7385E-04 16 33M1BUTE 3.8963E-04 3.8963E-04 1.1460E-03 8.6926E-06 17 4M1PNTEN 5.0410E-03 5.0410E-03 0.0119 1.5894E-03 18 23M1BUTE 3.1747E-03 3.1747E-03 3.8643E-03 2.8289E-03 19 4MC2PNTE 1.7572E-03 1.7572E-03 4.2265E-03 5.1389E-04 20 4MT2PNTE 5.3107E-03 5.3107E-03 9.0075E-03 3.4506E-03 21 2M1PNTEN 8.9545E-03 8.9545E-03 1.1634E-03 0.0129 22 2MP 0.0502 0.0502 0.0163 0.0673 23 22MB 1.4073E-03 1.4073E-03 3.6100E-03 2.9814E-04 24 23MB 0.0120 0.0120 7.3327E-03 0.0143 25 3MP 0.0316 0.0316 2.1342E-03 0.0465 26 MCP 0.0228 0.0228 3.3381E-05 0.0343 27 BENZENE 9.0145E-03 9.0145E-03 1.3505E-05 0.0136 28 MCYHXN 0.0280 0.0280 7.1815E-12 0.0421 29 23MP 0.0422 0.0422 1.8699E-09 0.0636 30 2M1HEXEN 0.0835 0.0835 1.1907E-09 0.1257 31 TOLUENE 0.0411 0.0411 5.6694E-13 0.0618 32 224P 0.0324 0.0324 1.0730E-11 0.0488 33 1C2T3 0.0234 0.0234 2.5693E-16 0.0353 34 T3OCTENE 0.0168 0.0168 4.6565E-18 0.0253 35 MXYLENE 0.0505 0.0505 1.7831E-20 0.0760 36 PCH 0.0159 0.0159 0.0000 0.0239 37 1NONENE 3.8300E-03 3.8300E-03 0.0000 5.7620E-03 38 135MBENZ 0.0297 0.0297 0.0000 0.0446 39 DCPD 1.8118E-03 1.8118E-03 0.0000 2.7257E-03 40 TMBZ 2.2841E-03 2.2841E-03 0.0000 3.4363E-03 41 PR1THIOL 1.1985E-05 1.1985E-05 1.5945E-05 9.9961E-06 42 PR2THIOL 1.9975E-05 1.9975E-05 5.8821E-05 4.1103E-07 43 BU1THIOL 1.9975E-05 1.9975E-05 2.7949E-10 3.0051E-05 44 IBSH 1.9975E-05 1.9975E-05 4.3684E-08 3.0029E-05 45 PN1THIOL 3.9950E-05 3.9950E-05 0.0000 6.0102E-05 46 HX1THIOL 8.2896E-05 8.2896E-05 0.0000 1.2471E-04

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-23 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 9.4881E-05 9.4881E-05 0.0000 1.4274E-04 48 OC1THIOL 9.9875E-05 9.9875E-05 0.0000 1.5026E-04 49 NONSH 1.1985E-04 1.1985E-04 0.0000 1.8031E-04 50 C10SH 1.4981E-04 1.4981E-04 0.0000 2.2538E-04 51 THIOPHEN 7.4906E-05 7.4906E-05 6.1007E-08 1.1266E-04 52 2MTHIO 2.4469E-04 2.4469E-04 2.8428E-14 3.6812E-04 53 3MTHIO 2.5968E-04 2.5968E-04 1.0583E-14 3.9066E-04 54 BZTHIOPH 7.9900E-06 7.9900E-06 0.0000 1.2020E-05 55 1MCPEN 0.1072 0.1072 7.3232E-05 0.1612 56 2233 0.0168 0.0168 0.0000 0.0253 57 1245MBNZ 0.0216 0.0216 0.0000 0.0324 58 2233MHX 0.0145 0.0145 0.0000 0.0219 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 42928.9920 85192.6743 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 135.4158 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 3.0129 24.6185 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.9241 97.5054 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-24 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 9.1886E-14 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4949E-11 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 4.1699E-11 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4371E-10 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.2134E-05 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 3.4549E-05 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.5395E-08 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.5260E-06 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.8382E-04 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 3.2507E-06 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.5815E-05 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 5.2478E-06 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.6844E-04 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 2.7385E-04 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 8.6926E-06 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.5894E-03 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 2.8289E-03 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 5.1389E-04 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 3.4506E-03 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0129 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0673 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 2.9814E-04 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 0.0143 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0465 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0343 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0136 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0421 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0636 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.1257 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0618 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 0.0488 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 0.0353 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0253 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0760 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0239 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 5.7620E-03 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.0446 39 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 2.7257E-03 40 TMBZ 0.0000 0.0000 0.0000 3.4363E-03 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 9.9961E-06 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 4.1103E-07 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 3.0051E-05 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 3.0029E-05 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 6.0102E-05 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.2471E-04

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-25 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.4274E-04 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.5026E-04 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 1.8031E-04 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 2.2538E-04 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.1266E-04 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 3.6812E-04 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 3.9066E-04 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.2020E-05 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.1612 56 2233 0.0000 0.0000 0.0000 0.0253 57 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.0324 58 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 0.0219 TOTAL RATE, KG/HR 44.8102 20666.6634 20666.6634 85192.6743 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5991 136.4117 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.5651E-03 11.1086 1.0061 24.8940 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 97.5054 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-26 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 0.0450 0.0450 0.0299 0.0000 2 IBUTANE 0.0499 0.0499 0.1489 9.1886E-12 3 BUTANE 0.3793 0.3793 1.1325 2.4949E-09 4 T2BUTENE 0.3893 0.3893 1.1623 4.1699E-09 5 C2BUTENE 0.5790 0.5790 1.7286 1.4371E-08 6 IPENTANE 11.7200 11.7200 34.9883 1.2134E-03 7 PENTANE 2.5057 2.5057 7.4740 3.4549E-03 8 3M1BUTEN 0.4592 0.4592 1.3710 5.5395E-06 9 2M1BUTEN 2.7354 2.7354 8.1650 7.5260E-04 10 2M2BUTEN 4.9416 4.9416 14.7169 0.0184 11 1PENTENE 1.5773 1.5773 4.7084 3.2507E-04 12 T2PENTEN 5.1213 5.1213 15.2788 5.5815E-03 13 ISOPRENE 0.2595 0.2595 0.7737 5.2478E-04 14 CYPENTEN 0.5491 0.5491 1.6061 0.0168 15 CP 0.2296 0.2296 0.6310 0.0274 16 33M1BUTE 0.0390 0.0390 0.1146 8.6926E-04 17 4M1PNTEN 0.5041 0.5041 1.1896 0.1589 18 23M1BUTE 0.3175 0.3175 0.3864 0.2829 19 4MC2PNTE 0.1757 0.1757 0.4226 0.0514 20 4MT2PNTE 0.5311 0.5311 0.9007 0.3451 21 2M1PNTEN 0.8954 0.8954 0.1163 1.2885 22 2MP 5.0215 5.0215 1.6269 6.7346 23 22MB 0.1407 0.1407 0.3610 0.0298 24 23MB 1.1990 1.1990 0.7333 1.4343 25 3MP 3.1597 3.1597 0.2134 4.6460 26 MCP 2.2827 2.2827 3.3381E-03 3.4324 27 BENZENE 0.9014 0.9014 1.3505E-03 1.3555 28 MCYHXN 2.7987 2.7987 7.1815E-10 4.2105 29 23MP 4.2244 4.2244 1.8699E-07 6.3553 30 2M1HEXEN 8.3545 8.3545 1.1907E-07 12.5688 31 TOLUENE 4.1073 4.1073 5.6694E-11 6.1792 32 224P 3.2425 3.2425 1.0730E-09 4.8781 33 1C2T3 2.3448 2.3448 2.5693E-14 3.5276 34 T3OCTENE 1.6809 1.6809 4.6565E-16 2.5287 35 MXYLENE 5.0505 5.0505 1.7831E-18 7.5982 36 PCH 1.5909 1.5909 0.0000 2.3934 37 1NONENE 0.3830 0.3830 0.0000 0.5762 38 135MBENZ 2.9679 2.9679 0.0000 4.4650 39 DCPD 0.1812 0.1812 0.0000 0.2726 40 TMBZ 0.2284 0.2284 0.0000 0.3436 41 PR1THIOL 1.1985E-03 1.1985E-03 1.5945E-03 9.9961E-04 42 PR2THIOL 1.9975E-03 1.9975E-03 5.8821E-03 4.1103E-05 43 BU1THIOL 1.9975E-03 1.9975E-03 2.7949E-08 3.0051E-03 44 IBSH 1.9975E-03 1.9975E-03 4.3684E-06 3.0029E-03 45 PN1THIOL 3.9950E-03 3.9950E-03 8.4879E-19 6.0102E-03 46 HX1THIOL 8.2896E-03 8.2896E-03 0.0000 0.0125

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-27 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 9.4881E-03 9.4881E-03 0.0000 0.0143 48 OC1THIOL 9.9875E-03 9.9875E-03 0.0000 0.0150 49 NONSH 0.0120 0.0120 0.0000 0.0180 50 C10SH 0.0150 0.0150 0.0000 0.0225 51 THIOPHEN 7.4906E-03 7.4906E-03 6.1007E-06 0.0113 52 2MTHIO 0.0245 0.0245 2.8428E-12 0.0368 53 3MTHIO 0.0260 0.0260 1.0583E-12 0.0391 54 BZTHIOPH 7.9900E-04 7.9900E-04 0.0000 1.2020E-03 55 1MCPEN 10.7186 10.7186 7.3232E-03 16.1217 56 2233 1.6840 1.6840 6.0031E-20 2.5334 57 1245MBNZ 2.1556 2.1556 0.0000 3.2430 58 2233MHX 1.4533 1.4533 0.0000 2.1864 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 42928.9920 85192.6743 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 135.4158 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 3.0129 24.6185 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.9241 97.5054 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-28 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 100.0000 100.0000 100.0000 0.0000 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 9.1886E-12 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4949E-09 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 4.1699E-09 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4371E-08 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.2134E-03 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 3.4549E-03 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.5395E-06 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.5260E-04 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0184 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 3.2507E-04 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.5815E-03 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 5.2478E-04 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0168 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0274 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 8.6926E-04 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.1589 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.2829 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0514 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.3451 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.2885 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 6.7346 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 0.0298 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 1.4343 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 4.6460 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 3.4324 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.3555 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 4.2105 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 6.3553 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 12.5688 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 6.1792 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 4.8781 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 3.5276 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.5287 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 7.5982 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 2.3934 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.5762 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 4.4650 39 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 0.2726 40 TMBZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.3436 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 9.9961E-04 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 4.1103E-05 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 3.0051E-03 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 3.0029E-03 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 6.0102E-03 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0125

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-29 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0143 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0150 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0180 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0225 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0113 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 0.0368 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 0.0391 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.2020E-03 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 16.1217 56 2233 0.0000 0.0000 0.0000 2.5334 57 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 3.2430 58 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 2.1864 TOTAL RATE, KG/HR 44.8102 20666.6634 20666.6634 85192.6743 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5991 136.4117 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.5651E-03 11.1086 1.0061 24.8940 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 97.5054 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-30 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID ----- TOTAL STREAM ----- RATE, KG-MOL/HR 1481.491 1481.491 605.281 873.723 M KG/HR 128.166 128.166 42.929 85.193 TEMPERATURE, C 99.000 103.000 35.000 135.416 PRESSURE, BAR 4.300 3.300 2.300 3.500 MOLECULAR WEIGHT 86.512 86.512 70.924 97.505 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.985 37.087 3.013 24.618 BTU/KG 199.556 274.265 66.521 273.894 MOLE FRACTION LIQUID 1.00000 0.75193 1.00000 1.00000 MOLE FRACTION FREE WATER 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ----- TOTAL VAPOR ------ RATE, KG-MOL/HR N/A 367.517 N/A N/A M KG/HR N/A 28.191 N/A N/A M FT3/HR N/A 113.506 N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR N/A 307.472 N/A N/A MOLECULAR WEIGHT N/A 76.706 N/A N/A ENTHALPY, BTU/KG N/A 516.471 N/A N/A CP, BTU/KG-C N/A 1.826 N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A 248.363 N/A N/A Z (FROM DENSITY) N/A 0.9228 N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A 0.01264 N/A N/A VISCOSITY, CP N/A 0.00900 N/A N/A ----- TOTAL LIQUID ----- RATE, KG-MOL/HR 1481.491 1113.974 605.281 873.723 M KG/HR 128.166 99.976 42.929 85.193 LIT/HR 202715.203 155584.434 68916.305 132481.324 GAL/MIN 892.527 685.017 303.429 583.297 STD LIQ RATE, LIT/HR 179466.564 137590.164 66784.811 112636.879 MOLECULAR WEIGHT 86.512 89.747 70.924 97.505 ENTHALPY, BTU/KG 199.556 205.969 66.521 273.894 CP, BTU/KG-C 2.288 2.269 2.170 2.351 DENSITY, KG/LIT 0.632 0.643 0.623 0.643 Z (FROM DENSITY) 0.0190 0.0147 0.0102 0.0156 SURFACE TENSION, DYNE/CM 12.5346 12.9122 14.5259 11.8772 TH COND, BTU/HR-FT-F 0.06113 0.06078 0.07279 0.05621 VISCOSITY, CP 0.17818 0.18610 0.21441 0.17251 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-31 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER 83.5852 83.5852 69.9588 91.7186 TOTAL AROMATICS, LV PCT 11.9953 11.9953 4.8896E-03 19.1032 NAPHTHENE, LV PCT 6.4012 6.4012 0.5439 9.8735 ISO PARAFFIN, LV PCT 34.3809 34.3809 39.1887 31.5308 TOTAL PARAFFIN, LV PCT 40.7153 40.7153 48.0605 36.3610 MONO OLEFIN, LV PCT 40.8882 40.8882 51.3907 34.6623

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-32 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID ------ DRY STREAM ------ RATE, KG-MOL/HR 1478.292 1478.292 604.569 873.723 M KG/HR 128.109 128.109 42.916 85.193 STD LIQ RATE, LIT/HR 179408.854 179408.854 66771.975 112636.879 MOLECULAR WEIGHT 86.660 86.660 70.986 97.505 MOLE FRACTION LIQUID 1.0000 0.7533 1.0000 1.0000 REDUCED TEMP (KAYS RULE) 0.7145 0.7222 0.6589 0.7327 PRES (KAYS RULE) 0.1252 0.0961 0.0650 0.1041 ACENTRIC FACTOR 0.2632 0.2632 0.2332 0.2840 WATSON K (UOPK) 11.954 11.954 12.734 11.562 STD LIQ DENSITY, KG/LIT 0.714 0.714 0.643 0.756 SPECIFIC GRAVITY 0.7148 0.7148 0.6434 0.7571 API GRAVITY 66.467 66.467 88.438 55.399 ------ DRY VAPOR ------- RATE, KG-MOL/HR N/A 364.684 N/A N/A M KG/HR N/A 28.140 N/A N/A M FT3/HR N/A 112.558 N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR N/A 305.102 N/A N/A SPECIFIC GRAVITY (AIR=1.0) N/A 2.664 N/A N/A MOLECULAR WEIGHT N/A 77.162 N/A N/A CP, BTU/KG-C N/A 1.826 N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A 250.001 N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A 0.01263 N/A N/A VISCOSITY, CP N/A 0.00899 N/A N/A ------ DRY LIQUID ------ RATE, KG-MOL/HR 1478.292 1113.608 604.569 873.723 M KG/HR 128.109 99.969 42.916 85.193 LIT/HR 202655.119 155577.539 68903.408 132481.324 GAL/MIN 892.263 684.986 303.372 583.297 STD LIQ RATE, LIT/HR 179408.854 137583.562 66771.975 112636.879 SPECIFIC GRAVITY (H2O=1.0) 0.7148 0.7273 0.6434 0.7571 MOLECULAR WEIGHT 86.660 89.771 70.986 97.505 CP, BTU/KG-C 2.287 2.269 2.169 2.351 DENSITY, KG/LIT 0.632 0.643 0.623 0.643 SURFACE TENSION, DYNE/CM 12.4331 12.8972 14.4602 11.8772 THERMAL COND, BTU/HR-FT-F 0.06111 0.06078 0.07277 0.05621 VISCOSITY, CP 0.17798 0.18607 0.21403 0.17251 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-33 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID ----- TOTAL STREAM ----- RATE, KG-MOL/HR 2.487 1147.192 1147.192 873.723 M KG/HR 4.481E-02 20.667 20.667 85.193 TEMPERATURE, C 35.000 128.040 11.599 136.412 PRESSURE, BAR 2.300 2.528 2.528 24.300 MOLECULAR WEIGHT 18.015 18.015 18.015 97.505 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.565E-03 11.109 1.006 24.894 BTU/KG 138.863 509.463 46.144 276.960 MOLE FRACTION LIQUID 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 MOLE FRACTION FREE WATER 1.00000 1.00000 1.00000 0.00000 ----- TOTAL VAPOR ------ RATE, KG-MOL/HR N/A N/A N/A N/A M KG/HR N/A N/A N/A N/A M FT3/HR N/A N/A N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR N/A N/A N/A N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A N/A N/A ENTHALPY, BTU/KG N/A N/A N/A N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A N/A N/A Z (FROM DENSITY) N/A N/A N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A N/A N/A VISCOSITY, CP N/A N/A N/A N/A ----- TOTAL LIQUID ----- RATE, KG-MOL/HR 2.487 1147.192 1147.192 873.723 M KG/HR 4.481E-02 20.667 20.667 85.193 LIT/HR 45.086 22069.560 20682.616 131575.441 GAL/MIN 0.199 97.169 91.063 579.309 STD LIQ RATE, LIT/HR 44.874 20696.332 20696.332 112636.879 MOLECULAR WEIGHT 18.015 18.015 18.015 97.505 ENTHALPY, BTU/KG 138.863 509.463 46.144 276.960 CP, BTU/KG-C 3.958 4.017 3.968 2.332 DENSITY, KG/LIT 0.994 0.936 0.999 0.647 Z (FROM DENSITY) 1.6272E-03 1.4580E-03 1.9251E-03 0.1075 SURFACE TENSION, DYNE/CM 70.3191 53.6341 73.3911 11.7818 TH COND, BTU/HR-FT-F 0.36025 0.39720 0.34169 0.05700 VISCOSITY, CP 0.71831 0.21461 1.24291 0.17522 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-34 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER N/A N/A N/A 91.7186 TOTAL AROMATICS, LV PCT N/A N/A N/A 19.1032 NAPHTHENE, LV PCT N/A N/A N/A 9.8735 ISO PARAFFIN, LV PCT N/A N/A N/A 31.5308 TOTAL PARAFFIN, LV PCT N/A N/A N/A 36.3610 MONO OLEFIN, LV PCT N/A N/A N/A 34.6623

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-35 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID ------ DRY STREAM ------ RATE, KG-MOL/HR N/A N/A N/A 873.723 M KG/HR N/A N/A N/A 85.193 STD LIQ RATE, LIT/HR N/A N/A N/A 112636.879 MOLECULAR WEIGHT N/A N/A N/A 97.505 MOLE FRACTION LIQUID N/A N/A N/A 1.0000 REDUCED TEMP (KAYS RULE) N/A N/A N/A 0.7344 PRES (KAYS RULE) N/A N/A N/A 0.7226 ACENTRIC FACTOR N/A N/A N/A 0.2840 WATSON K (UOPK) N/A N/A N/A 11.562 STD LIQ DENSITY, KG/LIT N/A N/A N/A 0.756 SPECIFIC GRAVITY N/A N/A N/A 0.7571 API GRAVITY N/A N/A N/A 55.399 ------ DRY VAPOR ------- RATE, KG-MOL/HR N/A N/A N/A N/A M KG/HR N/A N/A N/A N/A M FT3/HR N/A N/A N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR N/A N/A N/A N/A SPECIFIC GRAVITY (AIR=1.0) N/A N/A N/A N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A N/A N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A N/A N/A VISCOSITY, CP N/A N/A N/A N/A ------ DRY LIQUID ------ RATE, KG-MOL/HR N/A N/A N/A 873.723 M KG/HR N/A N/A N/A 85.193 LIT/HR N/A N/A N/A 131575.441 GAL/MIN N/A N/A N/A 579.309 STD LIQ RATE, LIT/HR N/A N/A N/A 112636.879 SPECIFIC GRAVITY (H2O=1.0) N/A N/A N/A 0.7571 MOLECULAR WEIGHT N/A N/A N/A 97.505 CP, BTU/KG-C N/A N/A N/A 2.332 DENSITY, KG/LIT N/A N/A N/A 0.647 SURFACE TENSION, DYNE/CM N/A N/A N/A 11.7818 THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A N/A 0.05700 VISCOSITY, CP N/A N/A N/A 0.17522 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

F.2 Reporte de simulación con corte lateral

$ Generated by PRO/II Keyword Generation System <version 5.61>$ Generated on: Mon Apr 14 23:37:43 2003TITLE PROJECT=UNIDAD C-401, USER=GIUSTI T-IZA PRINT STREAM=ALL, RATE=WT, FRACTION=WT, PERCENT=WT DIMENSION ENGLISH, TEMP=C, PRES=BAR, WT=KG, LIQVOL=LIT, DUTY=KJ/HR SEQUENCE SIMSCI CALCULATION RECYCLE=ALLCOMPONENT DATA LIBID 1,H2O/2,IBUTANE/3,BUTANE/4,T2BUTENE/5,C2BUTENE/6,IPENTANE/ & 7,PENTANE/8,3M1BUTEN/9,2M1BUTEN/10,2M2BUTEN/11,1PENTENE/ & 12,T2PENTEN/13,ISOPRENE/14,CYPENTEN/15,CP/16,33M1BUTE/ & 17,4M1PNTEN/18,23M1BUTE/19,4MC2PNTE/20,4MT2PNTE/21,2M1PNTEN/ & 22,2MP/23,22MB/24,23MB/25,3MP/26,MCP/27,BENZENE/28,MCYHXN/ & 29,23MP/30,2M1HEXEN/31,TOLUENE/32,224P/33,1C2T3/34,T3OCTENE/ & 35,MXYLENE/36,PCH/37,1NONENE/38,135MBENZ/39,TMBZ/40,DCPD/ & 41,PR1THIOL/42,PR2THIOL/43,BU1THIOL/44,IBSH/45,PN1THIOL/ & 46,HX1THIOL/47,HP1THIOL/48,OC1THIOL/49,NONSH/50,C10SH LIBID 51,THIOPHEN/52,2MTHIO/53,3MTHIO/54,BZTHIOPH/55,1MCPEN/ & 56,1245MBNZ/57,2233MHX/58,2233THERMODYNAMIC DATA METHOD SYSTEM=SRK, TRANSPORT=PETR, AROM(TOTA,LV)=SUM, & RON(C,LV)=SIMS, RON(L,LV)=SUM, MON(C,LV)=SIMS, MON(L,LV)=SUM, & OLEF(MONO,LV)=SUM, WTAR(WT)=SUM, NAPH(LV)=SUM, & PARA(TOTAL,LV)=SUM, PARA(ISO,LV)=SUM, SET=SRK01, DEFAULT WATER DECANT=ON, SOLUBILITY=EOS, PROPERTY=SATURATED AROM(TOTA) NCFILL=NOFILL, NCBLEND=MISS RON(C) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS RON(L) NCFILL=NOFILL, NCBLEND=MISS MON(C) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS MON(L) NCFILL=NOFILL, NCBLEND=MISS OLEF(MONO) NCFILL=NOFILL, NCBLEND=MISS WTAR NCFILL=NOFILL, NCBLEND=MISS NAPH NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS PARA(TOTAL) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS PARA(ISO) NCFILL=SIMSCI, NCBLEND=MISS METHOD SYSTEM=PR, SET=PR01STREAM DATA PROPERTY STREAM=S1, TEMPERATURE=99, PRESSURE=4.3, PHASE=M, & RATE(WT)=128166, COMPOSITION(WT)=1,0.000450195/2,0.00049935/ & 3,0.00379818/4,0.00389805/5,0.00579714/6,0.117347/7,0.0250884/ & 8,0.00459792/9,0.0273878/10,0.0494778/11,0.0157927/ & 12,0.051277/13,0.00259818/14,0.00549831/15,0.00229857/ & 16,0.000390117/17,0.00504734/18,0.00317867/19,0.00175943/ & 20,0.0053173/21,0.00896567/22,0.0502775/23,0.0014091/ & 24,0.0120047/25,0.0316362/26,0.022855/27,0.00902575/ & 28,0.028022/29,0.042297/30,0.08365/31,0.041125/32,0.032465/ & 33,0.023477/34,0.01683/35,0.050569/36,0.0159292/37,0.00383481/ & 38,0.0297159/39,0.00228699/40,0.00181408/41,1.2E-5/42,2E-5/ & 43,2E-5/44,2E-5/45,4E-5/46,8.3E-5/47,9.5E-5/48,0.0001/ & 49,0.00012/50,0.00015/51,7.5E-5/52,0.000245/53,0.00026/ & 54,8E-6/55,0.10732/56,0.021583/57,0.0145514/58,0.0168607, & NORMALIZE, SET=DEFAULT PROPERTY STREAM=S5, TEMPERATURE=18, PRESSURE=2.3, PHASE=M, & RATE(WT)=20.6, COMPOSITION(M)=1,1, NORMALIZE PROPERTY STREAM=S6, TEMPERATURE=128.04, PRESSURE=2.528, PHASE=M, & RATE(WT)=20666.7, COMPOSITION(M)=1,1 PROPERTY STREAM=S2, TEMPERATURE=103, PRESSURE=3.3, REFSTREAM=S1, & RATE(WT)=128170 PROPERTY STREAM=S13, PRESSURE=3.41, REFSTREAM=S9, RATE(WT)=7999.99 PROPERTY STREAM=S7, TEMPERATURE=128.02, REFSTREAM=S6 NAME S1,entrada al E402/S2,entrada C-401/S3,pentanos amilenos/ & S4,gasolina C6 +/S5,agua/S6,vapor baja presion/ & S7,vapor baja presionUNIT OPERATIONS HX UID=E1, NAME=E-402 HOT FEED=S1, M=S2, DP=1 COLD FEED=S6, M=S7 CONFIGURE COUNTER OPER HTEMP=103 COLUMN UID=T1, NAME=DESPENTANIZADORA PARAMETER TRAY=35,IO=50 DAMPING=0.8 FEED S2,20/S13,17 PRODUCT OVHD(WT)=S3,42453.7, BTMS(WT)=S4,85692.2, WATER(WT)=S5, & 1,20.6, LDRAW(WT)=S9,16,24000, SUPERSEDE=ON

CONDENSER TYPE=TFIX, PRESSURE=2.3, TEMPERATURE=35, TEST=35 DUTY 1,1,-50.8799/2,35,46.3201 PRINT PROPTABLE=PART ESTIMATE MODEL=CONVENTIONAL, RRATIO=1.9, CTEMP=35, TTEMP=69, & BTEMP=125, RTEMP=135 TEMPERATURE 1,35/2,69/20,103/31,125/34,125/35,135 PRESSURE 1,2.3/2,3/20,3.3/35,3.5 SPEC RRATIO(WT), VALUE=1.9 SPEC STREAM=S3,FRACTION(WT), COMP=2,16,WET, VALUE=0.94 VARY DUTY=1,2 TRATE SECTION(1)=2,34,SIEVE, PASSES=1, SPACING(TRAY,IN)=22.047, & DIAMETER(TRAY)=145.669, & DIAMETER(SIEVEHOLE,IN)=0.17717, WEIR=2, DCC=1.5 REBOILER TYPE=KETTLE METHOD SET=SRK01 CONTROLLER UID=CN2 SPEC COLUMN=T1, TRAY=16, TEMPERATURE(C), VALUE=89.8 VARY COLUMN=T1, FTRAY(2) CPARAMETER IPRINT, NOSTOP FLASH UID=F1 FEED S9 PRODUCT W=S10, V=S11 BUBBLE PUMP UID=P2 FEED S10 PRODUCT M=S12 OPERATION PRESSURE=4.5 SPLITTER UID=SP1 FEED S12 PRODUCT M=S14, M=S15 OPERATION OPTION=FILL SPEC STREAM=S15, RATE(WT,KG/H),TOTAL,WET, DIVIDE, STREAM=S12, & RATE(WT,KG/H),TOTAL,WET, VALUE=0.33333 VALVE UID=V1 FEED S15 PRODUCT M=S13 OPERATION DP=0.68948 PUMP UID=P1 FEED S4 PRODUCT M=S8 OPERATION PRESSURE=24.3 VALVE UID=V2 FEED S14 PRODUCT M=S16 OPERATION DP=0.68948 CONTROLLER UID=CN1 SPEC STREAM=S16,PPM(WT), COMP=41,54,WET, VALUE=230 VARY STREAM=S1, RATE(KGM/H) CPARAMETER IPRINT, NOSTOPRECYCLE DATA ACCELERATION TYPE=WEGSTEIN, STREAM=S13END

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE H-1 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM CALCULATION GIUSTI T-IZA HISTORY 04/14/03 No button found. ============================================================================== *** PROBLEM SOLUTION BEGINS FEED FLASH COMPLETE UNIT 2 SOLVED - 'E1 ' Loop 1 BEGINS - 'LOOP1 ' SCALING 0 FACTORS = 9.271E-01 ERROR = 5.252E+00 SCALING 1 FACTORS = 9.178E-01 ERROR = 5.249E+00 SCALING 2 FACTORS = 4.589E-01 ERROR = 5.006E+00 SCALING 3 FACTORS = 2.295E-01 ERROR = 4.772E+00 SCALING 4 FACTORS = 1.147E-01 ERROR = 4.739E+00 SCALING 5 FACTORS = 5.736E-02 ERROR = 4.736E+00 SCALING 6 FACTORS = 2.868E-02 ERROR = 4.735E+00 *** ERROR *** UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' - Tray 1 LIQUID has DRIED UP. Check input data for consistency. *** A FATAL ERROR OCCURED ON ITERATION 1 *** ERROR HISTORY IS NOT AVAILABLE FOR THIS ITERATION *** ERROR *** The temperature of the TFIX condenser ( 35 ) is ABOVE the bubble point temperature of the condenser liquid ( 11.48 ). ** WARNING ** UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' - WATER SUPERSATURATION DETECTED on 18 trays. Column solution is likely to be erroneous. Rerun using the SURE column with the FREEWATER (DECANT) option enabled. UNIT 1 NOT SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 1 SPECIFICATION VALUE = 8.98000E+01, CALC = 6.78835E+01 VARIABLE CURRENT = 1.70000E+01, NEXT = 1.73400E+01 UNIT 10 NOT SOLVED - 'CN2 ' *** A FATAL ERROR OCCURED ON ITERATION 1 *** ERROR HISTORY IS NOT AVAILABLE FOR THIS ITERATION *** ERROR *** UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' - SINGULAR MATRIX. Please check input data for consistency. UNIT 1 NOT SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 2 SPECIFICATION VALUE = 8.98000E+01, CALC = 6.78835E+01 VARIABLE CURRENT = 1.73400E+01, NEXT = 1.71700E+01 UNIT 10 NOT SOLVED - 'CN2 ' INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 2.909E-02 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 2.590E-03 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 2.391E-04 ALPHA = 1.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 6.563E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 2.111E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 5 : E(ENTH+SPEC) = 6.347E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 1 E(K) = 3.628E-02 E(ENTH+SPEC) = 6.347E-06 E(SUM) = 7.966E-01 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.868E-03 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 3.019E-04 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 3.328E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 6.916E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 2 E(K) = 6.482E-03 E(ENTH+SPEC) = 6.916E-06 E(SUM) = 1.077E-01 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.589E-04 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 1.142E-05 ALPHA = 1.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE H-2 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM CALCULATION GIUSTI T-IZA HISTORY 04/14/03 No button found. ============================================================================== ITER 3 E(K) = 1.782E-03 E(ENTH+SPEC) = 1.142E-05 E(SUM) = 1.930E-02 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 2.759E-05 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 6.765E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 4 E(K) = 8.010E-04 E(ENTH+SPEC) = 6.765E-06 E(SUM) = 3.847E-03 ** WARNING ** UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' - WATER SUPERSATURATION DETECTED on 16 trays. Column solution is likely to be erroneous. Rerun using the SURE column with the FREEWATER (DECANT) option enabled. UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 3 SPECIFICATION VALUE = 8.98000E+01, CALC = 8.19202E+01 VARIABLE CURRENT = 1.71700E+01, NEXT = 1.70746E+01 UNIT 10 NOT SOLVED - 'CN2 ' INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 2.282E-02 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 6.528E-03 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 1.884E-03 ALPHA = 1.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 4.247E-04 ALPHA = 1.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 9.559E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 5 : E(ENTH+SPEC) = 1.942E-05 ALPHA = 1.0000 ITER 1 E(K) = 2.376E-02 E(ENTH+SPEC) = 1.942E-05 E(SUM) = 3.598E-01 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 9.239E-04 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 2.734E-04 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 3.595E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.254E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 2 E(K) = 5.160E-03 E(ENTH+SPEC) = 5.254E-06 E(SUM) = 6.943E-02 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.671E-04 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 2.512E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 2.215E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 3 E(K) = 1.258E-03 E(ENTH+SPEC) = 2.215E-06 E(SUM) = 1.318E-02 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 2.928E-05 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 4.025E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 4 E(K) = 5.451E-04 E(ENTH+SPEC) = 4.025E-06 E(SUM) = 2.521E-03 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 4 SPECIFICATION VALUE = 8.98000E+01, CALC = 8.97060E+01 VARIABLE CURRENT = 1.70746E+01, NEXT = 1.70734E+01 UNIT 10 NOT SOLVED - 'CN2 ' INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 4.638E-04 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 1.709E-04 ALPHA = 1.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 2.359E-05 ALPHA = 1.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 6.584E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 1 E(K) = 1.706E-03 E(ENTH+SPEC) = 6.584E-06 E(SUM) = 8.825E-03 DAMP = 8.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.492E-05 ITER 2 E(K) = 5.893E-04 E(ENTH+SPEC) = 1.492E-05 E(SUM) = 1.689E-03 UNIT 1 SOLVED - 'T1 '

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE H-3 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM CALCULATION GIUSTI T-IZA HISTORY 04/14/03 No button found. ============================================================================== CONTROLLER AT ITERATION 5 SPECIFICATION VALUE = 8.98000E+01, CALC = 8.97893E+01 UNIT 10 SOLVED - 'CN2 ' UNIT 5 SOLVED - 'F1 ' UNIT 7 SOLVED - 'P2 ' UNIT 8 SOLVED - 'SP1 ' UNIT 4 SOLVED - 'V1 ' MAX ERRORS: X=1. (S3) T=414. (S4) P=1. (S3) Loop 1 NOT SOLVED after 1 trials INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 2.401E-05 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.386E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 1 E(K) = 2.021E-04 E(ENTH+SPEC) = 5.386E-06 E(SUM) = 4.264E-04 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 1 SPECIFICATION MET ... VARIABLE NOT CHANGED SPECIFICATION VALUE = 8.98000E+01, CALC = 8.97962E+01 UNIT 10 SOLVED - 'CN2 ' UNIT 5 SOLVED - 'F1 ' UNIT 7 SOLVED - 'P2 ' UNIT 8 SOLVED - 'SP1 ' UNIT 4 SOLVED - 'V1 ' MAX ERRORS: X=-.0114 (S14) T=.00688 (S9) P=0. (S3) Loop 1 NOT SOLVED after 2 trials INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.045E-05 ITER 1 E(K) = 0.000E+00 E(ENTH+SPEC) = 1.045E-05 E(SUM) = 1.029E-04 DAMP = 1.000E+00 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 1.067E-05 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 1.274E-06 ALPHA = 1.0000 ITER 2 E(K) = 0.000E+00 E(ENTH+SPEC) = 1.274E-06 E(SUM) = 1.535E-04 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' CONTROLLER AT ITERATION 1 SPECIFICATION MET ... VARIABLE NOT CHANGED SPECIFICATION VALUE = 8.98000E+01, CALC = 8.98001E+01 UNIT 10 SOLVED - 'CN2 ' UNIT 5 SOLVED - 'F1 ' UNIT 7 SOLVED - 'P2 ' UNIT 8 SOLVED - 'SP1 ' UNIT 4 SOLVED - 'V1 ' MAX ERRORS: X=-.00256 (S13) T=.00483 (S4) P=0. (S3) Loop 1 SOLVED after 3 trials UNIT 3 SOLVED - 'P1 ' UNIT 6 SOLVED - 'V2 ' CONTROLLER AT ITERATION 1 SPECIFICATION MET ... VARIABLE NOT CHANGED SPECIFICATION VALUE = 2.30000E+02, CALC = 2.30153E+02 UNIT 9 SOLVED - 'CN1 ' *** PROBLEM SOLUTION REACHED

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE H-4 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM CALCULATION GIUSTI T-IZA HISTORY 04/14/03 No button found. ============================================================================== *** THIS RUN USED 825.84 PRO/II SIMULATION UNITS *** RUN STATISTICS STARTED 23:36:46 04/14/03 3 ERRORS FINISHED 23:37:13 04/14/03 2 WARNINGS RUN TIMES NO MESSAGES INTERACTIVE 0 MIN, 0.00 SEC CALCULATIONS 0 MIN, 27.46 SEC TOTAL 0 MIN, 27.46 SEC

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE I-1 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA INDEX 04/14/03 No button found. ============================================================================== PAGE CONTENTS ------ ---------------------------------------------------------------- 1 COMPONENT DATA 7 CALCULATION SEQUENCE AND RECYCLES 8 FLASH DRUM SUMMARY 9 VALVE SUMMARY SPLITTER SUMMARY 10 UNIT 8, 'SP1' PUMP SUMMARY 11 UNIT 3, 'P1' 12 UNIT 7, 'P2' HEAT EXCHANGER SUMMARY 13 UNIT 2, 'E1', 'E-402' COLUMN SUMMARY 14 UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' 16 TRAY RATES AND DENSITIES 18 TRAY TRANSPORT PROPERTIES 19 TRAY RATING 22 STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 30 STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 38 STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 46 STREAM SUMMARY

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-1 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT COMP. TYPE PHASE MOL. WEIGHT API --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 1 H2O LIBRARY VAP/LIQ 18.015 10.063 2 IBUTANE LIBRARY VAP/LIQ 58.124 119.788 3 BUTANE LIBRARY VAP/LIQ 58.124 110.629 4 T2BUTENE LIBRARY VAP/LIQ 56.108 100.467 5 C2BUTENE LIBRARY VAP/LIQ 56.108 94.142 6 IPENTANE LIBRARY VAP/LIQ 72.151 95.727 7 PENTANE LIBRARY VAP/LIQ 72.151 92.747 8 3M1BUTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 92.089 9 2M1BUTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 84.071 10 2M2BUTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 80.543 11 1PENTENE LIBRARY VAP/LIQ 70.135 87.586 12 T2PENTEN LIBRARY VAP/LIQ 70.135 85.093 13 ISOPRENE LIBRARY VAP/LIQ 68.120 74.791 14 CYPENTEN LIBRARY VAP/LIQ 68.120 50.587 15 CP LIBRARY VAP/LIQ 70.135 57.025 16 33M1BUTE LIBRARY VAP/LIQ 84.162 83.601 17 4M1PNTEN LIBRARY VAP/LIQ 84.163 80.146 18 23M1BUTE LIBRARY VAP/LIQ 84.162 75.730 19 4MC2PNTE LIBRARY VAP/LIQ 84.163 78.450 20 4MT2PNTE LIBRARY VAP/LIQ 84.163 78.450 21 2M1PNTEN LIBRARY VAP/LIQ 84.161 73.819 22 2MP LIBRARY VAP/LIQ 86.178 83.558 23 22MB LIBRARY VAP/LIQ 86.178 84.858 24 23MB LIBRARY VAP/LIQ 86.178 80.838 25 3MP LIBRARY VAP/LIQ 86.178 79.993 26 MCP LIBRARY VAP/LIQ 84.163 56.281 27 BENZENE LIBRARY VAP/LIQ 78.115 28.425 28 MCYHXN LIBRARY VAP/LIQ 98.190 51.688 29 23MP LIBRARY VAP/LIQ 100.206 70.809 30 2M1HEXEN LIBRARY VAP/LIQ 98.188 68.505 31 TOLUENE LIBRARY VAP/LIQ 92.142 30.801 32 224P LIBRARY VAP/LIQ 114.233 71.709 33 1C2T3 LIBRARY VAP/LIQ 112.217 51.112 34 T3OCTENE LIBRARY VAP/LIQ 112.214 65.195 35 MXYLENE LIBRARY VAP/LIQ 106.169 31.372 36 PCH LIBRARY VAP/LIQ 126.241 45.786 37 1NONENE LIBRARY VAP/LIQ 126.243 61.298 38 135MBENZ LIBRARY VAP/LIQ 120.196 31.220 39 TMBZ LIBRARY VAP/LIQ 134.223 29.295 40 DCPD LIBRARY VAP/LIQ 132.205 14.196 41 PR1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 76.156 35.548 42 PR2THIOL LIBRARY VAP/LIQ 76.156 41.811 43 BU1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 90.183 35.389 44 IBSH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 90.189 37.094 45 PN1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 104.210 35.649 46 HX1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 118.237 35.566 47 HP1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 132.263 35.643 48 OC1THIOL LIBRARY VAP/LIQ 146.290 35.233 49 NONSH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 160.324 35.032 50 C10SH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 174.351 35.420

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-2 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT COMP. TYPE PHASE MOL. WEIGHT API --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 51 THIOPHEN LIBRARY VAP/LIQ 84.136 0.447 52 2MTHIO LIBRARY VAP/LIQ 98.162 6.248 53 3MTHIO LIBRARY VAP/LIQ 98.162 6.580 54 BZTHIOPH LIBRARY VAP/LIQ/SOL 134.202 -15.498 55 1MCPEN LIBRARY VAP/LIQ 82.145 48.834 56 1245MBNZ LIBRARY VAP/LIQ 134.223 29.295 57 2233MHX LIBRARY VAP/LIQ 142.286 52.658 58 2233 LIBRARY VAP/LIQ 128.260 54.503

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-3 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT NBP CRIT. TEMP. CRIT. PRES. CRIT. VOLM. C C BAR LIT/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 1 H2O 100.000 374.200 221.192 55.4000 2 IBUTANE -11.730 134.980 36.477 263.0000 3 BUTANE -0.500 152.000 37.997 255.0000 4 T2BUTENE 0.900 155.500 39.821 238.0000 5 C2BUTENE 3.700 162.400 42.050 234.0000 6 IPENTANE 27.850 187.240 33.812 306.0000 7 PENTANE 36.074 196.500 33.691 304.0000 8 3M1BUTEN 20.061 180.000 35.464 300.0000 9 2M1BUTEN 31.163 197.000 38.504 320.0000 10 2M2BUTEN 38.570 204.000 36.376 294.0000 11 1PENTENE 29.968 191.590 35.261 305.0000 12 T2PENTEN 36.350 198.000 35.160 300.0000 13 ISOPRENE 34.070 210.000 37.389 266.0000 14 CYPENTEN 44.240 232.900 45.495 246.0000 15 CP 49.260 238.500 45.080 260.0000 16 33M1BUTE 41.250 216.850 32.525 340.0000 17 4M1PNTEN 53.870 220.000 30.904 346.0000 18 23M1BUTE 55.650 227.850 32.424 343.0000 19 4MC2PNTE 56.390 223.000 31.917 346.0000 20 4MT2PNTE 58.610 227.000 32.931 346.0000 21 2M1PNTEN 62.100 231.850 32.880 346.3400 22 2MP 60.270 224.300 30.104 367.0000 23 22MB 49.741 215.580 30.803 359.0000 24 23MB 57.988 226.780 31.269 358.0000 25 3MP 63.280 231.200 31.239 367.0000 26 MCP 71.810 259.580 37.845 319.0000 27 BENZENE 80.100 289.450 49.244 260.0000 28 MCYHXN 100.934 298.970 34.714 368.0000 29 23MP 89.784 264.140 29.080 393.0000 30 2M1HEXEN 91.840 264.850 28.700 398.0000 31 TOLUENE 110.630 318.570 41.087 316.0000 32 224P 99.238 270.740 25.676 468.0000 33 1C2T3 117.500 307.000 28.979 416.0000 34 T3OCTENE 123.300 300.850 25.800 480.0000 35 MXYLENE 139.100 343.820 35.413 376.0000 36 PCH 156.747 366.000 28.067 477.0000 37 1NONENE 146.850 318.850 23.406 515.0000 38 135MBENZ 164.716 364.130 31.269 433.0000 39 TMBZ 196.840 405.000 30.195 448.0000 40 DCPD 170.000 386.850 30.600 445.0000 41 PR1THIOL 67.710 262.850 45.250 258.1600 42 PR2THIOL 52.550 238.850 43.500 252.1700 43 BU1THIOL 98.460 294.850 38.750 309.9100 44 IBSH 88.490 285.850 40.600 307.0000 45 PN1THIOL 126.650 323.850 34.250 359.3400 46 HX1THIOL 152.690 348.850 30.250 431.5200 47 HP1THIOL 176.960 371.850 27.500 491.6800 48 OC1THIOL 199.150 391.850 25.000 547.9000 49 NONSH 219.800 407.850 23.100 571.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-4 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT NBP CRIT. TEMP. CRIT. PRES. CRIT. VOLM. C C BAR LIT/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 50 C10SH 239.200 422.850 21.300 624.0000 51 THIOPHEN 84.150 306.250 56.944 219.0000 52 2MTHIO 112.560 336.850 48.500 287.0000 53 3MTHIO 115.450 341.850 49.500 287.0000 54 BZTHIOPH 219.900 480.850 41.400 349.0000 55 1MCPEN 75.490 268.850 41.300 303.0000 56 1245MBNZ 196.840 405.000 30.195 448.0000 57 2233MHX 160.350 349.950 25.129 517.8600 58 2233 140.274 334.400 27.408 478.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-5 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT ACEN. FACT. HEAT FORM. G FORM. BTU/KG-MOL BTU/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- 1 H2O 0.34800 -229367.99 -216855.91 2 IBUTANE 0.17720 -127581.37 -20109.28 3 BUTANE 0.20130 -119208.38 -15805.36 4 T2BUTENE 0.21860 -10595.42 59613.29 5 C2BUTENE 0.20219 -6627.11 62351.15 6 IPENTANE 0.22900 -146411.57 -14048.96 7 PENTANE 0.25060 -138821.49 -8097.26 8 3M1BUTEN 0.23400 -32971.11 58448.05 9 2M1BUTEN 0.23400 -34433.49 61478.87 10 2M2BUTEN 0.24900 -40357.70 56460.20 11 1PENTENE 0.23288 -19809.20 75029.28 12 T2PENTEN 0.23840 -30119.42 66177.85 13 ISOPRENE 0.15130 71796.29 138266.07 14 CYPENTEN 0.18500 31184.96 105002.56 15 CP 0.19580 -73187.78 36599.72 16 33M1BUTE 0.12100 -40913.22 93096.41 17 4M1PNTEN 0.20740 -46265.99 80895.49 18 23M1BUTE 0.22100 -52857.84 74961.23 19 4MC2PNTE 0.18490 -52567.72 73011.20 20 4MT2PNTE 0.21110 -56556.21 70435.71 21 2M1PNTEN 0.27400 -53764.24 69299.66 22 2MP 0.27870 -165570.67 -5208.42 23 22MB 0.23300 -174310.46 -7590.18 24 23MB 0.24800 -166713.74 -2113.15 25 3MP 0.27390 -163038.12 -2534.93 26 MCP 0.23120 -101146.85 33870.49 27 BENZENE 0.20900 78623.77 122912.44 28 MCYHXN 0.23900 -146668.43 25871.42 29 23MP 0.29700 -183977.21 5345.19 30 2M1HEXEN 0.30937 -73199.63 78204.09 31 TOLUENE 0.26350 47421.00 115950.75 32 224P 0.30370 -212314.93 12890.83 33 1C2T3 0.28700 -148375.44 47780.60 34 T3OCTENE 0.34385 -89663.14 87388.39 35 MXYLENE 0.32750 16301.92 112604.97 36 PCH 0.25949 -183212.32 44850.53 37 1NONENE 0.43000 -98175.46 106866.91 38 135MBENZ 0.39900 -15265.48 111664.74 39 TMBZ 0.43500 -42871.59 113273.18 40 DCPD 0.26360 185866.20 339904.83 41 PR1THIOL 0.22500 -125379.60 -58995.88 42 PR2THIOL 0.21300 -72109.54 -2306.50 43 BU1THIOL 0.27600 -83218.01 10795.59 44 IBSH 0.25276 -91843.12 5669.82 45 PN1THIOL 0.32300 -163763.19 -42624.49 46 HX1THIOL 0.36900 -183341.23 -34767.98 47 HP1THIOL 0.41900 -202833.96 -26854.68 48 OC1THIOL 0.46500 -222403.46 -18990.58 49 NONSH 0.53135 -180842.81 50044.55

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-6 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COMPONENT DATA 04/14/03 No button found. ============================================================================== COMPONENT ACEN. FACT. HEAT FORM. G FORM. BTU/KG-MOL BTU/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- 50 C10SH 0.58742 -199893.85 58432.70 51 THIOPHEN 0.20000 109763.42 120239.60 52 2MTHIO 0.22500 78532.78 115441.77 53 3MTHIO 0.23000 79366.10 116475.84 54 BZTHIOPH 0.29546 157621.38 230318.66 55 1MCPEN 0.23179 -3601.69 98383.04 56 1245MBNZ 0.43500 -42871.59 113273.18 57 2233MHX 0.36000 MISSING MISSING 58 2233 0.30400 -224776.78 35352.02

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-7 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA CALCULATION SEQUENCE AND RECYCLES 04/14/03 No button found. ============================================================================== CALCULATION SEQUENCE SEQ UNIT ID UNIT TYPE SEQ UNIT ID UNIT TYPE --- ------------ ---------- --- ------------ ---------- 1 E1 HX 6 SP1 SPLITTER 2 T1 COLUMN 7 V1 VALVE 3 CN2 CONTROLLER 8 P1 PUMP 4 F1 FLASH 9 V2 VALVE 5 P2 PUMP 10 CN1 CONTROLLER RECYCLE LOOPS --------------- LOOPS ---------------- ------------ TEAR STREAMS ------------ ID FIRST UNIT LAST UNIT ID FROM UNIT TO UNIT ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ LOOP1 T1 V1 S13 V1 T1

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-8 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA FLASH DRUM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== FLASH ID F1 NAME FEEDS S9 PRODUCTS VAPOR S11 LIQUID S10 TEMPERATURE, C 89.800 PRESSURE, BAR 3.233 PRESSURE DROP, BAR 0.000 MOLE FRAC VAPOR 0.00000 MOLE FRAC TOTAL LIQUID 1.00000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.00000 MOLE FRAC FREE WATER 0.00000 MOLE FRAC MW SOLID 0.00000 DUTY, MM KJ/HR 0.00000 FLASH TYPE BUBBLE-P

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-9 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA VALVE SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== VALVE ID V1 V2 NAME FEEDS S15 S14 PRODUCTS LIQUID S13 S16 TEMPERATURE, C 89.876 89.876 PRESSURE, BAR 3.811 3.811 PRESSURE DROP, BAR 0.689 0.689 MOLE FRAC VAPOR 0.00000 0.00000 MOLE FRAC TOTAL LIQUID 1.00000 1.00000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.00000 1.00000 MOLE FRAC FREE WATER 0.00000 0.00000 MOLE FRAC MW SOLID 0.00000 0.00000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-10 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA SPLITTER SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 8, 'SP1' STREAM ID FRACTION ------------- RATES ---------- KG-MOL/HR KG/HR ------------ ---------- ------------- ---------- FEED S12 299.921 24000.075 PRODUCTS S14 0.6667 199.948 16000.130 S15 0.3333 99.973 7999.945 TEMPERATURE, C 89.8668 PRESSURE, BAR 4.5000 PRESSURE DROP, BAR 0.0000 MOLE FRAC VAPOR 0.0000 MOLE FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.0000 MOLE FRAC FREE WATER 0.0000 MOLE FRAC MW SOLID 0.0000


SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-12 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA PUMP SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 7, 'P2' Feeds S10 Products Liquid S12 OPERATING CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- TEMPERATURE, C 89.80 89.87 PRESSURE, BAR 3.23 4.50 MOLE FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 MOLE FRAC LIQUID 1.0000 1.0000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 MOLE FRAC WATER 0.0000 0.0000 MOLE FRAC MW SOLID 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC MW SOLID 0.0000 0.0000 ACT FLOW RATE, LIT/HR 39750.1703 39735.3943 ACT FLOW RATE, GPM 175.0145 174.9495 EFFICIENCY, PERCENT 100.0000 HEAD, FT 70.2341 WORK, HP 1.8756

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-13 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA HEAT EXCHANGER SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 2, 'E1', 'E-402' OPERATING CONDITIONS DUTY, MM KJ/HR 10.102 F FACTOR (FT) 1.000 ** WARNING ** The HOT-side feed is colder than the COLD-side feed. ** WARNING ** A temperature crossover has been detected. HOT SIDE CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- FEED S1 MIXED PRODUCT S2 VAPOR, KG-MOL/HR 367.515 M KG/HR 28.191 CP, BTU/KG-C 1.826 LIQUID, KG-MOL/HR 1481.491 1113.976 M KG/HR 128.166 99.976 CP, BTU/KG-C 2.288 2.269 TOTAL, KG-MOL/HR 1481.491 1481.491 M KG/HR 128.166 128.166 VAPORIZATION, KG-MOL/HR 367.515 TEMPERATURE, C 99.000 103.000 PRESSURE, BAR 4.300 3.300 COLD SIDE CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- FEED S6 WATER PRODUCT S7 WATER, KG-MOL/HR 1147.192 1147.192 M KG/HR 20.667 20.667 CP, BTU/KG-C 4.017 3.968 TOTAL, KG-MOL/HR 1147.192 1147.192 M KG/HR 20.667 20.667 CONDENSATION, KG-MOL/HR 0.000 TEMPERATURE, C 128.040 11.600 PRESSURE, BAR 2.528 2.528

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-14 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' TOTAL NUMBER OF ITERATIONS IN/OUT METHOD 15 COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR MM KJ/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 35.0 2.30 1006.7 529.2L -45.0511 2.6W 2 68.5 3.00 1211.4 1538.4 3 70.9 3.02 1200.4 1743.2 4 73.0 3.03 1188.4 1732.2 5 74.9 3.05 1176.7 1720.2 6 76.9 3.07 1166.0 1708.4 7 78.7 3.08 1156.6 1697.7 8 80.4 3.10 1148.7 1688.4 9 81.9 3.12 1142.0 1680.5 10 83.2 3.13 1136.0 1673.7 11 84.4 3.15 1130.4 1667.8 12 85.4 3.17 1124.7 1662.2 13 86.4 3.18 1118.4 1656.5 14 87.4 3.20 1110.7 1650.1 15 88.5 3.22 1100.6 1642.5 16 89.8 3.23 786.1 1632.3 299.9L 17 91.6 3.25 860.1 1617.8 92.6L 18 93.9 3.27 840.2 1599.1 7.3L 19 97.1 3.28 785.5 1571.9 20 103.6 3.30 1898.8 1517.2 1481.5M 21 107.7 3.31 1915.4 1149.0 22 111.2 3.33 1931.3 1165.6 23 114.2 3.34 1946.2 1181.5 24 116.5 3.35 1958.9 1196.5 25 118.3 3.37 1968.9 1209.1 26 119.7 3.38 1976.2 1219.1 27 120.8 3.39 1981.3 1226.4 28 121.7 3.41 1984.8 1231.6 29 122.6 3.42 1986.9 1235.0 30 123.6 3.43 1987.8 1237.1 31 124.7 3.45 1987.1 1238.0 32 126.2 3.46 1983.7 1237.3 33 128.3 3.47 1972.3 1233.9 34 132.1 3.49 1929.1 1222.5 35R 141.3 3.50 1179.3 749.8L 36.1811

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-15 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) FEED AND PRODUCT STREAMS TYPE STREAM PHASE FROM TO LIQUID PCT FLOW RATES HEAT RATES TRAY TRAY FRAC KG-MOL/HR MM KJ/HR ----- ------------ ------ ---- ---- ------ ---- ------------ ------------ FEED S13 LIQUID 17 1.0000 92.7 92.63 1.4572 LIQUID 18 1.0000 7.3 7.34 0.1155 FEED S2 MIXED 20 0.7519 1481.49 37.0870 PROD S3 LIQUID 1 529.18 2.6291 PROD S5 WATER 1 2.57 0.0068 PROD S9 LIQUID 16 299.92 4.7134 PROD S4 LIQUID 35 749.79 22.4412 OVERALL MOLE BALANCE, (FEEDS - PRODUCTS) -4.9960E-13 OVERALL HEAT BALANCE, (H(IN) - H(OUT) ) -7.0429E-04 SPECIFICATIONS PARAMETER TRAY COMP SPECIFICATION SPECIFIED CALCULATED TYPE NO NO TYPE VALUE VALUE ----------------- ---- ------ ------------- ---------- ---------- UNIT T1 1 WT RRATIO 1.900E+00 1.900E+00 STRM S3 1 2- 16 WT FRACTION 9.400E-01 9.400E-01 STRM S9 16 1- 58 WT RATE 2.400E+04 2.400E+04 REFLUX RATIOS -------- REFLUX RATIOS -------- MOLAR WEIGHT STD L VOL --------- --------- --------- REFLUX / FEED STREAM 10.8680 9.6256 10.2013 REFLUX / FEED STREAM 137.1651 121.4845 128.7508 REFLUX / FEED STREAM S2 0.6795 0.5558 0.6180 REFLUX / TOTAL FEED 0.6366 0.5240 0.5811 REFLUX / DECANTED LIQ. DISTILLATE 1.9024 1.9024 1.9024 REFLUX / TOTAL LIQUID DISTILLATE 1.8932 1.9000 1.9008




SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-19 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) TRAY RATING MECHANICAL DATA SECTION TRAY DIAM TRAY SPACE SF ------- TRAY -------- NUMBERS IN PASSES IN TYPE METAL THK, GA ------- --------- ---- ------ ----- ---- ----- ----- ------- 1 2 - 34 146. 1 22. 1.00 SIEVE SS 14.000 SECTION NO VALVES VALVE CAP TO SIEVE UNIT ++ WEIR HT DC CLEAR OR CAPS THK,GA CAP, IN PCT DIA, IN IN IN ------- --------- ------ ------- ----- ------- ------- -------- 1 N/A N/A N/A 12.00 0.177 2.000 1.500 ++ DIAMETER OF VALVES, SIEVE HOLES, OR BUBBLE CAPS SECTION DOWNCOMER WIDTHS, IN SLOPED DC WIDTHS, IN SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE ------- ----- ------ ------- -------- ----- ------ ------- -------- 1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A TRAY RATING RESULTS PRES WEIR DOWNCOMER TRAY VAPOR LIQUID VLOAD DIAM FF DROP RATE BACKUP, PCT CFS L/MIN CFS IN BAR L/M/MM TRAY SPACING ---- ----- ------ ----- ------ ---- ------ -------- ------------ 2 149.0 2470. 17.73 145.7 53.8 0.005 1.206 40.57 3 148.0 2474. 17.68 145.7 53.7 0.005 1.208 40.60 4 147.0 2478. 17.62 145.7 53.6 0.005 1.209 40.62 5 145.9 2485. 17.58 145.7 53.6 0.005 1.211 40.66 6 144.9 2493. 17.54 145.7 53.6 0.005 1.214 40.71 7 143.9 2502. 17.50 145.7 53.5 0.005 1.217 40.77 8 143.0 2510. 17.47 145.7 53.5 0.005 1.220 40.82 9 142.2 2514. 17.42 145.7 53.5 0.005 1.221 40.85 10 141.3 2515. 17.37 145.7 53.4 0.005 1.221 40.84 11 140.5 2510. 17.31 145.7 53.2 0.005 1.220 40.80 12 139.6 2501. 17.23 145.7 52.9 0.005 1.217 40.72 13 138.7 2486. 17.13 145.7 52.6 0.005 1.213 40.60 14 137.8 2464. 17.01 145.7 52.2 0.005 1.206 40.43 15 136.8 2436. 16.86 145.7 51.7 0.005 1.198 40.21 16 135.6 2399. 16.68 145.7 51.0 0.005 1.186 39.92 17 134.3 1900. 16.47 145.7 47.2 0.005 1.012 36.21 18 132.6 1865. 16.22 145.7 46.4 0.005 1.000 35.93 19 129.8 1766. 15.77 145.7 44.8 0.005 0.965 35.15 ** WARNING ** MIXED PHASE FEED to tray 20. Carefully check the tray rating results. 20 130.2 4396. 15.71 145.7 61.7 0.006 1.823 55.46

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-20 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) PRES WEIR DOWNCOMER TRAY VAPOR LIQUID VLOAD DIAM FF DROP RATE BACKUP, PCT CFS L/MIN CFS IN BAR L/M/MM TRAY SPACING ---- ----- ------ ----- ------ ---- ------ -------- ------------ 21 100.6 4487. 12.31 145.7 54.1 0.005 1.849 55.80 22 102.3 4571. 12.61 145.7 55.4 0.006 1.873 56.50 23 103.6 4645. 12.88 145.7 56.5 0.006 1.894 57.13 24 104.7 4705. 13.08 145.7 57.4 0.006 1.911 57.64 25 105.4 4751. 13.24 145.7 58.1 0.006 1.924 58.02 26 105.9 4783. 13.34 145.7 58.5 0.006 1.933 58.29 27 106.1 4803. 13.41 145.7 58.8 0.006 1.939 58.47 28 106.2 4816. 13.45 145.7 59.0 0.006 1.943 58.59 29 106.2 4823. 13.47 145.7 59.1 0.006 1.945 58.65 30 106.2 4825. 13.48 145.7 59.1 0.006 1.946 58.68 31 106.1 4826. 13.48 145.7 59.2 0.006 1.947 58.70 32 105.9 4827. 13.48 145.7 59.2 0.006 1.948 58.72 33 105.5 4826. 13.47 145.7 59.1 0.006 1.948 58.72 34 103.8 4782. 13.27 145.7 58.4 0.006 1.936 58.36 ESTIMATED TRAY MECHANICAL DETAILS SECTION TRAY ------ DOWNCOMER WIDTHS, IN ---------- NO VALVES SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE OR CAPS ------- ---- ------- ---------- --------- --------- --------- 1 2 12.18 N/A N/A N/A N/A 1 3 12.19 N/A N/A N/A N/A 1 4 12.20 N/A N/A N/A N/A 1 5 12.22 N/A N/A N/A N/A 1 6 12.25 N/A N/A N/A N/A 1 7 12.28 N/A N/A N/A N/A 1 8 12.30 N/A N/A N/A N/A 1 9 12.32 N/A N/A N/A N/A 1 10 12.32 N/A N/A N/A N/A 1 11 12.30 N/A N/A N/A N/A 1 12 12.26 N/A N/A N/A N/A 1 13 12.19 N/A N/A N/A N/A 1 14 12.11 N/A N/A N/A N/A 1 15 11.99 N/A N/A N/A N/A 1 16 11.84 N/A N/A N/A N/A 1 17 10.09 N/A N/A N/A N/A 1 18 9.94 N/A N/A N/A N/A 1 19 9.54 N/A N/A N/A N/A 1 20 17.60 N/A N/A N/A N/A 1 21 17.85 N/A N/A N/A N/A 1 22 18.09 N/A N/A N/A N/A 1 23 18.30 N/A N/A N/A N/A 1 24 18.46 N/A N/A N/A N/A

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-21 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) SECTION TRAY ------ DOWNCOMER WIDTHS, IN ---------- NO VALVES SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE OR CAPS ------- ---- ------- ---------- --------- --------- --------- 1 25 18.59 N/A N/A N/A N/A 1 26 18.68 N/A N/A N/A N/A 1 27 18.73 N/A N/A N/A N/A 1 28 18.76 N/A N/A N/A N/A 1 29 18.77 N/A N/A N/A N/A 1 30 18.77 N/A N/A N/A N/A 1 31 18.76 N/A N/A N/A N/A 1 32 18.76 N/A N/A N/A N/A 1 33 18.74 N/A N/A N/A N/A 1 34 18.60 N/A N/A N/A N/A * NOTE THIS VALUE WAS NOT CALCULATED

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-22 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 57.6277 57.6277 11.1193 1.0085E-18 2 IBUTANE 63.9199 63.9199 61.8036 4.1127E-09 3 BUTANE 486.1904 486.1904 464.7017 1.0536E-06 4 T2BUTENE 498.9744 498.9744 475.8531 1.7500E-06 5 C2BUTENE 742.0696 742.0696 705.5631 6.1389E-06 6 IPENTANE 15021.1384 15021.1384 13384.9485 0.3987 7 PENTANE 3211.4696 3211.4696 2738.6282 1.0390 8 3M1BUTEN 588.5621 588.5621 536.9661 1.9382E-03 9 2M1BUTEN 3505.8069 3505.8069 3087.2460 0.2540 10 2M2BUTEN 6333.4630 6333.4630 5290.1095 5.6044 11 1PENTENE 2021.5627 2021.5627 1785.4216 0.1067 12 T2PENTEN 6563.7716 6563.7716 5636.6927 1.7470 13 ISOPRENE 332.5830 332.5830 284.7508 0.1796 14 CYPENTEN 703.8175 703.8175 554.6903 5.6906 15 CP 294.2311 294.2311 209.1509 9.0883 16 33M1BUTE 49.9374 49.9374 39.9342 0.2753 17 4M1PNTEN 646.0906 646.0906 374.3845 45.2849 18 23M1BUTE 406.8893 406.8893 129.7979 91.3395 19 4MC2PNTE 225.2179 225.2179 135.0932 15.4155 20 4MT2PNTE 680.6471 680.6471 289.9124 108.1958 21 2M1PNTEN 1147.6610 1147.6610 61.4077 570.4985 22 2MP 6435.8296 6435.8296 713.3518 2414.0566 23 22MB 180.3735 180.3735 113.0472 8.0119 24 23MB 1536.6754 1536.6754 280.4700 490.5766 25 3MP 4049.6284 4049.6284 127.9802 2212.3274 26 MCP 2925.5807 2925.5807 3.0758 2333.1154 27 BENZENE 1155.3515 1155.3515 1.0980 958.0022 28 MCYHXN 3586.9885 3586.9885 1.2431E-06 3549.7059 29 23MP 5414.2761 5414.2761 3.1633E-04 5234.0379 30 2M1HEXEN 10707.7149 10707.7149 2.0852E-04 10418.5534 31 TOLUENE 5264.2530 5264.2530 9.5993E-08 5235.6526 32 224P 4155.7198 4155.7198 2.1260E-06 4099.9748 33 1C2T3 3005.2004 3005.2004 5.2762E-11 3000.6934 34 T3OCTENE 2154.3435 2154.3435 1.0393E-12 2152.6478 35 MXYLENE 6473.1434 6473.1434 3.4841E-15 6472.0632 36 PCH 2039.0356 2039.0356 5.7096E-20 2038.9883 37 1NONENE 490.8793 490.8793 6.9790E-20 490.8595 38 135MBENZ 3803.8180 3803.8180 0.0000 3803.7963 39 TMBZ 292.7488 292.7488 0.0000 292.7488 40 DCPD 232.2134 232.2134 0.0000 232.2117 41 PR1THIOL 1.5361 1.5361 0.5534 0.4159 42 PR2THIOL 2.5601 2.5601 2.0828 0.0150 43 BU1THIOL 2.5601 2.5601 3.4677E-05 2.3551 44 IBSH 2.5601 2.5601 3.8294E-03 2.0676 45 PN1THIOL 5.1202 5.1202 1.6529E-15 5.1170 46 HX1THIOL 10.6245 10.6245 0.0000 10.6243

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-23 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 12.1606 12.1606 0.0000 12.1606 48 OC1THIOL 12.8006 12.8006 0.0000 12.8006 49 NONSH 15.3607 15.3607 0.0000 15.3607 50 C10SH 19.2009 19.2009 0.0000 19.2009 51 THIOPHEN 9.6005 9.6005 5.4398E-03 8.0858 52 2MTHIO 31.3615 31.3615 4.4634E-09 31.1192 53 3MTHIO 33.2816 33.2816 1.6729E-09 33.0747 54 BZTHIOPH 1.0240 1.0240 0.0000 1.0240 55 1MCPEN 13737.6209 13737.6209 7.0423 11382.8271 56 1245MBNZ 2762.7569 2762.7569 0.0000 2762.7566 57 2233MHX 1862.6688 1862.6688 0.0000 1862.6499 58 2233 2158.2733 2158.2733 1.3240E-16 2158.0203 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 37506.8869 74612.8190 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 141.3163 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 2.6291 22.4412 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.8774 99.5113 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-24 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 46.2159 20666.6634 20666.6634 1.0085E-18 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 4.1127E-09 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.0536E-06 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.7500E-06 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 6.1389E-06 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 0.3987 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.0390 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.9382E-03 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.2540 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.6044 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1067 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.7470 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1796 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.6906 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 9.0883 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.2753 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 45.2849 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 91.3395 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 15.4155 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 108.1958 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 570.4985 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 2414.0566 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 8.0119 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 490.5766 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 2212.3274 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 2333.1154 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 958.0022 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 3549.7059 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 5234.0379 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 10418.5534 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 5235.6526 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 4099.9748 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 3000.6934 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2152.6478 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 6472.0632 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 2038.9883 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 490.8595 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 3803.7963 39 TMBZ 0.0000 0.0000 0.0000 292.7488 40 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 232.2117 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.4159 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0150 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 2.3551 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.0676 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 5.1170 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 10.6243

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-25 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 12.1606 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 12.8006 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 15.3607 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 19.2009 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 8.0858 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 31.1192 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 33.0747 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.0240 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 11382.8271 56 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 2762.7566 57 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 1862.6499 58 2233 0.0000 0.0000 0.0000 2158.0203 TOTAL RATE, KG/HR 46.2159 20666.6634 20666.6634 74612.8190 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5996 142.3114 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.7710E-03 11.1086 1.0062 22.6809 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 99.5113 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-26 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 0.4388 0.4388 4.7033E-04 0.4388 2 IBUTANE 3.1746 3.1746 5.8821E-04 3.1746 3 BUTANE 32.2341 32.2341 4.6740E-03 32.2341 4 T2BUTENE 34.6829 34.6829 4.8362E-03 34.6829 5 C2BUTENE 54.7611 54.7611 7.2692E-03 54.7611 6 IPENTANE 2453.8192 2453.8192 0.1813 2453.8192 7 PENTANE 707.7427 707.7427 0.0436 707.7427 8 3M1BUTEN 77.3946 77.3946 6.6238E-03 77.3946 9 2M1BUTEN 627.4866 627.4866 0.0437 627.4866 10 2M2BUTEN 1556.6826 1556.6826 0.0900 1556.6826 11 1PENTENE 354.0694 354.0694 0.0250 354.0694 12 T2PENTEN 1388.0653 1388.0653 0.0874 1388.0653 13 ISOPRENE 71.4817 71.4817 4.4475E-03 71.4817 14 CYPENTEN 215.1507 215.1507 0.0110 215.1507 15 CP 113.9761 113.9761 5.2516E-03 113.9761 16 33M1BUTE 14.5923 14.5923 7.7033E-04 14.5923 17 4M1PNTEN 339.5347 339.5347 0.0141 339.5347 18 23M1BUTE 278.4838 278.4838 0.0103 278.4838 19 4MC2PNTE 112.0358 112.0358 4.7251E-03 112.0358 20 4MT2PNTE 423.6014 423.6014 0.0163 423.6014 21 2M1PNTEN 774.3431 774.3431 0.0244 774.3431 22 2MP 4962.2954 4962.2954 0.1654 4962.2954 23 22MB 88.9532 88.9532 3.8115E-03 88.9532 24 23MB 1148.0554 1148.0554 0.0398 1148.0554 25 3MP 2567.2591 2567.2591 0.0784 2567.2591 26 MCP 883.7370 883.7370 0.0220 883.7370 27 BENZENE 294.1250 294.1250 7.2364E-03 294.1250 28 MCYHXN 55.8927 55.8927 6.3478E-04 55.8927 29 23MP 270.1468 270.1468 4.0457E-03 270.1468 30 2M1HEXEN 433.4202 433.4202 6.1385E-03 433.4202 31 TOLUENE 42.8791 42.8791 4.1686E-04 42.8791 32 224P 83.5622 83.5622 9.8331E-04 83.5622 33 1C2T3 6.7568 6.7568 4.6470E-05 6.7568 34 T3OCTENE 2.5420 2.5420 1.4662E-05 2.5420 35 MXYLENE 1.6194 1.6194 6.4918E-06 1.6194 36 PCH 0.0709 0.0709 1.7129E-07 0.0709 37 1NONENE 0.0297 0.0297 7.9779E-08 0.0297 38 135MBENZ 0.0326 0.0326 5.5114E-08 0.0326 39 TMBZ 3.7540E-05 3.7540E-05 2.1796E-11 3.7540E-05 40 DCPD 2.5502E-03 2.5502E-03 4.6354E-09 2.5502E-03 41 PR1THIOL 0.8501 0.8501 3.2126E-05 0.8501 42 PR2THIOL 0.6934 0.6934 3.7806E-05 0.6934 43 BU1THIOL 0.3071 0.3071 6.0230E-06 0.3071 44 IBSH 0.7325 0.7325 1.8525E-05 0.7325 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-27 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID 45 PN1THIOL 4.8300E-03 4.8300E-03 2.6953E-08 4.8300E-03 46 HX1THIOL 3.8990E-04 3.8990E-04 9.5100E-10 3.8990E-04 47 HP1THIOL 1.7977E-05 1.7977E-05 1.9256E-11 1.7977E-05 48 OC1THIOL 8.4493E-07 8.4493E-07 4.0660E-13 8.4493E-07 49 NONSH 4.0309E-08 4.0309E-08 8.4386E-15 4.0309E-08 50 C10SH 2.1749E-09 2.1749E-09 2.0203E-16 2.1749E-09 51 THIOPHEN 2.2617 2.2617 5.3908E-05 2.2617 52 2MTHIO 0.3633 0.3633 3.9031E-06 0.3633 53 3MTHIO 0.3103 0.3103 3.1578E-06 0.3103 54 BZTHIOPH 8.3796E-08 8.3796E-08 4.4887E-14 8.3796E-08 55 1MCPEN 3519.0120 3519.0120 0.0841 3519.0120 56 1245MBNZ 3.5428E-04 3.5428E-04 2.0569E-10 3.5428E-04 57 2233MHX 0.0283 0.0283 5.4446E-08 0.0283 58 2233 0.3793 0.3793 1.3694E-06 0.3793 TOTAL RATE, KG/HR 24000.0750 24000.0750 0.0000 24000.0750 TEMPERATURE, C 89.8001 89.8001 89.8001 89.8668 PRESSURE, BAR 3.2333 3.2333 3.2333 4.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.7134 4.7134 0.0000 4.7184 MOLECULAR WEIGHT 80.0213 80.0213 76.7347 80.0213 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-28 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 0.1463 0.2925 0.1463 0.2925 2 IBUTANE 1.0582 2.1164 1.0582 2.1164 3 BUTANE 10.7446 21.4895 10.7446 21.4895 4 T2BUTENE 11.5608 23.1220 11.5608 23.1220 5 C2BUTENE 18.2535 36.5076 18.2535 36.5076 6 IPENTANE 817.9316 1635.8876 817.9316 1635.8876 7 PENTANE 235.9119 471.8309 235.9119 471.8309 8 3M1BUTEN 25.7979 51.5967 25.7979 51.5967 9 2M1BUTEN 209.1601 418.3265 209.1601 418.3265 10 2M2BUTEN 518.8890 1037.7936 518.8890 1037.7936 11 1PENTENE 118.0220 236.0475 118.0220 236.0475 12 T2PENTEN 462.6838 925.3815 462.6838 925.3815 13 ISOPRENE 23.8270 47.6547 23.8270 47.6547 14 CYPENTEN 71.7162 143.4345 71.7162 143.4345 15 CP 37.9917 75.9845 37.9917 75.9845 16 33M1BUTE 4.8640 9.7282 4.8640 9.7282 17 4M1PNTEN 113.1771 226.3576 113.1771 226.3576 18 23M1BUTE 92.8270 185.6568 92.8270 185.6568 19 4MC2PNTE 37.3449 74.6909 37.3449 74.6909 20 4MT2PNTE 141.1991 282.4024 141.1991 282.4024 21 2M1PNTEN 258.1118 516.2313 258.1118 516.2313 22 2MP 1654.0819 3308.2134 1654.0819 3308.2134 23 22MB 29.6508 59.3024 29.6508 59.3024 24 23MB 382.6813 765.3741 382.6813 765.3741 25 3MP 855.7445 1711.5146 855.7445 1711.5146 26 MCP 294.5761 589.1610 294.5761 589.1610 27 BENZENE 98.0407 196.0843 98.0407 196.0843 28 MCYHXN 18.6307 37.2620 18.6307 37.2620 29 23MP 90.0480 180.0988 90.0480 180.0988 30 2M1HEXEN 144.4720 288.9482 144.4720 288.9482 31 TOLUENE 14.2929 28.5862 14.2929 28.5862 32 224P 27.8538 55.7084 27.8538 55.7084 33 1C2T3 2.2522 4.5045 2.2522 4.5045 34 T3OCTENE 0.8473 1.6947 0.8473 1.6947 35 MXYLENE 0.5398 1.0796 0.5398 1.0796 36 PCH 0.0236 0.0473 0.0236 0.0473 37 1NONENE 9.8856E-03 0.0198 9.8856E-03 0.0198 38 135MBENZ 0.0109 0.0217 0.0109 0.0217 39 TMBZ 1.2513E-05 2.5027E-05 1.2513E-05 2.5027E-05 40 DCPD 8.5005E-04 1.7001E-03 8.5005E-04 1.7001E-03 41 PR1THIOL 0.2834 0.5668 0.2834 0.5668 42 PR2THIOL 0.2311 0.4623 0.2311 0.4623 43 BU1THIOL 0.1024 0.2047 0.1024 0.2047 44 IBSH 0.2442 0.4884 0.2442 0.4884 45 PN1THIOL 1.6100E-03 3.2200E-03 1.6100E-03 3.2200E-03 46 HX1THIOL 1.2997E-04 2.5994E-04 1.2997E-04 2.5994E-04 47 HP1THIOL 5.9922E-06 1.1985E-05 5.9922E-06 1.1985E-05

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-29 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID 48 OC1THIOL 2.8164E-07 5.6329E-07 2.8164E-07 5.6329E-07 49 NONSH 1.3436E-08 2.6873E-08 1.3436E-08 2.6873E-08 50 C10SH 7.2495E-10 1.4499E-09 7.2495E-10 1.4499E-09 51 THIOPHEN 0.7539 1.5078 0.7539 1.5078 52 2MTHIO 0.1211 0.2422 0.1211 0.2422 53 3MTHIO 0.1034 0.2068 0.1034 0.2068 54 BZTHIOPH 2.7932E-08 5.5864E-08 2.7932E-08 5.5864E-08 55 1MCPEN 1172.9923 2346.0197 1172.9923 2346.0197 56 1245MBNZ 1.1809E-04 2.3619E-04 1.1809E-04 2.3619E-04 57 2233MHX 9.4292E-03 0.0189 9.4292E-03 0.0189 58 2233 0.1264 0.2529 0.1264 0.2529 TOTAL RATE, KG/HR 7999.9451 16000.1299 7999.9451 16000.1299 TEMPERATURE, C 89.8764 89.8668 89.8668 89.8764 PRESSURE, BAR 3.8105 4.5000 4.5000 3.8105 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.5728 3.1456 1.5728 3.1456 MOLECULAR WEIGHT 80.0213 80.0213 80.0213 80.0213 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-30 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 4.4963E-04 4.4963E-04 2.9646E-04 0.0000 2 IBUTANE 4.9873E-04 4.9873E-04 1.6478E-03 5.5120E-14 3 BUTANE 3.7934E-03 3.7934E-03 0.0124 1.4121E-11 4 T2BUTENE 3.8932E-03 3.8932E-03 0.0127 2.3454E-11 5 C2BUTENE 5.7899E-03 5.7899E-03 0.0188 8.2276E-11 6 IPENTANE 0.1172 0.1172 0.3569 5.3439E-06 7 PENTANE 0.0251 0.0251 0.0730 1.3925E-05 8 3M1BUTEN 4.5922E-03 4.5922E-03 0.0143 2.5977E-08 9 2M1BUTEN 0.0274 0.0274 0.0823 3.4048E-06 10 2M2BUTEN 0.0494 0.0494 0.1410 7.5113E-05 11 1PENTENE 0.0158 0.0158 0.0476 1.4296E-06 12 T2PENTEN 0.0512 0.0512 0.1503 2.3414E-05 13 ISOPRENE 2.5949E-03 2.5949E-03 7.5920E-03 2.4069E-06 14 CYPENTEN 5.4914E-03 5.4914E-03 0.0148 7.6268E-05 15 CP 2.2957E-03 2.2957E-03 5.5763E-03 1.2181E-04 16 33M1BUTE 3.8963E-04 3.8963E-04 1.0647E-03 3.6891E-06 17 4M1PNTEN 5.0410E-03 5.0410E-03 9.9818E-03 6.0693E-04 18 23M1BUTE 3.1747E-03 3.1747E-03 3.4606E-03 1.2242E-03 19 4MC2PNTE 1.7572E-03 1.7572E-03 3.6018E-03 2.0661E-04 20 4MT2PNTE 5.3106E-03 5.3106E-03 7.7296E-03 1.4501E-03 21 2M1PNTEN 8.9545E-03 8.9545E-03 1.6372E-03 7.6461E-03 22 2MP 0.0502 0.0502 0.0190 0.0324 23 22MB 1.4073E-03 1.4073E-03 3.0140E-03 1.0738E-04 24 23MB 0.0120 0.0120 7.4778E-03 6.5750E-03 25 3MP 0.0316 0.0316 3.4122E-03 0.0297 26 MCP 0.0228 0.0228 8.2006E-05 0.0313 27 BENZENE 9.0145E-03 9.0145E-03 2.9275E-05 0.0128 28 MCYHXN 0.0280 0.0280 3.3144E-11 0.0476 29 23MP 0.0422 0.0422 8.4338E-09 0.0701 30 2M1HEXEN 0.0835 0.0835 5.5596E-09 0.1396 31 TOLUENE 0.0411 0.0411 2.5593E-12 0.0702 32 224P 0.0324 0.0324 5.6683E-11 0.0550 33 1C2T3 0.0234 0.0234 1.4067E-15 0.0402 34 T3OCTENE 0.0168 0.0168 2.7709E-17 0.0289 35 MXYLENE 0.0505 0.0505 9.2893E-20 0.0867 36 PCH 0.0159 0.0159 0.0000 0.0273 37 1NONENE 3.8300E-03 3.8300E-03 0.0000 6.5788E-03 38 135MBENZ 0.0297 0.0297 0.0000 0.0510 39 TMBZ 2.2841E-03 2.2841E-03 0.0000 3.9236E-03 40 DCPD 1.8118E-03 1.8118E-03 0.0000 3.1122E-03 41 PR1THIOL 1.1985E-05 1.1985E-05 1.4754E-05 5.5735E-06 42 PR2THIOL 1.9975E-05 1.9975E-05 5.5531E-05 2.0161E-07 43 BU1THIOL 1.9975E-05 1.9975E-05 9.2455E-10 3.1565E-05 44 IBSH 1.9975E-05 1.9975E-05 1.0210E-07 2.7711E-05 45 PN1THIOL 3.9950E-05 3.9950E-05 4.4071E-20 6.8581E-05 46 HX1THIOL 8.2896E-05 8.2896E-05 0.0000 1.4239E-04

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-31 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 9.4881E-05 9.4881E-05 0.0000 1.6298E-04 48 OC1THIOL 9.9875E-05 9.9875E-05 0.0000 1.7156E-04 49 NONSH 1.1985E-04 1.1985E-04 0.0000 2.0587E-04 50 C10SH 1.4981E-04 1.4981E-04 0.0000 2.5734E-04 51 THIOPHEN 7.4906E-05 7.4906E-05 1.4504E-07 1.0837E-04 52 2MTHIO 2.4469E-04 2.4469E-04 1.1900E-13 4.1708E-04 53 3MTHIO 2.5967E-04 2.5967E-04 4.4602E-14 4.4328E-04 54 BZTHIOPH 7.9900E-06 7.9900E-06 0.0000 1.3725E-05 55 1MCPEN 0.1072 0.1072 1.8776E-04 0.1526 56 1245MBNZ 0.0216 0.0216 0.0000 0.0370 57 2233MHX 0.0145 0.0145 0.0000 0.0250 58 2233 0.0168 0.0168 0.0000 0.0289 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 37506.8869 74612.8190 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 141.3163 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 2.6291 22.4412 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.8774 99.5113 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-32 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.5120E-14 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4121E-11 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.3454E-11 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 8.2276E-11 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.3439E-06 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.3925E-05 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.5977E-08 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 3.4048E-06 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.5113E-05 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4296E-06 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.3414E-05 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4069E-06 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.6268E-05 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 1.2181E-04 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 3.6891E-06 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 6.0693E-04 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 1.2242E-03 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 2.0661E-04 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4501E-03 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.6461E-03 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0324 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 1.0738E-04 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 6.5750E-03 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0297 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0313 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0128 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0476 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0701 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.1396 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0702 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 0.0550 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 0.0402 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0289 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0867 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0273 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 6.5788E-03 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.0510 39 TMBZ 0.0000 0.0000 0.0000 3.9236E-03 40 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 3.1122E-03 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 5.5735E-06 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 2.0161E-07 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 3.1565E-05 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.7711E-05 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 6.8581E-05 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.4239E-04

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-33 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.6298E-04 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.7156E-04 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.0587E-04 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 2.5734E-04 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.0837E-04 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 4.1708E-04 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 4.4328E-04 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.3725E-05 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.1526 56 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.0370 57 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 0.0250 58 2233 0.0000 0.0000 0.0000 0.0289 TOTAL RATE, KG/HR 46.2159 20666.6634 20666.6634 74612.8190 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5996 142.3114 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.7710E-03 11.1086 1.0062 22.6809 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 99.5113 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-34 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 1.8282E-05 1.8282E-05 4.7033E-04 1.8282E-05 2 IBUTANE 1.3227E-04 1.3227E-04 5.8821E-04 1.3227E-04 3 BUTANE 1.3431E-03 1.3431E-03 4.6740E-03 1.3431E-03 4 T2BUTENE 1.4451E-03 1.4451E-03 4.8362E-03 1.4451E-03 5 C2BUTENE 2.2817E-03 2.2817E-03 7.2692E-03 2.2817E-03 6 IPENTANE 0.1022 0.1022 0.1813 0.1022 7 PENTANE 0.0295 0.0295 0.0436 0.0295 8 3M1BUTEN 3.2248E-03 3.2248E-03 6.6238E-03 3.2248E-03 9 2M1BUTEN 0.0261 0.0261 0.0437 0.0261 10 2M2BUTEN 0.0649 0.0649 0.0900 0.0649 11 1PENTENE 0.0148 0.0148 0.0250 0.0148 12 T2PENTEN 0.0578 0.0578 0.0874 0.0578 13 ISOPRENE 2.9784E-03 2.9784E-03 4.4475E-03 2.9784E-03 14 CYPENTEN 8.9646E-03 8.9646E-03 0.0110 8.9646E-03 15 CP 4.7490E-03 4.7490E-03 5.2516E-03 4.7490E-03 16 33M1BUTE 6.0801E-04 6.0801E-04 7.7033E-04 6.0801E-04 17 4M1PNTEN 0.0141 0.0141 0.0141 0.0141 18 23M1BUTE 0.0116 0.0116 0.0103 0.0116 19 4MC2PNTE 4.6681E-03 4.6681E-03 4.7251E-03 4.6681E-03 20 4MT2PNTE 0.0177 0.0177 0.0163 0.0177 21 2M1PNTEN 0.0323 0.0323 0.0244 0.0323 22 2MP 0.2068 0.2068 0.1654 0.2068 23 22MB 3.7064E-03 3.7064E-03 3.8115E-03 3.7064E-03 24 23MB 0.0478 0.0478 0.0398 0.0478 25 3MP 0.1070 0.1070 0.0784 0.1070 26 MCP 0.0368 0.0368 0.0220 0.0368 27 BENZENE 0.0123 0.0123 7.2364E-03 0.0123 28 MCYHXN 2.3289E-03 2.3289E-03 6.3478E-04 2.3289E-03 29 23MP 0.0113 0.0113 4.0457E-03 0.0113 30 2M1HEXEN 0.0181 0.0181 6.1385E-03 0.0181 31 TOLUENE 1.7866E-03 1.7866E-03 4.1686E-04 1.7866E-03 32 224P 3.4817E-03 3.4817E-03 9.8331E-04 3.4817E-03 33 1C2T3 2.8153E-04 2.8153E-04 4.6470E-05 2.8153E-04 34 T3OCTENE 1.0592E-04 1.0592E-04 1.4662E-05 1.0592E-04 35 MXYLENE 6.7474E-05 6.7474E-05 6.4918E-06 6.7474E-05 36 PCH 2.9540E-06 2.9540E-06 1.7129E-07 2.9540E-06 37 1NONENE 1.2357E-06 1.2357E-06 7.9779E-08 1.2357E-06 38 135MBENZ 1.3586E-06 1.3586E-06 5.5114E-08 1.3586E-06 39 TMBZ 1.5642E-09 1.5642E-09 2.1796E-11 1.5642E-09 40 DCPD 1.0626E-07 1.0626E-07 4.6354E-09 1.0626E-07 41 PR1THIOL 3.5422E-05 3.5422E-05 3.2126E-05 3.5422E-05 42 PR2THIOL 2.8892E-05 2.8892E-05 3.7806E-05 2.8892E-05 43 BU1THIOL 1.2797E-05 1.2797E-05 6.0230E-06 1.2797E-05 44 IBSH 3.0522E-05 3.0522E-05 1.8525E-05 3.0522E-05 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-35 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID 45 PN1THIOL 2.0125E-07 2.0125E-07 2.6953E-08 2.0125E-07 46 HX1THIOL 1.6246E-08 1.6246E-08 9.5100E-10 1.6246E-08 47 HP1THIOL 7.4903E-10 7.4903E-10 1.9256E-11 7.4903E-10 48 OC1THIOL 3.5205E-11 3.5205E-11 4.0660E-13 3.5205E-11 49 NONSH 1.6795E-12 1.6795E-12 8.4386E-15 1.6795E-12 50 C10SH 9.0620E-14 9.0620E-14 2.0203E-16 9.0620E-14 51 THIOPHEN 9.4236E-05 9.4236E-05 5.3908E-05 9.4236E-05 52 2MTHIO 1.5138E-05 1.5138E-05 3.9031E-06 1.5138E-05 53 3MTHIO 1.2928E-05 1.2928E-05 3.1578E-06 1.2928E-05 54 BZTHIOPH 3.4915E-12 3.4915E-12 4.4887E-14 3.4915E-12 55 1MCPEN 0.1466 0.1466 0.0841 0.1466 56 1245MBNZ 1.4761E-08 1.4761E-08 2.0569E-10 1.4761E-08 57 2233MHX 1.1787E-06 1.1787E-06 5.4446E-08 1.1787E-06 58 2233 1.5804E-05 1.5804E-05 1.3694E-06 1.5804E-05 TOTAL RATE, KG/HR 24000.0750 24000.0750 0.0000 24000.0750 TEMPERATURE, C 89.8001 89.8001 89.8001 89.8668 PRESSURE, BAR 3.2333 3.2333 3.2333 4.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.7134 4.7134 0.0000 4.7184 MOLECULAR WEIGHT 80.0213 80.0213 76.7347 80.0213 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-36 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 1.8282E-05 1.8282E-05 1.8282E-05 1.8282E-05 2 IBUTANE 1.3227E-04 1.3227E-04 1.3227E-04 1.3227E-04 3 BUTANE 1.3431E-03 1.3431E-03 1.3431E-03 1.3431E-03 4 T2BUTENE 1.4451E-03 1.4451E-03 1.4451E-03 1.4451E-03 5 C2BUTENE 2.2817E-03 2.2817E-03 2.2817E-03 2.2817E-03 6 IPENTANE 0.1022 0.1022 0.1022 0.1022 7 PENTANE 0.0295 0.0295 0.0295 0.0295 8 3M1BUTEN 3.2248E-03 3.2248E-03 3.2248E-03 3.2248E-03 9 2M1BUTEN 0.0261 0.0261 0.0261 0.0261 10 2M2BUTEN 0.0649 0.0649 0.0649 0.0649 11 1PENTENE 0.0148 0.0148 0.0148 0.0148 12 T2PENTEN 0.0578 0.0578 0.0578 0.0578 13 ISOPRENE 2.9784E-03 2.9784E-03 2.9784E-03 2.9784E-03 14 CYPENTEN 8.9646E-03 8.9646E-03 8.9646E-03 8.9646E-03 15 CP 4.7490E-03 4.7490E-03 4.7490E-03 4.7490E-03 16 33M1BUTE 6.0801E-04 6.0801E-04 6.0801E-04 6.0801E-04 17 4M1PNTEN 0.0141 0.0141 0.0141 0.0141 18 23M1BUTE 0.0116 0.0116 0.0116 0.0116 19 4MC2PNTE 4.6681E-03 4.6681E-03 4.6681E-03 4.6681E-03 20 4MT2PNTE 0.0177 0.0177 0.0177 0.0177 21 2M1PNTEN 0.0323 0.0323 0.0323 0.0323 22 2MP 0.2068 0.2068 0.2068 0.2068 23 22MB 3.7064E-03 3.7064E-03 3.7064E-03 3.7064E-03 24 23MB 0.0478 0.0478 0.0478 0.0478 25 3MP 0.1070 0.1070 0.1070 0.1070 26 MCP 0.0368 0.0368 0.0368 0.0368 27 BENZENE 0.0123 0.0123 0.0123 0.0123 28 MCYHXN 2.3289E-03 2.3289E-03 2.3289E-03 2.3289E-03 29 23MP 0.0113 0.0113 0.0113 0.0113 30 2M1HEXEN 0.0181 0.0181 0.0181 0.0181 31 TOLUENE 1.7866E-03 1.7866E-03 1.7866E-03 1.7866E-03 32 224P 3.4817E-03 3.4817E-03 3.4817E-03 3.4817E-03 33 1C2T3 2.8153E-04 2.8153E-04 2.8153E-04 2.8153E-04 34 T3OCTENE 1.0592E-04 1.0592E-04 1.0592E-04 1.0592E-04 35 MXYLENE 6.7474E-05 6.7474E-05 6.7474E-05 6.7474E-05 36 PCH 2.9540E-06 2.9540E-06 2.9540E-06 2.9540E-06 37 1NONENE 1.2357E-06 1.2357E-06 1.2357E-06 1.2357E-06 38 135MBENZ 1.3586E-06 1.3586E-06 1.3586E-06 1.3586E-06 39 TMBZ 1.5642E-09 1.5642E-09 1.5642E-09 1.5642E-09 40 DCPD 1.0626E-07 1.0626E-07 1.0626E-07 1.0626E-07 41 PR1THIOL 3.5422E-05 3.5422E-05 3.5422E-05 3.5422E-05 42 PR2THIOL 2.8892E-05 2.8892E-05 2.8892E-05 2.8892E-05 43 BU1THIOL 1.2797E-05 1.2797E-05 1.2797E-05 1.2797E-05 44 IBSH 3.0522E-05 3.0522E-05 3.0522E-05 3.0522E-05 45 PN1THIOL 2.0125E-07 2.0125E-07 2.0125E-07 2.0125E-07 46 HX1THIOL 1.6246E-08 1.6246E-08 1.6246E-08 1.6246E-08 47 HP1THIOL 7.4903E-10 7.4903E-10 7.4903E-10 7.4903E-10

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-37 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID 48 OC1THIOL 3.5205E-11 3.5205E-11 3.5205E-11 3.5205E-11 49 NONSH 1.6795E-12 1.6795E-12 1.6795E-12 1.6795E-12 50 C10SH 9.0620E-14 9.0620E-14 9.0620E-14 9.0620E-14 51 THIOPHEN 9.4236E-05 9.4236E-05 9.4236E-05 9.4236E-05 52 2MTHIO 1.5138E-05 1.5138E-05 1.5138E-05 1.5138E-05 53 3MTHIO 1.2928E-05 1.2928E-05 1.2928E-05 1.2928E-05 54 BZTHIOPH 3.4915E-12 3.4915E-12 3.4915E-12 3.4915E-12 55 1MCPEN 0.1466 0.1466 0.1466 0.1466 56 1245MBNZ 1.4761E-08 1.4761E-08 1.4761E-08 1.4761E-08 57 2233MHX 1.1787E-06 1.1787E-06 1.1787E-06 1.1787E-06 58 2233 1.5804E-05 1.5804E-05 1.5804E-05 1.5804E-05 TOTAL RATE, KG/HR 7999.9451 16000.1299 7999.9451 16000.1299 TEMPERATURE, C 89.8764 89.8668 89.8668 89.8764 PRESSURE, BAR 3.8105 4.5000 4.5000 3.8105 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.5728 3.1456 1.5728 3.1456 MOLECULAR WEIGHT 80.0213 80.0213 80.0213 80.0213 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-38 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 0.0450 0.0450 0.0296 0.0000 2 IBUTANE 0.0499 0.0499 0.1648 5.5120E-12 3 BUTANE 0.3793 0.3793 1.2390 1.4121E-09 4 T2BUTENE 0.3893 0.3893 1.2687 2.3454E-09 5 C2BUTENE 0.5790 0.5790 1.8812 8.2276E-09 6 IPENTANE 11.7200 11.7200 35.6866 5.3439E-04 7 PENTANE 2.5057 2.5057 7.3017 1.3925E-03 8 3M1BUTEN 0.4592 0.4592 1.4316 2.5977E-06 9 2M1BUTEN 2.7354 2.7354 8.2311 3.4048E-04 10 2M2BUTEN 4.9416 4.9416 14.1044 7.5113E-03 11 1PENTENE 1.5773 1.5773 4.7603 1.4296E-04 12 T2PENTEN 5.1213 5.1213 15.0284 2.3414E-03 13 ISOPRENE 0.2595 0.2595 0.7592 2.4069E-04 14 CYPENTEN 0.5491 0.5491 1.4789 7.6268E-03 15 CP 0.2296 0.2296 0.5576 0.0122 16 33M1BUTE 0.0390 0.0390 0.1065 3.6891E-04 17 4M1PNTEN 0.5041 0.5041 0.9982 0.0607 18 23M1BUTE 0.3175 0.3175 0.3461 0.1224 19 4MC2PNTE 0.1757 0.1757 0.3602 0.0207 20 4MT2PNTE 0.5311 0.5311 0.7730 0.1450 21 2M1PNTEN 0.8954 0.8954 0.1637 0.7646 22 2MP 5.0215 5.0215 1.9019 3.2354 23 22MB 0.1407 0.1407 0.3014 0.0107 24 23MB 1.1990 1.1990 0.7478 0.6575 25 3MP 3.1597 3.1597 0.3412 2.9651 26 MCP 2.2826 2.2826 8.2006E-03 3.1270 27 BENZENE 0.9014 0.9014 2.9275E-03 1.2840 28 MCYHXN 2.7987 2.7987 3.3144E-09 4.7575 29 23MP 4.2244 4.2244 8.4338E-07 7.0149 30 2M1HEXEN 8.3545 8.3545 5.5596E-07 13.9635 31 TOLUENE 4.1074 4.1074 2.5593E-10 7.0171 32 224P 3.2424 3.2424 5.6683E-09 5.4950 33 1C2T3 2.3448 2.3448 1.4067E-13 4.0217 34 T3OCTENE 1.6809 1.6809 2.7709E-15 2.8851 35 MXYLENE 5.0506 5.0506 9.2893E-18 8.6742 36 PCH 1.5909 1.5909 0.0000 2.7328 37 1NONENE 0.3830 0.3830 0.0000 0.6579 38 135MBENZ 2.9679 2.9679 0.0000 5.0980 39 TMBZ 0.2284 0.2284 0.0000 0.3924 40 DCPD 0.1812 0.1812 0.0000 0.3112 41 PR1THIOL 1.1985E-03 1.1985E-03 1.4754E-03 5.5735E-04 42 PR2THIOL 1.9975E-03 1.9975E-03 5.5531E-03 2.0161E-05 43 BU1THIOL 1.9975E-03 1.9975E-03 9.2455E-08 3.1565E-03 44 IBSH 1.9975E-03 1.9975E-03 1.0210E-05 2.7711E-03 45 PN1THIOL 3.9950E-03 3.9950E-03 4.4071E-18 6.8581E-03 46 HX1THIOL 8.2896E-03 8.2896E-03 0.0000 0.0142

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-39 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 9.4881E-03 9.4881E-03 0.0000 0.0163 48 OC1THIOL 9.9875E-03 9.9875E-03 0.0000 0.0172 49 NONSH 0.0120 0.0120 0.0000 0.0206 50 C10SH 0.0150 0.0150 0.0000 0.0257 51 THIOPHEN 7.4906E-03 7.4906E-03 1.4504E-05 0.0108 52 2MTHIO 0.0245 0.0245 1.1900E-11 0.0417 53 3MTHIO 0.0260 0.0260 4.4602E-12 0.0443 54 BZTHIOPH 7.9900E-04 7.9900E-04 0.0000 1.3725E-03 55 1MCPEN 10.7186 10.7186 0.0188 15.2559 56 1245MBNZ 2.1556 2.1556 0.0000 3.7028 57 2233MHX 1.4533 1.4533 0.0000 2.4964 58 2233 1.6840 1.6840 3.5300E-19 2.8923 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 37506.8869 74612.8190 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 141.3163 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 2.6291 22.4412 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.8774 99.5113 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-40 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 100.0000 100.0000 100.0000 0.0000 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.5120E-12 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4121E-09 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.3454E-09 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 8.2276E-09 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.3439E-04 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.3925E-03 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.5977E-06 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 3.4048E-04 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.5113E-03 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4296E-04 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.3414E-03 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4069E-04 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.6268E-03 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0122 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 3.6891E-04 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0607 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1224 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0207 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1450 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.7646 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 3.2354 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 0.0107 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 0.6575 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 2.9651 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 3.1270 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.2840 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 4.7575 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 7.0149 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 13.9635 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 7.0171 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 5.4950 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 4.0217 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.8851 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 8.6742 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 2.7328 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.6579 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 5.0980 39 TMBZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.3924 40 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 0.3112 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 5.5735E-04 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 2.0161E-05 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 3.1565E-03 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.7711E-03 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 6.8581E-03 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0142

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-41 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0163 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0172 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0206 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0257 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0108 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 0.0417 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 0.0443 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.3725E-03 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 15.2559 56 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 3.7028 57 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 2.4964 58 2233 0.0000 0.0000 0.0000 2.8923 TOTAL RATE, KG/HR 46.2159 20666.6634 20666.6634 74612.8190 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5996 142.3114 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.7710E-03 11.1086 1.0062 22.6809 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 99.5113 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-42 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 1.8282E-03 1.8282E-03 0.0470 1.8282E-03 2 IBUTANE 0.0132 0.0132 0.0588 0.0132 3 BUTANE 0.1343 0.1343 0.4674 0.1343 4 T2BUTENE 0.1445 0.1445 0.4836 0.1445 5 C2BUTENE 0.2282 0.2282 0.7269 0.2282 6 IPENTANE 10.2242 10.2242 18.1335 10.2242 7 PENTANE 2.9489 2.9489 4.3560 2.9489 8 3M1BUTEN 0.3225 0.3225 0.6624 0.3225 9 2M1BUTEN 2.6145 2.6145 4.3666 2.6145 10 2M2BUTEN 6.4862 6.4862 9.0008 6.4862 11 1PENTENE 1.4753 1.4753 2.5005 1.4753 12 T2PENTEN 5.7836 5.7836 8.7384 5.7836 13 ISOPRENE 0.2978 0.2978 0.4448 0.2978 14 CYPENTEN 0.8965 0.8965 1.1046 0.8965 15 CP 0.4749 0.4749 0.5252 0.4749 16 33M1BUTE 0.0608 0.0608 0.0770 0.0608 17 4M1PNTEN 1.4147 1.4147 1.4132 1.4147 18 23M1BUTE 1.1603 1.1603 1.0266 1.1603 19 4MC2PNTE 0.4668 0.4668 0.4725 0.4668 20 4MT2PNTE 1.7650 1.7650 1.6340 1.7650 21 2M1PNTEN 3.2264 3.2264 2.4428 3.2264 22 2MP 20.6762 20.6762 16.5355 20.6762 23 22MB 0.3706 0.3706 0.3811 0.3706 24 23MB 4.7835 4.7835 3.9815 4.7835 25 3MP 10.6969 10.6969 7.8378 10.6969 26 MCP 3.6822 3.6822 2.2020 3.6822 27 BENZENE 1.2255 1.2255 0.7236 1.2255 28 MCYHXN 0.2329 0.2329 0.0635 0.2329 29 23MP 1.1256 1.1256 0.4046 1.1256 30 2M1HEXEN 1.8059 1.8059 0.6138 1.8059 31 TOLUENE 0.1787 0.1787 0.0417 0.1787 32 224P 0.3482 0.3482 0.0983 0.3482 33 1C2T3 0.0282 0.0282 4.6470E-03 0.0282 34 T3OCTENE 0.0106 0.0106 1.4662E-03 0.0106 35 MXYLENE 6.7474E-03 6.7474E-03 6.4918E-04 6.7474E-03 36 PCH 2.9540E-04 2.9540E-04 1.7129E-05 2.9540E-04 37 1NONENE 1.2357E-04 1.2357E-04 7.9779E-06 1.2357E-04 38 135MBENZ 1.3586E-04 1.3586E-04 5.5114E-06 1.3586E-04 39 TMBZ 1.5642E-07 1.5642E-07 2.1796E-09 1.5642E-07 40 DCPD 1.0626E-05 1.0626E-05 4.6354E-07 1.0626E-05 41 PR1THIOL 3.5422E-03 3.5422E-03 3.2126E-03 3.5422E-03 42 PR2THIOL 2.8892E-03 2.8892E-03 3.7806E-03 2.8892E-03 43 BU1THIOL 1.2797E-03 1.2797E-03 6.0230E-04 1.2797E-03 44 IBSH 3.0522E-03 3.0522E-03 1.8525E-03 3.0522E-03 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-43 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID 45 PN1THIOL 2.0125E-05 2.0125E-05 2.6953E-06 2.0125E-05 46 HX1THIOL 1.6246E-06 1.6246E-06 9.5100E-08 1.6246E-06 47 HP1THIOL 7.4903E-08 7.4903E-08 1.9256E-09 7.4903E-08 48 OC1THIOL 3.5205E-09 3.5205E-09 4.0660E-11 3.5205E-09 49 NONSH 1.6795E-10 1.6795E-10 8.4386E-13 1.6795E-10 50 C10SH 9.0620E-12 9.0620E-12 2.0203E-14 9.0620E-12 51 THIOPHEN 9.4236E-03 9.4236E-03 5.3908E-03 9.4236E-03 52 2MTHIO 1.5138E-03 1.5138E-03 3.9031E-04 1.5138E-03 53 3MTHIO 1.2928E-03 1.2928E-03 3.1578E-04 1.2928E-03 54 BZTHIOPH 3.4915E-10 3.4915E-10 4.4887E-12 3.4915E-10 55 1MCPEN 14.6625 14.6625 8.4114 14.6625 56 1245MBNZ 1.4761E-06 1.4761E-06 2.0569E-08 1.4761E-06 57 2233MHX 1.1787E-04 1.1787E-04 5.4446E-06 1.1787E-04 58 2233 1.5804E-03 1.5804E-03 1.3694E-04 1.5804E-03 TOTAL RATE, KG/HR 24000.0750 24000.0750 0.0000 24000.0750 TEMPERATURE, C 89.8001 89.8001 89.8001 89.8668 PRESSURE, BAR 3.2333 3.2333 3.2333 4.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.7134 4.7134 0.0000 4.7184 MOLECULAR WEIGHT 80.0213 80.0213 76.7347 80.0213 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-44 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 1.8282E-03 1.8282E-03 1.8282E-03 1.8282E-03 2 IBUTANE 0.0132 0.0132 0.0132 0.0132 3 BUTANE 0.1343 0.1343 0.1343 0.1343 4 T2BUTENE 0.1445 0.1445 0.1445 0.1445 5 C2BUTENE 0.2282 0.2282 0.2282 0.2282 6 IPENTANE 10.2242 10.2242 10.2242 10.2242 7 PENTANE 2.9489 2.9489 2.9489 2.9489 8 3M1BUTEN 0.3225 0.3225 0.3225 0.3225 9 2M1BUTEN 2.6145 2.6145 2.6145 2.6145 10 2M2BUTEN 6.4862 6.4862 6.4862 6.4862 11 1PENTENE 1.4753 1.4753 1.4753 1.4753 12 T2PENTEN 5.7836 5.7836 5.7836 5.7836 13 ISOPRENE 0.2978 0.2978 0.2978 0.2978 14 CYPENTEN 0.8965 0.8965 0.8965 0.8965 15 CP 0.4749 0.4749 0.4749 0.4749 16 33M1BUTE 0.0608 0.0608 0.0608 0.0608 17 4M1PNTEN 1.4147 1.4147 1.4147 1.4147 18 23M1BUTE 1.1603 1.1603 1.1603 1.1603 19 4MC2PNTE 0.4668 0.4668 0.4668 0.4668 20 4MT2PNTE 1.7650 1.7650 1.7650 1.7650 21 2M1PNTEN 3.2264 3.2264 3.2264 3.2264 22 2MP 20.6762 20.6762 20.6762 20.6762 23 22MB 0.3706 0.3706 0.3706 0.3706 24 23MB 4.7835 4.7835 4.7835 4.7835 25 3MP 10.6969 10.6969 10.6969 10.6969 26 MCP 3.6822 3.6822 3.6822 3.6822 27 BENZENE 1.2255 1.2255 1.2255 1.2255 28 MCYHXN 0.2329 0.2329 0.2329 0.2329 29 23MP 1.1256 1.1256 1.1256 1.1256 30 2M1HEXEN 1.8059 1.8059 1.8059 1.8059 31 TOLUENE 0.1787 0.1787 0.1787 0.1787 32 224P 0.3482 0.3482 0.3482 0.3482 33 1C2T3 0.0282 0.0282 0.0282 0.0282 34 T3OCTENE 0.0106 0.0106 0.0106 0.0106 35 MXYLENE 6.7474E-03 6.7474E-03 6.7474E-03 6.7474E-03 36 PCH 2.9540E-04 2.9540E-04 2.9540E-04 2.9540E-04 37 1NONENE 1.2357E-04 1.2357E-04 1.2357E-04 1.2357E-04 38 135MBENZ 1.3586E-04 1.3586E-04 1.3586E-04 1.3586E-04 39 TMBZ 1.5642E-07 1.5642E-07 1.5642E-07 1.5642E-07 40 DCPD 1.0626E-05 1.0626E-05 1.0626E-05 1.0626E-05 41 PR1THIOL 3.5422E-03 3.5422E-03 3.5422E-03 3.5422E-03 42 PR2THIOL 2.8892E-03 2.8892E-03 2.8892E-03 2.8892E-03 43 BU1THIOL 1.2797E-03 1.2797E-03 1.2797E-03 1.2797E-03 44 IBSH 3.0522E-03 3.0522E-03 3.0522E-03 3.0522E-03 45 PN1THIOL 2.0125E-05 2.0125E-05 2.0125E-05 2.0125E-05 46 HX1THIOL 1.6246E-06 1.6246E-06 1.6246E-06 1.6246E-06 47 HP1THIOL 7.4903E-08 7.4903E-08 7.4903E-08 7.4903E-08

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-45 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID 48 OC1THIOL 3.5205E-09 3.5205E-09 3.5205E-09 3.5205E-09 49 NONSH 1.6795E-10 1.6795E-10 1.6795E-10 1.6795E-10 50 C10SH 9.0620E-12 9.0620E-12 9.0620E-12 9.0620E-12 51 THIOPHEN 9.4236E-03 9.4236E-03 9.4236E-03 9.4236E-03 52 2MTHIO 1.5138E-03 1.5138E-03 1.5138E-03 1.5138E-03 53 3MTHIO 1.2928E-03 1.2928E-03 1.2928E-03 1.2928E-03 54 BZTHIOPH 3.4915E-10 3.4915E-10 3.4915E-10 3.4915E-10 55 1MCPEN 14.6625 14.6625 14.6625 14.6625 56 1245MBNZ 1.4761E-06 1.4761E-06 1.4761E-06 1.4761E-06 57 2233MHX 1.1787E-04 1.1787E-04 1.1787E-04 1.1787E-04 58 2233 1.5804E-03 1.5804E-03 1.5804E-03 1.5804E-03 TOTAL RATE, KG/HR 7999.9451 16000.1299 7999.9451 16000.1299 TEMPERATURE, C 89.8764 89.8668 89.8668 89.8764 PRESSURE, BAR 3.8105 4.5000 4.5000 3.8105 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.5728 3.1456 1.5728 3.1456 MOLECULAR WEIGHT 80.0213 80.0213 80.0213 80.0213 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-47 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER 83.8026 83.8026 69.9943 93.8124 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER 68.8218 68.8218 72.4766 64.9450 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT 10.6951 10.6951 2.1272E-03 19.4158 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT 6.4012 6.4012 0.4846 10.5318 ISO PARAFFIN, LV PCT 34.3809 34.3809 40.2344 27.0592 TOTAL PARAFFIN, LV PCT 42.0155 42.0155 49.0421 35.0166 MONO OLEFIN, LV PCT 40.8883 40.8883 50.4711 35.0358



SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-50 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER N/A N/A N/A 93.8124 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER N/A N/A N/A 64.9450 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT N/A N/A N/A 19.4158 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT N/A N/A N/A 10.5318 ISO PARAFFIN, LV PCT N/A N/A N/A 27.0592 TOTAL PARAFFIN, LV PCT N/A N/A N/A 35.0166 MONO OLEFIN, LV PCT N/A N/A N/A 35.0358


SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-52 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) ----- TOTAL STREAM ----- RATE, KG-MOL/HR 299.921 299.921 0.000 299.921 M KG/HR 24.000 24.000 0.000 24.000 TEMPERATURE, C 89.800 89.800 89.800 89.867 PRESSURE, BAR 3.233 3.233 3.233 4.500 MOLECULAR WEIGHT 80.021 80.021 76.735 80.021 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.713 4.713 0.000 4.718 BTU/KG 186.142 186.142 0.000 186.340 MOLE FRACTION LIQUID 1.00000 1.00000 0.00000 1.00000 MOLE FRACTION FREE WATER 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ----- TOTAL VAPOR ------ RATE, KG-MOL/HR N/A N/A 0.000 N/A M KG/HR N/A N/A 0.000 N/A M FT3/HR N/A N/A 0.000 N/A STD VAP RATE(2), M FT3/HR N/A N/A 0.000 N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A 76.735 N/A ENTHALPY, BTU/KG N/A N/A 489.782 N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A 1.805 N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A 254.355 N/A Z (FROM DENSITY) N/A N/A 0.9153 N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A 0.01181 N/A VISCOSITY, CP N/A N/A 0.00866 N/A ----- TOTAL LIQUID ----- RATE, KG-MOL/HR 299.921 299.921 N/A 299.921 M KG/HR 24.000 24.000 N/A 24.000 LIT/HR 39750.170 39750.170 N/A 39735.394 GAL/MIN 175.015 175.015 N/A 174.949 STD LIQ RATE, LIT/HR 35264.303 35264.303 N/A 35264.303 MOLECULAR WEIGHT 80.021 80.021 N/A 80.021 ENTHALPY, BTU/KG 186.142 186.142 N/A 186.340 CP, BTU/KG-C 2.362 2.362 N/A 2.361 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.604 N/A 0.604 Z (FROM DENSITY) 0.0142 0.0142 N/A 0.0198 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.3556 11.3556 N/A 11.3489 TH COND, BTU/HR-FT-F 0.06172 0.06172 N/A 0.06179 VISCOSITY, CP 0.16067 0.16067 N/A 0.16081 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO (2) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-53 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER 76.6583 76.6583 73.4500 76.6583 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER 76.0471 76.0471 74.9856 76.0471 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT 1.0886 1.0886 0.5773 1.0886 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT 3.9657 3.9657 2.4678 3.9657 ISO PARAFFIN, LV PCT 50.2163 50.2163 48.8675 50.2163 TOTAL PARAFFIN, LV PCT 53.5981 53.5981 54.0151 53.5981 MONO OLEFIN, LV PCT 41.3476 41.3476 42.9399 41.3476

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-54 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID ------ DRY STREAM ------ RATE, KG-MOL/HR 299.897 299.897 0.000 299.897 M KG/HR 24.000 24.000 0.000 24.000 STD LIQ RATE, LIT/HR 35263.864 35263.864 0.000 35263.864 MOLECULAR WEIGHT 80.026 80.026 76.853 80.026 MOLE FRACTION LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 REDUCED TEMP (KAYS RULE) 0.7288 0.7288 0.7463 0.7289 PRES (KAYS RULE) 0.0935 0.0935 0.0933 0.1301 ACENTRIC FACTOR 0.2486 0.2486 0.2436 0.2486 WATSON K (UOPK) 12.309 12.309 12.488 12.309 STD LIQ DENSITY, KG/LIT 0.681 0.681 0.665 0.681 SPECIFIC GRAVITY 0.6812 0.6812 0.6659 0.6812 API GRAVITY 76.208 76.208 80.984 76.208 ------ DRY VAPOR ------- RATE, KG-MOL/HR N/A N/A 0.000 N/A M KG/HR N/A N/A 0.000 N/A M FT3/HR N/A N/A 0.000 N/A STD VAP RATE(2), M FT3/HR N/A N/A MISSING N/A SPECIFIC GRAVITY (AIR=1.0) N/A N/A 2.653 N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A 76.853 N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A 1.805 N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A 254.793 N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A 0.01181 N/A VISCOSITY, CP N/A N/A 0.00866 N/A ------ DRY LIQUID ------ RATE, KG-MOL/HR 299.897 299.897 N/A 299.897 M KG/HR 24.000 24.000 N/A 24.000 LIT/HR 39749.716 39749.716 N/A 39734.940 GAL/MIN 175.013 175.013 N/A 174.947 STD LIQ RATE, LIT/HR 35263.864 35263.864 N/A 35263.864 SPECIFIC GRAVITY (H2O=1.0) 0.6812 0.6812 N/A 0.6812 MOLECULAR WEIGHT 80.026 80.026 N/A 80.026 CP, BTU/KG-C 2.362 2.362 N/A 2.361 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.604 N/A 0.604 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.3516 11.3516 N/A 11.3448 THERMAL COND, BTU/HR-FT-F 0.06172 0.06172 N/A 0.06179 VISCOSITY, CP 0.16066 0.16066 N/A 0.16080 (2) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-55 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID ----- TOTAL STREAM ----- RATE, KG-MOL/HR 99.973 199.948 99.973 199.948 M KG/HR 8.000 16.000 8.000 16.000 TEMPERATURE, C 89.876 89.867 89.867 89.876 PRESSURE, BAR 3.811 4.500 4.500 3.811 MOLECULAR WEIGHT 80.021 80.021 80.021 80.021 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.573 3.146 1.573 3.146 BTU/KG 186.340 186.340 186.340 186.340 MOLE FRACTION LIQUID 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 MOLE FRACTION FREE WATER 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ----- TOTAL VAPOR ------ RATE, KG-MOL/HR N/A N/A N/A N/A M KG/HR N/A N/A N/A N/A M FT3/HR N/A N/A N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR N/A N/A N/A N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A N/A N/A ENTHALPY, BTU/KG N/A N/A N/A N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A N/A N/A Z (FROM DENSITY) N/A N/A N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A N/A N/A VISCOSITY, CP N/A N/A N/A N/A ----- TOTAL LIQUID ----- RATE, KG-MOL/HR 99.973 199.948 99.973 199.948 M KG/HR 8.000 16.000 8.000 16.000 LIT/HR 13248.895 26490.395 13244.999 26498.187 GAL/MIN 58.333 116.634 58.316 116.668 STD LIQ RATE, LIT/HR 11754.650 23509.653 11754.650 23509.653 MOLECULAR WEIGHT 80.021 80.021 80.021 80.021 ENTHALPY, BTU/KG 186.340 186.340 186.340 186.340 CP, BTU/KG-C 2.362 2.361 2.361 2.362 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.604 0.604 0.604 Z (FROM DENSITY) 0.0167 0.0198 0.0198 0.0167 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.3479 11.3489 11.3489 11.3479 TH COND, BTU/HR-FT-F 0.06174 0.06179 0.06179 0.06174 VISCOSITY, CP 0.16067 0.16081 0.16081 0.16067 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-56 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER 76.6583 76.6583 76.6583 76.6583 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER 76.0471 76.0471 76.0471 76.0471 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT 1.0886 1.0886 1.0886 1.0886 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT 3.9657 3.9657 3.9657 3.9657 ISO PARAFFIN, LV PCT 50.2163 50.2163 50.2163 50.2163 TOTAL PARAFFIN, LV PCT 53.5981 53.5981 53.5981 53.5981 MONO OLEFIN, LV PCT 41.3476 41.3476 41.3476 41.3476

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-57 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID ------ DRY STREAM ------ RATE, KG-MOL/HR 99.965 199.932 99.965 199.932 M KG/HR 8.000 16.000 8.000 16.000 STD LIQ RATE, LIT/HR 11754.504 23509.360 11754.504 23509.360 MOLECULAR WEIGHT 80.026 80.026 80.026 80.026 MOLE FRACTION LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 REDUCED TEMP (KAYS RULE) 0.7289 0.7289 0.7289 0.7289 PRES (KAYS RULE) 0.1102 0.1301 0.1301 0.1102 ACENTRIC FACTOR 0.2486 0.2486 0.2486 0.2486 WATSON K (UOPK) 12.309 12.309 12.309 12.309 STD LIQ DENSITY, KG/LIT 0.681 0.681 0.681 0.681 SPECIFIC GRAVITY 0.6812 0.6812 0.6812 0.6812 API GRAVITY 76.208 76.208 76.208 76.208 ------ DRY VAPOR ------- RATE, KG-MOL/HR N/A N/A N/A N/A M KG/HR N/A N/A N/A N/A M FT3/HR N/A N/A N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR N/A N/A N/A N/A SPECIFIC GRAVITY (AIR=1.0) N/A N/A N/A N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A N/A N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A N/A N/A VISCOSITY, CP N/A N/A N/A N/A ------ DRY LIQUID ------ RATE, KG-MOL/HR 99.965 199.932 99.965 199.932 M KG/HR 8.000 16.000 8.000 16.000 LIT/HR 13248.744 26490.092 13244.848 26497.884 GAL/MIN 58.332 116.632 58.315 116.667 STD LIQ RATE, LIT/HR 11754.504 23509.360 11754.504 23509.360 SPECIFIC GRAVITY (H2O=1.0) 0.6812 0.6812 0.6812 0.6812 MOLECULAR WEIGHT 80.026 80.026 80.026 80.026 CP, BTU/KG-C 2.362 2.361 2.361 2.362 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.604 0.604 0.604 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.3439 11.3448 11.3448 11.3439 THERMAL COND, BTU/HR-FT-F 0.06174 0.06179 0.06179 0.06174 VISCOSITY, CP 0.16066 0.16080 0.16080 0.16066 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

F.3 Reporte de simulación con corte lateral tomando en

cuenta la disponibilidad de la planta

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-7 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA CALCULATION SEQUENCE AND RECYCLES 04/14/03 No button found. ============================================================================== CALCULATION SEQUENCE SEQ UNIT ID UNIT TYPE SEQ UNIT ID UNIT TYPE --- ------------ ---------- --- ------------ ---------- 1 E1 HX 5 SP1 SPLITTER 2 T1 COLUMN 6 V1 VALVE 3 F1 FLASH 7 V2 VALVE 4 P2 PUMP 8 P1 PUMP RECYCLE LOOPS --------------- LOOPS ---------------- ------------ TEAR STREAMS ------------ ID FIRST UNIT LAST UNIT ID FROM UNIT TO UNIT ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ LOOP1 T1 V1 S13 V1 T1

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-8 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA FLASH DRUM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== FLASH ID F1 NAME FEEDS S9 PRODUCTS VAPOR S11 LIQUID S10 TEMPERATURE, C 100.560 PRESSURE, BAR 4.175 PRESSURE DROP, BAR -0.942 MOLE FRAC VAPOR 0.00000 MOLE FRAC TOTAL LIQUID 1.00000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.00000 MOLE FRAC FREE WATER 0.00000 MOLE FRAC MW SOLID 0.00000 DUTY, MM KJ/HR 0.65137 FLASH TYPE BUBBLE-P

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-9 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA VALVE SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== VALVE ID V1 V2 NAME FEEDS S15 S14 PRODUCTS MIXED S13 LIQUID S16 TEMPERATURE, C 91.218 100.594 PRESSURE, BAR 3.280 4.412 PRESSURE DROP, BAR 1.191 5.837E-02 MOLE FRAC VAPOR 0.07825 0.00000 MOLE FRAC TOTAL LIQUID 0.92175 1.00000 MOLE FRAC H/C LIQUID 0.92175 1.00000 MOLE FRAC FREE WATER 0.00000 0.00000 MOLE FRAC MW SOLID 0.00000 0.00000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-10 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA SPLITTER SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 8, 'SP1' STREAM ID FRACTION ------------- RATES ---------- KG-MOL/HR KG/HR ------------ ---------- ------------- ---------- FEED S12 299.894 23999.828 PRODUCTS S14 0.6667 199.930 15999.965 S15 0.3333 99.964 7999.863 TEMPERATURE, C 100.5937 PRESSURE, BAR 4.4708 PRESSURE DROP, BAR 0.0292 MOLE FRAC VAPOR 0.0000 MOLE FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.0000 MOLE FRAC FREE WATER 0.0000 MOLE FRAC MW SOLID 0.0000


SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-12 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA PUMP SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 7, 'P2' Feeds S10 Products Liquid S12 OPERATING CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- TEMPERATURE, C 100.56 100.59 PRESSURE, BAR 4.18 4.50 MOLE FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 MOLE FRAC LIQUID 1.0000 1.0000 MOLE FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 MOLE FRAC WATER 0.0000 0.0000 MOLE FRAC MW SOLID 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC MW SOLID 0.0000 0.0000 ACT FLOW RATE, LIT/HR 40617.3345 40614.1539 ACT FLOW RATE, GPM 178.8325 178.8185 EFFICIENCY, PERCENT 60.0000 HEAD, FT 18.3912 WORK, HP 0.8185

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-13 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA HEAT EXCHANGER SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 2, 'E1', 'E-402' OPERATING CONDITIONS DUTY, MM KJ/HR 10.102 F FACTOR (FT) 1.000

HOT SIDE CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- FEED S1 MIXED PRODUCT S2 VAPOR, KG-MOL/HR 367.515 M KG/HR 28.191 CP, BTU/KG-C 1.826 LIQUID, KG-MOL/HR 1481.491 1113.976 M KG/HR 128.166 99.976 CP, BTU/KG-C 2.288 2.269 TOTAL, KG-MOL/HR 1481.491 1481.491 M KG/HR 128.166 128.166 VAPORIZATION, KG-MOL/HR 367.515 TEMPERATURE, C 99.000 103.000 PRESSURE, BAR 4.300 3.300 COLD SIDE CONDITIONS INLET OUTLET ----------- ----------- FEED S6 WATER PRODUCT S7 WATER, KG-MOL/HR 1147.192 1147.192 M KG/HR 20.667 20.667 CP, BTU/KG-C 4.017 3.968 TOTAL, KG-MOL/HR 1147.192 1147.192 M KG/HR 20.667 20.667 CONDENSATION, KG-MOL/HR 0.000 TEMPERATURE, C 128.040 11.600 PRESSURE, BAR 2.528 2.528

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-14 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' TOTAL NUMBER OF ITERATIONS IN/OUT METHOD 13 COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C BAR KG-MOL/HR MM KJ/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 35.0 2.30 1006.8 529.2L -45.0567 2.6W 2 68.5 3.00 1211.6 1538.6 3 70.9 3.02 1200.6 1743.4 4 73.0 3.03 1188.5 1732.4 5 74.9 3.05 1176.8 1720.3 6 76.9 3.07 1166.1 1708.6 7 78.7 3.08 1156.7 1697.9 8 80.4 3.10 1148.8 1688.6 9 81.9 3.12 1142.1 1680.6 10 83.2 3.13 1136.1 1673.9 11 84.4 3.15 1130.5 1667.9 12 85.4 3.17 1124.7 1662.3 13 86.4 3.18 1118.3 1656.5 14 87.4 3.20 1110.6 1650.2 15 88.5 3.22 1100.4 1642.4 16 89.8 3.23 785.9 1632.2 299.9L 17 91.7 3.25 859.0 1617.6 100.0M 18 93.9 3.27 831.9 1590.7 19 97.1 3.28 777.7 1563.7 20 103.5 3.30 1891.0 1509.4 1481.5M 21 107.6 3.31 1907.4 1141.2 22 111.2 3.33 1923.2 1157.7 23 114.2 3.34 1938.1 1173.5 24 116.5 3.35 1950.8 1188.4 25 118.3 3.37 1960.8 1201.1 26 119.7 3.38 1968.2 1211.0 27 120.8 3.39 1973.4 1218.4 28 121.7 3.41 1977.0 1223.7 29 122.6 3.42 1979.2 1227.2 30 123.6 3.43 1980.1 1229.4 31 124.7 3.45 1979.5 1230.3 32 126.2 3.46 1976.1 1229.7 33 128.3 3.47 1964.9 1226.4 34 132.1 3.49 1922.1 1215.2 35R 141.3 3.50 1172.3 749.8L 35.9694

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-15 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) FEED AND PRODUCT STREAMS TYPE STREAM PHASE FROM TO LIQUID FLOW RATES HEAT RATES TRAY TRAY FRAC KG-MOL/HR MM KJ/HR ----- ------------ ------ ---- ---- ------ ------------ ------------ FEED S13 MIXED 17 0.9190 99.97 1.7894 FEED S2 MIXED 20 0.7519 1481.49 37.0870 PROD S3 LIQUID 1 529.25 2.6294 PROD S5 WATER 1 2.57 0.0068 PROD S9 LIQUID 16 299.89 4.7142 PROD S4 LIQUID 35 749.75 22.4388 OVERALL MOLE BALANCE, (FEEDS - PRODUCTS) 1.9984E-13 OVERALL HEAT BALANCE, (H(IN) - H(OUT) ) -1.6737E-04 SPECIFICATIONS PARAMETER TRAY COMP SPECIFICATION SPECIFIED CALCULATED TYPE NO NO TYPE VALUE VALUE ----------------- ---- ------ ------------- ---------- ---------- UNIT T1 1 WT RRATIO 1.900E+00 1.900E+00 STRM S3 1 2- 16 WT FRACTION 9.400E-01 9.400E-01 STRM S9 16 1- 58 WT RATE 2.400E+04 2.400E+04 REFLUX RATIOS -------- REFLUX RATIOS -------- MOLAR WEIGHT STD L VOL --------- --------- --------- REFLUX / FEED STREAM S13 10.0718 8.9196 9.4560 REFLUX / FEED STREAM S2 0.6796 0.5558 0.6181 REFLUX / TOTAL FEED 0.6366 0.5241 0.5812 REFLUX / DECANTED LIQ. DISTILLATE 1.9023 1.9023 1.9023 REFLUX / TOTAL LIQUID DISTILLATE 1.8932 1.9000 1.9008




SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-19 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) TRAY RATING MECHANICAL DATA SECTION TRAY DIAM TRAY SPACE SF ------- TRAY -------- NUMBERS IN PASSES IN TYPE METAL THK, GA ------- --------- ---- ------ ----- ---- ----- ----- ------- 1 2 - 34 146. 1 22. 1.00 SIEVE SS 14.000 SECTION NO VALVES VALVE CAP TO SIEVE UNIT ++ WEIR HT DC CLEAR OR CAPS THK,GA CAP, IN PCT DIA, IN IN IN ------- --------- ------ ------- ----- ------- ------- -------- 1 N/A N/A N/A 8.81 0.177 2.000 1.500 ++ DIAMETER OF VALVES, SIEVE HOLES, OR BUBBLE CAPS SECTION DOWNCOMER WIDTHS, IN SLOPED DC WIDTHS, IN SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE ------- ----- ------ ------- -------- ----- ------ ------- -------- 1 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A TRAY RATING RESULTS PRES WEIR DOWNCOMER TRAY VAPOR LIQUID VLOAD DIAM FF DROP RATE BACKUP, PCT CFS L/MIN CFS IN BAR L/M/MM TRAY SPACING ---- ----- ------ ----- ------ ---- ------ -------- ------------ 2 149.0 2470. 17.73 145.7 53.8 0.006 1.206 43.42 3 148.1 2475. 17.68 145.7 53.7 0.006 1.208 43.43 4 147.0 2478. 17.62 145.7 53.6 0.006 1.209 43.43 5 145.9 2485. 17.58 145.7 53.6 0.006 1.211 43.46 6 144.9 2493. 17.54 145.7 53.6 0.006 1.214 43.50 7 144.0 2502. 17.50 145.7 53.5 0.006 1.217 43.55 8 143.1 2510. 17.47 145.7 53.5 0.006 1.220 43.59 9 142.2 2514. 17.43 145.7 53.5 0.006 1.221 43.60 10 141.3 2515. 17.37 145.7 53.4 0.006 1.221 43.58 11 140.5 2510. 17.31 145.7 53.2 0.006 1.220 43.52 12 139.6 2500. 17.23 145.7 52.9 0.006 1.217 43.41 13 138.8 2485. 17.13 145.7 52.6 0.006 1.213 43.25 14 137.8 2464. 17.01 145.7 52.2 0.006 1.206 43.04 15 136.8 2435. 16.86 145.7 51.7 0.006 1.197 42.77 16 135.6 2398. 16.68 145.7 51.0 0.006 1.186 42.41 ** WARNING ** MIXED PHASE FEED to tray 17. Carefully check the tray rating results. 17 134.2 1898. 16.47 145.7 47.2 0.005 1.011 38.55 18 131.9 1847. 16.13 145.7 46.1 0.005 0.993 38.03 19 129.2 1748. 15.69 145.7 44.5 0.005 0.958 37.12

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-20 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) ** WARNING ** MIXED PHASE FEED to tray 20. Carefully check the tray rating results. 20 129.6 4378. 15.63 145.7 61.4 0.006 1.818 57.81 21 100.0 4468. 12.23 145.7 53.8 0.006 1.843 57.18 22 101.6 4551. 12.52 145.7 55.0 0.006 1.867 57.97 23 102.9 4625. 12.79 145.7 56.2 0.006 1.888 58.67 24 104.0 4686. 12.99 145.7 57.1 0.006 1.906 59.24 25 104.7 4731. 13.15 145.7 57.7 0.006 1.918 59.67 26 105.2 4763. 13.25 145.7 58.2 0.006 1.928 59.98 27 105.4 4785. 13.32 145.7 58.5 0.006 1.934 60.19 28 105.5 4798. 13.36 145.7 58.7 0.006 1.938 60.31 29 105.6 4804. 13.38 145.7 58.8 0.006 1.940 60.39 30 105.5 4807. 13.39 145.7 58.8 0.006 1.941 60.42 31 105.4 4808. 13.40 145.7 58.9 0.006 1.942 60.45 32 105.3 4810. 13.40 145.7 58.9 0.006 1.943 60.47 33 104.9 4809. 13.39 145.7 58.8 0.006 1.943 60.47 34 103.2 4765. 13.19 145.7 58.1 0.006 1.932 60.05 ESTIMATED TRAY MECHANICAL DETAILS SECTION TRAY ------ DOWNCOMER WIDTHS, IN ---------- NO VALVES SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE OR CAPS ------- ---- ------- ---------- --------- --------- --------- 1 2 12.18 N/A N/A N/A N/A 1 3 12.19 N/A N/A N/A N/A 1 4 12.20 N/A N/A N/A N/A 1 5 12.22 N/A N/A N/A N/A 1 6 12.25 N/A N/A N/A N/A 1 7 12.28 N/A N/A N/A N/A 1 8 12.30 N/A N/A N/A N/A 1 9 12.32 N/A N/A N/A N/A 1 10 12.32 N/A N/A N/A N/A 1 11 12.30 N/A N/A N/A N/A 1 12 12.26 N/A N/A N/A N/A 1 13 12.19 N/A N/A N/A N/A 1 14 12.10 N/A N/A N/A N/A 1 15 11.99 N/A N/A N/A N/A 1 16 11.84 N/A N/A N/A N/A 1 17 10.08 N/A N/A N/A N/A 1 18 9.87 N/A N/A N/A N/A 1 19 9.48 N/A N/A N/A N/A 1 20 17.55 N/A N/A N/A N/A 1 21 17.80 N/A N/A N/A N/A 1 22 18.03 N/A N/A N/A N/A 1 23 18.24 N/A N/A N/A N/A 1 24 18.41 N/A N/A N/A N/A 1 25 18.54 N/A N/A N/A N/A

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-21 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA COLUMN SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== UNIT 1, 'T1', 'DESPENTANIZADORA' (CONT) SECTION TRAY ------ DOWNCOMER WIDTHS, IN ---------- NO VALVES SIDE CENTER OFF-CTR OFF-SIDE OR CAPS ------- ---- ------- ---------- --------- --------- --------- 1 26 18.63 N/A N/A N/A N/A 1 27 18.68 N/A N/A N/A N/A 1 28 18.71 N/A N/A N/A N/A 1 29 18.72 N/A N/A N/A N/A 1 30 18.72 N/A N/A N/A N/A 1 31 18.72 N/A N/A N/A N/A 1 32 18.71 N/A N/A N/A N/A 1 33 18.69 N/A N/A N/A N/A 1 34 18.55 N/A N/A N/A N/A

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-22 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 57.6277 57.6277 11.1205 1.0576E-18 2 IBUTANE 63.9199 63.9199 61.8054 4.2843E-09 3 BUTANE 486.1904 486.1904 464.7200 1.0972E-06 4 T2BUTENE 498.9744 498.9744 475.8723 1.8226E-06 5 C2BUTENE 742.0696 742.0696 705.5923 6.3936E-06 6 IPENTANE 15021.1384 15021.1384 13386.6338 0.4142 7 PENTANE 3211.4696 3211.4696 2739.1275 1.0778 8 3M1BUTEN 588.5621 588.5621 537.0161 2.0154E-03 9 2M1BUTEN 3505.8069 3505.8069 3087.6345 0.2639 10 2M2BUTEN 6333.4630 6333.4630 5291.0419 5.8095 11 1PENTENE 2021.5627 2021.5627 1785.6578 0.1108 12 T2PENTEN 6563.7716 6563.7716 5637.6136 1.8127 13 ISOPRENE 332.5830 332.5830 284.7917 0.1863 14 CYPENTEN 703.8175 703.8175 554.6697 5.8816 15 CP 294.2311 294.2311 209.0394 9.3508 16 33M1BUTE 49.9374 49.9374 39.9383 0.2845 17 4M1PNTEN 646.0906 646.0906 374.1041 46.3036 18 23M1BUTE 406.8893 406.8893 129.6343 92.3366 19 4MC2PNTE 225.2179 225.2179 134.9780 15.7667 20 4MT2PNTE 680.6471 680.6471 289.4993 109.8248 21 2M1PNTEN 1147.6610 1147.6610 61.5328 571.1119 22 2MP 6435.8296 6435.8296 713.9420 2424.5387 23 22MB 180.3735 180.3735 113.0057 8.2170 24 23MB 1536.6754 1536.6754 280.3937 493.7023 25 3MP 4049.6284 4049.6284 128.4119 2212.4446 26 MCP 2925.5807 2925.5807 3.1090 2330.1722 27 BENZENE 1155.3515 1155.3515 1.1085 957.0523 28 MCYHXN 3586.9885 3586.9885 1.2650E-06 3549.3016 29 23MP 5414.2761 5414.2761 3.2212E-04 5232.2034 30 2M1HEXEN 10707.7149 10707.7149 2.1242E-04 10415.5241 31 TOLUENE 5264.2530 5264.2530 9.7598E-08 5235.3484 32 224P 4155.7198 4155.7198 2.1689E-06 4099.3368 33 1C2T3 3005.2004 3005.2004 5.3787E-11 3000.6419 34 T3OCTENE 2154.3435 2154.3435 1.0608E-12 2152.6280 35 MXYLENE 6473.1434 6473.1434 3.5463E-15 6472.0520 36 PCH 2039.0356 2039.0356 5.8209E-20 2038.9878 37 1NONENE 490.8793 490.8793 7.1334E-20 490.8593 38 135MBENZ 3803.8180 3803.8180 0.0000 3803.7960 39 BCYHXAN 292.7488 292.7488 0.0000 292.7488 40 DCPD 232.2134 232.2134 0.0000 232.2117 41 PR1THIOL 1.5361 1.5361 0.5520 0.4199 42 PR2THIOL 2.5601 2.5601 2.0828 0.0156 43 BU1THIOL 2.5601 2.5601 3.5178E-05 2.3535 44 IBSH 2.5601 2.5601 3.8694E-03 2.0652 45 PN1THIOL 5.1202 5.1202 1.6830E-15 5.1170 46 HX1THIOL 10.6245 10.6245 0.0000 10.6242

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-23 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 12.1606 12.1606 0.0000 12.1606 48 OC1THIOL 12.8006 12.8006 0.0000 12.8006 49 NONSH 15.3607 15.3607 0.0000 15.3607 50 C10SH 19.2009 19.2009 0.0000 19.2009 51 THIOPHEN 9.6005 9.6005 5.4968E-03 8.0777 52 2MTHIO 31.3615 31.3615 4.5331E-09 31.1167 53 3MTHIO 33.2816 33.2816 1.6989E-09 33.0725 54 BZTHIOPH 1.0240 1.0240 0.0000 1.0240 55 1MCPEN 13737.6209 13737.6209 7.1231 11369.9752 56 1245MBNZ 2762.7569 2762.7569 0.0000 2762.7566 57 2233MHX 1862.6688 1862.6688 0.0000 1862.6497 58 2233 2158.2733 2158.2733 1.3504E-16 2158.0174 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 37511.7621 74609.1125 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 141.3048 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 2.6294 22.4388 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.8775 99.5114 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-24 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 46.2147 20666.6634 20666.6634 1.0576E-18 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 4.2843E-09 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.0972E-06 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.8226E-06 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 6.3936E-06 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 0.4142 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.0778 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.0154E-03 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.2639 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.8095 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1108 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.8127 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1863 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 5.8816 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 9.3508 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.2845 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 46.3036 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 92.3366 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 15.7667 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 109.8248 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 571.1119 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 2424.5387 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 8.2170 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 493.7023 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 2212.4446 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 2330.1722 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 957.0523 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 3549.3016 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 5232.2034 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 10415.5241 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 5235.3484 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 4099.3368 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 3000.6419 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2152.6280 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 6472.0520 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 2038.9878 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 490.8593 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 3803.7960 39 BCYHXAN 0.0000 0.0000 0.0000 292.7488 40 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 232.2117 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.4199 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0156 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 2.3535 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.0652 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 5.1170 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 10.6242

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-25 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 12.1606 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 12.8006 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 15.3607 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 19.2009 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 8.0777 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 31.1167 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 33.0725 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.0240 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 11369.9752 56 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 2762.7566 57 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 1862.6497 58 2233 0.0000 0.0000 0.0000 2158.0174 TOTAL RATE, KG/HR 46.2147 20666.6634 20666.6634 74609.1125 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5996 142.2999 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.7708E-03 11.1086 1.0062 22.6786 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 99.5114 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-26 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 0.4390 0.4390 3.8576E-04 0.4390 2 IBUTANE 3.1719 3.1719 5.3800E-04 3.1719 3 BUTANE 32.2071 32.2071 4.3538E-03 32.2071 4 T2BUTENE 34.6545 34.6545 4.5297E-03 34.6545 5 C2BUTENE 54.7185 54.7185 6.8216E-03 54.7185 6 IPENTANE 2450.9988 2450.9988 0.1758 2450.9988 7 PENTANE 706.8110 706.8110 0.0428 706.8110 8 3M1BUTEN 77.3141 77.3141 6.3809E-03 77.3141 9 2M1BUTEN 626.8337 626.8337 0.0427 626.8337 10 2M2BUTEN 1554.7257 1554.7257 0.0889 1554.7257 11 1PENTENE 353.6703 353.6703 0.0244 353.6703 12 T2PENTEN 1386.3887 1386.3887 0.0857 1386.3887 13 ISOPRENE 71.4039 71.4039 4.3203E-03 71.4039 14 CYPENTEN 214.8760 214.8760 0.0110 214.8760 15 CP 113.7356 113.7356 5.2423E-03 113.7356 16 33M1BUTE 14.5698 14.5698 7.4802E-04 14.5698 17 4M1PNTEN 338.3235 338.3235 0.0140 338.3235 18 23M1BUTE 277.1497 277.1497 0.0103 277.1497 19 4MC2PNTE 111.6532 111.6532 4.6822E-03 111.6532 20 4MT2PNTE 421.6768 421.6768 0.0163 421.6768 21 2M1PNTEN 772.3879 772.3879 0.0250 772.3879 22 2MP 4942.6296 4942.6296 0.1681 4942.6296 23 22MB 88.6767 88.6767 3.7983E-03 88.6767 24 23MB 1142.9377 1142.9377 0.0402 1142.9377 25 3MP 2563.3641 2563.3641 0.0803 2563.3641 26 MCP 889.4218 889.4218 0.0230 889.4218 27 BENZENE 296.0582 296.0582 7.5848E-03 296.0582 28 MCYHXN 56.5845 56.5845 6.9742E-04 56.5845 29 23MP 273.4592 273.4592 4.3870E-03 273.4592 30 2M1HEXEN 438.8339 438.8339 6.6898E-03 438.8339 31 TOLUENE 43.3948 43.3948 4.6615E-04 43.3948 32 224P 84.6718 84.6718 1.0776E-03 84.6718 33 1C2T3 6.8442 6.8442 5.2648E-05 6.8442 34 T3OCTENE 2.5758 2.5758 1.6870E-05 2.5758 35 MXYLENE 1.6387 1.6387 7.6935E-06 1.6387 36 PCH 0.0718 0.0718 2.0458E-07 0.0718 37 1NONENE 0.0301 0.0301 9.7036E-08 0.0301 38 135MBENZ 0.0330 0.0330 6.9272E-08 0.0330 39 BCYHXAN 3.7976E-05 3.7976E-05 2.9323E-11 3.7976E-05 40 DCPD 2.5806E-03 2.5806E-03 5.6549E-09 2.5806E-03 41 PR1THIOL 0.8459 0.8459 3.2404E-05 0.8459 42 PR2THIOL 0.6926 0.6926 3.7347E-05 0.6926 43 BU1THIOL 0.3102 0.3102 6.4195E-06 0.3102 44 IBSH 0.7374 0.7374 1.9343E-05 0.7374 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-27 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID 45 PN1THIOL 4.8892E-03 4.8892E-03 3.1279E-08 4.8892E-03 46 HX1THIOL 3.9464E-04 3.9464E-04 1.1625E-09 3.9464E-04 47 HP1THIOL 1.8196E-05 1.8196E-05 2.4831E-11 1.8196E-05 48 OC1THIOL 8.5540E-07 8.5540E-07 5.5193E-13 8.5540E-07 49 NONSH 4.0820E-08 4.0820E-08 1.2141E-14 4.0820E-08 50 C10SH 2.2032E-09 2.2032E-09 3.0710E-16 2.2032E-09 51 THIOPHEN 2.2784 2.2784 5.6767E-05 2.2784 52 2MTHIO 0.3675 0.3675 4.3301E-06 0.3675 53 3MTHIO 0.3139 0.3139 3.5184E-06 0.3139 54 BZTHIOPH 8.4674E-08 8.4674E-08 5.9817E-14 8.4674E-08 55 1MCPEN 3544.9259 3544.9259 0.0884 3544.9259 56 1245MBNZ 3.5839E-04 3.5839E-04 2.7673E-10 3.5839E-04 57 2233MHX 0.0286 0.0286 6.6820E-08 0.0286 58 2233 0.3841 0.3841 1.6106E-06 0.3841 TOTAL RATE, KG/HR 23999.8283 23999.8283 0.0000 23999.8283 TEMPERATURE, C 89.8341 100.5597 100.5597 100.5935 PRESSURE, BAR 3.2333 4.1754 4.1754 4.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.7142 5.3656 0.0000 5.3678 MOLECULAR WEIGHT 80.0278 80.0278 76.9476 80.0278 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-28 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID FLUID RATES, KG/HR 1 H2O 0.1463 0.2927 0.1463 0.2927 2 IBUTANE 1.0573 2.1146 1.0573 2.1146 3 BUTANE 10.7356 21.4715 10.7356 21.4715 4 T2BUTENE 11.5514 23.1031 11.5514 23.1031 5 C2BUTENE 18.2393 36.4792 18.2393 36.4792 6 IPENTANE 816.9915 1634.0074 816.9915 1634.0074 7 PENTANE 235.6013 471.2097 235.6013 471.2097 8 3M1BUTEN 25.7711 51.5430 25.7711 51.5430 9 2M1BUTEN 208.9425 417.8912 208.9425 417.8912 10 2M2BUTEN 518.2367 1036.4890 518.2367 1036.4890 11 1PENTENE 117.8889 235.7814 117.8889 235.7814 12 T2PENTEN 462.1250 924.2637 462.1250 924.2637 13 ISOPRENE 23.8011 47.6028 23.8011 47.6028 14 CYPENTEN 71.6246 143.2514 71.6246 143.2514 15 CP 37.9115 75.8241 37.9115 75.8241 16 33M1BUTE 4.8566 9.7133 4.8566 9.7133 17 4M1PNTEN 112.7734 225.5502 112.7734 225.5502 18 23M1BUTE 92.3823 184.7674 92.3823 184.7674 19 4MC2PNTE 37.2174 74.4359 37.2174 74.4359 20 4MT2PNTE 140.5575 281.1193 140.5575 281.1193 21 2M1PNTEN 257.4601 514.9278 257.4601 514.9278 22 2MP 1647.5267 3295.1028 1647.5267 3295.1028 23 22MB 29.5586 59.1181 29.5586 59.1181 24 23MB 380.9754 761.9622 380.9754 761.9622 25 3MP 854.4462 1708.9180 854.4462 1708.9180 26 MCP 296.4710 592.9508 296.4710 592.9508 27 BENZENE 98.6851 197.3731 98.6851 197.3731 28 MCYHXN 18.8613 37.7232 18.8613 37.7232 29 23MP 91.1522 182.3070 91.1522 182.3070 30 2M1HEXEN 146.2765 292.5574 146.2765 292.5574 31 TOLUENE 14.4648 28.9300 14.4648 28.9300 32 224P 28.2236 56.4481 28.2236 56.4481 33 1C2T3 2.2814 4.5628 2.2814 4.5628 34 T3OCTENE 0.8586 1.7172 0.8586 1.7172 35 MXYLENE 0.5462 1.0925 0.5462 1.0925 36 PCH 0.0239 0.0479 0.0239 0.0479 37 1NONENE 0.0100 0.0200 0.0100 0.0200 38 135MBENZ 0.0110 0.0220 0.0110 0.0220 39 BCYHXAN 1.2659E-05 2.5317E-05 1.2659E-05 2.5317E-05 40 DCPD 8.6018E-04 1.7204E-03 8.6018E-04 1.7204E-03 41 PR1THIOL 0.2820 0.5640 0.2820 0.5640 42 PR2THIOL 0.2309 0.4617 0.2309 0.4617 43 BU1THIOL 0.1034 0.2068 0.1034 0.2068 44 IBSH 0.2458 0.4916 0.2458 0.4916 45 PN1THIOL 1.6297E-03 3.2595E-03 1.6297E-03 3.2595E-03 46 HX1THIOL 1.3154E-04 2.6309E-04 1.3154E-04 2.6309E-04 47 HP1THIOL 6.0652E-06 1.2130E-05 6.0652E-06 1.2130E-05

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-29 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT RATES 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID 48 OC1THIOL 2.8513E-07 5.7027E-07 2.8513E-07 5.7027E-07 49 NONSH 1.3606E-08 2.7213E-08 1.3606E-08 2.7213E-08 50 C10SH 7.3440E-10 1.4688E-09 7.3440E-10 1.4688E-09 51 THIOPHEN 0.7594 1.5189 0.7594 1.5189 52 2MTHIO 0.1225 0.2450 0.1225 0.2450 53 3MTHIO 0.1046 0.2092 0.1046 0.2092 54 BZTHIOPH 2.8224E-08 5.6449E-08 2.8224E-08 5.6449E-08 55 1MCPEN 1181.6302 2363.2958 1181.6302 2363.2958 56 1245MBNZ 1.1946E-04 2.3893E-04 1.1946E-04 2.3893E-04 57 2233MHX 9.5497E-03 0.0191 9.5497E-03 0.0191 58 2233 0.1280 0.2561 0.1280 0.2561 TOTAL RATE, KG/HR 7999.8629 15999.9654 7999.8629 15999.9654 TEMPERATURE, C 91.2176 100.5937 100.5937 100.5940 PRESSURE, BAR 3.2800 4.4708 4.4708 4.4124 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.7892 3.5785 1.7892 3.5785 MOLECULAR WEIGHT 80.0278 80.0278 80.0278 80.0278 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0754 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 0.9246 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.9246 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-30 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 4.4963E-04 4.4963E-04 2.9645E-04 0.0000 2 IBUTANE 4.9873E-04 4.9873E-04 1.6476E-03 5.7423E-14 3 BUTANE 3.7934E-03 3.7934E-03 0.0124 1.4706E-11 4 T2BUTENE 3.8932E-03 3.8932E-03 0.0127 2.4429E-11 5 C2BUTENE 5.7899E-03 5.7899E-03 0.0188 8.5695E-11 6 IPENTANE 0.1172 0.1172 0.3569 5.5520E-06 7 PENTANE 0.0251 0.0251 0.0730 1.4446E-05 8 3M1BUTEN 4.5922E-03 4.5922E-03 0.0143 2.7013E-08 9 2M1BUTEN 0.0274 0.0274 0.0823 3.5367E-06 10 2M2BUTEN 0.0494 0.0494 0.1411 7.7866E-05 11 1PENTENE 0.0158 0.0158 0.0476 1.4849E-06 12 T2PENTEN 0.0512 0.0512 0.1503 2.4296E-05 13 ISOPRENE 2.5949E-03 2.5949E-03 7.5921E-03 2.4967E-06 14 CYPENTEN 5.4914E-03 5.4914E-03 0.0148 7.8832E-05 15 CP 2.2957E-03 2.2957E-03 5.5726E-03 1.2533E-04 16 33M1BUTE 3.8963E-04 3.8963E-04 1.0647E-03 3.8130E-06 17 4M1PNTEN 5.0410E-03 5.0410E-03 9.9730E-03 6.2062E-04 18 23M1BUTE 3.1747E-03 3.1747E-03 3.4558E-03 1.2376E-03 19 4MC2PNTE 1.7572E-03 1.7572E-03 3.5983E-03 2.1132E-04 20 4MT2PNTE 5.3106E-03 5.3106E-03 7.7176E-03 1.4720E-03 21 2M1PNTEN 8.9545E-03 8.9545E-03 1.6404E-03 7.6547E-03 22 2MP 0.0502 0.0502 0.0190 0.0325 23 22MB 1.4073E-03 1.4073E-03 3.0125E-03 1.1013E-04 24 23MB 0.0120 0.0120 7.4748E-03 6.6172E-03 25 3MP 0.0316 0.0316 3.4232E-03 0.0297 26 MCP 0.0228 0.0228 8.2880E-05 0.0312 27 BENZENE 9.0145E-03 9.0145E-03 2.9552E-05 0.0128 28 MCYHXN 0.0280 0.0280 3.3723E-11 0.0476 29 23MP 0.0422 0.0422 8.5873E-09 0.0701 30 2M1HEXEN 0.0835 0.0835 5.6628E-09 0.1396 31 TOLUENE 0.0411 0.0411 2.6018E-12 0.0702 32 224P 0.0324 0.0324 5.7819E-11 0.0549 33 1C2T3 0.0234 0.0234 1.4339E-15 0.0402 34 T3OCTENE 0.0168 0.0168 2.8280E-17 0.0289 35 MXYLENE 0.0505 0.0505 9.4538E-20 0.0867 36 PCH 0.0159 0.0159 0.0000 0.0273 37 1NONENE 3.8300E-03 3.8300E-03 0.0000 6.5791E-03 38 135MBENZ 0.0297 0.0297 0.0000 0.0510 39 BCYHXAN 2.2841E-03 2.2841E-03 0.0000 3.9238E-03 40 DCPD 1.8118E-03 1.8118E-03 0.0000 3.1124E-03 41 PR1THIOL 1.1985E-05 1.1985E-05 1.4716E-05 5.6274E-06 42 PR2THIOL 1.9975E-05 1.9975E-05 5.5524E-05 2.0874E-07 43 BU1THIOL 1.9975E-05 1.9975E-05 9.3778E-10 3.1545E-05 44 IBSH 1.9975E-05 1.9975E-05 1.0315E-07 2.7680E-05 45 PN1THIOL 3.9950E-05 3.9950E-05 4.4865E-20 6.8584E-05 46 HX1THIOL 8.2896E-05 8.2896E-05 0.0000 1.4240E-04

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-31 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 9.4881E-05 9.4881E-05 0.0000 1.6299E-04 48 OC1THIOL 9.9875E-05 9.9875E-05 0.0000 1.7157E-04 49 NONSH 1.1985E-04 1.1985E-04 0.0000 2.0588E-04 50 C10SH 1.4981E-04 1.4981E-04 0.0000 2.5735E-04 51 THIOPHEN 7.4906E-05 7.4906E-05 1.4654E-07 1.0827E-04 52 2MTHIO 2.4469E-04 2.4469E-04 1.2085E-13 4.1706E-04 53 3MTHIO 2.5967E-04 2.5967E-04 4.5291E-14 4.4328E-04 54 BZTHIOPH 7.9900E-06 7.9900E-06 0.0000 1.3726E-05 55 1MCPEN 0.1072 0.1072 1.8989E-04 0.1524 56 1245MBNZ 0.0216 0.0216 0.0000 0.0370 57 2233MHX 0.0145 0.0145 0.0000 0.0250 58 2233 0.0168 0.0168 0.0000 0.0289 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 37511.7621 74609.1125 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 141.3048 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 2.6294 22.4388 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.8775 99.5114 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-32 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.7423E-14 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4706E-11 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4429E-11 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 8.5695E-11 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.5520E-06 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4446E-05 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.7013E-08 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 3.5367E-06 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.7866E-05 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4849E-06 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.4296E-05 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4967E-06 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.8832E-05 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 1.2533E-04 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 3.8130E-06 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 6.2062E-04 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 1.2376E-03 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 2.1132E-04 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4720E-03 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.6547E-03 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0325 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 1.1013E-04 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 6.6172E-03 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0297 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0312 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0128 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0476 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0701 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.1396 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0702 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 0.0549 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 0.0402 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0289 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0867 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0273 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 6.5791E-03 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.0510 39 BCYHXAN 0.0000 0.0000 0.0000 3.9238E-03 40 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 3.1124E-03 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 5.6274E-06 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 2.0874E-07 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 3.1545E-05 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.7680E-05 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 6.8584E-05 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.4240E-04

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-33 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.6299E-04 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 1.7157E-04 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.0588E-04 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 2.5735E-04 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 1.0827E-04 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 4.1706E-04 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 4.4328E-04 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.3726E-05 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.1524 56 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 0.0370 57 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 0.0250 58 2233 0.0000 0.0000 0.0000 0.0289 TOTAL RATE, KG/HR 46.2147 20666.6634 20666.6634 74609.1125 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5996 142.2999 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.7708E-03 11.1086 1.0062 22.6786 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 99.5114 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-34 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 1.8292E-05 1.8292E-05 3.8576E-04 1.8292E-05 2 IBUTANE 1.3217E-04 1.3217E-04 5.3800E-04 1.3217E-04 3 BUTANE 1.3420E-03 1.3420E-03 4.3538E-03 1.3420E-03 4 T2BUTENE 1.4439E-03 1.4439E-03 4.5297E-03 1.4439E-03 5 C2BUTENE 2.2800E-03 2.2800E-03 6.8216E-03 2.2800E-03 6 IPENTANE 0.1021 0.1021 0.1758 0.1021 7 PENTANE 0.0295 0.0295 0.0428 0.0295 8 3M1BUTEN 3.2214E-03 3.2214E-03 6.3809E-03 3.2214E-03 9 2M1BUTEN 0.0261 0.0261 0.0427 0.0261 10 2M2BUTEN 0.0648 0.0648 0.0889 0.0648 11 1PENTENE 0.0147 0.0147 0.0244 0.0147 12 T2PENTEN 0.0578 0.0578 0.0857 0.0578 13 ISOPRENE 2.9752E-03 2.9752E-03 4.3203E-03 2.9752E-03 14 CYPENTEN 8.9532E-03 8.9532E-03 0.0110 8.9532E-03 15 CP 4.7390E-03 4.7390E-03 5.2423E-03 4.7390E-03 16 33M1BUTE 6.0708E-04 6.0708E-04 7.4802E-04 6.0708E-04 17 4M1PNTEN 0.0141 0.0141 0.0140 0.0141 18 23M1BUTE 0.0115 0.0115 0.0103 0.0115 19 4MC2PNTE 4.6523E-03 4.6523E-03 4.6822E-03 4.6523E-03 20 4MT2PNTE 0.0176 0.0176 0.0163 0.0176 21 2M1PNTEN 0.0322 0.0322 0.0250 0.0322 22 2MP 0.2059 0.2059 0.1681 0.2059 23 22MB 3.6949E-03 3.6949E-03 3.7983E-03 3.6949E-03 24 23MB 0.0476 0.0476 0.0402 0.0476 25 3MP 0.1068 0.1068 0.0803 0.1068 26 MCP 0.0371 0.0371 0.0230 0.0371 27 BENZENE 0.0123 0.0123 7.5848E-03 0.0123 28 MCYHXN 2.3577E-03 2.3577E-03 6.9742E-04 2.3577E-03 29 23MP 0.0114 0.0114 4.3870E-03 0.0114 30 2M1HEXEN 0.0183 0.0183 6.6898E-03 0.0183 31 TOLUENE 1.8081E-03 1.8081E-03 4.6615E-04 1.8081E-03 32 224P 3.5280E-03 3.5280E-03 1.0776E-03 3.5280E-03 33 1C2T3 2.8518E-04 2.8518E-04 5.2648E-05 2.8518E-04 34 T3OCTENE 1.0733E-04 1.0733E-04 1.6870E-05 1.0733E-04 35 MXYLENE 6.8279E-05 6.8279E-05 7.6935E-06 6.8279E-05 36 PCH 2.9907E-06 2.9907E-06 2.0458E-07 2.9907E-06 37 1NONENE 1.2522E-06 1.2522E-06 9.7036E-08 1.2522E-06 38 135MBENZ 1.3747E-06 1.3747E-06 6.9272E-08 1.3747E-06 39 BCYHXAN 1.5823E-09 1.5823E-09 2.9323E-11 1.5823E-09 40 DCPD 1.0752E-07 1.0752E-07 5.6549E-09 1.0752E-07 41 PR1THIOL 3.5248E-05 3.5248E-05 3.2404E-05 3.5248E-05 42 PR2THIOL 2.8858E-05 2.8858E-05 3.7347E-05 2.8858E-05 43 BU1THIOL 1.2927E-05 1.2927E-05 6.4195E-06 1.2927E-05 44 IBSH 3.0723E-05 3.0723E-05 1.9343E-05 3.0723E-05 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-35 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID 45 PN1THIOL 2.0372E-07 2.0372E-07 3.1279E-08 2.0372E-07 46 HX1THIOL 1.6443E-08 1.6443E-08 1.1625E-09 1.6443E-08 47 HP1THIOL 7.5816E-10 7.5816E-10 2.4831E-11 7.5816E-10 48 OC1THIOL 3.5642E-11 3.5642E-11 5.5193E-13 3.5642E-11 49 NONSH 1.7008E-12 1.7008E-12 1.2141E-14 1.7008E-12 50 C10SH 9.1801E-14 9.1801E-14 3.0710E-16 9.1801E-14 51 THIOPHEN 9.4932E-05 9.4932E-05 5.6767E-05 9.4932E-05 52 2MTHIO 1.5314E-05 1.5314E-05 4.3301E-06 1.5314E-05 53 3MTHIO 1.3078E-05 1.3078E-05 3.5184E-06 1.3078E-05 54 BZTHIOPH 3.5281E-12 3.5281E-12 5.9817E-14 3.5281E-12 55 1MCPEN 0.1477 0.1477 0.0884 0.1477 56 1245MBNZ 1.4933E-08 1.4933E-08 2.7673E-10 1.4933E-08 57 2233MHX 1.1937E-06 1.1937E-06 6.6820E-08 1.1937E-06 58 2233 1.6005E-05 1.6005E-05 1.6106E-06 1.6005E-05 TOTAL RATE, KG/HR 23999.8283 23999.8283 0.0000 23999.8283 TEMPERATURE, C 89.8341 100.5597 100.5597 100.5935 PRESSURE, BAR 3.2333 4.1754 4.1754 4.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.7142 5.3656 0.0000 5.3678 MOLECULAR WEIGHT 80.0278 80.0278 76.9476 80.0278 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-36 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID FLUID WEIGHT FRACTIONS 1 H2O 1.8292E-05 1.8292E-05 1.8292E-05 1.8292E-05 2 IBUTANE 1.3217E-04 1.3217E-04 1.3217E-04 1.3217E-04 3 BUTANE 1.3420E-03 1.3420E-03 1.3420E-03 1.3420E-03 4 T2BUTENE 1.4439E-03 1.4439E-03 1.4439E-03 1.4439E-03 5 C2BUTENE 2.2800E-03 2.2800E-03 2.2800E-03 2.2800E-03 6 IPENTANE 0.1021 0.1021 0.1021 0.1021 7 PENTANE 0.0295 0.0295 0.0295 0.0295 8 3M1BUTEN 3.2214E-03 3.2214E-03 3.2214E-03 3.2214E-03 9 2M1BUTEN 0.0261 0.0261 0.0261 0.0261 10 2M2BUTEN 0.0648 0.0648 0.0648 0.0648 11 1PENTENE 0.0147 0.0147 0.0147 0.0147 12 T2PENTEN 0.0578 0.0578 0.0578 0.0578 13 ISOPRENE 2.9752E-03 2.9752E-03 2.9752E-03 2.9752E-03 14 CYPENTEN 8.9532E-03 8.9532E-03 8.9532E-03 8.9532E-03 15 CP 4.7390E-03 4.7390E-03 4.7390E-03 4.7390E-03 16 33M1BUTE 6.0708E-04 6.0708E-04 6.0708E-04 6.0708E-04 17 4M1PNTEN 0.0141 0.0141 0.0141 0.0141 18 23M1BUTE 0.0115 0.0115 0.0115 0.0115 19 4MC2PNTE 4.6523E-03 4.6523E-03 4.6523E-03 4.6523E-03 20 4MT2PNTE 0.0176 0.0176 0.0176 0.0176 21 2M1PNTEN 0.0322 0.0322 0.0322 0.0322 22 2MP 0.2059 0.2059 0.2059 0.2059 23 22MB 3.6949E-03 3.6949E-03 3.6949E-03 3.6949E-03 24 23MB 0.0476 0.0476 0.0476 0.0476 25 3MP 0.1068 0.1068 0.1068 0.1068 26 MCP 0.0371 0.0371 0.0371 0.0371 27 BENZENE 0.0123 0.0123 0.0123 0.0123 28 MCYHXN 2.3577E-03 2.3577E-03 2.3577E-03 2.3577E-03 29 23MP 0.0114 0.0114 0.0114 0.0114 30 2M1HEXEN 0.0183 0.0183 0.0183 0.0183 31 TOLUENE 1.8081E-03 1.8081E-03 1.8081E-03 1.8081E-03 32 224P 3.5280E-03 3.5280E-03 3.5280E-03 3.5280E-03 33 1C2T3 2.8518E-04 2.8518E-04 2.8518E-04 2.8518E-04 34 T3OCTENE 1.0733E-04 1.0733E-04 1.0733E-04 1.0733E-04 35 MXYLENE 6.8279E-05 6.8279E-05 6.8279E-05 6.8279E-05 36 PCH 2.9907E-06 2.9907E-06 2.9907E-06 2.9907E-06 37 1NONENE 1.2522E-06 1.2522E-06 1.2522E-06 1.2522E-06 38 135MBENZ 1.3747E-06 1.3747E-06 1.3747E-06 1.3747E-06 39 BCYHXAN 1.5823E-09 1.5823E-09 1.5823E-09 1.5823E-09 40 DCPD 1.0752E-07 1.0752E-07 1.0752E-07 1.0752E-07 41 PR1THIOL 3.5248E-05 3.5248E-05 3.5248E-05 3.5248E-05 42 PR2THIOL 2.8858E-05 2.8858E-05 2.8858E-05 2.8858E-05 43 BU1THIOL 1.2927E-05 1.2927E-05 1.2927E-05 1.2927E-05 44 IBSH 3.0723E-05 3.0723E-05 3.0723E-05 3.0723E-05 45 PN1THIOL 2.0372E-07 2.0372E-07 2.0372E-07 2.0372E-07 46 HX1THIOL 1.6443E-08 1.6443E-08 1.6443E-08 1.6443E-08 47 HP1THIOL 7.5816E-10 7.5816E-10 7.5816E-10 7.5816E-10

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-37 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT FRACTIONS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID 48 OC1THIOL 3.5642E-11 3.5642E-11 3.5642E-11 3.5642E-11 49 NONSH 1.7008E-12 1.7008E-12 1.7008E-12 1.7008E-12 50 C10SH 9.1801E-14 9.1801E-14 9.1801E-14 9.1801E-14 51 THIOPHEN 9.4932E-05 9.4932E-05 9.4932E-05 9.4932E-05 52 2MTHIO 1.5314E-05 1.5314E-05 1.5314E-05 1.5314E-05 53 3MTHIO 1.3078E-05 1.3078E-05 1.3078E-05 1.3078E-05 54 BZTHIOPH 3.5281E-12 3.5281E-12 3.5281E-12 3.5281E-12 55 1MCPEN 0.1477 0.1477 0.1477 0.1477 56 1245MBNZ 1.4933E-08 1.4933E-08 1.4933E-08 1.4933E-08 57 2233MHX 1.1937E-06 1.1937E-06 1.1937E-06 1.1937E-06 58 2233 1.6005E-05 1.6005E-05 1.6005E-05 1.6005E-05 TOTAL RATE, KG/HR 7999.8629 15999.9654 7999.8629 15999.9654 TEMPERATURE, C 91.2176 100.5937 100.5937 100.5940 PRESSURE, BAR 3.2800 4.4708 4.4708 4.4124 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.7892 3.5785 1.7892 3.5785 MOLECULAR WEIGHT 80.0278 80.0278 80.0278 80.0278 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0754 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 0.9246 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.9246 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-38 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 0.0450 0.0450 0.0296 0.0000 2 IBUTANE 0.0499 0.0499 0.1648 5.7423E-12 3 BUTANE 0.3793 0.3793 1.2389 1.4706E-09 4 T2BUTENE 0.3893 0.3893 1.2686 2.4429E-09 5 C2BUTENE 0.5790 0.5790 1.8810 8.5695E-09 6 IPENTANE 11.7200 11.7200 35.6865 5.5520E-04 7 PENTANE 2.5057 2.5057 7.3020 1.4446E-03 8 3M1BUTEN 0.4592 0.4592 1.4316 2.7013E-06 9 2M1BUTEN 2.7354 2.7354 8.2311 3.5367E-04 10 2M2BUTEN 4.9416 4.9416 14.1050 7.7866E-03 11 1PENTENE 1.5773 1.5773 4.7603 1.4849E-04 12 T2PENTEN 5.1213 5.1213 15.0289 2.4296E-03 13 ISOPRENE 0.2595 0.2595 0.7592 2.4967E-04 14 CYPENTEN 0.5491 0.5491 1.4787 7.8832E-03 15 CP 0.2296 0.2296 0.5573 0.0125 16 33M1BUTE 0.0390 0.0390 0.1065 3.8130E-04 17 4M1PNTEN 0.5041 0.5041 0.9973 0.0621 18 23M1BUTE 0.3175 0.3175 0.3456 0.1238 19 4MC2PNTE 0.1757 0.1757 0.3598 0.0211 20 4MT2PNTE 0.5311 0.5311 0.7718 0.1472 21 2M1PNTEN 0.8954 0.8954 0.1640 0.7655 22 2MP 5.0215 5.0215 1.9032 3.2497 23 22MB 0.1407 0.1407 0.3013 0.0110 24 23MB 1.1990 1.1990 0.7475 0.6617 25 3MP 3.1597 3.1597 0.3423 2.9654 26 MCP 2.2826 2.2826 8.2880E-03 3.1232 27 BENZENE 0.9014 0.9014 2.9552E-03 1.2828 28 MCYHXN 2.7987 2.7987 3.3723E-09 4.7572 29 23MP 4.2244 4.2244 8.5873E-07 7.0128 30 2M1HEXEN 8.3545 8.3545 5.6628E-07 13.9601 31 TOLUENE 4.1074 4.1074 2.6018E-10 7.0170 32 224P 3.2424 3.2424 5.7819E-09 5.4944 33 1C2T3 2.3448 2.3448 1.4339E-13 4.0218 34 T3OCTENE 1.6809 1.6809 2.8280E-15 2.8852 35 MXYLENE 5.0506 5.0506 9.4538E-18 8.6746 36 PCH 1.5909 1.5909 0.0000 2.7329 37 1NONENE 0.3830 0.3830 0.0000 0.6579 38 135MBENZ 2.9679 2.9679 0.0000 5.0983 39 BCYHXAN 0.2284 0.2284 0.0000 0.3924 40 DCPD 0.1812 0.1812 0.0000 0.3112 41 PR1THIOL 1.1985E-03 1.1985E-03 1.4716E-03 5.6274E-04 42 PR2THIOL 1.9975E-03 1.9975E-03 5.5524E-03 2.0874E-05 43 BU1THIOL 1.9975E-03 1.9975E-03 9.3778E-08 3.1545E-03 44 IBSH 1.9975E-03 1.9975E-03 1.0315E-05 2.7680E-03 45 PN1THIOL 3.9950E-03 3.9950E-03 4.4865E-18 6.8584E-03 46 HX1THIOL 8.2896E-03 8.2896E-03 0.0000 0.0142

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-39 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID 47 HP1THIOL 9.4881E-03 9.4881E-03 0.0000 0.0163 48 OC1THIOL 9.9875E-03 9.9875E-03 0.0000 0.0172 49 NONSH 0.0120 0.0120 0.0000 0.0206 50 C10SH 0.0150 0.0150 0.0000 0.0257 51 THIOPHEN 7.4906E-03 7.4906E-03 1.4654E-05 0.0108 52 2MTHIO 0.0245 0.0245 1.2085E-11 0.0417 53 3MTHIO 0.0260 0.0260 4.5291E-12 0.0443 54 BZTHIOPH 7.9900E-04 7.9900E-04 0.0000 1.3726E-03 55 1MCPEN 10.7186 10.7186 0.0190 15.2394 56 1245MBNZ 2.1556 2.1556 0.0000 3.7030 57 2233MHX 1.4533 1.4533 0.0000 2.4965 58 2233 1.6840 1.6840 3.5999E-19 2.8924 TOTAL RATE, KG/HR 128166.4764 128166.4764 37511.7621 74609.1125 TEMPERATURE, C 99.0000 103.0000 35.0000 141.3048 PRESSURE, BAR 4.3000 3.3000 2.3000 3.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 26.9846 37.0870 2.6294 22.4388 MOLECULAR WEIGHT 86.5118 86.5118 70.8775 99.5114 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.2200 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 0.7800 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-40 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 100.0000 100.0000 100.0000 0.0000 2 IBUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.7423E-12 3 BUTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4706E-09 4 T2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4429E-09 5 C2BUTENE 0.0000 0.0000 0.0000 8.5695E-09 6 IPENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 5.5520E-04 7 PENTANE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4446E-03 8 3M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.7013E-06 9 2M1BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 3.5367E-04 10 2M2BUTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.7866E-03 11 1PENTENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.4849E-04 12 T2PENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 2.4296E-03 13 ISOPRENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.4967E-04 14 CYPENTEN 0.0000 0.0000 0.0000 7.8832E-03 15 CP 0.0000 0.0000 0.0000 0.0125 16 33M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 3.8130E-04 17 4M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0621 18 23M1BUTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1238 19 4MC2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.0211 20 4MT2PNTE 0.0000 0.0000 0.0000 0.1472 21 2M1PNTEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.7655 22 2MP 0.0000 0.0000 0.0000 3.2497 23 22MB 0.0000 0.0000 0.0000 0.0110 24 23MB 0.0000 0.0000 0.0000 0.6617 25 3MP 0.0000 0.0000 0.0000 2.9654 26 MCP 0.0000 0.0000 0.0000 3.1232 27 BENZENE 0.0000 0.0000 0.0000 1.2828 28 MCYHXN 0.0000 0.0000 0.0000 4.7572 29 23MP 0.0000 0.0000 0.0000 7.0128 30 2M1HEXEN 0.0000 0.0000 0.0000 13.9601 31 TOLUENE 0.0000 0.0000 0.0000 7.0170 32 224P 0.0000 0.0000 0.0000 5.4944 33 1C2T3 0.0000 0.0000 0.0000 4.0218 34 T3OCTENE 0.0000 0.0000 0.0000 2.8852 35 MXYLENE 0.0000 0.0000 0.0000 8.6746 36 PCH 0.0000 0.0000 0.0000 2.7329 37 1NONENE 0.0000 0.0000 0.0000 0.6579 38 135MBENZ 0.0000 0.0000 0.0000 5.0983 39 BCYHXAN 0.0000 0.0000 0.0000 0.3924 40 DCPD 0.0000 0.0000 0.0000 0.3112 41 PR1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 5.6274E-04 42 PR2THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 2.0874E-05 43 BU1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 3.1545E-03 44 IBSH 0.0000 0.0000 0.0000 2.7680E-03 45 PN1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 6.8584E-03 46 HX1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0142

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-41 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID 47 HP1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0163 48 OC1THIOL 0.0000 0.0000 0.0000 0.0172 49 NONSH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0206 50 C10SH 0.0000 0.0000 0.0000 0.0257 51 THIOPHEN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0108 52 2MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 0.0417 53 3MTHIO 0.0000 0.0000 0.0000 0.0443 54 BZTHIOPH 0.0000 0.0000 0.0000 1.3726E-03 55 1MCPEN 0.0000 0.0000 0.0000 15.2394 56 1245MBNZ 0.0000 0.0000 0.0000 3.7030 57 2233MHX 0.0000 0.0000 0.0000 2.4965 58 2233 0.0000 0.0000 0.0000 2.8924 TOTAL RATE, KG/HR 46.2147 20666.6634 20666.6634 74609.1125 TEMPERATURE, C 35.0000 128.0400 11.5996 142.2999 PRESSURE, BAR 2.3000 2.5280 2.5280 24.3000 ENTHALPY, MM KJ/HR 6.7708E-03 11.1086 1.0062 22.6786 MOLECULAR WEIGHT 18.0150 18.0150 18.0150 99.5114 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-42 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 1.8292E-03 1.8292E-03 0.0386 1.8292E-03 2 IBUTANE 0.0132 0.0132 0.0538 0.0132 3 BUTANE 0.1342 0.1342 0.4354 0.1342 4 T2BUTENE 0.1444 0.1444 0.4530 0.1444 5 C2BUTENE 0.2280 0.2280 0.6822 0.2280 6 IPENTANE 10.2126 10.2126 17.5833 10.2126 7 PENTANE 2.9451 2.9451 4.2812 2.9451 8 3M1BUTEN 0.3221 0.3221 0.6381 0.3221 9 2M1BUTEN 2.6118 2.6118 4.2660 2.6118 10 2M2BUTEN 6.4781 6.4781 8.8948 6.4781 11 1PENTENE 1.4736 1.4736 2.4352 1.4736 12 T2PENTEN 5.7767 5.7767 8.5729 5.7767 13 ISOPRENE 0.2975 0.2975 0.4320 0.2975 14 CYPENTEN 0.8953 0.8953 1.0952 0.8953 15 CP 0.4739 0.4739 0.5242 0.4739 16 33M1BUTE 0.0607 0.0607 0.0748 0.0607 17 4M1PNTEN 1.4097 1.4097 1.4045 1.4097 18 23M1BUTE 1.1548 1.1548 1.0302 1.1548 19 4MC2PNTE 0.4652 0.4652 0.4682 0.4652 20 4MT2PNTE 1.7570 1.7570 1.6341 1.7570 21 2M1PNTEN 3.2183 3.2183 2.5006 3.2183 22 2MP 20.5944 20.5944 16.8128 20.5944 23 22MB 0.3695 0.3695 0.3798 0.3695 24 23MB 4.7623 4.7623 4.0227 4.7623 25 3MP 10.6808 10.6808 8.0336 10.6808 26 MCP 3.7060 3.7060 2.3005 3.7060 27 BENZENE 1.2336 1.2336 0.7585 1.2336 28 MCYHXN 0.2358 0.2358 0.0697 0.2358 29 23MP 1.1394 1.1394 0.4387 1.1394 30 2M1HEXEN 1.8285 1.8285 0.6690 1.8285 31 TOLUENE 0.1808 0.1808 0.0466 0.1808 32 224P 0.3528 0.3528 0.1078 0.3528 33 1C2T3 0.0285 0.0285 5.2648E-03 0.0285 34 T3OCTENE 0.0107 0.0107 1.6870E-03 0.0107 35 MXYLENE 6.8279E-03 6.8279E-03 7.6935E-04 6.8279E-03 36 PCH 2.9907E-04 2.9907E-04 2.0458E-05 2.9907E-04 37 1NONENE 1.2522E-04 1.2522E-04 9.7036E-06 1.2522E-04 38 135MBENZ 1.3747E-04 1.3747E-04 6.9272E-06 1.3747E-04 39 BCYHXAN 1.5823E-07 1.5823E-07 2.9323E-09 1.5823E-07 40 DCPD 1.0752E-05 1.0752E-05 5.6549E-07 1.0752E-05 41 PR1THIOL 3.5248E-03 3.5248E-03 3.2404E-03 3.5248E-03 42 PR2THIOL 2.8858E-03 2.8858E-03 3.7347E-03 2.8858E-03 43 BU1THIOL 1.2927E-03 1.2927E-03 6.4195E-04 1.2927E-03 44 IBSH 3.0723E-03 3.0723E-03 1.9343E-03 3.0723E-03 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-43 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID 45 PN1THIOL 2.0372E-05 2.0372E-05 3.1279E-06 2.0372E-05 46 HX1THIOL 1.6443E-06 1.6443E-06 1.1625E-07 1.6443E-06 47 HP1THIOL 7.5816E-08 7.5816E-08 2.4831E-09 7.5816E-08 48 OC1THIOL 3.5642E-09 3.5642E-09 5.5193E-11 3.5642E-09 49 NONSH 1.7008E-10 1.7008E-10 1.2141E-12 1.7008E-10 50 C10SH 9.1801E-12 9.1801E-12 3.0710E-14 9.1801E-12 51 THIOPHEN 9.4932E-03 9.4932E-03 5.6767E-03 9.4932E-03 52 2MTHIO 1.5314E-03 1.5314E-03 4.3301E-04 1.5314E-03 53 3MTHIO 1.3078E-03 1.3078E-03 3.5184E-04 1.3078E-03 54 BZTHIOPH 3.5281E-10 3.5281E-10 5.9817E-12 3.5281E-10 55 1MCPEN 14.7706 14.7706 8.8380 14.7706 56 1245MBNZ 1.4933E-06 1.4933E-06 2.7673E-08 1.4933E-06 57 2233MHX 1.1937E-04 1.1937E-04 6.6820E-06 1.1937E-04 58 2233 1.6005E-03 1.6005E-03 1.6106E-04 1.6005E-03 TOTAL RATE, KG/HR 23999.8283 23999.8283 0.0000 23999.8283 TEMPERATURE, C 89.8341 100.5597 100.5597 100.5935 PRESSURE, BAR 3.2333 4.1754 4.1754 4.5000 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.7142 5.3656 0.0000 5.3678 MOLECULAR WEIGHT 80.0278 80.0278 76.9476 80.0278 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-44 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID FLUID WEIGHT PERCENTS 1 H2O 1.8292E-03 1.8292E-03 1.8292E-03 1.8292E-03 2 IBUTANE 0.0132 0.0132 0.0132 0.0132 3 BUTANE 0.1342 0.1342 0.1342 0.1342 4 T2BUTENE 0.1444 0.1444 0.1444 0.1444 5 C2BUTENE 0.2280 0.2280 0.2280 0.2280 6 IPENTANE 10.2126 10.2126 10.2126 10.2126 7 PENTANE 2.9451 2.9451 2.9451 2.9451 8 3M1BUTEN 0.3221 0.3221 0.3221 0.3221 9 2M1BUTEN 2.6118 2.6118 2.6118 2.6118 10 2M2BUTEN 6.4781 6.4781 6.4781 6.4781 11 1PENTENE 1.4736 1.4736 1.4736 1.4736 12 T2PENTEN 5.7767 5.7767 5.7767 5.7767 13 ISOPRENE 0.2975 0.2975 0.2975 0.2975 14 CYPENTEN 0.8953 0.8953 0.8953 0.8953 15 CP 0.4739 0.4739 0.4739 0.4739 16 33M1BUTE 0.0607 0.0607 0.0607 0.0607 17 4M1PNTEN 1.4097 1.4097 1.4097 1.4097 18 23M1BUTE 1.1548 1.1548 1.1548 1.1548 19 4MC2PNTE 0.4652 0.4652 0.4652 0.4652 20 4MT2PNTE 1.7570 1.7570 1.7570 1.7570 21 2M1PNTEN 3.2183 3.2183 3.2183 3.2183 22 2MP 20.5944 20.5944 20.5944 20.5944 23 22MB 0.3695 0.3695 0.3695 0.3695 24 23MB 4.7623 4.7623 4.7623 4.7623 25 3MP 10.6808 10.6808 10.6808 10.6808 26 MCP 3.7060 3.7060 3.7060 3.7060 27 BENZENE 1.2336 1.2336 1.2336 1.2336 28 MCYHXN 0.2358 0.2358 0.2358 0.2358 29 23MP 1.1394 1.1394 1.1394 1.1394 30 2M1HEXEN 1.8285 1.8285 1.8285 1.8285 31 TOLUENE 0.1808 0.1808 0.1808 0.1808 32 224P 0.3528 0.3528 0.3528 0.3528 33 1C2T3 0.0285 0.0285 0.0285 0.0285 34 T3OCTENE 0.0107 0.0107 0.0107 0.0107 35 MXYLENE 6.8279E-03 6.8279E-03 6.8279E-03 6.8279E-03 36 PCH 2.9907E-04 2.9907E-04 2.9907E-04 2.9907E-04 37 1NONENE 1.2522E-04 1.2522E-04 1.2522E-04 1.2522E-04 38 135MBENZ 1.3747E-04 1.3747E-04 1.3747E-04 1.3747E-04 39 BCYHXAN 1.5823E-07 1.5823E-07 1.5823E-07 1.5823E-07 40 DCPD 1.0752E-05 1.0752E-05 1.0752E-05 1.0752E-05 41 PR1THIOL 3.5248E-03 3.5248E-03 3.5248E-03 3.5248E-03 42 PR2THIOL 2.8858E-03 2.8858E-03 2.8858E-03 2.8858E-03 43 BU1THIOL 1.2927E-03 1.2927E-03 1.2927E-03 1.2927E-03 44 IBSH 3.0723E-03 3.0723E-03 3.0723E-03 3.0723E-03 45 PN1THIOL 2.0372E-05 2.0372E-05 2.0372E-05 2.0372E-05 46 HX1THIOL 1.6443E-06 1.6443E-06 1.6443E-06 1.6443E-06 47 HP1THIOL 7.5816E-08 7.5816E-08 7.5816E-08 7.5816E-08

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-45 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM WEIGHT COMPONENT PERCENTS 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID 48 OC1THIOL 3.5642E-09 3.5642E-09 3.5642E-09 3.5642E-09 49 NONSH 1.7008E-10 1.7008E-10 1.7008E-10 1.7008E-10 50 C10SH 9.1801E-12 9.1801E-12 9.1801E-12 9.1801E-12 51 THIOPHEN 9.4932E-03 9.4932E-03 9.4932E-03 9.4932E-03 52 2MTHIO 1.5314E-03 1.5314E-03 1.5314E-03 1.5314E-03 53 3MTHIO 1.3078E-03 1.3078E-03 1.3078E-03 1.3078E-03 54 BZTHIOPH 3.5281E-10 3.5281E-10 3.5281E-10 3.5281E-10 55 1MCPEN 14.7706 14.7706 14.7706 14.7706 56 1245MBNZ 1.4933E-06 1.4933E-06 1.4933E-06 1.4933E-06 57 2233MHX 1.1937E-04 1.1937E-04 1.1937E-04 1.1937E-04 58 2233 1.6005E-03 1.6005E-03 1.6005E-03 1.6005E-03 TOTAL RATE, KG/HR 7999.8629 15999.9654 7999.8629 15999.9654 TEMPERATURE, C 91.2176 100.5937 100.5937 100.5940 PRESSURE, BAR 3.2800 4.4708 4.4708 4.4124 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.7892 3.5785 1.7892 3.5785 MOLECULAR WEIGHT 80.0278 80.0278 80.0278 80.0278 WEIGHT FRAC VAPOR 0.0754 0.0000 0.0000 0.0000 WEIGHT FRAC TOTAL LIQUID 0.9246 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC H/C LIQUID 0.9246 1.0000 1.0000 1.0000 WEIGHT FRAC FREE WATER 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-47 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 S4 NAME entrada al entrada pentanos gasolina C6 E402 C-401 amilenos + PHASE WET LIQUID MIXED WET LIQUID DRY LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER 83.8026 83.8026 69.9944 93.8026 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER 68.8218 68.8218 72.4759 64.9465 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT 10.6951 10.6951 2.1473E-03 19.4145 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT 6.4012 6.4012 0.4844 10.5277 ISO PARAFFIN, LV PCT 34.3809 34.3809 40.2361 27.0776 TOTAL PARAFFIN, LV PCT 42.0155 42.0155 49.0441 35.0351 MONO OLEFIN, LV PCT 40.8883 40.8883 50.4693 35.0227



SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-50 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S5 S6 S7 S8 NAME agua vapor baja vapor baja presion presion PHASE WATER WATER WATER DRY LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER N/A N/A N/A 93.8026 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER N/A N/A N/A 64.9465 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT N/A N/A N/A 19.4145 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT N/A N/A N/A 10.5277 ISO PARAFFIN, LV PCT N/A N/A N/A 27.0776 TOTAL PARAFFIN, LV PCT N/A N/A N/A 35.0351 MONO OLEFIN, LV PCT N/A N/A N/A 35.0227


SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-52 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID (1) ----- TOTAL STREAM ----- RATE, KG-MOL/HR 299.894 299.894 0.000 299.894 M KG/HR 24.000 24.000 0.000 24.000 TEMPERATURE, C 89.834 100.560 100.560 100.593 PRESSURE, BAR 3.233 4.175 4.175 4.500 MOLECULAR WEIGHT 80.028 80.028 76.948 80.028 ENTHALPY, MM KJ/HR 4.714 5.366 0.000 5.368 BTU/KG 186.177 211.901 0.000 211.988 MOLE FRACTION LIQUID 1.00000 1.00000 0.00000 1.00000 MOLE FRACTION FREE WATER 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ----- TOTAL VAPOR ------ RATE, KG-MOL/HR N/A N/A 0.000 N/A M KG/HR N/A N/A 0.000 N/A M FT3/HR N/A N/A 0.000 N/A STD VAP RATE(2), M FT3/HR N/A N/A 0.000 N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A 76.948 N/A ENTHALPY, BTU/KG N/A N/A 506.284 N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A 1.860 N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A 326.257 N/A Z (FROM DENSITY) N/A N/A 0.8975 N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A 0.01254 N/A VISCOSITY, CP N/A N/A 0.00897 N/A ----- TOTAL LIQUID ----- RATE, KG-MOL/HR 299.894 299.894 N/A 299.894 M KG/HR 24.000 24.000 N/A 24.000 LIT/HR 39739.641 40617.334 N/A 40614.154 GAL/MIN 174.968 178.833 N/A 178.819 STD LIQ RATE, LIT/HR 35254.665 35254.665 N/A 35254.665 MOLECULAR WEIGHT 80.028 80.028 N/A 80.028 ENTHALPY, BTU/KG 186.177 211.901 N/A 211.988 CP, BTU/KG-C 2.362 2.432 N/A 2.431 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.591 N/A 0.591 Z (FROM DENSITY) 0.0142 0.0182 N/A 0.0196 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.3611 10.2851 N/A 10.2818 TH COND, BTU/HR-FT-F 0.06172 0.05943 N/A 0.05944 VISCOSITY, CP 0.16074 0.14663 N/A 0.14664 (1) EQUILIBRIUM VAPOR FROM BUBBLE FLASH - STREAM RATE IS ZERO (2) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-53 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER 76.7153 76.7153 73.6364 76.7153 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER 76.0430 76.0430 75.0297 76.0430 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT 1.0969 1.0969 0.6082 1.0969 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT 3.9899 3.9899 2.5632 3.9899 ISO PARAFFIN, LV PCT 50.1108 50.1108 48.8999 50.1108 TOTAL PARAFFIN, LV PCT 53.4895 53.4895 53.9400 53.4895 MONO OLEFIN, LV PCT 41.4238 41.4238 42.8886 41.4238

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-54 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S9 S10 S11 S12 NAME PHASE WET LIQUID WET LIQUID WET VAPOR WET LIQUID ------ DRY STREAM ------ RATE, KG-MOL/HR 299.869 299.869 0.000 299.869 M KG/HR 23.999 23.999 0.000 23.999 STD LIQ RATE, LIT/HR 35254.225 35254.225 0.000 35254.225 MOLECULAR WEIGHT 80.033 80.033 77.045 80.033 MOLE FRACTION LIQUID 1.0000 1.0000 0.0000 1.0000 REDUCED TEMP (KAYS RULE) 0.7287 0.7502 0.7673 0.7503 PRES (KAYS RULE) 0.0935 0.1207 0.1205 0.1301 ACENTRIC FACTOR 0.2485 0.2485 0.2440 0.2485 WATSON K (UOPK) 12.306 12.306 12.476 12.306 STD LIQ DENSITY, KG/LIT 0.681 0.681 0.666 0.681 SPECIFIC GRAVITY 0.6814 0.6814 0.6669 0.6814 API GRAVITY 76.153 76.153 80.663 76.153 ------ DRY VAPOR ------- RATE, KG-MOL/HR N/A N/A 0.000 N/A M KG/HR N/A N/A 0.000 N/A M FT3/HR N/A N/A 0.000 N/A STD VAP RATE(2), M FT3/HR N/A N/A MISSING N/A SPECIFIC GRAVITY (AIR=1.0) N/A N/A 2.660 N/A MOLECULAR WEIGHT N/A N/A 77.045 N/A CP, BTU/KG-C N/A N/A 1.860 N/A DENSITY, KG/M FT3 N/A N/A 326.731 N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F N/A N/A 0.01253 N/A VISCOSITY, CP N/A N/A 0.00897 N/A ------ DRY LIQUID ------ RATE, KG-MOL/HR 299.869 299.869 N/A 299.869 M KG/HR 23.999 23.999 N/A 23.999 LIT/HR 39739.187 40616.876 N/A 40613.696 GAL/MIN 174.966 178.831 N/A 178.816 STD LIQ RATE, LIT/HR 35254.225 35254.225 N/A 35254.225 SPECIFIC GRAVITY (H2O=1.0) 0.6814 0.6814 N/A 0.6814 MOLECULAR WEIGHT 80.033 80.033 N/A 80.033 CP, BTU/KG-C 2.362 2.432 N/A 2.431 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.591 N/A 0.591 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.3571 10.2812 N/A 10.2778 THERMAL COND, BTU/HR-FT-F 0.06172 0.05943 N/A 0.05944 VISCOSITY, CP 0.16073 0.14662 N/A 0.14663 (2) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-55 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID ----- TOTAL STREAM ----- RATE, KG-MOL/HR 99.964 199.930 99.964 199.930 M KG/HR 8.000 16.000 8.000 16.000 TEMPERATURE, C 91.218 100.594 100.594 100.594 PRESSURE, BAR 3.280 4.471 4.471 4.412 MOLECULAR WEIGHT 80.028 80.028 80.028 80.028 ENTHALPY, MM KJ/HR 1.789 3.579 1.789 3.579 BTU/KG 211.988 211.988 211.988 211.988 MOLE FRACTION LIQUID 0.92175 1.00000 1.00000 1.00000 MOLE FRACTION FREE WATER 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ----- TOTAL VAPOR ------ RATE, KG-MOL/HR 7.822 N/A N/A N/A M KG/HR 0.603 N/A N/A N/A M FT3/HR 2.332 N/A N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR 6.544 N/A N/A N/A MOLECULAR WEIGHT 77.118 N/A N/A N/A ENTHALPY, BTU/KG 491.344 N/A N/A N/A CP, BTU/KG-C 1.810 N/A N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 258.642 N/A N/A N/A Z (FROM DENSITY) 0.9141 N/A N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F 0.01188 N/A N/A N/A VISCOSITY, CP 0.00869 N/A N/A N/A ----- TOTAL LIQUID ----- RATE, KG-MOL/HR 92.141 199.930 99.964 199.930 M KG/HR 7.397 16.000 8.000 16.000 LIT/HR 12252.484 27076.615 13538.105 27077.370 GAL/MIN 53.946 119.215 59.606 119.218 STD LIQ RATE, LIT/HR 10846.595 23503.227 11751.438 23503.227 MOLECULAR WEIGHT 80.275 80.028 80.028 80.028 ENTHALPY, BTU/KG 189.204 211.988 211.988 211.988 CP, BTU/KG-C 2.366 2.431 2.431 2.432 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.591 0.591 0.591 Z (FROM DENSITY) 0.0144 0.0195 0.0195 0.0192 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.2982 10.2818 10.2818 10.2817 TH COND, BTU/HR-FT-F 0.06148 0.05944 0.05944 0.05944 VISCOSITY, CP 0.15993 0.14663 0.14663 0.14662 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-56 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID --- REFINERY PROPERTIES -- RESEARCH OCTANE NUMBER 76.7153 76.7153 76.7153 76.7153 RON AT 3ML N/A N/A N/A N/A MOTOR OCTANE NUMBER 76.0430 76.0430 76.0430 76.0430 MON AT 3ML N/A N/A N/A N/A TOTAL AROMATICS, LV PCT 1.0969 1.0969 1.0969 1.0969 WT AROMATICS, WT PCT N/A N/A N/A N/A NAPHTHENE, LV PCT 3.9899 3.9899 3.9899 3.9899 ISO PARAFFIN, LV PCT 50.1108 50.1108 50.1108 50.1108 TOTAL PARAFFIN, LV PCT 53.4895 53.4895 53.4895 53.4895 MONO OLEFIN, LV PCT 41.4238 41.4238 41.4238 41.4238

SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-57 PROJECT UNIDAD C-401 PRO/II VERSION 5.61 386/EM PROBLEM OUTPUT GIUSTI T-IZA STREAM SUMMARY 04/14/03 No button found. ============================================================================== STREAM ID S13 S14 S15 S16 NAME PHASE MIXED WET LIQUID WET LIQUID WET LIQUID ------ DRY STREAM ------ RATE, KG-MOL/HR 99.955 199.914 99.955 199.914 M KG/HR 8.000 16.000 8.000 16.000 STD LIQ RATE, LIT/HR 11751.291 23502.934 11751.291 23502.934 MOLECULAR WEIGHT 80.033 80.033 80.033 80.033 MOLE FRACTION LIQUID 0.9218 1.0000 1.0000 1.0000 REDUCED TEMP (KAYS RULE) 0.7315 0.7503 0.7503 0.7503 PRES (KAYS RULE) 0.0948 0.1292 0.1292 0.1275 ACENTRIC FACTOR 0.2485 0.2485 0.2485 0.2485 WATSON K (UOPK) 12.306 12.306 12.306 12.306 STD LIQ DENSITY, KG/LIT 0.681 0.681 0.681 0.681 SPECIFIC GRAVITY 0.6814 0.6814 0.6814 0.6814 API GRAVITY 76.153 76.153 76.153 76.153 ------ DRY VAPOR ------- RATE, KG-MOL/HR 7.817 N/A N/A N/A M KG/HR 0.603 N/A N/A N/A M FT3/HR 2.331 N/A N/A N/A STD VAP RATE(1), M FT3/HR 6.540 N/A N/A N/A SPECIFIC GRAVITY (AIR=1.0) 2.664 N/A N/A N/A MOLECULAR WEIGHT 77.160 N/A N/A N/A CP, BTU/KG-C 1.810 N/A N/A N/A DENSITY, KG/M FT3 258.798 N/A N/A N/A THERMAL COND, BTU/HR-FT-F 0.01188 N/A N/A N/A VISCOSITY, CP 0.00869 N/A N/A N/A ------ DRY LIQUID ------ RATE, KG-MOL/HR 92.138 199.914 99.955 199.914 M KG/HR 7.397 16.000 8.000 16.000 LIT/HR 12252.434 27076.310 13537.952 27077.064 GAL/MIN 53.946 119.213 59.606 119.217 STD LIQ RATE, LIT/HR 10846.547 23502.934 11751.291 23502.934 SPECIFIC GRAVITY (H2O=1.0) 0.6826 0.6814 0.6814 0.6814 MOLECULAR WEIGHT 80.277 80.033 80.033 80.033 CP, BTU/KG-C 2.366 2.431 2.431 2.432 DENSITY, KG/LIT 0.604 0.591 0.591 0.591 SURFACE TENSION, DYNE/CM 11.2967 10.2778 10.2778 10.2777 THERMAL COND, BTU/HR-FT-F 0.06148 0.05944 0.05944 0.05944 VISCOSITY, CP 0.15993 0.14663 0.14663 0.14662 (1) STANDARD VAPOR VOLUME IS 379.49 FT3/LB-MOLE (60 F AND 14.696 PSIA)

AAPPÉÉNNDDIICCEE GG

Hojas de especificación, data sheet, de los equipos

asociados al corte

G.1. Data sheet de la torre despentanizadora C-401

G.2 Data sheet del tanque acumulador V-402

G.3 Data sheet de la bomba centrífuga P-403 A/B

G.4 Data sheet de las válvulas HV-402 Y HV-403

G.1. Data sheet de la torre despentanizadora C-401

PROCESS OPERATING DATA FEED STREAM DATA NBP COMPONENTS COMPOSITION (M, WT, V) FEED I FEED II FEED I FEED II % TEMP ºC % TEMP ºC IsoButano 4.9873E-04 1.3217E-04 -11.730 -11.730 Butano 3.7934E-03 1.3420E-03 -0.500 -0.500 Trans-2-buteno 3.8932E-03 1.4439E-03 0.900 0.900 Cis-2-buteno 5.7899E-03 2.2800E-03 3.700 3.700 Isopentano 0.1172 0.1021 27.850 27.850 Pentano 0.0251 0.0295 36.074 36.074 3-metil-1-buteno 4.5922E-03 3.2214E-03 20.061 20.061 2-metil-1-buteno 0.0274 0.0261 31.163 31.163 2-metil-2-buteno 0.0494 0.0648 38.570 38.570 1-penteno 0.0158 0.0147 29.968 29.968 Trans-2-penteno 0.0512 0.0578 36.350 36.350 Isopreno 2.5949E-03 2.9752E-03 34.070 34.070 Ciclopenteno 5.4914E-03 8.9532E-03 44.240 44.240 Ciclopentano 2.2957E-03 4.7390E-03 49.260 49.260 3,3-dimetil-1-buteno 3.8963E-04 6.0708E-04 41.250 41.250 4-metil-1-penteno 5.0410E-03 0.0141 53.870 53.870 2,3-dimetil-1-buteno 3.1747E-03 0.0115 55.650 55.650 4-metil-cis-2-penteno 1.7572E-03 4.6523E-03 56.390 56.390 4-metil-trans-2-penteno 5.3106E-03 0.0176 58.610 58.610 2-metil-1-penteno 8.9545E-03 0.0322 62.100 62.100 2-metilpentano 0.0502 0.2059 60.270 60.270 2,2-dimetilbutano 1.4073E-03 3.6949E-03 49.741 49.741 2,3-dimetilbutano 0.0120 0.0476 57.988 57.988 3-metilpentano 0.0316 0.1068 63.280 63.280 Metilciclopentano 0.0228 0.0371 71.810 71.810 1-metil ciclopenteno 0.1072 0.1477 75.490 75.490 Benceno 9.0145E-03 0.0123 80.100 80.100 Metilciclohexano 0.0280 2.3577E-03 100.934 100.934 2,3-dimetilpentano 0.0422 0.0114 89.784 89.784 2-metil-1-hexeno 0.0835 0.0183 91.840 91.840 Tolueno 0.0411 1.8081E-03 110.630 110.630 2,2,4-trimetilpentano 0.0324 3.5280E-03 99.238 99.238 1-cis,2-trans,3-trimetilciclopentano 0.0234 2.8518E-04 117.500 117.500 Trans-3-octeno 0.0168 1.0733E-04 123.300 123.300 m-xyleno 0.0505 6.8279E-05 139.100 139.100 propilciclohexano 0.0159 2.9907E-06 156.747 156.747 1-noneno 3.8300E-03 1.2522E-06 146.850 146.850 1,3,5-trimetilbenceno 0.0297 1.3747E-06 164.716 164.716 Butilciclohexano 2.2841E-03 1.5823E-09 180.96 180.96 Diciclopentadieno 1.8118E-03 1.0752E-07 170.000 170.000 2,2,3,3-tetrametilpentano 0.0168 1.6005E-05 140.274 140.274 2,2,3,3-tetrametilhexano 0.0145 1.1937E-06 160.350 160.350 1,2,4,5-tetrametilbenceno 0.0216 1.4933E-08 196.840 196.840 agua 4.4963E-04 1.8292E-05 100.000 100.000 Propano-1-thiol 1.1985E-05 3.5248E-05 67.710 67.710 Propano-2-thiol 1.9975E-05 2.8858E-05 52.550 52.550 Butano-1- thiol 1.9975E-05 1.2927E-05 98.460 98.460 isobutilmercaptano 1.9975E-05 3.0723E-05 88.490 88.490 Pentano-1- thiol 3.9950E-05 2.0372E-07 126.650 126.650 Hexano-1-thiol 8.2896E-05 1.6443E-08 152.690 152.690 Heptano-1-thiol 9.4881E-05 7.5816E-10 176.960 176.960 Octano-1-thiol 9.9875E-05 3.5642E-11 199.150 199.150 n-nonil mercaptano 1.1985E-04 1.7008E-12 219.800 219.800 n-decil mercaptano 1.4981E-04 9.1801E-14 239.200 239.200 Tiofeno 7.4906E-05 9.4932E-05 84.150 84.150 2-metil tiofeno 2.4469E-04 1.5314E-05 112.560 112.560

3-metil tiofeno 2.5967E-04 1.3078E-05 115.450 115.450 Benzotiofeno 7.9900E-06 3.5281E-12 219.900 219.900 SPECIFICATION TO OBTAIN (1)

Temperatura del plato 37 igual a 74.7 ° C Relación de Reflujo másico, luego del Condensador 1.9

PROCESS DATA FEED I FEED II TOP I BOTTOM WORKING TEMPERATURE, NORMAL

ºF

WORKING PRESSURE, NORMAL psig WORKING PRESSURE, MIN. VACUUM COND. psig / mmHg LIQUID FLOW lb/h LIQUID DENSITY AT STANDARD CONDITIONS lb/ft3 LIQUID DENSITY AT WORKING CONDITIONS lb/ft3 VAPOR FLOW lb/h VAPOR MOLECULAR WEIGHT VAPOR DENSITY AT STANDARD CONDITIONS lb/ft3 VAPOR DENSITY AT WORKING CONDITIONS lb/ft3 TOTAL FLOW: lb/h HEATING MEDIUM HEATING MED. –MAX. QUANTITY REQUIRED lb/h NORMAL LIQUID RESIDENCE TIME AT BOTTOM: min

DESIGN AND MAINTENANCE CONSIDERATIONS IS VESSEL IN LETHAL SERVICE OR OTHER SPECIAL SERVICE? NO DESCRIBE: N/A PROCESS CONTAMINANTS: N/A TYPE OF SAFETY PROTECTION: N/A MAXIMUM ALLOWABLE COLUMN PRESSURE DROP 7.2519 psi PRESSURE, psia TEMPERATURE, °F @ TOP @ BOTTOM @ TOP @ BOTTOM MAX. EXPECTED OP. PRESS. & CORRESPONDING TEMP. MAX. EXPECTED OP. TEMP. & CORRESPONDING PRES. MIN. EXPECTED OPERATING PRESSURE psia MIN. EXPECTED OPERATING TEMPERATURE °F WILL UNIT BE SUBJECTED TO THERMAL CYCLING? YES / NO DESCRIBE: WILL UNIT BE SUBJECTED TO PRESSURE CYCLING? YES / NO DESCRIBE: DESCRIBE UPSET, START-UP, ALTERNATE, AND FUTURE OPERATING CONDITIONS (IF APPLICABLE):

WILL SERVICE AUTO-REFRIGERATE? YES/NO DESCRIBE: WILL STEAM OUT BE UTILIZED? YES/NO DESCRIBE:

MECHANICAL DESIGN REQUIREMENTS INT. DESIGN PRESS. psig @ °F DIAMETER ID 145.6693 in DESIGN TEMP. UPPER / LOWER 156.2-275 °F LENGTH BETWEEN TANGENT LINES 997.44094 in EXT. DESIGN PRESS. psig @ °F

REMARKS: 1.- FLUID OUTLET SPECIFICATIONS ARE: Nafta despentanizada Nafta con 230 ppm de azufre como contenido máximo

DISTILLATION COLUMN SHEET 2 OF 5 REV. 0

PROCESS DESIGN DATA

PACKED BED LOCATION BED DESCRIPTION /LOCATION THEORETICAL STAGES FROM TOP / BOTTOM 35 VAPOR TO / FROM STAGE FLOW lb/h MOLECULAR WEIGHT OPERATING TEMPERATURE °F OPERATING PRESSURE psia / psig / mm Hg DENSITY (@ OPERATING T & P) lb/ft3 VOLUME FLOW (@ OPERATING T & P) ft3/s LIQUID TO / FROM STAGE FLOW lb/h MOLECULAR WEIGHT OPERATING TEMPERATURE °F OPERATING PRESSURE psia / psig / mm Hg DENSITY (@ OPERATING T & P) lb/ft3 VOLUME FLOW (@ OPERATING T & P) ft3/s VISCOSITY cP SURFACE TENSION dyn/cm

PACKED BED DESIGN SPECIFICATIONS (TO BE VERIFIED BY VENDOR) DESIGN RATE, % OF INDICATED L & V RATES MIN. OPER. RATE, % OF INDICATED L & V RATES (TURNDOWN) ∆P/FT PACKING, MAX ALLOWABLE psi / mm Hg FOAMING TENDENCY (NONE/MODERATE/HIGH/SEVERE) FOULING CONSIDERATIONS (NONE / SEE REMARK NO.) REQUIRED NUMBER OF THEORETICAL STAGES MAX/MIN EXPECTED DIFFERENTIAL PRESSURE psi SPECIAL REMARKS (ALSO SEE REMARKS SECTION BELOW)

PACKED BED DETAILS (TO BE VERIFIED BY VENDOR) PACKING TYPE ESTIMATED BED HEIGHT in DISTRIBUTOR TYPE BED SUPPORT TYPE in BED HOLDDOWN TYPE OTHER INTERNAL TYPE MAXIMUM % OF FLOOD ALLOWABLE %

PACKED BED DETAILS (BY VENDOR) % OF FLOOD @ DESIGN, CALCULATED % ∆P/FT PACKING, ACTUAL psi / mm Hg PACKING EFFICIENCY - HETP in ACTUAL BED HEIGHT in PACKING STYLE IDENTIFIED DISTRIBUTOR STYLE IDENTIFIED BED SUPPORT STYLE IDENTIFIED BED HOLDDOWN STYLE IDENTIFIED OTHER INTERNAL STYLE IDENTIFIED PACKING BULK DENSITY lb/ft3 REMARKS:


PROCESS DESIGN DATA

TRAY LOCATION TRAYS SECTIONS TRAY NUMBERS FROM TOP TO BOTTOM TOTAL TRAYS IN SECTION 24 VAPOR TO TRAY TOP BOTTOM FLOW Lb-mol/h 3392.1 2679.0 MOLECULAR WEIGHT 70.8775 99.5114 OPERATING TEMPERATURE ºF 155.4 269.8 OPERATING PRESSURE psia / psig / mm Hg 43.51psia 50.62psia DENSITY (@ OPERATING T & P) lb/ft3 N/A N/A

VOLUME FLOW (@ OPERATING T & P) ft3/s N/A N/A LIQUID FROM TRAY FLOW Lb-mol/h 2671.1 4237.5 MOLECULAR WEIGHT 70.939 99.511 OPERATING TEMPERATURE °F 155.4 269.8 OPERATING PRESSURE psia / psig / mm Hg 43.51psia 50.62psia DENSITY (@ OPERATING T & P) lb/ft3 38.85 40.69 VOLUME FLOW (@ OPERATING T & P) ft3/s 0.5912 1.1229 VISCOSITY cP 0.21330 0.17317 SURFACE TENSION G/cm 0.0147 0.0121

TRAY DESIGN SPECIFICATIONS (TO BE VERIFIED BY VENDOR) DESIGN RATE, % OF INDICATED L & V RATES MIN. OPER. RATE, % OF INDICATED L & V RATES (TURNDOWN) ∆P / TRAY, MAX ALLOWABLE psi / mm Hg FOAMING TENDENCY (NONE/MODERATE/HIGH/SEVERE) FOULING CONSIDERATIONS (NONE / SEE REMARK NO.) MINIMUM TRAY EFFICIENCY SPECIAL REMARKS (ALSO SEE REMARKS SECTION BELOW)

TRAY DETAILS (TO BE VERIFIED BY VENDOR) TRAY TYPE (VALVE, SIEVE, BUBBLE CAP, OTHER) Sieve FLOW TYPE (NO. FLOW PATHS) 1 TRAY SPACING in 22.67 SYSTEM FACTOR 1 SIZE OR STYLE OF VALVE / SIEVE / BUBBLE CAP % OF FLOOD @ DESIGN, MAX. ALLOWABLE % 75

TRAY DETAILS (BY VENDOR) % OF FLOOD @ DESIGN, CALCULATED % ∆P / TRAY, ACTUAL psi / mm Hg CALCULATED DOWNCOMER BACK-UP, CLEAR LIQUID in DOWNCOMER WIDTH in 12.18 18.55 DOWNCOMER AREA ft2 ACTIVE AREA ft2 OUTLET WEIR LENGTH in OUTLET WEIR HEIGHT in DOWNCOMER CLEARANCE in 1.5 NO. OF VALVES / HOLES / BUBBLE CAPS PER TRAY FLOW PATH LENGTH in REMARKS:



LLL

NLL

HLL

1

2

3

24

3.7 m

25.33 m

G.2 Data sheet del tanque acumulador V-402

TANKMIX.DOC

MIXER CHARACTERISTCS CONTINUOUS MIXING: WITHDRAWAL RATE OF MIX. COMPONENTS m3/h BATCH MIXING: TIME REQURED FOR UNIFORM BLEND H SIZE OF BATCH m3 NUMBER OF COMPONENTS TO BE MIXED MIX. DESCRIPTION SOLUTION / BLEND / EMULSION MIXING TEMPERATURE °C SP. GR. AT MIXING TEMPERATURE VISCOSITY AT MIXING TEMPERATURE cP

MIX COMPONENTS FIRST COMPONENT MATERIAL (IN SEQUENCE OF ADDING IF BATCH) LIQUID SOLID DENSITY AT MIX. TEMPERATURE Kg/m3 VISCOSITY AT MIX. TEMPERATURE cP PARTICLE SIZE microns SOLIDS CONCENTRATION / SOLIDS DENSITY wt% / Kg /m3 / / / / ADDITIONAL CHARACTERISTICS (DESCRIBE AS NECESSARY): (ABRASIVE, GUMMY, CRYSTALLINE, FLUFFY, MISCIBILITY, SOLUBILITY, TENDENCY TO FOAM, etc.) SECOND COMPONENT MATERIAL (IN SEQUENCE OF ADDING IF

BATCH)

LIQUID SOLID DENSITY AT MIX. TEMPERATURE Kg/m3 VISCOSITY AT MIX TEMPERATURE cP PARTICLE SIZE microns SOLIDS CONCENTRATION / SOLIDS DENSITY wt% / Kg / m3 ADDITIONAL CHARACTERISTICS (DESCRIBE AS NECESSARY): (ABRASIVE, GUMMY, CRYSTALLINE, FLUFFY, MISCIBILITY, SOLUBILITY, TENDENCY TO FOAM, etc.) THIRD COMPONENT MATERIAL (IN SEQUENCE OF ADDING IF BATCH) LIQUID SOLID DENSITY AT MIX. TEMPERATURE Kg/m3 VISCOSITY AT MIX TEMPERATURE cP PARTICLE SIZE microns SOLIDS CONCENTRATION / SOLIDS DENSITY wt% / Kg / m3 ADDITIONAL CHARACTERISTICS (DESCRIBE AS NECESSARY): (ABRASIVE, GUMMY, CRYSTALLINE, FLUFFY, MISCIBILITY, SOLUBILITY, TENDENCY TO FOAM, etc.)

TANK DATA TYPE OF TANK Acumulador CAPACITY OF TANK m3 4.0336 OPERATING PRESSURE bara 4.1754 DIAMETER / HEIGHT OF VESSEL mm 53.9134/ / / / SHAPE OF BOTTOM FLAT / CONE Cone PREFERRED LOCATION OF MIXER TOP / SIDE / BOTTOM MOUNTING (NOZZLE, RIM, etc.) ID / LENGTH OF OPENING AVAILABLE FOR INSERTING MIXER mm / / / / MINIMUM ID / LENGTH OF OPENING TO PASS PROPELLER mm / / / / TYPE OF SUPPORT TANK / PEDESTAL / STRUCTURE SUPPORT FURNISHED BY SUPPLIER / PURCHASER

EQUIPMENT SELECTION SERVICE OF UNIT:

SUPPLIER: TANK REFERENCE DRAWING:

MIXER NUMBER MIXER INSTALLED IN TANK NUMBER NUMBER OF MIXERS IN TANK

REMARKS: 1.- DATA SHEET PURPOSE: PROPOSAL / PURCHASE / AS BUILT ShEET 1 OF 1

G.3 Data sheet de la bomba centrífuga P-403 A/B

DESIGN DATA

LIQUID CIRCULATED: LETHAL SERVICE?

CORR./ERO. CAUSED BY:

CONTAMINANTS IN PUMPAGE: GASES / SOLIDS (SHOW TYPE, SIZE, DISTRIBUTION, DESCRIPTION, ETC.):

ANY SPECIAL CONTAMINATIONS? (DOUBLE BELLOWS SEALS):

OPERATION:

PRELIMINARY PUMP SELECTION: NUMBER OF PUMPS: 1

PUMP DRIVER: INSULATION TYPE:

PUMP CONTROL VALVE NORMAL FLUID TEMPERATURE ºF 213

MIN./MAX. EXPECTED OPERATING TEMP ºF

DENSITY @ T lb/pie3 36.8949

SPECIFIC GRAVITY (S.G.) @ T #¡VALOR!

DESIGN TEMPERATURE ºF

VAPOR PRESSURE PSIA 46.8472

DESIGN FLOW @ PT 177.5952 gpm

NORMAL FLOW@ PT 177.5952 gpm

MINIMUM FLOW@ PT gpm

BASIS OF DESIGN FLOW

VISCOSITY @ T ºF 213 0.1466 cP

CRITICAL PRES. PSIA CRITICAL TEMPERATURE ºF

PUMP CALCULATION

CALCULATION TYPE DESIGN PURCH. FINAL

SUCTION PRESSURE A B A B A B

OPERATING PRESSURE PSIA 61.9181

+STATIC HEAD PSI 53.9954

-LOSS (LINE + OTHERS) PSI -0.2478

PUMP SUCTION PRESSURE 61.9181

NET SUCTION HEAD (NPSH)

STATIC HEAD ft 63.7808

-LINE LOSS ft 2.6125

+(ORIG PRES - VAPOR PRESSURE) ft 5.8153

NPSH AVAILABLE ft 58.4055

DISCHARGE PRESSURE

DELIVERY PRESSURE PSIA 65.2670

+STATIC HEAD PSI 53.9954

+LINE LOSS PSI -0.6742

+PRESS DROP CONTROL VALVES PSI

+PRESS DROP EXCHANGERS PSI

+PRESS DROP FURNACES PSI

+PRESS DROP ORIFICES PSI

+PRESS DROP OTHERS PSI

= PUMP DISCHARGE PRESSURE PSIA

DIFFERENTIAL PRESSURE

DISCHARGE PRESSURE PSIA 65.2670

-SUCTION PRESSURE PSIA -61.9181

=DIFFERENTIAL PRESSURE PSI 3.3489

PUMP HEAD FT 14.2659

MAXIMUM SUCTION PRESSURE PSIA

MAXIMUM DIFFERENTIAL PRESSURE PSI

MAXIMUM DISCHARGE PRESSURE PSIA

HYDRAULIC HORSEPOWER HP 0.68

ESTIMATED EFFICIENCY % 60

BRAKE HORSEPOWER (HYDRAULIC HP/EFF.) HP 1.1333

REMARKS:

1. MAXIMUM TEMPERATURE ADDED 149ºF (NORMAL 122ºF).

2. H2S CONCENTRATION 33 ppmw.

PROCESS DATA SHEET REVISION: 15/04/2003

DOC. No. ELABORATION DATE:

G.4 Data sheet de las válvulas HV-402 Y HV-403

Data Sheet de Válvula Mariposa HV-402

CONTROL VALVE DESIGN DATA DESIGN DATA

CONTROL VALVE NO.: HV-402 PUMP DISCHARGE DYNAMIC LOSS (NORMAL) PSI: 15.53

@ MIN. @ NORMAL. @ MAX.

FLOW FLOW FLOW

FLOW gpm 118.3968 177.5952

INLET PRESSURE PSIA 64.84 64.84

OUTLET PRESSURE PSIA 49.31 49.31

DIF. PRESSURE PSI 15.53 15.53

CALCULATED Cv

LEAKING CLASS SEATING:

SELECTED SIZE:

MAX. VALVE DROP PRESS. (CLOSED) PSI

PROCESS DATA SHEET REVISION:

ELABORATION DATE: 15/04/2003

DOC. No. PAGE 3 OF 3

Data Sheet de Válvula Globo HV-403

CONTROL VALVE DESIGN DATA DESIGN DATA

CONTROL VALVE NO.: HV-403 PUMP DISCHARGE DYNAMIC LOSS (NORMAL) PSI: 15.53

@ MIN. @ NORMAL. @ MAX.

FLOW FLOW FLOW

FLOW gpm 59.1984 177.5952

INLET PRESSURE PSIA 64.84 64.84

OUTLET PRESSURE PSIA 49.31 49.31

DIF. PRESSURE PSI 15.53 15.53

CALCULATED Cv

LEAKING CLASS SEATING:

SELECTED SIZE:

MAX. VALVE DROP PRESS. (CLOSED) PSI

PROCESS DATA SHEET REVISION:

ELABORATION DATE: 15/04/2003

DOC. No. PAGE 3 OF 3

AAPPÉÉNNDDIICCEE HH

Simuladores

PRO II PROvision

PIMS

Simuladores

1-Programa de Simulación PRO II/Provision

Los simuladores de procesos son programas de computación los cuales están provistos de

ecuaciones, paquetes termodinámicos, que permiten representar exactamente el

comportamiento de los procesos que se llevan a cabo en plantas químicas.

Como estas simulaciones representan fidedignamente el proceso en estudio, mediante

estas se puede cuantificar el efecto que tiene modificar los valores de ciertas variables

sobre el proceso.

PRO II/ Provision es un simulador de procesos en estado estacionario, desarrollado por

la empresa Simulation Sciencies, SIMSCI. Aunque las simulaciones obtenidas a través de

éste no son simulaciones dinámicas es muy utilizado en la industria del gas natural,

refinación de petróleo, petroquímica y química en general.

Este programa cuenta con una amplia base de datos de propiedades de compuestos

químicos, una gran variedad de métodos para la predicción de propiedades

termodinámicas y utiliza técnicas novedosas para la resolución de las operaciones

unitarias.

Para verificar qué tan confiable es el modelo, se comparan los resultados obtenidos con el

simulador con los empleados como base, aceptando que estos difieran en un rango

menor a 6 %.

1.1-Estructura del programa

1.1.1-Sistema de Unidades

El simulador PRO II / Provision de SIMSCI ofrece una amplia gama de unidades tanto

en sistema internacional como sistema inglés las cuales están disponibles tanto al

momento de introducir datos como al momento de impresión de resultados. Inicialmente

el usuario puede definir el conjunto de unidades que desea usar durante todo el proceso o

cambiarlas en el momento de especificar un equipo.

1.1.2-Datos Generales

Esta sección es utilizada para la identificación del proyecto, en ésta se presenta la

información general de la simulación: titulo de proyecto, nombre del usuario, breve

descripción del problema y sistema de unidades de los resultados. Adicionalmente,

permite al usuario armar la simulación a grosso modo, esto a través de la implantación de

ciertos parámetros de cálculo y resolución de las operaciones unitarias, al igual que

tolerancias para la convergencia de reciclos y selección de la información a presentar en

el archivo de salida.

1.1.3-Datos de los Componentes

En esta sección se deben definir todos los componentes presentes en las corrientes de

proceso del sistema a simular, bien sea componentes puros o pseudo-componentes.

Se pueden seleccionar componentes puros de la base de datos propia del

Pro II/Provision, ya sean como compuestos comunes o de la lista general de

componentes. Si el componente no está definido en la base de datos, se puede especificar

proporcionándole ciertas propiedades tales como: peso molecular, presión, temperatura y

volumen crítico, densidad, entre otras.

En el caso de crudos y fracciones de petróleo, éstas pueden ser caracterizadas en

pseudocomponentes a partir de la curva de destilación y la gravedad específica.

1.1.4-Datos Termodinámicos

En esta sección se especifican los métodos termodinámicos para el cálculo de: equilibrios

de fases (constantes de equilibrio líquido-vapor y coeficientes de reparto entre fases

líquidas), propiedades termodinámicas (entalpías y entropías), propiedades físicas

(densidades del vapor y del líquido), propiedades de transporte (viscosidades y

conductividades térmicas del vapor líquido), tensión superficial, etc.

1.1.5-Datos de las Corrientes

En esta sección es para describir corrientes de entrada, salida, o para referir una corriente.

La descripción de una corriente se hace a través de la definición de presión, temperatura,

composición y su flujo, bien sea molar, másico o volumétrico. Cuando se refiere una

corriente a otra ésta conserva los componentes y la composición de estos, la única

diferencia radica en el hecho de que en esta corriente se pueden variar los valores de

presión y temperatura.

La composición de una corriente puede ser establecida en base a componentes o

pseudocomponentes, entendiéndose por estos últimos aquellos que son utilizados para

crear corrientes correspondientes a corrientes internas de la unidad en estudio,

haciéndolas disponibles para los cálculos.

1.1.6- Datos de las Condiciones Unitarias

En esta sección se introducen los datos de las operaciones unitarias a simular entre los

cuales están las condiciones de operación, la identificación de las corrientes y ciertos

estimados iniciales.

1.1.7- Métodos Termodinámicos

La buena selección del método termodinámico es fundamental para la validación de las

simulaciones. Esto se debe a que por medio de las ecuaciones de estado, correlaciones

generalizadas o métodos de actividad de líquido se pueden estimar propiedades

termodinámicas y constantes de equilibrio. Si se estiman con exactitud estas propiedades

la resolución rigurosa de los algoritmos de cálculos de las diversas operaciones unitarias

será exitosa.

Pro II/ Provision cuenta con una gran variedad de métodos termodinámicos para estimar

equilibrios entre fases y propiedades termodinámicas, físicas, de transporte, entre otras.

Inicialmente se realizó un estudio bibliográfico referente a que modelos termodinámicos

son recomendados para la simulación de fraccionamiento de mezclas livianas de

hidrocarburos.

Métodos termodinámicos ofrecidos por PRO II asociados al fraccionamiento de

mezclas livianas de hidrocarburos

Grayson- Streed

Soave Redlich kwong

Peng Robinson

Grayson-Streed (GS)

La correlación de Grayson-Streed es una extensión de la metodología de Chao Seader

(CS), la cual permite extender la validez de esta última hasta temperaturas de 800 °F y

presiones de 3000 psi. El rango de aplicabilidad de esta correlación comprende

temperaturas entre 0 y 800 °F y presiones inferiores a 3000 psi. La correlación se utiliza

generalmente para la simulación de unidades atmosféricas de crudos, hidrotratadoras y

reformadoras. No es recomendable utilizar CS y GS para modelar la separación de

componentes con poca diferencia de volatilidad, ya que generalmente sobreestima esta

variable y predice una separación mejor a la real.

Soave Redlich Kwong (SRK) y Peng Robinson (PR)

SRK y PR se basan en ecuaciones de estado cúbicas, que por definición son ecuaciones

de que relacionan: presión, temperatura, volumen y composición. Estas ecuaciones de

estado han sido utilizadas en muchos trabajos de ingeniería en general; en la ingeniería

petrolera se han aceptado como una herramienta bastante útil para diagnosticar el

comportamiento de fase de los fluidos.

Sin embargo aunque estos modelos termodinámicos, SRK y PR, predicen equilibrio de

fases poseen una limitación, la cual consiste en predecir con un error considerable el

volumen molar del estado líquido de un fluido puro. Este inconveniente provoca que las

ecuaciones de estado sean usadas sólo para estimar o correlacionar el equilibrio líquido-

vapor (ELV) de una mezcla.

SRK y PR dan excelentes resultados de 0 a 5000 psi y un extenso rango de temperatura,

desde -460 °F hasta 1200 °F. Sin embargo, en la región crítica SRK predice el equilibrio

líquido-vapor con poca aproximación mientras que PR da mejores resultados en esta

región. Las densidades estimadas pueden alcanzar desviaciones del 10 al 20 %. No se

recomiendan para sistemas muy alejados de la idealidad.


2-Programa de Simulación Planning Industry Modeling System (PIMS)

El “Planning Industry Modeling System”, es un sistema o programa computarizado de

optimización licenciado por la compañía ASPEN PIMS perteneciente a ASPEN

TECHNOLOGY, que se utiliza en la industria petrolera para la creación de modelos que

representen los procesos e implicaciones económicas de una refinería. Dichos modelos

son una agrupación de tablas creadas por el usuario en formato EXCEL y posteriormente

configuradas en grupos de filas y columnas con entradas numéricas o texto, conforme a

ciertos requerimientos del PIMS que describen el proceso a optimizar y sus implicaciones

económicas. Este sistema convierte estos datos en una matriz de programación lineal y

luego de la optimización genera los reportes correspondientes.

La programación lineal constituye una técnica matemática utilizada en la planificación de

operaciones en refinería desde hace más de 30 años, que permite optimizar la asignación

de recursos de la empresa, generando mayores beneficios mediante la solución de

sistemas de ecuaciones simultáneas que contienen más variables que ecuaciones. En este

caso existen múltiples soluciones al sistema, por lo que la técnica consiste en escoger la

mejor solución, de acuerdo a un criterio que toma la forma de una ecuación, conocida

como función objetivo. El PIMS utiliza esta técnica para obtener los resultados del

modelo.

Para ejecutar la programación lineal deben cumplirse los siguientes requerimientos:

1. Definir claramente la función objetivo en forma matemática (volumen de

productos por su precio, volumen de recursos por su precio y costos de operación)

2. Planear varias opciones, donde sea posible escoger por lo menos una solución que

satisfaga la función objetivo

3. Plantear las ecuaciones y desigualdades en forma lineal.

4. Establecer relaciones entre las variables a través de formulaciones matemáticas

que puedan describir el problema y todas deben interrelacionarse

5. Para obtener la solución debe existir una disponibilidad de recursos.

Los principales pasos en la programación lineal son:

Creación del modelo (planteamiento del sistema de ecuaciones)

Optimización (resolución)

Interpretación de los resultados.

El uso de este simulador incluye las siguientes actividades:

Evaluación de cambios en la alimentación a las unidades de proceso

Dimensionamiento de plantas

Optimización de mezclas de productos

Programación de operaciones

Evaluaciones económicas

Balances y obtención de nuevos productos

Optimización del margen de refinación.

2.1-Términos del simulador PIMS

Las soluciones del PIMS presentan un balance económico completo para la refinería en

una situación estudiada, por lo que es necesario conocer algunos de los términos que en

este sentido utilizan. La operación de una refinería se puede resumir en un balance de

insumos y productos, donde se reflejan todos los requerimientos netos de la alimentación

(insumos) y los productos elaborados en la refinería.

2.1.1-Insumos

Este reglón está conformado por los volúmenes de crudos, insumos a procesos e insumos

a mezcla que son alimentados a la refinería.

2.1.2-Productos

Son los volúmenes obtenidos de las unidades de proceso, volúmenes de productos

consumidos como combustible y volumen de pérdida o ganancia obtenida con respecto al

volumen de crudo e insumos totales alimentados a la refinería.

2.1.3-Generación de los balances de refinación

Los diferentes balances de refinación con los que se realizan las labores de análisis de

planificación, gestión y evaluaciones en general se obtienen a través de dos mecanismos:

el informe estadístico operacional de la refinería y las corridas del PIMS. Esta

herramienta permite evaluar el impacto de diferentes cambios en la operación normal de

la refinería, estos cambios pueden ser: variación en las calidades de insumos o productos,

incorporación de nuevos procesos o modificación de los actuales, paradas de planta, etc.

Comparando las diferencias entre los balances de refinación de la corrida base con la

corrida originada por la introducción de alguno de los cambios anteriores, se puede

determinar el impacto sobre la operación, originando una recomendación económica

sobre la conveniencia o no de realizar el cambio en cuestión.

2.1.4-Margen de refinación

Es un índice que permite valorizar los beneficios derivados del proceso de refinación.

2.1.5-Margen bruto de refinación

Indica el estado del negocio refinador ya que determina el valor agregado de la carga

procesada, es decir, cuánto se ganó en un período determinado por barril procesado, se

expresa en $ / barril.

2.1.6-Costo de procesamiento

Es el costo de refinación expresado en $ / barril de crudo más insumos procesados, que se

utiliza para el cálculo del margen neto de refinación.

2.1.7-Margen neto de refinación

Permite conocer el beneficio o utilidad neta lograda, y se define como la diferencia entre

el margen bruto de refinación y el costo de procesamiento.

2.1.8-Ganancia Neta

La ganancia neta es la cantidad de dinero adquirida a través del proyecto sin contar los

desembolsos necesarios para éste.


AAPPÉÉNNDDIICCEE II

Generalidades y Modelo de cálculo de equipos

Tuberías

Tanque Acumulador

Bomba

Generalidades y metodología de cálculo para equipos

1- Tuberías

Las tuberías son conductos de tubos para llevar líquidos o gases que sirven como

interconexión entre equipos.

1.1- Procedimiento para el diseño de las tuberías

1.1.1 - Valores Conocidos

Flujo Másico, FM en kg/h

Densidad, ρ en lb/ft3 , kg/m3

Viscosidad, µ en kg/ m*s

Se asume cierta Velocidad, V; m/s, ft/s

1.1.2 - Algoritmo para el diseño de las tuberías

1. Calcular la Velocidad Crítica

Vc=100/(ρ)1/2 (2)

Vc= Velocidad Crítica ; ft/s

2. Comprobar Vc > V

3. Calcular el Flujo Volumétrico o Caudal

Q= FM*(1/ρ) (3)

Q= Caudal; L/h, m3/h

4. Calcular del Área

A= Q / V (4)


5. Calcular el Diámetro,

Éste se aproxima al número inmediato superior para así obtener el diámetro

nominal a utilizar.

6. Buscar en tabla el diámetro interno y externo asociado al diámetro nominal

7. Calcular el área real

8. Cálcular la velocidad real

9. Calcular el número de Reynolds (Re)

Re = (ρ*v*D)/µ (5)

10. Comprobar Re > 10.000, Flujo Turbulento

11. Determinar material de la tubería

12. Buscar en tabla el valor de ε par dicho material

13. Calcular la rugosidad relativa ε/diámetro real (6)

14. Buscar el factor de fricción f, para el Re y ε/diámetro real en el diagrama de

Moody

15. Hallar pérdidas por fricción y accesorio en caso de existir

hf = f* (L/D)(v2/2*g) (7)

16. Hallar pérdidas por accesorio

ha = K*f*( v2/2*g) (8)

17. Calcular las presiones aplicando la ecuación de Bernoulli

hZg

VpZg

Vp∆+++=++ 7

277

'5

2'5'5

22 γγ (9)


2- Tanque Acumulador

El tanque acumulador es un recipiente normalmente cerrado, destinado a contener

líquidos o gases.

2.1- Procedimiento para el diseño del Tanque Acumulador 2.1.1- Valores Conocidos

Caudal ,Q, en l/h

Tiempo de residencia, t, en s

2.1.2- Algoritmo para el diseño del Tanque Acumulador

1. Calcular el volumen del tanque

V = Q * t (10)

2. Asumir L como longitud del tanque y L/4 como el radio del tanque

3. Igualar el volumen al volumen del cilíndro

V = π* r2 * L (11)

4. Despejar L

5. Multiplicar el volumen por 1.2, sobredimensionamiento del 20 %

VT = V*1.2 (12)

6. Calcular L con el nuevo volumen


3-Bombas Centrífugas

3.1-Generalidades

La generación de presión se logra mediante el movimiento rotativo de uno o más

impulsores que comunican energía al fluido en la forma de un incremento de

velocidad que se convierte en presión, en la sección de difusión del cuerpo.

3.1.1-Cabezal Neto de Succión Positivo Requerido (NPSHr)

Se refiere al cabezal neto de succión positivo requerido en la brida de entrada de la

bomba, o en la línea central del impulsor. Este término, representa el cabezal

necesario para que el líquido fluya sin vaporizarse, desde la entrada de la bomba hasta

el punto en el ojo del impulsor, donde los álabes comienzan a impartir energía al

líquido.

Los líquidos puros tienden a causar un requerimiento alto de NPSHr, porque estos se

vaporizan a la misma condición de presión y temperatura.

Los flujos de mezclas líquidas tales como: corrientes típicas de refinería, causan una

reducción en el NPSHr real con respecto al de las corrientes puras, porque sólo una

parte de la corriente ebulle inicialmente. El requerimiento real de NPSHr para

hidrocarburos tiende a ser menos que para agua fría y menor que para agua a la

misma temperatura. Las bombas se deben especificar en base a los valores del NPSHr

probados con agua, es decir, basado en datos del agua con gravedad específica de

1.00.


Cabezalestático total

Cabezal estático dedescarga

Cabezal estáticode succión

Los valores del NPSHr no deben exceder a los del NPSHd, sobre todo el rango (desde

flujo mínimo hasta flujo normal de operación).

A continuación se muestra un esquema representativo del cabezal estático de succión,

el cabezal estático de descarga y el cabezal estático total que es el que debe vencer la

bomba para un buen funcionamiento.

Figura 15 Esquema representativo de una bomba y sus respectivos cabezales Fuente: Insumo PDVSA

3.1.2-Cabezal Neto de Succión Positivo Disponible (NPSHd)

Es el margen entre la presión actual al nivel de referencia de la bomba y la presión de

vapor a la temperatura de bombeo del líquido, convertido a cabezal de líquido

bombeado.

El NPSHd resulta de las condiciones existentes en la fuente de abastecimiento del

líquido y de los cambios de presión y temperatura a lo largo de la línea de succión.


3.2- Algoritmo de selección y especificación de una bomba

Para poder hacer la selección de la bomba de trabajo es necesario conocer:

Presión de succión, hallada en el tramo de tubería 3-4

Presión de descarga, fijada

Caudal de entrada, conocido

A continuación se calcula la potencia hidráulica de la bomba

nbQHbP **γ

=

Ésta se debe multiplicar por un factor igual a 1.25 para obtener la potencia total de la

bomba, incluye potencia del motor.

Se realiza un estudio del NPSH disponible y se pone en contacto con proveedores de

bombas para así adquirir la bomba adecuada, que cumpla con las especificaciones

establecidas.

Conocida la bomba a utilizar, mediante su curva característica se obtiene el NPSH

requerido y se procede a hacer el estudio de cavitación.

4. Selección de Válvulas

Las válvulas son accesorios que se colocan en las tuberías para cumplir una función

específica como controlar, flujo, presión y a través de estos controlar nivel y

temperatura.

Es muy importante seleccionar siempre la válvula adecuada a la necesidad del

sistema hidráulico, para ello deben conocerse muy a fondo tanto la función que cada


una de ellas puede realizar como también la naturaleza del fluido y las presiones de

trabajo.


4.1- Válvula Globo

Este tipo de válvula es la más indicada para la regulación del flujo, debido a que su

diseño disminuye el efecto de vibraciones el efecto de vibraciones y cavitación.

Esta válvula no es recomendada para cortar el flujo en su totalidad ya que entre el

asiento y el elemento obturador siempre hay una fuga continua.


4.2-Válvula Mariposa

Este tipo de válvula es la más indicada para ser utilizadas en corte de flujos. El

mecanismo de cierre de esta válvula está compuesto por una barra que requiere de un

gran torque para moverse, debido a que el elemento obturador es un disco que gira

sobre un eje colocado en el centro de la válvula, y que ha medida que se va girando,

se va oponiendo gradualmente al flujo.


AAPPÉÉNNDDIICCEE JJ

Glosario de Términos


Glosario de Términos

Aromáticos Hidrocarburos contentivos de anillos insaturados de seis

carbonos. Su octanaje es muy elevado, pero su inclusión en la gasolina se ha

limitado en los últimos años por ser considerados cancerígenos.

Arrastre del líquido Cuando el líquido es arrastrado por el gas hacia el plato

superior, el líquido arrastrado es atrapado por el líquido del plato superior. El

efecto es acumulativo y las cargas del líquido en los platos superiores pueden

llegar a ser excesivas.

Azufre Componente natural común en los productos derivados del petróleo.

Mientras que ciertos compuestos de azufre se utilizan comúnmente para

mejorar al EP, aceite lubricante formulado para soportar funcionamientos de

extrema presión, las características de un alto contenido de azufre en un

producto derivado del petróleo pueden ser indeseables, ya que pueden traer

problemas de corrosión, ser veneno para los catalizadores, disminuir la

calidad antidetonante de la gasolina y traer un deterioro al ambiente ya que

éste por combustión se transforma en anhídrido sulfúrico y en presencia de

agua se transforma en ácido sulfúrico. Por estas razones las limitaciones del

azufre se especifican en el control de calidad de combustibles, de solventes.

Cabezal Neto de Succión Positivo Disponible, (NPSHd) Se define como el

margen entre la presión actual al nivel de referencia de la bomba y la presión

de vapor a la temperatura de bombeo del líquido, convertido a cabezal de

líquido bombeado.


Capacidad de Cabezal de una Bomba o Cabezal diferencial Es el

requerimiento de presión total diferencial entre las presiones de succión y

descarga, convertidos a una altura equivalente de líquido bombeado, a la

densidad absoluta que corresponde a la temperatura de bombeo nominal de

bombas.

Cavitación Ocurre cuando la presión estática del líquido cae hasta o por

debajo de la presión de vapor en un sistema de líquido en movimiento. Las

burbujas de vapor formadas en la cavitación son subsecuentemente implotadas

con el incremento de presión estática. La cavitación ocurre en y alrededor del

impulsor de una bomba centrífuga.

Coeficiente de Resistencia, (K) Es un coeficiente empírico en la ecuación de

pérdida por fricción para válvulas y accesorios. Este expresa el número de

cabezales de velocidad que se pierden por fricción. El coeficiente es

normalmente una función del diámetro nominal.

Data Sheet de una bomba Hoja de especificación de una bomba en donde se

reportan datos sobre la descarga, succión, cabezal y características del fluido

que circula en la unidad de bombeo.

Factor de fricción Fanning, (f) Es un factor empírico en la ecuación de

Fanning para caída de presión en tuberías rectas. Este factor es función del

Número de Reynolds y la rugosidad relativa a la pared ε/d. Para una

determinada clase de material la rugosidad es relativamente independiente del


diámetro de la línea, así que en el diagrama de f vs Re, d se reemplaza por ε/d

como un parámetro.

Flujo turbulento El flujo turbulento ocurre cuando existe un mezclado

microscópico tanto perpendicular como en dirección del flujo principal. El

flujo turbulento está caracterizado por partículas que tienen movimientos

fluctuantes y trayectorias irregulares. Este tipo de flujo ocurre cuando fuerzas

inerciales tienen influencia predominante en el establecimiento del flujo de

fluidos. Este tipo de flujo ocurre en las tuberías cuando el Re>4000.

Gasolina Reformulada Es aquel combustible que contenga a partir de Enero

de 1995:

- 2 % en peso mínimo de oxígeno

- 1 % en volumen máximo de benceno

- 25 % en volumen máximo de aromáticos

- Detergentes para evitar depósitos en los motores

- Prohibición total del plomo.

Además de estas características de formulación las gasolinas reformuladas deben

reducir la emisión de compuestos orgánicos volátiles en un 15 % en los meses de

verano (estación alta en la formación de ozono). Las emisiones de NOx no deben

aumentar y las de contaminantes tóxicos (benceno, aldehídos, 1,3 butadieno y

compuestos orgánicos policíclicos) también deben disminuir en un 15 %.


Hidrocarburo Compuestos orgánicos formados exclusivamente por átomos

de carbono y de hidrógeno. Según su fórmula de estructura, se dividen en tres

grandes grupos: alifáticos, alicíclicos y aromáticos. Los hidrocarburos

alifáticos están formados por átomos de carbono unidos el uno al otro y

dispuesto en cadenas. De esta forma, todos los carbonos de la cadena están

enlazados con otros dos átomos de carbono, excepto el primero y el último

que lo hacen tan sólo a un átomo de carbono. Los hidrocarburos alifáticos

forman una cadena abierta. El grupo de los hidrocarburos alicíclicos se

diferencian del anterior en que los átomos de carbono forman una cadena

cerrada o anillo. Todos los términos de la cadena están unidos a otros dos

átomos de carbono. Estos dos grupos tienen propiedades físicas y químicas

bastante parecidas. Los hidrocarburos aromáticos constituyen un grupo de

compuestos químicos bastante especial y distinto a los anteriores. Están

formados por anillos de seis átomos de carbono unidos entre sí por tres

enlaces simples y por tres dobles enlaces alternos.

LCC Gasolina liviana craqueada

Lloriqueo Goteo del líquido a través de los orificios cuando la velocidad del

gas es muy pequeña, perdiendo el contacto sobre el plato para el líquido.

Mercaptanos Son series genéricas de compuestos de azufre maloliente,

tóxico que están en el petróleo crudo. Los mercaptanos son eliminados de la

mayoría de los productos del petróleo refinado, pero pueden ser agregados al

gas natural y al LPG en concentraciones muy bajas para dar un olor

amonestador distintivo en caso de fuga.


MON Motor Octane Number (MON) técnica para determinar el número de

octanos, simula distintas modalidades de funcionamiento del motor bajo

condiciones severas, según métodos estandarizados por la ASTM (American

Society of Testing and Materials). Normalmente el RON supera entre 6 y 12

unidades al MON.

Naftenos Hidrocarburos contentivos de anillos saturados de cinco o seis

carbonos. Su octanaje es relativamente alto.

Número de Reynolds, (Re) Es un número adimensional el cual expresa la

relación de la fuerza inercial y la fuerza viscosa en el flujo de fluidos.

Octanaje Expresión de las características antidetonante de una gasolina,

concerniente al del combustible estándar de referencia. Hay dos tipos distintos

de número de octanos medidos en el laboratorio: RON, Research Octane

Number y MON, Motor Octane Number. Las pruebas de RON y MON se

conducen en el mismo motor del laboratorio, pero RON se determina bajo

condiciones menos severas, y es por lo tanto numéricamente mayor al MON,

para el mismo combustible. La semisuma de los dos números se utiliza

comúnmente como el indicador del funcionamiento antidetonante de la

gasolina. La gasolina probada, se ejecuta en un motor especial de un solo

cilindro, donde la relación de compresión puede ser variada, cuanto más alta

es la relación de compresión, más alto es el requisito de octano. La intensidad

de los golpes del combustible prueba, según lo medido por un Knockmeter, se

compara con las intensidades de los golpes de mezclas del isoctano, asignado


un índice de los golpes de 100, y del heptano, con un índice de los golpes de

cero, medido bajo las mismas condiciones que el combustible de prueba. El

porcentaje de isoctano en la mezcla corresponde con las características del

combustible de prueba y señala su número octano. Por ejemplo, si la mezcla

contiene 90% de isoctano, el número de octano del combustible de prueba

sería 90.

Olefinas Hidricarburos insaturados con uno o más enlaces. Son producto

de craqueo térmico o catalítico. El octanaje sigue relativamente cerca de su

componente parafínico paralelo. Su uso se ha limitado en los últimos años por

la tendencia a la polimerización y formación de componentes parafínicos

ramificados de alto octanaje, alquilato.

Oxigenados Típico compuesto orgánico constituido por carbono, hidrógeno y

oxígeno. La formula general es R-O-R. Estos radicales alquilos (R) pueden

ser iguale o diferentes, también conocidos como éteres.

Parafinas Hidrocarburos saturados de cadenas lineales con fórmula básica

CnHn, muy bajo octanaje, o ramificados, muy alto octanaje. El octanaje baja a

medida que las cadenas se alargan.

P& ID Diagrama de tuberías e instrumentos de planta.

PFD Diagrama de flujos de proceso de una planta

Presión Diferencial Es la diferencia entre la presión de descarga y la presión

de succión nominales.


RON Research Octane Number, técnica para determinar el número de

octanos, simula distintas modalidades de funcionamiento del motor bajo

condiciones moderadas, según métodos estandarizados por la ASTM

(American Society of Testing and Materials).

Rugosidad relativa Es la relación entre la rugosidad absoluta de la pared de

la tubería y el diámetro interno d, en unidades consistentes.

TAME Ter amil metil eter

Teorema de Bernoulli Es una forma de expresar la aplicación de la ley de la

conservación de la energía al flujo de fluidos en una tubería. La energía total

en un punto cualquiera por encima de un plano horizontal arbitrario fijado

como referencia, es igual a la suma de la altura geométrica, la altura debida a

la presión y la altura debida a la velocidad.

TIER-2 Especificaciones de Estados Unidos que indica que para el 2004 las

gasolinas no podrán contener más de 120ppm de azufre y para el 2005 no se

permitirá más de 30 ppm de azufre.

Documents

Estudio de factibilidad para extraer un corte lateral en ...repositorios.unimet.edu.ve/docs/31/TP155G58T7.pdf · 5. Planta de Craqueo Catalítico interconectada con la unidad Despentanizadora