ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS, PARA LA ......EN LA DELEGACION COYOACÁN, EN LA CD. DE MEXICO. ING. OCTAVIO A. PEREZ ESCOBAR TAJIN # 753 COL. LETRAN VALLE ,DELEGACIÓN BENITO JUAREZ,CIUDAD

ING. OCTAVIO A. PEREZ ESCOBAR

TAJIN # 753 COL. LETRAN VALLE ,DELEGACIÓN BENITO JUAREZ,CIUDAD DE MÉXICO TELEFONOS : 55-32-06-77 , 56-05-15-24 E-MAIL octavio_albertope ahotmail.com

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS,

PARA LA REVISION DE LAS ESTRUCTURAS

QUE INTEGRAN

EL MULTIFAMILIAR TLALPAN

UBICADO EN LA COLONIA EDUCACIÓN,

EN LA DELEGACION COYOACÁN,

EN LA CD. DE MEXICO.



Octubre – Noviembre del 2017

ÍNDICE GENERAL.

I- INTRODUCCIÓN

II DESCRIPCION DEL PROYECTO

III EXPLORACION DEL SUBSUELO

III.1 Marco geológico regional

III.2 Trabajos de campo

III.3 Trabajos de laboratorio

IV CONDICIONES ESTRATIGRAFICAS

V ANALISIS GEOTECNICOS

V.1 Consideraciones generales

V.2 Revisión de estado límite de falla

V.3 Revisión de estado límite de servicio

V.4 Módulo de reacción del suelo

VII CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

ANEXO I.- PRUEBAS DE LABORATORIO

ANEXO II.- MEMORIA FOTOGRÁFICA



I. INTRODUCCIÓN

A consecuencia del sismo ocurrido el 19 de septiembre pasado, el Gobierno de la Ciudad

de México y el Gobierno de la Delegación Coyoacán, han solicitado que se realice el

estudio de mecánica de suelos del predio en donde se ubica el Multifamiliar Tlalpan, en la

Colonia Educación, mediante el cual sea posible determinar las condiciones estratigráficas

del sitio y revisar las condiciones de estado límite de falla de servicio de los edificios que

soportaron la fuerza del evento sísmico ocurrido.

|Figura No. 1.- Ubicación del predio en estudio.

En el presente informe se mencionan las actividades realizadas en campo y laboratorio y se

presentan las teorías utilizadas para llevar a cabo la revisión de estado límite de falla y estado

límite de servicio de la cimentación de los edificios, atendiendo a lo establecido en el

Reglamente de Construcciones del Distrito Federal (RCDF) y sus Normas Técnicas

Complementarias

II. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

Debido a los movimientos sísmicos ocurridos el pasado 19 de septiembre a las 13:40 horas,

los edificios que integran el conjunto habitacional “Multifamiliar Tlalpan”, sufrieron una serie de

daños en su estructura, a tal grado que uno de los edificios que integraba el complejo colapso,

motivo por el cual el gobierno de la CDMX y la Delegación Coyoacán, solicitaron la evacuación

Sitio en

estudio



de las demás estructuras, con la finalidad de llevar a cabo la revisión geotécnica y estructural

de los mismos.

El proyecto contempla la revisión de la estabilidad de las estructuras que aún se mantienen en

pie (figura No 2).

|Figura No. 2.- Ubicación relativa de las estructuras de proyecto.

Los edificios ocupan un área en planta de 58.30 m de largo por, 14.97 m de ancho, están

constituidas de planta baja más cuatro niveles y azotea, apoyados sobre un cajón de

cimentación desplantado a 2.0 m de profundidad, el cual observa un sobre ancho de 1.00 m

en sentido largo, mientras que, en sentido corto, el cajón de cimentación se encuentra a paño

con el cuerpo del edificio.

En las siguientes figuras se presentan los planos arquitectónicos de la estructura tipo.



18 x 0.14 = 2.45

12345678910

11

12

13

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18 x 0.14 = 2.45

12345678910

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18 x 0.14 = 2.45

12345678910

11

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18 x 0.14 = 2.45

12345678910

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4

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G

E

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C

1 2 4 6 7 8 10 12 13 14 16 18 20 21 23 25 26 27 29282422171511953

3.05

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

2.98

1.68

1.15

0.35

5.76

2.35 0.78

2.98

0.70

0.9

5

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.982.98

3.05 0.78 2.35

5.76

3.05

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

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1.002.13

2.08

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0.81

1.121.75 0.85

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1.15

0.35

0.70

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2.98

3.052.35 0.78

5.7

6

0.78 2.35

5.76

3.05

1.00 1.83

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0.90

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3.05 0.78 2.35 3.05 0.78 2.352.35 0.78 0.78 2.35 2.35 0.78

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5.76

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4.81

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3.05

1.002.13

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0.90

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0.81

1.121.75 0.85

1.93

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1.75 0.80

2.98

1.68

1.15

0.355.76

2.35 0.78

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0.70

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1.00 2.13

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1.121.750.85

1.93

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1.15

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0.70

0.9

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1.002.13

2.08

0.90

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0.81

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1.90

1.75 0.80

1.68

1.15

0.35

0.70

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2.98

3.052.35 0.78

5.7

6

0.78 2.35

5.76

3.05

1.00 1.83

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

2.98

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1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

5.76

3.05

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

3.05

5.76

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

3.05 0.78 2.35 3.05 0.78 2.352.35 0.78 0.78 2.35 2.35 0.78

5.76

2.982.98 2.98

5.76

2.98 2.98 2.98 2.98

4.81

2.9

8

58.303.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 1.30 1.90 3.28

14.9

73

.13

0.7

02

.08

3.1

52

.08

0.7

03

.13

S-01S-01

S-02S-02S

-03

S-0

3

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

01

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

03BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

07

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

05 BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

15

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

13 BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

09

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

11BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO

17BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO02

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO04

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO08

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO06

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO16

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO14

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO10

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO12

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO18

BAÑO

Figura No 3. Planta arquitectónica de baja

18 x 0.14 = 2.45

12345678910

11

12

13

14

15

16

17

18

18 x 0.14 = 2.45

12345678910

11

12

13

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16

17

18

18 x 0.14 = 2.45

12345678910

11

12

13

14

15

16

17

18

18 x 0.14 = 2.45

12345678910

11

12

13

14

15

16

17

18

4

H

G

E

F

A

B

D

C

1 2 4 6 7 8 10 12 13 14 16 18 20 21 23 25 26 27 29282422171511953

3.05

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

2.98

1.68

1.15

0.35

5.76

2.35 0.78

2.98

0.70

0.9

5

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.982.98

3.05 0.78 2.35

5.76

3.05

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

3.052.35 0.78

5.7

6

0.78 2.35

5.76

3.05

1.00 1.83

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

5.76

3.05

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

3.05

5.76

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

3.05 0.78 2.35 3.05 0.78 2.352.35 0.78 0.78 2.35 2.35 0.78

5.76

2.982.98 2.98

5.76

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4.81

2.9

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3.05

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

2.98

1.68

1.15

0.355.76

2.35 0.78

2.98

0.70

0.9

5

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.982.98

3.05 0.78 2.35

5.76

3.05

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

3.052.35 0.78

5.7

6

0.78 2.35

5.76

3.05

1.00 1.83

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

5.76

3.05

1.002.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.75 0.85

1.93

1.90

1.75 0.80

2.98

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

2.98

3.05

5.76

1.00 2.13

2.08

0.90

0.85

0.81

1.121.750.85

1.93

1.90

1.750.80

1.68

1.15

0.35

0.70

0.9

5

3.05 0.78 2.35 3.05 0.78 2.352.35 0.78 0.78 2.35 2.35 0.78

5.76

2.982.98 2.98

5.76

2.98 2.98 2.98 2.98

4.81

2.9

8

58.303.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 1.30 1.90 3.28

14.9

73.1

30.7

02.0

83.1

52.0

80.7

03.1

3

S-01S-01

S-02S-02

S-0

3S

-03

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO01

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO03BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO07

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO05 BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO15

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO13 BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO09

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO11BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO17BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO02

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO04

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO08

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO06

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO16

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO14

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO10

RECAMARA

BAÑO

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO12

BAÑO

RECAMARA

COCINA

ESTANCIA

DEPARTAMENTO18

BAÑO

Figura No. 4.- Planta arquitectónica, de entrepiso



11111 22222 33333 4444444444 55555 66666 77777 88888 99999 1010101010 1111111111 1212121212 1313131313 1414141414 1515151515 1616161616 1717171717 1818181818 2020202020 2121212121 2222222222 2323232323 2424242424 2525252525 2626262626 2727272727 2828282828 2929292929

2.45

2.45

2.45

2.45

2.45

12.25

3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 1.30 1.90 3.28

58.30

± 0.000

0 Planta Baja

± 0.000

0 Planta Baja

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 12.250

5 Nivel 6

+ 12.250

5 Nivel 6

Figura No. 5.- Corte longitudinal

2929292929 2828282828 2727272727 2626262626 2525252525 2424242424 2323232323 2222222222 2121212121 2020202020 1818181818 1717171717 1616161616 1515151515 1414141414 1313131313 1212121212 1111111111 1010101010 99999 88888 77777 66666 55555 4444444444 33333 22222 11111

3.28 1.90 1.30 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28

58.30

2.45

2.45

2.45

2.45

2.45

12.25

± 0.000

0 Planta Baja

± 0.000

0 Planta Baja

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 12.250

5 Nivel 6

+ 12.250

5 Nivel 6

Figura No. 6.- Fachada principal

11111 22222 33333 4444444444 55555 66666 77777 88888 99999 1010101010 1111111111 1212121212 1313131313 1414141414 1515151515 1616161616 1717171717 1818181818 2020202020 2121212121 2222222222 2323232323 2424242424 2525252525 2626262626 2727272727 2828282828 2929292929

2.45

2.45

2.45

2.45

2.45

12.25

3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 3.28 1.90 1.30 1.30 1.90 3.28 1.30 1.90 3.28

58.30

± 0.000

0 Planta Baja

± 0.000

0 Planta Baja

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 12.250

5 Nivel 6

+ 12.250

5 Nivel 6

Figura No. 7.- Fachada posterior



AAAAA BBBBB CCCCC DDDDD EEEEE FFFFF GGGGG HHHHH

3.13 0.70 2.08 3.15 2.08 0.70 3.13

14.97

2.45

2.45

2.45

2.45

2.45

12.25

± 0.000

0 Planta Baja

± 0.000

0 Planta Baja

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 12.250

5 Nivel 6

+ 12.250

5 Nivel 6

Figura No. 8.- Fachada lateral

HHHHH GGGGG FFFFF EEEEE DDDDD CCCCC BBBBB AAAAA

3.13 0.70 2.08 3.15 2.08 0.70 3.13

14.97

2.45

2.45

2.45

2.45

2.45

12.25

± 0.000

0 Planta Baja

± 0.000

0 Planta Baja

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 2.450

1 Nivel 2

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 4.900

2 Nivel 3

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 7.350

3 Nivel 4

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 9.800

4 Nivel 5

+ 12.250

5 Nivel 6

+ 12.250

5 Nivel 6

Figura No. 9.- Corte transversal de la estructura



III.- EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO

III.1. Marco geológico regional

El Valle de México asemeja una gran presa azolvada, que está delimitada por las sierras de

Pachuca, Tepotzotlán, Guadalupe, Patlachique, Tepozán hacia el norte; la sierra de las Cruces

al oeste, la Nevada al este y al sur la sierra de Chichinautzin. El Valle se caracterizó por una

intensa actividad volcánica que culminó en el Cuaternario, con abundantes emisiones de

piroclásticos que se depositaron tanto en ambientes secos al pie de las sierras, como en agua,

dando origen a las bien conocidas arcillas blandas de la Ciudad de México.

En las zonas altas del valle existen domos dacíticos y depósitos piroclásticos característicos

de la Formación Tarango o derrames basálticos de la sierra de Chichinautzin. Al pie de las

sierras y por el cambio brusco de pendiente en el cauce de los ríos, se depositaron grandes

volúmenes de materiales aluviales de composición muy diversa y con estratificaciones

cruzadas o lenticulares, manifestando una erosión dinámica ajustada a los períodos de lluvias,

que contrastan con los intervalos de sequía.

En las partes bajas de la cuenca y principalmente hacia el centro, es posible detectar potentes

depósitos lacustres constituidos por cenizas volcánicas intercaladas con pómez, arenas finas

y limos; estos depósitos aparecen intercalados con estratos de origen aluvial en la vecindad

de conos de deyección o directamente en contacto con formaciones pétreas de las zonas altas.

Con este panorama, la Ciudad de México ha sido dividida en tres zonas geotécnicas: Zona I

(de Lomas), Zona II (de Transición) y Zona III (del Lago) de acuerdo con lo indicado en la

Normas Técnicas Complementarias para el Diseño y Construcción de Cimentaciones del

Reglamento de Construcciones del Distrito Federal.

Atendiendo a la zonificación geotécnica y sísmica de la Ciudad de México y área metropolitana,

al sitio en estudio se ubica en la Zona II o Zona de transición (figura No 10), así mismo, en las

Normas Técnicas Complementarias para el Diseño por Sismo (figura No 11) se recomienda

utilizar un valor de coeficiente por sísmico de Cs= 0.32 para estructuras del grupo B, mientras

que para estructuras del grupo A, éste valor se deberá incrementar en un 50%.



Figura No. 10.- Zonificación Geotécnica.

Sitio en estudio



Figura No 11.- Zonificación Sísmica del Distrito Federal y Área Metropolitana

III.2. Trabajos de campo.

Sitio en estudio



La exploración de campo se resolvió mediante la perforación de 5 sondeos de tipo mixto (SM-

1 a SM-5), ubicados estratégicamente en todo el complejo, atendiendo a las anomalías que

habían sufrido las estructuras:

Tabla No 1 Sondeos exploratorios.

Sondeo Profundidad

SM-1 24.40 m

SM-2 24.70 m

SM-3 24.65 m

SM-4 24.75 m

SM-5 24.75 m

En la figura No 12 se observa la ubicación relativa de los sondeos realizados.

Sondeo mixto (SM)

La ejecución de los sondeos mixtos, se llevó a cabo alternando la técnica conocida como

penetración estándar para la obtención de muestras alteradas mediante la herramienta

conocida como penetrómetro estándar, que al tiempo que recupera las muestras, permite

medir la resistencia a la penetración estándar, que se define como el número de golpes que

se deben aplicar con un martillo de 64 kg de peso con caída libre de 0.762 m para alcanzar

una penetración de 0.30 m en el suelo. Por otra parte, la recuperación de muestras inalteradas

se efectuó con el tubo de pared delgada tipo Shelby, el cual fue hincado a presión en el suelo.

Simultáneamente a los trabajos de perforación se levantó un registro de campo, el cual

contiene la identificación del sondeo, el número de muestras alteradas e inalteradas

recuperadas y la profundidad a la que fueron extraídas, el tipo de herramienta empleado, el

número de golpes registrado en las pruebas de penetración estándar y la clasificación

geotécnica de campo de los estratos encontrados.



Figura No 12. Ubicación relativa de los sondeos realizados

III.3 Trabajos de laboratorio.

Las muestras obtenidas de los sondeos se trasladaron al laboratorio de mecánica de suelos,

en donde fueron objeto de los análisis que permitirán determinar su clasificación en atención

al Sistema Unificado de Clasificación de los Suelos (S.U.C.S.), así como los ensayes para

determinar sus propiedades mecánicas y de compresibilidad.

Las pruebas programadas para las muestras alteradas son las siguientes:

SM-5

SM-1 SM-2

SM-3

SM-4



Contenido de humedad

Porcentaje de partículas finas

Límites de plasticidad

Y para las muestras inalteradas

Densidad de solidos

Ensayes de compresión simple

Prueba triaxial no consolidada no drenada

Ensaye de consolidación unidimensional

En las figuras No 13 a No 17, muestran el perfil estratigráfico del SM-1 al SM-5, atendiendo a

los resultados de campo y laboratorio y las figuras No 18 y No 19, muestran 2 cortes

estratigráficos obtenidos de la interpolación de la información obtenida de cada sondeo mixto.

IV. CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS

A continuación, se presenta la descripción estratigráfica de cada uno de los sondeos

realizados, atendiendo a los registros de campo y a los resultados de los ensayes de

laboratorio:

Sondeo de tipo mixto No 1 (SM-1)

Superficialmente se encontró una losa de concreto hidráulico de 0.20 m de espesor.

Estrato I Debajo de la losa de concreto y hasta la profundidad de 1.30 m, se encontró

una arcilla de alta plasticidad color café oscuro de consistencia blanda

(3<N<7), con un contenido natural de agua promedio de 60 %.

Estrato III Entre 1.30 m y 12.20 m de profundidad, se encontró una arcilla de alta

plasticidad de consistencia muy blanda (PH<N<2) en varios tonos, con un

contenido natural de agua que oscila entre 20 % y 250 %, la densidad de



solidos del material oscila entre 2.26 y 2.36, el peso volumétrico natural entre

1.17 t/m3 y 1.41 t/m3, la relación de vacíos entre 2.39 y 2.26 y la saturación del

material es de 100 %, en compresión simple se obtuvo una resistencia entre

6.7 t/m2 y 9.2 t/m2, y en prueba triaxial no consolidada no drenada se determinó

una cohesión entre 3.0 t/m2 y 4.30 t/m2 y un ángulo de fricción interna entre 5º

y 7º.

Estrato IV Entre 12.20 m y 14.00 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color

gris verdoso de consistencia dura y con una lente de arena arcillosa y un

contenido natural de agua entre 15 % y 240 %.

Estrato V De 14.00 m a 15.00 m de profundidad se encontró una arcilla de alta

plasticidad color gris verdoso de consistencia blanda (2<N<3) con poca arena

fina, y un contenido natural de agua promedio de 140 % y 95 % de material

fino.

Estrato VI Entre 15.00 m y 16.70 m de profundidad se identificó una arcilla arenosa color

café oscuro de consistencia dura (N=30), con un contenido natural de agua

entre 20 % y 100 %, la densidad de solidos del material es de 2.24, el peso

volumétrico natural es de 1.32 t/m3, la relación de vacíos inicial es de 2.90 y el

grado de saturación es de 100 %. En prueba de compresión simple se obtuvo

una resistencia de 9.30 t/m2 y en prueba triaxial no consolidada no drenada se

detreminó una cohesión de 6.0 t/m2 y un ángulo de fricción interna de 8º.

Estrato VII De 16.70 m a 21.50 m de profundidad se encontró una arena limosa color café

claro de compacidad muy densa (50/30<N<50/05), con un contenido natural

de agua promedio de 10 %, el contenido de material fino oscila entre 19 % y

33 %.

Estrato VIII Finalmente de 21.50 m a 24.70 m de profundidad se encontró un limo arenoso

color café oscuro de consistencia dura (50/20<N<50/10), con un contenido

natural de agua promedio de 15 %.





Estrato I De 0.30 m a 3.30 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color café

oscuro de consistencia blanda a media (2<N<6), con un contenido natural de

agua promedio de 50% y 57 % de material fino.

Estrato II Entre 3.30 m y 5.00 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color

gris verdoso de consistencia muy rígida (N=16) con lentes de arena fina, el

contenido natural de agua promedio es de 30 %, la densidad de solidos del

material es de 2.58, el peso volumétrico natural es de 1.72 t/m3, la relación de

vacíos inicial es de 1.17, y el grado se saturación de 100 %, el contenido de

material fino oscila entre 20 % y 88 %, los límites de plasticidad obtenidos

fueron: limite liquido (LL) = 48.2 %, limite plástico (LP) = 23.6 %, en compresión

simple se obtuvo una resistencia de 19.1 t/m2 y en prueba triaxial no

consolidada no drenada se determinó una cohesión de 12 t/m2 y un ángulo de

fricción interna de 7º.

Estrato III De 5.00 m a 10.0 m de profundidad se encontró una arcilla de alta plasticidad

color café oscuro de consistencia muy blanda (1<N<PH) con lentes de arena

arcillosa, con un contenido natural de agua que oscila entre 70 % y 310 %, el

contenido de material fino del estrato es de 100 %, los límites de plasticidad

obtenidos fueron: LL = 394.7 %, LP entre 73.9 y 136.4 %. La densidad de

solidos del material es de 2.19, el peso volumétrico natural es de 1.13 t/m3, la

relación de vacíos inicial es de 7.59 y el grado de saturación de 99 %, en

compresión simple se obtuvo una resistencia de 2.6 t/m2 y en prueba triaxial

no consolidada no drenada se obtuvo una cohesión de 2 t/m2 y un ángulo de


Estrato IV De 10.00 m a 12.80 m de profundidad se encontró una arcilla de alta

plasticidad color café oscuro de consistencia blanda (1<N<5) con lentes de

arena fina, con un contenido natural de agua entre 20 % y 220 %, el contenido

de materia fino es de 91 %, los límites de plasticidad obtenidos fueron: LL=

143.8 % y LP = 43.2 %.

Estrato VI Debajo del estrato anterior y hasta la profundidad de 16.00 m, se encontró una

arcilla arenosa color café oscuro de consistencia media (5<N<8), con un

contenido natural de agua entre 20 % y 250 %, con 95 % de material fino, los



límites de plasticidad obtenidos fueron: LL = 156 %, LP = 48 %. La densidad

de solidos del material es de 2.21 %, el peso volumétrico natural es de 1.29

t/m3, la relación de vacíos inicial es de 2.90 y el grado de saturación del 97 %.

En compresión simple se obtuvo una resistencia de 8.2 t/m2, y en prueba

triaxial no consolidada no drenada se determinó una cohesión de 6.0 t/m2 y un

ángulo de fricción interna de 8º.

Estrato VII Entre 16.00 y 17.80 m de profundidad se encontró una arena arcillosa color

café oscuro de compacidad suelta (4<N<5), con un contenido natural de agua

entre 20 % y 85 %, y un contenido de material fino de 30 %.

Estrato VII Finalmente, 17.80 m a 24.70 m de profundidad se encontró un limo arenoso

color café claro de consistencia dura (50/30<N<50/10), con un contenido

natural de agua promedio de 20 %, el contenido de material fino oscila entre

14 % y 73 %, los límites de plasticidad obtenidos fueron: LL = 35.7 % y un LP

= 24.1 %.



Estrato I Debajo de la losa de concreto y hasta la profundidad de 2.20 m, se encontró

una arcilla arenosa color café oscuro de consistencia media (5<N<8), con un

contenido natural de agua promedio de 40 % y 89 % de material fino.

Estrato II De 2.20 m a 3.40 m de profundidad se encontró una arcilla de alta plasticidad

color café oscuro de consistencia blanda (2<N<4), con un contenido natural

de agua promedio de 40 %, los límites de plasticidad obtenidos fueron: LL =

51.6 % y LP = 25.4 %.

Estrato III Subyaciendo al estrato anterior y hasta la profundidad de 4.80 m se encontró

una arena arcillosa color café oscuro de consistencia dura (32<N<50/20), con

un contenido natural de agua promedio de 50 % y 40 % de material fino.

Estrato IV Entre 4.80 m y 8.30 m de profundidad se identificó una arcilla de alta

plasticidad color gris verdoso de consistencia blanda a media (4<N<6), con un

contenido natural de agua entre 50 % y 180 % y 100 % de material fino, los

límites de plasticidad obtenidos fueron: LL = 129 %, LP = 58.5 %. La densidad

de solidos del material es de 2.23, el peso volumétrico natural es de 1.32 t/m3,

la relación de vacíos inicial es de 2.62 y el grado de saturación de 97 %. En



compresión simple se obtuvo una resistencia de 2.30 t/m2 y en prueba triaxial

no consolidada no drenada se obtuvo una cohesión de 3.0 t/m2 y un ángulo de


Estrato V De 8.30 m a 10.20 m de profundidad se encontró una arcilla de alta plasticidad

color gris verdoso de consistencia muy blanda, con un contenido natural de

agua promedio de 280 % y 97 % de material fino.

Estrato VI De 10.20 m a 12.80 m de profundidad se encontró una arcilla de alta

plasticidad color gris verdoso de consistencia media (N = 5), con una lente

arena fina, y un contenido natural de agua promedio de 200 % y 98 % de

material fino, los límites de plasticidad obtenidos fueron: LL = 232.6 %, LP =

56.3 %. La densidad de solidos del material es de 2.29, el peso volumétrico

natural es de 1.26 t/m3, la relación de vacíos inicial es de 4.05 y el grado de

saturación de 100 %, en compresión simple se obtuvo una resistencia de 12.3

t/m2 y en prueba triaxial no consolidada no drenada se determinó una cohesión

de 6.0 t/m2 y un ángulo de fricción interna de 5º.

Estrato VII Entre 12.80 m y 13.80 m de profundidad se encontró una arena arcillosa color

gris verdoso de compacidad densa a muy densa (35<N<50/15), con un

contenido natural de agua de 20 %.

Estrato VIII De 13.80 m a 17.70 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color

gris de consistencia media (3<N<9), con un contenido natural de agua entre

35 % y 170 %, los límites de plasticidad obtenidos fueron: LL = 120.4 %, LP =

43.5 %. La densidad de solidos del material es de 2.36, el peso volumétrico

natural es de 1.32 t/m3, la relación de vacíos inicial es de 3.35 y el grado de

saturación es de 100 %. En compresión simple se obtuvo una resistencia de

13.10 t/m2 y en prueba triaxial no consolidada no drenada se determinó una

cohesión de 7.0 t/m2 y un ángulo de fricción interna de 3º.

Estrato VIII Finalmente entre 17.70 m y 24.70 m de profundidad se encontró un limo

arenoso color café claro de consistencia dura (50/20<N<50/10), con un

contenido natural de agua promedio de 15 % y material fino entre 42 % y 89%.





Estrato I Entre 0.30 m y 3.80 m de espesor se encontró una arcilla arenosa color café

oscuro de consistencia blanda, con un contenido natural de agua promedio de

50 % y 80 % de material fino.

Estrato II De 3.80 m a 5.40 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color gris

verdoso de consistencia muy rígida (20<N<34), con un contenido natural de

agua de 40 %. La densidad de solidos del material es de 2.55, el peso


grado se saturación de 88 %. En compresión simple se obtuvo una resistencia

de 7.30 t/m2, y en prueba triaxial no consolidada no drenada se determinó una

cohesión de 6.0 t/m2 y un ángulo de fricción interna de 5º.

Estrato III De 5.40 m a 9.50 m de profundidad se encontró una arcilla de alta plasticidad

color gris verdoso y café claro, de consistencia muy blanda (PH<N<2), el

contenido natural de agua oscila entre 165 % y 380 %, el contenido de material

fino oscila entre 86 % y 91 %, los límites de plasticidad obtenidos fueron: LL =

424 % y LP = 75%, la densidad de solidos del material es de 2.15, el peso


grado de saturación del material es de 100 %. En compresión simple se

determinó una resistencia de 4.0 t/m2 y en prueba traxial no consolidada no

drenada se obtuvo una cohesión de 3.9 t/m2 y un ángulo de fricción interna de

8º.

Estrato IV Entre 9.50 m y 11.20 m de profundidad se encontró una arcilla de alta

plasticidad color café claro de consistencia media (5<N<9), con una lente de

arena fina, el contenido natural de agua promedio es de 160 % y de 44 % el

de material fino.

Estrato V De 11.20 m a 11.70 m de profundidad se encontró una arcilla de alta

plasticidad color café claro de consistencia blanda (2<N<3), con un contenido

natural de agua promedio de 190 %.

Estrato VI Entre 11.70 m y 14.70 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color

gris verdoso de consistencia muy rígida (16<N<31), con una lente de arena

fina, y un contenido natural de agua promedio de 100 %.

Estrato VII De 14.70 m a 17.00 m de profundidad se encontró una arcilla de alta

plasticidad color café claro de consistencia media a rígida (4<N<10) con poca

arena fina, con un contenido natural de agua entre 30 % y 240 %, una densidad



de solidos de 2.24, un peso volumétrico natural de 1.31 t/m3, una relación de

vacíos inicial de 2.80 y un grado de saturación de 98 %. En compresión simple

se determinó una resistencia de 10.00 t/m2 y en prueba triaxial no consolidada

no drenada se obtuvo una cohesión de 8.00 t/m2 y un ángulo de fricción interna

de 6º.

Estrato VIII Entre 17.00 m y 23.30 m de profundidad se encontró una arena limosa color

café claro de compacidad muy densa (5020<N<50/05), y un contenido de

material fino entre 43 % y 46 %.

Estrato IX Finalmente, de 23.30 m a 24.70 m de profundidad se encontró un limo arenoso

color café claro de consistencia dura (N = 50/30), con un contenido natural de

agua promedio de 15 % y 73 % de material fino. Los límites de plasticidad

obtenidos fueron: LL = 49.6 % y LP = 22.8 %.


Estrato I Superficialmente y hasta la profundidad de 1.80 m se encontró una arcilla

arenosa color café oscuro de consistencia rígida (11<N<17), con un contenido

natural de agua promedio de 30 % y 52 % de material fino.

Estrato II De 1.80 m a 3.00 m de profundidad se encontró una arcilla de alta plasticidad

color café oscuro de consistencia media (4<N<6), con un contenido natural de

agua promedio de 35 %.

Estrato III De 3.00 m a 6.00 m de profundidad se encontró una arena arcillosa color negro

de compacidad muy densa (36<N<50/15), el contenido natural de agua

promedio es de 50 %, y el de material fino de 27 %.

Estrato IV Entre 6.00 m y 13.00 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color

café rojizo y gris claro de consistencia blanda (2<N<4), con un contenido

natural de agua entre 35 % y 310 %, el contenido de materia fino oscila entre

29 % y 100 %, los límites de plasticidad obtenidos fueron: LL entre 128 % y

370 %, LP entre 43 % y 70 %, La densidad de solidos del material oscila entre

2.30 y 2.35, el peso volumétrico entre 1.26 t/m3 y1.34 t/m3, la relación de vacíos

inicial entre 2.7 y 4.4 y el grado de saturación es de 100 %, en compresión

simple se obtuvo una resistencia entre 9.5 t/m2 y 17.5 t/m2 y en prueba triaxial

no consolidada no drenada se determinó una cohesión entre 4.00 t/m2 y 8.00

t/m2 y un ángulo de fricción interna entre 7º y 10º.



Estrato V Entre 13.00 m y 15.00 m de profundidad se encontró una arena arcillosa color

gris verdoso de compacidad densa a muy densa (35<N<50/25), con un

contenido natural de agua promedio de 35 % y 43 % de material fino.

Estrato VI Entre 15.0 m y 17.50 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color

café claro de consistencia rígida (N = 11), con un contenido natural de agua

promedio de 200 %, la densidad de solidos del material es de 2.22, el peso

volumétrico natural es de 1.18 t/m3, la relación de vacíos inicial es de 4.4, y el

grado de saturación inicial es de 100 %. En compresión simple se obtuvo una

resistencia de 14.1 t/m2 y en prueba triaxial no consolidada no drenada se

determinó una cohesión de 7.2 t/m2 y un ángulo de fricción interna de 8º.

Estrato VII Finalmente, de 17.50 m a 24.70 m de profundidad se encontró una arena

arcillosa color café claro de compacidad muy densa (50/30<N<50/15), con un

contenido natural de agua promedio de 15 % y material fino entre 22 % y 38%.



RAPIDA

S30 50

RESIST ENCIA (ton/m2)

F

PRUEBAS DE( G ) GRAVA

(%)

( S ) A RENA

( F ) FINOS

LIM IT E LIQUIDO

OBRA:

N.T.

P.H

P.H

50/30

50/15

RESISTENCIA A LA

( No DE GOLPES )

20

3

N

40 e10

Ss DENSIDAD DE SOLIDOS

GwSs

PESO VOLUM ET RICO (ton/m )

e

G

P.H

qu

GRA NULOME TRIA:

7

Sh

C

*

AD

EM

E

( % )

2

LIM IT E PLASTICO

Sh

80 240 320

CLASIFICACION

160

( S.U.C.S. )

*

50/15

50/15

50/15

SONDEO:LUGAR:

FECHA : O ct ubre 2017

FIG.NAF.

-

50/15

*

*

25

2

3

2

2

1

2

3

1

Sh

23

50/05

50/30

30

Sh

*

*50/10

*

P.H

*

50/30

50/15

50/20

*

50/25

*

*

*

50/20

*

*

P.H

P.H

2

50/15

*

*50/10

2.36 1.41 2.39 9.2 4.3 7100

2.26 1.17 6.26 6.7 3.0 5100

2.24 1.32 2.90 9.3 6.0 8100

94

80

95

89

97

55100

21

95

80

37

33

19

94

Figura No 13. Perfil estratigráfico del sondeo mixto No 1.



( No DE GOLPES )

2010 30

N

40 50


RELACION DE VACIOS


Gw GRADO DE SATURACION (%)

e

Ss e G

3

Gw FS

T RIAXIALRAPIDA

quC

( G ) GRAVAGRA NULOME TRIA:

( F ) FINOS( S ) A RENA

( % )

LIM IT E LIQUIDO

LIM IT E PLASTICO

(%)

16080 240 320

CLASIFICACION

( S.U.C.S. )

OBRA:

NAF.

LUGAR: SONDEO:

N.T. FIG.


-

*

1

50/15

5

3

1

3

4

10

3

5

6

2

16

Sh

4

16

3

P.H

Sh

1

P.H

*

Sh

8

10

9

4

5

50/15

*

*

*50/30

35

50/25

*50/20

*50/20

*50/15

*50/15

*50/12

*50/05

*

P.H

50/30

50/15

*50/10

88

20

10048

95

14

2.58 1.72 1.17 100 19.1 12 7

2.19 1.13 7.59 99 2.6 2 8

2.21 1.29 2.90 97 8.2 6 8

57

91

30

56

73




RESISTENCIA A LA

PENET RACION

2010 30

N

40 50

RELACION DE VACIOS



e

Ss eG

3

Gw FS

T RIAXIAL


PRUEBAS DE

RAPIDAqu

C


( F ) FINOS

( S ) A RENA

( % )

AD

EM

E

CONT ENIDO DE AGUA

16080 240 320

CLASIFICACION

( S.U.C.S. )

OBRA:

NAF.

LUGAR: SONDEO:

N.T. FIG.


-

*

Sh

*

50/15

35

Sh

5

5

7

8

2

5

4

32

50/20

*

6

19

Sh

P.H

5

4

P.H

10

5

9

3

8

Sh

50/15

50/20*

*

P.H

*

50/15

50/12

50/10*

50/05*

50/11

*

50/10*

50/15*

50/15*

50/15*

50/10*

89

40

98

21

89

1002.23 1.32 2.62 97 2.3 3 10

2.29 1.26 4.05 100 12.3 6 5

2.36 1.32 3.35 100 13.1 7 3

97

42 13.1

58 13.1




S

( S ) A RENA

CONT ENIDO DE AGUA

(%)

PENET RACION

( No DE GOLPES )

2010 30

N

40 50


RELACION DE VACIOS



e

Ss eG

3

Gw F

T RIAXIAL

RAPIDA

Cqu


( F ) FINOS

( % )

LIM IT E LIQUIDO

LIM IT E PLASTICO

16080 240 320

CLASIFICACION

( S.U.C.S. )


10

3

*

3

OBRA:

LUGAR:

NAF.

SONDEO:

N.T. FIG.

-

2

Sh

2

5

3

20

34

PH

PH

PH

9

Sh

50/30

10

50/20

50/30

50/05

*

**

*

31

23

50/10

5

16

50/10

50/10

*

50/10

Sh

9

3

2

50/30

4

50/15

*

*50/20

*

*

2

*

*

*

*

50/15

50/05

50/08

*

*

1.15 4.06.7 100

81.31 698

2.55 1.20 1.3 7.3 6.0 588

2.15 8

2.24

3.9

2.8 10

80

52

86

90

91

44

23

91

46

43

73

42




20 30

qu

AD

EM

E

( % )C

( S ) A RENA

( G ) GRAVA

LIM IT E PLASTICO

240 320

( S.U.C.S. )

160

SONDEO:

NAF. N.T. FIG.

( No DE GOLPES )

RESISTENCIA A LA

RELACION DE VACIOS

4010 F

N

50

PENET RACION


Ss


3

eG

e

Gw S

T RIAXIAL


PRUEBAS DE

( F ) FINOS

GRA NULOME TRIA:

80

CONT ENIDO DE AGUA

LIM IT E LIQUIDO

(%)

CLASIFICACION

*

*

50/15

*

50/30

50/10

4

*

*

*

50/15

50/15

50/15

50/15

*

50/15

*

50/10

50/10

50/05

OBRA:

LUGAR:

-FECHA : O ct ubre 2017

50/15

4

*

*

11

50/15

Sh

20

6

3

11

4

4

36

3

6

17

*

50/30

*

2

50/15

*

2

*

50/25

Sh

*35

*

1

11

Sh

*

50/25

*

50/15

50/15

4.4

2.30 9.5

1.26

99

4.4

2.35

2.71.34 4.0 10

8

7.22.22

17.5 7100

1001.18 14.1 8

52

27

97

29

90

76

1003

43

100

44

38

22

Figura No 17 Perfil estratigráfico del sondeo mixto No 5.



2010 30 40 50

*

Sh

*

50/15

35

Sh

5

5

7

8

2

5

4

32

50/20

*

6

19

Sh

P.H

5

4

P.H

10

5

9

3

8

Sh

50/15

50/20*

*

P.H

*

50/15

50/12

50/10*

50/05*

50/11

*

50/10*

50/15*

50/15*

50/15*

50/10*

402010 5030

10

*

3

3

2

Sh

2

5

3

20

34

PH

20 30 4010 N50

*

*

50/15

*

50/30

50/10

4

*

*

*

50/15

50/15

50/15

50/15

*

50/15

*

50/10

50/10

50/05

50/15

4

*

*

PH

PH

9

Sh

50/30

10

50/20

50/30

50/05

*

*

11

50/15

Sh

20

6

3

11

4

4

36

3

6

17

*

50/30

*

2

50/15

*

2

*

50/25

Sh

*35

*

1

11

Sh

*

50/25

*

31

23

50/10

5

16

50/10

50/10

*

50/15

50/15

50/10

Sh

9

3

2

50/30

4

50/15

*

*50/20

*

*

2

*

*

*

*

50/15

50/05

50/08

*

*

2010 30 N40 50

*

1

50/15

5

3

1

3

4

10

3

5

6

2

16

Sh

4

16

3

P.H

Sh

1

P.H

*

Sh

8

10

9

4

5

50/15

*

*

*50/30

35

50/25

*50/20

*50/20

*50/15

*50/15

*50/12

*50/05

*

P.H

50/30

50/15

*50/10

Figura No 18. Corte estratigráfico SM-5, SM-4, SM-3, SM-2.



30 50

P.H

P.H

50/30

50/15

20 N4010

P.H

7

Sh

*

2

Sh

*

50/15

50/15

50/15

50/15

*

*

25

2

3

2

2

1

2

3

1

Sh

23

50/05

50/30

30

Sh

*

*50/10

*

P.H

*

50/30

50/15

50/20

*

50/25

*

*

*

50/20

*

*

P.H

P.H

2

50/15

*

*50/10

2010 30 N40 50

*

1

50/15

5

3

1

3

4

10

3

5

6

2

16

Sh

4

16

3

P.H

Sh

1

P.H

*

Sh

8

10

9

4

5

50/15

*

*

*

50/30

35

50/25

*50/20

*50/20

*50/15

*50/15

*50/12

*50/05

*

P.H

50/30

50/15

*50/10

Figura No 19. Corte estratigráfico SM-2-SM-1.

En relación a las condiciones hidráulicas del sitio en estudio, el nivel de aguas freáticas se

encontró a la profundidad de 2.40 m.

V.- ANÁLISIS GEOTÉCNICOS.

V.1 Consideraciones generales

A continuación, se presentan las consideraciones que se realizaron para llevar a cabo la

revisión geotécnica de un edificio tipo que integra el Multifamiliar Tlalpan,

A la fecha en que se realiza el presente informa no se cuenta con la bajada de cargas

de los edificios, por lo que éstas fueron estimadas haciendo las siguientes

consideraciones:

El edificio estará integrado de planta baja más cuatro niveles, desplantado sobre un

cajón de cimentación a 2.0 m de profundidad.

El área en planta del edificio es de 58.30 m de largo por 14.97 m de ancho.

El área en planta del cajón de cimentación es de 58.30 m de largo por 16.97 m de

ancho.

Se considera que el peso de la estructura en planta baja y niveles tipo es de 1.0 t/m2,

y en la cimentación de 1.30 t/m2.

Tomando en cuenta lo anterior, la presión de contacto entre el fondo del cajón cimentación y

el suelo es de 5.71 t/m2.

Atendiendo a la zonificación geotécnica y sísmica de la ciudad de México y área

metropolitana, al sitio en estudio se ubica en la denominada Zona II o Zona de

transición en donde se recomienda utilizar un valor de coeficiente por sísmico de

Cs= 0.32 para estructuras del grupo B, mientras que para estructuras del grupo A, éste

valor se debe incrementar en un 50%.

De acuerdo con los resultados obtenidos en campo y laboratorio, la estratigrafía del

sitio es la siguiente:

De 0.0 m a 1.20 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color café oscuro

de consistencia media a rígida, a la cual le subyace una arcilla arenosa color café

oscuro de consistencia blanda, hasta una profundidad promedio de 3.50 m, y de 3.50

m a 5.0 m de profundidad se encontró una arena arcillosa color negro de compacidad

muy densa. Entre 5.0 m y 12.0 m de profundidad se encontró una arcilla de alta

plasticidad color gris verdoso y café claro de consistencia muy blanda a blanda, con

poca arena fina. De 12.0 m a 15.0 m de profundidad se observó una arcilla arenosa

color gris verdoso de compacidad densa a muy densa. De 15.0 m a 17.0 m de

profundidad se encontró una arcilla arenosa color gris de consistencia media a rígida

con poca arena fina y finalmente de 17.0 m a 25.0 m de profundidad se encontró un

limo arenoso de consistencia dura.

De acuerdo con los resultados obtenidos de los ensayes de laboratorio, los parámetros

de resistencia del suelo son los siguientes:

N Resistencia en prueba de penetración estándar

gm Peso volumétrico natural

c Cohesión aparente de suelo

f ángulo de fricción interna del suelo

n Relación de Poisson

eo Relación de vacíos inicial del cielo

E Módulo de elasticidad del suelo.

Cabe mencionar que la revisión de estado límite de falla y de servicio que se realizara a

continuación, corresponde al estado actual del suelo (propiedades mecánicas y de

deformación obtenidas recientemente) y al peso estimado de la estructura, citado

anteriormente.

Es importante recordar que la construcción de las estructuras se realizó en el año de 1985

(hace 32 años) y que desde entonces a la fecha, el suelo de apoyo ha sufrido alteraciones en

su estructura interna (contenido natural de agua, relación de vacíos inicial, peso volumétrico

natural, etc.)

A continuación, se presentan los análisis geotécnicos considerando el desplante del edificio

sobre un cajón de cimentación a 2.0 m de profundidad de 58.30 m de largo por 16.97 m de

ancho

Estrato De A CLAS. N g m c f n eo E

m m t/m3 t/m2 grad t/m2

I 0.00 1.20 CL 7-11 1.65 3.5 10 0.3 - 550

II 1.20 3.50 CL 2-6 1.35 2.5 5 3 5 300

III 3.50 5.00 SC `19-34 1.41 6 15 0.32 1.3 800

IV 5.00 12.00 CH PH-6 1.15 2 8 0.3 6.7 250

V 12.00 15.00 SC 23-50/15 1.26 8 7 0.35 4 800

VI 15.00 17.00 CL `4-11 1.32 7.2 8 0.3 4.4 300

VII 17.00 25.00 ML 50/20 - 50 /10 1.7 15 30 0.4 2.5 2000

Tabla No. 2 Parámetros de resistencia.

V.2.- Revisión de estado límite de falla.

La revisión del estado límite de falla del cajón de cimentación, se realizó conforme a lo

estipulado en las NTC-04 para el diseño de cimentaciones (Ref. 2), desplantadas en suelos

puramente cohesivos.

(1)

Donde:

ΣQFC: Es la suma de las acciones verticales a tomar en cuenta en la combinación

considerada en el nivel de desplante, afectada por su respectivo factor de

carga;(t/m2)

A: Es el área del cimiento;(m2)

pv: Es la presión vertical total a la profundidad de desplante por peso propio del

suelo; (t/m2)

cu: Es la cohesión aparente determinada en ensaye triaxial no consolidado, no

drenado, (UU) (t/m2);

Nc: es el coeficiente de capacidad de carga dado por:

(2)

FR.- Factor de resistencia, (0.70 adimensional).

Una vez evaluada la ecuación No. 1 se obtiene:

Tabla No 3 Revisión de estado límite de falla condición estática.

SQ/A

(t/m2)

Fc SQFc/A

(t/m2)

cuNcFR+Pv

(t/m2)

B

(m)

L

(m)

Df

(m)

c

(t/m2)

gm

(t/m3)

Nc FR

5.71 1.4 7.99 < 13.01 16.97 58.3 2.00 2.5 1.55 5.66 3.1

De acuerdo con los resultados anteriores no existe riesgo de falla por esfuerzo cortante para

las condiciones de carga analizadas.

V.3.- Revisión de estado límite de servicio.

La magnitud de los hundimientos que una estructura puede tolerar es uno de los parámetros

que tienen influencia definitiva en la selección del tipo de cimentación; para este estudio se

realizaron los análisis de hundimientos para el cajón de cimentación sobre el cual se apoya la

estructura de proyecto.

De acuerdo a lo mencionado anteriormente, el peso de la estructura es de 5.71 t/m2. Al realizar

la excavación para alojar el cajón de cimentación, el suelo experimentara un alivio de presión

de 3.10 t/m2; de éste modo una vez concluida la construcción de la estructura, sobre la

superficie del suelo se presentará un incremento de presión de 2.61 t/m2, lo que producirá

asentamientos por consolidación (largo plazo).

V.3.1 Asentamientos por consolidación

Para el análisis de deformaciones por consolidación a largo plazo, se utilizó la teoría de

consolidación unidimensional (Ref. No. 3), sustentada bajo la siguiente expresión.

H = mvi * Hi * i (3).

Donde:

H Deformación del terreno de apoyo, en cm.

mvi Coeficiente de variación volumétrica, en cm2/kg.

i Incremento medio de esfuerzo en el estrato considerado, en kg/cm2.

Hi Espesor de estrato considerado, en cm.

En el análisis de asentamientos se hicieron las siguientes consideraciones:

Para el análisis de asentamientos, se determinó la magnitud del incremento de presión

promedio en los diferentes estratos definidos en la estratigrafía, a través del cálculo de

distribución de esfuerzos con la teoría de Bousinesq (ref. No. 3); posteriormente, se determinó

el valor del coeficiente de variación volumétrica, el espesor del estrato correspondiente y al

hacer el producto de estos tres parámetros, se encontró el asentamiento por estrato; el

asentamiento total fue el resultado de la sumatoria de los valores parciales por estrato, de este

modo los asentamientos calculados a largo plazo fueron los siguientes:

La presión que la estructura inducirá al estrato de apoyo será de 5.71 t/m2 (incluyendo el peso

de la cimentación), al realizar la excavación a 2.00 m de profundidad el suelo experimentará

un alivio de esfuerzos de 3.10 t/m2, de este modo, una vez concluida la construcción de la

estructura, el suelo experimentará un incremento de presión de 2.61 t/m2, el cual provocará

que los estratos de apoyo se consoliden y la estructura experimente una serie de

asentamientos.

En la figura No 20 se presenta de manera esquemática las deformaciones que se presentaran

en la estructura durante su vida útil.

Figura No. 20 Asentamientos por consolidación (largo plazo).

Bajo las condiciones de carga mencionadas la estructura observará un asentamiento de 0.23

m, valor inferior a los limites establecidos por el Reglamento de Construcciones de la Ciudad

de México y sus Normas Técnicas Complementarias (0.30 m para estructuras sin colindancia).

V.4.- Módulo de reacción del suelo.

Para llevar a cabo la revisión estructural de la losa de fondo del cajón de cimentación se deberá

considerar un módulo de reacción vertical del suelo de MR = 0.012 kg/cm3

VI.- CONCLUSONES Y RECOMENDACIONES.

El Gobierno de la Ciudad de México y el Gobierno de la Delegación Coyoacán, han

solicitado que se realice el estudio de mecánica de suelos del predio en donde se ubica el

Multifamiliar Tlalpan, del cual se desprenden las siguientes conclusiones:

Debido a los movimientos sísmicos ocurridos el pasado 19 de septiembre a las 13:40

horas, los edificios que integran el conjunto habitacional “Multifamiliar Tlalpan”,

sufrieron una serie de daños en su estructura, a tal grado que uno de los edificios que

integraba el complejo colapso,

El proyecto contempla la revisión de la estabilidad de las estructuras que aún se

mantienen en pie.

Los edificios ocupan un área en planta de 58.30 m de largo por, 14.97 m de ancho,

están constituidos de planta baja más cuatro niveles y azotea, apoyados sobre un cajón

de cimentación desplantado a 2.0 m de profundidad, el cual observa un sobre ancho

de 1.00 m en sentido largo, mientras que, en sentido corto, el cajón de cimentación se

encuentra a paño con el cuerpo del edificio.

Atendiendo a la zonificación geotécnica y sísmica de la Ciudad de México y área

metropolitana, el sitio en estudio se ubica en la Zona II o Zona de transición, en las

Normas Técnicas Complementarias para el Diseño por Sismo, se recomienda utilizar

un valor de coeficiente por sísmico de Cs= 0.32 para estructuras del grupo B, mientras

que para estructuras del grupo A, éste valor se deberá incrementar en un 50%.

La exploración de campo se resolvió mediante la perforación de 5 sondeos de tipo

mixto (SM-1 a SM-5), ubicados estratégicamente en todo el complejo, atendiendo a las

anomalías que habían sufrido las estructuras:

Sondeos exploratorios.

Sondeo Profundidad

SM-1 24.40 m

SM-2 24.70 m

SM-3 24.65 m

SM-4 24.75 m

SM-5 24.75 m

La estratigrafía superficial del sitio está integrada por un estrato de 1.20 m de espesor

de arcilla arenosa color café oscuro de consistencia media a rígida, a la cual le subyace

una arcilla arenosa color café oscuro de consistencia blanda, hasta una profundidad

promedio de 3.50 m, y de 3.50 m a 5.0 m de profundidad se encontró una arena

arcillosa color negro de compacidad muy densa. Entre 5.0 m y 12.0 m de profundidad

se encontró una arcilla de alta plasticidad color gris verdoso y café claro de consistencia

muy blanda a blanda, con poca arena fina. De 12.0 m a 15.0 m de profundidad se

observó una arcilla arenosa color gris verdoso de compacidad densa a muy densa. De

15.0 m a 17.0 m de profundidad se encontró una arcilla arenosa color gris de

consistencia media a rígida con poca arena fina y finalmente de 17.0 m a 25.0 m de

profundidad se encontró un limo arenoso de consistencia dura.

De acuerdo con los resultados obtenidos de los ensayes de laboratorio, los parámetros

de resistencia del suelo son los siguientes:

N Resistencia en prueba de penetración estándar

gm Peso volumétrico natural

c Cohesión aparente de suelo

f ángulo de fricción interna del suelo

n Relación de Poíson

eo Relación de vacíos inicial del cielo

E Módulo de elasticidad del suelo.

La capacidad de carga para el sistema suelo cimentación (cajón de cimentación de

58.30 m de largo y 16.97 m de ancho desplantado a 2.0 m de profundidad) es de 13.01

t/m2

Por otro lado, se tiene que el peso de la estructura es de 5.71 t/m2 y al realizar la

excavación para alojar el cajón de cimentación, el suelo experimenta un alivio de

presión de 3.10 t/m2; de éste modo una vez concluida la construcción de la estructura,

Estrato De A CLAS. N g m c f n eo E

m m t/m3 t/m2 grad t/m2

I 0.00 1.20 CL 7-11 1.65 3.5 10 0.3 - 550

II 1.20 3.50 CL 2-6 1.35 2.5 5 3 5 300

III 3.50 5.00 SC `19-34 1.41 6 15 0.32 1.3 800

IV 5.00 12.00 CH PH-6 1.15 2 8 0.3 6.7 250

V 12.00 15.00 SC 23-50/15 1.26 8 7 0.35 4 800

VI 15.00 17.00 CL `4-11 1.32 7.2 8 0.3 4.4 300

VII 17.00 25.00 ML 50/20 - 50 /10 1.7 15 30 0.4 2.5 2000

Tabla No. 2 Parámetros de resistencia.

sobre la superficie del suelo se presenta un incremento de presión de 2.61 t/m2, lo que

produce un asentamiento máximo de 0.23 m (figura No 20)

Para llevar a cabo la revisión estructural de la losa de fondo del cajón de cimentación,

se deberá considerar un módulo de reacción vertical del suelo de MR = 0.012 kg/cm3

ATENTAMENTE

ING. AGUSTIN GONZALEZ G. ING. OCTAVIO ALBERTO PEREZ E.

ANEXO I.- PRUEBAS DE LABORATORIO

ANEXO II.- MEMORIA FOTOGRÁFICA

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ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS, PARA LA ......EN LA DELEGACION COYOACÁN, EN LA CD. DE MEXICO. ING. OCTAVIO A. PEREZ ESCOBAR TAJIN # 753 COL. LETRAN VALLE ,DELEGACIÓN BENITO JUAREZ,CIUDAD