ESTUDIO GEOTÉCNICO PUNTO LIMPIO EN … · Criterios de admisibilidad de asientos de acuerdo con la Norma Básica ... para el diseño de la cimentaciones superficiales y semi

LABORATORIO: 33405 AVILÉS. GUTIÉRREZ HERRERO 52 – LOCAL 104. TELF: 984 052 977 / FAX: 984 052 976

MADRID: 28002. AVDA. DOCTOR ARCE Nº14. TELF: 917 610 250

ESTUDIO GEOTÉCNICO PUNTO LIMPIO EN CASTROPOL (ASTURIAS) INFORME: 1

FECHA: 08 DE AGOSTO DE 2008 PETICIONARIO: ESTUDIO DE ARQUITECTURA

MACARIO L. GONZÁLEZ ASTORGA ROGELIO RUIZ FERNÁNDEZ

Fuertes Acevedo 103 4º 33006 Oviedo Asturias T: 984 052 977-985 258 338 Referencia: 33-080748-OC F: 984 052 976 Revisión: 1. 0 E: [email protected] Autor: L.J.P.F.

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Punto Limpio en Castropol. Asturias 33-080748-OC

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................................................................ 8

1.1. LOCALIZACIÓN Y DEFINICIÓN................................................................................................................................ 9

1.2. ANTECEDENTES GEOLÓGICOS ........................................................................................................................... 14

2. OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO .................................................................................................................... 18

2.1. FASES DEL ESTUDIO ......................................................................................................................................... 18

3. RECONOCIMIENTOS REALIZADOS ...................................................................................................................... 21

3.1. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA................................................................................................................ 22

3.2. CALICATAS MECÁNICAS ..................................................................................................................................... 24

3.3. ENSAYOS DE LABORATORIO............................................................................................................................... 24

4. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES DETECTADOS. ..................................................... 26

4.1. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES DETECTADOS..................................................................... 28

4.2. HIDROGEOLOGÍA .............................................................................................................................................. 32

5. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS ............................................................................................................. 35

5.1. APROVECHAMIENTO DE LOS MATERIALES DE LA OBRA. ........................................................................................ 38

5.1.1. Características de los distintos terrenos detectados y posibles usos........................................................ 38

5.2. FORMACIÓN DE LA EXPLANADA.......................................................................................................................... 39

5.3. COEFICIENTES DE PASO Y ESPONJAMIENTO........................................................................................................ 42

5.4. TIPO DE CIMENTACIÓN DE MURO Y EDIFICACIÓN .................................................................................................. 43

5.4.1. Cimentación de edificación (Puesto de control y almacén) ....................................................................... 43

5.4.2. Condiciones de ejecución de rellenos estructurales.....................................¡Error! Marcador no definido.

5.4.2.1. Preparación de la superficie de asiento ...................................................¡Error! Marcador no definido.

5.4.2.2. Calidad de los materiales que constituyen el relleno estructural..............¡Error! Marcador no definido.

5.4.3. Cimentación de los muros de contención................................................................................................. 44

5.5. COMENTARIOS ACERCA DE LOS CRITERIOS DE ADMISIBILIDAD DE ASIENTOS UTILIZADOS ........................................ 45

5.6. CONDICIONES DE ESTABILIDAD DE TALUDES Y DE POSIBLES CONTENCIONES......................................................... 47

5.7. CONDICIONES DE EJECUCIÓN SOLERAS .............................................................................................................. 48

5.8. ACCIONES SÍSMICAS......................................................................................................................................... 50

5.9. AGRESIVIDAD DE LOS SUELOS AL CEMENTO DEL HORMIGÓN ................................................................................ 51

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5.10. EXPANSIVIDAD DE LOS SUELOS QUE CONSTITUYEN EL SUBSUELO. ....................................................................... 51

5.11. MÉTODOS DE CÁLCULO EMPLEADOS .................................................................................................................. 51

5.11.1. Cimentaciones superficiales ...................................................................................................................... 51

5.11.1.1. Carga de hundimiento y tensión admisible ........................................................................................... 51

5.11.1.2. Asientos derivados: Método de Schmertman (1970). ........................................................................... 52

Apéndice I: Situación de los reconocimientos geotécnicos .................................................................... 54

Apéndice II: Registros de los reconocimientos geotécnicos.................................................................... 55

Apéndice III: Ensayos de laboratorio ....................................................................................................... 56

Apéndice IV: Secciones geotécnicas ....................................................................................................... 57

Apéndice V: Cálculos ............................................................................................................................... 58

Cálculos de cimentación de Edificación sobre relleno estructural ............................................................... 59

Cálculos de cimentación de Muros .............................................................................................................. 60

Apéndice VI: Reportaje Fotográfico ......................................................................................................... 61

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ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 1. Profundidades alcanzadas en los ensayos de penetración dinámica realizados............................................... 22

Tabla 2. Relación entre el módulo de deformación y la resistencia en punta según Schmertman (1972)....................... 23

Tabla 3. Relación entre el módulo de deformación y la resistencia en punta Según Saglegart (1979) ........................... 24

Tabla 4. Relación de cotas y profundidad alcanzada en las calicatas. ............................................................................ 24

Tabla 5. Ensayos de laboratorio realizados sobre la muestra analizada. ........................................................................ 24

Tabla 6. Ensayos de laboratorio realizados sobre los suelos del Nivel Geotécnico 1...................................................... 30

Tabla 7. Propiedades geotécnicas de los materiales constituyentes del Nivel Geotécnico 1. ......................................... 31

Tabla 8. Propiedades geotécnicas Nivel Geotécnico 2 .................................................................................................... 31

Tabla 9. Propiedades geotécnicas para el Nivel Geotécnico 3 ........................................................................................ 32

Tabla 10. Cotas a las que se ha detectado el nivel freático en cada reconocimiento. ....................................................... 32

Tabla 11. Valores de permeabilidad asignados a los distintos niveles geotécnicos. ......................................................... 33

Tabla 12. Ensayos laboratorio efectuados sobre los suelos más representativos del Trazado......................................... 38

Tabla 13. Coeficientes de esponjamiento y de paso a considerar para el movimiento de tierras...................................... 42

Tabla 14. Resultados obtenidos en las hipótesis de cálculo consideradas para el análisis de cimentación superficial,

sobre un relleno estructural. ............................................................................................................................... 44

Tabla 15. Resultados obtenidos en las hipótesis de cálculo consideradas para una cimentación semiprofunda.............. 45

Tabla 16. Criterios de admisibilidad de asientos de acuerdo con la Norma Básica de la Edificación................................ 45

Tabla 17. Criterios de admisibilidad de asientos según Terzaghi y Peck........................................................................... 46

Tabla 18. Propiedades geotécnicas a considerar en el cálculo de contenciones. ............................................................. 48

Tabla 19. Cotas a las que se ha detectado el nivel freático en cada reconocimiento. ....................................................... 48

Tabla 20. Grado de impermeabilización exigido a soleras ................................................................................................. 48

Tabla 21. Condiciones exigidas a las soleras (muros convencionales), según el C.T.E.................................................... 49

Tabla 22. Parámetros de sismicidad del emplazamiento estudiado................................................................................... 50

Tabla 23. Parámetros geotécnicos considerados para el diseño de la cimentaciones superficiales y semi-profundas..... 53

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ÍNDICE DE ILUSTRACIONES

Figura 1. Situación de la zona objeto de estudio, extracto del plano 1/100.000 del Instituto Geográfico Nacional............. 9

Figura 2. Situación de la zona objeto de estudio, extracto del plano 1/30.000 del Instituto Geográfico Nacional. ........... 10

Figura 3. Fotografía aérea de la parcela objeto de estudio. .............................................................................................. 10

Figura 4. Distribución de las distintas estructuras del Punto limpio en la parcela ............................................................. 12

Figura 5. Secciones y alzados de las estructuras proyectadas. ........................................................................................ 13

Figura 6. Geología de la zona en estudio, extracto plano 1/50.000 Instituto Geológico y Minero de España................... 15

Figura 7. Leyenda geológica. ............................................................................................................................................ 16

Figura 8. Situación de los reconocimientos geotécnicos. .................................................................................................. 21

Figura 9. Croquis puntaza utilizada en ensayos de penetración DPSH. ........................................................................... 22

Figura 10. Relación entre Resistencia en punta y Número de Golpes (qc/N) ............................................................ 23

Figura 11. Geología de la zona en estudio, extracto plano 1/50.000 Instituto Geológico y Minero de España.......... 27

Figura 12. Leyenda geológica..................................................................................................................................... 27

Figura 13. Situación de los reconocimientos geotécnicos .......................................................................................... 28

Figura 14. Secciones geotécnicas .............................................................................................................................. 29

Figura 15. Leyenda secciones geotécnicas................................................................................................................ 29

Figura 16. Situación de los reconocimientos geotécnicos .......................................................................................... 36

Figura 17. Secciones geotécnicas .............................................................................................................................. 37

Figura 18. Leyenda secciones geotécnicas................................................................................................................ 37

Figura 19. Formación de explanadas ......................................................................................................................... 40

Figura 20. Recomendaciones para estimar el espesor de la tongada (azul: aluviales y eluviales; amarillo: pedraplén)

41

Figura 21. Recomendaciones sobre medios de compactación (azul: depósitos de rasa; amarillo: pedraplén) ......... 41

Figura 22. Sección del saneo recomendado .................................................................¡Error! Marcador no definido.

Figura 23. Criterios de admisibilidad de las distorsiones angulares generadas en cimentaciones. ........................... 46

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Figura 24. Criterios de admisibilidad de las distorsiones angulares generadas en cimentaciones según el CTE. .... 47

Figura 25. Resumen de los coeficientes de seguridad mínimos para las distintas comprobaciones que se han

efectuado para establecer las condiciones de cimentación de la estructura proyectada................................... 47

Figura 26. Mapa de sismicidad del Territorio Nacional ............................................................................................... 50

Figura 27. Variación del parámetro Izp en función de la profundidad bajo un área cargada ..................................... 53

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1 . INTRODUCC I ÓN

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1. INTRODUCCIÓN

Con motivo de la elaboración del Proyecto de Construcción del Punto Limpio de Castropol, en la

Provincia de Asturias, el Estudio de Arquitectura de MACARIO L. GONZÁLEZ ASTORGA y

ROGELIO RUIZ FERNÁNDEZ , ha encargado a nuestra firma, CONSULTORÍA DE GEOLOGÍA Y

GEOTECNIA S.L. , la realización del presente Informe con el objeto de caracterizar los terrenos

afectados por la citada actuación, fijar los criterios a seguir en cuanto a sus condiciones de

cimentación, estabilidad de contenciones, aprovechamiento de materiales, y demás

recomendaciones de índole geotécnica necesarias para el correcto diseño de las citadas

estructuras, conforme a las características de los terrenos detectados en este emplazamiento.

Para la elaboración de este informe se ha partido de la documentación facilitada por el Equipo

Redactor del Proyecto, la cual se resume a continuación:

� Plano de situación y de emplazamiento de la parcela.

� Plano topográfico con la huella de las estructuras proyectadas.

� Alzados y secciones de la construcción proyectada.

Dado que se dispone de plano topográfico de la parcela, todas las cotas mencionadas en el

presente informe se encuentran referidas al sistema de coordenadas empleado en dicho trabajo.

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1.1. Localización y definición

La zona de actuación se encuentra situada en la Provincia de Asturias, concretamente en las

cercanías del núcleo de A Granda, perteneciente al Término Municipal de Castropol.

Figura 1. Situación de la zona objeto de estudio, extracto del plano 1/100.000 del Instituto Geográfico Nacional.

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Figura 2. Situación de la zona objeto de estudio, extracto del plano 1/30.000 del Instituto Geográfico Nacional.

Figura 3. Fotografía aérea de la parcela objeto de estudio.

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La parcela en su conjunto presenta una superficie aproximada de 8895.00 m2, de los cuales

5049.00 m2 serán los destinados a albergar el futuro Punto Limpio, mientras que el resto están

actualmente ocupados por las instalaciones que Seragua posee en la zona, las cuales se

encuentran separadas de los terrenos objeto de este estudio por taludes que presentan una altura

aproximada de 2.5 – 3.0 m.

Por otro lado, la superficie de la parcela estudiada presenta una topografía subhorizontal, con una

ligera pendiente hacia el Noroeste, siendo la diferencia de cotas entre los extremos de la misma

no superior a 2,5 m.

Así mismo, la parcela objeto de estudio se encuentra limitada al Norte y Oeste por fincas

colindantes; al Este por la carretera comarcal que une las localidades de Barres con

Campoabierto, a través de la cual se accede a la misma; y al Sur por un camino rodado que da

acceso a diferentes fincas.

En dicho emplazamiento se prevé la ejecución de una superficie explanada que presentará una

ligera pendiente en sentido Norte, siendo la diferencia de cotas entre los extremos de la misma no

superior a 1.0 m.

Dicha explanada estará separada de las instalaciones que posee Seragua en la parcela por un

muro de contención de unos 2. 0 m de altura.

Por otra parte, en la zona Norte se contempla la construcción de una caseta de control, cuya

función es la de puesto de vigilancia y almacén, la cual constará de planta baja, por lo que las

cargas que de ella se deriven serán de escasa entidad.

En la siguiente figura se muestra la ocupación dentro de la parcela de las estructuras proyectadas.

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Figura 4. Distribución de las distintas estructuras del Punto limpio en la parcela

En el caso que nos ocupa, de acuerdo con el CTE, las construcciones estudiadas se clasifican

como de tipo C-0, puesto que se trata de edificaciones de menos de cuatro plantas

(concretamente consta de una única planta) y una superficie construida inferior a los 300 m2.

A continuación se muestra unas secciones de las estructuras proyectadas.

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Figura 5. Secciones y alzados de las estructuras proyectadas.

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5.1. Antecedentes geológicos

Geológicamente, la zona objeto de estudio se encuadra sobre terrenos de origen cuaternario,

concretamente sobre colusiones, sobre la superficie de la rasa, según la nomenclatura utilizada

por el IGME en la Hoja 10 (9-3) de Ribadeo del Mapa Geológico Nacional MAGNA a escala

1/50.000.

Estos depósitos están compuestos por gravas subangulosas, fundamentalmente de origen silíceo,

las cuales generalmente no suelen estar bien calibradas, en matriz arenosa. Su edad estaría

comprendida entre el momento de la retirada del mar y la excavación de los valles en la rasa

emergida.

Por debajo de estos materiales, y a profundidades variables, se encontraría el substrato rocoso, de

naturaleza cuarcítica y edad Cámbrico, el cual, dado que posee mineralogías especialmente

susceptibles a la meteorización química, puede llegar a generar espesores de suelos residuales

cuyo desarrollo se encuentra relacionado con el nivel de degradación del substrato a partir del cual

se han generado, mostrando una compacidad, en general, que aumenta con la profundidad.

Finalmente, cubriendo los materiales anteriores se dispone la cobertera vegetal y unos rellenos

superficiales.

De acuerdo con lo expuesto, se prevé que se trate de un terreno de tipo T-1, según los criterios del

Código Técnico de la Edificación.

En la siguiente figura se muestra a grandes rasgos el encuadre geológico de la zona.

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Figura 6. Geología de la zona en estudio, extracto plano 1/50.000 Instituto Geológico y Minero de España.

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Figura 7. Leyenda geológica.

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2 . OBJ ETO Y A LCANCE D EL EST UD I O

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2. OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO

El estudio está encaminado a obtener la siguiente información:

1.- Condiciones de los diferentes niveles que constituyen el subsuelo de la zona objeto de

actuación.

2.- Determinación de las características geotécnicas de los diferentes niveles; identificación,

propiedades de estado y parámetros resistentes.

3.- Determinación del nivel freático a profundidades a las que puedan afectar las obras objeto de

estudio.

4. - Como consecuencia de los estudios definidos en los apartados anteriores, fijar criterios acerca

de las condiciones de cimentación y precauciones a tomar frente a posibles fenómenos de

inestabilidad, así como el aprovechamiento de los materiales de la parcela.

2.1. Fases del estudio

Para garantizar estas informaciones, el estudio se ha llevado a cabo en las siguientes fases:

a) Primera fase:

Consulta de la información disponible sobre la zona:

• Cartografía geológica del Plan MAGNA escala 1/50.000 (Hoja Nº 10, Ribadeo).

• Estudios realizados en zonas próximas.

Consulta de las características del Proyecto a ejecutar en cuanto a la tipología de las estructuras,

luces entre apoyos, tipo de cimentación proyectada, etc.

De acuerdo con todos los antecedentes expuestos se planificó una campaña de reconocimientos

acorde con las características del Proyecto a desarrollar.

b) Segunda fase:

A la vista de los antecedentes consultados, se ha planificado una campaña de reconocimientos

consistente en la realización de cuatro (4) ensayos de penetración dinámica DPSH hasta

alcanzar la cota de rechazo.

De este modo, por una parte se evaluaron los espesores reales de los suelos detectados en

reconocimientos previos, valorando al mismo tiempo su resistencia a lo largo de la profundidad

ensayada.

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Así mismo, se han efectuado dos (2) calicatas mecánicas mediante retroexcavadora, que han

permitido la toma de muestras de los materiales del subsuelo para su posterior análisis en el

laboratorio.

Teniendo en cuenta la información suministrada por estos reconocimientos, además de la

aportada por los antecedentes geotécnicos de la zona consultados, han quedado totalmente

definidos los distintos niveles de terreno existentes en el subsuelo de la parcela.

b) Tercera fase:

Durante la realización de las labores de campo, se ha seleccionado una (1) muestra de suelo

que ha sido sometida a ensayos de identificación y agresividad.

A partir de los resultados obtenidos en las fases anteriores, se procedió a un estudio que condujo

a la elaboración de la Memoria y Anejos de este informe.

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3 . RECONOC IM I EN TOS R EA L I Z ADOS

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3. RECONOCIMIENTOS REALIZADOS

En base a las inspecciones inicialmente realizadas en el solar donde se proyecta la instalación del

Punto Limpio, la tipología de las estructuras (tanto del muro de contención, como de la

construcción de una planta), y atendiendo a los antecedentes geológico-geotécnicos que se han

consultado de esta zona, se ha efectuado una campaña de reconocimientos de campo que

contempla la realización de cuatro (4) ensayos de penetración dinámica tipo DPS H, los cuales

han sido complementados con la ejecución de dos (2) calicatas .

A continuación se muestra un plano donde se recoge la situación de los distintos reconocimientos

efectuados en el área objeto de actuación.

Figura 8. Situación de los reconocimientos geotécnicos.

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3.1. Ensayos de penetración dinámica

Tal y como se ha comentado con anterioridad, la campaña de reconocimientos llevada a cabo en

la zona consistió en la realización de cuatro (4) ensayos de penetración dinámica DPSH hasta

alcanzar la cota de rechazo.

Dichos ensayos permitieron estimar la compacidad de los terrenos auscultados en función de su

resistencia a la penetración, pudiendo detectarse también la posición de un posible nivel freático.

En la siguiente tabla se resumen las profundidades alcanzadas en cada uno de los ensayos de

penetración realizados.

Ensayo Cota inicio (m) Prof. alcanzada (m) Cota fin (m)

P-1 60,00 6,40 53,60

P-2 61,00 7,00 54,00

P-3 61,30 5,80 55,50

P-4 62,15 5,20 56,95 Tabla 1. Profundidades alcanzadas en los ensayos de penetración dinámica realizados.

De acuerdo con la Normativa existente a este respecto, UNE 103-801-94 ISSMFE, el ensayo de

penetración dinámica tipo “DPSH” consiste en medir el número de golpes necesarios para hincar

20 cm. en el terreno, una puntaza de sección circular de 5 cm de diámetro y ángulo de 90° en

punta, prolongada en su parte superior por un cilindro de igual sección y 55 mm de altura.

90°

3250,5

Ø50,5

55Ø32

Figura 9. Croquis puntaza utilizada en ensayos de penetración DPSH.

Los golpes se aplican dejando caer desde 76 cm una maza de 63.5 Kg., trasmitiéndose la energía

del golpe a la puntaza mediante un varillaje enroscable de 32 mm de diámetro.

En el correspondiente Anejo, se adjuntan los resultados reflejados en unos gráficos, en los que se

muestra el golpeo cada 20 cm.

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A partir del golpeo obtenido en estos ensayos, una vez corregidos de acuerdo con las

correlaciones publicadas al efecto, se han obtenido los valores SPT equivalentes, y en función de

éstos, dependiendo del tipo de suelo atravesado, se puede evaluar la resistencia en punta de

acuerdo con la siguiente figura:

Figura 10. Relación entre Resistencia en punta y Número de Golpes (qc/N)

En función de los valores de resistencia en punta (qc) obtenidos, se puede valorar el módulo de

deformación del material (ver tablas adjuntas), e incluso su resistencia al corte sin drenaje (cu), de

acuerdo con la siguiente expresión:

k

0Vcu N

qC

σ−=

donde Nk se obtiene a través de la siguiente expresión:

LL6.6513.4Nk ⋅+=

Así mismo, siguiendo los criterios de Muromachi (1974), se puede estimar el ángulo de rozamiento

interno para un comportamiento del suelo a largo plazo, según la siguiente expresión:

N5.320 ⋅+=φ

Módulo de deformación en Arenas* Arenas normalmente consolidadas Arenas preconsolidadas

Cimentaciones aisladas E=2.5�qc E=5�qc

Cimentaciones continuas E=3.5�qc E=7�qc Tabla 2. Relación entre el módulo de deformación y la resistencia en punta según Schmertman (1972)

* Relación entre el módulo de deformación y la resistencia en punta

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Módulo de deformación en Arcillas y Limos Tipo de Suelo Clasificación ααααM=E’0/qc

Arcillas y limos muy plásticos CH. MH 2 – 7.5 Arcillas de plasticidad intermedia o baja

Qc < 0.7 MN/m2 Qc > 0.7 MN/m2

Cl. CL

3 – 10 2 – 6

Limos Ml. ML 3 – 7.5 Limos orgánicos OL 2 – 10

ARCILLAS Y LIMOS NORMALMENTE CONSOLIDADOS

Turba 50% < w < 100%

100% < w < 200% w > 200%

Pt. OH

1.5 – 5.0 1.0 – 1.9 0.4 – 1.25

qc < 2.0 MN/m2 qc > 2.0 MN/m2

Arcillas y limos de alta plasticidad CH. MH 2 – 6 Arcillas de plasticidad intermedia o baja Cl. CL 2 – 5 1 – 2.5

ARCILLAS Y LIMOS PRECONSOLIDADOS

Limos Ml. ML 3 – 6 1 – 3 Tabla 3. Relación entre el módulo de deformación y la resistencia en punta Según Saglegart (1979)

3.2. Calicatas mecánicas

Se ha realizado dos (2) calicatas con medios mecánicos convencionales (retroexcavadora), en

las que se alcanzó una profundidad de 3.0 m aproximadamente, como se puede observar en la

tabla siguiente:

Ensayo Cota inicio (m) Prof. alcanzada (m) Cota fin (m)

C-1 60,50 3,00 57,50

C-2 61,70 3,00 58,70 Tabla 4. Relación de cotas y profundidad alcanzada en las calicatas.

La finalidad de este tipo de labores es reconocer directamente los materiales más superficiales

que constituyen el subsuelo, evaluar sus características identificativas y, en el caso de que fuese

de interés, tomar muestras con el objeto de establecer sus características geotécnicas.

3.3. Ensayos de laboratorio

Durante la realización de los reconocimientos de campo se ha seleccionado una (1) muestra de

suelos, con el fin de caracterizar geotécnicamente los materiales auscultados.

A continuación se resumen los ensayos de laboratorio realizados sobre la misma.

Reconocimiento Profundidad (m) Ensayos realizados

C-2 2.00-2.40 Granulometría, Lím. Atterberg, Sulfatos.

Tabla 5. Ensayos de laboratorio realizados sobre la muestra analizada.

Las actas de los ensayos de laboratorio se muestran en el anejo correspondiente.

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4 . CARACT ER I Z A C I ÓN G EOT ÉCN I CA

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4. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA DE LOS MATERIALES DETECTA DOS.

Desde un punto de vista meramente geológico, de acuerdo con los antecedentes consultados, y

teniendo en cuenta la información recabada a partir de la campaña de reconocimientos llevada a

cabo para la elaboración del presente Estudio, se puede decir que la zona afectada por las obras

en fase de Proyecto se emplaza sobre depósitos de rasa.

Dichos depósitos están conformados por gravas subangulosas, heterométricas, en matriz arenosa

de tonos marrón con parches rojizos.

Por debajo de estos materiales, y a profundidades variables, se encontraría el substrato rocoso, de

naturaleza cuarcítica y edad Cámbrico, el cual, dado que posee mineralogías especialmente

susceptibles a la meteorización química, puede llegar a generar espesores de suelos residuales

cuyo desarrollo se encuentra relacionado con el nivel de degradación que éste presente,

mostrando una compacidad que, en general, aumenta con la profundidad.

Finalmente, cubriendo los materiales anteriores, se encuentra la cobertera vegetal y unos rellenos

superficiales.

En la siguiente figura se muestra a grandes rasgos el encuadre geológico de la zona.

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Figura 11. Geología de la zona en estudio, extracto plano 1/50.000 Instituto Geológico y Minero de España.

Figura 12. Leyenda geológica.

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4.1. Caracterización geotécnica de los materiales d etectados

De acuerdo con los resultados obtenidos en los reconocimientos realizados, se han elaborado las

siguientes secciones del terreno, en las que se han diferenciado tres niveles geotécnicos en

función de su naturaleza y compacidad.

Figura 13. Situación de los reconocimientos geotécnicos

P.C. 50.0050.00

52.50 52.50

55.00 55.00

57.50 57.50

60.00 60.00

62.50 62.50

65.00 65.00

67.50 67.50

PERFIL GEOTÉCNICO 01

COTAS DE TERRENO

59.881

60.398

60.736

61.019

63.668

64.555

65.098

64.489

61.970

62.102

62.281

62.381

DISTANCIAS A ORIGEN

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

80.000

90.000

100.000

103.477

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P.C. 50.0050.00

52.50 52.50

55.00 55.00

57.50 57.50

60.00 60.00

62.50 62.50

65.00 65.00


60.825

61.084

61.250

61.338

61.407

61.494

61.752

61.912

62.069

62.239

62.359

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

80.000

90.000

94.667

COTAS DE TERRENO

DISTANCIAS A ORIGEN

P.C. 50.0050.00

52.50 52.50

55.00 55.00

57.50 57.50

60.00 60.00

62.50 62.50


61.132

61.003

60.776

60.590

60.433

60.330

59.935

59.960

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

61.219

COTAS DE TERRENO

DISTANCIAS A ORIGEN

Figura 14. Secciones geotécnicas

Nivel Geotécnico 01

Ensayos de penetración

Calicata



Rellenos

Suelos residuales de elevada compacidad y Substrato rocoso

Suelos residuales de moderada compacidad

Cobertera vegetal y depósito de rasa

Figura 15. Leyenda secciones geotécnicas

PÁGINA 30


Nivel Geotécnico 1: “Cobertera vegetal y Suelos coluvionares sobre la superficie de la rasa”

Dentro de este Nivel se incluye, tanto la cobertera vegetal y los rellenos superficiales, de tonos

marrón oscuro y naturaleza limo arcillosa, cuyo espesor total es de aproximadamente 0,8 m, como

unos suelos constituidos por gravas subangulosas, de naturaleza cuarcítica, embebidos en una

matriz arenosa de tonos marrón ocre con parches rojizos, cuya potencia máxima alcanza hasta 6.0

m en algunos casos, y cuyo origen está relacionado con depósitos de rasa costera.

Por otra parte, estos materiales se corresponden con un tramo que presenta resultados en los

ensayos realizados que comienza con valores próximos a los 4-6 golpes/20 cm, los cuales se

incrementan bruscamente hasta alcanzar golpeos del orden de 40 e incluso superiores (sin llegar

a provocar rechazo en ningún caso), hecho relacionado con un mayor grado de empaquetamiento

o tamaño de las gravas presentes. Por debajo de este nivel de moderada-elevada compacidad,

detectado a una profundidad en torno a los 2.0 – 3.0 m, volverían a aparecer niveles de baja

compacidad, hasta alcanzar el siguiente Nivel Geotécnico.

De estos terrenos, concretamente de los depósitos de rasa, se ha seleccionado una (1) muestra

para su posterior análisis en el laboratorio, obteniéndose los resultados que se muestran a

continuación:

Ensayos de identificación y clasificación C-2

Profundidad (m) 2.00 – 2.40

Nivel Geotécnico 1

100 100

10 81.0

5 70.6

2 62.3

0,4 52.7

Granulometría

0,08 39.5

L.L. N.P

L.P. N.P Límites de Atterberg

I.P. N.P

PG3 tolerable Clasificación

Casagrande SM

Contenido en Sulfatos mg/Kg N.P.

Tabla 6. Ensayos de laboratorio realizados sobre los suelos del Nivel Geotécnico 1

Tal y como se puede observar, estos materiales se clasifican principalmente como arenas limosas

con gravas sin plasticidad.

PÁGINA 31


De este modo, a este tipo de suelos se les han asignado las propiedades geotécnicas resumidas a

continuación.

Nivel geotécnico Nivel 1

Densidad aparente Tm/m3 1,75 1,90

Densidad saturación Tm/m3 2,05 2,08

Angulo de rozamiento interno º 27,83 37,00

Cohesión Tm/m2 0,00 0,50

R a corte sin drenaje Tm/m2 5,75 57,27

Módulo de deformación Kp/cm2 22,50 200,00

Tabla 7. Propiedades geotécnicas de los materiales constituyentes del Nivel Geotécnico 1.

Nivel geotécnico 2: “Suelos coluvio-residuales de moderada compacidad”.

Se corresponde con un tramo que en los ensayos realizados presenta resultados crecientes con la

profundidad, comenzando por valores próximos a los 20 golpes/20 cm, los cuales se incrementan

bruscamente hasta alcanzar golpeos del orden de 30, e incluso superiores, sin llegar a provocar

rechazo en ningún caso (10< N20DPSH<30).

Se trata principalmente de depósitos residuales, concretamente arenas algo limosas de tonos

anaranjados, procedentes de la alteración y degradación del substrato cuarcítico infrayacente.

Por otra parte, se incluye aquí cierta componente coluvional, relacionada con la posible presencia

de gravas mal graduadas y subangulosas, de naturaleza silícea fundamentalmente, pertenecientes

al Nivel Geotécnico superior.

De esta manera, conjuntamente definen un horizonte de moderada capacidad portante que

muestra espesor variable, aunque en general reducido, oscilando entre un mínimo de 0,2 m y un

máximo de 1.0 m.

A estos materiales se les han atribuido los siguientes parámetros geotécnicos:








Tabla 8. Propiedades geotécnicas Nivel Geotécnico 2

PÁGINA 32


Nivel Geotécnico 3: “Suelos de elevada compacidad / Substrato rocoso alterado”.

Dentro de este nivel geotécnico se incluye tanto el substrato rocoso, de naturaleza cuarcítica,

como unos suelos residuales procedentes de su alteración, cuya compacidad va aumentando de

manera progresiva con la profundidad.

En los trabajos de campo realizados estos materiales se han detectado a una profundidad variable

que oscila entre los 4.8 m y los 6.2 m.

Este nivel ofrece unos valores de golpeo superiores a 30 golpes/20 cm, alcanzando generalmente

el rechazo de forma rápida.

Teniendo en cuenta lo anteriormente expuesto, a este tipo de terrenos se les han asignado las

propiedades geotécnicas resumidas a continuación.








Tabla 9. Propiedades geotécnicas para el Nivel Geotécnico 3

4.2. Hidrogeología

Durante la realización de la campaña de trabajos de campo (julio 2008), se ha detectado la

presencia de agua a las profundidades indicadas en la tabla siguiente.

Ensayo Cota inicio (m) Prof. N.F. (m) Cota fin (m) Cota N.F. (m)

P-1 60,00 2,50 6,40 58,50

P-2 61,00 4,00 7,00 57,00

P-4 62,15 2,20 5,20 59,95

Tabla 10. Cotas a las que se ha detectado el nivel freático en cada reconocimiento.

No obstante, se debe tener en cuenta que el nivel freático de una zona oscila de forma importante

en función de la época del año y de las precipitaciones previas que hayan tenido lugar en ese

período.

PÁGINA 33


En este sentido, se ha valorado la permeabilidad de los suelos y del substrato rocoso en función

de sus características granulométricas, obteniéndose los siguientes coeficientes para cada uno de

los Niveles Geotécnicos diferenciados.

Tipo de suelo Granulometría Permeabilidad (cm/s)

Nivel Geotécnico 1 Cobertera vegetal y depósitos de rasa 10-3

Nivel Geotécnico 2 Suelos residuales moderada compacidad 10-4

Nivel Geotécnico 3 Substrato rocoso 10-5

Tabla 11. Valores de permeabilidad asignados a los distintos niveles geotécnicos.

PÁGINA 34


5 . RECOMENDAC I ONES CONST RUC T I VA S

PÁGINA 35


5. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS

Una vez caracterizadas las diferentes unidades geológico-geotécnicas detectadas en el subsuelo

de la parcela de estudio, se procedió a definir las condiciones de cimentación, tanto de la

edificación prevista, la cual albergará una planta sobre rasante, como del muro de contención, así

como las condiciones de excavabilidad de los materiales del subsuelo y su aprovechamiento para

la ejecución de las explanadas, en las distintas unidades de obra que se prevén.

Por otro lado, como ya se ha comentado en apartados anteriores, desde un punto de vista

meramente geológico la parcela se encuadra dentro de un substrato rocoso cuarcítico, que

define un nivel de elevada resistencia y capacidad portante, detectado a profundidades muy

variables, de entre 4.2 m y 6.6 m.

Sobre estos materiales se disponen unos suelos residuales de compacidad creciente con la

profundidad, que pueden llegar a definir espesores variables, aunque en general reducidos, de

hasta 1. 0 m.

Por encima de estos niveles se disponen unos depósitos de rasa compuestos por gravas de

naturaleza silícea, subangulosas, heterométricas, dispersas en una matriz arenosa de tonos ocres

con parches rojizos.

Finalmente, por encima de los depósitos anteriores se detecta la cobertera vegetal y unos rellenos

superficiales, alcanzando espesores máximos de 0.8 m en la zona de estudio.

En las siguientes secciones se muestra la situación de los reconocimientos en planta, así como la

distribución de los niveles descritos dentro de la parcela en estudio.

En las fechas de realización de los reconocimientos de campo (julio de 2008) se ha detectado la

presencia agua en los ensayos de penetración dinámica P-1, P-2 y P-4, a profundidades

comprendidas entre 2.2 m y 4.0 m.

PÁGINA 36


Figura 16. Situación de los reconocimientos geotécnicos

P.C. 50.0050.00

52.50 52.50

55.00 55.00

57.50 57.50

60.00 60.00

62.50 62.50

65.00 65.00

67.50 67.50


COTAS DE TERRENO

59.881

60.398

60.736

61.019

63.668

64.555

65.098

64.489

61.970

62.102

62.281

62.381

DISTANCIAS A ORIGEN

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

80.000

90.000

100.000

103.477

PÁGINA 37


P.C. 50.0050.00

52.50 52.50

55.00 55.00

57.50 57.50

60.00 60.00

62.50 62.50

65.00 65.00


60.825

61.084

61.250

61.338

61.407

61.494

61.752

61.912

62.069

62.239

62.359

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

80.000

90.000

94.667

COTAS DE TERRENO

DISTANCIAS A ORIGEN

P.C. 50.0050.00

52.50 52.50

55.00 55.00

57.50 57.50

60.00 60.00

62.50 62.50


61.132

61.003

60.776

60.590

60.433

60.330

59.935

59.960

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

61.219

COTAS DE TERRENO

DISTANCIAS A ORIGEN

Figura 17. Secciones geotécnicas


Ensayos de penetración

Calicata

LEYENDA



Rellenos

Suelos residuales de elevada compacidad y Substrato rocoso

Suelos residuales de moderada compacidad

Cobertera vegetal y depósito de rasa

Figura 18. Leyenda secciones geotécnicas

PÁGINA 38


5.1. Aprovechamiento de los materiales de la obra.

A la vista de los reconocimientos efectuados, se ha estimado un espesor promedio de cobertera

vegetal de unos 0.8 m. Junto con ésta se presentan unos suelos de depósitos de rasa que forman

el Nivel Geotécnico 1, presentando, de forma conjunta, un espesor del orden de 5.2-6.6 m.

En este sentido, a continuación se adjuntan los resultados obtenidos en los ensayos de laboratorio

efectuados sobre los mismos.

Ensayos de identificación y clasificación C-2

Profundidad (m) 2.00 – 2.40

Nivel Geotécnico 1

100 100

10 81.0

5 70.6

2 62.3

0,4 52.7

Granulometría

0,08 39.5

L.L. N.P

L.P. N.P Límites de Atterberg

I.P. N.P

PG3 tolerable Clasificación

Casagrande SM

Contenido en Sulfatos mg/Kg N.P.

Tabla 12. Ensayos laboratorio efectuados sobre materiales del Nivel Geotécnico 1

5.1.1. Características de los distintos terrenos detectados y posibles usos

A la vista de los resultados obtenidos en las inspecciones llevadas a cabo, los materiales que

constituyen la cobertera vegetal y los posibles rellenos superfici ales (Nivel Geotécnico 1) han

sido considerados como “Suelos Inadecuados” *, por lo que resulta totalmente desaconsejable

utilizarlos directamente en cualquiera de las unidades de obra que contempla el Proyecto.

Tan sólo se podría utilizar dicha cobertera para la revegetación de posibles taludes.

Por otra parte, según los ensayos de laboratorio que se han efectuado, los suelos pertenecientes

a los depósitos de rasa del Nivel Geotécnico 1 se han catalogado como “Suelos Tolerables” .

Por tanto, no podrían ser utilizados para la formación de las explanadas, aunque sí para la

construcción del cimiento y el núcleo de terraplenes y rellenos viarios.

* De acuerdo con el PG3 “Pliego de Prescripciones Generales para la Construcción de Obras de Carreteras y Puentes”

PÁGINA 39


Por otra parte, el substrato rocoso (Nivel Geotécnico 3) , constituido por rocas de naturaleza

silícea, podría ser usado, previo machaqueo, para la formación de rellenos tipo ‘Pedraplén’ o

rellenos tipo ‘Todo Uno’.

5.2. Formación de la Explanada.

La instrucción de firmes aconseja formar la explanada con un espesor de suelos determinado,

dependiendo de la categoría de explanada que se quiera conseguir y del tipo de suelo que sirva

de cimiento a la misma.

En este caso, debe tenerse en cuenta que los materiales que forman la superficie de las futuras

explanadas se han catalogado, bien como “Suelos Tolerables” (0), o como Rellenos tipo “Todo

Uno”.

Por lo tanto, para la formación de las explanadas previstas en Proyecto, resulta totalmente

necesario recurrir a materiales de préstamo que cumplan con las prescripciones exigidas a

aquellos que constituyen esta unidad de obra, de acuerdo con la categoría de explanada que se

desee conseguir.

En la siguiente figura se recoge la formación de las explanadas de las distintas categorías,

dependiendo del tipo de suelo de la explanación o de la obra de tierra subyacente, así como de las

características y espesores de los materiales disponibles.

PÁGINA 40


Figura 19. Formación de explanadas

Para el proyecto que nos ocupa, se recomienda considerar, de forma genérica, una explanada de

Categoría E1 , ya que, dadas las características de los materiales existentes en la obra, es la

menos exigente en cuanto a la sección tipo que se ha de conformar para su obtención.

Puesta en obra de los materiales detectados:

En el caso de los “Suelos Tolerables” (Nivel Geotécnico 1), los rellenos previstos se pueden

ejecutar en tongadas del orden de 25 cm de espesor.

Sin embargo, los rellenos ejecutados con materiales del Nivel Geotécnico 3, Rellenos “Todo Uno”,

podrían efectuarse en tongadas de 40 cm de espesor máximo, si bien se ha de tener en cuenta

que dichos materiales se encuentran a profundidades tales que difícilmente serán susceptibles de

ser aprovechados.

PÁGINA 41


Figura 20. Recomendaciones para estimar el espesor de la tongada (azul: aluviales y eluviales; amarillo: pedraplén)

Por otra parte, en función de la granulometría de los suelos involucrados en las obras, para los

pertenecientes a los depósitos de rasa (Niveles Geotécnico 1) se recomienda su compactación

mediante neumáticos y pata de cabra, mientras que para los materiales “Todo Uno”, procedentes

del Nivel Geotécnico 3, se precisaría el uso de rodillos lisos, vibratorios.

A continuación se expone el medio de compactación recomendado para los mismos (exceptuando

la cobertera vegetal).

Figura 21. Recomendaciones sobre medios de compactación (azul: depósitos de rasa; amarillo: pedraplén)

PÁGINA 42


5.3. Coeficientes de paso y esponjamiento

En la siguiente tabla se indican los coeficientes de paso y esponjamiento estimados para cada uno

de los niveles geotécnicos establecidos.

C. de esponjamiento C. de paso

Suelos flojos(N.G. 1) 1.20 0.98

Suelos Residuales (N.G. 2) 1.25 1.01

Substrato rocoso (N.G. 3) 1.30 1.15

Tabla 13. Coeficientes de esponjamiento y de paso a considerar para el movimiento de tierras.

El coeficiente de esponjamiento hace referencia al incremento de volumen que se produce cuando

un material se excava y se envía a vertedero (sin ningún grado de compactación).

Por otra parte, coeficiente de paso se refiere al incremento de volumen que se produce al excavar

un material y disponerlo en un relleno (terraplén o pedraplén) compactado al 95% del Proctor

Normal.

PÁGINA 43


5.4. Tipo de cimentación de muro y edificación

Teniendo en cuenta las características de los terrenos detectados mediante los reconocimientos

realizados, así como la ubicación y tipología tanto de la edificación como del muro de contención

proyectados, se han analizado las diferentes posibilidades de cimentación, recomendándose las

soluciones que a continuación se describen.

5.4.1. Cimentación de edificación (Puesto de control y almacén)

Tal y como se ha indicado anteriormente, en la superficie de la parcela se detecta la cobertera

vegetal y unos rellenos superficiales que en su conjunto no superan los 0.8 m de espesor.

Bajo éstos se localizan unos suelos correspondientes a depósitos de rasa, compuestos por gravas

dispersas en una matriz arenosa, que, junto con los materiales anteriormente descritos, conforman

un nivel que en su conjunto presenta espesores máximos de 6.4 m en la zona de estudio.

Finalmente, se han detectado unos suelos residuales (Nivel Geotécnico 2), producto de la

alteración del substrato silíceo infrayacente (Nivel Geotécnico 3), detectado a profundidades

máximas de 7.0 m en los reconocimientos realizados.

Teniendo en cuenta que en esta zona, los materiales que forman el Nivel Geotécnico 1 muestran

una importante variabilidad en los valores de golpeo (5<NDPSH<20) registrados en el ensayo de

penetración dinámica (P-2), efectuado en la zona de ubicación de la futura construcción, se

recomienda una solución de cimentación superficial , mediante zapatas , con el fin de apoyarlas

en su totalidad sobre los terrenos de moderada compacidad detectados dentro del Nivel

Geotécnico 1, empleando en el cálculo una tensión admisible de 2.0 kp/cm 2..

Ha de tenerse en cuenta que estos materiales de moderada compacidad no han sido detectados

en la totalidad de la superficie de la parcela estudiada, por lo que, en el caso de que se decida

cambiar la posición de esta estructura, debería verificarse la existencia de los mismos, como

apoyo de su cimentación.

En la siguiente tabla se recogen, conforme a la sección de terreno detectada, los asientos

previstos en el cálculo.

PÁGINA 44


P-2

Cota de ensayo (m) 61,00

Cota de rasante (m) 61,00

Cota nivel de cimentación (m) 60,50

Situación N.F. (m) 2,50

C. admi (Tm/m2) 20,00

Ancho de cimen.(m) 2,00

Empotramiento (m) 0,50

Vaciado (m) 0,00

Resultados

Asiento (cm) 3,39

Módulo de balasto (Kp/cm3) 0,590

Tabla 14. Resultados obtenidos en las hipótesis de cálculo consideradas para el análisis de cimentación superficial, sobre un relleno

estructural.

Como se puede observar en la tabla anterior, en estas condiciones se obtendrían unos asientos

máximos del orden de los 3.4 cm, recomendándose el uso de un módulo de balasto en torno a 0.6

Kp/cm3 para el correcto diseño y dimensionado de la cimentación.

5.4.2. Cimentación de los muros de contención

Teniendo en cuenta el espesor relativamente importante del Nivel Geotécnico 1, constituido por la

cobertera vegetal y los depósitos de rasa, así como la ubicación y tipología de la estructura

proyectada, se ha valorado la posibilidad de realizar una cimentación sobre el denominado Nivel

Geotécnico 1.

En este sentido, se recomienda llevar a cabo una cimentación de tipo semiprofundo, mediante

pozos, con el fin de apoyarlos en su totalidad sobre los terrenos de moderada compacidad

detectados dentro del Nivel Geotécnico 1, empleando en el cálculo una tensión admisible de

2.0 kp/cm 2.

Las hipótesis analizadas para establecer las condiciones de cimentación de esta estructura se

resumen en la siguiente tabla, adjuntándose los resultados obtenidos en los cálculos efectuados.

PÁGINA 45


P-3 P-4

Cota de ensayo (m) 61,30 62,15

Cota de rasante (m) 61,00 63,20

Cota nivel de cimentación (m) 59,00 61,20

Situación N.F. (m) 2,50 2,50

C. admi (Tm/m2) 20,00 20,00

Ancho de cimen.(m) 2,00 2,00

Empotramiento (m) 2,00 2,00

Vaciado (m) 0,30 -1,05

Resultados

Asiento (cm) 3,52 2,91

Módulo de balasto (Kp/cm3) 0,569 0,687

Tabla 15. Resultados obtenidos en las hipótesis de cálculo consideradas para una cimentación semiprofunda.

En estas condiciones se han obtenido unos valores máximos de asentamiento en torno a 3.5 cm,

por lo que, para el correcto diseño y dimensionado de la cimentación propuesta, se recomienda el

uso de un módulo de balasto de 0.56 Kp/cm3.

5.5. Comentarios acerca de los criterios de admisib ilidad de asientos utilizados

Sin bien el Código Técnico de la Edificación no fija unos valores máximos admisibles para los

asientos globales que puede llegar sufrir una estructura, dejando éstos a criterio del Autor del

Proyecto, se pueden utilizar de forma orientativa los criterios fijados en la antigua Norma Básica de

la Edificación, u otros criterios tradicionalmente empleados a este respecto.

En este sentido, de acuerdo con la Norma Básica de la Edificación, a continuación se describen

los criterios que limitan los asientos en este tipo de estructuras.

Características de la Edificación† Asiento general máximo admisible

Suelos sin cohesión (mm) Suelos cohesivos (mm)

Obras de carácter monumental 12 25

Edificios de hormigón armado de gran rigidez 35 50

Edificios de estructura de hormigón armado de pequeña rigidez. Estructuras

metálicas hiperestáticas. Edificios de muros de fábrica

50 75

Estructuras metálicas isostáticas. Estructuras de madera. Estructuras provisionales. >50 >75

Tabla 16. Criterios de admisibilidad de asientos de acuerdo con la Norma Básica de la Edificación.

† Criterios de admisibilidad de asientos de acuerdo con la Norma Básica de la Edificación.

PÁGINA 46


Así mismo, de acuerdo con el tipo de cimentación adoptada, tradicionalmente se han considerado

los siguientes criterios para evaluar el asiento global máximo admisible de una estructura como la

que se proyecta.

Características de la Cimentación ‡ Asiento general máximo admisible

Suelos sin cohesión (mm) Suelos cohesivos (mm)

Cimentaciones mediante zapatas

Asiento máximo 25-40 65

Asiento diferencial máximo 20-25 40-50

Cimentación mediante losas

Asiento máximo 40-65 65-100

Tabla 17. Criterios de admisibilidad de asientos según Terzaghi y Peck.

En el caso que nos ocupa, los asientos que se obtienen son perfectamente admisibles.

A continuación se muestran los criterios habitualmente empleados, según los distintos tipos de

estructuras, para valorar la admisibilidad de las distorsiones angulares generadas por

deformaciones diferenciales a nivel de cimentación§.

Figura 22. Criterios de admisibilidad de las distorsiones angulares generadas en cimentaciones.

‡ Criterios de admisibilidad de asientos según Terzaghi y Peck

§ Criterios de admisibilidad de asientos diferenciales según Bjerrum (1963)

PÁGINA 47


El CTE indica las siguientes distorsiones angulares máximas en función del tipo de estructura.

Figura 23. Criterios de admisibilidad de las distorsiones angulares generadas en cimentaciones según el CTE.

En las hipótesis analizadas, las distorsiones angulares obtenidas son muy inferiores a 1/500, límite

habitualmente empleado como máxima distorsión angular para este tipo de edificaciones.

Figura 24. Resumen de los coeficientes de seguridad mínimos para las distintas comprobaciones que se han efectuado

para establecer las condiciones de cimentación de la estructura proyectada.

5.6. Condiciones de estabilidad de taludes y de pos ibles contenciones

A la hora de realizar las obras de excavación del solar, se pueden considerar pendientes de talud

1H/1V, pudiendo ser verticalizadas para alojar posibles muros de contención, mediante bataches

de 2.5 m de longitud máxima para la ejecución de éstos.

Para el correcto cálculo de las contenciones se recomienda adoptar los siguientes parámetros

geotécnicos:

PÁGINA 48


Nivel geotécnico Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3

Densidad aparente Tm/m3 1,75 1,90 1,85 1,95 1,95 2,20

Densidad saturación Tm/m3 2,05 2,08 2,05 2,10 2,15 2,30

Angulo de rozamiento interno º 27,83 37,00 30,00 37,00 37,00 44,00

Cohesión Tm/m2 0,00 0,50 0,30 1,00 1,50 3,00

R a corte sin drenaje Tm/m2 5,75 57,27 16,84 64,47 53,44 441,69

Módulo de deformación Kp/cm2 22,50 200,00 62,50 225,00 187,50 1500,00

Tabla 18. Propiedades geotécnicas a considerar en el cálculo de contenciones.

Así mismo, a la hora de evaluar los empujes sobre las distintas obras de contención, se deben

tener en cuenta las consideraciones que se recogen en el apartado de hidrogeología.

Como ya se ha indicado, en los reconocimientos realizados se ha detectado la presencia del nivel

freático a las cotas que se exponen a continuación.

Ensayo Cota inicio (m) Prof. N.F. (m) Cota fin (m) Cota N.F. (m)

P-1 60,00 2,50 6,40 58,50

P-2 61,00 4,00 7,00 57,00

P-4 62,15 2,20 5,20 59,95

Tabla 19. Cotas a las que se ha detectado el nivel freático en cada reconocimiento.

En este sentido, es necesario tener en cuenta la presencia de agua en el subsuelo a la hora de

valorar los empujes sobre las posibles contenciones.

5.7. Condiciones de ejecución soleras

En el caso de la solera , teniendo en cuenta que el coeficiente de permeabilidad atribuido a los

terrenos existentes varía entre 10-3 cm/s-10-5 cm/s, el grado de impermeabilidad mínimo exigido a

ésta, según el Código Técnico de la Edificación, es de 2. Por lo tanto, las soluciones constructivas

que se proyecten atenderán a los siguientes criterios:

Tabla 20. Grado de impermeabilización exigido a soleras

PÁGINA 49


Tabla 21. Condiciones exigidas a las soleras (muros convencionales), según el C.T.E.

De acuerdo con tabla anterior, en función de la solución constructiva que se adopte, el CTE

recomienda tener en cuenta las actuaciones que se describen a continuación:

C2: Cuando el suelo se construya ‘in situ’ debe utilizarse hormigón de retracción moderada.

C3: Debe realizarse una hidrofugación complementaria del suelo mediante la aplicación de un

producto líquido colmatador de poros sobre la superficie terminada del mismo.

D1: Deben disponerse una capa drenante y una capa filtrante sobre el terreno situado bajo el

suelo. En el caso de que se utilice como capa drenante un encachado, debe disponerse una

lámina de polietileno por encima de ella.

V1: El espacio existente entre el ‘suelo elevado’ y el terreno, debe ventilarse hacia el exterior

mediante aberturas de ventilación repartidas al 50% entre dos paredes enfrentadas, dispuestas

regularmente y al tresbolillo.

La relación entre el área efectiva total de las aberturas, Ss, en cm2, y la superficie del ‘suelo

elevado’, As, en m2, debe cumplir la condición 30>(Ss/As)>10.

La distancia entre aberturas de ventilación contiguas no debe ser mayor que 5 m.

PÁGINA 50


5.8. Acciones Sísmicas

De acuerdo con la NCSE-02, la zona que nos ocupa presenta una relación entre el valor de la

aceleración sísmica básica y el de la gravedad inferior a 0.04, por lo que este tipo de acciones, de

acuerdo con la citada norma, no han de considerarse a efectos de cálculo de las estructuras.

Figura 25. Mapa de sismicidad del Territorio Nacional

No obstante, a continuación se incluyen los parámetros sísmicos que dependen de las

características del terreno y del emplazamiento de la parcela dentro del Mapa Nacional de

Sismicidad.

Parámetros sísmicos

ab Aceleración sísmica básica (g) < 0,040

K Coeficiente de contribución 1,000

r Coeficiente adimensional de riesgo 1,000

C Coeficiente del terreno 1,393

Sección sísmica del emplazamiento

Tipo de terreno Espesor (m)

I 0,000

II 22,000

III 7,000

IV 1,000

S Coeficiente de amplificación del terreno 1,115

ac Aceleración sísmica de cálculo < 0,045 Tabla 22. Parámetros de sismicidad del emplazamiento estudiado

PÁGINA 51


5.9. Agresividad de los suelos al cemento del hormi gón

De acuerdo con los antecedentes geológicos de la zona, y con los ensayos de laboratorio

efectuados, no se prevén contenidos en sulfatos importantes, por lo que se puede utilizar un

cemento Portland normal para los hormigones de las cimentaciones.

5.10. Expansividad de los suelos que constituyen el subsuelo.

De acuerdo con las características granulométricas y de plasticidad de los terrenos detectados, no

se prevé ningún tipo de fenómeno de expansividad asociado a los cambios de humedad de los

suelos que constituyen el cimiento de las estructuras en Proyecto.

5.11. Métodos de cálculo empleados

Para el cálculo de la tensión admisible y los asientos derivados de las cimentaciones que se

analizan se emplearon los siguientes métodos de cálculo:

5.11.1. Cimentaciones superficiales

5.11.1.1. Carga de hundimiento y tensión admisible

Para el cálculo de la tensión admisible a adoptar en las cimentaciones recomendadas se han

considerando, al menos un factor de seguridad de 3 frente al hundimiento, teniendo en cuenta la

resistencia al corte sin drenaje de los materiales que sirven de cimiento.

3q

q had <

La tensión de hundimiento para una cimentación superficial se obtiene de acuerdo con la siguiente

formulación**:

·B·GD·I·S·N·2B·

q·B·G·D·I·S·Nc·B·G·D·I·S·Nq qqqqqqcccccch γγγγγγγ++=

Donde los coeficientes S dependen de la forma de la zapata tipo.

Los coeficientes I de la inclinación de la carga.

Los coeficientes D del empotramiento de la cimentación.

Los coeficientes G de la inclinación de la superficie de cimentación.

PÁGINA 52


Los coeficientes B de la inclinación de la superficie del terreno.

Los coeficientes N de la naturaleza del terreno.

De acuerdo con las características del Proyecto y teniendo en cuenta la hipótesis más

desfavorable frente a la rotura, la expresión anterior queda reducida a:

q·Nc·Nq qch +=

En el correspondiente anejo se muestran los valores de los diferentes parámetros utilizados en los

cálculos de la tensión de hundimiento.

No obstante, aparte de la carga de hundimiento de los materiales que conforman el terreno, existe

una segunda limitación que deriva de la admisibilidad de los asientos por parte de la estructura.

Para evaluarlos se ha utilizado el siguiente método.

5.11.1.2. Asientos derivados: Método de Schmertman (1970).

Según Schmertman, el asiento derivado de una cimentación superficial como la que se considera,

responde a la siguiente expresión:

∆Σ z

2b

0net21 E

IqCC =S Z•••

donde:

C1 es un factor que depende de la profundidad de empotramiento de la zapata y su valor es el

siguiente: qq

5,01C 01 −=

q= Es la carga transmitida por la cimentación al terreno (Kp/cm2).

q0= Es la presión efectiva inicial del terreno a la cota de cimentación.

C2 es un coeficiente que tiene en cuenta las deformaciones lentas.

1,0)años(t

log•2,0+1C2 =

Iz= Es un coeficiente de influencia de la zapata. Depende de la forma de la cimentación, del

coeficiente de Poisson y de la relación z:B/2.

** De acuerdo con formulación de Brinch Hansen, Mellerhof y Vesic (1975)

PÁGINA 53


Figura 26. Variación del parámetro Izp en función de la profundidad bajo un área cargada

E= Módulo de deformación de los distintos niveles de suelos.

A continuación se muestra el rango de valores que toma el módulo de deformación (E) para los

distintos niveles geotécnicos detectados a lo largo de este estudio:

Nivel geotécnico Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3

Densidad aparente Tm/m3 1,75 1,90 1,85 1,95 1,95 2,20

Densidad saturación Tm/m3 2,05 2,08 2,05 2,10 2,15 2,30

Angulo de rozamiento interno º 27,83 37,00 30,00 37,00 37,00 44,00

Cohesión Tm/m2 0,00 0,50 0,30 1,00 1,50 3,00

R a corte sin drenaje Tm/m2 5,75 57,27 16,84 64,47 53,44 441,69

Módulo de deformación Kp/cm2 22,50 200,00 62,50 225,00 187,50 1500,00

Tabla 23. Parámetros geotécnicos considerados para el diseño de la cimentaciones superficiales y semi-profundas

En el correspondiente anejo se muestran los cálculos justificativos de la solución adoptada.

Oviedo, 8 de agosto de 2008

Realizado por:

Luis Jesús Palmero Fernández

Área de Geotecnia

PÁGINA 54


Apéndice I: SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS

PÁGINA 55


Apéndice II: REGISTROS DE LOS RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS

Centro de empresas "La Curtidora"Gutiérrez Herrero, 52 local 104

33402 Avilés Asturias Tel/Fax:984-052977-76

e-mail: [email protected]

C-1

R E G I S T R O D E C A L I C A T A Punto Limpio en Castropol (Asturias).

Dens H.N. L.L. I.P. Hinch CBR 100 10 5 2 0,4 0,080,00-0,80 m Cobertera vegetal.

0,80-3,00 m

1

Depósitos de rasa constituidos por gravas subangulosas,heterométricas, de naturaleza silícea, en matriz limo arenosa detonos rojizos y ocres amarillentos.

2

3 Fin de la calicata a 3,00 m

4

5

ENSAYOS DE LABORATORIO

OTROS ENSAYOSSO4

E. Proctor L.Aterberg E. CBR GRANULOMETRÍA E. arena

DESCRIPCION DEL TERRENO

Página 1

Centro de empresas "La Curtidora"Gutiérrez Herrero, 52 local 104

33402 Avilés Asturias Tel/Fax:984-052977-76


C-2

R E G I S T R O D E C A L I C A T A Punto Limpio en Castropol (Asturias).

Dens H.N. L.L. I.P. Hinch CBR 100 10 5 2 0,4 0,080,00-0,60 m Cobertera vegetal.

0,60-3,00 m

1

Depósitos de rasa constituidos por gravas subangulosas,heterométricas, de naturaleza silícea, en matriz limo arenosa detonos rojizos y ocres amarillentos.

N.P. 2 Muestra 2.00 - 2.40 m

3 Fin de la calicata a 3,00 m

4

5

DESCRIPCION DEL TERRENOENSAYOS DE LABORATORIO

OTROS ENSAYOSSO4

E. Proctor L.Aterberg E. CBR GRANULOMETRÍA E. arena

Página 3

Centro de Empresas "La Curtidora"Gutiérrez Herrero nº 52, local 104

33402 Avilés (Asturias)Tel/Fax: 984 052 977


IMPUTACIÓN: 33-080748-ED Nº ENSAYO

Obra:Peticionario:

Estructura:Elemento: P-1Fecha:Tipo de cono: MasaVarillaje: Longitud Hoja 1 de 1

,GOLP. PROF.

0 0,001 0,202 0,404 0,605 0,806 1,008 1,2013 1,408 1,607 1,8010 2,003 2,202 2,402 2,602 2,802 3,002 3,203 3,403 3,606 3,806 4,006 4,204 4,407 4,608 4,806 5,005 5,2028 5,4023 5,6028 5,8027 6,0032 6,20

100 6,406,606,807,007,207,407,607,808,008,208,408,608,909,00

Fecha:

Enrique Muñoz

ACTA DE RESULTADOS

31/07/2008

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA (UNE 130- 801)

PN-08645

Punto Limpio en Castropol (Asturias)

Diámetro

Consultoría de Geología y Geotecnia S.L.

Cota de ensayoCota de rasante

El Jefe del Laboratorio

Luis Jesús Palmero

El Director del Laboratorio

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

GOLPES CADA 20 cm.

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)

Los resultados que se expresan sólo representan el punto ensayado.Este documento no se reproducirá parcialmente sin autorización por escrito





Obra:Peticionario:


,GOLP. PROF.

0 0,004 0,205 0,408 0,606 0,806 1,0020 1,2014 1,4014 1,6017 1,8021 2,0024 2,2040 2,4045 2,6036 2,8057 3,0020 3,2015 3,4011 3,606 3,805 4,007 4,208 4,407 4,608 4,8011 5,009 5,205 5,4010 5,6010 5,809 6,009 6,209 6,4010 6,6027 6,80

100 7,007,207,407,607,808,008,208,408,608,909,00

Fecha:


PN-08646


Diámetro

ACTA DE RESULTADOS

31/07/2008




Luis Jesús Palmero


Enrique Muñoz

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

GOLPES CADA 20 cm.

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)






Obra:Peticionario:


,GOLP. PROF.

0 0,002 0,206 0,404 0,604 0,803 1,007 1,2010 1,4027 1,6042 1,8018 2,0025 2,2019 2,4047 2,6028 2,8016 3,0011 3,208 3,409 3,608 3,806 4,009 4,208 4,4010 4,609 4,8011 5,009 5,2010 5,4042 5,60

100 5,806,006,206,406,606,807,007,207,407,607,808,008,208,408,608,909,00

Fecha:

Enrique Muñoz

ACTA DE RESULTADOS

31/07/2008


PN-08647


Diámetro




Luis Jesús Palmero


0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

GOLPES CADA 20 cm.

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)






Obra:Peticionario:


,GOLP. PROF.

0 0,002 0,205 0,402 0,602 0,801 1,008 1,2016 1,4016 1,6024 1,8027 2,0016 2,2019 2,4033 2,6023 2,807 3,006 3,208 3,409 3,6012 3,809 4,009 4,2010 4,4013 4,6011 4,807 5,006 5,205 5,4023 5,60

100 5,806,006,206,406,606,807,007,207,407,607,808,008,208,408,608,909,00

Fecha:


PN-08648


Diámetro

ACTA DE RESULTADOS

31/07/2008




Luis Jesús Palmero


Enrique Muñoz

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

GOLPES CADA 20 cm.

PR

OF

UN

DID

AD

(m

)


PÁGINA 56


Apéndice III: ENSAYOS DE LABORATORIO


33402 Avilés (Asturias)Tel/Fax: 984 052976


IMPUTACIÓN: 33-080749-ED MUESTRA Nº:

Obra o proyecto: PUNTO LIMPIO EN CASTROPOLPeticionario:Procedencia de la muestra:Fecha de toma:Descripción del suelo:

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO (UNE 103-101)Tamiz ASTM 3 2 1/2 2 1 1/2 1 3/4 1/2 3/8 1/4 Nº4 Nº10 Nº40 Nº100 Nº200Tamiz (mm) 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 0.40 0.16 0.080% que pasa 100.0 97.3 93.3 84.5 81.0 73.6 70.6 62.3 52.7 47.3 39.5

Ángulo de rozamiento interno ASTM Cohesión (Kp/cm²) PG-3

COMP. SIMPLE (Kp/cm2) (UNE 103-400)

CONTENIDO SULFATOS (EHE)AC. BAUMANN-GULLY (EHE)

LÍMITES DE ATTERBERG (UNE 103-103 y 103-104)LÍMITE LÍQUIDO

OBSERVACIONES:

Fecha:

ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS SOBRE SUELOS (GEOTECNIA)

SU-08600

CLASIFICACIÓNSM

ARENAS LIMOSAS CON GRAVAS SIN PLASTICIDAD

CORTE DIRECTO (UNE 103-401)

C-2 (2.00-2.40 m)C.G.G., S.L.

NO HUMEDAD ÓPTIMADENSIDAD MÁXIMA

PROCTOR NORMAL (UNE 103-500)PRESION DE HINCHAMIENTO (Kp/cm2) (UNE 103-602)

Enrique Muñoz Luis Jesús Palmero

NO PRESENTADENSIDAD DEL SUELO (gr/cm 3) (UNE 103-301)HUMEDAD NATURAL (%) (UNE 103-300)

DENSIDAD RELATIVA (gr/cm 3) (UNE 103-302)HINCHAMIENTO LAMBE (UNE 103-600)

31/07/08 El Jefe de LaboratorioEl Director del Laboratorio

ÍNDICE C.B.R. (100% Proctor Normal) (UNE 103-502)ÍNDICE DE PLASTICIDAD NO

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.010.1110100

Abertura de tamiz (mm)

% q

ue p

asa

Los resultados que aquí se expresan son representativos únicamente de la muestra ensayada.Este documento no deberá ser reproducido parcialmente sin autorización por escrito


33402 Avilés (Asturias)Tel/Fax: 984 052976


PETICIONARIO C.G.G., S.L. 33-080749-ED

OBRA PUNTO LIMPIO EN CASTROPOL SU-08600

Tipo de suelo ARENAS LIMOSAS CON GRAVAS SIN PLASTICIDAD Denominación del suelo SM

Puntos de recogida C-2 (2.00-2.40 m) Profundidad de extracción 2.00-2.40 m

Hora del día: Día del muestreo:

Nivel de agua freática NO DETECTADO Altura piezométrica (m): No detectado

Condiciones locales NORMALES

Lugar y fecha del muestreo:

DÉBIL MEDIO FUERTE

Acidez Baumann-Gully (ml/Kg) >20

Contenido de sulfatos (mg/Kg) NO PRESENTA 2000 a 6000 6000-12000 >12000

Fecha: 31/07/08


Luis Jesús PalmeroEnrique Muñoz

EVALUACIÓN DEL CONJUNTO

Suelo "No Agresivo para el Hormigón"


ACTA DE RESULTADOSENSAYOS PARA EL ANÁLISIS DE SUELOS (ANEJO-5 EHE)

RESULTADO ENSAYO GRADO DE AGRESIVIDAD

IMPUTACIÓN

Nº DE LA MUESTRA

Tomamuestras:

PARÁMETRO COMPROBADO

Los resultados que aquí se expresan son representativos únicamente de la muestra ensayada.Este documento no deberá ser reproducido parcialmente sin autorización por escrito

PÁGINA 57


Apéndice IV: SECCIONES GEOTÉCNICAS

PÁGINA 58


Apéndice V: CÁLCULOS

PÁGINA 59


CÁLCULOS DE CIMENTACIÓN DE EDIFICACIÓN

Fuertes Acevedo 103, 4º33006 Oviedo - Asturias

Tlf.: 984052977Fax: 984052976

E: [email protected]ÁLCULO DE LOS ASIENTOS MEDIANTE EL MÉTODO DE SCHMERTMAN

Situación N.F. 2,50 Dens h. 1,90 Carga neta 19,05

C. admi (Tm/m2) 20,00 Dens s. 1,20 Sobrecarga previa B- /2 2,85

Ancho de cimen. 2,00 Izp 0,76 Profundidad Izp 1,50

Empotramiento 0,50

Vaciado 0,00

Saneo 0,00

Tipo de cimen. 2,00 1= cimentación continua

Consolidación 5,00 2= cimentación aislada

Nivel Z sup E Kg/cm2. Zf Z (m.) Dz qc Zf/B Iz Iz�Dz/E

1 0,50 0,00 2,50 0,25 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

1 0,00 0,00 2,50 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

1 0,00 0,20 40,33 0,10 0,00 0,00 16,13 0,00 0,00 0,00E+00

2 0,20 0,40 67,84 0,30 0,00 0,00 27,14 0,00 0,00 0,00E+00

3 0,40 0,60 50,79 0,50 0,05 0,10 20,32 0,03 0,13 2,62E-05

4 0,60 0,80 50,79 0,70 0,20 0,20 20,32 0,10 0,23 9,17E-05

5 0,80 1,00 150,41 0,90 0,40 0,20 60,16 0,20 0,37 4,87E-05

6 1,00 1,20 102,51 1,10 0,60 0,20 41,00 0,30 0,50 9,73E-05

7 1,20 1,40 102,51 1,30 0,80 0,20 41,00 0,40 0,63 1,23E-04

8 1,40 1,60 114,88 1,50 1,00 0,20 45,95 0,50 0,76 1,33E-04

9 1,60 1,80 154,20 1,70 1,20 0,20 61,68 0,60 0,71 9,26E-05

10 1,80 2,00 164,61 1,90 1,40 0,20 65,84 0,70 0,66 8,05E-05

11 2,00 2,20 239,04 2,10 1,60 0,20 95,62 0,80 0,61 5,12E-05

12 2,20 2,40 249,97 2,30 1,80 0,20 99,99 0,90 0,56 4,49E-05

13 2,40 2,60 229,29 2,50 2,00 0,20 91,71 1,00 0,51 4,45E-05

14 2,60 2,80 271,99 2,70 2,20 0,20 108,80 1,10 0,46 3,37E-05

15 2,80 3,00 150,41 2,90 2,40 0,20 60,16 1,20 0,41 5,42E-05

16 3,00 3,20 106,89 3,10 2,60 0,20 42,75 1,30 0,36 6,68E-05

17 3,20 3,40 87,37 3,30 2,80 0,20 34,95 1,40 0,31 7,00E-05

18 3,40 3,60 50,79 3,50 3,00 0,20 20,32 1,50 0,25 1,00E-04

19 3,60 3,80 40,33 3,70 3,20 0,20 16,13 1,60 0,20 1,01E-04

20 3,80 4,00 59,85 3,90 3,40 0,20 23,94 1,70 0,15 5,11E-05

21 4,00 4,20 67,84 4,10 3,60 0,20 27,14 1,80 0,10 3,01E-05

22 4,20 4,40 59,85 4,30 3,80 0,20 23,94 1,90 0,05 1,70E-05

23 4,40 4,50 67,84 4,45 3,95 0,10 27,14 1,98 0,01 1,88E-06

24 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

25 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

26 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

27 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

28 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

29 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

30 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

31 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

32 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

33 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

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P-(2) Área de Geotecnia


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162 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

163 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

164 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

165 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

166 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

167 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

168 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

169 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

170 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

171 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

172 4,50 4,50 87,37 4,50 4,00 0,00 34,95 2,00 0,00 0,00E+00

C1 0,98 C2 1,34 Sumatorio asientos par 1,36E-03

Asiento 3,39 cm Módulo de balasto (Tm/m3) 589,92


PÁGINA 60


CÁLCULOS DE CIMENTACIÓN DE MUROS


Tlf.: 984052977Fax: 984052976





Empotramiento 2,00

Vaciado 0,30

Saneo 0,00




1 2,30 0,00 2,50 1,15 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

1 0,00 0,00 2,50 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

1 0,00 0,20 50,79 0,10 0,00 0,00 20,32 0,00 0,00 0,00E+00

2 0,20 0,40 27,96 0,30 0,00 0,00 11,18 0,00 0,00 0,00E+00

3 0,40 0,60 27,96 0,50 0,00 0,00 11,18 0,00 0,00 0,00E+00

4 0,60 0,80 12,82 0,70 0,00 0,00 5,13 0,00 0,00 0,00E+00

5 0,80 1,00 59,85 0,90 0,00 0,00 23,94 0,00 0,00 0,00E+00

6 1,00 1,20 81,46 1,10 0,00 0,00 32,58 0,00 0,00 0,00E+00

7 1,20 1,40 173,83 1,30 0,00 0,00 69,53 0,00 0,00 0,00E+00

8 1,40 1,60 243,56 1,50 0,00 0,00 97,42 0,00 0,00 0,00E+00

9 1,60 1,80 118,55 1,70 0,00 0,00 47,42 0,00 0,00 0,00E+00

10 1,80 2,00 167,80 1,90 0,00 0,00 67,12 0,00 0,00 0,00E+00

11 2,00 2,20 122,03 2,10 0,00 0,00 48,81 0,00 0,00 0,00E+00

12 2,20 2,40 254,01 2,30 0,05 0,10 101,61 0,03 0,13 5,11E-06

13 2,40 2,60 176,69 2,50 0,20 0,20 70,68 0,10 0,22 2,48E-05

14 2,60 2,80 111,00 2,70 0,40 0,20 44,40 0,20 0,34 6,11E-05

15 2,80 3,00 87,37 2,90 0,60 0,20 34,95 0,30 0,46 1,05E-04

16 3,00 3,20 67,84 3,10 0,80 0,20 27,14 0,40 0,58 1,70E-04

17 3,20 3,40 74,99 3,30 1,00 0,20 30,00 0,50 0,70 1,86E-04

18 3,40 3,60 67,84 3,50 1,20 0,20 27,14 0,60 0,65 1,92E-04

19 3,60 3,80 50,79 3,70 1,40 0,20 20,32 0,70 0,60 2,38E-04

20 3,80 4,00 74,99 3,90 1,60 0,20 30,00 0,80 0,56 1,49E-04

21 4,00 4,20 67,84 4,10 1,80 0,20 27,14 0,90 0,51 1,51E-04

22 4,20 4,40 81,46 4,30 2,00 0,20 32,58 1,00 0,46 1,14E-04

23 4,40 4,60 74,99 4,50 2,20 0,20 30,00 1,10 0,42 1,12E-04

24 4,60 4,80 87,37 4,70 2,40 0,20 34,95 1,20 0,37 8,51E-05

25 4,80 5,00 74,99 4,90 2,60 0,20 30,00 1,30 0,33 8,68E-05

26 5,00 5,20 81,46 5,10 2,80 0,20 32,58 1,40 0,28 6,85E-05

27 5,20 5,40 243,56 5,30 3,00 0,20 97,42 1,50 0,23 1,91E-05

28 5,40 5,60 371,07 5,50 3,20 0,20 148,43 1,60 0,19 1,00E-05

29 5,60 5,80 414,73 5,70 3,40 0,20 165,89 1,70 0,14 6,72E-06

30 5,80 6,00 414,73 5,90 3,60 0,20 165,89 1,80 0,09 4,48E-06

31 6,00 6,20 414,73 6,10 3,80 0,20 165,89 1,90 0,05 2,24E-06

32 6,20 6,30 414,73 6,25 3,95 0,10 165,89 1,98 0,01 2,80E-07

33 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

34 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

35 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

36 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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39 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

40 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

41 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

42 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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Empotramiento 2,00

Vaciado 0,30

Saneo 0,00




51 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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Empotramiento 2,00

Vaciado 0,30

Saneo 0,00




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112 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

113 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

114 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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119 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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122 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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132 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

133 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

134 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

135 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

136 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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140 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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143 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

144 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

145 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

146 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

147 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

148 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

149 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

150 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

151 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

152 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00



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Empotramiento 2,00

Vaciado 0,30

Saneo 0,00




153 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

154 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

155 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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160 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

161 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

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171 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00

172 6,30 6,30 414,73 6,30 4,00 0,00 165,89 2,00 0,00 0,00E+00





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Empotramiento 2,00

Vaciado -1,05

Saneo 0,00




1 0,95 0,00 2,50 0,47 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

1 0,00 0,00 2,50 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

1 0,00 0,20 40,33 0,10 0,00 0,00 16,13 0,00 0,00 0,00E+00

2 0,20 0,40 2,50 0,30 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

3 0,40 0,60 2,50 0,50 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

4 0,60 0,80 2,50 0,70 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00E+00

5 0,80 1,00 67,84 0,90 0,03 0,05 27,14 0,01 0,11 8,45E-06

6 1,00 1,20 111,00 1,10 0,15 0,20 44,40 0,08 0,19 3,39E-05

7 1,20 1,40 111,00 1,30 0,35 0,20 44,40 0,18 0,31 5,51E-05

8 1,40 1,60 164,61 1,50 0,55 0,20 65,84 0,28 0,42 5,14E-05

9 1,60 1,80 173,83 1,70 0,75 0,20 69,53 0,38 0,54 6,22E-05

10 1,80 2,00 111,00 1,90 0,95 0,20 44,40 0,48 0,66 1,19E-04

11 2,00 2,20 122,03 2,10 1,15 0,20 48,81 0,58 0,65 1,07E-04

12 2,20 2,40 221,25 2,30 1,35 0,20 88,50 0,68 0,61 5,49E-05

13 2,40 2,60 161,28 2,50 1,55 0,20 64,51 0,78 0,56 6,96E-05

14 2,60 2,80 59,85 2,70 1,75 0,20 23,94 0,88 0,52 1,72E-04

15 2,80 3,00 50,79 2,90 1,95 0,20 20,32 0,98 0,47 1,85E-04

16 3,00 3,20 67,84 3,10 2,15 0,20 27,14 1,08 0,42 1,25E-04

17 3,20 3,40 74,99 3,30 2,35 0,20 30,00 1,18 0,38 1,01E-04

18 3,40 3,60 92,80 3,50 2,55 0,20 37,12 1,28 0,33 7,16E-05

19 3,60 3,80 74,99 3,70 2,75 0,20 30,00 1,38 0,29 7,64E-05

20 3,80 4,00 74,99 3,90 2,95 0,20 30,00 1,48 0,24 6,42E-05

21 4,00 4,20 81,46 4,10 3,15 0,20 32,58 1,58 0,19 4,78E-05

22 4,20 4,40 97,83 4,30 3,35 0,20 39,13 1,68 0,15 3,04E-05

23 4,40 4,60 87,37 4,50 3,55 0,20 34,95 1,78 0,10 2,36E-05

24 4,60 4,80 59,85 4,70 3,75 0,20 23,94 1,88 0,06 1,91E-05

25 4,80 4,95 50,79 4,88 3,93 0,15 20,32 1,96 0,02 5,07E-06

26 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

27 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

28 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

29 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

30 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

31 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

32 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

33 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

34 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

35 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

36 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

37 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

38 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

39 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

40 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

41 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

42 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

43 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

44 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

45 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

46 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

47 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

48 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

49 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

50 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00



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Empotramiento 2,00

Vaciado -1,05

Saneo 0,00




51 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

52 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

53 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

54 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

55 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

56 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

57 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

58 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

59 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

60 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

61 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

62 4,95 4,95 40,33 4,95 4,00 0,00 16,13 2,00 0,00 0,00E+00

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Apéndice VI: REPORTAJE FOTOGRÁFICO

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1Vistas panorámicas de la parcela y del talud presente en la misma

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Vistas generales de la parcela.

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