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Estudio Hidrológico e Hidráulico del proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
EXPEDIENTE TECNICO
“CONSTRUCCION DE BARRAJE MIXTO DE LA BOCATOMA MORO VICHANZAO”
ESTUDIO HIDROLÓGICO, HIDRÁULICO Y DE
SOCAVACIÓN
LA LIBERTAD – PERU
FEBRERO 2016
Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
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ESTUDIO HIDROLÓGICO, HIDRÁULICO Y DE SOCAVACIÓN
I. INTRODUCCIÓN
El río Moche es considerado como un río de régimen irregular, siendo un
río seco en la mayor parte del año que solo discurre filtraciones propias de
la irrigación del valle, sin precipitaciones en la cabecera de su cuenca. Sin
embargo en periodos de lluvia, registra caudales picos instantáneos que
pone en evidente peligro a poblaciones en su ámbito de influencia, dado
que esta se ubica al costado de dicho rio. Esta situación además de las
pérdidas de vida y materiales en la zona, conlleva otros problemas como
son la inundación a la zona urbana de la ciudad de Moche, generando
daño en las viviendas, e instalaciones urbanas y áreas agrícolas.
Por tal motivo, el proyecto considera la protección de las obras proyectadas
de la bocatoma Moro Vichanzao que se encontrarían comprometidas ante
un evento extraordinario de avenidas en el río Moche.
Para el dimensionamiento de la protección se ha realizado el estudio
hidrológico que permita determinar el caudal de diseño utilizado en el
modelado hidráulico de la caja o cauce natural del rio apoyado con el
levantamiento topográfico.
Para el cálculo hidrológico de los caudales de diseño para periodos de
retorno de 10, 25, 50 y 100 años se ha utilizado la información hidrológica
de caudales máximos diarios registrados en la estación Quirihuac.
Los parámetros hidráulicos definirán la altura de la protección, en función
del tirante; y en conjunto con el estudio de suelos la socavación general; es
decir la profundidad de cimentación del enrocado de protección.
1.1 OBJETIVOS
- La determinación del régimen hidrológico en el área objeto del
proyecto.
- Establecer a través del estudio hidrológico los caudales de diseño
para diferentes periodos de retorno.
- Determinar con el estudio o modelamiento hidráulico las
dimensiones que tendrá la protección y encauzamiento del rio
Moche.
1.2 JUSTIFICACIÓN
El Moche es un valle de agricultura intensiva dedicado principalmente
a la explotación de cultivos diversos en las campañas agrícolas. Sin
embargo, en periodos de avenida además de estar en peligro la
producción agrícola y la infraestructura hidráulica, principalmente se
ponen riesgo la vida de las personas que viven o se dedican al agro.
Ante estas circunstancias resulta preponderante la protección de
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ambas márgenes del río en el tramo del estudio para las obras de la
bocatoma Moro Vichanzao.
1.3 MARCO NORMATIVO
LEY DE RECURSOS HÍDRICOS
El Título VI: Trata acerca "De las Propiedades Marginales".
Este Título de la Ley contiene los Artículos que van del 79º al 84º.
Fue reglamentado por el Decreto Supremo 929-73-AG.
Posteriormente mediante Decreto Supremo 012-94-AG se declaró
áreas intangibles los Cauces, Riberas y Fajas Marginales de los ríos,
arroyos, lagos, lagunas y vasos de almacenamiento.
Artículo 79º.- En las propiedades aledañas a los álveos naturales se
mantendrá libre la faja marginal de terreno necesaria para el camino
de vigilancia y en su caso, para el uso primario del agua, la
navegación, el tránsito, la pesca u otros servicios. Las dimensiones
de la faja, en una o en ambas márgenes, serán fijadas por la
Autoridad de Aguas, respetando en lo posible, los usos y costumbres
establecidos. Podrán también dicha Autoridad, cuando fuera
necesario, fijar la zona sujeta a servidumbre de abrevadero. En
todos estos casos no habrá lugar a indemnización por la
servidumbre, pero quienes usaren de ellas, quedan obligados,
conforme al derecho común, a indemnizar los daños que causaren,
tanto en las propiedades sirvientes como en los cauces públicos o
en las obras hidráulicas.
Sobre el Régimen de las propiedades y fajas marginales
Artículo 80º.- Los álveos naturales, los cauces artificiales y las fajas
marginales sujetas a servidumbre sólo podrán ocuparse y cultivarse
con previa autorización del Ministerio de Agricultura y Pesquería,
salvo lo dispuesto en la Ley Nº 10842. En estos casos el Estado no
será responsable de las pérdidas que puedan producirse u
ocasionarse por acción de las aguas u otras causas.
Artículo 82º.- Cuando las aguas, por causas propias de la
naturaleza, abran un nuevo cauce en terrenos de propiedad privada,
dicho cauce pasara al dominio público si el propietario no iniciase en
el lapso de un año las obras necesarias para restituir las aguas a su
antiguo cauce o no concluyese dichas obras dentro del plazo fijado
por la Autoridad competente, salvo caso de fuerza mayor
debidamente, comprobada.
El Poder Ejecutivo podrá conceder los cauces naturales
abandonados, sujetándose a las disposiciones de la Ley de Reforma
Agraria.
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Apertura de un nuevo cauce en propiedad privada por acción de las
aguas.
Artículo 83º.- Cuando por erosión, las aguas de los cursos naturales
amplíen la dimensión transversal de su cauce, la ampliación formará
parte del álveo, si los propietarios de los predios en donde se ha
producido, no cumplieran con lo determinado en el artículo anterior.
Artículo 84º.- Cuando un nuevo cauce deje aislado o separados
terrenos de un predio, dichos terrenos continuarán perteneciendo a
su propietario. En el Reglamento de la Ley de Recursos Hídricos -
Capítulo III, se definen los cauces, riberas y fajas marginales.
Art. 108.- Cauces o álveos: Para efectos de la Ley, los cauces o
álveos son el continente de las aguas durante sus máximas
avenidas.
Art. 111: Riberas: Son las áreas de los ríos, arroyos, torrentes, lagos,
lagunas, comprendidas entre el nivel mínimo de sus aguas y el que
éste alcance en sus mayores avenidas o crecientes ordinarias.
Art. 113: Fajas Marginales: Son bienes de dominio público hidráulico.
Están conformadas por las áreas inmediatas superiores a las riberas
de las fuentes de agua natural y artificial.
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ESTUDIO HIDROLÓGICO
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II. DESCRIPCIÓN DEL ÁMBITO DE ESTUDIO
El ámbito para el estudio hidrológico comprende la cuenca del río Moche.
2.1 UBICACIÓN
2.1.1 Geográfica Geográficamente se encuentra comprendido aproximadamente entre los paralelos 7°17’43.95” y 7°01’42.19” de Latitud Sur y los meridianos 78°41’36” y 79°30’15.27” de Longitud Oeste.
2.1.2 Hidrográfica
Hidrográficamente la cuenca Moche limita por el:
Norte: Cuenca del río Chicama
Este: Cuenca del río Cajamarca
Sur: Sub Cuenca del río Viru
Oeste: Océano Pacifico
2.1.3 Política
Políticamente comprende parte de los distritos de Poroto, Laredo, Trujillo, provincia de Trujillo, región La Libertad.
2.1.4 Administrativa
ALA Moche Viru Chao
AAA Huarmey Chicama
2.2 VÍAS DE ACCESO
El acceso a la zona de estudio se realiza a través de la carretera
Trujillo – Otuzco hasta el Km 20.5 aproximadamente para luego
dirigirse hacia la derecha hasta llegar a toma Moro Vichanzao, en un
tiempo de 25 minutos en camioneta.
2.3 DESCRIPCIÓN DE LA CUENCA DEL RÍO MOCHE
Latitudinalmente se extiende desde el nivel del mar hasta la línea de
cumbres de la cordillera occidental de los andes, cuyos puntos más
elevados están sobre los 4000 m.
Nace en la laguna Grande sobre los 3,988 m.s.n.m. en las cercanías
del pueblo de Quiruvilca con el nombre de río Grande, adoptando
posteriormente los nombres de río San Lorenzo y río Constancia. A la
altura de la localidad de San Juan, a unos 14 Km. de su origen, toma
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el nombre de río Moche, el mismo que conserva hasta su
desembocadura al mar.
Su Cuenca tiene un área total de drenaje, hasta su desembocadura,
en el Océano Pacifico de 2,078 Km2., y la Longitud máxima de
recorrido, desde sus nacientes hasta su desembocadura es de 102
Km, y una pendiente promedio de cauce 4%. La pendiente del cauce
en sus afluentes es aún más pronunciada llegando a un valor de 16
%, en el caso de la quebrada La Cuesta. Sus afluentes Principales
son: Por la margen derecha los ríos o quebradas Motil, chota,
Otuzco, Cumbray y Catuay. Por la margen Izquierda, el río
Chanchacap.
2.4 INFORMACIÓN HIDROLÓGICA
La cuenca del rio Moche cuenta con una estación hidrológica en
Quirihuac administrada la información por el Proyecto Especial
Chavimochic. Para el análisis de máximas descargas se ha utilizado
información proporcionada por el Proyecto Chavimochic y la
Autoridad Administrativa del Agua.
2.5 EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL
La evapotranspiración potencial se ha determinado utilizando la
información climatológica de la estación climatológica ordinaria de
Laredo, cuyo periodo de registros es desde el año 2000.
Los parámetros climatológicos fueron ingresados al software Cropwat
8.0, y cuyos resultados se describen a continuación:
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La evapotranspiración potencial a nivel mensual en el valle Moche
varía desde un valor mínimo de 2.92 mm/día (87.60 mm/mes) en el
mes de junio y un valor máximo de 4.34 mm/día (134.54 mm/mes) en
el mes de marzo. La evapotranspiración potencial promedio anual es
de 3.62 mm/día.
2.6 CÉDULA DE CULTIVO
Las cedulas de cultivos instalados y los calendarios de siembra
considerados en el ámbito de la junta de usuarios de agua de la
cuenca del río Moche, han sido tomados a partir de la información de
los Planes de Cultivo y Riego de los años correspondientes a las
campañas agrícolas 2006/2007 – 2013/2014, y de esta cedulas de
cultivos han sido tomados los cultivos más representativos que
alcancen por lo menos el 75% de incidencia dentro de los demás
cultivos instalados en las áreas de riego de las comisiones de
usuarios.
2.7 FISIOGRAFÍA Y RELIEVE
Las características físicas y funcionales de una cuenca hidrográfica
pueden ser definidas como los diversos factores que determinan la
naturaleza de la descarga en un curso de agua. El conocimiento de
esas características, determina la naturaleza de descarga de los ríos,
pueden ser agrupados en factores que dependen de las
características físicas y de uso de la cuenca hidrográfica o factores
fisiográficos y factores que dependen del clima, factores climáticos.
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La cuenca del rio Moche por ser de régimen irregular no presentan
estudios al respecto se han tomado valores referencia de la cuenca
del Moche que es el que irriga el valle y nace también en la cordillera
occidental.
Relieve es la diferencia de elevación entre dos puntos referenciales.
El relieve máximo de la cuenca es la diferencia de elevación entre el
punto más alto en la divisoria de cuenca y la salida de la cuenca. La
razón de relieve es la razón del relieve máximo de la cuenca a la
distancia recta horizontal más larga de la cuenca medida en una
dirección paralela a aquella del curso de agua principal.
La razón de relieve es una medida de la intensidad del proceso
erosional activo en la cuenca.
La pendiente media es del orden de 40 % y de acuerdo a la curva
hipsométrica mostrada corresponde a un rio joven. El Factor de
Forma determinado es 0,30 lo cual nos estaría indicando que esta
cuenca tiene buena respuesta a las crecidas (Estudio de Máximas
Avenidas en las Cuencas de la Vertiente del Pacifico – Cuencas de la
Costa Norte, Diciembre 2010). Asimismo el Coeficiente de
Compacidad determinado es 2,09 y que corresponden a cuencas de
forma alargada.
2.8 ESTADO ACTUAL DE LA FAJA RIBEREÑA Y CAUCE DEL RÍO EN
EL ÁREA DE ESTUDIO
En general la franja o espacio ribereño en el tramo de estudio que
comprende aproximadamente 1.0 kilómetros, se encuentra en regular
estado de conservación, debido a que en épocas de estiaje los
lugareños siembran en el cauce del rio, limpiando la maleza y
descolmatando el sedimento depositado, en las riberas se encuentra
monte o maleza como pasto elefante y caña brava. En la margen
derecha existen varios canales adyacentes al río y que tienen sus
tomas de captación en el lecho de río, de material rustico, que en
épocas de avenida son destruidas.
III. ANÁLISIS DE MÁXIMAS AVENIDAS EN LA CUENCA
Para proyectar las estructuras de defensa se debe contar con el gasto de la
corriente en avenidas máximas extraordinarias asociadas a un periodo de
retorno, mismo que se determina en función de la vida útil del proyecto y
del riesgo que este falle.
El periodo de retorno se ha calculado a partir de la siguiente expresión:
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T=(n+1)/m
T=Periodo de retorno, en años
n=Número total de observaciones, en nuestro caso número de años
m= Número de orden
La cuenca húmeda considerada es de 1,494.2 Km2, que combinados
con los demás datos utilizados nos dan los siguientes valores de gasto
para diferentes periodos de retorno:
PERIODO DE
RETORNO (años)
CAUDAL MAXIMO
(m3/s)
2 108.53
5 252.00
10 249.52
25 284.87
50 449.92
100 649.05
500 773.04
1000 1081.57
3.1 CAUDAL MÁXIMO DE DISEÑO
La selección del caudal de máximo diseño para el modelamiento
hidráulico con HeC Ras, ha considerado asumir los máximos eventos
extraordinarios que deberían producirse en la cuenca que se ha
asumido para los siguientes periodos de retorno.
Periodo de retorno (años)
10 25 50 100
Qmáx (m3/s) 250 285 450 650
3.2 SELECCIÓN DEL CAUDAL MÁXIMO DE DISEÑO
Por condiciones de limitación en la faja marginal actualmente ocupada
por agricultores en coordinación con la junta de usuarios se ha
decidido que a fin de evitar controversias con los agricultores se está
considerando la sección actual del rio en la zona del proyecto y que
corresponde a un periodo de retorno de 10 años, con un caudal de
diseño de 250.00 m3/seg.
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MODELADO HIDRÁULICO CON
HEC RAS
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I. MODELAMIENTO HIDRÁULICO CON HEC RAS
Las dimensiones de la protección y encauzamiento se obtendrán a partir de
la modelación hidráulica para un régimen permanente. El cálculo se ha
realizado con el programa Hec Ras con información de los caudales de
diseño en función de los periodos de retorno y datos de conformación del
cauce natural como son la topografía y rugosidad en el cauce y la planicie
de inundación.
1.1 LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO
El levantamiento topográfico con secciones cada 20 m. en sentido
aguas abajo del cauce se ha ingresado al Hec Ras con las
dimensiones del cauce natural, para lo cual se ha trabajado usando el
software Civil 3D 2015 y exportado las secciones al Hec Ras.
Vista en planta del eje del levantamiento topográfico sobre el rio Moche.
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1.2 Batimetría
A partir del levantamiento topográfico realizado para el tramo de
estudio fueron extraídas un total de 142 secciones transversales del
rio e ingresadas a Hec Ras, las cuales son perpendiculares al flujo
como se muestra a continuación.
VISTA DE PLANTA DE LAS ESTACIONES SOBRE EL RIO MOCHE DESDE LAS PROGRESIVAS 0+000 A
1+000.
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1.3 ELECCIÓN DEL COEFICIENTE DE RUGOSIDAD
El coeficiente de rugosidad de Manning “n”, asumido se ha tomado
del Manual de Hidrología, Hidráulica y Drenaje del MTC:
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n=0.022 para el cauce central.
n=0.030 para la llanura de inundación.
1.4 COEFICIENTE DE CONTRACCIÓN Y EXPANSIÓN
Hec Ras asigna coeficientes de contracción y expansión de 0.1 y 0.3
respectivamente para cada una de las secciones del canal o cauce
para determinar las pérdidas de energía entre secciones adyacentes,
sin embargo para secciones donde se ubican puentes, alcantarillas o
transiciones que presenta un estrechamiento del flujo las condiciones
varían. Para nuestro caso los coeficientes son de 0.3 en contracción
y 0.5 en expansión, según el siguiente cuadro.
Descripción de la transición Coeficiente de
contracción Coeficiente de
contracción
Perdidas sin transición 0 0
Transición gradual 0.1 0.3
Expansión típica en puentes 0.3 0.5
Transiciones abruptas(incluye la mayoría de las alcantarillas)
0.6 0.6
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Para nuestro caso donde no se han presentado obstrucciones al flujo,
ni estrangulamientos de la sección del cauce, sino transiciones
graduales se ha mantenido los valores de 0.1 y 0.3.
1.5 INGRESO DE DATOS HIDRAULICOS: CAUDAL Y CONDICIONES
DE CONTORNO
Como se indicó el modelamiento se ha realizado para un flujo
permanente para condiciones de flujo mixto, es decir para un régimen
subcrítico y supercrítico.
El programa solicita los caudales de diseño obtenido en el estudio
hidrológico para los diferentes periodos de retorno. También se
ingresan las condiciones de contorno para tirante normal con las
pendientes aguas arriba y aguas abajo del tramo, tal como se
muestra en las figuras.
Perfiles de flujo o caudales de diseño según periodos de retorno.
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Condiciones de contorno de un flujo permanente con régimen mixto.
1.6 INTERPRETACIÓN DE LOS RESULTADOS
Los resultados que arroja la simulación hidráulica permiten conocer
varios parámetros hidráulicos necesarios para el diseño de cualquier
estructura en el cauce. Entre los resultados obtenidos más
importantes para diferentes periodos retorno son: el perfil del flujo,
altura de la lámina de agua, velocidad del flujo, número de Froude,
radio hidráulico, área mojada, perímetro mojado y la pendiente entre
secciones.
A continuación se muestra los resultados del modelamiento
hidráulico:
1.6.1 Perfil del flujo
A continuación se muestra el perfil del flujo para los caudales
con periodo de retorno de 10, 25, 50 y 100 años.
1.6.2 Llanura de inundación
En la figura se esquematiza la llanura de inundación para la
creciente de los 10 años.
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Perfiles longitudinales del flujo para diferentes periodos de retorno.
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Llanura o superficie de inundación para distintos periodos de retorno.
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SOCAVACIÓN
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II. SOCAVACIÓN
La socavación que se produce en un río no puede ser calculada con
exactitud, solo estimada, muchos factores intervienen en la ocurrencia de
este fenómeno, tales como:
- El caudal
- -Tamaño y conformación del material del cauce
- Cantidad de transporte de sólidos
Las ecuaciones que se presentan a continuación son una guía para estimar
la geometría hidráulica del cauce de un río. Las mismas están en función
del material del cauce.
2.1 SOCAVACIÓN GENERAL DEL CAUCE
Es aquella que se produce a todo lo ancho del cauce cuando
ocurre una crecida debido al efecto hidráulico de un
'estrechamiento de la sección; la degradación del 'fondo de cauce
se detiene cuando se alcanzan nuevas condiciones de equilibrio por
disminución de la velocidad, a causa del aumento de la sección
transversal debido al proceso de erosión.
Para la determinación de la socavación general se empleara el
criterio de Lischtvan - Levediev:
Velocidad erosiva que es la velocidad media que se requiere para
degradar el fondo está dado por las siguientes expresiones:
En donde:
Ve = 0.60 gd1.18 b Hs
x ; m/seg suelos cohesivos
Vc = 0.68 b dm 0.28 Hsx ; m/seg suelos no cohesivos
Ve = velocidad media suficiente para degradar el cauce en m/seg.
gd = peso volumétrico del material seco que se encuentra a una profundidad Hs, medida desde la
superficie del agua ( Ton/m3)
b = coeficiente que depende de la frecuencia con que se repite la avenida que se estudia. Ver tabla
N° 3
x = es un exponente variable que esta en función del peso volumétrico gs del material seco (Ton/m3 )
Hs = tirante considerado, a cuya profundidad se desea conocer que valor de Ve se requiere para arrastrar
y levantar al material ( m )
dm= es el diámetro medio ( en mm ) de los granos del fondo obtenido según la expresión.
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en el cual
di = diámetro medio, en mm, de una fracción en la curva granulométrica de la muestra total que
se analiza
pi = peso de esa misma porción, comparada respecto al peso total de la muestra. Las fracciones
escogidas no deben ser iguales entre si.
( 1 ) - Perfil antes de la erosión.
( 2 ) - Perfil después de la erosión
Cálculo de la profundidad de la socavación en suelos homogéneos:
Suelos cohesivos:
Hs = a Ho5/3 1 / (1 + x)
0.60b gd1.18
Suelos no cohesivos:
Hs = a Ho5/3 1 / (1 + x)
0.68b dm0.28
Donde: a = Qd / (Hm5/3 Be m)
Qd = caudal de diseño (m3/seg)
Be = ancho efectivo de la superficie del líquido en la sección transversal
m = coeficiente de contracción. Ver tabla N° 1
Hm = profundidad media de la sección = Area / Be
x = exponente variable que depende del diámetro del material y se encuentra en la tabla N° 2
dm = diámetro medio (mm)
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TABLA N° 1
COEFICIENTE DE CONTRACCION, m
Velocidad media en la Longitud libre entre dos estribos
sección, en m / seg 10 13 16 18 21 25 30 42 52 63 106 124 200
Menor de 1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 0.96 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.50 0.94 0.96 0.97 0.97 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00
2.00 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00
2.50 0.90 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 1.00
3.00 0.89 0.91 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99
3.50 0.87 0.90 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99
4.00 o mayor 0.85 0.89 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99
TABLA N° 2
VALORES DE X PARA SUELOS COHESIVOS Y NO COHESIVOS
SUELOS COHESIVOS SUELOS NO COHESIVOS
P. ESPECIFICO x dm (mm) x
gd (Tn/m3)
0.80 0.52 0.05 0.43
0.83 0.51 0.15 0.42
0.86 0.50 0.50 0.41
0.88 0.49 1.00 0.40
0.90 0.48 1.50 0.39
0.93 0.47 2.50 0.38
0.96 0.46 4.00 0.37
0.98 0.45 6.00 0.36
1.00 0.44 8.00 0.35
1.04 0.43 10.00 0.34
1.08 0.42 15.00 0.33
1.12 0.41 20.00 0.32
1.16 0.40 25.00 0.31
1.20 0.39 40.00 0.30
1.24 0.38 60.00 0.29
1.28 0.37 90.00 0.28
1.34 0.36 140.00 0.27
1.40 0.35 190.00 0.26
1.46 0.34 250.00 0.25
1.52 0.33 310.00 0.24
1.58 0.32 370.00 0.23
1.64 0.31 450.00 0.22
1.71 0.30 570.00 0.21
1.80 0.29 750.00 0.20
1.89 0.28 1000.00 0.19
2.00 0.27
TABLA N° 3
VALORES DEL COEFICIENTE b
Periodo de retorno Coeficiente
del gasto de diseño b
( años )
2 0.82
5 0.86
10 0.90
20 0.94
50 0.97
100 1.00
500 1.05
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III. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
3.1 CONCLUSIONES
Los resultados del análisis hidrológico de máximas avenidas,
para periodos de retorno de 10, 25, 50 y 100 años. Los caudales
máximos de diseño obtenidos son 250, 285, 450 y 550 m3/s
respectivamente.
El modelamiento hidráulico con Hec Ras se ha corrido para
diferentes perfiles de flujo permanente. Se presentan además
regímenes sub críticos y supercríticos que producen remansos y
resaltos hidráulicos en el flujo.
De la perspectiva en 3D del modelamiento se puede apreciar la
llanura de inundación para el periodo de retorno de 100 años
con una longitud de inundación de inundación de 240 m. en la
margen izquierda y 80 m. en la margen derecha, donde se
colocaron diques de encauzamiento.
Los parámetros hidráulicos para el cálculo de la socavación
general y local en pilares han sido para un T=100 años, como
son Q=550 m3/s, los mismos que conjugados con el tipo de
material No Cohesivo que conforma el cauce SP (Arenas
Pobremente Graduadas) han dado diferentes profundidades de
socavación. Para la profundidad de la uña de cimentación del
dique enrocado se ha estandarizado a 2.00 m. de alto por 2.20
m. de ancho.
3.2 RECOMENDACIONES
Se recomienda ejecutar trabajos de encauzamiento y protección
del cauce del río en las zonas de Inundación a fin de proteger la
estructura proyectada.
Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
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ANEXO
Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
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ESTACIONES EN CAUCE DEL RIO CON HEC RAS SIN DIQUES
0+960
0+940
Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
pág. 30
0+920
0+900
Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
pág. 31
0+460 (ZONA DE BOCATOMAY CANAL)
0+440
Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
pág. 32
0+440
0+140
Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.
pág. 33
0+100
0+040