ESTUDIO HIDROLOGICO LIRCAY

[ESTUDIO HIDROLÓGICO CUENCA RIO LIRCAY] U.N.H

PUENTES Y OBRAS DE ARTE

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INTRODUCCIÓN

El presente trabajo pretende obtener el cálculo del análisis estadístico de datos

hidrológicos de la cuenca del Rio Lircay, es decir el hidrograma de diseño en una

cuenca hidrológica, a partir de los datos obtenidos en campo.

De los datos de precipitaciones máximas anuales se trabajara por el método de

IILA- SENAHMI para periodos de retorno determinados (2, 5, 10,25, 50,100 y 500

años). Con estos datos se obtiene las características hidrológicas de los regímenes

de avenidas máximas y extraordinarias y los factores hidráulicos que conllevan a

una real apreciación del comportamiento hidráulico del rio que permiten definir

los requisitos mínimos del puente y su ubicación optima en función de los niveles

de seguridad o riesgos permitidos o aceptables para las características particulares

de la estructura.



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ESTUDIO HIDROLÓGICO DE LA CUENCA DEL RIO LIRCAY

1. MARCO TEÓRICO

Información cartográfica y meteorológica

a) Cartografía

El estudio de la cuenca de se encuentra en el plano cartográfico a escala 1/100000 la

cual fue determinada para la delimitación de las cuencas.

b) Hidrometría

Los ríos y quebradas que cruzan la cuenca delimitada cuenta con estaciones de

medición de caudales.

2. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA CUENCA

El área de estudio se encuentra ubicado en el departamento de Huancavelica. Los

accidentes orográficos de la línea divisoria alcanzan cotas hasta los 4800 m.s.n.m.

El cauce principal del rıo Lircay que depende del comportamiento hidrológico

aguas arriba para una posible inundación o desbordamientos laterales. Por otro

lado, la implantación de diversas estructuras hidráulicas, dependería de estos

resultados para los dimensionamientos óptimos y sobre todo seguros.

En lo que a recursos hídricos compete, se puede señalar que la zona

hidrográfica correspondiente a la parte central del país, también conocida como

zona subhúmeda, esta caracterizada por la presencia de ríos en torrente de

régimen mixto, lo que a su vez sintetiza sus características hidrológicas.

Por último, en relación al trabajo es importante señalar que un acabado estudio y

análisis del comportamiento de las precipitaciones de la estación pluviográfica de

la zona, permitirá aportar patrones de conducta de las lluvias, que permitan



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diseños confiables y efectivos para los profesionales de la ingeniería, abocados

fundamentalmente al problema de dimensionar estructuras tales como: un

alcantarillado de aguas pluviales, un sistema de drenaje urbano, o un evacuador

de crecidas de los ríos, para lo cual es fundamental el conocimiento de las

intensidades máximas de precipitación a distintas duraciones y frecuencias.

En la figura Nº 1 se da a conocer el lugar de la zona de estudio.

Figura 1

2.1 GEOMORFOLOGÍA DE LA CUENCA.-

De la Cuenca del río Lircay se han determinado parámetros geomorfológicos como

son: el área de las cuenca, perímetro, longitud mayor del río, factor de forma,

índice de compacidad o de Gravelius.

2.2 PARÁMETROS MORFOLÓGICOS DE LA CUENCA.-

A continuación se detallan los principales parámetros morfológicos de la cuenca

del río Lircay.



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Área o Superficie de la cuenca.- La superficie de una cuenca influye en

forma directa sobre las características de los escurrimientos fluviales y sobre la

amplitud de las fluctuaciones, en ese sentido se ha determinado la superficie de la

cuenca del río Lircay, a través de los planos mencionados.

El área de la cuenca del río Lircay determinado hasta el punto de aforo proyectado

es de 1601.48 km2. Para determinar los caudales laminados por el meto de racional

modificado se paso a dividir la cuenca principal en tres sub cuencas como se

muestra en la (figura N°2) cuenca n°1 area de 607.45 km2, cuenca n°2 area de

446.59 km2 y cuenca n°3 area de 547.64 km2.

(Figura Nº 02).



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Longitud aproximadamente del cauce principal de la cuenca.- Recibe este nombre

el mayor cauce longitudinal que tiene una cuenca determinada, es decir, el mayor

recorrido que realiza el río desde la cabecera hasta el punto de aforo.

Para este caso tenemos tres cauces de ríos principales en cada sub cuenca:

Cuenca n°1: longitud es de 40.57 km



3. CALCULO DE CAUDAL MÁXIMO O CAUDAL DE DISEÑO.-

Para el cálculo del caudal máximo o caudal de diseño, se ha procedido a

determinar parámetros tales como, la precipitación máxima para un periodo de

retorno de 500 años (tal como se recomienda para la construcción de un puente de

relativa importancia), así mismo una duración de la tormenta de un tiempo igual al

tiempo de concentración, determinar las curvas de Intensidad – Duración –

Frecuencia, seguido a ello se ha procedido a emplear el método de IILA-

SENAMHI-UNI(1983) que desarrolla una familia de Curvas Intensidad-Duración-

Frecuencia (IDF) para distintas regiones del país, el cálculo del caudal máximo.

A.) METODO IILA SENAMHI- UNI(1983)

Es recomendable CUANDO NO SE CUENTA CON INFORMACIÓN

PLUVIOMÉTRICA En estos casos, la intensidad de lluvia asociada a una cierta

duración y un determinado periodo de retorno se puede determinar haciendo uso

de métodos como el planteado por el IILA-Senamhi-UNI, a través del “Estudio de

la Hidrología del Perú”. (1983)



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Con las formulas siguientes:

Tiempo de concentración

a. A partir de la fórmula empírica de Kirpich

Desarrollada a partir de la información del SCS en siete cuencas rurales en

Tennessee con canales bien definidos y pendientes empinadas (de 3% a 10%)

L: Longitud máxima del canal o río desde aguas arriba hasta la salida, (en metros).

S: Pendiente del cauce o H/L (m/m) donde H es la diferencia de elevación entre el

punto más elevado y el punto de interés.

b. A partir de la fórmula de Kerby-Hathaway

Los resultados de la estimación del tiempo de concentración son muy diferentes

entre sí puesto que cada autor estima su ecuación para una cuencas con

características muy particulares, por lo que debe tenerse mucho cuidado para la

selección del valor más adecuado para el tiempo de concentración. Es el caso de la

ecuación propuesta por KerbyHatheway recomiendan su ecuación para cuencas

menores a 0,1 km². La ecuación de Kirpich se estimó originalmente para cuencas

de Tennessee y Pensilvania en los Estados Unidos.



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TABLA PARA OBTENER EL VALOR DE n:

B.) Según el Método Racional Modificado

Es el método racional según la formulación propuesta por Témez (1987, 1991) adaptada

para las condiciones climáticas de España. Y permite estimar de forma sencilla caudales

punta en cuencas de drenaje naturales con áreas menores de 770 km2y con tiempos de

concentración (Tc) de entre 0.25 y 24 horas, la fórmula es la siguiente:



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Coeficiente de Uniformidad

Coeficiente de Simultaneidad o Factor Reductor (KA)

Precipitación Máxima corregida sobre la Cuenca

Intensidad de Precipitación



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Duración de Lluvia(hr)

Donde, tc es el tiempo de concentración (min ), Tc es el tiempo de concentración

(horas), L es lalongitud del curso de agua más largo (km), H es la diferencia de

nivel entre la divisoria de aguas y la salida (m), S es la pendiente promedio del

cauce principal (m/m), So es la pendiente en porcentaje, A es el área de la cuenca

(km 2 ), Lp es la longitud del cauce (pies), Lcg es la distancia desde la salida hasta

el centro de gravedad de la cuenca (mi) , NC es el número de curva, C es el

coeficiente de escorrentía del método racional, p es la relación entre el área cubierta

de vegetación y el área de la cuenca, Lm es la longitud del canal desde aguas arriba

hasta la salida (mi ), s es la pendiente promedio de la cuenca (pies/mi ), n es el

coeficiente de rugosidad del cauce, P2 es la precipitación con un período de

retorno de 2 años para una lluvia de duración de 24 horas (pulg), i es la intensidad

de la lluvia (mm/hr), ip es la intensidad de la lluvia (pies/s ), α es un parámetro que

depende de la pendiente.



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4. Cálculos Realizados (Para determinar los caudales Laminados)

Aplicando las formulas anteriores se obtiene para las sub cuencas:

Cálculos para la cuenca n°1

DATOS: A(Area de la Cuenca)

607.45 km2

L(Longitud del rio mas largo) 40.5678 Km

n(coeficiente de Rugosidad del Cauce) 0.4 Cota Superior

4760 msnm

Cota Inferior

3445 msnm

CALCULOS PRELIMINARES S(Pendiente Promedio del Cauce Principal) 0.03241487

SOLUCION: 1. Tiempo de Concentracion(Tc)

Ec. Kerby hathaway

Tc =4.96753819 hr

Ec Kirpich

Tc=4.29416 hr tc(a usar) 4.63084735

2.Coeficiente de Uniformidad

K =1.32670356

DETERMINACION DEL CAUDAL LAMINADO POR EL METODO IILA-SENAHMI-METODO

RACIONAL MODIFICADO

𝑄 = 0.278 ∗ 𝐶𝐼𝐴𝐾

𝑡𝑐 = 0.606 ∗ (𝐿 ∗ 𝑛)0.467

𝑆0.234

𝐾 = 1 +𝑇𝑐1.25

𝑇𝑐1.25 + 14

𝑡𝑐 = 0.01947 ∗ 𝐿0.77 ∗ 𝑆−0.385



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3. Coeficiente de Simultaneidad

KA=0.81443263

4. Duracion de Lluvia

tomamos

Ct = 1.45

t= 10.8634527

Lc=L/2

5. Hallando Eg y a del palno n2-C Zona pluviometrica = 123 8

g= 26.600

a= 14

g: Parametro para determinar P24 a: Parametro de Intensidad

Resultados:

6. Determinacion del Caudal Laminado o Caudal de Diseño

Donde:

Pd: Precipitacion Maxima Diaria (mm) a: Parametro de Intensidad

P: Precipitacion Maxima Corregida (mm) T: Periodo de Retorno

I: Intensidad de Precipitacion c:Coeficiente de escorrentia

Q: Descarga de diseño (m3/s)

K = k' g 0.553 n 0.232 datos obtenidos del RNE

= = 1 + ∗

T Pd P I c Q Q*0.8(CAUDAL LAMINADO)

2 28.4018091 23.1313601 3.8830605 0.33 287.08951 229.6716077

5 33.7599646 27.4952168 4.61562096 0.36 372.273279 297.8186228

10 37.8132529 30.796347 5.16978156 0.38 440.13410 352.1072786

25 43.1714084 35.1602038 5.90234201 0.42 555.39618 444.3169437

50 47.2246967 38.461334 6.45650261 0.45 650.937169 520.7497354

100 51.2779849 41.7624641 7.0106632 0.49 769.634292 615.707434

500 60.6894287 49.4274511 8.29738426 0.58 1078.19775 862.5582035

𝐾𝐴 = 1 −𝐿𝑜𝑔𝐴

15

𝑡 = 𝐶𝑡 ∗ (𝐿 ∗ 𝐿𝑐)0.3 1.35 ≤ 𝐶𝑡 ≤ 1.65



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Cálculos para la cuenca n°2:


446.59 km2


n(coeficiente de Rugosidad del Cauce 0.4 Cota Superior

4645 msnm

Cota Inferior

3100 msnm

CALCULOS PRELIMINARES S(Pendiente Promedio del Cauce Principal) 0.036525

1. Tiempo de Concentracion(Tc)

Ec. Kerby hathaway

tc= 4.925949695

Ec Kirpich

tc= 4.23546 tc(a usar) 4.580703749


K 1.323717093


KA 0.8233394

𝑄 = 0.278 ∗ 𝐶𝐼𝐴𝐾

𝑡𝑐 = 0.606 ∗ (𝐿 ∗ 𝑛)0.467

𝑆0.234

𝑡𝑐 = 0.01947 ∗ 𝐿0.77 ∗ 𝑆−0.385

𝐾 = 1 +𝑇𝑐

𝑇𝑐1.25 + 14


15



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4. Duracion de Lluvia Consideramos Ct=1.5

tomamos

Ct = 1.45

t 11.13943655

Lc=L/2

5. Hallando Eg y a

del palno n2-C Zona pluviometrica = 123 8

g= 26.600

a= 14

g: Parametro para determinar P24 a: Parametro de Intensidad

Resultados:


Donde:





K 0.553 n 0.232

= = 1 + ∗


2 28.56759787 23.5208289 3.978925 0.33 215.7887 172.6309424

5 33.95703041 27.9581611 4.729571 0.36 279.8164 223.8531355

10 38.03397874 31.3148732 5.297412 0.38 330.8235 264.6587967

25 43.42341128 35.7522054 6.048058 0.42 417.4594 333.9675003

50 47.5003596 39.1089176 6.6159 0.45 489.272 391.4176353

100 51.57730793 42.4656298 7.183741 0.49 578.4898 462.7918776

500 61.0436888 50.2596741 8.502229 0.58 810.4193 648.3354082

𝑡 = 𝐶𝑡 ∗ (𝐿 ∗ 𝐿𝑐)0.3 1.35 ≤ 𝐶𝑡 ≤ 1.65



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Cálculos para la cuenca n°3:


547.64 km2


n(coeficiente de Rugosidad del Cauce 0.4 Cota Superior

4735 msnm

Cota Inferior

3520 msnm

CALCULOS PRELIMINARES S(Pendiente Promedio del Cauce

Principal) 0.03247795

1. Tiempo de Concentracion(Tc)

Ec. Kerby hathaway

tc= 4.78088365

Ec Kirpich

tc= 4.03137907

tc(a usar) 4.40613136


K 1.31317637


KA 0.81743366

𝑄 = 0.278 ∗ 𝐶𝐼𝐴𝐾

𝑡𝑐 = 0.606 ∗ (𝐿 ∗ 𝑛)0.467

𝑆0.234

𝑡𝑐 = 0.01947 ∗ 𝐿0.77 ∗ 𝑆−0.385

𝐾 = 1 +𝑇𝑐

𝑇𝑐1.25 + 14


15



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Resultados:

Resultados finales caudales de diseño:

4. Duracion de Lluvia

Consideramos Ct=1.45

tomamos

Ct = 1.45

t= 10.3478858 Lc=L/2

= ∗ ( ∗ )0.3 1.35 ≤ ≤ 1.65

5. Hallando Eg y a

del palno n2-CZona pluviometrica = 123 8

g= 26.600 a= 14

g: Parametro para determinar P24

a: Parametro de Intensidad


Donde:





K 0.553 n 0.232

= = 1 + ∗


2 28.0832285 22.9561761 3.99120227 0.33 263.3180898 210.6544718

5 33.3812821 27.2869835 4.74416426 0.36 341.4485214 273.1588171

10 37.389105 30.5631128 5.31375802 0.38 403.6903687 322.952295

25 42.6871586 34.8939201 6.06672001 0.42 509.4085858 407.5268686

50 46.6949815 38.1700494 6.63631377 0.45 597.0386456 477.6309165

100 50.7028043 41.4461787 7.20590752 0.49 705.9074781 564.7259824

500 60.0086808 49.0531153 8.52846327 0.58 988.9214463 791.137157

T Q FINALES

2 612.957022

5 794.830575

10 939.71837

25 1185.81131

50 1389.79829

100 1643.22529

500 2302.03077



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5. Cálculos Realizados (HEC-RAS)

1. Crear un Proyecto e ingresar Secciones Transversales



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2. Ingreso de los Datos Hidraulicos: Caudal y Condiciones de Contorno



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3. Crear un plan y efectuar la simulación



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Una vez ejecutada la simulación correctamente, se mostrara la siguiente ventana

4. Resultados

a.)Secciones Transversales

Trabajaremos con periodo de retorno de 100 años

-20 -10 0 10 203598

3600

3602

3604

3606

3608

3610

RIO ICHU Plan: Plan 03 10/06/2013

Station (m)

Ele

vation

(m

)

Legend

EG T500

WS T500

Ground

Bank Sta

.04 .04 .04



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b.) Perfil de Superficie de Agua Corregida del rio



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Perfil de Superficie de Agua(velocidades)(T500)



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Perfil de Superficie de Caudal T500

PERFIL DE CAUDALES



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Perfil de Superficie de Tirante Hidráulico T500



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c.) Resultados Generales



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5. Socavación General

Para fines de estimación con el objetivo de diseño de puentes es usual adoptar un

criterio conservador que consiste en calcular la máxima profundización posible del

lecho, bajo una condición hidráulica dada.

La máxima profundización del cauce ocurre cuando se alcanza la condición de

transporte crítico, donde la velocidad de flujo se reduce a tal punto en que la

corriente no puede movilizar y arrastrar más material del lecho y a su vez no existe

transporte de material desde aguas arriba.

Por lo tanto, cuando se produce la avenida, la sección geométrica del cauce se

modifica dando lugar a una nueva sección, la cual obviamente está socavada,

donde el lecho queda en condiciones de arrastre crítico o de transporte incipiente.

5.1. Calculo de Socavación;

El método propuesto por Lischtvan-Levediev es el más usado en nuestro país para

el cálculo de la socavación general incluyendo el efecto de la contracción de un

puente. Se fundamenta en el equilibrio que debe existir entre la velocidad media

real de la corriente (Vr) y la velocidad media erosiva (Ve). La velocidad erosiva no

es la que da inicio al movimiento de las partículas en suelos sueltos, sino la



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velocidad mínima que mantiene un movimiento generalizado del material del

fondo. Si el suelo es cohesivo, es la velocidad que es capaz de levantar y poner el

sedimento en suspensión. La velocidad erosiva está en función de las características

del sedimento de fondo

El método se basa en suponer que el caudal unitario correspondiente a cada franja

elemental en que se divide el cauce natural permanece constante durante el proceso

erosivo y puede aplicarse, con los debidos ajustes, para casos de cauces definidos o

no, materiales de fondo cohesivos o friccionantes y para condiciones de distribución

de los materiales del fondo del cauce homogénea o heterogénea.

A continuación se describen algunos métodos para la estimación de la profundidad

de socavación general bajo la condición en que la velocidad de escurrimiento es

igualada por la velocidad crítica de arrastre y estimación de socavación general por

contracción del cauce.

En nuestro caso, la cuenca del Rio Ichu presenta Suelo Granular,

a.) Suelos Granulares

z : Exponente variable en función del Dm de la Partícula



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Teniendo las siguientes ecuaciones de las variables



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b.) Suelos Cohesivos



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CAPITULO II

SOCAVACION

DEL RIO LIRCAY



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CAPITULO I

Estudio Hidrológico Rio

Lircay



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SECCIONESLuz libre

lado

izquier

do

centro

lado

dere

cho

u

izquie

rdo

u

izqui

erdo

a

utiliz

ar

u

centro

u

centr

o a

utiliza

r

u

derec

ho

u

derec

ho a

utiliza

r

lado

izquie

rdo

lado

izquierdo

a utilizar

centrocentro a

utilizar

lado

derecho

lado

derecho

a utilizar

lado

izquierdocentro

lado

derecho

lado

izquierdocentro

lado

derecho

500 77.97 3.34 3.79 3.43 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 4.59 4.59 6.99 6.99 5.02 5.02 5.3305131 9.2883184 5.9995134 0.74051 2.2983184 0.9795134

480 76.04 3.83 4.74 3.88 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 3.7 4.145 7.59 7.29 3.96 4.49 8.3508344 17.598118 9.2805207 4.20583 10.308118 4.7905207

460 64.09 4.66 5.46 4.74 0.98 0.99 0.98 0.985 0.98 0.985 3.88 3.79 7.95 7.77 3.99 3.975 6.8614334 17.703283 7.3070468 3.07143 9.7532828 3.3320468

440 58.37 2.71 4.81 2.02 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 3.62 3.75 9.74 8.845 2.65 3.32 7.1894831 22.321403 6.1215854 3.43948 12.581403 2.8015854

420 78.55 2.51 4.17 2.19 0.99 0.99 0.99 0.985 0.99 0.985 3.74 3.68 8.66 9.2 3.15 2.9 6.5321843 21.900309 4.7695325 2.85218 13.240309 1.8695325

400 80 2.62 3.49 2.49 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 5.1 4.42 6.51 7.585 5.3 4.225 8.2866109 16.905435 7.8073806 3.86661 10.395435 3.5823806

380 80 2.26 3.33 1.91 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 5.13 5.115 6.68 6.595 5.45 5.375 10.355817 14.484464 11.056399 5.24082 7.804464 5.6813988

360 80 2.4 3.41 2.16 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 4.92 5.025 6.94 6.81 5.13 5.29 9.9175164 14.81475 10.613803 4.89252 7.87475 5.3238032

340 80 3.08 3.92 3.16 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 4.85 4.885 7.11 7.025 5.03 5.08 9.1534867 14.787763 9.6389597 4.26849 7.6777632 4.5589597

320 76.74 3.37 4.66 3.07 0.99 0.99 0.98 0.985 0.99 0.99 4.43 4.64 7.75 7.43 3.66 4.345 8.8354601 16.516942 8.101473 4.19546 8.7669423 3.756473

300 80 2.43 3.66 2.43 0.99 0.99 0.98 0.98 0.99 0.99 4.72 4.575 7.74 7.745 4.81 4.235 8.8504081 17.877709 7.9925286 4.27541 10.137709 3.7575286

280 85.04 3.46 4.87 3.53 0.99 0.99 0.99 0.985 0.99 0.99 3.72 4.22 7.09 7.415 3.8 4.305 7.9551742 16.811026 8.1674078 3.73517 9.7210258 3.8624078

260 79.99 3.59 5.19 3.77 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 3.54 3.63 6.92 7.005 3.88 3.84 5.9691334 14.218472 6.4292242 2.33913 7.2984718 2.5892242

240 76 4.42 6.58 5.35 0.99 0.99 0.98 0.985 0.99 0.99 2.79 3.165 6.55 6.735 3.76 3.82 5.1609072 14.043385 6.6157513 1.99591 7.4933851 2.7957513

220 80 3.56 5.04 3.5 0.99 0.99 0.99 0.985 0.99 0.99 3.68 3.235 6.62 6.585 3.78 3.77 5.0628298 12.992148 6.1965277 1.82783 6.3721477 2.4265277

200 79.31 3.9 5.52 3.82 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 3.63 3.655 6.79 6.705 3.69 3.735 6.4477453 14.365357 6.6347224 2.79275 7.5753571 2.8997224

180 77.14 2.47 4.27 2.31 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 3.42 3.525 6.74 6.765 2.97 3.33 6.5724332 15.542061 6.0967114 3.04743 8.8020609 2.7667114

160 80 3.06 5.17 3.37 0.98 0.99 0.99 0.99 0.98 0.985 2.96 3.19 6.37 6.555 3.41 3.19 6.3514454 16.371562 6.3514454 3.16145 10.001562 3.1614454

140 80 3.6 4.85 3.37 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.985 3.83 3.395 5.94 6.155 3.58 3.495 6.3343607 13.839023 6.5818514 2.93936 7.8990233 3.0868514

120 79.93 3.07 4.83 3.22 0.98 0.99 0.99 0.99 0.98 0.985 3.53 3.68 6.38 6.16 3.61 3.595 7.1059574 13.972383 6.8900629 3.42596 7.5923828 3.2950629

100 80 3.02 4.59 3.22 0.98 0.98 0.99 0.99 0.98 0.98 3.7 3.615 6.25 6.315 3.83 3.72 6.5375381 13.544997 6.7894005 2.92254 7.2949972 3.0694005

80 78.05 3.78 7.16 4.58 0.99 0.99 0.99 0.99 0.99 0.985 2.13 2.915 5.4 5.825 2.79 3.31 5.5595128 13.811676 6.5750972 2.64451 8.4116758 3.2650972

60 73.12 5.07 8.68 5.42 0.99 0.99 0.98 0.985 0.98 0.985 2.24 2.185 4.99 5.195 2.49 2.64 3.1641988 9.9679914 4.078213 0.97920 4.9779914 1.438213

40 71.59 5.25 8.7 6.18 0.99 0.99 0.98 0.98 0.98 0.98 2.24 2.24 4.71 4.85 2.87 2.68 3.3780386 9.4428405 4.3150878 1.13804 4.7328405 1.6350878

20 68.11 7.19 10.76 7.33 0.98 0.99 0.98 0.98 0.98 0.98 2.15 2.195 3.88 4.295 2.2 2.535 3.0068198 7.3241519 3.651178 0.81182 3.4441519 1.116178

0 68.08 9.06 11.54 8.54 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 2.3 2.225 3.24 3.56 2.09 2.145 3.0735615 5.7165923 2.9285044 0.84856 2.4765923 0.7835044

ALTURA DE SOCAVACION

= HS - Yvelocidades

DESNIVEL ENTRE LA SUPERFICIE

DE AGUA Y EL FONDO Tirante hidraulico

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ESTUDIO HIDROLOGICO LIRCAY