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EVALUACIÓN DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EN REGIONES SEMIÁRIDAS
Luis G. Castillo E.1 Mª Dolores Marín Martín1
Línea prioritaria A. Criterios hidromorfológicos para la recuperación de espacios fluviales degradados
(1) Grupo de I+D+i Hidr@m. Departamento de Ingeniería Térmica y Fluidos. Universidad Politécnica de Cartagena.
Escuela de Ingeniería Civil, Paseo Alfonso XIII, 52, 30203, Cartagena. e‐mail: [email protected], [email protected]
En regiones de morfología abrupta y régimen irregular de precipitaciones, las crecidas suelen presentarse llevando una gran cantidad de transporte de sedimentos. El cambio climático incidirá en que los flujos torrenciales e hiperconcentrados sean cada vez más acusados, lo que obligará a controlarlos para minimizar sus efectos destructivos. Con el fin de poder diseñar sistemas efectivos de control y captación de flujos en regiones semiáridas será necesario, como primer paso, calcular la capacidad de transporte de sedimentos. De acuerdo a los análisis presentados para el caso del barranco de las Angustias (Isla de la Palma) y partiendo de la gran similitud con las cuencas semiáridas de la Región de Murcia, uno de los objetivos del trabajo que el grupo Hidr@m está llevando a cabo es aplicar y contrastar dicha metodología, con el fin de establecer criterios generales de cálculo en estas regiones. Se presentará un avance de los resultados obtenidos en la evaluación del transporte de sedimentos realizado en la Rambla del Mergajón (subcuenca de la Rambla del Albujón sita en el Campo de Cartagena, Murcia), empleando la metodología antes citada. La cuenca del Mergajón ha sido seleccionada por la semejanza que presenta con el barranco de las Angustias, tanto en sus características geomorfológicas, hidrológica e hidráulica. Del análisis de los resultados obtenidos se concluye que:
- Las formulaciones que mejores resultado nos ofrecen son las de Einstein-Barbarrosa, 1952, Yang, C. T., 1976 y Yang, S. (K=6), 2005.
- Los resultados obtenidos con Smart y Jaeggi (D65), 1983 y Mizuyama y Shimohigashi, 1985, se sitúan por encima del valor medio y dentro de una desviación estándar. Los resultados de Aguirre et al. (D50), 2000, Van Rijn, 1987, Aguirre et al. (Dm), 2000, Ackers White, 1980 y Meyer- Peter y Müller, 1948, caen por debajo de la media y dentro de una desviación estándar.
- El volumen de transporte de sedimentos total que se obtiene en la rambla del Mergajón es inferior que al obtenido en el barranco de las Angustias, siendo el transporte de fondo muy inferior al de fondo en suspensión. También la proporción entre el transporte de fondo y fondo en suspensión resulta invertido en las dos cuencas, debido fundamentalmente a la diferente distribución granulométrica y además, porque los diámetros característicos en la rambla del Mergajón son más pequeños que en el barranco de las Angustias.
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
EVALUACIÓN DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS ENEVALUACIÓN DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EN REGIONES SEMIÁRIDAS
Luis G. Castillo ElsitdiéMª Dolores Marín Martín
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
MetodologíaIntroducción Aplicación a cuenca mediterránea ConclusionesResultados y
análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Efecto directoCambio climático Frecuencia e intensidad de precitaciones
++Zonas semiáridas Cobertura vegetal reducida-
erosionable
Flujos torrenciales con gran transporte de sedimentos cada vez más frecuentes en zonas semiáridasvez más frecuentes en zonas semiáridas
¿Porqué el control de estos
Minimizar efectos destructivoscontrol de estos
flujos? Captar caudales incrementando disponibilidad del recurso
¿cómo captar flujos torrenciales?¿cómo captar flujos torrenciales?
Sistemas presa-embalse
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Aplicación a cuenca mediterránea ConclusionesMetodologíaIntroducción Resultados y
análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Cálculo de la capacidad del transporte de sedimentos en flujos
Para el diseño sistemas de captación se necesita
Cálculo de la capacidad del transporte de sedimentos en flujos hiperconcentrados
Formulaciones de estimación de coeficientes de resistencia
Formulaciones para el cálculo del transporte de sedimentosdel transporte de sedimentos
Limites de aplicación
Determinación del caudal dominante
Metodología Barranco deMetodología Barranco de las Angustias(Castillo 2000) Validez
Zonas semiáridas
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAFORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAAplicación a cuenca
mediterránea ConclusionesMetodologíaIntroducción Resultados y análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAFORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIA
• Keulegan (1938)
Diversas formulaciones en flujos macrorrugosos basadas en:
RU 3026221
8 Keulegan (1938)• Prandtl-Von Kárman
sK
Ra
fUC
Ulog
3026.28*
*
C* es el coeficiente adimensional de ChézyyU velocidad media del flujoU* velocidad asociada al esfuerzo cortante 0* U 0 esfuerzo cortante
medio 00 RS f factor de fricción de Darcy-Weisbachf factor de fricción de Darcy-Weisbach constante de Von Kármán en agua limpia (≅0.407)a coeficiente de forma (sección transversal del canal)K id d i l t d l d d Nik dKs rugosidad equivalente de los granos de arena de Nikuradse
En ríos rectos y material grueso:RRU
3026.2
218*
aA log6755
nA
sKa
fUC
nD
log657.5log*
n
nA
log675.5
n rugosidad relativa equivalente; Dn= Diámetro nominalnns DK
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAFORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAAplicación a cuenca
mediterránea ConclusionesMetodologíaIntroducción Resultados y análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAFORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIA
Formulaciones utilizadas para el cálculo de la resistencia al flujo en o u ac o es u adas pa a e cá cu o de a es s e c a a ujo ecauces rugosos de pendiente fuerte
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAFORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAAplicación a cuenca
mediterránea ConclusionesMetodologíaIntroducción Resultados y análisisAUTOR FÓRMULA OBSERVACIONES
Limerinos (1970) 55.68
84/90.0;281.3
84/log657.5* DRDRC 6/11129.0 R
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIAFORMULACIÓN COEFICIENTE DE RESISTENCIA
Formulaciones utilizadas para el cálculo de la resistencia al flujo en
(1970) 177
50/90.1;990.0
50/log657.5*
8484g
DRDRC 160.1)84/log(2
DR
n
R= Radio hidráulico total
Bathurst 50/30;4/log625* DRDdC %40%4.0 So u ac o es u adas pa a e cá cu o de a es s e c a a ujo ecauces rugosos de pendiente fuerte
(1985) 5084
/3.0;484
/log62.5 DRDdC %40%4.0 S
d= calado del flujo
Fuentes y Aguirre (1991)
)50
//(1737.0333.150
/log657.5* DdDdC %55.60%001.0 S
(1991) 77
50/3.0 Dd
García Flores (1996)
Régimen Supercrítico:
100/300;6983/log7565* DdDdC 28491)/log(2
6/1111.0
Dd
dn
20050
/6.0;559.150
/log756.5*
10084
/30.0;698.384
/log756.5
Db
RDb
RC
DdDdC
Régimen Subcrítico:
*
2849.1)84
/log(2 Dd
Rb= Radio hidráulico del fondo
6/11110 d 200
50/6.0;2425.0
50/log756.5*
10084
/30.0;2794.284
/log756.5*
Db
RDb
RC
DdDdC 7919.0)
84/log(2
111.0
Dd
dn
Van Rijn * Rf= radio hidráulico de fondoVan Rijn (1987) )903/12log(75.5* DfRC
Rf radio hidráulico de fondo
Jarret (1984) mRmSRSn 1.215.0%;4.0%2.0;16.0)28.3/(38.039.0
S= pendiente de fricción;
R= radio hidráulico
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Aplicación a cuenca mediterránea ConclusionesMetodologíaIntroducción
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSFORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
Resultados y análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Investigaciones sin obtener una ecuación satisfactoria: complejidad del problema
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSFORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
complejidad del problema efecto formas del lecho en el transporte de fondo naturaleza estocástica del problema dificultad de verificar las investigaciones de laboratorio en prototipo
Avances sustanciales, con expresiones que correlacionan:Parámetro de transporte
qs qs transporte total de fondo (m3/sm)
Parámetro de transporte de sedimentos ()
gΔD 23
=(s-)/=1.65, s densidad específica del sedimentoD tamaño característico del sedimento (m)U* velocidad de corte (m/s)Parámetro de flujo ()
gDU
rdF
2*12
U velocidad de corte (m/s)S0 pendiente longitudinal del fondo. Frd Número de Froude Densimétrico
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSFORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
Aplicación a cuenca mediterránea ConclusionesMetodologíaIntroducción Resultados y
análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSFORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSAUTOR FÓRMULA OBSERVACIONES Colby (1984)
mmDmmUBTmíngUBTg 1501.046.0;13.1max326.3326.3
U=velocidad media del flujo
BTg =Transporte unitario total de fondo en peso (kg/ms) Meyer- Peter y Müller (1948) D
rK
sBTgsmDsIsR
rK
sK ;6/1
90/26;3/2/3/13/225.0047.02/3)/( BTg =Transporte unitario total de fondo en peso (T/ms)
B= ancho (m)
parednwKnmKdmKdBwK
wKmKBsK
rrs
/1;/1;3/2}22/3
)2(2/3{
3/290
B= ancho (m)d= calado (m)
Ackers-White (1990) m
cFFn
UUUKDsBTg )1
**()
*(35
El método se aplica si: 1* D y 8* F
3/1)2/(35*;1)}/10log(32/){/*
(*
67.1)*/83.6(;14.0)*/23.0(*;*log56.01
}967.72)*
(426.0)*
(79.2exp{:60*
1:Si
gDDnDdUDgnUF
DmDc
FDn
LnDDLnKD
;025.0;17.0*;78.1;0;60*Si KcFmnD
3si35
5,0
16
84
gDD
D
Dg
3si60
35
gDD
g
Engelund y Hansen (1967) 2/1)50(
23*205.0
g
DU
sBTg Siempre que: 1250*
*Re vDU
; 2;15.050
g
mmD
Bathurst et al. (1987) cqqDgDS ])2/1)50(50)1/[(2/35.2( Siendo S di t cqqgS ]))50(50)[((
Con D50: ;12.115.02/350
2/1* S
Dgcq
cq D16: 12.121.02/3
162/1
* SDgcq
cq
S= pendiente;q= caudal unitario de agua qc= caudal crítico peso específico aparente adimensional
Van Rijn (1987) 1.2
1*2*
2
30*
053.0
rdF
; 31
2*;
3
12log75.5*
gDD
D
fRC
Frd= número de Froude Densimétrico de partículas; cesfuerzo
cortante crítico adimensional; C*= coeficiente de Chézy; Rf= radio hidráulico del fondo23.0* cCD 2
903 D
(1)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSFORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOS
Aplicación a cuenca mediterránea ConclusionesMetodologíaIntroducción Resultados y
análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
FORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSFORMULACIÓN TRANSPORTE DE SEDIMENTOSAUTOR FÓRMULA OBSERVACIONES
Yang (1976) Transporte de arenas:
)}/()/*
(297.0)/(1563.078.1
)/*(297.0)/(153.08929.11exp{001.0
wSULnwULnm
DwLn
wULnmDwLndUBT
g
6605.2
70*2.1Si
cU
v
DU
Transporte de gravas:
)}//()/*
(1228.0)/(1327.0784.2
)/*(816.4)/(633.03836.15exp{001.0
wSc
UwSULnwULnm
DwLn
wULnmDwLndUBT
g
66.0)06.0/*log(
vDUw
05.2;*70Si wc
U
v
DU
Einstein y Barbarrosa (1952) ;
213* BSgBgBTgiDgsBiBigBi
dEP
)
2.30log(303.2
}211{};21{ IIEPBigBiBTigBTiIIEPBigBiBSigSi
)/65(),/(;2)(*;1
DfYXDfxYn
i BTigBTiiBTg
025.16.10log;8.1/39.1;8.1/77.0 siXsiX
)*/(;2;/);/();/6.10log( UKwziDadaERiDXx
Edy
Z
y
yZE
ZEI
Edyy
Z
y
yZ
E
ZE
I
1 1
)1(
1216.01
1)ln(
1
)1(
1
216.02
)()()g( iix
Nota: Integrales se calculan por medio de ábacos. Para una descripción completa ver Simons and Sentürk (1992) y Graf (1984). IRgUsKfDsKsK
);/(;65;
Mizuyama y Shimohigashi (1985)
350
2
2
20Dg
qS
S= pendiente; q= caudal unitario de agua; peso específico aparente adimensional
Aguirre Pe et al (2000) 62/1 F d=Froude Densimétrico de partículas; S=pendiente;Aguirre-Pe et al. (2000)
4*
62/15.1
C
rdFS ; )tan(tancos/2
mgDUrdF ;
bfC
8* Frd=Froude Densimétrico de partículas; S=pendiente;C*=coeficiente adimensional de Chézy; U=velocidad media de flujo; Dm= diámetro promedio; ángulo inclinación longitudinal de lecho;ángulo fricción interna partículas; fb= factor fricción Darcy-Weisbach para radio hidráulico de fondo.
Yang S. (2005) cuu
Vhosk
Vhtg
C
2*
2*
; k = constante universal=12.5 C=concentración sedimento total de fondo; tg =transporte total de fondo en peso; h=radio hidráulico o calado; V=velocidad media;
ió d f d d diá di l id d
(2)
wVhsVh 2
*´ cu =velocidad de corte debido a grano; 2*cu =velocidad crítica de de Shields
tensión de corte en fondo, d=diámetro sedimento; w=velocidad sedimentación partícula; γs=peso específico sedimento; γ=peso específico agua
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Aplicación a cuenca mediterráneaMetodologíaIntroducción Conclusiones
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS RAMBLA DEL ALBUJÓN
Resultados y análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS RAMBLA DEL ALBUJÓN
Área R. Mergajón =52 km2
Pendiente S=0.033Diámetro D50=3.458 mm
Área Caldera de Taburiente =56 km2
Pendiente S=0.0392Diámetro D50=28 mm 50
Diámetro D85=14.710 mm50
Diámetro D85=870 mm
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Aplicación a cuenca mediterráneaMetodologíaIntroducción Conclusiones
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS RAMBLA DEL ALBUJÓNP i it i á i di i
Resultados y análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS RAMBLA DEL ALBUJÓNPrecipitaciones máximas diarias
257
344370
257281300
350
400
Pd (mm)
ANGUSTIAS
MERGAJÓN
101
166195
257
92118
176201
257
100
150
200
250
0
50
1.4 5 10 50 500 1000Periodo de retorno (años)
Caudales líquidos
762
836
701.4
786.2
700
800
900
ANGUSTIAS
MERGAJÓN
Área R. Mergajón =52 km2
Pendiente S=0.033Diámetro D50=3.458 mm
Área Caldera de Taburiente =56 km2
Pendiente S=0.0392Diámetro D50=28 mm
277
350
519
229
422
300
400
500
600
Ql (
m3 /s
)
50
Diámetro D85=14.710 mm50
Diámetro D85=870 mm121
21.4
147.5
0
100
200
1.4 5 10 50 500 1000Periodo de retorno (años)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Aplicación a cuenca mediterráneaMetodologíaIntroducción Conclusiones
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS RAMBLA DEL ALBUJÓNP i it i á i di i
Resultados y análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
BARRANCO DE LAS ANGUSTIAS RAMBLA DEL ALBUJÓNPrecipitaciones máximas diarias
257
344370
257281300
350
400
Pd (mm)
ANGUSTIAS
MERGAJÓN90
100
Curva compuesta-Mergajón
Granulometria las Angustias
101
166195
257
92118
176201
257
100
150
200
250
50
60
70
80as
a
0
50
1.4 5 10 50 500 1000Periodo de retorno (años)
20
30
40
50
% P
Caudales líquidos
762
836
701.4
786.2
700
800
900
ANGUSTIAS
MERGAJÓN
0
10
0
0.010.101.0010.00100.001000.00
Tamaño Partículas (mm)
Área R. Mergajón =52 km2
Pendiente S=0.033Diámetro D50=3.458 mm
Área Caldera de Taburiente =56 km2
Pendiente S=0.0392Diámetro D50=28 mm
277
350
519
229
422
300
400
500
600
Ql (
m3 /s
)
50
Diámetro D85=14.710 mm50
Diámetro D85=870 mm121
21.4
147.5
0
100
200
1.4 5 10 50 500 1000Periodo de retorno (años)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Aplicación a cuenca mediterráneaMetodologíaIntroducción ConclusionesResultados y
análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
25
30Patrón de LINDE modificado
15
20
Discretización temporal 15’
5
10
0
0:15
1:15
2:15
3:15
4:15
5:15
6:15
7:15
8:15
9:15
10:1
511
:15
12:1
513
:15
14:1
515
:15
16:1
517
:15
18:1
519
:15
20:1
521
:15
22:1
523
:15
80% precipitación en 6 horas20 % restante distribuidas en 18 h
Datos de partida para el cálculo de parámetros físicos y número de curva:
MDT 4x4 m Proyecto Natmur 2008 Dirección General de Patrimonio Natural y Biodiversidad Región de MurciaMDT 4x4 m. Proyecto Natmur 2008. Dirección General de Patrimonio Natural y Biodiversidad Región de MurciaMapas Geológicos 1:50000. Instituto GeomineroUsos de suelo del Corine Land Cover
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Aplicación a cuenca mediterráneaMetodologíaIntroducción ConclusionesResultados y
análisis
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
25
30Patrón de LINDE modificado
Caudales Mergajón900
15
20
Discretización temporal 15’700
800
T1000T500T200T100
5
10
500
600
auda
l (m
3 /s)
00T50T10T5T1.4
0
0:15
1:15
2:15
3:15
4:15
5:15
6:15
7:15
8:15
9:15
10:1
511
:15
12:1
513
:15
14:1
515
:15
16:1
517
:15
18:1
519
:15
20:1
521
:15
22:1
523
:15
80% precipitación en 6 horas20 % restante distribuidas en 18 h
300
400Ca
Datos de partida para el cálculo de parámetros físicos y número de curva:
MDT 4x4 m Proyecto Natmur 2008 Dirección General de Patrimonio Natural y Biodiversidad Región de Murcia0
100
200
MDT 4x4 m. Proyecto Natmur 2008. Dirección General de Patrimonio Natural y Biodiversidad Región de MurciaMapas Geológicos 1:50000. Instituto GeomineroUsos de suelo del Corine Land Cover
0
0:00
2:30
5:00
7:30
10:0
0
12:3
0
15:0
0
17:3
0
20:0
0
22:3
0
1:00
3:30
6:00
8:30
11:0
0
Tiempo (h)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
MetodologíaIntroducción Aplicación a cuenca mediterránea
Resultados y análisis
Conclusiones
Resultados obtenidos para el coeficiente de Manning
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
0.090
0.100 n_Medio n_Limerinos n_Bathurst (1985)
n_Bathurst (2002) n_Van Rijn n_Aguirre&Fuentes (d50)
n_García Flores&Maza n_Jarret n_Aguirre&Fuentes (d65)
n_Aguirre&Fuentes (dm) Grant (2007) Media +1.5 Desv. Stándar
Resultados obtenidos para el coeficiente de Manning
0.070
0.080
ning
"n"
Media - Desv. Stándar Potencial (n_Medio)
0.050
0.060
sten
cia
de M
ann
0.030
0.040
ficie
nte
de R
esis
0.010
0.020
Coe
f
0.0000 100 200 300 400 500 600 700 800
Caudal (m3/s)
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
MetodologíaIntroducción Aplicación a cuenca mediterránea
Resultados y análisis
Conclusiones
Resultados obtenidos para el transporte de sedimentos
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Resultados obtenidos para el transporte de sedimentos100.00
10 0010.00
sól
ido
(T/s
)
1.00
Cau
dal
Yang S.Q. (2005)-K=12.5 Yang S.Q. (2005) -K=6 Einstein-Barbarrosa Mizuyama y Shimohigashi
Smart y Jaeggi (d65) Yang C.T. Aguirre et. al. (d50) Aguirre et. al. (dm)
Van Rijn Akers-White Meyer-Peter & Müller Banda superior
0.100 100 200 300 400 500 600 700 800
Caudal líquido (m3/s)
Valor medio Banda inferior
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
MetodologíaIntroducción Aplicación a cuenca del Mergajón
Resultados y análisis Conclusiones
Comparativa Las Angustias Mergajón
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
100.00
Comparativa Las Angustias - Mergajón
10.00
s)C
auda
l sól
ido
(T/s
1.00
0.100 100 200 300 400 500 600 700 800 900
Caudal líquido (m3/s)
Las Angustias: A = 56 km2; S = 0.0392; D84 = 870 mm
Mergajón: A = 52 km2; S = 0.033; D84 =14.710 mm
Transporte de fondo
Grupo I+D+i en Ing. Hidráulica, Marítima y Medio Ambiental
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
MetodologíaIntroducción Aplicación a cuenca del Mergajón
Resultados y análisis Conclusiones
Universidad Politécnica de Cartagena (UPCT)
Proporción transporte de fondo y fondo en suspensiónTransporte de fondo y transporte en suspensión
Mergajón-Las Angustias25
Mergajón - Qs_fondoMergajón - Qs_totalLas Angustias - Qs_fondo
15
20Las Angustias - Qs_totalMergajón ajuste Qs_totalMegajón ajuste Qs_fondoLas Angustias ajuste Qs_fondoLas Angustias ajuste Qs_total
T t d f d
10
Qs
(T/s
) Transporte de fondoEn suspensión
5
Transporte de fondo
00 100 200 300 400 500 600 700 800 900
Q l (m3/s)