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Comportamento meccanico dei materilai Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
© 2006 Politecnico di Torino 1
Fatica dei materiali
2
Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
Introduzione, i cumulativi di sollecitazioneDanneggiamento: regola di Palmgren – MinerMetodo di conteggio: metodo rainflow
Comportamento meccanico dei materilai Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
© 2006 Politecnico di Torino 2
Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
4
Introduzione (1/4)
σ(ε)(F)
t
Storia reale
Comportamento meccanico dei materilai Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
© 2006 Politecnico di Torino 3
5
Introduzione (2/4)
σ(ε)(F)
t
σ(ε)(F)
tn1,σm1,σa1
n2,σm2,σa2
n2,σm3,σa3
Storia reale
Storia a blocchi
6
Introduzione (3/4)
σ(ε)(F)
t
σ(ε)(F)
tn1,σm1,σa1
n2,σm2,σa2
n2,σm3,σa3
Storia reale
Metodi di conteggio
Storia a blocchi
Comportamento meccanico dei materilai Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
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7
Introduzione (4/4)
σ(ε)(F)
t
σ(ε)(F)
tn1,σm1,σa1
n2,σm2,σa2
n2,σm3,σa3
Storia reale
Metodi di conteggio
Storia a blocchi
NO!
8
Cumulativi di sollecitazione (1/2)
σa(∆σ)
σm = cost(R=cost)
Istogramma dellesollecitazioni
n1 n2 n3 n4 n5 n6 N
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9
Cumulativi di sollecitazione (2/2)
σa(∆σ)
σm = cost(R=cost)
σa(∆σ)
σm = cost(R=cost)
Istogramma dellesollecitazioni
Spettro dellesollecitazioni
n1 n2 n3 n4 n5 n6 N
N
10
Spettri tipici (adimensionali)
a
aσσ
NN
ab
cde
00 1
1 Ampiezza costante
Distribuzione normale delle ampiezze (pseudo random)
Andamento lineare (tipico di alcuni fenomeni naturali: vento, terremoti, onde)
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11
Eliminazione piccole ampiezze
a
aσσ
NN0
0 1
1
p=0.25
p=0.00
p=0.50
a
,minapσ
σ=
p legato alla risoluzione del metodo di conteggio
12
Matrice degli eventi (rainflow)
40
80
120
-100-50
050
1502.02.53.03.54.04.55.05.5
60
100
140160
180200
220240
260
σa (MPa)
σ m(M
Pa)
Log(N)
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Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
14
Danneggiamento (1/2)
Quando è presente una cricca ogni ciclo ne aumenta la lunghezza (propagazione):
Danno (fisico) = ∆a
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15
Danneggiamento (2/2)
i
ii N
nD =
Numero di cicli nel blocco i-esimo
Vita nell’ i-esima condizione
Quando è presente una cricca ogni ciclo ne aumenta la lunghezza (propagazione):
Danno (fisico) = ∆aPrescindendo dal danno fisico possiamo definire il danneggiamento.
16102 103 104 105 106100
500
1000
Ni Nni
σa
σai
Ni e ni sul diagramma SN
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17
Accumulo del danneggiamento (1/3)
Regola di accumulo del danneggiamento lineare:
rotturaCNn
DDi
ii ⇔=== ∑∑
18
Accumulo del danneggiamento (2/3)
Regola di accumulo del danneggiamento lineare:
rotturaCNn
DDi
ii ⇔=== ∑∑
C = 0.5 ÷ 2 (Sperimentazione di Miner)C ≈ 1 storie di carico “pseudo random”
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Accumulo del danneggiamento (3/3)
Regola di accumulo del danneggiamento lineare:
rotturaCNn
DDi
ii ⇔=== ∑∑
C = 0.5 ÷ 2 (Sperimentazione di Miner)C ≈ 1 storie di carico “pseudo random”
1Nn
DDi
ii === ∑∑
Regola di:Palmgren (1924)Miner (1945)
20
Limite di fatica (1/2)
Con cicli ad ampiezza variabile il limite di fatica può scomparire, infatti a parità di ∆σ < ∆σD:
Se no propagazione!1 thK Y σ a K∆ = ∆ < ∆ ⇒
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Limite di fatica (2/2)
Con cicli ad ampiezza variabile il limite di fatica può scomparire, infatti a parità di ∆σ < ∆σD:
Se no propagazione!
Se sì propagazione!
(a2>a1)
1 thK Y σ a K∆ = ∆ < ∆ ⇒
2 thK Y σ a K∆ = ∆ > ∆ ⇒
22
Modifica di Haiback (1/3)
103 104 105 106 107
100
500
1000
N
aσ m =σ
k
108
k = ∞
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23
Modifica di Haiback (2/3)
103 104 105 106 107
100
500
1000
N
aσ m =σ
k
k
108
k = ∞
24
Modifica di Haiback (3/3)
103 104 105 106 107
100
500
1000
N
aσ m =σ
k
k
108
2k-1
k = ∞
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25
Utilizzo della regola di Miner I (1/3 )
Supponendo di avere una storia di carico a blocchi:
ni, σmi, σai
26
Utilizzo della regola di Miner I (2/3 )
∑∑ ==i
ii N
nDD
Supponendo di avere una storia di carico a blocchi:
ni, σmi, σai
Per ogni σmi si ricava Ni dal diagramma SN in corrispondenza di σai e si calcola:
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27
Utilizzo della regola di Miner I (3/3 )
Supponendo di avere una storia di carico a blocchi:
ni, σmi, σai
Per ogni σmi si ricava Ni dal diagramma SN in corrispondenza di σai e si calcola:
Il coefficiente di sicurezza (in termini di durata) risulta:
D1
CS =
∑∑ ==i
ii N
nDD
28
Nel caso di σm costante è possibile definire una tensione e una durata equivalenti.
Data una σa,eq vogliamo una neq tale che:
∑∑ =⇒=i
ieqeq
i
i
eq
eq
NnNn
Nn
Nn
Utilizzo della regola di Miner II
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29
102 103 104 105 106100
500
1000
Ni NNeq
σa
σai
σa,eq
Neq e Ni dal diagramma SN log-log
kai
keq,a
eqieqk
eq,aikai NNNN
σ
σ=⇒⋅σ=⋅σ
30
∑=i
ieqeq N
nNn
kai
keq,a
eqi NNσ
σ=
Durata e tensione equivalenti I (1/5)
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31
∑=i
ieqeq N
nNn
kai
keq,a
eqi NNσ
σ=
∑
σ
σ=
kai
keq,a
eq
ieqeq
N
nNn
Durata e tensione equivalenti I (2/5)
32
∑=i
ieqeq N
nNn
kai
keq,a
eqi NNσ
σ=
∑
σ
σ=
kai
keq,a
eq
ieqeq
N
nNn
Durata e tensione equivalenti I (3/5)
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33
∑=i
ieqeq N
nNn
kai
keq,a
eqi NNσ
σ=
∑
σ
σ=
kai
keq,a
eq
ieqeq
N
nNn
keq,a
kai
ieq nnσ
σ= ∑
Durata e tensione equivalenti I (4/5)
34
∑=i
ieqeq N
nNn
kai
keq,a
eqi NNσ
σ=
∑
σ
σ=
kai
keq,a
eq
ieqeq
N
nNn
keq,a
kai
ieq nnσ
σ= ∑ k
eq
kaii
eq,a nn∑ σ
=σ
Durata e tensione equivalenti I (5/5)
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35
σa(∆σ)
Nneq
NC
σa,eq
Durata e tensione equivalenti II (1/3)
36
σa(∆σ)
Nneq
NC
σa,eq
k kaii
kC
kaii
eq,a Nn
∑
∑
σα=
σ=σ
Durata e tensione equivalenti II (2/3)
Se si pone Cieq Nnn == ∑
Cii N/n=α
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σa(∆σ)
Nneq
NC
σa,eq
Se si pone Cieq Nnn == ∑
k kaii
kC
kaii
eq,a Nn
∑
∑
σα=
σ=σ
Cii N/n=α
Prove di delibera accelerateCalcoli di prima impostazione
Durata e tensione equivalenti II (3/3)
Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
Comportamento meccanico dei materilai Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
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39
Time history
Metodo rainflow: versione del serbatoio
300250200150100500
-50-100-150-200
σ (MPa)
t
40
La time history viene tagliata in corrispondenza del picco più alto
300250200150100500
-50-100-150-200
σ (MPa)
Modifica della time history I
t
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41
I pezzi della time history vengono traslati in modo da avere i picchi più alti agli estremi (eventuale aggiunta di un pezzo)
Modifica della time history II
300250200150100500
-50-100-150-200
σ (MPa)
t
42
Conteggio 0
300250200150100500
-50-100-150-200
σ (MPa)
Si suppone che la storia così modificata sia un serbatoio pieno di acqua
t
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43
Conteggio 1
Si svuota il serbatoio dalla valle più profonda; si registrano il livello massimo (σmax) e il livello di uscità (σmin) ….
300250200150100500
-50-100-150-200
σ (MPa)
t1
A
44
Tabella I: Conteggi (MPa)n min max ∆σ σa σm
1 -200 300 500 250 50
Conteggio 2
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45
Conteggio 3
…rimangono dei serbatoi secondari che a loro volta sono svuotati dalla loro valle più profonda …
300250200150100500
-50-100-150-200
1
2
3
4
56
7
89
1011
12
B
t
46
Tabella I: Conteggi (MPa)n min max ∆σ σa σm
1 -200 300 500 250 502 0 200 200 100 1003 -150 200 350 175 254 0 100 100 50 505 -100 100 200 100 06 -150 100 250 125 -257 -100 100 200 100 08 0 150 150 75 759 50 200 150 75 125
10 -50 250 300 150 10011 -100 250 350 175 7512 100 250 150 75 175
Conteggio 4
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47
Conteggio 5
…rimangono ancora dei serbatoi secondari che a loro volta sono svuotati dalla loro valle più profonda …
300250200150100500
-50-100-150-200
1
2
3
4
56
7
89
1011
12
C
1314 15
16
17
18
1920
2122 23
t
48
Tabella I: Conteggi (MPa)n min max ∆σ σa σm
1 -200 300 500 250 502 0 200 200 100 1003 -150 200 350 175 254 0 100 100 50 505 -100 100 200 100 06 -150 100 250 125 -257 -100 100 200 100 08 0 150 150 75 759 50 200 150 75 125
10 -50 250 300 150 10011 -100 250 350 175 7512 100 250 150 75 17513 -50 100 150 75 25
14 -100 100 200 100 015 -100 50 150 75 -2516 -150 100 250 125 -2517 0 50 50 25 2518 100 150 50 25 12519 50 200 150 75 12520 0 150 150 75 7521 50 150 100 50 10022 0 100 100 50 5023 0 200 200 100 100
Tabella I: Conteggi (MPa)n min max ∆σ σa σm
Conteggio 6
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49
Conteggio 7
…e si completa il processo
300250200150100500
-50-100-150-200
1
2
3
4
56
7
89
1011
12
D
1314 15
t16
17
18
1920
2122 23
24 25 26
27
50
Tabella I: Conteggi (MPa)n min max ∆σ σa σm
1 -200 300 500 250 502 0 200 200 100 1003 -150 200 350 175 254 0 100 100 50 505 -100 100 200 100 06 -150 100 250 125 -257 -100 100 200 100 08 0 150 150 75 759 50 200 150 75 125
10 -50 250 300 150 10011 -100 250 350 175 7512 100 250 150 75 17513 -50 100 150 75 25
14 -100 100 200 100 015 -100 50 150 75 -2516 -150 100 250 125 -2517 0 50 50 25 2518 100 150 50 25 12519 50 200 150 75 12520 0 150 150 75 7521 50 150 100 50 10022 0 100 100 50 5023 0 200 200 100 10024 -50 50 100 50 025 -50 0 50 25 -2526 -50 50 100 50 027 50 150 100 50 100
Tabella I: Conteggi (MPa)n min max ∆σ σa σm
Conteggio 8
Comportamento meccanico dei materilai Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
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51
SaSm 250 175 150 125 100 75 50 25 Tot.-25 2 1 1 40 3 2 525 1 1 1 350 1 2 375 1 2 3100 1 2 2 5125 2 1 3175 1 1Tot. 1 2 1 2 5 7 6 3 27
Matrice degli eventi dell’esempio
52
25 50 75 100125150175250-25
025
5075
100125
175
00.51
1.5
2
2.5
3
Cicli
σm (MPa)σa (MPa)
Matrice degli eventi dell’esempio (grafico)
Comportamento meccanico dei materilai Fatica con sollecitazioni ad ampiezza variabile
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53
Spettro dell’esempio
Considerando un’unica tensione media si può tracciare lo spettro delle sollecitazioni
1 10 100N (log)050
100150200250
σ a (M
Pa)
Sa 250 175 150 125 100 75 50 25Tot. 1 2 1 2 5 7 6 3
Σ 1 3 4 6 11 18 24 27