Embed Size (px)
Citation preview
PERENCANAAN GORDING
Data-data yang Diketahui
- Jarak antar kuda – kuda (bentang gording) = 4 m dan 5 m
- Luas bangunan = 24 m x 17 m = 408 m2
- Kemiringan atap = 22o
- Penutup atap (seng gelombang) = 10 kg/m2 (PPIUG ‘ 83 hal 12)
- Bentang kuda – kuda = 17 m
- Tekanan angin = 40 kg/m2 (PPIUG ‘ 83 hal 22)
- Mutu baja = BJ 37
fy = 2400 kg/m2
fu = 3700 kg/m2
Gbr. Potongan Kuda-kuda untuk Sudut 22o
(Satuan Jarak Dalam m)
- Dipakai gording baja tipe Light Lip Channels 150 x 50 x 20 dengan tebal = 3.2
mm
- Direncanakan menggunakan 6 buah gording pada salah satu sisi miring,
sehingga jarak antar gording ¿9,19245
=1,839m
1.1 Pembebanan Struktur
Gbr. Diagram Pembebanan
Beban yang Bekerja
- Beban seng gelombang (PPIUG 1983 hal.12) sebagai beban merata
dengan perkiraan berat adalah sebesar 10 kg/m²
- Beban hidup terpusat dari orang bekerja (PPIUG 1983 pasal 3.2-2b hal.13)
adalah sebesar P = 100 kg
- Beban hidup terbagi rata dari beban air hujan sebesar (40-0,8) kg/m²
dan tidak lebih dari 20 kg/m² (PPIUG 1983 pasal 3.2-2a hal.13)
- Beban angin diambil minimum sebesar 40 kg/m² (PPIUG 1983 pasal 4.2-2
hal.22)
- Perletakan gording diasumsikan sendi-ro
Beban Mati
Berat sendiri gording (dari tabel) = 6,101 kg/m
Berat seng gelombang /m panjang = 10kg/m2x1,839 m = 18,39 kg/m
Berat sambungan = 10% (6,101 + 18,39) = 2,45 kg/m+
Berat total = 26,941 kg/m
Beban Pekerja
Beban pekerja P = 100 kg
Beban Air Hujan
w air hujan = 40-0,8 = 40 – 0,8 . 22 = 22,4 kg/m2 (diambil 20 kg/m2)
q air hujan = w air hujan x jarak antar gording = 20 x 1,839 = 36,78
kg/m
Beban Angin
Berdasarkan PPIUG 1983 tabel 4.1 koef.angin untuk gedung tertutup
dengan bentuk gambar adalah sebagai berikut:
- Koef. Angin tekan (C1) = 0,02 - 0,4
- Koef. Angin hisap (C2) = 0,4
Maka beban yang terjadi adalah:
Beban akibat angin tekan = C1 x jarak gording x Pangin
= (0,02 . 22 - 0,4) . 1,839 . 40
= 2,942 kg/m
Beban akibat angin hisap = C2 x jarak gording x Pangin
= - 0,4 . 1,839 . 40
= -29,424 kg/m
Momen yang Bekerja Pada Gording
Tinjauan gording pada lentur sumbu-y merupakan sumbu lemah (mudah
mengalami lentur) dari pada lentur sumbu-x, sehingga direncanakan
pemasangan sebuah trekstang pada L/2 = 500/2 = 250 cm (pada tengah bentang
gording). Penggunaan trekstang ini berfungsi untuk mengurangi lendutan arah
sumbu-y.
Hal ini menyebabkan tinjauan perletakan pada sumbu-y yang dianggap
sebagai balok menerus dengan tumpuan sendi.
Gmbr. Pembebanan Pada Gording
Perhitungan Statika Balok Akibat Pembebanan
Akibat Beban Mati
qx = 26,941 . cos 22o = 24,979 kg/m
qy = 26,941 . sin 22o = 10,092 kg/m
- Arah lentur x
Mxmax =
18 . qx cos . L2 =
18 . 24,979 . 52 = 78,059 kgm
- Arah lentur y
Faktor kekakuan
KCA : KCB =
3EI2,5 :
3EI2,5 = 1 : 1
KCA = KCB = 0.5
Momen primer
MCA = - MCB=
112 . qy . L2
=
112 . 10,092. 2,52 = 5,256 kgm
Tabel Distribusi Momen
Titik CBatang CA CB
Koefisien distribusi 0,5 0,5
Momen Primer -5,2560
5,2560
Makhir (kgm) -5,256 5,256
Pumax =
12 . 6 . 26,941 = 80,823 kg
Akibat Beban Pekerja
Px = 100 . cos 22 o = 92,718 kg
Py = 100 . sin 22 o = 37,461 kg
Ditinjau hanya pada arah lentur x karena merupakan nilai terbesar.
Mxmax =
14 . Px . L =
14 . 92,718. 5
= 115,898 kgm
Pumax =
12 . P =
12 .100
= 50 kg
Akibat Beban Angin
qx tekan = 2,942. cos 22o = 2,728 kg/m
qx hisap = 29,424. sin 22o = 11,022 kg/m
- Arah lentur x
Angin Tekan
Mxmax =
18.2 ,728 .52
= 8,525 kgm Puxmax =
12.5 . 2 ,728
= 6,82 kg
Angin Hisap
Mxmax =
18.−11 ,022.52
= -
34,444 kgm
Puxmax =
12.5 .−11 ,022
= -27,555
kg
- Arah lentur y
Beban angin diasumsikan bekerja tegak lurus pada gording
(arah lentur x) sehingga pada arah lentur y tidak ada beban angin
yang bekerja.
Pumax =
12 . 5 . 2,942 = 7,355 kg
Akibat Beban Air Hujan
qx = 36,78. cos 22o = 34,102 kg/m
qy = 36,78. sin 22o = 13,778 kg/m
- Arah lentur x
Mxmax =
18.34 ,102.52
= 106,569 kgm
- Arah lentur y
Faktor kekakuan = KCA : KCB =
3EI2,5 :
3EI2,5 = 1 : 1
KCA = 0,5 KCB = 0,5
Momen primer
MCA = -MCB
=
112 . qy . L2 =
112 . 13,778 . 52 = 28,704 kgm
Tabel Distribusi Momen
Titik CBatang CA CB
Koefisien Distribusi 0,5 0,5
Momen Primer -28,7040
28,7040
Makhir (kgm) -28,704 28,704
Pumax =
12 . 5 . 36,78= 91,95 kg
Kombinasi Pembebanan
Kombinasi pembebanan menurut SNI 2002 pasal 6.2.2. hal.13, maka
kombinasi pembebanan adalah sebagai berikut:
I. 1,4 D
II. 1,2 D + 1,6 L + 0,5 (La atau H)
III. 1,2 D + 1,6 (La atau H) + (L.L atau 0,8 W)
IV. 1,2 D + 1,3 W + L.L + 0,5 (La atau H)
V. 1,2 D + 1,0 E + L.L
VI. 0,9 D ± (1,3 W atau 1,0 E)
Dimana:
D = beban mati
L = beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung
La = beban hidup di atap yang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja
H = beban hujan
W = beban angin
E = beban gempa
Pembebanan Arah Lentur x
D = 78,059 kgm
L = 0 kgm
La = 115,898 kgm
H = 106,569 kgm
W = 8,525 kgm
E = 0 kg
- Kombinasi I
1,4 D = 1,4 (78,059)
= 109,226 kgm
- Kombinasi II
1,2 D + 1,6 L + 0,5 La = 1,2 (78,059) + 1,6 . 0 + 0,5 . 115,898
= 151,6198 kgm
- Kombinasi III
1,2 D + 1,6 La + 0,8 W = 1,2 (78,059) + 1,6 . 115,898+ 0,8 . 8,525
= 285,9276 kgm
- Kombinasi IV
1,2 D +1,3 W+ L.L+0,5 La = 1,2 (78,059) + 1,3 . 8,525+ 0 + 0,5 .
115,898
= 162,7023 kgm
- Kombinasi V
1,2 D + 1,0 E + L.L = 1,2 (78,059) + 0 + 0
= 93,6708 kgm
- Kombinasi VI
0,9 D ± 1,3 W = 0,9 (78,059) ± 1,3 . 8,525
= 81,3356 kgm
Dipilih kombinasi terbesar yaitu, kombinasi III sebesar 285,9276 kgm
Pembebanan Arah Lentur y
D = 5,226 kgm
L = 0 kg m
La = 0 kg m
H = 28,704 kgm
W = 0 kgm
E = 0 kgm
- Kombinasi I
1,4 D = 1,4 (5,226)
= 7,3164 kgm
- Kombinasi II
1,2 D + 1,6 L + 0,5 H = 1,2 (5,226) + 1,6 . 0 + 0,5 . 28,704
= 20,6232 kgm
- Kombinasi III
1,2 D + 1,6 La + 0,8 W = 1,2 (5,226) + 1,6 . 0 + 0,8 . 0
= 6,2712 kgm
- Kombinasi IV
1,2 D + 1,3 W+ L.L+0,5 H = 1,2 (5,226) + 1,3 . 0 + 0 + 0,5 .
28,704
= 20,6232 kgm
- Kombinasi V
1,2 D + 1,0 E + L.L = 1,2 (5,226) + 1,0.0 + 0
= 6,2712 kgm
- Kombinasi VI
0,9 D ± 1,3 W = 0,9 (5,226) ± 1,3 . 0
= 4,7034 kgm
Dipilih kombinasi terbesar yaitu, kombinasi II sebesar 20,6232 kgm
1.2 Desain Penampang
Dicoba Gording Profil C3 x 4,1 dengan Mutu Baja A37
Data yang digunakan:
Mutu baja profil (fy) = 240 Mpa = 2400 kg/cm2
Fr (Tegangan tekan residu rata-rata) = 70 Mpa (SNI’02 hal.31)
Fu = 370 Mpa = 3700 kg/cm2
q = 4,1 lb/ft = 6,1008kg/m
bf = 1,41 inch = 3,5814 cm
tf = 0,273 inch = 0,6934 cm
h = 3 inch = 7,62 cm
d = 0,98 inch = 2,5 cm
tw = 0,170 inch = 0,4318 cm
A = 1,21 inch2 = 7,8064 cm2
E = 21x105 kg/cm2
G = 7,72x105
Sx = 1,1 inch3 = 18,0257 cm3
Sy = 0,202 inch3 = 3,3102 cm3
Ix = 1,66 inch4 = 69,094 cm4
Iy = 0,197 inch4 = 8,199 cm4
Zx = 1,3 inch3 = 21,3031 cm3
Zy = 0,401 inch3 = 6,5712 cm3
Kontrol Penampang
Sayap
λ=bft f
= 1 ,410 ,273
=5 ,165
λ p=170
√Fy=170
√240=10 ,9735
λr=370
√Fy−Fr=370
√240−70=28 ,3777
λ≤λ p Penampang kompak
Badan
λ= htw
= 30 ,170
=17 ,647
λ p=1680
√Fy=1680
√240=108 ,444
λr=2550
√Fy−Fr=2550
√240−70=195 ,576
λ≤λ p Penampang kompak
Kontrol Momen
Momen dengan sumbu lentur x, Mux = 285,9276 kgm = 28592,76 kgcm
Momen dengan sumbu lentur y, Muy = 20,6232 kgm = 2062,32 kgcm
Karena penampang kompak maka digunakan:
Lentur x
Mn = Mp = Fy . Zx
= 2400 . 21,3031
= 51127,4 kgcm
Φ b.Mn = 0,90 . 51127,4 = 46014,7
kgcm
Φ b.Mn > Mux
46014,7 kgcm > 28592,76
kgcm ..OK!
Lentur y
ΦMny = 0,90.Fy.Zy
= 0,90.2400.6,5712
= 15770,8 kgcm
ΦMny > Muy
15770,8 kgcm > 2062,32 kgcm...OK!
ZxSx
=21 ,303118 ,0257
=1,182 < 1,5 ...OK!
Kontrol Geser
Kekuatan geser sebuah balok harus memenuhi:
Φ v.Vn > Vumax………. (SNI’02, pasal8.8-1 hal.45)
Kontrol rasio tinggi/ tebal profil:
htw
=7 ,620 ,43
=17 ,647
Syarat :
htw
≤1,1√ Kn .EFydengan Kn=5+ 5
(a h)2
a = d – 2.tf = 2,5 – 2 . 0,6934 = 1,113 cm
Kn=5+ 5
(1 ,113 7 ,62)2=13 ,0818
7 ,620 ,43
≤1,1√. 13 ,0818 x21000002400
17 ,647≤117 ,6877 . .. .. . .OK !!
Vu didapat dari kondisi pembebanan yang paling menentukan, yaitu:
(kombinasi III)
Vuv = 1,2D + 1,6La + 0,8W
= 1,2 . 80,823 + 1,6 . 50 + 0,8.
7,355
= 182,8716 kg
Vux = Pu cos 22o
= 182,8716 cos 22o
= 169,5556 kg
Vuy = Pu sin 22o
= 182,8716 sin 22o
= 68,505 kg
Vumax = 169,5556 kg
Karena
htw
≤1,1√ Kn .EFy maka
Vn = 0,6.Fy.Aw
Vn = 0,6.2400.(d.tw)
= 0,6.2400.(2,5.0,4318)
= 1554,48 kg
Φ v.Vn = 0,9. 1554,48
= 1339,032 kg
Φ v.Vn > Vumax 1339,032 kg > 169,5556
kg...OK!
Kontrol Lendutan
Syarat batas lendutan maksimum oleh SNI’02 hal.15 adalah:
fx =
Lx240
=500240
=2 ,083cm
fy =
L y
240=250240
=1 ,042cm
Lx = Jarak antar Kuda-Kuda = 5 m = 500 cm
Ly = 0,5 x Jarak antar kuda-kuda = 2,5 m = 250 cm
Ix profil = 69,0942 cm4
Iy profil = 8,1997 cm4
Lendutan maksimum yang terjadi akibat beban dihitung berdasarkan lendutan
maksimum dengan perletakan balok jepit-jepit di kedua ujungnya.
Untuk Beban Merata : f max
q .l4
384 EI
Untuk Beban Terpusat : f max
q . l3
1924 EI
Pembebanan
Searah sumbu y
- Beban terpusat = Beban Pekerja = 100. Sin 22o = 37,461kg
- Beban Merat = Beban Mati + Beban Hidup/ Hujan + Beban Angin
= (26,941 + 36,78) sin 22o + 2,942
= 23,870 + 2,942
= 26,812 kg/m = 0,26812 kg/cm
Fy =
0 ,26812x 2504
384 x 2100000x 8 ,1997+37 , 461x 250
3
192 x2100000 x 8 ,1997
=
1,0473 x109
6 ,612 x109+ 0 ,5853 x10
9
3 ,306 x109
= 0,1584 + 0,177
= 0,3354 cm < 1,042 cm…..(OK!!)
Searah sumbu x
- Beban terpusat = Beban Pekerja = 100. Cos 22o = 92,7184 kg
- Beban Merat = Beban Mati + Beban Hidup/ Hujan + Beban Angin
= (26,941 + 36,78) cos 22o + 2,942
= 59,0811 + 2,942
= 62,0231 kg/m = 0,620231 kg/cm
Fy =
0 ,620231 x 5004
384 x 2100000x 69 ,0942+92 ,7184 x500
3
192 x2100000 x69 ,0942
=
3 ,8764 x1010
5 ,572x 1010+ 1 ,159 x10
10
2 ,786 x1010
= 0,6957 + 0,416
= 1,1117 cm < 2,083 cm…..(OK!!)
Kontrol Terhadap Tegangan Total
Momen lentur yang terjadi arah sumbu x dan y diakibatkan hanya oleh
gaya tekuk saja.
Muxφ .Mn x
+Mu y
φ .Mn y
≤ 1
Diketahui: Mux=28592,76
kgcm
Muy = 2062,32
kgcm
Φb.Mnx=46014,7 kgcm Φb.Mny= 15770,8 kgcm
Maka,
28592 ,7646014 ,7
+2062 ,3215770 ,8
≤ 1
0,6214 + 0,1308 ≤ 1
0,7522 ≤ 1….(OK!!)
Kesimpulan:
Dari perhitungan kontrol lendutan di atas didapatkan lendutan yang terjadi baik
untuk lendutan searah sumbu x maupun lendutan searah sumbu y kurang dari
batas lendutan maksimumnya, dengan demikian profil chanel 3 x 4,1 aman
terhadap lendutan yang terjadi. Maka untuk gording digunakan profi “Chanel 3 x
4,1”.
PERENCANAAN IKATAN ANGIN
Ikatan angin dipasang untuk menerima gaya-gaya yang bekerja sejajar
dengan arah memanjang bangunan, dan tegak lurus terhadap bidang kerja,
sebagai akibat dari adanya tekanan angin. Angin yang bekerja tegak lurus arah
memanjang gording (dari samping kanan dan kiri) dapat ditahan oleh portal.
Gbr. Ikatan angin
Direncanakan ikatan angin di ikat diantara rafter yang satu dengan rafter
yang lain, dimana pada tiap rafter baik kiri maupun kanan mempunyai dua
bagian ikatan angin.
3.1 Pembebanan Struktur
Koefisien angin Berdasarkan PPIUG 1983 pasal 4.3 (Tabel 4.1) didapat :
Koefisien angin depan/muka = 0,9 (tekan)
Koefisien angin belakang = -0,4 (tarik)
Beban angin yang diperhitungkan memakai koefisien 0,9
Jadi Wangin = 0,9 x 40 kg/m2 = 36 kg/m2
Berdasarkan skema luasan akan didapat nilai P yang berupa besar gaya yang
terjadi akibat tekanan angin (koefisien 0,9) yang bekerja pada tiap join ikatan
angin.
P1 = 0,5 x (16 + 17,4) 3,4 x 36 = 2044,08 kg
P2 = 0,5 x (17,4 + 18,8) 3,4 x 36 = 2215,44 kg
P3 = 0,5 x (18,8 + 19,5) 1,7x 36 = 1171,98 kg
Sehingga Pmax = 2215,44 kg
3.2 Ikatan Angin Pada Atap
Gaya angin diterima oleh ikatan angin atap yang membentuk sudutα , yaitu
sudut antara ikatan angin atap dan bentang antar gording.
Tg α = 2,5 x jarak antar gording
jarak antar kuda−kuda=2,5 x1 ,839
5=0 ,9195
, maka α = 42,60
P =
Pmaxcos α
= 2215 ,44cos 42 ,6o
=3009 ,711kg…….(tarik)
Pu = 1,3 P = 1,3 (3009,711) = 3912,6243 kg
Perhitungan Dimensi Ikatan Angin
• Keruntuhan leleh
Pu ≤ Ø Pn .......... dengan Ø = 0,9
Pu ≤ 0,9 Fy.Ag
Ag ¿
Pu
0,9 ,F y
= 3912,62430,9 . (2400)
= 1 ,8114 cm2 = 181 ,14 mm2
• Keruntuhan retakan/putus
Pu ≤ Ø Pn .......... dengan Ø = 0,75 , dan Pn = 0,75. Ab. Fu
Pu ≤ Ø (0,75.Ab Fu)
Ab ¿
Pu
0 ,75.0 ,75 .Fu
= 3912 ,62430 ,75.0 ,75 . (3700 )
= 1 ,88 cm2 = 188 mm2
Untuk dimensi ikatan angin atap diambil nilai luas tulangan terbesar yang
diperlukan yaitu:
As = 188 mm2
As = ¼.п.d2
d = √ 4 . As3 ,14= √ 4 x (188 )
3 ,14= 15 ,47 mm
Kesimpulan:
Berdasarkan perhitungan keruntuhan retak dan keruntuhan leleh, maka dimensi
ikatan angina yang digunakan adalah tulangan polos baja dengan mutu A37, Ф16
mm.
PERENCANAAN TREKSTANG
Trekstang digunakan untuk mengurangi lendutan searah lentur y.
Direncanakan sebagai batang tarik karena memiliki inersia yang kecil. Trekstang
dihitung berdasarkan trekstang teratas yang terkait dengan balok knok
bubungan sehingga menahan beban trekstang yang ada dibawahnya.
Data:
Berat gording = 6,101 kg/m
Ruas atap kiri = Ruas atap kanan
Panjang bentang miring (jarak antar gording) = 1,839 m
Jarak trekstang = jarak antar kuda-kuda :2 = 2,5 m
Wa = 36,78 kg/m2 (beban air hujan)
Fy = 240 Mpa, Fu = 370 Mpa
Jumlah gording = 6 kiri + 6 kanan = 12 gording
Gbr. Posisi Trekstang Terhadap Kuda-kuda dan Gording
1.1 Pembebanan Struktur
Beban Mati
Berat atap = 10 x 1,839 x
52 x sin 22o = 17,223 kg
Berat gording =
52 x 6,101 x sin 22o = 5,714 kg
Beban sambungan = 10% (17,223+ 5,714) = 2,2937 kg
Beban mati (D) = 17,223+ 5,714+ 2,2937 = 25,2307 kg
Beban Pekerja
Beban pekerja (La) = 100 x sin 22o = 37,461 kg
Beban Hujan
Beban hujan = 36,78 x 1,839 x
52 x sin 22o = 63,344 kg
Beban Angin
Beban angin diasumsikan bekerja tegak lurus terhadap gording (lentur x)
sehingga pada trekstang tidak bekerja gaya angin.
Kombinasi Pembebanan
1,4D
= 1,4 . 25,2307 = 35,3223 kg
1,2D + 1,6L
= 1,2 . 25,2307+ 1,6.0 = 30,277 kg
1,2D + 1,6H + 0,8W
= 1,2 . 25,2307+ 1,6 . 63,344 + 0,8 .0 = 131,627 kg
1,2D + 1,3W + γL.L + 0,5H
= 1,2 . 25,2307+ 1,3 . 0 + γL . 0 + 0,5 . 63,344 = 61,949 kg
1,2D + 1,0E + γL.L
= 1,2 . 25,2307+ 1,0 . 0 + γL . 0 = 30,277 kg
0,9D + 1,3W
= 0,9 . 25,2307+ 1,3 . 0 = 22,707 kg
Berdasarkan perhitungan diatas dapat diketahui besarnya Pmax = 131,627 kg
Jumlah gording tiap sisi = 6 buah
Maka beban total sebesar ∑ P= 6 . 131,627= 789,762 kg
2.2 Perhitungan Dimensi Trekstang
Pu = 789,762 kg dengan Mutu baja A37
• Berdasarkan keruntuhan leleh Φ b Pn > Pu
0,90.Fy.Ag > 789,762 kg
0,90.2400.Ag > 789,762 kg
Ag > 0,366 cm2
1/4.π.D2 > 0,366 cm2
D > 0,683cm = 6,83 mm ≈ 7 mm
• Berdasarkan keruntuhan retak Φ b Pn > Pu
0,75.Fu.Ag > 789,762 kg
0,75.3700.Ag > 789,762 kg
Ag > 0,285 cm2
1/4.π.D2 > 0,285 cm2
D > 0,6025 cm = 6,025 mm ≈ 7 mm
Kesimpulan:
Berdasarkan perhitungan keruntuhan retak dan keruntuhan leleh, maka dimensi
trekstang yang digunakan adalah tulangan polos baja dengan mutu A37, Ф7.
PERENCANAAN RANGKA KUDA - KUDA
Data-data yang Diketahui
- Penutup atap seng (PPIUG 1983) = 10 kg/m2
- Berat gording = 6,101 kg/m
- Panjang Bentang Miring = 9,1924 m
- Jarak antar gording = 1,839 m
- Tekanan angin = 40 kg/m2
- Bentang kuda-kuda = 17 m
- Jarak antar kuda-kuda = 5 m
- Fy = 2400 kg/cm2 = 34 ksi
- Fu = 3700 kg/cm2 = 53 ksi
- Dicoba double angle 2,5 x 2 x 0,25dengan berat = 7,24 lb = 10,774 kg/cm
4.1 Pembebanan Struktur
Untuk berat sendiri baja diambil sebesar 7850kg/m3 (PPIUG 1983)
- Gording : 6,101 x 5 x 12 = 366,06 kg
- Atap : 10 x 5 x ( 9,1924 x 2) = 919,24 kg
- Trextang : 7850 x 0.25 x 0.0072x (10 X 1,839) = 5,553 kg
- Ikatan Angin : 7850 x 0.25 x 0.0162 x 64,538 = 101,811 kg
- Berat Sendiri : (10,774 x 79,042) = 851,599 kg
Total = 2244,263 kg
- Perkiraan alat sambung = 10% x 2244,263 = 224,4263
kg
- Beban total = 2244,263 + 224,4263 = 2468,6893
kg
Gaya Tiap Titik Buhul :
P=DL
n=2468 ,689310
=246 ,869 kg
12P=123 ,4345 kg
Beban Hidup
Berdasarkan PPIUG 1983, beban hidup pada atap atau bagian atap serta tudung
(canopy) yang dapat dicapai dan dibebani oleh orang, harus diambil minimum
sebesar 100 kg/m2 bidang datar.
Pi = 100 kg
Beban Angin
Untuk angin dari arah kanan
Sisi tekan
P = 6,82 kg
PH = 6,82 coz 22 = 6,323 kg
PV = 6,82 sin 22 = 2,555 kg
Sisi Hisap
P = -27,55 kg
PH = -27,55 coz 22 = -25,544 kg
PV = -27,55 sin 22 = -10,320 kg
Adapun untuk angin dari kiri, maka gaya yang bekerja berlaku sebaliknya
Ilustrasi Pembebanan Yang Terjadi
1. Akibat Beban Mati
P = 246,869 kg
½ P = 123,4345 kg
2. Akibat Beban Hidup
P = 100 kg
½ P = 50 kg
3. Akibat Beban Angin
Untuk angin dari arah kiri dan kanan :
Sisi tekan
P = 6,82 kg
PH = 6,82 coz 22 = 6,323 kg
PV = 6,82 sin 22 = 2,555 kg
Sisi Hisap
P = -27,55 kg
PH = -27,55 coz 22 = -25,544 kg
PV = -27,55 sin 22 = -10,320 kg
Kombinasi Pembebanan Yang Dipakai Dalam Perhitungan
* Kombinasi Pembebanan
Kombinasi pembebanan menurut SNI 2002, kombinasi pembebanan adalah
sebagai berikut :
1. 1,4 D
2. 1,2 D + 1,6 L + 0,5 La
3. 1,2 D + 1,6 L + 0,5 H
4. 1,2 D + 1,6 La + (γL.L atau 0,8 W)
5. 1,2 D + 1,6 H + (γL.L atau 0,8 W)
6. 1,2 D + 1,3 W + γL.L + 0,5 La
7. 1,2 D + 1,3 W + γL.L + 0,5 H
8. 1,2 D ± 1,0 E + γL.L
9. 0,9 D ± (1,3 W atau 1,0 E)
Keterangan :
D = Beban mati
L = Beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung
La = Beban hidup di atap yang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja
H = Beban hujan
W = Beban angin
E= Beban gempa
Beban Vertikal
Pada sisi angin tekan
Pvt = 1,2 D + 1,6 La + 0,8 W 1/2 Pvt = 229,1434 kg
= 1,2 (246,869) + 1,6(100) + 0,8 (2,555)
= 458,2868 kg
Pada sisi angin hisap
Pvh = 1,2 D + 1,6 La + 0,8 W 1/2 Pvt = 223,9934 kg
= 1,2 (246,869) + 1,6(100) + 0,8 (-10,320)
= 447,9868 kg
Beban Horizontal
Pada sisi angin tekan
PHt = 0,9 D + 1,3 W 1/2 Pvt = 115,201 kg
= 0,9 (246,869) + 1,3 (6,323)
= 230,402 kg
Pada sisi angin hisap
PHh = 0,9 D + 1,3 W 1/2 Pvt = 94,48745 kg
= 0,9 (246,869) + 1,3 (-25,544)
= 188,9749 kg
Perhitungan stadpro dan sambungan belum. Menyusul pak.
