Foglio Di Calcolo so

DATICARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA SEZIONEAREA SEZIONI ELEMENTARI AREA SEZIONI CARICHI MOMENTI FLETTENTI IN MEZZERIAMASSIMO MOMENTO MASSIMO MOMENTO FLETTENTE (IN FLETTENTE (IN CARICO CARICO TOTALE MEZZERIA) ,DOVUTO MEZZERIA) ,A PIENO TOTALE DELLA DELLA TRAVE IN CARICO (gI+qacc.) AL PESO PROPRIO (gI) TRAVE IN C.A.P. C.A.P. CON DELLA TRAVE CON DELLA TRAVE CON CON SEZIONE A SEZIONE SEZIONE A DOPPIO SEZIONE A DOPPIO DOPPIO BULBO RETTANGOLARE BULBO,AGENTE NELLA BULBO,AGENTE NELLA FASE DI TIRO FASE DI ESERCIZIO

DEFINIZIONE

BASE BASE ALTEZZA BULBO BULBO BULBO INFERIORE SUPERIORE INFERIORE

ALTEZZA BULBO SUPERIORE

BASE ANIMA

ALTEZZA ANIMA

BASE ALTEZZA LUNGHEZZA TOTALE TOTALE DELLA TRAVE DELLA DELLA APPOGGIATA- SEZIONE SEZIONE APPOGGIATA RETTANG RETTANG OLARE OLARE

CARICO CARICO PESO SPECIFICO PERMANENTE PERMANENTE DEL AREA TOTALE DOVUTO AL DOVUTO AL DELLA AREA TOTALE CONGLOMERATO PESO PROPRIO PESO PROPRIO CEMENTIZIO SEZIONE A DELLA SEZIONE DELLA TRAVE DELLA TRAVE IN ORDINARIO DOPPIO RETTANGOLARE IN C.A.P. CON C.A.P. CON ARMATO (E/O BULBO SEZIONE A SEZIONE PRECOMPRESSO) DOPPIO BULBO RETTANGOLARE

CARICO ACCIDENTALE

FORMULA

(B-Ba)/2

(H-Ha-Hbi-Hbs)/2

A1+A2+A3+A4+A5 A1+A2+A3+A4+A5+ A6+A7+A8+A9 +A6+A7

D.M.LL.PP.del 14/02/1992

g * AI

g * AII

0,5*qacc. (lunga durata) + 0,5*qacc. (breve durata)

gI + qacc.

gII + qacc.

(gI * L2)/8

((gI+qacc.) * L2)/8

SIMBOLO UNITA' DI MISURA VALORE

Bbi cm40

Bbs cm40

Hbi cm20

Hbs cm20

Ba cm18

Ha cm70

L cm2300

B cm40

H cm120

(B-Ba)/2

(H-Ha-Hbi-Hbs)/2

A1 cm2

A2 cm2

A3 cm2

A4 cm2

A5 cm2

A6 cm2

A7 cm2

A8 cm2

A9 cm2

AI cm2

AII cm2

g kgf / cm3

cm11

cm5

gI kgf / cm8.0301375

gII kgf / cm12.2364

qacc. kgf / cm45

QI kgf / cm53.0301375

QII kgf / cm57.2364

MImin kgf * cm5309928.422

MImax kgf * cm35066178.42

800

28

28

1440

28

28

800

825

825

3150

4800

0.00254925

Pagina 1 di 1

GEOMETRIA SEZIONI , MOMENTI STATICI E D'INERZIADEFINIZIONE

CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA SEZIONE

AREA DELLA SUPERFICIE DELLE SEZIONI ELEMENTARI

SEZIONE A DOPPIO BULBO

DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALLA RETTA a

MOMENTO STATICO DELL'AREA Ai RISPETTO ALLA RETTA a

MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO AL PROPRIO ASSE BARICENTRICO xgi

DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg

DISTANZA "AL QUADRATO" DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg

MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO ALL' ASSE BARICENTRICO xg

FORMULA SIMBOLO UNITA' DI MISURA

bi * hi Ai A0i cm B bi B bs H bi H bs Ba Ha B H (B-B a )/2 (H-H a -H bi -H bs )/2 y gi y gs W i W0i W s W0s = = = = = = = = = = = = = = 35 35 25 25 15 70 35 140 10 10 70 70 101952.381 101952.381 cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm 3 cm 3 A A0 = 3300.00 cm 2 da,G = 70.00 cm Sa = A1 A01 = A2 A02 = A3 A03 = A4 A04 = A5 A05 = A6 A06 = A7 A07 =2

Ai * da,Gi da,Gi cm cm2 cm cm cm cm cm cm2 2 2 2 2 2

(bi * hi^3)/12 oppure (bi * hi^3)/36

Ixgi,i + Ai * d2xg,Gi dxg,Gi cm d2xg,Gi cm2

Sa,i cm Sa,1 = Sa,2 = Sa,3 = Sa,4 = Sa,5 = Sa,6 = Sa,7 =3

Ixgi,i cm cm3 cm cm cm cm cm cm3 3 3 3 3 3 4

Ixg,i cm4 Ixg,1 = Ixg,2 = Ixg,3 = Ixg,4 = Ixg,5 = Ixg,6 = Ixg,7 = 2938541.667 87083.333 87083.333 911250.000 87083.333 87083.333 2938541.667 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4

875.00 50.00 50.00 1350.00 50.00 50.00 875.00

da,G1 = 127.50 cm da,G2 = 111.67 cm da,G3 = 111.67 cm da,G4 = da,G5 = da,G6 = da,G7 = 70.00 28.33 28.33 12.50 cm cm cm cm

111562.50 5583.33 5583.33 94500.00 1416.67 1416.67 10937.50

Ixg1,1 = Ixg2,2 = Ixg3,3 = Ixg4,4 = Ixg5,5 = Ixg6,6 = Ixg7,7 =

45572.916667 277.777778 277.777778

cm4 cm cm4 4 4

dxg,G1 = 57.50 cm dxg,G2 = 41.67 cm dxg,G3 = 41.67 cm dxg,G4 = 0.00 cm dxg,G5 = 41.67 cm dxg,G6 = 41.67 cm dxg,G7 = 57.50 cm

d2xg,G1 = 3306.250 cm2 d2xg,G2 = 1736.111 cm2 d2xg,G3 d2xg,G4 d2xg,G5 d2xg,G6 d2xg,G7 = 1736.111 cm = 0.000 cm2 = 1736.111 cm = 1736.111 cm2 = 3306.250 cm2 2 2

911250.000000 cm 277.777778 cm4 277.777778 45572.916667 cm cm4 4

231000.00

cm 3

dxg,G =

0.00

cm

d2xg,G =

0.000

cm2

I xg =

7136666.667

cm 4

SEZIONE (compatta o completa) RETTANGOLARE

DEFINIZIONE

CARATTERISTICHE GEOMETRICHE DELLA SEZIONE

AREA DELLA SUPERFICIE DELLE SEZIONI ELEMENTARI

DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALLA RETTA a

MOMENTO STATICO DELL'AREA Ai RISPETTO ALLA RETTA a

MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO AL PROPRIO ASSE BARICENTRICO xgi

DISTANZA DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg

DISTANZA "AL QUADRATO" DEL BARICENTRO DI Ai DALL'ASSE BARICENTRICO xg

MOMENTO D'INERZIA DELL'AREA Ai RISPETTO ALL' ASSE BARICENTRICO xg

FORMULA SIMBOLO UNITA' DI MISURA

bi * hi Ai A0i cm2 B bi B bs H bi H bs Ba Ha B H (B-B a )/2 (H-H a -H bi -H bs )/2 y gi y gs W i W0i W s W0s = = = = = = = = = = = = = = 35 35 25 25 15 70 35 140 10 10 70 70 114333.3333 114333.3333 cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm 3 cm 3 A1 A01 = A2 A02 = A3 A03 = A4 A04 = A5 A05 = A6 A06 = A7 A07 = A8 A08 = A9 A09 = A A0 = 875.00 50.00 50.00 1350.00 50.00 50.00 875.00 800.00 800.00 4900.00 cm2 cm2 cm cm cm cm cm cm cm cm2 2 2 2 2 2 2 2

Ai * da,Gi da,Gi cm da,G1 = 127.50 cm da,G2 = 111.67 cm da,G3 = 111.67 cm da,G4 = da,G5 = da,G6 = da,G7 = da,G8 = da,G9 = da,G = 70.00 28.33 28.33 12.50 70.00 70.00 70.00 cm cm cm cm cm cm cm Sa,1 = Sa,2 = Sa,3 = Sa,4 = Sa,5 = Sa,6 = Sa,7 = Sa,8 = Sa,9 = Sa = Sa,i cm3 111562.50 5583.33 5583.33 94500.00 1416.67 1416.67 10937.50 56000.00 56000.00 343000.00 cm3 cm3 cm cm cm cm cm cm cm cm3 3 3 3 3 3 3 3

(bi * hi^3)/12 oppure (bi * hi^3)/36

Ixgi,i + Ai * d2xg,Gi dxg,Gi cm d2xg,Gi cm2 d2xg,G1 = 3306.250 cm2 d2xg,G2 = 1736.111 cm2 d2xg,G3 = 1736.111 cm2 0.000 d2xg,G4 = cm2 d2xg,G5 d2xg,G6 d2xg,G7 d2xg,G8 d2xg,G9 d2xg,G = 1736.111 cm = 1736.111 cm2 = 3306.250 cm = 0.000 cm2 = = 0.000 0.000 cm cm2 2 2 2

Ixgi,i cm4 Ixg1,1 = Ixg2,2 = Ixg3,3 = Ixg4,4 = Ixg5,5 = Ixg6,6 = Ixg7,7 = Ixg8,8 = Ixg9,9 = 45572.916667 277.777778 277.777778 cm4 cm4 cm4 4

Ixg,i cm4 Ixg,1 = Ixg,2 = Ixg,3 = Ixg,4 = Ixg,5 = Ixg,6 = Ixg,7 = Ixg,8 = Ixg,9 = I xg = 2938541.667 87083.333 87083.333 911250.000 87083.333 87083.333 2938541.667 433333.333 433333.333 8003333.333 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm 4

dxg,G1 = 57.50 cm dxg,G2 = 41.67 cm dxg,G3 = 41.67 cm dxg,G4 = 0.00 cm dxg,G5 = 41.67 cm dxg,G6 = 41.67 cm dxg,G7 = 57.50 cm dxg,G8 = dxg,G9 = dxg,G = 0.00 0.00 0.00 cm cm cm

911250.000000 cm 277.777778 cm4 277.777778 45572.916667 cm cm4 4 4

433333.333333 cm 433333.333333 cm4

Pagina 1 di 1

CAVO 1DISTANZA DELLA SEZIONE IN CUI SI VUOLE VALUTARE LA CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO DALLA SEZIONE DI APPLICAZIONE DI sf ORDINATA DEL ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE BARICENTRO DEI DISTANZA DEL TANGENTE AL CAVO 1 NEL ANGOLARE ECCENTRICITA' 3 CAVI NELLA ORDINATA DEL BARICENTRO PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE DEL CAVO 1 SEZIONE DI CAVO 1 IN "G" DELLA CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO RISPETTO AL MEZZERIA CORRISPONDENZA SEZIONE i DAL GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO BARICENTRO "G" (ORDINATA DEL DELLA SEZIONE i LEMBO COL SEMIASSE POSITIVO DALLA DELLA SEZIONE VERTICE DI (DELL'ASCISSA x) INFERIORE DI DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I i CIASCUNA QUESTA UNA RETTA ORIZZONTALEALLA DELLE 3 ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1 PARABOLE)

( M5/4 )TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE CADUTA DI TENSIONE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN DEVIAZIONE ISTANTANEA PER CURVA LINEA ANGOLARE ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE NORME NORME DEL CAVO CAVO 1) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i

DEFINIZIONE

SEZIONE

AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO 1 (M5/4)

ACSISSA ACSISSA DELLA DELLA SEZIONE i SEZIONE i DELLA DELLA TRAVE TRAVE

-

-

ANGOLO CHE LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO x (CIOE' IN i CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i) FORMA CON LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO ix +1 (CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA SUCCESSIVA SEZIONE i+1 CONSIDERATA)

-

CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO (NEL CAVO 1) TRA LA SEZIONE i E LA SEZIONE i+1

FORMULA

4*0,9290

xi-xi+1

y(x)=ax2+y0

yG - y(x)

a=arctg(dy(x)/dx)

(180*x)/p

ai - ai+1

ai - ai+1

D.M. 14/02/1992

D.M. 14/02/1992

b*fc

si+1 = si - Ds fa = si*(1fc*(ai-ai+1)-fl*(xi-xi+1))

s i - s i+1

SIMBOLO UNITA' DI MISURA

Af1cm2

a

xcm

xm m

y0cm

y(x)cm

yGcm

e10(x)cm

arad

agradi

sin (a)-

cos (a)rad gradi

fcrad-1

brad / m

flm-1

sspi

(stiro)

Ds fakg f / cm 2

kgf / cm2

TESTATA1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo) TOTALE

3.716 3.716 3.716 3.716 3.716 3.716

1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04 1.765E-04

750 700 490 350 175 0

7.50 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00

0.50 2.10 1.40 1.75 1.75 7.50

10 10 10 10 10 10

109.21 96.50 52.39 31.63 15.41 10.00

70 70 70 70 70 70

-39.21 -26.50 17.61 38.37 54.59 60.00

0.258750 0.242288 0.171304 0.122948 0.061707 0.000000

14.83 13.88 9.82 7.04 3.54 0.00

0.255873 0.239924 0.170468 0.122639 0.061668 0.000000

0.966711 0.970792 0.985363 0.992451 0.998097 1.000000

0.016462 0.070983 0.048356 0.061241 0.061707 0.258750 CAVO 2 ( M5/8 )

0.94 4.07 2.77 3.51 3.54 14.83

0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01

0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003

13000.00 12916.42 12559.99 12325.03 12033.89 11747.94

83.58 356.43 234.96 291.15 285.95 1252.06

CADUTE DI TENSIONE PER ATTRITO

DEFINIZIONE

SEZIONE



DISTANZA DELLA SEZIONE IN CUI SI VUOLE VALUTARE LA CADUTA DI TENSIONE PER ATTRITO DALLA SEZIONE DI APPLICAZIONE DI sf

ORDINATA DEL ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE BARICENTRO DEI TANGENTE AL CAVO 2 NEL ANGOLARE DISTANZA DEL ECCENTRICITA' 3 CAVI NELLA PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE BARICENTRO ORDINATA DEL DEL CAVO 2 SEZIONE DI CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO "G" DELLA CAVO 2 IN RISPETTO AL MEZZERIA GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO CORRISPONDENZA SEZIONE i DAL BARICENTRO "G" (ORDINATA DEL COL SEMIASSE POSITIVO DALLA LEMBO DELLA SEZIONE i DELLA SEZIONE VERTICE DI DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I INFERIORE DI (DELL'ASCISSA x) i CIASCUNA UNA RETTA ORIZZONTALEALLA QUESTA DELLE 3 ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1 PARABOLE)

-

-


-

TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN CADUTA DI TENSIONE DEVIAZIONE ISTANTANEA PER CURVA LINEA ANGOLARE ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE NORME NORME DEL CAVO CAVO 2) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i


FORMULA

8*0,9290

xi-xi+1

y(x)=ax2+y0

yG - y(x)

a=arctg(dy(x)/dx)

(180*x)/p

ai - ai+1

ai - ai+1

b*fc


s i - s i+1


Af2cm2

a

xcm

xm m

y0cm

y(x)cm

yGcm

e20(x)cm

arad

agradi

sin (a)-

cos (a)rad gradi

fcrad-1

brad / m

flm-1

sspi

(stiro)

Ds fakg f / cm 2

kgf / cm2


7.432 7.432 7.432 7.432 7.432 7.432

1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04 1.224E-04

756 700 490 350 175 0

7.56 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00

0.56 2.10 1.40 1.75 1.75 7.56

10 10 10 10 10 10

79.93 70.00 39.40 25.00 13.75 10.00

70 70 70 70 70 70

-9.93 0.00 30.60 45.00 56.25 60.00

0.182996 0.169778 0.119429 0.085505 0.042831 0.000000

10.48 9.73 6.84 4.90 2.45 0.00

0.181976 0.168964 0.119145 0.085401 0.042818 0.000000

0.983303 0.985622 0.992877 0.996347 0.999083 1.000000

0.013218 0.050349 0.033924 0.042674 0.042831 0.182996 CAVO 3 ( M5/4 )

0.76 2.88 1.94 2.45 2.45 10.48

0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01

0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003

13000.00 12926.73 12650.04 12468.17 12243.09 12021.50

73.27 276.69 181.87 225.08 221.59 978.50

DEFINIZIONE

SEZIONE




ORDINATA DEL ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE BARICENTRO DEI TANGENTE AL CAVO 3 NEL ANGOLARE DISTANZA DEL 3 CAVI NELLA ECCENTRICITA' PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE BARICENTRO ORDINATA DEL SEZIONE DI DEL CAVO 3 CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO "G" DELLA CAVO 3 IN MEZZERIA RISPETTO AL GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO CORRISPONDENZA SEZIONE i DAL (ORDINATA DEL BARICENTRO "G" COL SEMIASSE POSITIVO DALLA LEMBO DELLA SEZIONE i VERTICE DI DELLA SEZIONE DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I INFERIORE DI (DELL'ASCISSA x) CIASCUNA i UNA RETTA ORIZZONTALEALLA QUESTA DELLE 3 ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1 PARABOLE)

-

-


-

TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE DEVIAZIONE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN CADUTA DI TENSIONE ISTANTANEA PER ANGOLARE CURVA LINEA ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE DEL CAVO NORME NORME CAVO 3) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i


FORMULA

4*0,9290

xi-xi+1

y(x)=ax2+y0

yG - y(x)

a=arctg(dy(x)/dx)

(180*x)/p

ai - ai+1

ai - ai+1

b*fc


s i - s i+1


Af3cm2

a

xcm

xm m

y0cm

y(x)cm

yGcm

e30(x)cm

arad

agradi

sin (a)-

cos (a)rad gradi

fcrad-1

brad / m

flm-1

sspi

(stiro)

Ds fakg f / cm 2

kgf / cm2


3.716 3.716 3.716 3.716 3.716 3.716

6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05 6.837E-05

759 700 490 350 175 0

7.59 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00

0.59 2.10 1.40 1.75 1.75 7.59

10 10 10 10 10 10

49.33 43.50 26.42 18.38 12.09 10.00

70 70 70 70 70 70

20.67 26.50 43.58 51.62 57.91 60.00

0.103345 0.095424 0.066900 0.047821 0.023924 0.000000

5.92 5.47 3.83 2.74 1.37 0.00

0.103161 0.095279 0.066850 0.047802 0.023922 0.000000

0.994665 0.995451 0.997763 0.998857 0.999714 1.000000

0.007922 0.028524 0.019079 0.023897 0.023924 0.103345 CAVO RISULTANTE

0.45 1.63 1.09 1.37 1.37 5.92

0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01

0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003

13000.00 12946.29 12753.94 12627.37 12470.56 12315.58

53.71 192.34 126.57 156.82 154.97 684.42

DEFINIZIONE

SEZIONE

AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO RISULTANTE



ORDINATA DEL BARICENTRO DEI 3 CAVI NELLA SEZIONE DI MEZZERIA (ORDINATA DEL VERTICE DI CIASCUNA DELLE 3 PARABOLE)

ORDINATA DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i (DELL'ASCISSA x)

ANGOLO CHE LA RETTA VARIAZIONE TANGENTE AL CAVO 3 NEL ANGOLARE DISTANZA DEL ECCENTRICITA' PUNTO x (CIOE' IN CHE SUBISCE BARICENTRO DEL CAVO CORRISPONDENZA DELLA IL CAVO "G" DELLA RISULTANTE GENERICA SEZIONE i) FORMA PASSANDO SEZIONE i DAL RISPETTO AL COL SEMIASSE POSITIVO DALLA LEMBO BARICENTRO DELLE ASCISSE (CIOE' CON SEZIONE I INFERIORE DI "G" DELLA UNA RETTA ORIZZONTALEALLA QUESTA SEZIONE i ASSE DELLA TRAVE) SEZIONE I+1

-

-

ANGOLO CHE LA RETTA TANGENTE AL CAVO RISULTANTE NEL PUNTO ix(CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i) FORMA CON LA RETTA TANGENTE AL CAVO 1 NEL PUNTO ix +1 (CIOE' IN CORRISPONDENZA DELLA SUCCESSIVA SEZIONE i+1 CONSIDERATA)

-

TENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA COEFFICIENTE COEFFICIENTE DI ATTRITO IN DI ATTRITO IN CADUTA DI TENSIONE DEVIAZIONE ISTANTANEA PER CURVA LINEA ANGOLARE ATTRITO Ds fa (NEL (SECONDO LE CONVENZIONALE (SECONDO LE NORME NORME DEL CAVO CAVO RISULTANTE) IN ITALIANE) ITALIANE) CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i


FORMULA

Af1+Af2+Af3

xi-xi+1

y G - e 0 eq. (x)

M eq. / N n tiro

a=arctg(dy(x)/dx)

(180*x)/p

ai - ai+1

ai - ai+1

b*fc

N eq. tiro / A f

s i - s i+1


Afcm2

a

xcm

xm m

y0cm

y(x)cm

yGcm

e 0 eq. (x)cm

arad

agradi

sin (a)-

cos (a)rad gradi

fcrad-1

brad / m

flm-1

sspi

(stiro)

Ds fakg f / cm 2

kgf / cm2

TESTATA1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)

14.864 14.864 14.864 14.864 14.864 14.864

1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04 1.221E-04

756 700 490 350 175 0

7.56 7.00 4.90 3.50 1.75 0.00

0.56 2.10 1.40 1.75 1.75 7.56

10 10 10 10 10 10

79.39 69.82 39.31 24.95 13.73 10.00

70 70 70 70 70 70

-9.39 0.18 30.69 45.05 56.27 60.00

0.182459 0.169279 0.119074 0.085250 0.042703 0.000000

10.45 9.70 6.82 4.88 2.45 0.00

0.181448 0.168471 0.118793 0.085147 0.042690 0.000000

0.983400 0.985707 0.992919 0.996368 0.999088 1.000000

0.013180 0.050205 0.033824 0.042547 0.042703 0.182459

0.76 2.88 1.94 2.44 2.45 10.45

0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01

0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003

12980.38 12911.62 12644.88 12467.79 12246.56 12026.63

68.76 266.74 177.10 221.22 219.93 953.75

SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PERCENTUALE (DEPURATO DELLA DELLA TENSIONE CADUTA DI SFORZO PER INIZIALE DI TIRO ATTRITO) AGENTE SULLA PERSA DI SEZIONE DEL CAVO 1 IN SEZIONE IN CORRISPONDENZA SEZIONE DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE

COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA MOMENTO FLETTENTE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE i DELLA TRAVE AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 1 IN DA Nnitiro CAVO 1 IN CORRISPONDENZA CAVO 1 IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE DELLA TRAVE DELLA TRAVE

Dsfa = % sfi (sfi = 13000 kg f / cm2)

sf * Af1

Af1*sf*cos(a)

Af1*sf*sin(a)

RADQ(N2ni+N2vi)

Nnitiro * e

Dsfa% sfi

Ntirokgf

Nnitirokgf

Nvitirokgf

Ntirokgf

Mkgf * cm

0.64 2.74 1.81 2.24 2.20 9.63

48308.00 47997.42 46672.93 45799.82 44717.93 43655.33

46699.85 46595.49 45989.79 45454.10 44632.82 43655.33

12360.69 11515.74 7956.23 5616.83 2757.67 0.00

48308.00 47997.42 46672.93 45799.82 44717.93 43655.33

-1831306.09 -1234780.51 810110.12 1744301.04 2436672.85 2619319.96


COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI PRECOMPRESSIONE DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI (DEPURATO DELLA PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE MOMENTO FLETTENTE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA ATTRITO) AGENTE SULLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) SEZIONE i DELLA TRAVE AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 3 IN DA Nnitiro CAVO 2 IN CORRISPONDENZA CAVO 2 IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE DELLA TRAVE DELLA TRAVE


sf * Af2

Af2*sf*cos(a)

Af2*sf*sin(a)

RADQ(N2ni+N2vi)

Nnitiro * e

Dsfa% sfi

Ntirokgf

Nnitirokgf

Nvitirokgf

Ntirokgf

Mkgf * cm

0.56 2.13 1.40 1.73 1.70 7.53

96616.00 96071.48 94015.09 92663.43 90990.64 89343.77

95002.80 94690.19 93345.41 92324.90 90907.19 89343.77

17581.81 16232.60 11201.45 7913.56 3896.02 0.00

96616.00 96071.48 94015.09 92663.43 90990.64 89343.77

-943008.14 0.00 2856369.46 4154620.34 5113529.54 5360626.48


COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI PRECOMPRESSIONE DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI (DEPURATO DELLA PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE MOMENTO FLETTENTE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA ATTRITO) AGENTE SULLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) SEZIONE i DELLA TRAVE AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 3 IN DA Nnitiro CAVO 3 IN CORRISPONDENZA CAVO 3 IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE DELLA TRAVE DELLA TRAVE


sf * Af3

Af3*sf*cos(a)

Af3*sf*sin(a)

RADQ(N2ni+N2vi)

Nnitiro * e

Dsfa% sfi

Ntirokgf

Nnitirokgf

Nvitirokgf

Ntirokgf

Mkgf * cm

0.41 1.48 0.97 1.21 1.19 5.26

48308.00 48108.40 47393.65 46923.32 46340.58 45764.70

48050.26 47889.54 47287.63 46869.68 46327.32 45764.70

4983.52 4583.71 3168.27 2243.05 1108.55 0.00

48308.00 48108.40 47393.65 46923.32 46340.58 45764.70

992988.09 1269072.72 2061031.42 2419647.33 2682641.52 2745881.99

COMPONENTE ORIZZONTALE COMPONENTE VERTICALE SFORZO DI SFORZO DI PRECOMPRESSIONE DELLO SFORZO DI DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE PERCENTUALE (DEPURATO DELLA PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA DELLA TENSIONE (DEPURATO DELLA CADUTA DI (DEPURATO DELLA CADUTA DI CADUTA DI SFORZO PER MOMENTO FLETTENTE CADUTA DI SFORZO PER GENERATO NELLA INIZIALE DI TIRO ATTRITO) AGENTE SULLA SFORZO PER ATTRITO) SFORZO PER ATTRITO) ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE i DELLA TRAVE PERSA DI SEZIONE DEL CAVO AGENTE SULLA SEZIONE DEL AGENTE SULLA SEZIONE DEL SEZIONE DEL CAVO 3 IN SEZIONE IN RISULTANTE IN CAVO RISULTANTE IN CAVO RISULTANTE IN DA Nntiro CORRISPONDENZA SEZIONE CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA CORRISPONDENZA DELLA DELLA GENERICA DELLA GENERICA GENERICA SEZIONE i DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA SEZIONE i DELLA TRAVE SEZIONE i DELLA TRAVE TRAVE TRAVE


sf * Af3

Nni,1 + Nni,2 + Nni,3

Nvi,1 + Nvi,2 + Nvi,3

RADQ(N 2 n +N 2 v )

Mi,1 + Mi,2 + Mi,3

Dsfa% sfi

Ntirokgf

Nntirokgf

Nvtirokgf

N eq. tirokg f

Meq.kgf * cm

0.53 2.05 1.36 1.70 1.69 7.34

192940.39 191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81

189752.91 189175.22 186622.83 184648.68 181867.33 178763.81

34926.03 32332.06 22325.95 15773.44 7762.24 0.00

192940.39 191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81

-1781326.15 34292.21 5727511.00 8318568.71 10232843.91 10725828.43

VERIFICA A FLESSIONECOMPONENTE ORIZZONTALE DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA CADUTA DI SFORZO PER ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE

;

FASE DI TIRO ( t = 0 )

CAVO RISULTANTETENSIONE NELLA FIBRA DI CLS CORRISPONDENTE RESISTENZA PESO SPECIFICO CARICO TENSIONE NELLA AL LEMBO CARATTERISTICA MOMENTO MINIMA MASSIMA DEL PERMANENTE FIBRA DI CLS ACSISSA SUPERIORE LUNGHEZZA TENSIONE TENSIONE VERIFICA AL VERIFICA AL CUBICA DEL FLETTENTE CONGLOMERATO DOVUTO AL CORRISPONDENTE DELLA DELLA TRAVE DELLA TRAVE LEMBO LEMBO CONGLOMERATO AMMISSIBILE AMMISSIBILE ,DOVUTO AL CARICO CEMENTIZIO PESO AL LEMBO SEZIONE i (NELLA FASE DI APPOGGIATASUPERIORE INFERIORE CEMENTIZIO AD NELLA FASE NELLA FASE PERMANENTE ORDINARIO PROPRIO INFERIORE DELLA DELLA TIRO) (dovrei APPOGGIATA ALTA RESISTENZA INIZIALE ( AL INIZIALE ( AL SODDISFATTA ? SODDISFATTA ? (g),AGENTE NELLA ARMATO (E/O DELLA TRAVE TRAVE (NELLA TRAVE mettere la TIRO ) TIRO ) A 28 GIORNI DI FASE DI TIRO PRECOMPRESSO) IN C.A.P. FASE DI TIRO) componente STAGIONATURA tiro orizzontale di N ?)

DEFINIZIONE

SEZIONE

AREA ECCENTRICITA' DELLA DEL CAVO MODULO DI SUPERFICI RISULTANTE RESISTENZA E DELLA RISPETTO AL INFERIORE GENERICA BARICENTRO DELLA SEZIONE "G" DELLA SEZIONE DELLA SEZIONE i TRAVE

MODULO DI RESISTENZA SUPERIORE DELLA SEZIONE

FORMULA

Nni,1 + Nni,2 + Nni,3

-

Meq. / Nntiro

Ixg / y i

Ixg / y s

D.M.LL.PP.del 14/02/1992

N n tiro / A (( g * z ) / 2 ) * ( L - z ) N n tiro e eq. / W s + M min / W s

N n tiro / A + N n tiro e eq. / W i M min / W i -0,08 R ck 0,48 R ck -


Nntirokgf

Acm2

e0eq. (x)cm

W i W 0icm3

W s W 0scm3

gkgf / cm3

gkgf / cm

Lcm

zcm

Mmin = Mgkgf * cm

s0skg f / cm2

s0ikg f / cm2

Rck 28kgf / cm2

K0minkgf / cm2

K0maxkgf / cm2

-

-

1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)

189175.22 186622.83 184648.68 181867.33 178763.81

4900 4900 3300 3300 3300

0.18 30.69 45.05 56.27 60.00

114333.3333 114333.3333 114333.3333 114333.3333 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810

0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925

9.63617 9.63617 9.63617 9.63617 9.63617

1400 1400 1400 1400 1400

0 210 350 525 700

0.00 1204039.44 1770646.24 2213307.80 2360861.65

38.31 -1.48 -8.27 -23.55 -27.88

38.91 77.65 120.18 133.77 136.22

500 500 500 500 500

-40 -40 -40 -40 -40

240 240 240 240 240

SI SI SI SI SI

SI SI SI SI SI

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CADUTE DI TENSIONE PER FLUAGE DEL CALCESTRUZZOCAVO RISULTANTERESISTENZA CARATTERISTIC A CUBICA DEL CONGLOMERAT O CEMENTIZIO AD ALTA RESISTENZA A 28 GIORNI DI STAGIONATURA

DEFINIZIONE

SEZIONE

MODULO MODULO ELASTICO ELASTICO DEL DELL'ACCIAIO CONGLOMERA DA TO PRECOMPRES CEMENTIZIO SO (ACCIAIO ARMONICO)

SFORZO DI PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DELLA CADUTA DI SFORZO PER ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE

AREA MOMENTO ECCENTRICITA' DELLA MOMENTO D'INERZIA DEL CAVO SUPERFICI FLETTENTE RISULTANTE DELL'AREA "A" E DELLA ,DOVUTO AL CARICO RISPETTO AL RISPETTO ALL' GENERICA PERMANENTE ASSE BARICENTRO SEZIONE (g),AGENTE NELLA BARICENTRICO "G" DELLA DELLA FASE DI TIRO SEZIONE i xg TRAVE

TENSIONE MEDIA DI CADUTA DI COMPRESSIONE TENSIONE (NELLA FASE DI PER FLUAGE TIRO) DELLA DEL FIBRA DI CLS CALCESTRUZ POSTA ALLA ZO QUOTA DEI CAVI

FORMULA

-

-

18000 * RADQ(500)

N eq. tiro / A + NORMA RADQ(N2n+N2v) Meq. / Nntiro (( g * z ) / 2 ) * ( L - z ) N eq. tiro *e eq. 2 / I xg M min *e eq. / I xg

m * s ci * E f / Ec

SIMBOLOUNITA' DI MISURA

m

Rck 28kgf / cm2

Eckgf / cm2

Epkgf / cm2

Ep/ Ec Ep/ Ec-

Neq.tirokgf

Acm2

e0eq. (x)cm

Ixgcm4

Mmin = Mgkgf * cm

s cikg f / cm 2

Ds fvkg f / cm 2


2 2 2 2 2

500 500 500 500 500

4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05

2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06

5.09 5.09 5.09 5.09 5.09

6 6 6 6 6

191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81

4900 4900 3300 3300 3300

0.18 30.69 45.05 56.27 60.00

8003333.333 8003333.333 7136666.667 7136666.667 7136666.667

0.00 1204039.44 1770646.24 2213307.80 2360861.65

39.17 55.86 97.68 118.46 124.50

470.01 670.33 1172.20 1421.53 1493.97

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CADUTE DI TENSIONE PER RILASSAMENTOCAVO RISULTANTETENSIONE INIZIALE TENSIONE DEPURATA DELLA CADUTA CADUTA DI CADUTA DI CARATTERISTICA DI TENSIONE ISTANTANEA DI ROTTURA A TENSIONE PER TENSIONE PER PER ATTRITO Ds fa (NEL RITIRO DEL FLUAGE DEL TRAZIONE CAVO RISULTANTE) IN DELL'ACCIAIO DA CALCESTRUZZO CALCESTRUZZO CORRISPONDENZA DELLA PRECOMPRESSO SEZIONE i N eq. tiro / A f CADUTA DI TENSIONE PER RILASSAMENTO "MUTUO" DELL'ACCIAIO ARMONICO (CHE TIENE CONTO CIOE' DELL'INFLUENZA RECIPROCA TRA Ds ssf E Ds fr ) CADUTA DI TENSIONE PER RILASSAMENTO DELL'ACCIAIO ARMONICO

DEFINIZIONE

SEZIONE

FORMULA

0,18 / ( 0,25 2 )

-

-

-

Ds fs + Ds fv

K s fi ( s fi / f ptk - 0,50 ) 2

Ds fr (1- 2,50 Ds ssf / s fi )


k 1 (compatta) 2 (compatta) 3 (doppio bulbo) 4 (doppio bulbo) 5 (doppio bulbo)

sspi

(stiro)

fptkkgf / cm2

Dsfskgf / cm2

Ds fvkg f / cm 2

Ds ssfkg f / cm 2

Ds fr

( Ds pr )kg f / cm 2

Ds ' fr

( Ds ' pr )kg f / cm 2

kgf / cm2

2.88 2.88 2.88 2.88 2.88

12911.62 12644.88 12467.79 12246.56 12026.63

18000 18000 18000 18000 18000

512.5 512.5 512.5 512.5 512.5

470.01 670.33 1172.20 1421.53 1493.97

982.51 1182.83 1684.70 1934.03 2006.47

1756.07 1493.24 1332.73 1147.39 979.29

1422.00 1144.04 882.52 694.38 570.84

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VERIFICA A FLESSIONETENSIONE INIZIALE DEPURATA DELLA CADUTA DI TENSIONE ISTANTANEA PER ATTRITO Ds fa (NEL CAVO RISULTANTE) IN CORRISPONDENZ A DELLA SEZIONE i COEFFICIENTE CADUTA DI TENSIONE DI PER RILASSAMENTO AMPLIFICAZIONE "MUTUO" DELLO SFORZO TENSIONE DI CADUTA DI CADUTA DI DELL'ACCIAIO NORMALE DI ESERCIZIO (NEL CAVO TENSIONE PER TENSIONE PER ARMONICO (CHE PRECOMPRESSI RISULTANTE) IN RITIRO DEL FLUAGE DEL TIENE CONTO CIOE' ONE IN CORRISPONDENZA CALCESTRUZZO CALCESTRUZZO DELL'INFLUENZA ESERCIZIO PER DELLA SEZIONE i RECIPROCA TRA Dsssf OTTENERE QUELLO IN FASE E Dsfr) DI TIRO (No) AREA DELLA SUPERFICIE DELLA SEZIONE NOMINALE DEL CAVO RISULTANTE SFORZO DI PRECOMPRESSIONE (DEPURATO DI TUTTE LE CADUTE DI TENSIONE ) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN FASE DI ESERCIZIO IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE

;

FASE DI ESERCIZIO (t= )PESO SPECIFICO DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO ORDINARIO ARMATO (E/O PRECOMPRESSO) CARICO PERMANENTE DOVUTO AL CARICO PESO ACCIDENTALE PROPRIO DELLA TRAVE IN C.A.P. MOMENTO MOMENTO FLETTENTE FLETTENTE DOVUTO ,DOVUTO AL A g+q , AGENTE CARICO NELLA FASE DI ACCIDENTALE ESERCIZIO (q),AGENTE NELLA FASE DI ESERCIZIO

CAVO RISULTANTECOMPONENTE COMPONENTE VERTICALE DELLO ORIZZONTALE DELLO SFORZO DI SFORZO DI AREA DELLA ECCENTRICITA' PRECOMPRESSIONE PRECOMPRESSIONE MODULO DI SUPERFICIE DEL CAVO (DEPURATO DI TUTTE LE (DEPURATO DI TUTTE LE RESISTENZA DELLA RISULTANTE CADUTE DI TENSIONE ) CADUTE DI TENSIONE ) INFERIORE GENERICA RISPETTO AL AGENTE SULLA SEZIONE AGENTE SULLA SEZIONE DELLA SEZIONE BARICENTRO DEL CAVO RISULTANTE IN DEL CAVO RISULTANTE IN SEZIONE DELLA "G" DELLA FASE DI ESERCIZIO IN FASE DI ESERCIZIO IN TRAVE SEZIONE i CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA GENERICA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE SEZIONE i DELLA TRAVE

DEFINIZIONE

SEZIONE

-

-

MODULO DI RESISTENZA SUPERIORE DELLA SEZIONE

ACSISSA LUNGHEZZA DELLA DELLA TRAVE SEZIONE APPOGGIATAi DELLA APPOGGIATA TRAVE

FORMULA

N eq. tiro / A f

-

-

Dsfr (1- 2,50 Dsssf / sfi )

stiro - Dsfs - Dsfv - Dsfr

stiro / sesercizio

Af1+Af2+Af3

s esercizio * A f

Af*sesercizio*sen(a)

Af*sesercizio*cos(a)

-

Meq. / Nntiro

Ixg / y i

Ixg / y s

D.M.LL.PP.del 16/01/1996

0,5*qacc. (lunga durata) + 0,5*qacc. (brevedurata)

(( q * z ) / 2 ) * ( L - z )

(( (g+q) * z ) / 2 ) * ( L z)


sspi

(stiro)2

Dsfskgf / cm2

Ds fvkg f / cm2

Ds'fr (Ds'pr )kgf / cm2

s eserciziokg f / cm2

b-

Afcm2

Neq.eserciziokgf

sen (a)-

cos (a)-

Nveserciziokgf

Nneserciziokgf

Acm2

eeq. (x)cm

W i W 0icm3

W s W 0scm3

gkgf / cm3

gkgf / cm

qkgf / cm

g+qkgf / cm

Lcm

zcm

Mqkgf * cm

Mmax = Mg+qkgf * cm

kgf / cm


12911.62 12644.88 12467.79 12246.56 12026.63

512.5 512.5 512.5 512.5 512.5

470.01 670.33 1172.20 1421.53 1493.97

1422.00 1144.04 882.52 694.38 570.84

10507.11 10318.02 9900.57 9618.15 9449.32

1.23 1.23 1.26 1.27 1.27

14.864 14.864 14.864 14.864 14.864

156177.67 153367.01 147162.02 142964.13 140454.72

0.168471 0.118793 0.085147 0.042690 0.000000

0.985707 0.992919 0.996368 0.999088 1.000000

26311.46 18218.90 12530.37 6103.08 0.00

153945.35 152281.03 146627.59 142833.80 140454.72

4900 4900 3300 3300 3300

0.18 30.69 45.05 56.27 60.00

114333.3333 114333.3333 114333.3333 114333.3333 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810 101952.3810

0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925 0.00254925

9.63617 9.63617 9.63617 9.63617 9.63617

45 45 45 45 45

54.64 54.64 54.64 54.64 54.64

1400 1400 1400 1400 1400

0 210 350 525 700

0.0 5622750.0 8268750.0 10335937.5 11025000.0

0.00 6826789.44 10039396.24 12549245.30 13385861.65

Pagina 1 di 2

TENSIONE NELLA FIBRA DI CLS RESISTENZA CORRISPONDENTE TENSIONE NELLA MINIMA MASSIMA FIBRA DI CLS CARATTERISTICA AL LEMBO CORRISPONDENTE CUBICA DEL TENSIONE TENSIONE VERIFICA AL VERIFICA AL SUPERIORE AL LEMBO CONGLOMERATO AMMISSIBILE AMMISSIBILE LEMBO LEMBO DELLA TRAVE INFERIORE DELLA CEMENTIZIO AD NELLA FASE NELLA FASE SUPERIORE INFERIORE (NELLA FASE DI TRAVE (NELLA ALTA RESISTENZA INIZIALE ( AL INIZIALE ( AL SODDISFATTA ? SODDISFATTA ? ESERCIZIO) FASE DI A 28 GIORNI DI TIRO ) TIRO ) (dovrei mettere la ESERCIZIO) STAGIONATURA componente orizzontale di N esercizio ?)

N n esercizio / A N n esercizio e eq. (x) / W s + M max / W s

N n esercizio / A + N n esercizio e eq. (x) / W i - M max / W i 0,38 R ck -0,06 R ck -

s1skg f / cm2

s1ikg f / cm2

Rck 28kgf / cm2

K1maxkgf / cm2

K1minkgf / cm2

-

-

31.17 49.91 78.11 87.55 91.20

31.66 12.24 10.75 -0.98 -6.07

500 500 500 500 500

190 190 190 190 190

-30 -30 -30 -30 -30

SI SI SI SI SI

SI SI SI SI SI

Pagina 2 di 2

RIDUZIONE DELLO SFORZO DI TAGLIO PER L'INCLINAZIONE DEI CAVICAVO RISULTANTECOMPONENTE VERTICALE DELLO SFORZO DI SFORZO DI SFORZO DI TAGLIO TAGLIO PRECOMPRESSIONE ACSISSA SFORZO DI LUNGHEZZA ,DOVUTO AL ,DOVUTO AL (DEPURATO DELLA DELLA TAGLIO DOVUTO CARICO CARICO DELLA TRAVE CADUTA DI SFORZO PER SEZIONE A g+q , AGENTE PERMANENTE ACCIDENTALE APPOGGIATAATTRITO) AGENTE SULLA i DELLA NELLA FASE DI (g),AGENTE (q),AGENTE APPOGGIATA SEZIONE DEL CAVO TRAVE ESERCIZIO NELLA FASE DI NELLA FASE DI RISULTANTE IN TIRO ESERCIZIO CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE COMPONENTE VERTICALE DELLO SFORZO DI PRECOMPRESSIONE AGENTE (NELLA FASE DI ESERCIZIO) SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE CARICO PERMANENTE DOVUTO AL CARICO PESO ACCIDENTAL PROPRIO E DELLA TRAVE IN C.A.P.

DEFINIZIONE

SEZIONE

-

-

TAGLIO EFFICACE IN FASE DI TIRO

TAGLIO EFFICACE IN FASE DI TIRO

TAGLIO EFFICACE ( O RESIDUO O RIDOTTO ) IN FASE DI ESERCIZIO

TAGLIO EFFICACE ( O RESIDUO O RIDOTTO ) IN FASE DI ESERCIZIO

FORMULA

g*A

0,5*qacc. (lunga durata) + 0,5*qacc. (brevedurata)

g * ( L/2 - z )

q * ( L/2 - z )

( g+q ) * ( L/2 - z )

Nvi,1 + Nvi,2 + Nvi,3

(2/3) * Nvtiro

Af*sesercizio*sin(a)

(2/3) * Nvesercizio

T g - N v tiro

T g - (2/3)*N v tiro

Tg + Tq N v esercizio

Tg + Tq (2/3)*N v esercizio

SIMBOLO

gkgf / cm

qkgf / cm

g+qkgf / cm

Lcm

zcm

Tmin = Tgkgf

Tqkgf

Tmax = Tg+qkgf

Nvtirokgf

(2/3) Nvtiro

Nveserciziokgf

(2/3) Nvesercizio

T r1kg f

T * r1kg f

T r2kg f

T * r2kg f

UNITA' DI MISURA

kgf

kgf


9.63617 9.63617 9.63617 9.63617 9.63617

45 45 45 45 45

54.64 54.64 54.64 54.64 54.64

1400 1400 1400 1400 1400

0 210 350 525 700

6745.32 4721.72 3372.66 1686.33 0.00

31500 22050 15750 7875 0

38245.32 26771.72 19122.66 9561.33 0.00

32332.06 22325.95 15773.44 7762.24 0.00

21554.71 14883.97 10515.63 5174.83 0.00

26311.46 18218.90 12530.37 6103.08 0.00

17540.97 -25586.74 -14809.39 11933.86 20704.35 12145.94 -17604.23 -10162.25 8552.82 14625.79 8353.58 -12400.78 -7142.97 6592.28 10769.08 4068.72 -6075.91 -3488.50 3458.25 5492.61 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

VERITAGLIO EFFICACE IN FASE DI TIRO TAGLIO EFFICACE ( O RESIDUO O RIDOTTO ) IN FASE DI ESERCIZIO MOMENTO STATICO MOMENTO , RISPETTO ALLA STATICO , CORDA RISPETTO ALLA BARICENTRICA m-m CORDA , DELL'AREA DELLA BARICENTRICA mSEZIONE SITUATA m , DELL'AREA AL DI SOPRA DELLA DELLA SEZIONE CORDA m-m (area SITUATA AL DI met sezione a SOPRA DELLA doppio bubo - area CORDA s-s (area meta' sezione bulbo superiore) rettangolare) MOMENTO VALORE DELLA VALORE DELLA STATICO , VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE TENSIONE BASE VALORE DELLA VALORE DELLA RISPETTO ALLA TENSIONE TENSIONE MOMENTO TANGENZIALE TANGENZIALE DELL'ANIMA TENSIONE TENSIONE CORDA TANGENZIALE TANGENZIALE D'INERZIA (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI DELLA SEZIONE TANGENZIALE TANGENZIALE BARICENTRICA (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI DELL'AREA "A" TIRO) IN ESERCIZIO) IN A DOPPIO (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI m-m , TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA RISPETTO ALL' BULBO -BASE TIRO) IN ESERCIZIO) IN DELL'AREA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA CORDA DELLA CORDA ASSE DELLA SEZIONE CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO BARICENTRICA BARICENTRICA BARICENTRICO RETTANGOLARE DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO SITUATA AL DI DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON ( t = 3 T max / 2 A per ( t = 3 T max / 2 A per DELL'ANIMA CON IL DELL'ANIMA CON IL xg = LARGHEZZA SOTTO DELLA LA SUOLA LA SUOLA DELLA CORDA BULBO INFERIORE BULBO INFERIORE la sezione la sezione CORDA i-i (area SUPERIORE SUPERIORE rettangolare) rettangolare) bulbo inferiore) SFORZO DI PRECOMPRESSION E (DEPURATO DELLA CADUTA DI SFORZO PER ATTRITO) AGENTE SULLA SEZIONE DEL CAVO RISULTANTE IN CORRISPONDENZA DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE SFORZO DI PRECOMPRESSION E (DEPURATO DI DISTANZA DISTANZA DISTANZA AREA MOMENTO TUTTE LE CADUTE DEL DEL DEL DELLA FLETTENTE ECCENTRICITA' MOMENTO DI TENSIONE ) BARICENTRO BARICENTRO BARICENTRO ,DOVUTO AL DEL CAVO FLETTENTE AGENTE SULLA SUPERFICIE DELLA DELLA DELLA DELLA CARICO RISULTANTE DOVUTO A g+q SEZIONE DEL CAVO SEZIONE SEZIONE SEZIONE GENERICA PERMANENTE RISPETTO AL , AGENTE RISULTANTE IN DALLA FIBRA DALLA FIBRA DALLA FIBRA (g),AGENTE BARICENTRO "G" NELLA FASE DI FASE DI ESERCIZIO SEZIONE s-s (attacco m-m (fibra di i-I (attacco DELLA NELLA FASE DI DELLA SEZIONE i ESERCIZIO IN anima-suola cls anima-bulbo TRAVE TIRO CORRISPONDENZA superiore) baricentrica) inferiore) DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE

DEFINIZIONE

SEZIONE

FORMULA

T g - N v tiro

Tg + Tq (2/3)*N v esercizio

VEDI RELAZIONE

VEDI RELAZIONE

VEDI RELAZIONE

-

-

T0 SmA1+A2 / Ixg b

T SmA1+A2 / Ixg b

T0 SmA1+A2+A3/2 / I xg b

T SmA1+A2+A3/2 / I xg b

T0 SmA4+A5 / Ixg b

T SmA4+A5 / Ixg b

RADQ(N2n+N2v)

s esercizio * A f Neq.eserciziokgf

-

Meq. / Nntiro

(( g * z ) / 2 ) * ( (( (g+q) * z ) / 2 ) * L-z) (L-z)


T0kg f

Tkg f

SmA1+A2cm3

SmA1+A2+A3/2cm3

SmA4+A5cm3

Ixgcm4

bcm

t0s-skgf / cm2

ts-skgf / cm2

t0m-mkgf / cm2

tm-mkgf / cm2

t0i-ikgf / cm2

ti-ikgf / cm2

Neq.tirokgf

Acm2

eeq. (x)cm

ys-scm

ym-mcm

yi-icm

Mmin = Mg Mmax = Mg+qkgf * cm kgf * cm


-25586.74 20704.35 -17604.23 14625.79 -12400.78 10769.08 -6075.91 5492.61 0.00 0.00

60479.20 60479.20 60479.20

85750.00 85750.00 69666.70 69666.70 69666.70

8003333.333 8003333.333

60479.20 60479.20 60479.20

7136666.667 7136666.667 7136666.667

35 35 15 15 15

-7.006 -3.433 0.000

6.084 3.103 0.000

-7.833 -5.389 -8.070 -3.954 0.000

6.338 4.477 7.008 3.575 0.000

-7.006 -3.433 0.000

6.084 3.103 0.000

191918.28 187953.53 185321.17 182032.91 178763.81

156177.67 153367.01 147162.02 142964.13 140454.72

4900 4900 3300 3300 3300

0.18 30.69 45.05 56.27 60.00

35 35 35

0 0 0 0 0

0.00 1204039.44

0.00 6826789.44 10039396.24 12549245.30 13385861.65

35 35 35

1770646.24 2213307.80 2360861.65

CAVO RISULTANTEVALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE NORMALE (NELLA TENSIONE TENSIONE NORMALE NORMALE (NELLA FASE DI NORMALE (NELLA (NELLA FASE DI FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELLA CORDA DELLA CORDA DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON BARICENTRICA BARICENTRICA LA SUOLA LA SUOLA SUPERIORE SUPERIORE VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE VALORE DELLA PRINCIPALE DI TENSIONE TENSIONE TENSIONE PRINCIPALE DI TENSIONE TRAZIONE (NELLA NORMALE (NELLA PRINCIPALE DI NORMALE (NELLA TRAZIONE (NELLA PRINCIPALE DI FASE DI FASE DI TRAZIONE (NELLA FASE DI TIRO) IN TRAZIONE (NELLA FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN ESERCIZIO) IN FASE DI CORRISPONDENZA FASE DI TIRO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA ESERCIZIO) IN DELL'ATTACCO CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO CORRISPONDENZA DELL'ANIMA CON IL DELLA CORDA DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON IL DELLA CORDA BULBO INFERIORE BARICENTRICA LA SUOLA LA SUOLA BULBO INFERIORE BARICENTRICA SUPERIORE SUPERIORE VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE TENSIONE VALORE DELLA VALORE DELLA VALORE DELLA TENSIONE TENSIONE TENSIONE PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI TENSIONE TENSIONE TENSIONE PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI COMPRESSIONE COMPRESSIONE PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI PRINCIPALE DI TRAZIONE (NELLA COMPRESSIONE COMPRESSIONE (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI TRAZIONE (NELLA COMPRESSIONE COMPRESSIONE FASE DI (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI TIRO) IN ESERCIZIO) IN FASE DI TIRO) IN (NELLA FASE DI (NELLA FASE DI ESERCIZIO) IN TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA TIRO) IN ESERCIZIO) IN CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO CORRISPONDENZA CORRISPONDENZA DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ATTACCO DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON DELL'ANIMA CON IL DELLA CORDA DELLA CORDA DELL'ANIMA CON IL DELL'ANIMA CON IL DELL'ANIMA CON IL LA SUOLA LA SUOLA BULBO INFERIORE BARICENTRICA BARICENTRICA BULBO INFERIORE BULBO INFERIORE BULBO INFERIORE SUPERIORE SUPERIORE

RESISTENZA CARATTERISTICA CUBICA DEL CONGLOMERATO CEMENTIZIO AD ALTA RESISTENZA A 28 GIORNI DI STAGIONATURA

E' RICHIESTO IL INCLINAZIONE CALCOLO DELLE DELLE ISOSTATICHE DI ARMATURE COMPRESSIONE RESISTENTI A TAGLIO?

esercizio tiro tiro / A Nesercizio * e tiro Nesercizio / A - Nesercizio N / A N * e * y m- N Nesercizio / A + Nesercizio Ntiro / A - Ntiro * e * y s-s N / A + Ntiro * e * y i-i 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s - RADQ(s2 + 4 1/2 ( s + RADQ(s2 + * e * y s-s / I xg + Mmax * m / I xg Mmin * ym-m / * ym-m / I xg Mmax * ym-m / * e * y i-i / I xg - Mmax * / Ixg + Mmin * ys-s / I xg / Ixg - Mmin * yi-i / I xg t2)) t2)) t2)) t2)) t2)) t2)) 4 t2)) esercizio ys-s / I xg yi-i / I xg /A Ixg = Ntiro / A Ixg = N

1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))

1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))

1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))

1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))

1/2 ( s + RADQ(s2 + 4 t2))

-

-0,02 R ck 28

-

I sh / t I

s0s-skgf / cm2

ss-skgf / cm2

s0m-mkgf / cm2

sm-mkgf / cm2

s0i-ikgf / cm2

si-ikgf / cm2

s0h s-skgf / cm2

sh s-skgf / cm2

s0h m-mkgf / cm2

sh m-mkgf / cm2

s0h i-ikgf / cm2

sh i-ikgf / cm2

s0x s-skgf / cm2

sx s-skgf / cm2

s0x m-mkgf / cm2

sx m-mkgf / cm2

s0x i-ikgf / cm2

sx i-ikgf / cm2

Rck 28kgf / cm2

VERIFICA kgf / cm2

tgf-

-

23.90 15.79 13.15

61.32 65.42 66.88

39.17 38.36 56.16 55.16 54.17

31.87 31.30 44.59 43.32 42.56

88.42 94.54 95.19

27.87 21.23 18.24

-1.90 -0.71 0.00

-0.60 -0.15 0.00

-1.51 -0.74 -1.14 -0.28 0.00

-1.21 -0.63 -1.08 -0.29 0.00

-0.55 -0.12 0.00

-1.27 -0.44 0.00

25.80 16.50 13.15

61.91 65.56 66.88

40.68 39.10 57.29 55.44 54.17

33.09 31.93 45.67 43.62 42.56

88.97 94.66 95.19

29.14 21.67 18.24

500 500 500 500 500

-10 -10 -10 -10 -10

NO NO NO NO NO

0.19 0.14 0.24 0.18

AREA NUMERO TASSO DI DELLA DI LAVORO SEZIONE BRACCI ( TENSIONE ) PASSO DELLE DELLA DI UNA STAFFE " STAFFA AMMISSIBILE STAFFA PER LE VERTICALI " UTILIZZAT DI ARMATURE A ( in SEZIONE ( STAFFE ) questo wf caso F8 )

-

p * 0,4 2

-

( n w f s famm. ) / ( t b tg f )

n-

wfcm2

sfamm.kgf / cm2

Dzcm

2 2 2 2

0.50 0.50 0.50 0.50

1800 1800 1800 1800

42.36 83.78 84.11 215.26

VERIFICA A FESSURAZIONECOMPONENTE ORIZZONTALE DELLO SFORZO DI ECCENTRICITA' PRECOMPRESSIONE MOMENTO DEL CAVO (DEPURATO DI TUTTE LE FLETTENTE DOVUTO RISULTANTE CADUTE DI TENSIONE ) A g+q , (AGENTE AGENTE SULLA SEZIONE RISPETTO AL NELLA FASE DI DEL CAVO RISULTANTE IN BARICENTRO ESERCIZIO) "G" DELLA FASE DI ESERCIZIO IN CORRISPONDENZA DELLA SEZIONE i GENERICA SEZIONE i DELLA TRAVE

;

FASE DI ESERCIZIO (t= )

CAVO RISULTANTE

DEFINIZIONE

SEZIONE

RESISTENZA AREA DELLA CARATTERISTICA RESISTENZA SUPERFICIE CUBICA DEL MASSIMA (DEL DELLA CONGLOMERATO CALCESTRUZZO) A GENERICA CEMENTIZIO AD TRAZIONE PER SEZIONE ALTA RESISTENZA FLESSIONE DELLA A 28 GIORNI DI TRAVE STAGIONATURA

MODULO DI RESISTENZA INFERIORE DELLA SEZIONE

MOMENTO DI FESSURAZIONE

COEFFICIENTE CONVENZIONALE VERIFICA A DI SICUREZZA FESSURAZIONE ALLA SODDISFATTA ? FESSURAZIONE

FORMULA

(( (g+q) * z ) / 2 ) * ( L z)

(N n esercizio / A + Nni,1 + Nni,2 + Nni,3 Meq. / Nntiro -1,20*0,70*0,58*R ck(2/3) Ixg / y i N n esercizio *e eq. / W i s ct ) * W i M 0 * / M max

D.M.LL.PP.del 14/02/1992


Mmax = Mg+qkgf * cm

Nneserciziokgf

eeq. (x)cm

Rck 28kgf / cm2

fcfk (sct)kgf / cm2

Acm2

W i W 0icm3

M0* kg f * cm

hf -

-

5 (doppio bulbo)

13385861.65

140454.72

60.00

500

-30.6917

3300

101952.3810

15895673.49

1.19

NO

VERIFICA A ROTTURA PER FLESSIONE PER MOMENTO MACAVO RISULTANTE

DEFINIZIONE

SEZIONE

SFORZO DI AREA PRECOMPRESSIONE DELL'ARM (DEPURATO DI TUTTE ECCENTRICITA' AREA DELLA AREA DELLA ATURA LE CADUTE DI DEL CAVO SUPERFICIE SUPERFICIE DOLCE ORDINATA DEL CAVO MOMENTO FLETTENTE TENSIONE ) AGENTE RISULTANTE DELLA DELLA RISULTANTE IN DISPOSTA DOVUTO A g+q , SULLA SEZIONE DEL SEZIONE GENERICA INFERIOR CORRISPONDENZA RISPETTO AL AGENTE NELLA FASE DI CAVO RISULTANTE IN BARICENTRO NOMINALE SEZIONE MENTE (IN DELLA SEZIONE i ESERCIZIO FASE DI ESERCIZIO "G" DELLA DEL CAVO DELLA (DELL'ASCISSA x) TRAZIONE IN CORRISPONDENZA RISULTANTE TRAVE SEZIONE i ) DELLA GENERICA SEZIONE i DELLA 4 F 12 TRAVE

AREA RESISTENZA DELL'ARM MOMENTO CARATTERISTICA TENSIONE DI ATURA TENSIONE D'INERZIA CUBICA DEL ROTTURA ( O TENSIONE DOLCE CARATTERISTICA COEFFICIENTE DISPOSTA DELL'AREA "A" CONGLOMERATO CONVENZIONALE DI ROTTURA A DI SICUREZZA RESISTENZA ) DI CALCOLO A LIMITE DEL SUPERIOR RISPETTO ALL' CEMENTIZIO AD ALLO STATO TRAZIONE ASSE ALTA TRAZIONE CONGLOMERATO MENTE (IN DELL'ACCIAIO DA LIMITE ULTIMO DELL'ACCIAIO DA COMPRESSO COMPRES BARICENTRICO RESISTENZA A 28 PRECOMPRESSO xg GIORNI DI PRECOMPRESSO SIONE) STAGIONATURA

4 F 12

TENSIONE DI ROTTURA DELL'ACCIAO Feb44k (TENSIONE DI MODULO MODULO MODULO SNERVAMENTO DELLE ELASTICO ELASTICO ELASTICO DEL DELL'ACCIAIO DA DELL'ACCIAIO ARMATURE CONGLOMERATO PRECOMPRESSO ORDINARIO TRASVERSALI) ; CEMENTIZIO RESISTENZA DI (ACCIAIO (ACCIAIO CALCOLO ARMONICO) DOLCE) DELL'ACCIAIO ORDINARIO

DILATAZIONE SPECIFICA DELL'ACCIAIO (ARMONICO) SOLLECITATO DALLO SFORZO DI PRETENSIONE ( Nesercizio ) ; DILATAZIONE CORRISPONDENTE ALLA PRECOMPRESSIONE RESIDUA ; DILATAZIONE DOVUTA ALLA PRETENSIONE DELL'ARMATURA

FORMULA

(( (g+q) * z ) / 2 ) * ( L - z )

s esercizio * A f

yG - e 0eq. (x)

Meq. / Nntiro

Ap1+Ap2+Ap3

-

4 p *0,6 2

4 p *0,6 2

-

-

0,44 R ck

-

-

fptk / gs

-

fyk / gs

18000 * RADQ(500)

-

-

-

-

fptd / Ep

Nesercizio / ( Ap Ep )


Mmax = Mg+qkgf * cm

Neq.eserciziokgf

y(x)cm

e0eq. (x)cm

Apcm2

Accm2

Afcm2

A'fcm2

Ixgcm4

Rck 28kgf / cm2

sc0kgf / cm2

fptkkgf / cm2

gs-

fptdkgf / cm2

fykkgf / cm2

fydkgf / cm2

Eckgf / cm2

Epkgf / cm2

Efkgf / cm2

Ep / Ec-

Ef / Ec-

s0p

efp-


0.00 6826789.44 10039396.24 12549245.30 13385861.65

156177.67 153367.01 147162.02 142964.13 140454.72

69.82 39.31 24.95 13.73 10.00

0.18 30.69 45.05 56.27 60.00

14.864 14.864 14.864 14.864 14.864

4900 4900 3300 3300 3300

4.52 4.52 4.52 4.52 4.52

4.52 4.52 4.52 4.52 4.52

8003333.333 8003333.333 7136666.667 7136666.667 7136666.667

500 500 500 500 500

220 220 220 220 220

18000 18000 18000 18000 18000

1.15 1.15 1.15 1.15 1.15

15652.17 15652.17 15652.17 15652.17 15652.17

4400 4400 4400 4400 4400

3826 3826 3826 3826 3826

4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05 4.02E+05

2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06 2.05E+06

2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06 2.10E+06

5.09 5.09 5.09 5.09 5.09

5.22 5.22 5.22 5.22 5.22

0.007635 0.007635 0.007635 0.007635 0.007635

0.005125 0.005033 0.004830 0.004692 0.004609

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)PRIMO TENTATIVODEFORMAZIONE (CONTRAZIONE O DILATAZIONE SPECIFICA TENSIONE DI DEFORMAZIONE DILATAZIONE) SPECIFICA DELLA DELLA FIBRA DI CALCOLO DI Af ; DEFORMAZIONE FIBRA DI CONGLOMERATO POSTA CONGLOMERATO POSTA ALLA DELL'ACCIAIO COPRIFERRO ESTENSIONE DEL DEFORMAZIONE DI A'f ; MASSIMA TENSIONE DI RISULTANTE DEGLI RISULTANTE DILATAZIONE DEFORMAZIONE ALTEZZA DELL'ARMAT ALL'ALTEZZA DEL'ARMATURA QUOTA DELL'ARMATURA LETTA ORDINARIO DIAGRAMMA DI CONTRAZIONE DELL'ACCIAIO CALCOLO SFORZI DI DEGLI SFORZI DI PROFONDITA' TENSIONE AREA DELL'ARMATURA DEFORMAZIONE TOTALE PRETESA (ALLA QUOTA DEI CAVI) ; A ROTTURA DEL SUL DIAGRAMMA DELLAe COMPRESSO URA COMPRESSIONE TESO AL DI LA' DELL'ACCIAIO DELL'ACCIAIO DELL'ASSE DELL'ARMATURA ORDINARIA DELL'ACCIAIO COMPRESSA DI COMPRESSIONE (agente TRAZIONE (agente ORDINARIA CONGLOMERATO DELLA (non superiore a DEFORMAZIONE ORDINARIA RETTANGOLARE DISPOSTA SUPERIORMENTE NELLA SITUAZIONE ULTIMA DELLA ORDINARIO NEUTRO ARMONICO ARMONICO CALCESTRUZZO nel baricentro della zona nel baricentro della DISPOSTA COMPRESSO SEZIONE DELLA SEZIONE ; quella CORRISPONDENTE ALLA (ACCIAIO DEL ( ACCIAIO DOLCE IN DECOMPRESSIO TESO compressa) zona tesa) INFERIORMENTE corrispondente ad DECOMPRESSIONE DELLA FIBRA DOLCE) CALCESTRUZZO DEFORMAZIONE DELL'ACCIAIO COMPRESSIONE) NE ( ACCIAIO DOLCE una deformazione DI CALCESTRUZZO POSTA ALLA PRETESO AL DI LA' DELLA IN TRAZIONE) dello 0,20%) QUOTA DEL CAVO PRECOMPRESSIONE

( Nesercizio / Ec ) * ( 1 / Ac + e2 / I xg )

0,35%

1,0%

-

-

( ec0 * (H-c) ) / ( ec0 + efu )

( ec0 * (xc - c ) ) / x c

( efu * ((H-c)-(y-c)-xc)) / (H-c-xc)

efu

efp + eap + ea

-

-

-

0,80 x c

sco * Acompr.cls + s'f * A'f

sp * Ap + sf * Af

eap-

ec0-

efu-

H cm140 140 140 140 140

ccm

xccm

e'f-

ea-

ef-

ep-

s'f-

sf-

sp-

ycm

Acompr.clscm2

Ckgf

Tkgf

0.000079 0.000123 0.000215 0.000265 0.000282

0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01

3 3 3 3 3

35.52 35.52 35.52 35.52 35.52

0.003204 0.003204 0.003204 0.003204 0.003204

0.003416 0.006422 0.007837 0.008942 0.009310

0.01 0.01 0.01 0.01 0.01

0.008620 0.011578 0.012881 0.013899 0.014201

3826 3826 3826 3826 3826

3826 3826 3826 3826 3826

15652.17 15652.17 15652.17 15652.17 15652.17

28.41 28.41 28.41 28.41 28.41

982.72 982.72 982.72 982.72 982.72

233507.65 233507.65 233507.65 233507.65 233507.65

249962.72 249962.72 249962.72 249962.72 249962.72

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a a1 a2 a3

CADUTE DI TENSIONE NELL'ACCIAIO ARMONICO b c1 c2

c c3

SISTEMA DI PRECOMPRESSIONE

SISTEMA A CAVI SCORREVOLI

0

SISTEMA A FILI ADERENTI

0

0

Documents

Foglio Di Calcolo so