GAP Daniel Teso

Ikaslea: Daniel Teso Fz. de Betoño

EHU tutorea: Ortzi Akizu Gardoki

LUFE tutorea: Enrique Arrillaga

Aurkezpen data: 2015 / 07 / 08

Bertako egur jasangarriz buruturiko

altzarien diseinu, erresistentzia

kalkulu eta komunikazio grafikoa,

gizartearentzat ekonomikoki

eskuragarria eginaz

1 | O r r i a

Aurkibidea

Aurkibidea _______________________________________________________ 1

1 Sarrera ______________________________________________________ 3

1.1 Muebles LUFE-ren filosofia ________________________________________ 3

1.2 Proiektuaren helburu nagusiak _____________________________________ 3

1.3 Proiektuaren faseak eta Gantt-a. ___________________________________ 5

2 Aurre analisia ________________________________________________ 6

2.1 State of the art __________________________________________________ 6

2.2 Bozetoak ______________________________________________________ 11

2.3 Aukeraturiko produktuaren definizioa. ______________________________ 11

3 Sehaskaren diseinua __________________________________________ 13

3.1 Sehaskaren araua _______________________________________________ 13

3.2 Diseinua ______________________________________________________ 15

3.2.1 SketchUp VS NX 9 eta Catia V5 __________________________________________ 15 3.2.2 Sehaskaren diseinua SketchUp bidez _____________________________________ 16

3.3 Planoak libreCad _______________________________________________ 16

3.4 Diseinuaren aurrefabrikazioa _____________________________________ 19

4 Sehaskaren kalkuluak _________________________________________ 21

4.1 Erresistentzia kalkuluentzako datu gehigarriak _______________________ 21

4.1.1 Insignis Pinuaren erresistentzia datuak [9] ________________________________ 21 4.1.2 Torlojuen erresistentzia datuak [1] ______________________________________ 24

4.1.2.1 Ebaketaren azterketa ______________________________________________ 24 4.1.2.2 Trakzioaren edota konpresioaren azterketa ____________________________ 25 4.1.2.3 Trakzioa eta ebaketa aldibereko azterketa _____________________________ 25

4.2 Enpresa barnean landutako beste erresistentziak _____________________ 25

4.3 NX 9.0 bidezko erresistentzia kalkuluak _____________________________ 26

4.3.1 Somierra posizio altuenean ____________________________________________ 27 4.3.1.1 Karga lama batean ________________________________________________ 27 4.3.1.2 Umea etzanda____________________________________________________ 30 4.3.1.3 Apurtze egoera ___________________________________________________ 32

4.3.2 Somierra posizio baxuenean ____________________________________________ 36 4.3.2.1 Karga lama batean ________________________________________________ 36 4.3.2.2 Umea etzanda____________________________________________________ 39 4.3.2.3 Apurtze egoera ___________________________________________________ 42

4.3.3 Sehaska eserleku moduan _____________________________________________ 45 4.3.3.1 4 umeak ________________________________________________________ 45 4.3.3.2 3 umeak ________________________________________________________ 47 4.3.3.3 2 umeak ________________________________________________________ 48 4.3.3.4 Ume bakar bat ___________________________________________________ 50

4.3.4 Lotura Puntuak ______________________________________________________ 52 4.3.4.1 Y ardatzean ______________________________________________________ 53 4.3.4.2 X ardatzean ______________________________________________________ 53

4.3.5 Karga puntuala ______________________________________________________ 54 4.3.5.1 Desplazamendua _________________________________________________ 54

2 | O r r i a

4.3.5.2 Esfortzu nodala ___________________________________________________ 55 4.3.5.3 Trakzioa _________________________________________________________ 55

4.3.6 Jasotako datu guztien ondorioak ________________________________________ 56 4.3.6.1 Desplazamenduen grafikoak ________________________________________ 57 4.3.6.2 Esfortzu nodalaren grafikoa _________________________________________ 58 4.3.6.3 Trakzioaren grafikoa _______________________________________________ 59

4.4 Sehaskaren erresistentzia analisiaren erantzuna ______________________ 59

4.5 NX 9.0-ren modeloa eta modelo fiskoaren konparaketa ________________ 60

4.6 Salmenta prezioa _______________________________________________ 65

4.6.1 Langileak ___________________________________________________________ 65 4.6.2 Amortizazioak _______________________________________________________ 66 4.6.3 Fabrikazio Material eta enpresa barneko gastuak ___________________________ 68 4.6.4 Sehaskaren Fabrikazio datuak __________________________________________ 68 4.6.5 Proiektuaren kostua __________________________________________________ 69 4.6.6 Sehaskaren Salmenta prezioa ___________________________________________ 70

4.7 State of art eta salmenta prezioaren konparaketa _____________________ 71

5 Renderrak __________________________________________________ 73

6 Salgai dagoen WEB-a _________________________________________ 80

7 Web kontsultak ______________________________________________ 81

8 Bibliografia _________________________________________________ 81

9 Eranskinak __________________________________________________ 81

9.1 Eranskia 1: Litera Lufe LCL 1900 x 900 mm ___________________________ 81

9.2 Planoak _______________________________________________________ 82

9.3 Posterra ______________________________________________________ 83

3 | O r r i a

1 Sarrera

1.1 Muebles LUFE-ren filosofia

Proiektu hau Muebles LUFE enpresa barnean burutu da, eta beraz, LUFEren lan filosofia

txertatu du bere baitan. Enpresaren lan filosofia ulertzeko, LUFE izena aztertuko dugu. LUFE berez,

Local, Universal, Funcional eta Ecológico hitzetatik dator. Hitzen definizioa honakoa da:

Hitza Definizioa

Local Egur lokala, tokian tokikoa, erabiltzen delako altzarien fabrikazioan. Hau da, Euskadiko

egurra erabiltzen da, egurraren garraio emisioak murriztuz, beste herrialde batzuetan

burutu oi diren gizarte injustiziak saihestuz, ekonomia lokala sustatuz, eta gure landa

garapenaren erabateko kontrola izanaz.

Universal Ekonomikoki edozein klase sozialentzat altzariak eskuragarri izatea. Altzarien kostu

murrizketa lortu dute produktuen diseinu minimalista bat erabiliaz, eta ekoizpen

prozesu sinpleak erabiliaz.

Funcional Altzariak aplikazio ezberdinetarako erabilpena izatea. Modularitatea. Les is more

(Ludwig Mies van der Rohe, arkitektua) eta Small is beatifull (E.F. Schumarcher,

ekonomilaria) filosofiak uztartuz objektu sinple eta erabilgarrien edertasuna bilatzea

da helburu. Edertasun praktikoa.

Ecológico Natura errespetatuz altzari fabrikazioa. Erabiltzen dituzten pinuek PEFC zertifikazioa

daukate, beraz altzarien erabilpenerako mozten den pinu bakoitzeko, beste pinu bat

landatzen dela zertifikatzen da.

1. Taula LUFE filosofia

Universal printzipioa ezartzerakoan, ekoizpen mailan beharrizanak sortzen dira, ekoizpen

kopurua handitu beharra baitago amortizazio kostuak murriztu ahal izateko eta irabaziak sortzeko.

Ondorioz LUFEn kontu haundiz zaintzen da altzari bakoitzaren fabrikazio denbora eta kostua, serie

luzeetan helburua jarriz.

1.2 Proiektuaren helburu nagusiak

Gradu amaierako proiektu honen helburuak hiru dira: objektu baten diseinua, erresistentzia

kalkuluak eta ekoizpen kostuak burutzea.

Proiektuaren helburuak, LUFE enpresaren beharrizanekin uztartuz, egurrezko sehaska baten

diseinu integrala burutuko da. Horretaz gain litera baten erresistentzia kalkuluak, fabrikazio makina baten

automatizazioa eta hobetzea, beste objektuen renderrak eta instrukzio bideoen burutzea, eta abar luze

bat burutu da.

Seaskaren diseinu integrala izan da ordea GrAL-a (Gradu Amaierako Lana) errepresentatzen duen

objetua. Diseinu integral prozesua, sehaskaren State of art aztertuko da, alegia, merkatuan jada dauden

sehasken ikerketa. Ondoren, diseinu berria hasterakoan eskuzko marrazkiak osatu dira, non UNE araua

errespetatuz, marrazkietan betebeharreko baldintzak adierazi diren. Geroago, ordenagailu bidezko

diseinua SketchUp software librean landuko da eta ekoizpen planoak LibreCad softwarearekin osatuko

dira.

Behin atal hauek definituta, lehengo prototipoaren ekoizpenarekin eta renderrekin jarraituko da.

Sehaskaren prototipoa osatuta, atal batzuk berriro diseinatuko dira. Horrekin batera, diseinatutako

sehaskaren erresistentzia kalkuluak egingo dira, baita ere enpresa bertan egindako beste kalkulu batzuk

aipatuko dira, Insignis pinuaren erresistentzia ikusarazteko.

4 | O r r i a

Diseinuaren irudi erreala ikusi ahal izateko renderrak burutuko dira Bleender software libre eta

askea erabiliaz. Era honetan objektua nola geratuko den oso era realistikoan ikus genezake, eta

etorkizuneko bezeroei publizitatea egiteko ere erabil genezake. Azkenik produktu honen aurrekontua

ezarriko da, salmenta prezioa jakiteko, baita merkatuan dauden beste produktuekiko salmenta

prezioaren diferentzia ikusteko ere.

5 | O r r i a

1.3 Proiektuaren faseak eta Gantt-a.

Proiektuak nondik-nora joan behar den zehazteko, Gantt-a osatu da. Gantt barnean, burutu nahi

diren fase desberdinak planteatu dira. Honako hauek dira:

6 | O r r i a

Kasu batzuetan ezarritako faseak jarraitu dira, beste kasu batzuetan ez. Konkretuki erresistentzia

Salome eta Z88 software librearekin kalkuluak egin beharrean NX 9.0 softwarea erabili da. Berez,

softwareetan eginiko frogengatik, sinpleegiak zirela ikusi zen. Gainera SketchUp-ekin datu

transferentziarik egiteko aukerarik ez zegoen. Salome eta Z88 softwareek egitura sinpleak analizatzeko

aukera ematen dute, baina NX 9.0 ez bezala, itsagarritasun kalkuluak egiteko aukerarik ez baitdago.

Modu berean, LCA kalkulatzen duen softwarea martxan jartzerako orduan, hainbat arazo sortu

dira, hala nola, fabrikazio prozesuan sortutako kontsumoen datuen sarrera egitea, egurraren ekoizpen

fase desberdinak definitzeko OpenLCA ez zuen aukerarik ematen.

2 Aurre analisia

2.1 State of the art

Proiektua lantzeko lehendabiziko pausua “State of the art” aztertzea da. Horretarako merkatuan

dauden sehaska desberdinak, eta berauen ekoizleak ikertu dira. Merkaturen hasierako ikerketan, LUFE-

ren filosofia modularraren errespetatzen duten enpresak kontuan hartu ziren, batik bat IKEA enpresako

altzariak ikertu ziren. Hauek, merkatuan Do It Yourself (DIY) filosofia jarraituz, altzari merkeenak baititu.

Osatutako taulan, oharrak jartzen duen zutabean, diseinu bakoitzetik adierazgarri diren atalak

aipatu dira. Geroago, sehaska diseinatzerako orduan, merkatuan dauden sehasketatik ohar

erabilgarrienak kontuan hartzeko.

Enpresa Argazkia Prezioa Linka Oharrak

Ikea

99,99 € SUNDVIK Diseinu sinplea

Ikea

59 € HENSVIK Merkea

Forma kurboak

7 | O r r i a

Ikea

169 € GONATT Tiraderak Forma konplexuagoak

Ikea

79,99 € GULLIVER Egitura sinplea Kontratxapatu gabe

Ikea

44,99 € SNIGLAR Egur naturala Merkeena

Ikea

189 € STUVA Tiradera Modularra

8 | O r r i a

Amazon

199,95 € Chicoo Sinplea Ez da egurrezkoa Oihala erabiltzen du

Decora

Ikerkuntzan dago

Decora Diseinu desberdina Egurrezkoa Somierrak ez du posizio aldaketarik

MissCompras

193 € TROLL CUNA

Egur Naturala Diseinua Sinplea

Modularra Somierrak ez du posizio aldaketarik

To2Bebe

1.099 € Leander Egitura

modernoena Ez da modularra Forma konplexuak

9 | O r r i a

El Corte Inglés

90 € BBest Egitura oso sinplea Beste sehaskak konparatuta

garestia

El Corte Ingles

150 € ArteMur Plegablea Egitura sinplea

(oialarekin nahastua) Mugikorra (gurpilak)

El Corte Inglés

179 € Cotinfant Gurpilak erabiltzen ditu.

Hezi batean forma dauka.

El Corte Inglés

399 € Contifant Egur oholekin osatua Gurpilak erabiltzen ditu. Modularra

El Corte Inglés

535 € Alondra Diseinu arraroa

10 | O r r i a

El Corte Inglés

229 € Micuna Gurpilak Diseinu sinplea Beste sehaskekin konparatuta

garestia

El Corte Inglés

239 € Micuna Atea irekitzeko aukera Diseinu Sinplea Gurpilak Oholak erabiltzen

ditu Somierra posizioz aldatzeko aukerarik ez

El Corte Inglés

332 € Cotinfant Egur egiturarekin erlazioa Gurpilak

El Corte Inglés

1550 € Alondra Egitura konplexuena

Self do it filosofiatik at

El Corte

Inglés

575 € Micuna Balaztaketa

sistema

El Corte Inglés

649 € Alondra Gurpilak Pinuko egurra egiteko erraza Self do it filosofiatik at

11 | O r r i a

El Corte Inglés

1595 € Alondra Diseinu sofistikatua Self do it filosofiatik at

2. Taula State of the art

2.2 Bozetoak

Atal honetan, sehaskaren lehengo bozetoa aurkezten da. Irudi honetan, sehaskaren formak,

tamaina eta lotzeko puntuak ( torlojuak, egur zilindroak eta kola) zehazten dira.

FIG.1 Sehaskaren bozetoa

Azken finean bozeto hauen helburua nagusia, diseinatzaileak dituen ideia ezberdinak

materializatzea da. Horretarako sehaskaren atal desberdinak definituz, ondoren amaierako diseinua

SketchUp programan bertan egin da.

2.3 Aukeraturiko produktuaren definizioa.

Sehaska diseinatzerako orduan, hainbat parametro desberdin kontuan hartu ziren.

Hasiera batean planteatutako hankak, 800 x 80 x 22 mm-koak ziren. Aldiz, erresistentzia analisi

azkarra egin ondoren, hau da, sehaskak haurrek erabiliko dutela eta haien masa 30 kg gehienez izango

dela, hanken zabalera 30 mm murriztea hautatu zen, 800 x 50 x 22 mmko hanka geratuz. Tamaina

murrizketa honekin, sehaskaren itxura hobetu zuen, beste atalen arteko neurri diferentzia murriztu

zelako. Gainera, begibistaz, egiturak arinagoa zela ematen zuen.

12 | O r r i a

Neurrien aldaketaz aparte, sehaska erabiltzen dituen pieza jakin batzuk, beste prozesuetako

erabilgaitza diren ataletatik aterata daude. Konkretuki sehaskaren lamak eta egurrezko hezia. Lamak

beste oheen lametatik aterata daude, heziak aldiz, hainbat prozesuen konbinaketatik.

Fabrikazioan, sehasken ataletan dauden zuloak, bata besterengandik 32 mm multiploaz bereizita

egon behar dira. Baldintza honek, zulagailu manuala ezartzen baitu. Zulagailu mota honek, barautzek

32 mm-ro ezartzen direlako. Baldintza hau errespetatzerakoan, piezen fabrikazio denbora murrizten da,

batez ere tirada batean zulo gehienak egin daitezkeelako, zulaketa prozesua errepikatu gabe.

FIG.2 Zulagailu manuala

Fabrikazioz aparte, sehaskaren atal gehienak erdi muntatuta egon behar dira, 3.1 azaltzen den

normaren ondorioz. Torloju autoharizkorrak erabili ezean, altzarien fabrikazioan lotura ikusezina

ezagutzen den prozesua erabili behar da, hau da, kolaz eta egurrezko zilindroez osatutako lotura.

Lama eta somierraren langaluzeak ordea, hiltzez finkatuta daude. Dena den, 4.3.1.1.3 atal honetan

landutako lotura motak azaltzen dira.

Sehaskaren salmenta prezioa gutxi-gorabehera zehazteko, 2.1 bildutako informazioaz aparte

honelako aurrekontu bizkorra landu zen:

Fabrikazioa kostua 20€

Sehaskaren materiala 12€

Guztira 32€

3. Taula Sehaskaren fabrikazio kostu azkarra

Aurrekontu honekin, salmenta prezioa zein izan daitekeen zehaztea zuen helburua. Azken finean

Ikearen sehasken prezio berbera edo baxuagoa ezarri nahi zen. Aurrekontu honekin baieztatu zen gutxi-

gorabeherako prezioa eta enpresak fabrikazio gai den zehazteko.

Dena den, 4.6 atalean, benetako aurrekontua adierazten da. Non enpresaren zeharkako gastuak,

proiektu kostua, fabrikazio kostua, amortizazioak eta materialen kostuak adierazten diren. Ortaz aparte,

merkatuan dauden sehasken prezioekin analisi bat egiten da.

13 | O r r i a

3 Sehaskaren diseinua

3.1 Sehaskaren araua

Merkatuan dauden produktuentzako, UNE arau ezberdinak daude, non altzaria kasu

berezientzako diseinu espezifiko bat izan behar du. Proiektu honentzako, haurren arauak ikertu eta

sehaskaren inguruan dauden arauak erosi izan dira. Konkretuki UNE-EN 716-1:2008+A1.

Arau honek etxeko sehaska eta sehaska tolesgarri diren altzariei egiten die erreferentzia eta

dokumentu honen inguruan honako puntu desberdin hauek aurkitu ditzakegu, non lehengo zutabean

arauaren atalak agertzen diren eta bigarren zutabean atal bakoitzari dagokion azalpen laburra.

Helburua eta Aplikazio eremua Atal honetan zein motatako sehaskak izango

diren zehazten da.

Kontsulta normak Norma honek zein beste normei erreferentzia

egiten dion aipatzen da.

Terminoak eta definizioak Norma honetan ager daitekeen termino

teknikoen definizioak ezartzen dira.

Seguritatezko baldintzak Normaren atal teknikoa, non zein motatako

torlojuak, zuloen tamaina … aipatzen den.

Paketatzea Sehaska biltze prozesuan ager daitezkeen

elementu arriskutsuen adierazpena.

Erabilpen gida Sehaska erabilpenean ager daitezkeen arriskuen

adierazpena azaltzen du.

Markaketa Norma zehar ager daitezkeen erantzi

desberdinak.

4. Taula UNE arauaren atalak

Beraz taulan ikus daitekeen bezala, “Segurtasun baldintzak” diseinu barnean dagoen puntua da.

Orduan hurrengo puntuetan sehaska diseinatzerako orduan baldintza eraginkorrenak aipatuko dira. Non

lehengo zutabean normaren titulua agertuko da, bigarren puntuan tituluaren definizio laburra edo

tituluak ezartzen duen baldintzak adieraziko du. Azkeneko puntuan diseinua norma errespetatzeko

eginiko moldaketak aipatuko ditu.

Normaren atala Baldintza Diseinuan ezarritako

konponbidea

4.4.1.1 Erpinak eta nabarmen

diren atalak

Erpinak eta nabarmen diren

atalak, erpin borobilduak edo

alaka eta bizarrik gabe fabrikatu

behar dira.

Moldurera, lixagailu eta Tupi

tresneriarekin elementuak

lixatzeko eta alakak egiteko

erabiltzen dira.

4.4.1.2 Auto-haristakorra diren

torlojuak

Auto-haristakorra diren torlojuak,

ezin dira erabili sehaskaren atal

bat kentzeko edo desmuntatzeko

atalak lotzen baditu.

Sehaskaren atalak burdineria

berezia erabili behar du, non

torloju eta azkoin bertikalaz

osatuta dagoena.

4.4.2 Hutsuneak, zuloak eta

sehaska barneko atalen

zabalguneak

- Hutsuneak zuloak eta

zabalguneak 7mm baino

txikiagoak, 12 mm-etik – 25

mmetara, edo 45 mm-etik- 65

mmetara

- Kasu onetarako,

burdineriarentzako

zuloak 6 mmkoak

dira.

- Egurrezko zilindroak

8 mm zilindroa

14 | O r r i a

- 7 mm-tik 12 mm-tarako zuloak

gehienez 10 mm-ko sakonera

izango dute.

- Oinarria eta alboetako parteen

gehienezko distantzia 25 mm

- Oinarrien lama gehienezko

tartea 60 mm izango da.

daukate. Dena den

zulo hauek

muntaketa

egiterakoan estaliko

dira.

- Somierraren lama

60 mm baino

gutxiago egingo da

muntaketa

- Oinarriaren eta

alboetako distantzia

maximoa 25 mm

baino txikiagoa

izango da.

- Hesiaren distantzia

5,4 mmetik – 5,8

mmetara ezarriko

dira.

4.4.7.2 Oinarri erregulagarria - Somierrak bi altuera

desberdinetan jartzeko aukera

baldin badu, erraminta baten

erabilpena derrigorrezkoa da

ekintza hau egiteko.

- Somierraren altuera

aldatzeko 6 torloju kendu

behar dira oheburutik.

4.4.8.2 euskarri puntuen eta

alboko atalen puntu altuenetako

eta oheburuko distantziak

- 600 mm-etako distantzia

egongo da alboko bi atalen

artean.

- Somierraren posizio altuena,

sehaskaren puntua altuenetatik

300 mm distantzia egon behar da.

Somierraren posizio baxuena

aldiz, 600 mm puntu altuenetatik

- Alboko atalen arteko

distantzia 610 mm izango da.

- Somierraren posizio

altuena puntu altuenetatik

315 mm-tara egongo da.

- Somierraren posizio

baxuena puntua altuenetatik

615 mm egongo da.

4.6 Koltxoiaren tamaina - Somierraren posizio altuenetatik

eta sehaskaren atal altuetara

200 mm distantzia egon behar da.

- Somierra eta puntu

altuetako distantzia

315 mm-etako denez

115 mm koltxoi bat

ezartzeko kapazitatea dauka

sehaska.

5. Taula UNE arauaren diseinurako baldintzak

Ikusi daiteke nola kasu batzuentzako normak esaten duen distantzia limitea erabili den, 4.4.2

somierraren lamen arteko distantziak bezala. Aldiz beste kasuetarako normak adierazten duen limite

minimoa handitu egin da 4.4.8.2 somierraren posizioa eta sehaskaren puntu altuenaren arteko

distantziak. Patroi konkreturik ez da erabili sehaska normari egokitzeko, hau da, kasu batzuetan normak

adierazten duen distantzia minimoak baino handiago erabili dira eta beste kasu batzuenetarako limitean

finkatu dira neurriak, hauek fabrikazio prozesua edo materiala aurrezteko egin dira.

Lamen kasuan, materiala aurrezteko izan omen da. 60 mm baino txikiago den distantzia

erabiltzen baldin bada, lama bat gehiago sehaska bakoitzeko erabili beharko zen eta horrek eragiten du,

15 | O r r i a

material gehiago erabiltzera, sehaskaren prezioa handituz. Horrez gain, langilea lamak beti 60 mm

distantzia errespetatzeko txantiloi bat fabrikatu da.

Hesiaren kasuan, 54 mm-etatik – 58 mm-tara distantziak erabili dira, langa egiten diren zuloak

hesia muntatzeko eskuzko zulagailu 32 mm-tako multiploaren norma errespetatzen duelako. Horrek

laguntzen du, tirada bakar batean langa dauden zulo gehienak egitea, fabrikazio denbora murriztuz.

Somierraren posizioa eta sehaskaren puntu altuenaren distantzia minimoa handitzeko erabakia

hautatu zen, merkatuan ikusitako koltxoiak 100 mm-tik 115 mm-tara izan ditzakeelako. Horrek eragin

zuen somierraren distantzia 315 mm-tara jartzea, bezeroak merkatuan dauden edozein neurrietako

koltxoia hautatu ahal izateko. Horretaz gain, oheburu eta alboko atalen distantziak, arauak adierazten

duen distantzia minimoa (1.200 mm eta 600 mm) baino handiagoak (1.220 mm eta 610 mm) hautatu

dira. Koltxoia eta maindireak erraz jartzeko eta egokitzeko.

3.2 Diseinua

3.2.1 SketchUp VS NX 9 eta Catia V5

Sehaskaren diseinua egiteko SketchUp software erabili da. Software honek Open Source eta Free

Source filosofiak jarraitzen ditu, beraz edonor bere ordenagailuan izan dezake. Filosofia honi esker

azpikontratatzen diren prozesuak (renderrak, web argitaratzea), erraz manipulatu dezakete diseinua eta

haien tresnei egokitu. Horretaz gain, lizentziarik ordaindu behar ez denez, enpresak beste prozesu,

makina, eta abarretan dirua inbertitu dezake.

SketchUp, Nx 9.0 edo Catia v5-ekin konparatzen bada, ikus daiteke erraminta hau oso sinplea

dela. Berez, diseinuko prozedurak antzekoak dira, baina forma konplexuak egiterako orduan, erraminta

motz gera daiteke. Gehitu, ustu eta beste komando batzuek lizentzia librean txarto funtzionatzen dute.

Baita ere NX 9.0 edo Catian V5 agertzen den prozedura edo sketch antolaketa (ezkerreko gunean

agertzen den zuhaitza) falta da. Horrek eragiten du akats bat sortzerakoan, hanka sartzearen

konponketa zailagoa izatea.

Nx 9.0 edo Catian, berez piezak banaka diseinatzen dira eta gero piezak batu eta muntaketa

egiten da. SketchUp-ean aldiz, dena sketch berdinean egin behar da, muntaketa egiteko erremintarik ez

baitago. Sehaskaren kasuan, elementu desberdinak muntaketa baldintzak ezartzeko, piezak taldeetan

antolatu izan dira.

Dena de, software honekin, altzari baten diseinua egiteko baliagarria da. Catia edo NX antzekoan

diren beste Open source programak daude, baina hauek render programen konpatibilitate txarragoa

daukate. Hala nola FreeCad.

16 | O r r i a

3.2.2 Sehaskaren diseinua SketchUp bidez

Atal honetan Sehaskaren diseinuaren argazkiak adieraziko dira.

6. Taula Sketch Up argazkiak

3.3 Planoak libreCad

Aurreko puntuan aipatu den moduan, SketchUp diseinutarako plataforman, elementu edo

diseinurako baliagarriak diren programa luzapen asko falta dira. Hona hemen beste aurkako puntu bat.

Planoak egiterako orduan beste programa bat erabili behar da. Egindako hautaketa LibreCad izan da.

Autocad antzekoa den software librea da.

17 | O r r i a

18 | O r r i a

19 | O r r i a

Ikus daiteke, plano berberean pieza bat baino agertzen dela, plano hauek fabrikazio planoak dira,

hau da, erraminta gunetik 2 horri bakarrik mugitzeko. Hortaz aparte enpresa barnean mugiarazten den

nomenklaturak adierazi egiten dira. Konkretuki honako hauek:

X2 Bi pieza fabrikatu

1+1 Bi pieza fabrikatu, bata bestearen simetrikoa izan behar da.

P Zuloaren sakonera. P soilik agertzen denean, zuloa aldamenetik aldamenekoa da,

aldiz P20 baldin bada, zuloaren sakonera 20 mm-koa dela adierazten du.

800 x 50 x 22 Eginiko piezaren kanpoko neurriak. Fabrikaziorako materialaren hautaketa bizkorrago

egiteko.

7. Taula Planoen nomenklatura

3.4 Diseinuaren aurrefabrikazioa

Behin aurre diseinua eginda, lehengo frogak egin ziren, non lehengo prototipoa egin ondoren

LUFE taldea bildu ginen eta brainstorming baten moduan aldaketa batzuk planteatu ziren.

Lehengo planteamendu berria, fabrikatzerako orduan agertu zen, konkretuki, somierrean agertu

zen, hau da, lamen eta somierraren langaluzearen muntaketan agertu zen. Hasiera batean lama

langaluzean hiltzez lotzen zen. Arazoa dator, lamaren muntaketan, lamaren altuera edozein izan

daitekela. Horregatik langaluzean mekanizazio prozedura baten bidez arteka bat egitea proposatu zen.

8. Taula Somierraren aldaketa

Geroago mekanizazio hau lekuz aldatu zen. Somierraren goiko aldetik eta lamen arteko

distantzia 17 mm zelako eta horrek koltxoiak era ezegoki batean mugitzea eragiten zuen. Artekaren

desplazamenduaren ondorioz, egur zilindroentzako zeuden zuloak kendu izan behar ziren, zulagailuaren

32 mm multiploaren baldintza ezin zelako errespetatu. Egituraren erresistentzian ez dauka eraginik

handirik. Azken finean zilindro hauek, kasu honetarako, somierra kokatzeko erabiltzen ziren.

9. Taula Somierraren aldaketa 2

Hurrengo proposamena hezien muntaketa egiterako orduan etorri zen. Kasu honetan, zulagailu

manualetan dogoen baldintzari lotuta. Beste ataletan azaldu den moduan, zuluetako distantzia 32 mm

multiploak izan behar da. Orrek alboetako hezien muntaketa birplanteatu zen. Non hasiera batean

ezarritako langaluzearen luzera maximoagatik, 32 multiploa ezin zen bete.

20 | O r r i a

Azkenik, prozesua bizkortzeko eta muntaketa materialen dirua aurrezteko proposamena etorri

zen. Non hasiera batean hesiak lotzeko 4 egurrezko zilindro erabiltzen ziren. Horrek eragiten zuen

denboraz luzatzea eta material gehiago erabiltzea. Burututako soluzioa izan zen hesi bakoitzari 2

egurrezko zilindro sartzea eta hauek era eszentrikoan kokatzea, hesiaren biraketa saihesteko.

10. Taula Oheburuko aldaketa

· Irudi hauetan 32 mm multiploaren eta egurrezko zilindroen konponbidea agertzen da.

21 | O r r i a

4 Sehaskaren kalkuluak

4.1 Erresistentzia kalkuluentzako datu gehigarriak

4.1.1 Insignis Pinuaren erresistentzia datuak [9]

Insignis Pinua, edozein egur bezala, material konplexua eta hezetasunarekiko sentikorra da.

Horrek materiala erabiltzerako orduan arazoak ekar ditzake, batez ere urtean zehar lurraldeko

hezetasuna aldatzen delako. Horrez gain, egurra zuntzez osatuta dago, beraz, egurraren analisia

egiterako orduan, 3 dimentsiotako analisia egitea ezinbestekoa da. Hau da, material honek ortotropoa

bezala aztertu behar da, azken finean zuntzen orientazioaren arabera erresistentzia alda daitekelako.

Ormarssonek S. (1999) egurrarentzako eredu espaziala formulatu zuen, non irudi honetan ikus

daiteke egurrezko ohol batek nola distortsionatzen den ingurugiroko baldintzen arabera. Distortsioa 2

ataletan bananduta dago. Lehengo atalean hezetasunaren trantsizioaren fluxuaren azterketa egiten da,

aldiz bigarrenean hezetasuna eragiten dituen deformazioak eta gain kargak planteatzen dira.

FIG.3 Ormarssonen esperimentua

Simulaziorako, materiala ortotropo bezala definitu da, hau da, 3 norabideak (luzera, erradiala eta

tangentziala) zuhaitzaren zuntzekin erlazionatuta daude. Zuntzen erresistentziak espazioarekiko

jokabide desberdina dauka, bai zuhaitzen urteko eraztunen aldakortasunengatik, baita zutoinaren

osaketa espiralaren arabera ere. Simulazioan erabilitako hezetasunaren informazioak, hiru aspektu

ezberdinek definitzen dute::

§ Egur oholen lehortze prozesurena

§ Materialaren difusio kapazitatea

§ Materialaren zuntzen orientazioa

Ormarsson arabera, oholaren deformazioa urteko eraztunen kurbaduraren araberakoa da. Eremu

tangentzialean aldiz, baieztapen hau, ez da hain eraginkorra beste eremuekin (luzera eta radiala)

konparatuz. Ormarsson planteatutako eredua Insignis Pinuaren ezaugarriak ezartzeko erabili zen.

Insignis Pinuaren ereduaren datuak 1968 eginiko entsegu esperimental batetik lortu ziren.

Horretaz gain, 1995 urtean, 10 zuhaitz (27 urteko zuhaitzak) hautatu ziren haien dentsitatea eredutzat

hartzeko. 10 zuhaitzetatik 2 1996 moztu ziren 50 mm lodierarekin. Mozketa zutoinaren azpiko aldetik

goraino ebaki ziren. Zilindroen altuera gehienez 5 metrokoa zen eta mozketa prozesua amaitzen zen

zilindroaren diametroa 200 mm baino txikiago zenean. Zilindro hauek, diskoetan banandu ziren

22 | O r r i a

egurraren dentsitatea eta mikro zuntzen angelua aztertzeko.

FIG.4 Esperimentuaren eskema

Argazki honetan atal desberdin hauek ikus daitezke:

§ (a): Mozketa parametro esperimentala

§ (b): Diskoen lorpena, materialaren propietateak lortzeko

§ (c): Moztutako diskoen ereduak

§ (d): Ohol mozketarako erabiltzen den txantiloia.

Diskoen esperimentuei esker, honako atal hauek definitu ziren:

o Zainen espiralak: Diametro aurkako xaflak aztertu ziren, espiralen bataz-besteko

datuak lortzeko eta diskoak era aleatorioan hautu ziren. Datu honek zuhaitzaren

edozein altuerarentzako baliagarria da, Young et al. (1991) metodoari esker. Zuhaitza

gora joaten den bitartean, zainak ezkerrera biratzen dutela baieztatu zuten.

o Uzkurtze balioak: Egurraren uzkurtze balioak 2 norabiderentzako ezarri zen.

Norabideak tangentziala eta radiala dira. Horretarako 5 zilindro ezberdinak hartu ziren.

o Silviscan ( Zuhaitzen egitura eta zuntzen propietateak aztertzen duen instrumentua):

Egurraren dentsitatea eta zuntzen angelua determinatzeko erabili zen. Horretarako

erretxina azetonarekin banatu zen. Ondorioz, 2 mm-ko lodiera tangentzialera

mekanizatu ziren diskoak. Gelditutako tirak, 20 ºC eta %7 hezetasunezko ingurune

batean ezarri ziren. Azkenik Silviscan bidez datuak jaso ziren.

Radiata pinuak egitura radial ez homogenoa da. Ala ere, egurra kasu gehienetan funtzio edo

formula bati lotuta dago. Konkretuki urteko eraztunen eta zuhaitzaren muinaren artekoa. Funtzio hau

simulazioetarako datu sarrera bezala erabili daiteke. Formula honi esker lortzen diren emaitzak,

egurraren ebakitze propietateak ematen ditu. Horretarako egurraren propietate desberdinak

erlazionatu behar dira, hala nola, dentsitatea, zuntzen angelua eta ebaketa edo zizaila modulua.

Elementu hauen konbinaketa Harringtonek (Harrington, 2002) proposatutako modelotik aterata dago.

Dokumentu honen arabera, erresistentzia kalkuluak osatzeko, NX 9.0 softwareak materiala

definitu zen. Horretarako dokumentutik ateratako formuletatik edo funtzioetatik abiatuz, materialaren

moduluak jakiteko aukera dago. Erabilitako formulak, bataz-besteko formulak izango dira.

23 | O r r i a

Modulu elastikoa

(GPa)

El = 50,58r + 7,36 Er = 4,47r + 0,93 Et = 1,52r + 0,34

Ebaketa modulua

(GPa)

Glr = 26,08r2 -5,26r + 1,68 Glt = 14,84r2 – 2,96r + 0,93 Grt = 0,311r + 0,058

Poisson Modulua

Vlr = 0,35 Vlt = 0,60 Vrt = 0,55

11. Taula Radiata pinuaren ezaugarriak

Ekuazioetan adierazten den r-a, erradioa da. Erradioa zehazteko dentsitatearen grafikoa erabiliko

da. Horretarako pinuaren dentsitatearen datua beharrezkoa da (390-480 kg/m3). Dentsitatea definitzeko

erdiko balio bat hartu da, konkretuki 430 kg/m3. Datu hau jakinda, dentsitatea grafikaon planteatutako

formulan (ρ = 1143r + 394,1) ordezkatu daiteke, erradioaren datua jakiteko.

FIG.5 Erradioa kalkulatzeko grafikoa

Behin ordezkatuta, lortutako erradioa r = 0,0314 m baita. Erradio honekin lehen planteatutako

taulan ordezkatuz eta software barnean materialaren propietateak ezartzeko aukera dago. Materialaren

datuak honako hauek izango dira:

Modulu elastikoa

(MPa)

8948,65 1070,40 357,74

Ebaketa modulua

(MPa)

1228,52 851,67 67,77

Poisson Modulua

0,35 0,60 0,55

12. Taula Radiata pinuaren moduluen balioak

Erresistentzia kalkuluak egiterako orduan, aplikatutako kargak lametan flexioa eragiten dute.

Berez, Radiata pinuaren erresistentzia kasu honetarako 1.400 N/mm2 ingurukoa da. Baina, flexioa

eragiterakoan, goiko zuntzek konpresioa eta beheko zuntzek trakzioa jasago dute. Orduan, pinuaren

erresistentzia, bi esfortzu hauen araberakoa izango da.

24 | O r r i a

Konkretuki, konpresiorako erresistentzia 430 N/mm2-koa izango da, aldiz trakziorako

erresistentzia 30 N/mm2-koa. Datu hauek jakin da, lama bati flexioa eragitean, zuntzen trakzio eta

konpresio erresistentzia kontuan hartu beharko da. Azken finean, analisietan ikusiko den moduan,

lamak desplazamendua handiak dituztenez, haien erresistentzia maximoa trakzioaren araberakoa izango

da.

Azkeneko hiru datu hauek, Egurlanduaren elkarteari ezker lortu izan dira eta Argüelles et. al.

(2003) liburuan aurkitu daitezke.

4.1.2 Torlojuen erresistentzia datuak [1]

Sehaska atal desberdinak lotzeko, torloju azkoin sistema erabiltzen da. Horregatik erresistentzia

kalkuluak egiterako orduan kontuan hartu beharko dira muntaketa sistema hauek. Horretarako sistema

honen erresistentzia inguruko aurre kalkuluak egin behar dira, non formula ezberdinez torlojuen

trakziorako erresistentzia eta ebaketaren erresistentzia lortzen dira. Ebaketa kasua erresistentzia

somierraren gainean indarra aplikatzen denean emango da. Aldiz trakziorako erresistentzia, bi piezak

banatzen direnean.

Lehendabizi, LUFE erabiltzen duen hornitzailearen katalogoa ikertu behar da. Ikerketa honetan

sehaska erabiltzen dituen torlojuen informazioa biltzeko.

13. Taula Torloju eta azkoinaren datuak

Hornitzailearen katalogoaren arabera hurrengo bi elementu hauek erabiliko dira:

§ 264.82.014 (azkoina)

§ 264.98.940 (torlojua)

4.1.2.1 Ebaketaren azterketa

Torlojuak betebeharreko baldintza ��,�� ,�� honako hau da, hau da, indarra jasateko behar

den esfortzua torlojuak jasan dezakeen baino txikiagoa izan behar da.

Horretarako ��,�� ! # 0,5 # $%&# '

()* formula erabiliko da.

Non:

n mozketa planoak diren ( n = 1 mozketa sinplea denean)

FIG.6 Ebaketa simplea

25 | O r r i a

fub altzairuaren azkeneko tentsioa den.

A torlojuaren azalera. Bi kasu desberdinak ditugu:

§ Azalera Ad izango da, mozketa planoan hariztatu gabeko gunean baldin

badago.

§ Azalera As izango da, mozketa planoan zuzenean hariztatuko gunean

dagoenean .

γm2 = 1,25 izango da. Altzairua elkarketa kasuetan erabiltzen den txikitze koefizientea da.

Beraz sehaskak erabiltzen dituen torlojuen arabera:

n 1

fub [3] -> klasea 10.9 fub = 1000 MPa x %90 = 900 MPa

γm2 1,25

A=As [2] � !

4"#$ % 0,938194"&'(

d -> Diametro nominala

P -> Harriztaren pasoa

[3]

d=6

P=1

14. Taula Ebaketarako datuak

)*,+- 1 " 0,5 " 900 "

!4

"#6 % 0,938194"1'(

1,25 7.244,42 :

4.1.2.2 Trakzioaren edota konpresioaren azterketa

Kasu honetarako );,<- = );,+- baldintza bete behar da. Non, ematen den erresistentzia

torlojuaren trakziorako erresistentzia baino txikiago izan behar den.

Horretarako, );,+- 0,9 " >?@ " AB

CDE formula erabiliko da.

);,+- 0,9 " 900 "

!4

"#6 % 0,938194"1'(

1,25 13.039,94 :

4.1.2.3 Trakzioa eta ebaketa aldibereko azterketa

Bi kasuak batzen direnean torlojuak FG,HI

FG,JIK

FL,HI

M,N O FL,JI= 1,0 baldintza bete behar da. Atal honetan

ematen den baldintza betetzen dela ikusteko NX 9.0 bidezko erresistentzia kalkuluetara abiatu beharra

dago. Bertatik Fv,Ed eta Ft,Ed lortuko baitira.

4.2 Enpresa barnean landutako beste erresistentziak

Sehaskaren erresistentzia landu baino lehen, enpresa barnean litera LUFE LCL 1900 x 900 mm

erresistentzia landu zen. Non 9.1 eranskinean irakurri daiteke egindako analisia.

26 | O r r i a

4.3 NX 9.0 bidezko erresistentzia kalkuluak

Sehaskaren erresistentzia kalkuluak egiteko NX 9.0 softwarea erabili da. Horretarako, Sketch Up

egindako diseinua berregin da NX programan. Bi programa hauen artean ez dagoelako harremanik.

Azken finean, Sketch Up kubo bat marrazterakoan, kuboa azaleraz osatuta dago, hau da, kuboa barnea

hutsik baitago. NX ordea, kubo berbera marrazterako orduan, kubo horrek solido bat izango da.

Dena den, badaude formatu bateragarriak, baina formatu hauek piezak solidoetara ez ditu

bilakatzen. Horren ondorioz, erresistentzia kalkuluak ezin dira egin.

NX-en egindako sehaska, zuloak eta erpinetako aldakak ez dira osatu. Azken finean sinplifikazio

honekin erresistentzia kalkuluen denbora murriztu egin da eta elementu hauek erresistentzia oso gutxi

bermatzen dute. Berez, aldakak egituren erpin zorrotzak leuntzeko erabiltzen baitira. Zuloen kasuan, NX

itsasgarritasun indarrarekin kalkulatu daitezke.

Sehaska hiru aplikazio desberdin baititu, horren ondorioz, hiru kasu hauentzako kalkuluak osatu

dira. Hurrengo taulan sehaskaren hiru aplikazio eta hauen erabileraren baldintza desberdinak

aurkeztuko dira:

Sehaskaren aplikazioa Baldintza

Somierra posizio altuenean Haurra gehienez 7 hilabete dituenean edo

esertzeko kapazitatea deunena [4].

Somierra posizio baxuenean Haurra 1000 mm neurtzen duenean arte. Gutxi-

gorabehera 4 urte [5].

Sehaska eserleku moduan Haurrak sehaska erabiltzen ez duenean.

15. Taula Sehaskaren erabilpenak

NX 9.0 -an erresistentzia kalkuluak egiteko, sehaskaren egiturari baldintza batzuk ezarri zaizkio.

Baldintza horiek honako hauek dira:

o Sehaskaren hanka bat 6 norabideetan finkatu da (3 desplazamenduentzako eta beste 3

biraketarena).

o Sehaskaren beste hankak norabide bakar batean finkatu dira (X norabidea lurrak

egiten dion erreakzio indarra zehazteko).

o Sehaskaren atalen loturak simulatzeko, ukitzen diren bi azalak itsatsita daudela ezarri

da.

o kg-tik N-etara aldaketa sinplifikatzeko eta zenbakiak errazteko, azelerazioa 10 m/s2

ezarri da.

Behin baldintzak ezarrita kargak esleitzea bakarri falta da. Kargak sehaskaren erabileraren

arabera aldatzen dira, umearen portaera desberdinak simulatzeko. Dena den, hiru kasuetarako karga

lamen osoen zehar banatu da.

27 | O r r i a

4.3.1 Somierra posizio altuenean

Bezeroa sehaskaren portaera ezagutzeko, aplikazio honetan, hiru karga mota planteatu dira.

Lehengo frogapenean, umea lama bakar batena ezartzen bada zer gertatzen den aztertzen da. Bigarren

kasuan aldiz, umea etzanda dagoenean izango da, hau da pisua hainbat lametan banatzen denean.

Azkeneko kasua apurtzeko egoera aztertzen da.

4.3.1.1 Karga lama batean

Kalkulu hauek egiteko, hurrengo baldintzak erabili dira:

o Karga 100 N (10 kg) ezarri da lama batean. Berez umea 6 hilabeteekin 80 N (8 kg)

pisatzen du [5]. Horrek % 20-eko diferentzia ematen du.

o Karga erdiko lama batean aplikatu da. Azken finean erdiko gunean, erresistentzia

bermatzen delako.

Datu hauek erabilita NX 9.0 emandako emaitzak honako hauek dira.

4.3.1.1.1 Desplazamendua

16. Taula Posizio altuenaren desplazamendua

Desplazamenduaren emaitzetan ikus daitekeen moduan, 100 N karga batekin lamak 12,23 mm

desplazatuko da. Desplazamendua xumea edo ikaragarria den jakiteko, esfortzu nodalean emandako

emaitza aztertu beharko da.

28 | O r r i a

4.3.1.1.2 Esfortzu nodala

17. Taula Posizio altuaren esfortzua

Datuen arabera, sehaskan ezarritako kargarekin 1,584 N/mm2 jasaten du. Egurrak aldiz,

30 N/mm2 IV trakzioan jasan dezake. Egurraren zuntzek jasaten duten trakzioa esfortzua baino

handiagoa denez, 100 N-eko karga jasteko arazorik ez dago. Gainera, karga horrekin, % 94,72 segurtasun

tartea dago.

4.3.1.1.3 Trakzioa

18. Taula Posizio altuenaren trakzioa

29 | O r r i a

Sehaska hainbat atal desberdinez osatuta dago, atal hauek haien artean torlojuz, kolaz eta hiltzez

lotzen dira. Emaitza hauei esker, elementuak karga jasan ondoren, lotuta jarraitzen duten adierazten du.

Horretarako sehaskaren atal desberdinak konkretuki nola lotuta dauden jakin beharra dago,

horretarako beharrezko den informazio guztia hurrengo taulan biltzen da:

Lehengo elementua Bigarren

elementua

Lotzeko tresna Erresistentzia

Egur hezia Buruko Kola

Egurrezko zilindroak

Kola: 17 N/mm2

Erabilitako egurraren

araberakoak

Egur hezia Langaluze Kola


Kola: 17 N/mm2


araberakoak

Burukoak Hankak Kola


Kola: 17 N/mm2


araberakoak

Langaluze Hankak Torlojuak 4.1.2 arabera

Somierraren Langaluzea Lamak Hiltzez 700 N/mm2

19. Taula Sehaskaren lotura motak

Emaitzen arabera, trakzio esfortzu handiena, karga aplikatutako laman ertzetan agertzen da eta

esfortzua 7,957 N/mm2-ekoa izango da . Beraz taula arabera, lama hiltzez lotuta daude, hau da, hiltzeak

700 N/mm2 esfortzuak jasaten dezaketenez, % 98,86 segurtasun tartea gelditzen da.

Beste elementuetan aldiz, softwareak karga nuluak direla adierazten du. Beraz, aplikatutako

kargak beste lotzeko tresnetan ez du eraginik.

4.3.1.1.4 Ondorioak

Lehengo analisi honekin, sehaska 100 N karga jasan dezake erdiko lama batean. Kalkulatutako

frogak guztiak jasaten ditu inolako arazorik gabe eta kasu guztietan % 90 baino gehiagoko segurtasun

tartea ematen du.

30 | O r r i a

4.3.1.2 Umea etzanda

Kalkulu hauek egiteko, 4.3.1.1 atalean ezarritako karga berbera erabiliko da. Kasu honetarako

kargaren banaketa aldatuko da, hau da, karga lama batean banatuta egon beharrean, hainbat lametan

banatuko da. Zenbat lama diren jakiteko honako hau kontuan hartu da:

o Umeak 6 hilabete dituenean, 670 mm altueraz neurtuko du [5]. Beraz umea etzanda

dagoenean, 5 lamatan banatuko du haren pisua. Kalkuluak errazteko karga era

uniformean banatu da lama guztien zehar.

FIG.7 Haurraren posizioa 6 hilabeteekin

Datu hauek erabilita NX 9.0 emandako emaitzak honako hauek dira.


20. Taula Posizio altuena 2 desplazamendua

4.3.1.1.1 atalean jasotako datuekin konparatzen bada, desplazamendu hau hasieran

kalkulatutakoa baino 2 aldiz txikiago da. Beraz teoriarekin bat dator, hau da, karga lama gehiagotan

banatzen denez, lama bakoitzean jasaten duen karga azkoz txikiagoa izango da, haien desplazamendua

murriztuz. Konkretuki 6,148 mm emaitza ematen du.

31 | O r r i a


21. Taula Posizio altuena 2 esfortzu nodala

4.3.1.2.1 atalean gertatzen den moduan, esfortzua kasu honetan murrizten da ere. Konkretuki

1,584 N/mm2-tik 1,149 N/mm2-ra. Beraz analisi honetan % 96,17 segurtasun tartea ematen du.

Argazkiak ikusita, esfortzu nodal maximoa langaluze ertzetan ematen da, konkretuki torlojua eta

azkoina dauden tokian, beraz sehaskaren puntu ahulena gune hori izango da.

32 | O r r i a

4.3.1.2.3 Trakzioa

22. Taula Posizio altuena 2 trakzioa

Haurreko puntuetan bezala, trakzioko analisiak ematen dituen emaitzak txikiagoak baitdira.

Gainera, 4.3.1.1.3 lortutako emaitza baino txikiago denez, segurtasun tartea handitzen da.

4.3.1.2.4 Ondorioak

Atal honetan, sehaskak karga lama gehiagotan banatzerakoan, masa gehiago jasateko aukera

dauka. Egoera honek, errealitatean ematen den portaera erakusten du. Azken finean sehaskaren

somierrak altuera honetan, ahurrak ezin dira ez zutik, ezta eserita egon, UNE arauak ala adierazten

duelako. Beraz, egoera normal batean, kargak beti lama bat baino gehiagotan bananduta egongo da.

4.3.1.3 Apurtze egoera

Kasu honetan, piezak nondik apurtuko eta zein kargarekin apurtuko diren adieraziko du analisi

honek. Horretarako honako bi baldintza hauek ezarri dira:

o 1000 N-eko karga bat. 4.3.1.1 aipatu den moduan, mediaz umeak 80 N pisatzen

badute, % 92eko diferentzia ematen du.

o Karga lama bakar batean ezarri da. Konkretuki erdiko lama batean, bertan

erresistentzia bermatzen delako. Karga lama osoan zehar banatzen da.

33 | O r r i a


23. Taula Posizio altuena 3 desplazamendua

Desplazamendua ikertzen denean eta beste emaitzekin konparatzerakoan, honako diferentzia

hauek aurkitu daitezke:

Lehengo Froga Bigarren froga Konparaketaren emaitza

4.3.1.1.1 arabera

desplazamendua 12,23 mmkoa

da

Kasu honetan, desplazamendua

122,26 mmkoa da

Bigarren kasu honek, 10 aldiz

handiagoa da

4.3.1.2.1 arabera

desplazamendua 6,148 mmkoa

da

Kasu honetan, desplazamendua

122,26 mmkoa da

Bigarren kasu honek, 19 aldiz

handiagoa da.

24. Taula Posizio altuena konparaketa taula

Argi eta garbi ikus daiteke, karga 10 aldiz handitzerakoan, desplazamendua proportzio hori

mantentzen duela gutxi-gorabehera. Hurrengo atalak ikertu beharko dira sehaskaren gain karga emango

den jakiteko.

Horrekin batera aipatu behar da berez lamen desplazamendua 81 mm igurukoa dela.

Desplazamendu totala 122,26 mm-koa da, baina beratik somierraren langaluzearen desplazamendua

kendu behar da (40,75 mm), soilik lamaren desplazamendua ezagutzeko.

81 mm desplazamenduarekin lama apurketa emanten den jakiteko, analisi fisiko espezifikoa

egin beharko litzateke. Berez hurrengo atalean azalduko den moduan, esfortzu nodalak trakzioarako

limitera ez da irizten, beraz teorikoki adierazi daiteke lama ez dela apurtuko.

34 | O r r i a


25. Taula Posizio altuena 3 esfortzua

Kasu honetan ematen den esfortzua 15,84 N/mm2-ekoa da, Pinuaren trakzioarekiko

erresistentziarekin konparatzen bada, % 52,8 segurtasun tartea ematen da. Beraz, adierazi dezakegu,

sehaska 1000 N karga jasan dezakeela, baina sehaskaren egurraren egituraren arabera (akats naturalak,

zuntzen norabide aldaketa) esfortzu honekin apur daiteke. Egurraren egitura frogatzen duen analisia 4.5

atalean lantzen da.

Egurrezko piezatan, hezetasun aldaketen ondorioz edota ikusezinak diren korapilo bat baldin

badago, karga honekin langaluzea apurtuko litzateke. Haurreko analisian aipatu den moduan,

langaluzean lotzeko puntuetan ematen da esfortzu limite hau. Horregatik trakzioan torlojuekin zer

gertatzen da aztertu beharra dago.

4.3.1.3.3 Trakzioa

35 | O r r i a

26. Taula Posizio altuena 3 trakzioa

Irudiak aztertuta, trakzio maximoa karga aplikatutako lama dago eta beste analisietan adierazi

den moduan, lama eta somierraren langaluzea, hiltzez lotuta dago. Kontuan izanda trakzio maximoa

79,57 N/mm2 dela eta hiltzeak 700 N/mm2 jasan dezakete, orduan % 88,63-ko segurtasun tartea lortzen

da.

Beste loturetan aldiz, softwareak trakziorik eragiten ez duela adierazten baitdu. Beraz, sehaska

desmuntatzeko ez dago arazorik.

4.3.1.3.4 Ondorioak

Analisi honetan jasotako datuen arabera, sehaska 1000 N karga lama batean aplikatzerako orduan,

somierraren langaluzea, apurtzeko egoera eman daiteke. Somierraren langaluzean, akats naturala edota

hezetasun aldaketa egongo balitz, ezarritako kargarekin pieza puskatu daiteke.

Dena den, somierrak posizio honetan eta UNE norma arabera, gehienez 6-7 hilabeteko haurrek

erabili dezakete, beraz mediaz haur batek hilabete horiekin 8 kg masa izango baitdu. Horrek, % 92

segurtasun tartea ematen du masarekiko.

36 | O r r i a

4.3.2 Somierra posizio baxuenean

Lehengo atalean (4.3.1) aztertu den moduan, hiru karga mota planteatu dira, baita 3 azterketa

egin dira ere.

4.3.2.1 Karga lama batean

Kalkulu hauek egiteko, hurrengo baldintzak erabili dira:

o Karga 200 N (20 kg) ezarri da lama batean. Berez, umeak 4 urteekin 160 N (16 kg)

pisatzen ditu [5]. Horrek % 20 diferentzia ematen du.

o Karga erdiko lama batean aplikatu da. Azken finean erdiko gunean, erresistentzia

bermatzen baita.

Datu hauek erabilita NX 9.0-k emandako emaitzak honako hauek dira.


27. Taula Posizio baxuena desplazamendua

Analisi honetan lortutako emaitzen arabera, desplazamendu maximoa 24,4 mm-koa da. Egoera

hau gerta dakioke, haurra zutik jartzerako orduan. Dena den, beste puntuetan jasotako emaitzak aztertu

behar dira, karga honek lamarentzako gainkarga den jakiteko.

37 | O r r i a


28. Taula Posizio baxuena esfortzua

Esfortzu nodalaren arabera, puntu arriskutsuena somierraren langaluzea da. Bertan 3,162 N/mm2

jasango ditu ezarritako kargarekin. Dena den, Radiata pinuko trakzioko erresistentzia arabera, 30 N/mm2

esfortzua jasan dezake, horrek % 89,46-eko segurtasun tartea ematen du.

38 | O r r i a

4.3.2.1.3 Trakzioa

29. Taula Posizio baxuena trakzioa

Beste analisietan bezala, puntu esanguratsua lama eta somierraren langaluzearen arteko loturan

da. Non hiltzeak trakzioarekiko aurre egiteko kapazitateari esker % 97,28-eko segurtasun tartea uzten

baitu.

4.3.2.1.4 Ondorioak

4.3.2.1 atalean ezarritako karga jasan dezake. Analisi honetan aipatutako arabera, egoera hau,

haurrak zutik jartzean eman daiteke. Aztertutako baldintza guztiak jasaten ditu eta egindako frogetan

% 80 baino gehiagoko segurtasun tartea ematen baitu.

39 | O r r i a

4.3.2.2 Umea etzanda

Azterketa honetan, sehaskaren erabilera ohikoena izango da. Non, 4.3.2.1 atalean bezala,

200 N-eko karga ezarri da. Kasu honetan aldiz, karga lama bat baino gehiagotan banatu da. Kargen

banaketa hurrengo eskema arabera planteatu egin da:

o Umeak 4 urte dituenean, 160 N eragiten diote sehaskari eta haien altuera

1000 mm-koa izaten da. Baraz karga lamen zehar honako irudiaren arabera banatuko

da:

FIG.8 4 urteko haurraren altuera

Argazkia ikusita, erraz aztertu daiteke karga 7 lametan banatzen dela, beraz ikerketa honen

ondorioz, sehaskaren analisia planteatutako baldintzaren arabera osatuko dira.


30. Taula Posizio baxuena 2 desplazamendua

Ezarritako kargarekin, lamen desplazamendu maximoa 9,614 mm da. 4.3.2.1 emaitzarekin

konparatzen bada, kasu honetan 2 aldiz txikiago da lortutako emaitza. Azken finean, karga lama

gehiagotan banatzerako orduan, haien desplazamendua murrizten da.

40 | O r r i a

Dena den beste emaitzak aztertu beharko dira, sehaskaren erresistentziari buruz gehiago

jakiteko.


31. Taula Posizio baxuena 2 esfortzua

Aurreko atalean bezala, karga lama gehiagotan banatzen denean esfortzua murrizten da . Horrek

segurtasun tartea % 89,46-tik % 93,89-ra igotzen da.

Sehaska karga honekin segurua dela baieztatu daiteke. Dena den, analisi honetan, erantzunen

argazkietan argi eta garbi ikus daiteke sehaskaren puntu esanguratsuenak. Ia sehaska osoan zehar

kolore urdina nabarmena da. Aldiz somierraren langaluzearen ertzetan, kolorea urdinetik gorrixkara

aldatzen doa. Kolore aldaketak esfortzu nodal minimotik maximorako aldaketa erakusten du.

41 | O r r i a

4.3.2.2.3 Trakzioa

32. Taula Posizio baxuena 2 trakzioa

4.3.2.1.3 loturak tinko mantendu baldin badira, kasu honetan berdin gertatuko da, trakziorako

indarra murriztu egin delako.

4.3.2.2.4 Ondorioak

Masa lama gehiagotan banatzen denean, 4.3.1.2 atalean bezala, desplazamendua, esfortzuak eta

trakzioa murrizten dira. Beraz, sehaska 4.3.2.1 atalean karga jasaten badu, azken azterketa honetan

berdin gertatzen da.

42 | O r r i a

4.3.2.3 Apurtze egoera

Azterketa honetan, sehaskaren apurtze muga aztertuko da, non, aplikatzen den kargagatik,

sehaskaren segurtasuna galtzen duen. Horretarako ondorengo baldintzak ezarri dira:

o 1000 N-eko karga. Kontuan izanda haur batek 4 urteekin 160 N [5] karga eregiten diola

sehaskari, erabilitako masak % 84 diferentzia ematen duela.

o Karga lama bakar batean ezarri da, egoera arriskutsuena delako.

Baldintza hauetaz baliatuz, hurrengo erantzunak lortu dira.


33. Taula Posizio baxuena 3 desplazamendua

Desplazamendua 121,98 mm-koa da. Dena den, lortutako desplazamenduak ez du adierazten lama

apurtuko denik. Gainera lamaren benetako desplazamendua 80 mm ingurukoa izango da. NX-ek ematen

duen emaitzak desplazamendu totala da. Lama apurtuko den jakiteko, beste erantzunak aztertu behar

dira.

43 | O r r i a


34. Taula Posizio baxuena 3 esfortzua

Esfortzu nodala ikusita, esfortzu maximoa somierraren langaluzearen ertzetan ematen da.

Konkretuki 15,81 N/mm2-ko esfortzu nodala ematen da. Insignis Pinuaren trakziorako erresistentzia

30 N/mm2 -koa baldin bada, % 47,3 segurtasun tartea dago.

Azken finean, egurra elementu naturala denez, somierraren langaluzean korapilo, hezetasun

aldaketa edota zuntzen norabideen aldaketengatik, segurtasun tarte honekin, pieza apur daiteke. 4.5

bezala, 22,63 N/mm2-kin egurra apurtzen dala. Horrez gain, analisi honen desplazamendua azkoz

txikiagoa da, analisi honekin konparatuz.

44 | O r r i a

4.3.2.3.3 Trakzioa

35. Taula Posizio baxuena trakzioa

Emaitza hauen arabera, ikus daiteke, trakzio unitate maximoa lama eta somierraren langaluzean

ematen da, 79,33 N/mm2. Gune hauek hiltzez finkatzen finkatuta daude. Lotura elementu honekin,

700 N/mm2-ko trakziorako erresistentzia jasan daiteke. Beraz, % 88,66-ko segurtasun tartea dago.

4.3.2.3.4 Ondorioak

Sehaskan 1000 N-eko karga lama batean aplikatzerako orduan, ikus daiteke esfortzu frogan,

sehaskaren somierraren langaluzean apurketa eman daitekeela. Froga fisikoak egin beharko lirateke,

kalkulu hauek baieztatzeko.

Analisiaren zehar azaldu den moduan, pinua elementu naturala denez, aipatutako edozein

faktoreengatik, sehaskaren atalen bat apur daiteke. Beraz sehaskaren karga limitea 1000 N-ekoa ezarriko

da. Aholkatzen da, sehaska 300 N-etik ez pasatzea, ezin delako frogatu zenbat sehaska jasan dezakete

1000 N masa.

45 | O r r i a

4.3.3 Sehaska eserleku moduan

Sehaskak lo egiteko funtzioa bete duenean, sehaskaren alboko hezi bat kendu daiteke eserleku

bilakatzeko. Erabilera honetarako 4 azterketa egingo dira. 4 umeak eserita daudenean, 3 umeak eserita

daudenean, 2 umeak eserita daudenean eta apurtze egoera haur bakar bat eserita dagoenean.

4.3.3.1 4 umeak

Kalkuluak egiteko, hurrengo baldintzak erabili dira:

o 250 N (25 kg) karga ezarri da 2 lamatan. Kopuru hau haur bakoitzeko erabiliko da.

Berez umeaK 4 urteekin 160 N (16 kg) pisatzen baldin badu [5], simulazio honek % 36

segurtasun tartea ematen du.

o Karga bi lamatan banatu egin da, berez 4 urteko haur baten gerrikoaren neurria

580 mmkoa baita. Beraz, umearen gerriko neurria bitan banatzean, gutxi-gorabehera

ipurdiaren zabalera jakingo da. 290 mm hauek, ipurdiaren zabalera izango omen dira,

beraz lamen eta lamen arteko distantzien ondorioz, ipurdia 2 lamatan ezarriko da.

o 4 umeko simulazio egin da, ipurdiaren zabalera 290 mm-koa denez, 290 x 4 = 1160 mm

ematen baitu. Emaitza honek, ia sehaskaren luzera baita.

Baldintza hauek erabilita NX 9.0-k emandako emaitzak honako hauek dira eta emaitza hauen

azalpena ondorio atalean zehaztuko dira.


36. Taula 4 ume desplazamendua

Desplazamendu maximoa, lamatan eta 44,45 mm-koa izango da.

46 | O r r i a


37. Taula 4 ume esfortzua

Esfortzu maximoa, somierraren langaluzean ematen da eta 8,832 N/mm2-koa da.

4.3.3.1.3 Trakzioa

38. Taula 4 ume trakzioa

Trakzioa lama eta somierraren langaluze arteko loturan ematen da eta 21,69 N/mm2-koa da.

4.3.3.1.4 Ondorioak

Froga honetan bildutako emaitzen arabera, ikus daiteke lamen desplazamendua 44,45 mm-koa

dela. Beste frogatan aipatu egin denez, lamen desplazamendu honek ez du ezan nahi elementu horrek

apurtuko denik. Horretarako esfortzu nodalean oinarrituko behar da.

Esfortzu nodalean lortutako emaitza 8,832 N/mm2-koa da, 30 N/mm2 trakziorako egurraren

limitea, konparatzerako orduan, % 70,56 izango da lortzen den segurtasun tartea.

Azkenik, trakzio frogen arabera, loturen apurketa ez da emango. Kontuan izanda, trakzio egoera

maximo horrek, lama eta somierraren langaluzean ematen dela eta lotura honek 700 N/mm2-ko

trakzioarekiko erresistentzia duenez, berebiziko segurtasun tarte dago. Konkretuki, % 96.90.

47 | O r r i a

4.3.3.2 3 umeak

Kalkulu hauek egiteko, aurreko atalean planteatutakoak izango dira, aldiz ume kopurua

murriztuko da, 4 ume izan beharrean 3 ume erabiliko dira.

Baldintza hauek erabilita NX 9.0 emandako emaitzak honako hauek dira eta emaitza hauen




Desplazamendu maximoa lamatan ematen da eta 42,48 mm-koa da.



Esfortzu nodal maximoa, somierraren langaluzean ematen da eta 7,685 N/mm2-koa da.

48 | O r r i a

4.3.3.2.3 Trakzioa


Trakzio maximoa lama eta somierraren langaluzean ematen da, konkretuki 22,77 N/mm2-koa da.

4.3.3.2.4 Ondorioak

Ikus daitekenez, 250 N-eko karga 2 lamatan banatzerako orduan, sehaskaren desplazamendua

42,48 mm-koa da. 4.3.3.1 atalarekin konparatzen bada, desplazamendu honek txikiagoa da. Karga kopuru

totala txikitu egin delako.

Esfortzu nodalean, puntu maximoa somierraren langaluzean ematen da eta 7,685 N/mm2-koa da.

Pinuaren trakzioaren moduluarekin konparatuz, % 73,78 segurtasun tartea ematen du, hau da,

somierraren langaluzeak esfortzu gehiago jasan dezake. Aurreko atalarekin konparatuz % 3 segurtasun

tartea handitu da. Hau da, karga txikitzerakoan esfortzu nodala txikitzen da. Beste kasuan gertatzen den

moduan, segurtasun tarte nahikoa dago, ustekabe bat gertatzeko.

Trakzioaren kasua, aurreko atalean bezala, segurtasun tartea handia da, beraz sehaska bi atalak

banatzeko arazorik ez dago.

4.3.3.3 2 umeak

Kalkulu hauek egiteko, 4.3.3.1 atalean erabilitako baldintza gehienak erabiliko dira. Aldatzen den

baldintza bakarra umeen kantitatea izango da, 4 ume erabili beharrean 2 ume erabiliko dira



49 | O r r i a



Desplazamendu maximoa lamatan ematen da eta 35,88 mm-koa da.



Esfortzu nodal maximoa somierraren langaluzean ematen da eta 5,845 N/mm2-koa da.

50 | O r r i a

4.3.3.3.3 Trakzioa


Trakzio maximoa lama eta somierraren langaluzearen arteko loturan ematen da.

4.3.3.3.4 Ondorioak

4.2.3 atalean, orain arte eginiko analisietan karga murriztu denez, sehaska 250 N-eko bi haurrek

erabiltzen badute, ez dago inongo problemarik. Azken finean analisi honek baieztatzen du karga murriztuz

jasten diren desplazamenduak eta esfortzuak txikitzen direla

4.3.3.4 Ume bakar bat

Azkeneko kalkulu hauek egiteko, hurrengo baldintzak erabili dira:

o 1000 N (100 kg) karga ezarri da 2 lamatan haur bakoitzeko. Berez umea 4 urteekin 160

N (16 kg) pisatzen baitdu [5]. Horrek % 84 diferentzia ematen du.

o Karga lama bakar baten zehar banatuko da.

o Kalkulu hauek, sehaskaren apurketa zehazteko egin dira.



51 | O r r i a


45. Taula Ume bakarra desplazamendua

Desplazamendu maximoa lametan ematen da eta 124,27 mm-koa da.


46. Taula Ume bakarra esfortzua

Esfortzu nodal maximoa somierraren langaluzearen ertzetan ematen da eta 15,87 N/mm2-koa da.

52 | O r r i a

4.3.3.4.3 Trakzioa

47. Taula Ume bakarra trakzioa

Trakzioa lama eta somierraren langaluzearen arteko loturan ematen da eta 79,81 N/mm2-koa da.

4.3.3.4.4 Ondorioak

Egin diren kalkulu guztietatik, azkeneko azterketa honetan lortutako desplazamendua handiena

da, orain arte erabilitako masarik handiena delako. Desplazamendu totala 124,27 mm-koa da, konkretuki

lamaren desplazamendua 80 mm ingurukoa izango da eta somierraren langaluzearena 40 mm. Dena den

desplazamenduaz aparte elementuen esfortzuaren emaitzak aztertu beharra dago, sehaskaren atalen bat

apurtzen den jakiteko.

Esfortzu nodalaren arabera, lortutako emaitza maximoa 15,87 N/mm2-koa da. Kontuan izanda,

pinuaren trakziorako erresistentzia 30 N/mm2-koa dela, sehaska apurketa ez da ematen esfortzua balio

limitera ez delako iritzi. Apurketa somierraren langaluzearen ertzean eman daitekeela adierazten du.

Froga fisikoak erabili beharko dira, datu estatistikoak biltzeko eta fidagarritasun tarte bat adierazteko.

Trakzioarekiko esfortzuan ez dago inolako problemarik. Erabiltzen diren hiltzeak lama eta

somierraren langaluzea lotzeko simulazioak emandako emaitzak jasateko kapazitatea daukate.

4.3.4 Lotura Puntuak

Egindako analisien arabera, loturetan ez dagoela inolako arazorik zehaztu da. Dena den, atal

honetan loturen analisi zehatzagoa egingo da, non torloju eta azkoin lotzeko mekanismoaren gain dauden

indarrak aztertuz. Horretarako, egindako analisietatik, 4.3.3.4 erabilitako baldintzak erabiliko dira.

Planteatutako analisietatik arriskutsuena delako.

Loturetan zer gertatzen den aztertzeko, itsasgarritasun indarra kontuan hartuko da eta indar

honek, x eta y norabideetan deskonposatuko da. X norabideak altuera zehazten du, Y-k aldiz, zabalera. Z

norabidean jasotako emaitza nuluak baitira, berez aplikatutako kargak norabide honetan ez baitu indarrik,

ezta momenturik eragiten.

53 | O r r i a

4.3.4.1 Y ardatzean

FIG.9 Y ardatzean itsagarritasuna

Somierraren langaluzea eta hankak lotzen diren puntuetan bi indar norabide agertzen dira. Bata

norabide positiboa duena, hau da, konpresio indarra eta bestea norabide negatiboa duena, trakzio

indarra.

4.1.2 puntuaren arabera, torloju-azkoina mekanismoaren konpresio eta trakziorako erresistentzia

balio maximoa berdina da, Ft,Rd = 13.039,61 N-ekoa. Beraz analisiaren arabera, maximo positiboa

F = 877,75 N eta maximo negatiboa F = -886,40 N dira.

Bi indarrak, torloju-azkoin mekanismoa jasan dezakeen indar maximoa baino txikiagoak dira.

Torlojua, gune gorrian ezarrita dagoenez, torlojuak konpresio indarra jasango ditu. Hala nola, baieztatu

daiteke, torlojuak konpresio eta trakziorako erresistentziak jasateko kapazitatea daukatela. Dena den,

hurrengo puntuan x ardatzean zer gertatzen den ikusi beharko da.

4.3.4.2 X ardatzean

FIG.10 X ardatzean itzasgarritasuna

Atal honetan, torloju-azkoina mekanismoek ebakitzen duen indarra jasan beharko dute. 4.1.2

puntuaren arabera, Fv,Rd =7.244,42 N-eko ebaketa esfortzu maximoa jasan dezake. Irudietan ikus

daiteke, x norabidean zehar indar positibo maximoa F = 3.044,37 N-ekoa dela.

54 | O r r i a

Torloju-azkoin mekanismora itzulita, torlojua kokatutako gunean, F = 306,73 N eta 991,14 N

bitartekoa da. Beraz, jasan dezakeen ebaketa indar maximoa 7.244,42 N denez, % 86,31 segurtasun

tartearekin baieztatu daiteke, loturetan ez dagoela inongo problemarik.

Badaezpada, 4.1.2 atalean trakzio eta konpresioa ematen direnez aldi berean, ��,��

��,��

�!,��

",# % �!,��

& 1,0 baieztapen hau betetzen dela konprobatu beharko da.

Fv,Rd =7.244,42 N Fv,Ed = 991,14 N

Ft,Rd = 13.039,61 N Ft,Ed = 886,40 N

48. Taula Torlojuentzako simulatutako datuak

991,14

7.244,42

886,40

1,4 " 13.039,61# 0,1854 $ 1

Baieztapena betetzen denez, torloju-azkoina lotzeko mekanismoak baliagarriak dira egitura

honentzako.

4.3.5 Karga puntuala

Orain arte eginiko analisi guztietan, karga lama osoan zehar banatuta dago, aldiz atal honetan

karga puntuala balitz zer gertatuko den aztertuko du. Horretarako 4.3.3.4 erabilitako karga baldintzak

ezarriko dira. Baina Karga lama osoan zehar banatuta egon beharrean, karga lama erdian eta

luzerarekiko perpendikularra den lerro batean ezarriko da.

4.3.5.1 Desplazamendua

FIG.11 Karga puntuala desplazamendua

Emandako desplazamendua 198,33 mm-koa da. Argi dago 20 cm desplazamendua ematea

harrigarria dela. Dena den, beste kasuetan zer ematen den kontrolatu beharra dago.

55 | O r r i a

4.3.5.2 Esfortzu nodala

FIG.12 Karga puntuala esfortzua

Esfortzu maximoa 23,75 N/mm2-koa da. Berez, pinuaren trakziorako erresistentziarekin

konparatuta, esfortzua txikiagoa da. Dena den, 4.5 analisian lama bat honako esfortzuarekin apurtzen

dela ikusten da. Kasu honetan, esfortzu maximoa somierraren langaluzearen ematen da. Apurketa

ematen dela jakiteko, froga fisikoaz baieztatu beharko da.

4.3.5.3 Trakzioa

FIG.13 Karga puntuala trakzioa

Trakzioa aldetik, lama finkatuta mantenduko da.

56 | O r r i a

4.3.6 Jasotako datu guztien ondorioak

Atal honetan, bildutako emaitzen laburpena egingo da. Gainera sehaskaren erresistentzia

analisiaren emaitza globala emango da, zehaztuz sehaskaren karga maximoa zein den kasu

bakoitzarentzako.

Egindako analisi guztietan, karga desberdinak eta karga hauek era desberdinetan banatu direnez,

orduan karga zati erabilitako lamen kopurua egingo da karga datu uniformea lortzeko.

Analisietatik Jasotako Datuak

Kasuak Karga

(N) Lama

Karga/lama

(N)

Desplazamendua

(mm)

Esfortzua

(N/mm2)

Trakzioa

(N/mm2)

4.3.1.1 100 1 100 12,23 1,584 7,957

4.3.1.2 100 5 20 6,148 1,149 3,511

4.3.1.3 1000 1 1000 122,26 15,44 79,57

4.3.2.1 200 1 200 24,4 3,162 19,05

0 200 7 28,57 9,614 1,96 6,338

0 1000 1 1000 121,98 15,81 79,33

4.3.3.1 1000 8 125 44,45 8,832 21,69

4.3.3.2 750 6 125 42,48 7,685 22,77

4.3.3.3 500 4 125 35,88 8,845 17,1

4.3.3.4 1000 1 1000 124,27 15,87 79,81

49. Taula Erresistentzia analisien emaitzak

Desplazamenduko datuak konparatzerako orduan, ikus daiteke 4.3.3.4 ataleko 1000 N-eko

kargarekin desplazamendua 124,27 mm-koa dela, aldiz 4.2.1.3 ataleko 1000 N-eko kargarekin

desplazamendua 122,26 mm. Fenomeno hau ulertzeko analisien argazkietan oinarritu beharra dago.

Argazkiak ikusterako orduan, sehaska eserlekua bilakatzerako orduan, sehaskaren albo bat kentzen da.

Beraz datua hauen arabera esan daiteke, sehaskaren egitura aldatzerakoan haren erresistentzia aldatzen

dela. Dena den, esaldi hau baiesteko beste erantzunen datuak aztertu behar dira.

Esfortzuaren kasuan sehaska osoa dagoenean, 100 N-eko kargarekin, 1,584 N/mm2 esfortzu nodala

ematen da eta sehaska eserleku bilakatzean 125 N-ekin, 8,832 N/mm2-ko esfortzua ematen da. Dena

den, diferentzia handiegia denez, konparaketa beste karga batekin egingo da, hala nola 1000 N-eko

kargarekin. 4.2.1.1 ataleko esfortzua eta 4.2.3.4 ataleko esfortzuak konparatzerakoan, haien arteko

desberdintasuna txikia da. Horrek planteatzen digu karga zati lama eginiko kalkuluak, erreferentzia bezala

ezin direla hartu. Karga zati lama lortutako datuak erabiltzerako orduan, badirudi gero eta lama gehiago

jokoan sartzerakoan orduan eta egora txarragoak planteatzen direla. Analisietan ikusi den moduan, karga

lama gehiagotan banatzerako orduan desplazamenduak, esfortzu nodala eta trakzio murrizten dira.

Egia da, sehaska eserleku bilakatzean, erresistentzia kapazitatea murrizten dela, baina bi erabilera

arteko diferentzia txikia mantenduko da.

Trakzioarekin, egoera berdina planteatzen da. Lamen kantitatearen arabera trakzio erantzun

desberdina ematen du. Hau da, 200 N-eko karga/lamarekin 19,05 N/mm2-ko trakzioa ematen da, aldiz,

125 N-eko karga/lamarekin, 21,69 N/mm2-ko trakzioa. Kasu honetan 200N karga lama bakar batean

ematen da, aldin 125N kargak, 8 lamatan ezarriko da.

Trakzioa 1000 N kargekin konparatzerako orduan, lortzen diren emaitzak ia berdinak dira. Beraz

frogatuta geratzen da, asmaturiko karga/lama indarra, konparaketak egiteko baliagarria ez dela.

Laburbilduz, sehaska eserleku bilakatzean, erresistentzia kapazitatea murrizten da. Murriztapen

hau xumea izango da. Hasiera batean, erabilitako datuen arabera, hau da, karga zati lamako datuak

57 | O r r i a

erabiltzerakoan, sehaskaren funtzio desberdinen arteko diferentziak handiagoak zirela erakusten zuten.

Aldiz, 1000 N-eko karga hiru kasuetan aplikatuz, emaitza antzekoak lortu dira. Beraz, baieztatu daiteke,

karga / lamako datua erabilgaitza dela.

4.3.6.1 Desplazamenduen grafikoak

Desplazamenduarekiko ordenatuta

Kasuak Karga (N) Lama Karga/lama Desplazamendua (mm)

4.2.1.2 100 5 20 6,148

4.2.2.2 200 7 28,57 9,614

4.2.1.1 100 1 100 12,23

4.2.2.1 200 1 200 24,4

4.2.3.3 500 4 125 35,88

4.2.3.2 750 6 125 42,48

4.2.3.1 1000 8 125 44,45

4.2.2.3 1000 1 1000 121,98

4.2.1.3 1000 1 1000 122,26

4.2.3.4 1000 1 1000 124,27

50. Taula Desplazamenduen azterketa

1. Graf. Desplazamendua

Taula desplazamendu handipenarekiko ordenatuta dago. Grafikoan, ikus daiteke karga

handitzerakoan desplazamendua handitzen dela. Aldiz, kasu konkretu batzuetan, karga lama gehiagotan

banatzerakoan, sortzen den desplazamendua txikiagoa izango da. Beraz, desplazamendua karga eta

lamen kopuruaren arabera baldintzatuta dago.

100; 6,148200; 9,614100; 12,23200; 24,4

500; 35,88750; 42,48 1000; 44,45

1000; 121,981000; 122,261000; 124,27

0

20

40

60

80

100

120

140

0 200 400 600 800 1000 1200

De

spla

zam

en

du

a

Karga

Desplazamendua

58 | O r r i a

4.3.6.2 Esfortzu nodalaren grafikoa

Esfortzuarekiko ordenatuta

Kasuak Karga (N) Lama Karga/lama Esfortzua (N/mm2)

4.2.2.2 100 5 20 1,149

4.2.1.2 100 1 100 1,584

4.2.3.1 200 7 28,57 1,96

4.2.1.1 200 1 200 3,162

4.2.1.3 750 6 125 7,685

4.2.2.3 1000 8 125 8,832

4.2.3.3 500 4 125 8,845

4.2.2.1 1000 1 1000 15,44

4.2.3.2 1000 1 1000 15,81

4.2.3.4 1000 1 1000 15,87

51. Taula Esfortzuaren azterketa

2. Graf. Esfortzua

Grafikoa jarraitasun linealik ez dauka. Esfortzuaren aldakortasuna kargaren eta lamen kopuruaren

artekoa izango da. Argi ikus daiteke 1000 N 8 lamatan banatzerakoan esfortzua txikiagoa da, 500 N 4

lamatan banatutakoa baino.

100; 1,149100; 1,584200; 1,96200; 3,162

750; 7,6851000; 8,832500; 8,845

1000; 15,441000; 15,811000; 15,87

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

0 200 400 600 800 1000 1200

Esf

ort

zu n

od

ala

Karga

Esfortzua

59 | O r r i a

4.3.6.3 Trakzioaren grafikoa

Trakzioarekiko ordenatuta

Kasuak Karga (N) Lama Karga/lama Trakzioa

4.2.1.2 100 5 20 3,511

4.2.2.2 200 7 28,57 6,338

4.2.1.1 100 1 100 7,957

4.2.3.3 500 4 125 17,1

4.2.2.1 200 1 200 19,05

4.2.3.1 1000 8 125 21,69

4.2.3.2 750 6 125 22,77

4.2.2.3 1000 1 1000 79,33

4.2.1.3 1000 1 1000 79,57

4.2.3.4 1000 1 1000 79,81

52. Taula Trakzioaren azterketa

3. Graf. Trakzioa

Grafiko honetan aldiz, guztiz desitxuratuta dago. Sehaskaren erabilpena, lamak eta karga jokoan

sartzen direlako. Ezinezkoa da konklusio zehatzik lortzea.

4.4 Sehaskaren erresistentzia analisiaren erantzuna

4.3 ataletik jasotako ondorio nagusiak honako hauek dira.

o Sehaskak era seguruan jasan dezakeen kargarik handiena 1000 N dira. Aholkatzen da,

karga horretaraino ez iristea, ezin delako baieztatu modelo fisiko guztiak honako karga

hau jasan dezaketeela.

o Sehaska funtzio bezala 400 N-etatik ez pasatzea gomendagarria da.

o Eserleku funtzioa duenean, 250 N 4 haur jasan dezakeela frogatuta geratu da.

o Eserleku funtzioan gomendagarria da, 900 N-etik ez igarotzea eta beti kargak lama bat

baino gehiagotan bananduta dagoenean, hau da, pertsona nagusiak zutik ez da jarriko

sehaskaren gainean.

o 1000 N-eko kargen portaera modelo fisiko batean ezin dira frogatu erraminta nahikorik

ez dagoelako.

100; 3,511200; 6,338100; 7,957

500; 17,1200; 19,05 1000; 21,69750; 22,77

1000; 79,331000; 79,571000; 79,81

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

0 200 400 600 800 1000 1200

Esf

ort

zu n

od

ala

Karga

Trakzioa

60 | O r r i a

4.5 NX 9.0-ren modeloa eta modelo fiskoaren konparaketa

Atal honetan, ohe bateko lamekin egitura fisiko bat muntatu da. Muntaketari froga fisikoak eta

software frogak eragin zaizkio. Horretarako, pertsona bat 850 N-eko masarekin lama baten gainean igo

da.

Honako hau da lortutako erantzuna:

53. Taula 850 N-eko karga estatikoa

Modelo fisikoan 29 mm-ko desplazamendua lortu da, software modeloan aldiz, 31,49 mm-ko

desplazamendua. Bien arteko diferentzia % 7,9-ko segurtasun tartea ematen du.

Lamen erresistentzia limitera eraman nahi da, horretarako, karga 900 N-era handitu egin da eta

2 lama desberdinekin frogak egin dira. Lehengo frogan, lamak korapilo gutxi ditu, aldiz bigarren lamak

hainbat korapilo baititu.

54. Taula 900 N-eko karga estatikoa korapilo gutxiko lama

Korapilo gutxiko laman desplazamendua 31 mm-koa da, simulatutakoan aldiz, 33,41 mm-koa.

Bien arteko segurtasun tartea % 6-koa da. Bigarren kasuan ordea, honako hau gertatu zen.

61 | O r r i a

55. Taula 900 N-eko karga estatikoa korapilo askoko lama

Emandako desplazamendua 33 mm-koa da. Horrek simulatutako modeloarekin % 1,22-ko

segurtasun tartea eman du. Beste lamarekin konparatuta, diferentzia ia % 5-ekoa da.

Bigarren kasu honetan, saltoa egiterakoan, lama apurtu zen. Korapiloak lamen erresistentzia

murrizten dela frogatuta zen.

FIG.14 Apurtutako lama

Dena den, zalantzak geratzen baldin badira, korapilo gutxiko laman saltoak eman ziren eta honako

desplazamendu maximoa lortu zen:

FIG.15 Korapilo gutxiko lamaren desplazamendua karga mugikorrarekin

Kontuan izanda, lamaren hasierako posizioa 89 mm kokatuta zegoela eta orain 43 mm dagoela,

horrek 46 mm desplazamendua eman daitekeela adierazten du.

Software-rean kalkuluak egiteko, gaineko indar bat eragin behar zaio masa estatikoari. Berez

lamaren mugimendua, mugimendu harmonikoa dela erabaki da. Kalkuluak sinplifikatzeko, mugimendu

harmoniko sinpleaz egitea hautatu da.

Lehendabizi, desplazamenduaren edo anplitudea ezagutu behar da.

� � � sin �� !

�"#$ � �

Anplitudearen desplazamendua ezagutzeko, lamak karga aplikatzerakoan duen desplazamendua

eta saltoa egiterakoan sortzen den desplazamenduaren arteko diferentzia izango da. 56 mm – 43 mm =

13 mm

�"#$ � 0,013 % � �

62 | O r r i a

Orain, azelerazioa kalkulatu behar da. Konkretuki azelerazio maximoa kalkulatuko da. Berez

azelerazio maximoa denean, ezarritako anplitudea emango delako.

� � �� ! � "#$% &'

�()* � �� !

Azelerazio maximoa jakiteko, w kalkulatu behar da. Horretarako formula hau erabiliko da.

� + ,-

, � .3%1 � 2/'

K-ren kalkulua egiteko , E modulu elastikoa izango da, E = 11.763,64 eta v Poisson modulua,

v = 0,35.

, � 11.763,643%1 � 2 � 0,35' � 13.070,7 :/-

� +13.070,790 � 12,05 =�>/"

�()* � �0,013 � 12,05! � 1,89 - "!@

Behin azelerazioa jakinda, indarra kalkulatu daiteke.

A � - � �

A � 90 � 1.89 � 170,1 :

Indar hau, masa estatikoari gehituta, ABCB)D) � 900 E 170,1 � 1070,1 : geratzen da.

Beraz indar estatiko honekin ikus daiteke NX softwarean zer gertatzen den.

FIG.16 Korapilo gutxiko lamaren desplazamenduaren simulazioa

Kasu honetarako, eginiko kalkuluak, desplazamendua maximoa errealitatean baino txikiago da.

Emandako emaitza 39,64 mm-koa da, aldiz modelo fisikoak, 46 mm. Diferentzia negatiboa da, modelo

konputazionala erreferentzia hartuta, kasu guztietan zer ematen den kontrolatu beharko da. Horretarako,

froga espezifiko gehiago planteatu beharko dira. Non azelerometroak erabiliz, konkretuki zein izango den

masaren desplazamendu maximoan jakiteko.

63 | O r r i a

FIG.17 Korapilo gutxiko lamaren esfortzuaren simulazioa

Lamaren esfortzua ikusten bada, lortutako emaitza maximoa 22,63 N/mm2ko da. Berez, 4.1.1

azaldu den moduan, laman flexioaz aparte, trakzioa eta konpresioa eragin dute. Kontuan izanda trakzioa

erresistentzia txikiena dela (30 N/mm2), lortutako emaitzarekin konparatzen bada, emaitza fisikoa

txikiagoa da, konkretuki % 24,57 txikiagoa.

Apurtutako laman aldiz, honako datuak erabili dira softwarean kalkuluak egiteko.

A = xmax = 0,007 m w = 12,05 rad/s

amax = 1,016 m/s2 F = 91,47 N

Ftot = 991,47 N

56. Taula Apurtutako lamaren karga mugikorrarentzako datuak

Lortutako emaitzatik, esfortzu nodalaren kalkulua interesgarriena da. Azken finean, emaitza honek

apurtutako lama eta zuntzen trakziorako erresistentzia arteko diferentzia zein den ikusteko.

20,97 N/mm2-ko esfortzua daukagu, beraz % 31,01 trakzioarekiko diferentzia dago. Aholku bezala,

sehaska inguruan kalkulatuko analisi guztietatik segurtasun tartea % 30 ingurukoa baldin bada, piezari

karga gehiago ez aplikatu. Akats naturalen ondorioz pieza apur daitekeelako.

FIG.18 Apurtutako lamaren esfortzua karga mugikorrarekin

Dena den, lama guztien jokabidea ezberdina da. 850 N karga aplikatuko lamari saltoen froga

berbera egin zitzaion, hona emen erantzuna.

64 | O r r i a

57. Taula 850 N-eko karga mugikorraren erantzuna

NX erabilitako karga 980,69 N-koa da. Masa gehigarri hau kalkulatzeko, lehen erabilitako pausu

berberak erabili dira.

Modelo fisikoan, desplazamendua 40 mm-koa da, aldiz ordenagailuan, 49,70 mm. Ikus daiteke,

diferentzia honek, % 19,52 segurtasun tartea ematen du.

Jasotako emaitza honengatik, lehen aipatu den bezala, datu fidagarriagoak lortzeko, erresistentzia

analisi espezifikoagoa egin behar dira. Datu estatistiko gabe, zenbat pieza software modelo baino

seguruagoak diren ezin da ziurtatu.

Frogapena zehatzagoa eginda, honako baieztapen hauek frogatu daitezke:

o Ordenagailuzko simulazioetarako erabilitako datuak egokiak dira.

o Simulazio fisikoa espezifikoekin, datu estatistikoen bilketa egin daiteke.

o Egurraren osaketa naturalaren arabera, noiz apur daiteke:

§ Erresistentzia murrizketa korapiloen ondorioz.

§ Erresistentzia aldaketa hezetasun aldaketaren ondorioz.

Kontuan hartu behar da, egindako froga fisiko hau, apurketa froga bat dela. Non lamak limitera

eraman diren. Normalean, ohe batean 90 kg-ko pertsonek ez dabiltzake saltoka elementu hauen

erresistentzia frogatzen.

65 | O r r i a

4.6 Salmenta prezioa

ORDUKO GASTUAK FALTA DIRA!!!

Bulegaria gastu orokorretarako, eta gero langileak, ikusi behar duzu ze hitzarmenetan dauden!!

Eta hitzarmen horretako soldata kalkulatu.

Ondoren bulegaria gastu orokorretan joango da, eta berriz langileena SEHASKA EGITEN

TARDATZEN DEN ORDUEN ARABERA BIDERKATU SEHASKA UNITATE BAKOITZEKO.

4.6.1 Langileak

Ko

d. Formula / Iturria € (Balioa)

Urteroko Oinarrizko Soldata

Uo

S

18.270,00 €

Hirurtekoaren Ordainsaria ho 54. Art (ez daukate) 0

Guztira

asistentzia_laneratze/kalitate+kantit

ate plus-a

kP

G

58. Art enpresaren

araberakoa

- €

KOTIZAGARRIA GUZTIRA KG UsO+a+KPG

18.270,00 €

Jan egun kanpoan jek 0

Dieta balioa db

65. Art (kopuru finko

gabe)

Mugitze egunak me 0

Mugitze balioa mb

45. Art € km

bakoitzeko

0,23 €

Mugitze eta dieten balio maximoa gpo 63. Art 4%

KOTIZAGARRIA GUZTIRA eL KG

18.270,00 €

Gehienezko extrasalariala (dietak +

mugitze) gp el * gpo

730,80 €

Asegurua as

Asegurua

(Estimazioa)

500,00 €

EZ KOTIZAGARRIA GUZTIRA

EK

G as+gp

1.230,80 €

a) Gertakizun arruten oinarria

(Erretiroa) gao KG

18.270,00 €

Gertakizun arrunt mota (%)

ga

m

Giz. Segu. Eskulib.

2014 (COTIZA) 0,236

Gertakizun Arrunten KOTIZAZIOA

GA

K gao*gam

4.311,72 €

b) Lan Istripuak eta Gaixotasun

Profesionalak (AT y EP) lio KG

18.270,00 €

AT eta EP (%) lim

Giz. Segu. Eskulib.

2014 (COTIZA) 0,073

66 | O r r i a

AT eta EP KOTIZAZIOA LIK

1.333,71 €

c) Langabezia, FOGASA eta lanbide

heziketa (FP) oinarria Lgo KG

18.270,00 €

Langabezia,FOGASA, FP (%)

Lg

m %6,7+%0,2+%0,6 0,075

Langabezia, FOGASA, FP

KOTIZAZIOA

LG

K

1.370,25 €

KOTIZAZIOA GUZTIRA

KO

G

7.015,68 €

KOSTUA GUZTIRA

KO

SG

26.516,48 €

Hitzarmeneko Lanorduak hl 46. Art 1752

EGINIKO LANORDUAK eL 1752

ORDUKO KOSTUA (€/h)

(Empresarentzat) OK

15,13 €

58. Taula Langileak

LUFE enpresak hasi berria denez, langileen soldata ez dator bat hitzarmenarekin. Berez lagigearen

kostua enpresarentzat 9,87 €/ordu-ko dauka. Erabaki hau langileen hartean hautatu da. Horregatik

sehaskaren salmenta prezioa kalulatzeko LUFE-k ezarritako soldatak erabiliko dira.

Ezarritako aseguruaren kantitatea aproximazio bat da. Berez, AXA ez dituelako aurrekonturik

zehatzik egiten.

Erabilitako hitzarmena web gune kontsultetan aurkitu daiteke [11] atalean.

4.6.2 Amortizazioak

Planteatutako amortizazioak, sehaskan ezinbestekoak diren makinak ezarri dira. Kontuan harturiko

prezioak, bigarren eskuko merkaturenak dira, berez enpresa barnean dagoen makinaria bigarren eskuko

merkatutik dator.

Tresna

Erosketa Salmenta periodo minimoa Salmenta Periodo maximoa

Balioa Balioa

Bez gabe

Balio

gordina Per. Min

% Max

[3]

Balio

gordina

Per. Min

[3] % Max

Moldurera 2000 1652,89 1652,89 8,33 12 1652,89 18 5,55

Ebaketak 500 413,22 413,22 8,33 12 413,21 18 5,55

Tupi 1800 1487,60 1487,60 8,33 12 1487,60 18 5,55

Zulagailu

manuala 1500 1239,67 1239,67 8,33 12 1239,66 18 5,55

Lixagailua 1550 1280,99 1280,99 8,33 12 1280,99 18 5,55

59. Taula Amortizazio taulak

67 | O r r i a

Emaitak:

Tresna Periodoa (max edo Min)

Koefiziente

linealen taula

bidezko

amortizazioa

erabiliz

Erabilera

egunak ing.

Hitzarmena

1800 ordu

Eguneko kostua Orduko kosuta

Arrazioak Urteroko kostua Estimazioa

Moldurera

Urte kopuru minimoa,

erramintaren prezisioa

urteekin galtzen delako.

198,35 225 3,53 0,44

Ebaketak

Urte kopuru minimo,



49,59 225 0,88 0,11

Tupi

Urte kopuru minimo,



178,51 225 3,17 0,39

Zulagailu

manuala

Urte kopuru minimo,



148,76 225 2,64 0,33

Lixagailua

Urte kopuru minimo,



153,72 225 2,73 0,34

60. Taula Amortizazio aukeraketa

Amortizazioak, urte minimorako planteatu dira. Azken finean erositako makinak bigarren

eskukoak direnez, bizitza amaiera gutxienez 16 urteekin planteatzen da. Kontuan hartu behar da,

makinak urteekin elementu mekanikoak higatzen dirala. Desgasterik, erramintak bibrazioak handitzen

dira, zehaztasuna galduz eta zaratatsuagoak bilakatuz. Gainera, makina berriek urteekin aurrerapen

teknologiak ekartzen dituzte, hala nola automatizazio prozesu eraginkorragoak.

Proiektuaren honen zehar, diseinatzaileak izan dituen desplazamenduen prezioa kalkuluentzako

hurrengo taula erabiliko da.

Autoaren datu gehigarriak

(Euro/urte)

Urteko kilometorak 30.000

AIT(ITV) 49

Asegurua 600

Zirkulazio zerguak 90

Matxurak 600

mantenimendua 400

Erregaiaren gastuak 2340

Gastu totalak 4079

Gastu totala+ Erosketa

amortizazioa 4257,51

Kilometroko Urteroko

gastua 0,142 €/km

61. Taula Kotxeak duen gastua

68 | O r r i a

4.6.3 Fabrikazio Material eta enpresa barneko gastuak

Elementua Prezio komertziala Unitateak Prezioa

Egurra (€/m^3) 140,49 0,0305 4,29 €

kola (€/kg) 2,04 0,01 0,02041 €

Egur zilindroak (€/u) 0,0046 68 0,31377 €

Torlojua (€/u) 0,038 12 0,45818 €

Azkoina (€/u) 0,035 12 0,42 €

Kartoia (€/u) 0,48 1 0,49 €

Guztira 7,25 €

62. Taula Fabrikazio materiala

Enpresa barneko gastuak

hilean bez gabe Urtean

Alokairu 826,45 € 9.917,36 €

elektrizitatea 826,45 € 9.917,36 €

bestelakoak 2.000,00 € 24.000,00 €

bulegaria 1.000,00 € 12.000,00 €

Marketing-a 1.000,00 € 12.000,00 €

Urteroko gastuak 67.834,71 €

Urteko etekinak 310.000,00 €

Proiektuaren honi dagokion ehunekoa 0,008%

63. Taula Enpresa barneko gastua

Enpresa barneko gastuak, proiektuen arabera banatuko dira, proiektu bakoitzari ehuneko bat

egokituko zaio. Ehunekoa kalkulatzeko, enpresen urtean zehar izango dituen etekinen estimazioa eta

sehaskaren fabrikazio kostuarekin erlazionatuta dago.

Urteroko etekina, enpresa barnean erabiltzen den software bateko urte honetako estimazioa bat

da. Berez, enpresa berria denez, datu honen media zehatz mehatz ezin da kalkulatu.

4.6.4 Sehaskaren Fabrikazio datuak

Fabrikazio prozesuen mediak

Bataz bestea (pieza/ min) min/pieza

Prestatze prozedura 3 0,33

Piezen mozketa 3,6 0,278

Zulaketa 0,86 1,16

Egur zilindroak eta kola 20 0,05

Lixatu 16,51 0,061

64. Taula Fabrikazio denborak

Fabrikazio prozesuen mediak jakinda, sehaskaren fabrikaziorako denbora estimazioa lor daiteke.

Dena den, fabrikazioan zehar ager daitekeen arazoengatik, hau da, makina baten media gorako edo

beherako desbidazioa izateagatik sehaskaren fabrikazio denboran eragina izango du. Horregatik % 20

segurtasun faktorea ezarri zaio denborari.

69 | O r r i a

Pieza

kopurua

Presta

tze

Mozk

eta

Zulak

eta

E.Z. eta

kola lixatu

Guztira +

S.F(min)

Sehaska denbora totala

prozesuka 52 17,33 14,44 51,16 3,4 2,67 106,81

Egur Hezia 34 11,33 9,44 39,53 2,06

Segurtasun

Factorea

Langaluze 4 1,33 1,11 4,65 0,24 % 20

oheburu 4 1,33 1,11 4,65 0,24

lama 8 2,66 2,22

somier langaluze 2 0,66 0,56 2,33 0,12

egurrezko zilindroak 68 3,4

65. Taula Fabrikazio denbora totala

Materialaren erabilpena

luzera zabalera sakonera m^3 Kopurua Guztira m^3

Langaluze 1200 55 18 0,0012 6 0,0073

Oheburu 550 50 18 0,00049 4 0,002

hanka 800 50 22 0,00088 4 0,0035

lama 592 90 15 0,00079 8 0,0064

egur hezia 565 40 15 0,00034 34 0,012

m^3 0,0305

66. Taula Erabiltzen den materiala

4.6.5 Proiektuaren kostua

Taula honetan, sehaskaren diseinuaren kostua ezartzen da, non ikaslearen ordu kopuruak eta

Azpeitiara joan etorrien kostua adierazten den.

Egun Kopurua Ordu Kopurua KM Guztira

Sehaska 10 80 300,00 €

Joan etorriak 4 600 85,15

Guztira 385,15 €

67. Taula Proiektuaren kostua

Taulan ikusten den moduan sehaskaren diseiuna egiteko 10 egun behar izan dira eta horietatik 4

egun bakarrik LUFE barnean landu dira, hau da, astero 2 egun LUFE-n eta 3 etxean egin dira.

Soldata dela eta, ikaslearen soldata 600 € hilean ezarri da. Beraz, orduko kostua 3,75 €/ordu-koa

geratuko da. Kontuan izanda hilabete batek 20 lan-egun dituela eta lan-egun bakoitzeko 8 ordu sartu

direla.

Proiektuaren kostuaren, hainbat sehasken salketarekin osatuko da. Kasu honetan 600 sehaska

saltzen direnean, proiektu kostua osatuko da. Beraz, 600 sehaska saldu arte, sehaskaren kostua 0,64 €

gehikuntza dauka.

70 | O r r i a

4.6.6 Sehaskaren Salmenta prezioa

Salmenta Prezioa

Kostua (€/h) Kopurua Kopurua

1- Amortizazioak

Moldurera 0,44077135 0,288888889 0,13 €

Ebaketak 0,110192837 0,240740741 0,03 €

Tupi 0,396694215 0,956937799 0,38 €

Zulagailu manuala 0,330578512 0,852713178 0,28 €

Lixagailua 0,341597796 0,044417525 0,02 €

Kostu totala 0,83 €

2- Materiala

Egurra (€/m^3) 140,4958678 0,0305476 4,29 €

kola (€/kg) 2,47 0,01 0,02 €

Egurr zilindroiak (€/u) 0,005583333 68 0,38 €

Torlojua (€/u) 0,0462 12 0,55 €

Azkoina (€/u) 0,0427 12 0,51 €

Kartoia (€/u) 0,59 1 0,59 €

Kostu Totala 6,35 €

3- Fabrikazioa

Langileen kostua

sehaska bakoitzeko 9,87 1,780112399 17,56 €

4-Betelako Gastuak

4.1-Proiektu Prestaketa

Ikaslea 3,75 80 300,00 €

Desplazamenduak 0,14191708 600 85,15 €

Kostu totala sehaska bakoitza 1/600 proportzioa erabiliz 0,64 €

4.2-Enpresa gastuak

Alokairu (€/hilabete) 9917,36 1 9.917,36 €

Elektrizitatea

(€/hilabete) 9917,36 1 9.917,36 €

Bestelakoak (€/hilabete) 24000,00 1 24.000,00 €

Bulegaria (€/hilabete) 12000,00 1 12.000,00 €

Marketina (€/hilabete) 12000,00 1 12.000,00 €

Proiektu honen kostuaren arabera 5,56 €

5- Salmenta

Sehaska kostua 30,94 €

BEZa 6,50 €

Salmenta Prezioa 37,44 €

68. Taula Salmenta prezioa

Kalkuluetatik ateratako salmenta prezioa 37,44 € dira, aldiz web-gunean ezarritako salmenta

prezioa 39,99 € dira. Bi salmenta arteko diferentzia % 6,37 da. Ataratako ehunekoak industria mozkinari

eta gastu orokorrei egingo die erreferentzia.

71 | O r r i a

4. Graf. Errentagarritasuna

Grafiko honi esker, ikus daiteke ezarritako salmenta prezioa eta enpresa salmenta bakoitzetik

jasotzen duen ehunekoaren arteko erlazioa. Bi zuzenak gurutzatzen diren puntuan, gaur egun ezarritako

salmenta prezioarekin jasotzen duten etekinaren proportzioa adierazten du.

Lehen azaldu dudan moduan, kasu honetarako enpresak % 6,37 irabaziko du salmenta bakoitzeko.

4.7 State of art eta salmenta prezioaren konparaketa

Atal honetan, 2.1 atalean azaldutako sehaska desberdinen salmenta prezioa eta LUFE-ko

salmenta prezioaren arteko aldeak aztertzen dira. Merkatuaren egoera ikusteko grafiko bat erabiliko da.

5. Graf. State of the art eta LUFE arteko prezio diferentzia

€28,00

€29,00

€30,00

€31,00

€32,00

€33,00

€34,00

€35,00

€36,00

0

0,0

1

0,0

2

0,0

3

0,0

4

0,0

5

0,0

6

0,0

7

0,0

8

0,0

9

0,1

0,1

1

0,1

2

0,1

3

0,1

4

0,1

5

Sa

lme

nta

Ko

stu

a

Etekinaren proportzioa

Errentagarritasuna

Etekina*%

Ezarritako salmenta

€20,00

€220,00

€420,00

€620,00

€820,00

€1.020,00

€1.220,00

€1.420,00

Me

rka

tuko

sa

lme

nta

pre

zio

a

State of the art vs LUFE

LUFE

Merkatuan

72 | O r r i a

Grafikoan ikus daiteke, nola LUFE-ko salmenta prezioa merkatua dagoen prezioetatik merkeena

dela, era errazago batean ikusteko taula batean, grafikoa eraikitzeko erabilitako datuak ezarriko dira,

argi eta garbi merkatuaren egoera zein den ikusteko.

Modeloa Fabrikatea Prezioa

Sniglar Ikea 44,99 €

Hensvik Ikea 59,00 €

Gulliver Ikea 79,99 €

Bbest 01a051 Bbest 90,00 €

Sundvik Ikea 99,99 €

Arte Mur 905806 Artemur 150,00 €

Gonatt Ikea 169,00 €

Cotinfan LARUBLGR Cotinfan 179,00 €

Stuva Ikea 189,00 €

Troll Cuna balancín Troll 193,00 €

Chicco Next2Me Chicco 199,95 €

Micuna 218 Fragola Micuna 229,00 €

Micuna Mo-1639 Micuna 239,00 €

Cotinfant CMILAMBLTGR CONTINFANT 332,00 €

Cotinfant LLAMBL CONTINFANT 399,00 €

Alondra C150-2319 ALONDRA 535,00 €

Micuna GIG Alexa Micuna 575,00 €

Alondra C156-2315 Alondra 649,00 €

Leander To2Bee 1.099,00 €

Alondra K513C-2314 Alondra 1.550,00 €

Alondra C137M-3391 Alondra 1.595,00 € 69. Taula 5. Graf osatzeko taula

Datuak ikusita, LUFE-ko salmenta prezioa, IKEA-k dituenak baino baxuagoa baitda. Prezioak

konparatzerakoan, LUFE 1. Taula Universal printzipioa ezartzerakoan, ekoizpen mailan beharrizanak

sortzen dira, ekoizpen kopurua handitu beharra baitago amortizazio kostuak murriztu ahal izateko eta

irabaziak sortzeko.

73 | O r r i a

5 Renderrak

Renderrei ezker, bai diseinatzaileak haien ideiak erakusteko, baita enpresaren produktua

erakusteko ere baliogarria den elementuak dira. Renderrak berez, ordenagailuz eraikiriko objetuen

argazkiak dira. Erabilitako softwarea Blender (azaldu software askea eta dohainikoa dela) izenekoa da.

Sketch Up bezala Open Source eta Free Source filosofiak jarraitzen ditu,dena den render programa

guztietan pausu hauek eman behar dira:

o Objetuak modelatzea (3Dn eraikitzea solidoak). Render programa barnean edota

kanpoko software batean diseinatzen da. Dena den, Interneten bidez objetuak

descargatu daitezke. Adibidez, liburuak, platerrak, ateak … SketchUp programarentzako

[10] atalean aurkitu daiteke webgunea.

FIG.19 SketchUp eszena

o Eszenaren assembly-a. Alegia diseinaturiko objetuak batera jartzea. Bai Blender

software barnean edota kanpoko diseinu softwarean egin daiteke. Kasu bantzuetan

bien konbinaketa erabili daiteke. Adibidez, SketchUp barnean 2 koadro diseinatu ziren.

Aldiz Blender-era inportatu eta gero, beste kuadro bat sartu zen.

Puntu hauetan azaldu dudan moduan, eszena eraikitzeko berez SketchUp programa erabili da.

Bertan elementuen kokapena eta tamaina zehaztea errazago delako. Behin eszena burututa, “.obj”

formatuan gorde behar da eta Blender programara inportatu.

74 | O r r i a

FIG.20 Eszena blenderra inportatuta

o Elementu bakoitzari textura sartu. Egurrezko elementuei egurrezko egitura dela

ezartzea. Horretarako argazkiak erabiltzen dira.

Liburu honi textura esleitzeko, liburuaren materialen propietate barnean textura irudi bat dela

adierazi behar zaio. Gero Internetetik descargatutako irudia non dagoen Blenderri adierazi behar

zaio. Azkenik irudia egokitu egiten da, horretarako Blender-ri irudi horrek plano batean, kubo

batean edo esfera batean kokatuta dagoen adierazi behar zaio. Hau definituta blenderrek irudia

egiturari egokitu egiten du.

FIG.21 Liburuaren materialaren esleipena

- Irudian beheko aldean ekema bat ikusten da. Eskema horrek blender materialaren joera

definitziko erabiltzen du. Lehendabizi irudia kargatu eta formara egokitzen du. Ondoren objektu

horrek argiaren eraginaren ondorioz, itzal batzu sortuko ditu eta azkenik materialaren kokalekua

adierazten du (irudia azaleraren gainean edo bolumen osoan zehar dagoen adieraziz)

75 | O r r i a

Behin Blender programan eszena kargatuta, elementu bakoitzari haren materiala zehaztu behar

zaio. Horretarako, texturen argazkiak beharrezkoak dira. Hauek Internetetik ateratzen dira. Kontuan hartu

behar da, argazkiaren kalitatea gero eta hobeagoa baldin bada, orduan eta textura errealagoa lortzen

dela.

Elementu guztien materiala dutenean, paisaia aukeratu behar da. Lehen bezala, Internetetik

ateratako argazkiak erabiliko dira eta haien kalitatea eta tamaina ahalik eta handiena izango da. Paisaia

definitzeko, Blender-en laukizuzen bat eraikiko dugu. Laukizuzen honen tamaina, leihoaren tamainaren

araberakoa izango da. Azken finean, paisaia leiho osoa bete behar du.

o Argien eta kamaratren kokatzea.

FIG.22 Argiaren eta kameraren kokalekua

Aukeratutako paisaiaren arabera, argiak ezarri behar dira. Lehendabizi, argi puntualak ezarriko

dira. Hauek lanparetan ezartzen dira. Haien intentsitatea eszenak eskatzen duen argitasunaren araberako

izango da. Behin barneko argiak definituta, eguzkiaren argia ezarriko da. Honek paisaian dauden itzalen

araberakoa izango da, hau da, itzalaren norabidearen arabera, eguzki argia ezarriko da. Beste argiekin

bezala, eguzkiaren intentsitatea, eszenaren araberakoa izango da. Hau da, gaueko eszena nahi baldin

bada, barruko lanparak argitasun handiagoa izango dute.

o Renderra osatu (argazki birtuala atera). Blender softwarearekin, amaierako argazki bat

osatzeko, 10 – 12 ordu ematen ditu ordenagailuak prozesatzen.

Azken renderra egin haurretik, froga ezberdinak egin behar dira, eszenaren argitasuna

determinatzeko. Behin nahi den argitasuna ezarrita dagoenean, azkeneko renderra osatuko da.

Blender programatik ateratako argazkiak hurrengo irudietan aztertu daitezke.

76 | O r r i a

FIG.23 Sehaska diseinuaren renderra

77 | O r r i a

Azkeneko argazki honetan, bezeroari planteatutako eszena bat da. Non, bezeroak sehaska logela

batean nola gera litekeen erakusten zaien.

FIG.24 Sehaskaren renderra

LUFE barnean beste render batzuk landu dira, konkretuki honako hauek dira:

78 | O r r i a

FIG.25 Logela baten renderra

79 | O r r i a

FIG.26 Beste logela baten renderra

80 | O r r i a

6 Salgai dagoen WEB-a

Proiektu hau enpresa baten barnean landu denez, erosteko aukera dago. Horretarako

www.muebleslufe.com web gunera abiatu behar da. Bertan LUFE saltzen dituen altzariak agertuko dira.

Sehaska erosi nahi baldin bada, atariko orrialdean sehaskaren irudian klikatuz, zuzenean sehaska

erosteko orrira pasatuko da. Bertan 39,99 €-engatik erosi daiteke proiektu honek aurkezten duen

sehaska.

FIG.27 Sehaskaren erosketa

81 | O r r i a

7 Web kontsultak

[1] Torlojuen Kalkuluak,”Diseño y cálculo de uniones con tornillos no pretensados”,LINK (Kontsulta:

04/06/2015)

[2] Torlojuen Azalera, “Cálculo del par de apriete”, LINK (Kontsulta 04/06/2015)

[3] DIN 7991 norma, “ Dacctors”, LINK (Kontsulta 04/06/2015)

[4] Haurren esertzeko kapazitatea, “Bebesencamino”, LINK (Kontsulta 11/06/2015)

[5] Haurren altuera eta masa, “guiainfantil”, LINK (Kontsulta 11/06/2015)

[6] Itsasteko kolaren propietateak, “CEYS”, LINK (kontsulta 12/06/2015)

[7] Haurren neurriak,”mujeres y aldileres blogspot”,LINK (Kontsulta 15/06/2015)

[8] K konstantea lortzeko, “ wikipedia, coeficiente de Poisson”; LINK (kontsulta 2015/06/21)

[9] Insignis Pinuaren Informazioa “Moisture-Related distortion”, LINK (kontsulta 2015/06/22)

[10] Sketch Up objektuak, “warehouse 3d” LINK

[11] Egurraren Itzarmena “ BOE Convenio colectivo estatal de la madera”, LINK (kontsulta 2015/07/03)

8 Bibliografia

I. Ormarsoon, S. 1999, “Numerical Anaysis of Moisture Related Disortion”, Doctoral thesis, Chalmers

Universit of technology (department of Structural Mechanics)

II. Young, McConchile and McKinley, 1991, “Wood Properties”

III. Harrington 2002, “Hierarchical modeling of softwood hygro-elastic properties”, Doctoral thesis,

University of Canterbury.

IV. Ramón Argüelles Alvarez, Francisco Arriaga Martitegui, Miguel Esteban Herrero, Guillermo Iñiguez

González eta Ramón Argúelles Bustillo ,2003 “Estructuras de madera: diseño y cálculo”, AITIM

9 Eranskinak

9.1 Eranskia 1: Litera Lufe LCL 1900 x 900 mm

82 | O r r i a

9.2 Planoak

Fecha: 08/05/2015

Muebles Lufe

LITERA LCL 1900 x 900 mm Análisis de Resistencia de rotura por sobre peso

1 |pagina

Contenido

Contenido ____________________________________________________________ 1

1. Introducción del análisis mecánico de la litera. __________________________ 2

2. Resultados del análisis de la resistencia de la litera. ______________________ 3

2.1 Cargas en la cama superior ______________________________________________ 3 2.1.1 Desplazamiento nodal. _______________________________________________ 3 2.1.2 Esfuerzo ___________________________________________________________ 4 2.1.3 Fuerza de adherencia ________________________________________________ 5 2.1.4 Tracción de adherencia _______________________________________________ 5 2.1.5 Conclusión _________________________________________________________ 6

2.2 Cargas en la litera superior e inferior ______________________________________ 6 2.2.1 Desplazamiento nodal ________________________________________________ 6 2.2.2 Esfuerzo elemento. __________________________________________________ 7 2.2.3 Fuerza de adherencia ________________________________________________ 7 2.2.4 Tracción de adherencia _______________________________________________ 7 2.2.5 Conclusión _________________________________________________________ 8

2.3 Carga en la parte de abajo ______________________________________________ 8 2.3.1 Desplazamiento nodal. _______________________________________________ 8 2.3.2 Esfuerzo ___________________________________________________________ 9 2.3.3 Fuerza de adherencia ________________________________________________ 9 2.3.4 Tracción de adherencia ______________________________________________ 10 2.3.5 Conclusión ________________________________________________________ 10

3. Otros casos ______________________________________________________ 10

3.1 Carga de 200 kg en 2 lamas_____________________________________________ 10 3.2 Carga de 80 kg en 2 lamas ______________________________________________ 12 3.3 Carga de 200kg en 4 lamas _____________________________________________ 13 3.4 Carga de 80 kg en 4 lamas ______________________________________________ 15 3.5 200 kg en la escalera __________________________________________________ 16 3.6 Ensayo físico vs la simulación por ordenador ______________________________ 18

4. Conclusión general ________________________________________________ 21

5. Colaboración ____________________________________________________ 21

6. Bibliografia ______________________________________________________ 21

2 |pagina

1. Introducción del análisis mecánico de la litera.

Este documento certifica la masa máxima soportada por la litera Lufe LCL 1900 x 900 mm. Los

cálculos se han realizado aplicando a la litera una carga correspondiente a 200 kg, tomando como

referencia la masa media de un adulto [2] es de 75,8 kg y lo que nos da un margen de seguridad de %62,1.

Para ello a la litera se le practican tres análisis diferentes:

- Masa máxima en la parte superior

- Masa máxima en la parte superior e inferior

- Masa máxima en la parte inferior

Los resultados a comprobar son los siguientes:

- Desplazamiento nodal

- Fuerza nodal

- Fuerza de adherencia

- Tracción de adherencia

Para realizar el análisis de resistencia mecánica se empleado los siguientes puntos de fijación:

- Una de las patas de la litera se ha fijado en las 6 direcciones (3 traslación y 3

rotación)

- El resto de patas de la litera solo se han fijado en el eje Z de traslación.

- Los puntos de unión de travesaños, largueros, lamas, listones… se ha empleado

una unión por adherencia.

Es importante remarcar que las fotografías que se observan a continuación emplean una escala

sobredimensionada en las deformaciones para poder ver cómo actúa la litera en cada momento.

Es decir que la deformación real de la litera no corresponde a la deformación que muestra el

software de cálculo de resistencia.

3 |pagina

2. Resultados del análisis de la resistencia de la litera.

La carga total de 200 kg se reparte en 16,66 kg por lama, considerando que son 12 lamas. En cada

lama la carga está repartida uniformemente, dado que el colchón repartirá el peso por la lama.

2.1 Cargas en la cama superior

2.1.1 Desplazamiento nodal.

Cómo se puede observar en las fotos, las lamas se desplazan un máximo de 40,63 mm. Este

máximo se da en la zona central tanto de la lama como en la estructura de la cama.

El desplazamiento de la lama al ser elevado hay que considerar un punto débil de la litera. Por

ello hay que observar los demás resultados de la cama.

4 |pagina

2.1.2 Esfuerzo

El esfuerzo nodal máximo es de 5,04 N/mm2. Teniendo en cuenta que el esfuerzo máximo a

tracción soportado por el pino Insigne (en latín Pinus Radiata) es de 30 N/mm2 [1], no habría ningún problema de ruptura por parte de la madera. El marguen de seguridad se establece en un razonable

83,2 %. El esfuerzo es comparado con el límite de tracción, ya que, a la hora de flexionar la lama, la fibras

superiores de la lama son comprimidas (400 N/mm2) y las inferiores son traccionadas. Lo cual, el límite

de ruptura de una lama se dará por el límite de tracción

En la lama el máximo que se da esta entre 2,1 y 1,261 N/mm2 por lo cual no hay ningún problema

en cuanto a la ruptura.

5 |pagina

2.1.3 Fuerza de adherencia

La fuerza de adherencia corresponde a la fuerza necesaria que se debe aplicar en las uniones para

mantener unida la estructura. En este caso es de 735,42 N, por ello, para soportar 2.000 N en la parte de

arriba es necesaria aplicar una fuerza mínima de 740 N en las uniones para mantener la estructura unida.

En el siguiente apartado se analiza más afondo la adherencia de las partes más débiles de la litera.

2.1.4 Tracción de adherencia

Uno de los puntos a analizar, ya que se puede dar otro punto débil de la estructura. En este caso,

para soportar la carga establecida bastaría con una fuerza de 8,950 N/mm2. Al observar la fotografías nos

damos cuenta que el puto más débil para esta carga se establece entre el listón y el travesaño. Por lo cual

los clavos anillados y la cola blanca entran en juego en esta parte.

En este caso los fabricantes de clavos certifican el dato de 750 N/mm2 en la fuerza de tracción. En

el caso de la cola tras una búsqueda de varios fabricantes y comparando la composición de la cola se ha

optado escoger Ceys que nos confirma que la cola soporta a tracción 17 N/mm2.

Por lo cual la cola y los clavos son capaces de soportar la tracción que se aplica a dicha estructura

por la masa establecida. Con un marguen de seguridad de 98,8 %.

6 |pagina

2.1.5 Conclusión La carga establecida de 200 kg es soportada por la estructura. Sin embargo, dado el

desplazamiento elevado de las lamas y para evitar el deterioro de las propiedades se recomienda no

superar la caga de 150 kg.

2.2 Cargas en la litera superior e inferior En este caso solo se dará la explicación en aquellos casos que se vea requerido. En la conclusión se

recogerá la información requerida y una valoración. La masa aplicada a cada cama es la misma que en el

apartado 1., es decir, 200 kg por cama.

2.2.1 Desplazamiento nodal

En este caso la cama al aplicar las dos cargas establecidas, rota sobre el punto fijado. Lo que nos

dice que la litera se mueve para poder soportar la masa. El desplazamiento de la lama corresponde a

47,58 mm.

7 |pagina

2.2.2 Esfuerzo elemento.



8 |pagina

2.2.5 Conclusión

A la hora de aplicar dos masas de 200 kg cada una, una en la parte superior y otra en la inferior,

se puede apreciar como la cama rota sobre una pata. Esta pata está fijada para poder realizar los cálculos.

En realidad, la litera se desplazaría en todas las direcciones, ya que la cama no se encuentra fijada al suelo

y así podrá soportar las cargas y el desplazamiento no es apreciable. El desplazamiento máximo obtenido

en las patas es de alrededor de 40 mm.

Pero realmente hay que fijarse en la diferencia de movimiento entre las patas, para saber cuánto

se desplazarían. Si tomamos como referencia la pata fijada de color azul oscuro cuyo movimiento es nulo

y una pata móvil, la de color azul claro por ejemplo, cuyo movimiento es de 15,86 mm, la diferencia de

movimiento es de 15,86 mm. En el caso que ambas patas se movieran por igual, el movimiento sería de

unos 7,93 mm.

En el modelo físico, las cuatro patas se desplazarían. El desplazamiento de las patas influiría en la

repartición del peso en relación con la posición de la persona a la hora de estar tumbado y la unión de los

elementos por herrajes, es decir, la separación que puede haber entre los elementos, puede influir a la

hora de moverse una pata.

Respecto a los resultados, se puede apreciar como las lamas vuelven a ser el punto crítico, por su

elevado movimiento. En este caso alcanza los 40,63 mm muy similares a los resultados de las pruebas del

punto 1.

A pesar del desplazamiento elevado, el software nos confirma que en ningún momento la madera

va a sufrir una ruptura por exceder la tracción de 30 N/mm2 y tanto el encolado como el clavado van a

soportar la carga, sin romperse en las uniones.

Por lo cual este análisis nos muestra que la estructura puede soportar una carga de 400 kg en total. No es aconsejable superar los 200 kg por cada cama, ya que la lama se deformará más de 4 cm.

2.3 Carga en la parte de abajo En este punto se confirmará que la parte de abajo se comporta de una forma similar al primer caso.

2.3.1 Desplazamiento nodal.

9 |pagina

El desplazamiento de la lama es de 47,66

mm

2.3.2 Esfuerzo


10 |pagina


2.3.5 Conclusión

A la hora de aplicar la carga establecida en la parte inferior, la cama se desplaza en eje X e Y. Ello

significa que en el segundo análisis el factor que provoca el aumento de la distancia entre las patas de la

cama es el hecho de aplicar la carga en la cama inferior. Por último las cargas son soportadas por la

estructura, pero una vez más por el elevado movimiento de la lama no se aconseja alcanzar la carga de

200 kg por cama.

3. Otros casos

En el apartado anterior la carga está repartida en todas las lamas simulando que la persona se

encuentra tumbada sobre las lamas, pero en este apartado se analizan caso extra para que el usuario sepa

en todo momento que es lo que recibe con este producto.

3.1 Carga de 200 kg en 2 lamas Esta situación se puede dar si una persona de dicho peso se pondría de pie en la cama y

directamente sobre las lama. Este caso sería hipotético ya que en una situación normal, el colchón

repartiría la carga a lo largo de toda la cama.

La razón porque la carga se ha aplicado en dos lamas, es porque según un artículo publicado en

El mundo, la media de píe en una mujer (se ha optado por coger el pie más pequeño) corresponde a un

37. Este número es equivalente a 24,6 cm. Para obtener la medida en cm hay que aplicar la siguiente

formula: Numero de Pie = cm x 1,5. Teniendo en cuenta que la separación entre lamas es de 7 cm y la

lama mide 9 cm de ancho nos confirma que la masa se repartiría en 2 lamas.

Una vez mencionado esto, se procede a analizar los resultados.

11 |pagina

Desplazamiento

nodal

Max:153,79 mm

Esfuerzo nodal

Max: 15,68 MPa

12 |pagina

Tracción de

adherencia

Max: 32,33 MPa

En primer lugar, como se puede apreciar en la primera foto el desplazamiento máximo que

alcanza las lamas es 154 mm aproximadamente. Es decir, si se compara con cualquiera de los casos

anterior ores analizados, casi se cuadruplica el desplazamiento. Obviamente es imposible que la lama

soporte este desplazamiento.

En el caso del esfuerzo nodal, en las lamas el máximo que se da está alrededor de los

11,76 N/mm2. Eso quiere decir que si el esfuerzo a tracción máximo permitido por la madera es de 30

N/mm2 [1], la lama no se rompería. Es cierto que el esfuerzo máximo se sitúa en el larguero (15,68

N/mm2), pero aun así no rompería el larguero.

Por parte de la tracción de adherencia no hay ningún problema. La estructura seguiría unida en

el caso de que no se rompiera ningún elemento.

Hay que recordar que se trata de un caso hipotético en el cual una persona se dispone andar

directamente sobre las lamas. En un uso estándar, es decir, con el colchón situado en su lugar, la carga se

repartiría por más de una lama.

3.2 Carga de 80 kg en 2 lamas Se ha optado por calcular que sucedería si una persona adulta con un peso de 80 kg se situaría

en la parte de arriba de pie.

Desplazamiento

nodal

Max:61,52 mm

13 |pagina

Esfuerzo nodal

Max: 6,275 MPa

Tracción de

adherencia

Max: 15,68 MPa

Como se puede apreciar en la primera fotografía de este apartado, el desplazamiento máximo se

sitúa en las lamas y corresponde a 61,25 mm de desplazamiento.

Respecto al esfuerzo nodal, el máximo se sitúa en 6,275 N/mm2. Lo cual si lo comparamos con la

tracción máxima soportada por la madera que es de 30 N/mm2 [1], en ningún caso la estructura partiría.

Lo cual corrobora, que una persona con un peso aproximado de 80 kg se podría poner de píe en la

estructura, ya que el margen de seguridad es de 79,08 %.

Por parte de la tracción de adherencia, no supone ningún riesgo el que la estructura se rompa.

Por último, se recuerda al usuario de la litera que esta situación es hipotética, ya que, si una

persona se pone de pie sobre una cama, la lógica nos dice que entre la persona y las lamas se encuentra

el colchón, el cual repartirá el peso por más lamas, haciendo más segura la estructura.

3.3 Carga de 200kg en 4 lamas Si tenemos en cuenta lo mencionado en el punto 1 del apartado 3 que el colchón distribuye la

carga por las lamas, se ha probado que sucede si la carga de 200 kg se distribuye en cuatro lamas. Aun

así el colchón repartiría el peso sobre más lamas. Pero dado que cada colchón actúa de una manera no

se puede realizar el cálculo.

14 |pagina

Desplazamiento nodal

Max: 95,50 mm

Esfuerzo nodal

Max: 10,776 MPa

Tracción de

adherencia

Max: 13,84 MPa

Al igual que en el punto 1 del apartado 3, el desplazamiento que se da en las lamas es elevado,

pero al comparar ambos puntos, el desplazamiento se reduce considerablemente al repartir la carga en

dos lamas más. La diferencia estaría en torno a 58 mm.

15 |pagina

En el caso del esfuerzo nodal, sucede lo mismo, la diferencia entre los dos casos este entorno a

los 5 N/mm2.Al igual que en el caso del punto 1 apartado 3, el larguero es el elemento más fragil. Eso si

el máximo se da en zonas puntuales y en ningún caso en una esquina (la zona más débil de un

rectángulo). El esfuerzo máximo que se de en las lamas es de 8,082 N/mm2, lo cual confirma que la lama

soporta el peso establecido, con un marguen de seguridad de 73,06 %.

3.4 Carga de 80 kg en 4 lamas Desplazamiento

nodal

Max: 38,20 mm

Esfuerzo nodal

Max: 4,310 MPa

16 |pagina

Tracción de

adherencia

Max: 5,537 MPa

Este caso se ha calculado, para ver la diferencia entre una carga sobredimensionada de 200 kg un

peso más ajustado a la media de un hombre. El esfuerzo nodal máximo es de 4,31 N/mm2 y si se compara

con el máximo soportado por el pino, el margen de seguridad alcanza 85,63 %. Un margen más que

razonable, para saber que un adulto se podría poner de pie sobre la litera y sin colchón alguno.

3.5 200 kg en la escalera Se ha realizado este cálculo, el cual nos demuestra que pasaría si una persona de 200 kg se

dispone a subirse en la escalera de la litera.

Desplazamiento nodal

Max: 4,472 mm

17 |pagina

Esfuerzo nodal

Max: 6,009 MPa

Tracción de

adherencia

Max: 8,855 MPa

Pese a la deformación extraña que se da en las fotografías, la escalera es capaz de soportar dicha

carga. Teniendo en cuenta que el esfuerzo máximo es de 6,009 N/mm2, el marguen de seguridad se

sitúa en un más que razonable 79,97 %.

18 |pagina

3.6 Ensayo físico vs la simulación por ordenador En este último punto se ha querido demostrar que sucede si cogemos los resultados de un análisis

realizado por ordenador y un análisis físico. El resultado es el siguiente:

En el lado izquierdo se encuentra un modelo real, el cual la estructura está compuesta por lamas.

En el derecho en cambio es un modelo computacional. En los dos casos se ha aplicado una carga de

85 kg. Para el primer caso se ha empleado una persona más peso extra, para alcanzar dicha carga. Para

poder establecer la cargar en el modelo computacional se ha medido el espacio que ocupan los pies

sobre la lama, para poder repartir la carga sobre esa superficie en el modelo hecho por ordenador.

Lo que nos confirma es que si una persona se sube encima de esta estructura, la lama se desplaza

entorno a los 30 mm, exactamente 29 mm. En cambio en el simulador el resultado es de 43,07 mm lo

cual nos da un margen de seguridad de un 30,35 %.

19 |pagina

Además de esta comparativa en la prueba física, la persona salta sobre la lama alcanzada un

desplazamiento de 4 cm, lo que nos confirma que la lama es capaz de flexionar las longitudes que se

dan en el apartado 2.

No obstante, se ha desarrollado una simulación de un salto por ordenador, lo que nos permite

ver la diferencia de desplazamientos entre el modelo físico y el computado.

Para ello, el modelo computacional se ha basado en un movimiento armónico simple, dado que

a la hora de saltar, la lama oscila. El M.A.S., es un tipo de movimiento perfecto en el cual la resistencia

del aire y otros factores no influyen en la ejecución. Lo que se busca con este movimiento, es buscar una

fuerza la cual se pueda añadir al peso estático de 850 N, dado que el software empleado, solo computa

con masas estáticas.

Las fórmulas empleadas son las siguientes:

� � � �� ; � � !3"1 # 2$% ; & � ∆ sin"�(% ; ) � #∆�* sin"�(% ; + � �)

El resulta final obtenido en el movimiento armónico simple es de una fuerza de F = 130,69 N la

cual sumada a la masa estática, se obtendría una nueva carga de F = 980,69 N

Esta nueva carga aplicada al modelo computacional, el resultado sería el siguiente:

El desplazamiento máximo obtenido es de 49,70 mm, comparado con el resultado del modelo

físico, obtendríamos un 18,36 % de margen de seguridad.

20 |pagina

También se ha querido probar que sucede si se escoge otra lama y el peso se aumenta hasta los

900 N. El resultado es el siguiente.

En este caso la lama física se desplaza 31 mm, en el computacional en cambio, 33,41 mm. Por lo

cual se sigue teniendo un margen mayor que 6 %. Pero si se escoge otra lama, la cual tiene un nudo en

una esquina que pasaría.

Obviamente el nudo es un elemento que juega en contra de la resistencia y como se puede

apreciar en la foto, aplicando la carga de 900 N el desplazamiento es de 33 mm. Lo cual deja un margen

de seguridad de 1,22 %.

Para afirmar que el límite de ruptura de la madera lo establece la tracción de las fibras, en esta

última lama a someterla a una carga aproximada de 992 N, la lama partió por el nudo.

Según el programa de simulación, la ruptura ocurrió en torno a un esfuerzo 20,97 N/mm2.

21 |pagina

Lo cual la diferencia entre el límite de tracción y el computacional es de un 31,01 %. Por lo cual

en todos los análisis realizados hasta ahora, si el margen de seguridad ronda el 30 %, no es aconsejable

aplicar más carga en esa situación.

4. Conclusión general

La litera es capaz de soportar 400 kg en total, es decir 200 kg por cama. A pesar de que la estructura

soporta la carga establecida de 200 kg, no es aconsejable superarla ni ponerla al límite, ya que la madera

es un elemento natural la cual puede tener factores que actúen en contra de la resistencia máxima

aconsejada. Dichos factores pueden ser nudos, cambios de humedad y colocación de las fibras de la

madera.

Por lo cual por seguridad, no se superará, ni aproximará a la carga de 200 kg por cama en la litera LCL 1900 mm. Además se recomienda evitar saltar u otras actividades que no sea la de descansar o relajase. Es esencial que la persona repose sobre el colchón y bajo ningún concepto lo hará directamente sobre las lamas. Éste análisis no es válido para aquellas literas LCL 1900mm que hayan sufrido modificaciones tales como sustitución de lamas por somier, modificación de la estructura…

5. Colaboración

Estos cálculos han sido realizados en colaboración con la ESCUELA UNIVERSITARIA DE INGENIERÍA

de Vitoria-Gasteiz (UPV/EHU).

6. Bibliografia

[1] Resistencia del pino Radiata, “Estructuras de madera, propiedades físicas y mecánicas”

[2] El Mundo, “ La media de las personas” LINK (consulta: 19/05/2015)

83 | O r r i a

9.2 Planoak

Assembly Explosion

LUFE Sehaska

Zbk. Atala

1

2

3

4

5

6

7

8

1

2

34

5

6

7

8

Albokoa (12 hezi eta 2 langaluze)

Oheburu (5 hezi, 2 buruko eta 2 hanka)

LangaluzeaHeziak

Burukoa

Hanka

Lama

Somierraren Langaluzea

Kopurua

2

2

434

8

2

4

4

84 | O r r i a

9.3 Posterra

LUFE Sehaska

Ergonomikoa

Bertakoa

Ekologikoa

39,99 €

Documents

GAP Daniel Teso