IAULI UNIVERSITETAS TECHNOLOGIJOS FAKULTETAS

STATYBOS ININERIJOS KATEDRA

Asta Sobatien Giedr iukien

KAIMO TURIZMO SODYBA UAB ALIOJI GIRAIT

Bakalauro darbas

Vadovas lekt. L. Kelpien

iauliai 2010

ANOTACIJA

Vadovas: lekt. L. Kelpien

Diplomantas: A. Sobatien

Diplomantas: G. iukien

Bakalauro baigiamojo darbo tema Kaimo turizmo sodyba UAB alioji girait. Darbe projektuojama kaimo turizmo sodyba su irgynu. Vietov Jonavos rajonas, Venecijos kaimas. Diplominis darbas sudarytas i i dali:

1. Architektrin dalis - apraomas pastato sklypo planas, pastato konstrukciniai sprendimai, iors bei vidaus apdaila, ininerins komunikacijos, priegaisrin sauga.

2. Konstrukcin dalis suprojektuota gelbetonin perdangos plokt ant plieninio sijyno, 6,4 m ilgio surenkama gelbetonin kiaurymtoji perdangos plokt ir 33 m tarpatrmio klijuotosios medienos santvara.

3. Technologin dalis pateikiama svei nam gerbvio rengimo bei irgyno stogo konstrukcij montavimo technologins kortels. Apraomas mechanizm parinkimas. Darb technologijos bei organizavimas. Mediag bei darbo jgos pareikalavimo grafikai.

4. Ekonomin dalis pateikiama pastato lokalin smata.

Baigiamojo darbo apimtis: 1. Aikinamasis ratas: 106 puslapiai, kuriuose yra 31 paveikslli ir 11 lenteli. 2. Grafin dalis: 10 A1 popieriaus formato briniai.

ANNOTATION

Guru: lekt. L. Kelpien Diplomaed: A. Sobatien

Diplomaed: G. iukien

Bachelor ending job theme countryside tourism homestead PLC alioji girait. It is the project of country tourism leisurehouse with stud. Place Jonava district, Venecija village. Disseration consist of:

1. Architecture part caracteristic of the object area, general layout, size- planing desicion of building, structural desicion and engineering services. Also there is wrote description about glow safety.

2. Structural part calculations of monolite concrete slab with main and secondary steel beams. 6,4 m long prefabricated ferroconcrete floor and 33 metres bay glued laminated timber truss.

3. Technological part - is the technology of surrounding equipment and stud roof instaliation. There is describe of machinery choise. Work technology and organization. Material and labour graphs.

4. Economy part are calculated building local estimate.

Dissertation size:

1. Explanatory writing 106 p, there are 31 pictures and 11 tables. 2. Graphics part 10 A1 format drawings.

5

Turinys

BRINI SRAAS .............................................................................................................6 1. ARCHITEKTRIN DALIS..............................................................................................7

1.1 STATOMO PASTATO SKLYPO CHARAKTERISTIKA ..................................................7 1.2 TRINIS - PLANINIS SPRENDIMAS ................................................................................8

1.3 KONSTRUKCINIAI SPRENDINIAI ...................................................................................9 1.4 GAISRIN SAUGA ............................................................................................................11

1.5 ININERINS KOMUNIKACIJOS ...................................................................................13 1.6 POVEIKIS APLINKAI.......................................................................................................15

2. KONSTRUKCIN DALIS ................................................................................................16 2.1 GELBETONINS MONOLITINS PERDANGOS PLOKTS ANT METALINIO SIJYNO PROJEKTAVIMAS ....................................................................................................16 2.2 SURENKAMOS GELBETONINS PERDANGOS PLOKTS PK 640-120-22 PROJEKTAVIMAS ..................................................................................................................32

2.3 MEDINS SANTVAROS PROJEKTAVIMAS .................................................................57 3. TECHNOLOGIN DALIS................................................................................................87

3.1 MEDINI SANTVAR MONTAVIMO TECHNOLOGIN KORTEL ........................87 3.2 GERBVIO RENGIMO TECHNOLOGIN KORTEL .................................................93

4. EKONOMIN DALIS .....................................................................................................103 IRGYNO LOKALIN SMATA ....................................................................................103 LITERATROS IR KIT INFORMACIJOS ALTINI SRAAS ..........................105

6

Brini sraas

Pateikiamas brini, kurie pateikiami kartu su baigiamuoju darbu, sraas:

1. S.36/38.01.AD Sodybos fasadai. Sklypo genplanas. 2. S.36/38.02.AD Rsio planas. Pirmo aukto planas. Atitvar detals. 3. S.36/38.03.AD Antro aukto planas. Stogo planas. Atitvar detals. 4. S.36/38.04.AD irgyno fasadai. Pjviai A-A ir B-B. Mazgai. 5. S.36/38.05.AD irgyno pirmo aukto planas. 6. S.36/38.06.KD Arklidi planas. Gelbetonins rsio perdangos planas. Rsio

perdangos armavimo briniai. 7. S.36/38.07.KD Medins santvaros darbo briniai. 8. S.36/38.08.KD Sodybos pirmo aukto perdangos planas. Kiaurymtosios

perdangos plokts PK 640-120-22 briniai 9. S.36/38.09.TD Medio santvar montavimo technologin kortel. 10. S.36/38.10.TD Gerbvio rengimo technologin kortel.

7

1. ARCHITEKTRIN DALIS

1.1 STATOMO PASTATO SKLYPO CHARAKTERISTIKA

Kaimo turizmo sodyba su irgynu statoma Jonavos rajone, Venecijos kaime. Pagrindinis sodybos fasadas orientuotas iaurs rytus. irgynas su treniruoi teritorija numatomas vakarinje sklypo dalyje. Pagrindinis fasadas orienutotas iaur. Arklidi vartai orientuoti ryt kryptimi. Pietinje sklypo pusje sodybos teritorija ribojasi su valstybiu miku. iaurinje pusje kininko ganykla u kurios teka Neries up. Sklypo reljefas kalvotas su nedideliais nuolydiais bei kalvelmis. Teritorija gamtos prieglobstyje, be sodybai priklausani pastat, kit statini aplikui 2km spinduliu nra. iaurin sklypo pus apsodinama maaaukiais lapuoiais mediais, apeldinama veja ir nedidelio auktingumo krmais, taip suformuojant nedidel girait su poilsio zonai numatytais suoliukas bei lauavietmis. iaurs rytuose yra vaiavimas sodybos teritorij. Kitas vaiavimas numatomas i miko puss pietvakariuose. Teritorija aptverta medine tvora su uveriamais vartais prie vaiavim.

Planuojamos teritorijos bendras plotas yra 2,4 ha, svei namai uima 329 m2, irgynas 1820 m2.

Apribojimai vandens apsaugos zonos atvilgiu yra ilaikomi, nes atstumas nuo Neries ups iki teritorijos yra apie pusantro kilometro.

Privaiavimas prie teritorijos i iaurs rytu puss asfaltuota kelio danga. Kelio i miko puss pietvakariuose danga neasfaltuota.

8

1.2 TRINIS - PLANINIS SPRENDIMAS

Kaimo turizmo sodyb sudaro du statiniai: svei namai bei irgynas su arklidmis. Svei namai tai dviej aukt su rsiu pastatas (559,39 m2). Rsyje planuojamos sandliavimo patalpos maisto produktams, bei sezoniam inventoriui.

Bendras rsio patalp plotas 144,57m2, patalp auktis nuo grind paviriaus iki rsio perdangos apaios 3,0 m. rs patenkama gelbetoniais monolitiniais laiptais i pietins pastato puss. Taip pat rs galima nusileisti mediniais pusiau sraigtiniais laiptais i pirmojo svei nam aukto.

pirmj pastato aukt patenkama per pagrindinio (iaurs ryt) fasado pus. Vir jimo suprojektuotas medinis stogelis. Patek pastat, atsiduriame jaukiame hole, aplik kur ratu, pradedant i deins puss prie laikrodio rodykl numatomos patalpos: WC, nam kino patalpa, erdvi svetain/poilsio kambarys, sandliukas, drabuin bei virtuvs patalpos. Tarp virtuvs ir drabuins suprojektuoti laiptai rs. Aukto auktis nuo grind iki pirmo aukto perdangos apaios 3,1 m, svetainje nuo grind iki medini sij 3,5 m. Pirmo aukto patalp suminis plotas 251,28 m2.

Laiptais prie pagrindini dur pakylame antrj statinio aukt. Ikart atsiduriame iediniame hole, kurio viduryje numatytas balkonas pirmo aukto holo patalp. Analogikai pirmajam auktui, visos gyvenamosios bei pagalbins patalpos idstytos ratu. Antrajame aukte numatomi kambariai sveiams, kiekvienas ju turi atskir vonios kambar bei drabuin. Bendras antrojo aukto plotas 163,54 m2. Aukto auktis nuo grind iki lub kintamas nuo 2,5 m iki 4,31 m.

irgynas tai vieno aukto su rsio patalpomis pastatas. Rsyje numatomos arklids. patalpas patenkama per medinius vartus, orientuotus ryt

kryptimi. Vir vart numatomas medinis stogelis. irgyne suprojektuotos patalpos deimiai irg. Bei koridorius per vidur aukto. Bendras plotas 469,68 m2, aukto auktis nuo grind iki rsio perdangos plienini sij apaios 3,74 m. irgams patekti udar trek, projektuojama rampa su 14 nuolydiu. Taupant plot, rampa numatoma sukta, U formos.

Patekti irgyno pirmj aukt, numatomas jimas i pagrindinio statinio fasado puss. Patek pro duris vid, atsiduriame tambre, i kurio pereiname ilg koridori. Koridorius sujungia beveik visas aukto patalpas: veterinaro kabinet, inventoriaus sandl, treneri kabinet, valytojos patalpa, per kuri patenkama elektros punkt. Taip pat i koridoriaus patenkama rbin su WC bei erdv poilsio kambar. Koridoriaus gale numatomos durys

9

udaro treko teritorij. Tame paiame aukte taip pat numatomas paar sandlis. I udaro treko numatyti vartai lauko treniruoi aiktel. Per aiktel taip pat veda ijimas link miko trasos.

1.3 KONSTRUKCINIAI SPRENDINIAI

Kaimo turizmo sodyb sudaro suprojektuoti du skirtingi pastatai, kurie skiriasi ir funkcine paskirtimi, ir konstrukciniais sprendiniais. Svei namams projektuojamas dviej aukt su rsiu pastatas i tipini mrini bei surenkam/monolitini gelbetonini karkaso element. Statinio pamatai monolitiniai gelbetoniai, seklieji 50 cm ploio. Pamatai taip pat atstoja rsio sien. Ji i grunto puss iltinama kieta akmens vata PAROC UNS 37z. ilumos sluoksnis i abiej pusi hidroizoliuojamas ir padengiamas drgmei atspariu tinku su armavimo tinkleliu cokolio zonoje. Pastato sienos dviej tip: pirmas tipas - trisluoksns su oro tarpu. I iors mrijamas apdailini klinkerio plyt mras 12 cm, rengiamas ventiliuojamas 2 cm oro tarpas, u jo prie laikaniosios sienos stikloplastinikiniais ryiais tvirtinami du ilumos izoliacijos sluoksniai, pirmas 3cm kietos akmens vatos PAROC WAS 25t, bei minktos vatos sluoksnis PAROC UNS 37z 12cm. Laikantysis iorins sienos sluoksnis tai 20 cm ploio FIBO keramzitbetonio blokeli mras. Antrasis iorini sien tipas tinkuojamas fasadas i 1 cm storio tinko sluoksnio, tinkuojamo ant 15 cm storio termoizoliacijos plokts PAROC FAS 4. Termoizoliacija prie laikani 20 cm ploio keramzitbetonio FIBO blokeli mro tvirtinama klijais bei tvirtinimo detalmis. Kai kuriuose fasado plotuose, vietoj tinko naudojamos impregnuotos medio lentos. irgyno pamatai dvejopi: po kolonomis rengiamas gelbetoninis rostverkas, po kuriuom numatomi grtiniai poliai. Vir kolonos rostverko rengiamas 55cm aukio gelbetoninis rostverkas termopaneliams remti, bei cokoliui sudaryti. Rsio sienos konstruojamos i juostini pamat. Pamatiniai blokai 30 cm ploio, po jais dedama gelbetonin pamato papd arba paverstas pamatinis blokas. Sienos i Sandwich tipo termopaneli METALPLAST ISOTHERM SC 18cm kietos akmens vatos, bei apskardinti i abiej pusi. Laikantj irgyno karkas sudaro kolon tinklas bei ant j remiamos medins arkins 33 m ploio santvaros. Pastato kratuose, kur apkrovos tenka tik nuo puss tarpatramio, bei reikalingas tankesni kolon ingsnis termopaneliams tvirtinti, montuojamos plienins dvitjo profilio sijos.

Svei nam stogas laitinis. Laikani konstrukcij sudaro 18x60 cm medins gegns, tarp kuri klojama akmens vata PAROC UNS 37z 15cm, bei PAROC WAS 25t 2cm. ior nuo termoizoliacijos iilginiais tais prie gegni tvirtinama hidroizoliacija polietileno plvel. Po to tvirtinami skersiniai tai, ant kuri montuojama numatytoji stogo danga erpes imituojantys skardos laktai. Prie gegni apatins puss tarp skersini t tvirtinamos 5cm storio termoizoliacijos PAROC 37z plokts ir apkalama dviem gipso kartono ploktmis, kuri bendras storis 2,5 cm.

10

irgyno stogo kanstrukcij sudaro laikanioji santvara, ior nuo jos tvitinami sudvejinti ilginiai 100x180. Vir ilgini klojamas 2,0 cm aukio lent paklotas, vir jo garo izoliacija. Termoizoliaciniam sluoksniui naudojamos akmens vatos plokts PAROC ROS 40 14cm, bei PAROC ROB 60 2 cm. Ant termoizoliacinio sluoksnio prilydoma ritinin stogo danga MIDA, klojami du sluoksniai.

irgyne rengiama skersin temperatrin deformacin sil tarp 7 ir 8 ai.

FASAD APDAILA

Svei nam fasad apdailai pasirinkti skirtingi sprendimai: pirmame aukte naudojamas rank darbo gelsvai rusv klinkerio plyt mras, bei viesiai rusvas tinkas. Antras auktas papuoiamas impregnuotomis natralios spalvos lentomis. Taip pat antrame aukte yra

tinkuojam ruo. Stogas numatomas i erpes imituojani tamsiai rud skardos lakt. Fasad fragmentai mrijami i gelsvai rud rank darbo klinkerio plyt. Mras ubaigiamas karnyzu i reljefini plyt. Palangs taip pat mrijamos i apdailini reljefini plyt. Lang rmai, karnyzo medins detals bei pakalimas tokios pat spalvos, kaip ir fasado dailylents. Prie lang rm rengiamos varstomos dvivrs medins langins.

irgyno fasad apdaila - daugiasluoksns pakabinamos metalins plokts su iluminiu sluoksniu (Sandwich tipo). Spalva pagal pasirinktos firmos - gamintojos pateikt spalv palet (briniuose pateikti spalviniai sprendiniai). Langai analogikai svei namams, su langinmis. Siekiant geresnio estetinio vaizdo, arklidi vartai puoiami plieniniais rank darbo elementais.

11

VIDAUS APDAILA

Svei pastato grindys iklojamos akmens mass plytelmis, WC - grind keraminmis plytelmis, techninse patalpose ir koridoriuje rulonin pvc danga. Arklidi ir paar sandlio grindys betonins su sustiprinaniu impregnuojaniu virutiniu sluoksniu arba su cemento - polimerine danga. irgyno pirmo aukto techinins patalpos dengiamos rulonine pvc danga. Mokymo treko grindys smlis ant sutankinto grunto.

Svei nam lubas numatoma dayti baltos spalvos akriliniais daais. Lubos administracinje irgyno dalyje pakabinamos (plastikins dailylents). Treke lubos nerengiamos, numatoma atvira santvaros konstrukcija.

Vidaus sienoms abiejuose pastatuose naudojamas 12cm ploio silikatini plyt arba 25 cm keramzitbetonio mras i abiej pusi tinkuojamas smgiams atspariu tinku su tinkleliu.

1.4 GAISRIN SAUGA

SKLYPAS 1. Privaiavimas prie pastato ir manevravimas gaisrinmis mainomis yra galimas i vis pusi.

2. Suprojektuoti hidrantai idstyti prisilaikant norm.

ARCHITEKTRIN DALIS 1. Pastatas yra I ugniaatsparumo pagal STR 2.01.04:2004 klasifikavim;

( II ugniaatsparumo pagal RSN 133-91 klasifikavim). 2. Evakuacijos keliuose prajim auktis ne maiau 2 m, plotis 1 m, durys atidaromos evakuacijos kryptimi. 3. Gamybins dalies patalpos suskirstytos ugniaatspariomis (0,75val) pertvaromis didesnes kaip 600 m2 ploto patalpas. 4. I kiekvienos saugykl patalpos suprojektuoti 0,6 val. ugniaatsparumo 3 m ploio ir 3,5m aukio nuleidiami vartai. Yra ne maiau kaip po du ijimus i patalp kitas patalpas arba lauk.

5. Administracins dalies stogas plokias, be pastogs. Pastato perimetru rengiami parapetai, kuri minimalus auktis 0,47 m. 6. Katilini patalpose suprojektuotas ijimas lauk per koridori. 7. Ulipimui ant stogo numatytos gaisrins kopios. Per vis dirbtuvi pastato ilg, ties kraigu, suprojektuotas tiltelis, nuo kurio aptarnaujamos dmsiurbs ir priirimas stogas. 8. Dm alinimui i kiekvienos dirbtuvi patalpos suprojektuota po 2 (dvi) dmsiurbes.

12

9. Objekte suprojektuota automatin gaisro gesinimo sistema. 10. Objekte suprojektuota gaisrin signalizacija. 11. Objekte suprojektuotas avarinis, evakuacinis apvietimas.

Pastatui suteiktas I ugniai atsparumo laipsnis. Konstrukcij gaisrinio pavojingumo klas K0. Leidiama statinio gaisrinio pavojingumo klas C0. Pastato funkcin grup P.5.2 , Bsg kategorijos. Slyginis gaisrinio skyriaus plotas ( FS ) 2900 m2. Pastato auktis 13,35m. Pagrindiniai parametrai nulemiantys pastato ir jo konstrukcij atsparum ugniai yra: gelbetonins kolonos, sunkusis betonas, kolon matmenys 400x400. Atstumas nuo kolonos krato iki kolonos armatros aies 50mm. Kolon atsparumas ugniai 2 ir 2,5 val. arba R120.

Administracins dalies pastato denginys - kiaurymtosios gelbetonins i anksto tempto armavimo plokts. Ploki efektyvusis storis t = S/b = 147,3 mm , taiau atstumas iki armatros aies a = 25mm. Atsparumas ugniai maiau negu 2 val., bet santykis tarp ilgalaiks apkrovos dalies G ir pilnos apkrovos V lygus 0,3 . Tokiu atveju atsparumas ugniai padidja 2 kartus. Remiantis iuo punktu taip pat galima nustatyti, kad ir gelbetonini rygeli atsparumas ugniai bus daugiau negu 1val. t.y. R90. Denginio konstrukcijoms naudojamos medins santvaros i klijuotosios medienos (384x114 mm). Atsparumas ugniai - 0,5 val . Ugniai atsparumo laipsnio padidinim iki 1val galima pasiekti dviem bdais : a) daant konstrukcijas ugniaiatspariais daais 0,2 0,25mm storio. b) Didinant juost matmenis.

Denginio paklotas 19mm aukio lent paklotas apkaltas ugniai atspariomis medio plauo ploktmis OSB 12,5 mm.

13

1.5 ININERINS KOMUNIKACIJOS

Pastatui tiekti vanden numatoma tiekti i anksiau suprojektuot vandentiekio tinkl. Statyb metu vanden numatoma tiekti i esamo grinio.

irgyne projektuojama vidaus priegaisrin sistema pagal RSN 137-92 ir automatin sprinklerin gaisr gesinimo sistema remiantis RSN 138-92x. Gaisr gesinimo sistemai

skaiiuotina vandens talpa 700 m3 . Gaisrinio vandens atsarga laikoma alia pastato

suprojektuotame 750 m3 rezervuare. Gaisr gesinimui vanduo i rezervuaro tiekiamas siurbliais (1 darbo, 1 atsarginis), kuri naumas 190 m3/h H=37,5 m. Automatinje gaisr gesinimo sistemoje suprojektuoti septyni valdymo mazgai.

Mazg darbui garantuoti siurblinje suprojektuotas 0,5 m3 impulsinis renginys, palaikantis slg tinkle, ir du siurbliai dozatoriai.

Pastate suprojektuoti priegaisriniai iaupai, kurie prijungiami prie bendros sprinklerins priegaisrins sistemos. Gaisrini iaup spintels sukomplektuotos 20 m ilgio

DN65 arna, DN19 virktais ir vieta gesintuvui. Vandens atsarga gaisr gesinimui numatoma poeminiuose rezervuaruose, o reikalingo

slgio sudarymui bus suprojektuota siurblin. ie renginiai bus reikalingi ir prijungus vandentiek prie miesto tinkl.

Krituli vanduo nuo pastat stog ir kiet dang bus filtruojamas grunt, kaip ir dabartiniu metu, tuo labiau, kad jis nebus papildomai utertas.

14

ILDYMAS IR VDINIMAS

Kaimo turizmo sodybai Jonavos raj. projektuojamas lauko dujotiekio tinkl vadas. Prijungiama nuo ankiau suprojektuoto vidutinio slgio dujotiekio 160 mm gretimoje gatvje. Poeminis dujotiekis projektuojamas i polietilenini vamzdi 63 mm. Dujos bus naudojamos ildymui ir ventiliacijai i vietins katilins.

Pagal projektavimo uduot saugyklose turi bti palaikoma: temperatros reimas 162C ir drgms reimas 35-40%. Temperatros ir drgms palaikymui saugyklose projektuojama orinio ildymo ir kondicionavimo sistema.

ELEKTROS TIEKIMAS

Objekto elektros energijos tiekimo patikimumo kategorija yra antra. Gaisro gesinimo sistem elektros rengimai prijungiami prie vadinio skydo per ir veikia tik gaisro metu. Bendras pareikalaujamas pastato galingumas sudaro 85 kW.

Prie sklypo ribos numatoma pastatyti 10/0,4 kV dviej transformatori modulin transformatorin (MT), kuri maitinama sijungiant esam dviem 10 kV kabeIiais.

Objekte numatoma rengti 0.38 kv elektros skyd (PS) i dviej sekcij, su permetamais kirtikliais vadinje dalyje. Skydas prijungiamas prie MT 0,4 kv skydo dviem kabeliais . Elektros energijos apskaita numatoma pastato viduje. vadiniai automatai ir elektros apskaitos prietaisai montuojami specialioje sekcijoje.

15

1.6 POVEIKIS APLINKAI

Statybos aiktelje kertam medi nra. Visi inineriniai tinklai isprsti atskiru projektu. Susikaupusios iukls bus iveamos svartyn.

Turi bti isaugotas dirvoemio sluoksnis ir panaudotas eldyn tvarkymui. Iriuotos statybins atliekos, kad netert aplinkos ir nekelt pavojaus, iki statybos darb pabaigos bus kaupiamos ir saugomos aptvertoje statybos teritorijoje, konteineriuose ar kitose udarose talpyklose, kol bus baigti atitinkami statybos darbai. Statybins atliekos turi bti tvarkomos:

- sukietjusio betono ir skiedinio likuiai sunaudojami pagrind (grind) rengimui. - medio atraios ir skiedros panaudojamos kurui. - plyt ir keramini blokeli lauas (nepanaudotas statyboje), akmens vatos, jos taros,

medio plauo, OSB ploki atliekos sandliuojamos konteineriuose. ios atliekos privalo bti ivetos atliek tvarkymo mon, sudarius su ja atitinkam sutart.

- ruberoido, izolo aerozolio tar, apsaugini plveli, stiklo, eternito, put polistirolo, gipso - kartono ploki atliekos sandliuojamos aptvertoje aiktelje ir, baigus statybas, iveamos atliek tvarkymo mon.

- buitins atliekos, pagal atitinkam sutart, periodikai iveamos atliek tvarkymo mon.

- pavojingos atliekos sandliuojamos ne ilgiau 3 mn. - nepavojingos atliekos sandliuojamos ne ilgiau 1 met. - Statytojas, perduodamas statin primimo naudoti komisijai, turi pateikti dokumentus

apie faktin susidariusi statybini atliek kiek, r bei j tvarkymo viet ir iveamos atliek tvarkymo mon sudarius su ja atitinkam sutart.

Suprojektuotas pastatas neigiamo poveikio aplinkai neturs.

16

2. KONSTRUKCIN DALIS

2.1 GELBETONINS MONOLITINS PERDANGOS PLOKTS ANT METALINIO SIJYNO PROJEKTAVIMAS

2.1.1 SIJYNO KOMPONAVIMAS IR SKAIIUOJAMO VARIANTO PARINKIMAS

Numatomas denginys sudarytas i plieninio sijyno ir gelbetonins plokts. Sijynui priklauso pagrindins sijos (HEA320 profilis), prie kuri jungiamos alutins sijos (IPE 270 profilis).

2

CD

EF

10 11 12 13

Pagrindins sijos

Pagrindins sijos

Pagrindins sijos

2.1 pav. Plieninio sijyno schema.

Ilgiausia alutin sija yra 7,35 m, pagal j ir rinksime skerspjv. Konstrukcijos ingsnis 1,225 m. Parenkame skerspjv ioms sijoms:

a= 1,225 m. Skaiiuotinis sijos ilgis :

17

mleff 23,760235,7

2.1.2 ALUTINS SIJOS PROJEKTAVIMAS

Pakloto apkrov skaiiavim (apkrovos, tenkanios pakloto 21m ) atliekame 1.1 lentelje.Sijos skaiiuojamoji schema pateikiama 2.2 paveiksllyje.

2.2 pav. Pakloto sijos skaiiuojamoji schema.

2.1 lentel

Eil. Nr.

Apkrovos pavadinimas

Charachteristin apkrova (kN/ m )

Daliniai koeficientai:

,G ,

Skaiiuojamoji apkrova (kN/ 2m )

1.

ilyginamieji ir termoizoliaciniai

sluoksniai

1,1

1,35

1,49

2. Gelbetoninis paklotas

1 1 0,12 25

3,0

1,35

4,05

3. Naudojimo apkrova

5

1,3

6,5

Sumin apkrova

kV 9,1

V=12,04

18

Skaiiuojame alutin pakloto sij : Usiduodame, kad pakloto sija dvitejinio skerspjvio IPE 270 (EN 19-57)

sg = 36,1 `m

kg = 0,361

`

m

N

Skaiiuojame apkrovas, tenkanias sijos vienam tiesiniam metrui. Charachteristin apkrova :

aVgp ksk (1.1)

51,11225,11,9361,0,1 kp

m

kN

Skaiiuojamoji apkrova : p = aVg sG

(1.2)

23,15225,104,12361,035,11 p m

kN

2.1.3 LENKIMO MOMENT IR SKERSINI JG SKAIIAVIMAS

Skaiiuojame maksimali sijos momento reikm, veikiani ties viduriu:

8

2

max

lpM (1.3)

mkNM k

2,758

23,751,11 2max,

Skaiiuotinis lenkimo momentas:

mkNM 5,998

23,723,15 2max

Skaiiuojame skersines jgas:

2maxlpV

(1.4)

kNV k 6,41223,751,11

max,

Skaiiuojamoji skersin jga:

kNV 1,552

23,723,15max

19

2.1.4 PAKLOTO SIJ SKERSPJVIO PARINKIMAS IR TIKRINIMAS

Sij veikia maksimalios raos: mkNMMEd 5,99max

kNVVEd 1,55max

Saugos ribinis bvis: vientiso skerspjvio karpytos sijos i plieno (stipris 530 MPa), veikiamos tik statins jgos ir jei utikrintas bendras j pastovumas, tada stiprumas skaiiuojamas vertinant plastines deformacijas lenkiant vienoje i svarbiausi ploktum , kai 9,0

dsf , (skaiiuotinis lyties stipris) tikrinamas pagal formul :

0,1,

, Rdpl

dE

MM

; (1.5)

ia:

dEM , - maksimali skaiiuotin lenkimo momento reikm elemento standumo ruoe.

RdplM , - skaiiuotin skerspjvio lenkiamojo atspario pagal takumo rib reikm

RdplM , = cydnetpl fWc min,1, ;

ia: (1.6)

1,plc - koeficientas,vertinantis plastin darb [6]

min,netW - skerspjvio atsparumo momentas,

dyf , - plieno skaiiuotinis lenkimo stipris,

c - darbo slyg koeficientas [6]

Pasirenkame plien S275. Plieno charakteristinis stipris pagal takumo rib Mpaf y 275

Plieno skaiiuotinis lenkimo stipris dyf , = MpafM

y 2501,1

275

;

M -mediagos patikimumo koeficientas [9]

20

Plieno skaiiuotinis lyties stipris: m

yds

ff

58,0,

; MPaf ds 1451,127558,0

,

[6]

1,plC priklauso nuo skerspjvio formos bei matmen ([6] 7.5 lent.) Uduota sija: IPE 270 (EN 19-57)

h=270 mm A=45,94 2cm

b=135 mm yI 5790 4cm

t =6,6 mm yW 428,9 3cm

ft 10,2 mm

;ww

f

w

f

htbt

AA

836,0

2,1022706,61352,10

w

f

AA

I [6] 7,5 lent. 086,11, plc

MPaPa 9,30109,3027,0106,6

101,55 63

3

MPaMPa 5,1301459,09,30

edV - maksimali skaiiuotin skersins jgos reikm. Pagal 1.6 f-l skaiiuojame skerspjvio lenkiamj atspar :

RdplM , = mkN 5,116110250109,428086,1 36

1c

Tikriname stiprum: 1854,05,1165,99

,

Rdpl

Ed

MM

Sijos skerspjvio lenkiamasis stiprumas pakankamas. Tinkamumo ribinis bvis:

Tikrinam sijos link nuo charaktering apkrov:

IElpd k

41

3845

cmmd 4,3034,0105790101,2

23,71051,11384

5811

43

limdd

mm 036,0200

23,7034,0 .

htVw

ed

21

2.1.5 MONOLITINS GELBETONINS PERDANGOS PLOKTS PROJEKTAVIMAS

Element parinkimas ir idstymas

Monolitin perdang sudaro: pagrindins plienins sijos, alutins plienins sijos bei gelbetonin plokt. Pagrindins ir alutins sijos suprojektuotos i metalini profili. Pagrindins sijos idstomos iilgai pastato kas 4,3 m ir atremiamos kolonas. alutins sijos idstomos skersai pastato ir atremiamos pagrindines sijas bei sienas:

2

CD

EF

10 11 12 13

369 m

2.3 pav. Plieninio sijyno ir gelbetonins plokts planas.

alutins sijos idstomos kas a=1,225 m. Plokts apkrovos kaip ir metalins alutins pakloto sijos (2.1 lent.).

22

2.1.6 R SKAIIAVIMAS

Pateikiu denginio skaiiuojamj schem:

2.4 pav. Denginio skaiiuojamoji schema.

Lenkimo momentai, veikiantys viename plokts ploio metre, vertinus r

persiskirstym bus:

.89,0......

;89,011

09,11004,1211

...

;29,0

;29,011

513,01004,1211

1

2322

32

2321

1

mkNMMM

mkNlpMMM

mkNM

mkNlpMM

nDC

n

B

B

23

Skersins jgos, veikianios viename plokts ploio metre, vertinus r persiskirstym bus:

.56,609,11004,125,05,0;56,6

;7,309,11004,126,06,0;56,609,11004,125,05,0

;47,2513,01004,124,04,0

32,

,,

32,

32,

31

kNlpQkNVV

kNlpV

kNlpVkNlpV

dC

kBkC

dB

kB

A

2.1.7 ARMATROS PARINKIMAS

Betono ir armatros savybi rodikliai: Monolitinei gelbetoninei perdangai naudosime C16/20 klass beton. io betono cilindrinis stiprumas MPafck 16 , tamprumo modulis GPaEcm 29 [9] 5lent. Skaiiuotinis betono stipris apskaiiuojamas pagal formul:

.6,95,1

160,19,0; MPafff cdckcccd

Ploktei parenkame strypin S400 stiprumo klass armatr. Armatros

charakteristinis stipris [9] MPaf yk 400 , tempiamasis stipris MPaf t 450 , santykin

deformacija %,5,10uk 08,1125,1 yk

t

ff

- tai reikia, kad armatra plastika, todl priimame,

kad gniudomasis stipris lygus .280MPaff scdsd

2.5 pav. Gelbetonins plokts skersinis pjvis.

24

2.6 pav. Gelbetonins plokts apatinis bei virutinis armavimas.

Skaiiuojame armatros parinkim pjvyje C-C: Armatros parinkimas skaiiuojamas pagal 2.5 pav. pateikt schem. Kadangi

CMM 2 ir mmamma C 20162 , todl 2ame pjvyje galima imti pjvio C-C armatr. Tokiu atveju tursime nedidel atsarg. Skerspjvio lenkiamasis stipris:

;89089,02 mNmkNMMMM CEdRd

Naudingasis skerspjvio auktis: .1,010212 mcmahd

Skaiiuotinis trinties koeficientas:

01,01,016,9

89022

dbf

M

cd

EdEd ;

Santykinis gniudomosios zonos auktis:

01,001,0211211 Ed ;

Gniudomosios zonos auktis:

mdX eff 001,01,001,0 ;

Armatros skerspjvio plotas:

.64,010280

001,01106,9 26

6

;

cmfXbf

A

XbfAf

sd

effcds

effcdssd

Minimalus armatros skerspjvio plotas:

25

.5,064,0

;5,0100

1,0105,0100

%;100

2min,

2

2minmin,

min,min

cmAcmA

cmdbA

dbA

ss

ls

s

l

Ivada: slyga tenkinama. Priimame keturis 10 S400 stiprumo klass armatros strypus , kuri

.14,3 21, cmAs

Apsauginio betono sluoksnio parinkimo patikrinimas:

.20152

1010

;22

mma

dddca

Ivada: slyga tenkinama. Skaiiuojame armatr pjvyje B-B: Armatros parinkimas skaiiuojamas 2.3 pav. pateikt schem. Kadangi BMM 1 ir mmamma C 20162 , todl 1ame pjvyje galima imti pjvio B-B armatr. Tokiu atveju tursime nedidel atsarg. Skerspjvio lenkiamasis stipris:

;29029,02 mNmkNMMMM CEdRd

Naudingasis skerspjvio auktis: .1,010212 mcmahd

Skaiiuotinis trinties koeficientas:

003,01,016,9

29022

dbf

M

cd

EdEd ;

Santykinis gniudomosios zonos auktis:

003,0003,0211211 Ed ;

Gniudomosios zonos auktis:

mdX eff 0003,01,0003,0 ;

Armatros skerspjvio plotas:

.51,010280

0003,01106,9 26

6

;

cmfXbf

A

XbfAf

sd

effcds

effcdssd

Minimalus armatros skerspjvio plotas:

26

.5,051,0

;5,0100

1,0105,0100

%;100

2min,

2

2minmin,

min,min

cmAcmA

cmdbA

dbA

ss

ls

s

l

Ivada: slyga tenkinama. Priimame keturis 6 S400 stiprumo klass armatros strypus , kuri

.13,1 21, cmAs Armatros parinkimo paklaida:

Apsauginio betono sluoksnio parinkimo patikrinimas:

.169266

;22

mma

dddca

Ivada: slyga tenkinama.

27

2.1.8 PLOKTS NAUDOJIMO SITUACIJOS TINKAMUMO RIBINI BVI SKAIIAVIMAS

r skaiiavimas tinkamumo ribiniams bviams: Plokt veikiani charakteristini apkrov ir poveiki reikms nustatomos pagal

skaiiuotin chem 2.2 pav. Lenkimo momentai, veikiantys viename plokts ploio metre,

vertinus r persiskirstym bus:

.68,0......

;68,011

09,1101,911

...

;22,0

;22,011

513,0101,911

1

2322

32

2321

1

mkNMMM

mkNlpMMM

mkNM

mkNlpMM

nDC

n

B

B

Skersins jgos, veikianios viename plokts ploio metre, , vertinus r persiskirstym bus:

.96,409,1101,95,05,0;8,2

;8,2513,0101,96,06,0;96,409,1101,95,05,0

;87,1513,0101,94,04,0

32,

,,

32,

32,

31

NklpQkNVV

kNlpV

kNlpVkNlpV

dC

kBkC

dB

kB

A

Skaiiuojame skerspjvio charakteristikas pjvyje B-B:

2.7 pav. Gelbetonins plokts pjvis. Skerspjvio plotas: ;127,01014,324,712,01 241 mAhbA sseff

28

ia: s - armatros ir betono tamprumo moduli santykis:

.24,7109,2101,2

4

5

cm

sms E

E

Skerspjvio statinis momentas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu: .00735,002,01014,324,712,01.5,05,0 34212 maAhbS sseff

Ekvivalentinio skerspjvio svorio centro atstumas nuo plokts apatinio sluoksnio:

.0577,0127,0

00735,0m

AS

yeff

efft

Ekvivalentinio skerspjvio inercijos momentas neutralins aies atvilgiu:

.000155,0)02,00577,0(14,324,7

)0577,012,05,0(12,0112

12,01)()5,0(12

42

23

21

23

m

ayAyhhbhbI tssteff

Skerspjvio atsparumo momentas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu:

.002685,00577,0

000155,0 3m

yI

Wt

effeff

Skerspjvio atsparumo momentas, ivertinus betono plastines deformacijas, apskaiiuotas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu:

.004699,0002685,075,1 3mWW effpl

ia: 75,1 kadangi perdanga yra staiakampio skerspjvio [9] 5as priedas 1 lent. Skaiiuojame kritin moment:

.0068,000691,0004699,03,13,1 mMNMmMNWM rplcr

Ivada: Naudojimo situacijos metu plokts apaioje neatsiras statmenj (normalini) plyi.

Skaiiuojame skerspjvio charakteristikas pjvyje 1-1:

2.8 pav. Gelbetonins plokts pjvis.

Skerspjvio plotas ;122,01013,124,712,01 241 mAhbA sseff

29

Skerspjvio statinis momentas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu: .00723,0016,01013,124,712,01.5,05,0 34212 maAhbS sseff Ekvivalentinio

skerspjvio svorio centro atstumas nuo plokts apatinio sluoksnio:

.0593,0122,0

00723,0m

AS

yeff

efft

Ekvivalentinio skerspjvio inercijos momentas neutralins aies atvilgiu:

.0001475,0)016,00593,0(13,124,7

)0593,012,05,0(12,0112

12,01)()5,0(12

42

23

21

23

m

ayAyhhbhbI tssteff

Skerspjvio atsparumo momentas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu:

.00249,00593,0

0001475,0 3m

yI

Wt

effeff

Skerspjvio atsparumo momentas, ivertinus betono plastines deformacijas, apskaiiuotas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu:

;004349,000249,075,1 3mWW effpl

.0022,000565,0004349,03,13,1 mMNMmMNWM rplcr

Ivada: Naudojimo situacijos metu plokts apaioje neatsiras statmenj (normalini) plyi.

30

2.1.9 PLOKTS LINKI SKAIIAVIMAS

Plokts linkis skaiiuojamas 1,225 m tarpatramyje. Kadangi ,91,668,0 mkNMmkNM crEd naudojimo situacijos metu monolitinje ploktje plyi

neatsiras. Taigi plokts linkis apskaiiuojamas pagal formul: .4321 ddddd

ia: 1d - visos apkrovos trumpalaikio poveikio sukeltas linkis, 2d - nuolatins ir

tariamai nuolatins apkrovos trumpalaikio poveikio sukeltas linkis, 3d - nuolatins ir tariamai

nuolatins apkrovos ilgalaikio poveikio sukeltas linkis, 4d - ilinkis, sukeltas apspaudimo jgos dl betono valknumo ir susitraukimo. Kadangi patalp santykinis oro drgnis RH = 50%, tai koeficientas, apibdinantis tampriaplastik betono gniudomosios zonos savyb, imamas i [9] 26 lent.: esant trumpalaikei skaiiuotinei situacijai 45,0 , ilgalaikei - .15,0 Visos apkrovos trumpalaikio poveikio sukeltas plokts iilgins aies kreivis

tarpatramio viduryje: ;2lSd il

Kreivumo spindulys:

.

1dr

sc

Kreivumo spindulys nuo visos apkrovos sukelto trumpalaikio poveikio:

;)(1

111 ssm

stot

cmf

c

ssm

s

AEdN

EdbAEdzM

r

Formul pertvarkome mus skaiiuojamajai schemai:

.)(1

11

cmf

c

ssm

s

EdbAEdzM

r

ia: mkNPMM dEd 68,0inf, - lenkimo momentas, kNPN dtot 0inf, - ain

jga. Santykinis gniudomosios zonos auktis:

307,0

68,0003,010)0035,0(518,1

1

10)(51

1

1

e

dX

.

31

ia: 003,0104,0

1014,3 41

- elemento skerspjvio armavimo koeficientas.

,042,016104,01

1068,02

3

2

ck

Ed

fdbM

0 , nes plokts skerspjvis staiakampis, 24,7 -

plieno tamprumo modulio santykis su betono tamprumo moduliu, 8,1 - koeficientas,

vertinantis betono r [9] 14.39. Gniudomosios zonos auktis:

.0145,0104,014,0 mdX

Vidini jg petis:

.0967,02

0145,0104,02

mXdz

0f , nes skerspjvis staiakampis. Koeficientas, vertinantis betono darb su

plyiais ;)8,15,3(

125,1,

2

de tots

m

mmss

Formul pertvarkome lenkiamiems elementams be i anksto temptos armatros:

1s [9] 187p.

ia: 9,0c - koeficientas, vertinantis kratinio gniudomojo betono sluoksnio deformacij netolygum ir sunkiajam betonui [9] 184p. 45,0 - koeficientas, apibdinantis elastingai tampri betono gniudomosios zonos savyb betoninms konstrukcijoms [10] 26 lent. Tuomet kreivumo spindulys nuo visos apkrovos sukelto trumpalaikio poveikio:

.011,045,0109,2104,01)14,00(

9,01014,3102

10967,0104,0

00068,01 1445

1

m

r

.3,40043,009,1011,0485 2

mmmd il

Plokts ribinis linkis, kai .2,81501225

150,1225 lim, mm

ldmml effileff [9] 17.1

lent.

.2,83,4 lim, mmdmmd ilil Plokts linkis neviryja ribinio linkio.

Kadangi 1021,1012,0

1225

hleff

, linkio padidjimo dl deformacij nepaisoma.

Ivada: Monolitin gelbetonin plokt atitinka tinkamumo ribini bvi reikalavimus.

32

2.2 SURENKAMOS GELBETONINS PERDANGOS PLOKTS PK 640-120-22 PROJEKTAVIMAS

2.2.1 PLOKTS SKAIIUOJAMO VARIANTO PARINKIMAS Pastato charakteristika. Projektuojama 2-j aukt kaimo turizmo sodybos tarpauktins

surenkamos perdangos plokt su apskritomis kiaurymmis.

Atstumai tarp sien ai L = 6,3 m, plokts atremiamos ant sienos 150mm, taigi ln= L+2 0,05=6,4 m (2.9 pav.).

2.9 pav. Perdangos fragmentas pastato skersiniame pjvyje: 1 perdang plokt, 2 rygelis. 2.10 pav. Skaiiuotin plokts schema: a lenkimo moment diagrama, b skersini jg diagrama

Pastato plot panaudojimo kategorija C1 (10.1 lent.[9]). Charakteristin (normin) naudojimo apkrova ant perdang qk = 3,0 kN/m2 (10.2 lent. [2]), taip pat pertvar qk = 0,5 kN/m2 (141.10.1 p. [9]).

Pastato aplinkos slyg klas X0 (1 lent. [9]), o patalp santykinis oro drgmis RH = 50%. Kiaurymtosios perdang plokts nominalusis plotis bn = 1200 mm. Grind konstrukcija: 1 laminuota gr danga (7,0 mm; 10,0 kg/m2); 2 cemento-smlio

skiedinio ilyginamasis sluoksnis (50 mm; 20 kg/m2); 3 pusiau kieta akmens vata (30,0 mm; 8,0 kg/m2);

Pagal paskirt pastatas atitinka RC2 patikimumo klas (1 lent. [l]). Esant tiems patiems

33

projektavimo (4 lent. [5]) ir tikrinimo (5 lent. [5]) lygiams DSL2 ir IL2 nuolatini skaiiuotini situacij pagrindini derini apkrov dalinius koeficientus galima padauginti i poveiki koeficiento KF1 = 1 (3 lent. [5]).

Plokts mediagos, pleitumo reikalavimai ir gamyba. Kiaurymtoji temptojo gelbetonio perdang plokt gaminama i sunkiojo C25/30 klass betono. Naudojama iilgin tempiamoji A600 klass armatra tempiama elektroterminiu bdu atsparas (plienini klojini galus). Betono stipris apspaudimo metu fcp = 0,8 fck = 0,8 x 25 = 20 MPa.

Ploktei leidiami betono plyiai, kuri ribins ploi atsivrimo reikms: trumpalaikio

atsivrimo wlim1 = 0,30 mm, ilgalaikio atsivrimo w lim2 = 0,20 mm (24 lent. [9]). Plokts virutin lentyna armuojama A400 klass armatrins vielos suvirintu tinklu.

Paklimo kilpos daromos i A240 klass armatros.

34

2.2.2 PLOKTS SAUGOS RIBINI BVI NAUDOJIMO SITUACIJOJE SKAIIAVIMAS

Apkrovos ir poveikiai

Skaiiuojama nuolatinei skaiiuotinei situacijai, kai perdang plokt veikia nuolatins ir kintamosios apkrovos. Nuolatin apkrova apskaiiuojama pagal 2.11 pav. duomenis, o kintamosios (laikinosios) apkrovos imamos i literatros [2]

1 laminuota gr danga, 2 cemento-smlio skiedinio ilyginamasis sluoksnis, 3 pusiau kieta akmens vata,

2.11 pav. Grind konstrukcija 4 gelbetonin kiaurymtoji perdang plokt

Apkrovos ir poveikiai apskaiiuoti 1.1 lentelje. Atsivelgiant 141.10 p. [2], kilnojamj pertvar apkrova sumuojama su naudojimo apkrova. Tokiu bdu perdangos plokt veikia tik viena kintamoji apkrova qk = 3,0 + 0,5 = 3,5 kN/m2. Pasirinktos tokios apkrov poveiki patikimumo koeficient reikms: G,sup = 1,30; Ginf = 1,0 ir Q,1 = 1,30, kai poveikis

nepalankus bei Q,1 = 1,0, kai palankus.

35

Skaiiuotin schema ir poveiki efektai (ros) Plokts skaiiuotin schema. Atsivelgiant 2.9 pav. duomenis, plokts tarpatramio

skaiiuotinis (efektyvusis) ilgis:

leff =ln -2 a1/2 = 6,3 2 75 = 6,25 m, (ia a1 = 0,15 m).

2.2 lentel. Apkrovos ir poveikiai, kN/m2

Charakteristins apkrovos

Poveiki patikimumo koeficientai ( )

Skaiiuotins poveiki reikms

Tinkamumo ribiniams bviams

Saugos ribiniams bviams

Tinkamumo ribiniams bviams

Saugos ribiniams bviams

Nuolatins (G):

1. Laminuota gr danga (7 mm; 10 kg/m2) 2. Cemento-smlio

skiedinio sluoksnis (50 mm; 20,0 kg/m2)

3. Pusiau kieta akmens vata (30 mm; 8,0 kg/m2) 4. Gelbetonin plokt

2,80

Gj,inf = 1,0

Gj,inf = 1,0

Gj,inf = 1,0

Gj,inf = 1,0

Gj,sup= 1,35

Gj,sup = 1,35

Gj,sup =1,35

Gj,sup= 1,35

0,07

1,00

0,24

2,80

0,09

1,35

0,32

3,78

Sumin gk = 4,11 g i n f = 4 , 1 1 gsup = 5,55 Kintamoji (Q) Naudojimo apkrova ir pertvar svorio apkrova qk = 3,0 + 0,5 = 3,5

Q,inf = 1,0

Q,sup = 1,3

qinf = 3,5

qsup= 4,55

Skaiiuotines poveiki reikms 1 m plokts ilgio, kai jos nominalusis plotis bn = 1,2 m: nuolatini apkrov, skaitant plokts savj svor,

gd = gsup bn = 4,55 1,20 = 6,66 kN /m; plokts savojo svorio

gds = gks bn = 2,801,301,20= 4,54 kN/ m; kintamj apkrov

qd = qsup bn = 4,55 1,20 = 5,46 kN/m; suminis apkrov poveikis

pd = gd + qd = 6,66 + 5,46 = 12,12 kN/ m.

36

Poveiki efektai (ros). Skaiiuotinai poveiki efektai nuolatinei situacijai: lenkimo momentas plokts tarpatramyje nuo suminio poveikio

MEd = pd leff2 /8 = 12,126,252 /8 = 53,6 kNm;

didiausia skersin jga VEd = pd leff /2 = 12,12 6,25 = 36,1 kN.

2.2.3 PLOKTS SKERSPJVIO MATMEN NUSTATYMAS Geometriniai skerspjvio matmenys. (2.12 pav.). temptojo gelbetonio kiaurymtosios

perdang plokts skerspjvio auktis h = leff /30 = 6,25/30 = 0,198 m; imamas h = 0,22 m. Skerspjvio naudingasis (darbo) auktis

d = h a1 = 0,22 0,024 = 0,196 mm; ia a1 = 0,024 m, vertinant 230.2 p. [9] nurodymus. Kiti plokts skerspjvio matmenys, imant 7 kiaurymes, kuri skersmuo ! h = 0,120 m, bus

tokie: virutins ir apatins lentyn storis (0,22 0,12)/2 = 0,050 m; briaun plotis: (1160 7 l20)/8 = 40 mm = 0,04 m.

1.3 pav. Grind konstrukcija: (2.12 pav. b, c). Skaiiuotinis kiaurymtj ploki skerspjvis yra dvitjinis. Ekvivalentiko skerspjvio auktis h ir virutins bei apatins lentyn ploiai yra tokie pat, kaip ir tikrojo skerspjvio. Taiau skaiiuojant plokts stipr (saugos ribiniai bviai STR) rekomenduojama virutins lentynos skaiiuotin aukt heff imti lyg minimaliam virutins plokts storiui vir kiauryms, o dvitjinio skerspjvio briaunos plot bw lyg vis vertikalij briaun minimali stori sumai. Be to, apatins (tempiamosios) lentynos takos skerspjvio stipriui nepaisoma.

37

2.12 pav. Kiaurymtosios plokts skerspjviai: a tikrasis; b skaiiuotinis saugos ribiniams bviams ir c skaiiuotinis tinkamumo ribiniams bviams.

Plokts normalinio pjvio stipriui apskaiiuoti imamas tjinis skerspjvis (2.12 pav. b), kurio h=0,22 m, heff = 0,050 m, beff = 1,16 m, bw= beff nk! h = 1,16 70,120 = 0,32 m.

Tikrinant plokts atitikim tinkamumo ribini bvi slygoms, kiauryms keiiamos

staiakampmis taip, kad j plotas ir inercijos momentas likt nepasikeit. Apskritos kiauryms, kuri skersmuo! h, pakeiiamos kvadratinmis su kratine h1 = 0,9! h.

Plokts su apskritomis kiaurymmis atitikimas tinkamumo ribini bvi slygoms

skaiiuojamas imant tokius ekvivalentiko skerspjvio matmenis: h = 0,22 m, heff = hf1 = (h 0,9! h) /2 = (0,22 0,9 0,120) /2 = 0,056 m, beff = 1,16m, bf1 = 1,19 m, bw = beff nk 0,9! h =1,16 70,90,120 = 0,404 m.

38

2.2.4 BETONO IR ARMATROS SAVYBI RODIKLIAI

Betonas. Sunkiojo C25/30 stiprio gniudant klass betono mechanini savybi rodikliai (r. [9], 5 lent.):

fck = 25 MPa, fctk,0,05 = 1,8 MPa, Ecm = 31103 MPa. Betono apspaudimo stipris fcp = 0,8 25 = 20 MPa.

Skaiiuotiniai betono stipriai saugos ribiniams bviams: gniudant fcd = c fck/ c =

= 0,91,025/1,5 =15 MPa,tempiant fctd = ct fctk,0,05 / c = 0,9 l,0 1,8/1,5 =

= 1,08 MPa.

Skaiiuotiniai betono stipriai tinkamumo ribiniams bviams: gniudant fcd = 0,9 1,025 / l,0 = 22,5 MPa, tempiant fctd = 0,9 l,0 1,8 / l,0 = 1,62 MPa.

Armatra. I anksto temptoji armatra A600 klass strypai (3 lent. [6]), kurios mechanini savybi rodikliai: charakteristinis stipris fpk = 590 MPa, skaiiuotinis tempiamasis stipris fpd = 536 MPa, gniudomasis stipris fpdc = 380 MPa, tamprumo modulis Esm = 2,1 105 MPa.

Virutins plokts lentyna armuojama konstruktyviai suvirintu S400 klass vielos tinklu. Plokts briaun ruoai atstumu leff /4 = 6,25 /4 = 1,488 m nuo atram armuojami plokiais strypynais, suvirintais i A400 klass armatros, kurios mechanini savybi rodikliai: fyd = 355 MPa, fywd = fyd s1 s2 =365 0,80,9 = 263 MPa (skaiiuojant skersin armatr ((2.17) formul [6]). Plokts paklimo kilp armatra A240 klass, kurios f yd = 214 MPa.

39

2.2.5 PRELIMINARINIS I ANKSTO TEMPTOSIOS ARMATROS SKAIIAVIMAS

I anksto temptoji armatra apskaiiuojama pagal 2.13 pav. pateikt schem. I ekvivalentiko skerspjvio matmenys: h = 0,22 m, d = 0,190 m, bw = 0,320 m, heff = 0,050 m, santykis hejj / h = 0,050/0,22 = 0,23 > 0,1 , todl skaiiuotinis tjinio skerspjvio gniudomosios lentynos plotis beff = 1,16 m (76.2 p. [9]).

2.13 pav. Plokts normalinio pjvio stiprumo skaiiuotin schema.

Atsivelgiant reglamento [9] 139 p., pradiniai iankstiniai armatros tempiai imami: " p = 0,7fpk = 0,7 590 = 413 MPa.

Tikrinama (12.1) slyga [9]: elektroterminio armatros tempimo atveju tempi nuokrypis p = 30 + 360 /l = 30 + 360 /(1,056,25) =88 MPa; " p + p = 413 + 88 = 501 < fpk = 590 MPa slyga vykdyta.

Skaiiavimuose armatros pradinio iankstinio tempio reikms dauginamos i armatros tempimo tikslumo koeficiento (r. 143 p. [9])

sp= 1 # sp;

ia # sp dydis, kuris armatr tempiant elektroterminiu bdu nustatomas pagal (12.6) formul, imant tempiam stryp skaii np = 6,

# sp=(0,5 p/" p)(1+1/ pn =(0,588/500)(1+1/ 6 )= 0,149>0,1; imama # sp = 0,155.

Esant nepalankiai iankstinio tempimo takai (pvz., skaiiuojant stiprum armatros, esanios zonoje, kuri yra gniudoma veikiant apkrovai, taip pat skaiiuojant gamybos stadijoje), sp = 1 + # sp = 1 + 0,149 = 1,149; esant palankiai iankstinio tempimo takai sp = 1 # sp =1

0,149 = 0,851. vertinus tempimo tikslum, armatros iankstiniai tempiai " p = 0,90 413 = 372 MPa.

I anksto temptosios armatros kiekis apskaiiuojamas i plokts normalinio pjvio, kuriame veikia didiausias lenkimo momentas, stiprumo slygos; ia MEd = 53,6 kNm (1.2.2 sk.)

40

Lenkiamo elemento gniudomosios zonos ribinis santykinis auktis apskaiiuojamas pagal reglamento [9] (8.14 ir 8.15) formules:

lim =$ /(l +(" s,lim/" sc,lim) (1 $ /1,1)) = 0,73 /(1+ (479/ 500 (10,73/1,1)) =0,552;

ia $ = 0,008 fcd = 0,85 0,008 15 = 0,73;

kai fpk = 590 > 400 MPa, tempiai " s,lim = fpd + 400 " p "# p = 536 + 400 37244 = 479 MPa;

"# p = 1500" p /fpd 1200 = 1500 (413 0,845)/536 1200 = 44 MPa > 0, nes A600 klass stryp fpk = 590 < 600 MPa ir tempiami elektroterminiu bdu (1 priedas [9]);

" sc,lim = 500 MPa, kadangi betonas sunkusis. Laikant, kad neutralioji ais yra tjinio skerspjvio lentynoje, t.y. xeff heff , koeficientas Ed = MEd /fcd beff d2 = 0,0552/15 l,160,1962 = 0,08.

Pagal 3 priedo [6] (4.11) formul santykinis gniudomosios zonos auktis eff = 1 Ed21 = 1 079,021 = 0,082 < lim = 0,552.

Kadangi xeff = eff d = 0,082 0,196 = 0,016 < heff = 0,050 m, prielaida teisinga.

Apskaiiuojant gelbetonio plokt, armuot stiprija armatra (fpk = 590 > 550 MPa), kai eff % =1,2; imamas sy = 1,2; ia % =1,2, nes fpk = 590 > 750 MPa.

temptosios tempiamosios armatros skerspjvio plotas apskaiiuojamas pagal (4.18) formul [6], kai Ap2 = 0, b = beff: Ap1=fcd beff eff d/fpd sy=15 196,0552,016,1 /536 2,1 =4,44 10 4 m2 (4,44 cm2).

I sortimento lentels imama 6!12 A600, kuri Ap1 =6,79 10 -4 m2 (6,79 cm2).

41

2.2.6 PLOKTS EKVIVALENTIKO SKERSPJVIO GEOMETRINIAI RODIKLIAI

Plokts ekvivalentiko skerspjvio geometriniai rodikliai apskaiiuoti pagal schem 2.14 pav. ir 2.12 pav. c, nepaisant virutins plokts tinklo iilgins armatros 8!4S500 (dl As2 dydio nereikmingumo).

2.14 pav. Ekvivalentikas plokts skerspjvis

Skerspjvio plotas Aeff = bw h + (beff bw) heff + (bf1 bw) hf1 + e Ap1 = 0,404 0,22 + (1,16 0,404) 0,056 + (1,19 0,404) 0,056 + 6,41 4,71 104 = 0,1798 m2,

ia e armatros ir betono tamprumo moduli santykis e = Esm / Ecm = 210 103/31 103 =

6,77. Skerspjvio statinis momentas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu Seff = 0,5 bw h2 + (beff

bw) heff (h 0,5 heff) + 0,5 (bf1 bw) h2f1+ e Ap1 a1 = 0,5 0,404 0,222 + (1,16 0,404) 0,056 (0,22 0,5 0,056) + 0,5( 1,19 0,404) 0,0562 + 6,77 6,79 l0-4 0,024= 0,01925 m3.

Ekvivalentiko skerspjvio svorio centro atstumas nuo plokts apatinio sluoksnio ysc = Seff /Aef f = 0,01925 / 0,1798 = 0,107 m. Ekvivalentiko skerspjvio inercijos momentas 0 0 aies atvilgiu Ieff = bw h3 / 12+ bw h (0,5 h ysc)2 +(beff bw) h3eff / 12 + (beff bw) heff (h ysc 0,5

heff)2 + (bf1 bw) h3f1 / 12+ (bf1 bw) hf1 (ysc 0,5 hf1)2 + e Ap1 (ysc a1)2 = 0,404 0,223/12 + 0,404 0,22 (0,5 0,22 0,109)2 + (1,16 0,404) 0,0563/12 + (1,16 0,404) 0,056 (0,22 0,107 0,5 0,056)2 + (1,19 0,404) 0,0563 /12 + (1,19 0,404) 0,056 (0,107 0,5 0,056)2 + 6,794,71 l04 (0,107 0,024)2 = 0,0009941 m4.

Skerspjvio atsparumo momentas plokts apatinio sluoksnio atvilgiu Weff1=Ieff / ysc = 0,0009941/ 0,109= 0,00929 m3.

42

Skerspjvio atsparumo momentas plokts virutinio sluoksnio atvilgiu Weff2 = Ieff /(h ysc) = 0,0009941 / (0,22 0,109) = 0,0088 m3. Skerspjvio atsparumo momentas, vertinant betono plastines deformacijas, apskaiiuotas

plokts apatinio sluoksnio atvilgiu,

Wpll = Weff1= 1,5 0,00929 = 0,01393 m3;

ia = 1,5, kadangi beff /bw =1,16 /0,404 = 2,87 < 6 (1 lent.[6]); tas pats virutinio krato atvilgiu:

Wpl2 = Weff2 = 1,5 0,0088 = 0,0132 m3.

2.2.7 PLOKTS ARMATROS IANKSTINI TEMPI NUOSTOLI SKAIIAVIMAS

Iankstini armatros tempi nuostoli dydiai nustatomi pagal XII sk. [9] nuostatas. tempiant armatr atsparas, btina vertinti: pirmuosius nuostolius, atsirandanius dl inkar deformacijos, temperatr skirtumo, klojini deformavimosi (tempiant klojinius-atsparas), dl greitai pasireikianio betono valknumo; antruosius nuostolius dl betono susitraukimo ir valknumo.

Apskaiiuojant armatros iankstini tempi nuostolius, imamas armatros tempimo tikslumo koeficientas p = 1,0. Tuomet pradinio iankstinio tempio reikm " p= p " p = 1,0 413 = 413

MPa.

Anksiau nustatyti ekvivalentiko skerspjvio parametrai: Ap1 = 6,79104 m2, Aeff = 0,1798 m

2, ysc= 0,107m, a1 = 0,024 m, Ieff = 0,0009941 m4.

Armatros atstumas nuo ekvivalentiko skerspjvio svorio centro ypl = ysc a1 = 0,107 0,024 = 0,083 m.

Pirmieji tempi nuostoliai, apskaiiuojami naudojantis 9 lentels 1...6 p. [9]: armatros stryp !10 ir A600 iankstini tempi nuostoliai dl relaksacijos, tempiant

elektroterminiu bdu "# pr = 0,03" p = 0,03 413 =12,4 MPa;

tempi nuostoliai dl temperatr atramose ir betone skirtumo, kai # t = 60 C ir betonas

C25/30 klass, "# T =1,25 # t =1,25 60 = 75 MPa;

tempi nuostoliai dl inkar deformacijos, kai armatra tempiama elektroterminiu bdu, "# l = 0;

tempi nuostoliai dl klojini deformacijos "# f = 0, nes armatra tempiama elektroterminiu bdu.

43

Tokiu bdu betono apspaudimo jga po pirmj armatros tempi nuostoli iki j atleidiant i atspar bus:

Pm,0 =Apl(" p "# pr "# T "# l "# f ) = 6,79 104(413 12,4 75 0 0) = = 0,221 MN.

Laikant, kad jgos Pm,0 pridties takas sutampa su armatros Ap1 svorio centru, jos ekscentricitetams ep= (Ap1 yp1) / Ap1 =6,79 410 (0,109-0,024)/6,79104 = ypl = 0,083 m.

Didiausi gniudymo tempiai betone nuo jgos Pm,0 , nepaisant savojo plokts svorio: " cp0 = Pm,0/Aeff+Pm,0 ep ysc /Ieff = 0,221/0,1798+0,2210,083 0,107/ 0,0009941 =

=3,2MPa < 0,6 fcp = 0,6 20 =12 MPa (ia fcp = 20 MPa r. 1.1 sk.) tempi nuostoliai dl greitai pasireikianio betono valknumo apskaiiuojami pagal 9 lent.

6 p. [9]. Dl to reikia apskaiiuoti tempius betone nuo apspaudimo jgos ir plokts savojo svorio sukelto lenkimo momento:

Ms.s = gk,s l2 /8 = 0,00454 6,252 /8 = 0,018 MNm;

ia l = 5,8 m atstumas tarp atram ploktes sandliuojant.

tempiai betone ties i anksto temptja armatra, t.y. atstumu yp1= 0,083 m: " cp1 = Pm,0 /Aeff + Pm,0 ep yp1 / Ieff Ms.s ypl / Ieff = 0,221 / 0,1798 + 0,221 0,0830,083 /0,0009941

0,0180,083/0,00099412 = 1,22 MPa.

Kadangi koeficientas = 0,25 + 0,025 fcp = 0,25 + 0,025 20 = 0,75 >" cp,1/fcp = 1,22 / 20 = 0,061, tai ie armatros tempi nuostoliai skaiiuojami pagal formul:

"# pc,1 = 0,85 40" cp,1/fcp = 0,85 40 1,22 / 20= 2,07 MPa. Tokiu bdu pirmieji iankstini tempi nuostoliai bus: " p1= "# pr+ "# T + "# l + "# f + "# pc,1= 12,4 + 75 + 0 + 0 + 2,07 = 89,5 MPa.

Betono apspaudimo jga, atmetus pirmuosius armatros iankstini tempi nuostolius, Pm,1= Apl(" p " p1) = 6,79 104 (413 89,5) = 0,22 MN. Antrieji tempi nuostoliai apskaiiuojami pagal 9 lent. 8 ir 9 p. [9]. Nuostoliai dl betono susitraukimo, kai gaminys utinamas esant atmosferos slgiui (C25/30

klass betonas): "# ps = 40 MPa.

Apskaiiuojant armatros tempi nuostolius dl betono valknumo, reikia inoti betono tempius ties Ap1 armatra, atmetus visus pirmuosius tempi nuostolius, t.y. apskaiiuojamus pagal apspaudimo jg Pm,1 = 0,22 MN:

" cp,1 = Pm,1/ Aeff + Pm,1 ep yp1 /Ieff Ms,s yp1 / Ieff = 0,22 /0,18 + 0,220,083 0,083 /0,0009941

0,018 0,083 /0,0009941 = 1,2 MPa.

Kadangi " cp,1/fcp = 1,2 /20 = 0,06 < 0,75, tai armatros iankstini tempi nuostoliai dl

betono valknumo (9 lent. 9 p. [9]) "# pc,2 = 0,85 150 1,2/20 = 7,65 MPa.

44

Tokiu bdu visi (suminiai) armatros iankstini tempi nuostoliai: "# p,com1 = "# pr+ "# T+ "# l + "# f + "# pc,1+ "# ps+ "# pc,2 = 12,4 +75 + 0 + 0 + 2,07 +

40,0 +7,65 =137,1 > 100 MPa. Apspaudimo jga, atmetus visus armatros iankstinio tempimo nuostolius, Pm' = Ap1(" p "# p,com1) = 6,79 104 (413 137,1) = 0,19 MN; ios jgos

ekscentricitetas

epc =Ap1(" p "# p,com1) yp l/Pm ' = 6,79 l04 (413 137,1)0,083/0,19 = 0,083 m.

2.2.8 PLOKTS NORMALINIO PJVIO STIPRUMO VERTINIMAS Tikrinamas plokts tarpatramio vidurio normalinio pjvio stipris, atsivelgiant parinkt

armatr Ap1 = 6,79 104 m2 ir faktikus armatros iankstinius tempius. Skaiiuotin schema ta pati kaip ir 2.9 pav.

Ribinis gniudomasis zonos santykinis auktis

lim = $ /(1 + (" s,lim /" sc,lim) /(1 $ /1,1)) = 0,73 /(1 + (660 /500) (1 0,73 /1,1)) = 0,506; ia $ ir " sc,lim kaip ir anksiau (1. 2. 5 sk.);

" s,lim = fpd + 400 (" p "# p,com1) "# p= 536+ 400 (413 137,1) 0 = 660 MPa; "# p = 1500( 1,compp "" # ) /fpd 1200 = 1500 (413 137,1) /536 1200 = 430,6 < 0;

imama "# p = 0.

Armatros darbo slyg koeficientas s6 = % (% 1)(2 e f f / l i m 1)=1,2 (1 ,21)(2 0,082/0,505 1) = 1,38 >% = 1,2; imama % = 1,2;

ia skerspjvio gniudomosios zonos santykinis auktis eff = 0,082 MEd = 0,054 MNm.

Ivada. Plokts normalinio pjvio stipris yra pakankamas.

45

2.2.9 PLOKTS STRIJ PJVI STIPRUMO SKERSINI JG IR LENKIMO MOMENTO ATVILGIU SKAIIAVIMAS

Pradiniai duomenys. Kiaurymtosios plokts skaiiuotinis tarpatramis leff = 6,25 m. Jos skerspjvio fragmentas parodytas 2.15 pav.

2.15 pav. Plokts skerspjvio fragmentas strij pjvi stiprumui apskaiiuoti.

Betonas sunkusis C25/30 klass: fck = 25 MPa, fcd = 15 MPa, fctk,0,05 = 1,8 MPa, fctd = 1,08 MPa. Kiekvieno iilginio armatros strypo iankstinio tempimo (apspaudimo) jga, vertinus visus tempi nuostolius: Pm' = 0,187 /6 = 0,031 MN; jos ekscentricitetas epc = 0,083m.

Skaiiuojant imamas 160 mm ploio plokts fragmentas, kurio charakteristikos: Aeff = 0,0285 m

2, atstumas nuo skerspjvio svorio centro iki plokts apaios ysc = 0,107m, inercijos momentas

skerspjvio centro atvilgiu Ieff = 0,0001733 m4. Stipris skersini jg atvilgiu. Skaiiuotinis nuolatins apkrovos nuo plokts ir grind svorio

poveikis gd = 5,55 kN/m2, skaiiuotins laikinosios apkrovos qd = 4,55 kN/m2. Skaiiavimas atliekamas plokts skerspjvio ploiui beff = 0,16 m (atstumas tarp kiaurymi

centr) ir bw = 0,04m; d = 0,22 0,024 = 0,196 m. Apkrov poveikiai 0,16 m ploio plokts ruoui: nuo vis apkrov

pd = (gd +qd) 0,16 = (5,55 + 4,55) 0,16 = 1,62 kN/m; nuo nuolatins ir ekvivalentikos laikinosios apkrovos

peff,d = (gd +qd /2) 0,16 = (5,55 + 4,55/2) 0,16 = 1,25 kN /m. Didiausia skersin jga pjvyje prie atramos nuo vis apkrov: VEd,max = (gd +qd) leff/2 = 1,62 6,25/2 = 4,81 kN. Tikrinama, ar plokt atitinka elemento be skersins armatros stiprumo (6.14) [6] slyg: 2,5 fctd bw d =2,5 1,080,040,196 = 0,02117MN = 21,17 kN > VEd,max = 4,8 kN.

46

Elementas (6.4) slyg atitinka. Tikrinama (6.12) [6] slyga. Pagal (6.23) formul apskaiiuojami normaliniai betono tempiai

ties elemento skerspjvio svorio centru: " x = " c = NEd /Aeff = Pm' /Aeff = 0,031/0,107 = 1,1 MPa < 0,5 fcd = 0,5 1 5 = 7,5 MPa. Vadinasi, (6.2) slygos tikrinti nereikia.

Apskaiiuojamas plokts ruoo ilgis nuo atramos krato l1, kuriame saugos ribiniame bvyje neatsiranda normalini plyi, pagal (6.16) slyg. iuo atveju ji atrodo taip:

MEd = 0,5 ((gd + qd) leff l1 (gd + qd) l21) = Mcr,d. Skaiiavimui supaprastinti imama Wpl = 1,5 Weff ir = 0,9. Tuomet

Weff = Ieff / ysc= 0,0001733/0,107 = 0,00162 m3; Wpl = 1,5 0,00162 = 0,00243 m3. Pagal reglamento [9] (14.10) formul: r = Weff /Aeff = 0,9 0,00162 /0,0285 = 0,051 m;

ep = ysc a1 = 0,107 0,024 = 0,083 m;

Mcr,d = fctd Wpl + Pm' (ep + r) = 1,08 0,00243 + 0,031 (0,083 + 0,051) = 0,00681 MNm. I aukiau pateiktos lygties apskaiiuojamas atstumas l1 :

l1=leff /2 )/(2)2/( ,2 dddcreff qgMl =6,25/2

32 1054,1/00681,02)2/95,5( =2,33 m > cmax = 2d = 2 0,196 = 0,392 m. Normaliniai plyiai neatsiranda gana ilgame elemento ruoe, todl reikia tai atsivelgti. Plokts striojo pjvio stiprumas tikrinamas pagal (6.5) slyg, imant c = l1 = 2,33 m, kai

c =2,33 > cmax = 0,392 m, taip pat c, apskaiiuot pagal reglamento [9] 3 priedo (6.27) formul. Tuo tikslu apskaiiuojami dydiai Mc4, VRd,c,min ir Vcr,d pagal [10] (6.7), (6.8) ir (6.18) formules. Pagal (6.9) formul, imant NEd = Pm' , koeficientas n = 0,l Pm' /fctd bw d = 0,1 0,031/1,08 0,04 0,196 = 0,37 < 0,5.

I reglamento [9] 15 lentels c4 = 1,5 ir c3 = 0,6.

I [6] (6.5) slygos: Mc4= c4(1+ n ) fctd bw d2 = 1,5(1 + 0,367) 1,08 0,04 0,1962 = 0,0034 MNm. VRd,c,min = c3(1+ n) fctdbw d = 0,6(1+0,37) 1,080,040,196 = 0,007 MN. Ekvivalentiko skerspjvio dalies, esanios vir neutraliosios aies, statinis momentas apie i

a:

Seff = 0,5 beff (hysc)2! h3/12 = 0,50,16 (0,22 0,107)2 0,1203/12 = 0,00088m3;

ia! h kiauryms skersmuo.

47

Dydis Vcr,d apskaiiuojamas pagal [6] (6.18) formul, nepaisant svarbiausi gniudymo tempi " y .

Laikant, kad svarbiausieji gniudymo tempiai " y neturi takos betono tempiamajam stipriui, pagal (6.19 a) formul kerpamasis stipris

xy,Rd =fctd ctdx f/1 " =1,08 53,12,1/092,11 MPa.

Tikrinama, ar galima taikyti (6.19 a) formul. Pagal (6.25) formul mc,lim = 1 0,2 fck,cube = 1 0,2 0,01 25 = 0,55 (ia = 0,01 sunkiajam betonui), o

pagal (6.26) formul ribin kerpamojo tempio reikm MPaff Rdxycdxmcmccdxy 53,168,7)15/1,155,0(55,015)/( ,lim,lim,lim, " .

Vadinasi, tempiai Rdx , pagal (6.19 a) formul yra apskaiiuoti teisingai. Pagal (6.18) formul apskaiiuojama striuosius plyius sukelianti kerpamoji jga: Vcr, d = bw (Ieff / Seff) Rd = 0,04 (0,0001733 / 0,00088) 1,53 = 0,0121MN. Pagal [6] (6.27) formul apskaiiuojamas striojo pjvio projekcijos ilgis c = Mc4 /Vcr,d = 0,0034 / 0,0121 = 0,281< cmax = 0,49 m; ia cmax= ( c4/ c3) / d = (1,5

/0,6)0,196= 0,49m pagal [6] (6.6) formul. Be to, c = 0,281 < l1 = 2,33 m; todl ruoe c = 0,281 m normalini plyi neatsiras.

Tokiu bdu tikrinamos dvi mintos strij pjvi stiprumo slygos pjviui, kurio projekcijos ilgis c = 0,281 m:

VEd = VEd,max c peff,d = 4,81 0,281 1,25 = 4,45 < Vcr,4 = 12,12 kN ir ruoo be normalini plyi ilgio gale l1 =2,33 m > cmax = 0,49 m

VEd = VEdmax l1 peff,d =4,81 2,33 1,25 = 1,9 < VRd,c,min = 7,0 kN. Abi slygos tenkinamos, todl plokts nereikia armuoti skersine armatra.

sitikinama, ar reikia plokt armuoti skersine armatra, ignoruojant normalini plyi nebuvim ruoe prie atram. Tikrinama (6.13) slyga:

VEd,max deffc pM ,4 = 8,425,14,3 kN < VRd,c,min = 7,0 kN;

Taigi, slyga VEd VRd yra tenkinama, todl ir pagal skaiiavim ploks nereikia armuoti

skersine armatra.

Pagal [9] 253 p. kiaurymtj ploki, kuri skerspjvio auktis h < 300mm, leidiama nearmuoti skersine armatra. Taiau ploki atraminiuose ruouose leff /4 = 6,25/4(1,5 m i armatra parenkama konstruktyviai: kratinse briaunose ir dvejose vidurinse briaunose dedami plokti suvirinti strypynai, kuri vertikalus strypai !6A400 (atstumai tarp j sw = h /2 = 220/2 =

48

110 mm; imama sw = 0,10 m); vidurinje plokts dalyje leff /2 ios armatros nra. i strypyn horizontals strypai ) 8A400.

strij pjvi stipris lenkimo momento atvilgiu. Laisvai atremtos plokts pavojingas striasis pjvis prasideda nuo atramos krato. Kadangi atraminiuose plokts ruouose utenka tik konstrukcins skersins armatros, temptosios armatros inkaravimosi (tempi perdavimo) ilgyje lbpd dedami j gaubiantys suvirinti ) 34 S500 vielos tinkleliai, ir striojo pjvio stipris momento atvilgiu netikrinamas.

2.2.10 PLOKTS RIBINI BVI GAMYBOS SITUACIJOSE SKAIIAVIMAS

Plokts saugos ir tinkamumo ribiniai bviai tikrinami pavojingoms laikinosioms situacijoms: gamybos, transportavimo ir montavimo.

Ploktei pakelti ( iimant i klojini, montuojant ir pan.) gamybos metu dedamos kilpos, atstumu lc = 0,5 m nuo jos gal.

Virutinio krato pleitumas apspaudiant. Apskaiiuojamas plokts savojo svorio sukeltas lenkimo momentas, armatra atleidiant nuo atspar (nepaisant dinamikumo koeficiento):

MEgd = gs,s lk2/8 = 2,8 1,26,12/8 = 0,0156MNm. Plokts apspaudimo jga, atmetus pirmuosius armatros tempi nuostolius, kai sp =

1,1

Pd,sup= sp Pm1= 1,1 0,221 = 0,243.

Skerspjvio atsparumo momentai apatinio ir virutinio krato atvilgiu: Weff1 = 0,00929 m3; Weff2 = 0,0088 m3.

Didiausi betono gnidymo tempiai apspaudiant plokt:

" c,ma x= Pd,sup/Aeff + (Pd,sup ep1 MEgd)/ Weff1= 0,243/0,18 + (0,243 0,083 0,0156)/0,00929 = 1,84 MPa;

= 1,6 " c,max /fcp = 1,6 1,84 /20 = 1 > 0,7.

Atstumas nuo skerspjvio branduolio centro iki jo virns, labiausiai nutolusios nuo tempiamojo krato:

r in f = Weff2 /Aef f = 1,0 0,0088/ 0,18 = 0,049.

Pagal 6 pried arba 1 lent. [6], kai beff / bw = 1,16/0,404 = 2,87 < 6, = 1,50. Tuomet skerspjvio atsparumo momentas, vertinant betono tampriai plastines savybes, Wpl2= Weff2 = 1,50 0,0088 = 0,0132 m3.

49

Tikrinama [6] (2.26) slyga, imant Mr = MEgd = 0,016 kNm, Pd,sup = 0,243 MN: Pd,sup (ep1 rinf) + MEgd = 0,243 (0,083 0,049) + 0,0156 = 0,023 < fctk Wpl2 = 1,80,0132 =

0,024 MNm.

%9,2%100024,0

024,0023,0

#

Pleitumas transportuojant ir montuojant. Skaiiuojama pagal 1.9 pav. Lenkimo momentas gembje, t.y. atstumu lc = 0,5 m nuo plokts galo (nepaisant dinamikumo koeficiento):

MEgd = gs,s lc2/2 = 2,81,2 0,502/2 = 0,42 kNm.

Didiausi tempiai betone " c,ma x= Pd,sup/Aeff + (Pd,sup ep1 MEgd)/ Weff1= 0,243/0,18 + (0,243 0,083 0,00042) /0,00929 = 1,84 MPa;

= 1,6 " c,max /fcp = 1,6 1,84 /20 = 1,43 > 1,0; imama = 1,0 > 0,7. Tuomet rinf =

0,049 m kaip ir anksiau. Tikrinama [6] (2.26) slyga: Pd,sup (ep1 rinf) + MEgd = 0,243 (0,083 0,049) + 0,00039 = 0,0087< fctk Wpl2 = 1,80,0132

= 0,024 MNm.

!"

# ##$

%%

2.16 pav. Plokts skaiiuotin schema gamybos situacijose (keliant, transportuojant).

Ivada. Plyiai virutinje plokts zonoje gamybos metu neatsiras.

2.17 pav. r schema ir tempi diagrama elemento skerspjvyje, apskaiiuojant normalini plyi atsiradim gamybos metu: 1 branduolio virn; 2 ekvivalentiko skerspjvio svorio centras.

50

Plokts stiprumas gamybos situacijose. Plokts normalinio pjvio stiprumas skaiiuojamas kaip ekscentrikai gniudomo elemento (2.17 pav.) Laikoma, kad skaiiuotinis plokts savojo svorio poveikis bus didiausias j transportuojant, kai dinamikumo koeficientas yd = 1,6;

gs . sd =2,81,21,6 = 5,4 kN/m. Lenkimo momentas gembje MEgd = gssd l2c /2 = 5,4 0,52/2 = 0,67 kNm. Apspaudimo jga, veikianti plokt kaip iorinis poveikis, irimo stadijoje iki naudojimo (gamybos situacijose), vertinant " sc lim = 330 MPa (72 p. [9] ):

Ncon = NEd =( sp" p " p1 330) Ap1 =(l,l413 89,5 330) 6,79 104 = 0,024 MN. Jgos NEd atstumas nuo virutins netemptosios armatros skerspjvio svorio centro es2 = d2 a1 + MEg,d /NEd = 0,196 0,024 + 0,00067 /0,024 = 0,2 m; ia d2 = h a2 = 0,22

0,024 = 0,196 m. Betono gniudomasis stipris apspaudimo metu fcp = 20 MPa.

2.18 pav. Plokts stiprumo transportuojant skaiiuotin schema.

Skaiiuojant normalinio pjvio stipr pagal schem 2.18 pav., vertinama tokia iilgin armatra: i anksto temptoji Ap1 8) 10 A600, netemptoji As2, kuri sudaro plokts atramini ruo (leff /4) strypyn horizontalieji armatros strypai 4) 8A400 (As = 2,01 104 m2) ir virutins lentynos tinklo iilgin armatra 8) 3S400 (As = 1 10 4m2).

Nepaisant minto tinklo iilgins armatros, lieka As2 = 2,0l l0 4 m2. Gniudomosios zonos auktis xeff nustatomas i skaiiuotiname skerspjvyje veikiani r

pusiausvyros lygties &Nx = 0:

NEd + fyd As2 fcpd xeff bf1" sc Ap1= 0; ia fcpd = 0,8 fcd = 0,815 = 12 > 11 MPa (37 p.[9]); " sc = " sc,lim sp (" p " p1) = 500 1,1(413 89,5) =144,1; NEd = Pm1 = 0,221 MN. Laikant, kad xeff hf1, turima:

51

xeff = (Pm1+ fyd As2 " sc Ap1)/fcpd bf1 = (0,221 + 355 2,0l10 4 144,1 6,79104) /12 l,19 = 0,014 < h f1= 0,056 m.

Vadinasi, prielaida teisinga.

Apskaiiuojamas ribinis santykinis gniudomosios zonos auktis, imant " sc,lim = 330 MPa (72p.[9]):

lim =$ /(1 + ( $"" 1)(/ lim,lim, scs / l,l)) = 0,754/(l +355 /330)(l 0,754/1,1)) = 0,563;

ia $ = 0,85 0,008 fcpd = 0,85 0,008 12 = 0,754; " s,lim = fyd = 355 MPa.

Tikrinama stiprumo slyga:

MEd = Pm1 es2 MRd = fcpd bf1 xeff (d2 0,5 xeff) + " sc Ap1(d2 a1) MEd =0,221 0,2 = 0,044 < MRd =12 l,190,0014x(0,196 0,50,001) +

144,16,79 104 (0,196 0,024) = 0,054 MNm.

Ivados: plokts stipris transportuojant ir montuojant yra pakankamas; perdang plokt atitinka saugos ir tinkamumo ribini bvi reikalavimus laikinosiose situacijose.

2.2.11 PLOKTS TINKAMUMO RIBINI BVI NAUDOJIMO SITUACIJOJE SKAIIAVIMAS

Normalini plyi atsiradimas. Plokt veikiani apkrov poveiki charakteristins ir

skaiiuotines (tinkamumo ribiniam bviui) reikms nustatomos pagal skaiiuotin schem 1.3 pav.:

plokts savojo svorio charakteristins apkrovos poveikis gd1 = gk1 = 2,8 1,0 1,2 = 3,36 kN /m; nuolatins apkrovos (su grind konstrukcijos svoriu) gd = gk = (2,8 + 1,31) 1,0 1,2 = 4,93 kN/m; naudojimo apkrovos poveikis qd = qk = 3,5 1,2 = 4,2 kN/m; naudojimo apkrovos tariamai nuolatins dalies poveikis qd,lt = qk,lt = * 2 6,0 l,2 = 0,63,51,2 = 2,52 kN/m;

ia * 2 = 0,6 (10 priedo 1 lent.[2]). Visos apkrovos poveikis pd = pk = gk + qk = 4,93 + 4,2= 9,1 kN/m. Nuolatins ir tariamai nuolatins apkrov poveikiai

pgd = pgk = gk+ qk,lt = 4,93 + 2,52 = 7,45 kN/m.

52

Plokts ros (poveiki efektai): lenkimo momentai:

MEd = pd leff2 /8 = 9,1 6,252/ 8 = 40,4 kNm; MEgd = pgd l2eff /8 = 7,456,252/8 = 33,0 kNm; MEggd = gd1 leff /8 = 3,36 6,252/8 = 14,9 kNm; skersins jgos: VEd = pd leff /2 = 9,1 6,25 /2 = 27,2 kN; VEgd = pgd leff /2 = 7,45 6,25/ 2 = 22,2 kN. tempi bvis normalini plyi susidarymo momentu parodytas 2.19 pav.

2.19 pav. tempim bvis skaiiuojant plokt normalini plyi atsiradimui naudojimo metu: 1 ekvivalentiko skerspjvio svorio centras; 2 skerspjvio branduolio takas.

Skaiiavime, atliktame 4 sk., nustatyta, kad plokts viruje gamybos metu plyi neatsiras. Todl koeficientas = 0 (164 p. (14.14) formul [9]).

Anksiau nustatyta (1.2.7 sk.): armatros iankstiniai tempiai, vertinus visus j nuostolius, " pm = " p "# p,com =413 137,1 = 275,9 MPa. Vidutin betono apspaudimo jga, vertinus visus tempi nuostolius, Pm '= " pm Ap1= 275,96,79 l04 = 0,187 MN. Betono apspaudimo jga tinkamumo ribiniam bviui: Pd,sup = spPm'= 1,10,187 = 0,206 MN;

Pd,inf = sp Pm' = 0,9 0,187 = 0,168 MN.

Didiausi gniudomojo betono tempiai dl bendro iorins apkrovos ir iankstinio apspaudimo poveikio

" c,max = Pd,inf / Aeff Pd,inf ep (h ysc) /Ieff + MEd(h ysc)/Ieff = 0,168 / 0,18 0,168 0,083 (0,22 0,107) / 0,0009941+ 40,4 103 (0,22 0,107) / 0,0009941 = 3,9MPa;

ia Aeff = 0,18 m2, ep = 0,083, ysc = 0,107 m, Ieff = 0,0009941 m4 r. 1.2.6 sk.

Koeficientas = 1,6 " c,max /fck = 1,6 4 /25 = 1,42 > 1,0; imama = 1,0 (164 p. [9]).

53

Atstumas nuo ekvivalentiko skerspjvio svorio centro iki branduolio virns, labiausiai nutolusios nuo tempiamosios zonos krato,

rsup= Weff1/ Aeff = 1,0 0,00929 / 0,18 = 0,052 m.

Plyi atsiradimo momentas apskaiiuojamas pagal [9] (14.4) formul: Mcr = fctk Wpl1 + Pd,inf (ep + rsup) = 1 , 8 0,01393 + 0,168 (0,083 + 0,052) = 47,8 kNm.

Ivada. Kadangi MEd = 40,4 kNm < Mcr =47,8 kNm, tai naudojimo metu plokts apaioje statmenj (normalini) plyi neatsiras.

Plokts linkis. Kadangi MEd < Mcr, naudojimo metu kiaurymtoje ploktje naatsiras normalini plyi. Plokts linkis apskaiiuojamas pagal formul:

4321 ddddd

ia d1 visos apkrovos trumpalaikio poveikio sukeltas linkis; d2 nuolatins ir tariamai nuolatins apkrovos trumpalaikio poveikio sukeltas linkis; d3 nuolatins ir tariamai nuolatins apkrovos ilgalaikio poveikio sukeltas linkis; d4 ilinkis, sukeltas apspaudimo jgos dl betono valknumo ir susitraukimo.

Apskaiiuojame plokts iilgins aies kreivius. Plokt veikianios trumpalaiks apkrovos sukeltas kreivis

783

6

11

1097,410941,9103185,0

100,131

effcmc

Eqd

IEM

r

mm

1,

ia: 622

2 100,138

62502,43,018

1

lqM dEqd

Nm trumpalaiks apkrovos

sukeltas lenkimo momentas; c1 =0,85 koeficientas, vertinantis betono trumpalaikio

valknumo tak; Ecm =31103 N/mm2; Ieff =9,941108 mm4.

Plokt veikianios nuolatins ir tariamai nuolatins apkrovos sukeltas kreivis

683

7

1

2

2

1052,210941,9103185,0

21031

effcmc

cEgd

IEM

r

mm

1,

ia 722

1038595045,7

8

lpM gdEgd Nm; c2 =2 koeficientas, vertinantis betono

ilgalaikio valknumo tak.

Iankstinio apspaudimo jgos Pd,inf sukeltas plokts ilinkis

783

5

1

inf,

3

1034,510941,9103185,0

831068,11

effcmc

pd

IEeP

r

mm

1.

54

Plokts ilinkis, kur sukelia betono susitraukimas ir valknumas nuo iankstinio apspaudimo jgos Pd,inf apskaiiuojamas pagal formul:

744

21

4

1085,1196

1001,21037,21

dr

cc

mm

1,

ia betono santykins deformacijos iilginei tempiamosios armatros sunkio centro lygyje

45

1,21,11 1037,2101,2

4065,707,2

###

p

pspcpcc E

""" ,

ia: #"pc1,1 armatros iankstini tempi nuostoliai, atsirandantys dl betono greitai

pasireikianio valknumo; #"pc2,1 armatros iankstini tempi nuostoliai, atsirandantys dl

betono ilgalaikio valknumo; #"ps nuostoliai dl betono susitraukimo.

Betono santykins deformacijos kratiniame gniudomosios zonos sluoksnyje

45

2,22,12 1001,2101,2

)4001,2(

###

p

pspcpcc E

""" ,

ia "# pc1,2 tariamai esamos gniudomosios zonos armatros tempi nuostoliai dl greitai

pasireikianio betono valknumo, apskaiiuojami taip: "# pc1,2 = 0,85 "(40 cp2/fcp) = 0,85 40(1,2/20) = 2,1 MPa

ia " cp2 betono tempiai kratiniame gniudomosios zonos sluoksnyje: " cp2 = Pm0 /Aeff Pm0 ep(h ysc)/Ieff + MEgd(h ysc) /Ieff = 0,221 /0,18 0,221

0,083x (0,22 0,107) / 0,0009941 + 0,017(0,22 0,107) /0,0009941= 1,2 MPa; "# pc2,2 tariamai esamos gniudomos armatros tempi nuostoliai dl betono valknumo, kai

betono tempiai kratiniame gniudomosios zonos sluoksnyje " cp2 = Pm1 I Aeff Pm1 ep (h ysc) / Ieff = 0,221 /0,18 0,2210,083 (0,22 0,107) /

0,0009941 = 0,851 < 0; todl 2,2pc" = 0.

Atskir poveiki sukelti plokts linkiai ir ilinkiai:

;mm83,162504851097,4

4851 272

11

lr

d

;mm29,962504851052,2

4851 262

22

lr

d

;mm36,26250811034,5

811 272

33

lr

d

55

.mm82,06250811085,1

811 272

44

lr

d

Apskaiiuojame plokts link:

3,1482,36,229,983,14321 ddddd mm.

Kadangi 3,31200

6250200

3,14 lim ldd mm, tai plokts iorini apkrov sukeltas

linkis nevirija ribinio linkio. Ivada. Plokts linkis nevirija ribins reikms.

2.2.12 PERDANGOS PLOKTS KONSTRAVIMAS

Laikant, kad perdang plokt gali bti keliama u dviej paklimo kilp, jos savasis svoris, su dinamikumo koeficientu d = 1,4, tenkantis vienai paklimo kilpai:

Gs . s .d = 0,5 lk gd1 df = 0,56,13,36 1,21,01,4 = 14,3 kN.

ia lk konstrukcinis plokts ilgis pagal duomenis 1.1 pav. lk = ln 20,5 b = 6,4 2 0,50,30 = 6,1 m. Kilpos armatros skerspjvio plotas As = Gs.s.d /fyd = 14,3 l03 /355 = 0,4 l04m2 (0,4

cm2). I sortimento lentels parenkamos paklimo kilpos ) 8 S355, kuri As = 0,503104 m2 .

I anksto temptosios armatros, tempiamos atsparas, inkaravimosi (tempi perdavimo) ilgio ruoe lbpd numatomi suvirinti ) 34S500 vielos armatros tinkleliai, gaubiantys j i apaios.

Skaiiuotinis armatros inkaravimosi ilgis nustatomas pagal 241 p. [9] taip lbpd = 1,2lpt2 + 2 ) ( bpdppd f)'"" ;

ia pd" armatros tempiai, kuriuos sukelia lenkimo momentas;

" pd = MEd /Ap1(d 0,5 h xeff) = 0,05363 / 6,79104(0,196 0,50,016) = 421 MPa; " p' iankstiniai armatros tempiai, vertinus visus j nuostolius, " p'= " p "# p,com1 =

421 137 = 276 MPa; lpt2 tempi perdavimo zonos bazinis ilgis:

lpt2 = bptp f/121 )" = 1,250,250,0008 323/2,33 = 0,35 m;

56

(ia 1 = 1,25; 2 = 0,25; " p1 = 1pp "" = 413 90 = 323 MPa; fbpt armatros ir

betono sankibos tempiai fbpt = )(11 tf ctdp %% = 2,7 1,0 0,864 = 2,33 MPa, kai fctd(t) = ct 0,8 fctk ,0,05 / c = 0,910,81,8 /1,5 = 0,864 MPa);

fbpd armatros ir betono sankabos ribiniai tempiai fbpd = % p2 % 1 0,8 fctd = 1,41,00,8

1,08 =1,21 MPa.

Tokiu bdu skaiiuotinis i anksto temptosios armatros inkaravimosi ilgis lbpd = l,20,35+ 0,25 0,0008(421 276) 1,21 =0,767 m; imama lbpd = 0,8 m. Plokts virutin lentyna, kaip ir i anksto temptosios armatros inkaravimosi ilgio zonos,

armuojamos suvirintais aukiau mintos vielins armatros tinklais. Plokts armavimas parodytas briniuose.

2.20 pav. Perdangos ploki idstymo planas.

57

2.3 MEDINS SANTVAROS PROJEKTAVIMAS

2.3.1 KONSTRUKCIJ PARINKIMAS IR IDSTYMAS

Laikanios konstrukcijos tipas ir ingsnis nurodytas uduotyje. Ilginiai idstomi atstumu 1 1,5 m.

Konstrukcij ir ryi idstymo schema

7

7

A

C

D

E

1 2 3 4 5 6

1 2 3 4 5 6 10 11 129 13

10 11 129 13

B

F

A

C

D

E

B

8

8

F

2.19 pav. Stogo konstrukcij schema.

58

2.3.2 SANTVAROS GEOMETRINI DYDI APSKAIIAVIMAS

2.22 pav. Santvaros skaiiujamoji schema.

Santvaros auktis:

lf 61

3.2

5,53361

f m.

Statybins pakylos auktis:

lh 2001

3.3

165,0332001

h m.

Virutins juostos kreivumo spindulys:

22 48

1 flfR 3.4

5,275,54335,58

1 22

R m.

Centrinis virutins juostos aies lanko kampas:

Rl

22

sin 3.5

6,05,272

332

sin

; 74,73 .

Virutins juostos lanko aies ilgis:

180

+ RS 3.6

39,35180

74,735,2714,3 S m.

59

Virutin juost projektuojame i penki vienodo ilgio blok. Blok ilgis:

5s

a 3.7

079,7539,35

a m.

Apatins juostos paneli ilgis:

4lAD 3.8

25,84

33AD m.

Centrinis lanko BB , kampas:

53

, 3.9

24,445

74,733

,

Lanko BB , stygos ilgis:

2sin2

, RBB 3.10

71,20224,44

sin5,272

BB m.

Lanko AB horizontaliosios projekcijos ilgis:

2BBAAAB,,

3.11

14,62

71,2033

AB m.

Atkarpos EN ilgis:

4sin2 2

, REN 3.12

02,2424,44

sin5,272 2

EN m.

Atkarpos EK ilgis:

ENEKNK 3.13

48,302,25,5 NK m.

Spyrio BD ilgis:

22 ABADNKBD 3.14

60

06,414,625,848,3 22 BD m.

Virutins juostos elemento CC centrinis kampas: -

-

75,14574,73

5''

Virutins juostos dalies CC strypo ilgis:

.06,7275,14

sin5,272' mCC -

EM ilgis:

EM 227,0475,14

sin5,272 2 -

m.

Atkarpos KM ilgis:

KM = EK EM = 5,5-0,227 = 5,273 m. Spyrio DC ilgis:

22 KMCEDKDC ; 3.15 077,7273,5)53,325,,8 22 DC m.

345,6273,553,3 2222 KMCECK m.

Kampas tarp virutins juostos liestins ir apatins juostos:

20

3.16

87,36274,73

0

Spyrio BD posvyrio kampas mazgui D:

sin 3 = 855,006,448,3

BDNK

; 3 =58,79

Spyrio DC posvyrio kampas mazge D.

sin 4 = 745,0077,7273,5

DCKM

; 4 =48,16

Spyrio CK posvyrio kampas mazge K.

sin 5 = 831,0345,6273,5

CKKM

; 5 =56,2

Kampas su liestine mazge B.

1 =-

-

12,22224,44

2'

61

2 =-

-

37,7275,14

2''

.

2.3.3 STOGO KONSTRUKCIJOS APKROV SKAIIAVIMAS

Denginio konstrukcijos skaiiavimas pateiktas lentelje 2.3 Stogo konstrukcijos svoris 1 m2

2.3 lentel.

Eils Nr.

Stogo elementai ir j mas

Normin apkrova N/m2

f

Skaiiuojamoji apkrova

N/m2

1.

2.

3.

4.

Rulonin danga MIDA du sl q= 9,4 kg/m3

Termoizoliacija PAROC 2 sl: Apatinis:ROS 30 140mm, q=110 kg/m3 Virutinis:ROB 80 30mm q=210 kg/m3

Garo izoliacija ELTETE polietileno plievel . q=860 kg/m3

Lent paklotas i 22 mm storio lent. C16 klass. m =370 0,022 = 8,14 kg/m2

94

217

1,72

81,4

1,3

1,3

1,3

1,1

122,2

282,1

2,24

89,54

I viso: gk = 394,12 - g = 496,08

62

2.3.4 SNIEGO APKROVA

Sniego apkrovos stogo horizontalij projekcij dydis nustatomas pagal formul: kte sCCs i ; (3.17)

ia: sk sniego dangos ant 1 m2 horizontaliojo ems paviriaus svorio charakteristin reikm [5] 156p.: stogo sniego apkrovos formos koeficientas [5] 158162 p.: Ce atodangos koeficientas, kurio reikm paprastai imama 1,0; Ct terminis koeficientas, priklausantis nuo energijos nuostoli per stog ar kitos termins takos. Terminis koeficientas turi bti panaudojamas, kai atsivelgiama dl tirpimo sumajusi sniego apkrov ant stogo, turinio didel ilumin laidum (> 1 W/m2K). Visais kitais atvejais, Ct = 1,0.

Kadangi konstrukcijos forma lenkta , tai skaiiuojant paklot nustatomas: ties kraigu 11 ,ties karnyzu 21 . Jonava priklauso pirmajam sniego apkrov rajonui sk=1,2. Tuomet

sniego charakteristins apkrovos i stogo horizontalij projekcij, dydis pagal 2.1 f-l:

2,1 2,12,11m

kNS k

2,2 4,22,12m

kNS k

Skaiiuojamosios sniego apkrovos sniego horizontalij projekcij nustatomos: QSS k

(2.2) Q =1,3

21 56,13,12,1m

kNS

22 12,33,14,2m

kNS .

63

2.3.5 KINTAMOJI KONCENTRUOTA(MONTAIN) APKROVA

[2] 12.2 p.: kNQK 1,1

3,1Q

QKQQ (2.3)

kNQ 43,13,11,1

2.3.6 PAKLOTO SKAIIAVIMAS NUOLATINEI IR SNIEGO APKROVAI

Jei stogo nuolydis nuo 0 iki 15 %, tai veikianios apkrovos dedamsias neskaidome, jei daugiau skaidome skaiiuodami kaip ir striai lenkiam element. Pakloto skaiiuojamoji schema:

2.23 pav. Pakloto skaiiuotin schema.

Momentas veiks ties kraigu ir karnyzu.

22coscos125,0 lSgM d (2.4)

mNM d 81,44732,111560108,496125,0 22,1 ;

mNM d 34,52132,18,031208,008,496125,0 22,2 ; .34,5210

,2 mMM dd

Priimame 1m ploio pakloto juostas.

6

2hbWd

(3.18)

342

10807,06022,01

mWd

Lenkimo tempiai:

64

15,1, dm

d

d fWM

" (3.19)

Paklotui naudojame C16 medienos klass lentas, kuri charakteristinis stipris lenkimui MPaf Km 16, [9] 3lent.

Jei lenkiamojo elemento i vientisosios medienos auktis, o tempiamojo elemento plotis yra maesni nei 150 mm, charakteristins reikms fm,k ir ft,0,k turi bti koreguojamos 150 mm bandinio aukiui ar ploiui, dauginant jas i koeficiento kh [13] 6.1 f-:

./

.0

1

3,1

150 min

2,0

hkh ;

ia h yra auktis, mm.

2,0

3,1

150

min

.

./

..0

1

hkh (3.20)

3,13,1

22150

min

2,0

.

./

..0

1

hk

MPaf zm 8,203,116,

Skaiiuotinis medienos stipris nustatomas pagal [13] 6.3 f-l:

modkffm

kd

(3.21)

ia: kmod modifikacijos koeficientas, vertinantis apkrovos veikimo pobd ir eksploatacijos slygas [13] 5 lent. m mediagos savybs rodiklio dalinis koefic. 3,1M [13] 6 lent. Skaiiuotinis medienos stipris [13] 6.3 f-l:

MPaf d 4,149,03,18,20

Paklote veikiantys itempiai:

MPafMPaPa dm 56,1615,14,1415,146,61046,610807,034,521

,

64

" .

Skaiiuojam pakloto tinkamum ribiniam buviui, naudodami charakteristines apkrovas:

IElSg

umean

KK

,0

42coscos

38413,2

(3.22)

65

PaMPaE mean93

,0 108108 ( [9] 3lent: )

4733

1087,812022,01

12m

hbI

mu 479

42

1052,71087,8108

32,18,024008,012,394384

13,2

150l

uu n ( [13] 12 lent. )

.108,8150

32,11052,7 34 mumu n

Ivada: Slyga tenkinama.

2.3.7 PAKLOTO SKAIIAVIMAS NUOLATINEI IR KINTAMAI KONCENTRUOTAI APKROVAI

Apkrov sudaro tik pakloto garo ir ilumins izoliacijos svoris.

2.24 pav. Pakloto skaiiuotin schema. Kai atstumas tarp viengub pakloto lent ne maesnis kaip 15cm. tada koncentruota kintama apkrova tenka 2iem lentom.

kNQ 715,0243,1

Tuomet vienai lentai tenkanti apkrova:

Nuolatine apkrova tenkanti ,19mm vienos lentos, tiesiniam metrui :

2222 4,81814022,0370m

Nm

kgg k

322 54,891,14,8120 mNgg gk

Visa nuolatine apkrova kvadratiniam metrui:

2. 9,3731,28224,254,89m

Ng pakl

Apkrova tenkanti 1am lentos tiesiniam metrui:

66

254,8915,09,373m

Ng

Tuomet skaiiuojamasis lenkimo momentas: Md = (0,07 cos)21,02 lQgl (3.23) Md = (0,07 Nm2051)32,171521,032,154,89 2 Tikriname pakloto tempimus:

2,115,1,

dmd

d fWM

" (3.24)

Skaiiuojam atsparumo moment:

;101,126

022,015,06

3622

mhbWd

Tuomet:

MPaMPaPa 87,192,115,14,1495,161095,16101,12

205 66

"

Tikriname pakloto tempimus:

%.5%73,14%10087,19

87,1995,16

2.3.8 ILGINI SKAIIAVIMAS

Projektuojami daugiaangiai nekarpyti vienod ilinki ilginiai.Jie projektuojami i dviej sugretint lent.Braiome ilginio skaiiuojamj schem:

2.25 pav. Ilgini skaiiuotin schema

H=150 mm, b=250 mm.

16C klases mediena. Charakteristinis stipris lenkimui kmf , =16 Mpa

MPaf dm 08,119,03,116

,

67

kg ,1 = 0,10,153700 = 55,5 `m

N;

.1,611,15,55`1

m

Ng

Visa charakteristin apkrova, tenkanti ilginiui:

kp = kkk glSg ,11 ; (3.25) l1-ilgini ingsnis;

kg - stogo charakteristin apkrova;

kg1 -ilginio charakteristin apkrova;

Sk sniego charakteristin apkrova.

Charakteristin apkrova, tenkanti ilginio tiesiniam metrui pagal bus:

kp = `21605,5532,1120012,394m

N

p = 11 glSg (3.26)

p = .1,27751,6132,1156008,496`

m

N

Didiausias lenkimo momentas:

12

2lpM d

(3.27)

;417712

25,41,2775 2mNM d

Reikiamas skerspjvio atsparumo momentas:

dm

dd f

MW

,

346 1077,31008,11

4177mWd

bWh d 6

mh 15,010,0

1077,36 4

Ivada: Ilgini matmenys parinkti teisingai.

Tikriname ilgin tinkamumo ribiniam bviui:

IElP

umean

k

,0

4

3841

; (3.28)

68

453

1081,212

15,01,0mI ; (3.29)

mu 359

4

1016,81081,2108

25,421603841

;

Ilginio linkis turi tenkinti itoki slyg [13] 12 lent. :

200l

uu n ;

.103,21200

42501016,8 33 mumu n

Ivada: Slyga tenkinama.

2.3.9 ILGINIO JUNGTIES SKAIIAVIMAS

Ilginio jungtis iai schemai l213,0 nuo atramos .Tuomet linkiai visose angose bus vienodi.

2.26 pav. Ilginio jungtis. Atstumas nuo atramos iki vertikaliai sukalt vini centro, jei vinys idstytos vienoje vertikalioje linijoje, bus:

dxxv 15 ,

mlx 905,025,4213,0213,0

mxv 83,0005,015905,0

Skersin jga, kuri turi atlaikyt vinys:

v

dd

x

MV

2

(3.30)

.516,2251683,02

4177 kNNVd

Tuomet vienoje sandros pusje reikalingas vini kiekis bus:

SandrosXv

b

300

l=BX

50

0.21l

a

Trumpainis

Vn. d = 4.5; l = 125a a1 1 400-600

Vn.d = 4.5l = 125

2aa3

h

b b

69

n=vdj

d

nRV

min,,; (3.31)

dV - skersin jega (kN)

min,,djR -vinies, vieno lyties (slygikai kerpamo), pjvio skaiiuojamasis atsparis, esant nesimetriniei jungiai (kN)

vn -skaiiuotinis jungimo sili skaiius jungtyje. Maiausias vinies atsparis nustatomas pagal medienos glemimo ir vinies lenkimo salygas [9] 13 lent.

dtR dc 2, 35,0 (3.32)

dcR , -vinies vieno pjvio skaiiuotinis atsparis pagal medienos glemim, (kN) . t2 jungties vi