HABITAÇÃO UNIFAMILIAR Casal da Parada, …§as Escritas.pdf · As figuras seguintes constam do Projecto de Arquitectura e ilustram as linhas gerais do edifício. 4-HabUnifamiliar

HABITAÇÃO UNIFAMILIAR

Casal da Parada, Freguesia de Arranhó

Arruda dos Vinhos

PROJECTO DE LICENCIAMENTO

Peças Escritas

JUNHO 2011

4-HabUnifamiliar Arruda dos Vinhos MDJ.doc 1

HABITAÇÃO UNIFAMILIAR

Casal da Parada, Freguesia de Arranhó

Arruda dos Vinhos

PROJECTO DE LICENCIAMENTO

Memória Descritiva e Justificativa

JUNHO 2011


ÍNDICE

1. INTRODUÇÃO ............................................................................................................... 3

2. ELEMENTOS BASE ...................................................................................................... 3

3. DESCRIÇÃO DO EDIFÍCIO ........................................................................................... 3

4. CONDICIONAMENTOS................................................................................................. 7

4.1 Condicionamentos Arquitectónicos e Geométricos ............................................ 7

4.2 Geológico-geotécnicos ........................................................................................ 7

4.3 Condicionamentos estruturais ............................................................................. 7

5. DESCRIÇÃO DA SOLUÇÃO ESTRUTURAL ................................................................ 7

5.1 Cobertura ............................................................................................................ 8

5.2 Pavimento do sótão ............................................................................................ 9

5.3 Pavimento térreo ................................................................................................. 9

5.4 Paredes exteriores ............................................................................................ 10

5.5 Fundações ........................................................................................................ 11

5.6 Ligações ............................................................................................................ 11

6. MATERIAIS ................................................................................................................. 11

7. CRITÉRIOS DE DIMENSIONAMENTO ....................................................................... 12

8. QUANTIFICAÇÃO DAS ACÇÕES ............................................................................... 13

8.1 Acções Permanentes ........................................................................................ 13

8.1.1 Peso próprio (PP) ................................................................................ 13

8.1.2 Restante carga permanente (RCP) ..................................................... 13

8.2 Acções Variáveis ............................................................................................... 13

8.2.1 Sobrecarga na cobertura (SCcob) ...................................................... 13

8.2.2 Sobrecarga de utilização no piso 1 (SCpav) ....................................... 13

8.2.3 Temperatura ........................................................................................ 13

8.2.4 Vento ................................................................................................... 14

8.2.5 Neve .................................................................................................... 14

8.2.6 Sismo .................................................................................................. 14

9. COMBINAÇÕES DE ACÇÕES .................................................................................... 15

9.1.1 Estados Limites Últimos (ELU) ............................................................ 15

9.1.2 Estados Limites de Serviço (ELS): ...................................................... 16

10. MODELO DE CÁLCULO ............................................................................................. 17


1. INTRODUÇÃO

A presente Memória Descritiva e Justificativa refere-se ao Projecto de Estruturas e

Fundações de uma moradia unifamiliar a construir no Casal da Parada, freguesia de

Arranhó no concelho de Arruda dos Vinhos.

São descritos nesta memória, os diferentes elementos que compõem a estrutura

resistente, referindo-se os dados de base que conduziram ao seu dimensionamento,

nomeadamente a quantificação das acções, os materiais utilizados e os coeficientes de

segurança adoptados.

O requerente deste processo de licenciamento é a Sra. Madalena Pinto.

No local onde se prevê construir a nova edificação existia uma moradia em madeira com

geometria idêntica, mas que foi alvo de um incêndio, ficando apenas a laje térrea de

fundação sem danos significativos.

O objectivo é reconstruir uma moradia com uma tipologia igual à anterior, atendendo

contudo aos padrões e exigências de segurança e conforto actuais.

2. ELEMENTOS BASE

Na realização do presente estudo utilizaram-se os seguintes elementos de base:

o Projecto de Arquitectura;

o Levantamento topográfico da laje térrea existente.

3. DESCRIÇÃO DO EDIFÍCIO

O edifício em estudo localiza-se no Casal da Parada, Freguesia de Arranhó em Arruda

dos Vinhos, conforme planta de localização apresentada abaixo.


Figura 1 – Planta de localização

O edifício destina-se a habitação e tem uma área de implantação de aproximadamente

130 m2 apresentando em planta uma secção rectangular, com 12 x 10,5 m2. O edifício é

constituído por um piso elevado, perfazendo uma altura total até à cumeeira de cerca de

3,8 m.

As figuras seguintes constam do Projecto de Arquitectura e ilustram as linhas gerais do

edifício.


Figura 2 – Planta do piso 0

Em termos de compartimentação, a zona coberta compreende a sala, a cozinha, dois

quartos, e duas casas de banho.

A cobertura do edifício é constituída por duas águas.

Figura 3 – Planta de cobertura


Figura 4 – Alçado nascente

Figura 5 – Alçado poente

Figura 6 – Alçado norte

Figura 3 – Alçado sul


4. CONDICIONAMENTOS

4.1 Condicionamentos Arquitectónicos e Geométricos

Em termos de condicionamentos arquitectónicos referem-se os seguintes:

O pé direito livre mínimo é de 2,30 m;

A definição e implantação de elementos resistentes são determinados com base na geometria e vãos constantes no projecto de arquitectura;

4.2 Geológico-geotécnicos

À data da elaboração deste estudo não existe informação relativa aos terrenos de

fundação. No entanto, como a implantação do edifício coincide com a implantação da

moradia original, e face ao valor muito reduzido das cargas a transmitir pela estrutura ao

terreno, prevê-se o aproveitamento do maciço de fundação original.

4.3 Condicionamentos estruturais

Foram impostos alguns condicionamentos relativos à solução estrutural a adoptar,

designadamente:

Pretende-se uma solução em “Light Steel Framing”, ou seja , uma estrutura metálica constituída por perfis galvanizados enformados a frio;

A arquitectura impõe a não existência de tectos planos, o que implica necessariamente uma solução de cobertura de vigas apoiadas nas paredes de fachada.

5. DESCRIÇÃO DA SOLUÇÃO ESTRUTURAL

A estrutura resistente do edifício será uma solução do tipo “Light Steel Framing” (LSF),

ou seja, uma estrutura leve em perfis de aço galvanizado enformados a frio. As

espessuras dos perfis poderão variar, mas apresentam em geral no mínimo 1,5mm.

A filosofia por detrás deste sistema construtivo consiste numa estrutura em que as

paredes, as vigas, os pisos e a cobertura contribuem para a sua resistência global,

tornando-se para isso necessário um alinhamento dos montantes com as vigas e/ou as

treliças que compõem os pisos.


De seguida descrevem-se em pormenor os vários elementos constituintes da estrutura.

5.1 Cobertura

Tal como já foi referido, a cobertura apresenta duas águas e será materializada com

painéis de OSB com 11mm de espessura, apoiados em vigas metálicas espaçadas a

0,60m, compostas por 2 perfis C140 solidarizados nas almas (“back to back”), que por

sua vez apoiam nas paredes exteriores e numa treliça de cumeeira.

A meio vão, as vigas serão contraventadas inferiormente por meio de fitas metálicas com

50mm de largura.

Figura 4 – Planta das vigas e asnas e treliça de cobertura

A treliça de cumeeira apresenta 250mm de altura e será constituída por dois canais U93,

ligados com diagonais C90. O fecho da linha de topo da cobertura será realizado com um

chapa quinada de remate.

Figura 5 – Configuração da treliça de cumeeira


5.2 Pavimento do sótão

O pavimento do sótão, que servirá para arrumos, será materializado por painéis de OSB

com 18mm de espessura, apoiados em vigas espaçadas a 0,30m, constiuídas por perfis

C90 acoplados (“back to back”).

Figura 6 – Planta das vigas no sótão

A abertura no pavimento apresenta 0,70x0,80m, e os perfis nesse perímetro serão

reforçados com um canal U93, de forma a permitir a ligação aos perfis transversais.

5.3 Pavimento térreo

O pavimento do piso térreo é constituído por um massame armado com 200 mm de

espessura total já existente e que será aproveitado.


5.4 Paredes exteriores

As paredes no sistema construtivo em LSF poderão ter função estrutural ou de

compartimentação apenas.

No presente caso, todas as paredes exteriores possuem função estrutural, tanto às

açções verticais como horizontais, sendo compostas por painéis com 2,3 m de altura,

constituídos por montantes metálicos de secção C90, afastados em geral de 0,60m entre

si e ligados nos topos a canais de secção U93. Nos vãos de portas e janelas o

afastamento é aumentado em conformidade, reforçando-se a estrutura com perfis

adicionais. Exteriormente é aparafusada um placa de OSB com 11 mm que solidariza os

montantes e os canais e confere rigidez ao conjunto para as acções horizontais.

Figura 7 – Implantação de paineis do piso 0

Em relação às paredes interiores, e tendo em conta a compartimentação estas serão

constituídas por perfis C90 espaçadas a 0,60 m, solidarizadas nos topos com canais U93.

As paredes interiores com função estrutural serão contraventadas com diagonais em

forma de “K” nos seus extremos.

Os perfis verticais das paredes nos eixos 3, 4 e C serão dotados a meio vão de fitas de

contraventamento em ambas as faces.


5.5 Fundações

Na ausência de informação geológico-geotécnica à data do presente estudo, considerou-

se uma tensão admissível na fundação de 200 kPa a uma profundidade de 1 m. Uma vez

que se pretende aproveitar o massame já existente, verifica-se que este aasegura

amplamente a segurança à tensão máxima.

5.6 Ligações

Todas as ligações entre perfis LSF serão aparafusadas. Prevêem-se a aplicação de

parafusos auto-perfurantes em aço carbono do tipo HILTI S-MD03Z 4,8x16.

6. MATERIAIS

Na elaboração do presente projecto consideraram-se os seguintes materiais:

■ Aço em perfis enformados a frio (LSF) S280GD (EN10147);

Tensão de cedência fy = 280 MPa;

Tensão última fu = 360 MPa;

Galvanização Z275;

■ Placas de partículas orientadas (OSB) tipo 3 com 11mm;

Densidade 640 kg/m³;

Resistência à tracção longitudinal 20 MPa;

Resistência à tracção transversal 10 MPa;

Módulo de elasticidade longitudinal 5200 MPa;

Módulo de elasticidade transversal 2100 MPa;

Teor de humidade 6 a 12 %;

■ Parafusos classe ST8.8;


7. CRITÉRIOS DE DIMENSIONAMENTO

Os critérios gerais de dimensionamento dos elementos estruturais adoptados foram os

consignados na Regulamentação Portuguesa em vigor, nomeadamente o Regulamento

de Segurança de Acções para Estruturas de Edifícios e Pontes (RSA), o Regulamento de

Estruturas de Aço para Edifícios (REAE) e ainda as recomendações do Eurocódigo 1 –

Acções em Estruturas (EC1), Eurocódigo 3 – Projecto de Estruturas Metálicas (EC3) e

Eurocódigo 5 – Projecto de Estruturas de Madeira (EC5).

Tendo em conta o tipo de estrutura adoptada, designadamente o “Light Steel Framing”, e

complementando a regulamentação atrás mencionada, desenvolveu-se o projecto

atendendo às prescrições constantes no Método Prescritivo da Amsteel Engineering

(www.amsteel-international.com) para Construção Residencial Leve em Aço Galvanizado,

que estabelece regras construtivas e soluções padronizadas para as construções

residenciais convencionais e atendeu-se igualmente à Regulamentação Americana na

verificação de perfis, designadamente o AISI LFRD (Load and Factor Resistance Design).

A partir dos esforços de cálculo obtidos dimensionaram-se os elementos estruturais tendo

por base a verificação do Estado Limite Último (ELU) e do Estado Limite de Serviço

(ELS).

Na verificação ao ELU foi efectuado para as seguintes combinações fundamentais de

acções:

Combinação de acções com sobrecarga como acção variável base;

Combinação de acções com temperatura como acção variável base;

Combinação de acções com vento como acção variável base;

Na verificação ao ELS foi efectuada para a combinação quase permanente de acções.

Adoptou-se ainda o critério de deformação horizontal máxima de H/500 para as

combinações frequentes de acções.


8. QUANTIFICAÇÃO DAS ACÇÕES

8.1 Acções Permanentes

8.1.1 Peso próprio (PP)

Peso próprio do betão armado ................................................................... = 25 kN/m³;

Peso próprio do aço estrutural ......................................................................... 77 kN/m³;

Peso próprio das placas de OSB .................................................................... 6,3 kN/m³;

8.1.2 Restante carga permanente (RCP)

Peso de enchimentos e revestimentos em pavimentos .................................. 1,0 kN/m²;

Peso de revestimentos interiores na cobertura ............................................ 0,25 kN/m²;

Peso de revestimentos de fachada .............................................................. 0,12 kN/m²;

Peso de paredes divisórias ............................................................................. 0,5 kN/m²;

8.2 Acções Variáveis

8.2.1 Sobrecarga na cobertura (SCcob)

De acordo com o Artigo 34º do RSA, a cobertura em estudo enquadra-se como uma

cobertura ordinária, resultando assim na adopção de uma sobrecarga uniformemente

distribuída em plano horizontal de 0,3 kN/m2, e uma sobrecarga pontual de 1,0 kN,

independente da primeira. Os valores reduzidos são nulos: 0=0,0; 1=0,0; 2=0,0.

8.2.2 Sobrecarga de utilização no piso 1 (SCpav)

No piso dos arrumos considerou-se uma sobrecarga (SCpav) uniformemente distribuída

de 2,0 kN/m²; com os seguintes coeficientes reduzidos: 0=0,7; 1=0,6; 2=0,4.

8.2.3 Temperatura

Foram consideradas as seguintes variações uniformes de temperatura nos diversos

elementos estruturais, de acordo com o Artigo 18.º do RSA.

Estrutura metálicas protegidas ±10ºC;

As variações diferenciais de temperatura foram desprezadas.


Os coeficientes reduzidos relativos à acção da temperatura são os seguintes:

0=0,6;

1=0,5;

2=0,3.

8.2.4 Vento

A acção do vento foi considerada de acordo com a metodologia preconizada no RSA.

Apresentam-se de seguida os parâmetros principais.

Zona .............................................................................................................................. A;

Rugosidade ................................................................................................................... II;

Altura acima do solo ............................................................................................... 3,8m;

Pressão dinâmica de pico ............................................................................... 0,9 kN/m²;

Coeficientes de pressão conforme ilustrado em anexo

Os coeficientes reduzidos relativos ao vento são os seguintes:

0=0,4;

1=0,2;

2=0.

8.2.5 Neve

De acordo com o Artigo 26.º do RSA, não é necessário considerar a acção da neve, para

a localização em estudo.

8.2.6 Sismo

A acção sísmica foi considerada em duas direcções ortogonais, através de uma análise

modal, linear-elástica da estrutura em estudo, por meio de espectros de resposta, tipo 1 e

tipo 2, definidos no RSA.

De seguida apresenta-se o resumo dos parâmetros adoptados:

Zona sísmica A (Arruda dos Vinhos) ................................................................... α = 1,0;

Solo coerente duro ou compacto .............................................................. Terreno tipo II;

Coeficiente de amortecimento - Estrutura metálica ............................................. ζ = 2%;


Coeficiente de comportamento:

Estrutura metálica de baixa dissipação ....................................................... η = 1,50;

6.312

0.000

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

6.000

7.000

0.040 0.240 0.440 0.640 0.840 1.040 1.240

Período [s]

Pse

ud

o-a

cele

raçã

o [

m/s

2]

Acção sísmica 1, Terreno tipo II, Amortecimento 2%

3.693

0.000

0.500

1.000

1.500

2.000

2.500

3.000

3.500

4.000

0.040 0.240 0.440 0.640 0.840 1.040 1.240

Período [s]

Pse

ud

o-a

cele

raçã

o [

m/s

2]

Acção sísmica 2, Terreno tipo II, Amortecimento 2%

Figura 8.1: Espectros de resposta considerados no dimensionamento da estrutura metálica

9. COMBINAÇÕES DE ACÇÕES

Consideraram-se as seguintes combinações de acções:

9.1.1 Estados Limites Últimos (ELU)

9.1.1.1 Combinações fundamentais

ik,i0,1i

iQ,k,1Q,1P1j

jk,jG, "" "" "" QQPG

Efeito favorável Efeito desfavorável

PermanentePeso próprio (PP) 1,0 1,35Restante carga permanente (RCP) 1,0 1,5VariávelSobrecarga em cobertura (SCcob) 0,0 1,5 Ψ0=0Sobrecarga em pavimento (SCpav) 0,0 1,5 Ψ0=0,7Aumento de temperatura (Tu↑) 0,0 1,5 Ψ0=0,6Diminuição de temperatura (Tu↓) 0,0 1,5 Ψ0=0,6Vento positivo na direcção x (Wx↑) 0,0 1,5 Ψ0=0,6Vento negativo na direcção x (Wx↓) 0,0 1,5 Ψ0=0,6Vento positivo na direcção y (Wy↑) 0,0 1,5 Ψ0=0,6Vento negativo na direcção y (Wy↓) 0,0 1,5 Ψ0=0,6

AcçãoCoeficientes parciais de segurança

9.1.1.2 Combinação sísmica

ik,i2,1i

Ed1j

jk, ""A"" "" QPG



PermanentePeso próprio (PP) 1,0 1,0Restante carga permanente (RCP) 1,0 1,0Retracção (RTC) 1,0 1,0VariávelSobrecarga em cobertura (SCcob) 0,0 1,0 Ψ2=0Sobrecarga em pavimento (SCpav) 0,0 1,0 Ψ2=0,4Aumento de temperatura (Tu↑) 0,0 1,0 Ψ2=0Diminuição de temperatura (Tu↓) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento positivo na direcção x (Wx↑) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento negativo na direcção x (Wx↓) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento positivo na direcção y (Wy↑) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento negativo na direcção y (Wy↓) 0,0 1,0 Ψ2=0Sismo 1 segundo x (E1X) 0,0 1,5Sismo 1 segundo y (E1Y) 0,0 1,5Sismo 2 segundo x (E2X) 0,0 1,5Sismo 2 segundo y (E2Y) 0,0 1,5


9.1.2 Estados Limites de Serviço (ELS):

9.1.2.1 Combinações frequentes

ik,i2,1i

k,11,11j

jk, "" "" "" QQPG


PermanentePeso próprio (PP) 1,0 1,0Restante carga permanente (RCP) 1,0 1,0Retracção (RTC) 1,0 1,0VariávelSobrecarga em cobertura (SCcob) 0,0 1,0 Ψ1=0; Ψ2=0Sobrecarga em pavimento (SCpav) 0,0 1,0 Ψ1=0,6; Ψ2=0,4Aumento de temperatura (Tu↑) 0,0 1,0 Ψ1=0,5; Ψ2=0Diminuição de temperatura (Tu↓) 0,0 1,0 Ψ1=0,5; Ψ2=0Vento positivo na direcção x (Wx↑) 0,0 1,0 Ψ1=0,2; Ψ2=0Vento negativo na direcção x (Wx↓) 0,0 1,0 Ψ1=0,2; Ψ2=0Vento positivo na direcção y (Wy↑) 0,0 1,0 Ψ1=0,2; Ψ2=0Vento negativo na direcção y (Wy↓) 0,0 1,0 Ψ1=0,2; Ψ2=0


9.1.2.2 Combinações quase-permanentes

ik,i2,1i1j

jk, "" "" QPG



Permanente

Peso próprio (PP) 1,0 1,0Restante carga permanente (RCP) 1,0 1,0Retracção (RTC) 1,0 1,0VariávelSobrecarga em cobertura (SCcob) 0,0 1,0 Ψ2=0Sobrecarga em pavimento (SCpav) 0,0 1,0 Ψ2=0,4Aumento de temperatura (Tu↑) 0,0 1,0 Ψ2=0Diminuição de temperatura (Tu↓) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento positivo na direcção x (Wx↑) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento negativo na direcção x (Wx↓) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento positivo na direcção y (Wy↑) 0,0 1,0 Ψ2=0Vento negativo na direcção y (Wy↓) 0,0 1,0 Ψ2=0


10. MODELO DE CÁLCULO

A análise estrutural da estrutura do edifício foi efectuada através de um modelo

tridimensional elaborado num programa de cálculo automático de elementos finitos.

Figura 2 – Perspectiva extrudida do modelo de cálculo


Figura 3 – Perspectiva extrudida dos perfis estruturais

Os perfis foram modelados com elementos barra, designados por “frames”, sendo o seu

peso próprio calculado automaticamente pelo programa. As ligações entre os canais

(secções U) e os perfis de secção C são realizadas através de parafusos instalados nas

abas destes últimos, não restringindo a rotação do perfil C no eixo de menor inércia.

Assim, consideraram-se todos os extremos dos perfis C com libertações à flexão no eixo

de menor inércia.

Relativamente à contribuição dos paineis de OSB, esta foi considerada através de

elementos finitos de superfície, tendo-se aplicado as cargas, quando possível

directamente nos mesmos.

Considerou-se a estrutura fixa à fundação, tendo-se restringido apenas os deslocamentos

dos nós na base dos montantes.


Lisboa, Julho de 2011

O Engenheiro Civil,

________________________________

Romeu Matos de Oliveira

(Cédula Prof. N.º 41927)


ÍNDICE DE PEÇAS DESENHADAS

DESENHO 01 Planta de Localização

DESENHO 02 Arquitectura. Plantas e Alçados

DESENHO 03 Planta de Fundações e Pormenores

DESENHO 04 Planta de Painéis no Piso 0. Pormenores

DESENHO 05 Planta de Painéis no Topo do Piso 0

DESENHO 06 Planta de Cobertura

DESENHO 07 Alçados Estruturais. Painéis Exteriores

DESENHO 08 Alçados Estruturais. Painéis Interiores


ÍNDICE DE ANEXOS

ANEXO A - PLANTAS E ALÇADOS ESTRUTURAIS ..................................................... 23

ANEXO B - ANÁLISE MODAL ........................................................................................ 28

ANEXO C - DIAGRAMAS DE ESFORÇOS NOS PERFIS .............................................. 32

ANEXO D - DIMENSIONAMENTO DOS PERFIS ........................................................... 40

ANEXO E - DIAGRAMAS DE ESFORÇOS NO OSB ..................................................... 42

ANEXO F - DIAGRAMAS DE TENSÕES NO OSB ........................................................ 50


ANEXOS DE CÁLCULO


ANEXO A - PLANTAS E ALÇADOS ESTRUTURAIS


Figura 4 – Alçado estrutural A

Figura 5 – Alçado estrutural B

Figura 6 – Alçado estrutural C


Figura 7 – Alçado estrutural D

Figura 8 – Alçado estrutural E

Figura 9 – Alçado estrutural 1








ANEXO B - ANÁLISE MODAL


Na análise modal da estrutura através de vectores próprios, foram analisados os

primeiros 24 modos de vibração. Nas figuras seguintes apresentam-se as deformadas

dos principais modos de vibração da estrutura.

Figura 14 – Deformada do 7º modo de vibração -10,6 Hz






No quadro seguinte apresentam-se os resultados obtidos da análise modal.

Modo Período Frequência Ux Uy Uz- s Hz - - -

1 0.134 7.44 0.000 0.029 0.038

2 0.126 7.96 0.000 0.030 0.095

3 0.112 8.96 0.000 0.003 0.003

4 0.108 9.27 0.000 0.000 0.000

5 0.106 9.45 0.000 0.013 0.012

6 0.098 10.24 0.000 0.000 0.000

7 0.094 10.62 0.002 0.286 0.012

8 0.090 11.11 0.001 0.000 0.000

9 0.089 11.28 0.000 0.004 0.055

10 0.085 11.76 0.012 0.466 0.031

11 0.083 12.00 0.425 0.009 0.000

12 0.083 12.09 0.264 0.004 0.032

13 0.080 12.43 0.049 0.082 0.010

14 0.080 12.48 0.206 0.028 0.006

15 0.079 12.74 0.000 0.001 0.000

16 0.077 13.04 0.003 0.018 0.007

17 0.073 13.63 0.000 0.000 0.000

18 0.070 14.35 0.000 0.001 0.001

19 0.065 15.45 0.001 0.000 0.000

20 0.064 15.71 0.001 0.000 0.000

21 0.061 16.33 0.001 0.003 0.023

22 0.060 16.59 0.000 0.000 0.007

23 0.060 16.80 0.000 0.000 0.061

24 0.058 17.13 0.000 0.000 0.000

Factores de participação de massa

Verifica-se o 1º modo de vibração apresenta uma frequência de 7,4 Hz, e que a partir do

10º modo de vibração na direcção y e do 12º modo na direcção x, com 11,76 Hz e 12,09

Hz, respectivamente, revela uma estrutura suficientemente rígida para garantir o conforto

dos ocupantes às vibrações provocadas pela acção do vento.


ANEXO C - DIAGRAMAS DE ESFORÇOS NOS PERFIS


Figura 18 – Montantes. Diagramas de esforço axial

Figura 19 – Montantes. Diagramas de esforço transverso segundo 2-2


Figura 20 – Montantes. Diagramas de esforço transverso segundo 3-3

Figura 21 – Montantes. Diagramas de momento torsor


Figura 22 – Montantes. Diagramas de momento flector na direcção 2-2

Figura 23 – Montantes. Diagramas de momento flector na direcção 3-3


Figura 24 – Canais inferiores. Diagramas de esforço axial


Figura 25 – Canais superiores. Diagramas de esforço axial

Figura 26 – Asna eixo 1. Diagramas de esforço axial


Figura 27 – Asna eixo 5. Diagramas de esforço axial

Figura 28 – Asna eixo 1. Diagramas de momento flector

Figura 29 – Asna eixo 5. Diagramas de momento flector


Figura 30 – Pórtico #2. Diagramas de momento flector

Figura 31 – Pórtico eixo 4. Diagramas de momento flector

Figura 32 – Pórtico #19. Diagramas de momento flector


ANEXO D - DIMENSIONAMENTO DOS PERFIS


Figura 33 – Resultados do dimensionamento automático


ANEXO E - DIAGRAMAS DE ESFORÇOS NO OSB


Figura 34 – OSB. Diagrama cromático esforço axial (F11max)

Figura 35 – OSB. Diagrama cromático esforço axial (F11min)


Figura 36 – OSB. Diagrama cromático esforço axial (F22max)

Figura 37 – OSB. Diagrama cromático esforço axial (F22min)


Figura 38 – OSB. Diagrama cromático de esforço de corte no plano (F12max)

Figura 39 – OSB. Diagrama cromático de esforço de corte no plano (F12min)


Figura 40 – OSB. Diagrama cromático de momento flector (M11max)

Figura 41 – OSB. Diagrama cromático de momento flector (M11min)


Figura 42 – OSB. Diagrama cromático de momento flector (M22max)

Figura 43 – OSB. Diagrama cromático de momento flector (M22min)


Figura 44 – OSB. Diagrama cromático de momento torsor (M12max)

Figura 45 – OSB. Diagrama cromático de momento torsor (M12min)


Figura 46 – OSB. Diagrama cromático de esforço transverso (V13)

Figura 47 – OSB. Diagrama cromático de esforço transverso (V23)


ANEXO F - DIAGRAMAS DE TENSÕES NO OSB


Figura 48 – OSB. Diagrama cromático de tensão normal na direcção principal (S11max)

Figura 49 – OSB. Diagrama cromático de tensão normal na direcção principal (S11min)


Figura 50 – OSB. Diagrama cromático de tensão normal na direcção secundária (S22max)

Figura 51 – OSB. Diagrama cromático de tensão normal na direcção secundária (S22max)

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HABITAÇÃO UNIFAMILIAR Casal da Parada, …§as Escritas.pdf · As figuras seguintes constam do Projecto de Arquitectura e ilustram as linhas gerais do edifício. 4-HabUnifamiliar