84
GRAFIČKI RAD IZ METALNIH KONSTRUKCIJA 2 Predmentni nastavnik: Dr Dragan Veličković Asistent: Srđan Živković Student: Miloš Miletić RG 5958/2002

HALA Metalne Konstrukcije 2

  • Upload
    pop

  • View
    771

  • Download
    43

Embed Size (px)

DESCRIPTION

METALNE KONSTRUKCIJE , HALA , PRORACUN

Citation preview

Page 1: HALA Metalne Konstrukcije 2

GRAFIČKI RAD IZ

METALNIH KONSTRUKCIJA 2

Predmentni nastavnik: Dr Dragan Veličković Asistent: Srđan Živković

Student: Miloš Miletić RG 5958/2002

Page 2: HALA Metalne Konstrukcije 2

1. DISPOZICIJA HALE

2. GLOBALNA KVANTITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA

3. GLOBALNA KVALITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA

4. ELEMENTI HALE

5. DETALJI KONSTRUKCIJE

6. ALUMINIJUM

7. IZBOR OSNOVNOG MATERIJALA

8. 3D IZGLED

Page 3: HALA Metalne Konstrukcije 2

1. DISPOZICIJA HALE

Page 4: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 5: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 6: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 7: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 8: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 9: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 10: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 11: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 12: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 13: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 14: HALA Metalne Konstrukcije 2

2. GLOBALNA KVANTITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA

Page 15: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

A. Globalna kvantitativna analiza opterećenja za halu A.1. Stalno opterećenje (osnovno)

Od obloga (površinsko – po osnovi odnosno fasadi) → Sopstvena težina krovnog pokrivača 2 0,094 / o.kpg kN m=

→ Sopstvena težina fasadne obloge 2 0,065 / f.fog kN= m

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 16: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Od konstrukcije po krovu (površinsko – po osnovi)

→ Sopstvena težina rožnjača 2 0,10 / o.krg kN m=→ Sopstvena težina spregova i instalacija 2 0,05 / o.ksg kN m=→ Sopstvena težina glavnih vezača - rigli 2 0,15 / o.gvg kN m=

Od konstrukcije fasada (površinsko – po fasadi)

→ Sopstvena težina fasadnih rigli 2 0,10 / f.frg kN m=

→ Sopstvena težina fasadnih stubova 2 0,10 / f.fsg kN m=

______________________

Sopstvena težina spregova i instalacija

d nosača dizalice (linijsko – po nosaču dizalice)

kN m=

Sopstvena težina dela sprega za bočne udare kN m=

NN

→ 2 0,05 / f.fsg kN m=

→ Sopstvena težina glavnih vezača - stubova 2 0, 25 / f.gsg kN m=

O→ Sopstvena težina nosača dizalice sa šinom

1,70 / ̀ n.d.ndg→

0,30 / ̀ n.d.bug

A.2. Opterećenje od snega (osnovno)

→ Sneg 2 1,00 / o.s kN m= A.3. Korisno opterećenje od mosnih dizalica (osnovno)

Usvaja se mosna dizalica tip „dvogredna – 2 kuke – 2 osovine“ čija se gruda šema prilaže (dovoljna za sprovođenje i razumevanje analize opterećenja).

100 14,0 4050

1400

Q kNA mL mmE F mm

==== =

Za električno upravljanje iz kabine, 1 ,max 1 ,min

2 ,max 2 ,min

/ 88,0 / 28,0 / 97,0 / 35,0

L D

L D

P P kP P k

==

Koeficijenti udara i izravnanja (za noseću konstrukciju): 1,3ϕ = i 1,1ψ =

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 17: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

P1,max

AE F

P1,minL D

P2,maxL P1,max

L

L

Q

A.4. Opterećenje od vetra (dopunsko)

→ Lokacija: Niš k

______________________

1,0t = 3 1,225 /kg mρ = 19,0 /m sυ =

→ Objekat: Industrijski 1,k = 0T

→ Teren: Ravan 1,0zS =→ Kategorija terena: B; 15,0h ≤ 2 1,120zK =→ Dinamički koeficijent: 2,0zG =→ Koeficijenti sile (koeficijenti pritiska ili oblika):

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 18: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Mogu se izvući sledeći zaključci o merodavnim vrednostima (konvencija o znaku je takva da „+“ označava pritisak NA posmatranu površinu, a „-“ označava sisajuće dejstvo vetra koje deluje OD posmatrane površine).

→ Osrednjeni aerodinamički pritisak vetra (jedinstven za objekat kao celinu)

______________________

2kN m

m

2 3 2 2, , ,50,100,5 ( ) 10 0, 22 /m T z m t T z zq k k S Kρ υ −= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

→ Aerodinamički pritisak vetra (u ovom primeru, zbog učinjenih aproksimacija, takođe je jedinstven za ceo objekat)

2, , , , 0, 44 /g T z m T z zq q G kN= ⋅ =

→ Opterećenje vetrom (računa se za svaku pojedinačnu situaciju) , ,g T zw q C A= ⋅ ⋅

A.5. Opterećenje bočnim udarima (dopunsko)

Uzima se da deluje samo na jednoj strani i to „iznutra“ ka „napolje“ – upravno na pravac nosača dizalica (posledica konstrukcije točkova) i to kao par sila čiji su intenziteti 1/10 maksimalnih pritisaka po točku (bez udarnog koeficijenta), a deluju u visini GIŠ-a. U ovom slučaju:

1, max, 1

2, max, 2

8,8010

9,7010

bu

bu

PP k

PP k

= =

= =

N

N

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 19: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

A.6. Opterećenje od kočenja (dopunsko) Uzima se da deluju u visini GIŠ-a – podužno odnosno u pravcu

nosača dizalice, sa intenzitetom koji je jednak 1/7 pritiska po pogonskom točku (bez udarnog koeficijenta i ne manje od 50% točkova). U ovom slučaju se usvaja:

1,max 2,max

788,0 97,0 26,43

7

k

P PP

kN

+= =

+= =

A.7. Opterećenje od temperaturnih promena (dopunsko)

Za najčešće situacije (kao što je i ova – konstrukcija je zaštićena od direktnih spoljnih uticaja). Može se usvojiti da su temperaturne promene u konstrukciji:

15t CΔ = ± A.8. Opterećenje od neravnomernog sleganja (izuzetno)

Neravnomerno sleganje i obrtanje oslonaca (temelja) može biti od velikog uticaja kod statički višestruko neodređenih nosača kao što je slučaj u ovom primeru (uklješteni okvir je tri puta statički neodređen), pa se usvaja:

10 0,2

s mϕΔ =

= ±m

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 20: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

A.9. Opterećenje od seizmičkih uticaja (izuzetno) Seizmički uticaji, po pravilu, nisu merodavni za ovakvu vrstu

objekta i nepisano je pravilo da se ne uzimaju u obzir pri proračunu prizemnih industrijskih hala. Pravilno bi, ipak, bilo sprovesti dokaznicu. U ovom primeru se to čini.

→ Kategorija objekta 1,0oK =→ Lokalni uslovi tla II 1,0dK =→ Zona seizmičnosti VIII 0,050sK =→ Koeficijent duktilnosti:

za poprečni pravac 1,0pK =za podužni pravac 1,3pK =

______________________

p→ Ukupni koeficijent seizmičnosto: o d sK K K K K= ⋅ ⋅ ⋅za poprečni pravac 1 0,050K =za podužni pravac 2 0,065K =

→ Merodavna masa objekta u nivou krova (venca). (za potrebe ove, grube, analize najpodesnije je ukupnu

merodavnu masu gornje polovine objekta svesti po kvadratu osnove (krova))

2

( ) 2 ( / 2) ( ( ) / ) /

(0,094 0,1 0,05 0,15 1,0) 2 4,25 (0,065 0,1 0,15 0,25 (1,7 0,3) / 8,5) / 36 1,87 /

k kp kr ks gv fo fr fs gs nd bu

k

m g g g g s h g g g g g g h B

m kN m

= + + + + + ⋅ ⋅ + + + + +

= + + + + + ⋅ ⋅ + + + + +=

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 21: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

→ Seizmička sila u poprečnom pravcu

0 1 1 2

1 1 1

(( ) / 2) 0,05 1,87 (26 / 2) 6 7,29 kN( / 2) 0,05 1,87 (10 / 2) 6 2,81 kN

k

k

S K m B B lS K m B l

= ⋅ ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ == ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =

→ Seizmička sila u podužnom pravcu

2 2 1

3 2 1 2

( / 2) ( / 2) 0,065 1,87 (10 / 2) (54 / 2) 16,41 kN

(( ) / 2) ( / 2) 0,065 1,87 ((10 16) / 2) (54 / 2) 42,66 kNk

k

S K m B L

S K m B B L

= ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ + ⋅ =∑

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 22: HALA Metalne Konstrukcije 2

3. GLOBALNA KVALITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA

Page 23: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

B. Globalna kvantitativna analiza opterećenja za halu B.1. Analiza mogućnosti alternativnog krovnog opterećenja (odizanje krova)

→ Minimalno stabilizirajuće dejstvo 2

min + = 0,194 / o.kp krg g g kN m⇓=

→ Maksimalno destabilizirajuće dejstvo 2

max , , pe,min pi,max(C -C )= -0,308 / o.g T zg q kN m⇑= ⋅

→ Nema opasnosti od alternativnog opterećenja krova

min max g g⇓ > ⇑

B.2. Merodavne reakcije kranskih nosača na konzole glavnog nosača

→ Situacija i položaj za iz tablica 1,max 2,max/P P

ŠEMA1 – samo od tereta Q bez težine kranske dizalice

→ Situacija i položaj za iz tablica 1,min 2,min/P P

Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku (sopstvena težina plus korisno opterećenje)

→ Udeo u pritiscima po točku samo od tereta (iz šeme 1)

1 , 2 ,

1 , 2 ,

(1/ 2) ( ) / (1/ 2) 100 12,6 /14 45,0

(1/ 2) /( ) (1/ 2) 100 1, 4 /12,6 5,56 L Q L Q

D Q D Q

P P Q A E A kN

P P Q E A E k

= = ⋅ ⋅ − = ⋅ ⋅ =

= = ⋅ ⋅ − = ⋅ ⋅ = N

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 24: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

→ Određivanje 1 , 2 ,/D odg D odgP P

______________________Miletić Miloš, RG 5958/02

1 , 1 ,min 1 ,

2 , 2 ,min 2 ,

28,0 5,56 33,56

35,0 5,56 40,56 D odg D D Q

D odg D D Q

P P P k

P P P

= + = + =

= + = + =

N

kN

→ Konačna šema opterećenja od mostne dizalice Konačna šema opterećenja od mostne dizalice

Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku od sopstvene težine Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku od sopstvene težine

→ Merodavno opterećenje na konzole glavnog nosača Merodavno opterećenje na konzole glavnog nosača

UTICAJNAUTICAJNA LINIJA – za reakcije nosača kranske staze

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

→ 1 , 2 ,/ Određivanje D odg D odgP P

1 , 1 ,min 1 ,

2 , 2 ,min 2 ,

28,0 5,56 33,56

35,0 5,56 40,56 D odg D D Q

D odg D D Q

P P P kN

P P P kN

= + = + =

= + = + =→

max 1,max 2,max

1, 2,

0,325 1,0 88,0 0,325 97,0 1,0 125,60 0,325 1,0 33,56 0,325 40,56 1,0 51, 47 odg odg odg

P P P kNP P P k

= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ == ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ = N

Page 25: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

B.3. Analiza merodavnosti opterećenja od seizmičkih uticaja

→ Grubo svođenje poprečnog vetra na ekvivalentne sile u vrhu stuba

1 , , pe,max

2 , , pe,min

C l (h/2)=0,44 0,9 6,0 4,25= 10,10 kN

C l (h/2)=0,44 0,5 6,0 4,25= 5,61 kNg T z

g T z

W q

W q

= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

→ Grubo svođenje podužnog vetra na ekvivalentne sile u vrhovima vertikalnih spregova u podužnim zidovima

, , pe,max max

3

4

(C ) (B/2) (h /2)

=0,44 (0,9) (10 / 2) (10,5 / 2) 9, 45 =0,44 (0,9) (26 / 2) (10,5 / 2) 27,03

g T zW q

W kW k

= ⋅ ⋅ ⋅

⋅ ⋅ ⋅ =⋅ ⋅ ⋅ =

NN

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 26: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

→ Poprečni pravac (glavni vezač) Ekvivalentni koeficijenti sigurnosti Za kombinacije sa vetrom (II slučaj opterećenja) 1,33IIν = Za kombinacije sa seizmičkim silama (III slučaj opterećenja) 1, 20IIIν =

1 0 1 2( ) /( )

7,29 2,81/10,10 5,61 0,643 1.108 II III

S S W W

ν ν+ + =

+ + = < = <

→ seizmika nije merodavna

→ Podužni pravac (vertikalni spreg u podužnom zidu)

Ekvivalentni koeficijenti sigurnosti Za uticaje od vetra (I slučaj opterećenja) 1,50Iν = Za seizmiče sile (III slučaj opterećenja) 1, 20IIIν =

2 3 3 4/

16,41 42,66 / 9,45 27,03 1,619 1,250 I I

S S W WIIν ν

+ + =

+ + = > = <

→ seizmika je merodavna Napomena: Potrebno je dodatno ispitivanje za dejstvo seizmike

u podužnom pravcu

→ zbog nemogućnosti dodatnog ispitivanja seizmičkih uticaja možemo zanemariti dejstvo seizmičkih sila pri analizi opterećenja i dimenzionisanju noseće čelične konstrukcije.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 27: HALA Metalne Konstrukcije 2

4. ELEMENTI HALE

4.1. ROŽNJAČA

4.1A. POKLAPAČA KALKANSKOG ZIDA

4.2. FASADNA RIGLA

4.3. FASADNI STUB

4.4. SPREGOVI

4.5. GLAVNI NOSAČ

Page 28: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C. Elementi hale C.1. Rožnjače POS 102 C1.1. Analiza opterećenja

→ sopstvena težina krovnog pokrivača 2 0,094 / o.kpg kN m=

→ sopstvena težina rožnjače 2 0,10 / o.krg kN m=→ sneg 2 1,00 / o.s kN m=

2 1,194 / o.rq kN m∑ =

→vetar nije merodavan

, , pe,min pi,max , ,(C -C )= ( 0,5 0,2) 0,44 ( 0,7)g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅ −

2 -0,308 / k.p.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja Uticajna širina za rožnjaču , rаzmak rožnjača 2,00mλ = ` 2,01mλ =

C.1.2. Presečne sile Za statički sistem rožnjače usvajamo kontinualnu gredu C.1.2.1. Opterećenje upravno na krovnu ravan

→Za prvi slučaj opterećenja 0,094` cos 0,10 1,0 2,0 0,995 2,377 / `

cos 0,995kp

x kr

gq g s kλ λ

α⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠⎝ ⎠N m

→Za drugi slučaj opterećenja

`` coscos cos

0,094 2,00,10 1,0 2,0 0,995 0,308 1,758 / `0,995 0,995

kpx kr

gq g s w

kN m

λλ λα α

⎛ ⎞= + + ⋅ ⋅ + ⋅ =⎜ ⎟⎝ ⎠

⎛ ⎞+ + ⋅ ⋅ − ⋅ =⎜ ⎟⎝ ⎠

Odnos opterećenja: ` 1,758 17,670,740 1,128`` 2,377 15,67

IIdopxI

x d

qq

σσ

= = > = =op

za Č.0361

→ te je merodavan I slučaj opterećenja. C.1.2.2. Opterećenje u ravni krova

Za oba slučaja opterećenja je: 0,094` `` sin 0,10 1,0 2,0 0,105 0, 251 / `

cos 0,995kp

y y kr

gq q g s kN mλ λ

α⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠⎝ ⎠

C.1.3. Proračun presečnih sila

Proračun uticaja u rožnjači sproveden u programskom paketu „Radimpex Tower-u“

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 29: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Ulazni podaci X pravac

Ulazni podaci Y pravac

Momentni dijagram za X pravac

Dijagram transferzalnih sila za X pravac

Momentni dijagram za Y pravac

Dijagram transferzalnih sila za Y pravac

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 30: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

______________________

C.1.3Usvaja se presek „I 160“ sa b mm t mm d cm A cm= = = =

3kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =

ontrola napona na mestu najvećeg momenta rožnjače (prvi

oslonac),

. Dimenzionisanje 274 , 9,5 , 0,63 , 22,8 ,

4 3 4 317,9 / `, 935 , 117 , 54,7 , 14,8 , 68 .x x y y xg

→ K

x, prvi oslonac y, prvi oslonac 2max prvi oslonac

x y

903 95 7,72 6,42 14,14 /W W 117 14,8

M MkN cmσ = + = + = + =

2 2

max prvo polje23,5 14,14 / 17,67 /1,33

vdop IIkN cm kN cm

vσσ σ= < = = =

C.1.4. Kontrola ugiba rožnjače

6000 30200 200rač dopl f f m< = = = m ,

ugib rožnjače [mm]

C.1.5. Nast

vak

se izvodi preko čeone ploče zavrtnjevima ili čeonim zavarivanjem.

C.1.6. Kont

m . Kontrola će se izvršiti prema JUS U.E7.101 na

avak rožnjače Nastavljanje rožnjača vrši se u blizini svakog oslonca tj. vezača.

Udaljenje tog nastavka od oslonca je obično 0,15 il do 0,20 il . Nasta

rola stabilnosti nosača protiv bočnog izvijanja Sigurnost na izvijanje pritisnutog donjeg pojasa rožnjače (I

160) u prvom polju na dužini od nulte momentne tačke do oslonca tj. Na dužini / 1,20l s = osnovu tačke 4.3.

maxmax

23,5(60 40 )yfe

Mc iM R

= ⋅ − ⋅ ⋅

za max

1 do 0,5MM

= −

74 21,36

12 12yfbi c= = = m

max9,03 23,521,36 (60 40 ) 427,2 1209,03 23,5 račc c= ⋅ − ⋅ ⋅ = > =m c cm

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 31: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.1.A. Poklapača kalkanskog zida POS 102 C.1.A.1. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju)

→ stalno opterećenje ( ) kp ks kr gvg g g g+ + + 2 0,394 / o.rg kN m=

→ sneg 2 1,00 / o.s kN m=

2 1,394 / o.pkq kN m∑ =

→vetar nije merodavan

, , pe,min pi,max , ,(C -C )= ( 0,5 0,2) 0,44 ( 0,7)g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅ −

2 -0,308 / k.p.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja

Uticajna širina za poklapaču 3,0pk mλ =

, 1,394 3,0 4,182 /mer pk pk pkq q kNλ= ⋅ = ⋅ = m

reakcije od opterećenja

Analiza opterećenja (tačna za ovaj slučaj) → merodavne krajnje reakcije od rožnjača (od ) 6, kp ks krg g g+ + + s

22 kN→ sopstvena težina poklapače ( ) 0,15 3,0gv pkg λ≈ ⋅ = ⋅ 0,45 /kN m C.1.A.2. Proračun presečnih sila Usvajaju se poklapače statičkog sistema proste grede i pretpostavlja se da direktno „nose“ samo opterećenja sa krova. → srednje polje

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 32: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

______________________

početno polje

max

max

0, 230, 45

M kNmT kN

==

C.1.A.3. Dimenzionisanje

Usvaja se presek „HE-A 100“ sa

3

na mestu najvećeg momenta rožnjače (prvo polje)

2100 , 8 , 0,50 , 21,2 ,b mm t mm d cm A cm= = = = 4 3 4 316,7 / `, 349 , 72,8 , 134 , 26,8 , 41,5 .x x y y xg kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =

Kontrola napona→

, x, prvo polje 2

max prvo poljex

23M0,316 /

W 72,8kN cmσ = = =

2 2max prvo polje

23,5 0,316 / 17,67 /1,33

vdop IIkN cm kN cm

vσσ σ= < = = =

C.1.A. 4. Kontrola ugiba rožnjače

60000,08 30200 200rač dopl f mm f mm= < = = = ,

a poklapaču usvajam profil HE-A 100... Z

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 33: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.2. Fasadne rigle POS FR Usvajaju se fasadne rigle sistema proste grede i pretpostavlja se da, pored vetra, nose i sopstvenu težinu pripadajućeg dela fasade. C.2.1. Analiza opterećenja C.2.1.1. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju). Fasadna rigla u podužnom zidu.

→ stalno opterećenje ( fog g+ fr ) 2 0,265 / f.rg kN m=

2 0, 265 / f.rg kN m∑ =

→vetar

, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅

2 0, 484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja

Uticajna širina za fasadnu riglu u podužnom zidu 2,0fr mλ = , 0, 265 2,0 0,53 /mer fr fr frq q kNλ= ⋅ = ⋅ = m

m , 0, 484 2,0 0,968 /mer fr w frw q kNλ= ⋅ = ⋅ =

C.2.1.2. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju). Fasadna rigla u kalkanskom zidu.

→ stalno opterećenje ( fog g+ fr ) 2 0,265 / f.rg kN m=

2 0, 265 / f.rg kN m∑ =

→vetar

, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅

2 0, 484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 34: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Uticajna širina za fasadnu riglu u kalkanskom zidu 2,0fr mλ =

______________________

mm

3

, 0, 265 2,0 0,53 /mer fr fr frq q kNλ= ⋅ = ⋅ = , 0, 484 2,0 0,968 /mer fr w frw q kNλ= ⋅ = ⋅ =C.2.2. Fasadna rigla POS FR2 u podužnom zidu – određivanje presečnih uticaja

2 2, ,

,max , ,

2 2, ,

,max , ,

( / 8) 0,53 (3,0 / 8) 0,60

( / 2) 0,53 (3,0 / 2) 0,80

( / 8) 0,968 (3,0 / 8) 1,09

( / 2) 0,968 (3,0 / 2) 1,45

y mer fr fr p

y v mer fr fr p

x mer fr fr p

x h mer fr fr p

M q l kNm

T R q l kN

M w l kNm

T R w l kN

= ⋅ = ⋅ =

= = ⋅ = ⋅ =

= ⋅ = ⋅ =

= = ⋅ = ⋅ =

C.2.3. Dimenzionisanje POS FR2

Usvaja se presek „IPE 120“ sa 264 , 6,3 , 0, 44 , 13,2 , b mm t mm d cm A cm= = = =4 3 4 310, 4 / `, 318 , 53 , 27,7 , 8,65 , 30, 4 .x x y y xg kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =

C.3.3. Kontrola napona i ugiba

-kontrola normalnih napona 2 2

max 2 2max 1,09 10 0,60 10 8,99 / 15,7 /53 8,65

yxrac doz

x y

MM kN cm kN cmW W

σ σ⋅ ⋅= + = + = < =

-kontrola smičućih napona

2 2

2

2

2 2 2

1, 45 0,307 /10,74 0,44

0,80 0,198 /6,4 0,63

0,307 0,198 0,365 / 9,0 /

rač x y

xx

reb

yy

nož

rač doz

A kN cmAA

kN cmA

kN cm kN cm

τ τ τ

τ

τ

τ τ

= +

= = =⋅

= = =⋅

= + = < = 2

-kontrola ugiba

2 2 300 1,5200 200x y doplf f f f c= + < = = = m

4 45 5 0,968 3,0 0,0015 0,15384 384 2,1 318

xx

q lf m cEI⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = =

⋅m

4 45 5 0,53 3,0 0,0039 0,39384 384 2,1 68,3

yy

q lf m c

EI⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = =

⋅m

2 2 3000,15 0,39 0,42 1,5200 200doplf cm f cm= + = < = = =

Veza fasadne rigle za fasadni stub se ostvaruje ugaonicima

i zavrtnjevima 50 50 5 80L x x x 16M xl klase čvrstoće 5.6 u SS spoju.

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 35: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.3. Fasadni stubovi C.3.1. Analiza opterećenja C.3.1.1. Analiza opterećenja za fasadni stub u podužnom zidu

→ stalno opterećenje ( fo fr fig g g g+ + + fs ) 2f 0, 415 / f.g kN m=

2 0,415 / f.fsg kN∑ = m

mm

→vetar

, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅

2 0,484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja

Uticajna širina za fasadne stubove u podužnom zidu 3,0fsp mλ = , 0, 415 3,0 1,245 /mer fsp fs fspq q kNλ= ⋅ = ⋅ = , 0, 484 3,0 1,452 /mer fsp w fspw q kNλ= ⋅ = ⋅ = C.3.1.2. Analiza opterećenja za fasadni stub u kalkanskom zidu

→ stalno opterećenje ( fo fr fig g g g+ + + fs ) 2f 0, 415 / f.g kN m=

2 0,415 / f.fsg kN∑ = m

mm

→vetar

, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅

2 0,484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja

Uticajna širina za fasadne stubove u podužnom zidu 2,0fsk mλ = , 0, 415 2,0 0,83 /mer fsk fs fskq q kNλ= ⋅ = ⋅ = , 0, 484 2,0 0,968 /mer fsk w fskw q kNλ= ⋅ = ⋅ =C.3.2. Fasadni stub u podužnom zidu – određivanje presečnih sila POS FS1 HE-A 180 (statički sistem – prosta greda)

O R M T N f

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 36: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.3.2.1. Dimenzionisanje fasadnog stuba POS FS1

______________________

3

Usvaja se presek „HE-A 180“ sa 2180 , 9,5 , 0,6 , 45,3 ,b mm t mm d cm A cm= = = =4 3 4 335,5 / `, 2510 , 294 , 925 , 103 , 162 .x x y y xg kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =

- Dimenzionisanje se vrši kao centrično pritisnut štap prema JUS-u U.E7.096

- Bočna torziona stabilnost fasadnog stuba

max , . . .max

23,5 18(60 40 ) (60 40) 1,0 254,56 200,012

dopy pr nož stv

e

Mc i cm cM R

= − ⋅ ⋅ = − ⋅ ⋅ = > = cm

→nosač je bočno torziono pridržan te je 0.1=ν

- Kontrola normalnih napona

( )nx y n mx Mx dozk kσ ν σ σ⋅ + ⋅ ⋅ <

min

200 26,857,45

ix

li

λ = = =

__ 26,85 0, 29 0,954393,91

xxx

v

λ χλλ = = = → =

min

790 174,784,52

iy

li

λ = = =

__ 174,78 1,8693,91

yy

v

λλλ = = =

__9,8445,3 0,01415,7

N

dozN

σσσ = = =

__

__ 2

( 0, 2) 0,489 (0,29 0,2)1 1 1,0441 0,29 0,01421

nxxk

x N

α λ

λ σ

⋅ − ⋅ −= + = + =− ⋅

− ⋅

__

__ 2

( 0, 2) 0, 489 (1,86 0, 2)1 11 1,86 0,01421

nyyk

y N

α λ

λ σ

⋅ − ⋅ −= + = + =− ⋅

− ⋅1,85

__ 2

0, 44 0, 441 1 1.01 0, 29 0,01421

mx mxk k

x N

β

λ σ= = = < →

− ⋅− ⋅

=

22 29,84 11,33 101,85 1,0 1,0 0, 40 3,86 4, 26 / 15,70 /

45,3 294 dozkN cm kN cmσ⋅⋅ + ⋅ ⋅ = + = < =

→ Usvojen fasadni stub HE-A 180.

C.3.2.2. Određivanje dimenzija lezisne ploče

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 37: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

N=9,84KN 2

, , 3,5 0,35 /s b dop MPa kN cmσ = =

.9,84 28,120,35potrA cm= =

20

14,5 171 14,5

180

20

30

30

160

Usvojene dimenzije ležišne ploče 220x200xd

29,84 0,0234 /22 19,1

Np kA

σ = = = =⋅

N cm

1,06

plpl

dW

⋅=

2 2

2

3 3 0,0234 1,0 0,06715,7doz pl

pl

M p a d cW d

σ σ⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = = → = = m

→ Usvaja se ležišna ploča 220 200 15x x

C.3.2.3. Određivanje dimenzije ankera

Za ankere usvajam . 16∅

- nosivost ankera na smicanje 2 2

ker 1,6 11, 2 22,514 4doz

an a ankdoz

dN kτπ πτ⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = N

kN

N

- nosivost ankera na pritisak po omotaču rupe

, , 1,6 1,0 31,3 50,08b doz

ankera ankb dozN d tσ σ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =∑

22,51ankeradozN k=

Dva ankera nose 2 22,51 45,02 5,74xx kN T kN= > = .

Dubina sidrenja ankera je 30 30 1,6 48xd x c= = m .

C.3.2.4. Proračun veze stuba za čeonu ploču ugaonim šavovima

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 38: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

122

4

200

220

min0,5 0,5 5,6 3 4usvs sa t mm a= ⋅ = ⋅ ≈ → = mm

Za neobrađeno čelo stuba uzima se da šav prenosi 75% normalne sile.

20,75 0,75 9,84 0,105 /0,4 (180 12 0,4)s

Nn kA

⋅ ⋅= = =⋅ − ⋅

N cm

25,74 0,63 /2 ((12,2 2 0,4) 0,4)II

s

Tt kA

= = =⋅ − ⋅ ⋅

N cm

2 2 2 2 2, ,0,105 0,63 0,64 / 12,0 /u šava II š dozn t kN cm kN cmσ σ= + = + = < = 2

C.3.3. Fasadni stub u kalkanskom zidu koji nije predviđen za produženje hale – određivanje presečnih sila POS FKS4, usvojen HE-A 180 (kao i u podužnom zidu)

O+R M T N f C.3.4. Fasadni stub u kalkanskom zidu koji je predviđen za produženje hale – određivanje presečnih sila, usvojen HE-A 180. ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 39: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Ova pozicija je analogna prethodnoj poziciji osim što nema vertikalnog

opterećenja sa poklapače.

O+R M T N f C.3.5. „Ugaoni“ stub u kalkanu koji se ne predviđa za produženje

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 40: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.4. Spregovi C.4.1. Podužni krovni spreg – analiza opterećenja i presečne sile

2( ) 33,693

2,87

5,174sin( )

5,745,74 6 1 4,31

4 2,0

oarctg

R kNRD k

V kN

O k

α

α

= =

=

= ± = ±

= ±⋅= ⋅ =

N

N

ax

C.4.1.1. Kontrola rožnjače kada „radi“ i kao pojas podužnog krovnog sprega Dokaz se svodi na dokaz rožnjače prema JUS U.E7.096 za , m, ,x red yM M O

, ,0, 4 0,094 0,05 0,10 1,0 0,4 0,44 0,8590,094 0,05 0,10 1,0

kp sr kr g t zred

kp si kr

g g g s qk

g g g s+ + + − ⋅ + + + − ⋅= =

+ + + + + +

,

max

3,51 0,859 3,0150,37

4,31

x red

y

=

M kNmM kNm

O kN

= ⋅ ==

=

C.4.1.2. Dimenzionisanje C.4.1.2.1. Vertikala

5,742000V

V kl m

= −=

Nm

Usvojen je sa 50.50.5L 2max 14,80 , 1,07 , 14A cm i cm d mmη= = =

max0,9 200 168, 22 200

1,07λ λ⋅= = < =

Za štapove od jednog ugaonika provera nosivosti se sprovodi prema JUS U.E7.081/1986. za liniju „C“ sa 2240 / , 92,90o

v vN mmσ λ= =168, 22 1,8192,90

λ = =

Iz tabele 1.37. („Priručnik za metalne konstrukcije“, Niš 2002.godine, Dragan S. Veličković, Srđan M. Živković) za krivu izvijanja C, koeficijent

, očitana vrednost za 0, 489α = 1,81 je 0,2325λ χ= =

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 41: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

2,

0, 2325 23,50 3,64 /1,50

vi dop kN cmχ σσ

ν⋅ ⋅= = =

2 2,

5,74 1, 20 / 3,64 /4,80 i dopkN cm kN cmσ σ= = < =

Veza je izvršena sa neobrađenim zavrtnjevima 12M xl klase čvrstoće 5.6 . . . . . . . .

, , , ,

2. .

,1, 21 15,8 17,86

4

sp sred sp sred sp sred sp sredSS nož doz SS SS

sp sredSS

N m A

N k

τ τ τ

τ

τ

π

= ⋅ ⋅

⋅= ⋅ ⋅ = N

5,74 0,3217,86

n = = komada

→ Usvojeno je 2 12M xl klase čvrstoće 5.6. C.4.1.2.2. Dijagonala

1

21

5,1745,174 0,3315,7pot

dop

D kNDA cm

σ

=

≥ = =

Provera za silu pritiska 2 5,174D kN= −

Usvojen je ugaonik sa 70.70.7L 2max 19,40 , 1,37 , 20A cm i cm d mmη= = =

max0,9 360 236,50 250

1,37λ λ⋅= = < =

236,50 2,5592,90

λ = =

Iz tabele 1.37. („Priručnik za metalne konstrukcije“, Niš 2002.godine, Dragan S. Veličković, Srđan M. Živković) za krivu izvijanja C, koeficijent

, očitana vrednost za 0, 489α = 2,55 je 0,1279λ χ= =

2,

0,1279 23,50 2,00 /1,50

vi dop kN cmχ σσ

ν⋅ ⋅= = =

2 2,

5,174 0,55 / 2,00 /9, 40 i dopkN cm kN cmσ σ= = < =

Veza je izvršena zavrtnjevima 12M xl klase čvrstoće 5.6 . . . . . . . .

, , , ,

2. .

,1, 21 15,8 17,86

4

sp sred sp sred sp sred sp sredSS nož doz SS SS

sp sredSS

N m A

N k

τ τ τ

τ

τ

π

= ⋅ ⋅

⋅= ⋅ ⋅ = N

5,174 0, 2917,86

n = = komada

→ Usvojeno je 2 12M xl klase čvrstoće 5.6. C.4.1.2.3. Pojasni štapovi Pojasni štapovi sprega O i U su rožnjače-venčanica i prva međurožnjača. Normalne sile koje se u njima javljaju usled delovanja u sklopu podužnog krovnog sprega uzimaju se kao dopunske presečne sile. Kontrola njihove nosivosti i stabilnodti sprovodi se za drugi slučaj opterećenja za nosače

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 42: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

izložene istovremeno savijanju i normalnoj sili. Veličina tih normalnih sila iznose:

1 1

2 1

5,74 6,0 4,314 4 2,0

( 0,64) ( 4,31) 2,76

cR lO k

O k U kN Uλ

⋅= − = − = − = −⋅ ⋅

= ⋅ = − ⋅ − = = − 2

N U

C.4.1.2.4. Konstrukciono rešenje

3000

20003606

3606360620002000

30003000

L50.50.5...1900

L70.70.7...3300

L70.70.7...3300

300 300

600

200

20 30

14

3x150

4x350

30

40

19,7

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 43: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.4.2. Poprečni krovni spreg – analaza opterećenja i presečne sile

C.4.3. Horizontalni spreg do kalkana – analaza opterećenja i presečne sile

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 44: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.4.4. Vertikalni spreg u podužnom zidu – analiza opterećenja i presečne sile

C.4.5. Spreg za prijem bočnih udara od mostne dizalice – analiza opterećenja

maxM se određuje za par pokretnih sila i dodaje se moment od reakcije

fasadnog stuba u podužnom zidu.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 45: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.4.6. Spreg za prijem sila kočenja mostne dizalice – analiza opterećenja i presečnih sila (Usvaja se spreg sa alternativnih dijagonala, u proračun se uzima samo zategnuta dijagonala, za jedan smer sila jedna a za drugi smer druga).

C.4.7. Vertikalni spreg u kalkanu „uticajne“ površine (dejstva sa indirektne uticajne površine se prenose preko reakcija podužnog krovnog sprega)

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 46: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Rekapitulacija uticaja: „stvarni“ alternativno ≈

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 47: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

C.5. Glavni nosač C.5.1. Analiza opterećenja → Po krovu (uticajna širina ) 6,0gv mλ =

______________________

m

m

m

m

m

kN

Stalno po krovnoj rigli ( ) (0,094 0,10 0,05 0,15) 6,0 2,364 /k kp kr ks gv gvg g g g g kNλ= + + + ⋅ = + + + ⋅ =

Sneg 1,0 6,0 6,0 /gvs s kN mλ= ⋅ = ⋅ =

Vetar spolja

,min/ max 0,44 0,9 6,0 2,38 /

0,44 0,5 6,0 1,32 /0,44 0,6 6,0 1,58 /

s w pe gvw g C kN m

kN mkN m

λ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ == ⋅ ⋅ =

Vetar iznutra 0,44 0,2 6,0 0,53 /i w pi gvw g C kNλ= ± ⋅ ⋅ = ± ⋅ ⋅ = ±

→ Po fasadi (uticajna širina ) 3,0gv mλ =Stalno po glavnom stubu

( ) (0,065 0,10 0,05 0,25) 3,0 1,695 /s fo fr fi gs gsg g g g g kNλ= + + + ⋅ = + + + ⋅ =→ Stubovi u srednjem brodu 600HE A− → 1,78 /stg kN=→ Po fasadi (uticajna širina ) 6,0gv mλ =

Vetar spolja

,min/ max 0,44 0,9 6,0 2,38 /

0,44 0,5 6,0 1,32 /0,44 0,6 6,0 1,58 /

s w pe gvw g C kN m

kN mkN m

λ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ == ⋅ ⋅ =

Vetar iznutra 0,44 0,2 6,0 0,53 /i w pi gvw g C kNλ= ± ⋅ ⋅ = ± ⋅ ⋅ = ±

→ Po konzoli za nosač dizalice (uticajna širina ) 6,0gv mλ =Stalno

( ) 1,1 (1,7 0,3) 6,0 13,20k nd bu ndg g gψ λ= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =

Pokretno

max max 1,3 125,60 163,281,3 51,47 66,91odg odg

Q RQ R

ϕϕ

= ⋅ = ⋅ == ⋅ = ⋅ =

kNkN

N

→ Bočni udari Na strani sa maxR

max( /10) / (163,28/10) /1,30 12,56LB Q kϕ= = = Na strani sa odgR

( /10) / (66,91/10) /1,30 5,15D odgB Q kNϕ= = =

→ Temperaturna promena 15oT CΔ = ±

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 48: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

D.1. Osnovne konstalacije opterećenja:

1. Stalno opterećenje 2. Opterećenje od snega 3. Opterećenje od mosne dizalice levo 4. Opterećenje od bočnog udara levo 5. Opterećenje od bočnog udara desno 6. Opterećenje od temperaturne razlike 7. Opterećenje od vetra spolja levo 8. Opterećenje od vetra spolja desno 9. Opterećenje od vetra unutra + 10. Opterećenje od vetra unutra –

D.1.1. Poprečni presek hale, sa pozicijama

10000 16000 10000

7900

600175

900

6500

500

ST1

ST2

POS 106

POS 105

KEKS

KEKS

D.2. Analiza merodavne konstalacije opterećenja D.2.1. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje stuba ST2

Za stub ST2 pretpostavljen IPB HE-A 600 sa karakteristikama: 2 3 4 3

4 3

226 , 2675 , 141200 , 4790 , 25,0 ,

11270 , 751 , 7,05 .x x x x

y y y

A cm S cm I cm W cm i cm

I cm W cm i cm

= = = = =

= = =

Merodavna konstalacija opterećenja za donji deo (ispod kranske staze): → 1+2+3+5+8+10

3 4

4 3

302.3633.36

90.33117.47

N kT kN

N

M kNmM kNm

= −=

= −=

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 49: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Merodavna konstalacija opterećenja za gornji deo (iznad kranske staze): → 1+2+8+10

______________________

N

4 6

6 4

124.198.44 / 26.38

91.2940.66

N kNT kM kNmM kNm

= −= −

= −=

D.2.2. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje kranskog nosača KE

Za kranski nosač pretpostavljen IPB HE-A 500 sa karakteristikama:

2 3 4 3

4 3

198 , 1974 , 86970 , 3550 , 21,0 ,

10370 , 691 , 7, 24 .x x x x

y y y

A cm S cm I cm W cm i cm

I cm W cm i cm

= = = = =

= = =

Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+3+4

12.56176.48124.42

N kNT kNM kNm

= −= −= −

D.2.3. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje stuba ST1

Za stub ST1 pretpostavljen IPB HE-A 400 sa karakteristikama:

2 3 4 3

4 3

159 , 1281 , 45070 , 2310 , 16,80 ,

8560 , 571 , 7,34 .x x x x

y y y

A cm S cm I cm W cm i c

I cm W cm i cm

= = = = =

= = =

m

N

Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+2+7+9

52.3517.58 /15.0239.67 / 37.23

N kNT kM kNm

= −= −= −

D.2.4. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje POS 105

Za glavni vezač spoljnih brodova pretpostavljen IPB HE-B 600 sa

karakteristikama: 2 3 4 3

4 3

270 , 3213 , 171000 , 5700 , 25, 20 ,

13530 , 902 , 7,08 .x x x x

y y y

A cm S cm I cm W cm i c

I cm W cm i cm

= = = = =

= = =

m

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 50: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač:

______________________

NN

→ 1+2+3+4+7+9 16.68 /10.46

35.23/ 52.2551.25

102.97p

o

N kT kM kNm

M kNm

= −= −

=

= −

D.2.5. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje POS 106

Za glavni vezač srednjeg broda pretpostavljen zavareni profil poravnan po donjoj nožici, visine 600mm na osloncima, a visine 1400mm u sredini nosača.

Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+2+3+4+5+7+9

29.7968.48 / 70.93153.06

122.53p

o

N kNT kM kNm

N

M kNm

= −= −

=

= −

Napomena:

Statički proračun hale je izvršen u programskom paketu Radimpex Tower 5.4 DEMO. Zbog ograničenja DEMO verzije u štampanju, odštampane su samo Anvelope od uticaja, dok su uticaji dobijeni od osnovnih 10 konstalacija opterećenja predstavljeni tabelarno.

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 51: HALA Metalne Konstrukcije 2

Основни подаци о моделу

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Datoteka: ram v3.twdDatum proracuna: 20.5.2007

Nacin proracuna: 3D model

X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Faze gradjenja

Teorija II-og reda Seizmicki proracun X Ofset greda

Velicina modelaBroj cvorova: 12Broj plocastih elemenata: 0Broj grednih elemenata: 11Broj granicnih elemenata: 24Broj osnovnih slucajeva opterecenja: 10Broj kombinacija opterecenja: 216

Jedinice meraDuzina: m [cm,mm]Sila: kNTemperatura: Celsius

Page 52: HALA Metalne Konstrukcije 2

Улазни подаци - Конструкција

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Koordinate cvorovaNo X [m] Y [m] Z [m]

1 0.0000 0.0000 0.00002 0.0000 0.0000 8.50003 10.000 0.0000 0.00004 10.000 0.0000 6.5000

No X [m] Y [m] Z [m]5 11.190 0.0000 6.50006 10.000 0.0000 9.55007 26.000 0.0000 0.00008 24.810 0.0000 6.5000

No X [m] Y [m] Z [m]9 26.000 0.0000 6.500010 26.000 0.0000 9.550011 36.000 0.0000 0.000012 36.000 0.0000 8.5000

Konture gredaOslobadjanje uticaja

No Cvor I Cvor J Cvor I Cvor J Osa 1 Osa 2 Osa 3 MimoilazenjeM1 M2 M3 N1 T2 T3 M1 M2 M3 N1 T2 T3

1 9 8 0.000000 -0.000000 1.0000002 4 5 0.000000 0.000000 1.0000003 6 2 -0.104426 0.000000 0.9945334 10 12 0.104426 0.000000 0.9945335 6 10 0.000000 0.000000 1.0000006 2 1 1.000000 0.000000 0.0000007 12 11 1.000000 0.000000 0.0000008 10 9 1.000000 0.000000 0.0000009 9 7 1.000000 0.000000 0.000000

10 4 3 1.000000 0.000000 0.00000011 6 4 1.000000 0.000000 0.000000

Konture tackastih oslonacaCvorovi Set

1, 3, 7, 11 1

Page 53: HALA Metalne Konstrukcije 2

Улазни подаци - Оптерећење

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Opt. 1: stalno

3D Opt. 2: sneg

3D

Page 54: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Opt. 3: mosna dizalica Levo

3D Opt. 4: bocni udar Levo

3D

Page 55: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Opt. 5: bocni udar Desno

3D Opt. 6: temperaturna promena

3D

Page 56: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Opt. 7: vetar spolja sa Leva

3D Opt. 8: vetar spolja sa Desna

3D

Page 57: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Opt. 9: vetar iznutra +

3D Opt. 10: vetra iznutra -

3D

Page 58: HALA Metalne Konstrukcije 2

Статички прорачун

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Uticaji u tackastim osloncimaCvor LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm]

1 1 1.050 0.000 24.115 -0.000 3.006 -0.0002 2.684 0.000 24.701 -0.000 7.694 -0.0003 -1.898 0.000 -1.877 -0.000 -8.413 -0.0004 1.314 -0.000 0.813 0.000 5.930 0.0005 -0.594 0.000 -0.603 -0.000 -2.560 -0.0006 0.000 -0.032 0.000 0.178 0.000 -0.0117 -13.950 0.000 -6.461 -0.000 -28.693 -0.0008 7.778 -0.000 -4.749 0.000 17.584 0.0009 2.192 -0.000 -2.723 0.000 3.013 0.000

10 -2.192 0.000 2.723 -0.000 -3.013 -0.0003 1 2.592 -0.000 48.438 0.000 6.773 -0.000

2 2.215 -0.000 83.322 0.000 7.226 -0.0003 17.047 -0.000 163.39 0.000 27.894 -0.0004 6.971 0.000 -0.402 -0.000 25.612 0.0005 -1.164 -0.000 0.426 0.000 -5.816 -0.0006 0.000 -0.295 -0.000 2.963 0.000 0.1377 -5.212 -0.000 -23.318 0.000 -25.080 -0.0008 4.302 0.000 -18.509 -0.000 22.110 0.0009 -0.227 0.000 -6.785 -0.000 -0.714 0.000

10 0.227 -0.000 6.785 0.000 0.714 -0.0007 1 -2.676 0.000 48.856 0.000 -6.797 0.000

2 -2.422 0.000 84.353 0.000 -7.285 0.0003 -13.105 0.000 66.780 0.000 -41.057 0.0004 2.816 -0.000 1.086 -0.000 14.137 -0.0005 -2.854 0.000 -0.155 0.000 -10.484 0.0006 -0.000 0.876 0.000 -7.587 0.000 -0.0647 -4.158 0.000 -18.065 0.000 -21.781 0.0008 5.233 -0.000 -23.605 -0.000 25.081 -0.0009 0.249 -0.000 -6.892 -0.000 0.720 -0.000

10 -0.249 0.000 6.892 0.000 -0.720 0.00011 1 -0.966 -0.000 23.945 0.000 -2.689 0.000

2 -2.477 -0.000 24.283 0.000 -6.910 0.0003 -2.044 -0.000 1.896 0.000 -8.813 0.0004 1.460 0.000 -1.497 -0.000 6.282 -0.0005 -0.537 -0.000 0.332 0.000 -2.425 0.0006 0.000 -0.549 -0.000 4.446 0.000 -0.1097 -7.857 -0.000 -4.356 0.000 -17.841 0.0008 13.927 0.000 -6.417 -0.000 28.608 -0.0009 -2.213 0.000 -2.680 -0.000 -3.094 -0.000

10 2.213 -0.000 2.680 0.000 3.094 0.000

Page 59: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Uticaji u tackastim osloncimaCvor LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm]

1 A+ 15.016 0.000 52.352 0.178 37.227 0.000A- -17.584 -0.032 12.450 -0.000 -39.672 -0.011

3 A+ 33.355 0.000 302.36 2.963 90.329 0.137A- -4.012 -0.295 17.934 -0.000 -24.838 -0.000

7 A+ 5.622 0.876 207.97 0.000 33.141 0.000A- -25.464 -0.000 18.204 -7.587 -88.124 -0.064

11 A+ 16.634 0.000 53.136 4.446 35.295 0.000A- -16.094 -0.549 13.351 -0.000 -41.772 -0.109

Page 60: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]

4 - 5 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -176.48 -124.420.676 0.000 -176.48 -57.1551.000 0.000 0.000 0.0001.000 0.000 -176.48 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 0.000 0.0001.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 0.000 0.0001.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -12.560 -13.200 -9.3060.676 -12.560 -13.200 -5.4051.000 -12.560 -13.200 -1.1301.190 -0.000 -0.000 -0.000

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -176.48 -124.420.676 -0.000 -176.48 -57.1551.000 -0.000 -0.000 -0.0001.000 -0.000 -176.48 -0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -176.48 -124.420.676 -12.560 -176.48 -58.2861.000 -12.560 -176.48 -1.1301.190 -0.000 -0.000 -0.000

9 - 8 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -13.200 -9.3060.676 0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 0.000 0.0001.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -5.150 -13.200 -9.3060.676 -5.150 -13.200 -4.7391.000 -5.150 -13.200 -0.4641.190 -0.000 -0.000 0.000

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -80.110 -56.4780.676 -0.000 -80.110 -25.9451.000 -0.000 -0.000 0.0001.000 -0.000 -80.110 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -80.110 -56.4780.676 -5.150 -80.110 -26.4081.000 -5.150 -80.110 -0.4641.190 0.000 0.000 0.000

6 - 10 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 4.322 -0.937 9.9140.500 4.322 -0.884 10.2094.500 4.322 0.132 12.5795.000 4.322 0.259 12.590

15.500 4.322 4.876 -12.62715.705 4.322 4.981 -13.63816.000 0.000 0.000 0.000

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0009.500 -25.028 15.747 138.89

15.500 -25.028 69.111 -108.1715.705 -25.028 70.934 -122.5316.000 0.000 0.000 0.000

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0002.000 -13.344 1.851 27.4983.500 -25.028 -37.618 75.7814.500 -25.028 -28.723 107.708.000 -7.362 0.051 153.06

12.500 -7.362 40.074 64.61914.000 4.320 -0.376 15.21315.500 4.320 0.005 15.16815.705 4.320 0.057 15.16116.000 0.000 0.000 0.000

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -26.786 -66.300 -88.4580.500 -26.786 -64.477 -75.7237.500 -26.786 -2.219 149.00

15.500 -26.786 68.933 -107.8115.705 -26.786 70.757 -122.1316.000 0.000 0.000 0.000

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -7.362 -68.477 -107.790.500 -7.362 -66.654 -94.120

Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]6.500 -7.362 -13.290 143.508.000 4.320 -1.900 9.787

15.500 4.320 0.005 15.16815.705 4.320 0.057 15.16116.000 0.000 0.000 0.000

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -7.362 -68.477 -107.792.000 -11.048 -46.203 -14.9242.500 0.045 -3.986 -9.1387.500 0.045 -1.716 5.1298.500 -15.103 3.454 5.575

14.000 -26.196 49.011 -24.66615.705 -25.028 70.934 -122.5316.000 0.000 0.000 0.000

6 - 2 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.297 10.459 -37.741 -71.3038.349 7.606 -0.245 7.2099.356 7.357 0.199 7.2339.859 7.233 0.421 7.077

10.055 0.000 0.000 0.000A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 5.465 -0.919 3.5696.336 -4.114 4.830 38.9759.859 -11.111 35.234 -22.717

10.055 0.000 0.000 0.000A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.000

2.310 6.359 -0.702 4.5632.813 0.354 -22.151 10.0215.329 -5.763 -5.516 48.1706.336 -3.905 1.184 51.2469.356 -1.372 23.710 11.1969.859 -2.258 -2.258 11.291

10.055 0.000 0.000 0.000A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.000

1.806 -9.649 -30.066 -26.6315.833 -13.165 -0.802 35.5099.859 -16.682 28.462 -20.172

10.055 0.000 0.000 0.000A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 1.370 -52.254 -102.975.329 -3.026 -7.722 47.9565.833 -3.867 -4.138 34.481

10.055 0.000 0.000 0.000A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 1.370 -52.254 -102.979.859 -7.191 31.141 -24.387

10.055 0.000 0.000 0.00010 - 12 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 9.534 -37.587 -70.1836.336 6.928 -0.222 5.4117.343 6.680 0.282 5.3819.859 6.058 1.543 3.085

10.055 0.000 0.000 0.000A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 4.011 0.034 10.1396.336 -5.267 5.670 38.0959.859 -12.143 35.914 -26.584

10.055 0.000 0.000 0.000A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.000

1.806 3.638 0.791 9.5162.310 4.083 0.769 9.0702.813 -1.621 -21.126 11.5084.826 -7.179 -8.892 42.8116.336 -4.659 1.459 49.6499.356 -2.178 24.067 8.6249.859 -3.339 -1.465 7.548

10.055 0.000 0.000 0.000A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -10.505 -5.979 -12.2532.310 -11.148 -25.686 -10.9315.833 -14.225 -0.080 34.4549.859 -17.741 29.184 -24.135

10.055 0.000 0.000 0.000A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 0.616 -51.979 -102.905.329 -3.779 -7.447 46.6355.833 -4.699 -3.739 33.238

10.055 0.000 0.000 0.000A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 0.616 -51.979 -102.909.859 -8.344 32.192 -28.598

10.055 0.000 0.000 0.0002 - 1 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.000

0.302 1.447 1.966 -12.4061.326 -0.290 0.070 -13.4508.500 -12.450 -13.201 33.646

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -31.994 12.762 21.9118.500 -42.156 15.016 -37.227

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0001.839 -36.312 5.370 22.0973.888 -34.340 6.485 12.3498.500 -17.896 -17.584 39.672

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -38.456 7.200 27.5998.500 -52.352 2.855 -13.616

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.266 -6.640 -4.8982.351 -3.740 -2.849 4.826

Page 61: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]

2.864 -2.896 -2.773 -11.3728.500 -17.896 -17.584 39.672

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 1.447 1.966 -12.4061.839 -1.159 -0.878 -13.2432.351 -7.474 0.308 -13.4415.426 -15.978 -4.832 -5.8386.450 -44.129 9.013 -11.0688.500 -42.156 15.016 -37.227

4 - 3 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -16.376 4.124 19.0990.789 -16.506 4.124 16.9586.500 -17.934 4.124 -6.591

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -281.47 33.355 117.470.789 -281.60 33.355 100.166.500 -283.03 33.355 -90.329

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -281.47 33.355 117.470.789 -281.60 33.355 100.161.308 -281.73 33.355 82.8404.942 -18.372 -4.012 18.5896.500 -18.762 -4.012 24.838

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -300.80 20.918 93.5270.789 -300.93 20.918 82.6676.500 -302.36 20.918 -36.790

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -17.204 -4.012 -0.1570.789 -17.334 -4.012 1.9266.500 -18.762 -4.012 24.838

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -17.204 -4.012 -0.1570.789 -17.334 -4.012 1.9261.308 -17.464 -4.012 4.0094.942 -282.64 33.355 -38.3786.500 -283.03 33.355 -90.329

6 - 4 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.422 -8.436 -16.1740.797 -2.546 -8.436 -11.9922.284 -2.917 -8.436 0.5532.780 -3.041 -8.436 4.7343.050 0.000 0.000 0.000

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -104.64 26.384 2.8100.797 -104.76 26.384 -10.2682.284 -105.13 26.384 -49.5012.780 -105.25 26.384 -62.5783.050 0.000 0.000 0.000

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -104.12 3.748 40.6640.797 -104.25 3.748 38.8062.284 -104.62 3.748 33.2342.780 -104.74 3.748 31.3763.050 0.000 0.000 0.000

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -123.57 20.918 -19.8160.797 -123.69 20.918 -30.1842.284 -124.07 20.918 -61.2892.780 -124.19 20.918 -71.6573.050 0.000 0.000 0.000

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.422 -8.436 -16.1740.797 -2.546 -8.436 -11.9922.284 -2.917 -8.436 0.5532.780 -3.041 -8.436 4.7343.050 0.000 0.000 0.000

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -3.361 13.035 -58.9790.797 -3.485 13.035 -65.4412.284 -3.856 13.035 -84.8252.780 -3.980 13.035 -91.2863.050 0.000 0.000 0.000

9 - 7 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -16.647 -0.048 -8.8200.789 -16.777 -0.048 -8.7956.500 -18.204 -0.048 -8.520

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -17.888 5.622 1.8830.789 -18.018 5.622 -1.0356.500 -19.446 5.622 -33.141

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.000

Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]0.270 -17.888 5.622 1.8830.789 -18.018 5.622 -1.0351.308 -18.148 5.622 -3.9543.904 -188.01 -25.464 22.0245.981 -188.53 -25.464 74.9046.500 -188.66 -25.464 88.124

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -206.41 -15.636 -55.6880.789 -206.54 -15.636 -47.5716.500 -207.97 -15.636 41.722

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -187.10 -25.464 -70.5150.789 -187.23 -25.464 -57.2956.500 -188.66 -25.464 88.124

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -187.10 -25.464 -70.5150.789 -187.23 -25.464 -57.2951.308 -205.43 -21.306 -44.2693.904 -18.797 5.622 -18.5476.500 -19.446 5.622 -33.141

10 - 9 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.562 -8.003 5.1550.797 -2.686 -8.003 9.1222.284 -3.058 -8.003 21.0232.780 -3.182 -8.003 24.9903.050 0.000 0.000 0.000

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -3.934 5.622 32.0520.797 -4.057 5.622 29.2652.284 -4.429 5.622 20.9062.780 -4.553 5.622 18.1193.050 0.000 0.000 0.000

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -3.934 5.622 32.0520.797 -4.057 5.622 29.2651.293 -4.181 5.622 26.4791.789 -4.175 -7.483 29.9462.284 -4.299 -7.483 33.6552.780 -4.423 -7.483 37.3643.050 0.000 0.000 0.000

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -125.67 -2.531 -9.5390.797 -125.80 -2.531 -8.2852.284 -126.17 -2.531 -4.5212.780 -126.29 -2.531 -3.2673.050 0.000 0.000 0.000

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -106.39 -22.609 -51.3480.797 -106.52 -22.609 -40.1412.284 -106.89 -22.609 -6.5212.780 -107.01 -22.609 4.6863.050 0.000 0.000 0.000

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -106.24 -20.314 -53.1090.797 -106.36 -20.314 -43.0401.293 -106.49 -20.314 -32.9712.780 -106.99 -7.208 -22.0103.050 0.000 0.000 0.000

12 - 11 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.545 -2.959 8.8071.839 -2.060 -0.115 11.1708.500 -13.351 12.208 -29.107

A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -1.516 5.590 1.0022.351 -4.990 1.799 -6.5702.864 -3.797 1.781 10.3168.500 -18.711 16.634 -35.295

A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.545 -2.959 8.8075.426 -17.225 3.647 7.1906.450 -45.307 -10.049 13.3298.500 -43.421 -16.094 41.772

A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -39.240 -8.156 -31.3118.500 -53.136 -3.811 17.743

A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -32.823 -13.741 -25.7208.500 -43.421 -16.094 41.772

A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0001.839 -37.490 -6.406 -24.6123.888 -35.604 -7.563 -12.7778.500 -18.711 16.634 -35.295

Page 62: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]

4 - 5 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3061.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 -0.000 0.000 -0.000

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -163.28 -115.111.000 0.000 -163.28 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -12.560 0.000 0.0000.676 -12.560 0.000 -1.1301.000 -12.560 0.000 -1.1301.190 0.000 0.000 0.000

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 0.000 0.0001.190 -0.000 0.000 -0.000

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -0.000 -0.0000.676 0.000 -0.000 -0.0000.676 0.000 -0.000 0.0001.190 0.000 -0.000 0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 0.0000.676 0.000 0.000 0.0001.190 0.000 0.000 0.000

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -0.000 -0.0001.190 0.000 -0.000 0.000

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 0.000 0.0001.190 -0.000 0.000 -0.000

9 - 8 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3061.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 0.0000.676 -0.000 -0.000 0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -66.910 -47.1721.000 -0.000 -66.910 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 -0.0001.190 0.000 0.000 -0.000

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -5.150 0.000 0.0000.676 -5.150 0.000 -0.4631.000 -5.150 0.000 -0.4631.190 0.000 0.000 0.000

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 -0.0000.676 0.000 0.000 -0.0001.190 0.000 0.000 -0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 0.000 0.0001.190 -0.000 0.000 0.000

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 -0.0000.676 -0.000 -0.000 -0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 0.0000.676 0.000 0.000 0.0001.190 0.000 0.000 0.000

6 - 10 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -3.641 -18.090 -28.2268.000 -3.641 0.124 39.623

15.705 -3.641 18.339 -30.04916.000 0.000 0.000 0.000

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -4.899 -45.923 -72.8138.000 -4.899 0.307 101.09

15.705 -4.899 46.537 -77.41616.000 0.000 0.000 0.000

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -15.149 1.766 18.415

15.500 -15.149 1.766 -8.43415.705 -15.149 1.766 -8.41716.000 0.000 0.000 0.000

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 4.275 -0.411 -0.914

15.500 4.275 -0.411 5.33715.705 4.275 -0.411 5.31516.000 0.000 0.000 0.000

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 1.758 0.177 2.3750.500 1.758 0.177 2.383

15.705 1.758 0.177 -0.399

Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]16.000 0.000 0.000 0.000

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 -0.0000.500 -0.000 -0.000 -0.000

15.705 -0.000 -0.000 0.00016.000 0.000 0.000 0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.591 13.513 33.2219.000 0.591 0.019 -24.484

15.705 0.591 -8.831 4.85316.000 0.000 0.000 0.000

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.590 9.051 3.3556.500 0.590 0.488 -26.0647.000 0.590 -0.202 -26.121

15.705 0.590 -13.756 33.65216.000 0.000 0.000 0.000

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 3.097 4.052 5.8332.000 3.097 3.148 -0.0738.500 3.097 -0.297 -8.566

15.705 3.097 -4.115 6.24416.000 0.000 0.000 0.000

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -3.097 -4.052 -5.8332.000 -3.097 -3.148 0.0738.500 -3.097 0.297 8.566

15.705 -3.097 4.115 -6.24416.000 0.000 0.000 0.000

6 - 2 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.297 0.352 -13.398 -24.7185.833 -1.015 -0.383 13.4279.859 -2.009 9.083 -4.089

10.055 0.000 0.000 0.0002 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 0.866 -33.944 -62.2385.833 -2.603 -0.909 34.2369.859 -5.126 23.116 -10.470

10.055 0.000 0.000 0.0003 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 2.084 -1.669 -8.5619.859 2.084 -1.669 7.396

10.055 0.000 0.000 0.0004 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -1.391 0.671 1.3149.859 -1.391 0.671 -5.103

10.055 0.000 0.000 0.0005 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 0.654 -0.538 -2.7599.859 0.654 -0.538 2.385

10.055 0.000 0.000 0.0006 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -0.000 0.000 0.0009.859 -0.000 0.000 -0.000

10.055 0.000 0.000 0.0007 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -5.571 8.336 10.0235.329 -5.571 0.385 -11.9225.833 -5.571 -0.411 -11.9159.859 -5.571 -6.772 2.545

10.055 0.000 0.000 0.0008 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 3.919 9.103 22.2826.839 3.919 0.074 -7.7389.859 3.919 -4.093 -1.670

10.055 0.000 0.000 0.0009 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 2.585 2.705 4.6915.329 2.585 0.038 -2.2119.859 2.585 -2.363 3.055

10.055 0.000 0.000 0.00010 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -2.585 -2.705 -4.6915.329 -2.585 -0.038 2.2119.859 -2.585 2.363 -3.055

10.055 0.000 0.000 0.00010 - 12 1 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 0.452 -13.558 -25.8835.833 -0.914 -0.542 13.1476.336 -1.038 0.641 13.1229.859 -1.908 8.924 -3.726

10.055 0.000 0.000 0.0002 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 1.115 -34.338 -65.1145.833 -2.354 -1.303 33.5439.859 -4.876 22.722 -9.574

10.055 0.000 0.000 0.0003 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -2.231 1.672 7.7539.859 -2.231 1.672 -8.234

10.055 0.000 0.000 0.0004 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 1.608 -1.337 -6.9199.859 1.608 -1.337 5.863

10.055 0.000 0.000 0.0005 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -0.569 0.274 0.5369.859 -0.569 0.274 -2.087

10.055 0.000 0.000 0.000

Page 63: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.297 0.000 -0.000 -0.0009.859 0.000 -0.000 0.000

10.055 0.000 0.000 0.0007 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 3.799 8.900 22.7446.839 3.799 0.264 -7.2369.859 3.799 -3.722 -2.015

10.055 0.000 0.000 0.0008 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -5.598 8.378 10.3295.329 -5.598 0.427 -11.8285.833 -5.598 -0.369 -11.8429.859 -5.598 -6.730 2.448

10.055 0.000 0.000 0.0009 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 2.559 2.746 4.9885.329 2.559 0.078 -2.1199.859 2.559 -2.322 2.962

10.055 0.000 0.000 0.00010 0.000 0.000 0.000 0.000

0.297 -2.559 -2.746 -4.9885.329 -2.559 -0.078 2.1199.859 -2.559 2.322 -2.962

10.055 0.000 0.000 0.0002 - 1 1 0.000 0.000 0.000 0.000

0.302 -10.218 1.050 5.5988.500 -24.115 1.050 -3.006

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -24.701 2.684 14.3078.500 -24.701 2.684 -7.694

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 1.877 -1.898 -7.1508.500 1.877 -1.898 8.413

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.813 1.314 4.8398.500 -0.813 1.314 -5.930

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.603 -0.594 -2.3118.500 0.603 -0.594 2.560

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.000 0.000 0.0008.500 -0.000 0.000 -0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.461 5.562 -5.6892.351 6.461 0.684 -12.0902.864 6.461 -0.535 -12.1298.500 6.461 -13.950 28.693

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 4.749 -3.044 1.8192.351 4.749 -0.339 5.2862.864 4.749 0.338 5.2868.500 4.749 7.778 -17.584

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 2.723 -2.153 -2.8554.401 2.723 0.019 1.5198.500 2.723 2.192 -3.013

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.723 2.153 2.8554.401 -2.723 -0.019 -1.5198.500 -2.723 -2.192 3.013

4 - 3 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -46.881 2.592 9.3746.500 -48.438 2.592 -6.773

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -83.322 2.215 6.5756.500 -83.322 2.215 -7.226

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -163.39 17.047 78.3126.500 -163.39 17.047 -27.894

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 0.402 6.971 17.8196.500 0.402 6.971 -25.612

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -0.426 -1.164 -1.4376.500 -0.426 -1.164 5.816

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 0.000 0.000 0.0006.500 0.000 0.000 -0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 23.318 -5.212 -7.3916.500 23.318 -5.212 25.080

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 18.509 4.302 4.6906.500 18.509 4.302 -22.110

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 6.785 -0.227 -0.7036.500 6.785 -0.227 0.714

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -6.785 0.227 0.7036.500 -6.785 0.227 -0.714

6 - 4 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -32.926 2.592 3.9972.780 -33.546 2.592 -2.4263.050 0.000 0.000 0.000

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -83.322 2.215 13.2622.780 -83.322 2.215 7.7713.050 0.000 0.000 0.000

Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]3 0.000 0.000 0.000 0.000

0.302 -0.111 17.047 -33.5122.780 -0.111 17.047 -75.7623.050 0.000 0.000 0.000

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.402 -5.589 4.3422.780 0.402 -5.589 18.1923.050 0.000 0.000 0.000

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.426 -1.164 -4.9512.780 -0.426 -1.164 -2.0663.050 0.000 0.000 0.000

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.000 0.000 0.0002.780 0.000 0.000 0.0003.050 0.000 0.000 0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 23.318 -5.212 -23.1242.780 23.318 -5.212 -10.2063.050 0.000 0.000 0.000

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 18.509 4.302 17.6752.780 18.509 4.302 7.0133.050 0.000 0.000 0.000

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.785 -0.227 -1.3892.780 6.785 -0.227 -0.8263.050 0.000 0.000 0.000

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -6.785 0.227 1.3892.780 -6.785 0.227 0.8263.050 0.000 0.000 0.000

9 - 7 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -47.298 -2.676 -9.8716.500 -48.856 -2.676 6.797

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -84.353 -2.422 -7.8036.500 -84.353 -2.422 7.285

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -66.780 -13.105 -40.5886.500 -66.780 -13.105 41.057

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -1.086 2.816 3.4046.500 -1.086 2.816 -14.137

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 0.155 -2.854 -7.2996.500 0.155 -2.854 10.484

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -0.000 0.000 0.0006.500 -0.000 0.000 -0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 18.065 -4.158 -4.1236.500 18.065 -4.158 21.781

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 23.605 5.233 7.5216.500 23.605 5.233 -25.081

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 6.892 0.249 0.8306.500 6.892 0.249 -0.720

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -6.892 -0.249 -0.8306.500 -6.892 -0.249 0.720

10 - 9 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -33.344 -2.676 -4.7472.780 -33.963 -2.676 1.8843.050 0.000 0.000 0.000

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -84.353 -2.422 -15.1142.780 -84.353 -2.422 -9.1113.050 0.000 0.000 0.000

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.130 -13.105 -13.2342.780 0.130 -13.105 19.2453.050 0.000 0.000 0.000

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -1.086 2.816 11.9022.780 -1.086 2.816 4.9243.050 0.000 0.000 0.000

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.155 2.296 -1.7612.780 0.155 2.296 -7.4503.050 0.000 0.000 0.000

6 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.000 -0.000 0.0002.780 -0.000 -0.000 0.0003.050 0.000 0.000 0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 18.065 -4.158 -16.6732.780 18.065 -4.158 -6.3683.050 0.000 0.000 0.000

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 23.605 5.233 23.3162.780 23.605 5.233 10.3473.050 0.000 0.000 0.000

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.892 0.249 1.5802.780 6.892 0.249 0.9643.050 0.000 0.000 0.000

10 0.000 0.000 0.000 0.000

Page 64: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]

0.302 -6.892 -0.249 -1.5802.780 -6.892 -0.249 -0.9643.050 0.000 0.000 0.000

12 - 11 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -10.049 -0.966 -5.2308.500 -23.945 -0.966 2.689

2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -24.283 -2.477 -13.3978.500 -24.283 -2.477 6.910

3 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -1.896 -2.044 -7.9458.500 -1.896 -2.044 8.813

4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 1.497 1.460 5.6858.500 1.497 1.460 -6.282

5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.332 -0.537 -1.9798.500 -0.332 -0.537 2.425

6 0.000 0.000 0.000 0.000

Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]0.302 0.000 0.000 0.0008.500 0.000 0.000 -0.000

7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 4.356 2.965 -2.2142.351 4.356 0.259 -5.5188.500 4.356 -7.857 17.841

8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.417 -5.585 5.5912.864 6.417 0.513 12.0888.500 6.417 13.927 -28.608

9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 2.680 2.132 2.7614.401 2.680 -0.041 -1.5258.500 2.680 -2.213 3.094

10 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.680 -2.132 -2.7614.401 -2.680 0.041 1.5258.500 -2.680 2.213 -3.094

Page 65: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

984 5

6

2

10

12

6 10

2

1

12

11

10

99

7

4

3

6

4

Диспозиција греда 3Д

Page 66: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

R1 = 15.02 M1 = 0.18

M2 = 37.23

R3 = 52.35

R1 = 17.58

R2 = 0.03

M2 = 39.67

R3 = 12.45

M3 = 0.01

R1 = 33.36 M1 = 2.96

M2 = 90.33

R3 = 302.36

M3 = 0.14

R1 = 4.01

R2 = 0.29

M2 = 24.84

R3 = 17.93

R1 = 5.62R2 = 0.88

M2 = 33.14

R3 = 207.97

R1 = 25.46 M1 = 7.59

M2 = 88.12

R3 = 18.20

M3 = 0.06

R1 = 16.63 M1 = 4.45

M2 = 35.29

R3 = 53.14

R1 = 16.09

R2 = 0.55

M2 = 41.77

R3 = 13.35

M3 = 0.11

Анв: 11-226

Реакције ослонаца 3Д

Page 67: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

51.25

49.65

153.06

39.67 41.77

37.36

1.88

88.12

117.47

40.66

-56.48

-124.42

-102.97

-102.90

-107.79

-122.53

-37.23 -35.29

-53.11

-70.51 -0.16

-90.33

-91.29

Анв: 11-226

Утицаји у греди: max М3= 153.06 / min М3= -124.42 kNm 3Д

Page 68: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

35.23

35.91 70.93

15.02 16.63

5.62

5.62 33.36

26.38

-80.11

-176.48

-52.25

-51.98

-68.48

-17.58 -16.09

-22.61

-25.46 -4.01

-8.44

Анв: 11-226

Утицаји у греди: max Т2= 70.93 / min Т2= -176.48 kN 3Д

Page 69: HALA Metalne Konstrukcije 2

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu

10.46

9.53

4.32

1.45 0.55

-5.15

-12.56

-16.68

-17.74

-26.79

-52.35 -53.14

-126.29

-207.97 -302.36

-124.19

Анв: 11-226

Утицаји у греди: max N1= 10.46 / min N1= -302.36 kN 3Д

Page 70: HALA Metalne Konstrukcije 2

5. DETALJI KONSTRUKCIJE

Page 71: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 72: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 73: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 74: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 75: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 76: HALA Metalne Konstrukcije 2

6. ALUMINIJUM

Page 77: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

F.1. PRORAČUN FASADNOG STUBA FS1 OD ALUMINIJUMA F.1.1. Analiza opterećenja: → fasadni stub: 445,3 10 27,0 0,122 / 'fs alq A kN mγ −= ⋅ = ⋅ ⋅ =

______________________

m→ fasadna obloga: 20,065 /foq kN=

→ vetar: 2

, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0, 2)) 0, 44 1,1 0, 484 /g T z g T zw q q kN m= ⋅ ⋅ − − = ⋅ =

0,065[ ( ) ] cos [0,122 ( 0,75) 3,0] 0,995 2,568 / '

cos 0,995fo

x r

qq q s kN mλ α

α= + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =

0,065[ ( ) ] sin [0,122 ( 0,75) 3,0] 0,10 0, 257 / 'cos 0,995

foy fs

qq q s kN mλ α

α= + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =

2 2,max 0,125 0,125 2,568 6,0 11,56x xM q l kNm= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

2 2,max 0,125 0,125 0,257 6,0 1,157y yM q l kNm= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

F.1.2. Dimenzionisanje profila: Kao fasadni stub usvajamo veličinu profila koji smo usvojili (dimenzionisali) u čeličnoj konstrukciji. Usvojen profil HE-A 180, sledećih karakteristika:

3

2180 , 9,5 , 0,6 , 45,3 , 12, 2 / `,b mm t mm d cm A cm g kg m= = = = =4 3 4 32510 , 294 , 925 , 103 , 162 .x x y y xI cm W cm I cm W cm S cm= = = = =

F.1.3. Kontrola lokalne stabilnosti F.1.3.1. Kontrola lokalne stabilnosti nožice

180

6

152

171

9,5

9,5

171,5

161,50

1, 79 890

3 0, 25 3 0, 25 1,79 3, 45nož

hb

hm

b

= = < →

= + ⋅ = + ⋅ =

Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 78: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

903, 45 32, 68

9,5nož

bm

tλ = ⋅ = ⋅ =

9,5

15

25

56

625 25

2

1 5,6 0,95 4, 0 0,60 7, 72 8,5wA = ⋅ + ⋅ = ≈ 2cm cm

m

(zbog površina zaobljenja profila) 2

12 2 8,5 17w wA A c= ⋅ = ⋅ =

20

17( ) 19,5 (19,5 10,5) 16,12 /

45,3w

doz v v vzg

AKN cm

Aσ σ σ σ σ= = − ⋅ − = − ⋅ − =

0

700065, 43

16,12v

Eλ π π

σ= ⋅ = ⋅ =

32, 680, 499

65, 43nož

v

λλ

λ= = =

iz tabele 1.38 za “Koeficijente izvijanja pritisnutih štapova

odaluminijumskih legura” (Priručnik za čelične konstrukcije, Dragan Veličković, Srđan Živković, Niš 2002).

0,9275nožχ =

F.1.3.2. Kontrola lokalne stabilnosti rebra

171 , 6h mm t m= = m

1

2

1,1 0,5

reb

reb

bm

t

m

λ

σσ

= ⋅

= + ⋅

, 2,max

11563,93 /

294x max

xx

MkN cm

Wσ = = =

, 2,max

115, 71,12 /

103y max

yy

MkN cm

Wσ = = =

21

22

3, 45 0, 44 3, 01 /

3, 45 0, 44 3,85 /

kN cm

kN cm

σ

σ

= − =

= − − = −

1

2

3, 011,1 0,5 1,1 0,5 0, 710

3,85m

σσ

= + ⋅ = + ⋅ =−

161,50, 710 19,11

6,0reb

bm

tλ = ⋅ = ⋅ =

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 79: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

19,110, 292 0,30

65, 43reb

v

λλ

λ= = = →

iz tabele 1.38 za “Koeficijente izvijanja pritisnutih štapova

odaluminijumskih legura” (Priručnik za čelične konstrukcije, Dragan Veličković, Srđan Živković, Niš 2002).

1,0000nožχ =

20min( , ) 0,9275 16,12 14,95 /c nož reb kN cmσ χ χ σ= ⋅ = ⋅ =

, ,

2 2

(1 / ) (1 / )

0 3,93 1,12 5,05 / 14,95 /

yxstv

g x x eu y y eu

c

MMNA W N N W N N

kN cm kN cm

σ

σ

= + + =⋅ − ⋅ −

= + + = < =

→ Dimenzije usvojenog profila zadovoljavaju kriterijume lokalne stabilnosti.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 80: HALA Metalne Konstrukcije 2

7. IZBOR OSNOVNOG MATERIJALA

Page 81: HALA Metalne Konstrukcije 2

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

G. Izbor osnovnog materijala G.1. POS.FE. konzola nosača dizalice(čeona ploča) JUS U.E7.010/1988 G.1.1. Faktor opasnosti od krtog loma (L)

L K Z N= ⋅ ⋅ K-faktor konstrukcije Z-faktor značaja dela konstrukcije N-faktor naprezanja K=2.0 - za zavarene konstrukcije sa znatnim nepovoljnim dvoosnim

naprezanjima usled spoljnog opterećenja komplikovane delove konstrukcije sa nagomilavanjem zavarenih šavova.

Z=1.0 - za elemente konstrukcije koji su značajni za sigurnost i

funkcionalnu podobnost celokupne noseće čelične konstrukcije ili njenih najvažnijih delova.

N=1.4 - za delove sa udarnim ili impulsnim naprezanjem.

2,0 1,0 1, 4 2,8L = ⋅ ⋅ =

2,825 10

23

LC T C

t mm

=− ≤ ≤ −

= → za konzolni nosač kranske dizalice usvaja se Č.0363.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Page 82: HALA Metalne Konstrukcije 2

8. 3D IZGLED

Page 83: HALA Metalne Konstrukcije 2
Page 84: HALA Metalne Konstrukcije 2