Upload
others
View
0
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
Ho ení v PSM
Karel Páv#8/14
KATEDRA VOZIDEL A MOTOR
2 / 20
Rychlost reakcí, chemická rovnováha:
FfEeDdCcBbAafk
rk
)(
)(
fedr
cbaf FEDkCBAka
dtAd ][][][][][][][
)()(
FfEeDdCcBbAa fk )( cbaf
f CBAkadtAd
][][][][
)()(
TREa
TAk e
[A] - Koncentrace složky A [mol/m3]k - Rychlostní konstanta
fedcbacC
bB
aA
fF
eE
dD
cba
fed
r
fc TR
pppppp
CBAFED
kk
K][][][][][][
)(
)(
i chemické rovnováze platí:
cbafed
cC
bB
aA
fF
eE
dDfedcba
cC
bB
aA
fF
eE
dDTR
G
p pp
xxxxxxp
ppppppK
Tp
00
,0
e
Gp0,T - molární volná entalpie (Gibbsova volná energie) reakce p i tlaku p0 a teplot THodnoty Kp jsou tabelizovány jako f(T) pro jednotlivé reakce.Referen ní stav je obvykle volen p0=1atm.
Chemická kinetika ho ení
A - Konstanta úm rnosti v Arrheniov vztahuT - Teplota [K] (A T 1012÷1015)
- Teplotní faktor (m že být i záporný)Ea - Aktiva ní energie (20÷400 MJ/kmol)R - Univerzální plynová konstanta
0][dtAd
(Arrheni v vztah)
k
T
as
Ene
rgie
Reaktanty
Produkty
Ea
H
T Ea
(8314,46 J/kmol.K)
3 / 20
1
2
3
4
5
6
7
Spaliny= 1
p = 100barpalivo C8H18
SpalinyT = 2000Kp = 20barpalivo C8H18
Chemická kinetika ho ení5,1
0
5,0
12
2)(pp
xxx
TKCO
OCOp
5,0
05,02
22
2)(pp
xxx
TKOH
OHp
5,05,0322
)(OH
OHp xx
xTK
5,0
05,042
)(pp
xxTK
H
Hp
5,0
05,05
2
)(pp
xxTKO
Op
5,0
05,062
)(pp
xxTK
N
Np
5,05,0722
)(NO
NOp xx
xTK
22 O21COCO
OHO21H 222
OHO21H
21
22
HH21
2
OO21
2
NN21
2
NON21O
21
22
Pro úplné ešení jsou nutné ještbilan ní rovnice pro C, H, N a O
4 / 20Skute ný pr h spalování
Po p ekonání ur ité energetické hladiny molekul (dané aktiva ní energií) docházík et zové tvorb reaktivních aktivovaných ástic (volných radikál ):
Rozpad na reaktivní radikály OOH a R odtrženímkrajního atomu H (nap . C7H15)Zkracování dlouhých et zc CxHy na meziprodukty (alkeny)
et zová tvorba peroxid ROOH (nap . C7H15 OOH) z RRozpad ROOH na formaldehyd HCHO, OH a Rx-1 (nap .C6H13) tvorba dalších peroxid
Oxidace HCHO za vzniku CO a H2OTvorba hydroxylových radikál OHOxidace CO pomocí O2 a OH
Spalování neprobíhá podle jednoduchých sumárních chemických rovnic
edplamenné reakce s p ípadnýmvýskytem „studeného“ plamene
H O C
22 COO21CO
OOHOH
HCOOHCO
OH2OHO
OCOOCO
2
2
2
22
CxHy
OOH, OH, H, O
C3H6 , C2H4, C2H2HCHO, CH3CHO, H2
CO
H2OCO2
Teplota
as
Kon
cent
race
- úvodní reakce jsou endotermické, vevýsledku se však teplo mírn uvol uje
… nutná ú ast H2O jako katalyzátoru
5 / 20Zapálení sm siZapálení sm si Vznícení (zážeh) od externího zdroje tepla
Samovznícení
RTE
a-a
.p.K= e
Zápalnost sm si a udržitelnost et zových reakcí je ovlivn na:
Druhem paliva a sou initelem p ebytku vzduchuTeplotou a tlakem sm si (vyšší hodnoty p sobí pozitivn )Ví ením sm si v okolí ohniska zážehu (b žné intenzity ví ení p sobí pozitivn )Odvodem tepla z ohniska zážehuObsahem inertních plyn
- nutná ur itá induk ní doba pro vzn t (vytvo ení dostate ného po tu radikál )- složitá závislost na tlaku a teplot
Teplota
Pr
tah
vzní
cení
Aromáty
žšíalkany
200
300
400
500
600
700
800
0 2 4 6 8p [bar]
t [°C
]
Studený plamen uhasnutí (nízká teplota)
2. fáze (hlavního) vzn tu
2
Vyšší pravd podobnostinterakce stejnýchradikál
Hranice samovznícení
Nízkoteplotní oblast
1
6 / 20Ho ení p ipravené sm si – zážehové motory1. Iniciace ho ení:
Pr tah zážehu:
Vysokonap ový výboj (elektrická jiskra) – teplota 104 CHorké místo ve spalovacím prostoruHo ící pomocné palivo
n = 1400 ot/minpsací = 500mbar
[°KH]
p i[b
ar]
x h[-]
2. Vlastní ho ení: bO
apal
TRE
pHO CCTA
dCd
wa
][][e][
2Rychlost reakcí:
Rychlost deflagra ního plamene: HOp
LPL wc
wLaminární plamen:
Turbulentní plamen: LPLTPL ww 202
i nízkých teplotách – rozhoduje rychlost chemických reakcí(chemická kinetika - kinetické ho ení)
i vysokých teplotách – rozhoduje vedení teplaRychlost ší ení plamene je podporována difúzí radikál
Nehomogenní rozloženíteploty spalin (u sví kynejvyšší teplota)
m/s)(H45,0 2LPLw
rychlé úvodní p edplamenné reakce (tvorba volných radikál ) s následným rozvojemohniska zážehu po rozpoznatelný vývin tepla
Intenzivní difúze a vedení tepla vlivem turbulencíVlivem expanze spalin je rychlost ela plamene ješt vyšší(na po átku ho ení až 4x, poté vliv expanze spalin klesá)
T , p wPL-L
7 / 20
Laminární plamenTurbulentní plamen
Rozpad fronty plamene do malých turbulentních vírVýrazné zvýšeni rychlosti p enosu tepla a hmotyLaminární ho ení pouze uvnit jednotlivých vír
Ho ení p ipravené sm si – zážehové motory
Ve spalovacím motoru se prakticky nevyskytuje
Zóna p edplamennýchreakcí a ho ení
Konc
entra
cePalivo
Spaliny
Tepl
ota
erst
vá s
ms
wplamen Spaliny
Difúze sm siDifúze spalin
enos proud ním avedením tepla
Relativní sou adnice zastaveného ela plamene
Fluktuaceteploty
Fluktuacekoncentrací
Difúze spalin
Zóna ho ení (~10-1 mm)Zóna p edplamennýchreakcí
Konc
entra
ce
Palivo
Spaliny
Tepl
ota
Mez p edplamennýchreakcí
erst
vá s
ms
wplamen Spaliny
Difúze sm si
Difúze spalin a radikál
Vedení tepla
Relativní sou adnice zastaveného ela plamene
enos tepla proud ním
8 / 20Ho ení tvo ící se sm si – vzn tové motory
2. Iniciace ho ení: Kompresní teplotou
RTE
a-a
.p.K= ePr tah vznícení:
Fyzikální endotermní proces, vytvo ení ho lavélokáln homogenní sm si
1. Odpa ení vst íknutého paliva:
3. Kinetická fáze ho ení: Rychlost reakcí:
4. Difúzní fáze ho ení:Ho ení na ploše = 1Difúze spalin na ob strany od plochy ho eníPlocha ho ení rozší ena turbulencíRychlost ho ení dána rychlostí p ívodu paliva a O2do zóny plamene (turbulentní difúze)Uvnit plamene dochází ke krakování paliva a knáslednému vzniku sazí (Velká ást sazí následn oxiduje v oblastechProdukce i oxidace sazí jsou urychlovány s teplotou
Iniciace plamene v p ipravené sm si 1Rychlé proho ení lokáln homogenní sm si dané oblastízápalnostiZvýšená produkce oxid dusíku
chemický proces p edplamenných reakcí, p i kterých semusí vytvo it dostate ná koncentrace volných radikál
bO
apal
TRE
pHO CCTA
dCd
wa
][][e][
2
9 / 20
p
Ho ení tvo ící se sm si – vzn tové motory
ímý vst ik
Nep ímý vst ik - kom rkový spalovací prostor (tlaková nebo vírová kom rka)- Vyšší kompresní pom r motoru ( =20÷22), objem kom rky 0,3÷0,5Vk (tlaková), resp. 0,5÷0,8Vk (vírová)- Rychlé odpa ení paliva a krátký pr tah vznícení díky naakumulovanému teplu v kom rce- Následný intenzivní výtok odpa eného paliva a meziprodukt spalování do válce- Difúzní spalování ve válci v „chladném“ vzduchu- Menší kou ivost i emise NOx- Menší nároky na vst ikovací za ízení- Menší hlu nost motoru- Ztráty škrcením, v tší tepelné ztráty
- Nižší kompresní pom r ( =15÷18)- Díky vysokým vst ikovacím tlak m
(250MPa) lze dosáhnout p ijatelných hladinhluku a emisí
- Vyšší ú innost motoruU vzn tového motoru je díky zá ícím ho ícím sazímdob e viditelný plamen:
10 / 20
M
BF
[-]
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
MB
F [1
/°K
H]
-0.01
0.00
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
[°KH]-20 0 20 40 60 80 100 120
Ho ení – disociace, zamrzání
Konec ho ení:Klesá koncentrace O2 i paliva, nízká expanzní teplota zpomaluje p edplamenné reakce.U chladných st n a v št rbinách sklon k hasnutí plamene.Kolem teplot 1700 K dochází k zamrzání produkt disociace.
Disociace b hem ho ení:Vlivem vysokých teplot dochází k rozkladu produkt spalování na látky, které jsou ještspalitelné (H2, H, O, OH, NO, CO i p i > 1).Koncentrace t chto látek se neustále m ní podle složení, teploty a tlaku ve válci(chemická kinetika).Z hlediska ú innosti ob hu je to nevýhodné – k uvol ování disocia ního tepla docházípozd ji p i nižších teplotách až do „zamrznutí“ (zpomaluje se rychlost uvol ování tepla).
(týká se zážehového i vzn tového motoru)
2000
2200
2400
2600
2800
3000
3200
0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 [-]
Tepl
ota
plam
ene
[K]
max
. wP
L-L
11 / 20Teplota plamene
Pro izochorické spalování:
spalhoTupalsm s UHmU ref
spalsm sspal
sm ssm ssm s
umUumU
refrefT
TvrefT
Tp rTTTcrTTTcu
rThpvhu
refref
vvtpalsm s Lmm 1
plamenspalrefplamen
T
Tpspalsm shoTupalsm ssm srefsm s
T
Tpsm ssm s TrTTcmHmTrTTcm plamen
ref
refsm s
ref
plamen
ref
T
Tpspalc … nutno ešit itera zeznámé závislosti na teplot(závisí však i na složení spalin)
ho … ú innost ho ení je rovn žzávislá na teplot plamene(vliv disociace)
ho
refT
Tpspalvvt
hoTu
sm ssm srefsm sT
Tpsm s
spalT
Tpspal
plamen TcL
HTrTTcrc
T plamen
ref
refsm s
refplamen
ref
11
ref
T
Tp TTchref
mrTpV
12 / 20Teplotní nehomogenita spalin
i deflagra ním ho ení je nejvyšší teplota spalin v míst ohniska zážehu sm si.
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
340 350 360 370 380 390 400 410
[°KH]
T [K
]
Modelová situace:1) P ívod tepla QP = ½ Q + adiabatická vratná komprese levé ásti2) P ívod tepla QL = ½ Q + adiabatická vratná komprese pravé ásti
Teplota spalin
Teplota sm si
p
VVP1VP2VL1 VL2 VL0 = VP0
p1
p0
p2
QP
QL
L1 P1
L2 P2
L0 = P0
TP2TL2
11 LCP VVV
dpVdQ CP 1
dpVdQ CL 1
rmVpTL
LL
111
1
1
001 p
pVV LL
1
2
112 p
pVV PP
QL QP
pTLVLmL
pTPVPmP
13 / 20Pr h uvol ování tepla b hem ho ení
Vzn tový motor Zážehový motor
-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90Crank Angle [deg]
Hea
t Rel
ease
[%/d
eg]
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8SPEED
rpm2000
IMEPbar
22.14
-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90Crank Angle [deg]
Hea
t Rel
ease
[%/d
eg]
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8SPEED
rpm2000
IMEPbar5.58íliš nízká
teplotapro vzn t
Snaha o zkrácení pr tahuvznícení a tím o potla eníkinetické fáze ho ení
-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90Crank Angle [deg]
Hea
t Rel
ease
[%/d
eg]
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8SPEED
rpm2000
IMEPbar
11.17
-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90Crank Angle [deg]
Hea
t Rel
ease
[%/d
eg]
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8SPEED
rpm4000
IMEPbar
12.58
Rychlost ho ení se srostoucími otá kamizvyšuje
Odpa ovánípaliva
Následnkratší pr tah
vznícení
Pilotní dávka:
14 / 20Pr h uvol ování tepla b hem ho ení
Ho ení je pozitivn ovlivn no ví ením nápln válce (VM i ZM).U ZM je pr h ho ení významn ovlivn n polohou zapalovací sví ky.
2-ventilová hlava se stranovumíst nou sví kou
4-ventilová hlava s centrickyumíst nou sví kou
Delší dráha plamene a pomalé ho ení zvyšujepravd podobnost výskytu klepání.Existují konstrukce s ízenou tvorbou turbulence(využívá se nár stu tlaku p i ho ení v kom rce).Z hlediska ú innosti je snahou dosažení conejrychlejšího a nejdokonalejšího sho ení náplnválce.
-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70Crank Angle [deg]
Hea
t Rel
ease
[%/d
eg]
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8SPEED
rpm2000
IMEPbar
10.20
-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70Crank Angle [deg]
Hea
t Rel
ease
[%/d
eg]
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8SPEED
rpm2000
IMEPbar
10.62
15 / 20Mezicyklová variabilita
Vzn tový motor
-360 -315 -270 -225 -180 -135 -90 -45 0 45 90 135 180 225 270 315 360Crank Angle [deg]
PC
YL
[bar
]
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Cycle
IMEP
[bar
]
11.0
11.5
12.0
12.5
13.0
PM
AX
[bar
]30
40
50
60
70
80
-360 -315 -270 -225 -180 -135 -90 -45 0 45 90 135 180 225 270 315 360Crank Angle [deg]
PC
YL
[bar
]
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Cycle
IMEP
[bar
]
23.5
24.0
24.5
25.0
25.5
PM
AX
[bar
]
140
150
160
170
180
190
Zážehový motor
= 0,7 bar* = 0,4 %
= 0,1 bar* = 0,4 %
= 4,2 bar* = 7,2 %
= 0,1 bar* = 1,0 %
16 / 20
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1Rel. Volume [-]
p [b
ar]
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
Poruchy spalování
p [b
ar]
0
10
20
30
40
50
60
70
80
Crank Angle [deg]-10 0 10 20 30 40
MBF
[%]
0
20
40
60
80
100
n = 1850 min-1, pi = 10,3 barKlepání:
Spontánní vzn t dosud nesho elé sm sied frontou plamene.
Nebezpe í:- Vysoký tlak (mechanické namáhání)- Lokální vysoký p estup tepla
K]bar,[ms,3800exp100
86,17 7,1402,3
Tp
Douaud-Eyzat v vztah ( as nutný pro vznícení):
11
0
dvznícení
závisí na historii stav( vznícení se eší itera )
Samozápal:Ne ízený (samovolný) zážeh sm si od
eh átých míst ve spalovacím prostoru:ásti zapalovací sví ky
• p eh áté ventily• úsady
2750 min-1, 100%Etanol
0,01
0,1
1
10
100
1000
0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8
[ms]
1000/T [1/K]
as do vznícení iso-oktanu
2500 min-1, 100%Benzín RON 87
17 / 20Nekonven ní zp soby ho ení
HCCI - Homogeneous Charge Compression Ignition
RCCI - Reactivity Controlled Compression Ignition
PCCI - Premixed Charge Compression Ignition
PPCI - Partially Pre-mixed Charge Compression Ignition
Kompresní vzn t velkého objemu chudé sm si (benzín, nafta, plynná paliva)Vyžadován vysoký kompresní pom r
Vysoké spalovací tlaky, resp. gradienty tlaku (hluk)Komplikované ízení vznícení sm si (prom nné , EGR, asování)Omezený rozsah zatížení motoru (vzn tlivost chudých sm sí, vysoké tlaky)Vyšší emise CO a HC vlivem velmi rychlého ho ení a nižších spalovacích teplot
Odpadá škrtící klapka v sáníNízké emise NOx (nižší špi kové teploty, krátká expozice)
Použití dvou paliv s rozdílnou reaktivitou (nap . benzín a nafta) pro ízení vzn tuŠiroký rozsah zatížení motoru
18 / 20Inverzní p ístup – Analýza zm eného pr hu tlaku(SW AVL IndiCom)
dmmTdV
mrpdp
mrVdT
=0
v
p
cc
rcc vp
ddpV
ddVp
ddQ
11
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
-30 -20 -10 0 10 20 30 40 50
[°KH]
dQ/d
[J/°
KH]
Zjednodušený výpo et dle vztahuVýpo et zahrnující odvod tepla i
prom nlivost termodynamickýchvlastností nápln válce
= 1,32
= 1,32 / 1,27
ddpV
ddVp
ddQ
11
HÚ
Použití pro kompresi pro expanzi
Zážehové motory svn jším tvo ením sm si 1,32 1,27
Zážehové motory símým vst ikem paliva 1,34 1,27
Plynové motory 1,35 1,27
Vzn tové motory 1,37 1,30
Doporu ené hodnoty :
n = 2000 min-1, pe = 0,2 MPa
pdVdTmcpdVdUdQ v
pdVpdVrcVdp
rcdQ vv
pdVVdpdQ11
1
… 1. zákon termodynamiky pro uzav ený systém(zanedbávají se úniky p es pístní kroužky)
19 / 20ležité integrální parametry zákona ho ení
[°KH]
dQ/d [J/°KH]
Q [J]
HÚ
50%
90%5%
0
Qp
0,9 Qp
0,1 Qp
0,05 Qp
0,95 Qp
95%
10%
0,5 Qp
Poloha vyho ení 50% nápln válce 50%Úhlová délka ho ení 95% 5% ( 90% 5%)Celkov uvoln né teplo Qp siln závisí na zp sobu výpo tu
20 / 20
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0/ k [-]
x [-] m=0.1
0.3
m=1m=0.5 m=2 m=5 m=10
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0/ k [-]
w [-
]
m=0.1
m=0.3
m=1
m=0.5m=2
m=5
m=10
Modelování ho eníVibeho zákon ho ení:
kxC 1ln1
1
1
e1
m
h
hC
hox1
1
e11
m
h
hCm
h
h
hho
mCw
-20 -10 -0 10 20 30 40 50 60 70 80Crank Angle [deg]
Hea
t Rel
ease
[kJ/
m3d
eg]
-30
0
30
60
90
120
150
Zážehový motorVzn tový motorTypický rozsah
parametrum = 2 ÷ 3,5
91,6999,0
1Cxki