IBAU Hamburg

8/13/2019 IBAU Hamburg

1/11

Desain sipil silo berkapasitas besar membutuhkan pengetahuan yang luas serta keahlian. Hal

ini terutama dipenuhi oleh keterlibatan perusahaan desain sipil yang memenuhi syarat, yang

terbiasa dengan nilai seni(state-of-the-art). Namun demikian, pengalaman kami ini, dalam

beberapa kasus, pedoman setempat, peraturan dan ketetapan yang digunakan, yang tidak

memperhitungkan kompleksitas silo besar, misalnya dinyatakan dalam Eurocode EN 1991-4,

atau kode nasional yang relevan seperti DIN EN 1991-4 (2005) dan DIN 1055-6. IBAU

HAMBURG bekerja selama lebih dari 30 tahun bersama-sama dengan perusahaan desain

sipil Peter und Lochner berkaitan dengan desain silo sentral kerucut. Brosur ini menjelaskan

prinsip-prinsip konstruksi sesuai dengan norma-norma di atas yang harus diperhitungkan oleh

perusahaan desain serta pemilik pabrik. Brosur ini berfokus pada elemen struktur kritis silo

beton bertulang, seperti kerucut pusat, dinding silo di bagian yang berdekatan dengan dan di

bawah kerucut, dinding silo di atas kerucut dan dinding perantara untuk silo multi-guna.

The IBAU HAMBURG Central Cone Silo -The Original

The Storage Silo.

IBAU HAMBURG memperkenalkan silo kerucut sentral ke pasar pada tahun 1975, ketika

perusahaan ini didirikan di Hamburg, Jerman. Desain ini terutama digunakan untuk silo

penyimpanan yang besar dalam industri semen dan industri mineral lainnya tentang semen,

makanan mentah, fly ash, aluminium dan produk sejenis. Silo penyimpanan untuk produk ini

memiliki Diameter 10 m sampai 30 m dan bahkan lebih dengan kapasitas penyimpanan

hingga 40000 t dan mereka membutuhkan pengosongan yang efisien dan tidak akan

bermasalah. Silo kerucut sentral IBAU telah terbukti sukses luar biasa. Saat ini, lebih dari

7000 unit yang beroperasi dengan berbagai pelanggan di seluruh dunia, sehingga desain silo

kerucut sentral juga telah disalin oleh pemasok lain.

Dalam desain IBAU yang asli untuk silo besar, kerucut sentral membentuk ruang cincin di

bagian bawah silo. Ini dibagi menjadi beberapa bagian penganginan individu yang sedikit

berbalik ke arah lubang pembuangan di kerucut dengan kemiringan yang kecil. Silo bagian

bawah dilengkapi dengan apa yang disebut fluidslideyang memiliki kain yang tembus udara

pada sisi atas. Penganginan udara disuplai oleh blower dan dituntun di bawah kain untuk

fluidisebahan massal di atas. Setiap bagian penganginan memiliki gerbang kontrol aliran dan

katup udara sendiri. Untuk debit material, ruang cincin di silo ini diangin-anginkan bagian

demi bagian sehingga dalam siklus lengkap udara dapat masuk dan seluruh materi dalam silo

bisa bergerak secara teratur. Konsep pembuangan hanya membutuhkan sejumlah kecil udara

dan hanya konsumsi daya yang kecil kurang dari 0,1 kwh / ton untuk pembuangan. Lebih dari

99% recovery bahan dilaporkan oleh pengguna dan yang paling utama, prinsip ini masih


2/11

berlaku untuk silo yang dirancang dengan baik. Di sisi lain, karena hanya bahan di atas

bagian aerasi silo yang akan bergerak, dengan konsep penganginan yang sectional, saluran

aliran terbentuk sehingga pembuangan silo eksentrik.

Dalam konsep IBAU, aliran eksentrikdalam silo dikendalikan oleh gerbang pengontrol aliran

otomatis, yang akan melepaskan hanya tingkat aliran yang dibutuhkan oleh silo. Aliran

material ini dikendalikan sesuai persis dengan konsumsi pabrik dan tidak merusak, seperti

dengan sistem silo lain, aliran material yang tidak terkendali di dalam silo, yang dapat

merusak tubuh silo. Hal ini menyebabkan motto kami: "Safety First" dengan menggunakan

silo IBAU. Namun demikian, ada juga desain silo lain dengan kerucut pusat dan bagian

penganginan yang tersedia, di mana material mengalir dari bagian penganginan melalui

rongga besar langsung ke daerah di bawah kerucut tanpa gerbang kontrol aliran di antara

keduanya. Gerbang kontrol aliran yang sesuai hanya dipasang untuk pembuangan dari bawah

kerucut.

IBAU Silos - Safety First

IBAU Central Cone silo yang dirancang sedemikian rupa sehingga material yang lengkap

dalam silo ini bergerak selama siklus penganginan silo, mencapai tingkat tinggi pengosongan

sekitar 99%.

Kedua, penganginan ini dirancang sedemikian rupa,

hingga saluran aliran yang terbentuk selama

pembuangan tidak atau hanya sedikit behubungan

dengan dinding silo. Dalam gambar, interpretasi

pembentukan saluran aliran dalam silo kapasitas

besar untuk industri semen telah diberikan. Arus

dikontrol melalui gerbang pengendali aliran adalah

konsep dasar dari" prinsip IBAU "Safety First.


3/11

IBAU HAMBURG juga telah diminta untuk merancang silo dengan ruang depressure. IBAU

menyadari, bahwa membandingkan desain ini dengan kerucut silo IBAU aslinya dengan

asumsi jumlah yang identik di bagian penganginan dan waktu penganginan, lubang besar

kerucut secara dramatis meningkatkan arus massa internal yang spesifik. Ini meningkat aliran

massa internal dengan ukuran kerucut berdasarkan diameter silo. Ini adalah alasan utama,

mengapa IBAU HAMBURG telah membatasi desain ini hanya untuk silo diameter hingga 14

m saja.

THE CENTRAL CONE SILO DARI SUDUT PANDANG STRUKTURAL

PUSAT KERUCUT

Gambaran karakteristik struktur silo adalah kerucut pusat, yang membentuk bagian bawah

dalam wadah silo. Kerucut pusat (kerucut terbalik) ini mencakup lebih dari bagian silo secara

lengkap dan hanya didukung oleh bagian bawah dari dinding silo bagian luar. Tidak ada

dukungan perantara yang diperlukan untuk struktur ini. Berat lantai baja untuk peralatan

pembuangan dan peralatan bantu sepertibinmenengah dan penyaring ditempatkan di bawah

kerucut, lebih kecil dibandingkan dengan berat material yang ditopang oleh kerucut pusat.

Oleh karena itu secara ekonomis perlu untuk menangguhkan/suspended tingkat ini dari

kerucut pusat, yang berarti tidak ada kolom tambahan dan pondasi yang diperlukan, dan

penggunaan baja dapat dibuat seminimal mungkin. Sebuah keuntungan lebih lanjut untuk

bentangan kerucut sentral yang bebas tanpa kolom pendukung tambahan merupakan

pengalihan beban yang jelas untuk substruktur silo dan tanah dibawahnya. Semua beban dari

struktur silo dialihkan ke dinding lingkar luar di bawah kerucut. Settlementyang merata di

seluruh perimeter dinding, disebabkan oleh simetri dan kekakuan struktur, dan gaya yang

disebabkan oleh settlement yang berbeda biasanya diabaikan. Beban vertikal dari material

massal dan lantai yang tersuspensi dialihkan ke dinding pendukung oleh gaya tekan normal

searah meridian. Gaya tekan horisontal dari material massal yang bergerak menuju pusat silo,

yang juga menghasilkan gaya tekan normal. Dengan demikian Beton bertulang adalah bahan

konstruksi yang paling menguntungkan untuk silo ini dan jumlah tulangan dapat tetap rendah.

Dikarenakan struktur cangkang kerucut, momen lentur di bagian bawah kerucut pada transisi

ke ring balok dan di tepi atas menghilang dengan cepat dalam jarak tertentu dari tepi, yang

berarti tambahan tulangan akibat efek restraint, diperlukan hanya secara lokal.


4/11

RING BALOK

Ring balok yang terletak di bagian bawah cangkang kerucut mengalihkan kekuatan tekanan

meridian pada dinding pendukung tersebut, di mana mereka bergerak pada arah vertikal.

Pengalihan beban meridian juga menyebabkan beban horisontal, yang hasilnya menjadi gaya

tarik horisontal dalam ring balok. Dari sudut pandang struktural itu sudah cukup untuk

menempatkan kerucut terbalik pada dinding silo tanpa penguatan yang terhubung, yang

berarti engsel di dalam sistem statis antara kerucut dan dinding silo. Pemindahan horisontal

akibat beban dan suhu setara untuk semua anggota yang berdekatan dengan sambungan.

Karena orientasi beban yang horisontal pemindahan ini berorientasi ke luar, yang

menghasilkan tegangan tarik melingkar. Karena sebuah perpindahan yang setara dan tekanan

keliling yang setara, gaya tarik akan terjadi pada ring balok serta dinding silo yang

berdekatan dengan sambungan. Dinamika kekuatan tegang ini terkait dengan hubungan pada

bagian beton.

DINDING SILO DI ATAS KERUCUT

Beban utama pada dinding silo adalah beban dari material massal, yang akan digunakan

sebagai tekanan horizontal (berorientasi keluar) dan beban gesekan dinding (berorientasi ke

bawah). Ada beberapa aturan di seluruh dunia, yang menentukan beban dari material massal.

Semua aturan untuk silo secara umum termasuk Eurocode EN 1991-4 yang baru,

memprediksi tekanan isi yang sama dari pengisian konsentris serta menggunakan rumus

Jansen, di mana tekanan horisontal meningkat seiring dengan ketinggian dari atas silo ke

bawah, berdasarkan e-functiondan dengan diameter silo, koefisien gesek dinding, berat jenis

material dan rasio tekanan horisontal sebagai parameter utama. Yang jauh lebih sulit untuk

menghitung dan memprediksi adalah tekanan discharge silo, terutama ketika saluran aliran

yang terbentuk di atas bagian aerasi dalam silo kerucut pusat selama discharge. Metode

perhitungan praktis diberikan dalam Eurocode EN 1991-4 serta revisi terbaru dari DIN 1055-

6, yang wajib diikuti di Jerman untuk perhitungan beban silo dan yang dirilis pada tahun

2005 di Jerman bersama-sama dengan Eurocode. Umumnya, tingkat tekanan material dalam

saluran aliran jauh di bawah material massal saat istirahat/diam. Dengan demikian, ada

penurunan tekanan di daerah, di mana saluran aliran menyentuh dinding dan di sisi lain ada

peningkatan tekanan di samping bagian sepanjang perimeter.

Tekanan pada dinding perimeter sisanya ditetapkan sebagai beban disebabkan oleh

pengisian. Sebuah ilustrasi beban dinding selama discharge diberikan pada gambar pada

halaman berikutnya. Parameter rc menggambarkan radius saluran aliran, ec eksentrisitas alir

saluran dari pusat silo dan lc panjang saluran aliran pada dinding silo. Menurut EN 1991-4


5/11

dan code DIN Jerman 1055-6, untuk silo dengan eksentrisitas besar (ec = 0,5 rc) dan

penilaian kelas 3 (kapasitas silo yang lebih besar dari 1000 t) perhitungan harus dilakukan

selama nilainya tidak kurang dari tiga kali nilai dari radius saluran alir, ketika geometri dari

saluran alir tidak bisa langsung disimpulkan dari pengaturan debit dan geometri silo. Ketiga

kasus sub-beban harus dianalisis untuk desain dan penulangan horisontal maksimum yang

diperlukan untuk tiga hal tersebut harus disediakan.

Untuk analisis silo dinding silinder untuk kasus beban dengan tekanan variabel menggunakan

metoda elemen hingga tersebut harus diterapkan, yang memperhitungkan kinerja 3-dimensi

dari struktur dinding. Ini berarti tidak mungkin lagi untuk melakukan analisis struktural pada

dinding silo dari silo kerucut pusat dengan persamaan sederhana seperti itu menurut edisi

1987 dari code DIN.

Namun demikian, DIN 1055-6, edisi 2005 tetap menggunakan konsep beban Patch, yang

harus diterapkan pada dinding silo, di berbagai ketinggian dinding, sehingga menghasilkan

kenaikan variabel di atas ketinggian. Analisis dan desain disebabkan oleh beban patch

diaplikasikan pada dinding silinder telah difokuskan pada momen lentur dan gaya normal,

yang disebabkan oleh beban Patch. Gaya geser harus dipertimbangkan dalam perhitungan

terpisah.

Jerman code DIN 1045-1 untuk desain beton bertulang dan pasca-prategang menentukan

gaya geser tertinggi, yang dapat diambil oleh satu bagian beton tanpa tulangan geser

tergantung pada kekuatan beton, rasio tulangan dan tegangan disebabkan oleh normal

kekuatan.

Tekanan pada bagian tersebut mengakibatkan peningkatan gaya geser tertinggi dimana

tegangan dianggap suatu pengurangan. Desain geser untuk silo kerucut pusat yang besar

untuk gaya geser dan tegangan yang disebabkan oleh beban akibat saluran alir mengarah

pada kesimpulan, bahwa untuk kekuatan beton biasa dan ketebalan dinding 30 - 35 cm ada

batas untuk gaya geser ini selama diameter silo sekitar 14-16 m. Ini berarti akibat persamaan

rancangan ini sebuah dinding silo semacam itu tanpa tulangan geser tidak akan diperbolehkan

untuk diameter> 14 - 16 m dengan asumsi ketika eksentrisitas discharge besar. Salah satu

solusinya adalah pemasangan tulangan geser, yang bukan cara yang lebih baik untuk daerah

dinding yang besar. Solusi yang lebih menguntungkan lainnya adalah post-tensioning dari

dinding. Seperti dijelaskan di atas, tekanan, yang bisa diperoleh dengan post-tensioning,

meningkatkan kapasitas geser bagian beton.


6/11

Secara bersamaan dinding tulangan horisontal dapat dikurangi dengan jumlah yang luar

biasa, karena tendon post-tensioning atau strands memiliki kekuatan tarik lebih tinggi

daripada baja tulangan terdeformasi, yang berarti efek positif ganda.

Pertanyaan yang tersisa adalah rasio post-tensioning yang tepat. Karena cincin berbentuk

tendonatau stranddi dinding silinder hanya akan menyebabkan kompresi, ini tidak ekonomis

untuk melawan momen lentur akibat pembebanan atau penurunan suhu pada dinding melalui

post-tensioning, karena ini akan membutuhkan kekuatanpost-tensioningyang sangat tinggi.

Cara paling ekonomis adalah jumlah kekuatan post-tensioning yang mengkompensasi

kekuatan tekanan akibat material massal dan jumlah tulangan dalam dan luar yang

terdeformasi, dapat menangkal momen lentur akibat beban. Dengan kombinasi ini kontrol

lebar retak akibat suhu dan tekanan dalam dinding manjadi sangat ekonomis dan jumlahpost-

tensioningbaja tulangan dan terdeformasi seimbang.

BAGIAN LEBIH RENDAH DARI DINDING SILO

Bagian bawah dinding kompartemen, yang berdekatan dengan ring balok dan beton datar

pada balok cincin, di mana fluidslidesberada, tidak dimuat secara langsung dengan tekanan

horisontal dari material massal. Namun karena kompabilitas struktur dinding bagian ini juga

tertekan oleh bahan yang tersimpan di atasnya, yang menyebabkan tegangan horisontal

menurun dari atas ke bawah betonplain. Seperti yang sudah dijelaskan sebelumnya, daerah,

di mana kerucut terbalik yang ditunjang tersebut, juga akan menerima tekanan, yang berarti

kekuatan tegangan meningkat lagi ketika mendekati daerah ini. Ini mengubah kekuatan

tegangan yang disebabkan oleh perubahan bentuk horizontal dinding silo, yang pada

gilirannya momen lentur dan gaya geser mengarah vertikal dari dinding silo. Kombinasi

dengan kekuatan tekanan vertikal akibat beban mati dan beban gesekan dinding sebagian

besar harus dipertimbangkan untuk desain dinding.

Tekanan didistribusikan secara merata dari material massal dan suhu tinggi di dalam silo

sebab material panas yang disimpan dalam silo akan menyebabkan perubahan bentuk

horisontal ke arah luar. Momen lentur dan gaya geser dalam arah vertikal akan jelas lebih

kecil, jika dinding bisa bergerak secara leluasa.

Maka sangatlah penting untuk tidak memberikan hubungan apapun antara dinding silo dan

ring balok (termasuk betonplain). Seperti diuraikan di atas ada juga tekanan horizontal yang

tidak merata pada dinding silo, yang menyebabkan perubahan bentuk horisontal yang tidak

sama dan sesuai, sehingga bentuk oval dinding utama dengan mengubah deformasi untuk


7/11

bagian dalam dan luar sepanjang perimeter dinding. Efek ini telah diamati selama

pengukuran di beberapa dinding silo.

Sebuah gerakan horisontal ke dalam dari dinding silo akan dibatasi oleh ring balok dan beton

plaindi atas ring balok, yang akan menyebabkan tekanan restraintdi daerah ini. Agar dapat

mengurangi tekanan restraint ini dianjurkan untuk memasang papan yang lembut antara

dinding silo dan betonplaindengan tinggi minimal setidaknya 1m dan ketebalan 2 cm

Juga post-tensioning dinding menyebabkan deformasi dalam, yang merupakan alasan lebih

lanjut untuk pemasangan softboard tersebut. Ada beberapa kerusakan parah dinding silo di

daerah ini sebelumnya, karena gerakan-gerakan tersebut diabaikan dan tekanan restraintdari

penunjang horisontal rigid tidak dipertimbangkan untuk desain.

DINDING SILO DI BAWAH CENTRAL CONE

Dinding bawah kerucut sentral diisi dengan beban vertikal struktur lengkap di atasnya. Ini

adalah salah satu keuntungan dari silo kerucut pusat: Semua beban vertikal utama dibagi rata

pada sekeliling silo dan ditransfer ke pondasi. Tidak ada keraguan tentang distribusi beban

dan tidak ada perbedaan untuk loadingdan discharging. Jika ada terowongan untuk truk besar

di bawah kerucut, loadsakan terkonsentrasi di samping dan di antara celah. Area ini sama

besar dengan kolom dan tulangan yang harus disediakan berdasarkan dengan tulangan

vertikal dan enveloping horizontal stirrups.

The wall above the openings is working as a deep continuous beam, which means additional

horizontal reinforcement in this area. As already described near the support of the cone high

horizontal tension forces will occur, which require concentrated ring reinforcement. This ring

reinforcement together with the ring reinforcement of the ring beam has to carry the

horizontal part of the thrust from the conical shell. Due to the concentrated horizontal

reinforcement openings shall be avoided in this area, at least for 1 m height below the support

of the inverted cone. At the support of the cone loads from the upper wall and from the cone

are applied on the lower wall. Different loads will cause transverse splitting forces below the

cone support, which require transverse ties or stirrups in this area.

LOADS ON THE CENTRAL CONE

A part of the bulk material weight is transferred to the silo wall by wall friction, the

remaining part is transferred to the central cone as the bottom of the silo compartment. The

inclined surface of the cone is loaded with normal pressures and

meridian friction forces from the bulk material due to the vertical and horizontal pressures in

the silo compartment.


8/11

This causes horizontal and meridian compression stresses in the cone wall. In principle the

maximum vertical pressures calculated from the bulk material on the silo bottom result from

the load case "filling". During discharge the wall friction loads will be increased and due to

the equilibrium of the total loads the vertical pressures on the silo bottom will be reduced.

The resulting loads on an inverted cone are difficult to measure and therefore not exactly

known, but corresponding to the loading on a flat silo bottom the load case "filling" can be

assumed as governing for the vertical loading as well.

Due to the 2005 edition of DIN 1055-6 the vertical load from the load case "filling" on a

horizontal silo bottom had not to be increased any longer with a factor cb for cement, raw

meal, fly ash etc. in order to consider pressure increase due to dynamic effects. But as the

uncertainty for the loading on the cone is remaining, it is recommended to increase cb = 1.0

to 1.33.

The discussion still refers to uniformly distributed loads, but as described for the silo wall no

uniformly distributed loads will occur in a central cone silo. This was not considered when

the first inverted cone silos were developed and for many years the inverted cones were

designed with the assumption of uniformly distributed, but increased loads. Nevertheless, the

recommended incremental factor can be seen as a factor for considering unequal loads on

IBAU central cones and thus leads to an adequate design result.

Construction Guidelines

SILO WALL

Today, the silo wall of a reinforced concrete or post-tensioned silo is normally performed as a

slipform concrete structure. This means that a formwork of about 1.2 m height has to be

moved upwards continuously with an average hourly rate of about 10 - 20 cm. The rate of

concreting and installing of reinforcement has to be adapted to this speed as well as the

concrete mix, because hardening of the concrete governs the progress of the slipform

procedure. The shape and arrangement of rebars or built-in parts must be adequate for this

method, because the place for installing the reinforcement and built-in parts is restricted by

the so-called yokes of the slipform.

Slipform concrete needs both - skilled planners and skilled personnel on site, otherwise there

will be severe quality problems. During the slip-forming procedure a permanent supervision

is strongly recommended because there is no possibility for amendments later. If all is done

properly the concrete strength is corresponding to a cast-in situ concrete.


9/11

There can be minor deficiencies of the concrete cover, which is in contact with the moving

formwork. Therefore the bond quality between reinforcement and the enveloping concrete

could be reduced. In order to get an adequate safety level the anchorage length as well as the

length of lap splices of the rebars has to be increased compared to a cast-in situ concrete.

Due to the normal pressures on the silo wall from the bulk material the horizontal rebars at

the inside and outside face of the silo wall are under high tensile stresses, which means the

tension lap splices of these rebars are essential for the structural integrity of the silo wall.

From tests of such tension lap splices it is a well-known phenomenon, that the capacity of lap

splices for large bar diameters is reduced due to splitting stresses in the enveloping concrete.

Therefore one measure is proper staggering of horizontal tension lap splices from ring to ring.

As an additional measure enveloping ties or stirrups have to be provided for tension lap

splices of rebars with 16 mm diameter or more. Without such ties brittle failures can occur,

which could possibly cause the failure of a complete vertical line of tension lap splices in a

wall. This phenomenon is known as "zip" effect and has been experienced from several

collapses of silo walls in the past.

The inverted cone is placed on the silo wall on a setback of the wall, which means the lower

part of the wall is thicker than the upper. In spite of this change the wall can be executed

continuously by slipforming. With proper preparation and skilled personnel it is possible to

change the slipform without interruption. Of course all connecting or starter bars for other

members will hinder the progress and should be avoided when possible. From the structural

point of view there is no connection required between the silo wall and the inverted cone and

therefore no connecting rebars should be provided.

For large silos the amount of deformed rebars required for the horizontal tension combined

with bending moments will be very high. Due to the slipforming process, which is usually

provided for the construction of the silo wall, the amount of rebars, which can be installed per

meter of height, is limited. Furthermore, a congestion of reinforcing steel will affect the

proper installation and compaction of the concrete. Therefore, it is prudent to provide

horizontal post-tensioning for the silo wall of larged diameter silos in order to reduce the

amount of deformed rebars.

CENTRAL CONE

Sejak berkembangnya kerucut terbalik beberapa metode alternatif telah digunakan untuk

pembangunan kerucut. Pada awalnya beberapa kerucut dilakukan sebagai struktur dengan

pengecoran di tempat dengan perancah dan bekisting bawah serta bekisting atas. Ini adalah

konstruksi yang memakan waktu dan karena itu solusi lain dikembangkan. Metode yang


10/11

paling sukses, yang digunakan untuk sementara waktu hampir tanpa pengecualian adalah

segmen pracetak dengan bentuk trapesium dalam kombinasi dengan pengecoran di tempat

untuk beton sambungan yang tersisa. Segmen pracetak menutupi sisi bawah lengkap kerucut

dan ditempatkan pada belakang dinding silo. Karena alasan transportasi dan pemasangan

lebar maksimum segmen tersebut terbatas pada sekitar. 3,2 m untuk kondisi biasa. Sebagian

besar daerah segmen memiliki ketebalan kerucut bagian akhir, bagian bawah yang

berdekatan dengan ring balok dan sisi meridian memiliki ketebalan yang berkurang dengan

permukaan kasar dan sengkang menonjol dari beton bawah. Bagian bawah dari segmen

pracetak adalah bekisting bagian dalam ring balok, dinding silo adalah bekisting luar.

Ring balok adalah struktur yang dicor di tempat, yang terhubung ke segmen kerucut dengan

menghubungkan sengkang. Sisi meridian kerucut dengan pengurangan ketebalan membentuk

sambungan meridian, yang juga diisi dengan beton yang dicor di tempat. Karena ada tekanan

horisontal terutama di sendi ini panjang putaran dari kekangan yang menghubungkan bisa

berukuran kecil. Sisi atas sendi meridian dapat dibuat dengan panel bekisting, yang dijepit ke

segmen pracetak atau logam yang perlebar yang melekat pada sengkang bisa digunakan

sebagai bekisting saat menggunakan campuran beton kaku. Segmen pracetak, ring balok yang

di cor di tempat dan sambungan meridian serta pelat atas membentuk sebuah komposit

struktur beton bertulang lengkap, yang dapat dibangun dalam waktu yang jauh lebih pendek

dibandingkan pengecoran di tempat pada semua bagian. Karena segmen yang diproduksi

dalam bentuk horizontal datar, struktur kerucut yang dihasilkan memiliki bentuk poligon

rencana, yang harus dipertimbangkan untuk geometri dari lantai baja, yang suspended dari

kerucut, yang tidak mempengaruhi daya dukung dari struktur. Untuk kerucut terbalik pertama

kali dibuat dengan segmen pracetak, menara perancah ditempatkan di pusat silo yang

digunakan, yang mendukung segmen dekat dari bagian atas. Solusi ini diikuti oleh anggota

suspensiontetap pada dinding silo dan mendukung segmen dekat dari bagian atas. Meskipun

pemasangan tulangan terhalang oleh anggota suspension, solusi ini lebih disukai oleh

sebagian besar kontraktor saat ini. Untuk kerucut yang dipotong besar, di mana bekisting

yang diperlukan untuk pelat atas, penggunaan menara perancah masih tetap menjadi pilihan

yang berguna. Tergantung pada berat segmen, ketinggian dinding silo dan ketersediaannya

crane yang berat segmen kerucut dapat diangkat di atas dari dinding silo. Atau prosedur

slipform dinding bisa dihentikan kira-kira pada tingkat puncak kerucut, yang membuat

pembangunan kerucut jauh lebih mudah, tetapi membutuhkan dua fase slipform. Solusi lain,

yang telah digunakan oleh beberapa kontraktor, adalah perancah bawah dan bekisting, di

mana beton dipasang sebagai apa yang disebut shotcrete atau beton yang disemprotkan.


11/11

Karena beberapa kekurangan, konstruksi model ini tidak benar-benar berhasil dan tidak

direkomendasikan.

Documents

IBAU Hamburg