Indice relazione tecnica specialistica str · Tali pali sono collegati a plinti con bicchiere per ospitare i ... ditta fornitrice a mezzo dei relativi ... Il calcolo della struttura

RELAZIONE TECNICA

SPECIALISTICA STRUTTURE (art. 37

D.P.R. 554/’99)

I N D I C E

• RELAZIONE DESCRITTIVA

• RELAZIONE SUI MATERIALI

• RELAZIONE DI CALCOLO

• SCARICHI IN FONDAZIONE STRUTTURA PREFABBRICATA

• RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

• CALCOLI STRUTTURALI

CALCOLI STRUTTURALI BLOCCO SCALA 1



CALCOLI STRUTTURALI BLOCCO ASCENSORE

VERIFICA TRAVI PORTAMURO

VERIFICA TRAVI DI COLLEGAMENTO

VERIFICHE DI RESISTENZA PALI DI FONDAZIONE

VERIFICHE ARMATURA PLINTI DI FONDAZIONE

1

RELAZIONE DESCRITTIVA

L’opera in esame consiste nella costruzione di un edificio di due piano fuori terra, adibito a

laboratori, officine e aule scolastiche.

La struttura in elevazione è realizzata sia con struttura prefabbricata che con strutture gettate in

opera, mentre le strutture di fondazione sono tutte gettate in opera.

Le strutture in elevazione sono divise da giunti sismici da cinque corpi di fabbrica::

struttura prefabbricata

blocco scala 1

blocco scala 2

blocco scala 3

blocco ascensore.

Le fondazioni sono di tipo profondo su pali.

I pali di fondazione hanno un diametro di 60 cm e due lunghezze, una di 15 metri e l’altra di 11.20

metri.

Tali pali sono collegati a plinti con bicchiere per ospitare i pilastri prefabbricati.

Sono presenti quattro tipologie di plinti:

Plinti rettangolari ad un palo

Plinti triangolari e rettangolari a tre pali

Plinti rettangolari a quattro pali.

Plinti poligonali a cinque pali.

2

I plinti sono collegati tra loro da cordoli in c.a. gettati in opera aventi dimensioni di 40x80 (cordoli

portamuro) e di 30x50 (cordoli di collegamento).

L’orizzontamento al piano terra è formato da un vespaio di tipo areato con casseri a perdere in

materiale plastico.

1

RELAZIONE SUI MATERIALI

CALECESTRUZZO

PALI DI FONDAZIONE

Cemento tipo “425”

Calcestruzzo classe Rbk 300

Resistenza caratteristica a compressione Rck = 300 kg/cmq

Tensione ammissibile a compressione = 97.5 kg/cmq

Tensione tauco = 6 kg/cmq

Tensione tauc1 = 18.30 kg/cmq

PLINTI, PLATEE E TRAVI DI FONDAZIONE





Tensione tauco = 6.67 kg/cmq


OPERE IN ELEVAZIONE GETTATE IN OPERA





Tensione tauco = 6.67 kg/cmq


ACCIAIO PER ARMATURA

Acciaio ad aderenza migliorata FeB44k

Tensione ammissibile = 2600 kg/cmq

2

PRESCRIZIONI SUI MATERIALI

Cemento:

Il legante idraulico usato nel confezionamento dell’impasto del calcestruzzo e definito come

cemento dalle vigenti normative sarà come d’obbligo composto da silice, calcio e allumina. Esso

sarà del tipo 425 per tutti i getti previsti.

Acqua:

L’acqua per gli impasti sarà priva di sostanze organiche e di sali di sodio e magnesio, di

solfati e di cloruri, non sarà aggressiva ne totalmente priva di sali.

Acciaio per armature:

Il ferro di armatura sarà del tipo Feb44k, la buona qualità del quale sarà comunque garantita dalla

ditta fornitrice a mezzo dei relativi certificati di prova; in ogni caso esso sarà non ossidato, non

corroso e senza sostanze superficiali che possano ridurne l’aderenza al conglomerato cementizio. È

vietato l’uso di acciai effervescenti.

Ghiaia e sabbia:

Gli inerti, naturali o di frantumazione, saranno costituiti da elementi non gelivi, privi di

sostanze organiche limose e sabbiose.

La pezzatura massima della ghiaia sarà di mm. 20, mentre quella della sabbia arriverà fino a

mm. 5, tenendo conto delle dimensioni massime del getto e dell’ingombro delle armature.

Gli inerti saranno il più possibile assortiti in modo che quelli di pezzatura minore vadano ad

occupare i vuoti che si creano tra quelli di dimensione maggiore.

RELAZIONE DI CALCOLO

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

− “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e

precompresso ed a struttura metallica.” (Legge 05/11/1971, n° 1086)

− “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato,

normale e precompresso e per le strutture metalliche.” (D.M. 09/01/1996)

− “Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei

carichi e dei sovraccarichi” (D.M. 16/01/1996)

− “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.” (Legge

02/02/1974 n° 64)

− “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche.” (D.M. 16/01/1996)

Per l’esecuzione dei calcoli statici si è fatto uso dei seguenti supporti informatici:

CDS WIN – CALCOLO ELEMENTI STRUTTURALI IN C.A. E IN ACCIAO

CDP WIN – CALCOLO FONDAZIONI

MODALITA’ DI CALCOLO

Il calcolo della struttura in esame viene svolto separando i vari blocchi di cui essa è composta.

Infatti tutti e cinque i blocchi hanno un comportamento al sisma indipendente, essendo tutti giuntati.

Per quanto riguarda le opere di fondazione vengono calcolate considerando gli scarichi trasmessi

dalle strutture di elevazione.

I cinque blocchi di cui si parla sono:

struttura prefabbricata

blocco scala 1

blocco scala 2

blocco scala 3

blocco ascensore.

PARAMETRI UTILIZZATI PER L’ANALISI

SISMICA:

Coefficiente di intensità sismica 0,07

Coefficiente di struttura 1.00

Coefficiente di protezione sismica 1,20

(edificio scolastico)

Coefficiente di fondazione 1,30

(come previsto dalla relazione geologica)

ANALISI DEI CARICHI

EDIFICIO PREFABBRICATO

ANALISI DEI CARICHI (D.M. 16/01/96)

SOLAIO PIANO PRIMO carichi aule

PESO PROPRIO ( solaio tipo Forocap 32+5 ) 525 kg/mq

CARICO PERMANENTE (assunto nel calcolo 250kg/mq)

Peso

specifico

(kg/mc) Spessore (m) Peso

Pavimentazione (Gres porcellanato spessore 1cm) 20 kg/mq

Massetto (Spessore 11cm) 2000 0,11 220 kg/mq

Isolamento acustico e controsoffitto (cartongesso spessore xxcm) 50 kg/mq

peso permanente aggiuntivo dovuto al casrico ripartito delle

tamponature interne 190 kg/mq

Totale 480 kg/mq

CARICO ACCIDENTALE (aule scolasiche D.M. 18/12/75) 350 kg/mq

Riepilogo

Peso proprio 525 kg/mq

Permanenti 480 kg/mq

Accidentali 350 kg/mq

SOLAIO PIANO PRIMO carichi laboratori con attrezzatura leggera



Peso

specifico


Pavimentazione (Gres porcellanato spessore 1cm) 20 kg/mq

Massetto (Spessore 11cm) 2000 0,11 220 kg/mq

Isolamento acustico e controsoffitto (cartongesso spessore xxcm) 50 kg/mq

peso permanente aggiuntivo dovuto al casrico ripartito delle

tamponature interne 190 kg/mq

Totale 480 kg/mq

CARICO ACCIDENTALE (laboratori con attrezzatura

leggera D.M. 18/12/75) 500 kg/mq

Riepilogo




SOLAIO DI COPERTURA



Peso

specifico


Ghiaia di fiume per la protezione della guaina 1800 0,07 126 kg/mq

Massetto alleggerito con argilla espansa (Spessore medio 12cm) 800 0,12 96 kg/mq

Impermeabilizzazione e isolamento termico 10 kg/mq

Pannelli fotovoltaici 100 kg/cmq

Totale 332 kg/mq

CARICO ACCIDENTALE (coperture impraticabili D.M.

18/12/75) 150 kg/cmq

CARICO NEVE (*) nel calcolo la neve non viene presa in

considerazione, in quanto risulta il sovraccarico accidentale

minore 130 kg/cmq

Riepilogo




TAMPONATURA ESTERNA - tipo M1

Peso

specifico


Tamponatura in mattoni semipieni (Spessore 12cm) 1500 0,12 180 kg/mq

Tamponatura in mattoni forati (Spessore 8cm) 1100 0,12 132 kg/mq

Isolamento termico 5 kg/mq

Intonaco ( 2+2 cm) 2000 0,04 80 kg/cmq

Totale 397 kg/mq

TAMPONATURA INTERNA FORATI DA 12 - tipo M4

Peso

specifico


Tamponatura in mattoni forati (Spessore 12cm) 1100 0,12 132 kg/mq

Isolamento termico 5 kg/mq

Intonaco ( 1,5+1,5 cm) 2000 0,03 60 kg/cmq

Totale 197 kg/mq

TAMPOBATURA FONOISOLANTE - Tipo M2

(blocco leca fonoassorbente s=25cm)

peso blocco 232 kg/mq

intonaco interno 2000 0,015 30 kg/mq

intonaco esterno 2000 0,015 30 kg/mq

Totale 292 kg/mq

CONTROPARETE ACUSTICA officine - semipieno 12 con intonaco

Peso

specifico


Tamponatura in mattoni semipieni (Spessore 12cm) 1500 0,12 180 kg/mq

Intonaco ( 2cm) 2000 0,015 30 kg/cmq

Totale 210 kg/mq

BLOCCO SCALA 1

Rampe scala

Carico permanente = 400 kg/mq

Carichi accidentali = 400 kg/mq

Pianerottolo di interpiano

Carico permanente compreso sisma verticale = 150 + 470 = 620 kg/mq


Pianerottolo di piano



BLOCCO SCALA 2

Rampe scala



Pianerottolo di interpiano



Pianerottolo di piano



Soletta a sbalzo con sisma verticale

Carico permanente compreso sisma verticale = 150 + 470 = 620 kg/mq


Solaio a travetti precompressi di copertura

Peso proprio = 300 kg/mq



BLOCCO SCALA 3

Rampe scala e soletta pianerottolo



BLOCCO ASCENSORE

Rampe scala e soletta pianerottolo



SCARICHI IN FONDAZIONE ITIS IPSIA I=1.2_DEFINITIVO SCARICHI FONDAZIONE 1

SCARICHI IN FONDAZIONE

STRUTTURA PREFABBRICATA

(MNT)

DITTA : ITIS IPSIA

COMUNE: JESI (AN)

Il progettista

Dott. Ing. FRANCESCO BODINI Codice interno documento: ITIS-IPSIA agg230708.dt


CONDIZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO Convenzioni Adottate Nel seguito vengono riportate il numero di condizioni di carico statiche e dinamiche che sollecitano

la struttura.

• Per quanto riguarda le condizioni di carico dinamiche, il programma assimila ogni direzione

di ingresso del sisma, definita dal progettista, ad una condizione di carico.

• Pertanto qualora agiscano sulla struttura n condizioni di carico statiche e il progettista abbia

supposto che la struttura venga sollecitata da un sisma entrante in m direzioni, la strttura

stessa viene considerata del programma come soggetta ad n+m condizioni di carico.

• Le combinazioni di carico, definite dal progettista, combinano fra loro le n+m condizioni di

carico ognuna partecipante alla combinazione i-esima secondo i fattori di parecipazione nel

seguito riportati.

• N.B. se la condizione j-esima ha fattore di partecipazione 1 partecipa per intero alla

combinazione i-esima.

• In particolare poi le prime n condizioni sono sempre statiche mentre sono di origine

dinamica le (eventuali) da n+1 a n+m condizioni.

Condizioni di carico definite:

• Cond. 1 Peso proprio

• Cond. 2 Tamponamenti

• Cond. 3 Permanenti

• Cond. 4 Accidentali copertura

• Cond. 5 Accidentali soppalco

• Cond. 6 Vento

• Cond. 7 Sisma 0

• Cond. 8 Sisma 90

Combinazioni di carico definite:

• Comb. 1 Comb. 1

• Comb. 2 Comb. 2

• Comb. 3 Comb. 3

• Comb. 4 Comb. 4

• Comb. 5 Comb. 5

• Comb. 6 Comb. 6

Comb.\Cond 1 2 3 4 5 6 7 8

1 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

2 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

3 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

4 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 -1.0000

5 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 -1.0000

6 1.0000 1.0000 1.0000 0.5000 0.7000 1.0000


Progetto .......... : C:\STRUTTURE\VARIE\ITIS-IPSIA agg280808.dt

Data .............. : Thursday, August 28, 2008

Dati generali relativi all'analisi dinamica

• Coefficente di Intensita Sismica ... : 0.0700 • Coefficente di Struttura ........... : 1.0000 • Coefficente di Fondazione .......... : 1.3000 • Coefficente di Protezione Sismica .. : 1.2000

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x

y

z


Squilibrio nodi così vincolati:

Ux VINCOLATA Uy VINCOLATA Uz VINCOLATA Rx VINCOLATA Ry VINCOLATA Rz VINCOLATA

Nodo Comb. Rx Ry Rz Mx My Mz

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

1 1 17.20 -0.06 850.99 15.96 12.09 0.01

2 -17.92 16.50 804.75 -31.14 -195.76 -2.18

3 14.77 -61.56 850.22 445.62 5.12 -0.34

4 52.31 -16.62 897.23 63.06 219.94 2.20

5 19.62 61.43 851.76 -413.70 19.06 0.36

6 15.93 3.33 801.49 -2.28 10.27 0.01

2 1 13.21 -0.06 733.79 1.87 18.95 0.01

2 -23.45 16.50 685.29 -45.24 -201.03 -2.18

3 12.17 -61.66 733.55 431.69 16.41 -0.34

4 49.87 -16.62 782.29 48.98 238.93 2.20

5 14.25 61.53 734.03 -427.94 21.48 0.36

6 12.28 3.33 697.35 -16.37 17.62 0.01

3 1 2.67 -0.06 389.56 -17.20 -9.27 0.01

2 -37.83 16.50 338.14 -64.30 -245.44 -2.18

3 4.78 -61.56 390.31 412.48 -2.95 -0.34

4 43.16 -16.62 440.98 29.90 226.90 2.20

5 0.55 61.44 388.81 -446.87 -15.60 0.36

6 2.64 7.82 379.60 -37.16 -9.27 1.85

4 1 -12.52 -0.06 1235.62 0.20 -16.95 0.01

2 -120.13 15.35 1229.21 -44.97 -476.63 -3.12

3 -16.66 -81.54 1235.44 538.98 -29.71 -0.49

4 95.08 -15.46 1242.03 45.37 442.73 3.15

5 -8.39 81.42 1235.80 -538.58 -4.19 0.52

6 -11.39 4.22 1161.32 -22.40 -15.28 0.01

5 1 3.66 -0.06 1281.73 0.20 4.69 0.01

2 -110.20 15.35 1274.90 -44.98 -480.97 -3.12

3 2.08 -81.64 1281.48 539.14 0.45 -0.49

4 117.52 -15.47 1288.55 45.38 490.35 3.15

5 5.24 81.52 1281.97 -538.73 8.92 0.52

6 3.37 4.22 1197.39 -22.41 4.33 0.01

6 1 9.37 -0.06 766.47 0.20 14.10 0.01

2 -113.32 15.35 759.21 -44.98 -505.50 -3.12

3 13.09 -81.56 766.65 539.02 25.87 -0.49

4 132.07 -15.46 773.73 45.37 533.69 3.15

5 5.66 81.45 766.29 -538.62 2.32 0.52

6 8.62 12.95 732.17 -25.75 13.08 -0.19

7 1 20.66 -0.04 1157.49 0.15 13.15 0.01

2 -80.03 11.83 1186.99 -34.53 -436.45 -3.12

3 16.62 -82.59 1157.96 541.39 0.54 -0.49

4 121.35 -11.91 1127.99 34.83 462.75 3.15

5 24.70 82.51 1157.02 -541.09 25.76 0.52

6 18.78 4.25 1091.10 -22.47 10.52 0.01

8 1 33.89 -0.04 1786.94 0.15 48.06 0.01

2 -72.05 11.83 1817.92 -34.53 -426.15 -3.12


3 32.33 -82.60 1787.02 541.41 43.85 -0.49

4 139.84 -11.91 1755.95 34.83 522.26 3.15

5 35.45 82.52 1786.86 -541.10 52.26 0.52

6 30.83 4.25 1659.24 -22.47 43.71 0.01

9 1 18.91 -0.04 1172.09 0.15 10.28 0.01

2 -95.85 11.83 1204.98 -34.53 -497.80 -3.12

3 22.53 -82.57 1171.61 541.36 21.90 -0.49

4 133.67 -11.91 1139.20 34.83 518.37 3.15

5 15.30 82.49 1172.57 -541.06 -1.33 0.52

6 17.78 15.07 1111.11 -26.63 8.72 2.33

10 1 -0.19 -0.02 1421.24 0.07 -0.67 0.01

2 -91.95 6.61 1420.67 -18.66 -437.21 -3.12

3 -4.09 -83.24 1421.24 543.57 -13.06 -0.49

4 91.56 -6.65 1421.82 18.81 435.88 3.15

5 3.71 83.20 1421.25 -543.42 11.73 0.52

6 -0.17 4.27 1333.20 -22.55 -0.58 0.01

11 1 -0.27 -0.02 2181.81 0.07 -0.95 0.01

2 -96.70 6.61 2181.21 -18.66 -461.37 -3.12

3 -1.80 -83.24 2181.81 543.57 -5.12 -0.49

4 96.17 -6.65 2182.42 18.81 459.47 3.15

5 1.26 83.19 2181.81 -543.42 3.22 0.52

6 -0.24 4.27 2019.62 -22.55 -0.85 0.01

12 1 -0.38 -0.02 1410.92 0.07 -1.29 0.01

2 -105.08 6.61 1410.28 -18.66 -494.76 -3.12

3 3.11 -83.24 1410.92 543.57 10.11 -0.49

4 104.33 -6.65 1411.55 18.81 492.18 3.15

5 -3.86 83.19 1410.91 -543.42 -12.70 0.52

6 -0.34 17.45 1336.78 -27.60 -1.18 0.01

13 1 -0.20 0.00 1417.32 -0.00 -0.68 0.01

2 -92.00 1.46 1417.32 -3.49 -437.29 -3.12

3 -4.11 -83.82 1417.32 545.65 -13.08 -0.49

4 91.59 -1.46 1417.32 3.48 435.93 3.15

5 3.70 83.82 1417.32 -545.65 11.71 0.52

6 -0.18 4.29 1329.53 -22.62 -0.59 0.01

14 1 -0.29 0.00 2174.45 -0.00 -0.99 0.01

2 -96.77 1.46 2174.45 -3.49 -461.47 -3.12

3 -1.82 -83.82 2174.45 545.65 -5.15 -0.49

4 96.19 -1.46 2174.45 3.48 459.50 3.15

5 1.24 83.82 2174.45 -545.65 3.18 0.52

6 -0.26 4.29 2012.78 -22.62 -0.89 0.01

15 1 -0.38 0.00 1406.77 -0.00 -1.31 0.01

2 -105.14 1.46 1406.77 -3.49 -494.85 -3.12

3 3.10 -83.82 1406.77 545.65 10.10 -0.49

4 104.37 -1.46 1406.77 3.48 492.23 3.15

5 -3.87 83.82 1406.77 -545.65 -12.71 0.52

6 -0.35 17.47 1332.89 -27.68 -1.19 0.01

16 1 -0.21 0.02 1421.22 -0.08 -0.69 0.01

2 -91.97 -3.85 1421.80 13.48 -437.24 -3.12

3 -4.11 -84.39 1421.23 547.71 -13.09 -0.49

4 91.54 3.89 1420.64 -13.63 435.85 3.15

5 3.69 84.43 1421.21 -547.86 11.70 0.52

6 -0.19 4.31 1333.18 -22.69 -0.61 0.01


17 1 -0.31 0.02 2181.74 -0.08 -1.02 0.01

2 -96.75 -3.85 2182.34 13.48 -461.44 -3.12

3 -1.85 -84.39 2181.74 547.70 -5.18 -0.49

4 96.12 3.89 2181.13 -13.63 459.40 3.15

5 1.22 84.43 2181.73 -547.86 3.15 0.52

6 -0.28 4.31 2019.56 -22.69 -0.92 0.01

18 1 -0.39 0.02 1410.85 -0.08 -1.32 0.01

2 -105.10 -3.85 1411.49 13.48 -494.79 -3.12

3 3.09 -84.39 1410.84 547.71 10.08 -0.49

4 104.31 3.89 1410.21 -13.63 492.15 3.15

5 -3.88 84.43 1410.86 -547.86 -12.72 0.52

6 -0.36 17.49 1336.72 -27.75 -1.20 0.01

19 1 -19.93 0.04 1176.26 -0.15 -12.88 0.01

2 -120.62 -9.06 1146.76 29.29 -462.49 -3.12

3 -23.96 -84.89 1175.77 549.63 -25.49 -0.49

4 80.77 9.14 1205.76 -29.60 436.73 3.15

5 -15.89 84.97 1176.75 -549.94 -0.27 0.52

6 -18.34 4.33 1104.22 -22.76 -10.56 0.01

20 1 -33.23 0.04 1805.69 -0.15 -48.24 0.01

2 -139.17 -9.06 1774.65 29.29 -522.44 -3.12

3 -34.79 -84.88 1805.62 549.63 -52.45 -0.49

4 72.71 9.14 1836.72 -29.60 425.96 3.15

5 -31.67 84.97 1805.76 -549.94 -44.03 0.52

6 -30.46 4.33 1672.36 -22.76 -44.20 0.01

21 1 -19.58 0.04 1171.75 -0.15 -12.74 0.01

2 -134.34 -9.06 1138.85 29.29 -520.83 -3.12

3 -15.96 -84.89 1172.23 549.64 -1.13 -0.49

4 95.18 9.14 1204.66 -29.60 495.34 3.15

5 -23.19 84.97 1171.27 -549.94 -24.36 0.52

6 -18.38 15.15 1110.80 -26.92 -10.96 -2.30

22 1 12.26 0.06 1274.74 -0.20 15.79 0.01

2 -95.35 -12.55 1281.15 39.70 -443.88 -3.12

3 8.12 -84.64 1274.92 549.96 3.03 -0.49

4 119.86 12.67 1268.34 -40.10 475.47 3.15

5 16.39 84.76 1274.56 -550.37 28.56 0.52

6 11.13 4.33 1188.71 -22.79 14.23 0.01

23 1 2.52 0.06 1470.44 -0.20 3.05 0.01

2 -110.76 -12.55 1477.20 39.70 -481.77 -3.12

3 0.94 -84.64 1470.50 549.96 -1.19 -0.49

4 115.80 12.67 1463.68 -40.10 487.87 3.15

5 4.10 84.76 1470.38 -550.37 7.28 0.52

6 2.31 4.33 1362.77 -22.79 2.80 0.01

24 1 1.25 0.06 958.83 -0.20 -0.36 0.01

2 -121.26 -12.55 966.08 39.70 -519.70 -3.12

3 4.97 -84.64 958.67 549.96 11.41 -0.49

4 123.77 12.67 951.59 -40.10 518.98 3.15

5 -2.46 84.76 959.00 -550.37 -12.13 0.52

6 1.19 13.06 909.62 -26.14 -0.39 0.22

25 1 -18.35 0.06 870.72 15.54 -14.17 0.01

2 -53.46 -14.07 916.96 58.14 -222.02 -2.18

3 -20.77 -65.12 871.38 457.19 -21.14 -0.34


4 16.77 14.20 824.48 -27.07 193.68 2.20

5 -15.92 65.25 870.06 -426.12 -7.20 0.36

6 -16.78 3.45 815.32 -2.69 -11.85 0.01

26 1 -18.46 0.06 899.49 1.45 -27.19 0.01

2 -54.55 -14.07 948.09 44.05 -246.29 -2.18

3 -19.50 -65.14 899.56 443.13 -29.73 -0.34

4 17.63 14.20 850.89 -41.16 191.91 2.20

5 -17.43 65.26 899.42 -440.24 -24.66 0.36

6 -16.91 3.45 845.83 -16.78 -24.91 0.01

27 1 -10.89 0.06 576.97 -17.62 -3.50 0.01

2 -51.22 -14.07 628.42 24.98 -239.42 -2.18

3 -8.77 -65.12 576.32 424.03 2.83 -0.34

4 29.44 14.20 525.52 -60.23 232.43 2.20

5 -13.01 65.25 577.62 -459.28 -9.82 0.36

6 -10.22 7.94 552.48 -37.56 -2.49 -1.83

51 1 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

2 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

3 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

4 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

5 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

6 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

52 1 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

2 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

3 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

4 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

5 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

6 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

53 1 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

2 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

3 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

4 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

5 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

6 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

54 1 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

2 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

3 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

4 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

5 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

6 0.00 0.00 218.54 0.00 0.00 0.00

Tot. 1 0.00 0.00 35458.32 -0.03 -14.07 0.36

Tot. 2 -2432.99 36.64 35458.31 -71.06 -11305.00 -78.53

Tot. 3 -16.50 -2135.59 35457.96 14065.00 -56.76 -12.36

Tot. 4 2432.99 -36.64 35458.34 71.01 11276.87 79.24

Tot. 5 16.50 2135.59 35458.69 -14065.05 28.63 13.07

Tot. 6 -0.00 197.95 33299.59 -617.87 -12.64 0.34

Totali rispetto all'origine:



Tot. 1 0.00 0.00 35458.32 369818.99 -873580.86 -0.00

Tot. 2 -2432.99 36.64 35458.31 369747.87 -890030.22 23625.97


Tot. 3 -16.50 -2135.59 35457.96 383882.87 -873626.78 -52651.96

Tot. 4 2432.99 -36.64 35458.34 369890.19 -857131.50 -23625.96

Tot. 5 16.50 2135.59 35458.69 355755.15 -873534.94 52651.97

Tot. 6 -0.00 197.95 33299.59 347944.91 -819436.22 4778.46

N.B. I carichi nodali sono INCLUSI.



Ux LIBERA Uy LIBERA Uz VINCOLATA Rx LIBERA Ry LIBERA Rz LIBERA



55 1 0.00 -0.00 41.86 -0.00 -0.00 0.00

2 0.00 -0.00 40.36 -0.00 -0.00 0.00

3 -0.00 0.00 42.08 -0.00 -0.00 0.00

4 -0.00 0.00 43.36 0.00 0.00 0.00

5 0.00 -0.00 41.64 0.00 0.00 -0.00

6 0.00 0.00 38.61 -0.00 0.00 -0.00

56 1 0.00 -0.00 41.99 0.00 0.00 0.00

2 -0.00 0.00 43.47 -0.00 -0.00 0.00

3 0.00 0.00 42.20 -0.00 -0.01 0.00

4 0.00 -0.00 40.52 0.00 0.00 -0.00

5 -0.00 -0.00 41.78 0.00 0.01 -0.00

6 0.00 -0.00 38.73 0.00 0.00 0.00

Tot. 1 0.00 -0.00 83.86 0.00 0.00 0.00

Tot. 2 -0.00 0.00 83.83 -0.00 -0.01 0.00

Tot. 3 -0.00 0.00 84.29 -0.00 -0.01 0.00

Tot. 4 0.00 -0.00 83.88 0.00 0.01 -0.00

Tot. 5 0.00 -0.00 83.42 0.00 0.01 -0.00

Tot. 6 0.00 -0.00 77.34 -0.00 0.00 -0.00




Tot. 1 0.00 -0.00 83.86 1111.08 -207.87 -0.00

Tot. 2 -0.00 0.00 83.83 1110.71 -215.18 0.00

Tot. 3 -0.00 0.00 84.29 1116.82 -208.92 0.00

Tot. 4 0.00 -0.00 83.88 1111.45 -200.56 -0.00

Tot. 5 0.00 -0.00 83.42 1105.34 -206.82 -0.00

Tot. 6 0.00 -0.00 77.34 1024.78 -191.73 -0.00



Progetto .......... : C:\STRUTTURE\VARIE\ITIS-IPSIA-agg280808.dt

Data .............. : Thursday, August 28, 2008

Dati generali relativi all'analisi dinamica

• Coefficente di Intensita Sismica ... : 0.0700 • Coefficente di Struttura ........... : 1.0000 • Coefficente di Fondazione .......... : 1.3000 • Coefficente di Protezione Sismica .. : 1.2000

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x

y

z



Ux VINCOLATA Uy VINCOLATA Uz VINCOLATA Rx VINCOLATA Ry VINCOLATA Rz VINCOLATA



1 1 -17.21 0.04 851.01 -15.92 -12.09 0.01

2 -53.21 12.70 899.06 -48.66 -229.01 1.31

3 -17.76 -63.91 851.38 421.99 -14.13 0.15

4 18.80 -12.62 802.96 16.82 204.82 -1.29

5 -16.65 63.98 850.64 -453.83 -10.05 -0.13

6 -15.71 2.96 801.37 -31.78 -9.36 -0.05

2 1 -13.65 0.04 552.97 15.58 -19.59 0.01

2 -52.87 12.70 602.10 -17.17 -246.22 1.31

3 -13.52 -63.98 553.45 453.59 -19.25 0.15

4 25.56 -12.62 503.83 48.32 207.03 -1.29

5 -13.79 64.05 552.49 -422.44 -19.94 -0.13

6 -12.70 2.96 524.54 -0.29 -18.24 -0.05

4 1 12.52 0.04 1235.59 -0.16 16.96 0.01

2 -99.71 11.75 1242.28 -31.44 -462.73 1.87

3 11.38 -83.95 1235.65 547.65 12.89 0.21

4 124.75 -11.68 1228.90 31.11 496.66 -1.85

5 13.66 84.02 1235.53 -547.98 21.03 -0.18

6 11.89 3.81 1161.27 -20.14 17.13 -0.08

5 1 -3.64 0.04 1167.96 -0.17 -4.65 0.01

2 -121.35 11.75 1175.09 -31.44 -502.59 1.87

3 -3.43 -84.02 1168.50 547.76 -4.08 0.21

4 114.07 -11.68 1160.82 31.11 493.29 -1.85

5 -3.85 84.09 1167.42 -548.09 -5.22 -0.18

6 -3.36 3.81 1092.07 -20.14 -4.34 -0.08

6 1 -10.87 0.03 472.89 -0.14 -4.09 0.01

2 -59.76 10.26 536.34 -26.57 -250.78 1.31

3 -10.29 -64.03 472.42 438.24 -1.90 0.15

4 38.02 -10.20 409.43 26.30 242.61 -1.29

5 -11.45 64.09 473.35 -438.51 -6.27 -0.13

6 -10.50 7.24 450.33 -17.85 -4.22 -1.69

7 1 -20.66 0.03 1157.50 -0.12 -13.14 0.01

2 -125.64 8.97 1126.81 -24.10 -482.33 1.87

3 -21.76 -84.72 1157.31 549.25 -17.14 0.21

4 84.32 -8.91 1188.18 23.85 456.05 -1.85

5 -19.56 84.77 1157.68 -549.50 -9.14 -0.18

6 -18.31 3.87 1091.19 -20.38 -8.70 -0.08

8 1 -34.07 0.03 1788.82 -0.12 -48.31 0.01

2 -143.80 8.97 1757.32 -24.10 -534.64 1.87

3 -33.86 -84.71 1788.80 549.23 -47.74 0.21

4 75.66 -8.91 1820.32 23.85 438.03 -1.85

5 -34.28 84.76 1788.84 -549.48 -48.87 -0.18

6 -31.00 3.86 1660.98 -20.38 -43.99 -0.08

9 1 -19.07 0.03 1180.90 -0.13 -10.52 0.01

2 -135.45 9.10 1142.89 -24.28 -518.31 1.87


3 -17.95 -83.98 1181.15 548.07 -6.30 0.21

4 97.31 -9.05 1218.92 24.03 497.28 -1.85

5 -20.19 84.04 1180.66 -548.32 -14.74 -0.18

6 -18.46 14.67 1119.28 -24.51 -10.93 -2.40

10 1 0.19 0.01 1421.24 -0.07 0.68 0.01

2 -95.41 4.83 1421.84 -12.97 -454.90 1.87

3 -0.85 -84.95 1421.25 550.19 -3.23 0.21

4 95.79 -4.81 1420.65 12.84 456.26 -1.85

5 1.23 84.98 1421.24 -550.32 4.59 -0.18

6 0.62 3.93 1333.20 -20.73 2.35 -0.08

11 1 0.25 0.01 2181.83 -0.06 0.93 0.01

2 -99.86 4.83 2182.44 -12.97 -471.40 1.87

3 0.45 -84.94 2181.83 550.17 1.48 0.21

4 100.35 -4.81 2181.21 12.84 473.25 -1.85

5 0.04 84.96 2181.83 -550.30 0.37 -0.18

6 0.21 3.93 2019.64 -20.72 0.78 -0.08

12 1 0.34 0.01 1410.80 -0.07 1.23 0.01

2 -105.96 4.86 1411.48 -12.99 -491.76 1.87

3 1.40 -84.88 1410.80 550.08 5.35 0.21

4 106.64 -4.83 1410.12 12.86 494.23 -1.85

5 -0.72 84.91 1410.80 -550.21 -2.89 -0.18

6 -0.19 17.11 1336.67 -25.78 -0.82 -0.08

13 1 0.20 0.00 1417.32 -0.01 0.69 0.01

2 -95.45 0.72 1417.32 -1.87 -454.95 1.87

3 -0.84 -85.11 1417.32 551.02 -3.22 0.21

4 95.85 -0.72 1417.32 1.86 456.34 -1.85

5 1.24 85.12 1417.32 -551.03 4.60 -0.18

6 0.63 4.00 1329.53 -21.07 2.36 -0.08

14 1 0.27 0.00 2174.45 -0.00 0.96 0.01

2 -99.88 0.72 2174.45 -1.87 -471.43 1.87

3 0.47 -85.10 2174.45 551.00 1.52 0.21

4 100.42 -0.72 2174.45 1.86 473.35 -1.85

5 0.06 85.10 2174.45 -551.01 0.40 -0.18

6 0.23 4.00 2012.78 -21.07 0.82 -0.08

15 1 0.34 0.00 1406.77 -0.01 1.24 0.01

2 -106.00 0.73 1406.77 -1.88 -491.82 1.87

3 1.40 -85.11 1406.77 551.01 5.36 0.21

4 106.69 -0.73 1406.78 1.86 494.30 -1.85

5 -0.71 85.11 1406.77 -551.02 -2.89 -0.18

6 -0.19 17.17 1332.89 -26.13 -0.81 -0.08

16 1 0.21 -0.01 1421.22 0.05 0.71 0.01

2 -95.39 -3.39 1420.62 9.25 -454.87 1.87

3 -0.83 -85.26 1421.22 551.83 -3.20 0.21

4 95.81 3.37 1421.82 -9.14 456.28 -1.85

5 1.25 85.24 1421.22 -551.72 4.62 -0.18

6 0.64 4.06 1333.19 -21.41 2.38 -0.08

17 1 0.29 -0.01 2181.74 0.05 0.99 0.01

2 -99.81 -3.39 2181.12 9.25 -471.33 1.87

3 0.50 -85.25 2181.74 551.81 1.55 0.21

4 100.40 3.37 2182.35 -9.14 473.31 -1.85

5 0.09 85.23 2181.74 -551.70 0.43 -0.18

6 0.25 4.06 2019.56 -21.41 0.85 -0.08


18 1 0.35 -0.01 1410.85 0.05 1.25 0.01

2 -105.95 -3.38 1410.22 9.25 -491.74 1.87

3 1.41 -85.26 1410.86 551.83 5.37 0.21

4 106.65 3.36 1411.48 -9.14 494.24 -1.85

5 -0.70 85.24 1410.85 -551.72 -2.87 -0.18

6 -0.18 17.24 1336.71 -26.47 -0.80 -0.08

19 1 19.92 -0.02 1176.25 0.11 12.89 0.01

2 -85.06 -7.52 1206.94 20.39 -456.30 1.87

3 18.83 -85.32 1176.46 552.50 8.89 0.21

4 124.91 7.47 1145.57 -20.16 482.09 -1.85

5 21.02 85.27 1176.05 -552.27 16.90 -0.18

6 18.82 4.13 1104.13 -21.75 12.38 -0.08

20 1 33.21 -0.02 1805.69 0.11 48.21 0.01

2 -76.52 -7.52 1837.26 20.39 -438.12 1.87

3 33.42 -85.31 1805.68 552.49 48.78 0.21

4 142.94 7.47 1774.11 -20.16 534.55 -1.85

5 33.00 85.26 1805.70 -552.26 47.65 -0.18

6 30.42 4.13 1672.36 -21.75 44.13 -0.08

21 1 19.53 -0.02 1171.75 0.11 12.68 0.01

2 -96.61 -7.52 1204.33 20.38 -494.75 1.87

3 20.66 -85.32 1171.52 552.50 16.90 0.21

4 135.67 7.47 1139.16 -20.15 520.10 -1.85

5 18.41 85.27 1171.97 -552.27 8.45 -0.18

6 17.81 14.95 1110.90 -25.91 8.91 2.24

22 1 -12.26 -0.03 1274.74 0.15 -15.78 0.01

2 -124.49 -10.29 1268.05 27.70 -495.48 1.87

3 -13.40 -84.78 1274.69 552.00 -19.85 0.21

4 99.97 10.23 1281.43 -27.40 463.92 -1.85

5 -11.12 84.71 1274.80 -551.69 -11.71 -0.18

6 -10.63 4.16 1188.74 -21.96 -12.38 -0.08

23 1 -2.54 -0.03 1470.44 0.15 -3.07 0.01

2 -119.69 -10.29 1463.50 27.70 -500.20 1.87

3 -2.33 -84.77 1470.45 551.99 -2.50 0.21

4 114.61 10.23 1477.37 -27.40 494.06 -1.85

5 -2.75 84.71 1470.43 -551.68 -3.64 -0.18

6 -2.34 4.16 1362.77 -21.96 -2.87 -0.08

24 1 -1.29 -0.03 958.83 0.15 0.29 0.01

2 -125.02 -10.29 951.60 27.70 -518.24 1.87

3 -0.12 -84.78 958.89 552.00 4.59 0.21

4 122.44 10.22 966.07 -27.40 518.83 -1.85

5 -2.47 84.71 958.77 -551.69 -4.00 -0.18

6 -1.78 12.89 909.60 -25.31 -1.70 -0.28

25 1 18.34 -0.04 870.73 -15.59 14.17 0.01

2 -17.66 -11.44 822.68 14.04 -202.75 1.31

3 17.78 -64.85 870.47 426.53 12.13 0.15

4 54.34 11.37 918.78 -45.22 231.08 -1.29

5 18.90 64.78 870.98 -457.70 16.20 -0.13

6 16.99 3.35 815.45 -33.68 12.76 -0.05

26 1 18.44 -0.04 899.50 -1.50 27.16 0.01

2 -20.17 -11.44 850.10 28.13 -198.50 1.31

3 18.58 -64.86 899.50 440.64 27.50 0.15


4 57.05 11.37 948.89 -31.13 252.83 -1.29

5 18.30 64.79 899.49 -443.63 26.82 -0.13

6 16.89 3.35 845.83 -19.59 24.86 -0.05

27 1 10.85 -0.04 576.98 17.57 3.44 0.01

2 -31.96 -11.44 526.06 47.20 -233.47 1.31

3 11.40 -64.85 577.27 459.69 5.56 0.15

4 53.67 11.36 627.89 -12.06 240.35 -1.29

5 10.31 64.78 576.69 -424.54 1.32 -0.13

6 9.94 7.84 552.34 -2.25 1.44 1.78

51 1 -0.00 -0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

2 -0.00 -0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

3 -0.00 -0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

4 -0.00 -0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

5 -0.00 -0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

6 -0.00 -0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

53 1 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

2 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

3 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

4 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

5 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

6 0.00 0.00 207.68 0.00 0.00 0.00

54 1 0.00 0.00 218.54 0.00 -0.00 0.00

2 0.00 0.00 218.54 0.00 -0.00 0.00

3 0.00 0.00 218.54 0.00 -0.00 0.00

4 0.00 0.00 218.54 0.00 -0.00 0.00

5 0.00 0.00 218.54 0.00 -0.00 0.00

6 0.00 0.00 218.54 0.00 -0.00 0.00

Tot. 1 0.00 -0.00 34272.65 0.06 13.24 0.32

Tot. 2 -2392.69 4.99 34272.58 -10.91 -11018.65 45.31

Tot. 3 0.75 -2083.98 34273.71 13655.04 15.33 5.09

Tot. 4 2392.69 -4.99 34272.72 11.03 11045.13 -44.67

Tot. 5 -0.75 2083.98 34271.60 -13654.92 11.15 -4.46

Tot. 6 -0.00 177.65 32151.22 -554.41 11.99 -1.89




Tot. 1 0.00 -0.00 34272.65 -348209.43 871665.34 0.00

Tot. 2 -2392.69 4.99 34272.58 -348218.79 855625.82 -22372.79

Tot. 3 0.75 -2083.98 34273.71 -334563.19 871669.74 52572.03

Tot. 4 2392.69 -4.99 34272.72 -348200.07 887704.78 22372.79

Tot. 5 -0.75 2083.98 34271.60 -361855.55 871660.70 -52572.02

Tot. 6 -0.00 177.65 32151.22 -328146.21 817613.58 -4728.23




Ux LIBERA Uy LIBERA Uz VINCOLATA Rx LIBERA Ry LIBERA Rz LIBERA



55 1 0.00 0.00 41.23 0.00 0.00 -0.00

2 0.00 0.00 42.62 0.00 0.00 -0.00

3 0.00 -0.00 40.99 0.00 0.00 -0.00

4 -0.00 -0.00 39.85 0.00 0.00 0.00

5 0.00 0.00 41.48 0.00 0.00 0.00

6 0.00 0.00 38.05 -0.00 0.00 -0.00

56 1 -0.00 0.00 42.62 -0.00 0.00 -0.00

2 -0.00 0.00 41.25 -0.00 -0.00 0.00

3 0.00 -0.00 42.40 -0.00 -0.00 -0.00

4 0.00 0.00 43.98 0.00 0.00 0.00

5 -0.00 0.00 42.83 0.00 0.00 0.00

6 -0.00 -0.00 39.32 0.00 0.00 0.00

57 1 0.00 0.00 30.28 0.00 0.00 0.00

2 -0.00 0.00 30.52 0.00 0.00 0.00

3 0.00 -0.00 29.97 0.00 0.00 0.00

4 0.00 -0.00 30.03 0.00 0.00 -0.00

5 0.00 0.00 30.58 0.00 0.00 -0.00

6 0.00 0.00 28.03 0.00 0.00 -0.00

58 1 -0.00 -0.00 32.05 0.00 0.00 -0.00

2 0.00 0.00 31.82 -0.00 -0.00 -0.00

3 -0.00 -0.00 31.77 0.00 -0.00 0.00

4 -0.00 0.00 32.28 0.00 0.00 0.00

5 0.00 0.00 32.33 -0.00 0.00 -0.00

6 -0.00 0.00 29.67 -0.00 0.00 -0.00

Tot. 1 0.00 0.00 146.18 0.00 0.00 -0.00

Tot. 2 0.00 0.00 146.21 -0.00 -0.00 0.00

Tot. 3 -0.00 -0.00 145.13 -0.00 -0.00 0.00

Tot. 4 -0.00 -0.00 146.14 0.00 0.00 -0.00

Tot. 5 0.00 0.00 147.22 0.00 0.00 -0.00

Tot. 6 0.00 0.00 135.07 0.00 0.00 -0.00




Tot. 1 0.00 0.00 146.18 -1936.84 369.59 -0.00

Tot. 2 0.00 0.00 146.21 -1937.27 361.70 0.00

Tot. 3 -0.00 -0.00 145.13 -1922.97 367.13 0.00

Tot. 4 -0.00 -0.00 146.14 -1936.41 377.49 -0.00

Tot. 5 0.00 0.00 147.22 -1950.71 372.06 -0.00

Tot. 6 0.00 0.00 135.07 -1789.66 341.52 -0.00


1

RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE

FONDAZIONI

L’opera in esame consiste nella costruzione di un edificio di due piano fuori terra, adibito a

laboratori, officine e aule scolastiche.

La struttura in elevazione è tutta prefabbricata, mentre le fondazioni sono gettate in opera.

In elevazione sono anche presenti delle parti gettate in opera ( le quattro scale sono gettate in

opera).

Come precedentemente detto le fondazioni sono di tipo profondo su pali.

I pali di fondazione hanno un diametro di 60 cm ed due lunghezze, una di 15 metri e l’altra di 11.20

metri.

Tali pali sono collegati a plinti con bicchiere per ospitare i pilastri prefabbricati.

Sono presenti quattro tipologie di plinti.:

- plinti rettangolari ad un palo

- plinti a tre pali (triangolari e rettangolare)

- plinti rettangolari a quattro pali

- plinti poligonali a cinque pali.

I plinti sono collegati tra loro da cordoli in c.a. gettati in opera aventi dimensioni di 40x80 (cordoli

portamuro) e di 30x50 (cordoli di collegamento).

Per quanto riguarda la stratigrafia del terreno si è fatto riferimento alla relazione geologica allegata

al progetto stesso.

Nel calcolo si è fatto riferimento alla seguente stratigrafia di terreno:

Sono stati adottati per il calcolo della portanza ammissibile dei pali di fondazione l aseguente

stratigrafia ed i seguenti parametri geotecnici:

STRATO 1

LIMI ARGILLOSI-SABBIOSI ALLUVIONALI – LIMI CON GHIAIA

Spessore strato : 5m

Peso specifico : 1800 kg/cmq

Angolo di attrito : 21 gradi

2

STRATO 2

GHIAIE AALUVIONALI DI BANCATA

Peso specifico : 2000 kg/cmq

Angolo di attrito : 32 gradi

A favore di sicurezza nel calcolo della portanza ammissibile del terreno di fondazione viene

trascurato il contributo della portanza laterale del primo strato di terreno, pertanto il valore della

portanza ammissibile viene determinato considerando solamente la resistenza laterale e alla punta

del palo immerso nello strato di ghiaia.

Di seguito viene riportato il calcolo della portanza ammissibile del palo di 15 metri e del palo di

11.20 metri.

PALO TRIVELLATO DIAMETRO 60 CM

LUNGHEZZA 11.20 M

Teoria di calcolo per terreni granulari

qp = Nq * (γ*L)

Nq (curva di Beretzatzen)

Nq coefficiente che tiene conto del

diametro del palo e dell'angolo di

attrito

Γ peso specifico del terreno alla punta

L

profondità del palo di

fondazione

qs = µ * K * v

Μ tangente dell'angolo di attrito

K 0,4 - 0,7

v tensione efficace a metà strato

3

DATI DI CALCOLO

Diametro palo 0,6 m

Lunghezza palo 11,2 m

Profondita primo strato 5 m

Profondita secondo strato 6,2 m

Peso specifico terreno granulare 2000 kg/mc

Angolo di attrito 32 gradi

Area di punta 0,2826 mq

area laterale strato ghiaia 11,6808 mq

Nq 30

qp (portanza unitaria alla punta) 672000 kg/mq

µ 0,39

K 0,45

v 16200

qs (portanza unitaria laterale) 2843,1 kg\mq

Qp (portanza alla punta) 189907,2 kg

Qs (portanza laterale) 33209,682 kg

coefficiente di sicurezza 2,5

Qammissibile 81334 kg

4

PALO TRIVELLATO DIAMETRO 60 CM

LUNGHEZZA 15.00 M

Teoria di calcolo per terreni granulari

qp = Nq * (γ*L)

Nq (curva di Beretzatzen)

Nq coefficiente che tiene conto del

diametro del palo e dell'angolo di

attrito

γ peso specifico del terreno alla punta

L profondità del palo di fondazione

qs = µ * K * v

µ tangente dell'angolo di attrito

K 0,4 - 0,7

v tensione efficace a metà strato

DATI DI CALCOLO

Diametro palo 0,6 m

Lunghezza palo 15 m

Profondita primo strato 5 m

Profondita secondo strato 10 m

Peso specifico terreno granulare 2000 kg/mc

Angolo di attrito 32 gradi

Area di punta 0,2826 mq

area laterale strato ghiaia 18,84 mq

Nq 30

5

qp (portanza unitaria alla punta) 900000 kg/mq

µ 0,39

K 0,45

v 20000

qs (portanza unitaria laterale) 3510 kg\mq

Qp (portanza alla punta) 254340 kg

Qs (portanza laterale) 66128,4 kg

coefficiente di sicurezza 2,5

Qammissibile 117590 kg

In conclusione si ottengono i seguenti valori della portanza ammissibile delle due tipologie di pali

di fondazione.

PALO Ø60 LUNGHEZZA 15 METRI Qamm = 117 tonnellate

PALO Ø60 LUNGHEZZA 11.20 METRI Qamm = 81 tonnellate

Di seguito viene riportato il calcolo degli scarichi massimi sui pali di fondazione.

Tali valori verranno poi confrontati con i valori delle portanze ammissibili per controllare che i

valori dei carichi in esercizio travati siano inferiori ai valori delle portanze ammissibili.

Il valore dei carichi sui pali di fondazioni di seguito riportati sono comprensivi anche del peso

proprio del palo.

CALCOLO SCARICO MASSIMO SUI PALI DI FONDAZIONE Il calcolo degli scarichi massimi sul palo di fondazione viene effettuato tramite gli scarichi in fondazione dati sia dalla struttura prefabbricata che dalle strutture

gettate in opera.

Di seguito vengono riportati i fogli di calcolo per la determinazione delle forze massime agenti sui pali, divisi per tipologia di plinto.

Le numerazioni dei nodi sono riferite :

per le strutture prefabbricate alle numerazioni fornite dal calcolo degli scarichi del prefabbricato, mentre per le parti in opera vengono evidenziati di seguito.

Nota bene:

Nel valore degli N sono compresi il peso proprio del palo, le forze derivanti dall’analisi della struttura in elevazione, il peso proprio del plinto e d i momenti

aggiuntivi dati dai tagli di calcolo moltiplicati per l’altezza del plinto di fondazione.

Calcolo scarichi sui pali plinti a quattro pali (palo L=15m)

N1 = N/4 + Mx/2i – My/2i

N2 = N/4 + Mx/2i + My/2i

N3 = N/4 - Mx/2i – My/2i

N4 = N/4 - Mx/2i + My/2i

BLOCCO ALTO (Mmax = 90.3 t)

Nodo Comb, Rx Ry Rz Mx My P.P. PLINTO N TOT MX MY N1 N2 N3 N4

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kN]

4 1 -12,52 -0,06 1235,62 0,01 -16,95 237,00 1472,62 0,07 -29,47 482,36 465,99 482,32 465,95

2 -120,13 0,65 51,22 -44,97 -476,63 237,00 288,22 -45,62 -596,76 331,15 -0,38 356,49 24,96

3 -16,66 -81,54 51,49 538,98 -29,71 237,00 288,49 620,52 -46,37 363,37 337,61 18,64 -7,12

4 3,96 -15,46 51,75 1,90 442,73 237,00 288,75 17,36 446,69 58,93 307,09 49,28 297,45

5 -8,39 3,40 1235,80 -538,58 -4,19 237,00 1472,80 -541,98 -12,58 327,14 320,15 628,25 621,26

6 -11,39 0,18 48,40 -22,40 -15,28 237,00 285,40 -22,58 -26,67 178,48 163,67 191,03 176,21

5 1 0,17 -0,06 1281,73 0,01 0,21 237,00 1576,73 0,07 0,39 500,10 500,31 500,05 500,27

2 -110,20 0,65 1274,90 -44,98 -480,97 237,00 1569,90 -45,63 -591,17 650,01 321,59 675,36 346,94

3 0,09 -81,64 53,41 22,47 0,03 237,00 348,41 104,11 0,12 221,99 222,05 164,15 164,22

4 4,91 -15,47 53,70 1,90 20,44 237,00 348,70 17,37 25,35 190,96 205,04 181,31 195,39

5 0,23 3,41 1281,97 -538,73 0,40 237,00 1576,97 -542,14 0,62 349,47 349,82 650,66 651,01

6 0,15 0,18 49,90 -22,41 0,19 237,00 344,90 -22,59 0,34 185,86 186,04 198,41 198,60

6 1 0,40 -0,06 31,95 0,01 0,59 237,00 268,95 0,07 0,99 172,98 173,53 172,94 173,49

2 -113,32 0,65 31,64 -44,98 -505,50 237,00 268,64 -45,63 -618,82 332,38 -11,41 357,73 13,94

3 0,55 -81,56 766,65 22,46 25,87 237,00 1003,65 104,02 26,42 378,47 393,15 320,68 335,36

4 5,50 -15,46 773,73 1,90 533,69 237,00 1010,73 17,36 539,19 213,73 513,28 204,08 503,64

5 0,25 3,41 31,94 -538,62 0,11 237,00 268,94 -542,03 0,36 22,57 22,77 323,70 323,90

6 0,38 0,57 30,51 -25,75 0,55 237,00 267,51 -26,32 0,92 165,31 165,82 179,93 180,44

7 1 0,88 -0,04 48,24 0,01 0,55 237,00 285,24 0,05 1,43 176,93 177,72 176,90 177,69

2 -80,03 0,52 1186,99 -34,53 -436,45 237,00 1423,99 -35,05 -516,48 595,73 308,80 615,20 328,27

3 0,71 -82,59 1157,96 22,57 0,04 237,00 1394,96 105,16 0,75 483,74 484,16 425,32 425,74

4 5,07 -11,91 1127,99 34,83 462,75 237,00 1364,99 46,74 467,82 330,28 590,18 304,32 564,21

5 24,70 3,45 48,21 -541,09 25,76 237,00 285,21 -544,54 50,46 12,02 40,06 314,55 342,58

6 0,80 0,18 45,47 -22,47 0,45 237,00 282,47 -22,65 1,26 169,97 170,67 182,56 183,26

8 1 33,89 -0,04 1786,94 0,01 2,00 237,00 2081,94 0,05 35,89 616,53 636,47 616,50 636,44

2 -72,05 0,52 1817,92 -34,53 -426,15 237,00 2112,92 -35,05 -498,20 762,88 486,11 782,35 505,58

3 1,36 -82,60 74,46 22,57 43,85 237,00 369,46 105,17 45,21 215,02 240,14 156,59 181,71

4 139,84 -11,91 1755,95 34,83 21,77 237,00 2050,95 46,74 161,61 586,83 676,61 560,86 650,65

5 1,49 3,45 1786,86 -541,10 2,18 237,00 2081,86 -544,55 3,67 474,18 476,22 776,71 778,75

6 30,83 0,18 69,14 -22,47 43,71 237,00 364,14 -22,65 74,54 170,04 211,45 182,62 224,03

9 1 0,81 -0,04 48,84 0,01 0,44 237,00 285,84 0,05 1,25 177,13 177,82 177,10 177,79

2 -95,85 0,52 1204,98 -34,53 -497,80 237,00 1441,98 -35,05 -593,65 621,66 291,86 641,13 311,33

3 0,95 -82,57 1171,61 22,57 0,94 237,00 1408,61 105,14 1,89 486,83 487,88 428,42 429,47

4 133,67 -11,91 47,47 34,83 21,61 237,00 284,47 46,74 155,28 146,97 233,23 121,00 207,27

5 0,65 3,45 48,87 -541,06 -1,33 237,00 285,87 -544,51 -0,68 26,41 26,03 328,91 328,53

6 0,76 0,63 46,30 -26,63 0,38 237,00 283,30 -27,26 1,15 168,93 169,57 184,08 184,72

10 1 -0,19 -0,02 59,23 0,00 -0,67 237,00 296,23 0,02 -0,86 180,30 179,82 180,29 179,81

2 -91,95 0,29 1420,67 -18,66 -437,21 237,00 1657,67 -18,95 -529,16 662,14 368,16 672,67 378,69

3 -4,09 -83,24 59,23 22,66 -13,06 237,00 296,23 105,90 -17,15 214,24 204,71 155,40 145,87

4 3,83 -6,65 1421,82 0,81 435,88 237,00 1658,82 7,46 439,71 400,63 644,92 396,49 640,78

5 0,17 3,47 59,23 -543,42 0,51 237,00 296,23 -546,89 0,68 27,95 28,33 331,78 332,16

6 -0,17 0,19 55,56 -22,55 -0,58 237,00 292,56 -22,74 -0,75 173,03 172,62 185,66 185,25

11 1 -0,27 -0,02 2181,81 0,00 -0,95 237,00 2476,81 0,02 -1,22 725,55 724,87 725,53 724,86

2 -96,70 0,29 90,89 -18,66 -461,37 237,00 385,89 -18,95 -558,07 352,23 42,19 362,76 52,72

3 -1,80 -83,24 2181,81 22,66 -5,12 237,00 2476,81 105,90 -6,92 756,54 752,70 697,71 693,86

4 4,01 -6,65 90,95 0,81 19,16 237,00 385,95 7,46 23,17 198,12 210,99 193,98 206,85

5 0,06 3,47 2181,81 -543,42 0,14 237,00 2476,81 -546,89 0,20 573,23 573,34 877,06 877,17

6 -0,24 0,19 2019,62 -22,55 -0,85 237,00 2314,62 -22,74 -1,09 678,64 678,04 691,27 690,67

12 1 -0,38 -0,02 1410,92 0,00 -1,29 237,00 1647,92 0,02 -1,67 518,45 517,52 518,44 517,51

2 -105,08 0,29 58,77 -18,66 -494,76 237,00 295,77 -18,95 -599,84 341,30 8,06 351,83 18,58

3 0,13 -83,24 1410,92 22,66 0,42 237,00 1647,92 105,90 0,56 547,24 547,55 488,41 488,72

4 4,36 -6,65 58,83 0,81 20,51 237,00 295,83 7,46 24,87 175,12 188,94 170,98 184,79

5 -3,86 3,47 1410,91 -543,42 -12,70 237,00 1647,91 -546,89 -16,56 370,66 361,46 674,49 665,29

6 -0,34 0,74 1336,78 -27,60 -1,18 237,00 1573,78 -28,34 -1,52 492,00 491,15 507,74 506,89

13 1 -0,20 0,00 59,06 0,00 -0,68 237,00 296,06 0,00 -0,88 180,26 179,77 180,26 179,77

2 -92,00 0,07 59,06 -3,49 -437,29 237,00 296,06 -3,56 -529,29 326,05 32,00 328,03 33,98

3 -4,11 -83,82 59,06 545,65 -13,08 237,00 296,06 629,47 -17,19 359,64 350,09 9,94 0,39

4 3,83 -1,46 59,06 0,16 435,93 237,00 296,06 1,62 439,76 58,31 302,62 57,41 301,72

5 0,17 83,82 59,06 -545,65 0,51 237,00 296,06 -629,47 0,68 4,97 5,35 354,68 355,06

6 -0,18 0,19 55,41 -22,62 -0,59 237,00 292,41 -22,81 -0,77 172,98 172,55 185,65 185,22

14 1 -0,29 0,00 90,61 0,00 -0,99 237,00 385,61 0,00 -1,28 202,76 202,05 202,76 202,05

2 -96,77 0,07 90,61 -3,49 -461,47 237,00 385,61 -3,56 -558,24 356,48 46,35 358,46 48,33

3 -1,82 -83,82 90,61 545,65 -5,15 237,00 385,61 629,47 -6,97 379,19 375,32 29,49 25,61

4 4,01 -1,46 90,61 0,16 19,16 237,00 385,61 1,62 23,17 196,42 209,29 195,52 208,39

5 0,06 83,82 90,61 -545,65 0,14 237,00 385,61 -629,47 0,20 27,50 27,61 377,20 377,31

6 -0,26 0,19 2012,78 -22,62 -0,89 237,00 2307,78 -22,81 -1,15 676,93 676,29 689,60 688,96

15 1 -0,38 0,00 1406,77 0,00 -1,31 237,00 1643,77 0,00 -1,69 517,41 516,47 517,41 516,47

2 -105,14 0,07 1406,77 -3,49 -494,85 237,00 1643,77 -3,56 -599,99 682,62 349,29 684,60 351,27

3 0,13 -83,82 1406,77 545,65 0,42 237,00 1643,77 629,47 0,56 691,64 691,95 341,94 342,24

4 4,36 -1,46 1406,77 0,16 20,52 237,00 1643,77 1,62 24,88 510,48 524,30 509,58 523,40

5 -3,87 83,82 1406,77 -545,65 -12,71 237,00 1643,77 -629,47 -16,58 346,70 337,48 696,40 687,19

6 -0,35 0,74 1332,89 -27,68 -1,19 237,00 1569,89 -28,42 -1,54 491,01 490,15 506,79 505,94

16 1 -0,21 0,00 59,22 -0,08 -0,69 237,00 296,22 -0,08 -0,90 180,28 179,78 180,33 179,83

2 -91,97 -3,85 1421,80 0,58 -437,24 237,00 1658,80 4,43 -529,21 668,93 374,93 666,47 372,47

3 -4,11 -84,39 59,22 547,71 -13,09 237,00 296,22 632,10 -17,20 360,42 350,86 9,25 -0,31

4 3,83 0,19 1420,64 -13,63 435,85 237,00 1657,64 -13,82 439,68 394,44 638,71 402,11 646,38

5 0,17 3,53 59,22 -547,86 0,51 237,00 296,22 -551,39 0,68 26,70 27,08 333,03 333,41

6 -0,19 0,19 55,55 -22,69 -0,61 237,00 292,55 -22,88 -0,80 173,01 172,56 185,72 185,27

17 1 -0,31 0,00 2181,74 -0,08 -1,02 237,00 2476,74 -0,08 -1,33 725,53 724,79 725,58 724,84

2 -96,75 -3,85 90,94 0,58 -461,44 237,00 385,94 4,43 -558,19 358,77 48,66 356,31 46,20

3 -1,85 -84,39 2181,74 547,70 -5,18 237,00 2476,74 632,09 -7,03 902,72 898,81 551,56 547,65

4 4,01 0,19 90,88 -13,63 19,15 237,00 385,88 -13,82 23,16 192,20 205,07 199,88 212,74

5 0,06 3,53 2181,73 -547,86 0,14 237,00 2476,73 -551,39 0,19 571,97 572,07 878,29 878,40

6 -0,28 0,19 84,16 -22,69 -0,92 237,00 379,16 -22,88 -1,20 194,77 194,10 207,48 206,81

18 1 -0,39 0,00 1410,85 -0,08 -1,32 237,00 1647,85 -0,08 -1,71 518,41 517,46 518,46 517,51

2 -105,10 -3,85 58,83 0,58 -494,79 237,00 295,83 4,43 -599,89 347,82 14,55 345,36 12,09

3 0,13 -84,39 1410,84 547,71 0,42 237,00 1647,84 632,10 0,55 693,39 693,70 342,22 342,53

4 4,35 0,19 58,76 -13,63 20,51 237,00 295,76 -13,82 24,87 169,20 183,01 176,87 190,69

5 -3,88 3,53 1410,86 -547,86 -12,72 237,00 1647,86 -551,39 -16,60 369,41 360,19 675,74 666,52

6 -0,36 0,74 1336,72 -27,75 -1,20 237,00 1573,72 -28,49 -1,56 491,95 491,08 507,78 506,91

19 1 -19,93 0,00 49,02 -0,15 -12,88 237,00 286,02 -0,15 -32,81 186,58 168,35 186,66 168,43

2 -120,62 -9,06 1146,76 1,23 -462,49 237,00 1383,76 10,29 -583,11 616,77 292,82 611,06 287,11

3 -23,96 -84,89 1175,77 549,63 -25,49 237,00 1412,77 634,52 -49,45 649,18 621,71 296,67 269,20

4 80,77 0,38 1205,76 -29,60 436,73 237,00 1442,76 -29,98 517,50 314,61 602,11 331,27 618,77

5 -15,89 84,97 1176,75 -549,94 -0,27 237,00 1413,75 -634,91 -16,16 287,56 278,58 640,29 631,31

6 -18,34 0,19 46,02 -22,76 -10,56 237,00 283,02 -22,95 -28,90 178,41 162,35 191,16 175,10

20 1 -33,23 0,00 1805,69 -0,15 -48,24 237,00 2100,69 -0,15 -81,47 653,76 608,50 653,85 608,58

2 -139,17 -9,06 1774,65 1,23 -522,44 237,00 2069,65 10,29 -661,61 810,05 442,49 804,34 436,77

3 -34,79 -84,88 1805,62 549,63 -52,45 237,00 2100,62 634,51 -87,24 831,64 783,17 479,14 430,67

4 72,71 0,38 1836,72 -29,60 425,96 237,00 2131,72 -29,98 498,67 492,08 769,12 508,74 785,78

5 -31,67 84,97 1805,76 -549,94 -44,03 237,00 2100,76 -634,91 -75,70 475,85 433,80 828,58 786,53

6 -30,46 0,19 69,69 -22,76 -44,20 237,00 364,69 -22,95 -74,66 211,54 170,06 224,29 182,81

21 1 -19,58 0,00 1171,75 -0,15 -12,74 237,00 1408,75 -0,15 -32,32 467,12 449,17 467,21 449,25

2 -134,34 -9,06 1138,85 1,23 -520,83 237,00 1375,85 10,29 -655,17 634,81 270,83 629,10 265,11

3 -15,96 -84,89 48,85 549,64 -1,13 237,00 285,85 634,53 -17,09 358,47 348,97 5,95 -3,54

4 3,97 0,38 1204,66 -29,60 20,65 237,00 1441,66 -29,98 24,62 451,25 464,92 467,91 481,58

5 -23,19 84,97 48,81 -549,94 -24,36 237,00 285,81 -634,91 -47,55 14,30 -12,12 367,02 340,61

6 -18,38 0,64 1110,80 -26,92 -10,96 237,00 1347,80 -27,56 -29,34 443,45 427,15 458,75 442,45

22 1 0,52 0,00 1274,74 -0,20 0,68 237,00 1511,74 -0,20 1,20 483,55 484,21 483,66 484,32

2 -95,35 -12,55 53,39 39,70 -443,88 237,00 290,39 52,25 -539,23 342,90 43,32 313,87 14,30

3 0,34 -84,64 1274,92 549,96 0,13 237,00 1511,92 634,60 0,47 660,13 660,39 307,57 307,83

4 119,86 0,55 52,86 -40,10 19,82 237,00 289,86 -40,65 139,68 128,37 205,97 150,95 228,56

5 0,69 84,76 53,12 -550,37 1,21 237,00 290,12 -635,13 1,90 1,58 2,63 354,43 355,48

6 0,47 0,19 1188,71 -22,79 0,60 237,00 1425,71 -22,98 1,07 455,75 456,34 468,51 469,11

23 1 0,12 0,00 61,28 -0,20 0,13 237,00 356,28 -0,20 0,25 194,94 195,08 195,06 195,20

2 -110,76 -12,55 61,56 39,70 -481,77 237,00 356,56 52,25 -592,53 374,24 45,06 345,22 16,03

3 0,07 -84,64 61,28 549,96 -1,19 237,00 356,28 634,60 -1,12 371,66 371,04 19,11 18,48

4 115,80 0,55 1463,68 -40,10 487,87 237,00 1758,68 -40,65 603,67 366,69 702,07 389,27 724,65

5 0,17 84,76 61,28 -550,37 0,31 237,00 356,28 -635,13 0,48 18,51 18,78 371,36 371,63

6 0,10 0,19 1362,77 -22,79 0,14 237,00 1657,77 -22,98 0,24 513,99 514,13 526,76 526,89

24 1 0,06 0,00 958,83 -0,20 -0,36 237,00 1195,83 -0,20 -0,30 404,98 404,82 405,10 404,93

2 -121,26 -12,55 40,26 39,70 -519,70 237,00 277,26 52,25 -640,96 367,87 11,78 338,84 -17,24

3 0,23 -84,64 958,67 549,96 0,49 237,00 1195,67 634,60 0,72 581,00 581,40 228,44 228,84

4 123,77 0,55 39,67 -40,10 518,98 237,00 276,67 -40,65 642,75 -14,67 342,42 7,92 365,00

5 -2,46 84,76 39,96 -550,37 -12,13 237,00 276,96 -635,13 -14,59 2,87 -5,24 355,72 347,61

6 0,05 0,55 909,62 -26,14 -0,39 237,00 1146,62 -26,69 -0,34 385,34 385,15 400,16 399,97

BLOCCO BASSO (Nmax=90.3t)

Nodo Comb. Rx Ry Rz Mx My PP PLINTO N TOT MX MY N1 N2 N3 N4

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kN]

4 1 0,54 0,00 51,50 -0,16 0,73 237,00 346,50 -0,16 1,27 192,23 192,93 192,32 193,02

2 -99,71 0,51 51,77 -31,44 -462,73 237,00 346,77 -31,95 -562,44 340,05 27,58 357,80 45,33

3 0,48 -83,95 1235,65 547,65 0,56 237,00 1530,65 631,60 1,05 663,82 664,40 312,93 313,51

4 124,75 -11,68 1228,90 1,30 496,66 237,00 1523,90 12,98 621,41 317,97 663,19 310,76 655,98

5 0,59 3,50 51,50 -547,98 0,88 237,00 346,50 -551,48 1,46 39,03 39,84 345,41 346,22

6 0,52 0,18 48,39 -20,14 0,72 237,00 343,39 -20,32 1,24 185,86 186,55 197,15 197,84

5 1 -3,64 0,00 1167,96 -0,17 -4,65 237,00 1462,96 -0,17 -8,29 473,99 469,39 474,09 469,49

2 -121,35 0,51 48,96 -31,44 -502,59 237,00 343,96 -31,95 -623,94 356,43 9,80 374,18 27,55

3 -3,43 -84,02 48,70 547,76 -4,08 237,00 343,70 631,78 -7,51 369,51 365,33 18,52 14,34

4 4,75 -11,68 1160,82 1,30 20,56 237,00 1455,82 12,98 25,32 466,53 480,59 459,32 473,38

5 -3,85 3,51 48,65 -548,09 -5,22 237,00 343,65 -551,60 -9,07 41,21 36,17 347,65 342,62

6 -3,36 0,18 45,50 -20,14 -4,34 237,00 340,50 -20,32 -7,70 187,62 183,34 198,91 194,63

7 1 -20,66 0,00 48,24 -0,12 -13,14 237,00 343,24 -0,12 -33,80 201,17 182,39 201,23 182,46

2 -125,64 0,40 1126,81 -24,10 -482,33 237,00 1421,81 -24,50 -607,97 623,53 285,77 637,14 299,38

3 -21,76 -84,72 48,23 22,89 -17,14 237,00 343,23 107,61 -38,90 232,51 210,89 172,72 151,11

4 3,52 -8,91 49,51 1,02 19,00 237,00 344,51 9,93 22,53 188,63 201,14 183,11 195,63

5 -19,56 84,77 1157,68 -549,50 -9,14 237,00 1452,68 -634,27 -28,70 300,96 285,01 653,33 637,38

6 -18,31 0,19 45,47 -20,38 -8,70 237,00 340,47 -20,57 -27,01 192,91 177,90 204,33 189,33

8 1 -34,07 0,00 1788,82 -0,12 -48,31 237,00 2083,82 -0,12 -82,38 649,80 604,04 649,87 604,11

2 -143,80 0,40 73,23 -24,10 -534,64 237,00 368,23 -24,50 -678,44 379,71 2,80 393,32 16,41

3 -33,86 -84,71 1788,80 22,89 -47,74 237,00 2083,80 107,60 -81,60 679,51 634,17 619,73 574,39

4 75,66 -8,91 75,86 1,02 18,25 237,00 370,86 9,93 93,91 175,38 227,56 169,87 222,04

5 -34,28 84,76 1788,84 -549,48 -48,87 237,00 2083,84 -634,24 -83,15 473,88 427,69 826,24 780,04

6 -31,00 0,18 1660,98 -20,38 -43,99 237,00 1955,98 -20,56 -74,99 610,11 568,45 621,54 579,88

9 1 -19,07 0,00 1180,90 -0,13 -10,52 237,00 1475,90 -0,13 -29,59 483,16 466,72 483,23 466,79

2 -135,45 0,38 1142,89 -24,28 -518,31 237,00 1437,89 -24,66 -653,76 640,22 277,02 653,92 290,72

3 -17,95 -83,98 49,22 22,84 -6,30 237,00 344,22 106,82 -24,25 228,46 214,99 169,12 155,65

4 4,06 -9,05 1218,92 1,00 20,73 237,00 1513,92 10,05 24,79 480,39 494,16 474,80 488,57

5 -20,19 3,50 1180,66 -548,32 -14,74 237,00 1475,66 -551,82 -34,93 331,33 311,93 637,90 618,50

6 -18,46 0,63 46,64 -24,51 -10,93 237,00 341,64 -25,14 -29,39 192,59 176,26 206,56 190,23

10 1 0,01 0,00 59,23 -0,07 0,05 237,00 354,23 -0,07 0,06 194,52 194,55 194,56 194,59

2 -95,41 0,22 1421,84 -12,97 -454,90 237,00 1716,84 -13,19 -550,31 684,41 378,68 691,74 386,01

3 -0,85 -84,95 59,23 22,93 -3,23 237,00 354,23 107,88 -4,08 225,66 223,39 165,72 163,46

4 95,79 -4,81 1420,65 0,56 19,02 237,00 1715,65 5,37 114,81 504,51 568,29 501,53 565,31

5 0,06 84,98 59,23 -550,32 0,21 237,00 354,23 -635,30 0,27 18,01 18,16 370,95 371,10

6 0,04 0,19 55,56 -20,73 0,11 237,00 350,56 -20,92 0,15 187,79 187,87 199,41 199,49

11 1 0,02 0,00 2181,83 -0,06 0,06 237,00 2476,83 -0,06 0,08 725,17 725,21 725,20 725,25

2 -99,86 0,22 90,95 -12,97 -471,40 237,00 385,95 -13,19 -571,26 357,51 40,14 364,84 47,47

3 0,03 -84,94 2181,83 22,93 0,08 237,00 2476,83 107,87 0,11 755,14 755,20 695,21 695,27

4 4,19 -4,81 90,89 0,56 19,73 237,00 385,89 5,37 23,92 197,32 210,61 194,34 207,62

5 0,00 84,96 2181,83 -550,30 0,03 237,00 2476,83 -635,26 0,03 548,74 548,75 901,66 901,68

6 0,01 0,19 2019,64 -20,72 0,05 237,00 2314,64 -20,91 0,07 678,83 678,87 690,45 690,49

12 1 0,02 0,00 1410,80 -0,07 0,06 237,00 1705,80 -0,07 0,08 532,41 532,45 532,45 532,49

2 -105,96 0,23 58,83 -12,99 -491,76 237,00 353,83 -13,22 -597,72 356,82 24,75 364,16 32,09

3 0,07 -84,88 1410,80 22,92 0,23 237,00 1705,80 107,80 0,30 562,31 562,48 502,42 502,59

4 106,64 -4,83 58,76 0,56 20,60 237,00 353,76 5,39 127,24 160,59 231,28 157,60 228,29

5 -0,72 84,91 1410,80 -550,21 -2,89 237,00 1705,80 -635,12 -3,61 357,03 355,03 709,88 707,87

6 -0,19 0,72 1336,67 -25,78 -0,82 237,00 1631,67 -26,50 -1,01 506,84 506,28 521,56 521,00

13 1 0,01 0,00 59,06 -0,01 0,05 237,00 354,06 -0,01 0,06 194,50 194,53 194,50 194,54

2 -95,45 0,05 59,06 -1,87 -454,95 237,00 354,06 -1,92 -550,40 346,87 41,09 347,94 42,16

3 -0,84 -85,11 59,06 22,96 -3,22 237,00 354,06 108,07 -4,06 225,66 223,41 165,62 163,37

4 95,85 -0,72 59,06 0,10 19,02 237,00 354,06 0,82 114,87 162,83 226,65 162,38 226,20

5 0,06 3,55 59,06 -551,03 0,21 237,00 354,06 -554,58 0,27 40,39 40,54 348,49 348,64

6 0,04 0,17 55,41 -21,07 0,11 237,00 350,41 -21,24 0,15 187,66 187,75 199,46 199,54

14 1 0,02 0,00 90,61 0,00 0,07 237,00 385,61 0,00 0,09 202,38 202,43 202,38 202,43

2 -99,88 0,05 90,61 -1,87 -471,43 237,00 385,61 -1,92 -571,31 360,57 43,17 361,63 44,24

3 0,03 -85,10 90,61 22,96 0,08 237,00 385,61 108,06 0,11 232,39 232,45 172,36 172,42

4 4,20 -0,72 90,61 0,10 19,73 237,00 385,61 0,82 23,93 195,99 209,28 195,53 208,82

5 0,00 3,55 90,61 -551,01 0,03 237,00 385,61 -554,56 0,03 48,35 48,37 356,44 356,46

6 0,02 0,17 2012,78 -21,07 0,06 237,00 2307,78 -21,24 0,07 677,03 677,07 688,82 688,86

15 1 0,02 0,00 1406,77 -0,01 0,06 237,00 1701,77 -0,01 0,08 531,42 531,46 531,42 531,47

2 -106,00 0,05 1406,77 -1,88 -491,82 237,00 1701,77 -1,93 -597,82 696,97 364,85 698,04 365,92

3 0,07 -85,11 1406,77 22,96 0,23 237,00 1701,77 108,07 0,30 561,38 561,55 501,34 501,51

4 106,69 -0,73 1406,78 0,10 20,60 237,00 1701,78 0,83 127,29 496,32 567,04 495,85 566,57

5 -0,71 3,55 1406,77 -551,02 -2,89 237,00 1701,77 -554,57 -3,60 378,40 376,40 686,49 684,49

6 -0,19 0,72 1332,89 -26,13 -0,81 237,00 1627,89 -26,85 -1,00 505,79 505,24 520,71 520,15

16 1 0,01 -0,01 59,22 0,00 0,05 237,00 354,22 0,01 0,06 194,54 194,58 194,53 194,57

2 -95,39 -3,39 1420,62 0,39 -454,87 237,00 1715,62 3,78 -550,26 688,81 383,11 686,70 381,00

3 -0,83 -85,26 59,22 551,83 -3,20 237,00 354,22 637,09 -4,03 372,64 370,41 18,71 16,47

4 95,81 0,15 1421,82 -9,14 19,02 237,00 1716,82 -9,29 114,83 500,73 564,52 505,89 569,68

5 0,06 3,56 59,22 -551,72 0,21 237,00 354,22 -555,28 0,27 40,24 40,39 348,73 348,87

6 0,04 0,17 55,55 -21,41 0,11 237,00 350,55 -21,58 0,15 187,60 187,69 199,59 199,68

17 1 0,02 -0,01 2181,74 0,00 0,07 237,00 2476,74 0,01 0,09 725,16 725,21 725,16 725,21

2 -99,81 -3,39 90,88 0,39 -471,33 237,00 385,88 3,78 -571,14 362,17 44,87 360,07 42,77

3 0,03 -85,25 2181,74 551,81 0,08 237,00 2476,74 637,06 0,11 902,11 902,18 548,19 548,26

4 4,19 0,15 90,94 -9,14 19,73 237,00 385,94 -9,29 23,92 193,26 206,55 198,42 211,71

5 0,01 3,56 2181,74 -551,70 0,03 237,00 2476,74 -555,26 0,04 570,94 570,96 879,41 879,43

6 0,02 0,17 84,16 -21,41 0,06 237,00 379,16 -21,58 0,08 194,78 194,82 206,76 206,81

18 1 0,02 -0,01 1410,85 0,00 0,06 237,00 1705,85 0,01 0,08 532,44 532,49 532,44 532,48

2 -105,95 -3,38 58,77 0,39 -491,74 237,00 353,77 3,77 -597,69 361,51 29,46 359,42 27,37

3 0,07 -85,26 1410,86 551,83 0,23 237,00 1705,86 637,09 0,30 709,35 709,52 355,41 355,58

4 106,65 0,15 58,83 -9,14 20,60 237,00 353,83 -9,29 127,25 156,53 227,22 161,69 232,38

5 -0,70 3,56 1410,85 -551,72 -2,87 237,00 1705,85 -555,28 -3,57 379,21 377,23 687,70 685,71

6 -0,18 0,73 1336,71 -26,47 -0,80 237,00 1631,71 -27,20 -0,98 506,65 506,10 521,75 521,21

19 1 0,86 -0,02 49,02 0,01 0,56 237,00 344,02 0,03 1,42 191,62 192,41 191,60 192,39

2 -85,06 -7,52 1206,94 0,86 -456,30 237,00 1501,94 8,38 -541,36 634,19 333,44 629,53 328,78

3 0,81 -85,32 49,03 23,03 0,40 237,00 344,03 108,35 1,20 221,77 222,44 161,58 162,24

4 124,91 0,32 47,75 -20,16 20,09 237,00 342,75 -20,48 145,00 145,72 226,27 157,10 237,65

5 0,88 3,56 49,00 -552,27 0,73 237,00 344,00 -555,83 1,61 37,16 38,05 345,95 346,84

6 0,81 0,18 46,01 -21,75 0,53 237,00 341,01 -21,93 1,33 184,79 185,53 196,97 197,71

20 1 1,39 -0,02 1805,69 0,01 2,01 237,00 2100,69 0,03 3,40 630,23 632,13 630,22 632,11

2 -76,52 -7,52 76,56 0,86 -438,12 237,00 371,56 8,38 -514,64 344,17 58,26 339,52 53,61

3 1,40 -85,31 1805,68 23,03 48,78 237,00 2100,68 108,34 50,18 647,33 675,21 587,13 615,01

4 142,94 0,32 73,92 -20,16 22,29 237,00 368,92 -20,48 165,23 146,64 238,44 158,02 249,82

5 1,38 3,56 1805,70 -552,26 47,65 237,00 2100,70 -555,82 49,03 463,16 490,40 771,95 799,19

6 1,28 0,18 69,69 -21,75 1,84 237,00 364,69 -21,93 3,12 190,22 191,95 202,40 204,13

21 1 0,83 -0,02 1171,75 0,01 0,55 237,00 1466,75 0,03 1,38 472,31 473,08 472,30 473,06

2 -96,61 -7,52 50,19 0,86 -494,75 237,00 345,19 8,38 -591,36 358,89 30,36 354,24 25,70

3 0,88 -85,32 48,83 23,03 0,73 237,00 343,83 108,35 1,61 221,61 222,50 161,41 162,31

4 135,67 0,32 47,47 -20,15 21,67 237,00 342,47 -20,47 157,34 142,22 229,64 153,60 241,01

5 0,78 3,56 1171,97 -552,27 0,36 237,00 1466,97 -555,83 1,14 318,03 318,66 626,82 627,46

6 0,76 0,65 1110,90 -25,91 0,40 237,00 1405,90 -26,56 1,16 449,77 450,42 464,53 465,18

22 1 -12,26 -0,03 1274,74 0,01 -15,78 237,00 1569,74 0,04 -28,04 506,24 490,66 506,21 490,63

2 -124,49 -10,29 52,84 27,70 -495,48 237,00 347,84 37,99 -619,97 375,73 31,30 354,62 10,19

3 -13,40 -84,78 1274,69 23,00 -19,85 237,00 1569,69 107,78 -33,25 537,60 519,13 477,72 459,25

4 99,97 0,43 53,40 -27,40 463,92 237,00 348,40 -27,83 563,89 28,73 342,01 44,20 357,47

5 -11,12 84,71 1274,80 -551,69 -11,71 237,00 1569,80 -636,40 -22,83 328,01 315,33 681,57 668,89

6 -10,63 0,18 1188,74 -21,96 -12,38 237,00 1483,74 -22,14 -23,01 477,18 464,39 489,48 476,69

23 1 -2,54 -0,03 61,28 0,01 -3,07 237,00 356,28 0,04 -5,61 196,64 193,52 196,62 193,50

2 -119,69 -10,29 60,99 27,70 -500,20 237,00 355,99 37,99 -619,89 377,74 33,36 356,64 12,25

3 -2,33 -84,77 61,28 551,99 -2,50 237,00 356,28 636,76 -4,83 373,29 370,61 19,53 16,85

4 114,61 0,43 61,57 -27,40 20,59 237,00 356,57 -27,83 135,20 149,86 224,97 165,32 240,43

5 -2,75 84,71 61,28 -551,68 -3,64 237,00 356,28 -636,39 -6,39 20,07 16,52 373,62 370,07

6 -2,34 0,18 1362,77 -21,96 -2,87 237,00 1657,77 -22,14 -5,21 515,74 512,85 528,04 525,14

24 1 -1,29 -0,03 958,83 0,01 0,02 237,00 1253,83 0,04 -1,27 419,82 419,12 419,80 419,09

2 -125,02 -10,29 951,60 27,70 -518,24 237,00 1246,60 37,99 -643,26 606,89 249,52 585,78 228,41

3 -0,12 -84,78 958,89 23,00 0,21 237,00 1253,89 107,78 0,09 449,39 449,44 389,51 389,56

4 5,11 0,43 40,25 -27,40 518,83 237,00 335,25 -27,83 523,94 36,54 327,62 52,00 343,08

5 -2,47 84,71 958,77 -551,69 -4,00 237,00 1253,77 -636,40 -6,47 244,46 240,87 598,02 594,42

6 -1,78 0,56 909,60 -25,31 -1,70 237,00 1204,60 -25,87 -3,48 400,93 399,00 415,30 413,37

Calcolo scarichi sui pali plinti a tre pali (palo L=15m)

N1 = N/3 + Mx/i – My/2i N1 = N/3 + Mx/i + My/2i

N2 = N/3 - Mx/i - My/2i N2 = N/3 - Mx/i + My/2i

N3 = N/3 + My/I N3 = N/3 - My/i

BLOCCO ALTO (Nmax=67t)

Nodo Comb, Rx Ry Rz Mx My PP

PLINTO N TOT MX MY N1 N2 N3

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN]

1 1 0,72 -0,06 850,99 0,69 0,51 165,90 1074,89 0,75 1,23 464,32 464,32 465,08

2 -17,92 0,70 804,75 -31,14 -195,76 165,90 1028,65 -31,84 -213,68 499,68 499,68 311,91

3 0,64 -61,56 35,43 445,62 0,22 165,90 259,33 507,18 0,85 473,94 473,94 192,99

4 2,19 -16,62 37,39 2,63 219,94 165,90 261,29 19,25 222,13 132,60 132,60 335,49

5 0,83 2,57 851,76 -413,70 0,80 165,90 1075,66 -416,27 1,63 232,77 232,77 465,60

6 0,69 0,15 33,41 -2,28 0,44 165,90 257,31 -2,43 1,13 190,06 190,06 192,49

2 1 0,56 -0,06 733,79 0,10 0,82 165,90 957,69 0,16 1,37 424,88 424,88 426,11

2 -23,45 0,70 28,56 -45,24 -201,03 165,90 252,46 -45,94 -224,48 236,58 236,58 46,26

3 0,51 -61,66 30,58 431,69 0,70 165,90 254,48 493,35 1,21 464,52 464,52 191,60

4 49,87 -16,62 32,60 48,98 238,93 165,90 256,50 65,60 288,80 135,38 135,38 376,63

5 0,60 2,58 30,59 -427,94 0,91 165,90 254,49 -430,52 1,51 -48,83 -48,83 191,80

6 0,52 0,15 29,07 -16,37 0,75 165,90 252,97 -16,52 1,27 180,74 180,74 191,14

25 1 -18,35 0,00 870,72 0,66 -14,17 165,90 1094,62 0,66 -32,52 460,82 460,08 491,72

2 -53,46 -14,07 916,96 2,43 -222,02 165,90 1140,86 16,50 -275,48 407,16 388,83 662,88

3 -20,77 -65,12 36,32 19,05 -21,14 165,90 260,22 84,17 -41,91 226,07 132,54 219,60

4 0,72 0,60 34,37 -27,07 193,68 165,90 258,27 -27,67 194,40 239,03 269,77 67,47

5 -15,92 2,73 36,25 -426,12 -7,20 165,90 260,15 -428,85 -23,12 -52,94 423,56 207,54

6 -16,78 0,16 33,98 -2,69 -11,85 165,90 257,88 -2,85 -28,63 181,20 184,37 210,31

26 1 -18,46 0,00 37,49 0,07 -27,19 165,90 261,39 0,07 -45,65 178,54 178,46 222,39

2 -54,55 -14,07 39,51 1,84 -246,29 165,90 263,41 15,91 -300,84 106,22 88,54 386,65

3 -19,50 -65,14 37,50 18,47 -29,73 165,90 261,40 83,61 -49,23 223,80 130,91 224,69

4 0,75 0,60 850,89 -41,16 191,91 165,90 1074,79 -41,76 192,66 502,82 549,21 340,76

5 -17,43 2,73 37,49 -440,24 -24,66 165,90 261,39 -442,97 -42,09 -66,45 425,73 220,11

6 -16,91 0,16 845,83 -16,78 -24,91 165,90 1069,73 -16,94 -41,82 439,76 458,58 489,38

27 1 -10,89 0,00 576,97 -17,62 -3,50 165,90 800,87 -17,62 -14,39 358,55 378,14 382,18

2 -51,22 -14,07 26,20 24,98 -239,42 165,90 250,10 39,05 -290,64 117,91 74,52 375,67

3 -8,77 -65,12 24,02 17,67 0,14 165,90 247,92 82,79 -8,63 231,87 139,88 194,17

4 1,24 0,60 21,91 -60,23 9,70 165,90 245,81 -60,83 10,94 157,65 225,23 180,93

5 -13,01 2,73 577,62 -459,28 -9,82 165,90 801,52 -462,01 -22,83 109,19 622,53 387,81

6 -10,22 0,36 23,03 -37,56 -2,49 165,90 246,93 -37,92 -12,71 163,17 205,30 196,46

BLOCCO BASSO (Nmax=75t)

Nodo Comb. Rx Ry Rz Mx My PP

PLINTO N TOT MX MY N1 N2 N3

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN]

1 1 -17,21 0,00 35,46 -15,92 -12,09 165,90 259,36 -15,92 -29,30 174,22 191,91 211,24

2 -53,21 0,55 37,46 -48,66 -229,01 165,90 261,36 -49,21 -282,22 75,33 130,00 374,03

3 -17,76 -63,91 35,48 421,99 -14,13 165,90 259,38 485,90 -31,89 452,18 -87,70 212,90

4 0,81 -12,62 802,96 0,72 204,82 165,90 1026,86 13,34 205,63 521,61 506,78 316,48

5 -16,65 63,98 850,64 -453,83 -10,05 165,90 1074,54 -517,81 -26,70 167,95 743,29 481,30

6 -15,71 0,15 33,40 -31,78 -9,36 165,90 257,30 -31,93 -25,07 165,99 201,47 207,84

2 1 -13,65 0,00 552,97 0,67 -19,59 165,90 776,87 0,66 -33,24 354,67 353,93 386,26

2 -52,87 0,55 25,09 -17,17 -246,22 165,90 248,99 -17,72 -299,09 83,29 102,98 380,72

3 -13,52 -63,98 23,07 18,92 -19,25 165,90 246,97 82,90 -32,77 223,87 131,77 209,33

4 1,08 -12,62 503,83 2,02 8,63 165,90 727,73 14,64 9,71 359,82 343,55 342,35

5 -13,79 2,67 23,03 -422,44 -19,94 165,90 246,93 -425,11 -33,73 -58,67 413,67 209,93

6 -12,70 0,15 21,87 -0,29 -18,24 165,90 245,77 -0,44 -30,94 177,76 178,25 207,76

25 1 0,77 -0,04 870,73 -15,59 0,60 165,90 1094,63 -15,55 1,37 461,80 461,80 471,75

2 -17,66 -11,44 822,68 0,59 -202,75 165,90 1046,58 12,03 -220,41 532,19 532,19 313,57

3 0,76 -64,85 36,28 17,79 0,51 165,90 260,18 82,64 1,27 238,23 238,23 193,54

4 2,27 0,48 918,78 -45,22 9,63 165,90 1142,68 -45,70 11,90 457,69 457,69 494,52

5 0,81 64,78 870,98 -457,70 0,68 165,90 1094,88 -522,48 1,49 180,21 180,21 471,92

6 0,74 0,15 33,99 -33,68 0,55 165,90 257,89 -33,83 1,29 172,76 172,76 192,79

106,00

26 1 0,78 -0,04 37,49 -1,50 1,14 165,90 261,39 -1,46 1,92 191,71 191,71 194,36

2 -20,17 -11,44 35,42 1,18 -198,50 165,90 259,32 12,62 -218,67 269,54 269,54 52,27

3 0,79 -64,86 37,49 440,64 1,16 165,90 261,39 505,50 1,95 473,34 473,34 194,38

4 2,38 0,48 948,89 -31,13 252,83 165,90 1172,79 -31,61 255,21 397,57 397,57 660,53

5 0,77 64,79 37,49 -443,63 26,82 165,90 261,39 -508,42 27,59 -98,17 -98,17 210,82

6 0,73 0,15 845,83 -19,59 24,86 165,90 1069,73 -19,74 25,59 443,41 443,41 478,98

106,00

27 1 0,48 -0,04 576,98 0,75 0,16 165,90 800,88 0,79 0,63 373,20 373,20 373,36

2 -31,96 -11,44 21,92 1,97 -233,47 165,90 245,82 13,41 -265,43 280,47 280,47 17,79

3 0,49 -64,85 24,06 459,69 0,25 165,90 247,96 524,54 0,73 479,83 479,83 189,12

4 53,67 0,48 627,89 -12,06 10,02 165,90 851,79 -12,54 63,69 362,55 362,55 430,76

5 0,44 64,78 576,69 -424,54 0,06 165,90 800,59 -489,32 0,50 100,86 100,86 373,19

6 0,44 0,35 23,02 -2,25 0,07 165,90 246,92 -2,60 0,51 186,70 186,70 188,64

Scarichi pali rompitratta (palo L= 11.20m)

BLOCCO ALTO (Nmax=32t)

Nodo Comb, Rx Ry Rz Mx My N ES PALO+P.P PALO

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN]

51 1 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

2 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

3 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

4 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

5 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

6 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

53 1 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

2 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

3 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

4 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

5 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

6 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

54 1 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

2 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

3 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

4 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

5 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

6 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

BLOCCO BASSO (Nmax=32t)

Nodo Comb, Rx Ry Rz Mx My N ES PALO+P.P PALO

[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kN]

51 1 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

2 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

3 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

4 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

5 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

6 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

53 1 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

2 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

3 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

4 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

5 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

6 0,00 0,00 207,68 0,00 0,00 313,68

54 1 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

2 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

3 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

4 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

5 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

6 0,00 0,00 9,12 0,00 0,00 115,12

Scarichi pali blocchi gettati in opera (palo L=15m)

SCALA 1 (Nmax=41t)

VERIFICA SCARICO MASSIMO SUI PALI DEI PLINTI AD UN PALO NODI 1-3-4

Comb. Nodo Fx Fy Fz Mx My P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO

3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

1 1 0,337 2,201 19,455 1,242 -0,053 10,60 4,00 34,06

2 3,423 -6,564 31,806 4,026 2,011

3 1,398 8,417 11,904 4,329 -1,787 10,60 4,00 26,50

4 -4,164 -1,536 21,622 6,075 0,895 10,60 4,00 36,22

5 -0,995 -3,909 32,637 0,543 1,195


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

2 1 0,104 1,51 18,089 2,786 -0,568 10,60 4,00 32,69

2 3,391 -8,976 31,244 8,65 1,726

3 -0,915 3,489 9,124 4,009 -1,675 10,60 4,00 23,72

4 -6,625 4,272 24,977 5,44 1,422 10,60 4,00 39,58

5 -1,499 -2,873 37,766 -0,678 0,561


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

3 1 0,105 1,922 18,895 1,853 -0,553 10,60 4,00 33,50

2 2,401 -7,965 26,584 6,151 0,723

3 -0,701 1,786 8,278 4,171 -1,656 10,60 4,00 22,88

4 -6,19 5,477 25,77 4,858 1,545 10,6 4 40,37

5 -1,158 -3,799 32,872 -0,718 0,722


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

4 1 0,57 2,479 20,015 0,632 0,448 10,60 4,00 34,62

2 4,446 -5,163 37,027 1,9 3,298

3 3,498 15,048 15,529 4,486 -1,918 10,60 4,00 30,13

4 -2,138 -8,548 17,473 7,292 0,246 10,60 4,00 32,07

5 -0,832 -4,02 32,402 1,805 1,668

Conb. Nodo Fx Fy Fz Mx My P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO

3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

5 1 0,57 2,892 20,821 -0,302 0,463 10,60 4,00 35,42

2 3,455 -4,152 32,368 -0,598 2,296

3 3,712 13,345 14,683 4,648 -1,899 10,60 4,00 29,28

4 -1,703 -7,343 18,266 6,71 0,369 10,60 4,00 32,87

5 -0,491 -4,945 27,508 1,764 1,829


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

6 1 0,225 1,482 17,43 2,788 -0,287 10,60 4,00 32,03

2 4,27 -8,698 36,162 8,252 2,852

3 0,07 6,892 11,018 3,846 -1,614 10,60 4,00 25,62

4 -3,752 -4,756 19,129 7,457 0,485 10,60 4,00 33,73

5 -1,417 -2,281 38,997 0,239 0,891


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

7 1 0,226 1,894 18,236 1,854 -0,272 10,60 4,00 32,84

2 3,279 -7,687 31,502 5,753 1,849

3 0,284 5,189 10,173 4,008 -1,595 10,60 4,00 24,77

4 -3,317 -3,552 19,922 6,876 0,608 10,60 4,00 34,52

5 -1,076 -3,206 34,102 0,199 1,053


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

8 1 0,448 2,507 20,674 0,63 0,167 10,60 4,00 35,27

2 3,568 -5,441 32,109 2,298 2,172

3 2,513 11,645 13,634 4,649 -1,979 10,60 4,00 28,23

4 -5,011 0,48 23,322 5,274 1,182 10,60 4,00 37,92

5 -0,914 -4,612 31,172 0,887 1,338


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

9 1 0,449 2,92 21,48 -0,304 0,182 10,60 4,00 36,08

2 2,577 -4,43 27,449 -0,2 1,17

3 2,727 9,942 12,789 4,812 -1,96 10,60 4,00 27,39

4 -4,576 1,685 24,115 4,693 1,305 10,60 4,00 38,72

5 -0,573 -5,538 26,278 0,847 1,499

SCALA 2 (Nmax=78t)

VERIFICA SCARICO MASSIMO SUI PALI DEI PLINTI AD UN PALO NODI 3-4-5-6-7


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

1 1 1,128 -4,288 52,01 14,108 -6,613

2 -0,321 -2,978 61,552 15,215 8,965

3 0,518 -0,692 26,908 10,077 -4,51 10,60 4,00 41,51

4 -0,606 0,023 26,72 8,425 4,274 10,60 4,00 41,32

5 0,541 0,01 50,835 -7,232 -5,875 10,60 4,00 65,44

6 1,683 7,149 10,886 3,689 -1,759 10,60 4,00 25,49

7 -4,947 3,058 53,264 -4,479 7,215 10,60 4,00 67,86

8 0,842 -1,003 15,402 -1,792 -4,049 N TOT MX N1 N2 N3 9 1,162 -1,279 30,551 -2,134 8,106

82,41 14,48 32,30 38,07 33,24


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

2 1 0,586 -0,93 43,006 6,678 -5,851

2 -0,854 -2,847 75,051 19,571 10,583

3 -0,392 0,553 24,178 7,498 -6,514 10,60 4,00 38,78

4 -1,496 -0,823 28,299 10,34 2,334 10,60 4,00 42,90

5 -0,134 1,334 45,793 -9,327 -6,704 10,60 4,00 60,39

6 -5,325 -4,169 4,198 3,491 -1,383 10,60 4,00 18,80

7 -11,25 10,691 63,258 -3,376 6,336 10,60 4,00 77,86

8 2,267 -0,303 10,201 -2,807 -1,671 N TOT MX N1 N2 N3 9 2,886 -0,886 34,576 -2,788 9,997

68,21 7,01 25,07 33,34 31,00


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

3 1 1,671 -7,645 61,014 21,538 -7,375

2 0,213 -3,11 48,054 10,86 7,347

3 1,428 -1,938 29,638 12,656 -2,507 10,60 4,00 44,24

4 0,283 0,87 25,141 6,511 6,215 10,60 4,00 39,74

5 1,215 -1,315 55,876 -5,137 -5,045 10,60 4,00 70,48

6 8,691 18,467 17,575 3,887 -2,136 10,60 4,00 32,18

7 1,356 -4,575 43,27 -5,581 8,093 10,60 4,00 57,87

8 -0,583 -1,702 20,602 -0,776 -6,427 N TOT MX N1 N2 N3 9 -0,562 -1,672 26,526 -1,48 6,214

96,62 21,96 39,52 42,81 35,49


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

4 1 1,89 -7,429 57,523 20,391 -6,79

2 -0,569 -2,741 70,284 18,303 10,393

3 0,6 -1,764 21,319 10,811 -3,605 10,60 4,00 35,92

4 -0,493 -1,251 20,687 9,566 3,459 10,60 4,00 35,29

5 0,483 -1,161 48,75 -4,078 -5,521 10,60 4,00 63,35

6 0,587 4,058 9,256 3,963 -1,423 10,60 4,00 23,86

7 -1,477 -9,201 46,94 -1,247 6,479 10,60 4,00 61,54

8 0,114 -1,848 19,362 -0,965 -5,462 N TOT MX N1 N2 N3 9 2,054 -2,147 34,195 -1,534 9,507

91,89 21,63 37,84 41,23 34,02


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

5 1 0,367 -1,147 46,498 7,825 -6,436

2 -0,072 -3,215 52,821 12,127 7,537

3 0,436 0,379 32,497 9,343 -5,415 10,60 4,00 47,10

4 -0,719 1,298 32,753 7,285 5,089 10,60 4,00 47,35

5 0,598 1,18 52,919 -10,386 -6,228 10,60 4,00 67,52

6 2,78 10,24 12,517 3,415 -2,096 10,60 4,00 27,12

7 -8,418 15,317 59,589 -7,71 7,951 10,60 4,00 74,19

8 1,57 -0,157 11,442 -2,618 -2,637 N TOT MX N1 N2 N3 9 0,271 -0,411 26,906 -2,733 6,704

72,94 7,34 26,76 34,91 32,47

SCALA 3 (Nmax=32t)

VERIFICA PALI PLINTI A DUE PALI NODI 1-2-17 E NODI 5-28-6

Comb. Nodo Fx Fy Fz Mx My P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO PLINTO 1-2-17

3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

1 1 0,677 -0,053 3,598 0,078 0 10,60 6,50 30,92

2 -0,677 -0,053 3,598 0,078 0 P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO PLINTO 5-28-6

5 0,677 0,053 3,598 -0,077 0 (t) (t) (t)

6 -0,677 0,053 3,598 -0,077 0 10,60 6,50 30,92

17 0 -0,134 6,62 0,157 0

28 0 0,133 6,62 -0,155 0


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

2 1 -0,047 -0,053 -0,354 0,078 -0,037 10,60 6,50 30,82

2 -1,401 -0,053 7,551 0,077 -0,037 P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO PLINTO 5-28-6

5 -0,047 0,054 -0,354 -0,077 -0,037 (t) (t) (t)

6 -1,401 0,053 7,55 -0,077 -0,037 10,60 6,50 30,82

17 0,11 -0,134 6,62 0,157 -0,074

28 0,11 0,133 6,62 -0,155 -0,074


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

3 1 1,401 -0,053 7,551 0,077 0,037 10,60 6,50 31,02

2 0,047 -0,053 -0,354 0,078 0,037 P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO PLINTO 5-28-6

5 1,401 0,053 7,55 -0,077 0,037 (t) (t) (t)

6 0,047 0,054 -0,354 -0,077 0,037 10,60 6,50 31,01

17 -0,11 -0,134 6,62 0,157 0,074

28 -0,11 0,133 6,62 -0,155 0,074


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

4 1 0,63 -0,181 3,356 0,889 0 10,60 6,50 29,99

2 -0,63 -0,181 3,356 0,889 0 P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO PLINTO 5-28-6

5 0,723 -0,074 3,84 0,734 0 (t) (t) (t)

6 -0,723 -0,074 3,84 0,734 0 10,60 6,50 31,84

17 0 -1,232 6,176 1,894 0

28 0 -0,965 7,064 1,582 0


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

5 1 0,723 0,074 3,841 -0,734 0 10,60 6,50 31,85

2 -0,723 0,074 3,841 -0,734 0 P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO PLINTO 5-28-6

5 0,63 0,181 3,356 -0,888 0 (t) (t) (t)

6 -0,63 0,181 3,356 -0,888 0 10,60 6,50 29,99

17 0 0,964 7,064 -1,581 0

BLOCCO ASCENSORE (Nmax=34t)

VERIFICA SCARICO MASSIMO SUI PALI DEI PLINTO A DUE PALI NODI 5-7 E DEL BASAMENTO ASCENSORE NODI 1-2-3-4

Comb. Nodo Fx Fy Fz Mx My P.P. PALO PESO PLINTO N MAX PALO PLINTO 5-7

3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

1 1 -0,822 -0,343 9,779 -0,006 1,276 10,60 6,50 30,73

2 0,748 -1,434 13,929 -1,388 -1,209 P.P. PALO PESO PLINTO Ntot Mx Mx N1 N2 N3 N4 3 -1,432 0,576 15,056 0,071 1,89 (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t) (t)

4 1,508 0,483 19,125 1,362 -1,836 10,60

20,00 77,89 1,26 0,12 30,39 30,46 29,69 29,76

5 0,022 0,92 6,796 -1,4 0,025

7 -0,053 0,916 6,868 -1,39 -0,09


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

2 1 0,351 0,404 15,263 0,081 1,331 10,60 6,50 30,25

2 1,809 0,343 7,53 -0,819 -1,335 P.P. PALO PESO PLINTO Ntot Mx Mx N1 N2 N3 N4 3 -3,454 1,47 19,932 0,17 1,966 (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t) (t)

4 -0,293 1,914 13,093 0,803 -1,728 10,60

20,00 75,82 -6,79 -2,46 28,35 26,98 32,12 30,76

5 -0,189 0,974 6,103 -1,53 -0,417

7 -0,264 0,874 7,591 -1,28 -0,532


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

3 1 -1,995 -1,089 4,294 -0,092 1,221 10,60 6,50 31,20

2 -0,313 -3,212 20,329 -1,958 -1,083 P.P. PALO PESO PLINTO Ntot Mx Mx N1 N2 N3 N4 3 0,59 -0,319 10,179 -0,029 1,814 (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t) (t)

4 3,308 -0,949 25,158 1,92 -1,943 10,60

20,00 79,96 9,31 2,71 32,42 33,93 27,25 28,76

5 0,233 0,867 7,49 -1,27 0,467

7 0,159 0,958 6,145 -1,5 0,353


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

4 1 -1,281 0,335 16,369 0,033 1,89 10,60 6,50 31,77

2 1,328 -2,471 21,084 -1,43 -1,83 P.P. PALO PESO PLINTO Ntot Mx Mx N1 N2 N3 N4 3 -1,023 1,267 8,726 0,109 1,28 (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t) (t)

4 0,893 -0,567 11,746 1,308 -1,22 10,60

20,00 77,93 2,46 -0,02 30,77 30,76 29,40 29,39

5 0,027 1,084 7,327 -1,658 0,035

7 -0,054 1,08 7,375 -1,649 -0,092


3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t)

5 1 -0,363 -1,02 3,188 -0,044 0,662 10,60 6,50 29,69

2 0,167 -0,398 6,775 -1,347 -0,589 P.P. PALO PESO PLINTO Ntot Mx Mx N1 N2 N3 N4 3 -1,841 -0,115 21,385 0,032 2,5 (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t) (t) (t) (t)

4 2,122 1,532 26,505 1,415 -2,451 10,60

20,00 77,85 0,06 0,27 30,01 30,15 29,97 30,12

5 0,016 0,757 6,266 -1,142 0,015

7 -0,051 0,752 6,361 -1,13 -0,087

I valori massimi di ogni tipologia di palo vanno confrontati con I valori delle portanze ammissibile delle due tipologie di pali di seguito riportate

Palo lunghezza 15m ……………………………………… Portanza ammissibile 117 tonnellate

Palo lunghezza 11.20m ……………………………………. Portanza ammissibile 80 tonnellate

Da ciò si evince che i carichi in esercizio massimi sono sempre minori dei carichi ammissibili, pertanto la verifica risulta soddisfatta.

CALCOLI STRUTTURALI


INPUT SOFTWARE DI CALCOLO

Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di

lavoro dei materiali e del terreno.

•••• NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione è la seguente:

1) Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, e

strutture metalliche (Legge 05/11/71 n.1086 e DD.MM. 14/02/92 e 09/01/96).

2) Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche (Legge 2/02/74 n. 64 e

D.M. 16/01/96).

3) Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi (D.M. 16/01/96).

•••• METODI DI CALCOLO

I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:

1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI;

2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE.

Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente

rigidi nel loro

piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote.

•••• CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE

II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.).

Possono essere inseriti due tipi di elementi:

1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per

maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi

elementi. Queste aste, inoltre, non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e

finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi

tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale.

2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è

duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.

Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene

perseguita tramite il metodo di Cholesky.

Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che

giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati.

•••• ANALISI SISMICA DINAMICA A MASSE CONCENTRATE

L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze

è stata perseguita con il metodo delle “iterazioni nel sottospazio”.

I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della

struttura.

Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze modali che vengono applicate su ciascun nodo

spaziale (tre forze, in direzione X, Y e Z, e tre momenti).

Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli

spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace.

I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di

significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per

carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo.

Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale.

•••• VERIFICHE

Le verifiche, svolte secondo il metodo delle tensioni ammissibili, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico

prese in considerazione.

In fase di verifica è stato differenziato l’elemento trave dall’elemento pilastro. Nell’elemento trave le armature sono

disposte in modo

asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente.

Per l’elemento trave, l’armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante,

valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi

riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe e

degli eventuali ferri piegati.

Anche l’elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l’armatura si mantiene costante. Vengono però

riportate le armature massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede).

La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza

flettente che quella torcente, utilizzando per l’analisi agli elementi finiti l'elemento asta su suolo elastico alla Winkler.

Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano.

La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa

delle varie travate

convergenti su ogni nodo.

Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del

comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell'elemento

bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali.

•••• DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE.

Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati:

TRAVI:

a) Area minima delle staffe pari a 0,10×*

τ , con *

τ come da normativa, passo non maggiore di 0,8 dell'altezza

utile. In prossimità degli appoggi o di carichi concentrati il passo minimo sarà 12 volte il diametro minimo

dell’armatura longitudinale. In presenza di torsione sono disposti per metro 0,15×b cmq per staffe ad aderenza

migliorata e 0,25×b per staffe lisce, essendo b lo spessore minimo dell’anima misurata in centimetri.

b) Armatura longitudinale in zona tesa ≥ 0,25% della sezione di calcestruzzo per barre lisce e ≥ 0,15% per

barre ad aderenza migliorata. Alle estremità è disposta una armatura inferiore minima che possa assorbire uno

sforzo di trazione uguale al taglio.

PILASTRI:

a) Armatura longitudinale ≥ 0,8% dell’area della sezione strettamente necessaria per carico assiale e fra 0,3% e

6% della sezione effettiva.

b) Barre longitudinali con diametro ≥ 12 mm;

c) Diametro staffe ≥ 6 mm e comunque ≥ 1/4 del diametro massimo delle barre longitudinali, con interasse ≤

15 volte il φ minimo.

•••• SISTEMI DI RIFERIMENTO

1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE

Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l’asse Z

rappresenta l’asse verticale rivolto verso l’alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi

vettori:

2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE

Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani

ortogonali che ha l’asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell’asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo

finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell’archivio delle sezioni:

3) SISTEMA LOCALE DELL’ELEMENTO SHELL

Il sistema di riferimento locale dell’elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che

ha l’asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l’asse Y giacente nel piano dello

shell e l’asse Z in direzione dello spessore:

•••• UNITÀ DI MISURA

Si adottano le seguenti unità di misura:

[lunghezze] = m

[forze] = kgf / daN

[tempo] = sec

[temperatura] = °C

•••• CONVENZIONI SUI SEGNI

I carichi agenti sono:

1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati;

2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.

Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle

concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale.

I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi.

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Le sezioni delle aste in c.a.o. riportate nel seguito sono state raggruppate per tipologia. Le tipologie disponibili sono le

seguenti:

1) RETTANGOLARE

2) a T

3) ad I

4) a C

5) CIRCOLARE

6) POLIGONALE

Nelle tabelle sono usate alcune sigle il cui significato è spiegato dagli schemi riportati in appresso:

Per quanto attiene alla tipologia poligonale le diciture V1, V2, …, V10 individuano i vertici della sezione descritta per

coordinate.

In coda alle presenti stampe viene riportata la tabellina riassuntiva delle caratteristiche statiche delle sezioni in parola in

termini di area, momenti di inerzia baricentrici rispetto all'asse X ed Y (Ixg ed Iyg) e momento d'inerzia polare (Ip).

ARCHIVIO SEZIONI ASTE IN C.A.O. Tipologia Rettangolare Tipologia Rettangolare Sez. Base Altezza Magrone Sez. Base Altezza Magrone N.ro (cm) (cm) (cm) N.ro (cm) (cm) (cm) 25 30,0 60,0 0,0 26 80,0 25,0 0,0 27 35,0 72,0 0,0 29 30,0 80,0 0,0 30 30,0 50,0 0,0 32 30,0 80,0 0,0 33 40,0 80,0 0,0

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.

Materiale N.ro : Numero identificativo del materiale in esame

Densità : Peso specifico del materiale

Ex * 1E3 : Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo

Ni.x : Coefficiente di Poisson in direzione x

Alfa.x : Coefficiente di dilatazione termica in direzione x

Ey * 1E3 : Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo

Ni.y : Coefficiente di Poisson in direzione y

Alfa.y : Coefficiente di dilatazione termica in direzione y

E11 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna






ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE

Materiale Densita' Ex*1E3 Ni.x Alfa.x Ey*1E3 Ni.y Alfa.y E11*1E3 E12*1E3 E13*1E3 E22*1E3 E23*1E3 E33*1E3 N.ro kg/mc kg/cmq (*1E5) kg/cmq (*1E5) kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq

1 2500 285 0,20 0,00 285 0,20 0,00 296 59 0 296 0 119 2 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 3 1900 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 4 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 5 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 6 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 7 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 8 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 9 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 10 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 11 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 12 1800 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 13 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 14 1800 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 15 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 16 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 17 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti.

Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto

Elem. : Tipo di elemento strutturale

%Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale

Mod. E : Modulo di elasticità normale

Poisson : Coefficiente di Poisson

Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo

tauc0 : Tensione tangenziale minima

tauc1 : Tensione tangenziale massima

Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio

Om. : Coefficiente di omogeneizzazione

Gamma : Peso specifico del materiale

Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in

calcestruzzo

Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali

Fi st. : Diametro delle staffe

Lar. st. : Larghezza massima delle staffe

Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche

Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali

D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali

Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali

Def. Tag. : Deformabilità a taglio (si, no)

%Scorr.Staf. : Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe

P.max staffe : Passo massimo delle staffe

P.min.staffe : Passo minimo delle staffe

tMt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione

Ferri parete : Presenza di ferri di parete a taglio

Ecc.lim. : Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura

Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)

Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =

si)

Den.X pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma positivo

Den.X neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma negativo

Den.Y pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma positivo

Den.Y neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma negativo

%Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di

carico

Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:

1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione

2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.

3 = comportamento lineare solo a trazione.

4 = comportamento non lineare solo a trazione.

5 = comportamento lineare solo a compressione.

6 = comportamento non lineare solo a compressione.

Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato

all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)

Min. T/sigma : Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)

Verif.Alette : Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)

Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli

stati limite.

Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto

Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro

fck : Resistenza caratteristica del calcestruzzo

fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo

rcd : Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma

parabola rettangolo)

fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio

fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio

Ey : Modulo elastico dell'acciaio

ec0 : Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico

ecu : Deformazione ultima del calcestruzzo

eyu : Deformazione ultima dell'acciaio

Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa

Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente

ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione

Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare

Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti

Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti

cσ Rara : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare

cσ Perm : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti

fσ Rara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare

SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per

combinazioni rare

SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per

combinazioni permanenti

Coef.Visc.: : Coefficiente di viscosità

CRITERI DI PROGETTO

IDEN ASTE ELEVAZIONE

Crit Def %Scorr P max. P min. τMtmin Ferri Elim Tipo Fl. DenX DenX DenY DenY %Mag N.ro Tag Staffe Staffe Staffe kg/cmq parete cm verif. rett pos. neg. pos. neg. car.

1 si 100 20 5 3 no 200 Mx 1 0 0 0 0 0

CRITERI DI PROGETTO

IDEN ASTE FONDAZIONE Crit Min Verif. %Scorr P max. P min. τMtmin Ferri N.ro T/σ Alette Staffe Staffe Staffe kg/cmq parete

2 no no 100 33 0 3 no

CRITERI DI PROGETTO

IDEN PILASTRI IDEN PILASTRI Crit Def τMtmin Tipo Crit Def τMtmin Tipo N.ro Tag kg/cmq verif. N.ro Tag kg/cmq verif. 3 si 3,0 Mx/My

CRITERI DI PROGETTO

IDENTIF. % CARATTERISTICHE DEL MATERIALE DURABILITA' CARATTER.COSSRUTIVE FLAG

Crit Elem. Rig Rck Classe Mod. E Pois Sgmc tauc0 tauc1 Sgmf Om

Gamma Tipo Tipo Toll. Copr Copr Fi Fi L Lin App

N.ro Tor kg/cmq Acciai kg/cmq son ------ kg/cmq ------ og kg/mc Ambiente Armatura Copr. staf ferr min st st ear esi

1 ELEV. 60 350 FeB44k 337216 0,20 110,0 6,7 19,7 2600 15 2500 ORDINARIO SENSIBILE 0,00 2,5 4,1 16 8 60 1 0 2 FOND. 60 250 FeB44k 285000 0,20 85,0 5,3 16,9 2600 15 2500 ORDINARIO SENSIBILE 0,00 1,0 2,4 12 8 60 0 3 PILAS 60 350 FeB44k 337216 0,20 110,0 6,7 19,7 2600 15 2500 ORDINARIO SENSIBILE 0,00 2,5 4,1 16 8 50 0 101 ACCIAIO 1

MATERIALI SHELL IN C.A. IDENT CARATTERISTICHE MATERIALE COPRIFERRO Mat. Rck Classe Mod. E Pois- Sgmc Sgmf Coe Gamma Setti Piastre N.ro kg/cmq Acciaio kg/cmq son kg /cmq Om. kg/mc (cm) (cm) 1 250 FeB44k 285000 0,20 85,0 2600 15 2500 1,0 1,0

CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI

IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER

Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc 1 15,00 0,00 2 10,00 0,00

DATI GENERALI DI STRUTTURA

C O E F F I C I E N T I S I S M I C I Intensita' sismica 0,07 Coefficiente di struttura 1,00 Coefficiente di fondazione 1,30 Coefficiente protez. sism. 1,20 C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L I E L E V A Z I O N E Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 110,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20 Copristaffa (cm) 2,50 Copriferro (cm) 4,10 φ minimo a flessione (mm) 16 φ Staffe (mm) 8 Scorrimento Staffe (>=40%) 100 Largh.max staffe elev.(cm) 60,00 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 350 Classe Acciaio FeB 44 K C A R A T T E R I S T I C H E P I L A S T R I Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 110,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20 Copristaffa (cm) 2,50 Copriferro (cm) 4,10 φ minimo a flessione (mm) 16 φ Staffe (mm) 8 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 350 Tipo Verifica Mx/My Classe Acciaio FeB 44 K

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella coordinate nodi.

Nodo3d : Numero del nodo spaziale

Coord.X : Coordinata X del punto nel sistema di riferimento globale

Coord.Y : Coordinata Y del punto nel sistema di riferimento globale

Coord.Z : Coordinata Z del punto nel sistema di riferimento globale

Filo : Numero del filo per individuare le travate in c.a.

Piano Sism. : Numero del piano rigido di appartenenza del nodo

Peso : Peso sismico del nodo; ogni canale di carico è stato moltiplicato per il

proprio coefficiente di riduzione del sovraccarico

COORDINATE DEI NODI IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 1 0,00 0,00 0,00 3 0 0,00 2 0,00 5,00 0,00 4 0 0,00 3 2,68 0,00 0,00 8 0 0,00 4 5,35 0,00 0,00 13 0 0,00 5 5,35 5,00 0,00 14 0 0,00 6 0,00 0,00 4,87 3 0 3,01 7 0,00 5,00 2,76 4 0 2,00 8 5,35 0,00 4,87 13 0 3,01 9 5,35 5,00 2,76 14 0 2,07 10 2,68 5,00 2,76 9 0 1,30 11 2,68 6,75 2,76 10 0 0,48 12 0,00 6,75 2,76 5 0 0,24 13 5,35 6,75 2,76 15 0 0,24

COORDINATE DEI NODI

IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 14 2,68 1,20 4,87 2 0 0,74 15 0,00 1,20 4,87 1 0 5,96 16 0,00 5,00 4,87 4 0 7,18 17 5,35 5,00 4,87 14 0 7,18 18 5,35 1,20 4,87 6 0 5,74 19 2,68 0,00 4,87 8 0 0,92 20 0,00 6,75 4,87 5 0 2,20 21 5,35 6,75 4,87 15 0 2,20

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di asta spaziale.

Asta3d : Numero dell'asta spaziale

Filo in. : Numero del filo del nodo iniziale

Filo fin. : Numero del filo del nodo finale

Q. iniz. : Quota del nodo iniziale

Q. fin. : Quota del nodo finale

Nod3d iniz. : Numero del nodo iniziale

Nod3d fin. : Numero del nodo finale

Cr. Pr. : Numero del criterio di progetto per la verifica

Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione

Base x Alt : Per le sezioni rettangolari base ed altezza; per le altre tipologie

ingombro massimo della sezione

Magr. : Dimensione del magrone per sezioni di fondazione

Rot. : Angolo di rotazione della sezione

dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale

dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale

dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale

dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale

dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale

dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale

DATI ASTE SPAZIALI

IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI

Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Crit N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geot

1 3 4 0,00 0,00 1 2 1 33 Rett. 40 x 80 0 0 0 30 -40 0 -40 -40 2 3 8 0,00 0,00 1 3 1 32 Rett. 30 x 80 0 0 15 0 -40 0 0 -40 3 8 13 0,00 0,00 3 4 1 32 Rett. 30 x 80 0 0 0 0 -40 -15 0 -40 4 13 14 0,00 0,00 4 5 1 33 Rett. 40 x 80 0 0 0 30 -40 0 -40 -40 5 4 14 0,00 0,00 2 5 1 32 Rett. 30 x 80 0 0 15 0 -40 -15 0 -40 6 3 3 4,87 0,00 6 1 3 25 Rett. 30 x 60 0 0 0 0 -72 0 0 0 7 4 4 2,76 0,00 7 2 3 29 Rett. 30 x 80 0 0 0 0 -25 0 0 0 8 13 13 4,87 0,00 8 4 3 25 Rett. 30 x 60 0 0 0 0 -72 0 0 0 9 14 14 2,76 0,00 9 5 3 29 Rett. 30 x 80 0 0 0 0 -25 0 0 0 10 4 9 2,76 2,76 7 10 1 26 Rett. 80 x 25 0 0 15 0 -13 0 0 -13 11 9 14 2,76 2,76 10 9 1 26 Rett. 80 x 25 0 0 0 0 -13 -15 0 -13 12 4 4 4,87 2,76 16 7 3 29 Rett. 30 x 80 0 0 0 0 -50 0 0 0 13 14 14 4,87 2,76 17 9 3 29 Rett. 30 x 80 0 0 0 0 -50 0 0 0 14 6 14 4,87 4,87 18 17 1 30 Rett. 30 x 50 0 0 0 0 -25 0 -40 -25 15 8 13 4,87 4,87 19 8 1 27 Rett. 35 x 72 0 0 0 0 -36 -15 0 -36 16 1 4 4,87 4,87 15 16 1 30 Rett. 30 x 50 0 0 0 0 -25 0 -40 -25 17 3 8 4,87 4,87 6 19 1 27 Rett. 35 x 72 0 0 15 0 -36 0 0 -36 18 3 1 4,87 4,87 6 15 1 30 Rett. 30 x 50 0 0 0 30 -25 0 0 -25 19 4 5 4,87 4,87 16 20 1 30 Rett. 30 x 50 0 0 0 40 -25 0 0 -25 20 13 6 4,87 4,87 8 18 1 30 Rett. 30 x 50 0 0 0 30 -25 0 0 -25

DATI ASTE SPAZIALI

IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI

Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Crit N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geot

21 14 15 4,87 4,87 17 21 1 30 Rett. 30 x 50 0 0 0 40 -25 0 0 -25

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di shell spaziale.

Shell : Numero dello shell spaziale

Filo 1 : Numero del filo del primo nodo

Filo 2 : Numero del filo del secondo nodo

Filo 3 : Numero del filo del terzo nodo

Filo 4 : Numero del filo del quarto nodo

Quota 1 : Quota del primo nodo

Quota 2 : Quota del secondo nodo

Quota 3 : Quota del terzo nodo

Quota 4 : Quota del quarto nodo

Nod3d 1 : Numero del primo nodo

Nod3d 2 : Numero del secondo nodo

Nod3d 3 : Numero del terzo nodo

Nod3d 4 : Numero del quarto nodo

Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione

Spess : Spessore dello shell

Kwinkl : Costante di Winkler del terreno se l'elemento è di fondazione; 0 se è di

elevazione

Tipo Mat. : Numero dell'archivio per il tipo di materiale

Mesh X : Numero di suddivisioni del macro elemento sull’asse X locale

Mesh Y : Numero di suddivisioni del macro elemento sull’asse Y locale

DATI SHELL SPAZIALI

IDENTIFICAZIONE CARATTERISTICHE SEZIONE SUDDIVIS.

Shell Filo Filo Filo Filo Quota1 Quota2 Quota3 Quota4 Nod3d Nod3d Nod3d Nod3d Sez. Spess Kwinkl Tipo MeshX MeshY N.ro 1 2 3 4 (m) (m) (m) (m) 1 2 3 4 N.ro (cm) kg/cmc Mat.

1 10 5 4 9 2,76 2,76 2,76 2,76 11 12 7 10 2 25,0 0,00 1 4 2 2 15 10 9 14 2,76 2,76 2,76 2,76 13 11 10 9 2 25,0 0,00 1 4 2 3 9 4 1 2 2,76 2,76 4,87 4,87 10 7 15 14 1 20,0 0,00 1 4 4 4 14 9 8 13 2,76 2,76 0,00 0,00 9 10 3 4 1 20,0 0,00 1 4 4 5 1 3 8 2 4,87 4,87 4,87 4,87 15 6 19 14 1 20,0 0,00 1 1 4 6 2 8 13 6 4,87 4,87 4,87 4,87 14 19 8 18 1 20,0 0,00 1 1 4


Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella vincoli nodali esterni:

- Nodo3d : Numero del nodo spaziale

- Codice : Codice esplicito per la determinazione del vincolo:

I = incastro

C = cerniera completa

W = Winkler

E = esplicito

P = plinto

U = Vincolo unilatero

- Tx : Rigidezza traslante in direzione X sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento

impedito)

- Ty : Rigidezza traslante in direzione Y sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento

impedito)

- Tz : Rigidezza traslante in direzione Z sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento

impedito)

- Rx : Rigidezza rotazionale in direzione X sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento

impedito)

- Ry : Rigidezza rotazionale in direzione Y sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento

impedito)

- Rz : Rigidezza rotazionale in direzione Z sul sistema di riferimento locale del vincolo (-1 spostamento

impedito)

SCOSTAMENTO PER I VINCOLI ELASTICI

- Tr. X : Scostamento in direzione X globale del sistema di riferimento locale del vincolo

- Tr. Y : Scostamento in direzione Y globale del sistema di riferimento locale del vincolo

- Tr. Z : Scostamento in direzione Z globale del sistema di riferimento locale del vincolo

- Azim : Angolo formato fra la proiezione dell'asse Z locale sul piano XY e l'asse X globale (azimut)

- CoZe : Angolo formato fra l'asse Z locale e l'asse Z globale (complemento allo zenit)

- Ass. : Rotazione attorno dell'asse Z locale del sistema di riferimento locale

ATTRIBUTO DI VERSO PER I VINCOLI UNILATERI

- Tr. X : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione X

- Tr. Y : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione Y

- Tr. Z : Attributo sul verso dello spostamento impedito dal vincolo unilatero lungo la direzione Z

- Rot.X : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l'asse vettore X

- Rot.Y : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l'asse vettore Y

- Rot.Z : Attributo sul verso della rotazione impedita dal vincolo unilatero lungo l'asse vettore Z

Gli attributi sul verso degli spostamenti e delle rotazioni possono assumere i seguenti valori:

1 = Impedisce gli spostamenti sia positivi che negativi

3 = Impedisce solo gli spostamenti positivi

5 = Impedisce solo gli spostamenti negativi

VINCOLI E CEDIMENTI NODALI

IDENTIFIC. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI SCOSTAMENTI VERSO SPOSTAMENTI UNILATERI

Nodo3d Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Tr.X Tr.Y Tr.Z Azim CoZe Ass. Tr.X Tr.Y Tr.Z RotX RotY RotZ N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m cm cm cm Grd Grd Grd

1 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0 0 0 0 0 0 2 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0 0 0 0 0 0 3 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0 0 0 0 0 0 4 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0 0 0 0 0 0 5 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0 0 0 0 0 0


Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle carichi termici aste, carichi distribuiti aste, carichi

concentrati, carichi termici shell e carichi shell.

CARICHI ASTE

- Asta3d : Numero dell'asta spaziale

- Dt : Delta termico costante

- ALI.SISMICA : Coefficiente di riduzione del sovraccarico per la condizione in stampa ai fini del

calcolo

della massa sismica

- Riferimento : Sistema di riferimento dei carichi (0 globale ; 1 locale)

- Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo iniziale

- Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo iniziale

- Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo iniziale

- Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo finale

- Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo finale

- Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo finale

- Mt : Momento torcente distribuito

CARICHI CONCENTRATI

- Nodo3d : Numero del nodo spaziale

- Fx : Forza in direzione X nel sistema di riferimento globale

- Fy : Forza in direzione Y nel sistema di riferimento globale

- Fz : Forza in direzione Z nel sistema di riferimento globale

- Mx : Momento in direzione X nel sistema di riferimento globale

- My : Momento in direzione Y nel sistema di riferimento globale

- Mz : Momento in direzione Z nel sistema di riferimento globale

CARICHI SHELL

- Shell : Numero dello shell spaziale

- Dt : Delta termico costante

- Riferimento : Sistema di riferimento delle pressioni e dei carichi distribuiti; verticale è la

direzione dell'asse

Z del sistema di riferimento globale, normale è la direzione ortogonale

all'elemento per

le pressioni e ortogonale al lato per i carichi distribuiti. Codici:

0 = pressione verticale e carico normale

1 = pressione normale e carico verticale

2 = pressione normale e carico normale

3 = pressione verticale e carico verticale

- P.a : Pressione sul primo vertice dello shell

- P.b : Pressione sul secondo vertice dello shell

- P.c : Pressione sul terzo vertice dello shell

- P.d : Pressione sul quarto vertice dello shell

- Q.ab : Carico distribuito sul lato ab

- Q.bc : Carico distribuito sul lato bc

- Q.cd : Carico distribuito sul lato cd

- Q.da : Carico distribuito sul lato da

CARICHI DISTRIBUITI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1 ALIQUOTA SISMICA: 100

IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE

Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t

14 0 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,0 16 0 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,0 18 0 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,0 19 0 0,00 0,00 -1,26 0,00 0,00 -1,26 0,00 0,0 20 0 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,00 -0,90 0,00 0,0 21 0 0,00 0,00 -1,26 0,00 0,00 -1,26 0,00 0,0

CARICHI DISTRIBUITI ASTE


IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE

Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t

1 0 0,00 0,00 -1,23 0,00 0,00 -1,23 0,00 0,0 4 0 0,00 0,00 -1,23 0,00 0,00 -1,23 0,00 0,0 14 0 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,0 16 0 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,0 18 0 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,0 19 0 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,0 20 0 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,0 21 0 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,00 -0,97 0,00 0,0

CARICHI SUGLI SHELL


IDENT. PRESSIONI CARICHI PERIMETRALI

Shell Riferi P.a P.b P.c P.d Q.ab Q.bc Q.cd Q.da N.ro mento t/mq t/mq t/mq t/mq t/ml t/ml t/ml t/ml

1 1 -0,15 -0,15 -0,15 -0,15 0,00 0,00 0,00 0,00 2 1 -0,15 -0,15 -0,15 -0,15 0,00 0,00 0,00 0,00 3 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 4 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 5 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 6 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00

CARICHI SUGLI SHELL




1 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 2 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 3 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 4 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 5 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 6 1 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 0,00 0,00 0,00 0,00

CARICHI SUGLI SHELL




2 1 -0,47 -0,47 -0,47 -0,47 0,00 0,00 0,00 0,00

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della composizione degli elementi bidimensionali e la numerazione dei vertici dei microelementi in cui questi vengono suddivisi.

Macro N.ro : Numero identificativo del macroelemento definito in fase di input

Col.1/2/3/4/5/6 : Numero del microelemento in cui viene suddiviso il macroelemento in

fase di calcolo

Micro N.ro : Numero identificativo del microelemento

Macro N.ro : Numero identificativo del macroelemento a cui appartiene il

microelemento

Vert.1 : Numero del primo vertice del microelemento

Vert.2 : Numero del secondo vertice del microelemento

Vert.3 : Numero del terzo vertice del microelemento

Vert.4 : Numero del quarto vertice del microelemento

COMPOSIZIONE SHELL

Macro Col.1 Col.2 Col.3 Col.4 Col.5 Col.6 Macro Col.1 Col.2 Col.3 Col.4 Col.5 Col.6 Nro Nro

1 1 7 8 9 2 2 14 15 16 10 11 12 13 17 18 19 20

3 3 21 22 23 4 4 36 37 38 24 25 26 27 39 40 41 42 28 29 30 31 43 44 45 46 32 33 34 35 47 48 49 50

5 5 6 6 51 54 52 55 53 56

VERTICI MICRO SHELL

Micro Macro Vert.1 Vert.2 Vert.3 Vert.4 Micro Macro Vert.1 Vert.2 Vert.3 Vert.4 Micro Macro Vert.1 Vert.2 Vert.3 Vert.4 Nro Nro Nro Nro Nro Nro

1 1 11 22 26 25 2 2 13 33 37 36 3 3 10 30 44 43 4 4 9 40 62 61 5 5 15 6 79 60 6 6 14 19 83 82 7 7 22 23 27 26 8 8 23 24 28 27 9 9 24 12 29 28 10 10 25 26 30 10 11 11 26 27 31 30 12 12 27 28 32 31 13 13 28 29 7 32 14 14 33 34 38 37 15 15 34 35 39 38 16 16 35 11 25 39 17 17 36 37 40 9 18 18 37 38 41 40 19 19 38 39 42 41 20 20 39 25 10 42 21 21 30 31 45 44 22 22 31 32 46 45 23 23 32 7 47 46 24 24 43 44 49 48 25 25 44 45 50 49 26 26 45 46 51 50 27 27 46 47 52 51 28 28 48 49 54 53 29 29 49 50 55 54 30 30 50 51 56 55 31 31 51 52 57 56 32 32 53 54 58 14 33 33 54 55 59 58 34 34 55 56 60 59 35 35 56 57 15 60 36 36 40 41 63 62 37 37 41 42 64 63 38 38 42 10 65 64 39 39 61 62 67 66 40 40 62 63 68 67 41 41 63 64 69 68 42 42 64 65 70 69 43 43 66 67 72 71 44 44 67 68 73 72 45 45 68 69 74 73 46 46 69 70 75 74 47 47 71 72 76 4 48 48 72 73 77 76 49 49 73 74 78 77 50 50 74 75 3 78 51 51 60 79 80 59 52 52 59 80 81 58 53 53 58 81 19 14 54 54 82 83 85 84 55 55 84 85 87 86 56 56 86 87 8 18

COMPOSIZIONE ASTE

Macro Micro-Asta 1 Micro-Asta 2 Micro-Asta 3 Micro-Asta 4 Micro-Asta 5 Micro-Asta 6 Asta Input Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo

Numero N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin.

3 3 3 78 22 78 77 23 77 76 24 76 4 10 10 7 32 25 32 31 26 31 30 27 30 10 11 11 10 42 28 42 41 29 41 40 30 40 9 15 15 19 83 31 83 85 32 85 87 33 87 8

COMPOSIZIONE ASTE

Macro Micro-Asta 1 Micro-Asta 2 Micro-Asta 3 Micro-Asta 4 Micro-Asta 5 Micro-Asta 6 Asta Input Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo Asta Nodo Nodo

Numero N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin. N.ro iniz. fin.

17 17 6 79 34 79 80 35 80 81 36 81 19

COMBINAZIONI CARICHI

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9

PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 PERMANENTI 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ACCIDENTALE 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 SISMA VERTICALE 0,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00

OUTPUT SOFTWARE STRUTTURALE

FREQUENZE E MASSE ECCITATE

SISMA N.ro 1 SISMA N.ro 2 SISMA N.ro 3 SISMA N.ro 4 MassaEccTot Perc. MassaEccTot Perc. MassaEccTot Perc. MassaEccTot Perc. Eccitata 91.37 .91 85.52 .85 Totale 99.89 99.89

Modo Pulsazione Periodo Massa Eccit Perc. Massa Eccit Perc. Massa Eccit Perc. Massa eccit Perc. N.ro (rad/s) (s) (t) (t) (t) (t)

1 35,815 0,17543 34,039 0,34 0,090 0,00 2 39,543 0,15889 0,450 0,00 1,774 0,02 3 50,126 0,12535 27,909 0,28 2,867 0,03 4 57,965 0,10840 0,958 0,01 48,427 0,48 5 70,572 0,08903 2,144 0,02 12,646 0,13 6 73,921 0,08500 18,865 0,19 0,470 0,00 7 88,884 0,07069 2,496 0,02 1,192 0,01 8 99,883 0,06291 0,182 0,00 5,420 0,05 9 116,673 0,05385 0,122 0,00 0,033 0,00 10 119,601 0,05253 0,507 0,01 0,000 0,00 11 128,873 0,04875 2,394 0,02 0,189 0,00 12 149,610 0,04200 0,011 0,00 0,516 0,01 13 161,694 0,03886 0,089 0,00 1,509 0,02 14 169,180 0,03714 0,020 0,00 0,930 0,01 15 182,611 0,03441 0,009 0,00 1,110 0,01 16 191,344 0,03284 0,129 0,00 1,370 0,01 17 200,231 0,03138 0,136 0,00 0,374 0,00 18 211,251 0,02974 0,351 0,00 0,188 0,00 19 212,651 0,02955 0,011 0,00 1,442 0,01 20 235,108 0,02672 0,035 0,00 0,013 0,00 21 268,362 0,02341 0,515 0,01 4,962 0,05

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA TRAVI

Tratto : Le aste adiacenti a setti e piastre vengono suddivise in sottoelementi

per garantire la congruenza. Il numero di “TRATTO” identifica la

posizione sequenziale del sottoelemento attuale a partire dall'estremo

iniziale

Filo in. : Filo iniziale

Filo fin. : Filo finale

Le altre grandezze descritte di seguito si riferiscono a ciascun estremo dell'asta:

Alt. : Altezza dell’estremità dell'asta dallo spiccato di fondazione

Tx : Taglio lungo la direzione dell'asse 'X' del sistema di riferimento locale

di asta (principale d'inerzia)

Ty : Taglio lungo la direzione dell'asse 'Y' del sistema di riferimento locale

di asta

N : Sforzo assiale

Mx : Momento agente con asse vettore parallelo all’asse 'X' del sistema di

riferimento locale di asta

My : Momento agente con asse vettore parallelo all’asse 'Y' del sistema di


Mt : Momento torcente dell’asta (agente con asse vettore parallelo all'asse

'Z' locale)

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA SHELL

SISTEMA DI RIFERIMENTO LOCALE (s.r.l.): Il sistema di riferimento locale dell'elemento

shell è così definito:

Origine : I° punto di inserimento dello shell

Asse 1 : Asse X nel s.r.l., definito dal punto origine e dal II° punto di

inserimento, nel verso di quest'ultimo

Piano12 : Piano XY nel s.r.l., definito dai punti origine, II° e III° di inserimento

Asse 2 : Asse Y nel s.r.l., ottenuto nel piano 12 con una rotazione antioraria di

90° dell'asse X intorno al punto origine, in modo che l'asse I-II si

sovrapponga all'asse I-III con un angolo<180°

Asse 3 Asse Z nel s.r.l., ortogonale al piano 12, in modo da formare una terna

destra con gli assi 1 e 2

Le tensioni di lastra (S) sono costanti lungo lo spessore. Le tensioni di piastra (M) variano linearmente lungo lo

spessore, annullandosi in corrispondenza del piano medio (diagramma emisimmetrico o “a farfalla”). I valori del

tensore degli sforzi sono riferiti alla faccia positiva (superiore nel s.r.l.) di normale 3 (esempio: Xij tensione X agente

sulla faccia di normale i e diretta lungo j).

Le altre grandezze descritte di seguito si riferiscono a ciascun nodo dell'elemento bidimensionale:

Shell Nro : numero dell’elemento bidimensionale

nodo N.ro : numero del nodo dell'elemento bidimensionale a cui sono riferite le

tensioni S di lastra e M piastra

S11 : tensione normale di lastra


S12 tensione tangenziale di lastra (S12 = S21)

M11 tensione normale di piastra sulla faccia positiva


M12 tensione tangenziale di piastra sulla faccia positiva


Filo N.ro : Numero del filo del nodo inferiore o superiore

Quota inf/sup : Quota del nodo inferiore e del nodo superiore

Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti

sismici relativi

Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale per

lambda=9; un numero negativo indica che detto valore è calcolato con verso

negativo per il sisma

eta.t lamb.=9 : valore dello spostamento totale calcolato con lambda=9; per il controllo delle

connessioni nei vincoli o per il martellamento

Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale per lambda

= 2, 3 o 4; un numero negativo indica che detto valore è calcolato con verso


eta.t : valore dello spostamento totale calcolato

lamb.= xxx con lambda = 2 se I = 1.0,

con lambda = 3 se I = 1.2,

con lambda = 4 se I = 1.4.

(I = coefficiente di protezione sismica)

eta limite : valore dello spostamento limite di eta.t con lambda = 2, 3 o 4

Sisma N.ro : Numero del sisma per cui sono riportati i valori dello spostamento combinato

eta.t lamda=9 sisma+:

: Valore dello spostamento combinato per lambda = 9 e sisma positivo

eta.t lamda=9 sisma-:

: Valore dello spostamento combinato per lambda = 9 e sisma negativo

eta.t lamda=x sisma+

: Valore dello spostamento combinato per lambda = 2, 3 o 4 e sisma positivo

eta.t lamda=x sisma-

: Valore dello spostamento combinato per lambda = 2, 3 o 4 e sisma negativo

Se l'ultimo sisma ha direzione verticale gli spostamenti dovuti a questo vengono combinati con gli spostamenti

dei sismi orizzontali conformemente al punto C.6.3 del D.M. del 16/01/96.

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI

I D E N T I F I C A T I V O I N V I L U P P O S P O S T A M E N T I VALORI CORRENTI DEGLI SPOSTAMENTI

Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis eta.t Sis eta.t eta Stringa di Sis eta.t lamda=9 eta.t lamda=3 N.ro inf. sup. inf. sup. ma lamda=9 ma lamda=3 limite Controllo ma sisma+ sisma- sisma+ sisma- (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) Nro (mm) (mm) Verifica Nro (mm) (mm) (mm) (mm)

3 0,00 4,87 1 6 1 4,257 1 1,670 9,740 VERIFICATO 1 4,257 3,511 1,670 0,925 2 2,447 1,834 1,043 0,461 4 0,00 2,76 2 7 -1 2,453 -1 0,931 5,520 VERIFICATO 1 2,387 2,453 0,872 0,931 2 1,727 1,003 0,844 0,234 4 2,76 4,87 7 16 1 6,331 1 2,607 4,220 VERIFICATO 1 6,331 4,878 2,607 1,170 2 1,038 2,589 0,172 1,380 5 2,76 4,87 12 20 1 11,025 1 4,152 4,220 VERIFICATO 1 11,025 9,616 4,152 2,747 2 2,635 4,112 0,411 1,868 8 0,00 4,87 3 19 1 3,749 1 1,493 9,740 VERIFICATO 1 3,749 3,027 1,493 0,774 2 2,693 2,232 1,088 0,652 13 0,00 4,87 4 8 1 4,096 1 1,563 9,740 VERIFICATO 1 4,096 3,581 1,563 1,061 2 3,112 2,532 1,257 0,699 14 0,00 2,76 5 9 -1 2,429 -1 1,083 5,520 VERIFICATO 1 1,612 2,429 0,270 1,083 2 0,986 0,369 0,593 0,271 14 2,76 4,87 9 17 -1 8,061 -1 3,086 4,220 VERIFICATO 1 6,875 8,061 1,902 3,086 2 2,079 2,939 0,579 1,332

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA La stampa delle verifiche delle aste in c.a. è stata organizzata ricorrendo a tabelline appositamente studiate per ciascun tipo di asta e di sezione, onde poter compattare al massimo le uscite su carta. Essenzialmente si sono classificate le seguenti 'tipologie':

Tipologia 1: Travi rettangolari ruotate di 0 o 90 gradi, oppure a T o ad I ruotate di 0 o 180 gradi. Tipologia 2: Travi circolari. Tipologia 3: Pilastri rettangolari. Tipologia 4: Pilastri circolari. Tipologia 5: Aste poligonali (tutte quelle che non rientrano nelle precedenti categorie).

Ciascuna riga della tabella si riferisce ad un particolare concio:

- Prima riga = concio iniziale - Seconda riga = mezzeria - Terza riga = concio finale

Le aste adiacenti a setti e piastre vengono spezzettate in sottoelementi per garantire la congruenza. Per tutte le tipologie il dato "TRATTO" o "TR." Identifica la posizione sequenziale del sottoelemento attuale all'interno dell'asta originale

Tipologia 1

Filo iniz. : Filo fisso iniziale

Filo fin. : Filo fisso finale

Q.In. : Quota del filo fisso iniziale

Q.Fin : Quota del filo fisso finale

Com. : Numero della combinazione di carico per la quale è stata effettuata la verifica nella

sezione in esame

Mf : Momento flettente

N : Sforzo normale

σσσσf : Tensione di lavoro massima nell'acciaio

σσσσc : Tensione di lavoro massima nel calcestruzzo

Afsup : Armatura superiore trave

Afinf : Armatura inferiore trave

T : Taglio

Mt : Momento torcente

ττττT : Tensione tangenziale massima da taglio

ττττMt : Tensione tangenziale massima da momento torcente (può riferirsi ad una

combinazione di carico diversa da quella in cui si ottiene la massima da taglio)

ττττtot : Tensione tangenziale totale massima (per sezioni rettangolari è la somma delle τT e

τMt relative alla stessa combinazione di carico, non necessariamente dei massimi;

per le altre sezioni è la somma dei valori massimi)

Afp : Area di ferri piegati

Aflong : Area ferri longitudinali a torsione (ferri di parete)

φφφφ : Diametro staffe

passo : Passo staffe

lun. : Tratto da staffare

Sez. : Numero della sezione nell'archivio

qn : Carico distribuito normale all'asse della trave in t/m, incluso peso proprio

Nb : Numero delle braccia delle staffe

σσσσt : Pressione di contatto magrone - terreno in kg/cmq

Ac : Coefficiente di amplificazione dei carichi statici (sostituisce il dato σt per le aste di

elevazione)

Tipologia 2





Ps : Posizione. Le sigle adottate sono le seguenti:

i = iniziale; c = campata; f = finale


sezione in esame


N : Sforzo normale

Aftot : Armatura a flessione da distribuire nella trave

T : Taglio





ττττtot : Tensione tangenziale totale (τTmax + τMtmax)


AfMt : Area ferri longitudinali a torsione


Passo : Passo staffe



Rag : Raggio della sezione circolare


Tipologia 3

Filo : Filo fisso su cui insiste il pilastro

Quota : Altezza del piede pilastro dallo spiccato di fondazione

Pos : Posizione. Le sigle adottate sono le seguenti:

p = piede; m = mezzeria; t = testa


sezione in esame

Mx : Momento flettente asse vettore X locale

My : Momento flettente asse vettore Y locale

N : Sforzo normale


σσσσc : Tensione di lavoro massima nel cls

Afb : Armatura a presso-flessione sul lato 'base'

Afh : Armatura a presso-flessione sul lato 'altezza'

Tx : Taglio agente lungo la direzione X del sistema di riferimento locale

Ty : Taglio agente lungo la direzione Y del sistema di riferimento locale

Mz : Momento torcente





τMt relative alla stessa combinazione di carico, non necessariamente dei massimi)

AfMt : Area ferri longitudinali a torsione (ferri di parete)



b : Base della sezione rettangolare

h : Altezza della sezione rettangolare

lambda : Valore della snellezza del pilastro. Per snellezze maggiori di 50, oltre la verifica fatta

con le caratteristiche di calcolo N, Mx, My, vengono effettuate altre due verifiche con

le caratteristiche omega*N, Cx*Mx, Cy*My e N, Cx*Mx, Cy*My (essendo omega, Cx,

Cy tre coefficienti definiti in normativa). Delle tre verifiche effettuate verrà riportata

in stampa quella più gravosa

Tipologia 4






sezione in esame

N : Sforzo normale

Mf : Momento flettente risultante




T : Taglio risultante





ττττtot : Tensione tangenziale totale τTmax + τMtmax




R : Raggio della sezione circolare

Sez. : Numero di archivio della sezione

Tipologia 5

L'asta, ai fini delle verifiche di resistenza, è stata suddivisa in cinque conci e, per ciascun concio, vengono

riportati in stampa sia le armature che le tensioni risultanti. Per quanto riguarda il significato delle singole

quantità riportate in tabella, ci si può riferire allo schema che segue:

A S T A P O L I G O N A L E

Asta

N.ro

Filo

N.ro

Altezza

(m)

N.ro

vert

Ascissa

(cm)

Ordinata

(cm)

Concio1

(cmq)

Concio2

(cmq)

Concio3

(cmq)

Concio4

(cmq)

Concio5

(cmq)

Bi Ci Di

B3d Cf Df

Braccia st.: J

Asta: Y1

Geometria sezione

E F G

E F G

E F G

E F G

Arm. a fless. (i lati precedono i vertici)

H I L M N

H I L M N

H I L M N

H I L M N

Tipol. 0

Dx/dy = (A1/B1)

Qn = C1 Kg/ml

Bm = D1 cm

Lungh.: E1 / F1

Arm. vert.: H1

σt/Ac = L1

Armatura longitudin.

Armatura ferri pieg.

Staffe φ K passo/lun

σf (kg / cm2)

σc (kg / cm2)

τMt (kg / cm2)

τ3d (kg / cm2)

τx (kg / cm2)

τy (kg / cm2)

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

Mx (Kg•m)

My (Kg•m)

N (Kg)

Tx (Kg)

Ty (Kg)

Mt (Kg•m)

(M1) (M2) (M3) (M4) (M5)

(N1) (N2) (N3) (N4) (N5)

(O1) (O2) (O3) (O4) (O5)

(P1) (P2) (P3) (P4) (P5)

(Q1) (Q2) (Q3) (Q4) (Q5)

(R1) (R2) (R3) (R4) (R5)

S1

T1

U1

V1

Z1

W1

S2

T2

U2

V2

Z2

W2

S3

T3

U3

V3

Z3

W3

S4

T4

U4

V4

Z4

W4

S5

T5

U5

V5

Z5

W5

essendo:

Bi : Numero dell'asta nell'impalcato a quota A

B3d : Numero dell'asta nella numerazione di calcolo

Ci : Numero del filo fisso iniziale

Cf : Numero del filo fisso finale

Di : Altezza del nodo iniziale asta

Df : Altezza del nodo finale asta

E : Indice sequenziale di vertice / lato

F : Ascissa vertice

G : Ordinata vertice

H : Armatura sul lato E-mo concio 1

I : Armatura sul lato E-mo concio 2

L : Armatura sul lato E-mo concio 3

M : Armatura sul lato E-mo concio 4

N : Armatura sul lato E-mo concio 5

O : Descrizione forma sezione (es. Rettangolare)

P : Armatura longitudinale a torsione (ferri di parete)

Q : Armatura a taglio ferri piegati

R : Passo staffe

S : Lunghezza tratto staffato

T : Tensione acciaio armature a flessione

U : Tensione cls per flessione

V : Tensione tangenziale massima da momento torcente (può riferirsi ad una


Z : Tensione tangenziale totale massima per presso-flessione 3D (per sezioni rettangolari

è la somma delle τT e τMt relative alla stessa combinazione di carico, non

necessariamente dei massimi)

W : Tensione tangenziale massima per taglio in dir. X

Y : Tensione tangenziale massima per taglio in dir. Y

J : Numero di braccia staffe

K : Diametro staffe

Y1 : Tipo di asta (ad es.: trave elevazione, trave fondazione o pilastro)

A1 : Proiezione in X ingombro sezione asta (sistema locale)

B1 : Proiezione in Y ingombro sezione asta (sistema locale)

C1 : Carico distribuito normale all'asse della trave in t./m, incluso peso proprio

D1 : Base magrone (solo per aste di fondazione)

E1 : Lunghezza “lorda” asta (distanza filo fisso – filo fisso)

F1 : Lunghezza “netta” asta (lunghezza lorda depurata delle spuntature iniziali e finali)

H1 : Armatura di vertice da disporsi in ogni vertice della sezione

L1 : Pressione di contatto sul terreno per le aste Winkler o coefficiente di amplificazione

dei carichi statici per le aste in elevazione

M1÷÷÷÷5 : Numero della combinazione di carico relativa alla caratteristica riportata nelle

colonne S1÷5

N1÷÷÷÷5 : Numero della combinazione di carico relativa alla caratteristica riportata nelle

colonne T1÷5

O1÷÷÷÷5 : Numero della combinazione di carico relativa alla caratteristica riportata nelle

colonne U1÷5

P1÷÷÷÷5 : Numero della combinazione di carico relativa alla caratteristica riportata nelle

colonne V1÷5

Q1÷÷÷÷5 : Numero della combinazione di carico relativa alla caratteristica riportata nelle

colonne Z1÷5

R1÷÷÷÷5 : Numero della combinazione di carico relativa alla caratteristica riportata nelle

colonne W1÷5

(S÷÷÷÷W)/(1÷÷÷÷5) : Valore della caratteristica della sollecitazione combinata nel concio i-esimo

La geometria della sezione è descritta mediante le coordinate dei vertici. La numerazione dei lati si deduce da quella dei

vertici tenendo presente che i lati precedono sempre i vertici di pari indice.

Ad esempio:

NUMERAZIONE DI VERTICE NUMERAZIONE DI LATO

VERIFICHE ASTE IN C.A. - TRAVI ELEV.

T R A V I R E T T A N G O L A R I - A 'T' - AD 'I'

Filo Filo Q.In. Q.Fin Tr Com Mf N σf σc Afsup Afinf T Mt τT τMt τtot Afp Along φ passo lun. Iniz Fin. (m) (m) at Nro (kg*m) (kg) (kg/cmq) cmq cmq (kg) (kg*m) (kg/cmq) cmq cmq mm cm cm

3 4 0,0 0,0 1 -3128 0 914 13 4,8 4,0 4365 0 1,5 0,0 1,5 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 1563 0 457 6 4,0 4,8 51 0 0,0 0,0 0,0 8 20 278 33 2 -2,03 1,0 1 -3128 0 914 13 4,8 4,0 -4365 0 1,5 0,0 1,5 0,0 0,0 8 19 76

3 8 0,0 0,0 1 -319 0 111 1 4,0 4,0 758 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 159 0 56 0 4,0 4,0 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 101 32 2 -0,60 1,0 1 -319 0 111 1 4,0 4,0 -758 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 19 76

8 13 0,0 0,0 1 2 -1747 2244 880 7 4,0 4,0 4684 2852 2,2 15,2 17,2 0,0 6,6 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 -817 2244 562 1 4,0 4,0 4494 2852 15,2 15,2 6,6 8 14 0 32 2 -0,60 1,0 4 6 631 2036 472 0 4,0 4,0 4305 2852 2,0 15,2 17,0 0,0 6,6 8 14 63

13 14 0,0 0,0 1 -3128 0 914 13 4,8 4,0 4365 0 1,5 0,0 1,5 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 1563 0 457 6 4,0 4,8 51 0 0,0 0,0 0,0 8 20 278 33 2 -2,03 1,0 1 -3128 0 914 13 4,8 4,0 -4365 0 1,5 0,0 1,5 0,0 0,0 8 19 76

4 14 0,0 0,0 1 -1275 0 445 6 4,0 4,0 1515 0 0,7 0,0 0,7 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 638 0 223 3 4,0 4,0 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 353 32 2 -0,60 1,0 1 -1275 0 445 6 4,0 4,0 -1515 0 0,7 0,0 0,7 0,0 0,0 8 19 76

4 9 2,8 2,8 1 4 -4082 8959 2581 68 10,3 4,1 8954 -1679 6,1 12,5 15,2 0,0 4,7 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 4 -1822 8959 2596 37 5,5 4,0 8796 -1679 12,5 12,5 4,7 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 4 1508 8959 2586 32 4,0 4,9 8638 -1679 5,6 12,5 15,0 0,0 4,7 8 16 21

9 14 2,8 2,8 1 6 2365 -26295 389 47 4,0 4,0 -2521 0 2,6 0,0 2,6 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 8 983 -19125 247 20 4,0 4,0 -2679 0 0,0 0,0 0,0 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 6 679 -26295 262 19 4,0 4,0 -2836 0 2,3 0,0 2,3 0,0 0,0 8 16 21

6 14 4,9 4,9 6 2673 -999 1575 31 4,0 4,0 2633 -456 2,1 4,3 6,2 0,0 1,2 8 15 46 Sez. Nb qn Ac 9 2806 677 1744 33 4,0 4,0 -2536 -456 4,3 4,3 1,2 8 15 248 30 2 -2,24 1,0 6 -5956 -999 2552 62 5,6 4,0 -6353 -456 5,1 4,3 8,4 0,0 1,2 8 15 46

8 13 4,9 4,9 1 5 6861 2518 2588 37 4,0 4,6 -741 0 0,3 0,0 0,3 0,0 0,0 8 19 63 Sez. Nb qn Ac / 5 6721 2518 2596 37 4,0 4,6 -940 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,63 1,0 4 9 6600 1975 2586 37 4,0 4,4 -1139 0 0,5 0,0 0,5 0,0 0,0 8 100 0

1 4 4,9 4,9 2 3025 3552 2209 33 4,0 4,0 1704 340 1,3 3,2 4,4 0,0 0,9 8 15 46 Sez. Nb qn Ac 6 3136 3851 2313 34 4,0 4,0 -2378 340 3,2 3,2 0,9 8 15 248 30 2 -2,24 1,0 2 -4574 3552 2591 48 4,9 4,0 -6194 340 4,9 3,2 8,1 0,0 0,9 8 15 46

3 8 4,9 4,9 1 3 789 861 412 4 4,0 4,0 4228 1294 1,9 5,9 7,7 0,0 2,6 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 2097 861 922 12 4,0 4,0 4029 1294 5,9 5,9 2,6 8 19 0 27 2 -0,63 1,0 4 2 3048 601 1269 18 4,0 4,0 3830 1294 1,7 5,9 7,6 0,0 2,6 8 19 63

3 1 4,9 4,9 9 -4867 665 2575 54 4,6 4,0 9496 -579 7,5 5,4 12,6 0,0 1,6 8 9 50 Sez. Nb qn Ac 5 -1615 594 1020 18 4,0 4,0 8486 -579 5,4 5,4 1,6 8 15 0 30 2 -2,24 1,0 9 2778 665 1713 32 4,0 4,0 7476 -579 5,9 5,4 10,9 0,0 1,6 8 15 41

4 5 4,9 4,9 6 -3741 158 2174 43 4,0 4,0 5373 0 4,2 0,0 4,2 0,0 0,0 8 19 46 Sez. Nb qn Ac 6 -1401 158 840 16 4,0 4,0 2875 0 0,0 0,0 0,0 8 20 43 30 2 -2,61 1,5 6 0 158 20 0 4,0 4,0 -168 0 0,2 0,0 0,2 0,0 0,0 8 19 46

13 6 4,9 4,9 9 -3432 148 2040 40 4,0 4,0 6349 712 5,0 6,7 10,8 0,0 1,9 8 15 44 Sez. Nb qn Ac 9 -1313 148 788 15 4,0 4,0 5339 712 6,7 6,7 1,9 8 15 0 30 2 -2,24 1,0 6 2486 -1542 1288 30 4,0 4,0 4329 712 3,4 6,7 9,2 0,0 1,9 8 15 46




14 15 4,9 4,9 6 -3812 211 2270 45 4,0 4,0 5426 0 4,3 0,0 4,3 0,0 0,0 8 19 46 Sez. Nb qn Ac 6 -1444 211 869 17 4,0 4,0 2928 0 0,0 0,0 0,0 8 20 43 30 2 -2,61 1,5 6 0 211 26 0 4,0 4,0 -221 0 0,2 0,0 0,2 0,0 0,0 8 19 46

8 13 0,0 0,0 2 4 650 660 306 3 4,0 4,0 1329 732 0,6 3,9 4,4 0,0 1,7 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 8 905 888 422 4 4,0 4,0 1139 732 3,9 3,9 1,7 8 20 0 32 2 -0,60 1,0 4 8 1096 888 489 5 4,0 4,0 950 732 0,4 3,9 4,2 0,0 1,7 8 20 63

8 13 0,0 0,0 3 9 1006 -288 351 5 4,0 4,0 -1197 -914 0,6 4,9 5,4 0,0 2,1 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 9 722 -288 252 3 4,0 4,0 -1387 -914 4,9 4,9 2,1 8 20 0 32 2 -0,60 1,0 4 9 225 -288 47 1 4,0 4,0 -1576 -914 1,2 4,9 6,1 0,0 2,1 8 20 63

8 13 0,0 0,0 4 2 251 -2392 24 1 4,0 4,0 -3052 -2677 2,0 14,3 16,2 0,0 6,2 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 5 -900 -864 217 5 4,0 4,0 -3241 -2677 14,3 14,3 6,2 8 15 0 32 2 -0,60 1,0 4 9 -1768 -1193 481 9 4,0 4,0 -3274 -2677 1,8 14,3 15,9 0,0 6,2 8 15 63

4 9 2,8 2,8 2 5 -506 -2360 364 12 4,0 4,0 2322 -751 2,1 5,6 6,6 0,0 2,1 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 4 439 -3139 201 10 4,0 4,0 2164 -751 5,6 5,6 2,1 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 4 965 -3139 855 24 4,0 4,0 2006 -751 1,4 5,6 6,3 0,0 2,1 8 16 21

4 9 2,8 2,8 3 2 748 -13749 183 15 4,0 4,0 1672 -473 1,5 3,5 4,3 0,0 1,3 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 4 1117 -9001 417 24 4,0 4,0 1514 -473 3,5 3,5 1,3 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 4 1480 -9001 836 35 4,0 4,0 1274 -473 1,2 3,5 4,1 0,0 1,3 8 16 21

4 9 2,8 2,8 4 6 1047 -23440 283 22 4,0 4,0 2560 0 2,2 0,0 2,2 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 4 1896 -17142 556 40 4,0 4,0 2402 0 0,0 0,0 0,0 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 4 2472 -17142 1180 57 4,0 4,0 2294 0 2,2 0,0 2,2 0,0 0,0 8 16 21

9 14 2,8 2,8 2 6 953 -19828 247 20 4,0 4,0 -431 0 0,3 0,0 0,3 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 6 830 -19828 233 18 4,0 4,0 -589 0 0,0 0,0 0,0 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 4 628 -19932 211 16 4,0 4,0 -747 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 16 21

9 14 2,8 2,8 3 4 640 -15912 184 14 4,0 4,0 -971 689 1,0 5,1 5,2 0,0 1,9 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 4 646 -15912 185 14 4,0 4,0 -1129 689 5,1 5,1 1,9 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 4 596 -15912 179 14 4,0 4,0 -1287 689 1,0 5,1 5,3 0,0 1,9 8 16 21

9 14 2,8 2,8 4 2 1609 2294 2396 41 4,0 4,0 -7002 1776 4,6 13,2 14,9 0,0 5,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 2 -1094 2294 1720 28 4,0 4,0 -7160 1776 13,2 13,2 5,0 8 16 21 26 4 -0,50 1,0 4 2 -2935 2294 2597 61 6,4 4,1 -7317 1776 4,9 13,2 15,1 0,0 5,0 8 16 21

8 13 4,9 4,9 2 8 6670 459 2591 39 4,0 4,1 -2817 -997 1,3 4,6 5,7 0,0 2,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 8 6018 459 2435 36 4,0 4,0 -3016 -997 4,6 4,6 2,0 8 19 0 27 2 -0,63 1,0 4 5 4789 1526 2045 27 4,0 4,0 -3215 -997 1,4 4,6 5,9 0,0 2,0 8 19 63

8 13 4,9 4,9 3 4 4767 617 1920 28 4,0 4,0 -4169 -1396 1,9 6,4 8,2 0,0 2,8 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 4 3882 617 1584 22 4,0 4,0 -4368 -1396 6,4 6,4 2,8 8 19 0 27 2 -0,63 1,0 4 5 2443 932 1062 14 4,0 4,0 -4567 -1396 2,0 6,4 8,3 0,0 2,8 8 19 63

8 13 4,9 4,9 4 4 2290 752 987 13 4,0 4,0 -4858 -1623 2,2 7,4 9,5 0,0 3,3 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 4 1235 752 573 7 4,0 4,0 -5057 -1623 7,4 7,4 3,3 8 19 0 27 2 -0,63 1,0 4 3 -1715 24 680 10 4,0 4,0 -5255 -1623 2,3 7,4 9,7 0,0 3,3 8 19 63

3 8 4,9 4,9 2 3 3327 2496 1600 18 4,0 4,0 3605 1123 1,6 5,1 6,7 0,0 2,3 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 4441 2496 2029 25 4,0 4,0 3406 1123 5,1 5,1 2,3 8 19 0 27 2 -0,63 1,0 4 2 5342 1947 2314 31 4,0 4,0 3207 1123 1,4 5,1 6,6 0,0 2,3 8 19 63

3 8 4,9 4,9 3 3 5365 3218 2479 30 4,0 4,0 2597 875 1,2 4,0 5,2 0,0 1,8 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 6133 3218 2594 34 4,0 4,3 2398 875 4,0 4,0 1,8 8 19 0 27 2 -0,63 1,0 4 2 6870 2332 2582 37 4,0 4,6 2199 875 1,0 4,0 5,0 0,0 1,8 8 19 63

3 8 4,9 4,9 4 9 6577 2109 2592 37 4,0 4,4 1288 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 8 7211 1017 2571 40 4,1 4,6 1089 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,63 1,0 4 8 7411 1017 2544 40 4,1 4,8 891 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 19 63

VERIFICHE ASTE IN C.A. - PILASTRI

P I L A S T R I R E T T A N G O L A R I

Filo Quota Pos Cmb N Mx My σf σc Afb Afh Tx Ty Mz τT τMt τtot AfMt φ passo N.ro (m) Nro (kg) (kg*m) (kg*m) (kg/cmq) cmq cmq (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) cmq mm cm

3 0,00 p 5 -15699 -4739 -895 693 41 4,0 4,0 570 -2920 0 2,7 0,0 2,7 0,0 8 20 b 30 h 60 m 9 -15238 2530 505 174 21 4,0 4,0 570 -2920 0 2,7 0,0 2,7 0,0 8 20 lmd= 48 00 t 5 -13832 7264 1472 1961 66 4,0 4,0 570 -2920 0 2,7 0,0 2,7 0,0 8 20

4 0,00 p 2 -25364 13523 -3228 2029 73 4,0 4,0 4446 8698 0 6,8 0,0 6,8 0,0 8 20 b 30 h 80 m 4 -30244 -994 1917 344 27 4,0 4,0 4446 8698 0 6,8 0,0 6,8 0,0 8 20 lmd= 29 00 t 6 -28777 -8748 6367 2579 99 4,0 5,1 4446 8698 0 6,8 0,0 6,8 0,0 8 20

13 0,00 p 2 -13463 -2706 2075 685 40 4,0 4,0 -1144 -2291 0 2,1 0,0 2,1 0,0 8 20 b 30 h 60 m 2 -12343 1782 -773 182 15 4,0 4,0 -1144 -2291 0 2,1 0,0 2,1 0,0 8 20 lmd= 48 00 t 2 -11596 4773 -2672 1435 54 4,0 4,0 -1144 -2291 0 2,1 0,0 2,1 0,0 8 20

14 0,00 p 6 -33117 5113 611 389 27 4,0 4,0 -1417 5538 0 4,3 0,0 4,3 0,0 8 20 b 30 h 80 m 6 -32515 2853 -815 301 20 4,0 4,0 -1417 5538 0 4,3 0,0 4,3 0,0 8 20 lmd= 29 00 t 9 -18892 -8253 -1427 952 43 4,0 4,0 -1417 5538 0 4,3 0,0 4,3 0,0 8 20

4 2,76 p 6 -10603 -9646 -578 2184 54 4,0 4,0 -1172 -3201 -838 2,0 4,5 5,2 1,9 8 20 b 30 h 80 m 6 -10216 -7619 -370 1535 42 4,0 4,0 -1172 -3201 -838 2,0 4,5 5,2 1,9 8 20 lmd= 19 00 t 2 -9743 -4667 359 614 25 4,0 4,0 -1172 -3201 -838 2,0 4,5 5,2 1,9 8 20

14 2,76 p 2 -10165 -1368 3566 2451 63 4,0 4,0 -1897 1866 -1967 1,4 10,5 11,4 4,5 8 17 b 30 h 80 m 2 -9779 -1887 2345 1260 40 4,0 4,0 -1897 1866 -1967 1,4 10,5 11,4 4,5 8 17 lmd= 19 00 t 4 -10104 -3530 -196 269 17 4,0 4,0 -1897 1866 -1967 1,4 10,5 11,4 4,5 8 17





REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 1

Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,337 2,201 19,455 1,242 -0,053 0,043 2 3,423 -6,564 31,806 4,026 2,011 0,062 3 1,398 8,417 11,904 4,329 -1,787 -0,658 4 -4,164 -1,536 21,622 6,075 0,895 1,565 5 -0,995 -3,909 32,637 0,543 1,195 0,085


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,104 1,510 18,089 2,786 -0,568 0,099 2 3,391 -8,976 31,244 8,650 1,726 0,164 3 -0,915 3,489 9,124 4,009 -1,675 -0,824 4 -6,625 4,272 24,977 5,440 1,422 1,131 5 -1,499 -2,873 37,766 -0,678 0,561 0,209


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,105 1,922 18,895 1,853 -0,553 0,104 2 2,401 -7,965 26,584 6,151 0,723 0,180 3 -0,701 1,786 8,278 4,171 -1,656 -0,986 4 -6,190 5,477 25,770 4,858 1,545 1,175 5 -1,158 -3,799 32,872 -0,718 0,722 0,118


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,570 2,479 20,015 0,632 0,448 -0,018 2 4,446 -5,163 37,027 1,900 3,298 -0,056 3 3,498 15,048 15,529 4,486 -1,918 -0,330 4 -2,138 -8,548 17,473 7,292 0,246 1,954 5 -0,832 -4,020 32,402 1,805 1,668 0,052


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,570 2,892 20,821 -0,302 0,463 -0,012 2 3,455 -4,152 32,368 -0,598 2,296 -0,040 3 3,712 13,345 14,683 4,648 -1,899 -0,492 4 -1,703 -7,343 18,266 6,710 0,369 1,999 5 -0,491 -4,945 27,508 1,764 1,829 -0,039


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,225 1,482 17,430 2,788 -0,287 0,014 2 4,270 -8,698 36,162 8,252 2,852 0,090 3 0,070 6,892 11,018 3,846 -1,614 -0,821 4 -3,752 -4,756 19,129 7,457 0,485 1,865 5 -1,417 -2,281 38,997 0,239 0,891 0,174


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,226 1,894 18,236 1,854 -0,272 0,020


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 2 3,279 -7,687 31,502 5,753 1,849 0,106 3 0,284 5,189 10,173 4,008 -1,595 -0,983 4 -3,317 -3,552 19,922 6,876 0,608 1,909 5 -1,076 -3,206 34,102 0,199 1,053 0,083


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,448 2,507 20,674 0,630 0,167 0,067 2 3,568 -5,441 32,109 2,298 2,172 0,019 3 2,513 11,645 13,634 4,649 -1,979 -0,332 4 -5,011 0,480 23,322 5,274 1,182 1,220 5 -0,914 -4,612 31,172 0,887 1,338 0,087


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,449 2,920 21,480 -0,304 0,182 0,073 2 2,577 -4,430 27,449 -0,200 1,170 0,035 3 2,727 9,942 12,789 4,812 -1,960 -0,494 4 -4,576 1,685 24,115 4,693 1,305 1,264 5 -0,573 -5,538 26,278 0,847 1,499 -0,004

VERIFICA SOLETTA RAMPA

Luce di calcolo 5,01 m

Altezza sezione 0,20 m

Larghezza sezione 2,40 m

Peso proprio 1200,00 kg/ml

Carico permanente 400,00 kg/mq

Carico accidentale 400,00 kg/mq

Carico totale sulla rampa 3120,00 kg/ml

Momento flettente (P*L*L/10) 7831,23 kgm

Taglio 7815,60 kgm

Base della sezione di verifica 240,00 cm

Altezza della sezione di verifica 20,00 cm

Copriferro 3,00 cm

Altezza utile della sezione di verifica 17,00 cm

Area acciaio in zona tesa 16Ø16 (1Ø16/15) 32,00 cmq

MOMENTO 7831 kgm

MOMENTO 783123 kgcm

TAGLIO 7816 kg

Verifica sezione a flesisone semplice

posizione asse neutro dal lembo superiore 6,49 cm

Tensione calcestrutto compresso 67,82 kg/cmq

Tensione ammissibile calcestruzzo (rck 350) 110 kg/cmq

Tensione acciaio teso 1649,29 kg/cmq

Tensione ammissibile acciaio 2600 kg/cmq

Verifica sezione a taglio

Tensione tangenziale massima 2,13 kg/cmq

Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq

Non occorre armatura a taglio essendo tau < tauco

VERIFICA PIANEROTTOLO A SBALZO CON SISMA

VERTICALE







Carico totale sulla rampa + 40% SISMA VERTICALE 1645,00 kg/ml

Momento 1499,01 kgm

Taglio 2220,75 kgm



Copriferro 3,00 cm


Area acciaio in zona tesa (1Ø16/15) 14,00 cmq

MOMENTO 1499 kgm

MOMENTO 149901 kgcm

TAGLIO 2221 kg


Posizione asse neutro dal lembo superiore 7,74 cm







Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq

Non occorre armatura a taglio essendo Tau < tauco

VERIFICA MENSOLA TOZZA

Q

Forza massima sulla mensola (F) 5800,00 kg/ml

Larghezza sezione di verifica 1,00 m

Forza di trazione sulle barre tese 9500,00 kg

Area armatura tesa (1Ø16/15 = 7Ø16) 14,00 cmq

Tensione di trazione (Sigma = N/A) 678,57 kg/cmq

Tensione ammissibile acciaio 2600,00 kg/cmq

La verifica risulta soddisfatta

CALCOLI STRTTURALI BLOCCO SCALA 2









D.M. 16/01/96).







rigidi nel loro




















struttura.













disposte in modo












delle varie travate







TRAVI:


τ , con *








PILASTRI:










vettori:











[lunghezze] = m

[forze] = kgf / daN

[tempo] = sec

[temperatura] = °C








ARCHIVIO SEZIONI ASTE IN C.A.O. Tipologia Rettangolare Tipologia Rettangolare Sez. Base Altezza Magrone Sez. Base Altezza Magrone N.ro (cm) (cm) (cm) N.ro (cm) (cm) (cm) 25 30,0 60,0 0,0 26 90,0 25,0 0,0 27 30,0 72,0 0,0 29 30,0 60,0 0,0 30 30,0 60,0 0,0 31 25,0 72,0 0,0 32 45,0 25,0 0,0 34 30,0 50,0 0,0 35 60,0 24,0 0,0 36 60,0 30,0 0,0 37 50,0 25,0 0,0 38 50,0 24,0 0,0 39 30,0 80,0 0,0 40 40,0 80,0 0,0



1 2500 285 0,20 0,00 285 0,20 0,00 296 59 0 296 0 119 2 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 3 1900 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 4 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 5 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 6 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 7 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8



8 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 9 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 10 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 11 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 12 1800 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 13 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 14 1800 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 15 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 16 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 17 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12

ARCHIVIO SEZIONI SHELLS

Sezione Spessore Tipo Tipo Elemento N.ro cm Mater. (descrizione) 601 25 1 LASTRA-PIASTRA

ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO

Carico Peso Pr. Perman. Accid. AlSism Neve DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO N.ro (kg/mq) (kg/mq) (kg/mq) (%) (kg/mq)

2 0 250 400 100 0 PIANEROTTOLO DI PIANO 3 0 400 400 100 0 RAMPE SCALA 4 0 150 400 100 0 PIANEROTTOLO DI INTERPIANO 5 300 0 200 100 0 TAMPONATURA SCALA 6 300 100 150 33 0 SOLAIO DI COPERTURA 7 0 200 150 33 0 SOLETTA DI COPERTURA SCALA 8 0 620 400 100 0 PIANEROTTOLO DI INTERPIANO A SMENSOLA

CRITERI DI PROGETTO



1 si 100 20 5 3 no 200 Mx 1 0 0 0 0 0

CRITERI DI PROGETTO


2 no no 100 33 0 3 no

CRITERI DI PROGETTO


CRITERI DI PROGETTO






MATERIALI SHELL IN C.A.

IDENT CARATTERISTICHE MATERIALE COPRIFERRO Mat. Rck Classe Mod. E Pois- Sgmc Sgmf Coe Gamma Setti Piastre N.ro kg/cmq Acciaio kg/cmq son kg /cmq Om. kg/mc (cm) (cm) 1 250 FeB44k 285000 0,20 85,0 2600 15 2500 1,0 1,0

DATI GENERALI DI STRUTTURA

C O E F F I C I E N T I S I S M I C I Intensita' sismica 0,07 Coefficiente di struttura 1,00 Coefficiente di fondazione 1,30 Coefficiente protez. sism. 1,20 C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L I E L E V A Z I O N E Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 110,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20

DATI GENERALI DI STRUTTURA Copristaffa (cm) 2,50 Copriferro (cm) 4,10 φ minimo a flessione (mm) 16 φ Staffe (mm) 8 Scorrimento Staffe (>=40%) 100 Largh.max staffe elev.(cm) 60,00 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 350 Classe Acciaio FeB 44 K C A R A T T E R I S T I C H E P I L A S T R I Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 110,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20 Copristaffa (cm) 2,50 Copriferro (cm) 4,10 φ minimo a flessione (mm) 16 φ Staffe (mm) 8 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 350 Tipo Verifica Mx/My Classe Acciaio FeB 44 K

COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI

Filo Ascissa Ordinata Filo Ascissa Ordinata N.ro m m N.ro m m 1 3,55 2,26 2 0,00 0,00 3 0,00 2,26 4 0,00 6,76 5 0,00 9,26 6 3,55 6,76 7 2,83 0,00 8 2,83 2,26 9 2,83 6,76 10 2,93 9,26 11 2,10 2,26 12 5,65 0,00 13 5,65 2,26 14 5,65 6,76 15 5,65 9,26 16 2,10 6,76

QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI

Quota Altezza Tipologia Quota Altezza Tipologia N.ro m N.ro m

0 0,00 Piano Terra 1 2,73 Interpiano 2 4,82 Interpiano 3 5,94 Interpiano 4 8,40 Interpiano 5 11,19 Interpiano

PILASTRI IN C.A. QUOTA 2.73 m

Filo Sez. Tipologia Magrone Ang. Cod. dx dy Crit. N.ro N.ro (cm) (Grd) (cm) (cm) N.ro

2 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 1 15,00 30,00 3 3 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 2 15,00 -30,00 3 4 29 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 1 15,00 30,00 3 5 36 Rett. 60,00 x 30,00 0,0 0,00 2 30,00 -15,00 3 10 36 Rett. 60,00 x 30,00 0,0 0,00 3 -30,00 -15,00 3 12 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 4 -15,00 30,00 3 13 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 3 -15,00 -30,00 3 14 29 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 4 -15,00 30,00 3






2 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 1 15,00 30,00 3 3 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 2 15,00 -30,00 3 4 29 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 1 15,00 30,00 3 5 36 Rett. 60,00 x 30,00 0,0 0,00 2 30,00 -15,00 3 10 36 Rett. 60,00 x 30,00 0,0 0,00 3 -30,00 -15,00 3



12 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 4 -15,00 30,00 3 13 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 3 -15,00 -30,00 3 14 29 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 4 -15,00 30,00 3






2 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 1 15,00 30,00 3 3 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 2 15,00 -30,00 3 12 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 4 -15,00 30,00 3 13 25 Rett. 30,00 x 60,00 0,0 0,00 3 -15,00 -30,00 3

TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 0 m

DATI GEOMETRICI QUOTE SCOSTAMENTI C A R I C H I

Trav Sez. Bas*Alt Mag Ang Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann. Tamp. Ball. Espl. Tot. Torc. Orizz. Assial Ali Cr Cit N.ro N.ro (cm) cm Grd in. fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg kg/m kg/m % Nr Geo

1 39 30 80 0 0 4 14 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 2 39 30 80 0 0 2 12 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 3 39 30 80 0 0 3 8 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 4 39 30 80 0 0 8 13 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 5 39 30 80 0 0 5 10 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 1638 0 0 1638 0 0 0 33 1 6 39 30 80 0 0 10 15 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 2640 0 0 2640 0 0 0 33 1 7 40 40 80 0 0 2 3 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 2640 0 0 2640 0 0 0 33 1 8 40 40 80 0 0 3 4 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 2640 0 0 2640 0 0 0 33 1 9 40 40 80 0 0 4 5 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 2640 0 0 2640 0 0 0 33 1 10 40 40 80 0 0 12 13 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 2640 0 0 2640 0 0 0 33 1 11 40 40 80 0 0 13 14 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 2640 0 0 2640 0 0 0 33 1 12 40 40 80 0 0 14 15 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 2640 0 0 2640 0 0 0 33 1

TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 2.73 m



1 26 90 25 0 0 4 9 2,73 2,73 0 25 0 0 25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 2 26 90 25 0 0 9 14 2,73 2,73 0 25 0 0 25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 3 37 50 25 0 0 10 14 2,73 2,73 -16 -20 0 -14 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 4 37 50 25 0 0 5 10 2,73 2,73 0 -25 0 0 -25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1




1 27 30 72 0 0 3 8 4,82 4,82 0 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 2 27 30 72 0 0 8 13 4,82 4,82 0 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 3 31 25 72 0 0 2 7 4,82 4,82 0 13 0 0 13 0 0 0 0 1300 1300 0 0 0 100 1 4 31 25 72 0 0 7 12 4,82 4,82 0 13 0 0 13 0 0 0 0 1300 1300 0 0 0 100 1 5 30 30 60 0 0 4 5 4,82 4,82 15 0 0 15 0 0 0 1550 0 0 1550 0 0 0 33 1 6 30 30 60 0 0 2 3 4,82 4,82 15 0 0 15 0 0 0 1550 0 0 1550 0 0 0 33 1 7 30 30 60 0 0 3 4 4,82 4,82 15 0 0 15 0 0 0 1550 0 0 1550 0 0 0 33 1 10 30 30 60 0 0 12 13 4,82 4,82 -15 0 0 -15 0 0 0 1550 0 0 1550 0 0 0 33 1 11 30 30 60 0 0 13 14 4,82 4,82 -15 0 0 -15 0 0 0 1550 0 0 1550 0 0 0 33 1




1 32 45 25 0 0 4 16 5,94 5,94 0 23 0 0 23 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 2 37 50 25 0 0 10 14 5,94 5,94 -16 -20 0 -14 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 3 32 45 25 0 0 16 6 5,94 5,94 0 23 0 0 23 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 4 32 45 25 0 0 6 14 5,94 5,94 0 23 0 0 23 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 5 37 50 25 0 0 5 10 5,94 5,94 0 -25 0 0 -25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1




1 27 30 72 0 0 3 11 8,40 8,40 0 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 2 27 30 72 0 0 8 1 8,40 8,40 0 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 3 31 25 72 0 0 2 7 8,40 8,40 0 13 0 0 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1




4 31 25 72 0 0 7 12 8,40 8,40 0 13 0 0 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 5 30 30 60 0 0 2 3 8,40 8,40 15 0 0 15 0 0 0 1150 0 0 1150 0 0 0 33 1 6 30 30 60 0 0 12 13 8,40 8,40 -15 0 0 -15 0 0 0 1150 0 0 1150 0 0 0 33 1 7 30 30 60 0 0 13 14 8,40 8,40 -15 0 0 -15 0 0 0 375 0 0 375 0 0 0 33 1 8 30 30 60 0 0 3 4 8,40 8,40 15 0 0 15 0 0 0 375 0 0 375 0 0 0 33 1 9 27 30 72 0 0 11 8 8,40 8,40 0 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 10 27 30 72 0 0 1 13 8,40 8,40 0 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 11 35 60 24 0 0 4 14 8,40 8,40 0 30 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 12 30 30 60 0 0 4 5 8,40 8,40 15 0 0 15 0 0 1099 0 0 0 1099 0 0 0 33 1 13 38 50 24 0 0 5 10 8,40 8,40 0 -25 0 0 -25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 14 38 50 24 0 0 14 10 8,40 8,40 -14 40 0 -16 -20 0 603 0 0 0 603 0 0 0 33 1




1 34 30 50 0 0 2 3 11,19 11,19 15 0 0 15 0 0 1464 0 0 0 1464 0 0 0 33 1 2 34 30 50 0 0 3 4 11,19 8,40 15 0 0 15 0 0 1464 0 0 0 1464 0 0 0 33 1 3 34 30 50 0 0 12 13 11,19 11,19 -15 0 0 -15 0 0 1464 0 0 0 1464 0 0 0 33 1 4 34 30 50 0 0 13 14 11,19 8,40 -15 0 0 -15 0 0 1464 0 0 0 1464 0 0 0 33 1 6 35 60 24 0 0 2 12 11,19 11,19 0 30 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 7 35 60 24 0 0 3 13 11,19 11,19 0 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1

GEOMETRIA PIASTRE ALLA QUOTA 2.73 m

Piastra Filo Filo Filo Filo Tipo Quota Quota Quota Quota Tipo Spess. Kwinkl. Tipo N.ro 1 2 3 4 Car. Filo1 Filo2 Filo3 Filo4 Sez. cm kg/cmc Mat.

1 10 5 4 9 7 1 1 1 1 2 25,0 0,0 1 2 9 14 10 10 4 1 1 1 1 2 25,0 0,0 1 3 9 4 3 8 3 1 1 2 2 1 20,0 0,0 1 4 14 9 8 13 3 1 1 0 0 1 20,0 0,0 1 5 10 14 15 15 8 1 1 1 1 2 25,0 0,0 1



1 2 7 11 3 2 2 2 2 2 1 20,0 0,0 1 2 7 12 13 1 2 2 2 2 2 1 20,0 0,0 1 3 11 7 1 1 2 2 2 2 2 1 20,0 0,0 1



1 1 13 14 6 3 2 2 3 3 1 20,0 0,0 1 2 3 11 16 4 3 4 4 3 3 1 20,0 0,0 1 3 10 6 14 14 4 3 3 3 3 2 25,0 0,0 1 4 10 16 6 6 4 3 3 3 3 2 25,0 0,0 1 5 10 14 15 15 8 3 3 3 3 2 25,0 0,0 1 6 10 5 4 16 4 3 3 3 3 2 25,0 0,0 1



1 1 7 12 13 2 4 4 4 4 1 20,0 0,0 1 2 8 7 1 1 2 4 4 4 4 1 20,0 0,0 1 3 11 7 8 8 2 4 4 4 4 1 20,0 0,0 1 4 3 2 7 11 2 4 4 4 4 1 20,0 0,0 1 5 10 14 15 15 8 4 4 4 4 3 24,0 0,0 1

NODI ALLA QUOTA 0 m

IDENTIFICAZIONE R I G I D E Z Z E N O D O E S T E R N E C A R I C H I N O D A L I C O N C E N T R A T I

Filo Quo D.Quo P. Co Tx Ty Tz Rx Ry Rz Fx Fy Fz Mx My Mz N.ro N. cm sis di (t/m) (t/m) (t/m) (t·m) (t·m) (t·m) (t) (t) (t) (t·m) (t·m) (t·m)

2 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 3 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 4 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 5 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 8 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 10 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 12 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 13 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 14 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 15 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000


DESCRIZIONI 1 2 3 4 5

PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 SOVRACCARICO PERMAN. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitaz. U.P.33% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Tet+nev U.P.33% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00



Var.Scale A.P.100% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 -1,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 1,00 -1,00

OUTPUT SOFTWARE DI CALCOLO




1 24,007 0,26172 142,344 0,56 0,211 0,00 2 34,956 0,17975 52,917 0,21 14,320 0,06 3 38,758 0,16211 4,493 0,02 200,157 0,79 4 52,541 0,11959 16,013 0,06 1,356 0,01 5 78,659 0,07988 0,519 0,00 0,529 0,00 6 82,084 0,07655 7,000 0,03 1,160 0,00 7 83,558 0,07520 4,298 0,02 1,039 0,00 8 87,697 0,07165 0,066 0,00 2,691 0,01 9 94,183 0,06671 0,154 0,00 0,085 0,00 10 94,697 0,06635 0,858 0,00 0,116 0,00 11 111,124 0,05654 5,611 0,02 3,704 0,01 12 121,275 0,05181 0,374 0,00 0,665 0,00





iniziale








di asta

N : Sforzo assiale






'Z' locale)































sismici relativi





























1 4,82 8,40 28 45 1 7,302 1 2,511 7,160 VERIFICATO 1 7,302 7,072 2,511 2,281 2 2,539 2,493 0,869 0,823 2 0,00 4,82 3 11 -1 14,478 -1 4,869 9,640 VERIFICATO 1 14,383 14,478 4,774 4,869 2 4,727 4,095 1,793 1,165 2 4,82 8,40 11 29 1 8,610 1 2,951 7,160 VERIFICATO 1 8,610 8,367 2,951 2,708 2 2,137 1,957 0,777 0,597 2 8,40 11,19 29 48 1 7,535 1 2,525 5,580 VERIFICATO 1 7,535 7,495 2,525 2,485 2 1,381 1,330 0,477 0,427 3 0,00 4,82 5 21 1 11,270 1 3,802 9,640 VERIFICATO 1 11,270 11,195 3,802 3,727 2 4,681 4,100 1,776 1,206 3 4,82 8,40 21 38 1 7,510 1 2,578 7,160 VERIFICATO 1 7,510 7,287 2,578 2,355 2 1,785 1,657 0,644 0,517 3 8,40 11,19 38 49 -1 7,659 -1 2,555 5,580 VERIFICATO 1 7,653 7,659 2,549 2,555 2 1,367 1,362 0,458 0,452 4 0,00 2,73 1 13 -1 5,368 -1 2,067 5,460 VERIFICATO 1 4,541 5,368 1,241 2,067 2 4,537 3,689 1,795 0,947 4 2,73 4,82 13 22 1 3,311 1 1,125 4,180 VERIFICATO 1 3,311 3,246 1,125 1,061 2 1,381 1,459 0,434 0,513 4 4,82 5,94 22 31 1 1,864 1 0,671 2,240 VERIFICATO 1 1,864 1,715 0,671 0,523 2 0,764 0,865 0,228 0,327 4 5,94 8,40 31 40 1 3,351 1 1,274 4,920 VERIFICATO 1 3,351 2,880 1,274 0,803 2 0,884 1,329 0,164 0,596 5 0,00 2,73 8 14 -1 5,064 -1 1,930 5,460 VERIFICATO 1 4,378 5,064 1,251 1,930 2 4,475 3,667 1,764 0,958 5 2,73 4,82 14 23 1 3,199 1 1,130 4,180 VERIFICATO 1 3,199 3,008 1,130 0,939 2 2,061 2,252 0,624 0,814 5 4,82 5,94 23 32 1 1,538 1 0,570 2,240 VERIFICATO 1 1,538 1,367 0,570 0,399 2 1,032 1,195 0,290 0,454 5 5,94 8,40 32 41 1 2,778 1 1,052 4,920 VERIFICATO 1 2,778 2,402 1,052 0,676 2 1,301 1,672 0,314 0,682 7 4,82 8,40 26 46 1 8,576 1 2,943 7,160 VERIFICATO 1 8,576 8,323 2,943 2,690 2 2,712 2,529 0,969 0,787 8 0,00 4,82 6 20 1 10,270 1 3,578 9,640 VERIFICATO 1 10,270 9,821 3,578 3,130 2 5,023 4,671 1,806 1,457 8 4,82 8,40 20 44 1 7,378 1 2,543 7,160 VERIFICATO 1 7,378 7,129 2,543 2,293 2 2,441 2,353 0,850 0,763 10 0,00 2,73 9 15 2 2,861 2 1,138 5,460 VERIFICATO 1 2,552 2,736 0,832 1,008 2 2,861 2,325 1,138 0,606 10 2,73 5,94 15 24 -2 4,685 -2 1,718 6,420 VERIFICATO 1 4,299 4,055 1,526 1,284 2 4,215 4,685 1,248 1,718 10 5,94 8,40 24 42 1 2,734 1 1,048 4,920 VERIFICATO 1 2,734 2,325 1,048 0,639 2 2,231 2,384 0,715 0,865 11 4,82 8,40 27 39 1 7,369 1 2,535 7,160 VERIFICATO 1 7,369 7,133 2,535 2,299 2 2,236 2,071 0,805 0,641 12 0,00 4,82 4 16 1 13,952 1 4,693 9,640 VERIFICATO 1 13,952 13,826 4,693 4,567 2 5,766 5,770 1,922 1,925 12 4,82 8,40 16 33 1 8,921 1 3,059 7,160 VERIFICATO 1 8,921 8,665 3,059 2,803 2 3,392 3,250 1,182 1,041 12 8,40 11,19 33 50 1 7,612 1 2,558 5,580 VERIFICATO 1 7,612 7,551 2,558 2,497 2 1,423 1,328 0,507 0,412 13 0,00 4,82 7 17 1 11,116 1 3,831 9,640 VERIFICATO 1 11,116 10,740 3,831 3,456 2 5,709 5,757 1,896 1,944 13 4,82 8,40 17 34 1 7,554 1 2,597 7,160 VERIFICATO 1 7,554 7,317 2,597 2,361 2 3,179 3,076 1,099 0,996 13 8,40 11,19 34 51 1 7,634 1 2,552 5,580 VERIFICATO 1 7,634 7,612 2,552 2,531 2 1,409 1,351 0,491 0,433 14 0,00 2,73 2 18 -1 2,297 -1 0,832 5,460 VERIFICATO 1 2,168 2,297 0,707 0,832 2 2,027 1,597 0,819 0,389 14 2,73 4,82 18 25 1 4,335 -2 1,538 4,180 VERIFICATO 1 4,335 4,221 1,495 1,382 2 3,933 4,266 1,206 1,538 14 4,82 5,94 25 35 -1 1,775 -1 0,640 2,240 VERIFICATO 1 1,631 1,775 0,496 0,640 2 1,113 1,252 0,326 0,465 14 5,94 8,40 35 43 1 4,062 1 1,493 4,920 VERIFICATO 1 4,062 3,650 1,493 1,082 2 2,690 2,785 0,888 0,981 15 0,00 2,73 10 12 1 2,645 1 0,944 5,460 VERIFICATO 1 2,645 2,510 0,944 0,811 2 1,753 1,477 0,690 0,423 15 2,73 5,94 12 30 -2 6,035 -2 2,172 6,420 VERIFICATO 1 5,277 5,336 1,754 1,813 2 5,553 6,035 1,691 2,172 15 5,94 8,40 30 47 1 3,295 1 1,249 4,920 VERIFICATO 1 3,295 2,849 1,249 0,805 2 2,956 3,041 0,982 1,065






Tipologia 1






sezione in esame


N : Sforzo normale





T : Taglio


















elevazione)

Tipologia 2








sezione in esame


N : Sforzo normale


T : Taglio














Tipologia 3






sezione in esame



N : Sforzo normale























Tipologia 4






sezione in esame

N : Sforzo normale
















Tipologia 5





Asta

N.ro

Filo

N.ro

Altezza

(m)

N.ro

vert

Ascissa

(cm)

Ordinata

(cm)

Concio1

(cmq)

Concio2

(cmq)

Concio3

(cmq)

Concio4

(cmq)

Concio5

(cmq)

Bi Ci Di

B3d Cf Df

Braccia st.: J

Asta: Y1

Geometria sezione

E F G

E F G

E F G

E F G


H I L M N

H I L M N

H I L M N

H I L M N

Tipol. 0

Dx/dy = (A1/B1)

Qn = C1 Kg/ml

Bm = D1 cm

Lungh.: E1 / F1

Arm. vert.: H1

σt/Ac = L1




σf (kg / cm2)

σc (kg / cm2)

τMt (kg / cm2)

τ3d (kg / cm2)

τx (kg / cm2)

τy (kg / cm2)

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

Mx (Kg•m)

My (Kg•m)

N (Kg)

Tx (Kg)

Ty (Kg)

Mt (Kg•m)

(M1) (M2) (M3) (M4) (M5)

(N1) (N2) (N3) (N4) (N5)

(O1) (O2) (O3) (O4) (O5)

(P1) (P2) (P3) (P4) (P5)

(Q1) (Q2) (Q3) (Q4) (Q5)

(R1) (R2) (R3) (R4) (R5)

S1

T1

U1

V1

Z1

W1

S2

T2

U2

V2

Z2

W2

S3

T3

U3

V3

Z3

W3

S4

T4

U4

V4

Z4

W4

S5

T5

U5

V5

Z5

W5

essendo:








F : Ascissa vertice










R : Passo staffe












K : Diametro staffe












colonne S1÷5


colonne T1÷5


colonne U1÷5


colonne V1÷5


colonne Z1÷5


colonne W1÷5




Ad esempio:





4 14 0,0 0,0 1 -1275 0 445 6 4,0 4,0 1515 0 0,7 0,0 0,7 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 638 0 223 3 4,0 4,0 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 353 39 2 -0,60 1,0 1 -1275 0 445 6 4,0 4,0 -1515 0 0,7 0,0 0,7 0,0 0,0 8 19 76

2 12 0,0 0,0 1 -1275 0 445 6 4,0 4,0 1515 0 0,7 0,0 0,7 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 638 0 223 3 4,0 4,0 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 353 39 2 -0,60 1,0 1 -1275 0 445 6 4,0 4,0 -1515 0 0,7 0,0 0,7 0,0 0,0 8 19 76

3 8 0,0 0,0 1 -319 0 111 1 4,0 4,0 758 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 159 0 56 0 4,0 4,0 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 101 39 2 -0,60 1,0 1 -319 0 111 1 4,0 4,0 -758 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 19 76

8 13 0,0 0,0 1 2 -1490 3703 975 3 4,0 4,0 4697 2344 2,3 12,5 14,8 0,0 5,4 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 -754 3703 722 0 4,0 4,0 4507 2344 12,5 12,5 5,4 8 17 0 39 2 -0,60 1,0 4 2 279 3703 557 0 4,0 4,0 4318 2344 3,2 12,5 15,6 0,0 5,4 8 17 63

5 10 0,0 0,0 1 -555 0 194 3 4,0 4,0 1930 0 0,9 0,0 0,9 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 277 0 97 1 4,0 4,0 55 0 0,0 0,0 0,0 8 20 21 39 2 -2,24 1,0 1 -555 0 194 3 4,0 4,0 -1930 0 0,9 0,0 0,9 0,0 0,0 8 19 76

10 15 0,0 0,0 1 -2005 0 700 10 4,0 4,0 4415 0 2,1 0,0 2,1 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 1001 0 350 5 4,0 4,0 80 0 0,0 0,0 0,0 8 20 121 39 2 -3,24 1,0 1 -2005 0 700 10 4,0 4,0 -4415 0 2,1 0,0 2,1 0,0 0,0 8 19 76

2 3 0,0 0,0 1 -322 0 94 1 4,8 4,0 1823 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 19 30 Sez. Nb qn Ac 1 161 0 47 0 4,0 4,8 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 40 2 -3,44 1,0 1 -322 0 94 1 4,8 4,0 -1823 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 19 76

3 4 0,0 0,0 1 -5805 0 1695 25 4,8 4,0 7740 0 2,7 0,0 2,7 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 2903 0 848 12 4,0 4,8 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 298 40 2 -3,44 1,0 1 -5805 0 1695 25 4,8 4,0 -7740 0 2,7 0,0 2,7 0,0 0,0 8 19 76

4 5 0,0 0,0 1 -734 0 214 3 4,8 4,0 2752 0 1,0 0,0 1,0 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 367 0 107 1 4,0 4,8 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 8 40 2 -3,44 1,0 1 -734 0 214 3 4,8 4,0 -2752 0 1,0 0,0 1,0 0,0 0,0 8 19 76

12 13 0,0 0,0 1 -322 0 94 1 4,8 4,0 1823 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 19 30 Sez. Nb qn Ac 1 161 0 47 0 4,0 4,8 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 40 2 -3,44 1,0 1 -322 0 94 1 4,8 4,0 -1823 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 19 76

13 14 0,0 0,0 1 -5805 0 1695 25 4,8 4,0 7740 0 2,7 0,0 2,7 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 2903 0 848 12 4,0 4,8 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 298 40 2 -3,44 1,0 1 -5805 0 1695 25 4,8 4,0 -7740 0 2,7 0,0 2,7 0,0 0,0 8 19 76

14 15 0,0 0,0 1 -1035 0 302 4 4,8 4,0 3268 0 1,1 0,0 1,1 0,0 0,0 8 19 76 Sez. Nb qn Ac 1 517 0 151 2 4,0 4,8 0 0 0,0 0,0 0,0 8 20 38 40 2 -3,44 1,0 1 -1035 0 302 4 4,8 4,0 -3268 0 1,1 0,0 1,1 0,0 0,0 8 19 76

4 9 2,7 2,7 1 4 -2738 5766 2578 51 6,8 4,1 5202 -2259 3,0 14,6 17,7 0,0 6,2 8 14 21 Sez. Nb qn Ac / 4 -1446 5766 2583 33 4,1 4,0 5025 -2259 14,6 14,6 6,2 8 14 21 26 4 -0,56 1,0 4 3 596 6858 1694 10 4,0 4,0 4847 -2259 2,7 14,6 17,4 0,0 6,2 8 14 21

9 14 2,7 2,7 1 3 1406 -2516 1486 33 4,0 4,0 -1764 719 1,4 4,7 6,1 0,0 2,0 8 14 21 Sez. Nb qn Ac / 3 1144 -2516 1156 27 4,0 4,0 -1941 719 4,7 4,7 2,0 8 14 21 26 4 -0,56 1,0 4 3 684 -2516 565 15 4,0 4,0 -2119 719 1,6 4,7 6,2 0,0 2,0 8 14 21

10 14 2,7 2,7 1 4 -1365 4452 2391 43 4,0 4,0 2423 -297 2,6 3,9 6,4 0,0 1,0 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 4 -661 4452 1460 19 4,0 4,0 2310 -297 3,9 3,9 1,0 8 13 31 37 2 -0,31 1,0 4 4 345 4452 1050 6 4,0 4,0 2196 -297 2,3 3,9 6,1 0,0 1,0 8 13 21

5 10 2,7 2,7 1 3 -1490 -2133 1710 49 4,0 4,0 5020 -679 5,4 8,8 14,2 0,0 2,2 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 2 456 2151 885 14 4,0 4,0 4953 -679 8,8 8,8 2,2 8 13 1 37 2 -0,31 1,0 4 4 654 1736 1089 21 4,0 4,0 4885 -679 5,4 8,8 14,3 0,0 2,2 8 13 21

3 8 4,8 4,8 1 3 -6168 -258 2417 39 4,0 4,0 8921 2312 4,8 14,0 18,3 0,0 5,5 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 -3973 -258 1557 25 4,0 4,0 8751 2312 14,0 14,0 5,5 8 15 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 2546 -4522 507 16 4,0 4,0 8580 2312 6,4 14,0 19,2 0,0 5,5 8 15 63

8 13 4,8 4,8 5 12677 -4812 2546 63 4,0 8,0 -7001 -752 3,8 4,5 7,9 0,0 1,8 8 19 68 Sez. Nb qn Ac 2 4696 2013 2081 29 4,0 4,0 -7683 -752 4,5 4,5 1,8 8 20 117




27 2 -0,54 1,0 2 -7404 2013 2592 43 4,9 4,0 -8365 -752 4,4 4,5 8,8 0,0 1,8 8 19 68

2 7 4,8 4,8 1 3 -5760 2588 2573 39 4,0 4,0 8136 0 5,1 0,0 5,1 0,0 0,0 8 19 63 Sez. Nb qn Ac / 3 -3762 2588 1785 24 4,0 4,0 7583 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 2 3622 -3417 1043 26 4,0 4,0 7031 0 4,3 0,0 4,3 0,0 0,0 8 100 0

7 12 4,8 4,8 1 3 5414 -1049 2130 38 4,0 4,0 -1593 0 1,1 0,0 1,1 0,0 0,0 8 19 63 Sez. Nb qn Ac / 3 5733 -1049 2255 40 4,0 4,0 -2145 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 3 5806 -1049 2284 41 4,0 4,0 -2697 0 2,1 0,0 2,1 0,0 0,0 8 100 0

4 5 4,8 4,8 3 2246 1100 1207 19 4,0 4,0 2448 0 1,6 0,0 1,6 0,0 0,0 8 19 56 Sez. Nb qn Ac 4 893 1990 671 5 4,0 4,0 -2781 0 0,0 0,0 0,0 8 20 48 30 2 -2,00 1,0 4 -2063 1990 1227 16 4,0 4,0 -4381 0 2,8 0,0 2,8 0,0 0,0 8 19 56

2 3 4,8 4,8 1 5 -2922 1405 1566 24 4,0 4,0 -3801 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 19 53 Sez. Nb qn Ac / 5 -2215 1405 1231 18 4,0 4,0 -4331 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 30 2 -2,00 1,0 2 3 -1288 3394 1033 7 4,0 4,0 -4861 0 3,1 0,0 3,1 0,0 0,0 8 100 0

3 4 4,8 4,8 4 -1080 8368 1559 0 4,0 4,0 4306 0 3,1 0,0 3,1 0,0 0,0 8 19 56 Sez. Nb qn Ac 4 2589 8368 2274 12 4,0 4,0 -766 0 0,0 0,0 0,0 8 20 338 30 2 -2,00 1,0 4 -4091 8368 2575 26 4,7 4,1 -5266 0 3,4 0,0 3,4 0,0 0,0 8 19 56

12 13 4,8 4,8 1 5 -4572 1829 2402 38 4,0 4,0 5525 518 3,5 3,9 7,1 0,0 1,3 8 19 0 Sez. Nb qn Ac / 5 -3446 1829 1866 29 4,0 4,0 4995 518 3,9 3,9 1,3 8 18 0 30 2 -2,00 1,0 2 5 -1926 1829 1142 15 4,0 4,0 -4590 518 3,0 3,9 6,4 0,0 1,3 8 18 53

13 14 4,8 4,8 5 -4453 9441 2574 26 5,1 4,1 5578 -427 3,5 3,2 6,3 0,0 1,1 8 18 56 Sez. Nb qn Ac 5 3318 9441 2575 17 4,1 4,3 -1153 -427 3,2 3,2 1,1 8 18 338 30 2 -2,00 1,0 4 -5738 -5440 2128 52 4,0 4,0 -5653 -427 3,8 3,2 6,7 0,0 1,1 8 18 56

4 16 5,9 5,9 1 3 -2047 5579 2583 60 5,4 4,1 5233 -769 6,3 11,4 17,3 0,0 2,6 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 3 -1105 5579 2196 35 4,0 4,0 5170 -769 11,4 11,4 2,6 8 13 2 32 2 -0,28 1,0 4 3 292 5579 1126 0 4,0 4,0 5107 -769 6,8 11,4 17,7 0,0 2,6 8 6 23

10 14 5,9 5,9 1 4 -1167 1355 1724 38 4,0 4,0 2177 0 2,3 0,0 2,3 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 4 -553 1355 907 17 4,0 4,0 2063 0 0,0 0,0 0,0 8 16 31 37 2 -0,31 1,0 4 2 402 664 616 13 4,0 4,0 1690 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 16 21

16 6 5,9 5,9 1 3 234 -559 242 8 4,0 4,0 349 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 16 15 Sez. Nb qn Ac / 3 252 -559 268 8 4,0 4,0 298 0 0,0 0,0 0,0 8 16 0 32 2 -0,28 1,0 4 3 269 -559 288 9 4,0 4,0 247 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 16 21

6 14 5,9 5,9 1 3 617 -5290 241 20 4,0 4,0 423 303 0,7 4,5 5,2 0,0 1,0 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 3 681 -5290 313 23 4,0 4,0 360 303 4,5 4,5 1,0 8 13 3 32 2 -0,28 1,0 4 3 712 -5290 350 24 4,0 4,0 340 303 0,6 4,5 5,0 0,0 1,0 8 13 21

5 10 5,9 5,9 1 3 -1097 188 1508 37 4,0 4,0 3976 -578 4,2 7,5 11,7 0,0 1,9 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 3 -414 188 579 13 4,0 4,0 3908 -578 7,5 7,5 1,9 8 13 1 37 2 -0,31 1,0 4 3 593 188 814 19 4,0 4,0 3841 -578 4,1 7,5 11,6 0,0 1,9 8 13 21

3 11 8,4 8,4 1 3 -6364 2467 2583 38 4,3 4,0 8976 1342 4,7 8,1 12,8 0,0 3,2 8 19 45 Sez. Nb qn Ac / 3 -4767 2467 2159 29 4,0 4,0 8855 1342 8,1 8,1 3,2 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 3 -2403 2467 1237 13 4,0 4,0 8733 1342 4,6 8,1 12,6 0,0 3,2 8 100 0

8 1 8,4 8,4 1 2 6128 -3426 2006 40 4,0 4,0 -2945 -550 1,6 3,3 4,8 0,0 1,3 8 19 36 Sez. Nb qn Ac / 2 5704 -3426 1839 37 4,0 4,0 -3043 -550 3,3 3,3 1,3 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 2 2 5047 -3426 1587 33 4,0 4,0 -3141 -550 1,7 3,3 4,9 0,0 1,3 8 100 0

2 7 8,4 8,4 1 3 -5236 2027 2293 35 4,0 4,0 5218 0 3,3 0,0 3,3 0,0 0,0 8 19 63 Sez. Nb qn Ac / 3 -3933 2027 1788 26 4,0 4,0 5076 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 3 -2032 2027 1041 12 4,0 4,0 4934 0 3,1 0,0 3,1 0,0 0,0 8 100 0

7 12 8,4 8,4 1 3 2525 -2225 744 18 4,0 4,0 -2024 0 1,4 0,0 1,4 0,0 0,0 8 19 63 Sez. Nb qn Ac / 3 2740 -2225 828 20 4,0 4,0 -2166 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 3 2847 -2225 868 20 4,0 4,0 -2308 0 2,0 0,0 2,0 0,0 0,0 8 100 0

2 3 8,4 8,4 1 5 -3369 499 1674 29 4,0 4,0 6084 -438 3,9 3,3 7,2 0,0 1,1 8 19 0 Sez. Nb qn Ac / 5 -2117 499 1074 18 4,0 4,0 5660 -438 3,3 3,3 1,1 8 18 0 30 2 -1,60 1,0 2 3 -361 1574 369 0 4,0 4,0 5236 -438 3,3 3,3 6,6 0,0 1,1 8 18 53

12 13 8,4 8,4 1 5 -2960 -577 1420 25 4,0 4,0 6646 487 4,3 3,7 5,7 0,0 1,2 8 19 0 Sez. Nb qn Ac / 5 -1588 -577 762 13 4,0 4,0 6222 487 3,7 3,7 1,2 8 18 0 30 2 -1,60 1,0 2 2 395 799 287 2 4,0 4,0 5798 487 4,2 3,7 5,1 0,0 1,2 8 18 53

13 14 8,4 8,4 3 -2196 -1129 924 19 4,0 4,0 2456 0 1,6 0,0 1,6 0,0 0,0 8 19 56 Sez. Nb qn Ac 4 892 1262 580 6 4,0 4,0 599 0 0,0 0,0 0,0 8 20 338 30 2 -0,82 1,0 4 -2525 1262 1357 21 4,0 4,0 -2379 0 1,5 0,0 1,5 0,0 0,0 8 19 56

3 4 8,4 8,4 4 -757 717 449 6 4,0 4,0 1945 0 1,9 0,0 1,9 0,0 0,0 8 19 56 Sez. Nb qn Ac 4 1435 717 772 12 4,0 4,0 139 0 0,0 0,0 0,0 8 20 338 30 2 -0,82 1,0 4 -553 717 352 4 4,0 4,0 -1767 0 1,7 0,0 1,7 0,0 0,0 8 19 56

11 8 8,4 8,4 1 2 7825 -6859 2286 52 4,0 4,0 2528 -792 1,7 4,8 6,5 0,0 1,9 8 19 36 Sez. Nb qn Ac / 2 7655 -6859 2221 51 4,0 4,0 2430 -792 4,8 4,8 1,9 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 2 2 7378 -6859 2116 49 4,0 4,0 2332 -792 1,4 4,8 6,2 0,0 1,9 8 100 0

1 13 8,4 8,4 1 2 3204 -1016 1255 20 4,0 4,0 -4493 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 19 45 Sez. Nb qn Ac / 2 2403 -1016 942 15 4,0 4,0 -4615 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 3 3304 -5078 736 22 4,0 4,0 -4736 0 2,6 0,0 2,6 0,0 0,0 8 100 0

4 14 8,4 8,4 3 -914 -699 1174 29 4,0 4,0 965 0 0,9 0,0 0,9 0,0 0,0 8 15 20 Sez. Nb qn Ac 3 379 -699 436 12 4,0 4,0 -189 0 0,0 0,0 0,0 8 15 465 35 2 -0,36 1,0 2 -1242 -1367 1540 40 4,0 4,0 -1098 0 1,0 0,0 1,0 0,0 0,0 8 15 20

4 5 8,4 8,4 3 1081 -1088 394 9 4,0 4,0 -643 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 19 56




Sez. Nb qn Ac 4 319 -826 65 2 4,0 4,0 -1883 0 0,0 0,0 0,0 8 20 48 30 2 -1,55 1,0 4 -1831 -826 878 16 4,0 4,0 -3122 0 2,0 0,0 2,0 0,0 0,0 8 19 56

5 10 8,4 8,4 2 1063 640 1553 37 4,0 4,0 -1142 0 1,3 0,0 1,3 0,0 0,0 8 15 20 Sez. Nb qn Ac 2 -279 640 471 9 4,0 4,0 -1393 0 0,0 0,0 0,0 8 15 133 38 2 -0,30 1,0 2 -1353 640 1941 48 4,0 4,0 -1659 0 1,9 0,0 1,9 0,0 0,0 8 15 20

14 10 8,4 8,4 1 2 -2040 2674 2575 66 5,0 4,1 4773 -800 5,4 11,2 16,2 0,0 2,7 8 13 20 Sez. Nb qn Ac / 2 -691 2674 1315 23 4,0 4,0 4445 -800 11,2 11,2 2,7 8 13 33 38 2 -0,90 1,0 4 2 1190 2674 2007 42 4,0 4,0 4117 -800 4,6 11,2 15,4 0,0 2,7 8 13 20

2 3 11,2 11,2 5 -1516 -1070 769 18 4,0 4,0 3011 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 19 46 Sez. Nb qn Ac 5 -479 -1070 164 5 4,0 4,0 2036 0 0,0 0,0 0,0 8 20 14 34 2 -1,84 1,0 3 586 -1594 172 7 4,0 4,0 1062 0 1,0 0,0 1,0 0,0 0,0 8 19 46

3 4 11,2 8,4 2 -3406 -1331 2006 40 4,0 4,0 4170 0 3,4 0,0 3,4 0,0 0,0 8 19 46 Sez. Nb qn Ac 2 2144 -3725 843 26 4,0 4,0 77 0 0,0 0,0 0,0 8 20 438 34 2 -1,56 1,0 5 -3287 -6381 1220 41 4,0 4,0 -4105 0 3,8 0,0 3,8 0,0 0,0 8 19 46

12 13 11,2 11,2 2 -1164 -1267 539 14 4,0 4,0 2088 0 1,7 0,0 1,7 0,0 0,0 8 19 46 Sez. Nb qn Ac 5 -515 -1 303 6 4,0 4,0 1114 0 0,0 0,0 0,0 8 20 14 34 2 -1,84 1,0 3 -944 -268 556 11 4,0 4,0 -1415 0 1,1 0,0 1,1 0,0 0,0 8 19 46

13 14 11,2 8,4 5 -3453 1659 2231 40 4,0 4,0 4185 0 3,3 0,0 3,3 0,0 0,0 8 19 46 Sez. Nb qn Ac 5 1905 -393 1122 22 4,0 4,0 -220 0 0,0 0,0 0,0 8 20 438 34 2 -1,56 1,0 2 -4187 -7130 1659 52 4,0 4,0 -4396 0 3,8 0,0 3,8 0,0 0,0 8 19 46

2 12 11,2 11,2 3 -1635 -566 2262 53 4,0 4,0 1262 0 1,2 0,0 1,2 0,0 0,0 8 15 20 Sez. Nb qn Ac 2 537 -601 667 17 4,0 4,0 -370 0 0,0 0,0 0,0 8 15 465 35 2 -0,36 1,0 2 -1687 -601 2334 55 4,0 4,0 -1279 0 1,2 0,0 1,2 0,0 0,0 8 15 20

3 13 11,2 11,2 3 -1642 -743 2271 53 4,0 4,0 1257 0 1,2 0,0 1,2 0,0 0,0 8 15 20 Sez. Nb qn Ac 3 515 -743 617 16 4,0 4,0 -370 0 0,0 0,0 0,0 8 15 465 35 2 -0,36 1,0 2 -1715 -853 2373 56 4,0 4,0 -1279 0 1,2 0,0 1,2 0,0 0,0 8 15 20

8 13 0,0 0,0 2 5 548 1096 325 1 4,0 4,0 1491 626 0,7 3,3 4,0 0,0 1,4 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 5 848 1096 428 3 4,0 4,0 1301 626 3,3 3,3 1,4 8 20 0 39 2 -0,60 1,0 4 2 950 1515 515 3 4,0 4,0 1112 626 0,5 3,3 3,8 0,0 1,4 8 20 63

8 13 0,0 0,0 3 3 1149 698 484 5 4,0 4,0 -1536 -788 0,7 4,2 4,7 0,0 1,8 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 738 698 342 3 4,0 4,0 -1725 -788 4,2 4,2 1,8 8 20 0 39 2 -0,60 1,0 4 5 333 62 124 1 4,0 4,0 -1460 -788 0,9 4,2 5,1 0,0 1,8 8 20 63

8 13 0,0 0,0 4 3 200 973 190 0 4,0 4,0 -4983 -2189 3,1 11,7 14,8 0,0 5,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 -841 973 411 3 4,0 4,0 -5173 -2189 11,7 11,7 5,0 8 18 0 39 2 -0,60 1,0 4 3 -1583 973 668 8 4,0 4,0 -4175 -2189 2,7 11,7 14,3 0,0 5,0 8 18 63

4 9 2,7 2,7 2 3 380 -546 422 9 4,0 4,0 685 -883 0,5 5,7 6,2 0,0 2,4 8 14 21 Sez. Nb qn Ac / 3 257 -546 261 6 4,0 4,0 508 -883 5,7 5,7 2,4 8 14 21 26 4 -0,56 1,0 4 3 131 -546 100 3 4,0 4,0 -513 -883 0,4 5,7 5,9 0,0 2,4 8 14 21

4 9 2,7 2,7 3 3 911 -2784 823 21 4,0 4,0 -729 -479 0,4 3,1 3,2 0,0 1,3 8 14 21 Sez. Nb qn Ac / 3 567 -2784 387 12 4,0 4,0 -906 -479 3,1 3,1 1,3 8 14 21 26 4 -0,56 1,0 4 2 680 -14748 162 13 4,0 4,0 -1084 -479 1,0 3,1 3,5 0,0 1,3 8 14 21

4 9 2,7 2,7 4 3 742 -4788 381 16 4,0 4,0 1006 0 0,9 0,0 0,9 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 3 1083 -4788 800 24 4,0 4,0 828 0 0,0 0,0 0,0 8 16 21 26 4 -0,56 1,0 4 3 1265 -4788 1031 29 4,0 4,0 651 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 16 21

9 14 2,7 2,7 2 3 131 127 184 3 4,0 4,0 1337 544 1,2 3,5 4,3 0,0 1,5 8 14 21 Sez. Nb qn Ac / 3 490 127 630 11 4,0 4,0 1159 544 3,5 3,5 1,5 8 14 21 26 4 -0,56 1,0 4 3 685 127 932 17 4,0 4,0 1062 544 0,8 3,5 4,2 0,0 1,5 8 14 21

9 14 2,7 2,7 3 3 -388 2218 797 8 4,0 4,0 1484 709 1,4 4,6 5,7 0,0 2,0 8 14 21 Sez. Nb qn Ac / 3 129 2218 466 0 4,0 4,0 1306 709 4,6 4,6 2,0 8 14 21 26 4 -0,56 1,0 4 3 429 2218 849 9 4,0 4,0 1317 709 0,9 4,6 5,5 0,0 2,0 8 14 21

9 14 2,7 2,7 4 3 -641 5650 1585 13 4,0 4,0 -2627 1508 1,5 9,8 11,1 0,0 4,2 8 14 21 Sez. Nb qn Ac / 4 -715 5358 1641 15 4,0 4,0 -2804 1508 9,8 9,8 4,2 8 14 21 26 4 -0,56 1,0 4 4 -1580 5358 2590 36 4,3 4,0 -2982 1508 1,7 9,8 11,1 0,0 4,2 8 14 21

10 14 2,7 2,7 2 3 -83 -6263 83 5 4,0 4,0 1985 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 2 431 199 592 14 4,0 4,0 1872 0 0,0 0,0 0,0 8 16 31 37 2 -0,31 1,0 4 4 1185 -4016 1078 39 4,0 4,0 1758 0 2,0 0,0 2,0 0,0 0,0 8 16 21

10 14 2,7 2,7 3 2 -139 823 292 4 4,0 4,0 2528 0 3,2 0,0 3,2 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 2 541 823 819 17 4,0 4,0 2415 0 0,0 0,0 0,0 8 16 31 37 2 -0,31 1,0 4 2 961 823 1372 31 4,0 4,0 2301 0 2,6 0,0 2,6 0,0 0,0 8 16 21

10 14 2,7 2,7 4 5 657 5396 1583 17 4,0 4,0 -2407 -238 2,5 3,1 5,6 0,0 0,8 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 5 -422 5396 1277 7 4,0 4,0 -2521 -238 3,1 3,1 0,8 8 13 31 37 2 -0,31 1,0 4 5 -1174 5396 2258 36 4,0 4,0 -2634 -238 2,8 3,1 5,9 0,0 0,8 8 13 21

5 10 2,7 2,7 2 4 -573 1804 994 18 4,0 4,0 2599 -371 2,8 4,8 7,2 0,0 1,2 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 2 182 2914 630 1 4,0 4,0 2531 -371 4,8 4,8 1,2 8 13 1 37 2 -0,31 1,0 4 4 368 1804 722 11 4,0 4,0 2464 -371 2,9 4,8 7,1 0,0 1,2 8 13 21

5 10 2,7 2,7 3 2 230 6203 1113 0 4,0 4,0 1629 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 2 -282 6203 1189 0 4,0 4,0 -1981 0 0,0 0,0 0,0 8 16 1 37 2 -0,31 1,0 4 2 -635 6203 1662 15 4,0 4,0 -2048 0 2,1 0,0 2,1 0,0 0,0 8 16 21

5 10 2,7 2,7 4 2 708 9098 2148 13 4,0 4,0 -5325 324 5,5 4,2 5,5 0,0 1,0 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 2 -681 9098 2115 11 4,0 4,0 -5393 324 4,2 4,2 1,0 8 13 1 37 2 -0,31 1,0 4 2 -1619 9098 2599 42 5,2 4,0 -5460 324 5,8 4,2 5,8 0,0 1,0 8 13 21




3 8 4,8 4,8 2 2 3370 -1787 1114 22 4,0 4,0 6141 965 5,3 5,8 10,4 0,0 2,3 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 4923 -1787 1929 31 4,0 4,0 5971 965 5,8 5,8 2,3 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 5915 -1787 2318 38 4,0 4,0 5982 965 3,6 5,8 8,5 0,0 2,3 8 20 63

3 8 4,8 4,8 3 2 6539 -2078 2556 42 4,0 4,0 5073 0 3,3 0,0 3,3 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 7813 -2078 2551 46 4,0 4,9 4903 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 8620 -2078 2551 49 4,0 5,4 4732 0 2,7 0,0 2,7 0,0 0,0 8 20 63

3 8 4,8 4,8 4 2 8801 -2458 2549 50 4,0 5,5 4870 -755 3,0 4,6 7,5 0,0 1,8 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 10152 -2458 2548 55 4,0 6,4 4699 -755 4,6 4,6 1,8 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 11010 -2458 2546 57 4,0 6,9 4529 -755 2,6 4,6 7,1 0,0 1,8 8 19 63

2 7 4,8 4,8 2 2 3739 -5432 877 27 4,0 4,0 4781 0 4,0 0,0 4,0 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 4727 -5432 1256 35 4,0 4,0 4229 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 2 5247 -5432 1458 38 4,0 4,0 4855 0 3,1 0,0 3,1 0,0 0,0 8 20 63

2 7 4,8 4,8 3 2 5269 -7274 1274 39 4,0 4,0 3890 0 2,5 0,0 2,5 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 5628 -7274 1413 41 4,0 4,0 3338 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 3 4156 178 1627 28 4,0 4,0 2785 0 1,8 0,0 1,8 0,0 0,0 8 20 63

2 7 4,8 4,8 4 3 4312 -453 1696 30 4,0 4,0 2296 0 1,5 0,0 1,5 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 5074 -453 1996 35 4,0 4,0 1744 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 3 5443 -453 2142 38 4,0 4,0 -1313 0 1,0 0,0 1,0 0,0 0,0 8 19 63

7 12 4,8 4,8 2 3 5625 -1331 2213 39 4,0 4,0 -3280 0 2,3 0,0 2,3 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 5478 -1331 2155 38 4,0 4,0 -3832 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 3 5047 -1331 1986 35 4,0 4,0 -4385 0 4,3 0,0 4,3 0,0 0,0 8 20 63

7 12 4,8 4,8 3 3 4856 -2862 1586 35 4,0 4,0 -5336 0 3,4 0,0 3,4 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 4285 -2862 1362 31 4,0 4,0 -5889 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 3 3219 -2862 945 23 4,0 4,0 -4618 0 4,6 0,0 4,6 0,0 0,0 8 20 63

7 12 4,8 4,8 4 3 2995 -1562 1000 21 4,0 4,0 -7424 0 4,7 0,0 4,7 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 -4315 1371 1863 29 4,0 4,0 -7976 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -1,75 1,0 4 2 -6412 1371 2574 43 4,2 4,0 -8528 0 5,4 0,0 5,4 0,0 0,0 8 19 63

2 3 4,8 4,8 2 3 -871 5233 1069 0 4,0 4,0 -6668 0 4,3 0,0 4,3 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 -3094 5233 2119 22 4,0 4,0 -7198 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 30 2 -2,00 1,0 2 3 -4689 5233 2598 35 4,5 4,0 -7728 0 5,0 0,0 5,0 0,0 0,0 8 19 53

12 13 4,8 4,8 2 3 -1753 3694 1290 11 4,0 4,0 -5746 0 4,2 0,0 4,2 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 4 -2821 -1586 1171 25 4,0 4,0 -6276 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 30 2 -2,00 1,0 2 4 -4220 -1586 2024 36 4,0 4,0 -6806 0 4,4 0,0 4,4 0,0 0,0 8 19 53

4 16 5,9 5,9 2 3 -320 2260 722 9 4,0 4,0 959 -625 1,1 9,2 10,4 0,0 2,1 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 3 -69 2260 384 0 4,0 4,0 896 -625 9,2 9,2 2,1 8 13 3 32 2 -0,28 1,0 4 3 86 2260 408 0 4,0 4,0 833 -625 1,1 9,2 10,3 0,0 2,1 8 13 21

4 16 5,9 5,9 3 2 301 -7257 144 11 4,0 4,0 290 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 2 331 -7257 150 12 4,0 4,0 226 0 0,0 0,0 0,0 8 16 3 32 2 -0,28 1,0 4 2 340 -7257 151 12 4,0 4,0 -271 0 0,4 0,0 0,4 0,0 0,0 8 16 21

4 16 5,9 5,9 4 3 358 -1230 327 12 4,0 4,0 -849 -233 1,1 3,4 3,9 0,0 0,8 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 4 482 -6522 49 15 4,0 4,0 -912 -233 3,4 3,4 0,8 8 13 3 32 2 -0,28 1,0 4 2 552 -9970 226 18 4,0 4,0 -975 -233 1,4 3,4 4,0 0,0 0,8 8 13 21

10 14 5,9 5,9 2 5 387 -7429 148 12 4,0 4,0 959 0 1,2 0,0 1,2 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 2 611 -6745 128 18 4,0 4,0 845 0 0,0 0,0 0,0 8 16 31 37 2 -0,31 1,0 4 4 867 -7685 308 26 4,0 4,0 732 0 1,1 0,0 1,1 0,0 0,0 8 16 21

10 14 5,9 5,9 3 4 95 -9460 120 8 4,0 4,0 1511 0 1,9 0,0 1,9 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 4 725 -9460 83 21 4,0 4,0 1397 0 0,0 0,0 0,0 8 16 31 37 2 -0,31 1,0 4 4 1111 -9460 427 34 4,0 4,0 1284 0 1,8 0,0 1,8 0,0 0,0 8 16 21

10 14 5,9 5,9 4 5 487 -253 619 16 4,0 4,0 -1929 244 2,1 3,2 5,1 0,0 0,8 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 2 -602 -986 678 20 4,0 4,0 -2043 244 3,2 3,2 0,8 8 13 31 37 2 -0,31 1,0 4 5 -997 -253 1322 33 4,0 4,0 -2156 244 2,3 3,2 4,9 0,0 0,8 8 13 21

16 6 5,9 5,9 2 3 430 -1941 339 15 4,0 4,0 283 0 0,5 0,0 0,5 0,0 0,0 8 16 15 Sez. Nb qn Ac / 3 486 -1941 413 17 4,0 4,0 232 0 0,0 0,0 0,0 8 16 0 32 2 -0,28 1,0 4 3 517 -1941 452 18 4,0 4,0 181 0 0,3 0,0 0,3 0,0 0,0 8 16 21

16 6 5,9 5,9 3 3 572 -3723 331 19 4,0 4,0 362 0 0,5 0,0 0,5 0,0 0,0 8 16 15 Sez. Nb qn Ac / 3 668 -3723 450 23 4,0 4,0 311 0 0,0 0,0 0,0 8 16 0 32 2 -0,28 1,0 4 3 724 -3723 522 25 4,0 4,0 260 0 0,3 0,0 0,3 0,0 0,0 8 16 21

16 6 5,9 5,9 4 3 773 -5374 414 26 4,0 4,0 343 0 0,5 0,0 0,5 0,0 0,0 8 16 15 Sez. Nb qn Ac / 3 840 -5374 495 28 4,0 4,0 292 0 0,0 0,0 0,0 8 16 0 32 2 -0,28 1,0 4 3 877 -5374 541 30 4,0 4,0 241 0 0,3 0,0 0,3 0,0 0,0 8 16 21

6 14 5,9 5,9 2 3 469 -2270 355 16 4,0 4,0 -375 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 3 440 -2270 317 15 4,0 4,0 -438 0 0,0 0,0 0,0 8 16 3 32 2 -0,28 1,0 4 3 410 -2270 278 14 4,0 4,0 -569 0 0,9 0,0 0,9 0,0 0,0 8 16 21

6 14 5,9 5,9 3 4 56 3005 456 0 4,0 4,0 -1500 758 2,0 11,2 12,7 0,0 2,5 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 4 -147 3005 591 0 4,0 4,0 -1563 758 11,2 11,2 2,5 8 13 3 32 2 -0,28 1,0 4 2 -610 2170 1091 20 4,0 4,0 -1627 758 1,9 11,2 12,7 0,0 2,5 8 13 21

6 14 5,9 5,9 4 4 -386 10652 1896 0 4,0 4,0 -4066 640 5,4 9,5 14,3 0,0 2,1 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 2 -1384 10248 2592 35 5,0 4,0 -4129 640 9,5 9,5 2,1 8 13 3 32 2 -0,28 1,0 4 2 -2085 10248 2584 53 6,5 4,1 -4193 640 5,0 9,5 14,0 0,0 2,1 8 13 21

5 10 5,9 5,9 2 2 550 -849 622 18 4,0 4,0 2198 -331 2,5 4,3 6,4 0,0 1,1 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 2 392 -849 414 13 4,0 4,0 2130 -331 4,3 4,3 1,1 8 13 1 37 2 -0,31 1,0 4 4 365 -740 392 12 4,0 4,0 2063 -331 2,5 4,3 6,4 0,0 1,1 8 13 21




5 10 5,9 5,9 3 2 236 1059 451 7 4,0 4,0 -1851 0 2,0 0,0 2,0 0,0 0,0 8 16 21 Sez. Nb qn Ac / 2 -255 1059 476 7 4,0 4,0 -1918 0 0,0 0,0 0,0 8 16 1 37 2 -0,31 1,0 4 2 -594 1059 927 19 4,0 4,0 -1986 0 2,1 0,0 2,1 0,0 0,0 8 16 21

5 10 5,9 5,9 4 2 701 2847 1301 22 4,0 4,0 -5831 255 6,2 3,3 6,2 0,0 0,8 8 13 21 Sez. Nb qn Ac / 2 -819 2847 1456 26 4,0 4,0 -5898 255 3,3 3,3 0,8 8 13 1 37 2 -0,31 1,0 4 2 -1845 2847 2593 58 4,4 4,1 -5966 255 6,4 3,3 6,4 0,0 0,8 8 13 21

3 11 8,4 8,4 2 3 -2760 -357 1081 17 4,0 4,0 7345 1541 5,4 9,3 14,6 0,0 3,6 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 2910 -4176 678 19 4,0 4,0 7224 1541 9,3 9,3 3,6 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 3770 -4176 1007 25 4,0 4,0 7102 1541 4,0 9,3 13,2 0,0 3,6 8 20 45

3 11 8,4 8,4 3 2 4220 -6559 932 28 4,0 4,0 4415 0 3,0 0,0 3,0 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 5232 -6559 1319 35 4,0 4,0 4294 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 5885 -6559 1568 39 4,0 4,0 3877 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 20 45

3 11 8,4 8,4 4 2 6181 -8188 1511 41 4,0 4,0 3719 0 2,3 0,0 2,3 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 7031 -8188 1837 47 4,0 4,0 3598 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 7576 -8188 2048 50 4,0 4,0 3476 0 2,0 0,0 2,0 0,0 0,0 8 19 45

8 1 8,4 8,4 2 2 4809 -2779 1563 31 4,0 4,0 -3509 0 1,9 0,0 1,9 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 4252 -2779 1346 28 4,0 4,0 -3607 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 2 5 4057 -4561 1077 27 4,0 4,0 -3705 0 2,0 0,0 2,0 0,0 0,0 8 19 36

2 7 8,4 8,4 2 3 -2440 1066 1084 16 4,0 4,0 2810 0 2,7 0,0 2,7 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 2847 -3540 729 21 4,0 4,0 2668 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 2 3049 -3540 806 22 4,0 4,0 3581 0 2,2 0,0 2,2 0,0 0,0 8 20 63

2 7 8,4 8,4 3 2 2989 -4602 675 22 4,0 4,0 2768 0 1,8 0,0 1,8 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 3065 -4602 704 22 4,0 4,0 2626 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 2 3080 -4602 709 22 4,0 4,0 2484 0 1,6 0,0 1,6 0,0 0,0 8 20 63

2 7 8,4 8,4 4 2 3052 -4722 687 22 4,0 4,0 1929 0 1,3 0,0 1,3 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 2091 -1278 678 15 4,0 4,0 1787 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 3 2515 -1278 842 18 4,0 4,0 1645 0 1,1 0,0 1,1 0,0 0,0 8 19 63

7 12 8,4 8,4 2 3 2829 -2490 833 20 4,0 4,0 -2972 0 2,1 0,0 2,1 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 2786 -2490 817 20 4,0 4,0 -3114 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 3 2668 -2490 771 19 4,0 4,0 -3256 0 3,2 0,0 3,2 0,0 0,0 8 20 63

7 12 8,4 8,4 3 3 2655 -2229 793 19 4,0 4,0 -4201 0 2,7 0,0 2,7 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 -1802 20 764 13 4,0 4,0 -4343 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 2 -2920 20 1278 22 4,0 4,0 -4485 0 2,8 0,0 2,8 0,0 0,0 8 20 63

7 12 8,4 8,4 4 2 -2370 1442 1102 15 4,0 4,0 -5658 0 3,6 0,0 3,6 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 -4545 1442 1960 31 4,0 4,0 -5800 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 31 2 -0,45 1,0 4 2 -6031 1442 2531 41 4,0 4,0 -5942 0 3,8 0,0 3,8 0,0 0,0 8 19 63

2 3 8,4 8,4 2 3 -352 2175 440 0 4,0 4,0 4488 0 2,9 0,0 2,9 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 5 819 903 501 6 4,0 4,0 4064 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 30 2 -1,60 1,0 2 5 1628 903 889 13 4,0 4,0 3640 0 2,3 0,0 2,3 0,0 0,0 8 19 53

12 13 8,4 8,4 2 4 386 555 252 2 4,0 4,0 4628 0 4,6 0,0 4,6 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 5 1597 -857 667 14 4,0 4,0 4204 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 30 2 -1,60 1,0 2 5 2435 -857 1168 21 4,0 4,0 3780 0 2,4 0,0 2,4 0,0 0,0 8 19 53

11 8 8,4 8,4 2 2 7269 -5113 2267 48 4,0 4,0 -2393 -674 1,3 4,1 5,2 0,0 1,6 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 6919 -5113 2127 46 4,0 4,0 -2491 -674 4,1 4,1 1,6 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 2 2 6372 -5113 1914 42 4,0 4,0 -2589 -674 1,4 4,1 5,3 0,0 1,6 8 19 36

1 13 8,4 8,4 2 3 3149 -4278 759 21 4,0 4,0 -5357 0 2,8 0,0 2,8 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 3 2845 -4278 643 18 4,0 4,0 -5479 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 -1511 324 628 9 4,0 4,0 -3949 0 3,3 0,0 3,3 0,0 0,0 8 20 45

1 13 8,4 8,4 3 2 -1532 1724 808 8 4,0 4,0 -6627 0 3,5 0,0 3,5 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 -3340 1724 1514 20 4,0 4,0 -4457 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 -4567 1724 1992 28 4,0 4,0 -6870 0 3,6 0,0 3,6 0,0 0,0 8 20 45

1 13 8,4 8,4 4 2 -4180 3037 1998 25 4,0 4,0 -8238 0 4,3 0,0 4,3 0,0 0,0 8 100 0 Sez. Nb qn Ac / 2 -6423 3037 2592 38 4,5 4,0 -8360 0 0,0 0,0 0,0 8 20 0 27 2 -0,54 1,0 4 2 -7941 3037 2582 43 5,4 4,0 -8481 0 4,5 0,0 4,5 0,0 0,0 8 19 45

14 10 8,4 8,4 2 2 -220 -166 287 8 4,0 4,0 1223 0 1,4 0,0 1,4 0,0 0,0 8 15 20 Sez. Nb qn Ac / 2 228 -166 300 8 4,0 4,0 895 0 0,0 0,0 0,0 8 15 33 38 2 -0,90 1,0 4 2 432 -166 603 15 4,0 4,0 567 0 0,6 0,0 0,6 0,0 0,0 8 15 20

14 10 8,4 8,4 3 3 429 -2541 296 15 4,0 4,0 366 0 0,5 0,0 0,5 0,0 0,0 8 15 20 Sez. Nb qn Ac / 2 325 -1700 248 11 4,0 4,0 -502 0 0,0 0,0 0,0 8 15 33 38 2 -0,90 1,0 4 2 280 -1700 189 9 4,0 4,0 -830 0 1,1 0,0 1,1 0,0 0,0 8 15 20

14 10 8,4 8,4 4 4 -450 1061 766 15 4,0 4,0 592 539 0,7 7,5 7,9 0,0 1,8 8 13 20 Sez. Nb qn Ac / 4 -586 1061 957 20 4,0 4,0 -545 539 7,5 7,5 1,8 8 13 33 38 2 -0,90 1,0 4 4 -772 1061 1211 27 4,0 4,0 -873 539 1,0 7,5 8,4 0,0 1,8 8 13 20




2 0,00 p 3 -26299 4346 -2733 350 48 4,0 4,0 1428 1938 0 1,9 0,0 1,9 0,0 8 20 b 30 h 60 m 5 -28051 138 687 294 21 4,0 4,0 1428 1938 0 1,9 0,0 1,9 0,0 8 20 lmd= 47 00 t 3 -24454 -3600 3123 708 57 4,0 4,0 1428 1938 0 1,9 0,0 1,9 0,0 8 20

3 0,00 p 3 -45555 3414 -2249 602 46 4,0 4,0 1215 -1334 0 1,1 0,0 1,1 0,0 8 20 b 30 h 60 m 3 -44817 1256 -255 429 29 4,0 4,0 1215 -1334 0 1,1 0,0 1,1 0,0 8 20 lmd= 47 00 t 3 -43710 -1980 2736 645 50 4,0 4,0 1215 -1334 0 1,1 0,0 1,1 0,0 8 20

4 0,00 p 4 -45516 10231 -1942 810 85 4,0 4,0 1890 7645 0 7,7 0,0 7,7 0,0 8 20 b 30 h 60 m 3 -48561 2988 -234 566 39 4,0 4,0 1890 7645 0 7,7 0,0 7,7 0,0 8 20 lmd= 29 00 t 4 -44400 -8193 2752 652 68 4,0 4,0 1890 7645 0 7,7 0,0 7,7 0,0 8 20

5 0,00 p 4 -14679 2625 -2146 1078 52 4,0 4,0 2267 1702 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 b 60 h 30 m 3 -15473 810 965 210 16 4,0 4,0 2267 1702 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 lmd= 29 00 t 2 -4403 -498 2359 646 21 4,0 4,0 2267 1702 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20

10 0,00 p 4 -27850 2591 -2552 377 45 4,0 4,0 2886 2147 0 2,6 0,0 2,6 0,0 8 20 b 60 h 30 m 4 -27404 461 -1154 286 19 4,0 4,0 2886 2147 0 2,6 0,0 2,6 0,0 8 20 lmd= 29 00 t 2 -27115 -1227 3340 346 30 4,0 4,0 2886 2147 0 2,6 0,0 2,6 0,0 8 20

12 0,00 p 2 -24960 1939 2904 521 52 4,0 4,0 -1496 1251 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 20 b 30 h 60 m 5 -28677 -804 0 274 18 4,0 4,0 -1496 1251 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 20 lmd= 47 00 t 2 -23115 -1437 -3229 889 61 4,0 4,0 -1496 1251 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 20

13 0,00 p 5 -36072 -4598 1582 455 41 4,0 4,0 -1560 -2402 0 2,3 0,0 2,3 0,0 8 20 b 30 h 60 m 2 -41136 572 -898 420 30 4,0 4,0 -1560 -2402 0 2,3 0,0 2,3 0,0 8 20 lmd= 47 00 t 1 -34707 2201 -1963 487 37 4,0 4,0 -1560 -2402 0 2,3 0,0 2,3 0,0 8 20

14 0,00 p 2 -62528 3735 854 722 50 4,0 4,0 -854 3215 0 2,8 0,0 2,8 0,0 8 20 b 30 h 60 m 2 -62082 860 1 539 36 4,0 4,0 -854 3215 0 2,8 0,0 2,8 0,0 8 20 lmd= 29 00 t 2 -61412 -3452 -1279 696 48 4,0 4,0 -854 3215 0 2,8 0,0 2,8 0,0 8 20

4 2,73 p 1 -28747 -38 -1369 374 28 4,0 4,0 1688 2174 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 b 30 h 60 m 3 -30552 -2556 -790 399 28 4,0 4,0 1688 2174 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 lmd= 17 00 t 3 -30284 -3390 141 449 32 4,0 4,0 1688 2174 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20

5 2,73 p 2 -4840 -198 2020 449 18 4,0 4,0 -1163 566 0 1,2 0,0 1,2 0,0 8 20 b 60 h 30 m 2 -4572 -65 1539 266 13 4,0 4,0 -1163 566 0 1,2 0,0 1,2 0,0 8 20 lmd= 17 00 t 3 -11137 -1301 -208 236 23 4,0 4,0 -1163 566 0 1,2 0,0 1,2 0,0 8 20

10 2,73 p 2 -17629 758 1946 259 18 4,0 4,0 1715 1021 0 1,7 0,0 1,7 0,0 8 20 b 60 h 30 m 4 -15900 -464 574 175 12 4,0 4,0 1715 1021 0 1,7 0,0 1,7 0,0 8 20 lmd= 34 00 t 4 -15367 -1673 2460 248 29 4,0 4,0 1715 1021 0 1,7 0,0 1,7 0,0 8 20

14 2,73 p 4 -37337 5109 2430 563 44 4,0 4,0 -2215 6308 0 5,7 0,0 5,7 0,0 8 20 b 30 h 60 m 2 -38073 795 1622 475 36 4,0 4,0 -2215 6308 0 5,7 0,0 5,7 0,0 8 20 lmd= 17 00 t 4 -36666 -4291 -78 556 39 4,0 4,0 -2215 6308 0 5,7 0,0 5,7 0,0 8 20

2 4,82 p 3 -17158 -1259 -3588 1762 72 4,0 4,0 2298 -1384 0 2,0 0,0 2,0 0,0 8 20 b 30 h 60 m 3 -16643 -384 -958 235 18 4,0 4,0 2298 -1384 0 2,0 0,0 2,0 0,0 8 20 lmd= 33 00 t 3 -15871 929 2987 1307 59 4,0 4,0 2298 -1384 0 2,0 0,0 2,0 0,0 8 20

3 4,82 p 3 -18107 -3652 -3921 1992 79 4,0 4,0 2559 -3296 0 3,2 0,0 3,2 0,0 8 20 b 30 h 60 m 3 -17592 -1104 -992 246 19 4,0 4,0 2559 -3296 0 3,2 0,0 3,2 0,0 8 20 lmd= 33 00 t 3 -16820 2717 3401 1616 68 4,0 4,0 2559 -3296 0 3,2 0,0 3,2 0,0 8 20

4 4,82 p 1 -22242 2310 535 318 22 4,0 4,0 1982 6695 604 6,7 4,5 10,8 1,5 8 20 b 30 h 60 m 3 -25054 2006 1539 366 28 4,0 4,0 1982 6695 604 6,7 4,5 10,8 1,5 8 20 lmd= 10 00 t 4 -24009 -1372 2488 316 44 4,0 4,0 1982 6695 604 6,7 4,5 10,8 1,5 8 20

5 4,82 p 4 -6714 1536 1510 821 31 4,0 4,0 -1141 2073 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 b 60 h 30 m 4 -6479 445 1881 257 16 4,0 4,0 -1141 2073 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 lmd= 10 00 t 4 -6323 -282 2129 368 18 4,0 4,0 -1141 2073 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20

12 4,82 p 2 -15228 351 4183 2567 86 4,0 4,0 -2737 -1768 0 2,2 0,0 2,2 0,0 8 20 b 30 h 60 m 1 -13104 -7 704 179 13 4,0 4,0 -2737 -1768 0 2,2 0,0 2,2 0,0 8 20 lmd= 33 00 t 2 -13941 -163 -3647 2164 75 4,0 4,0 -2737 -1768 0 2,2 0,0 2,2 0,0 8 20

13 4,82 p 2 -16015 -1465 4866 2557 92 4,0 5,1 -3229 -3350 0 3,0 0,0 3,0 0,0 8 20 b 30 h 60 m 5 -14292 -1463 868 207 16 4,0 4,0 -3229 -3350 0 3,0 0,0 3,0 0,0 8 20 lmd= 33 00 t 2 -14728 462 -4369 2582 87 4,0 4,4 -3229 -3350 0 3,0 0,0 3,0 0,0 8 20

14 4,82 p 2 -32161 546 -1263 389 29 4,0 4,0 -1794 5602 0 5,6 0,0 5,6 0,0 8 20 b 30 h 60 m 4 -30562 -930 -1323 384 29 4,0 4,0 -1794 5602 0 5,6 0,0 5,6 0,0 8 20 lmd= 10 00 t 4 -30406 -1121 -1758 431 33 4,0 4,0 -1794 5602 0 5,6 0,0 5,6 0,0 8 20

4 5,94 p 5 -10570 3876 -864 748 34 4,0 4,0 971 4499 0 4,4 0,0 4,4 0,0 8 20 b 30 h 60 m 5 -10068 -1003 -186 141 10 4,0 4,0 971 4499 0 4,4 0,0 4,4 0,0 8 20 lmd= 21 00 t 3 -10330 -5365 614 1437 48 4,0 4,0 971 4499 0 4,4 0,0 4,4 0,0 8 20

5 5,94 p 5 -2915 936 517 631 19 4,0 4,0 -1053 1257 0 1,0 0,0 1,0 0,0 8 20 b 60 h 30 m 4 -3396 -548 -186 195 10 4,0 4,0 -1053 1257 0 1,0 0,0 1,0 0,0 8 20 lmd= 21 00 t 3 -3374 -1470 -111 1127 31 4,0 4,0 -1053 1257 0 1,0 0,0 1,0 0,0 8 20

10 5,94 p 4 -5641 1529 -1528 931 31 4,0 4,0 1988 792 0 1,9 0,0 1,9 0,0 8 20 b 60 h 30 m 2 -5318 945 586 385 18 4,0 4,0 1988 792 0 1,9 0,0 1,9 0,0 8 20 lmd= 26 00 t 3 -3984 -200 3130 1051 28 4,0 4,0 1988 792 0 1,9 0,0 1,9 0,0 8 20

14 5,94 p 5 -13797 1159 2990 1522 60 4,0 4,0 -2780 4754 0 4,5 0,0 4,5 0,0 8 20 b 30 h 60 m 4 -16611 1038 890 227 17 4,0 4,0 -2780 4754 0 4,5 0,0 4,5 0,0 8 20 lmd= 21 00 t 5 -12960 -395 -1853 533 35 4,0 4,0 -2780 4754 0 4,5 0,0 4,5 0,0 8 20

2 8,40 p 3 -5535 -1742 -2163 1598 45 4,0 4,0 1404 -1505 0 1,3 0,0 1,3 0,0 8 20 b 30 h 60 m 3 -5123 -360 -876 338 17 4,0 4,0 1404 -1505 0 1,3 0,0 1,3 0,0 8 20




lmd= 26 00 t 3 -4505 1712 1055 574 21 4,0 4,0 1404 -1505 0 1,3 0,0 1,3 0,0 8 20

3 8,40 p 3 -3306 -3400 -2675 2401 56 4,0 4,0 1686 -2966 0 2,0 0,0 2,0 0,0 8 20 b 30 h 60 m 3 -2894 -677 -1130 835 23 4,0 4,0 1686 -2966 0 2,0 0,0 2,0 0,0 8 20 lmd= 26 00 t 3 -2276 3408 1189 1370 30 4,0 4,0 1686 -2966 0 2,0 0,0 2,0 0,0 8 20

12 8,40 p 2 -4620 -1544 2218 1764 47 4,0 4,0 -1436 -1192 0 1,1 0,0 1,1 0,0 8 20 b 30 h 60 m 2 -4208 -452 901 454 18 4,0 4,0 -1436 -1192 0 1,1 0,0 1,1 0,0 8 20 lmd= 26 00 t 2 -3590 1185 -1073 695 22 4,0 4,0 -1436 -1192 0 1,1 0,0 1,1 0,0 8 20

13 8,40 p 2 -4649 -2246 2732 2289 57 4,0 4,0 -1650 -1794 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 b 30 h 60 m 2 -4237 -282 1221 773 25 4,0 4,0 -1650 -1794 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20 lmd= 26 00 t 2 -3618 2664 -1047 870 24 4,0 4,0 -1650 -1794 0 1,8 0,0 1,8 0,0 8 20



Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 1,128 -4,288 52,010 14,108 -6,613 -0,867 2 -0,321 -2,978 61,552 15,215 8,965 0,601 3 0,518 -0,692 26,908 10,077 -4,510 -0,205 4 -0,606 0,023 26,720 8,425 4,274 0,219 5 0,541 0,010 50,835 -7,232 -5,875 0,211 6 1,683 7,149 10,886 3,689 -1,759 -0,295 7 -4,947 3,058 53,264 -4,479 7,215 0,662 8 0,842 -1,003 15,402 -1,792 -4,049 -0,101 9 1,162 -1,279 30,551 -2,134 8,106 0,598 10 0,000 0,000 7,682 -1,035 2,005 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,586 -0,930 43,006 6,678 -5,851 -0,461 2 -0,854 -2,847 75,051 19,571 10,583 0,801 3 -0,392 0,553 24,178 7,498 -6,514 0,102 4 -1,496 -0,823 28,299 10,340 2,334 0,487 5 -0,134 1,334 45,793 -9,327 -6,704 0,041 6 -5,325 -4,169 4,198 3,491 -1,383 -0,942 7 -11,250 10,691 63,258 -3,376 6,336 0,027 8 2,267 -0,303 10,201 -2,807 -1,671 0,149 9 2,886 -0,886 34,576 -2,788 9,997 0,412 10 0,000 0,000 7,682 -1,035 2,005 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 1,671 -7,645 61,014 21,538 -7,375 -1,272 2 0,213 -3,110 48,054 10,860 7,347 0,401 3 1,428 -1,938 29,638 12,656 -2,507 -0,512 4 0,283 0,870 25,141 6,511 6,215 -0,049 5 1,215 -1,315 55,876 -5,137 -5,045 0,382 6 8,691 18,467 17,575 3,887 -2,136 0,352 7 1,356 -4,575 43,270 -5,581 8,093 1,297 8 -0,583 -1,702 20,602 -0,776 -6,427 -0,350 9 -0,562 -1,672 26,526 -1,480 6,214 0,784 10 0,000 0,000 7,682 -1,035 2,005 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 1,890 -7,429 57,523 20,391 -6,790 -1,457 2 -0,569 -2,741 70,284 18,303 10,393 0,708 3 0,600 -1,764 21,319 10,811 -3,605 -0,389 4 -0,493 -1,251 20,687 9,566 3,459 0,365 5 0,483 -1,161 48,750 -4,078 -5,521 0,016 6 0,587 4,058 9,256 3,963 -1,423 -0,854 7 -1,477 -9,201 46,940 -1,247 6,479 2,825 8 0,114 -1,848 19,362 -0,965 -5,462 -0,321 9 2,054 -2,147 34,195 -1,534 9,507 0,923 10 0,000 0,000 7,682 -1,035 2,005 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,367 -1,147 46,498 7,825 -6,436 -0,276


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 2 -0,072 -3,215 52,821 12,127 7,537 0,494 3 0,436 0,379 32,497 9,343 -5,415 -0,021 4 -0,719 1,298 32,753 7,285 5,089 0,073 5 0,598 1,180 52,919 -10,386 -6,228 0,407 6 2,780 10,240 12,517 3,415 -2,096 0,265 7 -8,418 15,317 59,589 -7,710 7,951 -1,502 8 1,570 -0,157 11,442 -2,618 -2,637 0,120 9 0,271 -0,411 26,906 -2,733 6,704 0,273 10 0,000 0,000 7,682 -1,035 2,005 0,000

VERIFICA SOLETTA SCALA

luce di calcolo 5,66 m

altezza sezione 0,20 m


peso proprio 1200,00 kg/ml

carico permanente 400,00 kg/mq

carico accidentale 400,00 kg/mq

carico totale sulla rampa 3120,00 kg/ml


Taglio (P*L/2) 8829,60 kgm



Copriferro 3,00 cm


Area acciaio in zona tesa 16Ø16 (1Ø16/15) 32,00 cmq

MOMENTO FLETTENTE 9995 kgm

999511 kgcm

TAGLIO 8830 kg


posizione asse neutro dal lembo superiore 6,49 cm







Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq


VERIFICA PIANEROTTOLO A SBALZO CON SISMA

VERTICALE







Carico totale sulla rampa + 40% SISMA VERTICALE 1610,00 kg/ml

Momento 805,00 kgm

Tagio 1610,00 kgm



Copriferro 3,00 cm


Area acciaio in zona tesa (1Ø16/15) 14,00 cmq

MOMENTO 805 kgm

MOMENTO 80500 kgcm

TAGLIO 1610 kg









Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq



Q

















D.M. 16/01/96).







rigidi nel loro
















•••• ANALISI SISMICA DINAMICA L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative

frequenze è stata perseguita con il metodo di Jacobi.


struttura.

Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano

(forza in X, forza in Y e momento).

Le forze orizzontali così calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i

solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente.











disposte in modo












delle varie travate







TRAVI:


τ , con *








PILASTRI:










vettori:











[lunghezze] = m

[forze] = kgf / daN

[tempo] = sec

[temperatura] = °C










1 2500 337 0,20 1,00 337 0,20 1,00 351 70 0 351 0 141 2 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 3 1900 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 4 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 5 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 6 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 7 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 8 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 9 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 10 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 11 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 12 1800 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 13 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 14 1800 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 15 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 16 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 17 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12

ARCHIVIO SEZIONI SHELLS Sezione Spessore Tipo Tipo Elemento N.ro cm Mater. (descrizione) 601 20 1 LASTRA-PIASTRA



2 0 500 400 100 0 CARICO RAMPA E SOLETTA

CRITERI DI PROGETTO



1 si 100 30 0 3 no 200 Mx 1 0 0 0 0 0

CRITERI DI PROGETTO


2 no no 100 33 0 3 no

CRITERI DI PROGETTO


CRITERI DI PROGETTO






MATERIALI SHELL IN C.A. IDENT CARATTERISTICHE MATERIALE COPRIFERRO Mat. Rck Classe Mod. E Pois- Sgmc Sgmf Coe Gamma Setti Piastre N.ro kg/cmq Acciaio kg/cmq son kg /cmq Om. kg/mc (cm) (cm) 1 350 FeB44k 337216 0,20 110,0 2600 15 2500 2,0 2,0

DATI GENERALI DI STRUTTURA C O E F F I C I E N T I S I S M I C I Intensita' sismica 0,07 Coefficiente di struttura 1,20 Coefficiente di fondazione 1,30 Coefficiente protez. sism. 1,20

DATI GENERALI DI STRUTTURA C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L I E L E V A Z I O N E Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 85,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20 Copristaffa (cm) 1,00 Copriferro (cm) 2,40 φ minimo a flessione (mm) 12 φ Staffe (mm) 8 Scorrimento Staffe (>=40%) 100 Largh.max staffe elev.(cm) 60,00 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 250 Classe Acciaio FeB 44 K C A R A T T E R I S T I C H E P I L A S T R I Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 85,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20 Copristaffa (cm) 1,00 Copriferro (cm) 2,40 φ minimo a flessione (mm) 12 φ Staffe (mm) 8 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 250 Tipo Verifica Mx/My Classe Acciaio FeB 44 K


Filo Ascissa Ordinata Filo Ascissa Ordinata N.ro m m N.ro m m 3 0,00 0,00 4 0,00 6,35 5 1,55 0,00 6 1,55 6,35 7 0,00 4,05 8 1,55 4,05 9 0,00 2,25 10 1,55 2,25



0 0,00 Piano Terra 1 3,85 Piano sismico 2 4,82 Piano sismico

SETTI ALLA QUOTA 3.85 m

GEOMETRIA QUOTE SCOSTCOSTAMENTI CARICHI VERTICALI PRESSIONI

Sett Sez Sp. Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia Ali Psup. Pinf. N.ro N.r cm in. fin (m (m) cm cm cm cm cm cm kg / m kg kg / m % kg/mq

1 601 20 3 5 3,85 3,85 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 601 20 4 6 3,85 3,85 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0




1 601 20 3 5 4,82 4,82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1900 1900 0 0 0 33 0 0 2 601 20 4 6 4,82 4,82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1900 1900 0 0 0 33 0 0



1 3 5 10 9 2 2 2 2 2 1 22,0 0,0 1 2 9 10 8 7 2 2 2 2 2 1 22,0 0,0 1 3 7 8 6 4 2 2 2 2 2 1 22,0 0,0 1

NODI ALLA QUOTA 0 m



3 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 4 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 5 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 6 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000



PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 SOVRACCARICO PERMAN. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var. U.P.33% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Scale A.P.100% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 -1,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 1,00 -1,00


PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE

Modo Pulsazione Periodo SmorzMod Sd/g Piano X Y Rot N.ro (rad/sec) (sec) (%) N.ro (m) (m) (rad)

1 18,3827 0,341799 5,0 0,131 1 0,000000 0,195261 0,000000 2 0,000000 0,224819 0,000000

2 81,7829 0,076828 5,0 0,131 1 0,164360 -0,000002 0,000002 2 0,230208 -0,000003 0,000003

3 117,3434 0,053545 5,0 0,131 1 0,226488 -0,055286 0,071337 2 0,312267 -0,076224 0,098354

4 311,8221 0,020150 5,0 0,131 1 0,000000 0,479140 0,000000 2 0,000000 -0,091619 0,000000

5 1197,3822 0,005247 5,0 0,131 1 0,490626 -0,000006 0,000008 2 -0,077125 0,000002 -0,000003

6 1262,8684 0,004975 5,0 0,131 1 0,456765 -0,111500 0,143871 2 -0,154833 0,037795 -0,048768

FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI

S I S M A D I R E Z I O N E : 0° Massa eccitata (t): 20.7 Massa totale (t): 20.7 Rapporto:1

Modo Fattore Fmod/Fmax Massa Mod Piano FX FY Mt Mom.Ecc. 5% N.ro Modale (%) Eff. (t) N.ro (t) (t) (t*m) (t*m)

1 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00

2 4,520 100,00 20,43 1 0,36 0,00 0,00 2 2,31 0,00 0,00

3 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00

4 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00

5 0,524 11,60 0,27 1 0,13 0,00 0,00 2 -0,09 0,00 0,00

6 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00

FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI

S I S M A D I R E Z I O N E : 90° Massa eccitata (t): 20.7 Massa totale (t): 20.7 Rapporto:1

Modo Fattore Fmod/Fmax Massa Mod Piano FX FY Mt Mom.Ecc. 5% N.ro Modale (%) Eff. (t) N.ro (t) (t) (t*m) (t*m)

1 4,544 100,00 20,65 1 0,00 0,43 0,00 2 0,00 2,27 0,00

2 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00

3 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00

4 0,235 5,18 0,06 1 0,00 0,06 0,00 2 0,00 -0,05 0,00

5 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00

6 0,000 0,00 0,00 1 0,00 0,00 0,00 2 0,00 0,00 0,00





iniziale








di asta

N : Sforzo assiale






'Z' locale)




























ilo N.ro : Numero del filo del nodo inferiore o superiore



sismici relativi





























3 0,00 3,85 1 3 2 30,379 2 10,128 15,400 VERIFICATO 1 1,285 1,285 0,428 0,428 2 30,379 30,374 10,128 10,123 3 3,85 4,82 3 9 2 4,600 2 1,534 3,880 VERIFICATO 1 0,515 0,515 0,172 0,172 2 4,600 4,597 1,534 1,531 4 0,00 3,85 5 7 2 30,379 2 10,128 15,400 VERIFICATO 1 1,285 1,285 0,428 0,428 2 30,379 30,374 10,128 10,123 4 3,85 4,82 7 11 2 4,600 2 1,534 3,880 VERIFICATO 1 0,515 0,515 0,172 0,172 2 4,600 4,597 1,534 1,531 5 0,00 3,85 2 4 2 30,379 2 10,128 15,400 VERIFICATO 1 1,285 1,285 0,428 0,428 2 30,379 30,374 10,128 10,123 5 3,85 4,82 4 10 2 4,600 2 1,534 3,880 VERIFICATO 1 0,515 0,515 0,172 0,172 2 4,600 4,597 1,534 1,531 6 0,00 3,85 6 8 2 30,379 2 10,128 15,400 VERIFICATO 1 1,285 1,285 0,428 0,428 2 30,379 30,374 10,128 10,123 6 3,85 4,82 8 12 2 4,600 2 1,534 3,880 VERIFICATO 1 0,515 0,515 0,172 0,172 2 4,600 4,597 1,534 1,531

BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE

PIANO QUOTA PESO XG YG XR YR DX DY N.ro (m) (t) (m) (m) (m) (m) (m) (m)

1 3,85 3,74 0,77 3,17 0,77 3,18 0,00 0,00 2 4,82 16,97 0,77 3,17 0,77 3,18 0,00 0,00

VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO

D I R E Z I O N E X D I R E Z I O N E Y

Piano Quota Peso Variaz. Tagliante Spost. Klat. Variaz. Tagliante Spost. Klat. Variaz. N.ro (m) (t) (%) (t) (mm) (t/m) (%) (t) (mm) (t/m) (%)

1 3,85 3,74 0,0 2,68 0,14 18749 0,0 2,71 3,38 802 0,0 2 4,82 16,97 354,2 2,31 0,06 40443 115,7 2,27 0,51 4445 454,6

VERIFICA SHELLS - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1

Gr.Q Gen. Nodo 3d Nx Ny Txy Mx My Mxy σc s. σc i. σf s. σf i. Ax s. Ay s. Ax i. Ay i. σt eta N.ro N.ro N.ro Kg/m Kg/m Kg/m kgm/m kgm/m kgm/m kg/cmq kg/cmq cmq cmq cmq cmq kg/cmq mm



1 1 2 -1678 -8389 574 -446 -2229 111 16 18 2600 2600 0,9 3,8 0,7 2,6 0,0 0,0 1 1 9 -1392 -6958 -523 -1014 -5068 -5 1 35 2600 0 2,2 10,8 0,0 0,0 0,0 -0,1 1 1 10 -1392 -6958 523 -1014 -5068 5 1 35 2600 0 2,2 10,8 0,0 0,0 0,0 -0,1 1 1 17 -1623 -8115 0 -502 -2509 0 18 20 2600 2600 0,9 4,4 0,6 3,2 0,0 0,0 1 1 39 -1547 -7734 0 -1022 -5110 0 1 35 2600 0 2,1 10,6 0,0 0,0 0,0 -0,1



1 2 6 -1678 -8388 574 445 2227 -110 18 16 2600 2600 0,7 2,6 0,9 3,8 0,0 0,0 1 2 11 -1390 -6951 -529 1013 5066 5 35 1 0 2600 0,0 0,0 2,2 10,8 0,0 -0,1 1 2 12 -1390 -6951 529 1013 5066 -5 35 1 0 2600 0,0 0,0 2,2 10,8 0,0 -0,1 1 2 28 -1623 -8115 0 501 2507 0 20 18 2600 2600 0,6 3,2 0,9 4,4 0,0 0,0 1 2 40 -1548 -7740 0 1022 5108 0 35 1 0 2600 0,0 0,0 2,1 10,6 0,0 -0,1



Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,677 -0,053 3,598 0,078 0,000 -0,013 2 -0,677 -0,053 3,598 0,078 0,000 0,013 5 0,677 0,053 3,598 -0,077 0,000 0,013 6 -0,677 0,053 3,598 -0,077 0,000 -0,013 17 0,000 -0,134 6,620 0,157 0,000 0,000 28 0,000 0,133 6,620 -0,155 0,000 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 -0,047 -0,053 -0,354 0,078 -0,037 -0,013 2 -1,401 -0,053 7,551 0,077 -0,037 0,013 5 -0,047 0,054 -0,354 -0,077 -0,037 0,013 6 -1,401 0,053 7,550 -0,077 -0,037 -0,013 17 0,110 -0,134 6,620 0,157 -0,074 0,000 28 0,110 0,133 6,620 -0,155 -0,074 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 1,401 -0,053 7,551 0,077 0,037 -0,013 2 0,047 -0,053 -0,354 0,078 0,037 0,013 5 1,401 0,053 7,550 -0,077 0,037 0,013 6 0,047 0,054 -0,354 -0,077 0,037 -0,013 17 -0,110 -0,134 6,620 0,157 0,074 0,000 28 -0,110 0,133 6,620 -0,155 0,074 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,630 -0,181 3,356 0,889 0,000 -0,163 2 -0,630 -0,181 3,356 0,889 0,000 0,163 5 0,723 -0,074 3,840 0,734 0,000 -0,138 6 -0,723 -0,074 3,840 0,734 0,000 0,138 17 0,000 -1,232 6,176 1,894 0,000 0,000 28 0,000 -0,965 7,064 1,582 0,000 0,000


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,723 0,074 3,841 -0,734 0,000 0,138 2 -0,723 0,074 3,841 -0,734 0,000 -0,138 5 0,630 0,181 3,356 -0,888 0,000 0,163 6 -0,630 0,181 3,356 -0,888 0,000 -0,163 17 0,000 0,964 7,064 -1,581 0,000 0,000 28 0,000 1,231 6,176 -1,893 0,000 0,000

VERIFICA SOLETTA RAMPA SCALA







Carico totale sulla rampa 2092,50 kg/ml

Momento 9059,77 kgm

Tagio 6884,33 kgm



Copriferro 3,00 cm


Area acciaio in zona tesa 1Ø16/12 26,00 cmq

MOMENTO 9060 kgm

MOMENTO 905977 kgcm

TAGLIO 6884 kg









Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq










CALCOLI STRUTTURALI BLOCCO

ASCENSORE









D.M. 16/01/96).







rigidi nel loro




















struttura.













disposte in modo












delle varie travate







TRAVI:


τ , con *








PILASTRI:










vettori:











[lunghezze] = m

[forze] = kgf / daN

[tempo] = sec

[temperatura] = °C








ARCHIVIO SEZIONI ASTE IN C.A.O. Tipologia Rettangolare Tipologia Rettangolare Sez. Base Altezza Magrone Sez. Base Altezza Magrone N.ro (cm) (cm) (cm) N.ro (cm) (cm) (cm) 3 25,0 70,0 0,0 25 25,0 40,0 0,0



1 2500 337 0,20 1,00 337 0,20 1,00 351 70 0 351 0 141 2 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 3 1900 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 4 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 5 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 6 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 7 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 8 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 9 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 10 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 11 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 12 1800 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 13 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 14 1800 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 15 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 16 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 17 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12

ARCHIVIO SEZIONI SHELLS

Sezione Spessore Tipo Tipo Elemento N.ro cm Mater. (descrizione) 601 20 1 LASTRA-PIASTRA 602 20 1 LASTRA-PIASTRA



1 300 100 200 33 0 2 0 250 400 100 0 CARICO SOLETTA 3 0 500 400 100 0 CARICO RAMPA SCALA E SOLETTA 4 300 150 150 33 0 SOLAIO ASCENSORE DI COEPRTURA 5 300 1500 0 100 0 BASAMENTO ASCENSORE 6 0 1500 0 100 0 SOLETTA ASCENSORE

CRITERI DI PROGETTO



1 si 100 30 0 3 no 200 Mx 1 0 0 0 0 0

CRITERI DI PROGETTO


2 no no 100 33 0 3 no

CRITERI DI PROGETTO


CRITERI DI PROGETTO






MATERIALI SHELL IN C.A.

IDENT CARATTERISTICHE MATERIALE COPRIFERRO Mat. Rck Classe Mod. E Pois- Sgmc Sgmf Coe Gamma Setti Piastre N.ro kg/cmq Acciaio kg/cmq son kg /cmq Om. kg/mc (cm) (cm) 1 350 FeB44k 337216 0,20 110,0 2600 15 2500 2,0 2,0

DATI GENERALI DI STRUTTURA C O E F F I C I E N T I S I S M I C I Intensita' sismica 0,07 Coefficiente di struttura 1,20 Coefficiente di fondazione 1,30 Coefficiente protez. sism. 1,20 C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L I E L E V A Z I O N E Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 110,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20 Copristaffa (cm) 2,00 Copriferro (cm) 3,60 φ minimo a flessione (mm) 16 φ Staffe (mm) 8 Scorrimento Staffe (>=40%) 100 Largh.max staffe elev.(cm) 60,00 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 350 Classe Acciaio FeB 44 K C A R A T T E R I S T I C H E P I L A S T R I Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 Tens. max. es. cls(kg/cm²) 110,0 Coefficiente omogeneizz. 15 Coefficiente di Poisson 0,20 Copristaffa (cm) 2,00 Copriferro (cm) 3,60 φ minimo a flessione (mm) 16 φ Staffe (mm) 8 Classe R'bk cls. (kg/cm²) 350 Tipo Verifica Mx/My Classe Acciaio FeB 44 K


Filo Ascissa Ordinata Filo Ascissa Ordinata N.ro m m N.ro m m 1 0,00 7,82 2 1,90 7,82 3 0,00 0,00 4 0,00 5,97 5 1,90 0,00 6 1,90 5,97



0 0,00 Piano Terra 1 3,72 Interpiano 2 4,82 Interpiano 3 8,45 Interpiano



3 25 Rett. 25,00 x 40,00 0,0 0,00 0 0,00 0,00 3 5 25 Rett. 25,00 x 40,00 0,0 0,00 0 0,00 0,00 3



3 25 Rett. 25,00 x 40,00 0,0 0,00 0 0,00 0,00 3 5 25 Rett. 25,00 x 40,00 0,0 0,00 0 0,00 0,00 3



Sett Sez Sp. Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia Ali Psup. Pinf. N.ro N.r cm in. fin (m (m) cm Cm cm cm cm cm kg / m kg kg / m % kg/mq

2 602 20 4 6 3,72 3,72 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 602 20 1 2 3,72 3,72 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 602 20 1 4 3,72 3,72 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 602 20 6 2 3,72 3,72 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

FORI SETTI ALLA QUOTA 3.72 m

Setto Foro Base f Alt. f Codice Asc. f Ord. f Sezione N.ro N.ro cm cm cm cm Cord.Nro 5 1 104 200 0 40 25 0




1 3 25 70 0 0 3 5 4,82 4,82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1600 1600 0 0 0 33 1




2 602 20 4 6 4,82 4,82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 602 20 1 2 4,82 4,82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1600 1600 0 0 0 100 0 0 4 602 20 6 2 4,82 4,82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 602 20 4 1 4,82 4,82 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0






1 602 20 4 6 8,45 8,45 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5300 5300 0 0 0 33 0 0 2 602 20 1 2 8,45 8,45 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1600 1600 0 0 0 33 0 0 3 602 20 6 2 8,45 8,45 0 0 0 0 0 0 570 0 0 0 570 0 0 0 33 0 0 4 602 20 4 1 8,45 8,45 0 0 0 0 0 0 570 0 0 0 570 0 0 0 33 0 0



GEOMETRIA PIASTRE ALLA QUOTA 0 m


1 2 1 4 6 6 0 0 0 0 5 80,0 0,0 1



1 3 5 6 4 3 2 2 2 2 1 22,0 0,0 1

NODI ALLA QUOTA 0 m



1 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 2 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 3 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 4 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 5 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 6 0 0 0 I -1 -1 -1 -1 -1 -1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000



PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 SOVRACCARICO PERMAN. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitaz. U.P.33% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Tet+nev U.P.33% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Scale U.P.100% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Scale A.P.100% 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 -1,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 1,00 -1,00





1 50,771 0,12375 22,023 0,35 0,000 0,00 2 72,244 0,08697 0,026 0,00 20,461 0,32 3 75,934 0,08275 0,001 0,00 22,990 0,36 4 86,573 0,07258 21,001 0,33 0,024 0,00 5 169,149 0,03715 0,077 0,00 0,002 0,00 6 202,580 0,03102 0,001 0,00 1,086 0,02 7 215,676 0,02913 0,099 0,00 1,358 0,02 8 225,238 0,02790 0,021 0,00 4,083 0,06 9 269,009 0,02336 0,137 0,00 0,090 0,00 10 326,211 0,01926 4,937 0,08 0,019 0,00 11 335,628 0,01872 0,021 0,00 0,061 0,00 12 341,775 0,01838 1,325 0,02 0,007 0,00 13 363,247 0,01730 0,011 0,00 0,018 0,00 14 413,093 0,01521 0,135 0,00 0,453 0,01 15 454,268 0,01383 0,465 0,01 0,036 0,00 16 473,204 0,01328 0,896 0,01 0,043 0,00 17 486,060 0,01293 0,012 0,00 0,000 0,00 18 497,639 0,01263 0,273 0,00 0,005 0,00 19 506,579 0,01240 0,003 0,00 0,023 0,00 20 530,138 0,01185 0,001 0,00 0,062 0,00





iniziale








di asta

N : Sforzo assiale






'Z' locale)































sismici relativi





























1 0,00 3,72 2 11 1 0,589 1 0,208 14,880 VERIFICATO 1 0,589 0,556 0,208 0,175 2 0,543 0,582 0,168 0,207 1 3,72 4,82 11 33 -2 0,524 -2 0,204 4,400 VERIFICATO 1 0,436 0,365 0,171 0,101 2 0,436 0,524 0,116 0,204 1 4,82 6,03 33 69 -2 0,511 -2 0,203 4,840 VERIFICATO 1 0,420 0,361 0,164 0,107 2 0,413 0,511 0,105 0,203 1 6,03 7,24 69 74 1 0,357 -2 0,139 4,840 VERIFICATO 1 0,357 0,356 0,124 0,123 2 0,275 0,346 0,068 0,139 1 7,24 8,45 74 45 -1 0,364 -2 0,138 4,840 VERIFICATO 1 0,363 0,364 0,125 0,126 2 0,273 0,342 0,068 0,138 2 0,00 1,24 1 19 1 0,286 1 0,102 4,960 VERIFICATO 1 0,286 0,266 0,102 0,082 2 0,232 0,212 0,084 0,064 2 1,24 2,48 19 24 -1 0,338 -1 0,115 4,960 VERIFICATO 1 0,331 0,338 0,108 0,115 2 0,314 0,329 0,100 0,115 2 2,48 3,72 24 12 -2 0,274 -2 0,105 4,960 VERIFICATO 1 0,272 0,272 0,093 0,093 2 0,233 0,274 0,064 0,105 2 3,72 4,82 12 34 1 0,279 -2 0,107 4,400 VERIFICATO 1 0,279 0,274 0,097 0,092 2 0,231 0,276 0,062 0,107 2 4,82 6,03 34 53 -2 0,511 -2 0,205 4,840 VERIFICATO 1 0,379 0,335 0,148 0,107 2 0,408 0,511 0,102 0,205 2 6,03 7,24 53 58 -2 0,433 -2 0,176 4,840 VERIFICATO 1 0,383 0,349 0,145 0,113 2 0,338 0,433 0,081 0,176 2 7,24 8,45 58 46 1 0,373 -2 0,139 4,840 VERIFICATO 1 0,373 0,350 0,137 0,115 2 0,265 0,340 0,064 0,139 3 0,00 4,82 5 6 1 6,917 1 2,340 19,280 VERIFICATO 1 6,917 6,816 2,340 2,239 2 1,140 1,091 0,400 0,352 4 0,00 3,72 4 9 1 0,715 1 0,252 14,880 VERIFICATO 1 0,715 0,674 0,252 0,212 2 0,549 0,587 0,171 0,209 4 3,72 4,82 9 31 1 0,674 1 0,252 4,400 VERIFICATO 1 0,674 0,594 0,252 0,172 2 0,467 0,549 0,129 0,210 4 4,82 6,03 31 65 -2 0,491 -2 0,201 4,840 VERIFICATO 1 0,384 0,392 0,136 0,143 2 0,380 0,491 0,090 0,201 4 6,03 7,24 65 70 -1 0,415 -1 0,141 4,840 VERIFICATO 1 0,414 0,415 0,141 0,141 2 0,276 0,336 0,072 0,132 4 7,24 8,45 70 43 1 0,418 1 0,146 4,840 VERIFICATO 1 0,418 0,413 0,146 0,141 2 0,276 0,351 0,068 0,143 5 0,00 4,82 7 8 1 6,918 1 2,345 19,280 VERIFICATO 1 6,918 6,802 2,345 2,229 2 1,141 1,074 0,406 0,339 6 0,00 1,24 3 16 -1 0,280 -1 0,094 4,960 VERIFICATO 1 0,280 0,280 0,093 0,094 2 0,218 0,224 0,071 0,077 6 1,24 2,48 16 20 1 0,371 1 0,128 4,960 VERIFICATO 1 0,371 0,360 0,128 0,116 2 0,324 0,320 0,110 0,105 6 2,48 3,72 20 10 1 0,315 1 0,109 4,960 VERIFICATO 1 0,315 0,305 0,109 0,099 2 0,241 0,268 0,072 0,098 6 3,72 4,82 10 32 -1 0,344 -1 0,121 4,400 VERIFICATO 1 0,334 0,344 0,112 0,121 2 0,235 0,293 0,059 0,118 6 4,82 6,03 32 50 -2 0,512 -2 0,211 4,840 VERIFICATO 1 0,452 0,388 0,179 0,119 2 0,390 0,512 0,090 0,211 6 6,03 7,24 50 54 1 0,437 -2 0,163 4,840 VERIFICATO 1 0,437 0,406 0,159 0,128 2 0,350 0,419 0,094 0,163 6 7,24 8,45 54 44 1 0,426 1 0,153 4,840 VERIFICATO 1 0,426 0,405 0,153 0,132 2 0,272 0,344 0,067 0,139 7 0,00 3,72 13 25 1 0,870 1 0,296 14,880 VERIFICATO 1 0,870 0,855 0,296 0,281 2 0,776 0,804 0,250 0,279 7 3,72 4,82 25 47 -2 0,310 -2 0,123 4,400 VERIFICATO 1 0,283 0,309 0,090 0,114 2 0,250 0,310 0,063 0,123 7 4,82 8,45 47 59 1 1,318 -2 0,508 14,520 VERIFICATO 1 1,318 1,212 0,488 0,387 2 0,999 1,261 0,247 0,508 8 0,00 0,25 14 29 1 0,001 1 0,000 1,000 VERIFICATO 1 0,001 0,001 0,000 0,000 2 0,001 0,001 0,000 0,000 8 0,25 2,25 29 22 1 0,585 1 0,201 8,000 VERIFICATO 1 0,585 0,569 0,201 0,184 2 0,498 0,491 0,169 0,162 8 2,25 3,72 22 26 1 0,343 1 0,119 5,880 VERIFICATO 1 0,343 0,333 0,119 0,110 2 0,276 0,314 0,080 0,118 8 3,72 4,82 26 48 -1 0,291 -2 0,114 4,400 VERIFICATO 1 0,279 0,291 0,092 0,104 2 0,238 0,290 0,062 0,114 8 4,82 4,97 48 63 -1 0,044 -1 0,015 0,600 VERIFICATO 1 0,042 0,044 0,013 0,015 2 0,017 0,020 0,005 0,008 8 4,97 6,97 63 56 -2 0,838 -2 0,337 8,000 VERIFICATO 1 0,706 0,636 0,269 0,203 2 0,664 0,838 0,164 0,337 8 6,97 8,45 56 60 1 0,524 1 0,191 5,920 VERIFICATO 1 0,524 0,489 0,191 0,157 2 0,329 0,418 0,081 0,169 9 0,00 3,72 15 27 -1 0,834 -2 0,280 14,880 VERIFICATO 1 0,834 0,834 0,279 0,279 2 0,774 0,807 0,247 0,280 9 3,72 4,82 27 49 -2 0,300 -2 0,118 4,400 VERIFICATO 1 0,287 0,286 0,099 0,099 2 0,246 0,300 0,064 0,118 9 4,82 8,45 49 61 -2 1,266 -2 0,511 14,520 VERIFICATO 1 1,179 1,088 0,440 0,353 2 1,001 1,266 0,246 0,511 10 0,25 1,25 28 17 1 0,238 1 0,080 4,000 VERIFICATO 1 0,238 0,238 0,080 0,079 2 0,192 0,198 0,062 0,068 10 1,25 2,25 17 21 1 0,314 1 0,109 4,000 VERIFICATO 1 0,314 0,301 0,109 0,096 2 0,272 0,265 0,093 0,086 10 2,25 4,97 21 62 -1 0,690 -2 0,259 10,880 VERIFICATO 1 0,676 0,690 0,226 0,240 2 0,569 0,673 0,156 0,259 10 4,97 5,97 62 51 -2 0,428 -2 0,177 4,000 VERIFICATO 1 0,360 0,325 0,139 0,107 2 0,326 0,428 0,075 0,177 10 5,97 6,97 51 55 1 0,398 1 0,149 4,000 VERIFICATO 1 0,398 0,354 0,149 0,106 2 0,303 0,361 0,083 0,141 11 0,25 1,25 30 18 1 0,256 1 0,091 4,000 VERIFICATO 1 0,256 0,238 0,091 0,073




2 0,204 0,188 0,074 0,058 11 1,25 2,25 18 23 -1 0,292 -1 0,099 4,000 VERIFICATO 1 0,289 0,292 0,095 0,099 2 0,264 0,273 0,085 0,094 11 2,25 4,97 23 64 -2 0,664 -2 0,256 10,880 VERIFICATO 1 0,647 0,643 0,222 0,219 2 0,561 0,664 0,153 0,256 11 4,97 5,97 64 52 -2 0,425 -2 0,170 4,000 VERIFICATO 1 0,334 0,299 0,129 0,095 2 0,340 0,425 0,085 0,170 11 5,97 6,97 52 57 -2 0,374 -2 0,152 4,000 VERIFICATO 1 0,327 0,301 0,123 0,099 2 0,292 0,374 0,070 0,152 12 3,72 8,45 35 75 -2 1,698 -2 0,676 18,920 VERIFICATO 1 1,607 1,468 0,600 0,467 2 1,370 1,698 0,350 0,676 13 3,72 3,87 36 41 1 0,057 1 0,019 0,600 VERIFICATO 1 0,057 0,057 0,019 0,019 2 0,006 0,007 0,002 0,003 13 3,87 5,87 41 67 -2 0,975 -2 0,384 8,000 VERIFICATO 1 0,860 0,699 0,343 0,184 2 0,803 0,975 0,212 0,384 13 5,87 7,24 67 72 -1 0,443 -1 0,156 5,480 VERIFICATO 1 0,433 0,443 0,145 0,156 2 0,311 0,388 0,078 0,155 13 7,24 8,45 72 76 -1 0,420 -1 0,145 4,840 VERIFICATO 1 0,417 0,420 0,142 0,145 2 0,276 0,350 0,067 0,141 14 3,72 8,45 37 77 -2 1,696 -2 0,673 18,920 VERIFICATO 1 1,496 1,362 0,561 0,433 2 1,377 1,696 0,354 0,673 15 3,87 4,82 40 38 1 0,572 1 0,217 3,800 VERIFICATO 1 0,572 0,494 0,217 0,139 2 0,407 0,476 0,114 0,183 15 4,82 5,87 38 66 -2 0,441 -2 0,180 4,200 VERIFICATO 1 0,381 0,369 0,140 0,128 2 0,343 0,441 0,083 0,180 16 3,87 4,82 42 39 -2 0,456 -2 0,178 3,800 VERIFICATO 1 0,401 0,335 0,157 0,092 2 0,379 0,456 0,102 0,178 16 4,82 5,87 39 68 -2 0,459 -2 0,183 4,200 VERIFICATO 1 0,390 0,328 0,153 0,094 2 0,372 0,459 0,095 0,183






Tipologia 1






sezione in esame


N : Sforzo normale





T : Taglio


















elevazione)

Tipologia 2








sezione in esame


N : Sforzo normale


T : Taglio














Tipologia 3






sezione in esame



N : Sforzo normale























Tipologia 4






sezione in esame

N : Sforzo normale
















Tipologia 5





Asta

N.ro

Filo

N.ro

Altezza

(m)

N.ro

vert

Ascissa

(cm)

Ordinata

(cm)

Concio1

(cmq)

Concio2

(cmq)

Concio3

(cmq)

Concio4

(cmq)

Concio5

(cmq)

Bi Ci Di

B3d Cf Df

Braccia st.: J

Asta: Y1

Geometria sezione

E F G

E F G

E F G

E F G


H I L M N

H I L M N

H I L M N

H I L M N

Tipol. 0

Dx/dy = (A1/B1)

Qn = C1 Kg/ml

Bm = D1 cm

Lungh.: E1 / F1

Arm. vert.: H1

σt/Ac = L1




σf (kg / cm2)

σc (kg / cm2)

τMt (kg / cm2)

τ3d (kg / cm2)

τx (kg / cm2)

τy (kg / cm2)

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

T

U

V

Z

W

Y

P

Q

R / S

T

U

V

Z

W

Y

Mx (Kg•m)

My (Kg•m)

N (Kg)

Tx (Kg)

Ty (Kg)

Mt (Kg•m)

(M1) (M2) (M3) (M4) (M5)

(N1) (N2) (N3) (N4) (N5)

(O1) (O2) (O3) (O4) (O5)

(P1) (P2) (P3) (P4) (P5)

(Q1) (Q2) (Q3) (Q4) (Q5)

(R1) (R2) (R3) (R4) (R5)

S1

T1

U1

V1

Z1

W1

S2

T2

U2

V2

Z2

W2

S3

T3

U3

V3

Z3

W3

S4

T4

U4

V4

Z4

W4

S5

T5

U5

V5

Z5

W5

essendo:








F : Ascissa vertice










R : Passo staffe












K : Diametro staffe












colonne S1÷5


colonne T1÷5


colonne U1÷5


colonne V1÷5


colonne Z1÷5


colonne W1÷5




Ad esempio:





3 5 4,8 4,8 1 2 993 -1131 274 7 4,0 4,0 3138 1005 2,6 8,7 10,7 0,0 2,8 8 19 66 Sez. Nb qn Ac / 2 1719 -1131 564 13 4,0 4,0 2298 1005 8,7 8,7 2,8 8 20 0 3 2 -2,04 1,0 2 4 2108 -1003 847 15 4,0 4,0 1457 1005 0,9 8,7 9,4 0,0 2,8 8 20 16

3 5 4,8 4,8 2 4 2107 -987 847 15 4,0 4,0 -1541 -1003 1,0 8,7 9,4 0,0 2,8 8 20 16 Sez. Nb qn Ac / 3 1685 -1109 553 12 4,0 4,0 -2382 -1003 8,7 8,7 2,8 8 20 0 3 2 -2,04 1,0 2 3 924 -1109 249 7 4,0 4,0 -3222 -1003 2,7 8,7 10,8 0,0 2,8 8 19 66




3 0,00 p 2 -6103 -1539 423 517 31 4,0 4,0 233 -1084 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 24 b 25 h 40 m 4 -6709 1033 33 160 20 4,0 4,0 233 -1084 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 24 lmd= 57 00 t 4 -6297 2832 79 1432 56 4,0 4,0 233 -1084 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 24

5 0,00 p 3 -6145 -1508 -358 493 30 4,0 4,0 -264 -1080 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 24 b 25 h 40 m 4 -6757 1032 -43 157 20 4,0 4,0 -264 -1080 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 24 lmd= 57 00 t 4 -6345 2826 -134 1419 56 4,0 4,0 -264 -1080 0 1,6 0,0 1,6 0,0 8 24



1 1 3 -3756 -19750 3284 58 155 3 11 12 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1 1 9 332 -7922 1512 -342 -22 -156 3 12 2600 0 1,5 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,1 1 1 10 146 -7007 -1689 -449 -228 192 4 9 2600 0 1,9 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,1 1 1 32 -347 -10628 1327 282 386 -344 9 5 2600 2600 0,6 0,0 1,2 0,0 0,0 -0,1 1 1 50 -227 -7468 260 259 208 170 5 2 0 2600 0,0 0,0 1,0 0,0 0,0 -0,1 1 1 65 212 -6788 662 409 351 -140 6 2 0 2600 0,0 0,0 1,2 0,3 0,0 -0,1 1 1 86 -85 -10393 -2066 411 -111 68 6 1 0 2600 0,0 0,0 1,2 0,0 0,0 -0,1



1 1 107 200 -5304 -436 4 37 -17 0 3 2600 2600 0,2 0,0 0,2 0,0 0,0 -0,1 1 1 108 -587 -5669 37 -152 -59 -8 3 3 2600 2600 0,3 0,0 0,2 0,0 0,0 -0,1



1 2 1 -222 -1555 -765 20 89 3 7 10 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,1 0,0 0,0 1 2 2 -177 -597 1324 3 24 1 6 7 2600 2600 0,2 0,1 0,2 0,2 0,0 0,0 1 2 11 586 -757 -1235 -84 217 -34 3 3 2600 2600 0,5 0,0 0,4 0,7 0,0 0,0 1 2 12 460 -6029 1068 -166 -61 15 1 4 2600 2600 0,7 0,0 0,4 0,0 0,0 -0,1 1 2 24 552 -904 927 -123 -92 8 5 1 2600 2600 0,6 0,2 0,5 0,0 0,0 0,0 1 2 34 -249 -766 -278 241 227 -31 3 3 2600 2600 0,5 0,0 0,7 0,5 0,0 -0,1 1 2 69 -164 -4443 -377 -181 -167 19 2 3 2600 2600 0,5 0,0 0,4 0,0 0,0 -0,1 1 2 87 221 -122 -1055 -38 -2 -35 5 4 2600 2600 0,3 0,1 0,3 0,3 0,0 0,0 1 2 89 688 -121 -1351 -143 -59 -15 4 3 2600 2600 0,7 0,3 0,5 0,1 0,0 0,0



1 3 2 42 -553 -689 38 -59 -15 7 7 2600 2600 0,2 0,1 0,3 0,2 0,0 0,0 1 3 4 -2812 -5528 -3171 43 84 -9 9 9 0 2600 0,0 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 1 3 35 373 -299 -6082 214 -12 -9 6 6 2600 2600 0,7 1,1 1,8 1,1 0,0 -0,1 1 3 37 3007 -998 -4033 -113 24 -2 4 4 2600 2600 1,6 0,5 1,1 0,6 0,0 -0,1 1 3 40 5545 -1138 -4817 198 34 -27 4 5 2600 2600 1,5 0,6 2,5 0,9 0,0 -0,1 1 3 41 3672 -782 2488 49 14 9 3 3 2600 2600 1,0 0,3 1,3 0,4 0,0 0,0 1 3 67 4772 42 -2612 -35 -22 -26 4 4 2600 2600 1,4 0,6 1,4 0,6 0,0 -0,1 1 3 68 3849 1914 -1908 -110 -28 7 2 2 2600 2600 1,4 0,8 0,8 0,8 0,0 -0,1 1 3 87 -18 -8755 1810 42 -3 22 4 4 2600 2600 0,3 0,1 0,5 0,3 0,0 0,0



1 4 1 1590 -10493 5313 -10 53 -18 6 5 2600 2600 1,4 0,5 1,3 0,3 0,0 0,0 1 4 13 -90 -643 -3679 -3 -16 1 9 9 2600 2600 0,7 0,6 0,7 0,5 0,0 0,0 1 4 14 714 3549 -142 5 16 6 0 0 2600 2600 0,2 0,7 0,2 0,7 0,0 0,0 1 4 15 451 1983 5166 11 68 5 5 5 2600 2600 1,0 1,2 1,1 1,5 0,0 0,0 1 4 25 -1031 -2131 4497 2 -11 -11 5 4 2600 2600 0,7 0,5 0,6 0,4 0,0 -0,1 1 4 28 2640 -1878 -3948 -7 -18 9 11 11 2600 2600 1,3 0,5 1,2 0,3 0,0 0,0 1 4 29 925 3636 1474 5 13 8 1 2 2600 2600 0,4 0,9 0,5 1,0 0,0 0,0 1 4 30 3872 829 5549 -6 50 -8 6 7 2600 2600 1,8 1,1 1,8 1,3 0,0 0,0 1 4 47 6430 -854 -1913 -187 -7 22 4 4 2600 2600 2,1 0,7 1,3 0,6 0,0 -0,1 1 4 57 2100 1155 -1532 -21 -1 3 2 1 2600 2600 0,8 0,5 0,6 0,5 0,0 -0,1 1 4 62 5331 -1897 -3015 87 17 -11 3 3 2600 2600 2,0 0,1 1,8 0,3 0,0 -0,1 1 4 63 6722 -2875 -519 -49 -12 27 2 2 2600 2600 1,6 0,1 1,2 0,2 0,0 -0,1



Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 -0,822 -0,343 9,779 -0,006 1,276 0,000 2 0,748 -1,434 13,929 -1,388 -1,209 -0,007 3 -1,432 0,576 15,056 0,071 1,890 0,001 4 1,508 0,483 19,125 1,362 -1,836 0,011 5 0,022 0,920 6,796 -1,400 0,025 -0,008 7 -0,053 0,916 6,868 -1,390 -0,090 0,005 13 0,012 -0,595 2,952 -0,002 -0,007 0,002 14 0,034 -0,442 5,870 0,009 2,559 0,000 15 -0,017 -0,081 0,973 -0,002 -0,012 -0,004


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 0,351 0,404 15,263 0,081 1,331 0,015 2 1,809 0,343 7,530 -0,819 -1,335 -0,019 3 -3,454 1,470 19,932 0,170 1,966 0,024 4 -0,293 1,914 13,093 0,803 -1,728 0,025 5 -0,189 0,974 6,103 -1,530 -0,417 -0,042 7 -0,264 0,874 7,591 -1,280 -0,532 -0,029 13 0,103 -2,231 6,099 0,002 0,009 -0,003 14 -0,132 -2,041 5,917 -0,016 2,607 0,001 15 -0,087 -1,546 -1,341 0,002 -0,037 -0,012


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 -1,995 -1,089 4,294 -0,092 1,221 -0,015 2 -0,313 -3,212 20,329 -1,958 -1,083 0,005 3 0,590 -0,319 10,179 -0,029 1,814 -0,022 4 3,308 -0,949 25,158 1,920 -1,943 -0,003 5 0,233 0,867 7,490 -1,270 0,467 0,026 7 0,159 0,958 6,145 -1,500 0,353 0,039 13 -0,078 1,040 -0,196 -0,006 -0,023 0,006 14 0,200 1,158 5,823 0,034 2,511 0,000 15 0,052 1,384 3,287 -0,006 0,013 0,004


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 -1,281 0,335 16,369 0,033 1,890 0,014 2 1,328 -2,471 21,084 -1,430 -1,830 -0,018 3 -1,023 1,267 8,726 0,109 1,280 0,015 4 0,893 -0,567 11,746 1,308 -1,220 0,001 5 0,027 1,084 7,327 -1,658 0,035 -0,009 7 -0,054 1,080 7,375 -1,649 -0,092 0,007 13 0,033 -1,733 4,150 0,003 0,000 0,000 14 0,043 -1,511 5,916 0,002 2,592 0,001 15 -0,037 -1,216 -0,194 0,003 -0,020 -0,006


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 1 -0,363 -1,020 3,188 -0,044 0,662 -0,014 2 0,167 -0,398 6,775 -1,347 -0,589 0,004 3 -1,841 -0,115 21,385 0,032 2,500 -0,014 4 2,122 1,532 26,505 1,415 -2,451 0,021 5 0,016 0,757 6,266 -1,142 0,015 -0,007


Nodo Fx Fy Fz Mx My Mz 3D (t) (t) (t) (t*m) (t*m) (t*m) 7 -0,051 0,752 6,361 -1,130 -0,087 0,003 13 -0,009 0,542 1,753 -0,008 -0,013 0,004 14 0,025 0,628 5,824 0,016 2,526 0,000 15 0,002 1,054 2,140 -0,008 -0,005 -0,001

VERIFICA SOLETTA RAMPA SCALA SPESSORE

22CM

luce di calcolo 6,05 m

altezza sezione 0,22 m


peso proprio 1182,50 kg/ml

carico permanente 400,00 kg/mq

carico accidentale 400,00 kg/mq

carico totale sulla rampa 2902,50 kg/ml


Taglio (P*L/2) 8780,06 kgm



Copristaffa 3,00 cm


Area acciaio in zona tesa 15Ø16 30,00 cmq

MOMENTO FLETTENTE 10624 kgm

1062388 kgcm

TAGLIO 8780 kg

Verifica sezione a flessione semplice


Tensione calcestruzzo compresso 84,01 kg/cmq

Tensione ammissibile calcestruzzo (Rck 350) 110 kg/cmq





Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq

Non occorre armatura a taglio essendo Tau < Tau co


Q








VERIFICA TRAVI PORTAMURO

TRAVE 40X80 LUNGHEZZA 5.66m

Luce di calcolo della trave 5,66 m

Altezza della sezione di verifica 0,80 m

Base della sezione di verifica 0,40 m

Peso proprio della trave 800,00 kg/ml

Peso tamponatura 610,00 kg/mq

Altezza tamponatura 4,10 m

Carico totale sulla trave (peso proprio + peso tamponatura) 3301,00 kg/ml

Carico normale sul pilastro più caricato 124000,00 kg


Taglio 9341,83 kgm



Copriferro 3,00 cm


Area acciaio in zona tesa (5Ø18) 10,18 cmq

Area acciaio in zona compressa (5Ø18) 12,72 cmq

Momento flettente 10575 kgm

1057495 kgcm

Taglio 9342 kg







Tensione di trazione(1/10 dellla sollecitazione massima a compressione

del pilastro) 541,484716 kg/cmq

Tensione totale sull'acciaio 2023,56 kg/cmq



Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq


TRAVE 40X80 LUNGHEZZA 3.24m










Taglio 5347,62 kgm



Copriferro 3,00 cm





346526 kgcm

Taglio 5348 kg












Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq


VERIFICA TRAVE 40X80 LUNGHEZZA 5.15m










Taglio 9049,84 kgm



Copriferro 3,00 cm





932133 kgcm

Taglio 9050 kg












Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq


VERIFICA TRAVE 40X80 LUNGHEZZA 11.20m










Taglio 8218,00 kgm



Copriferro 3,00 cm





1840832 kgcm

Taglio 8218 kg












Tau co 6 kg/cmq

Tau c1 18 kg/cmq


VERIFICA TRAVI DI COLLEGAMENTO A

TRAZIONE

CORDOLO 30/50 Sforzo normale massimo sul pilastro di estremità 196000,00 kgm

Area acciaio superiore (3Ø16) 6,00 cmq

Area acciaio inferiore (3Ø16) 6,00 cmq

forza di trazione 19600,00


del pilastro 1633,33 kg/cmq

VERIFICA DI RESISTENZA PALI DI

FONDAZIONE

Le verifiche di resistenza del palo di fondazione vengono svolte tramite l’ausilio del software di calcolo CDP.

Viene inserito in input un solo nodo e vengono inserite come condizioni di carico gli scarichi della struttura

prefabbricata in elevazione come da apposita relazione di calcolo.

I pali di fondazione collegati alla zattera di fondazione risultano sollecitati, oltre che a sforzo normale e a taglio, anche a

momento flettente indotto dal taglio. Tali sollecitazioni sono diverse per i pali nelle varie posizioni, per cui la verifica

viene ripetuta tutte le volte che è necessario.

Il taglio agente sul palo si ottiene ripartendo l'azione tagliante e torcente complessiva trasmessa al plinto, che si suppone

a comportamento rigido. Circa il momento flettente, il calcolo viene effettuato con il metodo degli elementi finiti,

utilizzando il modello di trave su suolo alla Winkler sottoposta ad una forza tagliante ad un estremo. Nel caso di tratto

svettante viene aggiunto un tratto di palo non contrastato dall'azione del terreno. Ai fini del calcolo il palo è suddiviso in

tronchi per i quali la costante di Winkler varia con la profondità. In mancanza di dati espliciti forniti in input, la costante

di Winkler viene ricavata con la seguente espressione (cfr. Bowles Fondazioni, pag.649):

( )zNqgNglgNccKw ⋅⋅+⋅⋅⋅+⋅⋅= 5,040

essendo:

c = coesione

g = peso specifico efficace

Nc, Nq, Ng = coefficienti di portanza

z = ascissa della profondità

La verifica dell'armatura del palo viene effettuata con un calcolo a presso-flessione, per tutte le combinazioni di carico

previste e per tutti i pali.

LEGENDA DELLE ABBREVIAZIONI

•••• SCARICHI IN FONDAZIONE

Filo : Numero del filo fisso

Quota : Quota alla quale si trova il plinto

Condizione di Carico

: Descrizione della condizione di carico alla quale si riferiscono gli

scarichi

N : Carico verticale, positivo se rivolto verso il basso

Mx : Momento flettente con asse vettore parallelo all'asse X del sistema di

riferimento globale

My : Momento flettente con asse vettore parallelo all'asse Y del sistema di

riferimento globale

Tx : Componente lungo la direzione dell'asse X del sistema di riferimento

globale del carico orizzontale

Ty : Componente lungo la direzione dell'asse X del sistema di riferimento

globale del carico orizzontale

Mt : Momento con asse vettore parallelo all'asse Z del sistema di riferimento

globale

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche di resistenza

Cmb sli : Combinazione di carico più gravosa a slittamento

F sli : Carico orizzontale complessivo agente alla base del plinto

N vert : Carico verticale complessivo agente alla base del plinto

F res : Sforzo massimo resistente allo slittamento

Coeff sli : Coefficiente di sicurezza minimo allo slittamento

N.B.: per i plinti poligonali si considerano tante mensole quanti sono i pali eccettuato quello centrale eventuale.

L'armatura Af va intesa come quella necessaria se disposta in fasci tra le teste dei pali, seguendo il perimetro del plinto.

In pratica una parte di essa può essere disposta in fasci radiali o sotto forma di rete ortogonale a passo costante. Nel caso

di disposizione radiale, l'area necessaria ad ogni fascio deve essere pari a 2 x Af, ridotta per in coefficiente pari al

coseno dell'angolo formato tra un fascio perimetrale e uno diagonale.

Nel caso di rete, la rete deve essere tale che entro il diametro del palo deve passare una quantità di tondini, tale da avere

un'area complessiva pari alla necessaria armatura diagonale. L'armatura complessiva può essere ottenuta sommando

quella relativa ai tipi contemporaneamente presente.

•••• VERIFICHE DI RESISTENZA PALI DI FONDAZIONE

Filo N. : Filo fisso di riferimento

Sez. N. : Numero della sezione del palo in corrispondenza della quale viene

effettuata la verifica

Dist : Distanza della sezione di calcolo misurata a partire dalla testa del palo

Cmb fle : Combinazione di carico più gravosa per la verifica a presso-flessione

Fil fle : Fila nella quale la verifica a presso-flessione è più gravosa

N : Sforzo normale (sforzo parallelo all'asse) agente sul singolo palo

utilizzato per la verifica a presso-flessione, positivo se di compressione

M : Momento flettente agente sul singolo palo utilizzato per la verifica a

presso-flessione

Atot : Area complessiva delle armature della sezione uniformemente

distribuite sul perimetro

σσσσf : Tensione massima di lavoro dell'acciaio

σσσσc : Tensione massima di lavoro del calcestruzzo

Cmb tag : Combinazione di carico più gravosa per la verifica a taglio

Fil tag : Fila nella quale la verifica a taglio è più gravosa

T : Taglio massimo (sforzo ortogonale all'asse del palo)

tau : Tensione tangenziale massima nella sezione

A sta : Passo staffe da rispettare nel tratto che va dalla sezione in esame alla

successiva

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche di resistenza

PLINTO A 4 PALI

CARATTERISTICHE MATERIALI

C A R A T T E R I S T I C H E D E L C E M E N T O A R M A T O

Resistenza caratteristica a compressione Rbk calcestruzzo: 350,0 Kg/cmq

Tensione ammissibile a compressione del calcestruzzo: 110,0 Kg/cmq

Tensione ammissibile dell'acciaio: 2600 Kg/cmq

Tensione tangenziale ammissibile TauC0: 6,66 Kg/cmq


Coefficiente di omogeneizzazione calcestruzzo-acciaio: 15 ------

Peso specifico del calcestruzzo armato: 2500 Kg/mc

Peso specifico del calcestruzzo magro di fondazione: 2200 Kg/mc

C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L E D E I P A L I








NOTA BENE: il calcolo e la verifica dell’armatura vengono svolti, a vantaggio di sicurezza, considerando

un cls di classe Rck 250, mentre in realtà nel progetto è previsto l’Rck 300.



PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

SOVRACCARICO PERMAN. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

SCARICHI DELLA COMBINAZIONE 1 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00





SCARICHI SUI PLINTI

S C A R I C H I I N F O N D A Z I O N E

Filo Quota Condizione di N Mx My Tx Ty Mt

N.ro (m) Carico (Kg) Kgm) (Kgm) (Kg) (Kg) (Kgm)

1 0,00 PESO PROPRIO 500 0 0 0 0 0

SOVRACCARICO PERMAN. 218000 -45260 -42050 -8100 120 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 1

58000 -2000 -1545 -1090 0 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 2

63000 3200 -27000 -6000 -1400 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 2

58000 45255 -140 -880 -6510 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 3

53000 -6700 24450 2900 1400 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 4

58000 -48250 -1550 -1300 6500 0

VERIFICHE PALI

VERIFICHE SEZIONI PALO DEL PLINTO N.ro:1

Sez Quota Mf N Aa �c �a T � passo st.

Nr. (m) (kgm) (Kg) (cmq) Kg/cmq Kg/cmq (kg) Kg/cmq (cm.)

1 0,90 -3144 -8755 18,1 30,8 2502 2054 1,3 30

VERIFICHE PALI




2 2,10 -930 55130 18,1 22,7 337 1439 0,9 30

3 3,30 375 53062 18,1 19,6 292 697 0,3 30

4 3,60 561 52314 18,1 20,2 300 512 0,4 30

5 4,80 822 48626 18,1 20,1 297 -28 0,0 30

6 6,00 613 43211 18,1 17,3 257 -258 0,1 30

7 7,20 299 36067 18,1 13,5 201 -239 0,1 30

8 8,40 76 27196 18,1 9,5 143 -132 0,1 30

9 9,60 -21 16597 18,1 5,7 86 -40 0,0 30

10 10,80 -37 4270 18,1 1,6 24 5 0,0 30

11 12,00 -22 0 18,1 0,3 15 15 0,0 30

12 13,20 -8 0 18,1 0,1 5 9 0,0 30

13 14,40 -1 0 18,1 0,0 0 3 0,0 30

14 15,60 0 0 18,1 0,0 0 0 0,0 30

15 15,90 0 0 18,1 0,0 0 0 0,0 30

PLINTO A 3 PALI

CARATTERISTICHE MATERIALI

C A R A T T E R I S T I C H E D E L C E M E N T O A R M A T O








Peso specifico del calcestruzzo magro di fondazione: 2200 Kg/mc

C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L E D E I P A L I








NOTA BENE: il calcolo e la verifica dell’armatura vengono svolti, a vantaggio di sicurezza, considerando

un cls di classe Rck 250, mentre in realtà nel progetto è previsto l’Rck 300.



PESO PROPRIO 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

SOVRACCARICO PERMAN. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00






SCARICHI SUI PLINTI

S C A R I C H I I N F O N D A Z I O N E

Filo Quota Condizione di N Mx My Tx Ty Mt

N.ro (m) Carico (Kg) Kgm) (Kgm) (Kg) (Kg) (Kgm)

1 0,00 PESO PROPRIO 500 0 0 0 0 0

SOVRACCARICO PERMAN. 218000 -45260 -42050 -8100 120 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 1

58000 -2000 -1545 -1090 0 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 2

63000 3200 -27000 -6000 -1400 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 3

58000 45255 -140 -880 -6510 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 4

53000 -6700 24450 2900 1400 0

SCARICHI DELLA

COMBINAZIONE 5

58000 -48250 -1550 -1300 6500 0

VERIFICHE PALI




1 0,90 -3144 -8755 18,1 30,8 2502 2054 1,3 30

2 2,10 -930 55130 18,1 22,7 337 1439 0,9 30

3 3,30 375 53062 18,1 19,6 292 697 0,3 30

4 3,60 561 52314 18,1 20,2 300 512 0,4 30

5 4,80 822 48626 18,1 20,1 297 -28 0,0 30

6 6,00 613 43211 18,1 17,3 257 -258 0,1 30

7 7,20 299 36067 18,1 13,5 201 -239 0,1 30

8 8,40 76 27196 18,1 9,5 143 -132 0,1 30

9 9,60 -21 16597 18,1 5,7 86 -40 0,0 30

10 10,80 -37 4270 18,1 1,6 24 5 0,0 30

11 12,00 -22 0 18,1 0,3 15 15 0,0 30

12 13,20 -8 0 18,1 0,1 5 9 0,0 30

13 14,40 -1 0 18,1 0,0 0 3 0,0 30

14 15,60 0 0 18,1 0,0 0 0 0,0 30

15 15,90 0 0 18,1 0,0 0 0 0,0 30

VERIFICA ARMATURA PLINTI DI

FONDAZIONE

Legenda:

F = forza massima di compressione sul palo di fondazione

T = forza di trazione sull’armatura

As = armatura necessaria da calcolo

Sigma = tensione ammissibile a trazione per l’acciaio FeB44k

As = T / Sigma

PLINTO A 4 PALI

F 80000 kg

T 90400 kg

As necssaria 34,77 kg

Armatura di progetto

(5Ø14) 7,70 cmq

(5Ø18) 12,72 cmq

(5Ø18+5Ø18) 17,94 cmq

38,36 cmq

La verifica risulta soddisfatta essendo la l’armatura di progetto superiore a quella necessaria derivante dal

calcolo.

PLINTO TRIANGOLARE A 3 PALI

F 64400 kg

T 87300 kg

As necssaria 33,58 kg


(5Ø14) 7,70 cmq

(4Ø14) 6,16 cmq

(5Ø18+5Ø18) 22 cmq

35,86 cmq


calcolo.

PLINTO RETTANGOLARE A 3 PALI

F 40000 kg

T 28000 kg

As necssaria 10.76 kg


(5Ø18) 12.72 cmq


calcolo.

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Indice relazione tecnica specialistica str · Tali pali sono collegati a plinti con bicchiere per ospitare i ... ditta fornitrice a mezzo dei relativi ... Il calcolo della struttura