Upload
dana-andonie
View
243
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
1/94
IPCT STRUCTURI SRL
INDRUMATOR PENTRU UTILIZAREA
PLANSEELOR MIXTE POROTHERM,CU GRINZI
PRECOMPRIMATE, BLOCURI CERAMICE SI
SUPRABETONARE ARMATA, LA CLADIRI CUDIFERITE TIPURI DE STRUCTURI
- REVIZIA 1-
BENEFICIAR: SC WIENERBERGER SISTEME DE CARAMIZI SRL
DECEMBRIE2011
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
2/94
1
IPCT STRUCTURI SRL
INDRUMATOR PENTRU UTILIZAREA
PLANSEELOR MIXTE POROTHERM,CU GRINZI
PRECOMPRIMATE, BLOCURI CERAMICE SI
SUPRABETONARE ARMATA, LA CLADIRI CU
DIFERITE TIPURI DE STRUCTURI
COLECTIVDEAUTORI
-Revizia1-
Autor:SCIPCTSTRUCTURISRL
- ing.Gh.POPESCU
- ing.RodicaPOPESCU
Colaborator:SCWIENERBERGERSISTEMEDECARAMIZISRL
- ing.PetrusSCUTELNICU
- ing.AmaliaCONSTANTIN
DECEMBRIE2011
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
3/94
2
IPCT STRUCTURI SRL
INDRUMATORPENTRUUTILIZAREAPLANSEELORMIXTEPOROTHERM,CUGRINZI
PRECOMPRIMATE,BLOCURICERAMICESISUPRABETONAREARMATA,LACLADIRICUDIFERITETIPURIDESTRUCTURI
CUPRINS
I.OBIECTIVULINDRUMATORULUI
I.1.Dispozitiigenerale
I.2.Listadereferinte
I.3.Termenisidefinitii
II.REGULIPRIVINDPROIECTAREASIREALIZAREAPLANSEELORPOROTHERM
II.1Reguligenerale
II.2. Descrierea sistemului - planseu POROTHERM cu grinzi precomprimate, blocuri
ceramicedeumpluturasisuprabetonarearmata
II.3.TipurideelementeutilizatelaplanseelePOROTHERM
II.3.1-GrinzileprecomprimatePOROTHERM
II.3.2-BlocurilePOROTHERMpentruplansee
III.ELEMENTEPENTRUPROIECTAREASICALCULULPLANSEELORPOROTHERMIII.1Caracteristicilegeneralealeplanseului
III.2Ipotezedecalcul
III.3Calcululincarcarilor
III.4VerificareasectiuniigrinzilorPTHlaincovoiere
III.5VerificareasectiuniigrinzilorPTHlafortataietoare
III.6VerificarealasmulgereagrinzilorPTHlareazeme,incazulrezemariiindirecte
III.7Dimensionareaarmaturiilongitudinaleacarcaselordearmaturadelareazemele
grinzilorPTH,incazulrezemariiindirecteIII.8Dimensionareaarmaturiitransversale(etrieri)acarcaselordearmaturadela
reazemelegrinzilorPTH,incazulrezemariiindirecte
III.9Dimensionareanecesaruluidearmaresuperioarapereazeme,incazulrezemarii
directeagrinzilorPTH
III.10Verificarealastarealimitadedeformatie
III.11Calcululsustinerilorplanseului
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
4/94
3
IV. PREVEDERI CONSTRUCTIVE SI DETALII PRIVIND EXECUTIA PLANSEELOR
POROTHERM
IV.1Montareascheleidesustineresiagrinzilorprefabricatedeplanseu
IV.2Montareablocurilorceramicedeplanseusiindreptareaconectorilor
IV.3Montareaarmaturiloringrinzile-nervuri,armareacenturilorsigrinzilorderigidizare,
armareaplaciidesuprabetonare.
IV.4.Executareasuprabetonarii
IV.5.Asigurareacalitatii
V.PIESEDESENATE
V.1Detaliipentrustructuriincadredinbetonarmat
V.2Detaliipentrustructuridezidarie
V.3Detaliipentrustructurimetalice(informativ)
VI.ANEXE
ANEXA1.AgrementulTehnicnr.001-01/363-2011siAvizulTehnicalConsiliuluiTehnic
PermanentpentruConstructii
ANEXA2.AdresaINCERCNR.1123/01.06.2007
ANEXA3.AdresaInspectoratuluideStatinConstructiiNr.6837/14.08.2007
ANEXA4-ExempledemodelareaplanseuluiPorothermpentruostructuraincadreP+4E,
respectiv pentru o structura din zidarie confinata P+1E, utilizand programul de calculstructuralETABSv.9.5.0.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
5/94
4
I.OBIECTULINDRUMATORULUI
I.1Dispozitiigenerale
(1) Prezentul indrumator stabileste cerintele si criteriile conform carora se utilizeaza
planseelerealizatecugrinziprecomprimatePOROTHERM,blocuriceramicepentruplanseu
PTH45si PTH60sisuprabetonare armata, lacladiri cudiverse tipuridestructuri(zidarie,
cadredinbetonarmatsimetal)situatenzoneseismice.
Incontinuare, incuprinsul textului indrumatorului, vom denumiacestsistem deplanseu
planseulPOROTHERM.
(2) Prevederile indrumatorului pot fi extinse si la proiectarea planseelor POROTHERM
pentrulucraridereamenajarilaconstructiiexistente,(deex.inlocuirideplanseedinlemn)
cuconditiaprecizarii,inexpertizeletehnicesiproiecteledereamenajarecareprecedastfel
delucrari,amodalitatilordelegaturadintrecenturileperimetralealeplanseelorsielementele
structuraleverticale.SepotutilizaplanseePOROTHERMsilaacoperisuriinpanta(dereguladetipterasa)care
nuauoinclinatieapanteimaimarede10%.
(3)Indrumatorulcompleteaz,cuprevederispecifice,urmtoarelereglementritehnicen
vigoarenprezent,nRomnia:
- Coduldeproiectareseismica-parteaIPrevederipentrucladiriP100-1/2006
- CoduldeproiectarepentrustructuridinzidarieCR6-2006
- CoduldeproiectareaconstructiilorcuperetistructuralidinbetonarmatCR2-2006- CoduldeproiectarepentrustructuriincadredinbetonarmatNP007-97
- STAS10107/3-90Planseecunervuridesedinbetonarmatsibetonprecomprimat.
Prescriptiideproiectare
- SREN15037-1Produseprefabricatedebeton.Sistemedeplanseedingrinzisi
blocurideumplutura.Partea1:Grinzi
- SREN15037-3Produseprefabricatedebeton.Sistemedeplanseedingrinzisi
blocurideumplutura.Partea3:Blocurideargila
(4)In parteadesenatadin ghid suntprezentatedetaliile curentedealcatuirea planseelor
POROTHERM pentrudiverse tipuride structuri de zidarie, incadre din betonarmatsau
cadredinmetal.Incadrulproiectelordeexecutieconcretepotapareasialtetipuridedetalii
care vor putea fi aplicate cu conditia verificarii proiectelor respective de catre verificatori
atestatiMDRT.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
6/94
5
I.2Listadereferinte
(1) Documentele normative prezentate n cele ce urmeaz conin prevederi care, prin
intermediul referinelor din acest text, devin si prevederi ale acestui Indrumator. Pentru
documentele normative mentionate se aplic prevederile celor mai recente ediii ale
acestora.
I.2.1.Standarderomanesti
1.STAS10100/0-75 -Principiideverificareasiguranteiconstructiilor
2.STAS10101/0-75 -Aciuniinconstructii.Clasificareasigrupareaaciunilor
3.STAS10101/1-78 -Aciuniinconstructii.Greutatitehnicesiincarcaripermanente
4.STAS10101/2-75 -Aciuniinconstructii.Incarcaridatoritaprocesuluideexploatare
5.STAS10101/0A-77 - Aciuni in constructii. Clasificarea si gruparea aciunilor pentru
constructiicivilesiindustriale
6.STAS10101/2A1-87 -Aciuni nconstructii. Incarcari tehnologice din exploatare pentru
constructiicivile,industrialesiagrozootehnice.7.STAS10101/21-92 -Aciuninconstructii.Incarcaridatedezapada
8.STAS10101/23-75 -Aciuninconstructii.Incarcaridatedetemperaturaexterioara
9.STAS10101/23A-78 -Aciuni nconstructii. Incarcari date de temperaturi exterioare n
constructiicivilesiindustriale.
10.STAS10107/0-90 - Calculul si alcatuirea elementelor structurale din beton, beton
armatsibetonprecomprimat.
11.STAS10107/1-90 - Plansee din beton armat si beton precomprimat. Prescriptii
generaledeproiectare12.STAS10107/3-90 -Planseecunervuridesedinbetonarmatsibetonprecomprimat.
Prescriptiideproiectare
I.2.2Normativesiinstruciuni
1.P100-1/2006 Coddeproiectareseismica.Partea1Prevederipentrucladiri
2.CR6/2006 Coddeproiectarepentrustructuridinzidarie.
3.CR0-2005 Coddeproiectare.Bazeleproiectariistructurilorinconstructii
4.NE012-1:2007 Normativ pentru producerea betonului si executarea lucrarilor din
beton,betonarmatsibetonprecomprimatPartea1:Producereabetonului
5.NE012-2:2010 Normativ pentru producerea betonului si executarea lucrarilor din
beton,betonarmatsibetonprecomprimatPartea2:Executarealucrarilordinbeton
6.ST009-2005 Specificatie tehnica privind produse din otel utilizate ca armaturi:
cerintesicriteriideperformanta
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
7/94
6
I.2.3StandardeEuropene(adoptatecastandarderomneSREN)
1.SREN1990:2004 Eurocod0Bazeleproiectariistructurilor
2.SREN1991-1-1:2004 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.1
Actiunigenerale.Greutatispecifice,greutatiproprii,incarcariutilepentrucladiri.
3.SREN1991-1-2:2004 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.2
Actiunigenerale.Actiuniasuprastructurilorsupuselafoc.
4.SREN1991-1-3:2005 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.3
Actiunigenerale.Incarcaridatedezapada.
5.SREN1991-1-5:2004 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.5
Actiunigenerale.Actiunitermice.
6.SREN1991-1-6:2005 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.6
Actiunigenerale.Actiunipedurataexecutiei.
7.SREN1991-1-7:2007 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.7
Actiunigenerale.Actiuniaccidentale.8.SREN1992-1-1:2004 Eurocod2Proiectareastructurilordinbeton.Partea1.1
Reguligeneralesiregulipentrucladiri.
9.SREN1992-1-2:2006 Eurocod2Proiectareastructurilordinbeton.Partea1.2
Calcululcomportariilafoc.
10.SREN1996-1-1:2006 Eurocod 6 Proiectarea structurilor din zidarie. Partea
1.1Reguligeneralepentruconstructiidinzidariearmatasinearmata.
11.SREN1996-1-2:2006 Eurocod 6 Proiectarea structurilor din zidarie. Partea
1.2Reguligenerale.Calcululstructurilorlafoc.12.SREN1998-1:2004 Eurocod 8 Proiectarea structurilor pentru rezistenta la
cutremur.Partea1:Reguligenerale,actiuniseismicesiregulipentrucladiri
13.SREN13369:2004 Reguligeneralepentruproduseprefabricatedinbeton
14.SREN15037-1:2008 ProduseprefabricatedinbetonSistemede planseecu
grinzisicorpurideumpluturaPartea1Grinzi
15.SREN15037-3+A1:2011ProduseprefabricatedinbetonSistemedeplanseecu
grinzisicorpurideumpluturaPartea3Blocurideargila
I.3Termenisidefinitii
Se aplica termenii si definitiile din standardele europene SR EN15037-1:2008si SR EN
15037-3+A1:2011.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
8/94
7
I.3.1grinda
element structural linear cu aria sectiunii redusa, executat din beton armat sau beton
precomprimat,prefabricatintegralsaupartial.;
NOTA:Insectiuneagrinziipotfiinclusesielementecarepotsaunupotcontribuilacapacitateaderezistentaa
grinzii(ex.placadebazasauinvelisceramic)
I.3.2grindadinbetonprecomprimat
grinda precomprimata cu armatura preintinsa care constituie armarea principala a
planseului;
I.3.3grindadinbetonarmat
grindalacarearmaturalongitudinaladinbaredeotelbetonconstituiearmareaprincipalaa
planseului;
I.3.4grindaautoportanta
grindadinbetonarmatsaubetonprecomprimatcareasiguracapacitateaderezistentafinala
aplanseului,independentdeoricealtapartecomponentaaacestuia;
I.3.5grindanonautoportanta
grindadinbetonarmatsaubetonprecomprimatcareasiguracapacitateaderezistentafinala
a planseului, impreuna cu beton monolit turnat la fata locului si, posibil, si cu aportul
blocurilorceramice;
I.3.6blocuri
elemente dispuse intre grinzi, realizate din beton obisnuit sau din beton usor, argila,
polistiren,plasticsaucompozitedinlemn;
I.3.7armaturadeconectare
armaturaancoratadeopartesidealtaainterfateidintregrindasibetonuldemonolitizare;
NOTA:Poatefirealizatacadiagonalealeuneigrinzicuzabrele,cubareindividualesaucubarecontinue,sub
formaunorbucle,posibilcuobaralongitudinalasudatalaparteasuperioarasi/saulaparteainferioara.
I.3.8armaturapentrufortataietoare
armaturainclinata,ingenerallaunghiuriintre450si900,fatadeaxalongitudinalaagrinzii;
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
9/94
8
I.3.9grindacuzabrele
structurametalicabidimensionalasautridimensionalacompusadintr-obaralongitudinalala
parteasuperioarasiunasaumaimultebarelaparteainferioarasidiagonalecontinue,sau
discontinue,caresuntsudatesauconectatemecaniccubarelelongitudinale;
I.3.10sistemulplanseucugrinzisiblocuri
planseurealizatdintr-ocombinatiedegrinziparalelecublocuridispuseintreelesi,posibil,
cuosuprabetonarecarepoatesaunusacontezecatalpacomprimata;
I.3.11talpacomprimata
talpasuperioaracomprimataauneisectiuniaplanseului;
NOTA: Ar putea fi o placa de repartitie conectata la nervuri sauo talpa, considerand partea superioara a
nervurilorsitalpasuperioaraablocurilor.
I.3.12placaderepartitie
placadinbetonarmatmonolitturnatainsitupetoatasuprafataplanseului,pentruaasigura
repartizarea incarcarilor concentrate la nervuri sau care asigura lucrul la incovoiere al
planseuluiintrenervuri;
I.3.13nervura
grindacareasiguracapacitateaderezistentafinalaaplanseului,compusadinunasaudoua
grinzinonautoportantesizonaaferentadinsuprabetonareaarmata;
I.3.14blocceramicnonrezistent
blocceramiccarenuareofunctiunemecanicainsistemulfinalalplanseului(denumitNR);
NOTA: Singura functiune mecanica a acestuia este de a constitui un cofraj in timpul realizarii planseului.
Sistemeledeplanseerealizatecublocuriceramicenonrezistentevoraveaintotdeaunaosuprabetonaredin
betonmonolit
I.3.15blocceramicsemirezistent
blocceramiccareparticipalatransferulincarcarilorlagrinzi(denumitSR);NOTA:Incombinatiecubetonuldemonolitizareacestapoatecontribuilarezistentafinalaasistemului.Totusi,
talpasuperioaraaacestuianupoatefunctionacaotalpacomprimatainsistemulfinalalplanseului.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
10/94
9
I.3.16blocceramicrezistent
bloc ceramic care are aceleasi functiuni ca si cel semi rezistent, dar a carui talpa
superioarapoate,inanumiteconditii,saactionezecaotalpacomprimatainsistemulfinalal
planseului(denumitRR);
I.3.17blocceramiclongitudinal
blocceramiclacareaxaperforatiiloresteparalelacugrinda;
NOTA:Talpasuperioarapoatefipartialdeschisa
I.3.18blocceramictransversal
blocceramiclacareaxaperforatiiloresteperpendicuarapegrinda;
NOTA:Talpasuperioarapoatefipartialdeschisa
I.3.19blocceramicdeschis
blocceramicnonrezistentsausemirezistentfaratalpasuperioara;
I.3.20umarderezemare
oformadatabloculuiastfelincatacestasapoatarezemapegrinda;
I.3.21blocceramicdecompletare
Unblocculungime,latimesauinaltimedesemnatesaasigurerealizareaunuiplanseuale
caruidimensiuninusuntmultiplualdimensiunilorblocului;
I.3.22familie
un grup de produse pentru care rezultatele incercarilor pentru una sau mai multe
caracteristici pentru orice produs din familie sunt valabile si pentru celelalte produse din
familie;
I.3.23grindaderigidizare
grinda din beton armat, dispusa constructiv perpendicular pe nervuri (vezi I.3.13), la
planseele cu deschideri mai mari de 4.0m, cu rolul de a impiedica pierderea stabilitatiigrinzilorprincipale(nervurilor).
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
11/94
10
II.REGULIPRIVINDPROIECTAREASIREALIZAREAPLANSEELORPOROTHERM
II.1.Reguligenerale
LastructurilelacareurmeazasafieutilizateplanseePOROTHERMserecomandaa
se avea in vedere, inca de la proiectarea partiurilor de arhitectura, unele reguli care sa
conducalaoexecutieeficienta,faraajustarialegrinzilorPTHsaualeblocurilorceramicepe
santier.Celemaiimportantereguliarfi:
-proiectareapartiurilordearhitecturaserecomandaasefaceastfelincatdistantele
intreperetiistructuralisauintregrinzilecadrelorsafiemodulatepedimensiuneablocurilor
ceramicemx25cmpedirectiaparalelacugrinzilePTHsinx45+12respectivnx60+12,pe
directiaperpendicularapegrinzilePTH(m-numardemodulede25cm;n=numardeintervale
intre axele grinzilor PTH); la structurile din zidarie cu blocuri ceramice POROTHERM,
aceasta modulare trebuie sa fie corelata si cu modularea dimensiunilor pentru zidaria
peretilor.Incazurileincareacestedistantenupotfimodulateastfel,incaietuldesarcinidin
proiectul destructurasiin detaliile din proiect seva specificaobligatiaexecutantului deaajusta blocurile ceramice sau grinzile PTH numai prin taiere cu disc diamantat si nu prin
lovirecuciocanul.
- la proiectareainstalatiilor, care se recomanda a se face in paralel cu proiectarea
partiurilor de arhitectura, se va avea in vedere gruparea coloanelor de instalatii in zone
restranse pentru a limita la minimum golurile de trecere prin plansee; in cazurile in care
acestlucrunuesteposibil,proiectantiideinstalatiivorconsultaproiectantiistructuristiinainte
deaprevedeagoluriledetrecereprinplansee;esteextremderiscantcagoluriledeinstalatii
sa fie perforate dupa executarea planseului si mai ales dupa executarea tencuielilor laintrados;prinspargerileulterioarepentrugoluripotfiafectategravgrinzileprecomprimatecu
compromitereatotalaarezistenteiplanseului;seinterzicetrecereaconductelordeinstalatii
termicesielectriceprinsuprabetonareadedeasuprablocurilorceramicePTH;acesteavorfi
dispusefieinsapedeasuprasuprabetonarii,fielaintrados,subtavanefalsedingipscarton.
-inaintededefinitivareapartiurilordearhitecturasevaconsultainginerulstructuristin
vederea stabilirii dimensiunilorpreliminareale elementelor structurale grosimi depereti,
latimi degrinzietc. si pentrunegocierea cu arhitectul a distantelor intre aceste elemente
structurale; - la structurile cu pereti structurali din zidarie, avand in vedere regimul redus de
inaltime (si deci eforturile de compresiune reduse de la baza peretilor), proiectantul de
structuravaanalizaposibilitateadispuneriigrinzilorPTHalternativ,pedirectiiperpendiculare
in celule invecinate, astfel incat peretii structurali sa aiba eforturi de compresiune din
incarcarilegravitationalecatmaiuniformepeceledouadirectiidecalcul;aceastainvederea
obtineriiunorcapacitatiderezistentaapropiatelaforteleorizontaleseismice;inacelasiscop,
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
12/94
11
in cazurile in care celulele structurale in care se realizeaza planseele au dimensiuni
apropiate pe cele doua directii (raportul laturilor este mai mic de 1.5), se poate avea in
vederesischimbareadirectieiderezemare,lacelulelesuprapusepediferitenivele.
II.2 Descrierea sistemului - planseuPOROTHERM cu grinzi precomprimate,blocuri
ceramicedeumpluturasisuprabetonarearmata
(1) PlanseulPOROTHERMesteunplanseucompozitalcatuitdin:
- grinzi prefabricate, din beton precomprimat cu invelis ceramic, dispuse ca nervuri
deseladistanteinteraxde45sau60cmdenumiteincontinuaregrinzilePTH;
-blocuriceramicedeplanseu,cugoluriorizontale,dedouatipuriPTH45siPTH60;
-suprabetonaredinbetonarmatmonolitcugrosimide4;6cmsaumaimare,incazurile
incareestenecesaradindimensionareanervurilordesealeplanseului-deex.8cm;
Fig.1UnplanseuPOROTHERMinexecutie
GrinzileprecomprimatesuntproduseinUngaria,iarblocurileceramicesuntproduse
inRomania,defirmaWienerberger.PentruutilizareainRomania,ablocurilorceramicePTH,
producatorul a obtinut AGREMENTE TEHNICE SI AVIZE TEHNICE conform legislatiei
romanestiinvigoare,precumsiAvizulInspectoratuluideStatinConstructii(vezianexele1-
3).
Dosarul pentru emiterea Agrementului Tehnic pentru planseul POROTHERM afostinstrumentatatpebazaexperimentarilorsiaCertificatuluideConformitate,eliberatede
InstitutulpentruControlulCalitatiidinBudapestasiaexperimentarilorsuplimentareefectuate
laINCERCBucuresti.MentionamcaexperimentariledinBudapestas-au facutpentru
grosimi ale suprabetonarii de 4 si respectiv 6 cm, iar in rapoartele de incercari
capacitatilederezistentaalegrinzilorcompozite,cuarmaturainferioarapretensionata
suntfurnizatepentruacestegrosimialesuprabetonarii.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
13/94
12
Pentrudeterminareacapacitatiidedeformarelaforteorizontale,siaprecierearigiditatii
inplanulplanseului,laINCERCBucurestiafostrealizat,inaprilie2007,untest,inurma
caruia s-a concluzionat ca, in alcatuirea cu suprabetonare de 5-6 cm ..planseele de tip
Porothermsuntrigideinplanorizontal ...incadrandu-seinprevederilepct.8.5.2.2alin(2)
dinCoduldeproiectareseismicaP100-1/2006.
Referitor la comportarea ca diafragma orizontala rigida, care poate transmite la
elementele structurale verticale incarcarile orizontale din seisme, se poate spune ca, din
punctdevedereconstructivplanseulPOROTHERMsatisfacetoatecerinteleprevazutede
SREN15037-1:2008sianume(sevorconsultapieseledesenateanexateIndrumatorului):
-grosimile suprabetonarii de 5-6cm(cum sunt mentionate in raportul INCERC)sunt
pesteceleminimespecificateinAnexaBaSREN15037-1:2008lapctB2.3.respectiv
grosimea suprabetonarii sa fie mai mare de 30mm in cazurile in care rezistenta la
strapungeredinincovoiereablocurilorestemaimarede2.5kN(valoareaacesteirezistente,
declaratadeproducatorsiverificataprinincercarilaINCERC,estede4kN)vezipct.II.2.2.demaijos.
-suprabetonareaestearmatacuplasesudate6/1006/100mm(sau,invarianta
8/200 8/200mm) ceea ce inseamna o arie de armatura de 2.83cm2/m (respectiv
2.0cm2/m)fatadearmareaminimaprevazuta inSREN15037-1:2008AnexaG 1.4cm2/m
armaturaperpendicularapegrinzi,inzoneseismicecuriscridicat.
-armatura dincampul suprabetonarii este complet ancorata pe reazeme(grinzi sau
pereti)fieprinprevedereaunorbaresuplimentarecusectiuneechivalentaincazularmariicu
plasesudate, fieprinancorarea barelor independentecuciocuripe reazeme. AnexaGpct.G1.
Avand in vedere ca o grosime a suprabetonarii de 4cm face dificila realizarea
acoperirilorarmaturilorcubeton,intrucatancorareacucalaretipereazememarestenumarul
desuprapuneripeceledouadirectiilaintersectiiledegrinzisipereti, esterecomandatca
grosimeaminimaasuprabetonariideasuprablocurilorceramicesafiede6cm.
(2) Planseul POROTHERM conform prevederilorSTAS 10107-3/90, este un planseu cu
nervuridese,curezemarepeosinguradirectie.ConformprevederiloraceluiasiSTAS:
- planseele cu nervuri dese pot fi utilizate cand incarcarile temporare sunt uniform
distribuitesauasimilabilecuacesteasiseaplicastatic,iarvaloareadeexploatareaacestor
incarcariestecelmultegalacu1,5xvaloareaincarcariipermanente;dintabelul2demaijos
rezultacagreutateaproprieaplanseuluivariaza,(incazulgrosimiisuprabetonariide6cm)
dela3.1la3.8kN/m2,ceeaceinseamnaoincarcareutilamaximadecca.4.65.7kN/m2.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
14/94
13
- nueste recomandata utilizarea planseelor cu nervuri dese in cazul celorsolicitate
de incarcari concentrate mai mari de 3KN, de incarcari mobile, sau aplicate dinamic pe
placa.
II.3TipurideelementeutilizatelaplanseelePOROTHERM
II.3.1GrinzileprecomprimatePOROTHERM
(1)GrinzilePTHsuntgrinziprefabricatedinbetonprecomprimat,cuarmaturaprentinsa,in
invelisceramic(elementeceramicespecialetipT250),dispusecanervuridese,lainterax
de45cmsau60cm,infunctiedetipulbloculuiceramicPTH.
(2)Grinzilereazemapeolungimedecelputin125mm,peperetiisaugrinzilestructurii;
exista si posibilitatea rezemarii indirecte prin intermediul unor carcase din otel beton
inglobate in betonul de monolitizare din nervuri; in acest caz capetele grinzilor
precomprimate vor fi incastrate intr-o zona monolita a carei latime va fi dimensionata
conformprevederilorSREN15037-1:2008anexaDvezicap.III.6.(3)Lungimiledefabricatiesuntintre1.75msi7,25mcuvariatialungimiicuunmodulde
25cm.(vezitabelul1demaijos).
bxh=120mmx65mm
Fig.2-GrindaprefabricataplanseuPorotherm
Dimensiuni(sectiunebxh) 120mmx65mm
Lungimeadefabricatie 1.757,25m
Dimensiuneamodululuidelungimedefabricatie 25cm
Greutatea 16kg/ml
(4)CaracteristicilemateriarelordincaresuntrealizategrinzilePTH,conformfiselortehnice
aleproducatorului,siconformdatelordindosareletehnicepuseladispozitiedebeneficiar
sunt:
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
15/94
14
ArmaturapretensionataagrinziiconformNORM4258-ST180/200-productie
Austria-(sepoateasimilacuarmaturadinstardardulromanescST009-2005):
-toroanedinsarmapentrubetonprecomprimat2,5mm:
-curezistentalaintindere fpk =1960N/mm2
-limitadeelasticitateconventionalala0.1% fp0.1k=1765N/mm2
-rezistentadecalcullatractiune fpd=1500N/mm2
ConectoriotelBSH55.50conformMSZ339-productieUngaria:
-baredeotelbeton4,2mm:
-rezistentalaintindere ft =560N/mm2
-limitadeelasticitatede0.2% f0.2k=500N/mm2
-rezistentadecalcullatractiune fywd=420N/mm2
BetonelementprefabricatclasaC30/37-conformMSZ4798-1:2004;SREN206-1-productieUngaria,(sepoateasimilacubetonuldeclasaC30/37dinnormaromaneasca
NE012-1:2007siSREN1992-1:2004)
fck,cil=30N/mm2
fck,cub=37N/mm2
fcd =20N/mm2
Fig.3Ajustarealungimiigrinziiestepermisanumai
prinsectionarecudiscdiamantat,prinscurtareacucatemax.10cmdincapetelegrinzii
(5) In acceptia SR EN 15037-1:2008 grinzile precomprimate PTH sunt grinzi non
autoportante (vezi cap. I.3), acestea asigurand capacitatea de rezistenta finala a
planseului,impreunacubetonulmonolitturnatinsitu.
(6)Caracteristiciledimensionalesigreutatilegrinzilorsuntprezentateintabelul1demaijos
(s-apastratnotareafurnizoruluipentrufiecaretipodimensiuneF175F725).
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
16/94
15
Tabel1-Caracteristicilegrinzilorprecomprimate(declaratedeproducator)
Lungimea
Distantadintrepereti Numrultoroanelor
Numrulconectorilor
Greutatetotalagrinda
Denumirea
cm cm buc buc kg/buc
F175 175 150 5 7 28
F200 200 175 5 7 32
F225 225 200 5 7 36
F250 250 225 5 7 40
F275 275 250 5 7 44
F300 300 275 6 7 48
F325 325 300 7 7 52
F350 350 325 8 7 56
F375 375 350 9 9 60
F400 400 375 10 9 64
F425 425 400 12 9 68
F450 450 425 13 9 72
F475 475 450 14 11 76
F500 500 475 16 12 80
F525 525 500 17 12 84
F550 550 525 17 14 88
F575 575 550 19 14 92
F600 600 575 19 12 96
F625 625 600 19 15 100
F650 650 625 19 14 104
F675 675 650 19 14 108
F700
700
675
19
16
112
F725 725 700 19 16 116
(7) Infunctiedevalorileincarcarilor decalcul side necesarul decapacitatederezistenta,
planseelepotfirealizateinsistemcugrinzisimplesaucugrinzidublefigura4.
Sepotutilizagrinziduble,sau chiartriple,siincazulunuiplanseurealizatcurentcu
grinzi simple, pentru intarirea locala, in zonele cu incarcari sporite (de. ex sub peretii
despartitori)saupentrubordareaunorgolurimarideinstalatii.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
17/94
16
Legenda:
1. BlocceramicPTH60(45)2. GrindaprefabricatadinbetonprecomprimatPTH3. SuprabetonareC20/25
a)structurasimpladegrinzi b)structuradubladegrinzi
Figura4DispunereagrinzilorPTHinstructurasimplasaudubla
(8) Dispunerea conectorilor in lungulgrinzilor, conform fiselor tehnice aleprodusului,este
prezentatainFigura5asiFigura5bdemaijos.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
18/94
17
Figura5aDispunereaconectorilorinlungulgrinzilorPTH(F175F425)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
19/94
18
Figura5bDispunereaconectorilorinlungulgrinzilorPTH(F450F725)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
20/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
21/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
22/94
21
III.2IPOTEZEDECALCUL
(a) Ipotezele de calcul pentru calculul planseelor POROTHERM sunt cele mentionate in
STAS10107/3-90Planseecunervuridesedinbetonarmatsibetonprecomprimat.
(b)ConformSTAS-ului:
-laplanseelecunervuridispusepeosinguradirectie,nervurilesecalculeazacagrinzi
obisnuitedinbetonarmatsaubetonprecomprimat(indiferentdetipuldestructurain
caresuntprevazute).
-dimensionareanervurilorsefaceconsiderandcasuntsimplurezemate;
-deregula,incalcululplanseelorcucorpurideumpluturanuseiainconsiderareaportul
corpurilordeumpluturasiaeventualelormonolitizariintrenervurisicorpuriledeumplutura;
- calculul la forta taietoare se poate face asimiland aria portiunii active a corpului de
umplutura cu o arie echivalenta de beton, de aceeasi clasa cu cea prevazuta in nervuri
dedusaprininmultireacuraportulrezistentelor;
- calculul la starea limita de deformatii se poate face asimiland aria portiunii active a
corpuluideumpluturacuoarieechivalentadebetondeaceeasiclasacuceaprevazutain
nervuriprininmultireacuraportulmodulilordeelasticitate.
In cazul planseelor POROTHERM nu se va lua in calcul la nici una dintre
verificari aria nervurilor corpuluide umplutura; avand in vedere grosimile mici ale
nervurilor aportul acestora va fi nesemnificativ in raport cu aportul betonului si
armaturii. Totodata blocurile POROTHERM sunt considerate in calcul ca blocuri
semirezistente(vezipct.I.3.5siII.3.2),astfelcatalpasuperioaraaacestoranupoatefi
consideratacatalpacomprimatainsistemulfinalalplanseului.
In cazuri particulare, de exemplu cand grinzile PTH ies in consola peste reazemele
marginalepentruasustinebalcoane,sepoateaveainvederesioschemaderezemarecu
continuitatepeunuldintrereazeme.Armaturapentrupreluareamomentelornegativeseva
dispuneinnervurisi/sauinsuprabetonaresisevadimensionacapentruogrindadinbeton
armatfaraatineseamadeaportulgrinzilorPTH.
III.3CALCULULINCARCARILORPeplanseupotactionaurmatoareletipurideincarcari:
1. incarcaripermanentedatorategreutatilorpropriiale:suprabetonariiarmate,blocurilor
ceramice POROTHERM, grinzilor precomprimate PTH, tencuielii de la partea
inferioaraaplanseuluisistraturilorpardoselilor;
2. incarcariutiledatorateprocesuluideexploatareacladirilor;
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
23/94
22
3. incarcari temporare datorate peretilor despartitori nestructurali care sprijina pe
planseu.
Pentru calculul planseului se folosesc valorile de calcul ale incarcarilor obtinute prin
inmultireavalorilornormatecucoeficientiiincarcarilorn i.
Incarcareapermanentanormata,uniformdistribuita,peplanseusecalculeazacurelatia:
gn
= in
i
id =1 ;[daN/m2
] (1)
unde:
digrosimeastratuluicomponentalplanseuluiinm;
igreutateatehnicaamaterialuluidincareesterealizatstratulrespectiv,indaN/m3
.
Incarcarea utila normata (datorata procesului de expoatare) este in functie de
destinatiaconstructiei(deex.de150daN/m2inincaperiledelocuit,de300daN/m2incasa
scariisi200daN/m2 labalcoane,etc).Valoareanormata,uniformdistribuita,aacestei
incarcari nupoatedepasi 1.5 x greutatea proprie, uniform distribuita, a planseului
(veziTabelul2).
Incarcareatemporaranormatadatorataperetilordespartitorisecalculeazamaiintaicao
incarcaretotala,indaN,curelatia:
npd
G =dpxhpxlpxp+2xdtxhpxlpxt;[daN] (2)
Unde:
dpgrosimeapereteluidespartitor(m);
hpinaltimeapereteluidespartitor(m);
lplungimeapereteluidespartitor,inplan,aferentazoneideplanseucalculata(m);
pgreutateatehnicaamaterialuluidincareesterealizatpereteledespartitorindaN/m3;
dt-grosimeatencuieliipereteluidespartitor(m);
tgreutateatehnicaatencuieliipereteluidespartitorindaN/m3.
Aceastaincarcaretotalasetransformainincarcareuniformdistribuitapem
2
deplanseucurelatia:
placa
S
npdP
g npd = ;[daN/m2] (3)
undeSplacasuprafatazoneideplanseucalculatapecarereazemapereteledespartitor.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
24/94
23
Incazul incareun peretedespartitorestedispus paralel cugrinzilePTH,greutatea
acestuiaserepartizeazacaoincarcareuniformdistribuita,indaN/mllagrinda(saugrinzile
adiacente)pecareacestareazema:
grindal
npdP
g npd = ;[daN/m
] (4)
Incarcareadecalcul datorataperetilordespartitorisecalculeazamaiintaicaoincarcare
totalaindaNcurelatia:
cpd
G =nx(dpxhpxlpxp+2xdtxhpxlpxt)[daN] (5)
unde:
n -coeficientulgrupariideincarcari
Aceastaincarcaretotalasetransformainincarcareuniformdistribuitapem2deplanseusau
pemetruliniardegrindacasiincazulincarcarilornormate.
III.3.1Exempludecalculaincarcariloruniformdistribuitepeplanseesipegrinzile
planseelor
CazA:(faraperetedespartitor)
Element gn(daN/m2) n gc(daN/m2)
Tencuiala
0.015x1900
28.5 1,35 38.5
Suprabetonaredin
betonarmat
0.06x2500
150.0 1,35 202,5
Sapa
0.04x1900
76.0 1,35 102,6
Parchet
0.01x800
8.0 1,35 10.8
Corpuriceramice
700x0.17
119.0 1,35 160,7
Utila 150.0 1,50 225.0
Peretedespartitor - - -
Total 531.5 740.1
Coeficientii incarcarilor s-au considerat conform Codului CR0-2005 Bazele proiectarii
structurilorinconstructii.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
25/94
24
Incarcarea din planseu aferenta unei grinzi se calculeaza inmultind valoarea de calcul a
incarcariidinplanseuindaN/m2cudistantadintredouagrinzi,respectiv0.45msau0.60m.
qc(daN/m)=greutategrinda(valoaredecalcul)+incarcaredinplanseu(valoaredecalcul)
Rezulta:
qc,planseu=gc,planseu(daN/m2
)xd=740.1x0,45=333.0daN/m(laplanseulcublocuriPTH45)
sauqc,planseu=gc,planseu(daN/m2
)xd=740.1x0,60=444.0daN/m(laplanseulcublocuriPTH60)
gc,grinda=1.35(gn+gs)
unde:
gn=greutateagrinziiPTH16daN/m
gs=greutateasuprabetonariigrinziiPTH(exclusivgrosimeasuprabetonariicurente
deasuprablocurilorceramicedispuneresimpladegrinzi)28daN/m
Rezulta:gc,grinda=1.35(g
n+gs)=1.35(16+28)=60daN/m
si
qc=333.0+60.0=393daN/m=3.93kN/m(pentrudistantaintregrinzide45cm)
sau
qc=444.0+60.0=504daN/m=5.04kN/m(pentrudistantaintregrinzide60cm)
CazB:(cuperetedespartitor)
Element qn(daN/m2) n qc(daN/m2)Tencuiala
0.015x1900
28.5 1,35 38.5
Suprabetonaredin
betonarmat
0.06x2500
150.0 1,35 202,5
Sapa 76.0 1,35 102,6
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
26/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
27/94
26
III.4VERIFICAREASECTIUNIIGRINZILORPTHLAINCOVOIERE
PentruverificareasectiuniigrinzilorPTHlaincovoieresepotutilizatabelelecuvalorile
capacitatilorderezistentaMHsi/sauqH,calculatesiverificateprinincercaridelaboratorla
producator,inUngaria.vezitabelul3demaijos.
Acestevaloriinsa,suntdatepentrucazurileparticulareexperimentate,cugrinzi
prefabricateexecutateinUngariasicubetondesuprabetonareclasaC16/20.Avandin
vederecaSREN15037-1acceptapentrusuprabetonaredoarbetondeclasaminima
C20/25,potfifolositenumaipentruverificarirapide,acoperitoare.
Lungimile de calcul pentru calculul eforturilor se considera, conform precizarilor din
anexaElaSREN15037-1:2008,cap.E1:
L=L0+5cm
UndeL0estedistantaintrefetelereazemelor(grinzisaupereti).
PentruexempluldeincarcaridemaisusdelacapIII.3.1vomavea:
- CazulA(pentrudistatantaintregrinzide60cm)
Lungimeadecalcull=2.55m
Mc=8
lq 2c =8
504x2.552=409.6daNm=4.10kNmMH=7,1kNm(vezitabelul3)
- CazulB(pentrudistantaintregrinzide60cm)
Lungimeadecalcull=4.55m
Mc=8
lq 2c =
8
555x4.552=1436.2daNm=14.40kNmMH=19.2kNm(vezitabelul3)
VomverificaaceastarelatiesipentrulungimeamaximaagrinzilorprecomprimatePTH
grinda F725, pentru care lungimea de calcul este L=7.05 m (cu incarcare uniform
distribuitacorespunzatorcazuluiB).
Mc=8
lq 2c =8
555x7.052=3448daNm=34.50kNm>MH=25.6kNm(vezitabelul3)
Rezultacaestenecesarautilizareastructuriidubledegrinzi:
Inacestcaz:qc,planseu=qc,planseu(daN/m
2)xd=824.1x0,72=593.4daN/m
gc,grinda=1.35(2gn+2gs)=1.35(2x16+2x28)=119daN/m
qc=593.4+119=712.4daN/m=7.13kN/m(pentrudistantaintregrinzide60cm)
Mc=8
lq 2c =8
712.4x7.05 2=4426.0daNm=44.30kNmMH=48.90kNm(vezitabelul3)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
28/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
29/94
28
TABELUL3CAPACITATIDEREZISTENTALAINCOVOIERE
Structurarecomandata Structurasimpladegrinzi Structuradubladegrinzi
60cm 45cm 4cmbetonmonolit
6cmbetonmonolit
4cmbetonmonolit
6cmbetonmonolit
Distantainteraxgrinzi
4cm
6cm
4cm
6cm
BETONMONOLIT:C16/20
Lungimeagrinzii
Distantaintre
pereti
Greutate
totala
grinda
Numarul
toroanelor
Numarul
conectorilor
Grosimesuprabetonare MH qH MH qH MH qH MH qH
cm cm Kg/buc buc buc kNm kN/m kNm kN/m kNm kN/m kNm kN/m175 150 28 5 7 6,4 9.0 7,1 10.0 12,6 17,8 14,1 19,9
200 175 32 5 7 6,4 9.0 7,1 10.0 12,6 17,8 14,1 19,9
225 200 36 5 7 6,4 9.0 7,1 10.0 12,6 17,8 14,1 19,9
250 225 40 5 7 6,4 9,0 7,1 10,0 12,6 17,8 14,1 19,9
275 250 44 5 7 6,4 7,4 7,1 8,2 12,6 14,6 14,1 16,3
300 275 48 6 7 7,6 7,3 8.5 8,2 15,0 14,5 16,8 16,2
325 300 52 7 7 8,9 7,2 9,9 8,1 17,4 14,2 19,5 15,9
350 325 56 8 7 10,1 7,1 11,2 7,9 19,7 13,8 22,0 15,5
375 350 60 9 9 11,3 6,9 12,6 7,7 22,0 13,4 24,6 15,0
400 375 64 10 9 12,5 6,6 13,9 7,4 24,3 12,9 27,2 14,5
425 400 68 12 9 14,8 7,0 16,6 7,8 28,7 13,5 32,2 15,2450 425 72 13 9 16,0 6,7 17,9 7,5 30,9 12,9 34,7 14,5
475 450 76 14 11 17,2 6,4 19,2 7,2 33,0 12,5 37,1 13,9
500 475 80 16 12 19,4 6,5 21,8 7,4 37,2 12,5 41,9 14,1
525 500 84 17 12 20,6 6,3 23,1 7,0 39,3 12,0 44,3 13,5
550 525 88 17 14 20,6 5,7 23,1 6,4 39,3 10,9 44,3 12,3
575 550 92 19 14 22,8 5,8 25,6 6,5 41,2 10,4 48,9 12,1
600 575 96 19 12 22,8 5,3 25,6 5,9 41,2 9,5 48,9 11,3
625 600 100 19 15 22,8 4,9 25,6 5,5 41,2 8,8 48,9 10,4
650 625 104 19 14 22,8 4,5 25,6 5,0 41,2 8,1 48,9 9,6
675 650 108 19 14 22,8 4,2 25,6 4,7 41,2 7,5 48,9 8,8
700 675 112 19 16 22,8 3,9 25,6 4,3 41,2 7,0 48,9 8,3725 700 116 19 16
**
**
** **22,8 3,6 25,6 4,0 41,2 6,5 48,9 7,7
Pentruvaloriledeschiderilorcorespunzatoarecoloanelormarcatecu**serecomandautilizareastructuriiduble
degrinziprecomprimatePTH.
MH=momentmaximcapabilcorespunzatorincarcariilimitadeexploatare
qH=incarcarealimitaasociatamomentuluimaximcapabil
Pentru calcule acoperitoare, avand in vedere ca marirea grosimii suprabetonarii
conduce la o marire proportionala a bratului de parghie a fortei de precomprimare (laaceeasi valoare a latimii efective a zonei comprimate si aceeasi clasa a betonului),
determinarea capacitatii de rezistenta se poate face, utilizand valorile din Tabelul 3,
multiplicatecuraportulinaltimilornervurilor.
Deexemplu,pentrugrinzilecu19sarmedeprecomprimareF575F725cresterea
grosimii suprabetonarii cu 2 cm, de la 6 la 8 cm conduce la crestera inaltimii totale a
nervuriidela23la25cmsideci,laocapacitatederezistentamaritaastfel:
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
30/94
29
MH,8=MH,6xh8/h6=25,6x25/23=27.8KNm(pentrustructurasimpladegrinzi)MH,8=MH,6xh8/h6=48,9x25/23=53.2KNm(pentrustructuradubladegrinzi)
Infig.8searata,conformprecizarilorfurnizoruluigrinzilorPTH,moduldedispunerea
sarmelorlagrinzilecu19sarmeF575F725.
Fig.8DetaliusectiunegrindaPTHdispunerearmaturapreintinsalagrinzileF575725
Fig.9Detaliusectiuneplanseucustructuradubladegrinzisisuprabetonare8cm
Conformprecizarilorproducatorului,oteluldeprecomprimareestecaracterizatprin
urmatoarelerezistente:
-rezistentalaintinderevaloarespecificata-fpk =1960N/mm2
-limitadeelasticitateconventionalala0.1%-fp0.1k=1765N/mm2
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
31/94
30
Calculamcapacitateaderezistentalaincovoierecurelatia(6)demaisus:
FA=npFpk
Fpk=apxfp0.1k/s =4.91x1765/1.15=7536N
ap=ariauneisarmedeprecomprimare2.5mm;
ap=4.91mm2
s=1.15coeficientpartialdesigurantapentruarmaturipretensionateconformSREN1992-1-1:2004tab2.1N
FA=npFpk=2x19x7536=286368N
beff=720mm
fcd=fck/c=20/1.5=13.3N/mm2(pt.betonC20/25)
c=1.5coeficientpartialdesigurantapentrubetonconformSREN1992-1-1:2004
tab2.1N
d=222mm(vezifig.9)
Inaltimeazoneicomprimatevafi:
yc=FA/(beffxfcd)=286368/(720x13.3)=29.90mm;
MRd=(286368/1.1)(222-29.9/2)=53902267Nmm=53.9kNm(valoareapropiatade
cea calculata mai sus, prin extrapolarea valorilor din tabelul 3 cu raportul inaltimilor
nervurilor-53.2kNm)
Desi nerecomandate, existasi cazuri in care grinzile PTH sunt rezematecontinuu peste
centurilesaugrinzileexterioaresiiesinconsolapentruasustinebalcoane.Inacestecazuri
seva prevedea ca structura planseului sase realizeze fiecu blocuri PTH45 in structura
simpla, fie cu blocuri PTH60 in structura dubla (vezi detaliul Z04e2 din cap. V piese
desenate).Armaturapentrupreluareamomentelornegativepereazemvafidimensionata
faraaluainconsiderareaportulgrinzilorPTH.Sectiuniledecalculpotficonformfigurilorde
maijos:
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
32/94
31
III.5VERIFICAREASECTIUNIIGRINZILORPTHLAFORTATAIETOARE
VerificareasectiuniigrinzilorPTHlafortataietoaresefaceconformprevederilorAnexei
EdinSREN15037-1:2008pct.E5.
Nuestenecesaraarmaturainclinatapentrufortataietoaredacavaloareadecalcula
efortuluiunitardelunecareinsectiuneaconsideratasatisfacerelatia:
sd=VSd/bz0.03fck[N/mm2] (8)
unde:
VSd=fortataietoaredecalculinsectiuneaverificata[N]
Sd=efortulunitardelunecaredecalculinMPa[1MPa=1N/mm2]
b= latimea sectiuniigrinzii lanivelulconsiderat (in cazulnostru 100 mmpentru structura
simpladegrinzi);
z=bratuldeparghiealcupluluideforteinteriorlastarealimitaderezistenta(SLU);incazulnervurilor compozite cum sunt cele corespunzatoare planseului POROTHERM bratul de
parghiezsecalculeazacurelatia:
z=Ii/S [mm](9)
Ii=momentuldeinertiealsectiuniiidealedebeton(vezifigurile1012;14-16)-[mm4];
S=momentulstaticcalculatpentruniveluldeverificareconsiderat[mm3];
Seconsideradouanivelurilacarese faceverificareasianumecentrulde
greutatealsectiuniiidealedebetonsisuprafatadecontactintrebetonulprecomprimatdin
grinzilePTHsibetonulmonolitalnervurii-vezifigurile13si17.
fck = rezistenta caracteristica la compresiune a betonului suprabetonarii, turnat in situ, la
nivelulconsideratinMPa.
Infigurile11si12,respectiv15si16ariileidealealetalpilorinferioarealesectiunii
idealesecalculeazaastfel:
At,i=2800(fck,p/fck,s)+(npAp)fpk/fck,s)[mm2] (10)
unde:
2800=ariasectiuniidebetonC30/37dingrindaPTH[mm
2
]fck,p=rezistentacaracteristicaabetonuluiC30/37dingrindaPTH[N/mm2];
fck,s=rezistentacaracteristicaabetonuluimonolitdinsuprabetonare-[N/mm2];
np =numarultoroanelor(sarmelor)deotel(NORM4258-180/200)corespunzatorgrinzii
respectiveveziTabelul3;
Ap =ariaunuitoron(sarma)[mm2];
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
33/94
32
fpk =efortulunitaraxialcorespunzatorforteideruperegarantatapentrutoroanele(sarmele
pretensionate),in-[N/mm2]
AvandariileAt,i[mm2]sepotdeterminalatimiletalpilorinferioarealesectiunii
ideale:
Bi=At,i/40 [mm] (11)
Fiind determinate dimensiunile geometrice ale sectiunii ideale de beton se pot
determina pozitia centrului degreutate yG si valorile momentelor de inertie si momentelor
staticepentrusectiuniledeverificare(veziFigura13si17).
yG=(Aiyi)/Ai [mm] (12)
Ii=(A(i)y2
G(i))+A(i)h(i)2/12 [mm4] (13)
S1-1=At,i(190-yG)+50(170-yG)2 [mm3] (14)
S2-2=20At,i [mm3] (15)
siincontinuarevalorilebratuluideparghiez:
z1-1 =Ii/S1-1 [mm] (16)z2-2 =Ii/S2-2 [mm] (17)
sivalorilesd(N/mm2):
sd,1-1=VSd/100z1-1 [N/mm2](18)
sd,2-2=VSd/100z2-2 [N/mm2](19)
Valoriledecalcul,VSd,alefortelortaietoaresepotdeterminafiemanual,considerand
incarcarile aferente unei grinzi (vezi cap.III.3), fie printr-un program de calcul automat, in
care,planseulestemodelatcaoreteadegrinziparalele,simplurezemate,cucaracteristicilegeometricealesectiuniloridealedebeton.
Dimensiunilesectiunilorrealesiaceloridealedebeton pentrustructurasimplade
grinzisuntaratateinfigurile10-13demaijos.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
34/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
35/94
34
Dimensiunile sectiunilor realesi a celor ideale debeton pentru structuradubla de
grinzisuntaratateinfigurile14-17demaijos.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
36/94
35
Incazurile in care se verifica relatia de mai sus,sd0.03fck este necesara armatura inclinatapentru forta taietoare,care vafi
ancoratacorespunzatordeopartesidealtaasectiuniiverificate.
Aceastaarmaturasedimensioneaza conform prevederilorpct.6.2.3.dinSREN1992
1-1:2004sisedispunepelungimeapecarenuestesatisfacutarelatiadeverificare.
Pentrucazulplanseuluicustructurasimpladegrinzicudeschidereadecalcul
de4.55m,cublocuriPTH60(vezifig.11)conformalgoritmuluidecalculprezentatmaisus,
vomavea:
VSd=(4.55x555)/2=1262.6daN=12626N
At,i =2800(fck,p/fck,s)+(np Ap)fpk/fck,s)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
37/94
36
At,i =2800(30/20)+(14x4.91)1960/20=4200+6736=10936[mm2]
Bi =At,i/40=10936/40=273 [mm]
yG=(Aiyi)/Ai [mm]
Ai =600x60+110x100+10936=57936[mm2]
Aiyi=36000x30+11000x115+10936x190=4422840 [mm3]
yG=4422840/57936=76 [mm]
Ii=(A(i)y2G(i))+A(i)h(i)2/12 [mm4]
A(i)y2
G(i)=36000x(76-30)2+11000x(115-76)2+10936x(190-76)2=
76176000+16731000+142124256=235031256 [mm4]
A(i)h(i)2/12=36000x602/12+11000x1102/12+10936x402/12=
10800000+11091667+1458133=23349800 [mm4]
Ii=235031256+23349800=258381056 [mm4]
S1-1=At,i(190-yG)+100(170-yG)2
/2 [mm3
]
S1-1=10936(190-76)+50(170-76)
2=1246704+441800=1688504[mm3]
z1-1 =Ii/S1-1=258381056/1688504=153 [mm]
S2-2=20At,i
S2-2=20x10936=218720 [ mm3]
z2-2 =Ii/S2-2=258381056/218720 =1181 [mm]
sd,1-1=VSd/100z1-1
]/[83.0153100
12626 211, mmNx
sd ==
sd,2-2=VSd/100z2-2
]/[11.01181100
12626 222, mmN
xsd ==
Verificamrelatia:sd
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
38/94
37
IncazulgrinzilorPTHaceastaarmaturaesteconstituitadinbucleledinotelbeton 4.2
mmdispuseladistantede19cmsi25cmlacapetelegrinzii.
Modeluldecalculesteceldinfig.18,conformpct.6.2.3dinSREN1992-1-1:2004.
Conformpct.6.2.3(4),incazulelementelorcuarmaturiinclinate,capacitateade
rezistentalafortataietoareesteceamaimicadintrevalorile:
sin)(, ctgctgywdzfssw
AsRdV += (20)
)2
1/()(1max, ctgctgctgcdfzwbcwRdV ++= (21)
unde:
Asw =ariaarmaturiipentrufortataietoare
s =distantadintreetrieri(bucle)
fywd =rezistentadecalculaarmaturilorpentrufortataietoare
1 =coeficientdereducerearezistenteibetonuluifisuratlaincovoiere
cw =coeficientcaretinecontdestareadeefortdinfibracomprimata
bw =latimeaminimaasectiuniicuprinsaintrefibraintinsasifibracomprimata
z =bratuldeparghiealfortelorinterne
fcd =rezistentadecalcullacompresiuneabetonuluinervurii(suprabetonare)
Incazulnostruvomavea,pentrusituatiadefavorabilactg =1(candfisurainclinata
intersecteazaosingurabuclaconectorancoratadeopartesidealta):
Asw =2x13.85=27.7 [mm2]
s =190 [mm]
fywd =420 [N/mm2] (vezipctII.3.1(4)demaisus)
1 =0.60(pt.betoncufck
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
39/94
38
Rezulta: 13197766.0x)839.01(420x153190
7.27V s,Rd =+= [N]
112265)11/()839.01(3.136.01531001max, =++=RdV [N]
Deci, capacitatea de rezistenta la forta taietoare in sectiunea de la reazem este
VRd,s=13197N, mai mare decat forta taietoare de calcul determinata mai sus,
Vsd=12626N.
Pentru cazul planseului, cu structura dubla de grinzi, cu deschiderea de
calcul de 7.05m, cublocuri PTH60 (vezimai sus fig.15) conform algoritmului de calcul
prezentatmaisus,vomavea:
VSd=(7.05x712.4)/2=2511.2daN=25112 [N]
At,i =2x2800(fck,p/fck,s)+(2xnp Ap)fpk/fck,s) [mm2]
At,i =2x2800(30/20)+(2x19x4.91)1960/20)=8400+18284=26684[mm2]
Bi =At,i/40=26684/40=667 [mm]
yG=(Aiyi)/Ai [mm]
Ai =720x60+110x220+26684=94084 [mm2]
Aiyi=43200x30+24200x115+26684x190=9148960 [mm3]
yG=9148960/94084=97 [mm]
Ii=(A(i)y2
G(i))+A(i)h(i)2/12 [mm4]
A(i)y2
G(i)=43200x(97-30)2+24200x(115-97)2+26684x(190-97)2=
193924800+7840800+230789916=432555516 [mm4]
A(i)h(i)2/12=43200x602/12+24200x1102/12+26684x402/12=
12960000+24401667+3557866=40919533 [mm4]
Ii=432555516+40919533=473475049 [mm4]
S1-1=At,i(190-yG)+220(170-yG)2/2 [mm3]
S1-1=26684(190-97)+110(170-97)2=2481612+586190=3067802[mm3]
z1-1 =Ii/S1-1=473475049/3067802=154 [mm]
S2-2=20At,I [mm3]
S2-2=20x26684=533680 [ mm3]
z2-2 =Ii/S2-2=473475049/533680 =887 [mm]
]mm/N[74.0154x220
25112 211,sd ==
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
40/94
39
]2/[13.0887220
2511222, mmN
xsd ==
Verificamsiaicirelatia: sd
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
41/94
40
DimensionarealungimiideancorajlasmulgeresefaceconformSREN15037-1AnexaD,
pct.D.2.2Rezemareaindirecta.
Relatiadeverificareeste:
lbVsd/(VRdi*bj) (22)
unde:
VSd =fortataietoaredecalcul
VRdi=capacitatea de rezistenta la forta taietoare,specificata in Tabelul 3 din SR EN
15037-1:2008
bj=lungimeaconturuluideinterfatadefinitinAnexaC,pct.C1,fig.C1,dinSREN15037-1
Modelulderezemaresidecalculesteprezentatinfigura19.
Larezemareaindirecta,estenecesararetragereablocurilorceramicedelamarginea
reazemelorpeo distantadecelputinlb+20mmsirealizareauneicenturidinbetonmonolit
pentruaasiguraancorareagrinzilorPTHlacapeteimpotrivasmulgerii.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
42/94
41
Incazulplanseuluicudeschidereadecalcul4.55mcustructurasimpladegrinzi
vomavea:
Vsd=12626N -vezipct.III.5
VRdi=0.58MPa-capacitateaderezistentalafortataietoare,specificatainTabelul3dinSR
EN15037-1:2008,corespunzatorcazuluic3apentrubetondemonolitizareC20/25.
bj=100mm-lungimeaconturuluideinterfatadefinitinAnexaC,pct.C1,fig.C1,dinSREN
15037-1:2008.
lb=Vsd/(VRdi*bj)=12626/(0.58x100)=217mm
Incazulplanseuluicudeschidereadecalcul7.05mcustructuradubladegrinzi,
vomavea:
VEd=25112N-vezipct.III.5
VRdi=0.58MPa
bj
=220mm mm197220x58.0
25112lb ==
Rezulta deci ca, la rezemarea indirecta, este necesara retragerea blocurilor
ceramicedelamargineareazemelorpeodistantadecelputinlb+20mmsirealizarea
unei centuri din betonmonolit pentru a asigura ancorarea grinzilor PTH la capete
impotrivasmulgerii.
III.7DIMENSIONAREAARMATURIILONGITUDINALEACARCASELORDEARMATURA
DELAREAZEMELEGRINZILORPTH,INCAZULREZEMARIIINDIRECTE
In cazul rezemarii indirecte, latirea zonei monolite de la marginea planseului pentru
asigurarea la smulgere a grinzilor precomprimate,conduce practic la continuareagrinzilor
planseuluipeacestereazeme,astfelcaarmaturadelaparteasuperioaraaconectorilornu
vafisuficientapentrupreluareamomentelorincovoietoarenegativecevorapareapeaceste
reazeme.Pentrudimensionareacarcaselor,seconsidera,acoperitor,momentul incovoietor
corespunzatoruneiincastrariperfecteMc=qc*l2/12
Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde4.55m,dispusela60cm,vomavea:
qc=5.55kN/m;l=4.55mlungimedecalculgrinda
kNmlcqM
reazem 58.912
55.455.5
12
2 2=
=
=
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
43/94
42
Sectiunedecalcul:sectiuneaidealapentrugrindaPTH60
222.03.13180100
1058.92
6
2
0
=
=
=
cdfhb
Mm
254.0222.0211211 === m
2203300
3.13180100254.00 mmffhbaAys
cd===
Aa,exist=78.5mm2(baradearmatura10intreconectori,prezentainfiecaregrindaPTH)
Aanec/carcasa=20378.5=124.5mm2
Rezulta -armaresup./inf.carcasa210PC52=>Aaef=157mm2
-armaretotalacarcasa410PC52=>Aatot=314mm2
Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde7.05m,dispusela60cm,vomavea:qc=7.13kN/m;lc=7.05mlungimedecalculgrinda
kNmlcq
reazemM 53.2912
05.713.7
12
2 2=
=
=
311.03.13180220
1053.29
2
0
2
6
=
=
=
cdfhb
Mm
385.0311.0211211 === m
2676
3003.13180220385.0
0mm
ysfcd
fhbaA === -2carcase(structuradubla)
Aa,exist=78.5mm2(baradearmatura10intreconectori,prezentainfiecaregrindaPTH)
Aanec/carcasa=676/2-78.5=259.5mm2
Rezulta -armaresuperioaracarcasa214PC52=>Aaef=308mm2
-armareinferioaracarcasa210PC52=>Aaef=157mm2
-armaretotalacarcasa =>Aatot=465mm2
Sepoateoptasipentrudispunereaacesteiarmaturi,partial,subformadecalaretipelatimea
decalculatalpiisuperioareagrinzii.Inacestcazvomavea:
- seconfectioneazacarcaselecucate212PC52sivomaveaincele2carcasesi
armaturadintreconectori2x78.5+4x113=599mm2
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
44/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
45/94
44
Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde4.55m,dispusela60cm(structura
simpla),vomavea:
Vsd=12626N=12.63kNvaloarefortataietoaredecalcul
s=150mm(distantamedie,conditionatasidedispunereabuclelorinclinatealeconectorilor
dingrinzi)
fywd=210N/mm2
(otelbetonOB37)
z=153mm
=450
RezultaAsw=12626*150/[153*210*1]=58.9mm2-pentruocarcasa,decidouaramurideetrierSefacearmaretransversalapentrucarcasa8/150(OB37)=>Asw,ef=100.6mm
2sau
6/100(OB37)=>Asw,nec=39.3mm2;Asw,ef=56.6mm
2
Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde7.05m,dispusela60cm(structura
dubla),vomavea:
Vsd=25112N=25.11kNvaloarefortataietoaredecalcul
s=150mm(distantamedieconditionatasidedispunereabuclelorinclinatealeconectorilor
dingrinzi)
fywd=210N/mm2(otelbetonOB37)
z=154mm
=450RezultaAsw=25112*150/[154*210*1]=116.5mm
2pentrudouacarcase,deci4ramurideetrierSefacearmaretransversalapentrucarcasa8/150(OB37)=>Asw,ef=201.2mm
2sau
6/100(OB37)=>Asw,nec=77.6mm2;Asw,ef=113.2mm
2
III.9DIMENSIONAREANECESARULUIDEARMARESUPERIOARAPEREAZEME
INCAZULREZEMARIIDIRECTEAGRINZILORPTH
Schemastatica:grindacontinuapereazeme
Sectiunedecalcul:sectiuneaidealapentrugrindaPTH60
Pentru cazul planseului cudeschiderea de calculde4.55m, custructurasimpla de
grinzi,cublocuriPTH60,vomavea:
qc=5.55kN/m;lc=4.55mlungimedecalculgrinda
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
46/94
45
kNmlcq
reazemM 58.912
255.455.5
12
2=
=
=
222.03.13180100
1058.9
20
2
6
=
=
=
cdfhb
Mm
254.0222.0211211 === m
2203
3003.13180100254.0
0mm
ysfcd
fhbaA === /0.60m
Aanec=340mm2/m
Aaexist=2x78.5mm2=157mm2(bare10PC2infiecarenervura:existacate2nervuripe
latimeade1.0mdeplaca)
Aanec=340mm2157mm2=183mm2
Rezultaarmaresuperioaracalareti8/200mmPC52(Aaef=251mm2/m)
Pentru cazul planseului cudeschiderea decalcul de 7.05m, custructura dubla de
grinzi,cublocuriPTH60,vomavea:
qc=7.13kN/m;lc=7.05mlungimedecalculgrinda
kNmlcq
reazemM 53.2912
205.713.7
12
2=
=
=
311.03.13180220
1053.292
6
2
0
=
=
=
cdfhb
Mm
385.0311.0211211 === m
2676
3003.13180220385.0
0mm
ysfcd
fhbaA === /0.72m=>Aa
nec=939mm2/m
Aaexist=4x78.5mm2=314mm2(bare10PC2infiecarenervura:existacate4nervuripe
latimeade1.0mdeplaca)
Aanec=939mm2314mm2=625mm2
Rezultaarmaresuperioaracalareti10/100mmPC52(Aaef=785mm2/m)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
47/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
48/94
47
Incazuluneigrinzisimplurezemateincarcatauniformdistribuit,sageataactivainmm
poatefideterminatacuurmatoarearelatie:
fa=IEk
L
effca ,8
2
[(k1g1+g2/2+(2/3)(gv+ga)+gp+gq+q/3)6.9
2aL+ksmns-kpPm,0ep] [mm] (25)
unde:g1=greutateaproprieagrinziipemetruliniar[KN/m]
g2 = greutatea proprie sistemului de planseu, minus greutatea grinzii, pe metru liniar de
grinda[KN/m]
ga=incarcareapermanentacorespunzatoareperetilordespartitorisifinisajelorplanseului
pardoselisitavane-pemetruliniardegrinda[KN/m];
gv=incarcarilepermanenteaplicatepeplanseuinainteaincarcariiga-pemetruliniarde
grinda[KN/m];
gp = incarcarile permanente aplicate pe planseu dupa incarcarea ga - pe metru liniar degrinda[KN/m];
gq=fractiuneadeincarcaripermanentedinincarcarileutile(dacaaceastaexista)-pemetru
liniardegrinda[KN/m];
q=fractiuneadeincarcarivariabiledinincarcarileutile-pemetruliniardegrinda[KN/m];
Ec,eff = modulul de elasticitate de lunga durata al betonului, in MPa [1MPa=1N/mm2]; in
absentaunorcalculeexactecaresatinacontdeomogenizareasectiunilorEc,effpoatefiluat
egalcu13000MPa
ka=coeficientcaretinecontdecresterearigiditatiidatoritablocurilor;ka=1.2pentrublocuriceramicesemirezistente;
a=coeficientcareiainconsiderarereducereasagetilordatoritacontinuitatiipereazeme;
)3.02
(2.11
+
= ewa pentruodeschiderecucontinuitatesi 1=a pentruodeschiderecu
grindasimplurezemata;
w , e =suntrapoarteleintrevalorileabsolutealemomentelorincovoietoaredepereazemele
din stanga si respectiv din dreapta deschiderii si valoarea absoluta a momentului
incovoietordelamijloculdeschideriipentrugrindasimplurezematacuaceeasideschidere:
0M
Mw
w = si0M
Me
e =
=raportulintreincarcareautilasiincarcareatotala
= qgggggg
qg
qpav
q
++++++
+
21
(26)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
49/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
50/94
49
Pe baza detaliilor obtinutede la furnizor referitoare la aranjarea toroanelor (sarmelor) de
precomprimareinsectiuneagrinziisiadatelorreferitoarelafortadeprecomprimarefinala-
Pm,0.
Vomfaceurmatoareleprecizari:
- centrul de greutate al sectiunii toroanelor (sarmelor) este la 11 mm deasupra fibrei
inferioareasectiuniidebetonprecomprimatvezifigura8;
- fortafinaladeprecomprimarePm,0=6900N
- modululdeelasticitatealoteluluideprecomprimareEp=190GPa;
- finisajelesiperetiidecompartimentaresuntdetipfragilfalim=L/500
Pentrucazulgrinzii cudeschiderea decalcul de 4.55mstructurasimpla de
grinzisiblocuriPTH60vomavea:
g1=greutateagrinziicompozite
g1=16+42.5=58.5daN/m=0.585 [kN/m]
g2=greutateapropriesistemuluideplanseu(faragreutateagrinzii)vezitabelcalcul
greutatipct.III.3.
g2=(0.60-0.10)(119+150)=134.5daN/m=1.345 [kN/m]
ga = incarcarea permanenta corespunzatoare peretilor despartitori si finisajelor
planseuluipardoselisitavane-vezitabelcalculgreutatipct.III.3.
ga=0.60(80+28.5+76+8)=115.5daN/m=1.155 [kN/m]gv=incarcarilepermanenteaplicatepeplanseuinainteaincarcariiga;
gv=0
gp=incarcarilepermanenteaplicatepeplanseudupaincarcareaga
gp=0
gq=fractiuneadeincarcaripermanentedinincarcarileutile(dacaaceastaexista)
gq=0
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
51/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
52/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
53/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
54/94
53
79876800+42688800+100490949=223056549 [mm4]
A(i)h(i)2/12=43200x602/12+24200x1102/12+7341x402/12=
12960000+24401667+978800=38340467 [mm4]
Ii=223056549+38340267=261397016 [mm4]
k1=1/10pentrutimpuldedepozitaremaimarede3saptamani
ks=1/3pentrutimpuldedepozitaremaimarede3saptamanikp=1/10pentrutimpuldedepozitaremaimarede3saptamani
fa=IEk
L
effca ,8
2
[(k1g1+g2/2+(2/3)(gv+ga)+gp+gq+q/3)6.9
2aL+ksmns-kpPm,0ep]
fa =261397016130000.18
70502
xxx [(0.1x1.255+1.345/2+(2/3)(0+1.386)+0+0+1.08/3)
6.9
705012
x
+1/3x896560x3-0.1x2x19x6900(210-11-29.9)]
fa= 00000183.0 [10779230+896560-4433802]=13.3 [mm]
falim=L/500=7000/500=14mm>fa
III.11CALCULULSUSTINERILORPLANSEULUI
DIMENSIONAREAPOPILORDESUSTINERE
De regula, popii se dispun la distante interax de maxim 1.75m pe ambele directii, si
sustingrinzidemontajpecareseaseazagrinzilePTH.
Sunt cazuri insa, in care trebuie indesita reteaua de popi de sustinere in functie de
tehnologiadeexecutieastructurilorcuzidariePOROTHERMdeex.cazulcandpaletiicu
blocuri de zidarie sau cu blocuri pentru planseu, sunt depozitate temporar pe planseele
intermediareintimpulexecutiei.
III.11.1Calcululincarcarilor
cazA-Incarcaricurentedinplanseuinaintedeturnareasuprabetonarii
1. Corpuriceramice 120 [daN/m2]
2. GrinziPTH 16daN/ml/0.60m=27 [daN/m2]
3. Grinzidesustinere 15x1.75=26 [daN]
4. Armatura 10 [daN/m2]
5. Utila 200 [daN]
(incarcareconcentrata2oameni)
6. Caramizi(max.20buc)pentrudispunereinplanseu 300 [daN]
(incarcareconcentrata)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
55/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
56/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
57/94
56
Inacestcaz,incarcareaaxialapepopivafi:
Pn=(120+73+150)x0.77+15+100+1000=1379daN=13.8[kN]
Coeficientdesigurantalasupraincarcare=1.5
Pc=13.8x1.5=20.7kN20[kN]
ESTERECOMANDATca,laexecutiaplanseelorPOROTHERMtehnologiiledeexecutiesa
prevada manipularea materialelor (in special paletii cu blocuri ceramice) de pe platforme
exterioareschelesauplatformeautoridicatoare
III.11.3Dimensionareapopilordinlemn
Dimensionarea popilor din lemn se va face conform NP005-2003 Cod pentru
calcululsialcatuireaelementelordeconstructiedinlemn.
Capacitateaderezistentaapopuluicusectiunesimpla,solicitatlacompresiuneaxiala
paralelacufibrele:
c=coeficientdeflambaj
Se propune o sectiune de pop 10cm x 10cm (sectiune curenta in depozitele de
materialedeconstructii):
Acalcul=10cmx10cm=100[cm2]
mT=1.0(lemnnetratat)
Seconsiderapopiirealizatidinlemndebrad,clasaIIdecalitate:
DeterminarearezistenteidecalculRcIIc
RcIIc
=muixmdixRi/imui = coef. al conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a
materialuluilemnos.
mui=0.90(clasaIIdeexploatare)
mdi=coef.alconditiilordelucruinfunctiededuratadeactiuneaincarcarilor.
mdi=0.85
i=coeficientpartialdesiguranta
i=1.25
RcII=12N/mm2lemndebrad,clasaIIdecalitate RcII
c=0.90x0.85x12/1.25=7.34[N/mm2]
Determinareacoeficientuluideflambajc
SefacepentruinaltimeapopuluiHpop=3.00 [m]
Lf=Hpop=3.00[m]
Iz=Iy=bxh3/12=100x1003/12=8.33x106[mm4]
A=100x100=10000 [mm2]
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
58/94
57
mmA
Iii zyz
87.2810000
1033.86
=
===
y=z=Lf/iy=3000/28.87=104=>y=z=0.287
Cr=7.34x100x100x0.287x1.0=21066N=21.1[kN]
Capacitatea de rezistenta a sectiunii popului este superioara efortului efectiv din pop in
cazuriledeincarcareAsiB.
Cr=21.1kN>Pc=14.7kNcazA
Cr=21.1kN>Pc=19.2kNcazB
Pentru situatiile deincarcarecazAsiB, prezentatemaisus,sepot folosipopidin
lemndebradclasaIIdecalitatecusectiunea10cmx10cm,dispusilainteraxde1.75mpeambeledirectii.
PentrusituatiadeincarcarecazCsevorindesipopiiladistantede0.875mpeambele
directii, pe tot planseul sau pe zona aferenta paletului de zidarie daca acest lucru este
convenitintreproiectantsiconstructor.
Cr=21.1kN>Pc=20.7kNcazC(cupopiindesiti)
Insituatiautilizariipopilordinlemncusectiunecirculara120mm:Iy=Iz=xr
4/4=3.14x64/4=1017 [cm4]
A=xr2=3.14x62=113 [cm2]
cmA
zIyi 00.3
)(== 100==
i
fl =>=0.310
Capacitateaderezistentaapopuluicircularlacompresiuneaxialaparalelacufibrele:
Cr=7.34x11300x0.310x1.0=25712N=25.7[kN]
Concluzie:Sepotutilizadecisipopicircularicusectiuneade120mmdinlemnde
bradclasaIIdecalitate,inconditiilevalabilepentrupopiicusectiunearectangulara
(100x100mm)descrisemaisus.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
59/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
60/94
59
Fig.21RezemareagrinzilorPTHcuasigurareaunorcontrasagetide1/300din
deschiderecazulrezemariidirectepeperetisaugrinzi
Fig.22RezemareagrinzilorPTHcuasigurareaunorcontrasagetide1/300din
deschiderecazulrezemariiindirectepeperetisaugrinzi
Tabelul4.ValoareacontrasagetiigrinzilorPTH(exemple)
Distantadintrereazeme
(L)
Valoareacontrasagetii
(L/300)
2,0m(grindaPTHF225) 0,7cm
3,0m(grindaPTHF325) 1,0cm
4,0m(grindaPTHF425) 1,3cm
5,0m(grindaPTHF525) 1,7cm
6,0m(grindaPTHF625) 2,0cm
7,0m(grindaPTHF725) 2,3cm
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
61/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
62/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
63/94
62
Fig.23-Exemplurealizareauneigrinziintermediaredinbetonarmat
Dimensionareanumaruluidepopisipozitionareaacestorasevafaceconformprecizarilor
delapct.III.11.
IV.2.Montareablocurilorceramicedeplanseusiindreptareaconectorilor
(a)Inaintedeincepereamontariiblocurilorceramice,ladesfacereapaletilor,seva
verificadecatreingineruldesantierintegritateaacestora;nuvorfipuseinlucrublocuri
fisuratesaudeteriorateintimpultransportului.
(b)Blocurile ceramice de planseuPTH45si/sauPTH60se monteaza alaturat,fararosturi,rezematepegrinzilePTH,realizandu-sesirurinlungulgrinzilor.Aceasta
operatiese facemanual.
n zonade rezemare a grinzilor de planseu pe un perete structural sau grinda,
primulranddeblocurisemonteazalafatadinspreinteriorareazemului;semonteazan
continuarecelelalteblocuri,prinalaturare(Fig.24).
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
64/94
63
Fig.24.Ordineademontajablocurilorceramicevarianta1(grinzilePTHfixatepepozitiecudistantieri)
Infigura25seprezintaovariantademontajincare,pedeoparte,blocurileceramicesunt
folosite si ca distantieri intre grinzile PTH, iar pe de alta parte pot fi utilizate ca
contragreutatepentrurealizareacontrasagetiilamontaj.
Fig.25.Ordineademontajablocurilorceramicevarianta2 (blocurileceramicesuntsidistantieripentrumontareagrinzilorPTH)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
65/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
66/94
65
Dacadupaterminareaarmariiseintampla,accidental,caunulsaucelmultdouablocuri
peocelulaaplanseuluisafiedeteriorateprinspargereatalpiisuperioarepemax10%din
suprafata,atuncisepoateacceptacaacesteblocurisafiereparateprinindesareaingolul
din talpasuperioaraaunormateriale usoare hartie,resturidepolistiren siastuparea
(chituirea)cuunadezivdeex.CM11agoluluidintalpasuperioara.Dacainsablocul
ceramicesteafectatinzonaderezemarepegrinzilePTH,(stirbiturisaufisuriinumarulde
rezemarepegrinda)sevadesfacelocalarmaturasibloculrespectivvafiinlocuit;incazul
armariisuprabetonariicuplasesudate,plasavafitaiatalocalindreptulbloculuicetrebuie
inlocuitiardupainlocuireabloculuipestedecuparesevamontadeasuprauncuponde
plasasuprapuspesteplasataiatacate25cmpetoatedirectiile.
(g)ConectoriidingrinzilePTHsegasesc,dinfabrica,npozitiendoitla90,
n planul superioralgrinzilor (culcatipegrinda).Dupamontareagrinzilor,si ablocurilor
ceramiceconectoriiseridicanpozitienclinatacuosculasimpla,scoaba,astfelncat
partea lor de deasupra sa ajunga la min. 20mm sub nivelul superior al betonului dinstratuldesuprabetonare(Fig.26).
Inacestcazseasigura,pentruogrosimeasuprabetonariide6cm,ununghide
inclinareabuclelor(armaturatransversalapentrupreluareaforteitaietoare)decca50 o.
Nueste recomandata o crestere a inaltimii nervurilorprin dispunerea unui
stratdepolistirenextrudatpesteblocuridinurmatoarelemotive:
- crestereainaltimiiplanseuluicu,deex.3cm,(dela23la26cm)araducebuclele
insituatiadeafiaproapeverticalecuconsecintelederigoareasuprascaderiicapacitatii
de rezistenta la forta taietoare in sectiunile de la reazemul grinzilor (in cazul verificariigrinzilordelacap.III.5,reducereavalorilorVRsdestesubstantiala-cucca40%);
- eliminarea aderentei intre betonul monolit al suprabetonarii si blocurile ceramice
reduce substantial aportul blocurilor ceramice la rigiditatea generala a planseului
conducandlacresteracorespunzatoareadeformatiilor;lacalcululsagetii(vezicap.III.6)
nusevamaiaplicacoeficientuldereducereka=1.2.
Fig.26 -IndreptareaconectorilorgrinzilorPTH
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
67/94
66
IV.3.Montareaarmaturilorgrinzilornervuri,armareacenturilorsigrinzilorde
rigidizare,armareaplaciidesuprabetonare
(a)Toticonectoriivorfilegatilaparteasuperioaracuobaradinotelbeton10
PC52, dispusa in interiorul buclelor,pe toata lungimea grinzilor.Barelese ancoreaza cu
ciocurisaucarligencenturiledelacapetelegrinzilor.
(b)Incazurilestructurilorincadre,lacarerezemareagrinzilorPTHesteprevazuta
indirect, prin intermediul unor carcase din otel beton (vezi detaliile in anexa cu piese
desenate)sevormontamaiintaicarcaseledelacapetelegrinzilorsiapoibarele10,iar
acesteasevorsuprapunepestebarelesuperioarealecarcaselorpemin50cm.Armatura
grinzilor cadrelor se va monta inaintea montarii grinzilor PTH, iar cofrajele laterale ale
grinzilor vor avea decupari (sau completari) corespunzatoare pentru a permite trecerea
grinzilorsiarmaturilordelacapetelegrinzilorPTH.
(c)Lastructurilecuperetistructuralidinzidarie,armaturacenturilordepeperetiide
peconturulplanseelor,semonteazaconformdetaliilordin proiect (pentru exemplificare,inanexacupiesedesenatesuntprezentatedetaliilecurentintalnitelaastfeldestructuri).
Dimensiunile centurilor si armarea minima a acestora vor satisface prevederile
CoduluiCR6pct.7.1.2.2.2siCoduluiP100-1/2006pct.8.5.4.2.2:
-ariasectiuniitransversale500cm2;
-latimea25cmsi2/3dingrosimeaperetelui;
-inaltimea20cm;
-procentulminimdearmarelongitudinala1%pentruzoneleseismicecua g0.20gsi0.8%
pentruzoneleseismicecuag0.16g;Diametrulminimalbarelorlongitudinaleeste10mmiardiametrulminimal
etrieriloreste6mm;distantaminimaintreetrieri,incampcurent,este15cmiarpezona
deinnadireabarelorlongitudinaleestede10cm.
Ordineaoperatiunilorarputeafiurmatoarea:
-severificapozitiadistantierilordesubgrinzilePTHsisefaceventualecorectii,
eliberandu-se spatiile pentrutrecereabarelor longitudinale alecenturilor (vezi piesele
desenate);
- se monteaza provizoriu, la pozitie etrierii centurilor, la distantele mentionate in
proiect;
-setrecbarelelongitudinalealecenturilorprinetrierisiseleagaincolturile
etrierilorsi, eventualla mijlocul laturiloracestora; barelelongitudinalese potinnadi, prin
suprapunerepecelputin60,inlungulcenturilorsilacapete,laancorareaincenturile
perpendiculare,cuconditiacainaceeasisectiunesanufieinnaditemaimultde50%din
numarulbareloriardistanteleintredouainnadirisuccesivesanufiemaimicide1.0m.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
68/94
67
(c)Incazurileincaredimensiunileplanseuluinecesitasidispunereaunorgrinzide
rigidizare-canddistanteleintrereazemelegrinzilorPTHsuntmaimaride4.0m-armarea
grinzilorderigidizaresevafaceconcomitentcuceaacenturilorperimetralesivor
respecta aceleasi prevederi constructive ca si la centuri, cu urmatoarele precizari
suplimentare:
-latimeagrinziiderigidizarevafi,deregula,egalacudimensiuneablocurilorPTH
adica 25 cm; in cazul in care distantele intre peretii pe care reazema grinzile nu sunt
modulate la 25 cm, pentru a evita ajustarea blocurilor ceramice prin taiere, se poate
reducelatimeagrinziiderigidizarela15-20cmiararmarealongitudinalasevarealizacu
min412PC52;
- inaltimea grinzii de rigidizare va fi egala cu inaltimea planseului, insa armarea
acesteiasevadezvoltanumaideasupragrinzilorPTH;
(d) Dupa montareaarmaturilor innervuri sicenturi urmeaza montarea armaturilor
suprabetonariiserecomandaplasesudatedinSTNB6/100-6/100sauplasedinotelbeton8/200-8/200PC52legatecusarma(Fig.27)
Fig.27Armareasuprabetonarii
(e)Inambelevariantedearmare,plaselevorfilegatecusarmaneagradefiecare
conectoralgrinzilorPTH,siladistantedemin30cm,debarelesicarcaseledinnervurisi
centuri.
(f)Plaselesudatevorfimontate,deregula,curandulinferiordebareperpendicularpegrinzilePTHsivorfiinnaditeprinsuprapunerepemin25cm;
(g)Ancorareapereazemeaplaselorsefacecucalaretidinbaredeotel8/20cm
PC52, dispusi deasupraplaselor.Pereazemelecentralesepoateaveainvedereo
indesire a calaretilor sau o marire a diametrului acestora la 10; dispunerea barelor si
diametrelevorfiprecizatedecatreproiectantinproiectuldeexecutie.Trebuiementionatca
standardul europeanEN15037-1prevede caarmaturadin suprabetonare va fiancorata
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
69/94
68
integralpereazeme;deaceeachiarincazulrealizariiplaselordearmaturacuotelbeton
8/200 - 8/200 PC52 se vor prevedea calareti 8/20 cm PC52; se poate renunta la
acesti calareti numai in cazurile in care detaliile din proiecte prevad in mod expres
ancorareabarelorplaselorincenturisiprevadinCaieteledesarciniurmarireaspecialaa
executieipesantier.
(h)Armareasuprabetonariisepoaterealizaindouavariante:
- Plasa sudata minim 6/100/100 STNB (STB cu rol constructiv si calareti pe
reazemeleplaciidepeambeledirectii(paralelsiperpendicularpedirectianervurilorPTH).
CalaretiiparalelicudirectianervurilorPTH,vorfidinotelPC52sisevordimensionaconform
pct.III.8siIII.9.Calaretiipedirectiaperpendicularanervurilor,vorfimin8/200siaurolul
constructivdea asigura ancorareasuprabetonarii pereazeme sipreluareaunormomente
incovoietoarenegativelocaleinplacasubtireasuprabetonarii.
- Armare cu bare independente din 8/200 - 8/200 PC52 ancorate cu ciocuri pe
reazeme;incazulincareladimensionareacalaretilorrezultaoarmaremaideasadeex.8/150PC52atunci,pentruanumaipunesicalaretisuplimentarpereazemesepoateface
siarmareaincampulsuprabetonariitotcu8/150PC52.
IV.4.Executareasuprabetonarii
(a)Executareasuprabetonariisevafacecubetondeclasaprevazutainproiectdar
minim clasa C20/25; se va turna aceeasi clasa de beton atat in centurile si grinzile
perimetrale ale planseului cat si in nervuri si suprabetonare. In caietul de sarcini se va
precizacabetonulsafiepreparatcuagregatecudimensiuneagranuleidepanala16mm.
Lastructurileincadre,betonulsuprabetonariivafiturnatodatacuceldingrinzisinoduriledecadru.
(b)Seumezescnexcesblocurileceramicedeplanseu,dupacaresetoarna
betonulconcomitentntoateelementelecarealcatuiescplanseul-nervuri,grinzide
rigidizare,centuri,grinzidecadrusistratuldesuprabetonare(fig.28).
Fig.28Turnareabetonuluiinsuprabetonaresinervuri
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
70/94
69
(c)Se va planifica activitatea astfel nct betonarea planseului sa se faca
continuu(farantreruperi).Fatasuperioaraabetonuluiseniveleaza,astfelnctsase
respectegrosimeastratuluidesuprabetonare(conformproiectului).Betonulsevaproteja
curogojinicareseumezescpetotparcursulntaririibetonului,de1-2oripezi.(Fig.29).
Fig.29Tratareabetonuluidupaturnare
(d) Durata de tratare a betonului dupa turnare se va stabili conform Codului de
practica NE012-2007, in functie de compozitia betonului, de conditiile atmosferice din
timpul si de dupa turnare si de conditiile de serviciu si de expunere a structurii dupa
turnare.
(e)Scheladerezemareagrinzilordeplanseusedemonteazanumaidupantarirea
completaabetonului,respectivdupa28zile.
(f)Caietuldesarciniintocmitdecatreproiectantulautorizattrebuiesaprevada
conditiile de lucru si eventualele restrictii privind protectia muncii, functie de specificul
constructieirespective.
IV.5.Asigurareacalitatii
IV.5.1.Prevederigenerale
a)Corpurileceramice,carcaseledearmaturaprefabricatepentruasigurarearezemariisi
grinzilePTHseexecutanatelierespecializate,avanddotariletehnicesipersonalulcalificat,necesare,pebazaunorprocedurideexecutarealucrarilorcuunsistempropriu
deasigurareacalitatii.
b) Produsele utilizate vor corespunde standardelor i prevederilor din acest indrumator,
fiind nsotite, la procurare, de documente privind calitatea. Ele vor fi manipulate si
depozitateastfelncatsanusedegradezesisapoatafiidentificate.
c)-Verificarileprivindcalitateasefac,conformprevederilorspecificecareurmeaza,
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
71/94
70
astfel:(i)-prinverificareaexistenteisianalizareacontinutuluidocumentelorprivind
calitateaproduselorrespective;
(ii)-prinobservarevizual,amanuntita;
(iii)-prinmasuraredirectaamarimilorprecizate;
(iv)-prinincercare,conformmetodelorprecizate.
d)- Verificarileprivindcomponentele, prevazute inacest indrumator serefera numai lacelecaresefacnvedereapuneriinopera.
e) - Pentru unele incercari, se prevede efectuarea acestora la producator, urmand ca
pentru punerea n opera s fie verificate documentele care atest efectuarea acestor
ncercriirezultateleobinute.Incercarilerespectivesevorreferilaprobedinloturilede
produsecareurmeazaafipusenoper.
f)Toateinregistrarileprivindverificarileefectuatesevorpastrainregistre,carevorputeafi
consultate.
IV.5.2.Verificariprivindcomponentele
a) Verificarile privind grinzile PTH se vor face in modurile si cantitatile aratate n tabelul
IV.5.1.
TabelulIV.5.1
VerificareaprinNr.
crt.
Caracteristica
documenteobservare
vizual
msurare
ncercare
1 Tipul sicalitateagrinzilor 100% 100%
2 Dimensiunile 100%
3 Poziiasiintegritateaconectorilor
100% 100%
4 Numarulsipozitiasarmelordeprecomprimare
100% 100%
5 Integritateainvelisuluiceramicsiabetonului
100%
b)Verificarileprivind corpurileceramice sevor face n modurile sicantitatilearataten
tabelulIV.5.2.TabelulIV.5.2Verificareaprin
Nr.
crt.
Caracteristica
documente
observare
vizual
msurare
ncercare
1 Tipulicalitateablocurilor 100% 100%
2 ntegritatea,aspectul 100% 3 Formalaextradosirezemri
-planitate-paralelism(*)
20%lantmplare
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
72/94
71
4
Dimensiunile(*) 10%lantmplare
5 Rezistenalancovoiere-strpungere(**)
6buclafiecarelotaprovizionat
(*) sevorvedeacriteriiledeperformantastabiliteprinagrementultehnic
(**)conformprocedurilorstandardizate
c)Dac
rezultatulpentruunadincaracteristici,pecantitateadeprobeprev
zut
,nuintr
nlimiteleabateriloradmise,elementelesaulotul,dupcaz,seconsiderneconforminu
sepunenoper,astfel:
c1)-pentruverificrilecarevizeazfiecarebucatnparte(100%),sepermite
triereaiadmitereacelorcaresencadreaznabaterileadmise;
c2) - pentru verificrilecarevizeazntregullot i care se fac prin sondaj, se
respingentregullot.
IV.5.3.Verificari lamontareagrinzilorsiblocurilorceramicesilaturnareabetonuluia) Inaintedeaefectuamontareaelementelorplanseului,sevaefectuaverificarea
conditiilorprealabilemontarii,caresereferala:
a1) - existenta procesului verbal de predare-primire front de lucru, care trebuie sa
consemnezeterminareacompleta,laniveluldecalitatecerut,alucrarilorcarevorconstitui
suportul elementelor de planseu (ziduri, grinzi/rigle de cadru sau alte elemente portante
pentru grinzi), verificarea inregistrarilor privind calitatea acestora, precum si verificarea
lucrarilorrespective,prinobservaredirectasimasuraridupcaz;
a2)-stareazonelorpecaresevaefectuarezemareaprovizorieagrinzilor,lamontareaacestora(subaspectulrezistenteisistabilitatii,precumsialcoteidenivel;
a3)-existentasistareaelementelorpentrurezemareaprovizorieagrinzilorlamontarea
acestora;
a4)-existentadetaliilordeexecutiecarestabilescalcatuireasiconditiiledetrasarea
planseelorcaresemonteaza;
a5) - organizarea corespunzatoare a punctului de lucru pentru desfasurarea
corespunzatoare a lucrarilor (cu deosebire in ceea ce priveste transportul si turnarea
betonului).b)Trasareapentrumontaresereferala:
b1) - identificarea elementelor portante (pereti, rigle s.a.) pe care reazema grinzile,
conformprevederilordinproiect;
b2) - marcarea,peaceste elemente,a pozitiei grinzilorPTH (axul sau, depreferat,
marginileacestora),verificanddeschidereaconformproiectuluipentrufiecaregrinda;
b3)-marcarea,dacaestecazul,apozitieinervurilortransversalederigidizare.
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
73/94
72
c)LamontareagrinzilorPTHseverifica:
c1) -executareacorectaaesafodajelorpentrurezemare
c2) - distanta liberadintre talpile acestora, deregulachiarcuun corp ceramic, cel
putinlaceledouacapete,langareazeme;
c3)-conditiilederezemarepeelementeleportantealestructurii(lungime,
suprafata)
c4) -conditiilederezemareperigleleesafodajului;
c5) - cotele stabilite pentru goluri, treceri, montari speciale (grinzi duble, grinzi
intreruptes.a.);
c6) -unghiurile corectedintre axul grinzilorPTH siaxul elementelorpecare
acesteareazema;
d)Lamontareacorpurilorceramiceseverifica:
d1) -conditiilederezemarepeumeriigrinzilorPTH(latime,suprafata);
d2) -pozitialacapetelefiecaruirand,fatadeelementeleportante(centurisaugrinzi);d3) -marimearosturilordintrecorpuri incampcurentsiperpendicularitateaacestora
peaxulgrinzilor;
d4) - cota si latimea golului pentru nervurile transversale de rigidizare, daca este
cazul.
e) Este interzisa depozitarea de materiale pe zona de planseu montata. Circulatia
persoanelorcare lucreaza, seva face numai pe podina din lemn asezata peste corpurile
ceramice.
f)Montareaarmaturilorsefaceinconcordantacuprevederiledinproiect,verificandu-se: f1)-caracteristicilearmaturiisicarcaselordearmaturaconformtabeluluiIV.5.3.;
f2)-acoperireacubetonsidistantelerelativedintrebareconformdetaliilordinproiect;
f3)-lungimile,petrecerea(dacaestecazul)sipozitia(cotele)inlungulbarei;
f4)-fixareainpozitie;
f5)-stareasuprafeteiarmaturilor(curatire,absentarugineineaderente).
g) Turnarea betonului se face in concordanta cu prevederile din proiect (clasa, grosime),
verificandu-se:
g1)-caracteristicilebetonuluiconformtabeluluiIV.5.3.; g2)-stropireacuapaaelementelormontate,imediatinainteaturnariibetonului;
g3)-stareadecuratenieasuprafeteicarevineincontactcubetonulsilipsacorpurilor
strainecaresaocupe/obturezespatiulcaresebetoneaza;
g4)-compactareasiabsentascurgerilordelaptedecimentprinrosturi;
g5)-finisareasuprafeteisuperioare.
h) Verificarile privind armatura si betonul, inainte de punerea in opera, se vor face in
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
74/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
75/94
74
V. PIESE DESENATE
(VEZI VOLUMUL 2)
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
76/94
75
VI. ANEXE
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
77/94
76
ANEXA 1
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
78/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
79/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
80/94
79
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
81/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
82/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
83/94
82
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
84/94
83
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
85/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
86/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
87/94
86
ANEXA 2
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
88/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
89/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
90/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
91/94
90
2. VizualizareamodelelorgenerateinEtabs:
2.1. Structuradinzidarieconfinata-P+1E
Fig.4.Vizualizarerandaremodel3Dstructuradinzidarieconfinata
Fig.5.Vizualizareplansimodel3Dstructuradinzidarieconfinata
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
92/94
91
2.2. Structuraincadredebetonarmat-P+4E
Fig.6.Vizualizarerandaremodel3Dstructuraincadredebetonarmat
Fig.7.Vizualizareplansimodel3Dstructuraincadredebetonarmat
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
93/94
7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf
94/94
3.2. DiagramedeeforturiinplanseuGrupareaFundamentaladeincarcari
Pentru acest exemplu, au fost considerate incarcarile pe planseu mentionate la punctul III.3 din
prezentulindrumator.
3.2.1. StructuradinzidarieconfinataP+1E
Fig.10.VizualizareeforturiM11,M22inplanseunivel1structuradinzidarieconfinata
3.2.2. StructuraincadredebetonarmatP+4E