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INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO DE LA ENERGÍA GEOTÉRMICA PARA LA CLIMATIZACIÓN DE LA COMISARIA DE LA ERTZAINTZA EN ALGORTA (BIZKAIA) INFORME DE RESULTADOS DEL TRT Y DIMENSIONAMIANTO
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INDICE
1. INTRODUCCIÓN ..................................................................................................... 2
2. OBJETO DEL ESTUDIO ......................................................................................... 3
3. SONDEO PILOTO ................................................................................................... 4
3.1. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO ................................................................. 4
3.2. CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL SONDEO ................................................ 6
4. ENSAYO DE RESPUESTA TÉRMICA .................................................................... 8
4.1. DESARROLLO DE LOS TRABAJOS ................................................................ 10
4.2. RESULTADOS DEL ENSAYO TRT ................................................................... 11
5. DISEÑO DEL SISTEMA DE INTERCAMBIO GEOTÉRMICO .............................. 17
6. CONCLUSIONES .................................................................................................. 21
ANEXO I: CÁLCULOS DE EED ................................................................................... 22
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1. INTRODUCCIÓN
El potencial de utilización del calor de fuentes energéticas como el aire, la tierra o el
agua es ilimitado. La tecnología disponible actualmente debidamente empleada hace
posible su aprovechamiento para las necesidades energéticas del edificio.
La energía geotérmica es la energía almacenada en forma de calor debajo de la
superficie de la tierra. Es además uno de los tipos de energía renovable. Por un lado,
la radiación solar que cada día atraviesa la atmósfera es absorbida en gran parte por
la corteza terrestre, que tiene la cualidad de almacenar esta energía. No obstante, la
influencia de este efecto se centra exclusivamente en las capas superficiales de la
corteza. Por otro lado, debido a su gran masa y a los materiales que la componen, la
tierra tiene la propiedad de mantener una temperatura constante en todas las épocas
del año. Hoy en día, con la tecnología adecuada podemos recoger la energía de la
corteza y transmitirla al interior del edificio.
La energía geotérmica puede ser aprovechada en diferentes rangos de temperatura,
siendo la de baja temperatura la que se emplea en edificación. La tecnología actual
permite la captación de esa energía para su utilización en diversos fines. El empleo
más habitual es para calefacción y climatización de los edificios y producción de agua
caliente sanitaria y en algún caso para la climatización de piscinas.
Las principales ventajas de este tipo de instalaciones son:
• Elevados ahorros económicos de operación, ya que con la tecnología de la
bomba de calor, los rendimientos del sistema son tan altos que prácticamente
más del 75% de la energía consumida proviene del terreno.
• El impacto ambiental es muy reducido ya que, como no hay combustión en la
generación de calor, las emisiones de CO2 son muy reducidas.
• Nulo impacto visual y seguridad de suministro frente a otras instalaciones de
energías renovables.
• Posibilidad de producción de calefacción, refrigeración y producción de ACS
con un mismo sistema de generación.
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2. OBJETO DEL ESTUDIO
El objetivo del presente informe es la realización de un estudio de caracterización
térmica del terreno con objeto de valorar el empleo de la energía geotérmica como
fuente energética para el sistema de climatización del edificio de la Comisaria de la
Ertzaintza que se proyecta rehabilitar y ampliar en la localidad de Getxo (Bizkaia).
El edificio reformado y ampliado contará con unos 2.400 m2 de superficie útil
climatizada distribuidos entre el edificio existente de planta baja más dos alturas
existente actualmente y la futura ampliación del mismo.
Con la finalidad de evaluar técnica y económicamente un sistema de intercambio
geotérmico que proporcione la demanda base de energía de climatización y
producción de ACS del edificio se llevará a cabo un sondeo piloto con el fin de efectuar
un ensayo de caracterización térmica del terreno (TRT) mediante el cual se
determinan las características térmicas del terreno.
A partir de los valores obtenidos en el TRT y del análisis de demanda energética del
edificio se dimensionará el sistema de intercambio geotérmico de disposición vertical
más adecuado a las necesidades, valorando la inversión necesaria para su instalación.
Este informe resume los trabajos realizados y presenta los resultados obtenidos.
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3. SONDEO PILOTO
3.1. Características del terreno
El análisis de las características geológicas e hidrogeológicas del subsuelo es un paso
previo imprescindible para la definición de un sistema geotérmico de muy baja
temperatura en cuanto a la eficiencia energética del sistema proyectado (en función de
las propiedades térmicas del subsuelo) y la metodología de ejecución de las
perforaciones (según la estabilidad del terreno, la existencia de acuíferos, etc…).
La tipología del subsuelo (arcillas, arenas, gravas,…) influye en la transferencia de
calor por conducción según la conductividad térmica y la capacidad volumétrica del
terreno así como la permeabilidad influye en la transmisión por convección.
Para el conocimiento de los datos geológicos de la zona se ha consultado con el Mapa
Geológico del País Vasco publicado por el Ente Vasco de la Energía.
La zona de estudio se encuentra situada en el término municipal de Getxo, Bizkaia,
cuyas coordenadas son 43º 20’ 32.19” N, 3º 00’ 22.18” O, y 51 m.s.n.m.
Figura 1.- Ubicación parcela objeto de la perforación de sondeos.
Zona de estudio
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Teniendo en cuenta la zona geológica del emplazamiento, según la hoja 37-IV:
GETXO del Mapa Geológico del Pais Vasco, la parcela se encuentra situada en la
Unidad del Oiz, sector de Gernika, en un área caracterizada por materiales del
Terciario Inferior formado por alternancia de areniscas y margas y calizas.
Figura 2.- Extracto del Mapa Geológico de País Vasco. Hoja 86-III. Fuente: EVE.
Zona de estudio
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3.2. Características técnicas del sondeo
Con objeto de ampliar las características del terreno donde se estudia ejecutar el
campo de captación, se ha realizado un sondeo piloto para llevar a cabo un ensayo de
respuesta térmica “in situ” del terreno, en una zona donde se podría ubicar el sistema
de intercambio geotérmico con el fin de obtener los datos previos para el diseño del
mismo, mediante la ejecución de una perforación vertical de 150 m de profundidad y la
introducción de una sonda simple de PE100 SDR11 de DN40.
El sondeo se sitúa en la zona ajardinada del edificio existente, donde estará ubicada
posteriormente la futura ampliación del edificio (Fig.1).
La perforación se ha realizado por el sistema de rotopercusión con martillo en fondo.
Figura 3.- Fotografía durante los trabajos de perforación del sondeo piloto
Los trabajos de ejecución del sondeo piloto se llevaron a cabo entre los días 21 y 23
de octubre de 2015.
El sondeo ha quedado finalizado sobresaliendo dos ramales de la perforación. Los
extremos de la tubería de PE se dejan protegidos con tapones y encintados para evitar
la entrada de cuerpos extraños.
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3.3. Columna litológica
Durante la ejecución del sondeo se ha levantado la columna litológica atravesada. Los
resultados se presentan en la siguiente tabla:
Profundidad (m) Columna Litológica
0 – 18 m Tierra vegetal y arcillas
18 m – 50 m Calizas.
50 m Ligero caudal de agua inferior a 0,25 l/s
50m -150 m Margocalizas
El terreno perforado, a excepción de los 18 primeros metros que están compuestos de
arcillas y tierra vegetal, está compuesto por crestas calcáreas de margo calizas.
El desarrollo de la perforación discurre sin incidencias. El caudal de agua aparecido
durante la perforación es muy bajo (inferior a 0,25 l/s), por lo que es necesario inyectar
agua para la limpieza del sondeo durante los trabajos de perforación. .
Así mismo, la introducción de la sonda geotérmica se realiza sin ninguna incidencia.
Las características técnicas del sondeo son las siguientes:
- El sondeo de exploración se perforó en diámetro 164 mm hasta los 21 m, con
emboquillado de 152 mm recuperable con perforación por rotopercusión directa
con martillo en fondo y arrastre de tubería simultáneo en este tramo.
- A partir de los 21 m se perforó en diámetro 125 mm hasta el final del sondeo.
- El intercambiador de calor vertical (tubería simple U) tiene unas dimensiones
de 40 x 3,7 mm.
- Durante la perforación se ha observado una ligera aportación de agua a 50 m
en profundidad, pero de muy bajo caudal.
A continuación, en la siguiente figura, se muestra la columna litológica del sondeo
realizado:
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Figura 4.- Columna litológica del sondeo de exploración
4. ENSAYO DE RESPUESTA TÉRMICA
El conocimiento de las propiedades térmicas del terreno es un requisito fundamental
para el correcto dimensionamiento del campo de captación vertical.
El Ensayo de Respuesta Térmica (ERT) del terreno es el método empleado para
evaluar las propiedades térmicas del terreno como son la conductividad térmica, la
resistividad térmica del sondeo y la difusividad térmica, mediante la inyección
constante de calor al interior de un sondeo y medir la temperatura de retorno del fluido
caloportador.
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4.2. Resultados del ensayo TRT
Datos de partida:
Parámetros de la perforación Tipo de perforación Roto-percusión directa con martillo en fondo
Longitud de la perforación 150,0 m
Longitud de la sonda 150,0 m
Diámetro de la perforación 125 mm
Longitud de la entubación 21 m
Diámetro entubado 152 (164) mm Diámetro medio del la perforación (con entubación) 130 mm
Tipo de sonda Single-U PE; 40 x 3,7 mm
Relleno MASTEC GEOTÉRMICO
Conductividad del relleno > 1,7 W/m,K
Antes de comenzar la inyección de calor al sondeo, se determina la temperatura inicial
del terreno mediante la recirculación de agua, hasta alcanzar la misma temperatura a
la entrada y a la salida del sondeo, tal y como se indica en la siguiente gráfica:
Figura 7.- Registro de temperatura inicial del terreno, previo a la inyección de calor
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Antes de la introducción del calor en el sondeo piloto, se toman mediciones cada 1
metro de profundidad para obtener la temperatura media del terreno sin
perturbaciones, obteniéndose el perfil de temperatura a lo largo del sondeo piloto ( ver
Fig. ), así como los siguientes datos:
Resultados del perfil térmico
Profundidad de la zona estacional Tsaisonal 20,0 m
Temperatura media del subsuelo (sin zona estacional) Tt-log 16,12 °C
Como resultado se obtiene que la temperatura media del subsuelo, sin tener en cuenta
la temperatura registrada en la zona de influencia estacional, en este caso es de
16,12ºC.
Posteriormente, se comienza la introducción del calor en el sondeo piloto,
registrándose los valores de temperatura a la entrada y salida del sondeo, el caudal de
agua recirculado así como la temperatura ambiente. En la siguiente gráfica se muestra
la evolución de la curvas de temperatura en el intercambiador enterrado durante el
periodo de duración del test:
Figura 8.- Periodo de evaluación del Test de Respuesta Geotérmico
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Condiciones del ensayo del TRT
Tiempo de medición 26.10.2015 - 29.10.2015
Temperatura ambiental 12,3 ... 29,9 °C
Potencia de calor media 5594 W
Medio del fluido agua
Caudal 22,7 l/min
Salto térmico entrada/salida 3,5 K
Régimen del flujo Turbulento
El análisis matemático de las mediciones se basa en la teoría de la fuente o foco de
calor lineal.
Dado que la sección transversal de una sonda geotérmica con respecto a su longitud
es despreciable, se puede suponer que la transferencia de calor con el terreno en la
zona adyacente al sondeo durante la realización del test se realiza principalmente por
conducción, en dirección radial y de forma constante a lo largo de la perforación. Por
tanto, el sondeo piloto se puede aproximar a una fuente lineal en un medio
homogéneo, obteniéndose la siguiente ecuación de la evolución de la temperatura a lo
largo del tiempo:
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siendo:
• , la potencia disipada durante el ensayo (W/m)
• , la temperatura del terreno inicial
• , el tiempo de inyección de calor
• , el radio de la perforación
• , la constante de Euler ( 0,5772)
• , la difusividad térmica ( m2/s)
• , la conductividad térmica
• , la resistividad térmica del sondeo
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La precisión de la aproximación de la teoría de la fuente lineal aumenta con el tiempo,
a la vez que el flujo de calor pasa de régimen transitorio a estacionario, perdiendo
influencia del tiempo en el resultado, obteniéndose el valor de la conductividad térmica
con suficiente precisión según la ecuación:
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siendo
• , la pendiente de la curva de la temperatura medida del fluido en base
logarítmica (ln(t)).
El proceso de evaluación ofrece un procedimiento para chequear la fiabilidad técnica
del ensayo y estimar el error de los resultados del test. Para ello se calcula la
conductividad térmica para cada instante de tiempo, desde el inicio del test. Por lo
general, puede verse una gran fluctuación de las curvas entre las primeras 12-24
horas de ensayo. Después de ese período inicial, la evolución de la curva de
resultados paralela al eje de abscisas, indica un resultado razonable del test. Si la
gráfica todavía muestra algunas fluctuaciones en la curva, se requiere un test de
mayor duración.
La siguiente gráfica muestra los resultados para el proceso de evaluación del Ensayo
de Respuesta Térmica, en la que el desarrollo lineal de la curva muestra un resultado
final del Test estable de 1,93 W/ (m.K).
Figura 9.- Evolución del valor de conductividad térmica
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Los parámetros térmicos del terreno, obtenidos como resultado del ensayo realizado
se resumen en la siguiente tabla:
Resultados del TRT
Temperatura media del subsuelo (del TRT) Tmedia 16,30 °C
Temperatura media del subsuelo (del perfil térmico) TT-log 16,12 °C
Conductividad térmica λ 1,93 W/m,K
Resistencia térmica Rb 0,07 K/W/m
En la siguiente gráfica se compara el valor de conductividad térmica obtenido en el
Ensayo Respuesta Térmica del terreno realizado con los valores teóricos según la
tipología de estratos encontrados:
Figura 10.- Comparativa λ calculado vs valores teóricos
Por último se ha realizado un perfil de temperatura y profundidad en la sonda
geotérmica antes de iniciar el test (como ya se indicó anteriormente) y al finalizar, una
hora después, dos horas después y tres horas después. El intervalo de medida fue de
1m. Los datos registrados se muestran en la siguiente gráfica:
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Figura 11.- Perfil de Temperatura en el sondeo sin injerencia, al finalizar, una hora después, dos
horas después y tres horas después de finalizado el TRT.
La gráfica muestra una característica homogénea, sin desviaciones claras de la
temperatura después de la finalización del test. Además, la recuperación de la
temperatura inicial del subsuelo se mantiene de manera constante en toda su longitud
por lo que las características térmicas del terreno y los resultados del ensayo de
respuesta térmica no se ven afectados por la reducida presencia de agua observada
durante la perforación.
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5. DISEÑO DEL SISTEMA DE INTERCAMBIO GEOTÉRMICO
El diseño y dimensionamiento del sistema de intercambio geotérmico se obtiene a
partir de la simulación del comportamiento del terreno mediante el software “Earth
Energy Design EED 2.0”, que utiliza los datos obtenidos en el Ensayo de Respuesta
Térmica y los resultados del análisis del consumo energético del edificio.
Es importante señalar el carácter inercial del terreno que hace que se comporte como
un gran foco de acumulación de energía y permite emplear el suelo como foco frío y
foco de calor para la bomba de calor, utilizándolo durante todo el año.
En época de invierno, recogerá la energía del terreno para cederla al edificio a través
de la bomba de calor, mientras que en época de verano se cederá el calor del interior
del edificio al terreno a través de la bomba de calor. Por ello es muy importante la
utilización de la bomba de calor durante todo el año para que ni se subenfrie ni se
sobrecaliente el terreno.
El mayor coste de inversión inicial de los sistemas de aprovechamiento de la energía
geotérmica, asociado al coste de ejecución del sistema de intercambio geotérmico,
hace que sea importante dimensionar de una manera óptima el sistema de
climatización. Por este motivo, el diseño del campo de captación se realiza
generalmente para poder aportar una potencia base nominal del edificio.
Tal y como se indicó en el informe de viabilidad preliminar previo, el edificio proyectado
presentará la siguiente demanda térmica:
• Las potencias máximas de calefacción y refrigeración del edificio se han
estimado en 250 kW y 320 kW respectivamente, a partir de unos ratios de
calefacción y refrigeración, según la zona climática, a falta de disponer de un
cálculo de cargas definitivo con el proyecto de detalle del edificio.
• Las demandas energéticas en el edificio se resumen en la siguiente tabla:
Calefacción (kWh) ACS (kWh) Refrigeración (kWh) 185.103 66.395 158.198
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0 kW
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PARÁMETROS DE DISEÑO
Rango de Temperaturas del fluido caloportador 2ºC-30ºC
COP calefacción 4,0
EER refrigeración 4,2
Fluido intercambio Agua sin glicolar
Separación mínima del sondeo 9 m
Tipo de sonda geotérmica simple U PE 100 DN40
CARACTERIZACIÓN TÉRMICA DEL TERRENO
Temperatura media del terreno 16,12ºC
Conductividad térmica del terreno 1,93 W/mK
El dimensionamiento del intercambiador geotérmico calculado teniendo en cuenta los
anteriores parámetros de diseño corresponde a 2.700 metros lineales de perforación,
longitud que permite mantener el terreno sin saturación térmica a lo largo de los años
según los cálculos realizados mediante la simulación, dispuestos en 18 perforaciones
de 150 ml cada una, separados una distancia de 9 metros entre sondeos, distribuidos
formando un rectángulo de 6x3, ocupando una superficie en planta como se muestra
en el siguiente gráfico:
Figura 12.- Disposición del campo de captación geotérmico
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El comportamiento del sistema de intercambio geotérmico así previsto se refleja a
partir de la evolución de las temperaturas del terreno y del fluido intercambiador de
calor a lo largo de los años de vida útil (periodo de simulación de 50 años) de la
instalación según las siguientes gráficas:
Figura 13.- Evolución de las temperaturas a lo largo de 50 años
Figura 14.- Evolución de las temperaturas en el año 50
En la gráfica de la figura 13 se observa cómo la temperatura del terreno a lo largo de
los años se mantiene estable, evitando la saturación térmica.
Pico mínimogfedcbPico máximogfedcbBase mínimagfedcbBase máximagfedcb
Año5048464442403836343230282624222018161412108642
Tem
pera
tura
de
fluid
o an
ual m
ax/m
in [°
C]
30
28
26
24
22
20
18
16
14
12
10
8
6
4
Temperatura del f luidogfedcbPico de frio de cargagfedcbPico de calor de cargagfedcb
Año 50ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Tem
pera
tura
del
flui
do [°
C]
28
26
24
22
20
18
16
14
12
10
8
6
4
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6. CONCLUSIONES
De los trabajos desarrollados para llevar a cabo el presente informe se concluye los
siguientes aspectos:
Se recomienda la ejecución de las perforaciones mediante roto-percusión con
martillo en fondo, con entubación recuperable en los 20 primeros metros, y la
utilización de cemento bentonita de alta conductividad (igual o mayor de 1,90
W/mK) como relleno anular del sondeo.
Los resultados del Ensayo de respuesta Térmica del terreno:
Conductividad Térmica: λ= 1,93 W/m·K
Resistividad Térmica del sondeo: Rb=0,07 (m·K)/W
Temperatura base del terreno: 16,12ºC
Teniendo en cuenta los resultados del TRT y la cobertura geotérmica de la
demanda energética de climatización estimada del edificio (90% demanda de
calefacción, 80% de ACS, y 70% de la demanda de refrigeración), el sistema
geotérmico propuesto constará de 18 perforaciones de 150 metros (2.700 ml
de captación) dispuestos en un sistema rectangular con una distancia de 9
metros entre sondeos, conectado a una bomba de calor agua-agua de 150 kW
térmicos en calefacción y 130 kW en refrigeración, que proporcionará la
demanda base energía de climatización del edificio. Se dispondrá como apoyo
de la generación de una caldera de condensación de 100 kW y una enfriadora
condensada por aire de 200 kW.
Con la simulación realizada con el EED, dadas las temperaturas de
funcionamiento del fluido del terreno a lo largo de los años, se considera
innecesario el empleo de glicol.
Pedro F. Hernández Martín
Ingeniero Industrial DNI: 30.558.995-E
Nº Colegiado 3556 en COIIB (Colegio Oficial de Ingenieros Industriales de Bizkaia)
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Anexo I: Cálculos de EED
Número de pozos 18
Profundidad del pozo 150,00 m
Longitud total del pozo 2700,00 m
Datos de diseño
===============
Suelo
Conductividad térmica del suelo 1,930 W/(m·K)
Capacidad calórica del suelo 2,200 MJ/(m³·K)
Temperatura de la superficie del suelo 16,12 °C
Flujo de calor geotérmico 0,0000 W/m²
POZO
Configuración: 285 ("18 : 3 x 6 rectangle")
Profundidad del pozo 150,00 m
Espaciado entre pozos 9,00 m
Instalación pozo U-Simple
Diámetro pozo 150,00 mm
Diámetro Tubería-U 40,000 mm
Grosor Tubería-U 3,700 mm
Conductividad térmica tubería-U 0,420 W/(m·K)
Espaciado entre las varas de tubería-U 65,000 mm
Conductividad térmica de llenado 1,900 W/(m·K)
Resistencia de contacto tubería/llenado 0,0000 (m·K)/W
RESISTENCIAS TÉRMICAS
Resistencias térmicas de los pozos son calculadas
Número de multipolos 4
La Transferencia de calor interna entre los canales superior e inferior es considerada
Fluido portador de calor
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Conductividad térmica 0,5620 W/(m·K)
Capacidad calórica específica 4217,000 J/(Kg·K)
Densidad 999,800 Kg/m³
Vizcosidad 0,001791 Kg/(m·s)
Punto de congelación 0,0 °C
Tasa de flujo por pozo 0,500 l/s
CARGA BASE
Carga anual de ACD 53,12 MWh
Carga de calentamiento anual 166,59 MWh
Carga de enfriamiento anual 110,73 MWh
ACD 3,50
Factor de rendimiento por estación (calentamiento) 4,00
Factor de rendimiento por estación (enfriamiento) 4,20
Perfil de energía mensual [MWh]
Mes Factor Carga de calor Carga de frio Carga de suelo
ENE 0,217 40,58 0,000 0,00 30,275
FEB 0,164 31,75 0,000 0,00 23,653
MAR 0,142 28,08 0,003 0,33 20,493
ABR 0,095 20,25 0,003 0,33 14,620
MAY 0,032 9,76 0,039 4,32 1,813
JUN 0,008 5,76 0,121 13,40 -12,427
JUL 0,000 4,43 0,257 28,46 -32,072
AGO 0,000 4,43 0,267 29,56 -33,443
SEP 0,007 5,59 0,218 24,14 -25,850
OCT 0,029 9,26 0,092 10,19 -5,828
NOV 0,110 22,75 0,000 0,00 16,906
DIC 0,196 37,08 0,000 0,00 27,651
Total 1,000 219,71 1,000 110,73 25,790
CARGA PICO
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Picos de potencia mensual [kW]
Mes Pico de calor Duración Pico de frío Duración [h]
ENE 150,00 5,0 0,00 0,0
FEB 150,00 4,0 0,00 0,0
MAR 150,00 3,0 0,00 0,0
ABR 0,00 0,0 0,00 0,0
MAY 0,00 0,0 130,00 0,0
JUN 0,00 0,0 130,00 2,0
JUL 0,00 0,0 130,00 5,0
AGO 0,00 0,0 130,00 5,0
SEP 0,00 0,0 130,00 5,0
OCT 150,00 1,0 0,00 0,0
NOV 150,00 3,0 0,00 0,0
DIC 150,00 4,5 0,00 0,0
Número de años de simulación 50
Primer mes de operación SEP
VALORE CALCULADOS
=================
Longitud total del pozo 2700,00 m
RESISTENCIAS TÉRMICAS
Resistencia térmica interior del pozo 0,3642 (m·K)/W
Número de Reynolds 10901
Resistencia térmica fluido/tubería 0,0061 (m·K)/W
Resistencia Térmica tubería/llenado 0,0775 (m·K)/W
Resistencia de contacto tubería/llenado 0,0000 (m·K)/W
Resistencia térmica fluido/suelo del pozo 0,1032 (m·K)/W
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Resistencia térmica efectiva del pozo 0,1079 (m·K)/W
TASA DE EXTRACCIÓN DE CALOR ESPECÍFICO [W/m]
Mes Carga base Pico de calor
ENE 15,36 41,67 -0,00
FEB 12,00 41,67 -0,00
MAR 10,40 41,67 -0,00
ABR 7,42 0,00 -0,00
MAY 0,92 0,00 -59,61
JUN -6,31 0,00 -59,61
JUL -16,27 0,00 -59,61
AGO -16,97 0,00 -59,61
SEP -13,12 0,00 -59,61
OCT -2,96 41,67 -0,00
NOV 8,58 41,67 -0,00
DIC 14,03 41,67 -0,00
CARGA BASE: TEMPERATURAS MEDIAS DEL FLUIDO (a final de mes) [°C]
Año 1 2 5 10 50
ENE 16,12 9,79 9,52 9,26 8,60
FEB 16,12 10,73 10,53 10,27 9,61
MAR 16,12 11,24 11,02 10,76 10,10
ABR 16,12 12,29 12,08 11,81 11,15
MAY 16,12 14,75 14,57 14,30 13,64
JUN 16,12 17,65 17,49 17,23 16,57
JUL 16,12 21,78 21,64 21,39 20,73
AGO 16,12 22,54 22,40 22,15 21,50
SEP 21,24 21,47 21,26 21,02 20,37
OCT 17,67 17,75 17,48 17,25 16,61
NOV 13,12 13,16 12,85 12,63 11,99
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DIC 10,70 10,66 10,34 10,12 9,49
CARGA BASE: AÑO 50
Temperatura de fluido mínima media 8,60 °C al final de ENE
Temperatura de fluido máxima media 21,50 °C al final de AGO
CARGA PICO DE CALOR: TEMPERATURA MEDIA DE FLUIDO (a final de mes) [°C]
Año 1 2 5 10 50
ENE 16,12 4,95 4,68 4,43 3,77
FEB 16,12 5,55 5,35 5,09 4,43
MAR 16,12 6,16 5,94 5,67 5,01
ABR 16,12 12,29 12,08 11,81 11,15
MAY 16,12 14,75 14,57 14,30 13,64
JUN 16,12 17,65 17,49 17,23 16,57
JUL 16,12 21,78 21,64 21,39 20,73
AGO 16,12 22,54 22,40 22,15 21,50
SEP 21,24 21,47 21,26 21,02 20,37
OCT 12,43 12,51 12,24 12,01 11,37
NOV 7,74 7,77 7,46 7,24 6,60
DIC 5,74 5,70 5,38 5,16 4,53
CARGA PICO DE CALOR: AÑO 50
Temperatura de fluido mínima media 3,77 °C al final de ENE
Temperatura de fluido máxima media 21,50 °C al final de AGO
CARGA PICO DE FRIO: TEMPERATURA MEDIA DE FLUIDO (a final de mes) [°C]
Año 1 2 5 10 50
ENE 16,12 9,79 9,52 9,26 8,60
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FEB 16,12 10,73 10,53 10,27 9,61
MAR 16,12 11,24 11,02 10,76 10,10
ABR 16,12 12,29 12,08 11,81 11,15
MAY 16,12 14,75 14,57 14,30 13,64
JUN 16,12 25,43 25,27 25,01 24,35
JUL 16,12 29,74 29,61 29,35 28,70
AGO 16,12 30,38 30,24 29,99 29,34
SEP 29,78 30,02 29,80 29,57 28,92
OCT 17,67 17,75 17,48 17,25 16,61
NOV 13,12 13,16 12,85 12,63 11,99
DIC 10,70 10,66 10,34 10,12 9,49
CARGA PICO DE FRIO: AÑO 50
Temperatura de fluido mínima media 8,60 °C al final de ENE
Temperatura de fluido máxima media 29,34 °C al final de AGO
![cdigital.dgb.uanl.mxcdigital.dgb.uanl.mx/la/1080042895_C/1080042895_T1/... · vara sobre el suelo; Ilendo emboquillado de mezcla, y ]levará en la parte supe- rior dicho corral. un](https://img.pdfslide.tips/doc/110x75/5ea1e5b705e2652ee2590c2a/vara-sobre-el-suelo-ilendo-emboquillado-de-mezcla-y-levar-en-la-parte-supe-.jpg)
