JAEA-Technology...JAEA-Technology 2011-019 - 1 - 1. 序論材料試験炉（JMTR：Japan Materials Testing Reactor）では、中性子捕獲法｛（n,γ）法｝を利用し、水

JAEA

-TechnologyJAEA-Technology

2011-019

Neutron Irradiation and Testing Reactor CenterOarai Research and Development Center

大洗研究開発センター照射試験炉センター

June 2011

Japan Atomic Energy Agency 日本原子力研究開発機構

石塚悦男　山林尚道　棚瀬正和　藤崎三郎佐藤典仁　堀直彦　Rohadi AWALUDIN　Adang H. GUNAWANHotman LUBIS　Abdul MUTALIB

Etsuo ISHITSUKA, Hisamichi YAMABAYASHI, Masakazu TANASE, Saburo FUJISAKINorihito SATO, Naohiko HORI, Rohadi AWALUDIN, Adang H. GUNAWANHotman LUBIS and Abdul MUTALIB

乾式昇華型99mTcマスター・ミルカーの予備的検討－PZCを用いた湿式法との比較－

Feasibility Study of Sublimation Type 99mTc Master-milker

-Comparison with PZC Based Wet Method-

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JAEA-Technology 2011-019

乾式昇華型 99mTc マスター・ミルカーの予備的検討

―PZC を用いた湿式法との比較―

日本原子力研究開発機構大洗研究開発センター

照射試験炉センター

石塚悦男、山林尚道＊1、棚瀬正和＊1、藤崎三郎＊1、佐藤典仁＊1、堀直彦

Rohadi AWALUDIN＊2、Adang H. GUNAWAN＊2、Hotman LUBIS＊2、Abdul MUTALIB＊2

(2011 年 4 月 19 日受理)

JMTR を利用した 99Mo/99mTc 製造に関する開発の一環として、乾式昇華法をマスター・ミルカーに応

用するための予備的検討を実施した。検討に当たっては、乾式昇華法と PZC からの溶離液をベースと

した湿式法の装置をそれぞれ試作して試験を行い、マスター・ミルカーへの適応性について比較した。

この結果、乾式昇華法は三酸化モリブデンがグラムオーダーであれば 99mTc 回収率が約 80%、処理時

間が約 1.5 時間であり、湿式法と同等の値が得られた。乾式昇華法が湿式法より優れている点としては、

操作が容易であること、使用済 MoO3 の再利用が容易であることが挙げられる。また、逆に不利な点とし

ては、三酸化モリブデン取扱量の増加とともに 99mTc 回収率が低下することが挙げられる。

大洗研究開発センター：〒311-1393 茨城県東茨城郡大洗町成田町 4002

＊1 （株）千代田テクノル

＊2 インドネシア原子力庁ラジオアイソトープ・放射性医薬品センター

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Feasibility Study of Sublimation Type 99mTc Master-milker

-Comparison with PZC Based Wet Method-

Etsuo ISHITSUKA, Hisamichi YAMABAYASHI＊1, Masakazu TANASE＊1,

Saburo FUJISAKI＊1, Norihito SATO＊1, Naohiko HORI,

Rohadi AWALUDIN＊2, Adang H. GUNAWAN＊2, Hotman LUBIS＊2 and Abdul MUTALIB＊2

Neutron Irradiation and Testing Reactor Center,

Oarai Research and Development Center,

Japan Atomic Energy Agency

Oarai-machi, Higashiibaraki -gun, Ibaraki-ken

(Received April 19, 2011)

Feasibility study of sublimation type 99mTc master-milker was carried out as a 99Mo/99mTc

production development with the JMTR. As the feasibility study, the experimental equipment for

sublimation method and wet method with PZC based 99mTc solution were tentatively manufactured, and

their properties as the master-milker were investigated by comparing two methods with each other. As

a result, it was found that the 99mTc recovery rate and process time of the sublimation method were

about 80% and 1.5 hour, respectively, and the similar values were observed with the wet method.

Superior points of the sublimation method are easier operation and reusability of the used MoO3

comparing with the wet method. On the other hand, disadvantageous point is that the 99mTc recovery

rate decreases with the increase of treating amount of MoO3.

Keywords : 99Mo Production, （n,γ）Method, Feasibility Study, Sublimation Type Master-milker,

Radiopharmaceuticals, 99mTc Solution Concentration, Solvent Extraction Method,

Methyl Ethyl Ketone

*1 Chiyoda Technol Corporation

*2 National Nuclear Energy Agency (BATAN), Center for Radioisotopes and Radiopharmaceuticals

（CRR）


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目次

1. 序論 ............................................................................................................. 1

2. 実験 ............................................................................................................. 1

2.1 乾式昇華法 ................................................................................................. 1

2.2 湿式法 ....................................................................................................... 2

3. 実験結果及び考察.............................................................................................. 2

3.1 乾式昇華法 ................................................................................................. 2

3.2 湿式法 ....................................................................................................... 3

4. 結論 ............................................................................................................. 4

謝辞 .................................................................................................................. 4

参考文献 ............................................................................................................. 5

付録 .................................................................................................................14

Contents

1. Introduction .................................................................................................... 1

2. Experimental ................................................................................................... 1

2.1 Sublimation method ....................................................................................... 1

2.2 Wet method ................................................................................................. 2

3. Results and discussion ...................................................................................... 2

3.1 Sublimation method ....................................................................................... 2

3.2 Wet method ................................................................................................. 3

4. Conclusion ....................................................................................................... 4

Acknowledgements ................................................................................................. 4

References ............................................................................................................ 5

Appendix .............................................................................................................14

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- 1 -

１. 序論

材料試験炉（JMTR：Japan Materials Testing Reactor）では、中性子捕獲法｛（n,γ）法｝を利用し、水

力ラビット照射設備を用いた 99Mo 製造に関する検討を進めている。これらの検討の中で、三酸化モリブ

デン(MoO3)ペレットを照射ターゲットとした場合、中性子照射に関する技術的な問題はほとんどなく、国

内需要の約２割の 99Mo を製造できることが明らかとなった 1)。しかし、（n,γ）法で製造した 99Mo は比放

射能が低いため、高性能の Mo 吸着剤である PZC（Poly-Zirconium Compound）を用いても数 10 mCi

/ml (370MBq/ml)程度の 99mTc 溶離液しか得られないこと、MoO3 ペレット及び PZC の廃棄物が比較的

多くなること等の課題が明らかになった（MoO3 ペレット及び PZC の廃棄物は、各々約 1 kg/週及び約 3

kg/週と推定される）。

一方、国内製薬メーカでは、核分裂法｛（n,ｆ）法｝により、ウラン照射ターゲットから抽出した 99Mo 溶液

（Na299MoO4 溶液）を海外から輸入し、アルミナカラムに吸着させて大型のジェネレータ（マスター･ミルカ

ー）を製作し、99mTc を溶離して医薬品を製造しており、医薬品製造時には 1 Ci/ml 以上の 99mTc 放射

能濃度を必要としている。従って、（n,γ）法で製造した 99Mo を利用する場合、99mTc 溶離液の放射能

濃度を高める工夫が必要不可欠になる。これらの要求を満足させる方法として、乾式昇華法 2-4)が候補

に挙げられる。

乾式昇華法は、現在主流となっている（n,ｆ）法が普及する以前に研究された方法であり、中性子照

射した MoO3 を加熱し、MoO3 の昇華温度(約 800℃)と99mTc2O7 の昇華温度（約 310℃）の違いを利用し

て、99mTc を直接回収する方法である。また、ハンガリーでは、mCi レベルの小型ジェネレータとして実用

化された実績もある。

PZC を用いた湿式法と乾式昇華法との比較予想を Table 1.1 に示す。乾式昇華法は、99mTc2O7 粉末

として直接回収できることから、高濃度の 99mTc 溶液（99mTcO4-）を容易に得ることができる。また、PZC 等

の Mo 吸着材を必要としないこと、使用済 MoO3 を放射能減衰後に照射ターゲットとして再利用しやす

いこと等から、化学処理を必要とする一般的な湿式法 5-7)と比較して多くの利点があるものと予想される。

しかし、乾式昇華法は、取り扱う MoO3 の量が数 100g に増えると99mTc 回収効率が 40%程度に低下する

こと 3,4)等の欠点も報告されている。

本研究では、乾式昇華法をマスター・ミルカーへ応用するための予備的検討として、乾式昇華型

99mTc 抽出装置を試作し、99mTc の回収効率等を測定した。また、その有効性を検討するため、湿式法

の一つとして検討されている PZC を介した 99mTc 溶離液濃縮装置を試作し、乾式昇華法と比較した。な

お、本研究は、原子力機構と（株）千代田テクノルの平成 21 年度マッチング研究として実施したもので

あり、湿式法の試験は原子力機構とインドネシア原子力庁との協定のもとで実施した。

２. 実験

2.1 乾式昇華法

試作した乾式昇華型 99mTc 抽出装置の概念図及び写真を Fig. 2.1.1 及び Fig. 2.1.2 に示す。装置

は、主に照射ターゲット（MoO3）を加熱するための電気炉(1)と、昇華した Tc を通過させて Mo をトラップ


- 2 -

するための Mo フィルタの温度を調節するための電気炉(2)からなる。加熱雰囲気は、医薬品として使用

される 99mTcO4-溶液を得るために酸化価数の大きい 99mTc2O7 にする必要があることから、酸素雰囲気

中で加熱する必要がある。

電気炉の設定温度は、99mTc2O7 と特性が近いと考えられる Re2O7 と、MoO3 の TG/DTA のデータをも

とに設定した。Re 酸化物及び MoO3 の TG/DTA のデータを Fig. 2.1.3 に示す。Re2O7 は、他の Re 酸

化物より昇華温度が低く、310℃でほぼ昇華するが 570℃近傍まで微小な重量変化が見られた。また、

MoO3 は 700℃以下では昇華しないことから、電気炉(1)及び(2)の設定温度を下記の様に設定した。

電気炉(1) ：MoO3 の十分な昇華速度が得られ、かつ昇華によって MoO3 が急激に飛散しない温度と

して、最高温度を約 800℃とした。

電気炉(2) ：ガラスウール製の Mo フィルタが昇華した Tc を通し、Mo をトラップできる温度として、

570℃に設定した。

なお、TG/DTA は、酸素とアルゴンの混合雰囲気中（20%O2、80%Ar）で測定した。この際のガス流速

は 100 cc/min であった。また、Re 酸化物及び MoO3 の TG/DTA の詳細データを付録 A.1 に示す。

2.2 湿式法

インドネシア原子力庁所管のホットセル内に設置したメチル・エチル・ケトン（MEK）を利用した 99mTc

濃縮試験装置の概念図及び写真を Fig. 2.2.1 及び Fig. 2.2.2 に示す。装置は、PZC から生理食塩水

で溶離した 99mTc 溶離液を MEK で抽出し、抽出した MEK を蒸発させて 99mTc 酸化物粉末にし、生理

食塩水で溶解して高濃度の 99mTc 溶液を得るものである。PZC (45g)への Mo 吸着は、インドネシア原子

力庁の研究炉（RSG-GAS）で約 7 日間照射した MoO3 を 6 モルの NaOH で溶解して Na2MoO4 の溶液

とした後、Na2MoO4溶液と PZC を混合加熱（90℃、3 時間）して行った。この際、照射した MoO3は 34 g、

熱中性子照射量は 8×1019 n/cm2 であった。99Mo を吸着させた PZC カラムは約 6 Ci であり、99Mo の吸

着率は 97 % (245 Mo mg/g-PZC)であった。２日後、PZC カラムに生理食塩水を流して 150 ml の 99mTc

溶離液を取り出し、6M NaOH アルカリ溶液とした後、30ml の MEK で 99mTc を溶媒抽出し、MEK を蒸

発させて濃縮試験を行った。PZC カラムの試験条件及び 99Mo 放射能を Table 2.2.1 及び Table 2.2.2

に示す。

３. 実験結果及び考察

3.1 乾式昇華法

試験では、中性子照射した MoO3 を用いた試験を計画したが、平成 21 年度の JRR-3 や JRR-4 の長

期停止に伴い照射済 MoO3が入手できなかったため、Re 及び99Tc を用いて昇華後のマスバランス等を

調べた。試験は、MoO3 及び Re 酸化物、MoO3 と Re 酸化物の混合物、NH499TcO4 を加熱し、Fig. 3.1.1

に示すように装置内のマスバランスを「①石英管（入口）」、「②Mo フィルタ」、「③石英管（出口）」、「④

Tc トラップ」、「⑤水トラップ」に分けて Mo 及び Re (NH499TcO4 の場合は

99Tc)の回収率を測定した。Mo

及び Re の測定は、加熱後に①から④の部分ごとに水、1 モル HNO3、１モル NaOH で洗浄し、洗浄液

を ICP で測定した（⑤は水のサンプリングによる）。また、 99Tc については、液体シンチレーションカウン


- 3 -

タで測定した。

最初の試験に使用した Re 酸化物は、昇華の状況を目視で観察しやすいようにするため、黒色の

ReO3 を選定した。また、99Tc は NH4

99TcO4 として市販されていたため、コールド実験との比較のために

NH4ReO4 を用いた。なお、加熱時の酸素ガス流速は 50 cc/min とした。

MoO3(193mg)の昇華試験結果を Fig. 3.1.2 に示す。電気炉(1)は、室温から 700℃までは 20℃/min、

700℃から 800℃までは 5℃/min の昇温速度で昇温し、800℃で 30 分保持した。加熱後、MoO3 は試料

ボードから昇華して周りの「①石英管（入口）」に付着したが、下流側の Mo フィルタには、ほとんど付着

しなかった。

ReO3(192mg)及び NH4ReO4(76mg)の昇華試験結果を Fig. 3.1.3 に示す。電気炉(1)は、室温から

600℃までは 20℃/min の昇温速度で昇温し、600℃で 30 分保持した。加熱後、ReO3 に関しては「③石

英管（出口）」のみから Re が検出されたが、NH4ReO4 に関しては「③石英管（出口）」及び「④Tc トラッ

プ」から Re が検出された。これは、ReO3 の昇華温度が NH4ReO4 より低いことや昇華時の化学形態が影

響したためと考えられる。しかし、「③石英管（出口）」に多く付着することから、実際に 99mTc を回収する

際には、効率良く回収できる方法（コールドフィンガー3）等）を検討する必要がある。

MoO3(157mg)と ReO3(141mg)との混合粉末、MoO3(140mg)と NH4ReO4(72mg)との混合粉末の昇華試

験結果を Fig. 3.1.4 及び Fig. 3.1.5 に示す。MoO3 と ReO3 との混合粉末加熱時の電気炉(1)の温度は、

室温から 700℃までは 20℃/min の昇温速度で昇温し、700℃で 20 分保持した。その後、700℃から

830℃までは 10℃/分の昇温速度で昇温し、830℃で 30 分保持した。MoO3 と NH4ReO4 との混合粉末

加熱時の電気炉(1)の温度は、室温から 700℃までは 20℃/min の昇温速度で昇温し、700℃で 20 分保

持した。その後、700℃から 800℃までは 10℃/min の昇温速度で昇温し、800℃で 30 分保持した。試験

結果から、混合粉末の Mo 及び Re の分布は、各粉末単体を加熱した際の分布を重ね合わせた分布と

なった。

NH499TcO4（

99Tc:231Bq）の昇華試験結果を Fig. 3.1.6 に示す。電気炉(1)は、室温から 600℃までは

20℃/min の昇温速度で昇温し、600℃で 30 分保持した。加熱後、NH499TcO4 は NH4ReO4 と同様に「④

Tc トラップ」に多く付着し、分布も同様な形になった。

NH499TcO4（数μg 程度）、NH4ReO4 単体（76mg）、MoO3 と NH4ReO4（72mg）との混合粉末の

99Tc

及び Re の回収効率を比較すると、各々99％以上、95％及び 80％となり、99Tc 及び Re の量が増えると

効率が下がり、MoO3 が混合すると更に効率が低下する傾向が見られた。また、Re や99Tc を回収するま

での作業時間は、加熱時間を含めると約 1.5 時間であった。

3.2 湿式法

99mTc の抽出は、99mTc 抽出塔での攪拌時間をパラメータとして試験を行った結果、5 分間攪拌及び

20 分静置で 89%程度の高い抽出率が得られた。抽出後、99mTc を含んだ 25 ml の MEK を 99mTc 濃縮

槽に導き、窒素ガスを流しながら 90℃で蒸発させた。蒸発後、生理食塩水を 5 ml 加えて 99mTc を再溶

解して初期濃度と比較した結果、濃縮率が約 21 倍となり装置の設計通りの値が得られた。MEK による

濃縮試験結果を Table 3.2.1 に示す。しかし、MEK の蒸発に 100 分以上かかり、抽出・濃縮工程を含め

ると約２時間の時間を要した。また、蒸発後の固化物を生理食塩水で溶解した際に、溶液が淡黄色に

着色した。この着色の原因は、抽出時に MEK に水相部が混入したためと考えられ、混入しないように


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MEK を採取することで着色が防げる可能性がある。なお、表中の値は、減衰補正後の値である。

以上の乾式昇華法及び湿式法の結果をまとめて Table 3.2.2 に示す。

この後、追加実験として、減圧エバポレータを用いて MEK の蒸発濃縮実験を行ったところ、99mTc 回

収率：約 80%、蒸発時間：約 1.1 時間、濃縮率：70-250 倍（再溶解用の生理食塩水の量による）が得ら

れた。また、PZC を用いずに 99Mo 溶解液から直接 MEK で 99mTc を抽出する方法もあることから、湿式

法でも処理工程や装置の最適化により、乾式昇華法と同程度の処理能力が得られると考えられる。

４. 結論

乾式昇華法をマスター・ミルカーへ応用するための予備検討として、乾式昇華法と湿式法の装置を

試作して比較した結果、以下の事項が明らかとなった。

・99mTc の回収に関しては、MoO3 がグラムオーダーであれば乾式昇華法で高い回収率が得られるが、

MoO3 の取扱量が増加するとともに回収率が低下する。これに対して、湿式法は溶解するため、取

扱量が増加しても回収率への影響がほとんど無いと考えられる。また、乾式昇華法は、昇華によっ

て 99mTc が飛散するため、回収方法の工夫が必要である。

・99mTc の濃縮に関しては、乾式昇華法及び湿式法とも、最適な装置設計により 1 Ci/ml 以上の

99mTc 放射能濃度を得ることが可能と考えられる。

・装置の操作性に関しては、湿式法の操作法が乾式昇華法より複雑であった。

・処理時間に関しては、湿式法がより長いと想定していたが、処理工程や装置の最適化により、乾式

昇華法と同程度になると予想される。

以上の結果を総括すると、乾式昇華法が湿式法より明らかに優れている点としては、操作が容易で

あること、使用済 MoO3 の再利用が容易であることが挙げられる。逆に明らかに不利な点としては、

MoO3 取扱量の増加とともに99mTc 回収率が低下することが挙げられる。最後に、原子力機構と千代田

テクノルとのマッチング研究によって乾式昇華法の課題を明確にできた意義は大きいが、乾式昇華法

を実用化するためには 99Mo 数百 Ci レベルのデータ取得が必要である。また、コスト評価も含めて、乾

式昇華法の優位性を明確にしておく必要があると考えられる。

謝辞

乾式昇華法の実験に関しては㈱化研の石川幸治氏に多大なご協力を頂いた。また、本報告書をま

とめるに当たり、源河次雄氏（嘱託）より貴重なご意見を頂いた。以上、記して謝意を表します。


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参考文献

1) 飯村光一、細川甚作、菅野勝、北島敏雄、中川哲也、坂本太一、堀直彦、河村弘,“JMTR を用

いた 99Mo 製造設備の概念設計”, JAEA-Technology 2008-035 (2008).

2) S. Tachimori, H. Nakamura and H. Amano, “Diffusion of Tc-99m in Neutron Irradiated Molybdenum

Trioxide and Its Application to Separation”, Journal of Nuclear Science and Technology, 8 [6],

p.295-301 (1971).

3) R.E.Boyd, “Molybdenum-99: Technetium-99m Generator”, Radiochimica Acta, 30, p.123-145

(1982).

4) L. Zsinka, “99m Tc Sublimation Generators”, Radiochimica Acta, 41, p.91-96 (1987).

5) IAEA-TECDOC-852, “Alternative technologies for 99Tcm generators, Final report of a

co-ordinated research programme 1990-1994”.

6) A.Mushtaq, “Preparation of high specific-volume solutions of technetium-99m and rhenium-188”,

Applied Radiation and Isotopes 58, p.309-314 (2003).

7) Sankha Chattopadhyay and Malay Kanti Das, “A novel technique for the effective concentration of

99mTc from a large alumina column loaded with low specific-activity (n,γ)-produced 99Mo”, Applied

Radiation and Isotopes 66, p.1295-1299 (2008).


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Table 1.1 PZC を用いた湿式法と乾式昇華法との比較予想

製造法

項目 PZC を用いた湿式法乾式昇華法

99mTc 回収率高い取扱量増加に伴い低下 99mTc 濃度低い(濃縮要) 高い(濃縮不要)

操作性複雑簡単

処理時間長い短い

残留不純物多い少ない

ﾀｰｹﾞｯﾄ再利用困難容易

放射性廃棄物多い(吸着材等) 少ない

Table 2.2.1 PZC カラムの試験条件等

項目試験条件等

MoO3 照射量 17g×2 ｱﾝﾌﾟﾙ

熱中性子束 1.3×1014 n/cm2/s

照射期間 7 日

Mo 溶液

MoO334g を 6M-NaOH (80ml)で溶解し蒸留水を加えて 250ml にする。110ml 分取し蒸留水を加えて 220mlにする。（Mo 量として 10g）

PZC 重量 45g

Mo 吸着条件 90℃、3 時間

カラム充填後コンディショニング NaClO (0.5 %) 溶液、生理食塩水

Table 2.2.2 PZC カラムの 99Mo 放射能

項目測定値

99Mo 溶液放射能＊ (Ci/220ml) 5.8

(Ci/カラム) 5.7

(Mo mg/g-PZC) 245

99Mo 吸着量

(%) 97

＊：カラム充填時


- 7 -

Table 3.2.1 MEK による濃縮試験結果

濃縮前濃縮後濃縮率

99mTc 放射能

(mCi)

354

(生理食塩水 145 ml 中)

257

(生理食塩水 5.1ml 中) -

99mTc 放射能濃度

(mCi/ml) 2.44 50.4 21 倍

Table 3.2.2 湿式法及び乾式昇華法の試験結果の比較

製造法

項目湿式法(PZC+MEK 抽出･濃縮) 乾式昇華法

回収率(%)

約 60 (99mTc)

(99Mo 6 Ci ﾚﾍﾞﾙ)

約 80 (Re)

(99Mo 0.1 Ci ﾚﾍﾞﾙ*)

回収方法特に問題なし昇華によって飛散するため、

回収方法の工夫が必要

濃縮率約 21 倍 —

操作やや複雑簡単

処理時間 (h)

(抽出+濃縮時間) 約 2 約 1.5（加熱時間含む）

課題蒸発時間の短縮大型化に伴う 99mTc 回収率低下

加熱時間の短縮

*: R.E.Boyd{Radiochimica Acta,30,123-145(1982)}は 100Ci ﾚﾍﾞﾙで 40%程度に低下と報告。


- 8 -

Fig. 2.1.1 乾式昇華型 99mTc 抽出装置の概念図

Fig. 2.1.2 乾式昇華装置


- 9 -

Fig. 2.1.3 Re 化合物の TG/DTA データ

Fig. 2.2.1 MEK を利用した 99mTc 濃縮試験装置の概念図


- 10 -

Fig. 2.2.2 MEK を利用した 99mTc 濃縮試験装置

Fig. 3.1.1 乾式昇華装置における Mo 及び Re の分析位置


- 11 -

Fig. 3.1.2 MoO3 の昇華試験結果

Fig. 3.1.3 ReO3 及び NH4ReO4 の昇華試験結果


- 12 -

Fig. 3.1.4 MoO3 と ReO3 との混合粉末の昇華試験結果

Fig. 3.1.5 MoO3 と NH4ReO4 との混合粉末の昇華試験結果


- 13 -

Fig. 3.1.6 NH499TcO4（

99Tc:231Bq）の昇華試験結果


- 14 -

付録

A.1 Mo 及び Re 化合物の TG/DTA データ

(a) アルゴンガス雰囲気

(b) 酸素ガス 20％、アルゴンガス 80％雰囲気

Fig. A.1.1 MoO3 の TG/DTA データ


- 15 -



Fig. A.1.2 Re2O7(VII)の TG/DTA データ


- 16 -



Fig. A.1.3 ReO3（VI）の TG/DTA データ


- 17 -



Fig. A.1.4 ReO2・2H2O（IV）の TG/DTA データ


- 18 -



Fig. A.1.5 NH4ReO4（VII）の TG/DTA データ

国際単位系（SI）

乗数　接頭語記号乗数　接頭語記号

1024 ヨタＹ 10-1 デシ d1021 ゼタＺ 10-2 センチ c1018 エクサＥ 10-3 ミリ m1015 ペタＰ 10-6 マイクロ µ1012 テラＴ 10-9 ナノ n109 ギガＧ 10-12 ピコ p106 メガＭ 10-15 フェムト f103 キロｋ 10-18 アト a102 ヘクトｈ 10-21 ゼプト z101 デカ da 10-24 ヨクト y

表５．SI 接頭語

名称記号 SI 単位による値分 min 1 min=60s時 h 1h =60 min=3600 s日 d 1 d=24 h=86 400 s度 ° 1°=(π/180) rad分 ’ 1’=(1/60)°=(π/10800) rad秒 ” 1”=(1/60)’=(π/648000) rad

ヘクタール ha 1ha=1hm2=104m2

リットル L，l 1L=11=1dm3=103cm3=10-3m3

トン t 1t=103 kg

表６．SIに属さないが、SIと併用される単位

名称記号 SI 単位で表される数値電子ボルト eV 1eV=1.602 176 53(14)×10-19Jダルトン Da 1Da=1.660 538 86(28)×10-27kg統一原子質量単位 u 1u=1 Da天文単位 ua 1ua=1.495 978 706 91(6)×1011m

表７．SIに属さないが、SIと併用される単位で、SI単位で表される数値が実験的に得られるもの

名称記号 SI 単位で表される数値キュリー Ci 1 Ci=3.7×1010Bqレントゲン R 1 R = 2.58×10-4C/kgラド rad 1 rad=1cGy=10-2Gyレム rem 1 rem=1 cSv=10-2Svガンマ γ 1γ=1 nT=10-9Tフェルミ 1フェルミ=1 fm=10-15mメートル系カラット 1メートル系カラット = 200 mg = 2×10-4kgトル Torr 1 Torr = (101 325/760) Pa標準大気圧 atm 1 atm = 101 325 Pa

1cal=4.1858J（｢15℃｣カロリー），4.1868J（｢IT｣カロリー）4.184J（｢熱化学｣カロリー）

ミクロン µ 1 µ =1µm=10-6m

表10．SIに属さないその他の単位の例

カロリー cal

(a)SI接頭語は固有の名称と記号を持つ組立単位と組み合わせても使用できる。しかし接頭語を付した単位はもはや　コヒーレントではない。(b)ラジアンとステラジアンは数字の１に対する単位の特別な名称で、量についての情報をつたえるために使われる。　実際には、使用する時には記号rad及びsrが用いられるが、習慣として組立単位としての記号である数字の１は明　示されない。(c)測光学ではステラジアンという名称と記号srを単位の表し方の中に、そのまま維持している。(d)ヘルツは周期現象についてのみ、ベクレルは放射性核種の統計的過程についてのみ使用される。(e)セルシウス度はケルビンの特別な名称で、セルシウス温度を表すために使用される。セルシウス度とケルビンの　単位の大きさは同一である。したがって、温度差や温度間隔を表す数値はどちらの単位で表しても同じである。

(f)放射性核種の放射能（activity referred to a radionuclide）は、しばしば誤った用語で”radioactivity”と記される。(g)単位シーベルト（PV,2002,70,205）についてはCIPM勧告2（CI-2002）を参照。

（a）量濃度（amount concentration）は臨床化学の分野では物質濃度　　（substance concentration）ともよばれる。（b）これらは無次元量あるいは次元１をもつ量であるが、そのこと　　を表す単位記号である数字の１は通常は表記しない。

名称記号SI 基本単位による

表し方

秒ルカスパ度粘 Pa s m-1 kg s-1

力のモーメントニュートンメートル N m m2 kg s-2

表面張力ニュートン毎メートル N/m kg s-2角速度ラジアン毎秒 rad/s m m-1 s-1=s-1角加速度ラジアン毎秒毎秒 rad/s2 m m-1 s-2=s-2熱流密度 , 放射照度ワット毎平方メートル W/m2 kg s-3

熱容量 , エントロピージュール毎ケルビン J/K m2 kg s-2 K-1比熱容量，比エントロピージュール毎キログラム毎ケルビン J/(kg K) m2 s-2 K-1比エネルギージュール毎キログラム J/kg m2 s-2熱伝導率ワット毎メートル毎ケルビン W/(m K) m kg s-3 K-1

体積エネルギージュール毎立方メートル J/m3 m-1 kg s-2

電界の強さボルト毎メートル V/m m kg s-3 A-1電荷密度クーロン毎立方メートル C/m3 m-3 sA表面電荷クーロン毎平方メートル C/m2 m-2 sA電束密度，電気変位クーロン毎平方メートル C/m2 m-2 sA誘電率ファラド毎メートル F/m m-3 kg-1 s4 A2

透磁率ヘンリー毎メートル H/m m kg s-2 A-2

モルエネルギージュール毎モル J/mol m2 kg s-2 mol-1

モルエントロピー, モル熱容量ジュール毎モル毎ケルビン J/(mol K) m2 kg s-2 K-1 mol-1

照射線量（Ｘ線及びγ線）クーロン毎キログラム C/kg kg-1 sA吸収線量率グレイ毎秒 Gy/s m2 s-3放射強度ワット毎ステラジアン W/sr m4 m-2 kg s-3=m2 kg s-3

放射輝度ワット毎平方メートル毎ステラジアン W/(m2 sr) m2 m-2 kg s-3=kg s-3酵素活性濃度カタール毎立方メートル kat/m3 m-3 s-1 mol

表４．単位の中に固有の名称と記号を含むSI組立単位の例

組立量SI 組立単位

名称記号

面積平方メートル m2体積立法メートル m3速さ，速度メートル毎秒 m/s加速度メートル毎秒毎秒 m/s2波数毎メートル m-1密度，質量密度キログラム毎立方メートル kg/m3

面積密度キログラム毎平方メートル kg/m2

比体積立方メートル毎キログラム m3/kg電流密度アンペア毎平方メートル A/m2磁界の強さアンペア毎メートル A/m量濃度 (a) ，濃度モル毎立方メートル mol/m3質量濃度キログラム毎立法メートル kg/m3輝度カンデラ毎平方メートル cd/m2屈折率 (b) （数字の）　１ 1比透磁率 (b) （数字の）　１ 1

組立量SI 基本単位

表２．基本単位を用いて表されるSI組立単位の例

名称記号他のSI単位による

表し方SI基本単位による

表し方平面角ラジアン(ｂ) rad 1（ｂ） m/m立体角ステラジアン(ｂ) sr(c) 1（ｂ） m2/m2周波数ヘルツ（ｄ） Hz s-1

ントーュニ力 N m kg s-2圧力 , 応力パスカル Pa N/m2 m-1 kg s-2エネルギー , 仕事 , 熱量ジュール J N m m2 kg s-2仕事率，工率，放射束ワット W J/s m2 kg s-3電荷 , 電気量クーロン A sC電位差（電圧） , 起電力ボルト V W/A m2 kg s-3 A-1静電容量ファラド F C/V m-2 kg-1 s4 A2電気抵抗オーム Ω V/A m2 kg s-3 A-2コンダクタンスジーメンス S A/V m-2 kg-1 s3 A2

バーエウ束磁 Wb Vs m2 kg s-2 A-1磁束密度テスラ T Wb/m2 kg s-2 A-1インダクタンスヘンリー H Wb/A m2 kg s-2 A-2セルシウス温度セルシウス度(ｅ) ℃ K

ンメール束光 lm cd sr(c) cdスクル度照 lx lm/m2 m-2 cd

放射性核種の放射能（ｆ）ベクレル（ｄ） Bq s-1吸収線量, 比エネルギー分与,カーマ

グレイ Gy J/kg m2 s-2

線量当量, 周辺線量当量, 方向性線量当量, 個人線量当量シーベルト

（ｇ） Sv J/kg m2 s-2

酸素活性カタール kat s-1 mol

表３．固有の名称と記号で表されるSI組立単位SI 組立単位

組立量

名称記号 SI 単位で表される数値バール bar １bar=0.1MPa=100kPa=105Pa水銀柱ミリメートル mmHg 1mmHg=133.322Paオングストローム Å １Å=0.1nm=100pm=10-10m海里Ｍ１M=1852mバーン b １b=100fm2=(10-12cm)2=10-28m2

ノット kn １kn=(1852/3600)m/sネーパ NpベルＢ

デジベル dB

表８．SIに属さないが、SIと併用されるその他の単位

SI単位との数値的な関係は、　　　　対数量の定義に依存。

名称記号

長さメートル m質量キログラム kg時間秒 s電流アンペア A熱力学温度ケルビン K物質量モル mol光度カンデラ cd

基本量SI 基本単位

表１．SI 基本単位

名称記号 SI 単位で表される数値エルグ erg 1 erg=10-7 Jダイン dyn 1 dyn=10-5Nポアズ P 1 P=1 dyn s cm-2=0.1Pa sストークス St 1 St =1cm2 s-1=10-4m2 s-1

スチルブ sb 1 sb =1cd cm-2=104cd m-2

フォト ph 1 ph=1cd sr cm-2 104lxガル Gal 1 Gal =1cm s-2=10-2ms-2

マクスウｪル Mx 1 Mx = 1G cm2=10-8Wbガウス G 1 G =1Mx cm-2 =10-4Tエルステッド（ｃ） Oe 1 Oe　 (103/4π)A m-1

表９．固有の名称をもつCGS組立単位

（c）３元系のCGS単位系とSIでは直接比較できないため、等号「　　」　　は対応関係を示すものである。

（第8版，2006年改訂）

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