Upload
ega-pranata-juan
View
223
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
LAMPIRAN TA
Citation preview
LAMPIRAN A
MAKALAH
A-2
ANALISIS PERBANDINGAN HASIL OPERASI CCM DAN DCM DC CHOPPER TIPE
BUCK BOOST BERBASIS TRANSISTOR Milzam Andali Lababan
1, Mochammad Facta, S.T., M.T., Ph.D
2, Ir. Bambang Winardi, Mkom
3
Jurusan Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas Diponegoro
Jl. Prof. Sudharto, Tembalang, Semarang, Indonesia
Email: [email protected]
ABSTRAK Perkembangan teknologi saat ini, aplikasi yang membutuhkan sumber catu daya DC sangat banyak. Sehingga penerapan
sistem konverter buck boost sebagai salah satu regulator DC memegang peranan penting dalam banyak aplikasi elektronika daya.
Konverter buck boost merupakan salah satu konverter yang dapat mengubah masukan tegangan DC tetap menjadi lebih besar
ataupun lebih kecil sesuai dengan kebutuhan beban, yang besar tegangan keluarannya diatur dengan masukan duty cycle yang dapat
diatur lewat pulse width modulation (PWM). Komponen yang digunakan untuk menjalankan fungsi penghubung tersebut tidak lain
adalah switch (solid state electronic switch).
Penerapan aplikasi buck boost konverter telah banyak digunakan, namun pada laporan tugas akhir ini hanya akan dibahas
mengenai beda kedua mode kerja rangkaian DC chopper tipe buck boost yaitu Continuous Conduction Mode (CCM) dimana arus
pada konverter mengalir secara kontinyu, dalam artian tidak pernah mencapai nilai nol, dan Discontinuous Conduction Mode
(DCM) dimana arus pada konverter mencapai nilai nol, atau tidak kontinyu serta pengaruhnya pada variasi beban yang diberikan,
dan juga perbandingan efisiensi pada kedua mode kerja tersebut. Switch elektronik yang digunakan berupa transistor SC2555.
Berdasarkan hasil pengukuran dan pengujian, dengan menggunakan induktor sebesar 0,2 mH, maka rangkaian akan
bekerja secara DCM sedangkan dengan induktor 10,5 mH rangkaian akan bekerja secara CCM. Mode CCM memiliki nilai efesiensi
titik kerja maksimal yang lebih baik dari mode DCM pada buck boost converter dengan sistem pensaklaran transistor. Pada mode
DCM beban resistif didapat nilai efisiensi terbaik sebesar 71 % dan pada mode CCM sebesar 72 %, keduanya dalam duty cycle 50
%. Efisiensi pada beban induktif mode DCM terbaik bernilai 89 % dan pada mode CCM bernilai 99 %, keduanya pada duty cycle 10
%. Dari hasil percobaan yang dilakukan juga terlihat bahwa pada mode DCM drop tegangan akan lebih cepat terjadi dibanding
pada mode CCM.
Kata kunci : Buckboost konverter, CCM, DCM
.
ABSTRACT Recent technological developments, require a DC power supply for so many aplications, therefore, the application of the
buck boost converter system as one of the DC regulator plays an important role in many applications of power electronics. Buck
boost converter is a device that can convert fixed DC voltage input to larger or smaller output according to load requirements, which
the regulated output voltage can be obtained by controlling the width of duty cycle’s wave from pulse width modulation (PWM). The
components used to perform a liaison function is nothing but the switch (solid state electronic switch).
Buck boost converter has been made for various aplications, however in this final project, only discusses about the different
of two operating mode in buck boost DC chopper which are Continous Conduction Mode (CCM) where the current that flow through
the converter never reach zero, and Discontinous Conduction Mode (DCM) where the current that flow through the converter reach
the zero point, and also discusses the influences to the various loads, and efficiency comparison in those two operating modes.
Electronic switch that used in buck boost converter is transistor SC2555.
Based on results of experimental works, the converter worked on discontinous conduction mode with 0,2 mH inductor and on
continous conduction mode with 10,5 mH inductor. The CCM mode has better efficiency than the DCM mode. The best efficiency
when the device was operated in CCM mode is 72 % while the DCM mode only 71 % when the device was connected to a resistive
load. Whereas, when the device was connected to inductive load, the efficiency in CCM mode could reach 99 % and at DCM mode
only 89%. From the experimental works also showed that the device run on DCM mode, the voltage drop happened faster than the
CCM mode.
Keywords : Buck boost converter, CCM, DCM
1Mahasiswa Jurusan Teknik Elektro Universitas Diponegoro
2,3Dosen Jurusan Teknik Elektro Universitas Diponegoro
1. Pendahuluan
1.1 Latar Belakang
Perkembangan teknologi komponen dan
rangkaian elektronika telah mampu menghasilkan sistem
penyedia tegangan searah (dc). Dalam bidang elektronika
daya, alat pengonversi tegangan DC atau yang sering
disebut DC chopper adalah hal yang menarik untuk
dipelajari, khususnya bagi pendidikan teknik yang
mengacu pada bidang kelistrikan seperti teknik elektro.
DC chopper merupakan alat yang dapat
mengonversi tegangan masukan searah menjadi lebih
besar ataupun lebih kecil tergantung pada tipe yang
digunakan. DC Chopper mempunyai 2 mode operasi
kerja, yaitu mode DCM (Discontinuous Conduction
Mode) dan mode CCM (Continuous Conduction Mode).
Mode DCM adalah mode dimana arus induktor pada
konverter mencapai nilai nol,
atau tidak continue. Mode CCM adalah mode operasi
dimana arus induktor pada konverter mengalir secara
kontinyu, dalam artian tidak pernah mencapai nilai nol.
Pada Tugas Akhir ini penulis menggunakan DC
Chopper tipe buck boost atau biasa disebut buck boost
Converter. Buck boost Converter berfungsi untuk
mengubah nilai tegangan DC, baik ke nilai tegangan yang
lebih rendah maupun ke nilai tegangan yang lebih tinggi
dari nilai tegangan masukannya dengan mengatur besar
lebar pulsa (duty cycle) dari rangkaian konrol PWM
(Pulse Width Modulation). Buck boost converter memiliki
tegangan keluaran yang polaritasnya terbalik dengan
tegangan masukan. Pemilihan topologi dc chopper tipe
buck boost dikarenakan desainnya yang simpel dan
memiliki tingkat efisiensi yang tinggi.
Pada tugas akhir sebelumnya yang membahas
tentang DC chopper atau buck-boost converter yang telah
dicantumkan dalam referensi [3],[6],[7],dan [10], namun
tidak secara rinci membahas tentang karakteristik mode
operasi kerja CCM dan DCM, serta pengaruhnya pada
variasi beban yang berbeda pada rangkaian buck boost
converter tersebut. Selain itu juga, belum ada yang
membuat rancang bangun buck boost konverter dengan
transistor sebagai sistem pensaklarannya.
Berdasarkan pada hal tersebut, penelitian tugas
akhir ini akan merancang sebuah modul berupa DC
Chopper tipe buck boost dengan sistem pensaklaran
transistor. Pensaklaran transistor ini beroperasi dengan
picuan arus melalui tahanan basis pada kaki Transistor.
Rangkaian buck boost converter dengan pensaklaran
transistor ini akan membandingkan 2 mode operasi yang
berbeda yaitu DCM dan CCM dengan nilai titik kerja
maksimum dan besar penguatan pada transistor sebagai
sistem pensaklaran, sehingga dapat digunakan sebagai
modul praktikum elektronika daya dengan mode
pensaklaran yang berbeda yaitu dengan transistor.
1.2 Tujuan Penelitian
1. Membuat modul rangkaian DC chopper tipe buck
boost dengan transistor SC2555 sebagai saklar
pemicu
2. Mengetahui perbedaan mode operasi DCM dan
CCM pada DC chopper tipe buck boost yang
dipicu dengan transistor.
3. Mengetahui karakteristik konverter buck boost
dengan variasi jenis beban terhadap arus keluaran,
tegangan keluaran, dan efisiensi kerja transistor.
2. Metode
Suplai
satu fasa
PLN
Penyearah
rangkaian
daya
Rangkaian
kontrol
PWM
Penyearah
rangkaian
kontrol
Suplai
satu fasa
PLN
Rangkaian
konverter
buck boost
Blok
beban
Trafo step down
5A
Trafo step down
3A
Gelombang AC 1 fasaGelombang DC
Gelombang rangkaian
kontrol
Blok rangkaian daya
Blok rangkaian kontrol
Gambar 1 Blok diagram perancangan alat
Seperti yang terlihat pada blok diagram gambar 1,
modul DC chopper tipe buck boost pada tugas akhir ini
terdiri dari blok penyearah untuk rangkaian buck boost
converter, penyearah untuk rangkaian kontrol, rangkaian
kontrol PWM, dan blok beban.
2.1 Perancangan Penyearah
2.1.1 Perancangan Penyearah Gelombang Penuh
Satu Fasa dengan Center Tap
Pada rangkaian ini terdapat penyearah satu fasa
dengan CT, dioda, regulator tegangan, kapasitor, resistor
dan LED seperti yang tertera pada Gambar 2.
AC
2200uf
50 V
220 uF
50 V
+
-
220 V
470 Ohm
1 Watt
3 V
++
Line
voltage Vreg
Common
LM 7812Osiloskop
Gambar 2 Penyearah Gelombang Penuh Satu Fasa CT
Rangkaian ini merupakan sumber tegangan DC 12
Volt. Tegangan 12 VDC berfungsi sebagai suplai untuk
rangkaian kontrol PWM, totempole dan kipas.
Tegangan DC didapatkan dari hasil penyearahan
tegangan AC jala-jala yang sebelumnya diturunkan
menggunakan trafo stepdown. Tegangan DC selanjutnya
diteruskan ke IC Regulator LM7812. LED pada
penyearah digunakan untuk indikator rangkaian
penyearah bekerja.
2.1.2 Perancangan Penyearah Gelombang Penuh
Satu Fasa Dioda Bridge
Rangkaian penyearah bridge dengan dioda bridge
digunakan untuk menyuplai rangkaian buck boost
konverter. Rangkaian ini terdiri dari dioda bridge KBPC
0608 dan 4 buah kapasitor dengan total 8800 µF untuk
meredam riak tegangan, dan dirangkai sebagaimana
gambar 3.
AC
22
00
µF
50
V
22
00
µF
50
V
22
00
µF
50
V
22
00
µF
50
V
Dioda Bridge
KBPC 3510Trafo step
down 5A
Gambar 3 Penyearah Gelombang Penuh Satu Fasa
Rangkaian buck boost konverter akan disuplai
dengan tegangan DC 25 V yang didapat dari penyearahan
tegangan jala – jala 220 V yang telah diturunkan melalui
trafo step down.
2.2 Buck Boost Converter
DC Chopper yang digunakan pada tugas akhir ini
adalah DC Chopper tipe buck boost, yang mempunyai
karakteristik nilai tegangan keluaran lebih besar atau lebih
kecil dari nilai tegangan masukan. Buck boost converter
terdiri dari beberapa komponen penyusun yaitu kapasitor,
induktor, Transistor dan dioda yang tersusun seperti pada
Gambar 4.
DC
+ +
- -
Masukan PWM
Transistor
Induktor
Dioda
KapasitorBeban
Gambar 4 Skema DC chopper tipe buck boost
Komponen penyusun perlu dihitung nilai
minimalnya agar buck boost converter dapat bekerja
sesuai yang diinginkan. Penentuan spesifikasi awal juga
dilakukan berdasarkan ketersediaan komponen yang
mudah didapat dan kemampuan komponen berdasarkan
datasheet. Spesifikasi Buck boost Converter yang akan
dibuat adalah sebagai berikut :
Tegangan masukan : 25 Vdc
Frekuensi Switching : 21 kHz
Kapasitor :
Kapasitor digunakan untuk meredam riak tegangan,
sehingga diasumsikan riak tegangan sebesar 0,19 volt
(sangat kecil).
C = 100µF
Induktor :
Nilai induktor dicari untuk menentukan batas
minimal rangkaian buck boost converter bekerja pada
mode operasi CCM atau DCM.
Setelah dilakukan perhitungan, didapat agar
rangkaian bekerja dalam mode CCM induktor yang
digunakan diatas 1,93 mH dan untuk mode DCM, harus
dibawah 0,22 mH, sehingga dipilih induktor dengan nilai
10,5 mH untuk mode CCM dan 0,2 mH untuk mode
DCM.
3. Hasil dan Analisa
3.1 Pengujian Penyearah Tegangan
Terdapat 2 buah penyearah, yaitu untuk suplai
daya rangkaian DC Chopper dan suplai daya rangkaian
kontrol.
Ground
Gambar 5 Gelombang tegangan keluaran penyearah pada blok rangkaian
kontrol
Ground
Gambar 6 Gelombang tegangan keluaran penyearah pada blok rangkaian
daya
Pada Gambar 5 dan 6, digunakan probe dengan
faktor pengali x 1, sehingga nilai tegangan keluaran pada
gambar 5 adalah (1,2 div x 10 V/div x 1 = 12) dan pada
gambar 6 adalah (2,453div x 10V/div x 1 = 24,53 V).
3.2 Pengujian Rangkaian Kontrol PWM
Ground
1,2
2,4 D = 1,2/2,4
= 0,5
Gambar 7 Gelombang keluaran rangkaian control PWM
Pengukuran yang dilakukan menggunakan probe
dengan faktor pengali 1, sehingga dari gambar 7 dapat
diketahui bahwa nilai tegangan peak to peak (Vpp) adalah
(1,2 div x 10 div x 1 = 12Volt)
3.3 Pengujian Rangkaian Buck boost Converter
Pengujian Buck boost Converter meliputi
pengujian tegangan keluaran, pengujian arus, pengujian
efisiensi, dan pengujian daerah kerja transistor tiap variasi
beban dengan 2 mode operasi CCM dan DCM.
3.3.1 Pengujian Tegangan Keluaran
Ground
Gambar 8 Tegangan keluaran Buck boost Converter
Gambar 8 menunjukan gelombang keluaran buck
boost konverter beban resistif pada duty cycle 50 %,
diukur dengan probe pengali 10, sehingga didapat nilai
Vout :
Vout = -3 div x 2 V/div x 10
= -60 V
Tabel 1 dan 2 menunjukan hasil pengujian
gelombang keluaran buck boost konverter pada beban
resistif dan induktif.
Tabel 1 Hasil pengujian gelombang keluaran buck boost converter beban resistif
Tabel 2 Hasil pengujian gelombang keluaran buck boost converter
beban induktif
Dari data tabel yang tersaji, tampak bahwa
perhitungan dan pengukuran berbeda. Hal ini dikarenakan
rangkaian menggunakan transistor sebagai saklar picu,
dimana transistor memiliki penguatan. Nilai gain pada
transistor didapat dari perbandingan antara tegangan
keluaran dan tegangan masukan. Dari kedua tabel 1 dan 2,
dapat dibuat grafik perbandingan D dan Vout.
Gambar 9 grafik hubungan D - Vout beban resistif
Gambar 10 grafik hubungan D - Vout beban induktif
Dari gambar grafik dapat dilihat bahwa semakin
besar duty cycle maka akan semakin besar pula
tegangan keluarannya. Rangkaian yang menggunakan
induktor 0,2 mH mengalami drop tegangan pada duty
cycle 0,8 pada beban resistif dan 0,7 pada beban
induktif dikarenakan induktor telah mengalami
kejenuhan.
3.4.2 Pengujian Arus Induktor (CCM dan DCM)
Pengujian ini dilakukan dengan meletakan probe
osiloskop pada tahanan tiap induktor. Untuk mode
operasi DCM digunakan induktor dengan nilai 0,2 mH
sedangkan mode operasi CCM digunakan induktor
dengan nilai 10,5 mH. Gambar 9 dan 10 menunjukan
gelombang keluaran pada osiloskop.
Ground
Gambar 11 Gelombang arus induktor 0,2 mH
0,00
20,00
40,00
60,00
80,00
100,00
0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80
Tega
nga
n K
elu
aran
(V
)
Duty Cycle
L 10,5mHL 0,2mH
0,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70
Tega
nga
n K
elu
aran
(V
)
Duty Cycle
L 10,5mH
L 0,2mH
Duty
cycle
L 10,5 mH L 0,2 mH
Vin
(V)
Vout
ukur
(V)
Vout
hitung
(V)
Vin
(V)
Vout
ukur
(V)
Vout
hitung
(V)
0,10 23,85 -20,00 -2,65 23,85 -19,13 -2,65
0,20 23,50 -31,80 -5,88 23,55 -33,30 -5,89
0,30 23,25 -44,60 -9,96 23,25 -43,10 -9,96
0,40 22,83 -53,10 -15,22 22,92 -51,80 -15,28
0,50 22,50 -62,90 -22,50 22,43 -59,90 -22,43
0,60 21,83 -72,60 -32,75 22,27 -69,40 -33,41
0,70 21,53 -79,20 -50,24 21,87 -74,50 -51,03
0,80 21,08 -82,40 -84,32 21,40 -70,00 -85,60
Duty
cycle
L 10,5 mH L 0,2 mH
Vin
Vout
ukur
(V)
Vout
hitung
(V)
Vin
(V)
Vout
ukur
(V)
Vout
hitung
(V)
0,10 24,16 -7,94 -2,68 24,44 -7,25 -2,72
0,20 23,83 -16,95 -5,96 23,85 -15,80 -5,96
0,30 23,20 -21,70 -9,94 23,50 -19,50 -10,07
0,40 22,83 -29,84 -15,22 23,03 -29,20 -15,35
0,50 22,38 -35,40 -22,38 22,80 -34,20 -22,80
0,60 22,00 -38,11 -33,00 22,26 -38,20 -33,39
0,70 21,17 -39,00 -49,40 21,50 -35,00 -50,17
Ground
Gambar 12 Gelombang arus induktor 10,5 mH
Terlihat dari gambar 9 gelombang arus menyentuh
ground, yang menandakan bahwa rangkaian bekerja pada
mode operasi DCM, sedangkan pada gambar 10
gelombang arus tidak sampai menyentuh ground yang
menandakan bahwa rangkaian bekerja pada mode CCM.
3.5 Perhitungan Efisiensi Buck boost Converter
3.5.1 Perhitungan Efisiensi Beban Resistif
Efisiensi buck boost converter dapat dicari dengan
cara menghitung daya input (Pin) dan daya output (Pout)
pada buck boost converter pada masing – masing
percobaan, dengan menggunakan persamaan berikut:
Dimana:
Pin = Vinput x Iinput
Pout = Voutput x Ioutput
Dari hasil pengukuran yang dilakukan pada beban
resistif dan induktif, didapat data yang disajikan pada
tabel 3 dan 4.
Tabel 3 Perhitungan daya Buck boost converter beban resistif mode
DCM
Duty
cycle
Iin
(A)
Vin
(V)
Pin
(Watt)
Iout
(A)
Vout
(V)
Pout
(Watt)
0,10 0,05 23,85 1,19 0,04 19,13 0,77
0,20 0,11 23,55 2,59 0,05 33,30 1,67
0,30 0,17 23,25 3,95 0,06 43,10 2,59
0,40 0,23 22,92 5,27 0,07 51,80 3,63
0,50 0,30 22,43 6,73 0,08 59,90 4,79
0,60 0,38 22,27 8,46 0,08 69,40 5,55
0,70 0,47 21,87 10,28 0,09 74,50 6,71
0,80 0,58 21,40 12,41 0,08 70,00 5,60
Tabel 4 Perhitungan daya Buck boost converter beban resistif mode CCM
Duty
cycle
Iin
(A)
Vin
(V)
Pin
(Watt)
Iout
(A)
Vout
(V)
Pout
(Watt)
0,10 0,05 23,85 1,19 0,04 20,00 0,80
0,20 0,10 23,50 2,35 0,05 31,80 1,59
0,30 0,17 23,25 3,95 0,06 44,60 2,68
0,40 0,23 22,83 5,25 0,07 53,10 3,72
0,50 0,31 22,50 6,98 0,08 62,90 5,03
0,60 0,41 21,83 8,95 0,08 72,60 5,81
0,70 0,51 21,53 10,98 0,09 79,20 7,13
0,80 0,61 21,08 12,86 0,09 82,40 7,42
Setelah mendapatkan nilai daya input dan daya
output, maka dapat ditentukan nilai efisiensinya, yang
disajikan pada tabel 5. Tabel 5 Perhitungan efisiensi beban resistif
Duty
cycle
DCM CCM
Pin
(Watt)
Pout
(Watt) ɳ
Pin
(Watt)
Pout
(Watt) ɳ
0,10 1,19 0,77 0,64 1,19 0,80 0,67
0,20 2,59 1,67 0,64 2,35 1,59 0,68
0,30 3,95 2,59 0,2 3,95 2,68 0,68
0,40 5,27 3,63 0,69 5,25 3,72 0,71
0,50 6,73 4,79 0,71 6,98 5,03 0,72
0,60 8,46 5,55 0,66 8,95 5,81 0,2
0,70 10,28 6,71 0,2 10,98 7,13 0,2
0,80 12,41 5,60 0,45 12,86 7,42 0,58
Dari data yang terpapar pada tabel 5, tampak
efisiensi terbaik pada mode DCM adalah sebesar 71 %
sedangkan pada mode operasi CCM adalah 72 % dan jika
dirata – ratakan, mode operasi DCM memiliki efisiensi 64
% dan CCM 67 %. Hal ini menandakan bahwa pada
beban resistif, rangkaian lebih baik bekerja pada mode
CCM. Dari data tabel 5, maka akan dibuat grafik
hubungan antara efisiensi dan duty cycle sebagaimana
gambar 13.
Gambar 13 Grafik hubungan D – efisiensi beban resistif
Dari gambar 11 terlihat bahwa dikedua mode
operasi kerja, transistor bekerja paling baik saat duty
cycle 10 % dimana pada duty cycle tersebut nilai efisiensi
terbaik didapat.
3.5.2 Perhitungan Efisiensi Beban Induktif
Setelah melihat perbandingan efisiensi mode
operasi DCM dan CCM pada beban resistif, akan
dilakukan perhitungan efisiensi beban induktif dengan
mencari nilai daya input dan output, seperti yang tampak
pada tabel 6 dan 7 berikut. Tabel 6 Perhitungan daya Buck boost converter beban induktif mode
DCM
Duty
cycle
Vin
(V)
Iin
(A)
Pin
(Watt)
Iout
(A)
Vout
(V)
Pout
(Watt)
0,10 24,44 0,05 1,22 0,15 7,25 1,09
0,20 23,85 0,11 2,62 0,14 15,80 2,21
0,30 23,50 0,17 4,00 0,16 19,50 3,12
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80
Efis
ien
si
Duty cycle
L 0,2 mH(DCM)
L 10,5 mH(CCM)
0,40 23,03 0,24 5,53 0,15 29,20 4,38
0,50 22,80 0,31 7,07 0,15 34,20 5,13
0,60 22,26 0,41 9,13 0,15 38,20 5,73
0,70 21,50 0,50 10,75 0,15 35,00 5,25 Tabel 7 Perhitungan daya Buck boost converter beban induktif mode
CCM
Duty
cycle
Vin
(V)
Iin
(A)
Pin
(Watt)
Iout
(A)
Vout
(V)
Pout
(Watt)
0,10 24,16 0,05 1,21 0,15 7,94 1,19
0,20 23,83 0,12 2,86 0,16 16,95 2,71
0,30 23,20 0,19 4,41 0,16 21,70 3,47
0,40 22,83 0,25 5,71 0,15 29,84 4,48
0,50 22,38 0,34 7,61 0,15 35,40 5,31
0,60 22,00 0,44 9,68 0,17 38,11 6,48
0,70 21,17 0,58 12,28 0,18 39,00 7,02
Dari tabel perhitungan daya pada tabel 6 dan tabel
7, maka dapat dicari nilai efisiensinya, yang disajikan
pada tabel 8 berikut. Tabel 8 Perhitungan efisiensi beban induktif
Duty
cycle
DCM CCM
Pin
(Watt)
Pout
(Watt) ɳ
Pin
(Watt)
Pout
(Watt) ɳ
0,10 1,22 1,09 0,89 1,21 1,19 0,99
0,20 2,62 2,21 0,84 2,86 2,71 0,95
0,30 4,00 3,12 0,78 4,41 3,47 0,79
0,40 5,53 4,38 0,79 5,71 4,48 0,78
0,50 7,07 5,13 0,73 7,61 5,31 0,70
0,60 9,13 5,73 0,63 9,68 6,48 0,67
0,70 10,75 5,25 0,49 12,28 7,02 0,57
Dari data yang terpapar pada tabel 8, tampak
efisiensi terbaik pada mode DCM adalah sebesar 89 %
sedangkan pada mode operasi CCM adalah 99 % dan jika
dirata – ratakan, mode operasi DCM memiliki efisiensi 74
% dan CCM 78 %. Hal ini menandakan bahwa pada
beban induktif, rangkaian lebih baik bekerja pada mode
CCM. Dari data tabel 8, maka akan dibuat grafik
hubungan antara efisiensi dan duty cycle sebagaimana
gambar 14.
Gambar 14 Grafik hubungan D – efisiensi beban induktif
Dari gambar 11 terlihat bahwa dikedua mode
operasi kerja, transistor bekerja paling baik saat duty
cycle 10 % dimana pada duty cycle tersebut nilai efisiensi
terbaik didapat.
3.4 Daerah Kerja Transistor
3.4.1 Beban Resistif
Pada rangkaian buck boost converter, pensaklaran
transistor memiliki titik kerja maksimal di mana transistor
memiliki titik jenuh, daerah aktif, daerah cutoff dan
daerah breakdown. Dengan data dan parameter IC, IB, VCE
di bawah ini. Maka dapat dilihat daerah kerja transistor
sebagai sistem pensaklaran di mana dapat ditentukan
dengan perhitungan IB dan VCE. VBE = 0,6 (silikon), untuk
transistor berbahan silicon. Persamaan yang digunakan
adalah sebagai berikut :
B
BEB
R
VVI
BB
Re) x (IcVccVCE
Setelah melakukan perhitungan, didapat data
daerah kerja transistor baik pada mode operasi CCM
maupun DCM di tiap variasi beban, yang ditunjukan pada
pada tabel 9, 10, 11, dan 12. Tabel 9 perhitungan daerah kerja transistor induktor 0,2 mH (DCM)
beban resistif
Duty
cycle
Vcc
(V)
VBB
(V)
Ic
(A)
IB
(mA)
RE
(Ω) VCE ɳ
0,10 23,85 0,88 0,05 2,64 0,58 23,82 0,64
0,20 23,55 1,33 0,11 3,99 0,58 23,49 0,64
0,30 23,25 1,75 0,17 5,25 0,58 23,15 0,65
0,40 22,92 2,25 0,23 6,75 0,58 22,79 0,69
0,50 22,43 2,67 0,30 8,01 0,58 22,26 0,71
0,60 22,27 3,13 0,38 9,39 0,58 22,05 0,66
0,70 21,87 3,65 0,47 10,95 0,58 21,60 0,65
0,80 21,40 4,05 0,58 12,15 0,58 21,06 0,45 Tabel 10 perhitungan daerah kerja transistor induktor 10,5 mH (CCM)
beban resistif
Duty
cycle
Vcc
(V)
VBB
(V)
Ic
(A)
IB
(mA)
RE
(Ω) VCE ɳ
0,10 23,85 1,02 0,05 3,06 1,25 23,79 0,67
0,20 23,50 1,49 0,10 4,47 1,25 23,38 0,68
0,30 23,25 1,96 0,17 5,88 1,25 23,04 0,68
0,40 22,83 2,38 0,23 7,14 1,25 22,54 0,71
0,50 22,50 2,81 0,31 8,43 1,25 22,11 0,72
0,60 21,83 3,23 0,41 9,69 1,25 21,32 0,65
0,70 21,53 3,68 0,51 11,04 1,25 20,89 0,65
0,80 21,08 4,13 0,61 12,39 1,25 20,32 0,58 Tabel 11 perhitungan daerah kerja transistor induktor 0,2 mH (DCM)
beban induktif
Duty
cycle
Vcc
(V)
Vbb
(V)
Ic
(A)
IB
(mA)
Re
(Ω)
VCE
(V) ɳ
0,10 24,44 0,98 0,05 2,94 0,58 24,41 0,67
0,20 23,85 1,42 0,11 4,26 0,58 23,79 0,68
0,30 23,50 1,90 0,17 5,70 0,58 23,40 0,68
0,40 23,03 2,37 0,24 7,11 0,58 22,89 0,71
0,50 22,80 2,80 0,31 8,40 0,58 22,62 0,72
0,60 22,26 3,20 0,41 9,60 0,58 22,02 0,65
0,70 21,50 3,65 0,50 10,95 0,58 21,21 0,65 Tabel 12 perhitungan daerah kerja transistor induktor 10,5 mH (CCM)
beban induktif
Duty
cycle
Vcc
(V)
Vbb
(V)
Ic
(A)
IB
(mA)
Re
(Ω)
VCE
(V) ɳ
0,10 24,16 1,01 0,05 3,03 1,25 24,10 0,67
0,20 23,83 1,48 0,12 4,44 1,25 23,68 0,68
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70
Efis
ien
si
Duty Cycle
10,5 mH(CCM)
L 0,2 mH(DCM)
0,30 23,20 1,92 0,19 5,76 1,25 22,96 0,68
0,40 22,83 2,34 0,25 7,02 1,25 22,52 0,71
0,50 22,38 2,78 0,34 8,34 1,25 21,96 0,72
0,60 22,00 3,19 0,44 9,57 1,25 21,45 0,65
0,70 21,17 3,65 0,58 10,95 1,25 20,45 0,65
Setelah mendapatkan data hasil perhitungan daerah
kerja, akan dibandingkan dengan kurva yang terdapat
pada datasheet transistor SC2555 seperti pada gambar 15.
Daerah kerja picuan
transistor pada rangkaian
buck boost konverter
Daerah saturasi
Gambar 15 kurva daerah kerja transistor SC2555
Daerah yang diarsir biru merupakan
daerah saturasi, dimana VCE bernilai kurang dari
1 Volt dan daerah yang diarsir merah
merupakan daerah kerja transistor pada rangkain
buck boost converter. Setelah melakukan
pembuktian dengan membandingkan kurva hasil
pengukuran dan kurva yang ada dalam grafik,
dapat ditarik kesimpulan bahwa hasil pengujian
sudah benar dan dapat diterima. 4. Kesimpulan
Berdasarkan pada perancangan, pengujian dan analisa
yang telah dilakukan didapatkan kesimpulan sebagai
berikut:
1. Buck boost converter dengan sistem pensaklaran
transistor SC2555 dapat beroperasi pada mode DCM
dan DCM.
2. Buck boost converter dengan sistem pensaklaran
transistor SC2555 dapat beroperasi pada tahanan
basis transistor 200 Ω.
3. Buck boost converter dengan sistem pensaklaran
transistor SC2555 dapat beroperasi pada frekuensi
picu 21.000 Hz.
4. Tegangan keluaran pada buck boost converter
memiliki polaritas yang berkebalikan dengan
polaritas tegangan masukannya
5. Pada saat rangkaian buck boost converter dipasang
induktor dengan nilai 0,2 mH, maka rangkaian akan
bekerja pada mode DCM sedangkan jika dipasang
induktor dengan nilai 12 mH, rangkaian buck boost
converter akan bekerja pada mode CCM.
6. Pengujian arus induktor menunjukan bahwa transistor
akan lebih mudah jenuh pada saat bekerja pada mode
DCM dikarenakan terlalu kecilnya nilai induktor
yang terpasang pada mode DCM.
7. Pengujian tegangan keluaran beban resistif dengan
induktor 0,2 mH mode DCM, tegangan sudah mulai
mengalami drop pada saat bekerja pada duty cycle
diatas 0,7, sedangkan dengan induktor 12 mH mode
CCM rangkaian masih dapat menaikkan tegangan.
8. Pengujian tegangan keluaran beban induktif dengan
induktor 0,2 mH mode CCM, tegangan sudah mulai
mengalami drop pada saat bekerja pada duty cycle
diatas 0,6 sedangkan dengan induktor 12 mH mode
CCM rangkaian masih dapat menaikkan tegangan.
9. Pengujian efisiensi pada beban resistif mode DCM
didapat efisiensi paling baik sebesar 71 % pada saat
duty cycle 50 % sedangkan pada mode CCM
efisiensi terbaik bernilai 72 % pada duty cycle 50%
10. Pengujian efisiensi pada beban induktif mode DCM
didapat efisiensi paling baik sebesar 89 % pada saat
duty cycle 10 % sedangkan pada mode CCM
efisiensi terbaik bernilai 99 % pada duty cycle 10%
11. Efisiensi rata-rata buck boost converter dengan
tahanan basis 200 Ω dengan mode CCM lebih baik
dari mode DCM, pada beban resistif dan beban
induktif. Buck boost converter akan bekerja
maksimal pada mode CCM dengan tahanan basis 200
Ω.
5. Saran
1. Penelitian ini dapat dikembangkan lagi dengan
menggunakan DC Chopper dengan topologi lainnya
sebagai regulator tegangan, seperti Buck, Boost, Cuk
dan sepic.
2. Dapat digunakan perangkat switching lain seperti
IGBT atau MOSFET untuk mendapatkan hasil yang
lebih baik.
3. Mikroprosesor dapat digunakan sebagai perangkat
pemicuan agar pemicuan yang didapatkkan lebih
bagus.
4. Suplai daya DC pada penelitian ini dapat
disederhanakan dengan menggunakan baterai atau
aki.
Referensi
[1] Ervan Kurniawan, Dody. Analisa Power Induktor
Bentuk E dengan Kawat Enamel pada Boost
Converter. Depok, Universitas Indonesia.
[2] Floyd, Thomas L. 2012. Electronic Devices :
Electron Flow Version, 9th
edition. Prentice Hall:
USA.
[3] Hart, Daniel W. 2011. Power Electronics. New
York : McGraw-Hill
[4] Hidayat, Suryo Mochamad. 2010. “Rancang
Bangun Buck Boost Konverter”. Program Sarjana.
Universitas Indonesia. Depok
[5] (http://www.alldatasheet.com/datasheetpdf/pdf/577
5/MOTOROLA/TL494.html : diakses 25 Maret
2015)
[6] Kazimierczuk, Marian. 2008. Pulse-width
Modulated DC-DC Power Converters. Ohio:
Wright State University Dayton
[7] Kurniawan, Ervan,Dody, Analisa Power Induktor
Bentuk E dengan Kawat Enamel pada Boost
Converter, Depok, Universitas Indonesia.
[8] Kusuma Wardana, Adam. 2014. “Aplikasi Buck
boost Converter Sebagai Penyedia Daya Arus
Searah Pada Rangkaian Tegangan Tinggi Impuls”.
Program Sarjana. Universitas Diponegoro.
Semarang.
[9] Lin Luo, Fang, Hong Ye dan Muhammad Rashid.
Digital Power Electronics and Aplications.
Elsevier (USA).
[10] Madouh, Jamal, Nabil A. Ahmed. Ahmad M. Al-
Kandari, “Advanced power conditioner using
sinewave modulated buck-boost converter
casscaded polarity changing inverter” Electrical
Engineering Departement, College of
Technological Studies, 42325, Shuwaikh 70654,
Kuwait.
[11] Mahartoto Pratama, Gigih. 2014. “Analisis
Perbandingan Hasil Operasi CCM dan DCM pada
DC Chopper Tipe Cuk”. Program Sarjana.
Semarang.
[12] Pressman, AbrahamI. 2000. Switching Power
Supply Design, 3rd
edition. NewYork : McGraw-
Hill.
[13] Rashid, M, Power Electronics Circuit, Device, and
Aplication 3rd
, Prentice-Hall International Inc,
2011.
[14] Rashid, Muhammad H. “Power Electronics
Circuits, Devices, and Applications”, Prentice Hall
International, United States. 1993
[15] S, Wasitio. 2004. Vademekum Elektronika Edisi
Kedua. Jakarta: PT. Gramedia.
[16] Simare-mare, Rony, Pembuatan Modul Perangkat
Keras DC Chopper Konfigurasi Buck Dan Boost.
Univertsitas Diponegoro. Semarang.
[17] ______. 2014. Datasheet LM7812.
http://www.fairchildsemi.com, diakses pada Juni
2014.
[18] ______. 1997. Datasheet 2SC2555.
http://www.datasheet4u.com, diakses pada Maret
2014.
[19] ______.1997. Datasheet Dioda MUR460.
http://uk.farnell.com/multicomp/mur460/diode-
fast-4a-600v/dp/1625177, diakses pada Juni 2014.
[20] ______. Lampu DC,
http://radelyrachemistry.blogspot.com/2012/12/wo
lfarm.html?m=1
[21] ______. Motor DC,
https://wama201141.files.wordpress.com/2011/07/
makalahmotordc.docx
Biodata Penulis Penulis bernama Milzam Andali
Lababan (21060110120022). Lahir di
Jakarta 11 Desember 1992. Penulis
telah menempuh pendidikan di TK
Aisiyah Bustanul Atfal Bekasi, SDIT
Thariq Bin Ziyad Bekasi, SMP IT
Thariq Bin Ziyad Bekasi, SMA PU
Albayan Sukabumi, dan saat ini
sedang menempuh pendidikan S1 di
Teknik Elektro Universitas
Diponegoro.
Menyetujui,
Dosen Pembimbing I
Mochammad Facta, S.T., M.T., Ph.D.
NIP 197106161999031003
Dosen Pembimbing II
Ir. Bambang Winardi, M.Kom.
NIP 19610616199031002
LAMPIRAN B
DATASHEET
1N4001 - 1N4007
1.0A RECTIFIER Please click here to visit our online spice models database.
Features
• Diffused Junction • High Current Capability and Low Forward Voltage Drop • Surge Overload Rating to 30A Peak • Low Reverse Leakage Current • Lead Free Finish, RoHS Compliant (Note 3)
Mechanical Data
• Case: DO-41 • Case Material: Molded Plastic. UL Flammability
Classification Rating 94V-0
• Moisture Sensitivity: Level 1 per J-STD-020D • Terminals: Finish - Bright Tin. Plated Leads Solderable per
MIL-STD-202, Method 208
• Polarity: Cathode Band • Mounting Position: Any • Ordering Information: See Page 2 • Marking: Type Number • Weight: 0.30 grams (approximate)
Dim
DO-41 Plastic
Min Max
A 25.40
B 4.06 5.21
C 0.71 0.864
D 2.00 2.72
All Dimensions in mm
Maximum Ratings and Electrical Characteristics @TA = 25°C unless otherwise specified
Single phase, half wave, 60Hz, resistive or inductive load. For capacitive load, derate current by 20%.
Characteristic Symbol 1N4001 1N4002 1N4003 1N4004 1N4005 1N4006 1N4007 Unit
Peak Repetitive Reverse Voltage VRRM
Working Peak Reverse Voltage VRWM 50 100 200 400 600 800 1000 V
DC Blocking Voltage VR
RMS Reverse Voltage VR(RMS) 35 70 140 280 420 560 700 V
Average Rectified Output Current (Note 1) @ TA = 75°C IO 1.0 A
Non-Repetitive Peak Forward Surge Current 8.3ms IFSM
30
A
single half sine-wave superimposed on rated load
Forward Voltage @ IF = 1.0A VFM 1.0 V
Peak Reverse Current @TA = 25°C IRM
5.0 μA
at Rated DC Blocking Voltage @ TA = 100°C 50
Typical Junction Capacitance (Note 2) C
j 15 8 pF
Typical Thermal Resistance Junction to Ambient RθJA 100 K/W
Maximum DC Blocking Voltage Temperature TA +150 °C
Operating and Storage Temperature Range TJ, TSTG -65 to +150 °C
Notes: 1. Leads maintained at ambient temperature at a distance of 9.5mm from the case.
2. Measured at 1.0 MHz and applied reverse voltage of 4.0V DC. 3. EU Directive 2002/95/EC (RoHS). All applicable RoHS exemptions applied, see EU Directive 2002/95/EC Annex Notes.
DS28002 Rev. 8 - 2 1 of 3 1N4001-1N4007
www.diodes.com © Diodes Incorporated
(A)
1.0
EN
T
I IE
DC
TF
CU
RR
0.8
0.6
D E
R
WA
FO
RR
0.4
0.2
E
AG
AV
E
R
0
,
40 60 80 100 120 140 160 180
(A V)
I
TA, AMBIENT TEMPERATURE (ºC) Fig. 1 Forward Current Derating Curve
50
(A)
EN
T
40
E C
UR
R
30
SU
RG
DR
20
WA
FO
R
10
, E
AK
P
FS
M
0 I
1.0 10 100
NUMBER OF CYCLES AT 60 Hz Fig. 3 Max Non-Repetitive Peak Fwd Surge Current
(A)
10
EN
T
D
CU
RR
WA
R
1.0
SO
U F
OR
INS
A
N
AN
ET
T
0.1
Tj, = 25oC
Pulse Width = 300μs
, 2% Duty Cycle
F
I
0.010.6
0.8 1.0 1.2 1.4 1.6
VF, INSTANTANEOUS FORWARD VOLTAGE (V) Fig. 2 Typical Forward Characteristics
100
Tj = 25ºC
( )
pF
f = 1MHz
E
I A
NC
TC
1N4001 - 1N4004
10
A
AP
, C
j
1N4005 - 1N4007
C
1.0
1.0 10 100
VR, REVERSE VOLTAGE (V) Fig. 4 Typical Junction Capacitance
Ordering Information (Note 4) Device Packaging Shipping
1N4001-B DO-41 Plastic 1K/Bulk
1N4001-T DO-41 Plastic 5K/Tape & Reel, 13-inch
1N4002-B DO-41 Plastic 1K/Bulk
1N4002-T DO-41 Plastic 5K/Tape & Reel, 13-inch
1N4003-B DO-41 Plastic 1K/Bulk
1N4003-T DO-41 Plastic 5K/Tape & Reel, 13-inch
1N4004-B DO-41 Plastic 1K/Bulk
1N4004-T DO-41 Plastic 5K/Tape & Reel, 13-inch
1N4005-B DO-41 Plastic 1K/Bulk
1N4005-T DO-41 Plastic 5K/Tape & Reel, 13-inch
1N4006-B DO-41 Plastic 1K/Bulk
1N4006-T DO-41 Plastic 5K/Tape & Reel, 13-inch
1N4007-B DO-41 Plastic 1K/Bulk
1N4007-T DO- 41 Plastic 5K/Tape & Reel, 13-inch
Notes: 4. For packaging details, visit our website at http://www.diodes.com/datasheets/ap02008.pdf.
DS28002 Rev. 8 - 2 2 of 3 1N4001-1N4007
IMPORTANT NOTICE
Diodes Incorporated and its subsidiaries reserve the right to make modifications, enhancements, improvements, corrections or other changes without further notice to any product herein. Diodes Incorporated does not assume any liability arising out of the application or use of any product described herein; neither does it convey any license under its patent rights, nor the rights of others. The user of products in such applications shall assume all risks of such use and will agree to hold Diodes Incorporated and all the companies whose products are represented on our website, harmless against all damages.
LIFE SUPPORT
Diodes Incorporated products are not authorized for use as critical
components in life support devices or systems without the expressed written
approval of the President of Diodes Incorporated.
DS28002 Rev. 8 - 2 3 of 3 1N4001-1N4007
www.diodes.com © Diodes Incorporated
2SA1020
One Watt High Current
PNP Transistor
Features This is a Pb−Free Device*
MAXIMUM RATINGS
Rating Symbol Value Unit
Collector −Emitter Voltage V
CE 50 Vdc
Collector −Base Voltage V
CB 50 Vdc
Emitter −Base Voltage V
EB 5.0 Vdc
Collector Current − Continuous IC 2.0 Adc Total Power Dissipation @ TA = 25C PD 900 mW Derate above 25C 5.0 mW/C
Total Power Dissipation @ TC = 25C PD 1.5 W Derate above 25C 12 mW/C
Operating and Storage Junction Temperature T
J, T
stg −55 to C Range +150
THERMAL CHARACTERISTICS
Characteristic Symbol Max Unit
Thermal Resistance, Junction−to−Ambient RqJA 125 C/W
Thermal Resistance, Junction−to−Case RqJC 83.3 C/W Stresses exceeding Maximum Ratings may damage the device. Maximum Ratings
are stress ratings only. Functional operation above the Recommended Operating Conditions is not implied. Extended exposure to stresses above the Recommended Operating Conditions may affect device reliability.
http://onsemi.com
VOLTAGE AND CURRENT
ARE NEGATIVE FOR
PNP TRANSISTORS
COLLECTOR
2
3
PNP
BASE
1
EMITTER
TO−92 (TO−226)
1 2
1 2 CASE 29−10
3 3 STYLE 14
STRAIGHT LEAD BENT LEAD
BULK PACK TAPE & REEL
AMMO PACK
MARKING DIAGRAM
*For additional information on our Pb−Free strategy and soldering details, please
download the ON Semiconductor Soldering and Mounting Techniques Reference Manual, SOLDERRM/D.
2SA 1020
AYWW G
G
A = Assembly Location Y = Year WW = Work Week G = Pb−Free Package
(Note: Microdot may be in either location)
ORDERING INFORMATION See detailed ordering and shipping information in the
package dimensions section on page 2 of this data sheet.
2SA1020
ELECTRICAL CHARACTERISTICS (TC = 25C unless otherwise noted)
Characteristic Symbol Min Max Unit
OFF CHARACTERISTICS
Collector −Emitter Breakdown Voltage (Note 1) V
(BR)CEO Vdc (IC = 10 mAdc, IB = 0) 50 −
Collector Cutoff Current ICBO mAdc
(VCB = 50 Vdc, IE = 0) − 1.0 Emitter Cutoff Current
IEBO − 1.0 mAdc
(VEB = 5.0 V, IC = 0)
ON CHARACTERISTICS (Note 2)
DC Current Gain h
FE − (IC = 500 mA, VCE = 2.0 V) 70 240
(IC = 1.5 A, VCE = 2.0 V) 40 −
Collector −Emitter Saturation Voltage V
CE(sat) Vdc (IC = 1.0 A, IB = 50 mA) − 0.5
Base −Emitter Saturation Voltage (IC = 1.0 A, IB = 50 mA) V
BE(sat) − 1.2 Vdc SMALL−SIGNAL CHARACTERISTICS
Current −Gain − Bandwidth Product (Note 3) fT 100 − MHz
(IC = 500 mAdc, VCE = 2.0 Vdc, f = 100 MHz) 1. Pulse Test: Pulse Width ≤ 300 ms, Duty Cycle = 2.0%.
2. Pulse Test: Pulse Width ≤ 300 ms, Duty Cycle = 2.0%.
3. fT is defined as the frequency at which |hfe| extrapolates to unity. ORDERING INFORMATION
Device Package Shipping†
2SA1020RLRAG TO−92 2000 / Tape & Reel
(Pb−Free)
†For information on tape and reel specifications, including part orientation and tape sizes, please refer to our Tape and Reel Packaging Specifications Brochure, BRD8011/D.
http://onsemi.com 2
Semiconductor Components Industries, LLC, 2010 1 Publication Order Number: August, 2010 − Rev. 4 2SA1020/D
2SA1020
250
TJ = 125C
225 VCE = −2.0 V
GA
IN
200
175
CU
RR
EN
T
25C
150
125
100 −55C
, D
C
75
F E
50
h
25 0 −10 −20 −50 −100 −200 −500 −1.0 A −2.0 A −4.0 A IC,
COLLECTOR CURRENT (mA)
Figure 1. Typical DC Current Gain
V, V
OLT
AG
E (
VO
LT
S)
−2.0
−1.8
−1.6
−1.4
−1.2
−1.0 V
BE(sat) @ I
C/I
B = 10
−0.8
−0.6 V
BE(on) @ V
CE = 2.0 V
−0.4
−0.2 VCE(sat)
@ IC/I
B = 10
0
−50 −100 −200
−500 −1.0 A −2.0 A −4.0 A
IC, COLLECTOR CURRENT (mA)
Figure 2. On Voltages
(V)
−1.0 −10
VO
LT
AG
E
−0.9
CU
RR
EN
T (
A)
−4.0
TJ = 25C
−0.8 −2.0 100 ms
1.0 ms
−0.7
−1.0
−0.6 −0.5
CO
LLE
CTO
R−E
MIT
TER
−0.5
CO
LLE
CT
O
R
−0.2
−0.4
TA = 25C
IC = −500 mA IC = −2.0 A −0.1
TC = 25C
−0.3
−0.05
−0.2 WIRE LIMIT
IC = −10 mA IC = −100 mA
,
THERMAL LIMIT
−0.1
C
−0.02
I
, SECOND BREAKDOWN LIMIT
C E
0 −0.01
V
−0.05−0.1−0.2 −0.5−1.0−2.0 −5.0−10−20 −50 −100−200 −500 −1.0 −2.0 −5.0 −10 −20 −50 −100
IB, BASE CURRENT (mA) VCE, COLLECTOR−EMITTER VOLTAGE (VOLTS)
Figure 3. Collector Saturation Region Figure 4. Safe Operating Area
http://onsemi.com 3
2SA1020
PACKAGE DIMENSIONS
TO−92 (TO−226) 1 WATT
CASE 29−10 ISSUE O
A
STRAIGHT LEAD
BULK PACK
B
R P
F L
K
X X D
G
H J
V C
1 SECTION X−X
N
N
NOTES:
• DIMENSIONING AND TOLERANCING PER ANSI Y14.5M, 1994.
• CONTROLLING DIMENSION: INCHES. • CONTOUR OF PACKAGE BEYOND
DIMENSION R IS UNCONTROLLED. • DIMENSION F APPLIES BETWEEN DIMENSIONS P AND
L. DIMENSIONS D AND J APPLY BETWEEN DI
MENSIONS L AND K MINIMUM. THE LEAD DIMENSIONS
ARE UNCONTROLLED IN DIMENSION P AND BEYOND
DIMENSION K MINIMUM.
INCHES MILLIMETERS
DIM MIN MAX MIN MAX
A 0.175 0.205 4.44 5.21
B 0.290 0.310 7.37 7.87
C 0.125 0.165 3.18 4.19
D 0.018 0.021 0.46 0.53
F 0.016 0.019 0.41 0.48
G 0.045 0.055 1.15 1.39
H 0.095 0.105 2.42 2.66
J 0.018 0.024 0.46 0.61
K 0.500 --- 12.70 ---
L 0.250 --- 6.35 ---
N 0.080 0.105 2.04 2.66 STYLE 14:
P --- 0.100 --- 2.54
PIN 1. EMITTER
R 0.135 --- 3.43 ---
2. COLLECTOR
V 0.135 --- 3.43 ---
3. BASE
A R
B
P
T SEATING
K PLANE
G X X
V
C
1 N
BENT LEAD
TAPE & REEL
AMMO PACK
D J
SECTION X−X
NOTES: • DIMENSIONING AND TOLERANCING
PER ASME Y14.5M, 1994. • CONTROLLING DIMENSION: INCHES. • CONTOUR OF PACKAGE BEYOND
DIMENSION R IS UNCONTROLLED. • DIMENSION F APPLIES BETWEEN DIMENSIONS P AND
L. DIMENSIONS D AND J APPLY BETWEEN
DIMENSIONS L AND K MINIMUM. THE LEAD
DIMENSIONS ARE UNCONTROLLED IN DIMENSION P
AND BEYOND DIMENSION K MINIMUM.
INCHES MILLIMETERS DIM MIN MAX MIN MAX A 0.175 0.205 4.44 5.21 B 0.290 0.310 7.37 7.87 C 0.125 0.165 3.18 4.19 D 0.018 0.021 0.46 0.53 G 0.094 0.102 2.40 2.80 J 0.018 0.024 0.46 0.61 K 0.500 --- 12.70 --- N 0.080 0.105 2.04 2.66 P --- 0.100 --- 2.54 R 0.135 --- 3.43 --- V 0.135 --- 3.43 ---
Fast Diode
www.element14.com
www.farnell.com
www.newark.com
Page <21>
26/03/13 V1.0
This datasheet has been download from:
www.datasheetcatalog.com
Datasheets for electronics components.
Fast Diode
www.element14.com
www.farnell.com
www.newark.com
Page <22>
26/03/13 V1.0
Features:
• Ideally suited for use in very high
frequency switching power supplies,
inverters and as free wheeling diodes
• Ultrafast recovery time for high efficiency
• Excellent high temperature switching
• Glass passivated junction
I. SPECIFICATIONS:
Mechanical Data:
Cases : Moulded plastic
Lead : Pure tin plated, lead free, solderable per MIL-STD-202, Method 208
guaranteed
Polarity : Colour band denotes cathode end
High temperature soldering guaranteed : 260°C/10 seconds/0.375", (9.5mm) lead lengths at 5lbs.,
(2.3kg) tension Mounting position : Any
Weight : 1.2g
Fast Diode
www.element14.com
www.farnell.com
www.newark.com
Page <23>
26/03/13 V1.0
MAXIMUM RATINGS AND ELECTRICAL CHARACTERISTICS:
Rating at 25°C ambient temperature unless otherwise specified.
Single phase, half wave, 60Hz, resistive or inductive
load. For capacitive load, derate current by 20%.
Type Number Symbol MUR420 MUR440
MUR460 Units
Maximum Recurrent Peak Reverse Voltage Vrrm 200 400
600
V Maximum RMS Voltage Vrms 140 280
420
Maximum DC Blocking Voltage Vdc 200 400
600
Maximum Average Forward Rectified
Current 0.375" (9.5mm) Lead Length
I(av)
4
A
Peak Forward Surge Current, 8.3ms Single
Half Sine-wave Superimposed on Rated
Load (JEDEC method )
Ifsm
125
70
Maximum Instantaneous Forward Voltage
at 4A
Vf
0.89
1.28
V
Type Number Symbol MUR420 MUR440
MUR460 Units
Maximum DC Reverse Current at Ta = 25°C
at Rated DC Blocking Voltage at Ta = 125°C
Ir
5
150
10
250
μA
μA
Maximum Reverse Recovery Time (Note 2) Trr 25
50
nS
Typical Junction Capacitance (Note 1)
TJ = 25°C
Cj
65
pF
Maximum Forward Recovery Time TFR
(IF = 1A, di/dt = 100A/μs, Rev. to 1V) T
FR
25
50
nS
Typical Thermal Resistance (Note 3) RθJA
28
°C/W
Operating Temperature Range Tj
-65 to +150
°C
Storage Temperature Range Tstg
Note: 1. Measured at 1MHz and Applied Reverse Voltage of 4V DC.
Note: 2. Reverse Recovery Test Conditions: IF = 0.5A, IR = 1A, IRR = 0.25A.
Note: 3. Thermal Resistance from Junction to Ambient, Lead Length = 1/2 inch on PC Board with 1.5 × 1.5"
Copper Surface.
Note: 4. Pulse lest: tp = 300 μS, Duty Cycle < 2%.
Fast Diode
www.element14.com
www.farnell.com
www.newark.com
Page <24>
26/03/13 V1.0
II. RATINGS AND CHARACTERISTIC CURVES
A.
Fast Diode
www.element14.com
www.farnell.com
www.newark.com
Page <25>
26/03/13 V1.0
Asdad asdasd
s
Fast Diode
Note: 1. Rise Time = 7ns Maxitmum. Input Impedance = 1MΩ 22pf
Note: 2. Rise Time = 10ns Maximum Source Impedance = 50Ω
Dimensions : Inches (Millimetres)
Part Number Table
Description Part Number
Diode, Fast, 4A, 200V MUR420
Diode, Fast, 4A, 400V MUR440
Diode, Fast, 4A, 600V MUR460
Important Notice : This data sheet and its contents (the “Information”) belong to the members of the Premier Farnell group of companies (the “Group”) or are licensed to it. No licence is granted
for the use of it other than for information purposes in connection with the products to which it relates. No licence of any intellectual property rights is granted. The Information is subject to change
without notice and replaces all data sheets previously supplied. The Information supplied is believed to be accurate but the Group assumes no responsibility for its accuracy or completeness, any
error in or omission from it or for any use made of it. Users of this data sheet should check for themselves the Information and the suitability of the products for their purpose and not make any
assumptions based on information included or omitted. Liability for loss or damage resulting from any reliance on the Information or use of it (including liability resulting from negligence or where the
Group was aware of the possibility of such loss or damage arising) is excluded. This will not operate to limit or restrict the Group’s liability for death or personal injury resulting from its negligence.
Multicomp is the registered trademark of the Group. © Premier Farnell plc 2012.
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode
Fast Diode