LLENTABHALLEN Sp. z o.o., Gda ńsk, ul. Budowlanych 8 ... techn.… · 1.4 Podstawy słupów stalowych ram no śnych mocowane do cokołów stóp fundamentowych kotwami wklejanymi

LLENTABHALLEN Sp. z o.o., Gdańsk, ul. Budowlanych 8

tel. +58 769 79 00 fax. +58 769 79 99

Nr projektu: PL3084 Data: marzec 2014

Obiekt:

MAGAZYN ZBOŻA

Adres:

Lubosina 11 gm. Pniewy

Nr działki: 75/24

Nazwa opracowania:

Projekt architektoniczno-budowlany hali S7HR-27.9

o konstrukcji stalowej w lekkiej obudowie z blach

trapezowych.

Część konstrukcyjna.

Inwestor: R. S. P. w Lubosinie

Lubosina 11

62-045 Pniewy

Stanowisko Imię i nazwisko

nr uprawnień Podpis

Projektant

mgr inż. Hanna Jonczak-Grzesiak

Uprawnienia budowlane do projektowania bez ograniczeń

w specjalności konstrukcyjno-budowlanej

nr ew. POM/0301/POOK/10

Sprawdzający

mgr inż. Aldona Jurczyk

Uprawnienia budowlane do projektowania bez ograniczeń

w specjalności konstrukcyjno-budowlanej

nr ew. \POM/0128/POOK/11

OŚWIADCZENIE

My wyżej podpisani oświadczamy, że niniejszy projekt budowlany sporządzono zgodnie z obowiązującymi

przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.

Zawartość opracowania:

strona

1. Opis techniczny-konstrukcyjny. ........................................................................................ 1.1-1.4

2. Obliczenia statyczne i wymiarowanie

2.1. Schemat obciążeń ram. .................................................................................................. 2.1.1

2.2. Obliczenie obciążeń działających na ramy. .......................................................... 2.2.1-2.2.7

2.3. Obliczenia kotew fundamentowych

2.3.1. słupy ram ................................................................................................................. 1-2

2.3.2. słupy ściany szczytowej .......................................................................................... 1-2

2.4. Obliczenia nośności elementów konstrukcyjnych ram

2.4.1. C-17/48/100/48/17x2 ........................................................................................ 2.4.ZB

2.4.2. C-17/75/100/75/17x2 ........................................................................................ 2.4.HB

2.4.3. C-19/77/100/77/19x3 ........................................................................................ 2.4.OB

2.4.4. C-28/82/100/82/28x4 ........................................................................................ 2.4.VB

2.4.5. H-42/119/110/119/42x4 .................................................................................... 2.4.GA

2.4.6. H-42/120/112/120/43x5 .................................................................................... 2.4.AA

2.4.7. H-53/156/112/156/53x5 .................................................................................... 2.4.UC

2.4.8. C-33/100/250/100/33x3 .................................................................................... 2.4.NA

2.4.9. C-43/100/360/100/43x6 .................................................................................... 2.4.CA

3. Załączniki

kopie uprawnień budowlanych i zaświadczeń o przynależności do Izby Inżynierów

4. Rysunki:

4.1. A- PL3084 -1 - Rzut, elewacje, przekrój, ........................................................... skala 1:100

4.2. A- PL3084 -2 - Schematy konstrukcyjne, przekroje ............................................ skala 1:100

4.3. G- PL3084 -1 - Wytyczne do projektu fundamentu, .......................................... skala 1:100

1.1

OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCYJNY

1. Dane ogólne

2.1. Wiązar: S7HR-27.9

2.2. Projektowana hala jest obiektem parterowym, jednonawowym, z dachem dwuspadowym

o nachyleniu połaci 7°(1:8). Zewnętrzne wymiary prostokątnego rzutu poziomego całego

obiektu wynoszą 27910 x 73015mm. Wysokość wewnętrzna hali w świetle od poziomu

posadowienia słupów wynosi 5.0m. Całkowita wysokość zewnętrzna budynku wynosi 5.7m

przy okapie oraz 7.4m w kalenicy (wysokości od poziomu posadowienia słupów).

2.3. Przyjęte obciążenia

Przyjęto obciążenie charakterystyczne śniegiem sk= 0.90kN/m2, co odpowiada 2 strefie

obciążenia śniegiem zgodnie z Polską Normą PN-EN 1991-1-3 "Oddziaływania

na konstrukcje. Część 1-3: Oddziaływanie ogólne - Obciążenie śniegiem".

Przyjęto wartość ciśnienia prędkości wiatru qb,0= 0.3kN/m2, co odpowiada 1 strefie

obciążenia wiatrem, zgodnie z Polską Normą PN-EN 1991-1-4 "Oddziaływania

na konstrukcje. Część 1-4: Oddziaływania ogólne. Oddziaływania wiatru." Powyższe

wielkości obciążeń odpowiadają lokalizacji budynku – Lubosina gm. Pniewy. Przyjęto

usytuowanie budynku w terenie kategorii 3. Przyjęto wartość szczytową ciśnienia prędkości

qp(ze)= 0.46kN/m2.

Oprócz obciążenia ciężarem własnym, śniegiem i wiatrem przyjęto możliwość dodatkowego obciążenia 0.1kN/m2 oraz możliwość doizolowania hali wszystkie warstwy

izolacji o łącznej wadze 0.15kN/m2.

2.4. Otoczenie

Przyjęto, że otoczenie budynku nie powoduje dodatkowych obciążeń na projektowany

budynek, a w szczególności nie uwzględniono żadnych zasp śnieżnych od otaczających

obiektów.

Ewentualny wpływ projektowanego budynku na inne obiekty znajdujące się w sąsiedztwie

jest poza zakresem niniejszego opracowania.

2.5. Elementy konstrukcyjne gięte na zimno wykonane ze stali S350GD (Fy=350N/mm2,

Fu=420N/mm2), HX420LAD (Fy=420N/mm2, Fu=480N/mm2) i HX500LAD

(Fy=500N/mm2, Fu=550N/mm2) wg PN-EN 10346.Wszystkie połączenia elementów

konstrukcyjnych wykonane za pomocą śrub stalowych ocynkowanych M12, M16 klasy 8.8.

2.6. Zabezpieczenie antykorozyjne - do produkcji wszystkich elementów konstrukcyjnych

stosuje się blachę stalową ocynkowaną ogniowo - Z 450 (dla elementów o grubości

≥ 3mm) i Z 275 (dla elementów o grubości < 3mm) wg PN-EN 10346. Krawędzie

elementów po cięciu, wybijaniu otworów i wierceniu nie są zabezpieczone.

2.7. Standardowe elementy konstrukcyjne i blachy pokrycia dachu, ścian i sufitu mają przygotowane w wytwórni otwory do połączeń. Dopuszcza się cięcie elementów

oraz wiercenie otworów na montażu.

UWAGA: montaż konstrukcji zostanie wykonany przez przedstawicieli wytwórcy.

3. Opis przyjętych rozwiązań.

3.1. Konstrukcję nośną hali stanowią poprzeczne ramy stalowe jednonawowe, z ryglem

stalowym kratowym dwuspadowym, o nachyleniu pasa górnego 7°(1:8) i poziomym pasie

dolnym. Słupy ram połączone węzłami sztywnymi z ryglem oraz przegubowo

z fundamentem. Rozpiętość osiowa ram 27160 mm, a rozstaw osiowy ram

5700+9x6300+6000mm.

1.2

Słupy ram wykonane z profili giętych na zimno C360x6mm.

Rygiel kratowy wysokości 0.5 m przy okapie. Pasy rygli z profili giętych

na zimno H110x119x4, H112x120x5, H112x156x5mm. Krzyżulce rygli z profili giętych

na zimno C100x48x2, C100x75x2, C100x77x3 oraz C100x82x4mm.

Uwaga: jeżeli istnieje ryzyko uderzenia słupów przez poruszające się pojazdy należy

zastosować osobne zabezpieczenia (poza zakresem Llentabhallen) – słupy nie zostały

obliczone na uderzenia.

3.2. Płatwie stalowe jako belki ciągłe z zetowników giętych na zimno Z-150,

w rozstawie 1500mm (w rzucie).

3.3. Rygle ścian z zetowników giętych na zimno Z-150, w rozstawie 600-1500mm.

3.4. Stężenia połaciowe i ścienne z płaskowników 50x4mm przyjęto na krzyż. Siły poziome

podłużne, działające na budynek są przejmowane przez stężenia połaciowe

i przekazywane na stężenia pionowe w ścianach podłużnych.

3.5. Konstrukcję ściany szczytowej stanowią słupy stalowe z ceowników giętych na zimno

C250x3mm.

3.6. Ściany zewnętrzne z blachy stalowej ocynkowanej i lakierowanej, trapezowej o wysokości

profilu 45mm grubości 0.5mm, zamocowanej do rygli blachowkrętami ze stali nierdzewnej,

z podkładkami.

3.7. Dach z blachy stalowej ocynkowanej i lakierowanej trapezowej, o wysokości profilu 46mm

grubości 0.63mm, zamocowanej do płatwi blachowkrętami ze stali nierdzewnej

z podkładkami samowulkanizującymi. Blachy pokrycia dachu posiadają dodatkowo

od strony wewnętrznej warstwę z materiału zabezpieczającego przed skraplaniem wody.

3.8. Hala wyposażona jest w:

• Doświetla dachowe poliwęglanowe nieotwieralne o wym. 65.7x1.3m 2szt

• Brama stalowa przesuwna nieizolowana dwuskrzydłowa Llentab o wym.

w świetle otworu 5.0x4.5m

1szt

• Brama stalowa przesuwna nieizolowana dwuskrzydłowa Llentab o wym.

w świetle otworu 5.0x4.5m ( w jednym skrzydle drzwi przemysłowe,

pełne o wymiarze 1.1x2.1m)

2szt

• Drabinka ocynkowana 1szt

3.9. Rury spustowe o średnicy 100mm i rynny o średnicy 150mm, z dwóch stron hali,

wykonane z blachy stalowej ocynkowanej, krytej PVC.

4. Zabezpieczenia przeciwpożarowe.

Niniejszy projekt nie dotyczy zagadnień zabezpieczenia przeciwpożarowego obiektu.

Ewentualna konieczność zabezpieczeń poza zakresem Llentabhallen.

5. Częściowa informacja dotycząca bezpieczeństwa i ochrony zdrowia

Niniejsze opracowanie nie obejmuje całości inwestycji, a dotyczy jedynie konstrukcji stalowej

hali z obudową. Z tego względu przedstawiono tu zagadnienia bezpośrednio związane

z zakresem Llentabhallen stanowiące część informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony

zdrowia wymaganej przepisami.

1.3

5.1. Wskazania dotyczące przewidywanych zagrożeń występujących podczas realizacji robót

budowlanych, określające skalę i rodzaje zagrożeń oraz miejsce i czas ich wystąpienia.

W czasie wykonywania robót budowlano–montażowych należy przestrzegać przepisów

zawartych w:

• Rozporządzeniu Ministra Budownictwa Infrastruktury z dnia 28 lutego 2003 roku

w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych.

(Dz. U. 2003 nr 47 poz. 401),

• Rozporządzeniu Ministra Pracy i polityki Socjalnej z dnia 26 września 1997roku

w sprawie ogólnych przepisów bezpieczeństwa i higieny pracy ( Dz. U. nr 129 poz. 844

z 1997 r.),

a w szczególności:

• w rejonie pracy żurawia i zestawu hydraulicznego nie mogą przebywać osoby

nie będące pracownikami budowy,

• bezwzględnie przestrzegać noszenia kasków na budowie,

• w obrębie placu budowy, a w szczególności w rejonie pracy żurawia, umieścić tablice

informacyjno-ostrzegawcze o tematyce BHP,

• wszelkie otwory i krawędzie dachu zabezpieczyć barierkami ochronnymi, pracownikom

pracującym na wysokości bezwzględnie nakazać pracę w szelkach bezpieczeństwa

podpiętych do konstrukcji w sposób zabezpieczający przed upadkiem z wysokości,

• przebywanie w strefie montażu osób postronnych jest niedozwolone.

5.2. Wskazanie sposobu prowadzenia instruktażu pracowników przed przystąpieniem

do realizacji robót szczególnie niebezpiecznych.

Pracownicy winni być przeszkoleni w zakresie przeszkolenia wstępnego BHP

oraz każdorazowo przy zmianie stanowiska pracy.

Każdy pracownik powinien posiadać aktualne badania lekarskie ze szczególnym

uwzględnieniem pracy na wysokości.

5.3. Wskazanie środków technicznych i organizacyjnych zapobiegających niebezpieczeństwom

wynikającym z wykonywania robót budowlanych w strefach szczególnego zagrożenia

zdrowia lub w ich sąsiedztwie w tym zapewniających bezpieczną i sprawną komunikację, umożliwiającą szybka ewakuację na wypadek pożaru, awarii i innych zagrożeń.

• Teren budowy obejmować będzie obrys fundamentu i przylegający do niego pas

montażowo-transportowy o szerokości 3m.

• Drogi utwardzone - do placu budowy prowadzić będzie tymczasowa droga zakończona

placem manewrowym.

• Ochrona przed porażeniem prądem elektrycznym – ochrona przeciwporażeniowa

na placu budowy jest zapewniona przez zastosowanie: ochrony przed dotykiem

bezpośrednim (ochrona podstawowa), ochrony przed dotykiem pośrednim (ochrona

dodatkowa). Ochrona przed dotykiem bezpośrednim jest zapewniana poprzez:

stosowanie izolacji podstawowej, stosowanie obudów ochrony co najmniej IP44.

• Podczas prac montażowych przy użyciu żurawia i zestawu hydraulicznego bezwzględnie

wyznaczyć strefę montażu i wydzielić ją w widoczny sposób.

• Ochrona przeciwpożarowa – podstawowe zabezpieczenie warunków BHP i ochrony

p/poż w zakresie robót przy montażu hali.

6. Fundament.

Słupy oparte na stopach żelbetowych. Cokoły stóp żelbetowe wykonane z jednolitego betonu

klasy min. C20/25.

1.4

Podstawy słupów stalowych ram nośnych mocowane do cokołów stóp fundamentowych

kotwami wklejanymi Hilti HVU-HAS M20mm Lnom = 170 mm.

Podstawy słupów stalowych szczytowych mocowane do cokołów stóp fundamentowych

kotwami wklejanymi Hilti HVU-HAS M16mm Lnom = 125 mm.

Możliwe jest zastosowanie fundamentu innego niż stopy fundamentowe (np. ławy, płyta itp.).

W każdym wypadku część fundamentu w strefie pracy kotew wklejanych należy wykonać z jednolitego betonu klasy min. C20/25.

Szczegółowe rozwiązanie posadowienia budynku pozostawia się projektantowi adaptującemu

projekt do warunków gruntowych.

2.2.1

Na węzeł co ccZ 1.5m= , lw 6.4m=

obciążenie charakterystyczne: Gg.k gg.0k ccZ⋅ lw⋅:= Gg.k 1.146kN=

obciążenie obliczeniowe: Gg ξ gg.0⋅ ccZ⋅ lw⋅:= Gg 1.315 kN=

1.2. Na pas dolny: gd.0k

gd.0

LP Warstwa gk [kN/m2] gG

g [kN/m2]

Suma 0.000 0.000

tid di ccZ( )

:=


obciążenie charakterystyczne: Gd.k gd.0k ccZ⋅ lw⋅:= Gd.k 0.000kN=

obciążenie obliczeniowe: Gd ξ gd.0⋅ ccZ⋅ lw⋅:= Gd 0.000 kN=

Obliczenie obciążenia na ramę. Projekt nr PL3084 AJCHLER.

Obciążenia obliczono i zebrano wg PN-EN 1990:2004, PN-EN 1991-1-1:2004, PN-EN 1991-1-3:2005, PN-EN

1991-1-4:2008.

Rama obciążona jest ciężarem własnym, ciężarem obudowy, obciążeniem dodatkowym, śniegiem i wiatrem.

Wszystkie obciążenia oprócz ciężaru własnego przekazywane są na ramę jako siły skupione za pośrednictwem

płatwi i rygli. Obciążenie wiatrem słupów przyjęto jako ciągłe równomiernie rozłożone.

Ze względu na nierównomierne obciążenie poszczególnych ram przyjęto rozstaw zastępczy ram: lw 6.4 m⋅:= ,

Odpowiada to maksymalnej reakcji podporowej płatwi od obciążenia jednostkowego obliczanej jako belka ciągła.

Kąt nachylenia połaci dachu: α1

8:= α atan α( ):= α 7.13 °= Rozstaw płatwii: ccZ 1.5 m⋅:=

Typ izolacji dachu: tid 0:= grubość izolacji: di 0 mm⋅:=

Przyjęto wzór 6.10b wg PN-EN 1990:2004, ξ 0.85:=

1. Obciążenia od ciężarów własnych obudowy.

Przyjęto ciężary własne materiałów wg danych producenta.

1.1. Na pas górny: gg.0k

gg.0

LP Warstwa gk [kN/m2] gG

g [kN/m2]

1 blacha trapezowa TP46, 0.65 mm 0.076 1.35 0.103

2 płatew Z-150 0.05 kN/m 0.033 1.35 0.045

3 stężenia i łączniki 0.010 1.35 0.014

Suma 0.119 0.161

tid di ccZ( )

:=

OBC S - 1.1.mcd: 2014-03-29 12:48

2.2.2

Wymiar chropowatości:

zmin 5 m=Wysokość minimalna zależna od kategorii terenu:

z 7.43 m⋅:=Wysokość hali w kalenicy:

d 27.9 m⋅:=Szerokość hali:

Hala_symetryczna "TAK":=Hala symetryczna:

Kategoria_Terenu 3:=Kategoria terenu:

Strefa_Wiatrowa 1:=Strefa obciążenia wiatrem:

4. Obciążenie wiatrem.

Sd 10.37 kN=Sd S γQ⋅:=obciążenie obliczeniowe:

S 6.91 kN=S µ1 Ce⋅ Ct⋅ sk⋅ ccZ⋅ lw⋅:=obciążenie charakterystyczne:

vb 22m

sec=vb cdir cseason⋅ vbo⋅:=Wartość bazowej prędkośc i wiatru:

vbo 22m

sec=Wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru:

ρ 1.25kg

m3

⋅:=Gęstość powietrza:

cseason 1.0:=Współczynnik sezonowy:

cdir 1.0:=Współczynnik kierunkowy:

pkor 0.85:=Parametr korelacji ściany nawietrznej i zawietrznej (wg 7.2.2 pkt. 3):

co 1.0:=Współczynnik orografii (teren płaski):

kl 1.0:=Współczynnik turbulenicji:

z0.II 0.05m:=Wymiar chropowatości dla II kategorii terenu:

z0 0.3 m=

Gdod.gor.k 0 kN⋅ tid 2=if

Gdod.k otherwise

:=Gdod.dol.k Gdod.k tid 2=if

0 kN⋅ otherwise

:=Dla izolacji dachu typ 2:

na pas górny:na pas dolny:

Gdod 2.75 kN=Gdod ξ g⋅ ccZ⋅ lw⋅ γG⋅:=obciążenie obliczeniowe:

Gdod.k 2.4 kN=Gdod.k g ccZ⋅ lw⋅:=obciążenie charakterystyczne:


γG 1.35:=g 0.25kN

m2

⋅:=Przyjęto możliwość dodatkowego obciążenia:

Obc_symetryczne "NIE":=Obciążenie symetryczne:

2. Obciążenia dodatkowe

Na węzeł co ccZ 1.5m=

sk 0.9 kPa=Wartość charakterys tyczna obciążenia śniegiem gruntu:

γQ 1.5:=Współczynnik bezpieczeństwa:

Ct 1.0:=Współczynnik termiczny (dla dachu o U<1W/ m2K ):

Ce 1.0:=Współczynnik ekspozycji (teren normalny):

µ1 0.8:=Współczynnik kształtu dachu:

A 300m:=Wysokość nad poziomem morza:

(w przypadku terenu poniżej 300m n.p.m przyjęto A=300m):

Strefa_Sniegowa 2:=Strefa obciążenia śniegiem:

3. Obciążenie śniegiem.

Gdod.dol.d 0.00 kN=Gdod.gor.d 2.75 kN=Gdod.dol.d Gdod.dol.k γG⋅ ξ⋅:=Gdod.gor.d Gdod.gor.k γG⋅ ξ⋅:=

Dla pozostałych typów:

OBC S - 1.1.mcd: 2014-03-29 12:48

2.2.3

Cpi 0.3−:=Na ściany (wariant 1 - ssanie):

Charakterystyczne ciśnienie wiatru działające na powierzchnie wewnętrzne:

weI.3 2.09− kN=weI.3 qp CpeI.3⋅ ccZ⋅ lw⋅:=CpeI.3 0.47−=Na połać zawietrzną I

(wariant 3 - dla α 5°≥ ):

weI.2 2.46− kN=weI.2 qp CpeI.2⋅ ccZ⋅ lw⋅:=CpeI.2 0.56−=Na połać zawietrzną I

(wariant 2 - dla każdego α ):

weI.1 0 kN=weI.1 qp CpeI.1⋅ ccZ⋅ lw⋅:=CpeI.1 0=Na połać zawietrzną I

(wariant 1 - dla α 5°< ):

weH.3 3− kN=weH.3 qp CpeH.3⋅ ccZ⋅ lw⋅:=CpeH.3 0.68−=

D2 4,

D2 2,

:=D2 2,

Gg.k−:=

5.2. Przypadek nr 102 - Ciężar własny pokrycia.

5.1. Przypadek nr 101 - Ciężar własny elementów ramy uwzględniony jest przez program do obliczeń statycznych.

5. Przypadki obciążeń do stworzenia kombinacji.

wi.P.2 0.88 kN=wi.P.2 qp Cpi⋅ ccZ⋅ lw⋅:=Cpi 0.2:=Na połacie (wariant 2 - parcie):

wi.P.1 1.32− kN=wi.P.1 qp Cpi⋅ ccZ⋅ lw⋅:=Cpi 0.3−:=Na połacie (wariant 1 - ssanie):

wi.S.2 0.59kN

m=wi.S.2 qp Cpi⋅ lw⋅:=Cpi 0.2:=Na ściany (wariant 2 - parcie):

wi.S.1 0.88−kN

m=wi.S.1 qp Cpi⋅ lw⋅:=

CpeD 0.7=Na ścianę nawietrzną D:

Charakterystyczne ciśnienie wiatru działające na powierzchnie zewnętrzne:

qp 0.46 kPa=qp 1 7 Iv⋅+( ) 0.5⋅ ρ⋅ vm2

⋅:=Wartość szczytowa ciśnienia prędkośc i:

vm 15.21m

sec=vm cr co⋅ vb⋅:=Średnia prędkość wiatru:

cr 0.69=cr kr lnzd

z0

⋅:=Współczynnik chropowatości

kr 0.215=kr 0.19z0

z0.II

0.07

⋅:=Współczynnik terenu zależny od wysokości chropowatości

Iv 0.312=Iv

kl

co lnzd

z0

⋅

:=Intensywność turbulencji:

Na połacie H

(wariant 3 - wiatr na ścianę szczytową):

weH.2 0.19 kN=weH.2 qp CpeH.2⋅ ccZ⋅ lw⋅:=CpeH.2 0.04=Na połać nawietrzną H

(wariant 2 - dla α 5°≥ ):

weH.1 2.37− kN=weH.1 qp CpeH.1⋅ ccZ⋅ lw⋅:=CpeH.1 0.54−=Na połać nawietrzną H

(wariant 1 - dla każdego α ):

weB 2.35−kN

m=weB qp CpeB⋅ lw⋅:=CpeB 0.8−=Na ścianę boczną B:

weE 0.76−kN

m=weE qp CpeE⋅ pkor⋅ lw⋅:=CpeE 0.3−=Na ścianę zawietrzną E:

weD 1.76kN

m=weD qp CpeD⋅ pkor⋅ lw⋅:=

OBC S - 1.1.mcd: 2014-03-29 12:48

2.2.4

D12 9,

weE−:=D12 8,

weD:=

D12 4,

weI.2−:=D12 2,

weH.1−:=

5.12. Przypadek 300 - Obciążenie wiatrem z lewej strony (ciśnienie zewnętrzne - ssanie na obu połaciach).

D11 4,

S−:=

5.11. Przypadek 202 - Obciążenie śniegiem z prawej strony.

D10 2,

S−:=

5.10. Przypadek 201 - Obciążenie śniegiem z lewej strony.

D9 7,

0 tid 2≠if

0 Obc_symetryczne "TAK"=if

Gdod.k− Obc_symetryczne "NIE"=if

tid 2=if

:=

5.9. Przypadek 109 - Obciążenie dodatkowe na pasie dolnym z prawej strony (przy izolacji dachu typ 2).

D8 6,

0 tid 2≠if



tid 2=if

:=

5.8. Przypadek 108 - Obciążenie dodatkowe na pasie dolnym z lewej strony (przy izolacji dachu typ 2).

D7 4,

0 tid 2=if



tid 2≠if

:=

5.7. Przypadek 107 - Obciążenie dodatkowe na pasie górnym z prawej strony (przy izolacji dachu typ inny niż 2).

D6 2,

0 tid 2=if



tid 2≠if

:=

5.6. Przypadek 106 - Obciążenie dodatkowe na pasie górnym z lewej strony (przy izolacji dachu typ inny niż 2).

D5 7,

D5 6,

:=D5 6,

0 tid 2≠if

0 Obc_symetryczne "NIE"=if

Gdod.k− Obc_symetryczne "TAK"=if

tid 2=if

:=

5.5. Przypadek 105 - Obciążenie dodatkowe symetryczne na pasie dolnym (przy izolacji dachu typ 2).

D4 4,

D4 2,

:=D4 2,

0 tid 2=if

0 Obc_symetryczne "NIE"=if

Gdod.k− Obc_symetryczne "TAK"=if

tid 2≠if

:=

5.4. Przypadek 104 - Obciążenie dodatkowe symetryczne na pasie górnym (przy izolacji dachu typ inny niż 2).

D3 7,

D3 6,

:=D3 6,

Gd.k− tid 2=if

0 otherwise

:=

5.3. Przypadek nr 103 - Ciężar własny sufitu (przy izolacji dachu typ 2).

OBC S - 1.1.mcd: 2014-03-29 12:48

2.2.5

5.17. Przypadek 305 - Obciążenie wiatrem z lewej strony (ciśnienie zewnętrzne - ssanie na jednej połaci, parcie na

drugiej połaci).

D17 2,

weH.1− α 5 °⋅<if

weH.2− otherwise

:= D17 4,

weI.1− α 5 °⋅<if

weI.3− otherwise

:=

D17 8,

weD:= D17 9,

weE−:=

5.18. Przypadek 306 - Obciążenie wiatrem (ciśnienie wewnętrzne - ssanie); przy izolacji dachu typ 2.

D18 6,

wi.P.1 tid 2=if

0 otherwise

:= D18 7,

D18 6,

:=

D18 8,

wi.S.1− tid 2=if

0 otherwise

:= D18 9,

D18 8,

−:=

5.19. Przypadek 307 - Obciążenie wiatrem (ciśnienie wewnętrzne - parcie); przy izolacji dachu typ 2.

D19 6,

wi.P.2 tid 2=if

0 otherwise

:= D19 7,

D19 6,

:= D19 8,

wi.S.2− tid 2=if

0 otherwise

:= D19 9,

D19 8,

−:=

5.20. Przypadek 308 - Obciążenie wiatrem z prawej strony (ciśnienie zewnętrzne - ssanie na obu połaciach).

D20 2,

weI.2− Hala_symetryczna "NIE"=if

0 otherwise

:= D20 4,

weH.1− Hala_symetryczna "NIE"=if

0 otherwise

:=

D20 8,

weE Hala_symetryczna "NIE"=if

0 otherwise

:= D20 9,

weD− Hala_symetryczna "NIE"=if

0 otherwise

:=

5.13. Przypadek 301 - Obciążenie wiatrem na ścianę szczytową (ciśnienie zewnętrzne - ssanie na obu połaciach).

D13 2,

weH.3−:= D13 4,

D13 2,

:=

D13 8,

weB:= D13 9,

weB−:=

5.14. Przypadek 302 - Obciążenie wiatrem (ciśnienie wewnętrzne - ssanie); przy izolacji dachu typ inny niż 2.

D14 2,

0 tid 2=if

wi.P.1 otherwise

:= D14 4,

D14 2,

:=

D14 8,

0 tid 2=if

wi.S.1− otherwise

:= D14 9,

D14 8,

−:=

5.15. Przypadek 303 - Obciążenie wiatrem (ciśnienie wewnętrzne - parcie); przy izolacji dachu typ inny niż 2.

D15 2,

0 tid 2=if

wi.P.2 otherwise

:= D15 4,

D15 2,

:=

D15 8,

0 tid 2=if

wi.S.2− otherwise

:=D

15 9,D

15 8,−:=

5.16. Przypadek 304 - Obciążenie wiatrem na ścianę szczytową - dla α 5 °⋅< (ciśnienie zewnętrzne - parcie na obu

połaciach).

D16 2,

weI.1− α 5 °⋅<if

0 otherwise

:= D16 4,

D16 2,

:=

D16 8,

weB α 5 °⋅<if

0 otherwise

:= D16 9,

D16 8,

−:=

OBC S - 1.1.mcd: 2014-03-29 12:48

2.2.6

5.21. Przypadek 309 - Obciążenie wiatrem z prawej strony (ciśnienie zewnętrzne - ssanie na jednej połaci, parcie na

drugiej połaci).

D21 2,

0 Hala_symetryczna "TAK"=if

weI.1− α 5 °⋅<if

weI.3− otherwise

Hala_symetryczna "NIE"=if

:=D

21 4,0 Hala_symetryczna "TAK"=if

weH.1− α 5 °⋅<if

weH.2− otherwise

Hala_symetryczna "NIE"=if

:=

D21 8,

weE Hala_symetryczna "NIE"=if

0 otherwise

:= D21 9,

weD− Hala_symetryczna "NIE"=if

0 otherwise

:=

5.22. Przypadek 310 - Obciążenie wiatrem na ścianę szczytową (ciśnienie zewnętrzne - ssanie na całej połaci

zredukowane).

D22 2,

weI.2− Dodatkowa_kombinacja_51 "TAK"= 5− °⋅ α< 5 °⋅<∧if

0 otherwise

:= D22 4,

D22 2,

:=

D22 8,

weB Dodatkowa_kombinacja_51 "TAK"= 5− °⋅ α< 5 °⋅<∧if

0 otherwise

:= D22 9,

D22 8,

−:=

i 2 22..:= Di 1,

0.9 Di 2,

⋅:= Di 3,

0.578 Di 2,

Di 4,

+( )⋅:= Di 5,

0.9 Di 4,

⋅:=

Przypadek: D1 [kN] D2 [kN] D3 [kN] D4 [kN] D5 [kN] D6 [kN] D7 [kN] D8 [kN/m] D9 [kN/m]

102 -1.03 -1.15 -1.32 -1.15 -1.03 0.00 0.00 0.00 0.00

103 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

104 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

105 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

106 -2.16 -2.40 -1.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

107 0.00 0.00 -1.39 -2.40 -2.16 0.00 0.00 0.00 0.00

108 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

109 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

201 -6.22 -6.91 -4.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

202 0.00 0.00 -4.00 -6.91 -6.22 0.00 0.00 0.00 0.00

300 2.13 2.37 2.79 2.46 2.22 0.00 0.00 1.76 0.76

301 2.70 3.00 3.46 3.00 2.70 0.00 0.00 -2.35 2.35

302 -1.19 -1.32 -1.53 -1.32 -1.19 0.00 0.00 0.88 -0.88

303 0.79 0.88 1.02 0.88 0.79 0.00 0.00 -0.59 0.59

304 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

305 -0.17 -0.19 1.10 2.09 1.88 0.00 0.00 1.76 0.76

306 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

307 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

308 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

309 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

310 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

D

OBC S - 1.1.mcd: 2014-03-29 12:48

2.2.7

6. Kombinacje obciążeń.

Przyjęto zwroty sił jako dodatnie w górę i w prawo. Ciężar własny elementów konstrukcyjnych (prętów) uwzględniany

jest bezpośrednio przez program do obliczeń statycznych.

Dla kombinacji z samym wiatrem (ssanie) przyjmuje się ciężar własny stali (x1.0), a dla pozostałych kombinacji

powiększony (x1.15) co można traktować jako odpowiednie współczynniki γG. Przyjęto wzór 6.10b PN-EN 1990:2004.

Lp. Kombinacja Nazwa i definicja kombinacji

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny śnieg

1.15*(101+102+106+107)+1.5*(201+202)

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny śnieg (większy z lewej)

1.15*(101+102+106)+1.5*201+0.75*202

Ciężar własny + maksymalny wiatr (z lewej)

1.0*(101+102)+1.5*(300+303)

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny śnieg + wiatr (z lewej)

1.15*(101+102+106+107)+1.5*(201+202)+0.9*(302+305)

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny śnieg (większy z prawej) + wiatr (z lewej)

1.15*(101+102+107)+0.75*201+1.5*202+0.9*(302+305)

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny śnieg (większy z lewej) + wiatr (z lewej)

1.15*(101+102+106)+1.5*201+0.75*202+0.9*(302+305)

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny wiatr (z lewej) + śnieg

1.15*(101+102+106+107)+0.75*(201+202)+1.5*(302+305)

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny wiatr (z lewej) + śnieg (większy z prawej)

1.15*(101+102+107)+0.375*201+0.75*202+1.5*(302+305)

Ciężar własny + obc. dodatkowe + maksymalny wiatr (z lewej) + śnieg (większy z lewej)

1.15*(101+102+106)+0.75*201+0.375*202+1.5*(302+305)

Ciężar własny + maksymalny wiatr na ścianę szczytową1.0*(101+102)+1.5*(301+303)

9

10

5

6

7

8

1

2

3

4

10

11

20

31

30

32

40

41

42

50

OBC S - 1.1.mcd: 2014-03-29 12:48

www.hilti.pl Profis Anchor 2.4.5

Należy sprawdzić zgodność wprowadzonych danych i wyników z warunkami rzeczywistymi i pod kątem wiarygodności!PROFIS Anchor ( c ) 2003-2009 Hilti (Poland), Warszawa. Hilti jest zarejestrowanym znakiem towarowym firmy Hilti AG, Schaan.

Firma:Projektant:Adres:Telefon i Faks:E-mail:

|

Strona:Projekt:Nr i poz. sub-projektu:Data:

1PL3084 Ajchler

2014-03-29

Uwagi projektanta: Stopa słupa ramy nośnej.

1 Wprowadzane daneTyp i średnica kotwy: HVA (HVU + HAS(-E) (8.8)) M20

Czynna głębokość zakotwienia: hef,act = 170 mm, hnom = 170 mm

Materiał: 8.8

Raport instytucji aprobującej:: ETA 05/0255

Wydanie i Ważność: 2011-06-23 | 2016-01-20

Obliczenia: metoda wymiarowania ETAG BOND; Raport Techniczny EOTA TR 029

Montaż dystansowy: eb = 0 mm (brak dystansu); t = 8 mm

Blacha czołowa: lx x ly x t = 360 mm x 300 mm x 8 mm; (Zalecana grubość blachy czołowej: nie obliczone)

Profil: IPBi/HEA; (Dł. x Szer. x Gr.) = 350 mm x 300 mm x 18 mm x 18 mm

Materiał podłoża: strefa ściskana beton, C20/25, fcc = 25.00 N/mm2; h = 800 mm, Temperatura krótkotrwała/długotrwała: 0/0 °C

Montaż: otwór wiercony udarowo, warunki montażu: suchy

Zbrojenie: brak zbrojenia lub rozstaw zbrojenia >= 150mm (dla wszystkich Ø) lub >= 100 mm (dla Ø <= 10 mm)

brak zbrojenia podłużnego krawędzi

Geometria [mm] & Obciążenie [kN, kNm]

www.hilti.pl




|


2PL3084 Ajchler

2014-03-29

2 Sprawdzenie i wykorzystanie (decydujące przypadki) Wartości obliczeniowe [kN] Wykorzystanie

Obciążenie Obliczenia Obciążenie Wartość bbbbN / bbbbV [%] Status Rozciąganie Nośność na Wyrwanie Stożka Betonu 51.000 128.287 40 / - OK

Ścinanie Zniszczenie krawędzi betonu w kierunku x+

20.815 40.025 - / 53 OK

Obciążenie bbbbN bbbbV aaaa Wykorzystanie bbbbN,V [%] Status Kombinacja obciążeń rozciągającego i ścinającego

0.398 0.520 1.5 63 OK

3 Ostrzeżenia• Proszę rozważyć wszelkie informacje i wskazówki / ostrzeżenia zawarte w szczegółowym raporcie!

Zamocowanie spełnia wymogi projektu!4 Uwagi; Obowiązki współpracy• Jakiekolwiek informacje i dane zawarte w Oprogramowaniu dotyczą wyłącznie użytkowania produktów Hilti i są oparte na zasadach,

formułach i przepisach bezpieczeństwa zgodnie z wytycznymi technicznymi oraz instrukcjami obsługi, montażu i instalacji firmy Hilti, które użytkownik musi ściśle przestrzegać. Wszystkie dane cyfrowe zawarte w tym dokumencie są cyframi średnimi, i – w związku z tym - testy właściwe dla zastosowania będą przeprowadzone przed użyciem stosownego produktu Hilti. Wyniki obliczeń przeprowadzonych przy pomocy Oprogramowania są oparte zasadniczo na danych wprowadzonych przez Państwo. W związku z tym, ponosicie Państwo wyłączną odpowiedzialność błędy, kompletność i stosowność danych wprowadzanych przez was. Ponadto, ponosicie Państwo wyłączną odpowiedzialność za sprawdzenie i uznanie wyników obliczeń przez eksperta, w szczególności w odniesieniu do zgodności ze stosownymi normami i pozwoleniami, przed ich zastosowaniem w waszym określonym miejscu. Oprogramowanie służy wyłącznie jako pomoc w interpretowaniu norm i pozwoleń, bez jakiejkolwiek gwarancji dotyczącej braku błędów, prawidłowości i stosowności wyników lub ich odpowiedniości w określonej aplikacji.

• Musicie Państwo podjąć wszelkie niezbędne i stosowne kroki, aby uniknąć lub ograniczyć szkody spowodowane Oprogramowaniem. W szczególności, musicie ustalić regularne archiwizowanie programów i danych oraz, gdy stosowne, przeprowadzać aktualizacje Oprogramowania oferowane regularnie przez firmę Hilti. W przypadku, gdy nie korzystacie Państwo z funkcji AutoUpdate (automatyczna aktualizacja) Oprogramowania, musicie zapewnić, że stosujecie aktualną wersję Oprogramowania w każdym przypadku poprzez przeprowadzanie aktualizacji ręcznych z witryny internetowej firmy Hilti. Firma Hilti nie będzie odpowiedzialna za konsekwencje, takie jak odtworzenie utraconych lub uszkodzonych danych lub programów, powstałe z naruszenia obowiązku zawinionego przez Państwo.

www.hilti.pl




|


1PL3084 Ajchler

2014-03-20

Uwagi projektanta: Stopa słupa rściany szczytowej.

1 Wprowadzane daneTyp i średnica kotwy: HVA (HVU + HAS(-E) (5.8)) M16

Czynna głębokość zakotwienia: hef,act = 125 mm, hnom = 125 mm

Materiał: 5.8

Raport instytucji aprobującej:: ETA 05/0255

Wydanie i Ważność: 2011-06-23 | 2016-01-20

Obliczenia: metoda wymiarowania ETAG BOND; Raport Techniczny EOTA TR 029

Montaż dystansowy: eb = 0 mm (brak dystansu); t = 8 mm

Blacha czołowa: lx x ly x t = 250 mm x 300 mm x 8 mm; (Zalecana grubość blachy czołowej: nie obliczone)

Profil: IPBi/HEA; (Dł. x Szer. x Gr.) = 230 mm x 240 mm x 12 mm x 12 mm

Materiał podłoża: strefa ściskana beton, C20/25, fcc = 25.00 N/mm2; h = 800 mm, Temperatura krótkotrwała/długotrwała: 0/0 °C

Montaż: otwór wiercony udarowo, warunki montażu: suchy

Zbrojenie: brak zbrojenia lub rozstaw zbrojenia >= 150mm (dla wszystkich Ø) lub >= 100 mm (dla Ø <= 10 mm)

brak zbrojenia podłużnego krawędzi

Geometria [mm] & Obciążenie [kN, kNm]

www.hilti.pl




|


2PL3084 Ajchler

2014-03-20

2 Sprawdzenie i wykorzystanie (decydujące przypadki) Wartości obliczeniowe [kN] Wykorzystanie

Obciążenie Obliczenia Obciążenie Wartość bbbbN / bbbbV [%] Status Rozciąganie - - - - / - -

Ścinanie Zniszczenie krawędzi betonu w kierunku x+

15.000 27.353 - / 55 OK

Obciążenie bbbbN bbbbV aaaa Wykorzystanie bbbbN,V [%] Status Kombinacja obciążeń rozciągającego i ścinającego

- - - - -

3 Ostrzeżenia• Proszę rozważyć wszelkie informacje i wskazówki / ostrzeżenia zawarte w szczegółowym raporcie!

Zamocowanie spełnia wymogi projektu!4 Uwagi; Obowiązki współpracy• Jakiekolwiek informacje i dane zawarte w Oprogramowaniu dotyczą wyłącznie użytkowania produktów Hilti i są oparte na zasadach,

formułach i przepisach bezpieczeństwa zgodnie z wytycznymi technicznymi oraz instrukcjami obsługi, montażu i instalacji firmy Hilti, które użytkownik musi ściśle przestrzegać. Wszystkie dane cyfrowe zawarte w tym dokumencie są cyframi średnimi, i – w związku z tym - testy właściwe dla zastosowania będą przeprowadzone przed użyciem stosownego produktu Hilti. Wyniki obliczeń przeprowadzonych przy pomocy Oprogramowania są oparte zasadniczo na danych wprowadzonych przez Państwo. W związku z tym, ponosicie Państwo wyłączną odpowiedzialność błędy, kompletność i stosowność danych wprowadzanych przez was. Ponadto, ponosicie Państwo wyłączną odpowiedzialność za sprawdzenie i uznanie wyników obliczeń przez eksperta, w szczególności w odniesieniu do zgodności ze stosownymi normami i pozwoleniami, przed ich zastosowaniem w waszym określonym miejscu. Oprogramowanie służy wyłącznie jako pomoc w interpretowaniu norm i pozwoleń, bez jakiejkolwiek gwarancji dotyczącej braku błędów, prawidłowości i stosowności wyników lub ich odpowiedniości w określonej aplikacji.

• Musicie Państwo podjąć wszelkie niezbędne i stosowne kroki, aby uniknąć lub ograniczyć szkody spowodowane Oprogramowaniem. W szczególności, musicie ustalić regularne archiwizowanie programów i danych oraz, gdy stosowne, przeprowadzać aktualizacje Oprogramowania oferowane regularnie przez firmę Hilti. W przypadku, gdy nie korzystacie Państwo z funkcji AutoUpdate (automatyczna aktualizacja) Oprogramowania, musicie zapewnić, że stosujecie aktualną wersję Oprogramowania w każdym przypadku poprzez przeprowadzanie aktualizacji ręcznych z witryny internetowej firmy Hilti. Firma Hilti nie będzie odpowiedzialna za konsekwencje, takie jak odtworzenie utraconych lub uszkodzonych danych lub programów, powstałe z naruszenia obowiązku zawinionego przez Państwo.

www.hilti.pl

C-17/48/100/48/17x2 wg. EN1993-1-3 2.4.ZB

Nośność na siłę skupioną na środnik (zabezpieczony przed obrotem),

szerokość podpory 100mm, podpora przy końcu (6.1.7)Ag 423.40 mm

2=

Nt.Rd 156.03 kN= Nośność na rozciąganie (6.1.2) fyb 350N

mm2

=

Nc.Rd 130.72 kN= Nośność na ściskanie bez wyboczenia globalnego (6.1.3):

fu 420N

mm2

=

Nośność na ściskanie z wyboczeniem giętnym (6.3.1.3):

Lz 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= Ly 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= e1 16.83 mm=

Lz

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )130.72

125.55

117.57

108.10

96.71

83.92

71.16

59.74

50.18

42.42

36.17

31.13

27.03

23.66

20.87

18.54

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )124.10

103.95

76.46

52.23

36.40

26.47

20.02

15.64

12.54

10.28

8.57

7.26

6.22

5.39

4.72

4.17

kN

= yM 23.99 mm=

Wy 1.34 104

× mm3

=

Wz1 8630.61 mm3

=

Wz2 4528.18 mm3

=

Iy 6.56 105

× mm4

=

Iz 1.37 105

× mm4

=

E Iy⋅ 137.9 kN m2

⋅=

E Iz⋅ 28.7 kN m2

⋅=

iy 39.38 mm=

iz 17.96 mm=

IT 592 mm4

=

Iω 2.93 108

× mm6

=

gp 3.31kg

m=

Właściwości przekroju elementu wg. EN 19 93-1-3: γM0 1.00= γM1 1.00=

MycRd 4.67 kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi y-y (6.1.4)

Mz1cRd 1.58 kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik rozciągany (6.1.4)

Mz2cRd 1.57 kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik ściskany (6.1.4)

Vbh.Rd 39.61 kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi y-y

(przenoszone przez środnik) (6.1.5)

Vb.Rd 52.54 kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi y-y

(przenoszone przez środnik i zagięcia) (6.1.5)

Vbb.Rd 37.18 kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi z-z (przenoszone przez półki) (6.1.5)

Rw.Rd2.1 20.8 kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 100mm (6.1.7)

Rw.Rd1.1 11.02 kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 100mm, podpora przy końcu (6.1.7)


h 100 mm=Rw.Rd1.2 14.69 kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 200mm,

podpora przy końcu (6.1.7) b 48 mm=

Rw.Rd4.1 23.91 kN= Nośność na siłę skupioną na środnik (zabezpieczony przed obrotem),

szerokość podpory 100mm (6.1.7)c 17 mm=

t 2 mm=

Rw.Rd3.1 24.76 kN=

C-17/75/100/75/17x2 wg. EN1993-1-3 2.4.HB



2=


mm2

=


fu 420N

mm2

=Nośność na ściskanie z wyboczeniem giętnym (6.3.1.3):

Lz 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= Ly 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= e1 28.43mm=

Lz

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )148.97

144.70

136.75

127.59

116.72

104.16

90.79

77.92

66.49

56.82

48.81

42.23

36.80

32.31

28.57

25.42

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )148.39

136.65

122.19

103.84

83.82

66.10

52.28

41.94

34.21

28.36

23.86

20.33

17.52

15.25

13.40

11.85

kN

= yM 37.65mm=

Wy 1.87 104

× mm3

=

Wz1 1.47 104

× mm3

=

Wz2 8860.64 mm3

=

Iy 9.16 105

× mm4

=

Iz 4.04 105

× mm4

=

E Iy⋅ 192.3kN m2

⋅=

E Iz⋅ 84.8 kN m2

⋅=

iy 41.51mm=

iz 27.56mm=

IT 736 mm4

=

Iω 8.67 108

× mm6

=

gp 4.16kg

m=





Vbh.Rd 39.61kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi y-y


Vb.Rd 52.54kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi y-y


Vbb.Rd 59.01kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi z-z (przenoszone przez półki) (6.1.5)


Rw.Rd1.1 11.02kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 100mm, podpora przy końcu (6.1.7)

Rw.Rd2.2 28.51kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 200mm (6.1.7)

h 100 mm=Rw.Rd1.2 14.69kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 200mm,

podpora przy końcu (6.1.7) b 75mm=

Rw.Rd4.1 23.91kN= Nośność na siłę skupioną na środnik (zabezpieczony przed obrotem),

szerokość podpory 100mm (6.1.7)c 17mm=

t 2 mm=

Rw.Rd3.1 24.76kN=

C-19/77/100/77/19x3 wg. EN1993-1-3 2.4.OB



2=


mm2

=


fu 420N

mm2

=


Lz 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= Ly 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= e1 29.97 mm=

Lz

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )269.74

259.13

242.72

223.23

199.81

173.49

147.19

123.62

103.88

87.83

74.91

64.46

55.97

49.00

43.22

38.39

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )267.27

244.14

214.83

177.84

139.81

108.32

84.79

67.61

54.94

45.44

38.15

32.47

27.96

24.32

21.34

18.87

kN

= yM 38.94 mm=

Wy 2.8 104

× mm3

=

Wz1 2.24 104

× mm3

=

Wz2 1.4 104

× mm3

=

Iy 1.36 106

× mm4

=

Iz 6.39 105

× mm4

=

E Iy⋅ 285.6 kN m2

⋅=

E Iz⋅ 134.1 kN m2

⋅=

iy 41.07 mm=

iz 28.14 mm=

IT 2520 mm4

=

Iω 1.42 109

× mm6

=

gp 6.28kg

m=

















t 3 mm=

Rw.Rd3.1 49.85 kN=

C-28/82/100/82/28x4 wg. EN 1993-1-3 2.4.VB



2=


mm2

=


fu 480N

mm2

=


Lz 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= Ly 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= e1 35.12mm=

Lz

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )488.08

460.84

424.95

380.65

327.91

273.05

223.82

183.55

151.83

127.04

107.56

92.09

79.65

69.53

61.19

54.25

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )482.67

439.52

384.28

314.93

245.31

188.98

147.46

117.35

95.26

78.71

66.06

56.19

48.37

42.06

36.90

32.63

kN

= yM 44.9 mm=

Wy 3.93 104

× mm3

=

Wz1 3.33 104

× mm3

=

Wz2 2.45 104

× mm3

=

Iy 1.89 106

× mm4

=

Iz 1.1 106

× mm4

=

E Iy⋅ 396 kN m2

⋅=

E Iz⋅ 231.3 kN m2

⋅=

iy 40.18 mm=

iz 30.71 mm=

IT 6.49 103

× mm4

=

Iω 3.25 109

× mm6

=

gp 9.05kg

m=

















t 4 mm=

Rw.Rd3.1 99.3 kN=

H-42/119/110/119/42x4 wg. EN 1993-1-3 2.4.GA

Lz 1.0 m⋅ 1.5 m⋅, 11.0 m⋅..:= Ly 1.0 m⋅ 1.5 m⋅, 11.0 m⋅..:= Ag 1615.93 mm2

=

Lz

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

4.50

5.00

5.50

6.00

6.50

7.00

7.50

8.00

8.50

9.00

9.50

10.00

10.50

11.00

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )638.28

606.30

570.18

527.87

478.70

424.72

370.36

319.95

275.84

238.46

207.22

181.20

159.49

141.28

125.91

112.85

101.68

92.06

83.72

76.46

70.09

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )626.97

587.25

540.09

483.41

419.70

356.05

299.03

251.27

212.46

181.18

155.92

135.38

118.52

104.55

92.87

83.01

74.63

67.44

61.24

55.85

51.13

kN

=

fyb 420N

mm2

=

fu 480N

mm2

=

e1 55.80mm=

yM 49.12mm=

Wy 5.05 104

× mm3

=

Wz1 6.11 104

× mm3

=

Wz2 5.38 104

× mm3

=

Iy 4.60 106

× mm4

=

Iz 3.29 106

× mm4

=

E Iy⋅ 965.0kN m2

⋅=

E Iz⋅ 690.9kN m2

⋅=

iy 53.33mm=

iz 45.12mm=

IT 8.87 103

× mm4

=

Iω 5.15 109

× mm6

=

gp 12.57kg

m=

Właściwości przekroju elementu wg . EN 1993-1-3: γM0 1.00= γM1 1.00=

MyRd 20.25kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi y-y (6.1.4)

Mz1Rd 22.57kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik rozciągany (6.1.4)

Mz2Rd 22.58kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik ściskany (6.1.4)

Vbh.Rd 102.81 kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi y-y (przenoszone przez środnik) (6.1.5)

Vbhc.Rd 180.41 kN= Nośność na ścinanie prostopadłe do osi y-y (przenoszone przez środnik i zagięcia) (6.1.5)


Nt.Rd 705.57 kN= Nośność na rozciąganie (6.1.2) h 110mm=

b 119mm=Nc.Rd 652.65 kN= Nośność na ściskanie bez wyboczenia globalnego (6.1.3):

c 42mm=

Nośność na ściskanie z wyboczeniem giętnym (6.3.1.3): t 4 mm=

H-43/120/112/120/43x5 wg. EN 1993-1-3 2.4.AA

Lz 1.0 m⋅ 1.5 m⋅, 11.0 m⋅..:= Ly 1.0 m⋅ 1.5 m⋅, 11.0 m⋅..:= Ag 2025.62 mm2

=

Lz

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

8.5

9

9.5

10

10.5

11

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )952.19

898.90

837.28

763.95

679.45

590.13

504.94

429.92

366.81

314.78

272.10

237.03

208.02

183.86

163.57

146.39

131.75

119.16

108.28

98.81

90.53

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )932.35

864.56

781.86

682.68

576.35

477.46

394.29

327.62

274.95

233.27

200.01

173.18

151.30

133.25

118.20

105.54

94.80

85.60

77.68

70.80

64.79

kN

=

fyb 500N

mm2

=

fu 550N

mm2

=

e1 56.31mm=

yM 49.01 mm=

Wy 6.42 104

× mm3

=

Wz1 7.68 104

× mm3

=

Wz2 6.75 104

× mm3

=

Iy 5.88 106

× mm4

=

Iz 4.13 106

× mm4

=

E Iy⋅ 1234.4 kN m2

⋅=

E Iz⋅ 867.8 kN m2

⋅=

iy 53.87 mm=

iz 45.17 mm=

IT 1.74 104

× mm4

=

Iω 6.60 109

× mm6

=

gp 15.69kg

m=



Mz1Rd 33.76 kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik rozciągany (6.1.4)

Mz2Rd 33.77 kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik ściskany (6.1.4)




Nt.Rd 1047.81 kN= Nośność na rozciąganie (6.1.2) h 112 mm=

b 120 mm=Nc.Rd 981.63 kN= Nośność na ściskanie bez wyboczenia globalnego (6.1.3):

c 43 mm=


H-53/156/112/156/53x5 wg. EN 1993-1-3 2.4.UC

Lz 1.0 m⋅ 1.5 m⋅, 11.0 m⋅..:= Ly 1.0 m⋅ 1.5 m⋅, 11.0 m⋅..:= Ag 2485.62 mm2

=

Lz

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

8.5

9

9.5

10

10.5

11

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )1106.24

1050.44

987.35

913.35

827.38

733.17

638.57

551.15

474.83

410.28

356.40

311.58

274.19

242.85

216.41

193.94

174.73

158.19

143.86

131.36

120.42

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )1109.69

1056.09

996.03

926.11

844.84

754.77

662.53

575.46

498.13

431.87

376.08

329.37

290.24

257.33

229.49

205.81

185.52

168.03

152.86

139.63

128.03

kN

=

fyb 500N

mm2

=

fu 550N

mm2

=

e1 77.09mm=

yM 59.41 mm=

Wy 7.77 104

× mm3

=

Wz1 1.13 105

× mm3

=

Wz2 1.1 105

× mm3

=

Iy 7.89 106

× mm4

=

Iz 8.42 106

× mm4

=

E Iy⋅ 1657.0 kN m2

⋅=

E Iz⋅ 1769.2 kN m2

⋅=

iy 56.34 mm=

iz 58.22 mm=

IT 2.13 104

× mm4

=

Iω 1.60 1010

× mm6

=

gp 19.3kg

m=



Mz1Rd 54.72 kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik rozciągany (6.1.4)

Mz2Rd 55.13 kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik ściskany (6.1.4)




Nt.Rd 1277.81 kN= Nośność na rozciąganie (6.1.2) h 112 mm=

b 156 mm=Nc.Rd 1131.68 kN= Nośność na ściskanie bez wyboczenia globalnego (6.1.3):

c 53 mm=


C-33/100/250/100/33x3 wg. EN 1993-1-3 2.4.NA



2=


mm2

=


fu 420N

mm2

=Nośność na ściskanie z wyboczeniem giętnym (6.3.1.3):

Lz 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= Ly 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= e1 31.89mm=

Lz

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )359.17

359.17

359.17

356.63

349.56

342.31

334.77

326.83

318.42

309.43

299.80

289.49

278.50

266.87

254.72

242.20

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )359.17

347.75

327.82

304.64

277.00

245.25

212.02

180.72

153.44

130.66

111.97

96.70

84.17

73.83

65.23

58.01

kN

= yM 47.4 mm=

Wy 1.16 105

× mm3

=

Wz1 6.84 104

× mm3

=

Wz2 3.12 104

× mm3

=

Iy 1.43 107

× mm4

=

Iz 2.08 106

× mm4

=

E Iy⋅ 3010.8 kN m2

⋅=

E Iz⋅ 436.5kN m2

⋅=

iy 98.47mm=

iz 37.49mm=

IT 4536mm4

=

Iω 2.71 1010

× mm6

=

gp 11.55kg

m=



Mz1cRd 10.43kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik rozciągany (6.1.4)

Mz2cRd 10.48kN m⋅= Nośność na zginanie względem osi z-z, środnik ściskany (6.1.4)







Rw.Rd1.1 23.87kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 100mm, podpora przy końcu (6.1.7)

Rw.Rd2.2 51.59kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 200mm (6.1.7)

h 250 mm=Rw.Rd1.2 29.83kN= Nośność na siłę skupioną na środnik, szerokość podpory 200mm,



szerokość podpory 100mm (6.1.7)c 33mm=

t 3 mm=

Rw.Rd3.1 49.85kN=

C-43/100/360/100/43x6 wg. EN 1993-1-3 2.4.CA



2=


mm2

=


fu 550N

mm2

=


Lz 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= Ly 0.5 m⋅ 1.0 m⋅, 8 m⋅..:= e1 28.83mm=

Lz

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

7

7.5

8

m

= Nb.Rd.y.FB Ly( )1344.05

1344.05

1344.05

1344.05

1321.93

1298.00

1273.41

1247.86

1221.09

1192.84

1162.89

1131.04

1097.16

1061.22

1023.27

983.55

kN

=Nb.Rd.z.FB Lz( )1344.05

1261.11

1155.75

1024.33

869.75

714.37

579.87

472.57

389.35

324.93

274.61

234.80

202.89

176.96

155.65

137.93

kN

= yM 43.94 mm=

Wy 3.78 105

× mm3

=

Wz1 1.85 105

× mm3

=

Wz2 7 104

× mm3

=

Iy 6.68 107

× mm4

=

Iz 4.77 106

× mm4

=

E Iy⋅ 14033.1 kN m2

⋅=

E Iz⋅ 1001.5 kN m2

⋅=

iy 135.31 mm=

iz 36.15 mm=

IT 4.48 104

× mm4

=

Iω 1.28 1011

× mm6

=

gp 28.3kg

m=

















t 6 mm=

Rw.Rd3.1 244.55 kN=

Zaświadczenie

Zaświadczenie zostało wygenerowane elektronicznie i opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznymweryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu w dniu 2013-09-02 roku przez:

Pani Aldona Karolina Jurczyk o numerze ewidencyjnym POM/BO/0368/11

adres zamieszkania ul. Stanisława Skarżyńskiego 3d/6, 80-463 Gdańsk

jest członkiem Pomorskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa i posiada wymagane

ubezpieczenie od odpowiedzialności cywilnej.

Niniejsze zaświadczenie jest ważne do dnia 2014-08-31.

o numerze weryfikacyjnym:

Ryszard Kolasa, Przewodniczący Rady Pomorskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa.

(Zgodnie art. 5 ust 2 ustawy z dnia 18 września 2001 r. o podpisie elektronicznym (Dz. U. 2001 Nr 130 poz. 1450) dane w postacielektronicznej opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznym weryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu sąrównoważne pod względem skutków prawnych dokumentom opatrzonym podpisami własnoręcznymi.)

* Weryfikację poprawności danych w niniejszym zaświadczeniu można sprawdzić za pomocą numeru weryfikacyjnego zaświadczenia nastronie Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa www.piib.org.pl lub kontaktując się z biurem właściwej Okręgowej Izby InżynierówBudownictwa.

POM-YWB-BAF-KLL *

Documents

LLENTABHALLEN Sp. z o.o., Gda ńsk, ul. Budowlanych 8 ... techn.… · 1.4 Podstawy słupów stalowych ram no śnych mocowane do cokołów stóp fundamentowych kotwami wklejanymi