1

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTI FACULTATEA DE HIDROTEHNICA

LUCRARI DE SUSTINERE TEMA 2

Ing. Ungureanu Bogdan

Anul II Master IG Grupa 1

Nr. Ordine: 19

2

Cuprins

1.Memoriu justificativ ...3

2.Analiza stabilitatii versantului... 4

3.Calculul distantei optime dinre piloti. Metoda Ito-Matsui.....5

4.Calculul pilotilor dispusi pe 1 rand.....11

5.Calculul eforturilor in piloti........14

6.Armarea pilotilor.16

7.Breviar de calcule17

8.Anexe...23

3

1.MEMORIU JUSTIFICATIV

Prin datele de tema s-a cerut sa se proiecteze consolidarea alunecarii din planul de situatie anexat cu piloti forati de diametru mare ( tip Benoto ). Terenul este alcatuit dintr-un strat de deluviu de 7m grosime, limita inferioara a acestuia fiind paralela cu suprafata terenului. Caracteristicile terenului in profilul de calcul ( profilul nr. 2) pentru deluviu sunt:

= 5 = 12 = 19

Sub stratul de deluviu se afla un strat de arglila marnoasa tare cu urmatoarele caracteristici:

=15 = 50 = 20

Planul de alunecare se gaseste la limita dintre cele 2 strate ( respective la 7m adancime). Pentru analiza stabilitatii a fost folosit programul SLOPE/W din pachetul software

GeoStudio2007. Calculele distantei optime dintre piloti , adancimii de incastrare si modelarea Winkler au fost efectuate folosind pachetul software MathCAD14.

4

2.ANALIZA STABILITATII VERSANTULUI

Stabilitatea versantului a fost calculata folosind programul SLOPE/W din pachetul software GeoStudio2007.

Din planul de situatie anexat proiectului a fost extras un profil al terenului , scalat in AutoCAD 2008 , conform figurii 1.

Figura 1.

Profilul astfel obtinut a fost introdus in programul SLOPE/W , unde au fost calculate factorul de stabilitate , fasia pe care se exercita cea mai mare impingere cat si impingerea maxima in teren. Rezultatele acestei analize se gasesc in anexele A, B, C. S-au obtinut : -factorul de stabilitate minim : = 0.471; -impingerea maxima : E = 408 kN; -fasia in care este exercitata impingerea maxima : 28; -inaltimea fasiei pe care este exercitata impingerea maxima : 4.5m;

5

3.CALCULUL DISTANTEI OPTIME DINTRE PILOTI.

METODA ITO - MATSUI Metoda pornete de la examinarea modului n care se poate manifesta efectul de bolt n

pmnt, ntre piloii de stabilizare aezai ntr-un singur rnd. n final, se ajunge la determinarea forei reactive R maxime pe unul din piloii aflai n

alunecare atunci cnd pmntul dintre piloi ajunge n stare plastic, avnd tendina s se deplaseze ( trefileze ) printre acetia. Valoarea forei reactive R depinde de grosimea H a stratului de pmnt instabil, de distana inter-ax D, considerat ntre piloi, de diametrul d al piloilor, respectiv de caracteristicile fizico mecanice ale pmntului instabil, i anume: greutatea volumic , unghiul de frecare intern i coeziunea c.

Pentru a analiza fora lateral ce acioneaz asupra piloilor se folosete teoria deformaiilor plastice.

Terenul delimitat de cei doi piloi este prezentat n fig.2.

Figura 2.

ELEVATIE

D1=D

d

D1=D

d

D2

d

D2

PILOTI

PILOT

A

B

C

D

E

O DIRECTIA DEFORMATEI

PILOT

A E

C

BD

D1=DD2

d

d

SECTIUNE LONGITUDINALA

LIMITA TERENULUI NATURAL

DIRECTIA DEFORMATEI

PLAN DE CEDARE

X

H

Z

PILOTI

6

Ipoteze:

a. Tendina de deformare a terenului este nsoit de formarea a dou suprafee de alunecare AEB i AEB, n care liniile EB i EB fac un unghi { pi / 4 + / 2 } cu axa X.

b. Pmntul ajunge n starea limit de cedare plastic numai n cuprinsul zonei AEBAEB din jurul piloilor. n rest, stratul de pmnt este considerat un solid plastic cu un unghi de frecare intern i o coeziune c.

c. Asupra planului AA acioneaz mpingerea activ n direcia orizontal. d. Stratul de pmnt din cuprinsul zonei de alunecare se afl ntr-o stare plan de

deformaii pe direcia adncimii. e. Starea de eforturi din cuprinsul zonei AEBAEB nu este influenat de forele de

frecare ce apar pe suprafeele AEB i AEB ale cror valori se neglijeaz. f. Piloii sunt considerai rigizi.

n zona EBEB echilibrul forelor ce acioneaz pe un element de pmnt va fi considerat dup axa X ca n fig. 3.

Figura 3.

Pentru elementul desenat n fig. 3 se poate scrie ecuaia:

- D dx - x Dd + 2 dx [ tg ( pi / 4 + / 2 ) + tg + c ] = 0 (1)

DD+dD

c+ tan

dx

+ x d x

c+ tan

7

Cum efortul normal ce acioneaz pe suprafaa EB i EB poate fi aproximat ca fiind efortul principal x, urmtoarea ecuaie reprezint criteriul de cedare al zonei AEBAEB din jurul piloilor.

NcNx 2+= (2)

unde:

+=

24tan 2

piN din condiii geometrice :

+

=

24tan

2pi

Dddx (3)

nlocuind ecuaiile (2) i (3) n ecuaia (1), se obine urmtoarea ecuaie:

( )

++++=

NNcNNdDdD Xx

12tan21tan (4)

Cum ecuaia (4) este o ecuaie diferenial cu variabile separabile, ea poate fi integrat:

( )

1tan

12tan21tan1

+

++

=

+

NN

NNcDC NN

x (5 )

unde C1 este o constant de integrare.

8

n zona AEAE echilibrul forelor ce acioneaz pe un element de sol va fi considerat n

direcia X aa cum este artat n fig. 4.

Figura 4.

Ecuaia de echilibru pentru elementul AEAE se poate scrie:

D2dx = 2 ( tan + c ) dx (6)

nlocuind ecuaia (2) n ecuaia (6) rezult:

( )

tan

1tan22tan2

2

N

NceCx

DN

+

=

(7)

unde C2 este o constant de integrare.

Pe de alt parte, presupunnd c mpingerea activ acioneaz pe planul AA (fig. 1), efortul normal de pe planul AA poate fi scris ca:

c+ tan

xD

2 + x d x

c+ tan

9

Nc

Nz

xx

120

==

(8)

unde Z este adncimea considerat de la suprafaa terenului, iar este greutatea volumic a pmntului.

Constanta C2 din ecuaia (7) poate fi obinut considernd ecuaia (8) ca o condiie de margine.

C2 = z tan + c (9)

Folosind ecuaiile (7) i (9), efortul normal care acioneaz pe planul EE din fig.1 poate fi obinut folosind urmtoarea ecuaie:

+

=

48tan

221 piDDx

( ) ( )

++=

+

1tan2tantan1 48tantan2

21

pi

Ncecz

N

ND

DD

(10)

Cu privire la zona EBEB, considernd ecuaia (10) ca fiind o condiie de margine pe planul EE ( unde D = D2 ) putem obine constanta de integrare C1 din ecuaia (5):

+

=48

tantan2

21 piNDDD

( )( ) ( ) ( )[ ]

++++

+=

+

N1N2tan2c1N2cectanz

tanN1NtanN

DC 1NtanN21

(11)

Folosind ecuaiile (5) i (11) obinem fora lateral ce acioneaz pe planul BB pe unitatea de grosime a stratului pe direcia X .

10

( ) ( ) ( )[ ]

AB

cDAB

cDDD

1tanN2cectanztanN1

DDDDp

1

A

2

11

A

2

11DDx1BB 1

+

++

==

=

(12)

unde: 1tan += NNA

NNB12tan2 ++=

Fora lateral care acioneaz pe unitatea de grosime a unui pilot, pe direcia X se obine prin diferena ntre presiunile ce acioneaz pe planul BB i AA.

( ) [ ]

+

==

=

2

A

2

11

21

A

2

110xz2BB

DeDDD

NZ

ND2ABDc1tanN2e

DD

cDDpp

(13)

unde:

N = tg2 ( pi / 4 + / 2 ) c coeziunea pmntului - unghiul de frecare intern D1 distana ntre centrele piloilor D2 distana ntre suprafeele exterioare ale piloilor - unghiul pe care l face suprafaa BB cu orizontala = ( pi / 4 + / 2 )

S-a obtinut astfel utilizand pachetul software MathCAD 14 o distanta optima D1 = 2.1m, distanta dintre piloti fiind D2 = 1.1m si o forta laterala de calcul p = 453.868kN.

11

4.CALCULUL PILOTILOR DISPUSI PE 1 RAND

Se va considera un pilot elastic acionat de forele de reaciune ale terenului. Variaia

acestora din urm se va considera conform diagramei simplificate din figura 5 (triunghi dreptunghic la partea superioar i triunghi isoscel la cea inferioar).

Figura 5.

Valorile maxime ale forelor de reaciune din diagram, p01 i p02 se consider egale cu mpingerile pasive ale masivului minus mpingerile active ale acestuia, aferente distanei D1 dintre axele piloilor, afectate cu un coeficient al condiiilor de lucru de 0.8.

Rezult, conform teoriei Rankine:

( ) ( )aappactivpasiv

kcHkDkcHkDtgcHtgD

tgcHtgDppp

28.028.02

4522

458.0

2452

2458.0

112

1

21010101

+=

++

+==

unde: D1 distana dintre piloi

0

0

C0

'0

M0T0 0

0

C0

D0

z

z0

p01

p02

l02/2

l02/2l02

l0

Nivelul planului de alunecare

pz

12

- greutatea volumic a pmntului de sub planul de alunecare

H adncimea planului de alunecare

, c parametrii rezistenei la forfecare pentru pmntul de sub planul de alunecare

Distana dintre piloi se va adopta astfel nct D1 D0 + 1.00 m, unde D0 este diametrul pilotului.

Valoarea p02 se obine n mod analog nlocuind H cu (H+l0-l0/2):

+

+

+= 0a0201pp020102 kc2k2

llHD8.0kc2k2llHD8.0p

P02 poate fi exprimat i geometric, prin exprimarea n cele dou triunghiuri a unghiului fcut de diagram cu verticala n punctul B0, rezultnd:

( )0

0001

020

01002

z2zlp

llp

2lp =

=

Din condiia de echilibru a pilotului rezult:

( ) 0T2lp

2llp

0020202001

=

(ecuaia de proiecie pe orizontal)

( ) 02

llTM6

ll42

llp 02000

02002001=

(ecuaia de momente n punctul D0)

M0 i T0 sunt eforturile la nivelul planului de alunecare deduse din analiza de stabilitate.

Lucrarea de consolidare se va amplasa n seciunea de mpingere maxim (Emax) dedus din analiza de stabilitate. Rezult c T0 = Emax , iar M0 este momentul dat de aceast mpingere fa de punctul situat pe planul de alunecare (n analiza de stabilitate s-a considerat c mpingerile dintre fii acioneaz la 1/3 din nlimea fiei, deci M0 = Emax x 1/3 nlimea fiei n care s-a nregistrat Emax).

Introducnd expresiile pentru p01 i p02 deduse anterior n ecuaiile de echilibru, rezult:

13

0M12lT6lT12lpllp5lp40lT4lT4lpllp4lp2

0020002020102001

2001

020002020102001

2001

=++

=++

Scznd aceste dou ecuaii se obine:

0M12lT2lT8llplp2 00200020012001 =+

De aici rezult l02 ca fiind:

0001

0002001

02 T2lpM12lT8lp2l

=

0001

2001000

001 2612

TlplplTM

zl

+==

Introducnd n ecuaia de echilibru pe orizontal valoarea l02, rezult o ecuaie de gradul 4 n l0:

( ) ( ) 0324224126 200100200010020200130020140301 =+++ TpMMTMplTlTplTplp

Folosind pachetul software MathCAD 14 s-a determinat lungimea de incastrare l0= 4.90m. Obtinand valoarea lui 0l s-au determinat z0 i apoi cota zm la care T = 0, astfel rezultand :

0001

2001000

0 2612

TlplplTM

z

+= z0 = 1.586 m

01

00200

2p

Tzzzzm = zm = 0.962 m

( )0

02

0100max 6

3z

zzzpzTMM mmm

+= Mmax= 779.82 kNm

14

5.CALCULUL EFORTURILOR IN PILOTI

-WINKLER-

Calculul deformatiilor si al eforturilor in sectiunea curenta a pilotului cand se cunosc forta transversala si momentul incovoietor care actioneaza la nivelul terenului se face cu relatiile :

Unde:

-,, , , - coeficienti adimensionali de influenta , dati in tabele , in functie de fisa redusa a pilotului D/ si de adancimea relativa;

- lungimea conventionala a pilotului in m calculata cu relatia !"#$

-%& modulul de elasticitate al materialului din care este confectionat corpul pilotului in kPa; -'& momentul de inertie al sectiunii transversale a pilotului in (.

15

Folosind programul MathCAD 14 au fost determinate urmatoarele valori:

Calculele pentru y , , M , T si p au fost efectuate folosind programul Microsoft Excel din pachetul software Microsoft Office 2010. Astfel au fost interpolate valorile pentru coeficientii ,, , , , rezultatele fiind ilustrate in breviarul de calcule si anexele D, E, F, G.

)*+, = 0.75 m -*+, = -0.14 (-) .*+, = 408 kN *+, = 612 kNm

Beton C25/30

=>

= 4.105

D 11.90m:=

ED 30GPa:=

ID 0.067m4

:=

K 5000 kN

m4

:=

bc 2.08m:=

5 ED ID

K bc2.866m=:=

D

16

6.ARMAREA PILOTILOR

Armarea pilotilor s-a efectuat folosind programul RESPONSE. Valorile cu care s-au calculat armaturile au fost urmatoarele :

.*+, = 408 kN *+, = 612 kNm

Datele introduse au fost urmatoarele :

-DEFINE -> QUICK DEFINE :

-concrete cylinder strength : 13.33 MPa ( beton c25/30 )

-longitudinal steel yield strength: 300 MPa

-transverse steel yield strength : 210 MPa

-prestressed steel type : NONE

CIRCULAR SECTION cu d= 1080mm

-outer non-prestressed reinforcement ring :

-number of bars : 10

-bara selectat dupa arie : 804 corespunzator 32

-stirrup type : HOOP

-bara selectat dupa arie : 16 arie 201

Rezultatele obtinute din programul RESPONSE sunt incluse in anexele H si I.

A rezultat armature longitudinala 10 32 cu freta 16.

17

BREVIAR DE CALCULE

Softuri folosite : MathCAD14 si Microsoft Excel 2010

18

ITO MATSUI

5deg:=

N tan 3.285deg( )2:=

N 3.294 10 3=

c 12:= kPa

5deg:=

Diametru 1.08:= m

D2 5.5:= m

D1 D2 Diametru+ 6.58=:= m

A N tan 5deg( ) N+( ) 1:=

B 2tan 5deg( ) 2 N+ 1N

+:=

D1 D2

D2N tan 5deg( ) tan 1.643deg( ):=

Z 7:=

D2

0.10.20.30.40.50.60.70.80.91

1.11.2

1.31.4

1.51.61.71.81.92

:=D1 D2 1.08+:= F 408 D1:=

19

=> D1 optim = 2.1m => D2 = 1.1m => forta laterala de calcul

p D1 D2, ( ) c D1 D1D2

A e

2 N tan 5deg( ) 1( ) c D1 BA

D2 N

ZN

D1D1D2

A e

D2

+

...:=

0 0.175 0.35 0.525 0.7 0.875 1.05 1.225 1.4 1.575 1.75 1.925 2.1 2.275 2.45 2.625 2.8 2.975 3.15 3.325 3.52.4 104

2.41 1042.42 1042.43 1042.44 1042.45 1042.46 1042.47 1042.48 1042.49 1042.5 104

2.51 1042.52 1042.53 1042.54 1042.55 1042.56 1042.57 1042.58 1042.59 1042.6 104

400

600

800

1 103

1.2 103

1.4 103

p D1 D2, ( ) F

D1

p 2.1 1.1, ( ) 453.868= kN

20

Calculul pilotilor dispusi pe 1 rand

Inaltimea fasiei

=> lungimea de incastrare

D1 2.1m:=

h 4.5:=

H 7m:=

20 kN

m3

:=

c 50kPa:=

15deg:=

T0 408:=

M0 T013

h:= M0 612:=

p01 0.8 D1 H tan 45deg2

+

2

2 c tan 45deg 2

+

+

0.8 D1 H tan 45deg 2

2

2 c tan 45deg 2

+

...:=

p01 608.604:=kNm

p013 l0

4 6 p01

2 T0 l0

3 12 p01 T0

2 l0

2+ 24 T0 l0 p01 M0 2 T0

2+

24 M0 3 M0 p01 T0

2+

solve l0,

4.90514282346091376321.5765677653166704724

0.3468724370142004951 3.2705973307681068687i+0.3468724370142004951 3.2705973307681068687i

l0 4.90m:=

21

=>

=>

=>

Calculul eforturilor si deformatiilor in pilot -WINKLER-

Beton C25/30

=>

= 4.105

Extragerea coeficientilor Ay, By, A, B, At, Bt, Am, Bm s-a realizat interpoland in programul Microsoft Excel 2010. Calculele pentru y, , M , T si p au fost efectuate utilizand acelasi program de calcul.

p 453.868kN:=

p01 608.604kNm

:=

T0 408kN:=

z012 M0 6 T0 l0+ p01 l0

2

p01 l0 2 T0:=

6 T0 l0z0 1.586m:=

zm z0 z02 2 z0 T0

p01:= zm 0.962m:=

Mmax M0 T0 zm+p01 zm

2 3 z0 zm( )

6 z0:= T0 zm Mmax 779.82:= kNm

D 11.90m:=

ED 30GPa:=

ID 0.067m4

:=

K 5000 kN

m4

:=

bc 2.08m:=

5 ED ID

K bc2.866m=:=

D

22

Nr crt z z/D zmax Ay By A B Am Bm At Bt y M T H M0 Ep Ip

1 0 0 4.1 2.444 -1.623 -1.623 1.712 0 1 1 0 0.75634 -0.12039 612 408 408 612 2.86 300000 0.067

2 0.5 0.042017 4.1 2.1856 -1.359 -1.6006 1.552 -0.1576 0.9984 0.9496 0.0312 0.699386 -0.1306 427.1205 394.1132

3 1 0.084034 4.1 1.9314 -1.1184 -1.556 1.3932 -0.3056 0.9914 0.8614 0.0822 0.638599 -0.13703 250.1383 369.0409

4 1.5 0.12605 4.1 1.685 -0.902 -1.4908 1.2368 -0.4388 0.9758 0.7422 0.1462 0.575489 -0.13982 85.16266 334.1024

5 2 0.168067 4.1 1.449 -0.7092 -1.4076 1.0838 -0.5534 0.95 0.6004 0.2166 0.51144 -0.13933 -64.3514 291.3126

6 2.5 0.210084 4.1 1.1744 -0.503 -1.2818 0.9002 -0.6624 0.9014 0.407 0.3024 0.432399 -0.13443 -221.285 230.7654

7 3 0.252101 4.1 0.972 -0.363 -1.169 0.7546 -0.72556 0.84796 0.2436 0.36636 0.371155 -0.12838 -327.69 177.7847

8 3.5 0.294118 4.1 0.792 -0.2478 -1.0482 0.633 -0.7552 0.7902 0.103 0.4112 0.314371 -0.11891 -397.625 130.015

9 4 0.336134 4.1 0.6306 -0.1518 -0.9262 0.5152 -0.7648 0.7228 -0.0312 0.4452 0.261639 -0.10892 -450.076 82.53697

10 4.5 0.378151 4.1 0.487 -0.0738 -0.805 0.408 -0.7552 0.6504 -0.1496 0.466 0.212875 -0.09813 -483.183 38.68068

11 5 0.420168 4.1 0.3344 -0.0004 -0.6586 0.291 -0.7118 0.5566 -0.2638 0.4686 0.158692 -0.08401 -489.946 -7.35655

12 5.5 0.462185 4.1 0.2326 0.043 -0.5486 0.2106 -0.6634 0.4818 -0.3314 0.4558 0.121161 -0.07275 -479.247 -37.6764

13 6 0.504202 4.1 0.147 0.075 -0.43876 0.13608 -0.60816 0.40044 -0.40092 0.43936 0.088483 -0.061 -464.58 -69.5585

14 6.5 0.546218 4.1 0.0894 0.089 -0.3646 0.0918 -0.5466 0.3414 -0.4182 0.4066 0.064618 -0.05254 -428.88 -83.6189

15 7 0.588235 4.1 0.0318 0.103 -0.2822 0.0426 -0.4782 0.2758 -0.4374 0.3702 0.040753 -0.04315 -389.212 -99.2416

16 7.5 0.630252 4.1 -0.0186 0.1085 -0.2005 -0.0018 -0.3921 0.2061 -0.4323 0.3175 0.01819 -0.03345 -331.4 -108.438

17 8 0.672269 4.1 -0.0474 0.1065 -0.1465 -0.0282 -0.3229 0.1569 -0.4127 0.2715 0.004016 -0.02678 -280.763 -110.284

18 8.5 0.714286 4.1 -0.0719 0.1026 -0.0987 -0.0508 -0.2566 0.1124 -0.3872 0.2259 -0.00859 -0.02081 -230.633 -109.638

19 9 0.756303 4.1 -0.0835 0.093 -0.0695 -0.062 -0.199 0.082 -0.344 0.1815 -0.01649 -0.01694 -182.025 -101.514

20 9.5 0.798319 4.1 -0.0951 0.0834 -0.0403 -0.0732 -0.1414 0.0516 -0.3008 0.1371 -0.02439 -0.01307 -133.418 -93.3889

21 10 0.840336 4.1 -0.1012 0.0678 -0.0222 -0.0792 -0.0894 0.0296 -0.2328 0.092 -0.03117 -0.01058 -86.2039 -75.2957

22 10.5 0.882353 4.1 -0.1044 0.0546 -0.0114 -0.0824 -0.0518 0.0152 -0.1756 0.058 -0.03598 -0.00907 -51.142 -59.2336

23 11 0.92437 4.1 -0.1064 0.0414 -0.0054 -0.0842 -0.0264 0.0064 -0.1176 0.0328 -0.04021 -0.00823 -26.8888 -40.9621

24 11.5 0.966387 4.1 -0.1072 0.0282 -0.0042 -0.0846 -0.0132 0.0032 -0.0588 0.0164 -0.04388 -0.00806 -13.4444 -20.481

25 11.9 1 4.1 -0.108 0.015 -0.003 -0.085 0 0 0 0 -0.04755 -0.0079 0 0

0.75 -0.14 612 408 MAXIM

23

ANEXE

24

ANEXA A

Suprafata de alunecare , deluviul si argila tare in programul SLOPE/W din pachetul software GeoStudio 2007.

25

ANEXA B

Valoarea impingerilor pe fasii in programul SLOPE/W din pachetul software GeoStudio 2007. Valoarea maxima a fost 408 kN.

26

ANEXA C

Valoarea impingerilor pe distanta in programul SLOPE/W din pachetul software GeoStudio 2007. Valoarea maxima a fost 408 kN.

27

ANEXA D

Diagrama pentru deplasari Y in Microsoft Excel.

0

2

4

6

8

10

12

14

-0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8

Y

Y

28

ANEXA E

Diagrama pentru rotiri in Microsoft Excel.

0

2

4

6

8

10

12

14

-0.16 -0.14 -0.12 -0.1 -0.08 -0.06 -0.04 -0.02 0

Teta

Teta

29

ANEXA F

Diagrama pentru moment M in Microsoft Excel.

0

2

4

6

8

10

12

14

-600 -400 -200 0 200 400 600 800

M

M

30

ANEXA G

Diagrama pentru forta taietoare T in Microsoft Excel.

0

2

4

6

8

10

12

14

-200 -100 0 100 200 300 400 500T

T

31

ANEXA H

Sectiune transversala din programul RESPONSE.

32

ANEXA I

Momentul capabil si forta taietoare capabila rezultate din programul RESPONSE.

.+/ = 408.1kN +/ = 894.2kNm

33

EXTRAS DE ARMATURA

Lpilot= 11.9 mhliber= 0 m

Dpilot= 1.08 mcacoperirea= 0.05 m

freta= 0.016 mdist freta= 0.1 m

Lungime freta = (m) 382

Calculul fretei

Nr bucati

16 321 10 32 11.90 119.002 1 16 382.00 382.00

382.00 119.001.579 6.316

603.18 751.60

Total Lungime/Diametru (m)Greutate/metru (kg/m)Greutate/Diametru (kg/)Greutate totala (kg) 1355

Marca (mm)L

(m)Lungime/Diametru

PC52 PC52