Masini de Ridicat si Transportat

MAINI DE RIDICAT I TRANSPORTATCAP.I TRANSMISII PRIN CABLU

1. Recomandri generaleCablurile, folosite in general la masinile de ridicat, sunt cabluri duble, de constructie normala cu inima vegetala cu 6 toroane, fiecare toron avand 19 sau 37 fire (STAS 1353-86).

In ce priveste cablarea, se recomanda cabluri in cruce S/7.

Referitor la inima se recomanda cu inima vegetala, deoarece permite impregnarea cu unsoare neutra, care, pe langa faptul ca o protejeaza impotriva putrezirii, formeaza si un rezervor de unsoare asigurand ungerea cablului din interior. Daca mediul in care lucreaza cablul, are temperatura ridicata se recomanda inima minerala (azbest). Inima metalica se recomanda cand cablul suporta presiuni puternice (mai multe straturi pe toba).

Prezentul indrumar, nu se refera la transmisiile prin cablu pentru:

Instalatii de ridicat din domeniul minier.

Instalatii de ridicat din domeniul petrolier.

Instalatii de ridicat din domeniul naval.

Transmisii pentru ascensoare, funiculare si alte utilaje care au reglementari speciale.

Cablurile la care se refera indrumarul sunt executate din sarme cu rezistente de rupere la tractiune de 1579, 1770 si 1960 N/mm2.

La o transmisie prin cablu se are in vedere (fig. 1)

Cablul propriu zis

Tamburul de cablu (toba)

Rola de cablu

Rola de ghidare a cablului

Mufla 2. Calculul transmisiei prin cablu

Grupele de functionare pentru mecanisme sunt in tabelul 1.Clasele de utilizare si starea de solicitare necesara interpretarii tabelului 1 sunt in tab. 2 si 3.

2.1 Diametrul cablului d:

unde:

dmin diametrul minim al cablului (mm)

C coef. in functie de grupa de functionare (tab. 4)

S tesnsiunea maxima din cablu (daN)

Tensiunea maxima din cablul S se determina din forta de tractiune statica, realizata de sarcina maxima si greutatea proprie dispozitivului de ridicat (aceasta din urma este formata din greutatea cablului si muflei).

unde: Q sarcina maxima de ridicare (daN)

Gm greutatea muflei (aprox)

t randamentul transmisiei prin cablu

n numarul de ramuri de cablu

t are expresia:

t = r p i

unde:

r randamentul unei role de cablu (tab. 5)

i numarul de role fixe intre toba si mufla

p randamentul palanului (tab. 6)

Diametrul nominal d al cablului se alege din STAS 1353-86 sau tab. 7, respectand relatia: d dmin

unde:

d diametrul ales din STAS sau tabel (mm)

dmin diametrul cablului calculat (mm)

2.2 Diametrul rolei de cablu, rolei de egalizare si tobei, au toate aceeasi valoare si se calculeaza cu relatia:

Dmin = d(h1 h2 - 1) (mm)unde:

h1 coeficient influentat de grupa de functionare si constructia cablului (tab. 8)

h2 coeficient in functie de modul de infasurare al cablului (tab. 9)

Stabilirea sensului de incovoiere al cablului se interpreteaza conform fig. 2.

Valorile diametrelor astfel calculate, se vor rotunji in plus la valorile diametrelor standardizate STAS 3208-72 si STAS 6972 sau tabelul 10.Rolele pentru cablu se executa din FC100 si FC250 sau din OT 45-OT 50

2.3 Calculul tobei.

Toba sau tamburul este organul pe care se fixeaza si infasoara cablul.

In fig. 3 se prezinta constructii de tobe.

Fig.3. Constructii de tobe.a. toba

b. toba canelata cu un sens

c. toba canelata cu doua sensuriLa tobele intr-un singur sens, cablul este fixat intr-o singura parte a tobei. Daca toba are doua sensuri, cand se utilizeaza palane duble, atunci cablul se prinde la ambele capete ale tobei.

Dimensiunile canelurilor sunt standardizate. (STAS 6979-83)

Tobele netede se folosesc la macaralele cu inaltimi mari, cablul infasurandu-se in mai multe straturi. Cablul se prinde de toba, cu suruburi si eclise. Exemple de prindere in fig. 4.

Diametrul

cablului

dcPlac aplicatPrezon

AI 0

d x lPiuli brutaib de siguran

d1

abcdeSR

4,82020672,573,5M8 x 16M6 6,5

6,22525893,084,0M8 x 20M8 8,5

8,7353510113,0115,0M10 x 25M10 10,5

11,0404012134,0137,0M12 x 30M12 12,5

13,0454516174,0158,0M16 x 35M16 17,0

15,0505018175,0179,0M16 x 40M16 17,0

19,6705520226,52211,5M20 x 50M20 21,0

24,0806025257,52713,5M24 x 60M24 25,0

28,0906530269,53115,5M24 x 70M24 25,0

34,51209035329,03819,0M30 x 80M30 32,0

39,0130100403911,04221,0M36x100M36 38,0

Toba este solicitata la incovoiere, torsiune si compresiune (fig. 5)

unde: Tmax Tensiunea maxima din calu (daN)

l Lungimea tobei pe sens de infasurare (mm)

Dm Diametrul tobei pe axa firului cablului (mm) Fig. 6

W Modul de rezistenta la peretele tobei

D Diametrul tobei pe fundul canelurii (mm) Fig.6

Di Diametrul interior al tobei (mm) Fig. 6

0,75 coeficient functie de starea de solicitare a tobei. Pentru verificarea grosimii peretelui tobei se foloseste relatia:

= 0,02D + 0,6 mm

Lungimea tobei.a. Un singur sens de caneluri

Lungimea activa a tobei La

unde: H inaltimea la care se ridica sarcina (mm)

ip raportul de transmitere al palanului

D diametrul tobei (mm) Fig. 6

t pasul canelurii (mm)

Lungimea totala a tobei.

L = La + 5t

b. Toba dublu canelata

Lungimea cablului de infasurare pe toba

Lc = H ip (mm)unde: H inaltimea la care se ridica sarcina (mm)

ip raportul de transmitere al palanului

Numarul de spire de cablu infasurate pe toba

unde: Dm diametrul de infasurare a cablului (Fig. 6)

Lungimea nominala a tobei

Ln = n t (mm)t se alege din STAS

Lungimea totala a tobei

L = 2(Ln + L1) + L2unde: L1 = 4t

L2 = b 2hmintg

hmin distanta dintre mufla si toba (mm)

(4 - 6) unghiul de inclinare al canelurilor

b latimea rolei pentru egalizarea sarcinii

Calculul prinderii cablului pe toba.

4 exemple de prinderea cablului pe toba sunt in Fig. 4

Breviarul de calcul este pentru prinderea cablului prin eclise.

Tensiunea in cablu

unde: = 0,10 0,16 coeficientul de frecare intre cablu si toba

= 4 unghiul de infasurare al spirelor de siguranta

Forta de strangere pentru surubul eclisei

unde:

1 unghiul de infasurare al cablului la fixarea cu eclisa

Verificarea suruburilor de fixarea eclisei

unde: n 1,5 coeficient de siguranta intre cablu si toba Z numarul de suruburi pentru fixarea eclisei

Pt forta tangentiala din surub

d1 diametrul surubului

Calculul arborelui tobei.

In Fig.8 se prezinta toba si fortele ce actioneaza asupra axului I I

1 pinion de antrenare

2 coroana tobei

3 toba

4 lagare

F forta concentrata ce solicita axul la incovoiereP1, P2, R1, R2 forte si reactiuni Dimensionarea arborelui din conditia de torsiune.

Verificarea arborelui la solicitarea compusa.

c coeficient de siguranta in functie de constructia arborelui. Alegerea rulmentilor conform indrumarului Organe de masini. 2.4. Calculul muflei. Mufla carligului poate fi de constructie scurta caracterizata prin amplasarea carligului direct pe axele rolelor de cablu (Fig.9) sau constructie inalta la care traversa carligului este amplasata in peretii muflei, sub axa rolei (Fig.10).

Indrumarul se refera la mufla de constructie scurta.

2.4.1. Calculul carligului. Pentru sect. 1-1

Pentru sect. 2-2

unde: Q sarcina de lucru (daN)

e2 coordonata centrului de

greutate a sectiunii 2-2

K coeficientul de forma pentru sectiunea trapezoidala.

distanta de la axa pe care este plasata sarcina pana la centrul de greutate al sectiunii.

Pentru sectiunea 3-3 forta Q2 actioneaza sub un unghi de 45

Q component orizontala la tractiune

A aria sectiunii

Q actioneaza si la forfecare

Solicitarea echivalenta in sectiunea 3-3

Caracteristicele dimensionale ale carligelor sunt cuprinse in STAS 1944-76 La alegerea unui carlig se vor avea in vedere:

Grupa de functionare a mecanismului de ridicare

Sarcina nominal a mecanismului de ridicare ce foloseste carligul

Date privind rezistenta materialului din care se executa carligul

In functie de aceste date se alege marimea carligului. MUFLAFig. 12. Schema cinematica si structura muflei

a. mufla normala; b. mufla scurtata; 1. carlig 2. traversa carligului 3. rulment axial 4. piulita 5. tirant 6. aparatoare 7. role 8. axa rolelor 9. cablu 2.4.2 Traversa carliguluiSe considera ca o grinda simplu rezumata.

a. Corpul traversei L = l + c C = a + d

b. Fusul traversei

2.4.3. Tirantul

Este supus la intindere sub actiunea fortei Q/2

In sectiunea A-A

A = ( a d ) S

a din tabelul 11 Materialele utilizate

Traversa carligului, tirantii, OL 42; OLC 45

Axa rolelor OL 50

2.4.4. Durabilitatea rulmentilor:

Rolele palanului se muleaza pe rulmenti

unde: L durabilitatea rulmentilor (milioane rotatii)

Lh numarul de ore de functionare al palanului

n turatia rolei CC = LP Punde: CC capacitatea calculate a rulmentului

P coefficient in functie de rulmentul folosit

Rulmentul se alege din tabelul 12 respectand relatia: CC < CSTAS Starea de solicitareClasa de utilizare

T0T1T2T3T4T5T6T7T8T9

Grupa de functionare

L1M1M2M3M4M5M6M7M8

L2M1M2M3M4M5M6M7M8

L3M1M2M3M4M5M6M7M8

L4M2M3M4M5M6M7M8

Tabel 1Tabel 2Clase de utilizareDurata totala efectiva de functionare, hObservatii

T0200Utilizare ocazitionala

T1400

T2800

T31600

T43200Utilizare frecventa in regim usor

T56300Utilizare frecventa in regim intermitent

T612500Utilizare intermitenta in regim intensiv

T725000Utilizare intensiva

T850000

T9100000

Tabel 3Starea

de solicitareValoarea nominala a coeficientului de incarcare, KmObservatii

L1

usoara0,125Mecanismul supus in mod exceptional la incarcarea nominala si la incarcari datorate masei organului de prindere si in mod curent la incarcari partiale si la incarcari datorate masei organului de prindere

L2

mijlocie0,25Mecanismul supus frecvent la incarcarea nominala si la incarcari datorate masei organului de prindere si in mod curent la incarcari partiale si la incarcari datorate masei organului de prindere

L3

grea0,50Mecanismul supus foarte frecvent la incarcarea nominala si la incarcari datorate masei organului de prindere si in mod curent la incarcari partiale si incarcari datorate masei organului de prindere

L4

foarte grea

1,00Mecanismul supus in mod curent la incarcarea nominala si la incarcari datoarte masei organului de prindere

Repartitia in timp teoretica a incarcarilor pentru fiecare stare de solicitare se considera:

starea de solicitare L1: - 0,1din timp cu 1/1 din incarcarea maxima;

- 0,4 din timp cu 1/3 din incarcarea maxima;

- 0,5 din timp cu 0,16 din incarcarea maxima;

- starea de solicitare L2: - 1/6 din timp cu 1/1 din incarcarea maxima;

- 1/6 din timp cu 2/3 din incarcarea maxima; - 1/6 din timp cu 1/3 din incarcarea maxima; - 0,5 din timp cu 0,32 din incarcarea maxima; - starea de solicitare L3: - 0,5 din timp cu 1/1 din incarcarea maxima;

- 0,5 din timp cu 0,63 din incarcarea maxima;

Prin incarcarea maxima se intelege incarcarea nominala plus incarcarea datorata masei organului de prindere.

Tabel 4Grupa de

functionareTransporturi uzinale

CrC

M20,250

M30,2650,280

M40,2800,300

M50,3000,335

M60,3350,375

M70,3750,425

M80,4250,475

Tabel 5DenumireaRandament

Lagar

alunecareLagar

rulmenti

Tobe pentru cablu0,960,98

Rola fixa pentru cablu0,960,98

Rola mobila pentru cablu0,980,99

Transmisie cu roti dintate in carcasa0,960,98

Transmisie deschisa cu roti dintate 0,950,97

Transmisie cu roti dintate neprelucrate0,93

Redactor melcat0,70 0,85

Reductor cu angrenajecilindrice 1 treapta 0,94 0,97

cilindrice 2 treapte0,90 0,96

cilindrice 3 treapte 0,85 0,94

Tabel 6Numarul

rolelor de cablu

n24681012

plagar

rulmenti0,990,970,940,930,910,90

lagar

alunecare0,980,940,890,870,840,81

Tabel 7

Cabluri constructie normala 6 x 37

Diametrul

nominal

al

cablului

mmDiametrul

sarmei

mmAria

sectiunii

sarmelor

mm2Masa liniara a cablului (informativ)

kg/mRezistenta minima de rupere

la tractiune a sarmei

N/mm2

1370157017701960

matzincatSarcina efectiva minima de rupere

a cablului

NNNN

40,206,880,0680,067-91701030014470

50,2510,880,1060,104-141201608017950

6,50,3015,760,1530,149-209902324025790

7,50,3521,310,2080,204-283403168035110

8,50,4027,970,2710,26532660372604148045990

100,4535,300,3430,33741090470705227058150

110,5043,500,4240,41550800580506453071780

120,5552,800,5140,50761390703107796086980

130,6062,800,6110,601731608365092970102960

140,6573,700,7150,7088581098070108850121600

150,7085,500,8310,82099050112770126500140230

160,7598,100,9540,940112780130420144150152980

170,80111,701,0861,068129450148080164750183380

190,90141,201,3741,363164750188280208880231430

200,95157,41,5291,515183380209860232410258890

211,00174,31,6951,677203000232410257910286350

231,10210,92,0522,033246150280470311850347150

251,15230,92,2442,221268700307920342250380490

261,20250,92,4422,414292230334400371670409910

281,30295,32,8602,832344210394220426580485420

301,40341,93,3233,282398150455020506020-

321,50392,9 3,8143,762456990522690581530-

341,60446,24,3404,284520730595260660960-

361,70503,94,9004,831587420671750746280-

381,80563,95,4925,407659000753150837480-

401,90630,56,1225,8677354908394401029690-

422,00697,16,7826,6778129709296701029900-

472,20843,68,1958,04998066011179501245440-

512,4010039,7359,545116699013337001480800-

552,60117911,46811,246137293015690601745580-

592,80136813,28312,742158867018142302020160-

643,00157015,56515,216182403020888102324170-

Cabluri constructie normala 6 x 19

Diametrul

nominal

al

cablului

mmDiametrul

sarmei

mmAria

sectiunii

sarmelor

mm2Masa liniara a cablului (informativ)

kg/mRezistenta minima de rupere

la tractiune a sarmei

N/mm2

1370157017701960

matzincatSarcina efectiva minima de rupere

a cablului

NNNN

3,00,203,580,0340,034-480053806000

4,00,255,600,0540,053-730088509370

4,50,308,080,0770,076-106001190013200

5,00,3510,1030,1030,101-145801612018000

6,00,4014,300,1380,13516650190002150023920

7,00,4518,100,1740,17120900240002680030200

8,00,5022,300,2150,21026280300903334037260

9,00,6032,300,3100,30538050436404835053740

10,00,6537,900,3630,35944020509905668063250

11,00,7043,900,4210,41651800591306580073060

12,00,7550,400,4810,47759430679607551083360

13,00,8057,300,5500,54267570769808581096100

14,00,9072,500,6970,6918600097770109830124540

16,01,0089,500,8600,851104930119640133370149060

17,01,101081,0411,031127490146120161810179460

18,01,151191,1381,126140230159850177500198090

19,01,201291,2391,224152000173580193190247130

20,01,301521,4511,436179460203980227510253010

22,01,401761,6861,665206920255950263800293210

23,01,502021,9351,908237320271640302040-

25,01,602292,2142,174266740308910343230-

26,01,702592,4862,450305970349120388340-

28,01,802902,7862,742342250391280434430-

30,01,903213,1062,898383440436400485430-

31,02,003583,4403,380422670482490536420-

33,02,103943,8663,799464830534460590360-

34,02,204334,1574,083510930584480650180-

36,02,304704,5344,448558000637430710880-

37,02,405154,9384,841608010695290773740-

39,02,505605,0715,271660970754130839450-

40,02,606055,8175,704713920815910908090-

43,02,807026,7386,4638286609467301049310-

45,02,907547,2407,08189240010100801127750-

46,03,008007,8907,71095124010787301206210-

49,03,209178,8028,614107873012356401372930-

Tabel 8

Grupa de functionareValorile coeficientului C1

TobaRola de cabluRola de egalizare

M2141513

M3151614

M4161814

M5182014

M62022,416

M722,42516

M8252818

NOTA: Valorile coeficientului se refera la cablul normal

nu si la cablul antigiratoriu

Tabel 9

Numarul de schimbarial sensului de inconvoiereCSCS 5

C CS 9CS > 10

Coef. C211,121,25

Tabel 10

Diametrele Dr pentru role de cablu (mm)

6312525035550071010001400

8016028040056080011201600

10020032045063090012501800

CAP.II MECANISME DE BLOCARE Fac parte din constructia unor mecanisme de ridicat in special cu actionare manuala, in scopul mentinerii sarcinii intr-o anumita pozitie.

Cele mai utilizate sunt: rotile cu clichet

opritoarele cu role Rotile cu clichet Structura acestui mecanism este in fig. 1

1. roata de clichet 2. clichet 3. axul rotii 4. axul clichetului 5. corpul mecanismului de ridicat 6. piulita- Z numarul de dinti al rotii (tabelul 1)- unghiul de rotire necesar (o sexazecimale)

ZStructura mecanismului

6-8- roti de clichet pt. cricuri

- roti pentru frane actionate sub greutate proprie

10-20mecanisme cu clichet independente

16-25mecanisme cu clichet din componenta franei

Tabel 1- Zmin numarul minim de dinti Zmin 6

- m modulul rotii de clichet (mm)

angrenare extrioara

angrenare interioara

Valoarea obtinuta in calculul modulului se rotunjeste in plus pana la valoarea din tabelul 2.Modulul m

mm11,251,522,533,54568101214161820

22242630

Tabel 2- Pasul circular al rotii de clichet t (mm) t = m (mm)

- Diametrul rotii de clichet D (mm)

D = mz (mm)

- Inaltimea dintelui rotii de clichet h (mm) tabelul 4 sau tabelul 5

- Dimensiunea capului clichetului h1 (mm) tabelul 4 sau tabelul 5

- Latimea dintelui b

b = m (mm)

- Grosimea clichetului b1 (constructiv) b1 < b- Presiunea liniara efectiva in mecanism

Date despre materiale si valori pentru 1 Pa si ai in tabelul 3Tabel 3Materialul

rotii de

clichetpresiunea

liniara

Pa (daN/cm2)ai (daN/cm2)

FC 211,5 6150300

OT 421,5 4300800

OL 371 23501000

OLC 451 24001200

- Diametrul axului clichetului d

a - tabelul 4 x - Distanta de la fata de contact a clichetului pe fundul dintelui, la tangenta la butucul lui (fig. 2.c)

Se determina constructiv in functie de grosimea clichetului

e1 - se determina grafic astfel ca varful clichetului sa fie pe directia varfului dintelui rotii (fig. 2. c) Clichetul se executa din OLC 45 imbunatatit a = 300-500 daN/cm2

Caracteristicele si constructia profilului dintilor rotilor pentru clichet si a varfului clichetului se prezinta in fig. 3a si 3b

Caracteristicele rotii si clichetului a). roata b). ansamblu roata - clichet

c). clichet Tehnica constructiei profilului- Se traseaza circumferintele NN si SS

- Se imparte in parti egale cu pasul t, circumferinta NN

- Se traseaza coarda AB = a din orice punct de diviziune

- Se traseaza unghiul de 20O din punctual C al coardei BC

- Se ridica perpendicular LM din mijlocul coardei BC pana la intersectia in punctual O cu latura CK a unghiului.

- Se traseaza un cerc cu centrul in O cu raza OC- Punctul E de intersectarea cercului OC cu circumferinta SS este varful unghiului de 70o.

Tabel 4Dimensiuni principale ale profilului dintilor rotilor de clichet si ale clichetului pentru module m = 12,5, in mm [75]

m11,251,522,5

t3,143,924,716,287,85

h1,21,51,822,5

o15560606060

o15055555555

h134455

r0,30,50,50,50,5

r10,40,80,80,80,8

Tabel 5Dimensiuni principale ale profilului dintilor rotilor de clichet si ale clichetului

pentru module m = 630, in mm

m6810121416182022242630

Roata de clichet

zDe la 6 pana la 30 inclusiv

l18,8525,1331,4237,7043,9850,2756,5562,8369,1275,4081,6894,25

h4,567,5910,51213,51516,51819,522,5

a6810121416182022242630

r1,51,51,51,51,51,51,51,51,51,51,51,5

Clicheth16810121414161820202225

a1446688121214141416

r1222222222222

\

CAP.III OPRITORUL CU ROLEAre functionare silentioasa si fara socuri.Constructia mecanismului este in Fig. 4.

1. corp rotitor

2. rola de blocare

3. corp fix

4. resort

Fig. 4 Opritor cu role

Blocarea se produce datorita intepenirii rolelor intre bucse si inelul exterior impiedicand astfel rotatia la faza de coborare a sarcinii.

La ridicare nu se produce blocare.

Efectul blocarii este determinat de aparitia reactiunii N normal la suprafete de contact dintre rola si inelul exterior sau dintre rola si bucsa.

unde: Mt - momentul de torsiune la arbore (daN cm) Z - numarul rolelor (de obicei 4) - 0,06 coeficient de frecare:

unde: E - modulul de elasticitate al materialelor

l - lungimea rolei

d - diametrul rolei (cm)

D - diametrul interior al bucsei (cm)

unde: p - presiunea liniara (daN/cm)

p = 450 daN/cm pentru OLC 45

1 si 2 reprezinta eforturile maxime din rola si inel respectiv dintre rola si bucse. Capitolul IV.

Norme de tehnica securitatii si igiena a muncii in tehnologia confectiilor metalice

Protecia muncii, tehnica securitii i igiena muncii constau din msuri pentru asigurarea celor mai bune condiii de munc, evitarea accidentelor i prevenirea mbolnvirilor.

Securitatea i igiena muncii se realizeaz att prin msuri organizatorice, ct i prin contribuia nemijlocit a activului de producie.

Locurile de trecere ca: drumurile de acces i de circulaie, coridoarele, trebuie s fie permanent libere, s nu se permit depozitarea materialelor pe ele. Podeaua atelierelor trebuie s fie neted, orice deteriorare sau denivelare trebuind reparat astfel nct, la trecerea mijloacelor de transport, s nu se piard echilibrul obiectelor transportate, care s devin surse de accidente.Sculele manuale trebuie s fie permanent n perfect stare. Cozile de ciocan trebuie s fie mpnate i captul dlilor s fie fr floare. Metodele de lucru improvizate sau periculoase pot fi surs de accidente. La lucrri de montaj se impune folosirea centurii de siguran.Folosirea echipamentelor de protecie: palmarele, ctile, ochelarii i genunchierele sudorilor, capacele i ecranele de protecie a polizoarelor, intr n obligaia muncitorilor care nu trebuie s execute o lucrare ce nu le-a fost ncredinat.

Aplicarea tuturor msurilor tehnico-organizatorice privind protecia muncii trebuie s fie permanent verificat de ctre organele de conducere, efii de echipe, maitrii i inginerii..

Pentru micorarea zgomotului se vor folosi antifoane de cauciuc ce dau rezultate bune n protecia fonic.

Aparatele i instalaiile electrice, n special aparatele electrice de sudur nu trebuie nghesuite sau amplasate necorespunztor. Nu se sudeaz n atmosfer cu umiditate ridicat (n aceste condiii chiar i curentul de joas tensiune putnd provoca accidente mortale).

Instalaiile i sculele electrice vor fi corect construite i n perfect stare de funcionare, iar legarea acestora la pmant este una din regulile de protecia muncii i tehnica securitii.

Bibliografie

1. D.Pavelescu, Gh.Radulescu,M.Gafitanu,I.Crudu, N.GheorghiuOrgane de masini, Editura didactica si pedagogica, Bucuresti 19852. Aurel Ciocarlea-Vasilescu, Mariana Constantin; Asamblarea, intretinerea si repararea masinilor si instalatiilor. Editura ICCAL 20003. Jascanu-Suruburi de miscare (indrumar de proiectare) Galati - Litografia Universitatii 19804. Ruxandra Noia, Liliana Tenescu; Organe de masini si mecanisme. Editura Sigma 2002-2003

5 Asamblari mecanice - manual pentru clasa a XI a si a XII ruta progresiva, Autori: Mihaela Gabriela Ionescu, Ana Olivia, Gabriela Alice Enache, Sorina Antosica, Maria Manole

6. Organe de masini si organe de asamblare, editura Mirton,Timisoara 2001 Autori: Mikos.I.

7. Organe de masini si transmisii mecanice, editura Mirton,Timisoara 2005 Autori: Mikos.I.

8. Organe de masini si mecanisme,Craiova 1993 Autori: Drobota .V EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

PAGE 25

_1404767743.unknown

_1405878548.unknown

_1405945012.unknown

_1405975335.unknown

_1406365409.unknown

_1406365786.unknown

_1406366067.unknown

_1406365672.unknown

_1406365330.unknown

_1405974322.unknown

_1405974724.unknown

_1405945875.unknown

_1405879067.unknown

_1405882058.unknown

_1405944357.unknown

_1405882011.unknown

_1405878668.unknown

_1405878875.unknown

_1405878591.unknown

_1405872253.unknown

_1405874532.unknown

_1405878369.unknown

_1405874369.unknown

_1405871662.unknown

_1405871899.unknown

_1405871457.unknown

_1404600291.unknown

_1404767511.unknown

_1404767655.unknown

_1404767695.unknown

_1404767584.unknown

_1404605529.unknown

_1404687030.unknown

_1404688055.unknown

_1404688011.unknown

_1404686748.unknown

_1404601437.unknown

_1404603631.unknown

_1404600550.unknown

_1404597302.unknown

_1404598155.unknown

_1404600005.unknown

_1404597646.unknown

_1404576045.unknown

_1404580132.unknown

_1404597293.unknown

_1404576113.unknown

_1404322095.unknown