Memoria de Cálculo (Galpón Misceláneo PLASTICOS DIXIE 30x14)

ROZAS INGENIERÍA SERGIO A. MEZA ROZAS

Las Nieves 3735, Vitacura, Móvil: (09) 880 800 93 [email protected]

MEMORIA DE CÁLCULO

(Galpón Misceláneo PLASTICOS DIXIE 30x14) ROZAS INGENIERÍA

ELABORA Sergio Meza R. REVISA Sergio Meza R.

Cargo: Ing. Calculista Cargo: Ing. Calculista

Firma: Firma:

Fecha: 19-03-2013 Fecha: 19-03-2013



INFORMACIÓN GENERAL Proyecto : “Galpón PLASTICOS DIXIE 30x14”. Localidad : Antofagasta. Dirección : Ruta 6, Km 15, sitio 2. Superficie : 420 m2 aprox.

INTRODUCCIÓN El presente estudio tiene como finalidad determinar el comportamiento estructural de un galpón para uso de bodega. Dicho galpón se encuentra estructurado en base a marcos reticulados soldados, arriostrados y revestidos con planchas metálicas.

CONSIDERACIONES La estructura está conformada por pilares y vigas metálicas, además de elementos diagonales en vertical en algunos paños, por lo que se trata de una estructura arriostrada. A nivel de techo, se consideran arriostramientos horizontales que estabilizan la estructura. Para determinar el comportamiento estructural de la edificación, se efectuó un análisis sísmico de tipo estático en función de las rigideces relativas de los elementos que conforman la estructura, posteriormente se distribuyó la carga lateral a cada elemento estructural en proporción a su rigidez. Para lograr lo anterior, se utilizó el programa de análisis y diseño SAP2000 v14.2.4 Advanced. En el análisis se han tenido en cuenta las especificaciones antisísmicas que establece el código NCh 433.Of1996 Modificada en 2009. Este análisis contempla tres grados de libertad por piso, traslación en los sentidos X – Y, y un giro en planta. La carga de viento de distribuyo linealmente en todos los marcos que conforman la estructura según las disposiciones de la norma NCh 432.Of71. Las fundaciones están conformadas por zapatas aisladas de hormigón armado de gran rigidez, permitiendo una distribución lineal de presiones al suelo de contacto.



MATERIALES:

• Acero A630-420H, tensión admisible fy = 4200 kg/cm2 • Acero A 37-24 ES, tensión admisible 2400 kg/cm2 • Soldadura E60 - xx • Hormigón Grado H25, resistencia a la compresión f’c = 250 kg/cm2

ESPECIFICACIONES CONSIDERADAS:

• NCh 433.Of1996 Modificada en 2009 Diseño sísmico de edificios. • NCh 427.cR1977 Especificaciones para el cálculo de estructuras de acero para edificios. • NCh 1537.Of86 Diseño estructural de edificios – Cargas permanentes y sobrecargas de Uso. • NCh 3171.Of2010 Diseño estructural – Disposiciones generales y combinaciones de cargas. • NCh 432.Of71 – Cálculo de la acción del viento sobre las construcciones. • Decreto Nº61 del 06 de Diciembre de 2011. • ACI 318 2002, Requisitos de reglamento para concreto Estructural. • AISC-ASD 89, Allowable Stress Design and Plastic Design.

CARGAS MUERTAS (CM) Cubierta de techo = 17 kg/m2 Costaneras = 7 kg/m2 Otros = 8 Kg/m2 TOTAL CARGAS MUERTAS = 32 kg/m2

NOTA: el peso propio de la estructura lo determina automáticamente el SOFTWARE utilizado, las costaneras no se contemplan en el modelo, por lo que se incluyen como peso muerto.

SOBRECARGAS (SC) Sobrecarga de techo reducida según NCh = 30 kg/m2

Presión básica de viento = 87 kg/m2

TOTAL CARGAS VIVAS = 117 kg/m2



CARGA SÍSMICA (± SX, ±SY) Se realiza sistema de modelación elástico estático que permite la norma NCh433, obteniendo esfuerzos sísmicos de igual magnitud para ambos sentidos de la estructura.



DISTRIBUCION DE FUERZAS SISMICAS SEGÚN ALTURA (Por piso)

H = 6.0 [m] --> Altura total estructura en análisis Q0 = 4,554 [Kg] -->

Pk : Peso sísmico asociado al nivel KAk : Factor de ponderación para el peso asociado al nivel KZk : Altura del nivel k, sobre nivel basalFK : Fuerza sísmica en el piso k

[m] [m] Adi. [Kg] [kg] [kg]Nivel Zk Zk(acumulado) Ak Pk Ak*pK Fk

0 0 0.00 0.000 0 0 0 [kg]1 6 6.00 1.000 23,000 23,000 4,554 [kg]2 6.00 0.000 0 0 [kg]3 6.00 0.000 0 0 [kg]4 6.00 0.000 0 0 [kg]5 6.00 0.000 0 0 [kg]6 6.00 0.000 0 0 [kg]

Σ= 1 23,000 23,000

Corte Basal Utilizado



SUELO De acuerdo a los antecedentes recopilados, se supone una tensión máxima admisible para el suelo de 1.2 kg/cm2. En caso eventual, la tensión admisible podrá aumentarse en un 33%.

COMBINACIONES DE CARGA: Se realiza el análisis con las combinaciones dispuestas en la nueva norma NCh 3171.Of2010 para tensiones admisibles numeral 9.2.1.

1) D 2) D + L 3) D + (Lr o S o R) 4) D + 0,75∙L + 0,75∙(Lr o S o R) 5a) D + W 5b) D + E 6a) D + 0,75∙W + 0,75∙L + 0,75∙(Lr o S o R) 6b) D + 0,75∙E + 0,75∙L + 0,75∙S 7) 0,6∙D + W 8) 0,6∙D+E



ANÁLISIS VISTAS 3D MODELO ESTRUCTURAL



DISPOSICIÓN DE CARGAS

El software internamente incluye el peso propio de la estructura. Las unidades están en kg-m.

VIENTO MARCO TIPICO (KG-M)

W+X / W-X

DD MARCO TÍPICO (KG-M)



DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS D-A CERCHAS / ESFUERZOS MÁXIMOS (TON) CORDÓN INFERIOR CERCHA D-A (D+L) CORDÓN SUPERIOR CERCHA D-A (D+L)



D-A PILARES / ESFUERZOS MÁXIMOS(TON) CORDÓN EXTERIOR PILAR D-A (D+L)

CORDÓN INTERIOR PILAR D-A (D+L)

60 cm aprox.



DISEÑO PERFILES COSTANERAS

CALCULO DE COSTANERAS DE TECHO rev 4 15/03/13PROYECTO :

800 mm Luz = 3.800 mm16,00 grados Colgad. = 1,00 Nº2,40 ton/cm² Ly = 1.900 mm

Peso propioCubierta 17,00 kg/m²Costaneras 7,00 kg/m²Cargas suspendidas 8,00 kg/m²

TOTAL 32,00 kg/m²

SobrecargaSC mínima de uso 100 kg/m²Reducción por área 1,00 > No se utiliza frecuentemente se asigna valor 1Reducción por ángulo 0,30 > Se obtiene de tabla de norma NCh 432

TOTAL 30,00 kg/m²

VientoPresión Básica qb = 87,00 kg/m²Barlovento C = -0,07 > Factor primera aguaSotavento C = -0,40 > Factor segunda agua

Montaje 65,79 kg/m²

Combinaciones de cargas

I ´( pp +sc) q = 49,60 kg/mqx = 47,68 kg/mqy = 13,67 kg/m

II ´( pp +v)*.75 BARLOVENTO SOTAVENTOqx = 15 kg/m qx = -2 kg/mqy = 5 kg/m qy = 5 kg/m

III ´( pp +sc + v)*.75 BARLOVENTO SOTAVENTOqx = 32 kg/m qx = 15 kg/mqy = 10 kg/m qy = 10 kg/m

IV ´( pp +m )*.67 q = 52 kg/mqx = 50 kg/mqy = 14 kg/m

Acero Fy =

Espaciamiento horizontal =Pendiente =

CARGAS ACTUANTES

100 kg =>



ESQUEMA

COMBINACIÓN DE CARGAS QUE CONTROLA

qx = 50,13 kg/m Mx = 9,05 ton-cmqy = 14,38 kg/m My = 0,65 ton-cm

DISEÑO :Perfil CA10x4.95 A = 6,3 cm2

Dimensiones CA100x50x15x3 Ix = 97,8 cm4

Iy = 20,5 cm4

Wx = 19,6 cm³ ia = 2,29 cmWy = 6,3 cm³ it = 0,01 cm

Lamda alab. 83,0 Fb = 1,23 ton/cm²Lamda tor. 14.179,1 Fb = 0,06 ton/cm²

Fb x= 1,23 ton/cm²

fbx = 0,46 ton/cm² fbx/Fbx = 0,37fby = 0,10 ton/cm² fby/Fby = 0,07

0,45 => OKFlecha = 0,66 cm. L / D = 573,37



DISEÑO PERFIL C100X50X3 + PLACA DE REFUERZO Se considera arriostrado a los 60 cm, y se diseña como perfil canal con un alma de espesor igual a 7 mm.



DISEÑO DE DIAGONALES

Se comprueba diagonal más solicitada, se considera que el separador limita el largo de pandeo de elemento.



FUNDACIONES

Fundación pilares Se diseñan en SAFE a partir de los datos obtenidos del modelo SAP Se verificaron para las combinación máximas en sentido X- y X+. Cargas (Ton)



Resultados (mm)

Documents

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