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Memorial de Reservatórios na Construção Civil
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7.0. DIMENSIONAMENTO DO RESERVATÓRIO
7.1. CÁLCULO DAS AÇÕES
i. Tampa:
Peso Próprio=0,20 x 25=5,00KN /m ² Revestimento=1,00KN /m ² Sobrecarga (NBR6120−Lajes semacesso público )=0,50KN /m ²
q(tampa) = 6,50 KN/m²
ii. Fundo:
Peso Próprio=(0,25 x 25 )=6,25K N /m ² Revestimento=1,00KN /m ² Sobrecarga(NBR 6120−Lajes semacesso público)=0,50KN /m ² Pesodaágua=(1,65 x10 )=16,5KN /m ²
q(fundo) = 24,25 KN/m²
iii. Paredes (como lajes):
Pesodaágua (carga triangular )=(1,65 x10 )=16,50KN /m ²
q(paredes) = 16,50 KN/m²
7.2. CÁLCULO DOS ESFORÇOS NOS ELEMENTOS
Para o cálculo dos esforços nos elementos foram utilizadas as tabelas de cálculo de esforços em lajes do Professor Pimenta e as figuras 7.1 e 7.4 mostra as grandezas relacionadas no cálculo dos esforços.
i) Tampa (laje retangular simplesmente apoiada)
q(tampa) = 6,50 KN/m²
lxly
=1,702,60
=0,65(Caso1−Usar parte superior da tabela)
mx=80,5→Mx=80,5 x0,001 x 6,50x (1,70 )2=1,51KNm/m
my=42,3→My=42,3 x0,001 x6,50 x (1,70 )2=0,79KNm/m
rx=266→Rx=266 x 0,001x 6,50x (1,70)=2,94KN /m
ry=326→Ry=326 x0,001 x 6,50x (1,70)=3,60KN /m
ii) Fundo (laje retangular engastada em todo o contorno)
q(tampa) = 24,25 KN/m²
lxly
=1,702,60
=0,65(Caso1−Usar parte superior da tabela)
mxe=−75,9→Mxe=−75,9x 0,001 x24,25 x (1,70 )2=−5,32KNm /m
mye=−56,5→Mye=−56,5x 0,001 x24,25 x (1,70 )2=−4,00KNm/m
mx=36,5→Mx=36,5 x0,001 x24,25 x (1,70 )2=2,56KNm/m
my=16,5→My=16,5 x0,001 x24,25 x (1,70 )2=1,16KNm/m
rx=247→Rx=247 x 0,001x 24,25x (1,70)=10,18KN /m
ry=339→Ry=339x 0,001 x24,25 x (1,70)=13,98KN /m
iii) Paredes 5=6=7=8 (engastada em três bordas e apoiada na quarta)
q(momentos) = 16,50 KN/m² q(reações) = 13,20 KN/m²
lxly
=1,701,88
=0,90(Caso1−Usar parte superior da tabela)
mxe=−31,9→Mxe=−31,9x 0,001 x16,50 x (1,70 )2=−1,52KNm /m
mye=−36,5→Mye=−36,5 x0,001 x16,50 x (1,70 )2=−1,74KNm/m
mx=14,3→Mx=14,3x 0,001 x16,50 x (1,70 )2=0,68KNm/m
my=10,5→My=10,5 x0,001 x16,50 x (1,70 )2=0,68KNm/m
rxe=263→Rxe=263x 0,001 x13,20 x (1,70)=7,38KN /m
rx=102→Rx=102x 0,001x 13,20x (1,70)=2,86KN /m
ry=337→Ry=337 x0,001 x13,20 x (1,70)=9,45KN /m
iv) Paredes 1=2=3 (engastada em três bordas e apoiada na quarta)
q(momentos) = 16,50 KN/m² q(reações) = 13,20 KN/m²
lxly
=1,882,60
=0,70(Caso1−Usar parte superior da tabela)
mxe=−34,6→Mxe=−34,6 x0,001 x16,50 x (2,60 )2=−2,02KNm/m
mye=−51,6→Mye=−51,6 x0,001 x16,50 x (2,60 )2=−3,01KNm/m
mx=12,5→Mx=12,5x 0,001 x16,50 x (2,60 )2=0,73KNm/m
my=19,7→My=19,7 x 0,001x 16,50 x (2,60 )2=1,15KNm/m
rxe=361→Rxe=361 x0,001 x13,20 x (2,60)=9,00KN /m
rx=164→Rx=164 x 0,001x 13,20 x (2,60)=4,07KN /m
ry=340→Ry=340 x0,001 x13,20 x (2,60)=8,44KN /m
7.3. COMPATIBILIZAÇÃO DOS MOMENTOS
i. Fundo com Paredes (5=6=7=8):
1,74+4,002
=−2,87KNm/m( 5,32−4,262 ) x2+2,56=1,68KNm/m
0,80 x 4,00=3,2KNm/m
ii. Fundo com Paredes (1=2=3):
5,32+3,012
=−4,17KNm/m( 5,32−4,262 ) x2+2,56=3,62KNm/m
0,80 x5,32=4,26KNm/m
iii. Fundo com Paredes (1=2=3):
1,52+2,022
=−1,77KNm/m(2,02−1,772 ) x2+0,73=0,98KNm/m
0,80 x2,02=1,62KNm /m
7.4. DIMENSIONAMENTO DAS ARMAÇÕES
Para o cálculo das armações se considerou as seguintes características da estrutura:
Classe de Agressividade Ambiental IV Fck = 40 Mpa Cobrimento: Lajes = 4,5 cm; Vigas = 5,0 cm. Taxa mínima de armação - ρ (Tabela 17.3 – NBR 6118/2014) = 0,179%
7.4.1. ARMAÇÕES MINIMAS
As áreas mínimas de aço para as peças são calculadas pela fórmula abaixo:
As ,min=0,179100
x 20x 100=3 ,58cm ²/m (Área de Aço referente a tampa)
As ,min=0,179100
x 25 x100=3 ,58cm ²/m (Área de Aço referente ao fundo e paredes)
7.4.2. CALCULO DAS ARMAÇÕES
Como já foi dito no memorial descritivo, o dimensionamento das armações das peças calculadas como lajes foi feito considerando-se os efeitos da flexo-tração.
i) Tampa
Esforços: Mk = 1,51 KNm/m e Nk = 4,07 KNm/m Adotando: d = 0,9h
As , x=( 1,51x 1,4 x1000,9 x20+4,07 x1,4) x 1,1550 =0,40cm ²/m
As,min > As,x, portanto adotaremos As,x = As,min = 3,58 cm²/m Tanto na direção “x” como na direção “y” serão utilizadas a mesma
As = 3,58cm²/m → 8 c/ 12,5 cm
ii) Fundo e Paredes
Foi verificado no cálculo que a “As” tanto para o fundo como para as paredes seria a “As,min”. Sendo assim calculamos apenas uma vez para ambos:
Esforços: Mk = 4,17 KNm/m e Nk = 9,00 KNm/m
Adotando: d = 0,9h
As , x=( 4,17 x 1,4 x1000,9 x 25+9,00 x1,4 )x 1,1550 =0 ,89 cm² /m
As,min > As,x, portanto adotaremos As,x = As,min = 4,48 cm²/m Tanto na direção “x” como na direção “y” serão utilizadas a mesma
As = 4,48 cm²/m → 10 c/ 17,5 cm
7.4.3. CÁLCULO DAS ARMAÇÕES DAS VIGAS – PAREDES
Observando-se a Figura 7.1 (apresentada no memorial descritivo), que mostra ilustrativamente o reservatório em estudo, percebe-se que a estrutura possui 05 faces que funcionam como vigas-paredes (já considerando os resultados dos cálculos que atestam essa classificação), ou seja, para o cálculo destas peças considerando este fato, tem-se agora um novo esquema de cálculo representado pela figura 7.4:
Figura 7.4. Consideração do reservatório para o cálculo das Vigas-Paredes:Fonte: Autores, 2015
O esquema dos carregamentos para o cálculo das vigas paredes é ilustrado na figura abaixo:
Figura 7.5. Carregamentos nas vigas – paredesFonte: Autores, 2015
De posse da soma dos carregamentos atuantes (Q) nas peças pode-se calcular os esforços e consequentemente as armações das mesmas, sabendo-se que nas paredes 3 e 5, além destes carregamentos existe uma carga concentrada proveniente da reação da parede de divisão do septo (parede 3) como é mostrado na figura 7.3, para o referido cálculo seguiu-se o seguinte roteiro:
i) Para Paredes (3=5)
1º) Grau de Esbeltez:
λ=235 (v ã o)
210(altura dec á lculo)=1,21<2(Viga Parede)
2º) Cálculo dos Esforços:
Cargas: 3,00 + 13,13 + 13,98 = 30,71 KN/m
M d=30,71x 2 ,35²8
=21,20 x 1,4=29,68KN /m
Vd=30,71x 2,352
=36,08 x1,4=50,52KN
3º) Cálculo da armadura do vão:
Verificação da As,min:
lh=1,21→α=0,75 (Tabela7.7)
As ,min=0,179100
x 0,75 x25 x210=7,05c m2
Cálculo do z (braço de alavanca):
1< lh<2,0
z=0,15 x hx [3+ lh ]→z=0,15x 210 x [3+1,12 ]→z=98,28cm
Cálculo da armadura:
Rsd= 29,680,9828
=30,20KN
As=30,20501,15
=0,69c m2
As,min > As, portanto adotaremos:As = As,min = 7,05 cm² → 4 c/ 16,0 cm
4º) Verificação do Concreto:
fcd 2=0,60 x (1− 40250 )x 401,4=14,4Mpa
Bielas:
tanθ=4 x 1,32612,55
=2,08→θ=64,32°
sen ²θ=0,8123cot gθ=0,4808,98
h0 = 0,15 x 2,10 = 31,5 cm
σ 2 , d= 54,8225 x (50+31,5 x 0,4808 ) x 0,8123
≅ 0,060KNcm2
0 ,60Mpa< fcd 2(OK ! )
Apoios:
σd ,apoio= 54,5250x 20
=0,54Mpa< fcd 2 (OK !)
5º) Cálculo da Armadura de Pele (As,pele):
As , pele=0,10100
x25 x 210=5,25 c m2
face
5,252,10
=2,5cm ²/m / face
6º) Cálculo da Armadura de aço mínima lateral (As,min,lateral):
As ,h=As , v=0,075x 25=1,875 cm² /m
7º) Cálculo da Armadura de suspensão (As,susp):
As , susp=(13,13+13 ) x1,4
50 /1,15=0,87cm ²/m / face
8º) Verifica de reforço no apoio: Vd=54,52 KN
As ,h ,ref=54,52
501,15
=1,26c m2
As ,h/m= 1,260,5 x2,10
=1,20cm ² /m
As ,h/m / face=1,22
=0,6c m2
m/ face
As , v , ref=0,8 x As ,h , ref=0,8 x1,20=0,96c m2/m
As , v /m / face=0,962
=0,48cm2
m/ face
Quadro Resumo: Ferros AdotadosHorizontal As,pele = 2,5 + 4,48 = 6,98 cm²/m → 10 c/ 10,0 cmVertical As,min=1,875 cm²/m→ 6.3 c/ 15,0 cm
Nota: As áreas de aço cáculadas são válidas para as duas paredes, tanto 3 como 5, já que a única diferença entre elas é o vão. Entretanto, os cálculos acima foram feitos para a parede 5, logo se pode superpor as armações para a outra parede. Além disso o fcd2 encontrado é grande, garantindo segurança a essa consideração.
ii) Para Parede 4 (Septo):
1º) Grau de Esbeltez:
λ=260 (v ã o)
210(altura dec á lculo)=1,24<2(Viga Parede)
2º) Cálculo dos Esforços:
Cargas: 2x3,60 + 13,13 + 2x13,98 = 48,29 KN/m
M d=48,29 x2 ,60 ²8
=40,80x 1,4=57,13KN /m
Vd=48,29 x2 ,602
=62,78 x1,4=87,89KN
3º) Cálculo da armadura do vão:
Verificação da As,min:
lh=1 ,24→α=0,75(Tabela7.7)
As ,min=0,179100
x 0,75 x25 x210=7,05c m2
Cálculo do z (braço de alavanca):
1< lh<2,0
z=0,15 x hx [3+ lh ]→z=0,15x 210 x [3+1 ,24 ]→z=228 ,06cm
Cálculo da armadura:
Rsd= 57,132,2806
=25 ,05KN
As=25 ,05501,15
=0 ,58cm2
As,min > As, portanto adotaremos:As = As,min = 7,05 cm² → 4 c/ 16,0 cm
4º) Verificação do Concreto:
fcd 2=0,60 x (1− 40250 )x 401,4=14,4Mpa
Bielas:
tanθ=4 x 2,28062 ,71
=3,37→θ=73,47 °
sen ²θ=0,9190cot gθ=0 ,2968
h0 = 0,15 x 2,10 = 31,5 cm
σ 2 , d= 87,8925 x (25+31,5 x 0 ,2968 ) x 0 ,9190
≅ 0 ,1114 KNcm2
1,114Mpa< fcd 2(OK !)
Apoios:
σd ,apoio= 87,8925 x25
=0 ,1406Mpa< fcd 2 (OK ! )
5º) Cálculo da Armadura de Pele (As,pele):
As , pele=0,10100
x25 x 210=5,25 c m2
face
5,252,10
=2,5cm ²/m / face
6º) Cálculo da Armadura de aço mínima lateral (As,min,lateral):
As ,h=As , v=0,075x 25=1,875 cm² /m
7º) Cálculo da Armadura de suspensão (As,susp):
As , susp=(13,13+2 x13 ,98 ) x1,4
50 /1,15=1 ,32cm ²/m / face
8º) Verifica de reforço no apoio: Vd=87,89 KN
As ,h ,ref=87,89
501,15
=2,02c m2
As ,h/m= 2,020,5 x2,10
=1 ,92cm ²/m
As ,h/m / face=1 ,922
=0 ,96cm2
m/ face
As , v , ref=0,8 x As ,h , ref=0,8 x1 ,92=1,536c m2/m
As , v /m / face=1,5362
=0 ,768c m2
m/ face
Quadro Resumo: Ferros AdotadosHorizontal As,pele = 2,5 + 4,48 = 6,98 cm²/m → 10 c/ 10,0 cmVertical As,min=1,875 cm²/m→ 6.3 c/ 15,0 cm
ii) Para Parede Longitudinal (1=2):
1º) Grau de Esbeltez:
λ=340 (v ã o)
210(altura dec á lculo)=1,62<2(Viga Parede)
2º) Cálculo dos Esforços:
Cargas: 2,94 + 13,13 + 10,18 = 26,25 KN/m
M d=26,25x 3,40 ²8
+ 47,2x 3,404
=78,05 x1,4=109,27KN /m
Vd=26,25x 3,402
+ 47,22
=68,22x 1,4=95,515KN
3º) Cálculo da armadura do vão:
Verificação da As,min:
lh=1 ,62→α=1 ,00 (Tabela7.7)
As ,min=0,179100
x 1,00x 25 x210=9,3975c m2
Cálculo do z (braço de alavanca):
1< lh<2,0
z=0,15 x hx [3+ lh ]→z=0,15x 210 x [3+1 ,62 ]→z=145 ,53 cm
Cálculo da armadura:
Rsd=109,271,4553
=75,08KN
As=75,08501,15
=1,73c m2
As,min > As, portanto adotaremos:As = As,min = 9,3975 cm² → 6 c/ 16,0 cm
4º) Verificação do Concreto:
fcd 2=0,60 x (1− 40250 )x 401,4=14,4Mpa
Bielas:
tanθ=4 x 1,45533,40
=1,7121→θ=59,72°
sen ²θ=0 ,7456cot gθ=0 ,5841
h0 = 0,15 x 2,10 = 31,5 cm
σ 2 , d= 95,51520 x (20+31,5 x 0 ,5841 ) x 0,7456
≅ 0 ,133KNcm2
1 ,33Mpa<fcd 2(OK !)
Apoios:
σd ,apoio=95,51530x 14
=2,27Mpa< fcd 2 (OK !)
5º) Cálculo da Armadura de Pele (As,pele):
As , pele=0,10100
x25 x 210=5,25 c m2
face
5,252,10
=2,5cm ²/m / face
6º) Cálculo da Armadura de aço mínima lateral (As,min,lateral):
As ,h=As , v=0,075x 25=1,875 cm² /m
7º) Cálculo da Armadura de suspensão (As,susp):
As , susp=(13,13+10,18 ) x1,4
50 /1,15=0,75cm ²/m / face
8º) Verifica de reforço no apoio: Vd=95,515 KN
As ,h ,ref=95,515
501,15
=2 ,2c m2
As ,h/m= 2,020,5 x2,10
=2,09cm ² /m
As ,h/m / face=2,092
=1,05c m2
m/ face
As , v , ref=0,8 x As ,h , ref=0,8 x2,09=1 ,672c m2/m
As , v /m / face=1,6722
=0 ,836c m2
m/ face
Quadro Resumo: Ferros AdotadosHorizontal As,pele = 2,5 + 4,48 = 6,98 cm²/m → 10 c/ 10,0 cmVertical As,min=1,875 cm²/m→ 6.3 c/ 15,0 cm
9º) Verificação de Suspensão na Carga Concetrada:
As=62,68 x1,450/1.15
=2,02cm ²
Real: Considerando d = 200 cm
l=25+100+100=225cm
Q=22515
=15 Ferros
Aexist .=15 x2 x0,31=9,36cm ²
7.4.3. VERIFICAÇÃO DE ABERTURA DE FISSURAS
I) Para as parede (Considerando todas as cargas permanentes):
σsi= 5001,4 x 1,15
x30,7130,71
=310,56Mpa
ρsi= 0,8(15,0 x 1) ²
=3 ,5%
w1= 1012,5 x 2,25
x310,56210000
x ( 43,55%
+45)=0,616mm w2= 10
12,5 x 2,25x310,56210000
x3 x310,56
0,3x (40)2/3=0 ,1396≤0,2mm
II) Para o Fundo (Considerando todas as cargas permanentes):
σsi= 5001,4 x 1,15
x30,7130,71
=310,56Mpa
ρ si= 0,817,5 x 12,5
=3,66%
w1= 1012,5 x 2,25
x310,56210000
x ( 43 ,66%
+45)=0 ,59877mm w2= 10
12,5 x 2,25x310,56210000
x3 x310,56
0,3x (40)2/3=0,1396≤0,2mm