Metalne konstrukcije proračun veza

P č i k i jProračun i konstruisanje nastavaka i vezanastavaka i veza

Metalne konstrukcije 2 P3-1

OpšteOpšte

Neophodnost spajanja elemenata u konstrukcionu celinu;

– Nastavci – spojevi elemenata istih ili sličnih dimenzija;

– Veze – spojevi različitih elemenata konstrukcije;p j j ;



Montažni nastavci

N di ij ž ih k d ičNa dimenzije montažnih komada utiču:

- gabariti transportnih sredstava (Ltr=12,5 m);

- kapacitet sredstava za podizanje;

- specifični uslovi montaže (nepristupačni predeli );Metalne konstrukcije 2 P3-4

specifični uslovi montaže (nepristupačni predeli,...);

Radionički nastavci i veze

Nastavljanje istih ili sličnih elemenata;

Variranje dimenzija poprečnog preseka;Variranje dimenzija poprečnog preseka;

Spajanje ukrućenja i veznih limova;


Podela veza prema EC3Podela veza prema EC3

Veze se mogu klasifikovati kao:

– proste veze, koje ne prenose momente savijanja;p j p j j

– kontinualne veze, koje prenose momente savijanja, ali se može pretpostaviti da njihovosavijanja, ali se može pretpostaviti da njihovo ponašanje ne utiče na globalnu analizu;

polu-kontinualne veze čije ponašanje treba da– polu-kontinualne veze, čije ponašanje treba da se uzme u obzir pri globalnoj analizi.


Osnovne karakteristike momentne veze

Na osnovu M- krive dobijaju se tri osnovne karakteristike veze:– moment nosivosti M– moment nosivosti Mj,Rd,– rotaciona krutost Sj i– kapacitet rotacije Cd.


p j Cd

Podela veza prema EC3

Prema krutosti:

– zglobne,

– krute,,

– Polukrute.

Prema nosivosti:

– Zglobne,Zglobne,

– Potpuno nosive,,

– Delimično nosive.


Polu-krute vezePolu-krute veze


Delimično nosive vezeDelimično nosive veze

Momentne veze kod kojih je moment nosivosti veze (M ) manji od momenta nosivosti grede (M ) na(Mj,Rd) manji od momenta nosivosti grede (MRd) na kojoj se veza nalazi;

Moment nosivosti veze, mora da bude veći od proračunske vrednosti momenta savijanja na mestu p j jveze (Mj,Rd > MEd);

Ova karakteristika veze je bitna za plastičnuOva karakteristika veze je bitna za plastičnu globalnu analizu!


Nastavci aksijalno opterećenih elemenata -šštapova

Mogu se ostvariti: g

– Pomoću zavrtnjeva;

– U zavarenoj izradi (ugaoni ili sučeoni šavovi);


U zavarenoj izradi (ugaoni ili sučeoni šavovi);

Proračun montažnih nastavaka štapaProračun montažnih nastavaka štapa

Prema sili:

– zatezanja (Nt,Ed ) ili j ( t,Ed )

– pritiska (Nc,Ed ).

Prema površini poprečnog preseka

(statički pokriven nastavak štapa);


Proračun nastavka štapa ostvarenog zavrtnjevima prema sili zatezanja

Potrebno je proveriti (dimenzionisati) sve elemente j p ( )koji učestvuju u prenošenju sile.

Tri faze proračuna:p– kontrola nosivosti oslabljenog preseka i ojačanje,

ako je potrebno, (samo kod zavarenih profila);j p , ( p );– proračun podvezica;– proračun zavrtjeva;proračun zavrtjeva;


Raspodela sile zatezanja NRaspodela sile zatezanja NEd

Sil d li ši i č k– Sila se deli srazmerno površini poprečnog preseka na silu u nožicama i rebru;P č ši b ži b– Proračun se vrši posebno za nožice, a posebno za rebro;

A

ANN f

EdEdf ,U nožici:A

w NNA

NN 2U b EdfEdw

EdEdw NNA

NN ,, 2U rebru:


Raspodela sile zatezanja NEdp j Ed

Nf,Ed

NEdNw,Ed

Nf,Ed

Af površina nožice Aw površina rebra


Proračun nastavka nožice

Određivanje prečnika spojnog sedstva (optd0 , ts,min);

Linije zavrtnjeva kod vrućevaljanih profila;Linije zavrtnjeva kod vrućevaljanih profila;

Određivanje broja zavrtnjeva u jednom redu (po širini nožice);

Kontrola nosivosti oslabljenog (neto) preseka:

)min( 90; uy fA

fANN

tdnbAAA )(

),min( ,,,20

90 ;M

unetf

M

yfRdfEdf AANN

ffffffnetf tdnbAAA )( ,,, 01

bf širina nožice;

tf debljina nožice;

nf,1 broj zavrtnjava u jednom redu;

Metalne konstrukcije 2 P3-16d0,f prečnik rupe za zavrtanj;

Kada je merodavan lom neto preseka?Kada je merodavan lom neto preseka?

yMtfA 21 yyt

ffA 2511 ,

u

y

M

Mnet

fA

A

0

2

90

1

,

u

y

u

ynet

ffA

A38891

01

251

90

1,

,

,

,

9070360

2353891 ,,

A

Anet

275A

S235 AA 100,

8880430

2753891 ,,

A

Anet

355A

S275 AA 130,

9670510

3553891 ,,

A

AnetS355 AA 030,

Granična nosivost neto preseka je merodavna kada je slabljenje rupama za spojna sredstva veće od 10% za S235, 13% za S275, d 3% S355!


odnosno 3% za S355!

Merodavan neto presek

Za kontrolu napona, odnosno ojačanje profila merodavan je netoojačanje profila merodavan je neto presek na mestu prvog, ili eventualno drugog reda zavrtnjeva, ukoliko je broj zavrtnjeva u drugom redu veći nego u prvom;

ffIffIffInetf tdnbAAA 0 )( ,,,,,

tdnbAAA )( ffIIffIIffIInetf tdnbAAA 0 )( ,,,,,

EdIEd NN ,

EdEdf

IffIIEd NN

n

nnN

10

8

,

,


Neto presek – smaknut rasporedp pAko su zavrtnjevi u smaknutom rasporedu takođe treba analizirati i poligonalan smaknuti - “cik-cak” presek;analizirati i poligonalan, smaknuti - cik-cak presek;

ffccnetf AAA ,,

2s

2

20 4

p

sdntAA fccffccnetf ,,,

4

2

2

0 p

stdtntbA fffccffccnetf ,,,

nc-c broj zavrtnjeva u cik-cak preseku;


Ojačanje nožice kod zavarenih profila

Vrši se samo kod zavarenih preseka kada je nosivost oslabljenog, neto preseka prekoračena!

Povećanje debljine Povećanje širine

90

2MEdff fdnb

Nt ,*

MEdf

fff

Ndnb 2

01,*


90 01 ufff fdnb ,,, uf

fff ft9001 ,,,

Proračun podvezicap

– Merodavan je uvek presek kroz poslednji red zavrtnjeva uz kid lprekid elementa;

– Podvezice mogu da budu jednostrane (IPN) ili obostrane (IPE HEA HEB zavareni profili);(IPE, HEA, HEB, zavareni profili);

– Dimenzije (debljina) podvezica određuju se iz uslova:

RdfpEdf NN ,,,

A b ši č k d i

)/,/min( ,,,,, 20 90 ; MunetfpMyfpRdfp fAfAN

Ap,f bruto površina poprečnog preseka podvezica;

Ap,f,net neto površina podvezica;


Raspored i dimenzije podvezica na nožicama

fp bb 1,

mm52 fp bb mm 52fp bb

fp db ,, , 02 42

d ib t02 MEdfMEdf NN

podvezice ejednostran za90

podvezice obostraneza22290

02

21

0

0121

2

MEdfMEdf

ypp

MEdf

uffpp

MEdf

fp

fb

N

fdnb

Nfbbfdnbb

t

,,

,,

,

,,,,

,

,

)(

)()(,


90 01 ypuffp fbfdnb ,, )(,

Proračun broja zavrtnjeva na nožicama

Rd

Edff F

Nn ,

Rd

nf ukupan potreban broj zavrtnjeva na jednoj nožici;

FRd minimalna proračunska nosivost zavrtnja u smičućem spoju;

Minimalna nosivost zavrtnja zavisi od kategorije smičućeg spojaMinimalna nosivost zavrtnja zavisi od kategorije smičućeg spoja (A, B ili C) i treba da se odredi na sledeći način;

Kategorija A: )min( FFF Kategorija A:

Kategorija B: ali

),min( ,min, RdbRdvRd FFF

),min( ,min, RdbRdvRd FFF serRds

serEdff F

Nn ,,

Kategorija C:

i Fb Rd je minimalna nosivost na pritisak po omotaču rupe nožice i

),min( ,min, RdbRdsRd FFF serRds ,,


minFb,Rd je minimalna nosivost na pritisak po omotaču rupe nožice i podvezica.

Proračun nastavka rebraProračun nastavka rebra

S k t l i t k k d t k žiSve kontrole su iste kao kod nastavka nožice:– Kontrola oslabljenog, neto preseka na mestu veze i po

t bi j č j ( k d ih k )potrebi ojačanje (samo kod zavarenih preseka),– Dimenzionisanje podvezica,– Određivanje potrebnog broja zavrtnjeva.Posebno treba odrediti prečnik zavrtnja na rebru, kao i

njihov raspored po visini (broj zavrtnjeva u redu);Podvezice se na rebru uvek postavljaju sa obe strane;Zavrtnjevi su dvosečni!


Kontrola oslabljenog preseka i ojačanje rebraj g p j j

)min( 90; uy fA

fANN ),min( ,,,

20

90 ;M

unetw

M

ywRdwEdw AANN

wwIwwIwwInetw tdnhAAA )( ,,,,, 0

wwIIwwIIwwIInetw tdnhAAA )( ,,,,, 0

Ojačanje rebra može da se ostvari samo povećanjem debljine:

hw visina rebra 90

01

2

uwww

MEdww fdnh

Nt

,,

,*

,


Dimenzionsanje podvezica na rebru

RdwpEdw NN ,,,

tdnhA )(2

)/,/min( ,,,,, 20 90 ; MunetwpMywpRdwp fAfAN

wpwwpnetwp tdnhA ,,,,, )( 012

MEdwwp fdh

Nt

)(, 2

81

ali ne manje od

MEdw

fh

N

20,

Metalne konstrukcije 2 P3-26uwwp

wp fdnh )(, ,,,

0181 ali ne manje od

ypfh2

Proračun broja zavrtnjeva na rebru

Rd

Edww F

Nn ,

RdF

nw ukupan potreban broj zavrtnjeva na rebru;

FRd minimalna proračunska nosivost zavrtnja na rebru;

Minimalna nosivost zavrtnja zavisi od kategorije smičućeg spojaMinimalna nosivost zavrtnja zavisi od kategorije smičućeg spoja (A, B ili C) i treba da se odredi na isti način kao i u slučaju nožica;

Nosivost zavrtnjeva na rebru nije ista kao na nožicama!Nosivost zavrtnjeva na rebru nije ista kao na nožicama!

Dimenzije zavrtnjeva na rebru su uglavnom manje (za jedan ili k i d k lib ) žimaksimum dva kalibra) nego na nožicama;

Zavrtnejvi na rebru su uvek dvosečni (obostrane podvezice);


Kontrola čitavog preseka

Kontrola nosivostioslabljenog preseka:

RdwRdfRdtEd NNNN ,,, oslabljenog preseka:

Kontrola nosivostipodvezica:

RdwpRdfpRdpEd NNNN ,,,,, podvezica:

Kontrola nosivosti j RdwRdfRdEd FFFN


zavrtnjeva: RdwRdfRdEd ,,

Proračun prema površini presekaički k i i i

Kod statički pokrivenih nastavaka, nosivost na mestu

– statički pokriveni nastavcip ,

nastavka je veća ili jednaka od nosivosti izvan nastavka!

Statički pokriveni nastavci štapova mogu da budu:

Sa kompenzacijom bruto presek (zavareni)Sa kompenzacijom – bruto presek (zavareni)

0 MyRdtEdt fANN /max

Bez kompenzacije – neto presek (valjani)

0MyRdtEdt ,max,,

p j p ( j )

),min(,max,,20

90 ;M

unet

M

yRdtEdt

fA

fANN


20 MM

Ojačanje poprečnog preseka kod statički pokrivenih nastavaka sa kompenzacijom

RdfRdnetf NN ,,, Uslovi za dimenzionisanje:

Nosivost neto preseka štapa na

RdwRdnetw NN ,,,

p pmestu nastavka treba da bude većaili jednaka od nosivosti bruto

k š i k i

RdRdnet NN ,

preseka štapa izvan nastavka, i topojedinačno za nožice i rebro iukupno za čitav poprečni presekukupno za čitav poprečni presek.


Proračun montažnih nastavaka pritisnutih štapova prema sili Nc

– Nije potrebna kontrola preseka oslabljenog rupama za spojna sredstva, niti njegovo ojačanje;

– Otvori koji nisu ispunjeni zavrtnjevima moraju da se uzmu u obzir!

– Proračunavaju se samo podvezice i potreban broj zavrtnjeva;

– Preraspodela sila na nožice i rebro se vrši kao kod zategnutih štapova;

– Podvezice se dimenzionišu prema bruto površini poprečnog k (A)preseka (A);


Proračun i konstruisanje montažnih nastavaka ugaonika

Sil d li k k ik ši i čSila se deli na krake ugaonika srazmerno površini poprečnog preseka. Proračun se vrši posebno za svaki krak.


Proračun montažnih nastavaka štapova sandučastog poprečnog preseka

Problem zbog nepristupačne unutrašnjosti profila;

Primenjuju se dve varijante:1. Sandučasti presek se pretvara u I profil na mestu

nastavka;2. Na mestu montažnog nastavka zadržava se ista

geometrija poprečnog preseka;


Pretvaranje sandučastog pofila u I profil na mestu nastavka


Montažni nastavak sandučastog štapa bez promene oblika peseka na mestu nastavkapromene oblika peseka na mestu nastavka

Rupa se uvak predviđa na donjoj nožici. Širina rupe minimum 160 mm. Drugačiji proračun za gornju i donju nožicu.


g j p g j j

Nastavak štapa u zavarenoj izradiNastavak štapa u zavarenoj izradi

S č i š i U i š i U i š iSučeoni šavovi Ugaoni šavovi Ugaoni šavovi (preklop) (podvezice)


Montažni nastavci nosačaMontažni nastavci nosača

Montažni nastavci nosača mogu da budu izvedeni:– pomoću običnih ili visokovrednih zavrtnjeva ilipomoću običnih ili visokovrednih zavrtnjeva, ili– u zavarenoj izradi (znatno ređe).

Proračun može da se izvrši na dva načina:d i č i i ( ) ili– prema zadatim presečnim silama (MEd, VEd, NEd) ili

– prema geometrijskim karakteristikama poprečnog k ički k i i ipreseka - statički pokriveni nastavci.


Montažni nastavci nosača prema silama

Položaj montažnog nastavka nosača treba locirati van zone maksimalnih momenata savijanja, kad god je to moguće!


maksimalnih momenata savijanja, kad god je to moguće!

Raspodela presečnih sila na nožice i rebro

Momenat savijanja MEd

I

IMM f

EdEdf ,I

IMM w

EdEdw ,

Transverzalna - smičuća sila VEd

SI / SI /Ed

wwEdEdw V

SI

SIVV

/

/, 0

SI

SIVV ff

EdEdf /

/,

č k d žiMf,Ed proračunska vrednost momenta u nožicama;

Mw,Ed proračunska vrednost momenta u rebru;,

Vf,Ed proračunska vrednost smičuće sile u rebru;

V proračunska vrednost smičuće sile u nožicama;Metalne konstrukcije 2 P3-39

Vw,Ed proračunska vrednost smičuće sile u nožicama;

Proračun nastavka nosačaProračun nastavka nosača

Proračun se vrši u tri koraka (faze):

– Kontrola nosivosti oslabljenog preseka i poKontrola nosivosti oslabljenog preseka i po potrebi ojačanje;

Proračun zavrtnjeva;– Proračun zavrtnjeva;

– Proračun podvezica.

Proračun zavrtnjeva i podvezica se vrši posebno za j p pnožice, posebno za rebro.


Oslabljeni presek na mestu nastavka

– Rupe za spojna sredstva na zategnutoj nožici mogu da se zanemare ako je ispunjen uslov:

A i A b t i t ši t t ži02

90

M

yf

M

unetf fAfA

,,

Af i Af,net su bruto i neto površina zategnute nožice.– U suprotnom, moment nosivosti oslabljenog poprečnog preseka

M Rd treba da se odredi za odgovarajuću klasu preseka naMu,net,Rd treba da se odredi za odgovarajuću klasu preseka, na osnovu redukovane površine poprečnog preseka zategnute nožice:

R d l b k đ d k

fM

M

y

unetfredf A

ff

AA 2

090

,, ,

– Rupe u zategnutom delu rebra takođe mogu da se zanemare ako je prethodni uslov zadovoljen za čitavu zategnutu zonu preseka koju čine zategnuta nožica i zategnuti deo rebra.


koju čine zategnuta nožica i zategnuti deo rebra.

Kontrola nosivosti preseka na mestu slabljenja

RdnetuEd MM ,,

ff

M

M

y

unetfredf A

f

fAA

2

090

,, ,

ffnetf AAA ,

Redukovana površina zategnute nožice može da se predstavi kao, i d ši i i d k d blji tbAproizvod širine i redukovane debljine: redffredf tbA ,,

Za ovakav poprečni presek treba odrediti moment nosivosti Mu,net,Rd, kl d j kl


u skladu sa njegovom klasom.

Proračun broja j

zavrtnjeva

Metalne konstrukcije 2 P3-43eVI

IMMMM Ed

wEdeEdwEdw ,,

Proračun zavrtnjeva na nožicama

Problem savijanja može da se prevede u problem aksijalnog naprezanja:p j

hMNN EdfEdfcEdft /,,,,,

Mf,Ed moment u nožicama

h’ krak unutrašnjih sila

žicamanо na podvezice ejednostran zah

h

h’ krak unutrašnjih sila

žicamano na podvezice obostranezafth

h

ftNž

Rd

ftf F

Nn ,Broj zavrtnjeva na nožici:

F i i l ič i t t j žiMetalne konstrukcije 2 P3-44

FRd minimalna granična nosivost zavrtnja na nožicama

Proračun zavrtnjeva na rebruZavrtnjevi na rebru su opterećeni:Zavrtnjevi na rebru su opterećeni:

– smičućom silom VEd i

– momentom savijanja M’w,Ed

Usled ovih sila u zavrtnjevima se javlja smicanje (smičući spojeviUsled ovih sila u zavrtnjevima se javlja smicanje (smičući spojevi kategorije A, B ili C);

Zavrtnjevi su uvek dvosečni;Zavrtnjevi su uvek dvosečni;

Raspodela smičuće sile VEd (i aksijalne sile NEd ako postoji) u t j i jzavrtnjevima je ravnomerna;

Raspodela momenta savijanja M’w je neravnomerna (linearno promenljive sile);

Najopterećeniji su zavrtnjevi koji su najudaljeniji od težišta veze;

Metalne konstrukcije 2 P3-45Od geometrije veze zavisi postupak proračuna;

Podela nastavaka nosača

Nastavci nosača se mogu podeliti na:

Podela nastavaka nosača

Nastavci nosača se mogu podeliti na:– visoke (hmax/bmax > 2) i

široke (h /b 2)– široke (hmax/bmax 2). Kod širokih nastavaka (veza) proračun sila u

zavrtnjevima na rebru se vrši prema polarnomzavrtnjevima na rebru se vrši prema polarnommomentu inercije;

Kod visokih nastavaka (veza) proračun sila uKod visokih nastavaka (veza) proračun sila u zavrtnjevima na rebru se vrši prema ekvatorijalnommomentu inercije;momentu inercije;


Proračun prema polarnom momentu inercijeUslov ravnoteže:

M 0

EdwiiM MrF ,,

Linearna raspodela sila:

max, r

rFF i

MiM

Linearna raspodela sila:

maxr

Sila u najopterećenijem zavrtnju:

2

Edwi

M Mr

rF ,max

zavrtnju:

2maxi

EdwMr

rMF

r

max,

max


i

Rezultujuća sila u zavrtnju

n

NF Edw

N,

n

ii

iEdwixM

r

zMF

1

2 ,,,

n

i

iEdwizM

r

xMF

2 ,,,

n

VF Ed

V

i

ir1

n

NMVR FFFF

maxmax

n

i

EdwxM

r

zMF

2 max

,,max

n

i

EdwzM

r

xMF

2 max

,,max

i

ir1

i

ir1

22 )()( maxmaxmax zMVxMNR FFFFF


)()( ,max,maxmax zMVxMNR

Proračun prema ekvatorijalnom momentu inercije

222iii zxr

22 22ii zx

22ii rz ii

n1 broj zavrtnjeva u jednom redu

maxmaxEdEdMM

hM

zMFF

n2 broj redova zavrtnjeva


2

1

22

1

2 1

/,,,maxmax n

ii

Edwn

ii

EdwxMM

hnM

zMFF

Rezultujuća sila u najopterećenijem zavrtnjuFF NM,max

n

NF Edw

N,

n

ii

pnnh

1

21

2112

6

1 )(

FF VR,max n

VF Ed

V

i 1 6

1 11 nphmax

2211

1

6

1

1 6

pnnnM

pnnn

pnMF wwM )()(

)(max

nwM

hn

hMF

2 max

max

111221

2112 1 1 pnn npnnn )()(

iihn

12

n ukupan broj zavrtnjeva (n = n1n2)

22 )( FFFF

Rezultujuća sila u najopterećenijem zavrtnju:

)( max,max MNVEdR FFFF

RdEdR FF ,maxUslov koji mora da bude ispunjen:


,

Proračun podvezica

Proračun se sprovodi posebno za:

ži– zategnutu nožicu,

– pritisnutu nožicu i

Metalne konstrukcije 2 P3-51– rebro

Proračun podvezica na nožicama

RdnettfpEdf NN ,,,,, Na zategnutoj nožici: p ,,,,,

)/,;/min( ,,,,,,,, 20 90 MunettfpMytfpRdnetfp fAfAN

N iti t j ži i fANN /Na pritisnutoj nožici: 0MycfpRdcfpEdf fANN /,,,,,,

Širina podvezica se određuje prema širini nožica kao kodŠirina podvezica se određuje prema širini nožica, kao kod nastavaka štapova, a debljina podvezica se određuje na osnovu potrebne površine.osnovu potrebne površine.

Iz praktičnih razloga uobičajeno je da se usvoje iste debljine podvezica i za zategnutu i za pritisnutu nožicu!


podvezica i za zategnutu i za pritisnutu nožicu!

Proračun podvezica na rebru

Podvezice na rebru prihvataju smičuću silu VEd i deo momenta savijanja Mw,Ed. i moraju da zadovolje sledeća dva uslova

i inosivosti;

03 MywpRdwpEd fAVV /)/(,,, Ap,w površina podvezica na rebu

Iz uslova smicanja može da se odredi potrebna debljina podvezica;

0MywpRdwpEdw fWMM /,,,, Wp,w otporni moment podvezica na rebru

(u zavisnosti od klase preseka);

Iz uslova smicanja može da se odredi potrebna debljina podvezica;

MEdp

Vt

3 0

Često je ova debljina nedovoljna jer je zbog manje visine

ypp fh

t 2

Često je ova debljina nedovoljna, jer je zbog manje visine podvezica u odnosu na rebro moment nosivosti zahteva veću debljinu!


Statički pokriveni nastavci nosačaStatički pokriveni nastavci nosača

Sledeći uslovi moraju da budu zadovoljeni:

Moment nosivosti oslabljenog preseka na mestu nastavkad b d ći ili j d k d i i č kmora da bude veći ili jednak od nosivosti poprečnog preseka

nosača izvan nastavka; Kod zavarenih nosača, ako je potrebnovrši se ojačanje nožica i rebra;vrši se ojačanje nožica i rebra;

Moment nosivosti podvezica mora da bude veći ili jednak odmomenta nosivosti poprečnog preseka nosača izvan nastavka;momenta nosivosti poprečnog preseka nosača izvan nastavka;

Moment nosivosti zavrtnjeva mora da bude veći ili jednakod momenta nosivosti poprečnog preseka nosača izvanp p g pnastavka;


Nosivost oslabljenog preseka - ojačanje

Uslovi koje treba ispuniti na mestu slabljenja preseka rupama za spojna sredstva:

20 90 MunetRdnetuMyEd fANAfN /,/ ,,max,

NEd maksimalna aksijalna sila koja je jednaka nosivosti poprečnog

RdnetuMyyEd MfWM ,,max, / 0

NEd,max maksimalna aksijalna sila koja je jednaka nosivosti poprečnog preseka izvan nastavka;

MEd,max maksimalan moment savijanja oko y-y ose koji je jednak momentu ,

nosivosti preseka izvan nastavka;

– Ukoliko prethodni uslovi nisu zadovoljeni, neophodno je da se izvrši ojačanje poprečnog preseka (samo kod zavarenih preseka);ojačanje poprečnog preseka (samo kod zavarenih preseka);

– Ojačanje se vrši u zoni zatezanja, (zategnuta nožica) i to na isti način kao u slučaju aksijalno opterećenih elemenata - štapova!


u slučaju aksijalno opterećenih elemenata štapova!

Proračun podvezica

RdnetpuMyyEd MfWM ,,,max, / 0 RdwpMywEd VfAV ,,max, )/( 03

Podvezice na nožicama mogu da se proračunaju na isti način kao kod zategnutih elemenata;g ;

Maksimalna aksijalna sila u zategnutoj nožici može da se odredi kao: fkao:

0M

yfEdf

fAN

max,,

Na osnovu ove sile se određuju dimenzije podvezica na nožicama, a i potreban broj zavrtnjeva;

Podvezice na rebru se određuju na osnovu maksimalne smičuće sile VEd,max i momenta u rebru Mw,Ed,max.


Moment nosivosti zavrtnjeva

M ž d jiti i t t j ži i bMože se razdvojiti na nosivost zavrtnjeva na nožicama i rebru,posebno;

IfWMM f/N ži

IfWMM f

MyyEdfRdfb 0/max,,,, Na nožicama:

I

M i i j ži j d lj j ći

Na rebru:I

IfWMM w

MyyEdwRdwb 0 /max,,,,

Moment nosivosti zavrtnjeva na nožicama je zadovoljavajućiako je njihova nosivost veća od maksimalne aksijalne sile u zategnutoj nožici Nzategnutoj nožici Nf,Ed,max.

max,,EdfRdf NFn

F minimalna nosivost jednog zavrtnja na nožici u skladu saFRd minimalna nosivost jednog zavrtnja na nožici, u skladu sa kategorijom smičućeg spoja (A, B, C);

n broj zavrtnjeva na nožiciMetalne konstrukcije 2 P3-57

nf broj zavrtnjeva na nožici,

Moment nosivosti zavrtnjeva na rebruMoment nosivosti zavrtnjeva na rebru

Široki nastavci (veze) Visoki nastavci (veze)

rn

i 2/

hn

i2

21

Široki nastavci (veze) Visoki nastavci (veze)

max,, r

rFM i

i

RdRdwb

1

max,, h

hFnM i

i

RdRdwb

1

2

n2 broj redova zavrtnjeva;

n1 broj zavrtnjeva u jednom redu;

n ukupan broj zavrtnjeva (n = n1n2);n ukupan broj zavrtnjeva (n n1n2);

FRd minimalna nosivost jednog zavrtnja na rebru (za dve ravni smicanja) u skladu sa kategorijom spoja (A B C);


smicanja) u skladu sa kategorijom spoja (A, B, C);

Proračun nastavaka nosača u zavarenoj izradi


Documents

Metalne konstrukcije proračun veza