Upload
ngodung
View
226
Download
6
Embed Size (px)
Citation preview
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU FAKULTET ELEKTROTEHNIKE I RAČUNARSTVA
DIPLOMSKI RAD br. 668
MODELSKO PREDIKTIVNO UPRAVLJANJE TEMPERATUROM I SVJEŽINOM ZRAKA U
UNUTARNJEM PROSTORU
Antonio Starčić
Zagreb, veljača 2013.
Sadržaj Uvod ....................................................................................................................... 1
1. Opis sustava ................................................................................................... 2
2. Upravljanje ...................................................................................................... 4
2.1. Modelsko prediktivno upravljanje ............................................................. 5
2.1.1. Minimizacija potrebnih snaga u prostorijama .................................... 5
2.2. Pregled ASHRAE standarda 62.1-2007 ................................................... 9
2.3. Određivanje upravljačkog signala s obzirom na snage grijanja/hlađenja i
ograničenja za ventilaciju .................................................................................. 11
2.4. Implementacija u Matlabu ...................................................................... 14
3. Rezultati simulacije........................................................................................ 17
3.1. Odziv sustava bez ograničenja za ventilaciju ......................................... 17
3.2. Prikaz odziva sustava s uključenim ograničenjima za ventilaciju ........... 21
3.2.1. Grijanje prostorija s uključenim ograničenjima za ventilaciju........... 21
3.2.2. Hlađenje prostorija s uključenim ograničenjima za ventilaciju ......... 24
Zaključak .............................................................................................................. 28
Literatura .............................................................................................................. 29
Sažetak ................................................................................................................ 30
Summary .............................................................................................................. 31
Privitak.................................................................................................................. 32
1
Uvod
Procjenjuje se da većina ukupno utrošene energije, otprilike 40%, otpada na
energiju u zgradarstvu. Najveći dio te energije koristi se u podsustavima za
grijanje, hlađenje i ventilaciju, stoga je upravljanje tim podsustavima od velike
važnosti jer se značajne uštede energije mogu postići optimiziranjem rada istih.
Ušteda energije važna je iz dva razloga, jedan je ekonomske prirode, manji
troškovi, a drugi je ekološke, manje utrošene energije znači i manje emisije CO2.
U ovom radu prikazan je način optimiziranja grijanja, hlađenja i ventilacije u
prostorijama koje imaju centraliziranu jedinicu za grijanje i hlađenje zraka, te
miješanje zraka iz okoline s povratnim zrakom iz prostorija (eng. Air Handling Unit,
AHU), te svaka prostorija dodatno ima uređaj za kontrolu ulaznog toka zraka i
dogrijavanje (eng. Variable Air Volume Box, VAV). Za optimizaciju grijanja koristi
se modelsko prediktivno upravljanje.
2
1. Opis sustava
U ovom radu optimizira se potrošnja energije u sustavu s dvije prostorije koje
dijele jedan zajednički zid, te zajednički sustav za grijanje, odnosno hlađenje.
Prikaz razmatranog sustava prikazan je na slici 1. Detaljan popis korištenih
materijala te detaljan opis modela prostorija moguće je pronaći u [1]. Model iz [1]
dodatno je reduciran da bi optimizacija bila što brža. Umjesto 33 stanja koja je
imao originalni model, u ovom radu koristi se model s 8 stanja.
Sustav grijanja, hlađenja i ventilacije sastoji se od centralizirane AHU jedinice koja
ima mogućnost miješanja vanjskog zraka s povratnim zrakom iz prostorija, te
grijanja odnosno hlađenja mješavine. Miješanje zraka obavlja se postavljanjem
prigušnice za vanjski zrak, prigušnice za povratni zrak, prigušnice za povratni zrak,
te vrtnjom ventilatora. Na ulazu u svaku prostoriju nalazi se VAV kutija čija je
zadaća reguliranje protoka zraka u prostoriju prigušnicama te dogrijavanje zraka,
ako je potrebno. Pretpostavlja se da postoji podsustav koji prati protoke te
postavlja prigušnice na potrebne pozicije, te se tom sustavu šalje informacija i
potrebnim protocima i temperaturama zraka.
Upravljački signal za dani sustav jest 1 2 1 2, , , , ,s s sQ Q T T T gdje su:
1 2,Q Q - volumni protoci zraka u zapadnoj, odnosno istočnoj prostoriji 3ms
;
sT - temperatura ulaznog zraka K ;
1 2,s sT T - temperature zraka na ulazu u prostoriju K ;
- omjer volumena povratnog zraka i volumena ulaznog zraka.
U ovom radu pretpostavlja se da su ulazni i izlazni tokovi zraka u prostorije
jednaki.
3
Slika 1 - Prikaz prostorija i ventilacije.
4
2. Upravljanje
Temperaturom u prostoriji upravlja se modelsko prediktivnim upravljanjem (MPC).
Na taj način uzima se u obzir predikcija temperature vanjskog zraka te sunčeve
dozračenosti, te se snaga potrebna za održavanje temperature u željenim
granicama minimizira. Problem u ovom slučaju predstavlja nelinearnost sustava za
grijanje, hlađenje i ventilaciju. Naime, sam model prostorija je linearan, te je
optimizaciju moguće provesti linearnim programiranjem, no nije moguće cijeli
sustav optimizirati na taj način. Stoga se za optimizaciju snaga potrebnih za
grijanje i hlađenje koristi linearni model prostorija i linearno programiranje, te se
onda te snage pokušavaju ostvariti traženjem upravljačke sekvence za AHU i VAV
koja, osim što mora zadovoljavati uvjet da postigne optimizirane snaga grijanja i
hlađenja, mora biti takva da cjelokupna snaga na sustavu bude minimalna, te da
zadovoljava određene ventilacijske standarde.
Dijagram toka upravljanja dan je na slici 2. Kontroler prima informaciju o stanju
sustava u trenutku k, Xk. Na temelju njega proračunava optimalne snage na
horizontu N. Snage potrebne za sljedeći korak šalju se funkciji koja proračunava
upravljački signal za AHU i VAV kutije koji će postići te snage. U sljedećim
poglavljima detaljnije se razrađuje svaki korak.
Slika 2 – Dijagram toka upravljanja.
5
2.1. Modelsko prediktivno upravljanje
Osnovna ideja modelsko prediktivnog upravljanja jest optimiziranje upravljačkog
signala ili sekvence na predikcijskom horizontu N uzimajući u obzir buduće
poremećaje.
2.1.1. Minimizacija potrebnih snaga u prostorijama
Sinteza MPC regulatora koji minimizira snage u prostorijama radi se pomoću
linearnog programiranja. Sinteza se obavlja tako da se model prostorija u prostoru
stanja diskretizira, te se diskretizirani model koristi za postavljanje linearnog
programa. Diskretizacija je obavljena pomoću ekstrapolatora nultog reda sa
željenim vremenom uzorkovanja Ts.
Nakon diskretizacije model prostorija glasi:
1 ,k d k du k dd kx A x B u B d (1)
pri čemu je dA matrica stanja sustava, duB matrica upravljačkih veličina a ddB
matrica poremećajnih veličina. Vektor kx sadrži stanja sustava u trenutku k ,
vektor ku sadrži upravljače veličine u trenutku k , a vektor kd sadrži poremećajne
veličine u trenutku k , odnosno vanjsku temperaturu, i sunčevu dozračenost za
pojedinu prostoriju. Pretpostavlja se da su poremećaji na horizontu poznati sa sto
postotnom sigurnošću, te je stoga problem deterministički.
Ponašanje sustava na cijelom horizontu može se opisati na sljedeći način:
| ,k kX x U D (2)
gdje je:
X - vektor stanja na horizontu, 1| 2| |( , , ..., )k k k k k N kX x x x ;
U - vektor ulaza na horizontu, | 1| 1|( , , ..., )k k k k k N kU u u u ;
D - vektor poremećajnih veličina na horizontu | 1| 1|( , , ..., )k k k k k N kD d d d ;
6
- matrica stanja na horizontu;
- ulazna matrica na horizontu;
- matrica poremećaja na horizontu.
Matrice , i sadrže:
2
2
1 2
2
1 2
0 0 ... 00 ... 0
... 00
...
0 0 ... 00 ... 0
... 00
...
d
d
Nd
du
d du du
d du du du
N Nd du d du d du du
dd
d dd dd
dd d dd dd
N Nd dd d dd d dd dd
AA
A
BA B BA B AB B
A B A B A B B
BA B BA B A B B
A B A B A B B
.
(3)
U obzir treba uzeti i ograničenja sustava. U ovom slučaju to su ograničenja
postavljena na temperature u prostorijama, te ograničenja postavljena na snagu
aktuatora:
:
: .
Nx x
Nu u
X X
U U
(4)
Matrice x , u , x , u definiraju se prema zahtjevima na ograničenja. Ograničenja
postavljena na temperature u prostorijama predstavljaju gornju, odnosno donju
granicu temperature u prostoriji:
min 1 max
min 2 max ,T T TT T T
(5)
gdje su:
min max,T T - minimalna, odnosno maksimalna temperatura u prostorijama, K ;
7
1 2,T T - temperatura u zapadnoj prostoriji, odnosno istočnoj prostoriji, K .
U ovom su radu ograničenja na temperature u prostorijama
min max293 , 298 .T K T K
Aktuatori imaju vlastita fizikalna ograničenja, odnosno imaju ograničenja na snagu
koju mogu isporučiti u danom trenutku. Ograničenja se mogu zapisati na sljedeći
način:
min 1 max
min 2 max ,U U UU U U
(6)
gdje su:
min max,U U - minimalna, odnosno maksimalna snaga grijanja, odnosno
hlađenja W ;
1 2,U U - snaga grijanja u istočnoj, odnosno zapadnoj prostoriji, W .
Da bi energija utrošena na grijanje i hlađenje bila što manja, potrebno je
minimizirati snage u svakom koraku na horizontu, iz čega slijedi:
2 1
1 ,1 0
|
min || || minmin | |
.
N
i ku u u i k
x x x k k x
uu
U u
x DU
(7)
gdje su:
U - vektor ulaznih snaga grijanja odnosno hlađenja na cijelom horizontu,
1,1 2,1 1,2 2,2 1, 1 2, 1, , , ,..., ,N NU u u u u u u ;
,i ku - snaga grijanja odnosno hlađenja za i-tu prostoriju i k-tom trenutku W
.
Vidi se da problem minimizacije nije linearan pošto sadrži apsolutnu vrijednost.
Problem nelinearnosti moguće je riješiti uvođenjem dodatnih varijabli Z , takvih da
vrijedi:
8
1,1 2,1 1,2 2,2 1, 1 2, 1
, ,
, , , ,..., , ;
.N N
i k i k
Z z z z z z z
u z
(8)
Sada se problem minimizira po ,i kz varijablama, a te su varijable postavljene na
vrijednosti veće i od ,i ku i od ,i ku , odnosno one predstavljaju apsolutnu vrijednost
varijable ,i ku .
Ovako postavljen problem moguće je zapisati kao linearni program:
,
|
min 0 1
.
U Z
x x x k k x
uu
UZ
x DU
Z U Z
(9)
Linearni program minimizira snage, a time i energiju, potrebne za održavanje
temperature u zadanim granicama. No taj minimum vrijedi za slučaj kada se
aktuatori nalaze u prostoriji, te nema doticaja s vanjskim zrakom. Na slici 3 dan je
primjer odziva modela prostorija u slučaju kada se minimizirane snage uvode
direktno u prostorije, kao da se u njima nalazi idealni grijač, odnosno idealna
klima. Vidljivo je da su temperature prostorija unutar zadanih granica. Iz prikaza
snage vidi se da u ovom slučaju aktuatori griju prostoriju. Više o optimiziranju
snaga grijanja odnosno hlađenja može se pronaći u [2].
Slika 3 - Odziv modela prostorija na optimizirane snage, te iznos snaga grijanja/hlađenja.
0 2 4 6 8 10 12 14 16x 104
-5
0
5
10
15
20
25
30
35
Vrijeme [s]
T[C
°],
P
/100
[W]
Temperatura u prvoj prostorijiTemperatura u drugoj prostorijiTemperatura vanjskog zrakaOptimalna snaga za prvu prostorijuOptimalna snaga za drugu prostoriju
9
Opisanim načinom dobivene su minimalne snage potrebne za održavanje
temperatura unutar zadanih granica. Sustav kojim se upravlja mora poštivati i
određene standarde koji se postavljaju da bi kvaliteta zraka u prostoriji bila
održana. Sljedeće poglavlje opisuje jedan takav standard.
2.2. Pregled ASHRAE standarda 62.1-2007
U cilju osiguranja kvalitete zraka u prostorijama kod upravljanja su postavljeni
dodatni zahtjevi u skladu s ASHRAE 62.1-2007 standardom [3]. U ovom će
poglavlju biti dan pregled zahtjeva koje standard propisuje.
Standard propisuje minimalnu količinu vanjskog zraka kojeg je potrebno unijeti u
određeni prostor da bi kvaliteta zraka bila zadovoljena.
Da bi standard 62.1 bio implementiran, potrebno je odrediti minimalni potrebni tok
vanjskog zraka otV . Najprije je potrebno odrediti minimalni potrebni tok vanjskog
zraka za svaku prostoriju zasebno. Taj se tok, bziV , određuje na sljedeći način:
bzi p zi a zV R P R A (10)
gdje su:
pR - zahtijevani tok vanjskog zraka po osobi, ovisi o tipu aktivnosti u
prostoriji, u ovo je radu 3
0.0025pmRs
;
ziP - očekivani broj ljudi u prostoriji, pretpostavlja se da nam je na cijelom
horizontu broj ljudi u prostoriji poznat;
aR - zahtijevani tok vanjskog zraka po metru kvadratnom prostorije, u ovom
je radu 3
0.0003amRs
;
zA - površina tlocrta prostorije, pošto su obje prostorije jednake
225zA m .
10
Sljedeći je korak korekcija tog toka s obzirom na učinkovitost distribucije zraka
u prostoriji:
bziozi
z
VVE
(11)
gdje je:
oziV - korigirani potrebni tok vanjskog zraka za i-tu prostoriju 3ms
;
zE - koeficijent efikasnosti distribucije zraka.
Koeficijent zE ovisi o rasporedu ulaznog i izlaznog otvora za zrak u prostoriji, te
predstavlja mjeru miješanja zraka. U ovom radu je pretpostavljeno da je ulazni
otvor za zrak pri stropu, a izlazni otvor za zrak pri dnu prostorije, što znači da je
miješanje zraka savršeno te je stoga taj koeficijent jednak 1.
Sljedeći je korak određivanje nekorigiranog ukupnog toka vanjskog zraka:
( ) ( ),z zN N
ou p z a zi i
V D R P R A (12)
gdje je:
ouV - nekorigirani ukupni tok vanjskog zraka 3ms
;
D - nesigurnost populacije u prostoriji. U ovom radu pretpostavlja se da
znamo točan broj ljudi u svakom trenutku na horizontu pa je taj koeficijent
postavljen na 1.
zN - broj prostorija.
Posljednji korak je korigiranje ukupnog toka vanjskog zraka s obzirom na
efikasnost ventilacije čime se dobiva minimalni zahtijevani tok vanjskog zraka otV :
ouot
v
VVE
, (13)
11
gdje je:
vE - koeficijent efikasnosti ventilacije.
Određivanje vE i svih ostalih koeficijenata detaljnije je razrađeno u [3].
Sada su ispunjeni svi uvjeti za određivanje upravljačkog signala za AHU i VAV,
određene su optimalne snage grijanja/hlađenja za prostorije te su dodatno
određena ograničenja potrebna za održavanje kvalitete zraka u prostoriji.
2.3. Određivanje upravljačkog signala s obzirom na snage grijanja/hlađenja i ograničenja za ventilaciju
Nakon što su optimalne snage grijanja/hlađenja za sve prostorije određene, te
nakon što je minimalni potrebni tok vanjskog zraka određen, moguće je odrediti
upravljački signal za sustav grijanja/hlađenja i ventilacije.
Cilj je pronaći takav signal čijom će primjenom ulazne snage grijanja/hlađenja za
pojedinu prostoriju biti jednake optimalnima određenim promjenom MPC-a, te taj
signal dodatno osigurati da su zahtjevi proizašli iz primjene standarda 62.1
ispunjeni, te je uz to energija koju cjelokupni sustav troši minimizirana.
Minimizacija energije koju sustav troši postiže se minimizacijom snage cijelog
sustava. U danom sustavu energija se troši na grijanje odnosno hlađenje zraka u
AHU, na održavanje zadanog protoka zraka, te na dogrijavanje zraka na ulazu u
prostorije. Jednadžba snage sustava može se zapisati na sljedeći način:
1 2total phc vav vav fanP P P P P , (14)
gdje su:
totalP - ukupna snaga sustava W ;
phcP - snaga grijanja odnosno hlađenje zraka u AHU W ;
1vavP - snaga grijanja zraka na ulazu u prvu prostoriju W ;
2vavP - snaga grijanja zraka na ulazu u drugu prostoriju W ;
12
fanP - snaga ventilatora W .
Pošto AHU može grijati i hladiti zrak, njegova snaga može biti pozitivna i negativna
te je stoga potrebno uzeti apsolutni iznos.
Snaga grijanja odnosno hlađenja u AHU je:
1 1 2 2 1 21 2
1 2
(1 ),
phc air s s mix
ophc air s
P C Q T T
QT Q T Q Q TP C Q Q T
Q Q
(15)
pri čemu je:
airC - toplinski kapacitet zraka, 31206 Jm K
;
1 2,Q Q - volumni protok zraka za prvu, odnosno drugu prostoriju, 3ms
;
1 2,T T - temperatura zraka u prvoj, odnosno drugoj prostoriji, K ;
sQ - ukupni volumni protok zraka kroz sustav, jednak je sumi protoka svih
prostorija, 3ms
;
sT - temperatura zraka na izlazu iz AHU jedinice, K ,
oT - temperatura vanjskog zraka, K ;
mixT - temperatura zraka u AHU nakon miješanja vanjskog i povratnog
zraka, ali prije grijanja, odnosno hlađenja, K .
Snage grijanja zraka na ulazima u prostorije jednake su:
1 1 1
2 2 2
( );( ),
vav air s s
vav air s s
P C Q T TP C Q T T
(16)
gdje je:
1sT , 2sT - temperatura ulaznog zraka u prvu, odnosno drugu prostoriju, K .ž
Snaga ventilatora ovisi o ukupnom protoku te se može zapisati kao:
1 2fanP SFP Q Q (17)
13
gdje je:
SFP - koeficijent specifične snage ventilatora, u ovom radu iznosi 32 kWm s
.
Detaljnije o specifičnoj snazi ventilatora može se pronaći u [4].
Cilj je minimizirati snage tako da ulazne snage u prostorije budu jednake onima
koje su proračunate koristeći MPC, te postoji dodatno ograničenje koje kaže da
minimalni ulazni tok vanjskog zraka mora odgovarati onom propisanom po
standardu 62.1. Problem se stoga može zapisati na sljedeći način:
00
min
.
x
c xceq x
f x such thatA x b
lb x ub
(18)
Zahtjev da snage u sustavu budu minimalne znači minimiziranje funkcije f x
koja je jednaka:
1 2 ,phc vav vav flowf x P P P P (19)
gdje je argument funkcije f x , vektor x jednak:
1 2 1 2 .Ts s sx Q Q T T T (20)
Funkcija c x je nelinearno ograničenje na minimalni protok vanjskog zraka. Da bi
se osiguralo da svaka prostorija dobije minimalni potrebni tok vanjskog zraka c x
je:
11
22
1( )
1 ,
oz
oz
V QEvc xV QEv
(21)
gdje je:
1 2,oz ozV V - minimalni nekorigirani tok vanjskog zraka za prvu, odnosno drugu
prostoriju 3ms
.
14
Da bi ulazne snage grijanja, odnosno hlađenja, u prostorije bile jednake onima
proračunatim koristeći MPC osigurava funkcija ceq x koja je jednaka:
1 1 1 1
2 2 2 2
( ).
air s
air s
C Q T T Pceq x
C Q T T P
(22)
Potrebno je još osigurati da VAV kutije ne mogu hladiti zrak, već ga samo grijati.
To se postiže postavljanjem matrice A i vektora b . Oni predstavljaju linearna
ograničenja na temperature 1sT i 2sT . Matrica A i vektor b su stoga:
0 0 1 1 0 0;
0 0 1 0 1 0
0.
0
A
b
(23)
Vektori lb i ub predstavljaju fizička ograničenja sustava iznose:
0 0 283 283 283 0 ;
0.5 0.5 318 318 318 1 .
lb
ub
(24)
Ovako postavljen problem moguće je riješiti koristeći funkciju fmincon u
programskom paketu Matlab [5]. U sljedećem je poglavlju dan opis implementacije
u matlabu.
2.4. Implementacija u Matlabu
Implementacija u Matlabu sastoji se od linearnog modela prostorija u prostoru
stanja, s-funkcije kojom se simulira sustav grijanja/hlađenja i ventilacije, te
s-funkcija koja predstavlja kontroler. Na slici 4 dan je prikaz cijelog sustava.
Povratna veza kod funkcije S_function_mpc, koja predstavlja kontroler, potrebna
je za implementaciju rekurzivnog početnog stanja za funkciju fmincon. Naime,
funkciji fmincon potrebno je, uz sve matrice i vektore koji predstavljaju ograničenja,
zadati i početno stanje, odnosno točku u kojoj će početi svoje pretraživanje.
Odabir te početne točke je proizvoljan, ali je poželjno da je negdje u blizini
rješenja. Pošto su promjene poremećajnih veličina male, može se pretpostaviti da
15
bi rješenje u koraku k trebalo biti u blizini rješenja u koraku 1k . Uz takav
odabir početne točke moguća je pojava problema zaglavljivanja funkcije u lošem
području. Naime, ako funkcija ne uspije pronaći rješenje, onda je u sljedećem
koraku početna točka loše odabrana jer krši ograničenja, te funkcija time ostaje
„zaglavljena“ u lošem području. Taj je problem riješen uvođenjem praćenja
funkcije fmincon, te u slučaju da se ne pronađe rješenje početna točka „resetira“.
Umjesto rekurzivnog odabira početne točke može se koristiti i fiksna radna točka,
ili pak kombinacija ta dva pristupa, odnosno, neke se varijable uzimaju iz
prethodnog koraka, a neke se fiksiraju. Potrebno je obaviti detaljniju analizu
odabira početne radne točke jer se pokazalo da to utječe na krajnji rezultat.
Slika 4 – Implementacija u Matlabu.
16
Prilikom korištenja funkcije fmnicon potrebno je paziti na par stvari. Za rješavanje
problema moguće je koristiti različite solvere. U ovom radu korišteni su active-set i
interior-point. Pokazalo se da, u slučaju kada nema ograničenja na ventilaciju i
kada je potrebno samo grijati prostoriju, značajne razlike među algoritmima nema,
no u slučaju kada se prostorija hladi, interior-point je dao bolje rješenje, bez
kršenja ograničenja. Potrebno je postaviti i MaxIter te MaxFunEvals opcije.
MaxIter određuje koliko iteracija fmincon može imati, dok MaxFunEvals određuje
koliko puta može proračunati vrijednost funkcije cilja. U svakoj iteraciji može biti
više proračunavanja funkcije, stoga MaxFunEvals mora biti postavljen na
višestruko veći iznos nego MaxIter.
U sljedećem poglavlju prikazani su i komentirani rezultati simulacije.
17
3. Rezultati simulacije
U ovom su poglavlju dani rezultati simulacije. Najprije je prikazan odziv sustava u
slučaju da nema ograničenja za ventilaciju jeru tom slučaju očekujemo da snaga
utrošena na grijanje, odnosno hlađenje, bude jednaka optimalnima dobivenim
MPC-om, te da jedina dodatna snaga koju sustav troši bude posljedica rada
ventilatora. Nakon toga je dan prikaz odziva sustava s ograničenjima za
ventilaciju.
3.1. Odziv sustava bez ograničenja za ventilaciju
Slučaj bez ograničenja za ventilaciju zanimljiv je iz razloga što je poznato
očekivanje ponašanja sustava. Ako je vanjska temperatura izvan postavljenih
granica za temperature u prostoriji, AHU ne bi smio uzimati zrak izvana, jer bi to
zahtijevalo dodatno grijanje ili hlađenje tog zraka. Ako je pak zrak unutar granica,
onda sustav može uzimati vanjski zrak ako time može minimizirati utrošenu
energiju. Uz to, ukupna snaga koju sustav troši, a time i ukupna energija utrošena,
mora biti veća od optimalne za iznos snage, odnosno energije, ventilatora, a
temperatura zraka koji ulazi u prostoriju mora biti maksimalna moguća. To je
posljedica toga što je snaga grijanja i-te prostorije ( ),i air i si iP C Q T T što znači da
ovisi o razlici temperature ulaznog zraka u prostoriju i temperature prostorije, te o
volumnom protoku zraka. U jednadžbi ukupne snage sustava koja se minimizira
(19) vidi se da se dodatno penalizira protok zraka, odnosno korištenje ventilatora.
Ako se prostorija grije, temperature ulaznog zraka bi trebale biti maksimalne, jer u
tom slučaju ventilator mora održavati minimalni tok.
18
3.1.1.1 Grijanje prostorija
U situaciji kad nema ograničenja na ventilaciju, te sustav mora grijati, snaga
utrošena na grijačima trebala bi biti jednaka optimalnoj snazi proračunatoj pomoću
MPC-a te bi jedina dodatna snaga trebala biti ona koju troši ventilator. U ovom
slučaju korišten je active-set solver. U svim simulacijama vrijeme uzorkovanja je
3600 s , odnosno jedan sat.
Na slici 5 prikazan je odziv temperatura u prostorijama u takvoj situaciji. Vidi se da
su one unatoč niskoj vanjskoj temperaturi unutar zahtijevanih granica, odnosno,
temperatura u prostorijama ne pada ispod 20 C .
Slika 5 – Odziv temperatura.
Na slici 6 prikazan je odziv temperatura zraka kojima se upravlja. Temperatura
zraka Ts je temperatura zraka na izlazu iz AHU-a, temperatura zraka na izlazu iz
VAV-a u prvoj prostoriji je Ts1, a temperatura zraka na izlazu iz VAV-a u drugoj
prostoriji je Ts2. Vidljivo je da se temperature ponašaju u skladu s očekivanjima,
odnosno, ulazne temperature u prostorije su maksimalne moguće. Iz temperatura
se vidi da u prvom dijelu AHU zagrijava zrak na nižu temperaturu, a dogrijavanje
se obavlja na ulazima u prostorije, dok se u drugom dijelu grijanje zraka obavlja u
AHU.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Vrijeme [dan]
Tem
pera
tura
[°C
]
Vanjska temperaturaTemperatura prve prostorijeTemperatura druge prostorije
19
Slika 6 - Odziv upravljanih temperatura zraka.
Na slici 7 prikazane su snage. Tamnoplava linija predstavlja optimalni iznos snaga
proračunat pomoću MPC-a, crvena linija predstavlja ukupnu snagu sustava, dakle
svu snagu koju troše grijači te snagu ventilatora, dok svijetloplava linija predstavlja
snage grijača bez ventilatora. Vidimo da se sustav ponaša u skladu s
očekivanjima, snage na grijačima jednake su optimalnima, te je ukupna snaga
sustava veća od optimalne za iznos snage ventilatora. To je moguće utvrditi i
računanjem energije koja je utrošena. Ako od se od ukupne utrošene energije
sustava oduzme energija ventilatora, dobije se energija utrošena na grijačima.
Razlika te energije i optimalne energije je reda 510 što potvrđuje pretpostavku.
Slika 7 – Prikaz snaga.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10-20
-10
0
10
20
30
40
50
Vrijeme [dan]
Tem
pera
tura
[°C
]
TokTsTs1Ts2
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100
0.5
1
1.5
2
2.5
3
Vrijeme [dan]
Snag
a [k
W]
Optimalna snaga - MPCUkupna snaga sustava (grijači + ventilator)Snaga grijača (AHU i VAV)
20
U ovom slučaju nije se uzimao zrak izvana, što je očekivano, pošto bi se time
dodatna energija utrošila na zagrijavanje zraka. Zaključak je da je upravljanje
sustavom dobro za slučaj grijanja prostorije, kada nema ograničenja za ventilaciju.
3.1.1.2 Hlađenje prostorija
Za simulaciju hlađenja prostorija korišten je interior-point solver. Pošto u ovom
slučaju nisu zadana ograničenja za ventilaciju, AHU može koristiti zrak izvana ako
to znači manji utrošak energije.
Na slici 8 prikazan je odziv temperatura prilikom hlađenja. Vidi se da i u ovom
slučaju kontroler temperature drži unutar zadanih granica.
Slika 8 – Odziv temperatura prilikom hlađenja prostorija.
Na slici 9 prikazane su snage prilikom hlađenja prostorije, te udio povratnog zraka
u miješanom, odnosno upravljačka veličina . Prikazane su apsolutne vrijednosti
snaga. Sustav recirkulira zrak kada je u jedinici, a kada je u nuli uzima se samo
zrak izvana. Vidljivo je da AHU i sada dobro ispunjava svoju zadaću. Snaga koja
se troši na hlađenje jednaka je optimalnoj snazi ako sustav koristi samo povratni
zrak, a ukupna snaga sustava veća je od optimalne upravo za iznos snage koju
troši ventilator. Uz to, ako je temperatura zraka vani pogodna, sustav koristi
vanjski zrak da bi minimizirao snage. Na slici su vidljivi trenuci kada sustav koristi
samo vanjski zrak i kada je ukupna snaga sustava jednaka snazi ventilatora.
204.5 205 205.5 206 206.5 207 207.5 208 208.5 20912
14
16
18
20
22
24
26
28
30
Vrijeme [dan]
Tem
pera
tura
[°C
]
Vanjska temperaturaTemperatura prve prostorijeTemperatura druge prostorije
21
Slika 9 – Prikaz snaga prilikom hlađenja prostorije.
Iz prikazanih odziva očitava se da sustav radi u skladu s očekivanjima. U
sljedećem je poglavlju prikazan je rad sustava u slučaju kada postoje ograničenja
za ventilaciju.
3.2. Prikaz odziva sustava s uključenim ograničenjima za ventilaciju
Kao i u prethodnom slučaju, i u ovome će najprije biti obrađen slučaj kada je
potrebno samo grijati prostorije, a potom slučaj kada je potrebno hladiti prostorije.
3.2.1. Grijanje prostorija s uključenim ograničenjima za ventilaciju
S ograničenjima za ventilaciju, AHU mora uvijek uzimati određenu količinu
vanjskog zraka. Samim time snage za grijanje u ovom će slučaju biti veće. No
AHU bi trebao uzeti upravo minimum zraka izvana, pošto je temperatura vanjskog
zraka niža od one koju je potrebno održavati u prostorijama. Uzimanje veće
količine vanjskog zraka od minimalne nije poželjno jer to rezultira većom
potrošnjom energije.
204.5 205 205.5 206 206.5 207 207.5 2080
0.2
0.4
0.6
0.8
1
Vrijeme [dan]
Snag
a [k
W]
Optimalna snaga - MPCUkupna snaga sustavaSnaga hlađenja/grijanjaUdio povratnog zraka u mješanom
22
Na slici 10 prikazan je odziv temperatura za ovaj slučaj. Vidi se da kontroler
održava temperature u zadanim granicama, odnosno iznad 20°C. To znači da su
ulazne snage grijanja za obje prostorije jednake optimalnima.
Slika 10 – Odziv temperatura.
Na slici 11 prikazan je minimalni zahtijevani protok vanjskog zraka izračunat po
ASHRAE standardu 62.1 za danu populaciju u prostoriji, te za danu kvadraturu
prostorija, te protok vanjskog zraka ostvaren u simulaciji. Protoci su gotovo
identični, što znači da AHU uzima protok zahtijevan po standardu. Zelenom je
linijom iscrtan ukupni protok zraka kroz sustav.
Slika 11 – Protoci zraka.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Vrijeme [dan]
Tem
pera
tura
[°C
]
Vanjska temperaturaTemperatura prve prostorijeTemperatura druge prostorije
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0.08
0.09
0.1
0.11
Vrijeme [dan]
Prot
ok z
raka
[m3 /s
]
Minimalni protok vanjskog zrakaProtok vanjskog zraka u AHUUkupni protok zraka u AHU
23
Vidi se da je taj protok veći od vanjskog, što znači da AHU recirkulira zrak te time
štedi dio energije.
Na slici 12 prikazana je optimalna snaga dobivena pomoću MPC-a, ukupna snaga
koju sustav troši te snaga utrošena na grijačima. Vidljivo je da je u ovom slučaju
snaga utrošena na grijačima znatno veća nego u slučaju bez ograničenja na
ventilaciju, što je i očekivano jer sustav sada mora uložiti više snage za grijanje
vanjskog zraka koji je na puno nižoj temperaturi nego zrak u prostorijama.
Slika 12 – Prikaz snaga.
Na slici 13 dan je prikaz vanjske temperature, temperature zraka nakon AHU i
temperature zraka na ulazima u pojedinu prostoriju. U ovom slučaju, za razliku od
grijanja prostorije bez ograničenja na ventilaciju, temperature na ulazu u prostoriju
više nisu maksimalne. To je posljedica protoka zraka, odnosno recirkuliranja
zraka.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
4
4.5
Vrijeme [dan]
Snag
a [k
W]
Optimalna snaga - MPCUkupna snaga sustavaSnaga grijača
24
Slika 13 – Prikaz upravljanih temperatura.
3.2.2. Hlađenje prostorija s uključenim ograničenjima za ventilaciju
Na slici 14 prikazan je odziv temperatura. Temperature su iste kao i bez
ograničenja, što navodi na zaključak da su ulazne snage hlađenja za pojedinu
prostoriju jednake optimalnim snagama.
Slika 14 –Odziv temperatura pri hlađenju.
Na slici 15 prikazani su protoci zraka. AHU ponekad uzima minimalnu količinu
vanjskog zraka, a ponekad samo vanjski zrak. Dakle i u ovom slučaju AHU koristi
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10-20
-10
0
10
20
30
40
50
Vrijeme [dan]
Tem
pera
tura
[°C
]
Vanjska temperaturaTsTs1Ts2
204.5 205 205.5 206 206.5 207 207.5 208 208.512
14
16
18
20
22
242526
28
Vrijeme [dan]
Tem
pera
tura
[°C
]
Vanjska temperaturaTemperatura prve prostorijeTemperatura druge prostorije
25
vanjski zrak da bi minimizirao utrošenu energiju. To bi trebalo biti vidljivo na odzivu
snaga.
Na slici 16 prikazane su snage sustava u tom slučaju. Vidi se da je, u slučaju kada
se koristi samo vanjski zrak, ukupna snaga sustava jednaka snazi ventilatora,
pošto u tom slučaju grijači ne troše nikakvu snagu. Iz grafa je vidljivo i da će
sustav uvijek trošiti više snage od optimalnih, što je i očekivano, pošto uvijek mora
uzimati zrak izvana.
Slika 15 – Protoci zraka.
Slika 16 - Prikaz snaga i upravljačke veličine .
204.5 205 205.5 206 206.5 207 207.5 208 208.50
0.02
0.04
0.06
0.08
0.1
0.12
0.14
0.16
0.18
Vrijeme [dan]
Prot
ok z
raka
[m3 /s
]
Minimalni protok vanjskog zraka Protok vanjskog zraka u AHUUkupni protok zraka u AHU
204.5 205 205.5 206 206.5 207 207.5 208 208.50
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
Vrijeme [dan]
Sna
ga [k
W]
Optimalna snagaUkupna snaga sustavaSnaga sustava utrošena na hlađenjero
26
Na slici 17 prikazan je odziv temperatura kroz cijelu godinu. Vidi se da sustav
dobro drži temperaturu u zadanim granicama unatoč vanjskoj temperaturi. Iako
nije moguće sa sigurnošću reći da je ovakvo upravljanje optimalno sa stajališta
potrošnje energije, može se reći da je dobro po pitanju održavanja zadanih
ograničenja.
27
Slika 17 - Odziv temperatura u prostorijama kroz cijelu godinu
050
100
150
200
250
300
350
-20-10010202530
Vrijem
e [da
n]
T e m p e r a t u r a [ ° C ]
Va
njska
tempe
ratura
Temp
eratur
a prve
pros
torije
Temp
eratur
a drug
e pros
torije
28
Zaključak
Iz prikazanog je jasno da ovakvo upravljanje ima potencijala za primjenu u praksi.
Problem nelinearnosti sustava riješen je tako da se najprije odrede optimalne
snage, potrebne za održavanje sustava u zadanim granicama, te se tada
statičkom optimizacijom sustava za grijanje, hlađenje i ventilaciju odredi signal koji
će te snage ostvariti.
Unatoč nelinearnosti sustava, upravljanjem su dobiveni dobri rezultati po pitanju
održavanja sustava u zadanim ograničenjima. Što se energetske efikasnosti tiče,
nije moguće tvrditi da je sustav optimalan, pošto nam taj način ne garantira da je
pronađen globalni minimum.
29
Literatura
[1] A. Starcic, Modeliranje i upravljanje toplinskim procesom u zgradi, Zagreb:
Faculty of Electrical Engineering and Computing, 2010.
[2] A. Martincevic, Modelsko prediktivno upravljanje toplinskim procesom u zgradi
uz uzimanje u obzir nesigurnosti podataka iz vremenske prognoze, Zagreb:
Faculty of Electrical Engineering and Computing, 2011.
[3] ANSI/ASHRAE Standard 62.1-2007, Atlanta: ASHRAE, Inc., 2007.
[4] J. Railio i P. Mäkinen, »SPECIFIC FAN POWER – a tool for better performance
of air handling,« u Clima 2007 WellBeing Indoor, Helsinki, 2007.
[5] www.mathworks.com, Natick, MA, SAD.: Inc, The Mathwokrs.
30
Sažetak
Najveći potrošači energije u zgradarstvu su podsustavi za grijanje, hlađenje i
ventilaciju. Stoga je potrebno optimizirati upravljanje tih podsustava, jer je time
moguće postići energetske uštede. U ovom je radu naglasak na energetskoj
efikasnosti sustava sa dvije prostorije sa jednim zajedničkim zidom, te njima
propadajućeg sustava za grijanje, hlađenje i ventilaciju. Sustav za grijanje,
hlađenje i ventilaciju sastoji se od jedinice za upravljanje zrakom (AHU), koja
može grijati, hladiti i miješati povratni i vanjski zrak, te VAV kutija na ulazima u
prostorije koje mogu grijati zrak. Model prostorija je linearan, dok je model sustava
za grijanje, hlađenje i ventilaciju nelinearan. Da bi suboptimalni signal, koji će
držati sustavu zadanim ograničenjima, mogao biti određen, upravljanje je
podijeljeno u dva dijela. U prvom se dijelu određuju optimalne snage za linearni
model prostorija pomoću modelsko prediktivnog upravljanja, a u drugom se
određuje upravljački signal koji ostvaruje te snage.
31
Summary
The largest energy consuming subsystem in a building is heating, ventilation and
air conditioning (HVAC) system. It is thus essential to optimize the behavior of that
subsystem in order to achieve energy savings. In this work focus is on efficient
energy usage in a sample zone system consisting of two coupled zones.
Ventilation, heating and cooling are done by air handling unit (AHU) and variable
air volume (VAV) boxes. Optimization of the system means finding optimal control
sequences for AHU and VAV boxes. The model of the coupled zones is linear,
while the models of the AHU and VAV boxes are nonlinear. In order to find a
suboptimal solution, which will keep zone temperature in given boundaries, while
handling ventilation requirements, linear programming and linear zone system
model are used to find appropriate cooling/heating powers, and then those powers
are used to obtain control sequence for AHU and VAV boxes.
32
Privitak