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Fuerza lateral estática solo aplica en la parte superior de la pared. Estos especímenes tenían una

altura, hw, igual a su profundidad lw de 6 pies 3 pulg. (1,90 m). En la parte superior de estos

especímenes, el espesor de la pared se amplió para simular el efecto de las losas de piso enmarcan

en el muro de cortante. La sección ampliada distribuye la fuerza de corte aplicada a lo largo de la

parte superior de la muestra. Sin compresión axial se aplicó a estos especímenes. Variables

investigadas fueron la cantidad y distribución de refuerzo vertical y la cantidad de refuerzo de

corte horizontal. El séptimo de los de baja altura especímenes de pared de cizalla, SW-13, fue

sometido a diez ciclos de inversiones de carga. Todas las características de esta muestra fueron

similares a las de la muestra SW-9 previamente probado bajo cargas estáticas. El objetivo de la

prueba fue evaluar el efecto de la carga cíclica de la fuerza y comportamiento de muros de corte

de baja altura. Tablas Al y A2 resumir las propiedades del material, las variables investigadas y

resultados de las pruebas de los 13 especímenes. Un resumen de los resultados de la investigación

PCA se presenta en la Fig. A2 en forma de gráficos de barras. Comparación de resultados de

pruebas de muestras que representan los muros de corte de gran altura SW-1 SW-2, SW-3 y SW-6

muestra que 0,27 por ciento de refuerzo horizontal, una cantidad considerada a ser casi un

mínimo práctico, es suficiente para desarrollar la resistencia a la flexión de las paredes con montos

y distribución de diferentes verticales reforzamiento. Los especímenes SW-4 y SW-5 fueron

diseñados para tener la misma capacidad de flexión como la de specimensSW-3 y SW-6. Sin

embargo, su altura hw fue menos. Para las cargas aplicadas, la relación de cizalladura momento

Mu / Vu, en la sección lw/2 desde la base de la pared, era L para SW-4 y SW-5, y 21t0 para SW-3 y

SW-6. Mínimo refuerzo horizontal fue de nuevo suficiente para desarrollar casi la calculada

resistencia a la flexión, incluso aunque las tensiones de cizallamiento eran sustancialmente más

altos. Esto implica que una mayor proporción de la fuerza cortante era realizado por el hormigón

en la relación más baja Mu / Vu. En el grupo que representa a los muros de corte de baja altura,los

especímenes SW-7 y SW-8 también indican que las paredes refuerzo mínimo cortante horizontal

tiene un alto capacidad de carga. Las comparaciones de las muestras SW- 11 y SW-12 con SW-7, y

también SW-9 con SW-8,

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Indican que refuerzo de corte horizontal adicional aumentará aún más la capacidad.

Las comparaciones de SW-8 con SW-7, y SW-9 con SW- 12, muestran que la carga lateral

capacidad de carga también aumenta con la red de refuerzo vertical. Sin embargo, estas

observaciones son calificados tanto por la observación que los especímenes SW-9, SW-11 y SW-12

lo hizo nunca faltan en cizalla. Además, en caso de corte no había rendimiento del refuerzo vertical

en todos estos especímenes, El último esfuerzo de corte de SW-10, una muestra con ningún

refuerzo web horizontal o vertical, era 4.3 Vz. El espécimen SW-13 se sometió a un total de diez

ciclos de aumento de los niveles de inversiones de carga. A Comparación de este espécimen con

SW-9,un espécimen físicamente similares que fue sometido a la carga unidireccional, no muestra

ninguna disminución significativa en la fuerza, estos dos especímenes desarrollado esfuerzos de

corte del orden de 10 √ f c.

NOTACION

= Lapso de cizalla, distancia entre concentrada

cargar y la cara del apoyo, pulgadas.

= Área bruta de la sección, en cuadrados.

= Área total de refuerzo vertical en la sección,

cuadrados pulgadas.

= Área de refuerzo de corte horizontal dentro

una distancia, s, pulgadas cuadradas.

= Distancia desde la fibra extrema de compresión

eje neutro, pulgadas.

= Distancia desde la fibra extrema de compresión

resultante de la fuerza de tensión, pulgadas.

= Raíz cuadrada de resistencia a la compresión especificadadel hormigón, psi

= Especifica resistencia a la compresión del hormigón,psi

= Resistencia a la fluencia especificada de refuerzo,psi

= Espesor de pared de corte, pulgadas.

= Altura total de la pared de su base a su cima, pulgadas.

= Profundidad o longitud horizontal del muro de corte, pulgadas.

= Diseño resistiendo momento en la sección, en, lb

= Diseñar carga axial en la sección, positivo si la compresión, libras

=

= Separación vertical de refuerzo de corte horizontal, pulgadas.

= Esfuerzo cortante permisible nominal llevada por el hormigón, psi

= Esfuerzo cortante de diseño nominal total, psi

= Fuerza cortante en una sección, libra

= Esfuerzo cortante de cálculo aplicada total de la sección,libras

=

=

= 0,85 para la fuerza f. 'Hasta 4000 psi (281,0 Kgf / cm2 y se redujo de forma

continua a una tasa de 0,05 por cada 1.000 psi (70,3) de resistencia superior a los

4.000 psi (281,0 kgf /cm2).

= Factor de reducción de la capacidad (Sección 9.2 ACI 318-71)

=

=

Esta publicación se basa en los hechos, las pruebas y las autoridades indicadas aquí en. Se

pretende para el uso de personal profesional competente para evaluar la importancia y las

limitaciones de los hallazgos reportados y que será responsable de laaplicación del el material que

contiene. Obviamente, la Asociación de Cemento Portland se exime de cualquier y toda

responsabilidad de aplicaciónde los principios enunciados o de la exactitud de cualquiera de los

fuentes distintas de trabajo realizado o información desarrollados por la Asociación.

PALABRAS CLAVE: cargas axiales, códigos de construcción, cargas cíclicas, resistencia a la flexión,

edificios de gran altura, de hormigón armado, la investigación, la resistencia al corte, esfuerzo

cortante, muros de corte, diseño estructural.

RESUMEN: Discute antecedentes y el desarrollo de la Sec. 11.16, Disposiciones Especiales para

Muros, del Código de Construcción ACI (ACI 318 a 71). Se encontró que estas disposiciones de

predecir satisfactoriamente la fuerza de las seis de gran altura y siete muros de corte de baja

altura probados en los laboratorios de PCA, así como la fuerza de especímenes de pared probados

por otros investigadores. Los resultados de la investigación PCA se resumen en el ANEXO.

REFERENCIA: Cárdenas, A. E .; Hanson, J. M.; Corley, W.G .; y Hognestad, E., Disposiciones de

diseño para muros de rotura (RD028.OID), Asociación de Cemento Portland, 1975. Tomado de

Revista de la American Concrete Institute, Actas Vol. 70, No. 3, March1973, páginas 221-230.