NBR 5422 NB 182 - Projeto de Linhas Aereas de Transmissao de Energia Eletrica

C6pia impressa pelo Sistema CENWIN

PROJETO DE LINHAS AcREAS DE TRANSMlSSiO DE ENERGIA

ELhRlCA

ERRATA ri COLETANEA DE NORMAS

“LINHAS DETRANSMISSAO”

&ta ERRATA N’ 1 de JUN 1996 tern par objetivo corrigir a NBR 5422. contida na COLETANEA - LINHAS DE TRANSMISSAO no SegUinte:

on& se le: “Mad65“

Origem: ABNT 03:09.11.1-001 (NB-16Z64)

~-3 - Cornit& Erasileiro de Eletricidade

CE-3:ll.l Comissk de Estudo de Projeto e Execu@o de Linhas A&as

SISTEMA NACIONAL DE ABNT - ASSOClA~iiO BRASILEIRA METROLOGIA, NORMALIZACiiO DE NORMAS TiCNlCAS

E QUALIDADE INDUSTRIAL 0

NBR 3 NORMA BRASILEIRA REGISTRADA

CDU: 621.315.17 Todos os direitos resewados 1 pigina


PROJETO DE LlNHA9 ACREAS DE TRANSMISSAO 03.019

DE ENERGIA ELeTRlCA NBR 5422

Procedimento FEV/l985

SUMARIO

1 Objetivo 2 Normar e/w documentos complementares 3 DefiniqZer 4 ParSmetros meteoml~icos e corre+s 5 Cabor cowJumms e cabm pjnwaior 6 lsoladores e fwlqenr 7 suportes e funda+ 9 Gfoqorme&icos 9 Atermmento

10 Dist&~cisr de segtra~~ 11 Tnweuias 12 F&as de segrranp 13 Limpeza de f&s 14 Apmximeqiia de ~rqmrtos e sinalizq& ANEXO A - Figurns ANEXO B - Medi& e tratamento de dados de temperaura ambiente ANEXO C - RecomendqGs para obtenq§o e tntamento de dados de “ento

1 OBJETIVO

1.1 Esta Norma fixa as condi@es bisicas para o projeto de linhas a6reas de

transmissBo de energia eletrica corn tensso tixima, valor eficaz fase-fax, acima

de 38 kV e n& superior a 800 kV, de modo a garantir niveis minimos de seguransa

e 1 imitar perturbasoes em instala!%es proximas.

1.2 Para simplificar a red&o, onde nao houver possibilidade de dcvida, as li-

nhas aiieas de transmissao de energia el6trica serao abreviamente designadas por

1 inhas.

1.3 Esta Norma aplica-se tambern a projetos de reisolamento e/au de reform de

linhas &was de transmissso.

1.4 Em instal&es provisorias as prescri6es desta Norma nao precisam, necessa -

O&em: ABNT - 3: 99.11.1-99111984

CB3 - Cornit Brasileim de Eletricidade

CE.3: 09.11.1 - ComissZa de Estudo de Projetos e Exec@o de Linhas A&-ear

SISTEMA NACIONAL DE

METROLOGIA. NORMALIZACAO

E QUALIDADE INDUSTRIAL

P&vmcbave: ensrgia &t&a.

ABNT - ASSOCIACAO BRASILEIRA

DE NORMAS TECNICAS

0

NBR 3 NORMA BRASILEIRA REGISTRADA

CDU: 621.31517 57 p&as

Copia impressa pelo Sistema CENWIN

2 NBR 5422/1985 *

riamente, ser atendidas.

1.4.1 Entende-se por instagk provisoria aquela executada em carater temporirio,

geralmente a fim de manter a continuidade de service durante as falhas em insta -

la@es existentes.

1.5 As prescrigoes desta Norma nao sao validas para os projetos de:

a) redes de distribuicao urbana e rural;

b) linhas de transmissao corn condutores isolados;

c) linhas de contato para tracao eletrica;

d) linhas de telecominucasao.

Para linhas de corrente continua, OS requisites de distsncias de seguranca (Capi

tulo 10, 11 e 12) serao OS mesmos necessaries a uma linha de corrente alternada

corn a ten&o de crista para terra numericamente igual a da linha de corrente con -

tinua.

2 NORMAS E/OU DOCUMENTOS COMPLEMENTARES

Na aplicacao desta Norma e necessario consultar:

- Decreto nO 84398 de 16.01.80

Dispoe sobre a ocupagao de faixas de dominio de rodovias e de terrenos de

dominio pfiblico, e a travessia de hidrovias, rodovias e ferrovias, por Ii -

nhas de transmissao, subtransmissao e distribuicao de energia elitrica e da

outras provid&ncias;

- Decreto n? 86859 de 19.01.82

Altera o Decreto n? 84398, de 16 de janeiro de 1980, que dispoe sobre a ocl

pagao de faixas de dominio de vias de transporte e de terrenos de dominio

piblico, e a travessia de vias de transporte, por linhas de transmissao, su -

transmissao e distribuigao de energia eletrica.

- Decreto n? 83399 de 03.05.79 Regulamenta o Capitulo III do Titulo IV do Codigo Brasileiro de Ar (Das 20

nas de Protecao de Aerodromos, de Helipontos e de AuxTlios 5 Navegagao A2

rea).

NBR 5032 - lsoladores de porcelana ou vidro para linhas aereas e subestagoes

de alta - Especificagao.

NBR 5049 - lsoladores de porcelana ou vidro para linhas aereas e subestacoes

de alta tensso - Ensaios - Metodo de ensaio.

NBR 5111 - Fios de cobre nc de seca”o circular para ~fins eletricos - Especifi

cacao.

NBR 5118 - Condutores eletricos de aluminio - Fios de aluminio nik de seg&

circular para fins eletricos - EspecificaGao.

NBR 5158 - Ensaios de fios de cobre nii de segao circular para fins eletricos

- Metodo de ensaio.


NBR 5422l1995 3

NBR 5349 - Cabos de cobre nk para fins eletricos - Especificqk

NBR 5456 - Eletroticnica e eltrcnica - Eletricidade geral - Terminologia

NBR 5460 - Eletrotecnica e eletrhnica - Sistemas eletricos de potencia - Ter -

minologia

NBR 5464 - Eletrotecnica e eletronica - Interferkcias eletromagnOticas -

Terminologia

NBR 5471 - Eletrotecnica e eletrsnica - Condutores eletricos - Terminologia

NBR 5472 - Eletrotecnica e eletr&ica - lsoladores e buchas - Terminologia

NBR 5908 - Cordoalhas de sete fios de aso zincado para cabos psra-raios - E5

peci f i casao

NBR 5909 - Cordoalhas de fios de a$o zincados para estais, tit-antes, cabos

mensageiros e uses similares - Especificagao

NBR 6118 - Projeto e execqao de obras de concrete armado - Procedimento

NBR 6122 - Projeto e execqao de funda@es - Procedimento

NBR 6124 - Determinaqao da elasticidade, carga de raptura, absorgao de iqua

e da espessura de cobrimento em pastes e cruzetas de concrete ar -

mado - Metodo de ensaio

NBR 6134 - Pastes e cruzetas de concrete armado - Especificasao

NBR 6229 - Pastes de eucalipto preservados sob pressso - Especificagao

NBR 6231 - Resistkcia ?I flexso de pastes de madeira - M&odo de ensaio

NBR 6232 - Penetraqao e rete@o de preservatives em pastes de madeira - M& -

todo de ensaio

NBR 6535 - SinalizaGao de linhas de transmissao, corn vista 5 seguranqa da

inspeGs aerea - Procedimento

NBR 6547 - Eletrotecnica e elet&ica - Ferragens de linhas a&reas - Termino -

logia

NBR 6548 - Eletrotecnica e eletrcnica - Transmissao de energia eletrica e

corrente continua de alta tensao - Terminologia

NBR 6756 - Fio de a$o zincado para alma de cabo de aluminio - EspecificaGao

NBR 7095 - Ferragens eletrotknicas para linhas de transmissao e subestagoes

de alta tensso e extra alta tens% - Especificaqao

NBR 7107 - Cupulhas para conchas de engate concha-bola - Especifica&

NBR 7108 - Vinculos de ferragens integrantes de isoladores para cadeia - Pa

droni zasao

NBR 7109 - lsolador tipo disco - Padronizasao

NBR 7270 - Cabos de aluminio corn alma de a$o - EspecificaGao

NBR 7271 - Condutores de aluminio para instala+s aereas corn ou sem cobertl

ra protetora - Especi f i caGZ0

NBR 7276 - Sinalizagao de advertkcia em linha aerea de transmissao de ener

gia eletrica - Procedimento

NBR 7430 - Manuseio e larqamento de cabo CAA em linhas de transmissao de

energia eletrica - Procedimento.


4 NBR 542211985

NBR 8449 - Dimensionamento de cabos para-raios para linhas aereas de trans - m,issao de energia eletrica - Procedimento

NBR 8664 - Sinalizagao para identificagao de linha aerea de transmissao de

energia el&trica - Procedimento

3 DEFlNlCdES

Para os efeitos desta Norma sao adotadas as definicoes 3.1 a 3.7 e complement5

das pelos termos tecnicos das NBR 5456, NBR 5464, NBR 5472, NRR:5471, NBR 5460, NBR 6547,e NBR 6548.

3.1 I& de vento (de um suportel

Media aritmetica dos vaos adjacentes ao suporte.

3.2 V&T de peso (de urn suporte)

Distzncia entre OS pontos corn tangente horizontal das catenarias dos vaos adja

centes a0 suporte.

3.3 Reisohento

Conjunto das modificacoes necessarias para permitir que a linha possa opera r ,

continuamente, em tensao superior a de seu projeto original.

3.4 Reforma

Construcao e/au substituicao, em carater permanente, de trechos e/au componen -

tes da linha, corn a finalidade de restabelecer, manter ou melhorar as condigoes

de operacao da instalacao. OS services ordinaries de manutengao nao sao conside

r-ados corn0 reforma.

3.5 Condipio de emergkia

Situacao em que a linha transporta corrente acima do valor nominal do ‘projeto,

durante period0 de tempo considerados curtos em relacao ao period0 anual de opg

rar$io.

3.6 Per&do de retorno CT1

lntervalo media entre ocor&ncias sucessivas de urn mesmo evento durante urn E

riodo de tempo indefinidamente longo. Corresponde ao inverse da probabilidade

de ocorr&cia do evento no period0 de urn ano.

3.7 Simboh

0s principais simbolos utilizados nesta Norma sao OS indicados a seguir:

90 = pressso dinsmica de referencia, em N/m2;

“b = velocidade basica de vento, em m/s;

VT = velocidade do vento para o periodo de retorno T, em m/s;

V = velocidade do vento de projeto, em m/s; P

a = coeficiente de efetividade da pressso do vento, adimensional;


NBR 5422l1995 5

D = distsncia de eguranca, em metros:

-1 I: = expoente de cnrre@ da altura para a velocidade de vento, adimensio -

flal;

U = tensso m&ima de opera$o da linha, valor eficaz fase-fase, em kV;

DU = distsncia, em metros, numericamente igual a U;

H = altura sobre o solo, em m;

f = flecha do condutor, na’condiqao de trabalho de maior duraqao, em m;

L = largura da faixa de seguransa, em m;

T = period0 de retorno, em anos.

4 PARAMETROS METEOROL6GICOS E CORRECdES

4.1 wmperatura media

Valor media da distribuiqao das temperaturas co+ taxa de amostragem hhlraria (Fi -

gura 23 do Anexo A).

4.2 Temperatura m&ima me’dia

Valor media da distribuigao das temperaturas maximas diarias (Figura 24 do Ane _

xo A):

4.3 Temperatura minima

Valor minima corn probabilidade de 2% de vir a ocorrer temperatura menor anualmen -

te, obtido da distribuigao de temperaturas minimas anuais (Figura 25 do Anexo A).

4.4 Temperatura m&ima

Valor miximo corn probabilidade de 2% de vir a ser excedido anualmente, obtido da

distribui$ao de temperaturas maximas anuais (Figura 26 do Anexo A).

4.5 Temperatura coincidente

Valor considerado como media das temperaturas minimas disrias e suposto coinci

dente corn a ocorrencia da velocidade do vento de projeto (Figura 27 do Anexo A).

4.6 Obten&io dos dados de temperatura

Em substitui$ao aos valores indicados nas se@es anteriores, OS dados de tempera -

tura para a regiao atravessada pela linha podem ser estabelecidos pela propriety

ria da mesma quando tiverem sido executadas medi@es especificas para a regiao

em questao, desde que a rede de medi@es local fornega dados mais confiaveis,

corn urn born sistema e razo&el period0 de registros, e adequada densidade de esta -

@es. 0 Anexo B apresenta recomenda@es para as medi@es e para interpreta&Ses

dos resultados.

4.7 Veibcidade b&ica do vento (V,)

Velocidade do vento referida a urn period0 de retorno de 50 anos, a 10 m de altu -


6 NM 5422/1985

i-a do solo, corn periodo de integrasao de 10 minutes e medida em urn terreno CORl

grau de rugosidade 8.

4.7.1 No case de houver dados especificos disponiveis de velocidade de vento, a

velocidade basica do vento (V,) dew ser determinada em fun$o das medisks de

velocidade do vento para a regiao de implantagzo da linha (ver Anexo C).

4.7.~ Na falta de medi@zs especificas para a vegiao de implataG:o da linha, o

parsmetro Vb pode ser determinado a partir da Figura 28 do Anexo A, que apresen

ta urn mapa de velocidades basicas do vento para o territorio brasileiro.

4.8 'Ve'etocidade do vento de projeto (VP)

Valor determinado a partir da velocidade basica do vento (V,), corrigida de mode

a levar em conta o grau de rugosidade da regiao de implat@o da linha, o inter _

vale de tempo necessario para que o obstkulo responda 5 asao do vento, a altura

do obstkulo e o periodo de retorno adotado.

4.8.1 ~orre&io de rtigosihde

puatro categorias de terreno sao aqui detinidas corn seus respectivos coeficintes

de rugosidade (Kr), podendo ainda, a partir dos valores da Tabela 1, ser obt i -

dos, por interpol+o, outros coeficientes para rugosidades intermediarias.

TABELA 1 - Coeficienter de rugoridade do twrwo

Categoria Coeficience de do Caracteristicas do terreno rugosidade

terreno K .r --

Vastas extensoes de aqua; areas pla: A “as costeiras; desertos pianos 1,08

6 Terreno aberto corn poucos aobstsculos l,oo

C Terreno corn o’st~culos numerosos e

pequenos rJ,85

b Areas urbanizadas; terrenos corn mui-

tas Grvores altas 0,67

Notas: a) em vales que possibilitem uma canalizaG:o de vento em dire+:0 desfavo -.

r&e1 para o efeito em Suestao, dew-se adotar para Kr uma categoria

imediatamente anterior a que foi definida corn as caracteristicas apre -

sentadas “a Tabe:a 1.

Copia impressa pelo Sistema CENWIN NBR 542211985 7

b) os valores de Kr correspondem a uma velocidade de vento media sobre

10 minutos (period0 de integracao de 10 minutos),,medida a 10 m da

altura do solo.

cl as mudancas previstas nas caracteristicas da regiao atravessada de-

vem ser levadas em conta na escolha de Kr.

4.8.2 cOrrew-0 do per&do de retormo fT)

4.8.2.1 OS valores de Vb indicados na Figura 28 referem-se a urn period0 de retor-

no de 50 anos. 0 valor VT de velocidade de vento referido a outro period0 de re-

torno T.pode ser calculado pela formula:

-En (l-+)

VT = i - 1

cr

Onde:

6 = estimador do fator de escala da distribuicao de Gumbel, obtido da Figura

29

i = estimador do fator de posicao da distribulcao de Gumbel, obtido da Figura

30.

4.8.2.2 No case de utilizacao de dados proprios, a determinack da velocidade do

vento para qualquer period0 de retorno T pode ser feita coma indicado no Anexo C.

4.8.3 Corre~~o do period0 de integracab ftl

A Figura 1 apresenta a relacao Kd entre OS valores midios de vento a 10 metros de

altura do solo, para diferentes periodos de integracao e rugosidades de terreno.

IFIGURA 1


El NBR 5422/1985

Kd

,1 2 ” 10 P30, ,I 2 ” 5 10,

Segundo8 Minutes

ih

FIGURA 1 - Ralsgio entre PI velocidadn medisr a 10 m desltun

4.8.4 Corre&io de altma

A corre$~ da velocidade de vento para alturas diferentes 6 dada pela formula:

VH = v,. (+, “”

Onde:

“10 = velocidade de vento a 10 m de altura

“H = velocidade de vento 3 altura H

0 coeficiente n depende da rugosidade do terreno e do period0 de integraqao t,

conforme Tabela 2.


NBR 5422/1995 9

TABELA 2 - Valoras de n para mrrf@a da velocidade do vmto em fun&b da alturn

Categoria

do

terreno

13

12

10

0,5

12

11

995

a

4.8.5 Obten&io da veLocidade do vento de projeto

Combinando-se 4.8.1, 4.8.2, 4.8.3 e 4.8.4, a velocidade de projeto do vento 6 da -

da pela f&mu,la:

VP = Kr . Kd ( +I I’“. VT

5 CAB09 CONDUTORES E CAB09 PARA-RAlO9

5.1 GeraZ

5.1.1 OS cabos devem atender as prescri@es das NBR 5111, NBR 5159, NBR 5349,

NBR 7270, NBR 7271, NBR 5118, NBR 6756, NBR 7430, NBR 5908, NBR 5909 e- NBR 8449.

5.1.2 As condi@es ambientes que definem as hipoteses de calculo meckico dos

cabos sao as seguintes:

a) temperatura midia (ver 4.11, sem vento (condi@o:de trabalho de maior

duragao) ;

b) temperatura maxima media (ver 4.2), sem vento;

c) temperatura minima (ver 4.31, sem vento;

d) temparatura coincidente quando da ocorrencia de velocidade do vento de

projeto (ver 4.5 e 4.8).

5.2 Tempemtma dos mbos

5.2.1 As temperaturas dos cabos, mgdia, minima e coincidente, devem ser conside

radas iguais a temperatura ambiente, alineas “a”, “c”. e “d” de 5.1.2, respectiva

mente.

5.2.2 A temperatura maxima dos condutores deve ser determinada a partir das co”


10 NBR 542211995

di$es ambientais (temperatura, radia@ solar e velocidade do vento) e de COT

rentes possiveis de ocorrerem simultaneamente, de acordo corn registros de dados

meteorcl6gicos e curvas de carga estimadas. Recomenda-se que sejam verificadas,

no minima as seguintes condishes:

a) corrente mkima, corn as condiG& ambientes correspondentes;

b) temperatura ambiente e radia@ solar maximas, corn uma corrente compa

tivel corn estas condi@es.

5.2.2.1 Devem ser verificadas ainda outras condi@es nas quais, corn base nos da

dos disponiveis, seja possivel a ocorrencia de temperaturas mais elevadas.

5.2.2.2 Por seguranGa, recomenda-se a utilizagk de uma velocidade de vento Go

superior a 1 m/s.

5.2.2.3 Na falta dos dados acima mencionados, recomenda-se a utiliza+ simulta^ -

nea dos seguintes valores:

a) temperatura mkima media (segao 4.2);

b) radia@ solar = 1000 W/m2;

c) brisa a 1 m/s;

d) corrente maxima.

5.3 Flecha &;eima

5.3.1 A flecha maxima dos cabos condutores corresponde a condigk definida em

5.2.2.

5.3.2 No c~lculo da flecha m&ima dos cabos deve ser considerado o alongamento

devido a fluikcia dos mesmos num periodo minima de 10 anos.

5.4 cargas nos cabos

5.4.1 As cargas nos cabos decorrem de seu peso proprio, da press& de vento ho -

rizontal, uniformemente distribuida ao longo do vao e da componente horizontal

da tra& axial.

5.4.2 A pressso do vento sobre a srea projetada dos cabos deve ser calculada

utilizando o m&odo apresentado em 8.2.2.

5.4.3 Na hipotese de velocidade maxima de vento, o esforqo de tra$& axial nos

cabos nao pode ser superior a 50% da carga nominal de ruptura dos mesmos.

5.4.3.1 Na condiG& de temperatura minima, recomenda-se que o esfor$o de tra@k

axial nos cabos &I ultrapasse 33% da carga de ruptura dos mesmos.

5.4.3.2 Na condiG& de trabalho de maior dura$, case n& tenham sido adotadas

medidas de prote& contra OS efeitos da vibragao, recomenda-se limitar o esfor -

ho de tra$k nos cabos aos valores mkimos indicados na Tabela 3.


NBR 542211985 11

TABELA 3 - Cargas mkimas remmendadas pan cabor na mndi@a de trabalho de maim due, rem dispositivos de protwo contra vibra@a

Cabos (% de carga de ruptura)

AGO ‘. : AR 16

40 EAR 14

AGO-cob re 14

AGo-aluminio 14

CA 21

CAA 20

CAL 18

CALA 16

CAA- EF 16

5.4.4 Para maior prote$ao dos cabos contra danos devidos 5 vibragao eolica, de

ve ser prevista a utiliz@o de dispositivos especiais ou amortecedores de vi -

bragao, principalmente nos cases de grandes vaos situados em regioes planas,

travessiasde grandes rios e de lagos. ou ainda quando as caracteristicas dos

ventos locais, aliadas i tensso mecanica e dismetro do cabo, favorecerem a ocor

rkcia de vibra$Zo ehlica.

6 ISOLADORES E FERRAGENS

6.1 OS isoladores e ferragens eletroticnicas devem atender 2, NBR 7095,

NBR 5032, NBR 5049, NBR 7109, NBR 7107 e NBR 7108.

6.2 OS isoladores rigidos e respectivos acessorios nao devem ser submetidos a

urn esforso superior a 40% de sua carga nominal de ruptura.

6.3 OS isoladores para cadeias e seus acessorios nao devem ser submetidos a urn

esforGo de trasao superior a 49% da cargawominal de ruptura ~para cargas de dl

raF:o prolongada, a 50% para cargas de montagem ou de manutengao e a 60% pa ra

cargas de curta dura$ao.

7 SUPORTES E FUNDACdES

OS suportes e suas fundashes devem atender as prescri$es das NBR 6134,NBR 6229,

NBR 6231, NBR 6232, NBR 6124, NBR 6118 e NBR 6122.

7.1 cargas de pro&to

Sao as seguintes as cargas de projeto a secem consideradas:

a) esforcos transmi tidos pelos cabos decorrentes dos carregamentos defini -

dos em 5.4;

b) peso p&prio do suporte;


12 NBR 542211985

c) peso dos isoladores e das ferragens;

d) presse;o do vento no suporte, calculada ~elo m&odo apresentado em 8.2.4;

e) pressao do vento nos isoladores e ferragens dos cabos, calculada pelo

mitodo apresentado em 8.2.3;

f) cargas especiais, conforme 8.4.

7.1.1 0 vento deve ser consider-ado atuando na dire$ao que resultar na condigao

mais severa de carregamento. 0 vento e considerado agindo horizontalmente.

7.1.2 Todas as cargas devem ser consideradas atuando sobre o suporte nos PO_?

tos reais de aplicasao. Entretanto, podem ser feitas simplificasoes, desde que

conservadoras, corn relaG.?o as cargas indicadas em b) e d) de 7.1.

As cargas de projeto devem ser combinadas convenientemente entre si, de mode a

se obter urn conjunto de hipoteses de c~lculo para fins de verificasao da estabi -

lidade desejada para o suporte.

7.3 Funda$es

7.3.1 OS suportes devem ser fixados ao solo de maneira a garantir sua estabili -

dade sob a aG:o das cargas atuantes, conforme as hipoteses de calculo adotadas.

7.3.2 Recomenda-se que as caracteristicas do solo sejam determinadas ao longo

do eixo da linha para elaboraG:o dos projetoc das funda@es.

7.3.3 Se a fundas% for colocada abaixo dc nivel do len~ol freatico, recowenda

-se:

a) no c~lculo da estabilidade da fundaGao, considerar a reduFao de peso

da fundacao e do solo, devida a sub-pressso hidroststica, na condiGs

mais desfavoravel do nivel do lensol;

b) no calculo das tensEes de compressao no terreno, considerar o lensol

d’agua situado no nivel da base da funda$ao.

7.3.4 As funda@es devem ser de material resistente 5 corrosao ou assim prote -

gi,do.

8 ESFORCOS MECANICOS

8.1 Tipo de esforqos mec&icos a que o suporte es& sujeito

Sso OS seguintes OS esforsos a que 0 suporte est5 sujeito:

a) cargas de vento: aquelas atuantes sobre OS suportes, cadeias de isolado -

res e cabos devido 5 a& do vento;

b) cargas permanentes: aquelas que praticamente nao variam durante a vida

da linha, corn0 por exemplo: peso dos cabos e ferragens e esfor$o trans -

versa1 (sem vento) devido aos cabos em suportes de a^ngulo e de ancora -

gem;


NBR 5422/1995 13

c) cargas especiais: aquelas que ocorrem especificamente durante a constt-u - + e manuten+ da linha. levando em consideragao a presenga simul tS

nea de homens para estas atividades. Cons i deram-se tambim corn0 espe - ciais as cargas para preveyao do f&men0 de cascata (queda sucessiva

dos suportes), quando da ocorrencia de falha de algum componente da Ii

nha .

a. 2 cargas de vent0

8.2.1 PPSSS& din&&a de refer&&a (qo)

A pressSo dinsmica de refer&cia e dada pela formula:

90 = 4,“; (N/m2)

Onde :

P = massa especifica do ar, em kg/m3;

VP = velocidade do vento de projeto, em m/s (se$ao 4.8).

8.2.1.1 0 valor da massa especifica do ar, e- kg/m:, 6 dada pela formula:

P 1,293 ( 16000 + 64.t - = ALT ) (kg/m31

1 + 0,00367 . t 16000 + 64. t + ALT

Onde:

t = temperatura coincidente, em OC;

ALT = altitude mPdia da regiao de implantaC:o da linha, em metros.

8.2.1.2 Corn rela@o aos parsmetros que afetam a determinaqao de VP

4.8.5), recomenda-se o seguinte procedimento:

a) period0 de integra$ao:

(se+

- ado$ao de 2 segundos para a ~$0 do vento nos suportes e nas ca - deias de isoladones;

- adogao de 30 segundos para a a@o,do vento nos cabos, podendo ser

adotados outros valores a criteria da proprietiria da linha;

b) altura de atuagao - ver 8.2.2.3, 8.2.3.1 e 8.2.4;

c) period0 de retorno - adogao do valor minima de 50 anos para as car -

gas de vento utilizadas no dimensionamento mecsnico dos suportes.

8.2.2 n&i0 do vent0 nos cabos

0 esforso decorrente da aqao do vento sobre OS cabos em urn vao de comprimento Z,

aplicado perpendicularmente ao cabo no seu ponto de fixasao a cada suporte des - te Go, G dado pela fGrmula a seguir:


14 NBR 542211995

AC = q 2

0 _ Cxc . a . d . y . sen2e (N)

Onde:

qo = press% dinzmica de referkcia (ses& 8.2.1)

C XC

= coeficiente de arrasto, igual a 1,tl

a = fator de efetividade, adimensional, conforme 8.2.2.1

d = dihetro do cabo, em metros

Z = comprimento de vao considerado, em metros

9 = hgulo de incidhcia do vento (_< 90’) em relasao a diregao do vao.,

FIGURA 2 - Fator da efetividade t ci 1

8.2.2.2 0 esforqo total sobre urn feixe de cabos condutores ser5 igual 5 SOma

dos efeitos sobre cada sub-condutor do feixe sem considerar qualquer efeito de

bl indagem.

8.2.2.3 A velocidade de projeto deve ser corrigida para a altura media dos CA

bos ao longo do vao.

8.2.3 Apia do vento nos isoladores

0 esforso decorrente da aG:o do vento sobre OS isoladores, aplicado na dire@0

do vento no ponto de suspensso da cadeia de isoladores, 6 dado pela f6rmula:

Ai = q. . Cxi . Si (N)


NBR 5422/1985 15

Onde:

40 = pressao dinsmica de referhia (ses& 8.2.1)

C = coeficiente de arrasto, igual a 1,2 xi

‘i = irea de cadeia de isoladores, projetada ortogonalmente sobre urn piano

vertical, em m2.

8.2.3.1 A velocidade do vento deve ser corrigida para a altura do centro de

gravidade da cadeia de isoladores.

8.2.4 A+ do vento no suporte

Para determinar o esforso devido a agao direta do,:vento sobre o suporte, atuan - do na di regao do vento, o suporte i decomposto em troncos de comprimento e; Go

superior a 10 metros. A velocidade do vento deve ser corrigida para a altura do

centro de gravidade de cada tronco.

8.2.4.1 Para suportes metalicos trelisados de se$ao transversal retangular, o

esforGo devido a agao do vento sobre OS troncos de comprimento e, aplicada “OS

centros de gravidade, i dada pela f6rmula:

At = q. (1 + 0,2 sen2 28) ( ST,.CxTl sen2c3 + S T2.CxT2 cos2e) (N)

Onde:

40 = pressso dinamica de refeckcia (se@0 8.2.1)

e = kgulo de incidhcia do vento, conforme Figura 3

‘Tl “T2 = area liquida total de uma face piojetada ortogonalmente sobre

piano vertical situado na dire$ao das faces 1 e 2, respectiva

mente, em m 2

c c xT1’ xT2

= coeficiente de arrasto pr6prio das faces ,l, e 2, para urn vent0

perpendicular a cada face, tornado conforme Figura 4, que js le - va em conta as faces a sotavento e 5 barlavento.

8.2.4.2 Para suportes constituidos principalmente de elementos cilindricos ou

c&icos (troncos) de dizmetros maior que 20 cm, a aG;o do vento sobre OS troll -

cos de comprimento a, aplicada no centro de gravidade desties ultimos, i dada pe

la fhrmula:

ATc = q. . CxTC . d . 9. . sen3 y (N)

Onde:

qo = pressao dinsmica de referhcia (se~ao 8.2.1)


16 NBR 542211965

Y = hgulo formado pela dire& do vento e o eixo do tronco

d = dismetro tidio do tronco, em metros

a. = comprimento do tronco, em metros

C xTC

= coeficiente de arrasto para urn vento perpendicular ao eixo do t ron

co, tornado conforme a Figura 5 em fun& do mimero de Reynolds (R,).

Onde:

Re = dJ2qo/P

Y

p = massa especifica do at- (seg%~ 8.2.1) (kg/m3)

v = viscosidade cinematica do ar (v = 1.45 . low5 m*/s a l!?‘C).

_.-. .-.

FIGURA 3 - AFib do “ento wbre urn fr~nm do ~uporte


%TC

NM 9422/1995 17

FIGURA 5 - Coeficiente de armsto para pain6is de su~wtescompoatorde slemsnta clllndricos de d&metro superioi a 20 cm

8.2.4.3 Para supurtes constituidos principalmente por elementos tronco pirami

dais, a a@o do vento sobre os troncos de comprimento !I, aplicada em sews cm -

tros de gravidade, 6 dada pela f;rmula:

A.(p = q, . CxTp . a . 1 (N)

Onde:

q0 = pressso dinsmica de refer&cia (seGao 8.2.1)

a = dime&o da coluna na face de incidkcia do vento, obtida da se$Zo

transversal ao nivel do centro geometric0 do trecho do elemento, em

metros.

t = comprimento do tronco

C xTP

= coeficiente de arrasto para urn vento perpendicular S face 2, tornado

da Figura 6, em funqao da rela$ao a/b, sendo b a dimensao da coluna

na direqao paralela ao vento, na mesma sesao de a -.


18 NBR 542211985

23

C xTP

2*0

13 03 w

a/b

VentQ

0

Ll b

FIGURA 8 - Cceficiene de armsto Para suporb% conrtituidos de &mentor prism&icos

8.3 cargas permanentes

Recomenda-se multiplicar os valores obtidos para as cargas permanentes pelos se

guintes fatores minimos:

a) K, = I,15 para cargas mkimas de peso de cabos (vertical);

b) K2 = 1,O para o peso proprio do suporte, ferragens de cabos, cadelas

de isoladores e para cargas verticais reduzidas;

d K,3 = 1,lO para cargas transversais originadas da tragao me&ica dos CT

bos .

8.4 Cargas especiais

8.4.1 Cargns de montagem

8.4.1.1 As operagoes de igamento impoem frequentemente esforgos dinsmicos e as

simetricos. OS pontos de igamento de todos OS elementos estruturais devem resil

tir mecanicamente a pelo menos 2,0 vezes OS esforqos eststicos produzidos pelo

metodo de igamento utilizado.

3.4.1.2 Urn fator de 1,s pode ser utilizado se as operaGoes de iqamento do s{

portes forem perfeitamente controladas.

8.4.1.3 Corn relagao k operaGoes de langamento e flechamento, recomenda-se que

as cargas verticais (todos OS suportes), transversais (suporte em Shgulo) e lo_?

gitudinais (suportes de ancoragem), atuando nos suportes em decorr&cia da tra -

$0 nos cabos, sejam calculadas a partir de, pelo menos, 2,0 vezes a traG;o uti


NBR 542211985 1s

lizada nos cabos em movimento e 1,s vezes a tra$k utilizada nos cabos em repou

so nas roldanas.

8.4.1.4 Quando do c~lculo de cargas verticais, recomenda-se que a ancoragem pro

vis6ria seja considerada a uma distsncia horizontal superior a t&s vezes a altu

ra do cabo no suporte.

8.4.2 cwp3 de manut&io

A descida do condutor em um,suporte aumentara a carga vertical “OS suportes adja

centes. Todo ponto de suspensao de cabos devera apresentar uma capacidade verti

cal nzo inferior a 2 vezes OS esforsos presentes na posigao normal de repouso.

8.4.3 carga de conten$o pcwa evitar o fern-meno cuscata

Falhas resul~tantes de defeito de urn element0 da linha, de sobrecarga devido 2

a$So do vento ou d,e evento casual (queda de aviao, sabotagem, etc) sugerem medi

das de projeto do suporte para evitar o fenzmeno de cascata, coma a aplica$ao em

-

suportes de suspensk de carga longitudinal em urn psra-raios ou em uma fase quai

quer , equivalente ao esfor$o eststico residual posterior ao rompimento do cabo

p.!ira-raios ou da fase. Outros metodos que evitem o fenomeno de cascata tamb6m pg

derao ser usados, desde que sejam de comprovada eficigncia.

8.4.3.1 0 esforso estatico residual resultante do rompimento de uma fase ou de

urn cabo psra-raios deve ser calculado para vaos de vento,,e carga de tra@io de

maior duraGao, sendo permitida a atewaG& da carga resultante devido a fatores

coma balanso da cadeia de isoladores, no case de suportes de suspensao, deflexao

ou rota& do suporte e da fundasao, exist^encia de braGos ou suportes articula -

dos , interaG:o corn outras fases ou cabos que possam influenciar a carga, utiliza -

$0 de elementos especiais corn0 grampos deslizantes, etc.

9 ATERRAMENTO

9.1 OS suportes da linha devem ser aterrados de maneira a tornar a resist&cia

de aterramento compativel corn0 o desempenho desejado e a seguransa de terceiros.

9.2 0 aterramento deve se restringir j faixa de seguranFa da linha e 60 intel

ferir corn outras instala@es existentes e corn atividades desenvolvidas dentro da

faixa.

9.3 Fica a crit&io da proprietaria da linha a escolha do mitodo utilizado para

o aterramento, uma vez que, de urn mode geral, a solu~ao mais adequada resulta de

urn ajuste ticnico-econ6mico entre as diversas vari&eis envolvidas.

9.4 Quando necessario, medidas contra choques el;tricos, provenientes do aterra

mento do suporte, devem ser projetadas visando a seguranqa de pessoas e animais.

9.5 0s materiais empregados nos aterramentos devem ser resistentes 5 corrosio.

Sua durabilidade no solo deve ser, sempre que possivel, compativel corn a vida

itil da l.inha.


20 NBR 5422/1985

9.6 Recomenda-se que seja medida a resistkia de aterramento de cada suporte

ap& sua montagem e antes do langamento dos cabos pira-raios, e que sejam feitas

as necessirias corregoes, de mode a reduzir a resistkcia de aterramento ao va

lor adotado no projeto.

9.7 Se OS cabos psra-raios ji estiverem iancados, OS mesmos de&m ser isolados

do suporte durante as medicoes ou, entao, ser usado equipamento de alta f requ&:

cia especifice para esse fim.

9.8 Recomenda-se que o condutor de aterramento, nos suportes de concrete armado

ou de madeira, seja ligado aos pontos de fixa& dos isoladores rigidos ou das

cadeias de Isoladores.

Nota: A recomendagso de 9.8 nao se aplica aos suportes de madeira quando esta

for utilizada como dieletrico.

10 DISTANCIAS DE SEGURANCA

10.1 CondiGCes gemis

10.1.1 As distsncias de seguranga sao OS afastamentos minimos recomendados do

condutor e seus acess6rios energizados e quaisquer partes, energizadas ou IGO,

da propria linha, do terreno ou dos obstkulos atravessados, conforme prescri

goes constantes das seg6es subsequentes.

10.1.2 Sgo fixados, separadamente, requisites para a condicao normal de opera -

gao da linha e para alguns espagamentos verticais em condicoes de emergsncia.

10.1.3 A flecha dos cabos, quando em repouso, deve ser considerada na condicao

mais desfavorivel, no que se refere 5 verificacao das distincias de sequranca.

10.1.4 Para efeito da verifica@io das dista^ncias minimas de sequranca, o deslo

camento das cadeias de isoladores, quando aplicavel, deve ser verificado adotan -

do-se as recomendagoes seguintes.

10.1.4.1 Nas, segoes 10.2 e 10.5 deve-se adotar uma velocidade de vento de proje - to (se@‘0 4.8) corn urn period0 de retorno igual a 10 anos e corn urn periodo de in

tegragao de 30 segundos.

10.1.4.2 Nas se@es 10.3 e 10.4 deve-se adotar uma velocidade de vento de proje

to (seggo 4.8) corn urn period0 de retorno, no minimo, igual a 50 anos e corn um

period0 de integragao igual a 30 segundos.

10.1.4.3 O,%gulo de balance (8) da cadeia de isoladores devido 5 agao do vento

sobre OS cabos deve ser calculado a partir da expressZio:

8 = tg-1 (K . tg 6&


NBR 542211985 21

Onde:

K = valor I ido da Figura 7

fiR = Sngulo de balanqo teorico dado pela expres&:

tg BR = q, . d

P. (V/H)

Onde:

qo = press% dinsmica de referhcia (se& 8.2.1)

d = diGmetro do condutor, em metros

P = peso uni tsrio do condutor, em N/m

V = v& de peso, em metros

H = vao de vento, em metros.

Nota: A relagk vao de peso/v% de vento adotada deve ser a mais desfavoravel.

i3 40 t5 20 25 30 35

Velocidade de vento de projeto (m/s)

FIGURA 7 -Par&metro “K” eara determindq& do 8ngrlo de balanqo


22 NBR 542211985

10.2 Distiincias minimas no suporte

As distancias minimas no suporte devem ser, obrigatoriamente, determinadas em

fun+ de estudos que levem em consider@o as varias solicita@es elgtricas a

que a linha de transmissao sera submetida, devidamente coordenadas corn as condi

@es de vento que ocorrem simultaneamente corn cada uma das referidas sol i ci ta

@es.

Case esteja previsto o “so de manuteryao em linha viva, todos OS espacamentos

deverao ser verificados de forma a garantir a seguraya dos eletricistas envol -

vidos nessa atividade.

A geometria do suporte resultante desses estudos devera, no entanto, atender

obrigatoriamente as condi@es estabelecidas em 10.2.1 ou em 10.2.2 (quando apli -

civel).

10.2.1 M&of& con~encionai!

As distsncias nos suportes com.cadeias de ancoragem nao deverao ser inferiores

5s calculadas Segundo as f;rmulas apresentadas na Tabela b.

TABELA 4 - D~sthcisr minima no suporte

DescriGao Distsncias minimas

Distancia horizontal entre fases

2 para U 2 50 kV

.- z

.’ ” Distancia vertical entre fases

!z para U 2 50 kV

z x para U > 50 kV

Distzncia horizontal entre fases

Tomar o maior valor entre:

a) 0 = 0,22 + 0,Ol D,,

b) D = 0,37 fi+ 0,0076 D,,

1,0 metro

nao esoeci f i cado

5, s .- ?i z I

2 Distsncia vertical entre fases ;; .~

Tomar o maior valor entre:

a) I) = 0,22 + 0,Ol D,,

b) D = 0,37 Ji + 0,0076 DU

D = 0,50 + 0,Ol D,,, respeitado

o mrnimo de 1,0 metro

Dis&cia entre fase e cabo para-raios D = 0,22 + 0,Ol DU

Distsncia entre partes vivas e aterra- das :

- elementos do suporte

- estais

D = 0,03 + 0,005 DU

D = 0,09 + 0,006 DU

C6pia impressa pelo Sistema CENWIN NBR 5422/1985 23

10.2.1.1 Quando o condutor for suportado por uma cadeia corn liberdade de movi -

mento num piano transversal 5 linha, as distancias calculadas devem ser mantidas

para uma posiF:o da cadeia correspondente 5 condisao de deslocamento indicada em

10.1.4 (se for distancia entre fases, a outra cadeia permanece na posicao de re

pouso) .

10.2.1.2 Quando a distsncia 6 dada em funcao da flecha, esta devera ser conside -

rada na condi@o de trabalho de maior durar$o e referir-se ao vao de vento para

o qua1 o suporte i projetado.

10.2.1.3 No case de U superior a 50 Kv, para altitudes superiores a 1000 metrbs

em rela$o ao nivel do mar, o valor da segunda parcela da expressso de D devera

ser acrescido de 3% para cada 309 metros de altitudes acima de 1000 metros.

10.2.1.4 A dis&cia minima D nos cases de circuitos diferentes, para fases di

ferentes, deveri ser calculada tomando-se DU comma diferensa fasorial das ten -

s&s dos dois circuitos ou COM a tensao fase-terra do circuit0 de maior tensso,

sendo adotado o maior valor resultante de D.

10.2.2 M&%io de &iZcuto alternative

As distsncias calculadas pelo metodo alternative nao poderao ser menores que as

calculadas por 10.2.1, para U igual a 169 kV. Caso sejam menores, deverao ser

adotados OS valores calculados conforme 10.2.1 para U iqual a 169 k\/.

Aplicam-se ao mgtodo de calculo alternative as considera@es de 10.2.1.1 e, no

case de distancias horizontais entre fases, as consideracoes de 10.2.1.4.

10.2.2.1 Dist&cias horizcmtais

Para circuitos deferentes, quando urn ou ambos excederem 169 kV, corrente alterna

da, fase-fase, OS espaqamentos horizontais poderao ser reduzidos para circuitos

que tenham fatores de surto de manobra conhecidos, usando-se a formula:

1,667 . b

Onde:

V = valor, em metros, numericamente igual ao valor maxima de crista em kV,

entre fases de circuitos diferentes ou igual ao valor maxima de crista,

em kV, para a terra, nos cases de distsncias entre partes vivas e ater - radas. Se as fases forem de fases e modules iquais, urn cabo deveri Set.

considerado aterrado.

PU = valor da sobretensao de manobra, expresso em por unidade do valor de

crista da tensso correspondente a V, definido para o nivel corresponden -

te a uma probabilidade de 98% de nao ser excedido.


24 NBR 5422l1985

a = 1,15 (fator correspondente a tr& desvios padroes)

b: = 1,03 (fator de corregao para condi$oes atrrtxfericas diferentes das con - di@es normais).

k = I,40 (fator de forma para configura$ao condutor-condictor).

10.2.2.2 Dist&cias verticais

Para circuitos diferentes, quando urn ou ambos excederem 169 kV, corrente alter -

nada, fax-fase, OS espagamentos verticais entre condutores poderao ser reduzi -

dos para circuitos que tenham fatores de surto de manobra conhecidos, usando-se

a fGrmula do item 10.3.2.

10.2.2.3 Di~tiinci~ enbe fuse e cabo pcim-raios ou entre fuse e QS~O,~S

Para circuitos que excedem 169 kV, corrente alternada, fase-fase, e tenham fa -

tor de surto de manobra conhecido, 0s espacamentos entre a fase e 0 para-raios

ou entre a fase e OS estais poderao set- calculado, usando-se a frjrmula do i tern

10.3.2 e fazendo:

al = 0,oo

c = 1,20

k = I,40

“L = 0,oo

10.2.2.4 Dist&cia entre fase e elementos aterrados do suporte

para circuitos que excedem 169 kV, corrente alternada, fase-fax, e tenham fa -

tor de surto de manobra conhecido, o espa$amento entre a fase e OS elementos

aterrados do suporte podera ser calculado usando-se a formula do item 10.2.2.1

e fazendo:

a = 1,15, para cadeias de encoragem

a = 1,05, para cadeias corn liberdade de movimento, na pos i ~a0

de deslocamento, indicada em 10.1.4.

k = 1,2 (fator de forma para configuracao condutor-estrutura).

10.2.2.5 CorrepYio corn a altitude

Para altitude superiores a 450 metros em rela$ao ao nivel do mar,,os espagamen -

tos calculados pelo metodo alternative devem ser acrescidos de 3% oara cada

300 metros de altitude acima de 450 metros.

10.3 Distiincia minima do condutor ao solo ou aos obskiculos em condi&es ?ZOZJ - mais de operay;io.

As distsncias de seguransa a seguir especificadas devem set- verificadas nas con - di@es mais desfavor&eis de aproximaqao do condutor ao obstaculo considerado.


10.3.1 .&todo ccmvenciona2

As distsncias de seguranga sao calculadas pelas f6rmulas basicas:

D = a + 0,Ol ( - - O” 50) 6 ’

se U > 87 kV

0”

D = a se, U 2 87 kV

10.3.1.1 OS valores da distsncia basica “a” s& apresentados na Tabela 5.

TABELA 5 - Didncla bkicas

Natureza da regiao ou obst&ulo atraves-

sado pela linha ou que dela se aproxime

Locais acessiveis apenas a pedestres

Locais onde circulam msquinas agricolas

Rodovias, was e avenidas

Ferrovias nao eletrif icadas

Ferrovias eletrificadas ou corn previsao de eletrificaqao

Suporte de linha pertencente 2 ferrovia

Aguas navegiveis

Aguas Go navegsveis

Linhas de energia eletrica

Linhas de telecomunica$oes

Telhados e terrasos

Paredes

lnstala@es transportadoras

Veiculos rodovisrios e ferroviarios

Distsncia

bisica a hd

b,O

675

890

9,o

12,o

470

H +2,0

690

192

138

470

3,o

390

3.0

Segao de

Refer&cis

10.3.1.4

10.3.1.5

10.3.1.6

10.3.1.7

10.3.1.8

F i,gura no

Anexo A

R

9

10

11

12

12

13

14

15

16

10.3.1.2 Para altitudes superiores a 1000 metros em relaqao ao nrvel do mar,

o valor da segunda parcela de D deve ser acrescido de 3% para cada 300 metros

de altitude acima de 1000 metros.

10.3.1.3 Em local-s acessiveis somente a pessoal autorizado, podem ser utiliza -

das distsncias menores que as calculadas pela formula bisica.

10.3.1.4 No Glculo das dis&cias dos condutores a suoerftie de aquas naveqa -


26 NBR 542211985

veis, 0 valor H corresponde 5 altura, em metros, do maior mastro e dew ser fi -

xado pela autoridade respons.%el pela navega& na via considerada, levando-se

em conta o nivel miximo de cheia ocorrido nos ultimos 10 anos.

10.3.1.5 No calculo de distzncia verticais de partes de uma linha 2s de outra

linha de transmissao, o valor de DU, na formula bssica, corresponde a tens%

mais elevada das duas linhas consideradas. Se ambas forem superiores a 87 kV,

dew-se calcular a parcela 0,Ol (OU/fi- 50) para ambas e somar-se o resultado

das duas tensoes ao valor basic0 “a”.

A verificaqao das distsncias verticais dew ser feita corn os cabos condutores e

pira-raios, se for 0 case, nas temperaturas que conduzem aos menores espagamen- -

tos, considerando-se a mesma temperatura ambiente.

10.3.1.6 As distsncias indicadas para telhados e terra$os sao validas para os

cases em que os mesmos r& sejam acessiveis a pedestres. Caso contririo, o espa -

qamento dew ser de 6 m. As distsncias devem ainda ser aumentadas conveni en te -

mente, se isso se fizer necessirio, em vista da existencia de equipamento coma

guindastes ou andaimes, piscinas, jardins, ou da execu$o de trabalhos de con

serva$o, extinqao de incsndios, etc.

10.3.1.7 No calculo da distsncia dos condutores as paredes cegas, nas quais,

por acordo entre as partes interessadas, nao for permitida a abertura de .i=ne

las, portas, etc., ressalvadas as disposi@es leqais pertinentes, a distsncia

minima pode ser calculada pela firrtitila a seguir, adotando-se 0,5 m coma o valor

minimo.

DU ,,= -

150

10.3.1.8 A formula para o calculo da distancia dos condutores aos gabaritos de

veiculos rodoviarios e ferroviirios tamb&mse aplica no case de sistema urban&

de tra&o eletrica.

10.3.2 M&do de crilculo altemtivo

10.3.2.1 As distsncias calculadas pelo metodo alternative nao podem ser men0 -

res do que as calculadas por 10.3.1, para U igual a 169 kV. Caso sejam menores,

devem ser adotados OS valores calculados conforme 10.3.1 para U lgual a

169 kV.

10.3.2.2 No case de duas linhas, a distsncia calculada pelo metodo alternative

nao pode ser inferior ‘a calcula’da conforme 10.3.1 considerando-se a linha de

tens:0 inferior corn tenGo igual a zero.

10.3.2.3 Para linhas de transmissao corn niveis de ten&o alternada, fase-faSe,

superiores a 169 kV e que tenham fatores de surto de manobra conhecidos, a dis -

tsncia de seguranqa pode ser calculada pelo sequinte metodo alternative.


NBR 542211985 27

Onde:

a.! = distsncia basica, apresentada na Tabela 6

DU = valor, em metros, numericamente igual 5 tens& mAxima de opera@ em

kV. Nos cases de travessias de linhas de energia elitrica, DU refere-se

‘a tensso mais elevada das linhas consideradas.

VL = valor, em metros, numericamente igual 2 tensso maxima de crista para

terra, em kV, da linha de tensao menos elevada (so se aplica a distan - cias verticais entre linhas de energia eletrica)

Pu = valor da sobretensao de manobra, express.0 em por unidade do valor de

crista da tensao maxima de operagao entre fase e terra, definido pa ra

o nivel correspondente a uma.probabilidade de 98% de nao ser excedido.

a2 = 1,15 - fator correspondente a 3 desvios padroes

b = 1,03 - fator de correcao para condicoes atmosferica diferentes das co!

di@es normais.

C = coeficiente de seguranca (ver Tabela 6)

k = fator de forma (war Tabela 6)

TABELA 6 - Disthxs M&x, coeficiente de Sqwan~ e fator de forma para maodo alternative

Natureza da regiao ou obs&ulo atravessa- DistSncia

do pela linha ou que dela se aproxime basica, a,

Cm)


Locais onde circulam maquinas agricolas

Rodovias, ruas e aven i das

Ferrovias nao eletrificadas

Aguas naveg&eis

Aguas Go navegaveis

Telhados e terraces

2,8 192

4,3 172

4,3 1,2

6,~ 1,2

H+0,8 172

4,3 192

298 1 J

175 170

090 1,2

0,60 1,2

Pa redes

Linhas de energia eletrica

Linhas de telecomunicacoes

-

Coeficiente de

seguranga ,c

Fator de

forma, k

I,15

1,lS

I,15

I,15

I,15

1-15

I,15

1 ,I5

1,40

1,40


28 NBR 542211985

10.3.2.4 Para altitudes superiores a 450 metros em rela+ ao nivel do mar, o

valor da segunda parcela de D devers ser acrescido de 3% para cada 300 metros

de altitude acima de 450 metros.

10.3.3 Efeitos e&&mxt?iticos

para tensoes maximas de operasao superiores a 169 kV, corrente alternada entre

fases, o espacamento vertical deve ser aumentado ou o campo elgtrico reduzido

por outros meios de forma a limitar a corrente devida a efeitos eletrostaticos

a 5,0 mu, valor eficaz, quando o maior veiculo ou equipamento prevlsto para ope -

raGSo dentro dafaixa de seguranqa for curto-circuitado para terra.

10.4 Est&cias n&rims do condutor ao so20 ou aos obsi&ulos em condip&s de

10.4.1 Para periodos de emerghcia de dura@o de ate 4 dias e desde que o soma

torio de tais periodos nao ultrapasse 5 % do tempo anual de operaG:o de 1 inha,

admitem-se distsncias de seguranqa inferiores 5s estabelecidas em 10.3.1. As

prescri@es desta segao s6 se aplicam aos itens da Tabela 7 e para U 5 242 kV.

10.4.2 As distancias minimas de seguranGa, em metros, sao dadas pela equaG5o:

D = a, + LCAD~ + 0,7

Onde:

LCAD = comprimento da penca de isoladores (metros)

10.4.2.1 OS valores da distsncia basica “a ” 1

sao apresentados na Tabela 7.

TABELA 7 - Dhnciss b&has am condifles de emerghcis

Natureza da regiao ou obstaculo atravessado pela Di sthcia

linha ou que dela se aproxime b&ica,a,


Locais onde circulam maquinas agricolas

Rodovias, ruas e avenidas

Ferrovias nao eletrificadas

275

339

493

525

10.5 tistiineia minima entre condutores em suportes diferentes

0s limites de aproximaqao entre condutores de suportes diferentes devem ser es

tabelecidos conformes as formulas e condi@es a sequir descritas (ver Fiqura 17

do Ahexo AJ.


NBR 5422/19S5 29

10.5.1 Na condiqk de maior aproxinqao, OS condutores de cada uma das 1 inhas

devem ser considerados na condigao de deslocamento indicada em 10.1.4, estando

05 condutores da outra linha na condi$ao de repouso.

10.5.2 A distsncia horizontal DH da Figura 17 (Anexo A) i dada por:

D,, = 0,22 + 0,Ol DU

adotando-se para D,, o valor minima de 1,s m. Para DU, aplica-se a definiqao con

tida em 10.2.1.4.

10.5.3 A distsncia vertical D,, da Figura 17 (Anexo A) 6 obtida coma indicado

em 10.3.1, levando em considerqao o exposto em 10.3.1.5.

10.5.4 A dist&cia diagonal DD da Figura 17 (Anexo A) 6 igual ao maior Valor

entre DH e D V

.

10.5.5 As distzncias DH e D,, podem tambim ser calculadas por metodos alternati -

vos, conforme exposto em 10.2.2 (para distkc,ias horizontais) e 10.3.2 (para

distzncias verticais).

I 1 TRAVESSIAS

11.1 Disposi&x3 gerais

11.1.1 As disposi@es desta seqao relacionam-se corn a5 condick que devem ser

satisfeitas nas travessias de linhas aereas sobre outras linhas eletricas ou de

telecomunica@es, vias de transporte, edificqk, florestas e demais formas de

vegetqao consideradas de preservqao permanente, etc.

11.1.2 Para a execqao de travessias sobre linhas de transmissk e vias de

transporte em geral, dew ser previamente solicitada liceny ao 6rgao responsa -

vel.

11.1.3 As distancias de seguransa a serem observadas nos projetos de t raves -

sias deverao ser calculadas de acordo corn o capitulo 10, observando-se ainda o

disposto em 11.1.8.

11.1.4 No case de travessia sobre linha de telecomunicqao, deve ser dada espy

cial ateyao 5 possibilidade de inversao da flecha desta linha pela a~ao do ven -

to, devido 5 utilizaqao de condutores de bitolas pequenas.

11.1.4.1 Devem 5er examinados, em cada case, OS possiveis efeitos da linha de

transmissao sobre a linha de telecomunica$i

11.1.5 Nas travessias sobre tubulqoes metalicas de grande Porte, na falta de

calculo especifico pan analise do cruzamento, recomenda-se localizar os supor -

tes da linha o’mais afastado possivel da tubulaGao observando-se o angulo mini -

mo definido em 11.2.1.

No case de anslise do cruzamento, o calculo dew ser executado para OS limites


30 NBR 9422/1999

de influsncia eletromagn&tica da 1 inha. na condi& mais desfavorivel de falta,

recomendando-se que a soma algibrica da tensso induzida na tubulacso por acopla-

mento magn<tico corn a elev&io do potential do solo por dispersao de corrente, em

qualquer ponto da tubulacao, seja inferior 5 tensso de perfuragao de sua camada

protetora.

11.1.6 As travessias sobre florestas, demais formas de vegetacgo consideradas de

preservacao permantente, em areas de parque national, estadual ou municipal, de

reserva biologica ou de instituicao equivalente, devem respeitar as disposi’cGes

legais vigentes.

11.1.7 As travessias de hldrovia, rodovia, ferrovia, oleoduto e linha de trani

missso estarso sujeitas ao disposto nos Decretos,84338, ~86859 e 83399.

11.1.8 Nas travessias onde sao empregadas cadeias de suspensso em ambasas extre

midades, ou cadeia de suspensso numa extremidade e de ancoragem na outra, ,deve

ser verificado o deslocamento vertical da fase devido ao rompimento da mesms no

vao adjacente a travessia.

fob: Nas linhas corn feixe de condutores, essa verificacao 6 dispensada.

11.1.8.1 Nesta situacgo exceptional, a dis&cia do cabo ao obstaculo atravessa-

do dave ser igual 5 distsncia bssica “a,“, definida na Tabela 6.

11.1.8.2 Nos cases de travessias sobre outras linhas de energia elGtrica, deve

ser verificado o deslocamento vertical dos cabos de cada uma das linhas, devendo

ser mantida a distancia de seguranca D,/150, tomando-se para Du o valor correspon -

dente i tenGo da linha que permanece energizada, r&o podendo ser inferior a

1,2 m.

11.1.8.3 Nos cases de ferrovias eletrificadas, a dista^ncia do cabo deve ser veri

ficada em relacao a linha de energia elitrica de suprimento de ferrovia, adotando

-

se o mesmo critGrio indicado em 11.1.8.2.

11.1.8.4 No case de vgo de travessia entre duas suspensoes, na falta de c~lculo

especif ice para a determinacao do abaixamento, este pode ser considerado igual a

0,OZ b, onde b 6 a dista^ncia horizontal em metros, medida na diregzo da linha con

siderada, do eixo do obstaculo atravessado (linhas elgtricas, vias de transporte,

-

etc) ao eixo do suporte de suspensso mais proximo.

11.1.5 Travessias sobre linhas a&reas de tensso nominal ati 34,5 kV e linhas de

telecomunicac&s nao necessitam de apresentacao de projetos de travessia,devendo,

case seja solicitado pelos propiietiiios dessas linhas, ser apresentado Yprojeto

de plotacao (perfil e planta) da linha airea de transmisskid, corn indicasao das

alturas dos cabos das instalacks atravessadas no eixo de cruzamento.

11.2 An&o de tmvessia

0 %lUlo de travessia e 0 menor a^ngulo formado pelo eixo da linha corn o eixo do obstjculo atravessado.


11.2.1 0s seguintes Sngulos minimos sao recomendados:

a) 60’ - para travessias sobre tubulacoes metalicas de grande Porte;

b) lS” - para travessias sobre linhas elitricas, rodovias, telef;ricos

e navegiveis.

11.2.2 A critkrio do orgao respons&el pela instal@o, a travessia poders ser

feita corn Sngu~o menor que o indicado em 11.2.1, principalmente nos cases em

que as condi@es topogrificas o exigirem.

11.3 Exig&cias adicionais para travessias sobre rodovias

11.3.1 OS suportes devem ser colocados fora das faixas de dominio das rodovias.

11.3.2 No case de suportes estaiados, OS estais devem ser fixados ao solo fora

da faixa de dominio da estrada.

11.3.3 Em cases excepcionais, mediante acordo entre a proprietiria da linha e

a entidade responskal pela rodovia, OS suportes podem ser colocados dentro das

faixas de dominio das estradas ou nos canteiros centrais das rodovias corn Pii

tas miltiplas. OS pis dos suportes colocados dentro das faixas de dominio GO

podem situar-se na faixa constituida pela pista, acostamento e sarjeta, devendo

guardar uma distkcia minima de 10 m das cristas dos tortes e das saias rl dos

aterros. Havendo possibilidade de choque dos veiculos corn OS suportes, OS pGs

destes devem ser protegidos convenientemente.

11.3.4 A distsncia minima de sequranca calculada deve ser observada ao long0

da faira de dominio da rodovia, referenciada ao nivel da pista existente (ver

Figura 9 do Anexo A).

11.4 Exig&eias adicionuis pam travessia sobre ferrovias

11.4.1 OS suportes devem ser colocados fora das faixas de dominio das ferro -

vias.

11.4.2. No case de suportes. estaiados, OS estais devem ser fixados ao solo fo

ra da faixa de dominio.

11.4.3 Em cases excepcionais, mediante acordo entre a proprietiria da linha e

a entidade respons&el pela ferrovia, s%o permitidas travessias sobre as areas

de esta@es ferroviarias ou a colocacao de suportes dentro das faixas de domi -

nio de ferrovias.

11.4.4 A distkcia minima de seguranca calculada deve ser referida 5 superf i -

tie de rolamento da ferrovia.

11.5 Requ-isitos t&icos pm apresenta&io de projetos de travessia

Na apresentacao de urn pro.jeto de travessia para aprovacao pelo o'rg& responsi - vel Dela via ou instala@io atravessada, devem constar normalmente OS elementos


32 NBR 542211985

descritos de 11.5.1 a 11.5.6 (ver Figura 18 do Anew A).

11.5.1 Planta do local da travessia na escala minima l:25OO. Nesta planta devem

estar indicados o nome da via de transport-e, prefix0 ou equivalente, a poS i,:cao

quilktrica do local da travessia e os names das localidades mais prkimas da

travessia, situadas ao longo da via atravessada, 0 kgulo formado pelos dois ei

xos no ponto da travessia, posigao dos suportes do vao de travessia, linhas de

telecomunica&es existentes e OS limites da faixa de dominio atravessada.

11.5.2 Perfil da travessia ao longo da linha projetada, corn0 escala horizontal

igual ZI da planta e escala vertical minima 1:500. Neste perfil devem estar indi-

cadas a cateniria do condutor (ou cabo pira-raios) critica nas condi&es mais

desfavoriveis, as dista^ncias do condutor (ou pat-a-raios) criticas ao obstkulo a

travessado, as cer-cas existentes e OS eixos dos suportes do vao de travessia.

11.5.3 Oetalhes esquematicos dos suportes utilizados, com~indicaGao do tibo e

dimens& principais.

11.5.4 Detalhes, na escala,minima l:25, da fixa&o dos condutores e dos tabos

pgra-raios aos suportes da travessia, corn indica$ao da quantidade, tipo e carac-

teristicas principais dos isoladores (material, dimensoes, carga de ruptura).

11.5.5 Caracteristicas meckicas dos cabos condutores e para-raios utilizados

(niimero, material, se&o, bitola ou diametro, codigo, carga de ruptura, carga rni

xima de trabalho).

11.5.6 Caracteristicas elitricas da linha projetada (tensso nominal, mimer0 de

fases, nGmero de circuitos, mimero de condutores por fase, corrente normal maxi

ma).

12 FAIXAS DE SEGURANCA

12.1 A largura da faixa de seguraya de “ma linha aerea de transmissao de ener-

gia elgtrica deve ser determinada levando-se em conta o balanGo dos cabos devido

j a&io do vento, efeitos el6tricos e posicionamento das fundasoes de suportes e

estais.

12.2 No case de uma kica linha, a largura minima da faixa de seguranGa 6 dada

pela expressso (ver Figura 19 do Anexo A):

L = 2 (b + d + D)

Onde:

b = dis&cia horizontal do eixo do suporte ao ponto de fixagao do condutor

mais afastado deste eixo, em metros;

d = soma das proj~e&es horizdntais da flecha do condutor e do comprimento da

cadeia de isoladores, em metros, ap6s se” deslocamento angular 6 devido

i a5ao do vento;

D = D,/l50, em metros, no minim0 igual a 0,s m;

Cepia impressa pelo Sistema CENWIN

NBR 542211985 33

R = .%gulo de balance da cadeia e do condutor (considerados OS mesmos), cal

culados Segundo 10.1.4.3.

12.2.1 A velocidade do vento de projeto (se&o 4.8) utilizada no calculo do de?

locamento angular R deverg ter urn periodo de retorno igual ou superior a 10

anos e urn period0 de integracao de 30 segundos.

12.2.2 A velocidade do vento deve ser corrigida para a altura media dos cabos.

12.2.3 A temperatura associada ao vento de projeto para o calculo da faixa 6 a

temperatura coincidente (secao 4.~5).

12.3 No case de circuit0 simples, corn coodutores dispostos num mesmo piano ver-

tical, o eixo da faixa de seguranca i determinado pela intersecao deste plan0

vertical corn a superficie do terreno. Neste case, a dis&cia “b” i tomada igual

a zero, porem o suporte e was fundacoes devem estar sempre dentro da faixa (ver

Figura 20 do Anexo A).

12.4 No case de fi linhas CM caminhamento paralelo, a largura minima da faixa

de seguranga e dada pela formula:

L = C dsi + dl + bT + DT + d + bn + D n n

Onde:

C dsi = dista^ncia conforme Figura 21 (Anexo A), observando-se 10.5;

dl, DI. d,.,, Dn = distancias indicadas na Figura 21 (Anexo A), calculadas con

forme 12.2;

bl, bn = distancias horizontais dos eixos dos suportes mais externos

aos seus pontos de fixacao do condutor mais afastado, con-

forme Figura 21 (Anexo A).

12.5 No case de tensao nominal superior a 230 kV, a faixa de seguranca deve ser

verificada quanta aos.aspectos referentes 5 ignicao de combustivel, aos niveis

de radio-interfersncia, ao ruido audivel e 5 interfercncia na recepcao de TV,

compativeis corn a regiao atravessada pela linha.

12.5.1 0 valor do campo eletrico’ao nivel do solo, no limite da faixa de segu-

ranca, nao deve ultrapassar 5 kV/m.

12.5.2 OS aspectos mencionados nesta secao poderao governar a escolha da largu - ra da faixa de seguranca.

12.6 Recomenda-se que as fundacoes dos estais fiquem situadas dentro da faixa

de seguranca. Nos cases necessirios, a largura da faixa podera ser aumentada nos

locais de instalacao dos suportes.

13 LIMPEZA DE FAIXA

13.1 Onde for necessario devera ser prevista uma faixa limpa corn largura _ ,suf i

ciente para pernitir a implantacao, operacao e manutencao da linha.


34 NBR 542211985

13.2 0 desmatamento da faixa dewera ser reduzido ao minima estritamente necess&

rio para asseguar condiG& satisfatsrias de construsao, operagao e manutenG:o

da linha.

D revestimento vegetal existente na faixa devem ser objeto de limpeza setetba

Segundo o critgrio mostrado na Figura 22 (Anexo A), que representa urn coite

transversal em qualquer ponto ao,longo do via. Sao permitidas simplifica&ies no

criteria acima, nos cases de faixas estreitas, corn a adogao de apenas urn ou dois

niveis de al tura de’vegetatao. A altura minima H devera ser calculada conforme a

expressa”0:

DU H = 4,0 + 0,Ol (--- - 50), se U > 87 kV

6

Cal

H = 4,0 se U < 87 kV

13~.3 Se o revestimento vegetal na faixa de seguranga for considerado de preser-

vasao permanente, o mesmo nao podera ser desmatado. E permitido tao somente a e

xecugao de clareiras nos locais de locacao e montagem dos suportes. Apes a manta

gem da linha 6 permitida a utiliza&o da faixa para fins de manutenfao.

13.4 Quando a linha atravessar areas de canavial, recomenda-se proceder 2 eria-

diasao total dos canaviais existentes na faixa de seguranga.

13.5 Recomenda-se manter as arvores situadas fora da regiao de bal~an5o dos cot

dutores corn altura tal que, cam a swore possa vir a cair em direG%o a 1 inha,

em moment6 algum sua distancia aos condutores seja inferior a 0,5 + 0,0025 DU, em

metros, e a05 suportes e/au estais seja inferior a 0,5 metros.

13.6 A limpeza da faixa de segurawa e a constru&o de estradas de acesso devem

ser executadas procurando-se limitar ao minima seu impacto sobre o meio ambien-

te. A vegeta&o rasteira deve ser sempre preservada, corn objetivo de evitar era -

SSO.

13.6.1 Devem ser evitados desmatamentos e tortes no terreno que desencadeiem ou

acelerem processes de erosao e/au afetem mananciais existeotes na regiaa.

13.6.~ Nas travessias de grotas profundas ou em outras situaC;es onde a altura

dos condutores em rela&o ao solo for significativa, a vegetagao dew ser preser -

vada, limitando-se o torte de arvores ao estritamente necessario 2 implantaG:o ,

operaGao e manuten&o da linha de transmissao.

13.7 Ap& a montagem da linha i permitida a utiliza&o do terreno da faixa para

culturas, desde que a dista^ncia entre o topo das culturas e o condutor na condi-

&o de flecha maxima, sem vento, fique, no,minimo, igual 5 dista^ncia H definida

no item 13.2.


NBR 5422llSES 35

14 AF’ROXIMACAO DE AEROPORTOS E SINALIZAQKO

14.1 Ao passar nas proximidades de aeroportos, as linhas devem ser projetadas

de forma a ficarem inteiramente situadas abaixo do gabarito de aproximacso do a~

roporto e ser s inal izadas, em conformidade corn as determinacces do Oecreto n?

83399 de 03.05.79, clue regulamenta o capitulo III do Titulo IV do Decreto-Lei

no 32 de 18.11.66 do Codigo Erasileiro do Ar (Das Zonas de Prote& de Aenjdro

mos, de Helipontos e de Auxilio a Navegacao Aerea).

14.2 No que se refere a sinaliza&, o projeto de 1 inha deve atender as prescri - GSes apliciveis das NBR 6535, NBR 7276 e NBR 8664.

IANEXO A


36 NBR 542211985


NBR 8422/1988 37

ANEXO A - FlOURAS

FIGURA 8 - Disthcias da sqwanqa a locais acesheir somema a pedestmr

FIGURA 9 - Travesria de rodoviss

FIGURA 10 - Tnvgsir,& fsrmvias n& &bfiixdas


39 NBR 5422/1995

FIGURA 11 - Tnvessis de iauss w@veis

Eixo da linlw de ener#o eldtrica

FIGURA 12 - Tratiia Be linhas de tramsmiss% ou de teiecomunia6o

FIGURA 13 .- Dittfincii~de reguraw’a telhador B tenawi


NBR !i422/19SS 39

FIGURA 14 - Din4ncis de sqeguraq a parades

FIGURA 15- DirtPnc’ia dd se~uranqa P iniulag6es transportadorns


40 NGR 542211985

FIGLJRA 15 - Disthcir da rsgunnqa a vehbr rodovihior e ferroviaraor

ximatio entre 394

FIGURA 17 - Disthcla entre oondutores em rupmtes diierentes

ELIC. ,/es

FIGURA 18 - Aprasent&o da projetoa de t-ia


42 NBR 5422ll985

FIGURA 19 - F&a de sewi& - condutores dispostos horizontalmeme

FIGURA 29 - Faiu de wvidio - condutores dispostos verticalmente


NBR 5422/1985 43

-1‘.-.:z .A‘

-.-.---.t~.-_-

-.JLd .-.-.-. -

-


44 NBR 5422/1985

Corte transversal

Perfil longitudinal

Planta

FIGURA 22 - Esqwma para linweza de faiti de segunnqa


NBR 5422/1985 45

I II I I I\ ” I I I \ A 1 \ I-’ I

40

FIGURA 23 - Temperaura ddia PC)


46 NBA 542211995

P

FIGURA 24 - Tempratura mhcima media PC1


NBR !%22/199S 47

FIGURA 2’5 - Temperatun chin (q)


48 NBR 5422/1965

,

? I JY e

FIGURA 26 -Tempentura dxima PC)


NBR 542211905 49

I ( I

FIGURA 27 - Mklia das tempenturas mfnimss dilriar PC)


~tempo de integra@o da m4dia: 10 min perlodo de retorno: 50 anos

.a lomdealtura terreno de categoria t?

FIGURA 28 - Velocidade Msica do vent0 (m/s)


perlodo de integraqk da m&h: 10 min a 10 m de altura terreno corn gnu de rugosidada B

FIGURA 29 - Fwhetro alfs da distribui#a estatfstica de Gumbe~(~m/s)-1


52 NBR !%22/1gB5

perlodo de integra@o da m&h: 10 min a 10 m de altura terreno corn gnu de rugosidade B

FIGURA 30 - Rrimetro beta da disttribaii~o estatktica de Gumbel (m/s)

/ANEXO B


NBR 5422/1999 53

ANEXO B - MEDlt$iO E TRATAMENTO DE DAD09 DE TEMPERATURA AMBIENTE

B.l 0s dados de temperatura do ar devem ser provenientes de esta&es meteorolo

gicas que atendam os,requisitos basicos especificados pela Organizagao Mundial

de Heteorologia.

8.2 Para OS fins desta Norma, sao necessrios OS seguintes registros de tempera-

tura do ar, coletados por urn period0 de 10 anos.

a) minima diaria;

b) m&ima disria;

c) midia diiria.

8.3 A temperatura coincidente coin a velocidade de vento de projeto sera dada pc

la &dia dos valores minimos diaries.

8.4 A temperatura,media do ar seri determinada pela media das temperaturas rng

dias diarias.

8.5 Temperatura mixima.m&dia do ar sera determinada pela media das temperaturas

mkimas diarias.

8.6 A temperatura mhima (t50max), para urn period0 de retorno (T) de 50 anos,

sera determinada atrav& da seguinte equagao:

t50mSx = imax + 2,59 cfrnsmax

Onde:

Lx = media das temperaturas maximas anuais (‘C);

o- max

= desvio-padrao da distribuisbo de temperaturas miximas anuais (‘C).

6.7 A temperatura minima (t50min ), para urn period,0 de retorno (T) de 50 anos ,

sera determinada atraves da seguinte equasao:

t50min = ‘min - 2,59 omin

Onde:

Tmin = media das temperaturas ~minimas anuais (‘C) ;

0 . mln = desvio-padrao da distribuisao de temperaturas ~minimas anuais (OC).

IANEXO c


54 NBR !%22~1985

C6pia impressa pelo Sistema CENWIN NBR B422/1995 55

ANEXO C - RECOMENDAC6ES PARA OBTENt$O E TRATAMENTO DE DADOS DE VENT0

~11 OBTENCAO DOB DAD09 DE VENT0

C-l.1 As velocidades e dire&es do vento devem ser obtidas atrav& de ane&gra-

fos regi stradores, instalados em regioes e locais que permitam uma intecpretagao

confikl dos dados, no que diz respeito a obstkulos para o vento e 2 catego,ria

de rugosidade do terreno circunvizinho.

C-l.2 Reccmenda-se a instalasao dos anemografos em campo sberto, a 10 m de altu

ra do solo, preferencialmente em regioes corn coeficiente de rugosidade o:o infe-

rior a 1 ,0 (ver Tabela 1).

C-l.3 Para analise da altura efetiva de anemografos nao tnstalados de ,acordo

corn as recomenda&es anteriores, sugere-se:

a) se o anemografo est,iver localizado.pr&imo a numerosas pequenas obstru

&S, tais coma vegetacgo de pequena altura (sebes, cerrados, etc) ou

cons.truGGes esparsas (de urn pavimento) , a altura efetiva deve ser con -

siderada igual a altura do anemografo decrescida da altura m&dia dos

obstkulos 5 sua volta;

b) quando o anemografo estiver montado em cima de altas edifica&es, sua

altura efetiva deve ser tomada igual a metade da altura da edificagao,

acrescida de sua altura sobre a mesma.

C-2 OBTENI$O DAVELOCIDADE BABICA DE VENT0 (V,,t

C.2.1 A analise de informaGoes meteorologicas tern mostrado que a distribui&ao

de.ventos maximos anuais pode ser,representada corn boa aproximaG;o por uma lei

de distribuigao de valores extremes (lei de Gumbel - tipo I). Essa lei estima a

probabilidade P(V) da velocidade do vento ser superior a urn dado valor V e, con

seqtientemente, o seu periodo de retorno T atraves das expressoes:

v - i + 0,45 . ov P(V) = 1 - eme (- ‘TI 1

J6 % T-1

p(v)

Onde:

v = valor media das velocidades de vento maximas anuais registradas durante

n anos. Para uma boa aproximagao, deve-se dispor de dados obtidos duran

te pelo menos uma dezena de anos.

o,, = desvio-pad&o das velocidades de vento maximas anuais registradas duran -

te n anos. Neste case deve-se dispor de dados obtidos durante pelo me

nos 20 anos.

C-2.2 Caso a altura de obtenG:o das velocidades de vento (c) seja diferente de

10 metros, deve-se proceder conforme a expressso a seguir:


56 NBR 5422/1665

l/n “1 Om’ =

ii. (‘0) H

Onde:

H = jltura efetiva de obten& de i, em metros;

n = coeficiente de vari&o da velocidade do vento corn a altura, obtido atra

v& da Figura 30, fun& da categoria de rugosidade do local de obten&

de 9 e do seu periodo de integra&%.

0.1 5

0,lO

460 090 WJ

Coeficients da rupoeidade - Kr

C6pia impressa pelo Sistema CENWIN NBR 64WlSS5 67

c-2.3 A corr&o do interval0 de integracao de V,Om para 10 minutes i dada pela

seguinte expressso:

V V

lOm,lO” ;. 10m

Kd Onde:

Kd - fator que correlaciona OS valores midios de vento a 10 metros de altura

do solo, para diferentes periodos de integragzo, fungi0 da categoria de

rugosidade do local de obten$Zo de i, atrav6s da Figura 1 (se&o 4.8.3).

c-2.4 A expressao a seguir apresenta a correlaF:o entre velocidades midias (corn

periodo de integrasao de 10 minutes) para diferentes categorias de rugosidade do

solo.

V VlOm,101

lOm,lO’,B Kr

Onde:

Kr = coeficiente de rugosidade de solo do local de obtencao de v, obtido d

trav& da Tabela 1, (se&i0 4.8.1).

c-2.5’ De posse de VIOm lo,B obtem-se Vb, corrigindo seu period.0 de retorno (T)

para 50 anos, conforme i seguir:

Vb = v l&~,l~t,~ . (1 + 2,59$- )

c-3 CoRBECAO DO PERlbDO DE RET&No (T)

A correlasao de Vb para o periodo de retorno desejado deve ser feita conforme a

express50 a seguir:

A+B VT = Vb

c -!Ln[-!2n (1 - +]

C

Sendo: aV

A= 1 - 0,45- v

Bza ” -- Tr ii

% c = 1 + 2,5g - v

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NBR 5422 NB 182 - Projeto de Linhas Aereas de Transmissao de Energia Eletrica