Organe de Masini-Proiect

5/24/2018 Organe de Masini-Proiect

1/65

Radu-Mircea CARP-CIOCRDIASergiu IVANCENCO


2/65

Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie Mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie

Titular curs:Conf.dr.ing. F. ILIE

ndrumtor proiect:Conf.dr.ing. F. ILIE

Student:


3/65


Titular curs:Conf.dr.ing. R.-M. CARP-CIOCRDIA

ndrumtor proiect:As.ing. Alina CHESNOIU

Student:


4/65



ndrumtor proiect:As.ing. Alina CHESNOIU

Student:


5/65


Titular curs:Conf.dr.ing. R.-M. CARP-CIOCRDIA

ndrumtor proiect:As.ing. F. PRVU

Student:


6/65



ndrumtor proiect:As.ing. F. PRVU

Student:


7/65

CUPRINS

Fia de lucru ............................................................................................................................... 2

Tema de proiect .......................................................................................................................... 3

Memoriul tehnic justificativ ...................................................................................................... 5

1. Calculul energetic i cinematic al transmisiei mecanice ................................................... 6

1.1. Calculul puterilor .................................................................................................... 6

1.2 Calculul turaiilor .................................................................................................... 7

1.3. Calculul momentelor de rsucire ............................................................................ 72. Calculul transmisiei prin curele trapezoidale nguste ....................................................... 8

2.1. Alegerea tipului curelelor ....................................................................................... 8

2.2. Alegerea diametrului roii conductoare ................................................................. 8

2.3. Calculul elementelor geometrice ale transmisiei .................................................... 8

2.4. Calculul numrului de curele .................................................................................. 9

2.5. Calculele de verificare a funcionrii curelelor ....................................................... 10

2.6. Calculul forei utile i a forei de pretensionare ...................................................... 103. Dimensionarea arborelui I al motorului electric ............................................................... 11

3.1. Alegerea materialului arborelui i a caracteristicilor mecanice de rezisten

corespunztoare ...................................................................................................... 11

3.2. Calculul reaciunilor radiale din reazeme ............................................................... 11

3.3. Trasarea diagramelor de momente .......................................................................... 12

3.4. Dimensionarea arborelui la solicitare compusstaticn apte seciuni ................ 13

3.5. Stabilirea dimensiunilor finale ale diferitelor tronsoane ale arborelui ................... 14

4. Alegerea i verificarea rulmenilor ................................................................................... 16

4.1. Calculul rulmenilor radiali cu bile pe un rnd ....................................................... 16

a) Montajul n sistem flotant ................................................................................ 16

b) Montajul cu rulment conductor i rulment liber n carcas............................ 17

4.2. Calculul rulmenilor radial-axiali cu role conice .................................................... 18

5. Alegerea i verificarea penelor paralele ............................................................................ 20

a) Calculul asamblrii dintre arborele I i roata de curea conductoare ........................ 20

b) Calculul asamblrii dintre arborele I i rotor ............................................................. 20

6. Verificarea arborelui I al motorului electric ..................................................................... 22

6.1. Verificarea la oboseal(solicitri variabile) ........................................................... 22

a) Verificarea n dreptul seciunii 3 de la mijlocul rotorului ................................ 22


8/65

Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie

FIA DE LUCRU

Nr.crt. Data De realizat Realizat

Semnturandrumtorului

1Primirea temei de proiectBilanul energetic i cinematic al transmisiei

2

Calculul transmisiei prin curele trapezoidaleAlegerea materialului arborelui i a caracteristici-

lor corespunztoare

Calculul reaciunilor radiale din reazeme3

Trasarea diagramelor de momente

Dimensionarea arborelui n apte seciuniSchia arborelui de egalrezistenStabilirea diametrelor finale ale arborelui

4Alegerea i verificarea rulmenilorStabilirea cotelor axiale definitive ale arborelui

5

Alegerea i verificarea penelor paraleleVerificarea arborelui la obosealDesenul de subansamblu al arborelui (preliminar)

6

Desenul de subansamblu al arborelui (definitiv)Verificarea arborelui la deformaii i respectiv

vibraii flexionale

7Predarea proiectuluiExaminarea finaln vederea stabilirii notei finale

Data:

Student:

ndrumtor proiect:


9/65

Universitatea POLITEHNICA din BucuretiFacultatea de Inginerie mecanici MecatronicCatedra Organe de maini i Tribologie

TEMA DE PROIECT

TCT

R1T

ML

C1

C2

I

II III

IV V

ME

Subansamblul arborelui motorului electric

Figura TP.1

Se considertransmisia mecanicdin figura 1, compusdin:

motorul electric (maina motoare) de antrenare a transmisiei, ME; transmisia reductoare prin curele trapezoidale nguste, TCT;

cuplajele C1i C2; reductorul de turaie ntr-o treapt(cu un angrenaj cilindric), R1T; maina de lucru (antrenatde transmisie), ML.

Arborii transmisiei sunt notai cu cifre romane de la I la V. Arborele II, pe care este

montatroata de curea condus, este rezemat de o pereche de lagre cu alunecare. Arborii III i IV,

pe care sunt montate roile dinate cilindrice ale reductorului, sunt rezemai pe cte o pereche de

lagre cu rostogolire (rulmeni).

1

3

5 7

QFa

l

= =


10/65

numrul de ordine din apelul grupei, k = ;coeficientul de suprasarcin(de serviciu), CS= ;puterea arborelui mainii de lucru, PML= PV= kW; turaia arborelui mainii de lucru, nML= nV= rot/min; raportul de transmitere pentru curelele trapezoidale, iTCT= ; raportul de transmitere pentru reductor, iR= ; lungimea rotorului, l = = = mm;greutatea rotorului, G = = = N; fora electromagnetic, de interaciune dintre rotor i stator, Fm= G = = N; fora maximpe rotor, F = G + Fm= + = N;distana dintre reazemele 1 i 5, a + b = 2l = 2 = mm;poziia rotorului (seciunea 3) fa de reazemul 1, a = (0,5 0,6)(a + b) = (0,5 0,6) =

= mm mm; deci b = (a + b) a = - = mm;distana de la reazemul 5 la punctul de aplicaie al forei Q de pretensionare a transmisiei prin

curele (seciunea 7), c = (0,2 0,3)(a + b) = (0,2 0,3) = mm mm.

Fora Q de tensionare a transmisiei prin curele trapezoidale nguste se determinn finalul

calculului acestei transmisii. Se va considera ca n figura 2 situaia cea mai dezavantajoaspentru

solicitarea arborelui i anume aceea n care forele Q i F sunt coplanare dar au sensuri opuse. Dei

transmisia prin curele nu introduce pe arbore i for axial, cu scop didactic, pentru calculul

rulmenilor se va considera conform figurii 2 i Fa= (0,1 0,2)Q.

Proiectul va cuprinde:cuprinsul;fia de lucru;tema de proiect;memoriul tehnic justificativ, care va conine:

bilanul energetic i cinematic al transmisiei mecanice; calculul transmisiei prin curele trapezoidale nguste; dimensionarea arborelui I al motorului electric:

alegerea materialului arborelui i a caracteristicilor corespunztoare; calculul reaciunilor radiale din reazeme; trasarea diagramelor de momente (de ncovoiere, de torsiune, respectiv de

ncovoiere echivalent);

dimensionarea arborelui la solicitare compusstaticn apte seciuni; stabilirea diametrelor finale ale diferitelor tronsoane ale arborelui.

alegerea i verificarea rulmenilor; alegerea i verificarea penelor paralele; verificarea arborelui la oboseal(solicitri variabile) n douseciuni, la deformaii irespectiv vibraii flexionale (de ncovoiere);

bibliografie;anexe;partea grafic, formatdin:

o schila scara 1:1 a arborelui de egalrezisten(obinutpe baza dimensionrii lali it t ti l t i i) " b t" d t l


11/65

MEMORIUL

TEHNICJUSTIFICATIV


12/65

1. CALCUL ENERGETIC I CINEMATICAL TRANSMISIEI MECANICE

Calculul energetic const n determinarea puterilor tuturor arborilor transmisiei pe baza

randamentelor cuplelor de frecare componente.

Prin calculul cinematic se stabilesc turaiile tuturor arborilor transmisiei pe baza rapoartelor

de transmitere caracteristice diferitelor mecanisme componente.

Bilanul energetic i cinematic al transmisiei permite:

stabilirea caracteristicilor funcionale ale motorului electric necesar pentru acionare(puterea maximce poate fi debitati respectiv turaia de mers n gol);

calculul momentelor de torsiune ale tuturor arborilor transmisiei.1.1. Calculul puterilor

Randamentele cuplelor de frecare utilizate n transmisia mecanicdatprin tem n figura

TP.1 pot fi estimate din anexa 1, tabelul A1.1. Astfel:

pentru transmisia prin curele, TCT0,94 ...0,97 0,955; pentru o pereche de rulmeni, pr0,99 ...0,995 0,9925; pentru o pereche de lagre cu alunecare, pLA0,98 ...0,99 0,985; pentru angrenajul cilindric, a0,97 ...0,99 0,98.

Cu aceste valori estimate, randamentul total al transmisiei este:

===== 98,09925,0985,0955,0P

P 2a

2

prpLATCT

I

Vtot 0,908 (1.1)

Rezultputerea pe care trebuie so aibn funcionare arborele I al motorului electric:

=== totVI

PP 222 ,4 kW (1.2)

Puterea de calcul a arborelui I al motorului electric depinde de coeficientul de suprasarcin

al transmisiei (impus prin tema de proiect), care ine cont de caracteristica de funcionare a mainii

motoare i a mainii de lucru:

=== SIIC CPP kW (1.3)

Puterea maximpe care o poate debita motorul electric trebuie sfie mai mare sau egalcu

puterea de calcul i se alege din anexa 2, tabelul A2.1:

= ICME PP kW 22221kW (1.4)innd cont i de schema cinematica transmisiei rezulturmtoarele puteri ale arborilor:

pentru arborele I:=IP 22222kW (1.5)

pentru arborele II:98509550PP 22222 kW (1 6)


13/65

1.2. Calculul turaiilor

Valorile rapoartelor de transmitere ale mecanismelor componente (transmisia prin curele

trapezoidale nguste, respectiv reductorul de turaie) ale transmisiei mecanice din figura TP.1 suntdate prin tema de proiect. Cu aceste valori, raportul de transmitere total al transmisiei este:

===== RTCTV

Itot iii

n

ni 0,908 (1.10)

Turaia n sarcin(cnd se debiteazputerea PI) a arborelui motorului electric este:

=== totVI inn 908 rot/min (1.11)

Turaia de mers n gol (cnd se debiteaz putere 0) trebuie s fie mai mare sau egal cu

turaia nIi se alege din anexa 2, tabelul A2.2:= IME nn rot/min 22221rot/min (1.12)

Deoarece diferena este mic, n continuare, n calculele legate de turaia arborelui motoruluielectric (la transmisia prin curele, la rulmeni etc.) se va considera:

= MEI nn rot/min (1.13)

innd cont de rapoartele de transmitere impuse prin tem i de schema cinematic atransmisiei rezulturmtoarele turaii ale arborilor:

pentru arborele II:===

TCT

III

inn rot/min (1.14)

pentru arborele III (cuplajul C1nu modificturaia):== IIIII nn rot/min (1.15)

pentru arborele IV:===

R

IIIIV

i

nn rot/min (1.16)

pentru arborele V (cuplajul C2nu modificturaia):== IVV nn rot/min (1.17)

1.3. Calculul momentelor de rsucire

Momentele de torsiune nominale (n Nmm), pentru fiecare arbore x (x = I V) secalculeazn funcie de Px(n kW) i de nx(n rot/min), cu relaia:

x

x6

tx n

P

10

30

M = (1.18)

i sunt date n Tab.1.1.

Tabelul 1.1

Arborele I II III IV V

M [N mm]


14/65

2. CALCUL TRANSMISIEI PRIN CURELE TRAPEZOIDALE NGUSTE(STAS 1163-71)

2.1. Alegerea tipului curelelor

Tipul de curele trapezoidale nguste se stabilete n funcie de turaia roii conductoare ide puterea de calcul corespunztoare. Pe baza bilanului cinematic s-a stabilit c turaia roiiconductoare este nInME= rot/min. Adoptnd pentru coeficientul de funcionare cfvaloarea

coeficientului de serviciu CSdatprin tem(cf= CS= ), puterea de calcul este:=== fIIC cPP kW (2.1)

Conform tabelului A3.1 din anexa 3 rezultctrebuie utilizate curele de tip .

Dp1 Dp21 2

A

Lp

Figura 2.1

2.2. Alegerea diametrului roii conductoare

Conform tabelului A3. din anexa 3, diametrul primitiv al roii conductoare trebuie s

aibo valoare standardizatdin irul: 63, 71, 80, 90, 100, 112 , 125. 140, 160, 180 [mm]. SeadoptDp1= mm.

2.3. Calculul elementelor geometrice ale transmisiei

Raportul de transmitere standardizat impus prin tem este iTCT = Neglijnd


15/65

Unghiurile caracteristice transmisiei sunt: unghiul dintre ramurile curelelor:

0

prel

1p2p

2

arcsin2

A2

DDarcsin2 =

=

= (2.3)

unghiul de nfurare pentru roata conductoare:0000

1 180180 === (2.4) unghiul de nfurare pentru roata condus:

00002 180180 =+=+= (2.5)

Lungimea primitivnecesarpentru curele este:

mm180218022

cos2

1802

D

1802

D

2cosA2L

00

00

0

02

2p

01

1p

prelp

=

+

+

=

=

+

+

= (2.6)

Din tabelul A3.2 al anexei 3, se adopt valoarea cea mai apropiat a lungimii primitivestandardizate, Lp = 125 0 mm. Distana dintre axe definitiv, corespunztoare lungimii primitivestandardizate, este:

mmqppA 22 =+=+= (2.7)unde:

( ) mm039325,0DD393,0L25,0p 2p1pp =+=+= (2.8)

( ) ( ) 2221p2p mm125,0DD125,0q === (2.9)Unghiurile caracteristice transmisiei, corespunztoare distanei dintre axe definitive, sunt:

unghiul dintre ramurile curelelor:01p2p

2

arcsin2

A2

DDarcsin2 =

=

= (2.10)

unghiul de nfurare pentru roata conductoare:0000

1 180180 === (2.11) unghiul de nfurare pentru roata condus:

00002 180180 =+=+= (2.12)

2.4. Calcul numrului de cureleNumrul de curele necesar se stabilete n funcie de puterea P0pe care o poate transmite o

singurcurea. Aceasta depinde tipul curelelor ( ), de turaia roii conductoare ( rot/min),de diametrul primitiv al roii conductoare ( mm) i de raportul de transmitere ( ). Dintabelul A3. al anexei 3 rezultP0= kW.

Numrul de curele necesar depinde mai depinde de nc doi coeficieni:


16/65

Conform tabelului A3.4 din anexa 3, pentru numrul preliminar de curele stabilit,

coeficientul numrului de curele este cz= . Numrul final de curele, care nu trebuie sfie maimare ca 8, este:

===z

0

czz (2.15)

Se adoptz = zmax= 8. Deci, numrul de curele este/nu este corespunztor.

2.5. Calcule de verificare a funcionrii curelelor

Viteza periferica roii conductoare nu trebuie sdepeasco valoare admisibil:

s/m50vs/m6000060000

nDv aI1p ==== (2.16)

Pentru o transmisie prin curele cu x = 2 roi, frecvena ncovoierilor, care nu trebuie sdepeasco valoare admisibil, este:

Hz80fHz10

2

L

xvf a3

p

==

=

=

(2.17)

Deci, transmisia prin curele proiectatfuncioneaz/nu funcioneazcorect.

2.6. Calculul forei utile i a forei de pretensionare

Fora utileste:

N10

v

PcF

3If

u =

=

= (2.18)

Fora de pretensionare, care solicitcaptul arborelui I n seciunea 7, este:( ) ( ) === 25,1F25,1Q u N (2.19)

n continuare, n calcule se va folosi o valoare "rotund" (multiplu de 10, eventual de 5)apropiatde cea maxim(acoperitoare) a forei de pretensionare, Q= N.


17/65

3. DIMENSIONAREA ARBORELUI I AL MOTORULUI ELECTRIC

3.1. Alegerea materialului arborelui i a caracteristicilormecanice de rezistencorespunztoare

Arborii unei transmisii sunt solicitai compus, la ncovoiere i torsiune, ambele tensiunifiind variabile n timp. De aceea, materialele cele mai recomandate pentru confecionarea arborilor

sunt oelurile: carbon de uz general, pentru arborii de mic importan, care funcioneaz la

solicitri i turaii reduse; carbon de calitate, pentru arborii de largutilizare; aliate, pentru arborii de mare importan, care funcioneaz la solicitri i turaii

ridicate.Cteva dintre mrcile de oeluri cele mai utilizate pentru construcia arborilor i

principalele lor caracteristici mecanice de rezistensunt date n tabelul A4.1 din anexa 4.Se alege oelul STAS 500/2-80 , cu tratament de mbuntire , avndurmtoarele caracteristici mecanice de rezisten: tensiunea limitde rupere la ntindere, r = MPa; tensiunea limitde curgere la ntindere, c = MPa; tensiunea limitla obosealde ncovoiere pentru ciclu alternant simetric, -1 = MPa; tensiunea limitla obosealde torsiune pentru ciclu alternant simetric, -1 = MPa; tensiunea limitla curgere la torsiune, c = MPa; tensiunea admisibilla ncovoiere pentru solicitare static, iaI = MPa; tensiunea admisibilla ncovoiere pentru solicitare pulsatoare, iaII = MPa; tensiunea admisibilla ncovoiere pentru solicitare alternant simetric, iaIII = MPa.

3.2. Calculul reaciunilor radiale din reazeme

Reaciunile radiale corespunztoare arborelui I al motorului electric se determinpe baza

schiei din figura 3.1, n funcie de fora maximpe rotor (F), de fora de pretensionare a transmisieiprin curele (Q) i de cotele axiale (a, b, c).

3

Q

Fa


18/65

Din ecuaia forelor transversale:0QFFF 5r1r =++ (3.3)

rezultreaciunea radialdin reazemul 5:

=== 1r5r FQFF N (3.4)

3.3. Trasarea diagramelor de momente

Momentul de ncovoiere, dat de forele transversale Fr1, F, Fr5 i Q, variaz liniar petronsoanele de lungimi a, b i c, adicntre seciunile 1 i 7. Evident:

0MM 7i1i == Nmm (3.5)

n seciunea 3, momentul ncovoietor este:=== aFM 1r3i Nmm (3.6)

iar n seciunea 5:=== cQM 5i Nmm (3.7)

Pentru realizarea schiei arborelui de egalrezistendimensionarea arborelui trebuie ssefac n ct mai multe seciuni. De aceea, conform figurii 3.2, se vor efectua calcule i pentruseciunile 2, 4 i 6 situate n dreptul mijloacelor cotelor a, b i c. innd cont de variaia liniarpe

tronsoanele de lungimi a, b i c, se obin urmtoarele momente de ncovoiere: n seciunea 2:

===22

MM 3i2i Nmm (3.8)

n seciunea 4:=

+=

+=

22

MMM 5i3i4i Nmm (3.9)

n seciunea 6:===

22

MM 5i6i Nmm (3.10)

Variaia momentului ncovoietor ntre seciunile 1 i 7 este trasatn figura 3.2.Momentul de torsiune este generat n dreptul rotorului i se transmite prin roata de curea

conductoare ctre maina de lucru care trebuie antrenat. n calcule se consider momentul detorsiune maxim cu o variaie uniformntre seciunile 3 i 7:

== max,tIt MM Nmm (3.11)Variaia momentului de torsiune ntre seciunile 1 i 7 este trasatn figura 3.2.Momentul de ncovoiere echivalent ntr-o seciune oarecare x a arborelui depinde de

momentele de ncovoiere i torsiune din seciunea respectivi se determincu relaia:

( )22ihi MMM += (3 12)


19/65

== 3is,3,ech,i MM Nmm (3.14)

din dreapta:( ) ( )

=+=+=222

t

2

3id,3,ech,i MMM N

mm (3.15)ntre seciunile 3 i 7, momentul de ncovoiere echivalent are o variaie continu, darneliniar. Totui, n figura 3.2, se vor trasa dependene liniare pe poriunile dintre valoriledeterminate (3,d - 4; 4 - 5; 5 - 6; 6 - 7).

Tabelul 3.1

Seciune 1 2 3,s 3,d

Mi,ech[Nmm]

0

Seciune 4 5 6 7

Mi,ech[Nmm]

F = G + Fm

1 3

5 7

Q

Fa

a b c

Fr1 Fr5= =

2 4

= =

= =6

Mi

Mt

Mi,ech


20/65

Aplicnd relaia (3.16) pentru cele apte seciuni (la seciunea 3 se va utiliza momentul mai

mare Mi,ech,3,d), se obin valorile din tabelul 3.2, pe baza se poate schi a (liniar pe poriuni), la scara1:1, arborele de egalrezisten. Calitativ, aceastschiare aspectul din figura 3.3.

Tabelul 3.2

Seciune 1 2 3 4 5 6 7

dx,min[mm] 0

1 3

5

7

a b c

2 46

d2 d3 d4

d5

d1= 0

d6

d7

roatde curea

etanarerulmentumrrotorperiirulmentetanare

ventilator

arbore de egalrezisten

Figura 3.3

3.5. Stabilirea dimensiunilor finale ale diferitelor tronsoane ale arborelui

Arborele este format din mai multe tronsoane (unele standardizate, altele nu), carendeplinesc diferite roluri funcionale. La stabilirea dimensiunilor finale ale tronsoanelor se au nvedere i cteva recomandri de ordin general:

conturul arborelui de rezistense mbrac (fra intra n interiorul su) ca nexemplul din figura 3.3, n forme constructive uor de realizat tehnologic cum suntcele cilindrice i eventual tronconice;

diametrele tronsoanelor cilindrice nestandardizate se rotunjesc la valori ntregi (nmilimetri);

salturile de diametre dintre tronsoane nu trebuie sdepeasc10 20%, pentru caefectul concentratorilor de tensiune corespunztori sfie ct mai redus;

n special din considerente tehnologice legate de asigurarea posibilitii de prelucraresimultan a alezajelor corespunztoare inelelor exterioare ale rulmenilor (ceea ce


21/65

Urmeaztronsonul de etanare cu diametrul detpe care freacn timpul funcionrii buza

de etanare a manetei. Pentru ca la montaj buza s nu se deterioreze (zgrie), se recomand

practicarea unui tronson tronconic. Deci, respectnd recomandrile de mai sus, diametrul det sedetermindin tabelul A6.1 al anexei 6 astfel nct d1,et> dca. n principiu, lungimea tronsonului deetanare se ia cam 60% din det. Pentru tronsonul de etanare din stnga seciunii 1 se consideraceleai cote. Rezultcpentru tronsonul nestandardizat pe care se monteazventilatorul se poateadopta un diametru egal cu dcai o lungime de circa 60% din dca.

Diametrele tronsoanelor pe care se monteaz diametrele interioare al rulmenilor, sestabilesc innd cont de recomandrile anterioare, din tabelele A7.1 sau A8.1 ale anexelor 7 sau 8,astfel nct drdet(toleranele diferite permit i situaia ca tronsoanele de etanare i de rulmeni s

aibaceleai dimensiuni nominale). Lungimea acestor tronsoane se poate definitiva dupstabilirearulmenilor care vor fi utilizai, dar n principiu se iau cam 60% din dr.

Urmeaz tronsonul pentru perii al crui diametru trebuie s coincid cu diametrul derezemare axiala inelelor interioare ale rulmenilor utilizai (d1,rdin tabelul A7.1 al anexei 7 pentrurulmeni radiali cu bile sau d2,rdin tabelul A8.1 al anexei 8 pentru rulmeni radial-axiali cu roleconice). Deci, valoarea final a diametrului se stabilete dup calculul rulmenilor. Lungimeatronsonului rezultdupdesenarea rulmentului din reazemul 1 i a rotorului.

Diametrele tronsoanelor rotorului i umrului nu sunt standardizate i se stabilesc pe bazarecomandrilor anterioare (dupstabilirea diametrului pentru perii, deci dupcalculul rulmenilor).Lungimea umrului rezultdupdesenarea rulmentului din reazemul 5 i a rotorului.

Principalele dimensiuni ale arborelui motorului electric sunt centralizate n tabelul 3.3

Tabelul 3.3

Dimensiune dca= dventilator lca det dr dperii drotor dumrmm


22/65

4. ALEGEREA I VERIFICAREA RULMENILOR

Rulmenii se aleg n funcie de diametrul lor interior (coincide cu diametrul fusuluiarborelui) i li se verific durabilitatea, care nu trebuie s aib o valoare mai mic dect ceaadmisibil, Lha= 20000 ... 30000 ore (pentru motoarele electrice funcionnd 8 ore pe zi, utilizate

pentru utilaje diverse de uz general).Pentru rezemarea arborelui I al motorului electric se pot utiliza fie rulmeni radiali cu bile

pe un rnd fie rulmeni radial-axiali cu role conice. Caracteristicile acestor doutipuri de rulmenisunt date n anexele 7 i respectiv 8. Pe baza calculelor, n final, se stabilete varianta optimdelgruire (durabilitate mai apropiatde cea admisibil, gabarit radial i/sau axial mai mic etc.).

Datele de proiectare pentru rulmenii care asigurlgruirea sunt: diametrul fusului, stabilit constructiv n capitolul anterior, dr= mm; turaia fusului, nI= rot/min; reaciunea radialdin reazemul 1, Fr1= N; reaciunea radialdin reazemul 5, Fr5= N; fora axial, care se determin, conform temei de proiect, n funcie de fora Q de

pretensionare a transmisiei prin curele trapezoidale cu relaia:( ) ( ) N2,01,0Q2,01,0Fa === (1 5) (4.1)

4.1. Calculul rulmenilor radiali cu bile pe un rnd

Efectuarea calculelor necesit cunoaterea att a reaciunilor radiale (Fr1 i Fr5), ct i acelor axiale (Fa1 i Fa5). Stabilirea acestora din urm n funcie de fora axial Fa reprezint o

problem static nedeterminat care se rezolv printr-una dintre cele dou variante de montajposibile.

a) Montajul n sistem flotant

La montajul flotant (care se utilizeaz de obicei atunci cnd reaciunile radiale au valorirelativ apropiate), se consider n mod convenional c rulmentul , mai ncrcat radial, preia ifora axial, calculul durabilitii fcndu-se numai pentru el. Utiliznd datele din tabelele A7.1 iA7.2 ale anexei 7 se determin:

coeficientul e n funcie de raportul Fa /C0; coeficienii X i Y , prin compararea raportului Fa /Fr cu coeficientul e, astfel:


23/65

Tabelul 4.1

dr D B C C0 Fa /C0 eSimbolmm kN - -

Tabelul 4.1 (continuare)Fa /Fr X Y Fe L LhSimbol

- - - N mil.rot. ore

b) Montajul cu rulment conductor i rulment liber n carcas

La acest montaj (care se utilizeaz de obicei atunci cnd reaciunile radiale au valori netdiferite), se urmrete echilibrarea ncrcrii celor doi rulmeni. Astfel, rulmentul ,cu ncrcarearadial mai mare, are inelul exterior liber n carcas, ceea ce nseamn c nu preia fora axial.Rezultcsarcina sa dinamicechivalentcoincide cu ncrcarea sa radial:

== re FF N (4.5)

Rulmentul , mai descrcat radial, are (prin montaj) inelul exterior fixat axial n carcas,

astfel nct preia i fora axialFa. Sarcina sa dinamicechivalentse determin, utiliznd dateledin tabelele A7.1 i A7.2 ale anexei 7, ca n paragraful precedent: coeficientul e n funcie de raportul Fa /C0; coeficienii X i Y , prin compararea raportului Fa /Fr cu coeficientul e, astfel:

o dacFa /Fr e atunci X = 1 i Y = 0;o dacFa /Fr > e atunci X = 0,56 i Y 0 n funcie de e;

sarcina dinamicechivalent:are FYFXF += (4.6)

n final se determindurabilitatea rulmentului mai solicitat: durabilitatea, n milioane de rotaii:

( )

3

5e1e F,Fmax

CL

= (4.7)


24/65

Tabelul 4.2 (continuare)Fa /Fr X Y Fe L LhSimbol

- - - N mil.rot. ore

4.2. Calculul rulmenilor radial-axiali cu role conice

La rulmenii radial-axiali coeficienii e i Y sunt dai pentru fiecare rulment n parte ntabelul A8.1 al anexei 8. n plus, apar i forele axiale suplimentare:

( )( )

Y2

FF 51r51as

= (4.9)

care mpreuncu fora axialFatrebuie repartizate celor doureazeme (pentru stabilirea reciuniloraxiale Fl i Fa5), ceea ce constituie o problem static nedeterminat, care se rezolv prinurmtoarele douconvenii:

fiecare rulment este ncrcat de fora axialsuplimentarproprie, respectiv rulmentul1 cu Fas1(1 5), iar rulmentul 5 cu Fas5(1 5);

rulmentul "ncrcat" de rezultanta celor trei fore axiale care acioneaz asupraarborelui, a5as1asax FFFR

rrrr

++= , o preia i pe aceasta.

Rulmenii radial-axiali pot fi montai n "X" sau n "O". Pentru arborele I al motoruluielectric, relativ lung i ncrcat n special ntre reazeme, se recomandutilizarea montajului n "X".

n figura 4.1 sunt schiate cu linie continu forele cu care rulmenii i fora axialFa acioneazasupra arborelui, iar cu linie ntreruptforele cu care arborele ncarcrulmenii.

1 5

Fa

Fr1 Fr5

Fas1 Fas5

Fr1 Fr5

Fas1 Fas5


25/65

se stabilesc coeficienii X1(5) i Y1(5), prin compararea raportului Fa1(5)/Fr1(5) cucoeficientul e, astfel:o dacFa1(5) /Fr1(5) e atunci X1(5)= 1 i Y1(5)= 0;o dacFa1(5) /Fr1(5) > e atunci X1(5)= 0,4 i Y1(5)0; se calculeazsarcinile dinamice echivalente:

( ) ( ) ( ) ( ) ( )51a5151r5151e FYFXF += (4.12)

Apoi, se determindurabilitatea rulmentului mai ncrcat, mai nti n milioane de rotaii:

( )

3

10

5ee1 F,Fmax

CL

= (4.13)

iar n final, n ore de funcionare, tot cu relaia (4.8).

Tabelul 4.3

dr D T B Cr ar C C0 e YSimbolmm kN - -

Tabelul 4.3 (continuare)

Fas1(15)

Fas5(15)

Rax(1 5)

Fa1 Fa5 Fa1/Fr1 X1 Y1 Fe1Simbol

N - - - N

Tabelul 4.3 (continuare)

Fa5/Fr5 X5 Y5 Fe5 L Lh

Simbol - - - N mil.rot. ore


26/65

5. ALEGEREA I VERIFICAREA PENELOR PARALELE

Cele mai utilizate elemente de asamblare arbore-butuc, n transmisiile mecanice, suntpenele paralele. n tabelul A9.1 al anexei 9, este dat un extras din STAS 1004-81, specificndgeometria penelor paralele i a canalelor executate n arbore.

Se vor utiliza pene de tip B(cu capete drepte).

Penele paralele se verific la solicitarea de contact i respectiv la forfecare, tensiunileadmisibile fiind:

la solicitarea de contact, sa= 120 MPa; la solicitarea de forfecare, fa= 80 MPa.a) Calculul asamblrii dintre arborele I i roata de curea conductoare

Pe captul de arbore, de lungime mm este montatprin intermediul unei pene paraleleroata de curea conductoare la diametrul dca= mm. Conform tabelul A9.1 al anexei 9, n seciunetransversalpana are cotele:

limea, bp= mm; nlimea, hp= mm.

innd cont de lungimea captului de arbore lca= mm, se adoptlungimea standardizata penei lp= mm (astfel nct lp< lca).

Fora tangenialcare solicitpana este:N

2

d

M2F

ca

max,tIt =

=

= (5.1)

Tensiunea de contact este:

MPa120MPa

2l

2

hF

sa

pp

ts ==

=

= (5.2)

Tensiunea de forfecare este:

MPa80MPalb

Ffa

pp

tf ==

=

= (5.3)

Deci, pana B STAS 1004-81, utilizatpentru asamblarea roii de curea pe


27/65

Fora tangenialcare solicitpana este:

N2

d

M2F

rotor

max,tIt =

=

= (5.4)

Tensiunea de contact este:

MPa120MPa

2l

2

hF

sa

pp

ts ==

=

= (5.5)

Tensiunea de forfecare este:

MPa80MPa

lb

Ffa

pp

tf ==

=

= (5.6)

Deci, pana B STAS 1004-81, utilizatpentru asamblarea rotorului pearbore, verific/nu verific.


28/65

6. VERIFICAREA ARBORELUI I AL MOTORULUI ELECTRIC

6.1. Verificarea la oboseal(solicitri variabile)

Calculul la oboseal const n determinarea coeficientului de siguran la solicitrivariabile pentru seciunile arborilor care prezintconcentratori de tensiune (canal de pan, salt dediametru etc.) i compararea acestuia cu valoarea admisibilca= 1,3 ... 1,5.

n timp, tensiunea de ncovoiere variazdupun ciclu alternant simetric. Pentru torsiune seva considera cazul cel mai frecvent ntlnit n care tensiunea variazdupun ciclu pulsator.

Caracteristicile mecanice de rezisten ale arborelui au fost extrase din tabelul A4.1 alanexei 4 i sunt date n paragraful 3.1.

Diagramele momentelor de ncovoiere i respectiv torsiune au fost trasate n paragraful 3.3.

a) Verificarea n dreptul seciunii 3 de la mijlocul rotorului

n seciunea 3, cu diametrul drotor= mm, concentratorul de tensiuni este canalul de pan.Tensiunea de ncovoiere maximeste:

MPa32dM32 33rotor

3i3max,,i == = (6.1)

Amplitudinea tensiunii de ncovoiere este ct cea maxim(tensiunea medie este nul):MPa3max,,i3,iv == (6.2)

Tensiunea de torsiune maximeste:

MPa16

d

M1633

rotor

t3max,,t =

=

= (6.3)

Amplitudinea i respectiv tensiunea medie de torsiune sunt egale ntre ele:

MPa2

1

2

13max,,t3,tm3,tv ==== (6.4)

Conform tabelului A10.1 al anexei 10, pentru un oel cu limita de rupere r= MPa,coeficienii concentratorului de tensiune sunt:

pentru ncovoiere, k,3= ; pentru torsiune, k,3= .

Conform tabelului A10.3 al anexei 10, pentru diametrul seciunii drotor = mm i oelcarbon cu concentratori moderai de tensiuni, coeficienii dimensionali sunt:

pentru ncovoiere, 3= ; pentru torsiune, 3= .

Conform tabelului A10 4 al anexei 10 pentru o suprafa obinut prin rectificare sau


29/65

Coeficientul de siguranglobal este:

5,1...3,1c

cc

ccc a

222323

333 ==

+

=

+

=

(6.7)

Deci, n seciunea 3 arborele rezist/ nu rezistla oboseal.

b) Verificarea n dreptul seciunii 8 din stnga rulmentului 5

b/2

x

84 5

Mi

Mt

Mi8

Figura 6.1

Conform figurii 6.1, seciunea 8 este plasatla distana x n stnga seciunii 5 (care este centrul

de presiune pentru rulmentul 5, adicpunctul n caresunt plasate reaciunile radiali respectiv axialalerulmentului).

n seciunea 8 este plasat saltul de diametru(care este concentratorul de tensiuni) pentru fixareaaxiala inelului interior al rulmentului.

Practic, saltul se face de la diametrul fusuluiarborelui, dr = mm, la diametrul umrului

necesar pentru rezemarea axial, d1,rsau d2,r. Pentrurulmenii radiali cu bile, d1,reste dat n tabelul A7.1al anexei 7, iar pentru radial-axiali cu role conice,d2,reste dat n tabelul A8.1 al anexei 8.

Saltul de diametru mai este caracterizat de raza de racordare r1, care este datn aceleaitabele A7.1 i respectiv A8.1.

Cota x depinde de cotele axiale ale rulmenilor care se utilizeaz:

(6.8)

=

conicerolecuaxialiradialrulmentiipentruaTbilecuradialirulmentiipentru2/Bx

r

Rezultx = = mm, astfel nct momentul de ncovoiere n seciunea 8 este:

( ) ( ) mmN2

MMb

x2MM 5i4i5i8i =

+=

+= (6.9)

Tensiunea de ncovoiere maximcorespunztoare este:

MPa32

d

M3233

r

8i8max,,i =

=

= (6.10)

Amplitudinea tensiunii de ncovoiere este ct cea maxim(tensiunea medie este nul):MPa8max,,i8,iv == (6.11)

Tensiunea de torsiune maximeste:


30/65

pentru ncovoiere, 8= ; pentru torsiune, 8= .

Conform tabelului A10.4 al anexei 10, pentru o suprafa obinut prin rectificare saustrunjire de finisare, la un oel cu limita de rupere r= MPa, coeficientul de calitate a suprafeeieste 8= .

Coeficienii de siguran(dupmetoda Soderberg) sunt: pentru ncovoiere:

=

=

=

11c

1

8,iv

88

8,k8 (6.14)

pentru torsiune:=

+

=

+

=

11c

c

8,tm

1

8,tv

88

8,k8 (6.15)

Coeficientul de siguranglobal este:

5,1...3,1ccc

cc

c a2228

28

888 ==+

=+

=

(6.16)

Deci, n seciunea 8 arborele rezist/ nu rezistla oboseal.

6.2. Verificarea la deformaii de ncovoiere

Deformarea arborelui la ncovoiere sub aciunea forelor F = G + Fm= N irespectiv Q = N, are ca efect apariia unei excentriciti ntre rotor i stator, piese care ntimpul funcionrii se afl n micare relativ. Micorarea ntrefierului nu trebuie s depeascvaloarea admisibil:

mm6000200060002000

bafa =

=+

= (6.17)

De asemenea, deformaiile unghiulare din dreptul reazemelor 1 i 5, care sunt lagre curostogolire (rulmeni) nu trebuie sdepeascvaloarea admisibil:

rad001,0a = (6.18)

31 5F

9fF,max

F,1 F,5

1 510fQ,max

7Q,1


31/65

( )mm

ba

ld

d 44 i

i4i

F,p =

+

=

+

=

(6.19)

Rezult:

444

F,pF mm6464

dI =

=

= (6.20)

Fora F produce deformaia liniarmaxim:

( )

( )( )

( )mm

39

2

101,2

ba39

b2aab

IE

Ff

33

5

33

F

max,F

=+

+

=

=

+

+

=

(6.21)

n seciunea 9, plasatfade seciunea 1 la distana:

( ) ( )mm

3

2

3

b2aax9 =

+=

+= (6.22)

n dreptul reazemelor 1 i 5, fora F produce deformaiile unghiulare:( )( )

( )( )

( )( )

( )( )

rad6

2

101,2ba6

ba2ba

IE

F

rad6

2

101,2ba6

b2aba

IE

F

5F

5,F

5F

1,F

=+

+

=

++

=

=+

+

=

++

=(6.23)

Conform figurii 6.2.b, fora Q produce deformaii liniare i unghiulare ntre seciunile 1 i7. Pentru aceastporiune, de lungime a + b + c, momentul de inerie IQse calculeazinnd cont de

diametrele i lungimile fiecrui tronson component, prin intermediul unui diametru ponderat:( )

mmcba

ld

d 44 j

j4j

Q,p =+=

++

=

(6.24)

Rezult:

444

Q,pQ mm

6464

dI =

=

= (6.25)

Fora Q produce deformaia liniarmaxim:

( )

( )

39

bac

IE

Qf

2

2

Qmax,Q =

+

=

(6.26)


32/65

Seciunile 9 i 10 nu coincid, dar sunt destul de apropiate, astfel nct prin "suprapunereaefectelor" se poate face un calcul "acoperitor" al deformaiei liniare maxime cu relaia:

mmfmmfff amax,Qmax,Fmax ==+=+ (6.29)

Deci, arborele rezist/nu rezistla deformaiile liniare.Tot prin "suprapunerea efectelor" se poate face i calcul deformaiilor unghiulare dindreptul reazemelor:

radrad

radrad

a5,Q5,F5max,

a1,Q1,F1max,

==+=+=

==+=+= (6.30)

Deci, arborele rezist/ nu rezistla deformaiile unghiulare.

6.3. Verificarea la vibraii de ncovoiere

Verificarea la vibraiile de ncovoiere ale arborelui const n compararea turaiei defuncionare nInME= rot/min cu turaia critic, care depinde de acceleraia gravitaionalgi de deformaia liniarstatic:

stcr f

g30n

= (6.31)

Existtrei posibiliti:dacnI0,8ncr, arborele se numete "rigid" i funcionarea sa nu prezintprobleme;dacnI1,2ncr, arborele se numete "elastic" i funcionarea sa nu prezintprobleme

dacpornirile i opririle sale se fac foarte rapid;dac nI [0,8ncr; 1,2ncr], arborele funcioneaz n domeniul de rezonan, care

trebuie evitat pentru cexistpericolul ruperii sale.Acceleraia gravitaionalare valoarea g = 9,81 m/s2, iar deformaia statica arborelui se

calculeaz n seciunea 9 (vezi figura 6.2.a) pentru ncrcarea dat numai de ctre greutatearotorului, G = N. Fora G produce deformaii numai ntre seciunile reazemelor 1 i 5, astfelnct pentru aceastporiune, de lungime a + b, momentul de inerie IG= IF= mm

4. Practic,deformaia staticse determincu o relaie similarcu (6.21):

( )

( )

( )( )

mm39

2101,2

ba39

b2aab

IE

Gf

33

5

33

Gst

=+

+

=

=+

+

=

(6.32)

Rezult:

min/rot81,930

f

g30n

3cr === (6.33)


33/65

BIBLIOGRAFIE

1. Carp-Ciocrdia, R.M., Predescu, A. i Dumitru, D. Organe de maini pentru profil energetic.Aplicaii.Bucureti, Editura PRINTECH, 2000, ISBN 973-652-107-9.

2. Carp-Ciocrdia, R.M., Predescu, A., Cnnu, S. i Dumitru, D. Organe de maini pentru profilenergetic. Teorie.Bucureti, Editura AKTIS, 2002, ISBN 973-98065-5-5.

3. Drghici, I. .a. Organe de maini. Probleme.Bucureti, Editura Didactici Pedagocic, 1880.4. Drghici, I. .a. ndrumar de proiectare n construcia de maini. Bucureti, Editura Tehnic,

Vol. II, 1982.

5. Filipoiu, I. D. i Tudor, A.Proiectarea transmisiilor mecanice. Bucureti, Editura BREN, 2003,ISBN 973-8143-26-8.

6. Gafianu, M. .a.Rulmeni. Bucureti, Editura Tehnic, Vol. II, 1985.7. Ivancenco, S., Carp-Ciocrdia, R.M., Ivancenco, L. Proiectarea componentelor mecanice ale

mainilor electrice.Bucureti, Editura BREN, 2001, ISBN 973-8141-00-4.

8. Rabinovici, I. .a.Rulmeni.Bucureti, Editura Tehnic, 1977.9. * * * Construcii de Maini. Organe de maini. (Colecie STAS). Bucureti, Editura Tehnic,

Vol. Ia ... III, 1983 ... 1986.


34/65

PARTEAGRAFIC


35/65

ANEXEUTILE


36/65

ANEXA 1

Valori estimative ale randamentelor cuplelor de frecare

Tabelul A1.1

Cupla funcioneazCupla de frecare

nchis deschis

o pereche de rulmeni 0,990,995

o pereche de lagre cu alunecare 0,98 0,99

angrenaj cilindric 0,970,99 0,930,95

angrenaj conic 0,960,98 0,920,94

angrenaj melcat 0,700,92 0,500,70

transmisie prin curele - 0,94

0,97transmisie prin roi cu friciune 0,900,96 0,700,88

transmisie cu lan 0,950,97 0,900,93

ANEXA 2

Caracteristici funcionale ale motoarelor electrice

Tabelul A2.1

PME

irul

kW

1 8 10 12,5 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 200

2 5,5 7,5 11 15 18,5 22 30 37 45 55 75 110 150 185 220

Tabel l A2 2


37/65

ANEXA 3

Elemente pentru calculul transmisiilor prin curele trapezoidale nguste

(STAS 1163-71)

Tabelul A3.1

Tipul curelei

SPZ SPA SPB 1615 SPCnME P1C

rot/min kW

750 0 7 722 22 45 45100 100300

1000 010 1029 29 55 55120 120300

1500 015 1540 40 80 80190 -

3000 026 2675 75130 - -

Tabelul A3.2

Coeficientul de lungime, cL

Lp Tipul curelei Lp Tipul curelei

mm SPZ SPA SPB 1615 SPC mm SPZ SPA SPB 1615 SPC630 0,82 - - - - 2500 1,07 1,00 0,94 0,93 0,86

710 0,84 - - - - 2800 1,09 1,02 0,96 0,94 0,88

800 0,86 0,81 - - - 3150 1,11 1,04 0,98 0,96 0,90

900 0,88 0,83 - - - 3550 1,13 1,06 1,00 0,97 0,92

1000 0,90 0,83 - - - 3750 - 1,07 1,01 0,98 0,93

1120 0,93 0,87 - - - 4000 - 1,08 1,02 0,99 0,94

1250 0,94 0,89 0,82 - - 4500 - 1,09 1,04 1,00 0,96

1400 0,96 0,91 0,84 - - 5000 - - 1,06 1,03 0,981600 1,00 0,93 0,86 0,85 - 5600 - - 1,08 1,05 1,00

1700 1,01 0,94 0,87 0,86 - 6300 - - 1,10 1,07 1,02

1800 1,01 0,95 0,88 0,87 - 7100 - - 1,12 1,09 1,04

2000 1,02 0,96 0,90 0,89 - 8000 - - 1,14 1,10 1,06


38/65

Tabelul A3.5

Puterea P0transmisde o curea tip SPZ

kW

Dp1 iTCT nME Dp1 iTCT nMErot/min rot/min

mm -750 1000 1500 3000

mm -750 1000 1500 3000

1,0 0,54 0,68 0,93 1,45 1,0 1,51 1,97 2,80 4,63

1,5 0,65 0,83 1,15 1,88 1,5 1,62 2,12 3,02 5,0763

3,0 0,68 0,87 1,23 2,02

112

3,0 1,66 2,16 3,10 5,24

1,0 0,70 0,89 1,25 2,00 1,0 1,77 2,30 3,27 5,40

1,5 0,81 1,04 1,47 2,43 1,5 1,87 2,45 3,50 5,8371

3,0 0,84 1,09 1,54 2,57

125

3,0 1,91 2,49 3,57 5,97

1,0 0,88 1,14 1,60 2,60 1,0 2,06 2,68 3,81 6,19

1,5 0,99 1,29 1,82 3,04 1,5 2,16 2,82 4,04 6,6780

3,0 1,03 1,33 1,90 3,18

140

3,0 2,20 2,87 4,11 6,81

1,0 1,08 1,40 1,98 3,27 1,0 2,43 3,17 4,51 7,27

1,5 1,19 1,54 2,20 3,69 1,5 2,54 3,32 4,74 7,73903,0 1,23 1,60 2,28 3,84

1603,0 2,57 3,36 4,81 7,87

1,0 1,28 1,66 2,35 3,90 1,0 2,80 3,65 5,19 8,17

1,5 1,38 1,81 2,58 4,33 1,5 2,91 3,79 5,41 8,51100

3,0 1,43 1,85 2,65 4,47

180

3,0 2,95 3,85 5,48 8,76

Tabelul A3.6

Puterea P0transmisde o curea tip SPA

kW


mm -750 1000 1500 3000

mm -750 1000 1500 3000

1,0 1,18 1,48 2,02 2,95 1,0 3,30 4,27 6,00 9,27

1,5 1,41 1,81 2,52 3,97 1,5 3,55 4,60 6,51 10,2390

3,0 1,49 1,92 2,69 4,29

160

3,0 3,63 4,71 6,67 10,52

1,0 1,48 1,89 2,61 3,99 1,0 3,89 5,03 7,06 10,67

1,5 1,73 2,22 3,11 4,96 1,5 4,14 5,36 7,58 11,63100

3 0 1 81 2 33 3 28 5 28

180

3 0 4 22 5 47 7 73 11 99


39/65

Tabelul A3.7

Puterea P0transmisde o curea tip SPB

kW


mm -750 1000 1500 3000

mm -750 1000 1500 3000

1,0 3,08 3,82 5,19 7,15 1,0 7,87 10,01 13,69 16,49

1,5 3,53 4,53 6,26 9,17 1,5 8,32 10,74 14,72 18,47140

3,0 3,70 4,75 6,61 9,86

250

3,0 8,54 10,97 15,09 19,21

1,0 3,92 5,00 6,86 9,49 1,0 9,13 11,63 15,68 16,41

1,5 4,44 5,70 7,95 11,55 1,5 9,57 12,28 16,71 19,21160

3,0 4,61 5,93 8,24 12,28

280

3,0 9,79 12,58 17,10 19,87

1,0 4,81 6,16 8,46 11,63 1,0 10,52 13,39 17,81 -

1,5 5,33 6,86 9,49 13,69 1,5 11,04 14,13 18,84 -180

3,0 5,50 7,07 9,86 14,35

315

3,0 11,18 14,35 19,21 -

1,0 5,70 7,30 10,01 13,39 1,0 12,07 15,30 19,94 -

1,5 6,20 8,02 11,11 15,46 1,5 12,58 16,04 21,05 -2003,0 6,37 8,24 11,41 16,12

3553,0 12,81 16,26 21,34 -

1,0 6,73 8,51 11,85 15,16 1,0 13,84 17,37 22,00 -

1,5 7,24 9,35 12,88 17,22 1,5 14,35 18,10 23,11 -224

3,0 7,43 9,57 13,25 17,88

400

3,0 14,50 18,33 23,40 -

Tabelul A3.8

Puterea P0transmisde o curea tip 1615kW


mm -750 1000 1500 3000

mm -750 1000 1500 3000

1,0 5,14 6,52 8,76 10,89 1,0 12,28 15,53 20,39 -1,5 5,91 7,58 10,38 13,91 1,5 13,03 16,56 21,93 -180

3,0 6,16 7,87 10,89 14,94

315

3,0 13,32 16,93 22,45 -

1,0 6,24 7,95 10,67 13,03 1,0 14,28 17,96 23,04 -

1,5 7,00 8,94 12,28 16,12 1,5 15,01 18,99 24,56 -200

3 0 7 25 9 35 12 81 17 15

355

3 0 15 23 19 36 25 17


40/65

Tabelul A3.9

Puterea P0transmisde o curea tip SPCkW


mm -750 1000 1500 3000

mm -750 1000 1500 3000

1,0 8,10 10,16 13,25 11,92 1,0 19,80 24,51 29,44 -

1,5 9,42 11,92 15,82 16,93 1,5 21,05 26,20 32,09 -224

3,0 9,79 12,44 16,71 18,62

400

3,0 21,49 26,79 32,97 -

1,0 9,94 12,51 16,19 13,62 1,0 22,82 27,95 32,09 -

1,5 11,18 14,20 18,84 18,65 1,5 24,07 29,66 34,66 -250

3,0 11,63 14,79 19,72 20,31

450

3,0 24,51 30,21 35,55 -

1,0 12,00 15,10 19,43 11,13 1,0 25,69 31,06 33,56 -

1,5 13,25 16,78 22,08 19,14 1,5 26,94 32,75 36,21 -280

3,0 13,69 17,37 22,89 20,83

500

3,0 27,38 33,84 37,02 -

1,0 14,35 18,03 22,89 - 1,0 28,92 34,30 33,86 -

1,5 15,60 19,72 25,46 - 1,5 30,18 35,99 36,43 -3153,0 16,04 20,31 26,35 -

5603,0 30,62 36,58 37,31 -

1,0 17,00 21,20 26,27 - 1,0 32,38 37,39 - -

1,5 18,25 22,89 28,92 - 1,5 33,63 39,08 - -355

3,0 18,62 23,48 29,81 -

630

3,0 34,08 39,67 - -


41/65

ANEXA 4

Caracteristici ale oelurilor recomandate pentru confecionarea arborilor

Tabelul A4.1

Tensiuni

limit admisibile

r c -1 -1 c iaI iaII iaIIIMaterial Simbol STAS

Tratament

MPa

OL 42 - 420 230 200 115 140 140 70 40

OL 50 - 500 270 240 140 165 170 75 45

Oel

carbon

de uz

general OL 60 500/2-8

0

- 600 310 280 160 190 200 95 55

N 390 230 170 100 140 130 60 35

OLC 15 C 500 300 220 125 180 170 75 45

N 530 310 230 130 185 175 85 50OLC 35 I 640 420 280 150 255 210 100 60

N 610 360 260 155 220 200 95 55

Oel

carbonde

calitate

OLC 45

STAS880-80

I 700 480 300 170 290 230 110 65

18MoC

r10

C 790 540 340 190 325 260 120 70

18M

oCrNi20

C 830 590 440 240 355 275 130 75

10

Oel

aliatS

TAS791-80


42/65

ANEXA 5

Caracteristici ale capetelor de arbore cilindrice(STAS 8724/2-71)

dca

lca lca

dca

degajare pentru inel elastic

Tabelul A5.1

lca lcadcaserie

dcaserie

nominal abateri toleran scurt lung nominal abateri toleran scurt lung

mm - mm mm - mm6

+0,006

-0,002 48

716

50

+0,018

+0,002 k6

8 55

9

-

2056

82 110

10

+0,007

-0,002

60

1120 23

63

12 65

1425 30

70

16 71

18

+0,008-0,003

75

105 140

19

28 40

80

+0,030+0,011

20 85

22 90

24

36 50

95

130 170

+0,009

-0,004

j6

+0,035

m6

ANEXA 6


43/65

ANEXA 6

Caracteristici ale manetelor de rotaie cu buzde etanare(STAS 7950/2-83, STAS 7950/3-83)

armtur

buzde

etanare

arc

het

Det

det

armtur

buzde

etanare

arc

het

Det

det

buz

auxiliar

Forma A Forma B

det

d1,e

t

300max.

Tabelul A6.1

det detnominal abateri toleran

Det het d1,etnominal abateri toleran

Det het d1,et

mm - mm mm - mm

60,13

-0,07522 7 4,5 21 40 10 18,5

7 22 7 5,5 40 10

22 7 42 108

24 76,5

22

47 10

19,5

22 7 23 40 7 20,5

26 7 40 109

30 10

7,524

47 1021,5

24 7 40 7

26 7 42 1010

0,13

-0,090

30 10

8,5

47 10

26 7 50 1011 30 10 9 52 10

28 7

25

62 10

22,5

30 10 40 712

32 10

10

45 10

13 28 7 11

26

47 10

23,5

28 7 47 10

30 7 50 10

32 10

28

52 10

25,514

35 10

12

47 1030 7 50 10

32 10 52 10

35 10 55 1015

40 10

1330

0,131-0,130

62 10

27,5

30 7 45 7

0,13

-0,110

h11 h11

Tabelul A6 1 (continuare)


44/65

Tabelul A6.1 (continuare)

det det

nominal abateri toleranDet het d1,et

nominal abateri toleranDet het d1,et

mm - mm mm - mm

55 7 100 10

60 1072

110 1267,5

62 10 95 10

65 10 100 10

72 10 105 10

40

80 10

37

75

110 12

70,5

62 10 100 10

65 1078

110 1273,5

42

72 10

38,5

100 1060 8 105 10

62 10 110 10

65 10

80

0,132-0,190

115 12

75,5

68 10 105 12

72 10 110 12

45

80 10

41,5

85

120 15

80,5

62 8 110 12

65 10 115 12

70 10 120 1272 10

90125 15

85,548

80 10

44,5

120 12

65 895

125 1290,5

68 10 120 12

70 10 125 12

72 10 130 12

75 10

100

140 15

94,550

0,132-0,160

80 10

46,5

125 12

68 8 130 12

72 10

105

140 15

99,5

75 10 130 1252

80 10

48

135 12

70 8 140 12

72 10

110

150 15

104,5

75 10 140 12

80 10115

150 12109,5

85 10 140 12

55

90 10

51

150 12

80 10

120

0,132-0,220

160 15

114,5

5890 10

54150 12

75 8 155 12

80 10

125

160 15

119,5

60 560 13

h11 h11


45/65

ANEXA 7

Elemente pentru proiectarea rulmenilor radiali cu bile pe un rnd(STAS 3041-80, STAS 6003-75, STAS 7160-82, STAS 6671-77)

B

= =

A

=

=2A/3

600

r

D

dr

B

r

D

dr

r1

dr

d1,r

Tabelul A7.1

drnominal abateri toleran

D B r C C0 d1,r r1Simbol

mm - mm kN mm

607 19 6 2,20 1,18 9,2

6277

22 7 2,60 1,38 10,0

608 8 22 7 2,60 1,38 10,2

609 24 7

0,5

2,85 1,56 11,2

0,3

629 26 8 3,57 2,00 14,0 0,6

639

9

30 101,0

4,57 2,70 14,0

6000 26 8 0,5 3,60 2,00 12,2 0,36200 30 9 4,75 2,70 15,0

6300

10

+0,004-0,002

35 111,0

6,35 3,80 15,00,6

6001 28 8 0,5 4,00 2,27 14,2 0,3

6201 32 10 1,0 5,40 3,00 17,0 0,6

6301

12

37 12 1,5 7,60 4,73 18,0 1,0

6002 32 9 0,5 4,40 2,55 20,2 0,3

6202 35 11 1,0 6,10 3,60 20,0 0,66302

1542 13 1,5 8,90 5,50 21,0 1,0

6003 35 10 0,5 4,70 2,80 19,2 0,3

6203 40 12 1,0 7,50 4,60 22,0 0,6

6303 47 14 1,5 10,60 6,70 23,017

+0,005-0,003

j5

1 0


46/65




mm - mm kN mm6007 62 14 1,5 12,5 8,7 40

6207 72 17 2,0 20,0 14,0 431,0

6307 80 21 26,0 18,3 45

6407

35

100 252,5

43,6 31,9 471,5

6008 68 15 1,5 13,2 9,5 45

6208 80 18 2,0 25,6 18,2 481,0

6308 90 23 2,5 32,0 22,8 50 1,56408

40

110 27 3,0 50,0 37,5 53 2,0

6009 75 16 1,5 16,5 12,4 50

6209 85 19 2,0 25,6 18,2 531,0

6309 100 25 2,5 41,5 30,5 55 1,2

6409

45

120 29 3,0 60,4 46,4 59 2,0

6010 80 16 1,5 17,0 13,3 55

6210 90 20 2,0 27,5 20,2 58

1,0

6310 110 27 3,0 48,0 36,5 62

6410

50

+0,013+0,002

130 31 3,5 72,1 56,4 652,0

6011 90 18 2,0 22,4 17,3 62 1,0

6211 100 21 2,5 34,0 25,5 65 1,5

6311 120 29 3,0 56,0 42,6 67

6411

55

140 33 3,5 78,0 63,7 702,0

6012 95 18 2,0 23,2 18,6 67 1,0

6212 110 22 2,5 41,1 31,5 70 1,5

6312 130 31 64,1 49,4 73

6412

60

150 353,5

85,6 71,4 752,0

6013 100 18 2,0 24,0 20,0 72 1,0

6213 120 23 2,5 45,0 35,0 75 1,5

6313 140 33 72,6 56,7 78

6413

65

160 373,5

92,6 79,6 802,0

6014 110 20 2,0 29,9 24,8 77 1,06214 125 24 2,5 48,8 38,2 80 1,5

6314 150 35 3,5 81,8 64,5 83 2,0

6414

70

180 42 4,0 113,0 107,0 87 2,5

6015 115 20 2,0 31,0 26,6 82 1,0

+0,015

+0,002

k5



47/65



mm - mm kN mm

6018 140 24 2,5 45,6 40,0 98 1,56218 160 30 3,0 75,0 62,0 102 2,0

6318 190 43 4,0 112,0 101,0 105 2,5

6418

90

225 54 5,0 150,0 160,0 110 3,0

6019 145 24 2,5 47,5 42,5 103 1,5

6219 170 32 3,5 85,0 71,0 108 2,0

6319

95

200 45 4,0 120,0 111,0 110 2,5

6020 150 24 2,5 47,5 42,5 108 1,56220 180 34 3,5 95,8 80,6 113 2,0

6320

100

+0,018

+0,003k5

215 47 4,0 136,0 134,0 115 2,5

6021 160 26 3,0 57,0 52,0 115

6221 190 36 3,5 104,0 91,5 1182,0

6321

105

225 49 4,0 144,0 145,0 120 2,5

6022 170 28 3,0 64,0 58,0 120

6222 200 38 3,5 113,0 102,0 123

2,0

6322 110 240 50 4,0 161,0 170,0 125 2,5

6024 180 28 3,0 66,5 62,5 130

6224 215 40 3,5 119,0 114,0 1332,0

6324

120

+0,028

+0,013

260 55 4,0 170,0 183,0 135 2,5

6026 200 33 3,0 83,0 80,0 140 2,0

6226 230 40 4,0 122,0 114,0 145 2,5

6326

130

280 58 5,0 180,0 198,0 147 3,0

6028 210 33 3,0 86,5 85,0 150 2,0

6228 250 42 4,0 129,0 127,0 155 2,5

6328

140

+0,033

+0,015

m5

300 62 5,0 205,0 238,0 157 3,0

6030 225 35 3,5 98,4 98,8 161 2,0

6230 270 45 4,0 150,0 153,0 165 2,5

6330

150

320 65 5,0 216,0 255,0 167 3,0

6032 240 38 3,5 107,0 106,0 171 2,0

6232 290 48 4,0 159,0 167,0 175 2,56332

160340 68 5,0 216,0 255,0 177 3,0

6034 260 42 3,5 132,0 136,0 181 2,0

6234 310 52 5,0 180,0 200,0 187

6334

170

360 72 5,0 255,0 320,0 1873,0

+0,040+0,015

m6


48/65

ANEXA 8

Elemente pentru proiectarea rulmenilor radial-axiali cu role conice pe un rnd(STAS 3920-80, STAS 6003-75, STAS 6671-77)

150

2T/3

arB

CrT

=

=

=

=

E

A/4

=

=

A

dr

D

r150

arB

CrT

dr

D

r r1

dr

d2,r

-L5

0-

Tabelul A8.1

dr

nominal abateri toleranD T B Cr ar r C C0 e Y d2,r r1

Simbol

mm - mm kN - mm

30302 15 42 14,25 13 11 9 1,5 19,0 13,0 0,28 2,1 21 1,0

30203 13,25 12 11 10 1,5 16,3 11,0

3220340

17,25 17 15 12 1,0 18,0 12,00,34 1,8 23 1,0

30303 15,25 14 12 10 1,5 23,0 16,5

32303

17

+0,012

+0,00147

20,25 19 16 11 1,5 30,5 21,60,28 2,1 23 1,0

30204 15,25 14 12 11 1,5 18,3 16,0

3220447

19,25 18 16 13 1,5 25,0 17,00,34 1,6 26 1,0

30304 16,25 15 13 11 2,0 28,0 20,5

32304

20+0,015

+0,002

k6

5222,25 21 18 13 2,0 37,5 30,5

0,30 1,2 27 1,0


49/65


dr


Simbol

mm - mm kN - mm

30205 52 16,25 15 13 12 1,5 20,4 18,6 0,37 1,6 31 1,0

30305 18,25 17 15 13 2,0 39,0 29,0

32305

2562

25,25 24 20 15 2,0 51,9 42,20,30 2,0 32 1,0

30206 17,25 16 14 14 1,5 27,0 25,0

3220662

21,25 20 17 15 1,5 44,0 28,50,37 1,6 36 1,0

30306 20,75 19 16 15 2,0 47,0 35,0

32306

30

+0,015

+0,002

72 28,75 27 23 17 2,0 67,0 57,0 0,31 1,9 37 1,030207 18,25 17 15 15 2,0 33,5 32,5

3220772

24,25 23 19 18 2,0 57,0 50,00,37 1,6 42 1,0

30307 22,75 21 18 16 2,5 61,0 48,0

32307

35

8032,75 31 25 20 2,5 83,0 71,0

0,31 1,9 44 1,5

30208 19,75 18 16 16 2,0 40,0 40,5

3220880

24,75 23 19 19 2,0 65,5 55,00,37 1,6 47 1,0

30308 25,25 23 20 19 2,5 75,5 63,532308

40

+0,018

+0,002

k6

9032,25 33 27 23 2,5 95,0 84,0

0,34 1,8 49 1,5

30209 20,75 19 16 18 2,0 44,0 45,0

3220985

24,75 23 19 20 2,0 68,0 58,00,40 1,5 52 1,0

30309 27,25 25 20 21 2,5 93,0 78,0

32309

45

10038,25 36 30 25 2,5 110,0 105,0

0,34 1,8 54 1,5

30210 21,75 20 17 19 2,0 46,0 49,0

3221090

24,75 23 19 21 2,0 71,0 61,50,42 1,4 57 1,0

30310 29,75 27 23 23 3,0 108,0 91,0

32310

50

+0,025

+0,009

11042,25 40 33 28 3,0 140,0 130,0

0,34 1,8 60 2,0

30211 22,75 21 18 20 2,5 61,0 65,5

32211100

26,75 25 21 22 2,5 85,0 76,00,40 1,5 64 1,5

30311 31,50 2429 3,025 126,0 110,5

32311

55+0,030

+0,011

m6

12045,50 43 35 29 3,0 160,0 148,5

0,34 1,8 65 2,0

-L

51

-


50/65


dr


Simbol

mm - mm kN - mm

30212 23,75 22 19 22 2,5 62,0 68,0

32212110

29,75 28 24 24 2,5 107,0 96,00,40 1,5 69 1,5

30312 33,50 2631 3,526 140,0 122,0

32312

60

13048,50 46 37 31 3,5 190,0 180,0

0,34 1,8 72 2,0

30213 24,75 23 20 23 2,5 63,0 69,5

32213120

32,75 31 27 26 2,5 128,0 120,00,40 1,5 74 1,5

30313 36,00 2833 3,528 164,0 143,032313

65

14051,00 48 39 38 3,5 220,0 208,0

0,34 1,8 77 2,0

30214 26,25 24 21 25 2,5 76,5 85,0

32214125

33,25 31 27 28 2,5 134,0 127,50,42 1,4 79 1,5

30314 38,00 2935 3,530 185,0 163,0

32314

70

15054,00 51 42 36 3,5 255,0 245,0

0,34 1,8 82 2,0

30215 27,25 25 22 27 2,5 80,0 90,0

32215

130

33,25 31 27 29 2,5 148,0 148,0

0,43 1,4 84 1,5

30315 40,00 3137 3,531 204,0 180,0

32315

75160

58,00 55 45 38 3,5 285,0 270,00,34 1,8 87 2,0

30216 28,25 2826 3,022 104,0 118,0

32216140

35,25 33 28 30 3,0 168,0 150,00,42 1,4 90 2,0

30316 42,50 3339 3,533 230,5 205,0

32316

80

+0,030

+0,011

17061,50 58 48 40 3,5 314,0 300,0

0,34 1,8 92 2,0

30217 30,50 3028 3,024 106,0 122,0

32217 150 38,50 36 30 33 3,0 179,0 167,0 0,42 1,4 95 2,0

30317 44,50 3541 4,034 258,0 228,0

32317

85

18063,50 60 49 44 4,0 340,0 330,0

0,34 1,8 99 2,5

30218 32,50 3130 3,026 127,0 150,0

32218160

42,50 40 34 36 3,0 212,0 210,00,43 1,4 100 2,0

30318 46,50 3643 4,036 285,0 258,0

32318

90

+0,035+0,013

m6

19067,50 64 53 44 4,0 370,0 360,0

0,34 1,8 104 2,5

-L

52

-

A8 1 ( i )


51/65


dr


Simbol

mm - mm kN - mm

30219 34,50 3332 3,527 127 150

32219170

45,50 43 37 38 3,5 250 2530,43 1,4 107 2,0

30319 49,50 3945 4,038 305 275

32319

95

20071,50 67 55 47 4,0 390 355

0,35 1,7 109 2,5

30220 37,00 3534 3,529 129 153

32220180

49,00 46 39 41 3,5 270 2650,43 1,4 112 2,0

30320 51,50 4047 4,039 324 29032320

100

21577,50 73 60 51 4,0 460 450

0,35 1,7 114 2,5

30221 39,00 3736 3,530 153 183

32221190

53,00 50 43 44 3,5 340 3350,42 1,4 118 2,0

30321 53,50 4149 4,041 390 350

32321

105

22581,50 77 63 54 4,0 490 465

0,35 1,7 120 2,5

30222 41,00 3938 3,532 176 212

32222

200

56,00 53 46 46 3,5 350 350

0,43 1,4 122 2,0

30322 54,50 4350 4,042 392 371

32322

110240

84,50 80 65 56 4,0 570 6000,35 1,7 124 2,5

30224 43,50 4340 3,534 183 228

32224215

61,50 58 50 52 3,5 395 3800,43 1,4 132 2,0

30324 59,50 4755 4,046 440 360

32324

120

+0,035

+0,013

26090,50 86 69 60 4,0 620 680

0,35 1,7 134 2,5

30226 43,75 4540 4,034 285 245

32226 230 67,75 64 54 56 4,0 453 487 0,43 1,4 144 2,5

30326 63,75 5158 5,049 540 480

32326

130

28098,75 93 78 66 5,0 790 840

0,35 1,7 147 2,5

30228 45,75 4742 4,036 365 335

32228250

71,75 68 58 60 4,0 508 5480,43 1,4 154 2,5

30328

140

+0,040

+0,015

m6

300 67,75 62 53 49 5,0 640 560 0,35 1,7 157 3,0

-L

53

-


52/65


dr

nominal abateri toleran D T B Cr ar r C C0 e Y d2,r r1Simbolmm - mm kN - mm

30230 49,00 45 38 51,0 4,0 383 371

32230270

77,00 73 58 64,0 4,0 575 6240,43 1,4 164 2,5

30330

150

320 72,00 65 55 53,0 5,0 810 750 0,35 1,7 167 3,0

30232 52,00 48 40 54,0 4,0 436 427

32232290

84,00 80 67 70,0 4,0 750 7800,43 1,4 174 2,5

30332 75,00 68 58 57,0 5,0 850 82032332

160

340121,00 114 95 91,0 5,0 920 910

0,35 1,7 177 3,0

30234 310 57,00 52 43 58,0 5,0 520 490 0,43 1,4 184 3,0

32334170

360 127,00 120 100 95,0 5,0 920 910 0,35 1,7 187 3,0

30236 52,00 52 43 61,0 5,0 500 465

32236180

+0,052

+0,027 n6

32091,00 86 71 76,5 5,0 782 872

0,46 1,3 194 3,0

-L

54

-

Exemplu de notare: Rulment 30208 STAS 3920-80.

ANEXA 9


53/65

ANEXA 9

Elemente pentru proiectarea penelor paralele

(STAS 1004-81)

bp/2b

p/2 b

p

lp

Forma A

hp

X

X

lp

bp

Forma B

hp

X

X

bp/2

lp

bp

Forma C

hp

X

X X - X

cp450

r

d

t1

bp

Tabelul A9.1

Arbore Pan

bp t1 r cpdnominal abateri toleran nominal abateri min max

bp hp lpmin max

mm - mm

6 8 2 1,2 2 6 202

> 8 10 3

-0,004

-0,029 1,8 3 6 363

>10 12 4 2,5

0,08 0,16

4 4 8 45

0,16 0,25

>12 17 5 3,0 5 10 565

>17 22 6

0000

-0,030

3,5

+0,1

0

6 6 14 70>22 30 8 4,0

0,16 0,258 7 18 90

0,25 0,40

>30 38 10

0000

-0,036 5,0 10 22 1108

>38 44 12 5,0 12 28 1408

>44 50 14 5,5 14 36 1609

>50 58 16 6,0 16 45 18010

>58 65 18

0000

-0,043

N9

7,0

+0,2

0 0,25 0,40

18 11 50 200

0,40 0,60

-L

55

-


54/65


Arbore Pan

bp t1 r cpd

nominal abateri toleran nominal abateri min maxbp hp lp

min max

mm - mm

>65 75 20 7,5 20 12 56 220

>75 85 22 9,0 22 14 63 250

>85 95 25 9,0 25 14 70 280

>95 110 28

0000

-0,052

10,0 28 80 32016

>110 130 32 11,0

+0,2

00,40 0,60

32 18 90 360

0,60 0,80

>130 150 36 12,0 36 100 40020

>150 170 40 13,0 40 100 40022

>170 200 45 15,0 45 110 45025

>200 230 50

0000

-0,062

N9

17,0

+0,3

00,70 1,00

50 28 125 500

1,00 1,20

lp{6; 8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 32; 36; 40; 45; 50; 56; 63; 70; 80; 90; 100; 110; 125; 140;

160; 180; 200; 220; 250; 280; 320; 360; 400; 450; 500}-L56

-

Notareapenelor paralele se face indicnd: denumirea (cuvntul pan); forma (A, B sau C); dimensiunile (bphplp); numrul standardului.

Exemplu de notare a unei pene cu forma B i dimensiunile bp= 20 mm, hp= 12 mm, lp= 125 mm: PanB 20 12 125 STAS 1004-81.

Materialulpenelor paralele este un oel cu limita de rupere r de cel puin 590 MPa, de obicei OL 60 STAS 500/2-80.


55/65

ANEXA 10

Elemente pentru calculul la obosealal arborilor

Tabelul A10.1

Factorul concentratorului de tensiuni pentru canal de pan

r k kMPa -

600 1,46 1,54

800 1,62 1,881000 1,77 2,22

r

d

t1

bp

1200 1,92 2,39

Tabelul A10.2

Factorul concentratorului de tensiuni pentru salt de diametru

d1(2),r- dr= 2r1 d1(2),r- dr= 4r1r r1/drMPa 0,01 0,02 0,03 0,05 0,10 0,01 0,02 0,03 0,05

500 1,36 1,44 1,63 1,59 1,44 1,54 1,81 1,82 1,78

700 1,40 1,49 1,71 1,69 1,55 1,59 1,91 1,94 1,88

900 1,43 1,54 1,80 1,78 1,66 1,64 2,01 2,05 2,01

1200

k1,49 1,62 1,92 1,93 1,83 1,72 2,16 2,33 2,19

500 1,28 1,35 1,40 1,43 1,38 1,39 1,55 1,54 1,53

700 1,29 1,37 1,44 1,46 1,42 1,42 1,59 1,59 1,59900 1,30 1,38 1,47 1,50 1,45 1,44 1,62 1,64 1,65

r1

dr

d1,r

sau

d2,r

1200

k1,32 1,42 1,52 1,54 1,50 1,47 1,68 1,71 1,74

Tabelul A10.3

Factorul dimensional

d mm 15 20 30 40 50 70 100 120

(oel carbon) 0,95 0,92 0,88 0,85 0,81 0,76 0,70 0,61(oel aliat)

(oel carbon sau aliat)-

0,87 0,83 0,77 0,73 0,70 0,65 0,59 0,52

Tabelul A10 4


56/65

ANEXA 11

Recomandri pentru realizarea desenului de subansamblu

Desenul de subansamblu al arborelui I al motorului electric se execut la scara 1:1, pe unformat standardizat propriu-zis (A3, A2 etc.) aezat cu latura mai lung pe orizontal, sauderivat (la care laturile sunt multiplii de 297 mm i respectiv 210 mm). Probabil formatul vaavea nlimea de 420mm (sau 297 mm), iar limea multiplu de 297 mm (sau de 210 mm).

Un exemplu de desen de subansamblu este dat n figura A11.1. Arborele se deseneazcu axa orizontal. Centrele de presiune ale rulmenilor sunt n dreptul seciunilor 1 i 5. Lungimea l a rotorului este centratfade seciunea 3. Lungimea lcaa captului de arbore este centratfade seciunea 7. Celelalte cote axiale se determin"constructiv". Utilizndu-le n relaiile (6.19) i (6.24) se pot

determina diametrele ponderate dp,F i respectiv dp,Q. Astfel, se pot finaliza calculele deverificare ale arborelui la deformaii i respectiv vibraii de ncovoiere.

Desenul de subansamblu este format numai din cinci repere: arborele, rotorul, perechea derulmeni i cele doupene paralele.

Desenul trebuie cotat. n general, pe un desen de ansamblu sau de subansamblu se dau patrufeluri de cote:

de gabaritL; de legturdca(cu cmpul de tolerani precizia corespunztoare), lca; funcionale a, b, c, l, det (cu cmpul de toleran i precizia corespunztoare),

dventilator, dperii, dumr;

ajustaje dr(P0/k5; P0/k6; P0/m5; P0/m6; P0/n5; P0/n6), drotor(H6/r5; H6/r6; H6/k5;H6/k6;H6/m5; H6/m6), bp(N9/h9). ntr-un desen de ansamblu sau de subansamblu se dau i caracteristici tehnice. Desenul trebuie s aib indicator i tabel de componen. Exemple ale acestor elemente ale

desenului sunt date n figurile A11.2 i respectiv A11.3. n cele cinci "csue" necompletate aleindicatorului se trec:

(1) rugozitatea generali alte rugoziti (nu este cazul la un desen de subansamblu);(2) toleranele generale STAS 2300-88 (nu este cazul la un desen de subansamblu);(3) mrimea formatului (este cazul);(4) materialul i standardul su (nu este cazul la un desen de subansamblu);(5) data primei ediii (este cazul).

ntr-un desen de ansamblu sau de subansamblu se dau i caracteristici tehnice.


57/65

Tabel de componen

a b c

Caracteristici tehnice:

- puterea maxim, PME= kW

- turaia de mers n gol, nME= rot/min

- puterea nominal, PI= kW

- turaia nominal, nME= rot/min

l

= =

= =

lca

L

dcad

r

drotor

dr

dventilator

det

detd

perii

dumr

321 4 5

bpb

p

Indicator

-L59

-

Figura A11.1


58/65

Proiectat(2) (3)

Desenat

Verificat

Contr.STAS

1:1

(1)

(4) (5)Aprobat

SUBANSAMBLU ARBORE DE MOTOR

ELECTRIC

Universitatea POLITEHNICA

din

Bucureti

Catedra Organe de maini i

Tribologie ME-01-01/1

Ediia 1

50

=

=

=

=

=

=

=

=

=

=

==

185

= =

25 20253040

-L60

-

Figura A11.2


59/65

5 PanB bphplp STAS 1004-81 1 OL 60

4 Rotor ME-01-4 1 -

3 PanB bphplp STAS 1004-81 1 OL 60

2 Rulment ............. STAS .............. 2 -

1Arbore ME-01-1 1 ............

Poz. DenumireNr. desen sau

STAS Buc. Material ObservaiiMasa

net

7s

au1

0

10

185

2510 30455010

-L61

-

Figura A11.3


60/65

Figura A11.4

-L62

-


61/65

Figura A11.5

-L63

-


62/65

Figura A11.6

-L64

-


63/65

Figura A11.7

-L65

-


64/65

Figura A11.8

-L66

-


65/65

Figura A11.9

-L67

-

Documents

Organe de Masini-Proiect