Ponte Mista

RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI

PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO

STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA

(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).

I

INDICE

1 PREMESSE.................................................................................................................................... 1

1.1 DESCRIZIONE DELL’OPERA ........................................................................................................ 1 1.2 MODELLI DI CALCOLO................................................................................................................ 5

2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO E RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI............................................ 6

2.1 NORMATIVA EMESSA DALLO STATO ITALIANO.............................................................................. 6 2.2 NORMATIVA EMESSA DA ENTI PUBBLICI ...................................................................................... 8 2.3 RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI ...................................................................................................... 8

3 PROGRAMMI PER L’ANALISI AUTOMATICA ............................................................................ 9

4 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI........................................................................................ 10

5 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE........................................................................................ 12

5.1 TRAVI .................................................................................................................................... 13 5.2 TRAVERSI .............................................................................................................................. 42

6 SCHEMA DI CALCOLO............................................................................................................... 44

7 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................................ 45

7.1 PESO PROPRIO CARPENTERIA METALLICA ................................................................................ 45 7.2 PESO PROPRIO SOLETTA......................................................................................................... 45 7.3 CARICHI PERMANENTI ............................................................................................................. 45 7.4 CEDIMENTI VINCOLARI ............................................................................................................ 46 7.5 EFFETTI DOVUTI AL VENTO A PONTE SCARICO........................................................................... 47 7.6 EFFETTI DOVUTI AL VENTO A PONTE CARICO............................................................................. 48 7.7 EFFETTI DOVUTI AL SALTO TERMICO ∆T = ±10° DELLA SOLETTA RISPETTO ALLA TRAVE............... 49 7.8 CARICHI MOBILI ...................................................................................................................... 50 7.9 INCREMENTO DINAMICO DEI CARICHI MOBILI ............................................................................. 52 7.10 EFFETTI DOVUTI ALLA FRENATURA ........................................................................................... 52 7.11 EFFETTI DOVUTI AL RITIRO DELLA SOLETTA .............................................................................. 53 7.12 URTO VEICOLI IN SVIO ............................................................................................................. 53 7.13 AZIONI PARASSITE DEI VINCOLI ................................................................................................ 54

8 COMBINAZIONI DI CARICO....................................................................................................... 55

8.1 CARICHI ACCIDENTALI ............................................................................................................. 55 8.2 COMBINAZIONI DI CARICO........................................................................................................ 55





II

8.2.1 Stati Limite Ultimi ............................................................................................................. 56 8.2.2 Stati Limite di Esercizio ................................................................................................... 56

9 ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE DI RESISTENZA DELLE TRAVI .............. 57

9.1 DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA DEI RISULTATI ....................................................................... 57 9.2 RIASSUNTO DELLE TENSIONI MASSIME ..................................................................................... 58

10 VERIFICA DEI DIAFRAMMI CORRENTI .................................................................................... 63

11 DIMENSIONAMENTO STRUTTURE SECONDARIE IMPALCATO........................................... 66

11.1 VERIFICHE ALL’IMBOZZAMENTO DEI PANNELLI D’ANIMA .............................................................. 66 11.1.1 Verifica Stato Limite di Servizio................................................................................... 66 11.1.2 Verifica Stato Limite Ultimo ......................................................................................... 68

11.2 VERIFICA DELLE NERVATURE D’IRRIGIDIMENTO TRASVERSALI .................................................... 70

12 VERIFICA GIUNTI BULLONATI.................................................................................................. 72

12.1 GIUNTO 3 (UNIONE CONCIO 3 – CONCIO 4) ............................................................................... 72 12.1.1 Verifica giunto ala superiore........................................................................................ 76 12.1.2 Verifica giunto ala inferiore.......................................................................................... 78 12.1.3 Verifica giunto d’anima................................................................................................ 80 12.1.4 Verifica sezione depurata dai fori................................................................................ 82

12.2 NODO DI ATTACCO DIAFRAMMA TIPO ........................................................................................ 84 12.2.1 Verifica bulloni diaframma tipo .................................................................................... 85 12.2.2 Verifica alle tensioni normali diaframma tipo .............................................................. 85 12.2.3 Verifica a rifollamento.................................................................................................. 86 12.2.4 Verifica di resistenza ................................................................................................... 86

13 COLLEGAMENTO TRAVE SOLETTA........................................................................................ 88

13.1 CALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO PIOLO............................................................... 88 13.2 CALCOLO SOLLECITAZIONI SUI PIOLI............................................................................. 89

14 SCARICHI AGLI APPOGGI......................................................................................................... 92

15 VERIFICA TRASVERSALE DELLA SOLETTA.......................................................................... 94

15.1 ANALISI DEI CARICHI E CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI............................................................ 94 15.2 VERIFICA A FLESSIONE............................................................................................................ 95 15.3 VERIFICA A TAGLIO ................................................................................................................. 97

16 ESCURSIONE DEI GIUNTI.......................................................................................................... 98





III

16.1 SPALLA 1............................................................................................................................. 98 16.2 SPALLA 2............................................................................................................................. 99





1

1 PREMESSE

1.1 Descrizione dell’opera

La presente relazione di calcolo riporta e commenta i dati ed i risultati relativi all’analisi statica preliminare dell’impalcato del “Ponte sul torrente Rivalone”, alla progressiva da Km 0+86.62 a Km 166.62 della rampa ST, opera prevista nell’ambito della progettazione definitiva, comprensiva del quadro progettuale e del quadro ambientale dello studio V.I.A. per procedura regionale della SS. 38, variante di Tirano, dallo svincolo di Stazzona (compreso) allo svincolo di Lovero (con collegamento alla dogana di Poschiavo).

L’impalcato è costituito sostanzialmente da 3 travi in acciaio in composizione saldata di altezza variabile da 1.40 m a 2.60 m, poste ad interasse pari a 3.00 m. Lo schema di calcolo è quello di trave continua su tre appoggi (due campate). Le luci di calcolo sono pari a 40 m per ogni campata. Sopra tali travi è previsto il getto di soletta su coppelle autoportanti, per uno spessore minimo pari a 30 cm. L’impalcato è stato analizzato tramite il software di calcolo SAP 2000Plus.

Gli apparecchi d’appoggio previsti sono in acciaio-teflon, ubicati secondo lo schema classico che prevede fissi e mobili unidirezionali trasversali su una spalla, mobili multidirezionali e unidirezionali longitudinali sulla pila e sull’altra spalla.

Si riassumono qui brevemente le principali caratteristiche geometriche dell’impalcato:

Luce di calcolo 1a e 2a campata 40.00 m

Larghezza totale impalcato 10.40 m

Larghezza carreggiata 9.00 m

Numero travi impalcato 3

Interasse travi 3.00 m

Altezza travi 1.40 – 2.60 m

Lunghezza totale travi 81.50 m

Spessore minimo soletta 0.30 m

Larghezza cordoli esterni 0.70 m





2

Le spalle sono di tipo passante in c.a., poggianti su 6 pali ∅ 1000 e dotate di paraghiaia di spessore 0.60 m. Su ciascuna delle spalle insistono 3 apparecchi d’appoggio. I valori degli scarichi di impalcato sono dedotti dall’analisi statica dell’impalcato stesso e ridotti ad azioni posizionate in corrispondenza agli apparecchi d’appoggio; gli effetti della frenatura sono inclusi nell'analisi.

La pila è una lama rastremata in c.a., poggiante su 7 pali ∅ 1000, con elevazione di dimensioni alla base pari a 550 x 130 cm.

Le geometrie della struttura sono dettagliate negli appositi elaborati grafici. Qui di seguito, nelle illustrazioni, si riportano le informazioni salienti.

SEZIONE TRASVERSALE IMPALCATO





3

SEZIONE TRASVERSALE PILA





4

SEZIONE TRASVERSALE SPALLA





5

1.2 Modelli di calcolo

I diversi schemi di calcolo durante le fasi esecutive, la differente omogeneizzazione delle sezioni miste acciaio-cls ed i consecutivi tempi di applicazione dei carichi comportano l’utilizzo di specifici modelli di calcolo qui di seguito descritti.

Modello 1: Considera il peso proprio della struttura metallica, il peso delle lastre prefabbricate e del getto della soletta che, in questa fase non è ancora reagente.

La sezione resistente corrisponde alla sola parte metallica (n = ∞).

Modello 2: Considera il peso dei successivi carichi permanenti applicati alla struttura (pavimentazione, cordoli, barriere di sicurezza, cedimenti vincolari, ritiro).

La sezione resistente è completamente reagente. Per tenere in considerazione i fenomeni lenti che accompagnano questa fase, imputabili alla viscosità del calcestruzzo, si adotta un valore del modulo elastico del calcestruzzo calcolato come previsto dal p.to 5.3.1 della Istruzione CNR 10016-2000 (n = 18.835).

La larghezza della soletta collaborate è calcolata tramite lo schema previsto al p.to 5.2.1 della Istruzione CNR 10016-2000, il suo spessore è pari a 30 cm.

Modello 3: Considera il transito dei carichi mobili, l’azione del vento, l’azione della frenatura, l’effetto della differenza di temperatura tra la soletta e la trave metallica.

La sezione resistente è completamente reagente; le sue caratteristiche statiche sono calcolate con modulo istantaneo (n = 6.278) in virtù della breve durata delle sollecitazioni.





6

2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO E RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI

I calcoli sviluppati nel seguito sono stati svolti nello spirito del metodo “agli Stati Limite” e nel rispetto della normativa vigente; in particolare si sono osservate le prescrizioni contenute nelle seguenti:

2.1 Normativa emessa dallo stato italiano

Legge 05.11.1971 n. 1086 : "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica";

Ministero dei LL.PP. - D.M. 14.02.1992 : "Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento normale e precompresso e per le strutture metalliche";

Ministero dei LL.PP. - Circ. 37406 del 24.06.1993 : "Istruzioni relative alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche, di cui al Decreto Ministeriale 14 febbraio 1992";

Ministero dei LL.PP. - D.M. 09.01.1996 : "Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento normale e precompresso e per le strutture metalliche"

Ministero dei LL.PP. - Circ. 252 del 15.10.1996 : "Istruzioni relative alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche, di cui al Decreto Ministeriale 09 gennaio 1996"

Ministero dei LL.PP - D.M. 16.01.1996 : Norme Tecniche relative ai "Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi";

Ministero dei LL.PP. - Circ. 156 del 04.07.1996 : Istruzioni per l'applicazione delle “Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi’’;





7

Ministero dei LL.PP. - D.M. 04.05.1990 : "Criteri generali e prescrizioni tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo dei ponti stradali";

Ministero dei LL.PP. - Circ. 34233 del 25.02.1991 : "Istruzioni relative alla normativa tecnica dei ponti stradali";

Ministero dei LL.PP. - D.M. 11.03.1988 : "Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione".

Ministero dei LL.PP. - Circ. 30483 del 24.09.1988 : Istruzioni per l'applicazione delle “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilita' dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione”;

Ministero dei LL.PP - D.M. 03.12.1987 : “Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate”;

Ministero dei LL.PP. - Circ. 31104 del 16.03.1989 : “Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate”;





8

2.2 Normativa emessa da enti pubblici

Circolare A.N.A.S. n.43/84 del 18.06.1984: "Disposizioni relative alla progettazione ed esecuzione di ponti e viadotti in c.a. e c.a.p.

C.N.R. 10016/2000: "Travi composte in acciaio e calcestruzzo: istruzioni per l'impiego nelle costruzioni".

C.N.R. 10011/97: "Costruzioni in acciaio: Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo, la manutenzione".

C.N.R. 10030/87: "Anime irrigidite di travi a parete piena".

2.3 Riferimenti bibliografici

Edward L. Wilson: Three dimensional Static and Dynamic Analysis of Structures – A physical approach with emphasis on earthquake engineering

CSI Berkeley CA, USA 1998

Migliacci – F. Mola: Progetto agli stati limite delle strutture in c.a. –

Masson Italia Editori 1985





9

3 PROGRAMMI PER L’ANALISI AUTOMATICA

Sap2000 Plus rel. 7.10 – Structural Analysis program

Computers and Structures, Inc. – Berkeley CA, USA

Programma di calcolo ad elementi finiti monodimensionali, bidimensionali e tridimensionali

STS Stati Limite rel. 1.1 – distribuito dall’Ing. D. Sangalli

Programma di calcolo per le verifiche alle t.a. ed agli s.l. di sezioni in c.a. e c.a.p.





10

4 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

Calcestruzzo per solette gettate in opera e prédalles prefabbricate Rck ≥ 40 N/mm2

Rapporto massimo acqua / cemento 0.50

Slump S4

Tipo di cemento CEM I, II

Contenuto minimo di cemento 300 kg/m3

Diametro massimo inerte 32 mm

Classe Rck ≥ 40 N/mm2

Classe di esposizione ambientale 3 umido con gelo ed uso di sali

Contenuto minimo d’aria 4%

Aggregati resistenti al gelo

Stati limite ultimi:

Resistenza a compressione cilindrica fck = 0.83 × Rck = 33.20 N/mm2

Fattore di sicurezza cls γc = 1.60

Resistenza a compressione di calcolo fcd = fck / γc = 20.75 N/mm2

Resistenza a trazione media fct = 0.27×Rck2/3 = 3.16 N/mm2

Resistenza a trazione fctk = 0.7×fctm = 2.21 N/mm2

Resistenza a trazione di calcolo fctd = fctk / γc = 1.38 N/mm2

Acciaio ordinario per armatura lenta:

Fe B 44 K

Copriferro minimo 4 cm

Tensione di snervamento caratteristica fyk = 430.00 N/mm2

Resistenza caratteristica a trazione ftk = 540.00 N/mm2





11

Acciaio per carpenteria metallica Fe 510

Modulo elastico E = 206000 N/mm2

Resistenza di progetto (t ≤ 40 mm) fd = 355.00 N/mm2

Resistenza di progetto (t > 40 mm) fd = 315.00 N/mm2

Unioni bullonate

Si utilizzano bulloni di classe 10.9 per i giunti longitudinali delle travi, e 8.8 per i collegamenti dei diaframmi e delle orditure minori.

Per quanto concerne le caratteristiche meccaniche, in base a quanto riportato nel prospetto 4-IIIb delle C.N.R. 10011 si hanno:

Vite classe 8.8

Resistenza a rottura per trazione ft = 800 N/mm2

Resistenza allo snervamento fy = 640 N/mm2

Resistenza caratteristica di un bullone a trazione fk, N = 560 N/mm2

Resistenza di progetto a trazione fd, N = 560 N/mm2

Resistenza di progetto a taglio fd, V = 396 N/mm2

Vite classe 10.9

Resistenza a rottura per trazione ft = 1000 N/mm2

Resistenza allo snervamento fy = 900 N/mm2

Resistenza caratteristica di un bullone a trazione fk, N = 700 N/mm2

Resistenza di progetto a trazione fd, N = 700 N/mm2

Resistenza di progetto a taglio fd, V = 495 N/mm2





12

5 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE

Si riporta qui di seguito la tabella delle piatte utilizzate per i vari conci di trave:

concio H a b a' b' c d e f e' f'

1 1600-1777 1000 40 - - 20 1530-1706 1000 30 - -

2 1788-2059 1000 40 - - 16 1708-1979 1000 40 - -

3 2071-2341 1000 30 950 20 18 2011-2281 1000 30 950 20

4 2353-2400 1000 40 950 20 20 2273-2320 1000 40 950 20

d

a'

c

b'e'

f'b

f

e

a

h





13

5.1 Travi

Le caratteristiche geometriche, utilizzate in sede di analisi statica, sono state calcolate con riferimento ai diversi coefficienti di omogeneizzazione impiegati nei modelli di calcolo.

Il modello di calcolo assunto per l’analisi statica è composto da elementi frame (le travi e i traversi) e da elementi shell (la soletta) di dimensioni 50x50 cm. Le caratteristiche di massa e inerziali proprie dei singoli elementi di soletta sono rilevate automaticamente dal programma di calcolo. Si ricavano pertanto manualmente i valori delle caratteristiche geometriche delle travi da inputare nel programma sommando alle caratteristiche della sola trave i termini di trasporto delle aree (di trave e soletta) dal proprio baricentro al baricentro della sezione completa.

Nelle tabelle delle pagine seguenti vengono riassunte le caratteristiche delle sezioni composte trave + soletta collaborante per i tre modelli di calcolo precedentemente descritti, evidenziando con colori diversi gli elementi appartenenti ai vari conci.

MODELLO 1 TRAVE 1

progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 1 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

0 2 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00580.5 3 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

1 4 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00581.5 5 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

2 6 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00582.5 7 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

3 8 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00583.5 9 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058

4 10 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.00584.5 11 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058

5 12 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.00585.5 13 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.0058

6 14 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.00586.5 15 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.0058

7 16 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.00587.5 17 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.0058

8 18 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.00588.5 19 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.0058

9 20 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.00589.5 21 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005810 22 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058

10.5 23 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005811 24 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 0.8941 0.0678 0.0067

11.5 25 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006712 26 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067





14

12.5 27 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006713 28 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067

13.5 29 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006714 30 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067

14.5 31 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006715 32 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067

15.5 33 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006716 34 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067

16.5 35 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006717 36 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067

17.5 37 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006718 38 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067

18.5 39 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006719 40 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067

19.5 41 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006720 42 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067

20.5 43 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006721 44 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067

21.5 45 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006722 46 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067

22.5 47 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006723 48 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.0353 0.1103 0.0079

23.5 49 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007924 50 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079

24.5 51 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007925 52 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079

25.5 53 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007926 54 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079

26.5 55 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007927 56 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079

27.5 57 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007928 58 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079

28.5 59 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007929 60 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079

29.5 61 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007930 62 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079

30.5 63 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007931 64 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079

31.5 65 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.007932 66 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.0079

32.5 67 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.007933 68 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.0079

33.5 69 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.007934 70 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.0079

34.5 71 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.007935 72 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.1765 0.1738 0.0095

35.5 73 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.009536 74 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.0095

36.5 75 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.009537 76 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

37.5 77 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009538 78 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

38.5 79 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095





15

39 80 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009539.5 81 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

40 82 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009540.5 83 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

41 84 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009541.5 85 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

42 86 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009542.5 87 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

43 88 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009543.5 89 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.0095

44 90 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.009544.5 91 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.0095

45 92 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.1765 0.1453 0.007945.5 93 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.0079

46 94 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.007946.5 95 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.0079

47 96 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.007947.5 97 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.0079

48 98 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.007948.5 99 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.0079

49 100 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.007949.5 101 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.0079

50 102 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.007950.5 103 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.0079

51 104 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.007951.5 105 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.0079

52 106 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.007952.5 107 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.0079

53 108 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.007953.5 109 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.0079

54 110 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.007954.5 111 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.0079

55 112 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.007955.5 113 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.0079

56 114 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.007956.5 115 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.0079

57 116 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.0353 0.0930 0.006757.5 117 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.0067

58 118 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.006758.5 119 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.0067

59 120 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.006759.5 121 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.0067

60 122 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.006760.5 123 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.0067

61 124 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.006761.5 125 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.0067

62 126 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.006762.5 127 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.0067

63 128 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.006763.5 129 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.0067

64 130 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.006764.5 131 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.0067

65 132 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067





16

65.5 133 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006766 134 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067

66.5 135 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006767 136 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067

67.5 137 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006768 138 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067

68.5 139 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006769 140 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 0.8134 0.0615 0.0058

69.5 141 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005870 142 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058

70.5 143 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005871 144 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.0058

71.5 145 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.005872 146 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.0058

72.5 147 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.005873 148 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.0058

73.5 149 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.005874 150 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.0058

74.5 151 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.005875 152 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.0058

75.5 153 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.005876 154 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.0058

76.5 155 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.005877 156 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

77.5 157 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005878 158 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

78.5 159 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005879 160 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

79.5 161 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005880 162 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

MODELLO 1 TRAVE 2


0 164 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00580.5 165 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

1 166 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00581.5 167 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

2 168 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00582.5 169 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

3 170 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00583.5 171 1.6118 3.600 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058

4 172 1.6235 3.600 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.00584.5 173 1.6353 3.600 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058

5 174 1.6471 3.600 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.00585.5 175 1.6588 3.600 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.0058

6 176 1.6706 3.600 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.00586.5 177 1.6824 3.600 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.0058

7 178 1.6941 3.600 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.00587.5 179 1.7059 3.600 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.0058

8 180 1.7176 3.600 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.00588.5 181 1.7294 3.600 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.0058





17

9 182 1.7412 3.600 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.00589.5 183 1.7529 3.600 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005810 184 1.7647 3.600 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058

10.5 185 1.7765 3.600 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005811 186 1.7882 3.600 0.300 0.1073 0.0000 0.8941 0.0678 0.0067

11.5 187 1.8000 3.600 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006712 188 1.8118 3.600 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067

12.5 189 1.8235 3.600 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006713 190 1.8353 3.600 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067

13.5 191 1.8471 3.600 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006714 192 1.8588 3.600 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067

14.5 193 1.8706 3.600 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006715 194 1.8824 3.600 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067

15.5 195 1.8941 3.600 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006716 196 1.9059 3.600 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067

16.5 197 1.9176 3.600 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006717 198 1.9294 3.600 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067

17.5 199 1.9412 3.600 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006718 200 1.9529 3.600 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067

18.5 201 1.9647 3.600 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006719 202 1.9765 3.600 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067

19.5 203 1.9882 3.600 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006720 204 2.0000 3.600 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067

20.5 205 2.0118 3.600 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006721 206 2.0235 3.600 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067

21.5 207 2.0353 3.600 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006722 208 2.0471 3.600 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067

22.5 209 2.0588 3.600 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006723 210 2.0706 3.600 0.300 0.1295 0.0000 1.0353 0.1103 0.0079

23.5 211 2.0824 3.600 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007924 212 2.0941 3.600 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079

24.5 213 2.1059 3.600 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007925 214 2.1176 3.600 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079

25.5 215 2.1294 3.600 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007926 216 2.1412 3.600 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079

26.5 217 2.1529 3.600 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007927 218 2.1647 3.600 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079

27.5 219 2.1765 3.600 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007928 220 2.1882 3.600 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079

28.5 221 2.2000 3.600 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007929 222 2.2118 3.600 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079

29.5 223 2.2235 3.600 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007930 224 2.2353 3.600 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079

30.5 225 2.2471 3.600 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007931 226 2.2588 3.600 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079

31.5 227 2.2706 3.600 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.007932 228 2.2824 3.600 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.0079

32.5 229 2.2941 3.600 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.007933 230 2.3059 3.600 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.0079

33.5 231 2.3176 3.600 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.007934 232 2.3294 3.600 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.0079

34.5 233 2.3412 3.600 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.007935 234 2.3529 3.600 0.300 0.1627 0.0001 1.1765 0.1738 0.0095





18

35.5 235 2.3647 3.600 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.009536 236 2.3765 3.600 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.0095

36.5 237 2.3882 3.600 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.009537 238 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

37.5 239 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009538 240 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

38.5 241 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009539 242 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

39.5 243 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009540 244 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

40.5 245 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009541 246 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

41.5 247 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009542 248 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

42.5 249 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009543 250 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

43.5 251 2.3882 3.600 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.009544 252 2.3765 3.600 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.0095

44.5 253 2.3647 3.600 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.009545 254 2.3529 3.600 0.300 0.1340 0.0000 1.1765 0.1453 0.0079

45.5 255 2.3412 3.600 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.007946 256 2.3294 3.600 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.0079

46.5 257 2.3176 3.600 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.007947 258 2.3059 3.600 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.0079

47.5 259 2.2941 3.600 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.007948 260 2.2824 3.600 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.0079

48.5 261 2.2706 3.600 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.007949 262 2.2588 3.600 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079

49.5 263 2.2471 3.600 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007950 264 2.2353 3.600 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079

50.5 265 2.2235 3.600 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007951 266 2.2118 3.600 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079

51.5 267 2.2000 3.600 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007952 268 2.1882 3.600 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079

52.5 269 2.1765 3.600 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007953 270 2.1647 3.600 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079

53.5 271 2.1529 3.600 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007954 272 2.1412 3.600 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079

54.5 273 2.1294 3.600 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007955 274 2.1176 3.600 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079

55.5 275 2.1059 3.600 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007956 276 2.0941 3.600 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079

56.5 277 2.0824 3.600 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007957 278 2.0706 3.600 0.300 0.1118 0.0000 1.0353 0.0930 0.0067

57.5 279 2.0588 3.600 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006758 280 2.0471 3.600 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067

58.5 281 2.0353 3.600 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006759 282 2.0235 3.600 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067

59.5 283 2.0118 3.600 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006760 284 2.0000 3.600 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067

60.5 285 1.9882 3.600 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006761 286 1.9765 3.600 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067

61.5 287 1.9647 3.600 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.0067





19

62 288 1.9529 3.600 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.006762.5 289 1.9412 3.600 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.0067

63 290 1.9294 3.600 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.006763.5 291 1.9176 3.600 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.0067

64 292 1.9059 3.600 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.006764.5 293 1.8941 3.600 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.0067

65 294 1.8824 3.600 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.006765.5 295 1.8706 3.600 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.0067

66 296 1.8588 3.600 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.006766.5 297 1.8471 3.600 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.0067

67 298 1.8353 3.600 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.006767.5 299 1.8235 3.600 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.0067

68 300 1.8118 3.600 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.006768.5 301 1.8000 3.600 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.0067

69 302 1.7882 3.600 0.300 0.1044 0.0000 0.8134 0.0615 0.005869.5 303 1.7765 3.600 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.0058

70 304 1.7647 3.600 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.005870.5 305 1.7529 3.600 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.0058

71 306 1.7412 3.600 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.005871.5 307 1.7294 3.600 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.0058

72 308 1.7176 3.600 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.005872.5 309 1.7059 3.600 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.0058

73 310 1.6941 3.600 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.005873.5 311 1.6824 3.600 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.0058

74 312 1.6706 3.600 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.005874.5 313 1.6588 3.600 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.0058

75 314 1.6471 3.600 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.005875.5 315 1.6353 3.600 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058

76 316 1.6235 3.600 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.005876.5 317 1.6118 3.600 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058

77 318 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005877.5 319 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

78 320 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005878.5 321 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

79 322 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005879.5 323 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

80 324 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

MODELLO 1 TRAVE 3


0 326 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00580.5 327 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

1 328 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00581.5 329 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

2 330 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00582.5 331 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

3 332 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00583.5 333 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058

4 334 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.00584.5 335 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058

5 336 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.0058





20

5.5 337 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.00586 338 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.0058

6.5 339 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.00587 340 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.0058

7.5 341 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.00588 342 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.0058

8.5 343 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.00589 344 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.0058

9.5 345 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005810 346 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058

10.5 347 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005811 348 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 0.8941 0.0678 0.0067

11.5 349 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006712 350 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067

12.5 351 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006713 352 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067

13.5 353 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006714 354 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067

14.5 355 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006715 356 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067

15.5 357 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006716 358 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067

16.5 359 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006717 360 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067

17.5 361 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006718 362 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067

18.5 363 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006719 364 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067

19.5 365 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006720 366 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067

20.5 367 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006721 368 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067

21.5 369 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006722 370 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067

22.5 371 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006723 372 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.0353 0.1103 0.0079

23.5 373 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007924 374 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079

24.5 375 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007925 376 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079

25.5 377 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007926 378 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079

26.5 379 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007927 380 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079

27.5 381 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007928 382 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079

28.5 383 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007929 384 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079

29.5 385 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007930 386 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079

30.5 387 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007931 388 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079

31.5 389 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.0079





21

32 390 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.007932.5 391 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.0079

33 392 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.007933.5 393 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.0079

34 394 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.007934.5 395 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.0079

35 396 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.1765 0.1738 0.009535.5 397 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.0095

36 398 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.009536.5 399 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.0095

37 400 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009537.5 401 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

38 402 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009538.5 403 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

39 404 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009539.5 405 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

40 406 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009540.5 407 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

41 408 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009541.5 409 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

42 410 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009542.5 411 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095

43 412 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009543.5 413 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.0095

44 414 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.009544.5 415 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.0095

45 416 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.1765 0.1453 0.007945.5 417 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.0079

46 418 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.007946.5 419 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.0079

47 420 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.007947.5 421 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.0079

48 422 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.007948.5 423 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.0079

49 424 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.007949.5 425 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.0079

50 426 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.007950.5 427 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.0079

51 428 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.007951.5 429 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.0079

52 430 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.007952.5 431 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.0079

53 432 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.007953.5 433 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.0079

54 434 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.007954.5 435 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.0079

55 436 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.007955.5 437 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.0079

56 438 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.007956.5 439 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.0079

57 440 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.0353 0.0930 0.006757.5 441 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.0067

58 442 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067





22

58.5 443 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006759 444 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067

59.5 445 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006760 446 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067

60.5 447 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006761 448 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067

61.5 449 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006762 450 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067

62.5 451 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006763 452 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067

63.5 453 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006764 454 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067

64.5 455 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006765 456 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067

65.5 457 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006766 458 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067

66.5 459 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006767 460 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067

67.5 461 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006768 462 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067

68.5 463 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006769 464 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 0.8134 0.0615 0.0058

69.5 465 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005870 466 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058

70.5 467 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005871 468 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.0058

71.5 469 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.005872 470 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.0058

72.5 471 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.005873 472 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.0058

73.5 473 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.005874 474 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.0058

74.5 475 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.005875 476 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.0058

75.5 477 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.005876 478 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.0058

76.5 479 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.005877 480 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

77.5 481 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005878 482 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

78.5 483 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005879 484 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

79.5 485 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005880 486 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058

MODELLO 2 TRAVE 1


0 2 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00580.5 3 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

1 4 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00581.5 5 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058





23

2 6 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00582.5 7 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

3 8 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00583.5 9 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.0058

4 10 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.00584.5 11 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.0058

5 12 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.00585.5 13 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.0058

6 14 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.00586.5 15 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.0058

7 16 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.00587.5 17 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058

8 18 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.00588.5 19 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058

9 20 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.00589.5 21 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.005810 22 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.0058

10.5 23 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.005811 24 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.3008 0.1134 0.0067

11.5 25 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.006712 26 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.0067

12.5 27 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.006713 28 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.0067

13.5 29 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.006714 30 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.0067

14.5 31 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.006715 32 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.0067

15.5 33 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.006716 34 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.0067

16.5 35 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.006717 36 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.0067

17.5 37 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.006718 38 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.0067

18.5 39 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.006719 40 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.0067

19.5 41 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.006720 42 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.0067

20.5 43 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.006721 44 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.0067

21.5 45 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.006722 46 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.0067

22.5 47 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.006723 48 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.4453 0.1733 0.0079

23.5 49 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.007924 50 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.0079

24.5 51 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.007925 52 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.0079

25.5 53 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.007926 54 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.0079

26.5 55 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.007927 56 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.0079

27.5 57 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.007928 58 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.0079





24

28.5 59 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.007929 60 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.0079

29.5 61 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.007930 62 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.0079

30.5 63 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.007931 64 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.0079

31.5 65 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.007932 66 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.0079

32.5 67 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.007933 68 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.0079

33.5 69 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.007934 70 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079

34.5 71 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007935 72 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.5695 0.2586 0.0095

35.5 73 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009536 74 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095

36.5 75 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009537 76 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

37.5 77 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009538 78 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

38.5 79 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009539 80 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

39.5 81 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009540 82 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

40.5 83 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009541 84 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

41.5 85 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009542 86 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

42.5 87 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009543 88 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

43.5 89 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009544 90 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095

44.5 91 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009545 92 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.6250 0.2250 0.0079

45.5 93 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007946 94 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079

46.5 95 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.007947 96 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.0079

47.5 97 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.007948 98 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.0079

48.5 99 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.007949 100 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.0079

49.5 101 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.007950 102 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.0079

50.5 103 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.007951 104 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.0079

51.5 105 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.007952 106 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.0079

52.5 107 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.007953 108 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.0079

53.5 109 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.007954 110 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.0079

54.5 111 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.0079





25

55 112 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.007955.5 113 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.0079

56 114 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.007956.5 115 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.0079

57 116 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.4854 0.1527 0.006757.5 117 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.0067

58 118 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.006758.5 119 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.0067

59 120 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.006759.5 121 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.0067

60 122 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.006760.5 123 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.0067

61 124 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.006761.5 125 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.0067

62 126 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.006762.5 127 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.0067

63 128 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.006763.5 129 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.0067

64 130 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.006764.5 131 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.0067

65 132 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.006765.5 133 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.0067

66 134 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.006766.5 135 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.0067

67 136 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.006767.5 137 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.0067

68 138 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.006768.5 139 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.0067

69 140 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.2591 0.1138 0.005869.5 141 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.0058

70 142 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.005870.5 143 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.0058

71 144 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.005871.5 145 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058

72 146 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.005872.5 147 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058

73 148 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.005873.5 149 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.0058

74 150 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.005874.5 151 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.0058

75 152 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.005875.5 153 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.0058

76 154 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.005876.5 155 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.0058

77 156 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005877.5 157 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

78 158 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005878.5 159 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

79 160 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005879.5 161 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

80 162 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058





26

MODELLO 2 TRAVE 2


0 164 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00580.5 165 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058

1 166 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00581.5 167 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058

2 168 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00582.5 169 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058

3 170 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00583.5 171 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1046 0.0879 0.0058

4 172 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1118 0.0892 0.00584.5 173 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1190 0.0905 0.0058

5 174 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1262 0.0918 0.00585.5 175 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1334 0.0931 0.0058

6 176 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1406 0.0944 0.00586.5 177 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1478 0.0958 0.0058

7 178 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1550 0.0971 0.00587.5 179 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.1622 0.0985 0.0058

8 180 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.1693 0.0999 0.00588.5 181 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.1765 0.1013 0.0058

9 182 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.1837 0.1027 0.00589.5 183 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.1908 0.1041 0.005810 184 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.1980 0.1055 0.0058

10.5 185 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2051 0.1069 0.005811 186 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.2577 0.1085 0.0067

11.5 187 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.2652 0.1100 0.006712 188 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.2727 0.1114 0.0067

12.5 189 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.2802 0.1129 0.006713 190 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.2877 0.1144 0.0067

13.5 191 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.2952 0.1159 0.006714 192 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3027 0.1174 0.0067

14.5 193 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3102 0.1189 0.006715 194 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3177 0.1204 0.0067

15.5 195 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3252 0.1220 0.006716 196 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3327 0.1235 0.0067

16.5 197 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3401 0.1251 0.006717 198 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3476 0.1266 0.0067

17.5 199 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.3551 0.1282 0.006718 200 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.3625 0.1298 0.0067

18.5 201 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.3700 0.1314 0.006719 202 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.3775 0.1330 0.0067

19.5 203 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.3849 0.1346 0.006720 204 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.3924 0.1362 0.0067

20.5 205 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.3998 0.1379 0.006721 206 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4073 0.1395 0.0067

21.5 207 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4147 0.1412 0.006722 208 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4221 0.1429 0.0067

22.5 209 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4296 0.1446 0.006723 210 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.3990 0.1662 0.0079

23.5 211 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4063 0.1681 0.0079





27

24 212 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4136 0.1700 0.007924.5 213 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4209 0.1720 0.0079

25 214 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4283 0.1740 0.007925.5 215 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4356 0.1759 0.0079

26 216 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4429 0.1779 0.007926.5 217 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4502 0.1799 0.0079

27 218 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.4575 0.1820 0.007927.5 219 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.4648 0.1840 0.0079

28 220 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.4721 0.1860 0.007928.5 221 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.4794 0.1881 0.0079

29 222 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.4866 0.1902 0.007929.5 223 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.4939 0.1922 0.0079

30 224 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5012 0.1943 0.007930.5 225 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5085 0.1964 0.0079

31 226 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5158 0.1986 0.007931.5 227 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5230 0.2007 0.0079

32 228 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5303 0.2028 0.007932.5 229 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5376 0.2050 0.0079

33 230 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5448 0.2071 0.007933.5 231 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.5521 0.2093 0.0079

34 232 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.5594 0.2115 0.007934.5 233 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.5666 0.2137 0.0079

35 234 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.5222 0.2484 0.009535.5 235 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5292 0.2510 0.0095

36 236 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5363 0.2536 0.009536.5 237 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5433 0.2562 0.0095

37 238 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009537.5 239 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095

38 240 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009538.5 241 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095

39 242 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009539.5 243 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095

40 244 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009540.5 245 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095

41 246 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009541.5 247 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095

42 248 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009542.5 249 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095

43 250 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009543.5 251 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5433 0.2562 0.0095

44 252 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5363 0.2536 0.009544.5 253 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5292 0.2510 0.0095

45 254 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.5739 0.2159 0.007945.5 255 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.5666 0.2137 0.0079

46 256 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.5594 0.2115 0.007946.5 257 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.5521 0.2093 0.0079

47 258 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5448 0.2071 0.007947.5 259 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5376 0.2050 0.0079

48 260 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5303 0.2028 0.007948.5 261 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5230 0.2007 0.0079

49 262 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5158 0.1986 0.007949.5 263 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5085 0.1964 0.0079

50 264 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5012 0.1943 0.0079





28

50.5 265 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.4939 0.1922 0.007951 266 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.4866 0.1902 0.0079

51.5 267 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.4794 0.1881 0.007952 268 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.4721 0.1860 0.0079

52.5 269 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.4648 0.1840 0.007953 270 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.4575 0.1820 0.0079

53.5 271 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4502 0.1799 0.007954 272 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4429 0.1779 0.0079

54.5 273 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4356 0.1759 0.007955 274 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4283 0.1740 0.0079

55.5 275 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4209 0.1720 0.007956 276 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4136 0.1700 0.0079

56.5 277 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4063 0.1681 0.007957 278 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.4370 0.1462 0.0067

57.5 279 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4296 0.1446 0.006758 280 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4221 0.1429 0.0067

58.5 281 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4147 0.1412 0.006759 282 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4073 0.1395 0.0067

59.5 283 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.3998 0.1379 0.006760 284 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.3924 0.1362 0.0067

60.5 285 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.3849 0.1346 0.006761 286 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.3775 0.1330 0.0067

61.5 287 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.3700 0.1314 0.006762 288 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.3625 0.1298 0.0067

62.5 289 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.3551 0.1282 0.006763 290 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3476 0.1266 0.0067

63.5 291 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3401 0.1251 0.006764 292 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3327 0.1235 0.0067

64.5 293 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3252 0.1220 0.006765 294 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3177 0.1204 0.0067

65.5 295 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3102 0.1189 0.006766 296 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3027 0.1174 0.0067

66.5 297 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.2952 0.1159 0.006767 298 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.2877 0.1144 0.0067

67.5 299 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.2802 0.1129 0.006768 300 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.2727 0.1114 0.0067

68.5 301 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.2652 0.1100 0.006769 302 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.2123 0.1084 0.0058

69.5 303 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2051 0.1069 0.005870 304 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.1980 0.1055 0.0058

70.5 305 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.1908 0.1041 0.005871 306 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.1837 0.1027 0.0058

71.5 307 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.1765 0.1013 0.005872 308 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.1693 0.0999 0.0058

72.5 309 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.1622 0.0985 0.005873 310 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1550 0.0971 0.0058

73.5 311 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1478 0.0958 0.005874 312 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1406 0.0944 0.0058

74.5 313 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1334 0.0931 0.005875 314 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1262 0.0918 0.0058

75.5 315 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1190 0.0905 0.005876 316 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1118 0.0892 0.0058

76.5 317 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1046 0.0879 0.0058





29

77 318 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.005877.5 319 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058

78 320 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.005878.5 321 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058

79 322 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.005879.5 323 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058

80 324 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058

MODELLO 2 TRAVE 3


0 326 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00580.5 327 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

1 328 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00581.5 329 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

2 330 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00582.5 331 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

3 332 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00583.5 333 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.0058

4 334 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.00584.5 335 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.0058

5 336 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.00585.5 337 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.0058

6 338 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.00586.5 339 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.0058

7 340 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.00587.5 341 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058

8 342 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.00588.5 343 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058

9 344 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.00589.5 345 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.005810 346 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.0058

10.5 347 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.005811 348 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.3008 0.1134 0.0067

11.5 349 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.006712 350 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.0067

12.5 351 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.006713 352 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.0067

13.5 353 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.006714 354 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.0067

14.5 355 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.006715 356 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.0067

15.5 357 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.006716 358 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.0067

16.5 359 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.006717 360 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.0067

17.5 361 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.006718 362 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.0067

18.5 363 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.006719 364 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.0067

19.5 365 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.006720 366 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.0067





30

20.5 367 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.006721 368 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.0067

21.5 369 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.006722 370 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.0067

22.5 371 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.006723 372 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.4453 0.1733 0.0079

23.5 373 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.007924 374 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.0079

24.5 375 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.007925 376 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.0079

25.5 377 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.007926 378 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.0079

26.5 379 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.007927 380 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.0079

27.5 381 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.007928 382 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.0079

28.5 383 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.007929 384 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.0079

29.5 385 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.007930 386 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.0079

30.5 387 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.007931 388 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.0079

31.5 389 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.007932 390 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.0079

32.5 391 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.007933 392 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.0079

33.5 393 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.007934 394 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079

34.5 395 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007935 396 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.5695 0.2586 0.0095

35.5 397 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009536 398 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095

36.5 399 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009537 400 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

37.5 401 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009538 402 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

38.5 403 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009539 404 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

39.5 405 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009540 406 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

40.5 407 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009541 408 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

41.5 409 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009542 410 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

42.5 411 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009543 412 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095

43.5 413 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009544 414 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095

44.5 415 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009545 416 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.6250 0.2250 0.0079

45.5 417 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007946 418 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079

46.5 419 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.0079





31

47 420 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.007947.5 421 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.0079

48 422 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.007948.5 423 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.0079

49 424 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.007949.5 425 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.0079

50 426 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.007950.5 427 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.0079

51 428 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.007951.5 429 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.0079

52 430 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.007952.5 431 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.0079

53 432 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.007953.5 433 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.0079

54 434 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.007954.5 435 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.0079

55 436 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.007955.5 437 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.0079

56 438 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.007956.5 439 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.0079

57 440 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.4854 0.1527 0.006757.5 441 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.0067

58 442 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.006758.5 443 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.0067

59 444 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.006759.5 445 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.0067

60 446 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.006760.5 447 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.0067

61 448 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.006761.5 449 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.0067

62 450 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.006762.5 451 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.0067

63 452 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.006763.5 453 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.0067

64 454 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.006764.5 455 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.0067

65 456 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.006765.5 457 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.0067

66 458 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.006766.5 459 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.0067

67 460 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.006767.5 461 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.0067

68 462 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.006768.5 463 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.0067

69 464 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.2591 0.1138 0.005869.5 465 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.0058

70 466 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.005870.5 467 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.0058

71 468 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.005871.5 469 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058

72 470 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.005872.5 471 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058

73 472 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.0058





32

73.5 473 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.005874 474 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.0058

74.5 475 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.005875 476 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.0058

75.5 477 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.005876 478 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.0058

76.5 479 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.005877 480 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

77.5 481 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005878 482 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

78.5 483 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005879 484 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

79.5 485 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005880 486 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058

MODELLO 3 TRAVE 1


0 2 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00580.5 3 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

1 4 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00581.5 5 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

2 6 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00582.5 7 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

3 8 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00583.5 9 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058

4 10 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.00584.5 11 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058

5 12 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.00585.5 13 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058

6 14 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.00586.5 15 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058

7 16 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.00587.5 17 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058

8 18 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.00588.5 19 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058

9 20 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.00589.5 21 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.005810 22 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.0058

10.5 23 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.005811 24 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.5800 0.1446 0.0067

11.5 25 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.006712 26 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.0067

12.5 27 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.006713 28 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.0067

13.5 29 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.006714 30 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.0067

14.5 31 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.006715 32 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.0067

15.5 33 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.006716 34 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.0067

16.5 35 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.0067





33

17 36 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.006717.5 37 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.0067

18 38 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.006718.5 39 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.0067

19 40 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.006719.5 41 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.0067

20 42 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.006720.5 43 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.0067

21 44 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.006721.5 45 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.0067

22 46 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.006722.5 47 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.0067

23 48 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.7623 0.2219 0.007923.5 49 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.0079

24 50 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.007924.5 51 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.0079

25 52 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.007925.5 53 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.0079

26 54 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.007926.5 55 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.0079

27 56 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.007927.5 57 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.0079

28 58 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.007928.5 59 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.0079

29 60 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.007929.5 61 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.0079

30 62 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.007930.5 63 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.0079

31 64 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.007931.5 65 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.0079

32 66 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.007932.5 67 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.0079

33 68 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.007933.5 69 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.0079

34 70 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.007934.5 71 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.0079

35 72 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.9168 0.3335 0.009535.5 73 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.0095

36 74 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.009536.5 75 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.0095

37 76 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009537.5 77 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

38 78 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009538.5 79 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

39 80 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009539.5 81 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

40 82 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009540.5 83 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

41 84 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009541.5 85 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

42 86 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009542.5 87 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

43 88 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095





34

43.5 89 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.009544 90 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.0095

44.5 91 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.009545 92 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.9792 0.2880 0.0079

45.5 93 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.007946 94 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.0079

46.5 95 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.007947 96 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.0079

47.5 97 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.007948 98 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.0079

48.5 99 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.007949 100 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.0079

49.5 101 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.007950 102 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.0079

50.5 103 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.007951 104 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.0079

51.5 105 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.007952 106 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.0079

52.5 107 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.007953 108 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.0079

53.5 109 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.007954 110 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.0079

54.5 111 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.007955 112 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.0079

55.5 113 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.007956 114 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.0079

56.5 115 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.007957 116 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.8028 0.1947 0.0067

57.5 117 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.006758 118 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.0067

58.5 119 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.006759 120 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.0067

59.5 121 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.006760 122 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.0067

60.5 123 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.006761 124 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.0067

61.5 125 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.006762 126 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.0067

62.5 127 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.006763 128 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.0067

63.5 129 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.006764 130 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.0067

64.5 131 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.006765 132 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.0067

65.5 133 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.006766 134 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.0067

66.5 135 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.006767 136 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.0067

67.5 137 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.006768 138 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.0067

68.5 139 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.006769 140 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.5594 0.1491 0.0058

69.5 141 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.0058





35

70 142 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.005870.5 143 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.0058

71 144 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.005871.5 145 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058

72 146 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.005872.5 147 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058

73 148 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.005873.5 149 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058

74 150 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.005874.5 151 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058

75 152 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.005875.5 153 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058

76 154 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.005876.5 155 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058

77 156 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005877.5 157 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

78 158 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005878.5 159 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

79 160 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005879.5 161 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

80 162 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

MODELLO 3 TRAVE 2


0 164 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00580.5 165 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058

1 166 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00581.5 167 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058

2 168 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00582.5 169 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058

3 170 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00583.5 171 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.3808 0.1166 0.0058

4 172 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.3897 0.1183 0.00584.5 173 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.3986 0.1200 0.0058

5 174 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4075 0.1217 0.00585.5 175 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4163 0.1235 0.0058

6 176 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4252 0.1253 0.00586.5 177 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4340 0.1270 0.0058

7 178 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4429 0.1288 0.00587.5 179 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4517 0.1306 0.0058

8 180 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.4606 0.1325 0.00588.5 181 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.4694 0.1343 0.0058

9 182 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.4782 0.1362 0.00589.5 183 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.4871 0.1380 0.005810 184 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.4959 0.1399 0.0058

10.5 185 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5047 0.1418 0.005811 186 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.5371 0.1398 0.0067

11.5 187 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5461 0.1417 0.006712 188 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5552 0.1436 0.0067

12.5 189 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.5643 0.1454 0.006713 190 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.5733 0.1473 0.0067





36

13.5 191 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.5824 0.1493 0.006714 192 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.5914 0.1512 0.0067

14.5 193 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6005 0.1531 0.006715 194 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6095 0.1551 0.0067

15.5 195 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6185 0.1570 0.006716 196 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6276 0.1590 0.0067

16.5 197 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6366 0.1610 0.006717 198 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6456 0.1630 0.0067

17.5 199 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.6546 0.1650 0.006718 200 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.6636 0.1671 0.0067

18.5 201 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.6727 0.1691 0.006719 202 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.6817 0.1712 0.0067

19.5 203 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.6907 0.1733 0.006720 204 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.6997 0.1754 0.0067

20.5 205 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7087 0.1775 0.006721 206 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7176 0.1796 0.0067

21.5 207 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7266 0.1817 0.006722 208 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7356 0.1839 0.0067

22.5 209 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7446 0.1860 0.006723 210 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.7114 0.2141 0.0079

23.5 211 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7203 0.2166 0.007924 212 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7291 0.2191 0.0079

24.5 213 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7379 0.2216 0.007925 214 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7467 0.2241 0.0079

25.5 215 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.7555 0.2266 0.007926 216 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.7643 0.2292 0.0079

26.5 217 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.7731 0.2318 0.007927 218 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.7819 0.2343 0.0079

27.5 219 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.7906 0.2369 0.007928 220 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.7994 0.2396 0.0079

28.5 221 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8082 0.2422 0.007929 222 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8170 0.2448 0.0079

29.5 223 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8257 0.2475 0.007930 224 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8345 0.2502 0.0079

30.5 225 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8433 0.2529 0.007931 226 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.8520 0.2556 0.0079

31.5 227 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.8608 0.2583 0.007932 228 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.8695 0.2610 0.0079

32.5 229 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.8783 0.2638 0.007933 230 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.8870 0.2666 0.0079

33.5 231 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.8958 0.2694 0.007934 232 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9045 0.2722 0.0079

34.5 233 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9133 0.2750 0.007935 234 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.8583 0.3209 0.0095

35.5 235 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.8667 0.3242 0.009536 236 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.8751 0.3275 0.0095

36.5 237 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.8835 0.3309 0.009537 238 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095

37.5 239 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009538 240 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095

38.5 241 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009539 242 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095

39.5 243 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095





37

40 244 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009540.5 245 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095

41 246 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009541.5 247 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095

42 248 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009542.5 249 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095

43 250 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009543.5 251 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.8835 0.3309 0.0095

44 252 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.8751 0.3275 0.009544.5 253 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.8667 0.3242 0.0095

45 254 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.9220 0.2778 0.007945.5 255 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9133 0.2750 0.0079

46 256 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9045 0.2722 0.007946.5 257 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.8958 0.2694 0.0079

47 258 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.8870 0.2666 0.007947.5 259 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.8783 0.2638 0.0079

48 260 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.8695 0.2610 0.007948.5 261 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.8608 0.2583 0.0079

49 262 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.8520 0.2556 0.007949.5 263 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8433 0.2529 0.0079

50 264 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8345 0.2502 0.007950.5 265 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8257 0.2475 0.0079

51 266 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8170 0.2448 0.007951.5 267 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8082 0.2422 0.0079

52 268 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.7994 0.2396 0.007952.5 269 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.7906 0.2369 0.0079

53 270 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.7819 0.2343 0.007953.5 271 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.7731 0.2318 0.0079

54 272 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.7643 0.2292 0.007954.5 273 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.7555 0.2266 0.0079

55 274 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7467 0.2241 0.007955.5 275 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7379 0.2216 0.0079

56 276 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7291 0.2191 0.007956.5 277 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7203 0.2166 0.0079

57 278 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.7536 0.1882 0.006757.5 279 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7446 0.1860 0.0067

58 280 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7356 0.1839 0.006758.5 281 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7266 0.1817 0.0067

59 282 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7176 0.1796 0.006759.5 283 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7087 0.1775 0.0067

60 284 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.6997 0.1754 0.006760.5 285 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.6907 0.1733 0.0067

61 286 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.6817 0.1712 0.006761.5 287 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.6727 0.1691 0.0067

62 288 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.6636 0.1671 0.006762.5 289 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.6546 0.1650 0.0067

63 290 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6456 0.1630 0.006763.5 291 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6366 0.1610 0.0067

64 292 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6276 0.1590 0.006764.5 293 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6185 0.1570 0.0067

65 294 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6095 0.1551 0.006765.5 295 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6005 0.1531 0.0067

66 296 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.5914 0.1512 0.0067





38

66.5 297 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.5824 0.1493 0.006767 298 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.5733 0.1473 0.0067

67.5 299 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.5643 0.1454 0.006768 300 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5552 0.1436 0.0067

68.5 301 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5461 0.1417 0.006769 302 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.5135 0.1437 0.0058

69.5 303 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5047 0.1418 0.005870 304 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.4959 0.1399 0.0058

70.5 305 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.4871 0.1380 0.005871 306 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.4782 0.1362 0.0058

71.5 307 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.4694 0.1343 0.005872 308 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.4606 0.1325 0.0058

72.5 309 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4517 0.1306 0.005873 310 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4429 0.1288 0.0058

73.5 311 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4340 0.1270 0.005874 312 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4252 0.1253 0.0058

74.5 313 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4163 0.1235 0.005875 314 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4075 0.1217 0.0058

75.5 315 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.3986 0.1200 0.005876 316 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.3897 0.1183 0.0058

76.5 317 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.3808 0.1166 0.005877 318 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058

77.5 319 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.005878 320 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058

78.5 321 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.005879 322 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058

79.5 323 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.005880 324 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058

MODELLO 3 TRAVE 3


0 326 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00580.5 327 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

1 328 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00581.5 329 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

2 330 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00582.5 331 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

3 332 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00583.5 333 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058

4 334 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.00584.5 335 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058

5 336 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.00585.5 337 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058

6 338 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.00586.5 339 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058

7 340 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.00587.5 341 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058

8 342 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.00588.5 343 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058

9 344 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.00589.5 345 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.0058





39

10 346 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.005810.5 347 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.0058

11 348 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.5800 0.1446 0.006711.5 349 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.0067

12 350 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.006712.5 351 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.0067

13 352 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.006713.5 353 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.0067

14 354 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.006714.5 355 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.0067

15 356 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.006715.5 357 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.0067

16 358 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.006716.5 359 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.0067

17 360 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.006717.5 361 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.0067

18 362 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.006718.5 363 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.0067

19 364 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.006719.5 365 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.0067

20 366 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.006720.5 367 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.0067

21 368 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.006721.5 369 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.0067

22 370 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.006722.5 371 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.0067

23 372 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.7623 0.2219 0.007923.5 373 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.0079

24 374 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.007924.5 375 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.0079

25 376 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.007925.5 377 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.0079

26 378 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.007926.5 379 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.0079

27 380 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.007927.5 381 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.0079

28 382 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.007928.5 383 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.0079

29 384 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.007929.5 385 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.0079

30 386 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.007930.5 387 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.0079

31 388 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.007931.5 389 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.0079

32 390 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.007932.5 391 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.0079

33 392 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.007933.5 393 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.0079

34 394 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.007934.5 395 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.0079

35 396 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.9168 0.3335 0.009535.5 397 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.0095

36 398 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.0095





40

36.5 399 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.009537 400 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

37.5 401 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009538 402 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

38.5 403 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009539 404 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

39.5 405 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009540 406 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

40.5 407 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009541 408 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

41.5 409 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009542 410 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

42.5 411 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009543 412 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095

43.5 413 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.009544 414 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.0095

44.5 415 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.009545 416 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.9792 0.2880 0.0079

45.5 417 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.007946 418 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.0079

46.5 419 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.007947 420 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.0079

47.5 421 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.007948 422 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.0079

48.5 423 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.007949 424 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.0079

49.5 425 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.007950 426 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.0079

50.5 427 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.007951 428 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.0079

51.5 429 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.007952 430 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.0079

52.5 431 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.007953 432 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.0079

53.5 433 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.007954 434 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.0079

54.5 435 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.007955 436 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.0079

55.5 437 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.007956 438 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.0079

56.5 439 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.007957 440 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.8028 0.1947 0.0067

57.5 441 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.006758 442 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.0067

58.5 443 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.006759 444 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.0067

59.5 445 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.006760 446 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.0067

60.5 447 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.006761 448 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.0067

61.5 449 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.006762 450 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.0067

62.5 451 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.0067





41

63 452 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.006763.5 453 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.0067

64 454 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.006764.5 455 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.0067

65 456 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.006765.5 457 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.0067

66 458 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.006766.5 459 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.0067

67 460 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.006767.5 461 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.0067

68 462 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.006768.5 463 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.0067

69 464 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.5594 0.1491 0.005869.5 465 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.0058

70 466 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.005870.5 467 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.0058

71 468 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.005871.5 469 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058

72 470 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.005872.5 471 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058

73 472 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.005873.5 473 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058

74 474 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.005874.5 475 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058

75 476 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.005875.5 477 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058

76 478 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.005876.5 479 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058

77 480 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005877.5 481 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

78 482 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005878.5 483 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

79 484 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005879.5 485 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

80 486 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058

Dove:

H = altezza della trave in acciaio

l = larghezza collaborante della soletta

s = spessore della soletta

A = area della sezione risultante

J = momento d’inerzia torsionale

yG = ordinata del baricentro della sezione risultante dall’intradosso della trave

Ix = momento d’inerzia rispetto all’asse x

Iy = momento d’inerzia rispetto all’asse y





42

5.2 Traversi

In corrispondenza della pila e delle spalle vengono disposti dei diaframmi ad anima piena di spessore 25 mm, collegati con giunto e coprigiunto ai fazzoletti di irrigidimento delle travi.

Viceversa i diaframmi correnti sono a sezione aperta, con tralicci costituiti da UPN120 per i correnti superiori e doppi angolari 120x10 per i correnti inferiori e i diagonali.

10

120

120

55

1207

Diagonale Diagon

ale

Corrente inferiore

Corrente superiore

Profili metallici

Schema diaframmi

Nei modelli di calcolo i diaframmi sono stati schematizzati come un’unica asta con caratteristiche geometriche ed inerziali equivalenti al sistema formato dal corrente superiore, dai diagonali e dal corrente inferiore.

Tali caratteristiche sono riassunte nella tabella della pagina seguente.





43

Progr. (m) Nome H (mm) A (mm2) J (mm4) Ix (mm4) Iy (mm4) 0 FD1 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.830 FD2 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.834 FD3 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.004 FD4 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.008 FD5 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.008 FD6 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.00

12 FD7 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0012 FD8 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0016 FD9 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0016 FD10 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0020 FD11 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0020 FD12 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0024 FD13 1976.12 8040 240900 7862112319.58 15370000.0024 FD14 1976.12 8040 240900 7862112319.58 15370000.0028 FD15 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0028 FD16 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0032 FD17 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0032 FD18 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0036 FD19 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0036 FD20 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0040 FD21 2280.00 32000 20000000 4369066666.67 1666666.6740 FD22 2280.00 32000 20000000 4369066666.67 1666666.6744 FD23 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0044 FD24 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0048 FD25 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0048 FD26 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0052 FD27 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0052 FD28 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0056 FD29 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0056 FD30 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0060 FD31 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0060 FD32 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0064 FD33 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0064 FD34 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0068 FD35 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0068 FD36 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0072 FD37 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.0072 FD38 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.0076 FD39 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.0076 FD40 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.0080 FD41 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.8380 FD42 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.83

Dove:

H = distanza tra gli assi dei due correnti

A = area della sezione risultante

J = momento d’inerzia torsionale

Ix = momento d’inerzia rispetto all’asse x

Iy = momento d’inerzia rispetto all’asse y





44

6 SCHEMA DI CALCOLO

L’analisi dell’impalcato viene eseguita tramite il programma di calcolo ad elementi finiti Sap 2000 Plus. Le travi vengono schematizzate tramite elementi frames a sezione variabile, i traversi tramite frames a sezione costante, mentre la soletta tramite elementi shells.

La disposizione delle travi e la schematizzazione planimetrica della soletta sono rappresentate nell’illustrazione seguente.

SCHEMA DI CALCOLO

Le condizioni di vincolo ricalcano fedelmente la disposizione di appoggi prescelta, come illustrato in figura:





45

7 ANALISI DEI CARICHI

7.1 Peso proprio carpenteria metallica

Il peso proprio delle travi metalliche è valutato in ragione di 78.5 kN/m3. In particolare si nota che per ogni tipo di concio si avranno pesi differenti.

In sede di combinazioni di carico i valori di sollecitazione saranno cautelativamente amplificati del 30% in considerazione dei pesi aggiuntivi dovuti a giunti, bullonature e orditure minori.

7.2 Peso proprio soletta

Il peso proprio della soletta è valutato in ragione di 25 kN/m3.

Tale carico è stato immesso, all’interno del modello di calcolo, come una pressione uniforme pari a 25 x 0.30 = 7.50 kN/m2.

7.3 Carichi permanenti

Nella seguente tabella si riportano i valori dei carichi permanenti a metro quadro da applicare alla soletta di impalcato.

Il peso del guard-rail è valutato in ragione di 1.1 KN/m su una larghezza di cordolo di 70 cm.

Per quanto riguarda la pavimentazione invece si ritiene il suo peso pari a 30.00 KN/m3 per i primi 10 cm, e 20 KN/m3 per gli altri 10 cm.

Pavimentazione Ppavim = 25.00 × spav,tot = 5.00 kN/m2

spav,tot = 20.0 cm = 0.20 m

Cordoli esterni Pcord. = 25.00 × scord. = 3.75 kN/m2

scord = 15 cm = 0.15 m

Guard-rail Pg = 1.10 / 0.70 = 1.57 kN/m2

G = 1.10 KN/ml





46

7.4 Cedimenti vincolari

In generale si assume un cedimento pari a:

+⋅=ξ

2L

2L

0002.0 ds

essendo Ls e Ld le lunghezze delle semicampate adiacenti all’appoggio considerato.

Risulta quindi:

Spalla 1 0.0002 × 40.00 / 2 ≅ 4.00 mm

Pila 0.0002 × (40.00 + 40.00) / 2 ≅ 8.00 mm

Spalla 2 0.0002 × 40.00 / 2 ≅ 4.00 mm

Nel modello di calcolo sono stati immessi tali carichi in maniera elementare, sono poi stati inviluppati per massimizzarne gli effetti negativi (CEDIM).





47

7.5 Effetti dovuti al vento a ponte scarico

La pressione esercitata dal vento, in accordo alla vigente normativa riguardante i ponti stradali, è pari a 2.50 kN/m2.

L’altezza dell’impronta di carico (H’) risulta pari all’altezza d’impalcato compreso lo spessore del cordolo:

m 45.0h'H +=

La forza risultante è perciò pari a:

m/kN 'H50.2FH ⋅=

Il braccio di leva di tale forza è assunto pari a:

GY2/'Hb −=

Il momento (torcente) totale dovuto al vento a ponte scarico è quindi:

bFM H ⋅=

Tale coppia è scomposta secondo lo schema riportato nella figura a lato; ne deriva che:

a2MFV ×

=





48

7.6 Effetti dovuti al vento a ponte carico

La pressione esercitata dal vento, in accordo alla vigente normativa riguardante i ponti stradali, è pari a 2.50 kN/m2.

L’altezza dell’impronta di carico (H’) risulta pari all’altezza d’impalcato compreso lo spessore del cordolo, a cui viene sommata l’altezza della colonna di carico:

m 00.345.0h'H ++=

La forza risultante è perciò pari a:

m/kN 'H50.2FH ⋅=

Il braccio di leva di tale forza è assunto pari a:

GY2/'Hb −=

Il momento (torcente) totale dovuto al vento a ponte carico è quindi:

bFM H ⋅=

Tale coppia è scomposta secondo lo schema riportato nella figura a lato; ne deriva che:

a2MFV ×

=





49

7.7 Effetti dovuti al salto termico ∆T = ±10° della soletta rispetto alla trave

Si valuta la tensione di trazione nella soletta, che risulta pari a: 23

clsclstptp kN/m 3605103605010000010.0ETE =⋅⋅⋅=⋅∆⋅α=⋅ε=σ

La forza agente sulla sezione composta i-esima corrisponde alla seguente:

i,clstpi,traz AN ⋅σ= (azione complessiva sulle travi nella sezione i-esima)

Si è poi proceduto a dividere l’azione totale proporzionalmente per ogni singola trave in relazione alla porzione di soletta che ne compete.

Per il calcolo delle coazioni si determinano i momenti flettenti da applicare alle estremità di ciascun frame per ogni tipo di concio (Mt,i), in base alle distanze fra baricentro della soletta e il baricentro sezione omogeneizzata (i momenti saranno differenti visto che ogni concio presenta baricentro ad altezza diversa).

La disposizione dei carichi di +∆T = +10° sui conci è evidenziato nell’illustrazione seguente:

M 1

frame 1N t1

M n

frame n N tn

M n

N t1

M 1

N ti

M i M i

N tiframe i N tn

Allo schema corrispondente all’applicazione di un Nt,sol di compressione sulla soletta, si sovrappone lo schema corrispondente all’applicazione di Nt di trazione e Mt,i su ogni frame della sezione completa (trave + soletta).

Per il caso -∆T = -10° i carichi sopra descritti assumono il valore opposto (se ne tiene conto in sede di combinazioni di carico).





50

7.8 Carichi mobili

Secondo quanto esposto in normativa (punto 3.4 - D.M. 04.05.1990) si prendono in considerazione i seguenti carichi mobili:

• colonna di carico costituita da un solo mezzo q1a e, al di fuori dell'ingombro di questo (larghezza convenzionale pari a 3.50 m), da uno o più tratti di carico q1b;

• seconda colonna di carico analoga alla precedente, ma con carichi rispettivamente pari al 50% di q1a ed al 50% di q1b;

• altre colonne di carico analoghe alle precedenti, ma con carichi rispettivamente pari al 35% di q1a ed al 35% di q1b;

• carico q1e su marciapiedi se calpestabili.

Qualora la larghezza della carreggiata sia tale da contenere più di 4 colonne di 3.50 m devono prevedersi, in luogo di una sola colonna formata da q1a + q1b, due colonne complete tra loro non contigue.

I carichi mobili qui sopra menzionati corrispondono ai seguenti:

q1a mezzo convenzionale da 600 kN a tre assi aventi le caratteristiche indicate nello schema qui sotto riportato;

q1b carico ripartito pari a 30 kN/m disposto, ai fini del calcolo delle strutture principali, lungo l'asse di una corsia di ingombro;

q1e carico della folla uniformemente distribuito in ragione di 4 kN/m2.

Schema distribuzione carichi q1a e q1b





51

La larghezza della carreggiata è pari a 9.00 m: ciò permette di disporre due stese di carico accostate verso l’esterno dell’impalcato. Trasversalmente perciò si distinguono 2 configurazioni di carico qui sotto rappresentate:

stesa tipo stesa tipo

CONFIGURAZIONE DI CARICO T2CONFIGURAZIONE DI CARICO T1

Longitudinalmente inoltre si distinguono sei configurazioni di carico che vanno a massimizzare i momenti e i tagli nelle campate, le reazioni sugli appoggi e le sollecitazioni sui giunti, come riportato negli schemi seguenti.

L1

L2

giunto 1

giunto 2

L3

giunto 3

L4

L5

L6

Massima sollecitazione sul giunto 1



Massima sollecitazione in mezzeria di campata

Massima sollecitazione all'appoggio di pila

Massima sollecitazione all'appoggio di spalla

Massima reazione all'appoggio di pila L7





52

In conclusione per quanto riguarda i carichi accidentali, combinando insieme le precedenti configurazioni trasversali e longitudinali, si avranno 14 condizioni di carico (L1T1, L1T2, L2T1, L2T2, L3T1, L3T2, L4T1, L4T2, L5T1, L5T2, L6T1, L6T2, L7T1, L7T2).

Queste condizioni di carico elementari saranno poi sovrapposte in sede di combinazione dei carichi tenendo conto dei coefficienti dinamici e della contemporaneità delle stese (la seconda stesa, quando presente, è moltiplicata per il coefficiente 0.5) secondo i criteri di normativa (vedi combinazione dei carichi).

7.9 Incremento dinamico dei carichi mobili

Per tenere conto degli effetti dinamici dei carichi mobili si maggiorano quest’ultimi moltiplicandoli per un coefficiente che, in mancanza di analisi specifiche, si assume pari a:

20.1 150

10)-(40.0 -1.4 150

10)-(L-1.4 ===Φ

7.10 Effetti dovuti alla frenatura

Come richiesto da normativa si valutano gli effetti dovuti alla frenatura determinando il valore maggiore tra:

La forza parallela all’asse della strada e di intensità pari a 1/10 della colonna di carico più pesante;

La forza parallela all’asse della strada e di intensità pari al 20% del totale del carico q1A.

Da cui, considerando due stese di carico, si ottiene:

20% di q1A(TOT) Ffren,1 = 0.20×(600+300) = 180.0 kN

(q1A + q1B × (Lcf - 9.00)) / 10 Ffren,2 = (600+30×(80-9.00))/10 = 273.0 kN

dove Lcf corrisponde alla lunghezza della colonna frenante.

La valutazione degli effetti dovuti alla frenatura sarà utilizzata in fase di determinazione degli scarichi agli appoggi.





53

7.11 Effetti dovuti al ritiro della soletta

In assenza di sperimentazione si assume per la contrazione finale di ritiro εr∞(t0) il valore ricavato dal prospetto 1.4.1 CNR UNI 10016/2000 assumendo come perimetro bagnato e umidità relativa i seguenti valori determinati per la sezione media:

Coefficiente di viscosità (umidità relativa 75%) φ∞ = 0.21 x 10-3

Area di soletta competente a tutte le travi Ac = 3.12 m2

Perimetro bagnato u = 11.00 m

Dimensione fittizia (r = 2 x Asol / usol) r = 0.567 m

Età del conglomerato t0 = 1 - 7 gg

Nrit,i = n

AE i,clsasol ⋅⋅ε (sull’intera sezione iesima di impalcato)

Per il calcolo delle coazioni si determinano i momenti flettenti da applicare alle estremità di ciascun frame per ogni tipo di concio (Mrit,ti), in base alle distanze fra baricentro della soletta e il baricentro sezione omogeneizzata (i momenti saranno differenti visto che ogni concio presenta baricentro ad altezza diversa).

Si è poi proceduto a dividere l’azione totale proporzionalmente per ogni singola trave in relazione alla porzione di soletta che le compete.

La disposizione dei carichi sui conci è evidenziata nell’illustrazione seguente:

M i

frame 1

M 1 M 1

frame i

M i

frame n

M n M n

N rit,iN rit,iN rit,1N rit,1 N rit,nN rit,n

Allo schema corrispondente all’applicazione di un Nrit,sol di trazione sulla soletta, si sovrappone lo schema corrispondente all’applicazione di Nrit,i di compressione e Mrit,i su ogni frame della sezione completa (trave + soletta).

7.12 Urto veicoli in svio





54

Secondo quanto esposto in normativa (punto 3.11 - D.M. 04.05.1990), l’azione dell’urto dei veicoli in svio è introdotta come azione sullo sbalzo in ragione di 45 kN posta a 0.60 m dal piano viabile; tale forza è considerata agente su una larghezza di influenza pari a 3.00 m.

Tale azione verrà computata manualmente nel paragrafo relativo all’analisi statica locale in corrispondenza degli sbalzi.

7.13 Azioni parassite dei vincoli

La forza dovuta all’attrito degli appoggi agisce orizzontalmente con un’intensità proporzionale alla reazione verticale degli appoggi mobili. Le azioni parassite sono pari al valore peggiore tra il 6% dei carichi permanenti e il 3% della somma dei permanenti e degli accidentali.

Tale azione verrà computata manualmente nel paragrafo relativo alle reazioni agli appoggi.





55

8 COMBINAZIONI DI CARICO

8.1 Carichi accidentali

Sono state considerate le combinazioni di carico che tengono conto anche dell’amplificazione dei carichi dovuta all’effetto dinamico, tali da ottenere tutti i possibili abbinamenti delle disposizioni trasversali dei carichi rispetto a quelle longitudinali; si è poi proceduto ad inviluppare tali combinazioni in un’unica (INVMOB).

8.2 Combinazioni di carico

Le combinazioni per le verifiche agli Stati Limite sono state determinate in base a quanto prescritto dal D.M. del 4 maggio 1990 relativo ai ponti stradali (punto 3.13).

g1 Peso proprio delle strutture

g2 Carichi permanenti portati

ε2 Ritiro

ε3 Variazioni termiche

ε5 Cedimenti vincolari

q1-2 Carichi mobili ed incremento dinamico

q3 Frenatura

q5 Azioni del vento

q7 Azioni parassite dei vincoli

q8 Urto di veicolo in svio

In fase di verifica, tutte le condizioni di carico che possono assumere direzioni opposte sono state combinate con entrambi i segni (+/-) per ottenere le sollecitazioni più gravose.

Le condizioni di carico q3, q7 e q8 sono state considerate solo per la determinazione degli scarichi agli appoggi o per la statica locale dell’impalcato.





56

8.2.1 Stati Limite Ultimi

g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q3 q5 q7 q8

U I 1.5 1.5 1.2 (0) ±1.2(0) 1.2 (0) 0 0 ±1.5 1.5 1.5

U II 1.5 1.5 1.2 (0) ±1.2(0) 1.2 (0) 1.5 0 ±0.9 1.5 1.5

U III 1.5 1.5 1.2 (0) ±1.2(0) 1.2 (0) 1.5 ±1.5 ±0.3 1.5 1.5

8.2.2 Stati Limite di Esercizio

g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q3 q5 q7 q8

A I 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0 0 ±1.0 1.0 0

A II 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 0 ±0.6 1.0 1.0

A III 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 1.0 ±0.2 1.0 1.0

F I 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0 0 ±0.4 0 0

F II 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0.645 0 0 0 0

F III 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0.434 0 0 0 0





57

9 ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE DI RESISTENZA DELLE TRAVI

9.1 Descrizione della struttura dei risultati

Si riportano nel presente paragrafo i risultati dell’analisi statica in termini di sforzi massimi per le combinazioni di carico più significative tra quelle precedentemente specificate.

Per ciascuna condizione di carico gli sforzi sono calcolati in base al relativo coefficiente di omogeneizzazione.

Nel caso in cui la soletta risulti tesa le sollecitazioni sulla trave sono calcolate con riferimento ad una sezione priva dell’elemento di calcestruzzo (soletta), ma con la presenza delle barre di armatura (omogeneizzate con coefficiente 1 rispetto alle membrature in acciaio), di cui si dà il tasso di lavoro.

Le tabelle riassuntive degli sforzi propongono nell’ordine:

Simbol Descrizione u.m.

FRAME Indice i dell’asta corrispondente alla massima sollecitazione -

σmax Compressione massima travi in acciaio N/mm2

σmin Trazione massima travi in acciaio N/mm2

σid Tensione ideale massima travi in acciaio N/mm2

τmax Sforzo di taglio massimo trave in acciaio N/mm2

σcls,max Compressione massima nel calcestruzzo N/mm2

σbarre Tensione massima barre di armatura N/mm2

Si eseguono le verifiche di resistenza sovrapponendo gli effetti delle singole condizioni di carico secondo la tabella delle combinazioni riportata in precedenza. Per brevità, nel paragrafo riassuntivo globale si riportano solamente i valori delle tensioni complessive relative alle combinazioni di carico più gravose.

Si sono disposte longitudinalmente in soletta barre ∅ 12/20 sia al lembo inferiore che a quello superiore.





58

In tutti i casi analizzati i valori degli sforzi sono entro i limiti di normativa.

Si osserva che in tutte le diverse componenti strutturali (carpenteria metallica, calcestruzzo e barre d’armatura) gli sforzi sono positivi se di compressione.

9.2 Riassunto delle tensioni massime

Dalla sovrapposizione degli effetti delle singole condizioni di carico secondo lo schema delle combinazioni riportato precedentemente si ottengono le tensioni massime.

Le combinazioni di carico più significative risultano dalla combinazione UII di normativa applicando i seguenti coefficienti moltiplicativi (le combinazioni seguenti si differenziano nell’inviluppo massimo e minimo dei carichi accidentali):

g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q5

U II - 1 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) 0.9 (vento carico)

U II - 2 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) 0.9 (vento carico)

U II - 13 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)

σmax [N/mm2] σmin [N/mm2] σid [N/mm2] COMB

VALORE FRAME VALORE FRAME VALORE FRAME

U II - 13 254.60 406 -205.17 406 279.51 406

U II - 2 168.76 406 -303.60 349 296.03 349

U II - 13 168.76 406 -303.60 349 296.03 349

U II - 1 193.88 406 -296.16 349 288.55 349

U II - 2 193.88 406 -296.16 349 288.55 349

U II - 13 254.60 406 -205.17 406 279.51 406





59

τmax

[N/mm2]

σcls,max

[N/mm2]

σbarre

[N/mm2] COMB

VALORE FRAME VALORE FRAME VALORE FRAME

U II - 13 76.41 406 7.48 346 -179.45 406

U II - 2 77.62 405 12.23 347 -96.65 405

U II - 13 77.62 405 12.23 347 -96.65 405

U II - 1 77.83 405 15.61 348 -112.98 406

U II - 2 77.83 405 15.61 348 -112.98 406

U II - 13 76.41 406 7.48 346 -179.45 406

Di seguito sono presentati i diagrammi corrispondenti alle precedenti combinazioni lungo l’estensione delle quattro travi. Da tali diagrammi si evince che per le combinazioni di carico previste tutte le sezioni sono verificate. Eventuali effetti localizzati, in corrispondenza dell’applicazione delle forze a inizio trave, vengono trascurati.





60

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

[N/m

m2 ]

Sigma Ideale Tau Totale

Limite a Rottura Acciaio Fe


-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

[N/m

m2 ]

Sigma Superiore Sigma Inferiore

Limite a Rottura Acciaio Fe 510


-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

Acc

iaio

[N/m

m2 ]

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

Tens

ioni

Cal

cest

ruzz

o [N

/mm

2 ]

Sigma Barre Sigma max cls

Limite a Rottura cls Rck 40 MPa

Limite a Rottura Acciaio Fe b 44 K

VERIFICA DI RESISTENZA U II/1





61

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

[N/m

m2 ]




-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

[N/m

m2 ]




-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

Acc

iaio

[N/m

m2 ]

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

Tens

ioni

Cal

cest

ruzz

o [N

/mm

2 ]









62

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

[N/m

m2 ]




-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

[N/m

m2 ]




-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Tens

ioni

Acc

iaio

[N/m

m2 ]

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

Tens

ioni

Cal

cest

ruzz

o [N

/mm

2 ]









63

10 VERIFICA DEI DIAFRAMMI CORRENTI

I diaframmi d’impalcato planimetricamente presentano direzione parallela agli assi appoggio, nella figura seguente si riporta il loro schema.

SCHEMA PLANIMETRICO DIAFRAMMI D’IMPALCATO

Lo schema e la tabella seguente riportano le carpenterie principali del diaframma a K adottato:

Diagonale

Corrente inferiore

Diagon

ale

Corrente superiore

a

d

α





64

Corrente Inferiore Corrente Superiore Diagonali

Tipologia Area (cm2) Tipologia Area (cm2) Tipologia Area (cm2)

2(120x10) 46.40 2 UPN 120 34.00 2(120x10) 46.40

Per equilibrio, in base alle sollecitazioni (N,M,T) derivanti dal calcolo si ricavano le sollecitazioni nei diagonali e nei correnti.

T

NSUP

α

NINF

NDIAG

N M

T

M N d 2__ _ __

__ __M N d 2+

d

Per equilibrio si determinano i seguenti sforzi normali sollecitanti le aste:

α⋅+−= tgTdM

2NNSUP

α−=

cosTNDIAG

dM

2NNINF +=

Sia per le diagonali che per le briglie in base alla loro lunghezza di libera inflessione l0 (pari a l/2 per i correnti inferiori e ad l per i correnti superiori e le diagonali) ed al raggio giratore d’inerzia minimo ρ si ricava la snellezza λ. In base a tale snellezza ed alla considerazione del tipo di profilo adottato (angolari accoppiati oppure UPN) si ricavano i coefficienti ω per la verifica di instabilità (prospetto 7-IVc C.N.R. 10011) in base alla seguente:

A

N⋅ω=σ





65

Per il calcolo si è valutato il raggio giratore d’inerzia minimo considerando la distanza fra i profili accoppiati pari a 10 mm.

Si eseguono le verifiche di resistenza sovrapponendo gli effetti delle singole condizioni di carico secondo la tabella delle combinazioni riportata in precedenza.

Le combinazioni di carico più significative risultano dalla combinazione UII di normativa in base ai seguenti coefficienti moltiplicativi (le combinazioni seguenti si differenziano anche per l’inviluppo massimo e minimo dei carichi accidentali):

g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q5

U II - 2 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) 0.9 (vento carico)

U II - 3 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) -0.9 (vento carico)


U II - 14 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)

U II - 16 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) -0.9 (vento carico)

Le massime sollecitazioni sono riassunte nella tabella seguente.

Simbolo Descrizione

σ C,SUP Sforzo (tensione normale) max nella briglia superiore comprensivo, se di compressione, dell’amplificazione ω

σ C,INF Sforzo (tensione normale) max nella briglia inferiore comprensivo, se di compressione, dell’amplificazione ω

σDIAG Sforzo (tensione normale) max nella diagonale comprensivo, se di compressione, dell’amplificazione ω

σC,SUP σDIAG σC,INF COMB [N/mm2] ASTA [N/mm2] ASTA [N/mm2] ASTA

U II - 13 -62.66 FD10 -20.13 FD11 -2.33 FD23

U II - 2 -4.09 FD24 28.26 FD10 46.55 FD7

U II - 16 -56.70 FD6 -20.33 FD7 19.71 FD23

U II - 14 -7.13 FD24 10.13 FD36 105.04 FD7

U II - 3 -49.45 FD10 -6.65 FD33 -5.96 FD23





66

11 DIMENSIONAMENTO STRUTTURE SECONDARIE IMPALCATO

11.1 Verifiche all’imbozzamento dei pannelli d’anima

Le verifiche sono condotte secondo le Norme CNR 10030 e CNR 10011, agli stati limite ultimi e di esercizio, come descritto nei paragrafi successivi. Essendo l’anima divisa trasversalmente da nervature verticali con interasse di 4.00 m, si verificano tutti i pannelli utilizzando i valori di tensione desunti dalle verifiche di resistenza per tutte le combinazioni di carico previste (stati limite di servizio ed ultimi) ed i coefficienti ν relativi.

Di seguito vengono rappresentate per ogni pannello le verifiche di resistenza per le combinazioni di carico più gravose attraverso il diagramma di inviluppo del coefficiente di verifica.

11.1.1 Verifica Stato Limite di Servizio

La verifica si intende soddisfatta quando:

1 3

3 22

1

id,cr

221

id,cr ≥ν⋅β⋅τ⋅+σ

σ⇒ν⋅β≥

τ⋅+σ

σ

dove :

σ1 e τ sono le tensioni normale e tangenziale definite nei punti 7.6.1.4 e 7.6.1.5 delle Norme CNR 10011;

σcr,id è la tensione di confronto da valutarsi come segue:

0 e 0 per

43

41

3

0 per 0 per 3

1

cr

1

cr

1

cr

1

221

id,cr

crid,cr

1crid,cr

≠τ≠σ

ττ

+

σσ

⋅ψ−

+σσ

⋅ψ+

τ⋅+σ=σ

=τσ=σ

=στ⋅=σ

ν è il coefficiente definito al punto 7.1 delle Norme CNR 10011, ovvero per la verifica agli stati limiti di servizio è pari ad 1.5 e per quella agli stati limiti ultimi è pari ad 1;

5.1 per 1 ;5.1 per 80.0

MN

MN ≥α=β≤ασ+σ

σ⋅+σ=β ;

essendo:





67

α rapporto tra la base a e l’altezza h del pannello di spessore t;

σN e σM i valori delle tensioni normali dovute allo sforzo normale N ed al momento flettente M;

ψ il coefficiente che definisce la legge di variazione lineare della σ;

ocr,cr

ocr,cr

k k

σ⋅=τ

σ⋅=σ

τ

σ

dove:

σcr,o = 186200 (t/h)2 e la tensione di riferimento espressa in N/mm2;

k è il coefficiente di imbozzamento, i cui valori si ricavano dal prospetto 7-VIII (CNR 10011) in funzione del coefficiente ψ e del rapporto α = a/h. Qualora il rapporto tra il passo degli irrigidenti e l’altezza totale dell’anima sia maggiore di 1.5, i valori del coefficiente kτ per le tensioni tangenziali devono essere moltiplicati per 0.8.

Nel caso in cui il valore calcolato di σcr risulti maggiore del limite di proporzionalità del tipo di acciaio impiegato per il pannello, da porsi convenzionalmente pari a 0.8 fd, alla tensione ideale di confronto deve essere sostituita una tensione di confronto ridotta σcr,red ad essa corrispondente:

( )( )2

id,cry

2id,cry

dred,crf1525

f152520f

σ⋅+

σ⋅−+⋅=σ

L’analisi è condotta automaticamente con un foglio di calcolo. Per una maggior chiarezza si presenta il diagramma corrispondente all’inviluppo di tutte le

combinazioni che minimizza, concio per concio, il rapporto 3

22

1

id,cr

ν⋅β⋅τ⋅+σ

σ lungo

l’estensione delle tre travi.

In tutti i casi la verifica a imbozzamento dà esito positivo.





68

VERIFICHE IMBOZZAMENTO PANNELLI D'ANIMAStato Limite di Servizio (Anima provvista di nervature trasversali)

0.81.0

1.21.4

1.61.82.0

2.22.4

2.62.83.0

3.23.4

3.63.84.0

4.24.4

4.64.8

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80

Progr. [m]

σ cr,i

d / ( σ

cr x

β x

ν)

Limite Normativa

Dal diagramma si evince che il valore minimo del rapporto 3

22

1

id,cr

ν⋅β⋅τ⋅+σ

σ vale

1.01, quindi per i pannelli d’anima è sempre soddisfatta la verifica ad imbozzamento allo stato limite di servizio.

11.1.2 Verifica Stato Limite Ultimo

La verifica si intende soddisfatta quando il taglio sollecitante massimo di calcolo VSd agente nel pannello preso in esame soddisfa le seguenti condizioni:

fdSd21

fdRd

fdSdRd

Sds

21

fdRd

fdSdRdSd

fdSdRd

SdsRdSd

MM se 1

MMMM

-1V

VF

MMMM

-1VV

MM se 1VV

F VV

≤≤

−′−

⋅

=⇒

−′−

⋅≤

≤≤=⇒≤

dove :

VRd è il valore del taglio resistente di calcolo calcolato secondo il punto 2.2.1.2 delle Norme CNR 10030;

VSd, MSd sono il taglio e momento flettente sollecitanti massimi di calcolo nel tratto di trave corrispondente al pannello d’anima in esame;





69

Mfd è il momento resistente di calcolo della sezione ideale costituita dalle sole piattabande;

M΄Rd è il momento resistente di calcolo della sezione lorda della trave.

Dal diagramma seguente si evince che per i pannelli d’anima è sempre soddisfatta la verifica ad imbozzamento.

VERIFICHE IMBOZZAMENTO PANNELLI D'ANIMAStato Limite Ultimo (Anima provvista di nervature trasversali)

-0.20

-0.10

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

1.10

1.20

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80

Progr. [m]

V Sd /

VR

d

Limite Normativa





70

11.2 Verifica delle nervature d’irrigidimento trasversali

Detto J il momento d’inerzia dell’irrigidimento rispetto all’anima della trave, occorre sempre verificare che , secondo le CNR 10030, la disuguaglianza:

3wwT th15.0J ⋅⋅γ⋅≥ ∗

dove i termini assumeranno il significato specificato nel seguito.

Si ricorda inoltre che si è assunto per l’irrigidente, secondo le CNR 10011 (vedi § 7.2.6.2), uno spessore pari ad almeno quello dell’elemento da irrigidire, in questo caso l’anima della trave.

Lungo tutto l’impalcato come irrigidenti trasversali si sono utilizzati piatti di larghezza pari a 40 cm, il momento d’inerzia della sezione retta della nervatura è stato calcolato come segue:

20 eAJJ ⋅+=

dove e è la distanza del baricentro della sezione trasversale della nervatura dalla sezione di attacco dell’anima della trave.

Nel caso in cui ad irrigidire l’anima vi siano solo nervature trasversali, nella disuguaglianza 3

wwT th15.0J ⋅⋅γ⋅≥ ∗ , da verificare secondo il § 2.1.2 dell’istruzione CNR

10030, il significato ed il valore dei coefficienti assunti nel calcolo risultano i seguenti:

hW altezza anima tra le piattabande (variabile)

tW spessore anima (variabile)

a interasse nervature (variabile)

α a/hW

γ*T Coefficiente di rigidezza flessionale minima da assumersi pari a:

1 per 8

10.4 per 2028

T

T

≥α=γ

<α≤α⋅−α

=γ

∗

∗





71

La verifica risulta soddisfatta per tutte le nervature presenti sulle travi, come illustrato nel diagramma seguente.

VERIFICHE NERVATURE DI IRRIGIDIMENTO TRASVERSALI(Anima provvista di nervature trasversali )

0123456789

101112131415161718192021222324252627282930

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80

Progr. [m]

Rap

porto

tra

le ri

gide

zze

delle

ner

vatu

re tr

asve

rsal

i di p

roge

tto e

min

ima

J/(0.15*γT'*hw *tw3)>1





72

12 VERIFICA GIUNTI BULLONATI

Al fine del predimensionamento si analizza il più sollecitato dei giunti longitudinali tra i conci delle travi, e i giunti bullonati dei diaframmi correnti.

12.1 Giunto 3 (unione concio 3 – concio 4)

Si considerano le sezioni di giunto tra le aste 71-72, 233-234 e 395-396 nelle combinazioni di carico più gravose e si conducono le verifiche del collegamento più sollecitato.

Si fa riferimento alla trave avente le caratteristiche statiche minori, vale a dire quella corrispondente al concio tipo 3.

uu

d1

q '

q

t '

rr

n

q '

t '

ab1

t

e

a

h db

c f1

f

e

d2

r

q'q'

p

p

= r

q

cb2

= o

s

m

u

n

= u

s

t

t't'

f2c

Trave 1:

a1 = 1000.00 mm Larghezza ala inferiore

b1 = 49.00 mm Spessore ala inferiore

c1 = 16.00 mm Spessore anima

d1 = 2293.00 mm Altezza anima

e1 = 1000.00 mm Larghezza ala superiore

f1 = 49.00 mm Spessore ala superiore

h1 = 2353.00 mm Altezza trave





73

Trave 2:

a2 = 1000.00 mm Larghezza ala inferiore

b2 = 59.00 mm Spessore ala inferiore

c2 = 20.00 mm Spessore anima

d2 = 2273.00 mm Altezza anima

e2 = 1000.00 mm Larghezza ala superiore

f2 = 59.00 mm Spessore ala superiore

h2 = 2353.00 mm Altezza trave

Caratteristiche geometriche trave di minima inerzia:

Atot = 134080.00 mm2 Area sezione di minima inerzia

hg = 1176.50 mm Posizione baricentro da intradosso trave

Jtot = 145364775333.33 mm4 Momento di inerzia della sezione

Caratteristiche geometriche giunto d’anima:

n = 410.00 mm Lunghezza giunto d’anima

m = 2110.00 mm Altezza giunto d’anima

O = 12.00 mm Spessore giunto d’anima

hg,a = 1176.50 mm Posizione baricentro da intradosso trave

Caratteristiche geometriche giunto ala inferiore:

p = 810.00 mm Lunghezza giunto inferiore

q = 920.00 mm Larghezza giunto inferiore

q’ = 450.00 mm Larghezza giunto inferiore interno trave

r = 15.00 mm Spessore giunto inferiore





74

Caratteristiche geometriche giunto ala superiore:

s = 710.00 mm Lunghezza giunto superiore

t = 920.00 mm Larghezza giunto superiore

t’ = 450.00 mm Larghezza giunto superiore interno trave

u = 15.00 mm Spessore giunto superiore

Le sollecitazioni nelle combinazioni di carico analizzate sono riportate nella tabella che segue:

Comb. T

[kN]

σsup

[N/mm2]

σinf

[N/mm2]Comb.

T

[kN]

σsup

[N/mm2]

σinf

[N/mm2]

1 1474.40 -49.27 88.03 21 1711.27 -91.79 134.48

2 1468.32 -70.45 64.45 22 1705.19 -112.98 110.88

3 1478.25 -49.59 88.43 23 1691.84 -89.64 130.86

4 1472.18 -70.78 64.83 24 1685.76 -110.83 107.27

5 1466.21 -54.21 93.29 25 2136.89 -28.50 66.70

6 1460.14 -75.39 69.71 26 2130.81 -54.69 48.22

7 1470.07 -54.53 93.68 27 2130.41 -27.78 65.49

8 1464.00 -75.72 70.09 28 2124.34 -54.60 47.29

9 2143.36 -29.21 67.90 29 2128.71 -33.44 71.95

10 2137.29 -54.78 49.14 30 2122.63 -52.80 52.90

11 2123.93 -27.06 64.29 31 2122.23 -32.72 70.75

12 2117.86 -54.50 46.37 32 2116.15 -52.71 51.98

13 2135.18 -34.15 73.16 33 1712.97 -86.13 128.02

14 2129.11 -52.89 53.82 34 1706.90 -107.32 104.42

15 2115.75 -32.00 69.54 35 1706.49 -85.42 126.81

16 2109.68 -52.61 51.05 36 1700.42 -106.61 103.22

17 1719.45 -86.85 129.22 37 1704.79 -91.08 133.27





75

18 1713.38 -108.04 105.63 38 1698.72 -112.26 109.68

19 1700.02 -84.70 125.61 39 1698.31 -90.36 132.07

20 1693.94 -105.89 102.01 40 1692.24 -111.55 108.47

dove:

Comb. Combinazione di carico considerata

σsup Sforzo presente al lembo superiore della trave

σinf Sforzo presente al lembo inferiore della trave

T Sollecitazione tagliante nella sezione di giunto1

1 Si suppone che la sollecitazione tagliante sia interamente assorbita dall’anima della trave.





76

12.1.1 Verifica giunto ala superiore

Nelle tabelle seguenti sono riportate le verifiche ad attrito e del coprigiunto riferite al giunto dell’ala superiore.

Dati generali:

Cond. di carico

1 Condizione di carico (tipo I – tipo II)

Classe

10.9 Classe di resistenza della bullonatura

dbulloni,s = M 24 mm Diametro dei bulloni

afori = 50.00 mm Distanza fori dal bordo libero in direzione forza

dforo,s = 25.50 mm Diametro dei fori

Aresistente = 353.00 mm2 Area resistente dei bulloni

σb,adm = 700.00 N/mm2 Resistenza di progetto a trazione

τb,adm = 494.97 N/mm2 Resistenza di progetto a taglio

σadm = 355.00 N/mm2 Resistenza di progetto acciaio

Verifica del coprigiunto2:

Ssup = 5421.96 kN Azione competente all’ala superiore

ng = 2 Numero delle sezioni costituenti il coprigiunto

ns = 2 Numero di superfici resistenti

b = 450 mm Larghezza di ciascuna sezione di coprigiunto

nb = 4 Numero dei bulloni per ognuna sezione del coprigiunto


s = 15.00 mm Spessore del singolo coprigiunto

Aresistent

e

= 20880.00

mm2 Area resistente dei coprigiunti

σsup = 259.67 N/mm2 Tensione normale del coprigiunto

2 La verifica è condotta nel modo seguente:

resistente

supsup A

S=σ





77

Verifica ad attrito3:

Ssup = 5421.96 kN Azione competente all'ala superiore

µ = 0.30 Coefficiente d'attrito

Vf,0 = 59.30 kN Massima azione trasferibile dal singolo bullone

Vb = 56.48 kN Azione trasferita dal singolo bullone

3 La verifica è condotta nel modo seguente: s0fb NVV ⋅µ=≤ (vedi prospetto 4-IV Norma CNR 10011)





78

12.1.2 Verifica giunto ala inferiore

Nelle tabelle seguenti sono riportate le verifiche ad attrito e del coprigiunto riferite al giunto dell’ala inferiore.

Dati generali:

Cond. di carico


Classe









Verifica del coprigiunto4:

Ssup = 6473.97 kN Azione competente all’ala superiore

ng = 2 Numero delle sezioni costituenti il coprigiunto

ns = 2 Numero di superfici resistenti

b = 450 mm Larghezza di ciascuna sezione di coprigiunto

nb = 4 Numero dei bulloni per ognuna sezione del coprigiunto


s = 15.00 mm Spessore del singolo coprigiunto

Aresistent

e

= 20880.00

mm2 Area resistente dei coprigiunti

σsup = 310.06 N/mm2 Tensione normale del coprigiunto

4 La verifica è condotta nel modo seguente:

resistente

supsup A

S=σ





79


Ssup = 6473.97 kN Azione competente all'ala superiore









80

12.1.3 Verifica giunto d’anima

Nelle tabelle seguenti sono riportate le verifiche ad attrito e del coprigiunto riferite al giunto d’anima.

Dati generali:

Cond. di carico


Classe









Verifica del coprigiunto:

Jxcn = 1400713.96 cm4 Mom.d’inerzia della sez. dei coprigiunti depurata dai fori

Jxan = 1210182.69 cm4 Mom.d’inerzia della sez. dell’anima depurata dai fori

Jxcn≥Jxan La disuguaglianza è verificata





81


Vanima = 1711.27 kN Azione tagliante

Nanima = 770.02 kN Azione orizzontale competente all'anima

Manima = 1649.92 kN Azione flettente nel baricentro del semigiunto









82

12.1.4 Verifica sezione depurata dai fori

A partire dalle tensioni risultanti ai lembi della trave si ricava lo stato di sollecitazione della trave, che corrisponde ad un’azione normale Ntrave e a un momento flettente Mtrave. In seguito si ricalcolano le tensioni ai lembi a partire dalle caratteristiche geometriche della sezione depurata dai fori (sezione di minori caratteristiche statiche) nella combinazione di carico più gravosa.

Dati generali:

Cond. di Carico 1 Condizione di carico (tipo I – tipo II)

Mtrave = -13976.83 kNm Momento flettente trave completa

Ntrave = 2861.53 kN Azione assiale trave completa

Tanima = 1711.27 kN Azione tagliante trave completa


Verifica della sezione di giunto depurata dai fori:

Atot = 134080.00

mm2 Area totale della sez. di minime caratteristiche geometriche

Afori = 28560.00 mm2 Area della sezione dei fori

Adep = 105520.00 mm2 Area della sezione depurata dai fori

hg,fori = 1176.50

mm Posizione del baricentro dei fori da intradosso trave

h’g = 1176.50

mm Posizione del baricentro sez. depurata da intradosso trave

Jtot = 145364775333.33

mm4 Momento d’inerzia della sez. completa rispetto al baricentro sez. depurata

Jfori = 29722611512.50

mm4 Momento d’inerzia dei fori della sez. rispetto al baricentro sez. depurata

Jdep = 115642163820.83

mm4 Momento d’inerzia della sezione depurata dai fori

Wsup,dep = 98293381.91 mm3 Modulo resistente superiore della sezione





83

depurata dai fori

Wsup,dep2 = 102565112.04

mm3 Modulo resistente superiore d’anima della sezione depurata dai fori

Winf,dep2 = 102565112.04

mm3 Modulo resistente inferiore d’anima della sezione depurata dai fori

Winf,dep = 98293381.91

mm3 Modulo resistente inferiore della sezione depurata dai fori

σsup = -115.08 N/mm2 Sforzo al lembo superiore della trave

σsup2 = -109.15

N/mm2 Sforzo al lembo superiore dell’anima della trave

σinf2 = 163.39

N/mm2 Sforzo al lembo inferiore dell’anima della trave

σinf = 169.31 N/mm2 Sforzo al lembo inferiore della trave

τ = 62.20

N/mm2 Sforzo tangenziale – sezione depurata dai fori

σid = 195.71 N/mm2 Sforzo ideale – sezione depurata dai fori





84

12.2 Nodo di attacco diaframma tipo

l corrente inferiore ed i diagonali del diaframma sono costituiti da angolari accoppiati 120 × 10, mentre il corrente superiore è costituito da UPN120 accoppiati. Si fa riferimento ai correnti e alla diagonale più sollecitata. Il nodo di attacco è rappresentato nella figura che segue:

30°

Z

Z

pa a

irrigidente

M27

M27

pa ap

M27

Le verifiche sono state svolte secondo le considerazioni che seguono.





85

12.2.1 Verifica bulloni diaframma tipo

Le aste sono realizzate con due angolari accoppiati: i bulloni perciò lavorano su due sezioni di taglio. La massima azione di taglio sul singolo bullone, in base alla geometria descritta in precedenza ed in considerazione dell’eccentricità dell’asse di truschino rispetto all’asse baricentrico è:

corrente superiore 22

bmax p2

eNnNR

⋅⋅

+

=

diagonale e corrente inferiore 22

bmax p

eNnNR

⋅+

=

Adottando bulloni M20 di classe 8.8 (Area resistente Ares = 2.45 cm2 e fd,V = 395.98 N/mm2) per tutte le aste, per il bullone più sollecitato deve risultare:

V,drs

maxb f

AnR

<⋅

=τ

12.2.2 Verifica alle tensioni normali diaframma tipo

Lo sforzo trasmesso dall’asta alla piastra irrigidente tramite i bulloni, si diffonde secondo la superficie compresa fra due rette inclinate di 30°. Pertanto la verifica va condotta nella sezione Z-Z della figura sopra riportata. Tale sezione ha larghezza:

corrente superiore cm 86.1330tg0.622tgp22c =°⋅⋅⋅=α⋅⋅=

diagonale e corrente inferiore cm 93.630tg0.62tgp2c =°⋅⋅=α⋅⋅=

deve essere verificata la seguente disuguaglianza:

( )2

ammb

N/mm 355 sdc

N=σ<

⋅−=σ





86

12.2.3 Verifica a rifollamento

Deve essere verificata la seguente relazione:

( ) 2ammrif

b

maxrif mm/N 710

sdR

=σ≤⋅

=σ

essendo: Rmax la massima azione competente al singolo bullone s lo spessore minore tra profilo composto e irrigidente

(σrif)amm = α⋅σamm

α =a/db ( ≤ 2.5 )

a distanza bullone dal bordo

db diametro bullone

p interasse bullone

12.2.4 Verifica di resistenza

In conclusione si sono quindi eseguite per tutti i diaframmi le verifiche di resistenza sovrapponendo gli effetti delle singole condizioni di carico secondo la tabella delle combinazioni riportata in precedenza.

Le combinazioni di carico più significative risultano dalla combinazione UII di normativa applicando i seguenti coefficienti moltiplicativi:

g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q5

U II - 3 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) -0.9 (vento carico)


U II - 14 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)

U II - 16 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) -0.9 (vento carico)

Si riporta di seguito una tabella riassuntiva delle massime sollecitazioni dei collegamenti diaframmi-travi.





87

Verifica Bulloni

Verifica Tensioni Normali

Verifica Rifollamento

COMB

τb,SUP

[N/mm2

]

τb,DIAG

[N/mm2

]

τb,INF

[N/mm2

]

σSUP

[N/mm2

]

σDIAG

[N/mm2

]

σINF

[N/mm2

]

σRIF,SUP

[N/mm2

]

σRIF,DIAG

[N/mm2

]

σRIF,INF

[N/mm2

]

U II - 13 144.94 146.22 196.04 -179.70 -189.54 -9.12 -355.10 -591.39 -23.91

U II - 16 131.15 147.65 217.56 -162.00 -190.62 0.00 -320.12 -594.76 0.00

U II - 14 131.58 146.58 217.82 -162.35 -189.56 0.00 -320.82 -591.45 0.00

U II - 13 144.94 146.22 196.04 -179.70 -189.54 -9.12 -355.10 -591.39 -23.91

U II - 16 131.15 147.65 217.56 -162.00 -190.62 0.00 -320.12 -594.76 0.00

U II - 3 114.37 127.39 74.49 -141.80 -62.60 -23.33 -280.20 -195.33 -61.19

U II - 13 144.94 146.22 196.04 -179.70 -189.54 -9.12 -355.10 -591.39 -23.91

U II - 16 131.15 147.65 217.56 -162.00 -190.62 0.00 -320.12 -594.76 0.00

U II - 3 114.37 127.39 74.49 -141.80 -62.60 -23.33 -280.20 -195.33 -61.19





88

13 COLLEGAMENTO TRAVE SOLETTA

La solidarizzazione della soletta alle travi d’acciaio è assicurata tramite dei pioli di tipo Nelson saldati alle ali superiori delle travi stesse.

13.1 CALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO PIOLO

Secondo le CNR 10016 si ha che il valore di calcolo della resistenza a taglio del piolo è dato dal minore dei seguenti valori:

(2) (KN) 4

fd8.0P

(1) (KN) Efd

29.0P

v

u2p

d

v

cck2p

d

γ

⋅⋅π⋅=

γ

⋅⋅⋅α=

in cui:

fck = resistenza cilindrica caratteristica cls (N/mm2)

fu = resistenza ultima a trazione acciaio connettori (N/mm2)

dp = diametro pioli (cm)

hp = altezza pioli (cm)

α =

+⋅ 1

dh

2.0p

p per 4dh

3p

p ≤≤

α = 1 per 4dh

p

p >

utilizzando pioli φ22 mm alti 150 mm si ha:

fck = 0.83 × 40 = 33.20 N/mm2

fu = 355 N/mm2

dp = 2.2 cm

hp = 15.0 cm

γv = 1.25

Pd1 = 117.20 kN

Pd2 = 86.37 kN





89

Si considera il minore dei due risultati moltiplicato per 1.0 o 0.9 per tenere conto della riduzione di rigidezza e resistenza dei connettori dovuta ala fessurazione del calcestruzzo nelle zone in cui il momento è negativo e quindi la soletta è tesa.

Per cui la resistenza di progetto del piolo vale:

Pd = 1.00 × 86.37 = 86.37 kN zone di momento positivo per travi continue;

Pd = 0.90 × 86.37 = 77.73 kN zone di momento negativo per travi continue.

13.2 CALCOLO SOLLECITAZIONI SUI PIOLI

Il dimensionamento dei pioli viene svolto imponendo che lo sforzo di scorrimento agente sul singolo piolo sia inferiore al valore ammissibile di resistenza del piolo stesso, testé calcolato.

Lo sforzo di scorrimento unitario viene calcolato con la formula di Jourawsky:

(kN/m) JSTbs

∗⋅=⋅τ=

dove S* e J sono rispettivamente il momento statico della sezione in cls costituente la soletta rispetto al baricentro della sezione omogeneizzata ed il momento di inerzia della sezione omogeneizzata.

Si considerano inoltre gli effetti dovuti a variazione termica (Nt) e ritiro (Nrit) in accordo alle CNR 10016.

Tale forza risulta distribuita con legge triangolare avente ordinata massima in corrispondenza dell'estremità della trave e nulla a distanza dall'estremità suddetta, pari a:

( ) ( )b3Lk7b10L06.0Ls ⋅−⋅⋅+⋅+⋅=

in cui:

L = luce di calcolo di ogni trave (80.0 m)

b = larghezza collaborante di soletta

K = 0.003 mm2/N (cedevolezza collegamento a piolo)

Si calcola quindi l'ordinata massima del valore di:

( )

S

ritt

LNN2

D+⋅

=

Lo scorrimento medio dovuto a tale coazione lungo LS è pari dunque a:





90

2Ds med,coa =

Sulla base degli sforzi tangenziali massimi si calcolano gli scorrimenti unitari complessivi e si calcola il numero dei pioli sufficiente per assorbire tale sollecitazione è:

d

TOTpioli P

sn =

Il grafico riportato nella pagina successiva rappresenta l’inviluppo del numero di pioli relativo alle tre travi per tutte le combinazioni di carico considerate.

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880

Progressiva (m)

Num

ero

di p

ioli

al m

l

Verifiche di resistenza pioli





91

Pioli tratti centrali

Si dispongono pioli su 3 file (interasse i = 30 cm) a passo 25 cm, per un totale di 12 pioli/m, come dalla figura qui a lato

Pioli di spalla (per 9 m dall’appoggio)

Si dispongono pioli su 5 file (interasse i=15 cm) a passo 12.5 cm, per un totale di 40 pioli/m, come dalla figura qui a lato





92

14 SCARICHI AGLI APPOGGI

Gli appoggi adottati sono in acciaio-teflon, disposti secondo lo schema riportato nella figura seguente.

Sulla spalla 1 si dispongono apparecchi d’appoggio che impediscono gli spostamenti in direzione longitudinale e per quello centrale anche in direzione trasversale; sulla pila e sulla spalla 2 tutti gli spostamenti sono lasciati liberi tranne per l’appoggio centrale in cui si impedisce il movimento trasversale.

Nella tabella si riporta per ogni appoggio le componenti di spostamento impedite o limitate.

Appoggio Tipo Descrizione Comp.vinc.

A UT Unidirezionale trasv. X, Z

B F Fisso X, Y, Z

C UT Unidirezionale trasv. X, Z

D M Mobile Z

E UL Unidirezionale long. Y, Z

F M Mobile Z

G M Mobile Z

H UL Unidirezionale long. Y, Z

I M Mobile Z

Per le combinazioni agli “stati limite di esercizio” riassunte nella tabella seguente, si ricavano le massime reazioni su ogni singolo appoggio necessarie per il dimensionamento.





93

G1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q3 q5 q7

A I 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0 0 ±1.0 1.0

A II 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 0 ±0.4 1.0

A III 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 1.0 ±0.2 1.0

Appoggio X [KN] Y [KN] Zmax [KN]

Zmin [KN]

A 391.93 0.00 1089.61 625.44

B 478.96 210.38 1801.61 646.39

Spal

la 1

C 392.18 0.00 2853.18 813.79

D 0.00 0.00 3589.77 2855.70

E 0.00 668.88 4514.22 2774.14 Pila

F 0.00 0.00 6199.83 3089.73

G 0.00 0.00 902.87 747.95

H 0.00 195.62 944.20 513.21

Spal

la 2

I 0.00 0.00 1320.51 565.71

Massime reazioni su ogni singolo appoggio nelle combinazioni agli “Stati limite di esercizio”

N.B.: reazione Z max ⇒ scarichi verticali massimi verso il basso

reazione Z min ⇒ scarichi verticali minimi verso il basso (se negativa reazione verso l’alto)





94

15 VERIFICA TRASVERSALE DELLA SOLETTA

La sezione più sollecitata è quella di sbalzo, su cui agisce, oltre ai carichi permanenti e accidentali, anche l’urto del veicolo in svio.

15.1 Analisi dei carichi e calcolo delle sollecitazioni

I carichi agenti sulla porzione di sbalzo lunga un metro sono illustrati nello schema in figura, e valgono:

Peso soletta (prédalle compresa): Psol = 25 x 1.10 x 0.30 = 8.25 KN/m

Peso cordolo: Pcor = 25 x 0.70 x 0.39 = 6.83 KN/m

Peso pavimentazione: Ppav = 30 x 1.10 x 0.20 = 6.60 KN/m

Peso Guard – rail: Pbar = 1.10 KN/m

Carico mobile: Q1A = 300 / 3/(3.3+1.9) = 19.23 KN/m

Urto: FU = 45 / 3 = 15.00 KN/m





95

I momenti flettenti sulla sezione a filo trave valgono:

Momento da peso soletta: Msol = 8.25 x 0.55 = 4.54 KNm/m

Momento da peso cordolo Mcor = 6.83 x 1.41 = 9.63 KNm/m

Momento da peso pavimentazione: Mpav = 6.60 x 0.55 = 3.63 KNm/m

Momento da peso Guard – rail: Mbar = 1.10 x 1.41 = 1.55 KNm/m

Momento da carico mobile: M1A = 19.23 x 0.95 = 18.27 KNm/m

Momento da urto: MU = 15.00 x (0.6 + 0.39/2) = 11.93 KNm/m

Le sollecitazioni di progetto sono dunque:

Mtot = 1.5 x (4.54 + 9.63 + 3.63 + 1.55 + 18.27 + 11.93) = 74.33 KNm/m

Ntot = 1.5 x 15.00 =22.50 KNm/m

Vtot = 1.5 x (8.25 + 6.83 + 6.60 + 1.10 + 19.23) = 63.02 KNm/m

15.2 Verifica a flessione

Di seguito si riporta il dominio di rottura della sezione, con evidenziato il momento di progetto.

Dominio Resistente M - N

-74.33

-300

0

300

-7000 -5000 -3000 -1000 1000

Azione Assiale - N [kN]

Mom

ento

Fle

ttent

e - M

[kN

m]





96

Sigla identificativa sezione: sbalzo Nome identificativo sezione: sbalzo fosso Rivalone Sigla identificativa armatura: METODO SEMIPROBABILISTICO - DOMINIO DI ROTTURA Sezione descritta con il metodo dei trapezi elementari 1 Trapezi elementari - 3 Parametri geometrici - Unita` di misura:(cm) - Elenco dei parametri ad iniziare dall'estradosso b1 100.0 h2 30.0 b3 100.0 Descrizione dell'armatura normale 5 ø20 mm posizionati a 6.2 cm da intradosso 5 ø20 mm posizionati a 23.8 cm da intradosso Area armatura normale = 3141.6 (mm²) a 15.0 cm da intrad. Caratteristiche Fisico-Elastiche dei materiali Modulo Elastico acciaio normale = 210000.0(N/mm²) Modulo Elastico calcestruzzo = 36000.0(N/mm²) Resistenza cubica del calcestruzzo: Rck = 40.00(N/mm²) Resistenza cubica iniziale (alla tesatura):Rckj = 30.00(N/mm²) Soglia di snervamento acciaio normale: Fyk = 440.00(N/mm²) Ipotesi di calcolo Legge costitutiva del calcestruzzo : Parabola Rettangolo Accorciamento ultimo a flessione = 0.3500 % Accorciamento ultimo a compress. = 0.2000 % Legge costitutiva dell'acciaio normale : Bilineare Allungamento ultimo acciaio normale = 1.000 % Coefficiente di sicurezza calcestruzzo : γc = 1.600 Coefficiente di sicurezza acciaio : γs = 1.150 Termine di lunga durata : F1 = 0.850 Rapporto Rcyl/Rcubo: F2 = 0.830 Resistenza di progetto calcestruzzo : F1

.F2.Rcubo/γc = 0.44Rcubo

Resistenza di progetto dell'acciaio : Fsd = Fyk/γs = 0.87Fyk Resistenze di progetto Calcestruzzo = 17.64(N/mm²) Acciaio normale = 382.61(N/mm²) Convenzioni di segno Sono positive le trazioni Sono positivi i momenti che tendono l'intradosso sezione Dominio di Rottura simmetrico Campo dei momenti positivi Punti di confine delle 5 zone del Dominio Momento di Rottura Mr = 1.146E-05(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = 1202.0(KN) Momento di Rottura Mr = 0.0(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = 1202.0(KN) Momento di Rottura Mr = 161.9(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = -274.5(KN) Momento di Rottura Mr = 139.9(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = -5123.0(KN) Momento di Rottura Mr = 3.847E-05(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = -6437.8(KN)





97

15.3 Verifica a taglio

Si esegue la verifica della sezione risultante senza armature resistenti a taglio secondo quanto previsto dal Ministero LL.PP. nel D.M. 09.01.1996 al punto 4.2.2.

Si verifica controllando che risulti:

( ) δ⋅⋅⋅ρ⋅+⋅⋅⋅≤ db501rf25.0V wlctdsdu

dove:

Resistenza a trazione di calcolo fctd = 1.38 N/mm2

Altezza utile della sezione d = 250 mm

r =

(1.6 – d)

con d≤ 0.6m

= 1.35 m

Largh. sezione resistente a taglio bw = 1000 mm

Area armatura di trazione Asl =

5φ20 = 1570 mm2

ρl =

Asl /( bw⋅d) = 0.00628

δ =

= 1.0

Si ottiene:

( ) kN/m 02.63V kN/m 1531250100000628.050135.138.125.0V sduRdu =>=⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅=





98

16 ESCURSIONE DEI GIUNTI

16.1 SPALLA 1

Deformazione per flessione dovuta a ritiro5

La deformazione risulta pari a:

mm 65.0)rad0003418.0sin(1900)sin(h soltrave1 −=⋅−=ϑ⋅=η +

Deformazione per flessione dovuta a farfalla termica ∆T = ±10°


mm 6.91080000102.1TL 5calc2 ±=⋅⋅⋅±=∆⋅⋅α±=η −

Deformazione per flessione dovuta ai carichi accidentali6


mm 42.8)rad 00443.0sin(1900)sin(h soltrave3 −=⋅−=ϑ⋅=η +

Deformazione risultante ed escursione del giunto in fase di esercizio

mm 95.821tot +≅η−η=η+

mm 67.18321tot −=η+η−η=η−

Il valore minimo per l’escursione del giunto della spalla 1 è ≅ 9 mm in direzione positiva (impalcato che si allunga) e ≅ 20 mm in direzione negativa (impalcato che si accorcia).

5 L’angolo ϑ ottenuto dai tabulati di calcolo del programma “SAP 2000 plus “ è la massima rotazione sugli appoggi della spalla 1

dovuta al ritiro.


dovuta ai carichi accidentali.





99

16.2 SPALLA 2

Deformazione per flessione dovuta a ritiro5


mm 66.0)rad0003457.0sin(1900)sin(h soltrave1 −=⋅−=ϑ⋅=η +

Deformazione per ∆T costante ±30°

La deformazione totale corrisponde al seguente valore:

mm 8.283080000102.1TL 5cal2 ±=⋅⋅⋅±=∆⋅⋅α=η −

Deformazione per flessione dovuta a farfalla termica ∆T = ±5°

La deformazione per ciascuna estremità dell'impalcato risulta pari a:

mm 6.91080000102.1TL 5calc3 ±=⋅⋅⋅±=∆⋅⋅α±=η −

Deformazione per flessione dovuta ai carichi accidentali6

La deformazione per ciascuna estremità dell'impalcato risulta pari a:

mm75.2)rad 00145.0sin(1900)sin(h soltrave4 −=⋅−=ϑ⋅=η +

Deformazione risultante ed escursione del giunto in fase di esercizio

mm 74.37321tot +≅η−η−η+=η+

mm 81.414321tot −=η+η−η−η=η−

Il valore minimo per l’escursione del giunto della spalla 2 è ≅ 38 mm in direzione positiva (impalcato che si allunga) e ≅ 42 mm in direzione negativa (impalcato che si accorcia).


dovuta al ritiro.


dovuta ai carichi accidentali.

Documents

Ponte Mista