Příloha III - Posouzení podloží

Projekt KOETU - Tušimice IIČást Blok C,D - základové konstrukcePopis Statické posouzeníAutor SCIA CZ s.r.o.

Příloha III - Posouzení podloží


1. Obsah1. Obsah 2

2. Základové poměry 4

2.1. Poznámka 4

2.2. Základové poměry a geotechnické vlastnosti zemin 4

2.3. Vrstva antropogenních uloženin 4

2.4. Vrstva hlinitojílových zemin 5

2.5. Poloha terciérních tufitických jílů až k pevné konzistenci (svrchní vrstva) 6

2.6. Poloha terciérních tufitických jílů pevné až tvrdé konzistence (spodní vrstva) 7

2.7. Zatřídění objektu 8

3. Posouzení základových půd 9

3.1. Použitá metodika výpočtu 9

4. Reakce v patě sloupu 10

4.1. Poznámka 10

4.2. Kombinace 10

4.3. Vnitřní síly přechod sloup/ základ 11

4.3.1. Popis prutů 11

4.3.2. Vnitřní síly na prutu 12

5. Kontaktní napětí 14

5.1. Poznámka 14

5.2. Kombinace 14

5.3. Popis řezů na základových konstrukcích 15

5.4. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z1, Z2, Z3, Z4 16

5.4.1. Normálové napětí v základové spáře sigmaz 16

5.4.2. Kontaktní napětí 17


5.5.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z 18





5.7. Kontaktní napětí pod základovým roštem Z13, Z14 20



5.8. Kontaktní napětí pod základovým pasem Z15, Z16, Z17 21



6. Posudek na I.mezní stav 22

6.1. Parametry základových půd 22

6.2. Geologický profil v místě posuzování 26

6.3. Vstupní údaje – základové konstrukce 27

6.4. Orientační výpočet tuhosti podloží 30

6.5. Návrhové hodnoty zemin 31

6.6. Výpočtová únosnost základové půdy 32


6.6.1. Součinitele únosnosti 33

6.6.2. Součinitele hloubky založení 39

6.6.3. Součinitele šikmosti zatížení 45

6.7. Posouzení základové půdy 48

7. Posudek na II.mezní stav 54

7.1. Poznámka 54

7.2. Současný stav sedání 54

7.3. Požadavky na zaměření základů 54

7.4. Schema sledovaných bodů 55

7.5. Sedání objektu 56

7.5.1. Poznámka 56

7.6. Celkové sedání 56

7.6.1. Kombinace 56

7.6.2. Schema - celkové sednutí 57

7.7. Dosednutí od přitížení 58

7.7.1. Poznámka 58

7.8. Posouzení 59

7.8.1. Průměrná hodnota sednutí 59

7.8.2. Nerovnoměrné sednutí 59

8. Kontaktní napětí pro výpočet únosnosti základů 60

8.1. Poznámka 60

8.2. Kombinace 60

8.3. Základová patka Z1, Z2, Z3, Z4 61

8.3.1. Schema 61



8.4.1. Schema 62



8.5.1. Schema 63


8.6. Základový rošt Z13, Z14 64

8.6.1. Schema 64


8.7. Základový pás Z15, Z17 65

8.7.1. Schema 65



2. Základové poměry

2.1. Poznámka. Základové poměry převzaty ze souhrnné zprávy viz Geologie - rešerše - podklady 1.21, 1.22, 1.23, 1.24, 1.25,1.26, 1.27, 1.28. Tato kapitola je citací z uvedených podkladů, zařazena pro úplnost.

2.2. Základové poměry a geotechnické vlastnosti zemin. Obecně lze říci, že v areálu elektrárny Tušimice II je území budováno:.1. vrstvou antropogenních uloženin, proměnlivé mocnosti (podle dosahu výkopů základů objektů stávající elektrárny či podlehloubkového umístění podzemní sítí).2. vrstvou hlinitojílovitých zemin ve formě deluviálních a eluviálních hlín o mocnosti 0,4 až 2,2 m.3. polohou terciérních tufitických jílů s povrchem na kótě 292,18 až 297,18 m n.m., ve svrchní vrstvě (cca 10 m mocné)tuhé až pevné konzistence.4. polohou terciérních tufitických jílů, jílovců či tufitů pevné až tvrdé konzistence v hlubších partiích.Skalní podloží, tvořené kaolinicky rozloženými rulami či zbytky křídových sedimentů, v areálu ETU II nebylo zastiženo.Fyzikálně-mechanické vlastnosti podložních zemin byly stanoveny laboratorně a jsou dokumentovány ve zprávách ovýsledcích průzkumů prováděných pro jednotlivé objekty ETU II. Generelně lze základové poměry charakterizovatnásledujícími normovými fyzikálně-mechanickými parametry jednotlivých podložních poloh:

2.3. Vrstva antropogenních uloženin. Jde o velice pestrou skupinu navážek použitých ke zpětným zásypům výkopů stavebních jam, rýh liniovýchstaveb, k vytvoření podkladových vrstev komunikací a k terénním úpravám. Podle účelu použití zemin, způsobu jejichzpracování, granulometrického složení i míry zhutnění, jde o skupinu zemin, jejíž fyzikálně-mechanické vlastnosti nelzeglobálně specifikovat. Při zakládání nových objektů musí být tyto vrstvy z podzákladí odstraněny. V individuálních případechpři navrhování základů, kdy by nebylo možné se těmto uloženinám vyhnout, bylo by nutné provést jejich ověřující průzkum aposouzení.

2.4. Vrstva hlinitojílovitých zemin

Jde o 0,4 až 2,2 m mocnou svrchní vrstvu v místech, kde původní rostlý terén je zachován (tedy tam, kde při výstavbě objektů ETU II nebyla tato vrstva odtěžena nebo nahrazena zpětnými zásypy).

Podle ČSN 73 1001 "Základová půda pod plošnými základy" řadíme tyto zeminy do třídy F 7 značené symbolem ME, tedy jako hlíny s extrémně vysokou plasticitou. Jde o zeminy objemově nestálé, snadno rozbřídavé a namrzavé, které charakterizujeme následujícími fyzikálně-mechanickými parametry :

měrná hmotnost ρS = 2560-2910 kg/m3

objemová tíha zeminy přirozeně vlhké γn = 17,2-18,8 kN/m3

objemová tíha sušiny v přiroz. uložení γd = 11,0-13,9 kN/m3

objemová tíha zeminy při 100% saturaci γsat = prům. 18,0 kN/m3

pórovitost n = prům. 55,9 %

číslo pórovitosti e = prům. 1,26 -

přirozená vlhkost v % tíhy sušiny wn = 34-59 %

stupeň nasycení Sr = 1,0 -

vlhkost na mezi tekutosti (Atterberg) wL = 70-125 %

vlhkost na mezi vláčnosti (Atterberg) wP = 29-58 %

číslo plasticity IP = prům. 48 %

stupeň konzistence IC = prům 0,87 % (tuhá)

oedometrický modul přetvárnosti Eoed = 4,3-17,3 prům. 8,2 MPa

modul přetvárnosti Edef = 2,0-8,1 prům. 3,8 MPa

součinitel pro převod mezi Edef a Eoed β = 0,47 -

Poissonovo číslo ν = 0,40 -

soudržnost zeminy (totální) cu = 44-64 kPa

úhel vnitřního tření (totální) ϕu = 00

soudržnost zeminy (efektivní) cef = 29-56 kPa

úhel vnitřního tření (efektivní) ϕef = 120 -200

hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 7 tuhé konzistence

Rdt = 100 kPa

2.5. Poloha terciérních tufitických jílů tuhé až pevné konzistence (svrchní vrstva)

Podle ČSN 73 1001 "Základová půda pod plošnými základy" řadíme tyto

zeminy do třídy F 8 značené symbolem CV až CE, tedy jako jílovité zeminy s velmi vysokou až s extrémně vysokou plasticitou. Jde o zeminy objemově nestálé, namrzavé a snadno rozbřídavé, které se vyznačují následujícími fyzikálně-mechanickými parametry :

měrná hmotnost ρS = 2530-2930 kg/m3











stupeň konzistence IC = prům 1,14 % (pevná)

oedometrický modul přetvárnosti Eoed = 9,0-29,4 prům. 15,7MPa

modul přetvárnosti Edef = 3,3-10,9 prům. 5,8MPa

součinitel pro převod mezi Edef a Eoed β = 0,37

Poissonovo číslo ν = 0,42





hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 8 tuhé až pevné konzistence

Rdt = 80 - 160 kPa

2.6. Poloha terciérních tufitických jílů pevné až tvrdé konzistence (spodní vrstva)

Podle ČSN 73 1001 "Základová půda pod plošnými základy" jde rovněž o zeminy třídy F 8 značené symbolem CV až CE, tedy jako jíly event. tufity s velmi vysokou až s extrémně vysokou plasticitou. Jde o zeminy objemově nestálé namrzavé a snadno rozbřídavé, které vykazují následující fyzikálně-mechanické parametry : měrná hmotnost ρS = 2700-2980 kg/m3











stupeň konzistence IC = prům 1,14 %

oedometrický modul přetvárnosti Eoed = 15-60 prům. 35,9 MPa

modul přetvárnosti Edef = 5,5-22,2 prům. 13,2MPa

součinitel pro převod mezi Edef a Eoed β = 0,37 -

Poissonovo číslo ν = 0,42 -





hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 8 pevné až tvrdé konzistence

Rdt = 160 - 300 kPa

2.7. Zatřídění objektu

Místní podmínky v zájmovém areálu, hodnocené podle složitosti základových poměrů ve smyslu znění čl. 20.b ČSN 73 1001 "Zakládání staveb - základová půda pod plošnými základy", je nutné označit jako složité základové poměry. Základovou půdu totiž tvoří zeminy bobtnavé, snadno rozbřídavé a poměrně silně stlačitelné. Základová půda se však v rozsahu stavebních objektů nemění, prostředí je relativně homogenní a podzemní voda nebude ovlivňovat založení objektu. Podle náročnosti, s přihlédnutím ke statickým hlediskům, se na staveništi budou vyskytovat stavební konstrukce jak nenáročné, tak náročné. Při navrhování a posuzování náročných konstrukcí (tj. konstrukcí výškových, staticky neurčitých či citlivých na sedání) je nutné postupovat podle zásad 3. geotechnické kategorie. V této kategorii vstupují do výpočtu normové charakteristiky základové půdy stanovené podle výsledků zkoušek uskutečněných při průzkumu staveniště.


3. Posouzení základových půd

3.1. Použitá metodika výpočtu. Norma ČSN 73 10 01 stanoví pro sedání s povrchu podloží vzorec (27) na str. 33, kde z,i je svislá normálovásložka napětí v pružném izotropním homogenním nekonečném poloprostoru (nebo vrstvě), sigma or,i je obdobná složkapůvodní geostatické napjatosti, mi je součinitel strukturní pevnosti a n je počet vrstev s tloušťkami hi a oedometrickýmmodulem Eoed,i, ve kterých je tzv. účinné napětí nezáporné:.. . . zú = z,i - s,i = z,i - mi or,i 0 (2).. Oblastem, v nichž vychází účinné napětí záporné, se přisuzuje nulová deformace. Jde zpravidla o většíhloubky, kde se podloží již nedeformuje. Podmínka nulového účinného napětí určuje pak tzv. hloubku deformované zónypodloží. Na svislicích mimo přitíženou oblast mohou ovšem nastat i složitější případy deformovaných zón.. Složky napětí se tedy v normě považují za nezávislé na fyzikálních vlastnostech podloží. Norma ČSN 73 1001 je dovoluje určovat vždy z řešení pružného homogenního izotropního poloprostoru nebo vrstvy, ale složky deformace seodvozují ze složek napětí již se zřetelem na daný geologický profil podloží. Norma řeší jen proces prvotního přitížení, takžepovaha deformace (jaká část je vratná) se nezjišťuje.


4. Reakce v patě sloupu

4.1. Poznámka. Podle 731001 je výpočet normálového napětí v základové spáře pro posouzení základů podle I. skupinymezních stavů proveden za použití extrémního výpočtového zatížení v nejnepříznivější možné základní (mimořádné)kombinaci.

4.2. KombinaceJméno Popis Typ Zatěžovací stavy Souč.

[1]csn - extrem pro sigma z Lineární - únosnost LC1 - Vlastní tíha OK

LC2 - Beton,rošty,plechy

LC3 - Užitné na plošinách

LC4 - Technologie

LC6 - Vítr -y

LC5 - Technologie nahodilé

LC7 - Vítr +y

LC8 - Vítr -x

LC9 - Vítr +x

LC10 - Zdivo,plášť

LC11 - Imperfekce +y

LC12 - Zatížení z drážek

LC13 - Doprava strusky stálé

LC14 - Doprava strusky užitné

LC15 - Imperfekce -y

LC16 - Imperfekce +x

LC17 - Imperfekce -x

LC20 - Přitížení nahodilé K

LC21 - Přitížení stálé

LC22 - Přitížení havarijní

LC23 - Přitížení násypy

LC24 - Přitížení nahodilé D

1,10

1,10

1,20

1,20

1,30

1,20

1,30

1,30

1,30

1,10

1,30

1,40

1,10

1,20

1,40

1,40

1,40

1,40

1,20

1,40

1,40

1,40


4.3. Vnitřní síly přechod sloup/ základ

4.3.1. Popis prutů


4.3.2. Vnitřní síly na prutuLineární výpočet, Extrém : Prut, Systém : HlavníVýběr : B4959, B4960, B4961, B4962, B4980, B4981, B4982, B4983, B5000, B5001, B5002, B5003, B5020, B5021,B5022, B5023, B5041, B5042, B5043, B5044, B5055, B5056, B5057, B5058, B5068, B5069, B5070, B5071, B5082, B5083,B5084, B5085, B5117, B5125, B5126, B5127, B5152, B5154, B5158, B5159, B5160, B5162, B5164, B5166, B5168,B11171, B11176, B11184, B11185, B11189, B11191, B12139, B12143, B12145, B12147, B12149, B12151, B12152,B12154, B12213, B12215, B122, B125, B12220, B12222, B12224, B6131, B6133, B6135, B6137, B6138, B6140, B6142,B6144, B6146, B6148, B6150, B6152, B6154, B6156, B6158, B6175, B12408, SB9, SB10, SB11, SB12, SB13, SB14,SB15, SB16, SB17, SB18, SB19, SB20, SB21, SB22, SB23, SB24, SB25, SB26, SB27, SB28, SB29, SB30, SB31, SB32,SB33, SB34, SB35, SB36, SB37, SB38, SB39, SB40, SB41, SB42, SB43, SB44, SB45, SB46, SB47, SB48, SB49, SB50,SB51, SB52, SB53, SB54, SB55, SB56, SB57, SB58, SB59, SB60, SB61, SB62, SB63, SB64, SB65, SB66, SB67, SB68,SB69, SB70, SB71, SB72, SB73, SB74, SB75, SB76, SB77, SB78, SB79, SB80, SB81, SB82, SB83, SB84, SB85, SB86,SB87, SB88, SB89, SB90, SB91Kombinace : csn - extrem

Prut Stav dx[m]

N[kN]

Vy[kN]

Vz[kN]

Mx[kNm]

My[kNm]

Mz[kNm]

B4959 csn - extrem/1 0,000 -10279,68 -44,96 -266,62 -29,97 1820,75 409,47B4960 csn - extrem/1 0,000 -9026,71 -32,19 -155,04 -2,51 1068,43 352,38B4961 csn - extrem/1 0,000 -11847,06 1,45 -54,12 10,44 65,06 342,28B4962 csn - extrem/1 0,000 -8950,53 -414,54 -24,62 16,30 339,52 2247,75B4980 csn - extrem/1 0,000 -10294,04 48,21 -268,46 25,19 1850,22 -588,85B4981 csn - extrem/1 0,000 -9054,60 56,64 -120,47 5,77 833,69 -622,72B4982 csn - extrem/1 0,000 -11569,32 78,08 -3,19 -11,77 -240,08 -850,36B4983 csn - extrem/1 0,000 -8271,30 -391,99 2,01 -13,43 -219,02 2179,32B5000 csn - extrem/1 0,000 -10247,27 -55,18 -282,09 -39,75 1951,88 499,80B5001 csn - extrem/1 0,000 -8958,64 -55,82 -132,08 -28,15 903,34 530,05B5002 csn - extrem/1 0,000 -11978,70 -43,41 -26,65 -13,77 -138,90 655,26B5003 csn - extrem/1 0,000 -8910,63 -409,65 -29,61 55,78 415,13 2241,76B5020 csn - extrem/1 0,000 -10252,75 29,09 -293,39 -2,03 2030,90 -556,73B5021 csn - extrem/1 0,000 -8934,30 30,14 -141,08 11,62 965,82 -471,23B5022 csn - extrem/1 0,000 -11563,05 65,01 -38,86 -14,47 -23,75 -771,16B5023 csn - extrem/1 0,000 -8345,45 -402,91 -22,56 30,76 -125,99 2180,18B5041 csn - extrem/1 0,000 -5112,70 4,78 -2,74 0,00 0,00 -48,20B5042 csn - extrem/1 0,000 -4857,06 34,97 0,11 0,00 0,00 -143,79B5043 csn - extrem/1 0,000 -3515,45 4,41 0,80 0,00 0,00 -35,24B5044 csn - extrem/1 0,000 -3062,04 -5,73 13,63 0,00 0,00 -1,50B5055 csn - extrem/1 0,000 -5106,48 0,16 -4,77 0,00 0,00 13,37B5056 csn - extrem/1 0,000 -4704,65 1,91 -5,59 0,00 0,00 10,36B5057 csn - extrem/1 0,000 -3820,23 -1,84 -4,66 0,00 0,00 21,25B5058 csn - extrem/1 0,000 -3147,57 8,73 10,09 0,00 0,00 -17,26B5068 csn - extrem/1 0,000 -5104,11 4,04 -4,59 0,00 0,00 -51,06B5069 csn - extrem/1 0,000 -4736,78 0,54 -2,04 0,00 0,00 -37,30B5070 csn - extrem/1 0,000 -3827,57 5,25 -1,38 0,00 0,00 -48,51B5071 csn - extrem/1 0,000 -3153,61 -5,57 11,63 0,00 0,00 -1,05B5082 csn - extrem/1 0,000 -5343,29 -37,22 -4,49 0,00 0,00 153,75B5083 csn - extrem/1 0,000 -4818,25 -0,68 -0,58 0,00 0,00 25,13B5084 csn - extrem/1 0,000 -3969,42 -3,11 -0,14 0,00 0,00 29,24B5085 csn - extrem/1 0,000 -3308,38 -1,64 19,91 0,00 0,00 13,82B5117 csn - extrem/1 0,000 -1983,85 -2,27 0,18 0,00 -6,01 13,13B5125 csn - extrem/1 0,000 -1766,31 6,98 2,12 0,00 -14,82 -32,23B5126 csn - extrem/1 0,000 -1764,69 -4,14 27,64 0,02 102,71 2,96B5127 csn - extrem/1 0,000 -1326,64 14,07 21,68 -0,05 -19,77 -23,81B5152 csn - extrem/1 0,000 -4264,55 -1,22 -15,62 -0,01 98,86 31,98B5154 csn - extrem/1 0,000 -4319,39 0,04 -2,05 -0,02 4,30 21,91B5158 csn - extrem/1 0,000 -1438,19 -0,12 -6,55 0,00 0,00 1,25B5159 csn - extrem/1 0,000 -1429,87 -0,02 -5,95 0,00 0,00 0,91B5160 csn - extrem/1 0,000 -3329,03 1,98 -5,41 0,00 0,00 -13,20B5162 csn - extrem/1 0,000 -3325,11 0,80 -6,20 0,00 0,00 -7,85B5164 csn - extrem/1 0,000 -756,04 -2,32 0,31 0,00 0,00 11,96


Prut Stav dx[m]

N[kN]

Vy[kN]

Vz[kN]

Mx[kNm]

My[kNm]

Mz[kNm]

B5166 csn - extrem/1 0,000 -882,59 -0,37 -0,58 0,00 0,00 -0,61B5168 csn - extrem/1 0,000 -1032,37 3,69 -4,78 0,00 0,00 -6,93B11171 csn - extrem/1 0,000 -1608,60 -25,78 16,02 -0,67 -148,30 109,83B11176 csn - extrem/1 0,000 -1014,60 1,29 -0,64 0,00 0,00 -15,92B11184 csn - extrem/1 0,000 -2035,86 0,17 7,29 0,00 0,00 -15,55B11185 csn - extrem/1 0,000 -1800,99 0,19 -3,30 0,00 0,00 -4,80B11189 csn - extrem/1 0,000 -1777,68 0,10 -0,46 0,00 0,00 -2,36B11191 csn - extrem/1 0,000 -1099,97 -0,13 2,65 0,00 0,00 -0,57B12139 csn - extrem/1 0,000 -3670,84 60,94 -59,49 0,09 252,87 -216,44B12143 csn - extrem/1 0,000 -3764,65 11,26 -11,01 -0,31 32,37 -50,09B12145 csn - extrem/1 0,000 -3763,48 0,84 -32,84 0,04 80,28 -4,08B12147 csn - extrem/1 0,000 -4116,34 13,71 -34,61 0,11 30,69 -65,15B12149 csn - extrem/1 0,000 -3953,12 39,27 -53,04 1,23 245,13 -144,35B12151 csn - extrem/1 0,000 -4347,89 203,30 -26,75 0,02 112,29 -121,94B12152 csn - extrem/1 0,000 -3081,92 2,69 -12,38 0,07 -33,57 -13,30B12154 csn - extrem/1 0,000 -3961,75 0,45 -45,54 0,06 167,94 -0,37B12213 csn - extrem/1 0,000 -3861,08 -11,24 3,39 -0,40 -54,58 41,42B12215 csn - extrem/1 0,000 -4310,07 -272,53 -13,97 0,02 -48,32 156,04B122 csn - extrem/1 0,000 -3978,09 -20,98 -12,07 0,08 -91,27 62,52B125 csn - extrem/1 0,000 -4022,85 -6,18 -68,44 0,91 135,51 21,68B12220 csn - extrem/1 0,000 -3804,84 1,34 -13,69 -0,01 33,16 10,57B12222 csn - extrem/1 0,000 -3177,70 -11,15 -2,32 -0,08 -113,64 42,52B12224 csn - extrem/1 0,000 -2785,26 -22,47 -23,43 -0,02 2,51 71,66B6131 csn - extrem/1 0,000 -10052,90 12,37 52,45 -0,10 -222,50 -102,61B6133 csn - extrem/1 0,000 -8577,57 10,29 26,30 0,00 -120,53 -43,69B6135 csn - extrem/1 0,000 -9330,35 -13,17 35,54 0,07 -131,45 45,65B6137 csn - extrem/1 0,000 -9414,43 -2,98 11,86 0,10 -82,56 35,46B6138 csn - extrem/1 0,000 -2319,65 76,84 42,16 -0,12 -149,12 -322,18B6140 csn - extrem/1 0,000 -6716,17 40,18 -16,22 -0,11 168,72 -243,00B6142 csn - extrem/1 0,000 -7780,27 -0,37 13,18 0,04 -17,26 -50,22B6144 csn - extrem/1 0,000 -8393,03 12,74 -18,07 -0,13 87,53 -59,19B6146 csn - extrem/1 0,000 -8431,27 -1,42 -24,03 -0,01 153,17 -7,49B6148 csn - extrem/1 0,000 -8041,11 -2,07 -60,83 0,04 342,00 4,12B6150 csn - extrem/1 0,000 -8685,15 -1,66 -9,33 0,07 95,24 11,29B6152 csn - extrem/1 0,000 -8392,15 -15,60 -5,82 0,16 65,42 53,41B6154 csn - extrem/1 0,000 -8270,83 1,44 -33,80 0,04 170,74 22,17B6156 csn - extrem/1 0,000 -8166,56 -14,87 -39,37 0,10 194,23 66,93B6158 csn - extrem/1 0,000 -8499,97 33,70 -5,28 -0,09 80,80 -189,74B6175 csn - extrem/1 0,000 -4127,80 -1,07 -99,58 0,10 502,02 19,65B12408 csn - extrem/1 0,000 -1968,54 63,58 14,89 0,00 -54,46 -218,90


5. Kontaktní napětí

5.1. Poznámka. Podle 731001 je výpočet normálového napětí v základové spáře pro posouzení základů podle I. skupinymezních stavů proveden za použití extrémního výpočtového zatížení v nejnepříznivější možné základní (mimořádné)kombinaci.


[1]csn - extrem pro sigma z Lineární - únosnost LC1 - Vlastní tíha OK



LC4 - Technologie

LC6 - Vítr -y


LC7 - Vítr +y

LC8 - Vítr -x

LC9 - Vítr +x














1,10

1,10

1,20

1,20

1,30

1,20

1,30

1,30

1,30

1,10

1,30

1,40

1,10

1,20

1,40

1,40

1,40

1,40

1,20

1,40

1,40

1,40


5.3. Popis řezů na základových konstrukcích

X

Y

Z


5.4. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z1, Z2, Z3, Z4

5.4.1. Normálové napětí v základové spáře sigmaz


5.4.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : PrutVýběr : SE23, SE24, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42, S43, S44,S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57, S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96, S97, S101,S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151, S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205, S206,S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214Kombinace : csn - extremV uzlech, prům. na prvku.

Typ jméno Stav Řez dx[m]

tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - extrem SE23 0,000 -76,8 -993,6 186,0Kontaktní napětí csn - extrem SE24 0,000 -51,9 -463,0 185,1



5.5.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.5.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : PrutVýběr : SE16, SE14, SE13, SE15, SE17, SE21, SE19, SE20, SE18, SE22, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11,S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42, S43, S44, S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57,S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96, S97, S101, S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151,S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205, S206, S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214Kombinace : csn - extremV uzlech, prům. na prvku.


tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - extrem SE16 0,000 -34,7 614,8 147,7Kontaktní napětí csn - extrem SE14 0,000 18,3 -495,7 153,5Kontaktní napětí csn - extrem SE13 0,000 -53,9 401,7 140,1Kontaktní napětí csn - extrem SE15 0,000 114,5 -269,0 148,8Kontaktní napětí csn - extrem SE17 0,000 -43,1 -97,6 121,6Kontaktní napětí csn - extrem SE21 0,000 68,7 -462,8 146,5Kontaktní napětí csn - extrem SE19 0,000 99,9 386,1 137,2Kontaktní napětí csn - extrem SE20 0,000 143,7 -233,0 146,8Kontaktní napětí csn - extrem SE18 0,000 91,1 637,2 144,9Kontaktní napětí csn - extrem SE22 0,000 -58,3 -106,1 117,0




5.6.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : PrutVýběr : SE3, SE8, SE9, SE12, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42,S43, S44, S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57, S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96,S97, S101, S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151, S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205,S206, S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214Kombinace : csn - extremV uzlech, prům. na prvku.


tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - extrem SE3 0,000 67,8 -35,5 92,2Kontaktní napětí csn - extrem SE8 0,000 -123,1 -34,3 79,1Kontaktní napětí csn - extrem SE9 0,000 124,2 -33,2 78,9Kontaktní napětí csn - extrem SE12 0,000 -106,5 -51,5 81,1


5.7. Kontaktní napětí pod základovým roštem Z13, Z14




tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - extrem SE2 0,000 580,4 13,3 124,3Kontaktní napětí csn - extrem SE6 0,000 -708,7 18,0 109,2Kontaktní napětí csn - extrem SE7 0,000 699,4 17,1 108,4Kontaktní napětí csn - extrem SE11 0,000 -697,7 -31,1 116,2


5.8. Kontaktní napětí pod základovým pasem Z15, Z16, Z17




tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - extrem SE1 0,000 22,7 -0,5 109,8Kontaktní napětí csn - extrem SE4 0,000 -24,4 -1,6 88,6Kontaktní napětí csn - extrem SE5 0,000 33,1 -1,6 88,2Kontaktní napětí csn - extrem SE10 0,000 -15,3 -1,0 93,8

Vrstva hlinitojílových zemin F7 ME

měrná hmotnost ρsF7

2560

2735

2910

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kg

m3:= *

γnF7

17.2

18

18.8

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3:= * objemová tíha zeminy přirozeně vlhké

γdF7

11

12.45

13.9

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3:= *

objemová tíha sušiny vpřiroz. uložení

γsatF7prum 18kN

m3:= * objemová tíha zeminy při 100% saturaci

EoedF7

4.3

10.8

17.3

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa:= * oedometrický modul přetvárnosti

EdefF7

2

5.05

8.1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa:= * modul přetvárnosti

Poissonovo číslo νF7 0.4:= *

soudržnost zeminy (totální) cuF7

44

54

64

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa:= *

CefF7

29

42.5

56

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa:= * soudržnost zeminy (efektivní)

φefF7

12

16

20

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg:= * φuF7

0

0

0

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg:= * úhel vnitřního tření


RdttabF7 100kPa:= *

6. Posudek na I. mezní stav 6.1 Parametry základových půd

Vrstva jilovitych zemin F8 CV-CE


2530

2730

2930

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kg

m3:= *

γnF8

17.2

18.2

19.2

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN


γdF8

12.9

13.6

14.3

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3:= * objemová tíha sušiny vpřiroz. uložení

γsatF8prum 18.45kN

m3:= * objemová tíha zeminy při 100% saturaci

stupeň konzistence IcF8prum 1.14:= *

EoedF8

9

19.2

29.4

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa:= * oedometrický modul přetvárnosti

modul přetvárnosti EdefF8

3.3

7.1

10.9

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa:= *


soudržnost zeminy (totální) cuF8

107

115

123

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa:= *

soudržnost zeminy (efektivní) CefF8

40

45

50

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa:= *

úhel vnitřního tření φefF8

17

18

24

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg:= * φuF8

0

0

0

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg:= *


RdttabF8min 80kPa:= * RdttabF8max 160kPa:= *

Vrstva jílovitých zemin F8 CV-CE - tvrdé konzistence


2700

2840

2980

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kg

m3:= *

γnF82

17.1

18.35

19.6

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN


γdF82

12.1

14.15

16.2

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3:= * objemová tíha sušiny vpřiroz. uložení

objemová tíha zeminy při 100% saturaci γsatF82prum 18.7kN

m3:= *

stupeň konzistence IcF82prum 1.14:= *

oedometrický modul přetvárnosti EoedF82

15

37.5

60

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa:= *

EdefF82

5.5

8.2

10.9

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa:= * modul přetvárnosti


cuF82

104

122

140

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa:= * soudržnost zeminy (totální)

cuF82

104000

122000

140000

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

Pa:= *

soudržnost zeminy (efektivní) CefF82

30

32.5

35

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa:= *

φefF82

23

26.5

30

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg:= * φuF82

0

0

0

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg:= * úhel vnitřního tření


RdttabF82min 160kPa:= * RdttabF82max 300kPa:= *

6.2 Geologický profil v místě posuzování

hp1hp2

hp3

1.401.40

20.00

2.85

Hlbka zalozeni hp1 1.4m:= * d1 2.85m:= *

hp2 1.4m:= * d2 5.15m:= pre zakladove pasy bunkru

hp3 20m:= *

hvoda 1.1m:= *

Vážená priemerná hodnota E :

Edefhp2 EdefF8⋅ hp3 EdefF82⋅+

hp2 hp3+:= * Edef

5.356

8.128

10.9

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa= *

Beton Ec 27000MPa:= *

Základové patky Z1, Z2, Z3, Z4 hrubka zakladu

hZ1 2.8m:= * bZ1 4.85m:= * lZ1 6m:= * σdeZ1 194kPa:= *

VdeZ1 σdeZ1 bZ1⋅ lZ1⋅:= * VdeZ1 5.645 103× kN= *

δZ1 1deg:= * HdeZ1 378.36kN:= *

kb 1< * poddajný základ kb1Ec

Edef

hZ1bZ1

⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

3

⋅:= * kb1

969.987

639.186

476.635

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= * kb 1> * tuhý základ


hZ5 2.8m:= * bZ5 6.4m:= * lZ5 14.6m:= * σdeZ5 182kPa:= *


δZ5 1deg:= * HdeZ5 378.36kN:= *


Edef

hZ5bZ5

⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

3

⋅:= * kb2

422.135

278.171

207.43

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠



hZ9 2.8m:= * bZ9 4.85m:= * lZ9 8.6m:= * σdeZ9 176kPa:= *


δZ9 1deg:= * HdeZ9 378.36kN:= *


Edef

hZ9bZ9

⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

3

⋅:= * kb3

969.987

639.186

476.635

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠


Základové rošty Z13, Z14 hrubka zakladu

hZ13 2.8m:= * bZ13 7m:= * lZ13 33.3m:= * σdeZ13 234kPa:= *


δZ13 0deg:= * HdeZ13 378.36kN:= *


Edef

hZ13bZ13

⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

3

⋅:= * kb4

322.624

212.597

158.532

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠


6.3 Vstupní údaje – základové konstrukce

hrubka zakladu

hZ15 1.3m:= * bZ15 6.5m:= * lZ15 95m:= * σdeZ15 234kPa:= *


δZ15 1deg:= * HdeZ15 378.36kN:= *


Edef

hZ15bZ15

⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

3

⋅:= * kb5

40.328

26.575

19.817

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠


hZ16 1.3m:= * bZ16 6m:= * lZ16 95m:= * σdeZ16 234kPa:= *


δZ16 0deg:= * HdeZ16 378.36kN:= *


Edef

hZ16bZ16

⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

3

⋅:= * kb6

51.274

33.787

25.195

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠


Základové pásy Z15, Z17

6.4 Orientační výpočet tuhosti podloží

Vážená priemerná hodnota E :

Ehp1 EdefF7⋅ hp2 EdefF8⋅+ hp3 EdefF82⋅+

hp1 hp2+ hp3+:= * E

5.15

7.939

10.728

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa= *

Eoedhp1 EoedF7⋅ hp2 EoedF8⋅+ hp3 EoedF82⋅+

hp1 hp2+ hp3+:= * Eoed

13.975

34.737

55.499

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MPa= *

ννF7 νF8+ νF82+

3:= *

A bZ1 lZ1⋅:= * A 29.1 m2= *

H 2 bZ1⋅:= * H 9.7 m= *

Pasternak: C1E

H 1 ν2−( )⋅:= * C1

640.324

987.097

1.334 103×

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3= *

Barbasovej oprava: C2E

H 1 ν−( )⋅:= * C2

904.991

1.395 103×

1.885 103×

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3= *

Vlasov: C3Eoed

H 1 ν2−( )⋅:= * C3

1.738 103×

4.319 103×

6.9 103×

⎛⎜⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎟⎠

kN

m3= *

Prakash: C41.13E1 ν−

1

A⋅:= * C4

1.839 103×

2.835 103×

3.831 103×

⎛⎜⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎟⎠

kN

m3= *

CpriblC1 C2+ C3+ C4+

4:= * Cpribl

1.28

2.384

3.488

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

MN

m3= *

Vážená priemerná hodnota γ nad a pod základovou škárou:

6.5 Návrhové hodnoty zemin

γ1hp1 hvoda−( ) γdF7⋅ hvoda γnF7⋅+ hp2 γdF8⋅+ d1 hp1 hp2+( )−⎡⎣ ⎤⎦ γdF82⋅+

hp1 hvoda−( ) hvoda+ hp2+ d1 hp1 hp2+( )−⎡⎣ ⎤⎦+:= *

γ1

14.346

15.187

16.028

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3= *

γ2 γnF82:= *

γ2

17.1

18.35

19.6

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN

m3= *

Návrhové hodnoty:

φd

0

0

0

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg:= *

γf 1:= * γdγ2γf

:= *

γd

17.1

18.35

19.6

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kN m 3−⋅= *

γmC 1.5:= * cdcuF82γmC

:= * cd

69.333

81.333

93.333

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa= *

6.6 Výpočtová únosnost základové půdy

Súčinitele únosnosti:

Nd0tan 45deg

φd02

+⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

2

eπ tan φd0

⎛⎝

⎞⎠

⋅⋅ deg:= *

Nd1tan 45deg

φd12

+⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

2

eπ tan φd1

⎛⎝

⎞⎠

⋅⋅ deg:= *

Nd2tan 45deg

φd22

+⎛⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎠

2

eπ tan φd2

⎛⎝

⎞⎠

⋅⋅ deg:= * Nd

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

deg= *

Nc02 π+:= *

Nc12 π+:= *

Nc22 π+:= * Nc

5.142

5.142

5.142

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

Nb01.5 Nd0

1−( )⋅ tan φd0⎛⎝

⎞⎠

⋅:= *

Nb11.5 Nd1

1−( )⋅ tan φd1⎛⎝

⎞⎠

⋅:= *

Nb21.5 Nd2

1−( )⋅ tan φd2⎛⎝

⎞⎠

⋅:= * Nb

0

0

0

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

6.6.1 Součinitele tvaru základu

Základové patky Z1, Z2, Z3, Z4

scZ101 0.2

bZ1lZ1

⋅+:= *

scZ111 0.2

bZ1lZ1

⋅+:= *

scZ121 0.2

bZ1lZ1

⋅+:= * scZ1

1.162

1.162

1.162

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sdZ101

bZ1lZ1

sin φd0⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ111

bZ1lZ1

sin φd1⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ121

bZ1lZ1

sin φd2⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= * sdZ1

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sbZ101 0.3

bZ1lZ1

⋅−:= *

sbZ111 0.3

bZ1lZ1

⋅−:= *

sbZ121 0.3

bZ1lZ1

⋅−:= * sbZ1

0.758

0.758

0.758

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *


scZ501 0.2

bZ5lZ5

⋅+:= *

scZ511 0.2

bZ5lZ5

⋅+:= *

scZ521 0.2

bZ5lZ5

⋅+:= * scZ5

1.088

1.088

1.088

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sdZ501

bZ5lZ5

sin φd0⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ511

bZ5lZ5

sin φd1⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ521

bZ5lZ5

sin φd2⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= * sdZ5

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sbZ501 0.3

bZ5lZ5

⋅−:= *

sbZ511 0.3

bZ5lZ5

⋅−:= *

sbZ521 0.3

bZ5lZ5

⋅−:= * sbZ5

0.868

0.868

0.868

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *


scZ901 0.2

bZ9lZ9

⋅+:= *

scZ911 0.2

bZ9lZ9

⋅+:= *

scZ921 0.2

bZ9lZ9

⋅+:= * scZ9

1.113

1.113

1.113

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sdZ901

bZ9lZ9

sin φd0⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ911

bZ9lZ9

sin φd1⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ921

bZ9lZ9

sin φd2⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= * sdZ9

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sbZ901 0.3

bZ9lZ9

⋅−:= *

sbZ911 0.3

bZ9lZ9

⋅−:= *

sbZ921 0.3

bZ9lZ9

⋅−:= * sbZ9

0.831

0.831

0.831

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

Základové rošty Z13, Z14

scZ1301 0.2

bZ13lZ13

⋅+:= *

scZ1311 0.2

bZ13lZ13

⋅+:= *

scZ1321 0.2

bZ13lZ13

⋅+:= * scZ13

1.042

1.042

1.042

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sdZ1301

bZ13lZ13

sin φd0⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ1311

bZ13lZ13

sin φd1⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ1321

bZ13lZ13

sin φd2⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= * sdZ13

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sbZ1301 0.3

bZ13lZ13

⋅−:= *

sbZ1311 0.3

bZ13lZ13

⋅−:= *

sbZ1321 0.3

bZ13lZ13

⋅−:= * sbZ13

0.937

0.937

0.937

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *


scZ1501 0.2

bZ15lZ15

⋅+:= *

scZ1511 0.2

bZ15lZ15

⋅+:= *

scZ1521 0.2

bZ15lZ15

⋅+:= * scZ15

1.014

1.014

1.014

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sdZ1501

bZ15lZ15

sin φd0⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ1511

bZ15lZ15

sin φd1⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= *

sdZ1521

bZ15lZ15

sin φd2⎛⎝

⎞⎠

⋅+:= * sdZ15

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

sbZ1501 0.3

bZ15lZ15

⋅−:= *

sbZ1511 0.3

bZ15lZ15

⋅−:= *

sbZ1521 0.3

bZ15lZ15

⋅−:= * sbZ15

0.979

0.979

0.979

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

6.6.2 Součinitele hloubky založeníZákladové patky Z1, Z2, Z3, Z4

dcZ101 0.1

d1bZ1

+:= *

dcZ111 0.1

d1bZ1

+:= *

dcZ121 0.1

d1bZ1

+:= * dcZ1

1.077

1.077

1.077

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

ddZ101 0.1

d1bZ1

sin 2 φd0⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ111 0.1

d1bZ1

sin 2 φd1⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ121 0.1

d1bZ1

sin 2 φd2⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= * ddZ1

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

dbZ101:= *

dbZ111:= *

dbZ121:= *

dbZ1

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *


dcZ501 0.1

d1bZ5

+:= *

dcZ511 0.1

d1bZ5

+:= *

dcZ521 0.1

d1bZ5

+:= * dcZ5

1.067

1.067

1.067

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

ddZ501 0.1

d1bZ5

sin 2 φd0⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ511 0.1

d1bZ5

sin 2 φd1⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ521 0.1

d1bZ5

sin 2 φd2⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= * ddZ5

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

dbZ501:= *

dbZ511:= *

dbZ521:= *

dbZ5

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *


dcZ901 0.1

d1bZ9

+:= *

dcZ911 0.1

d1bZ9

+:= *

dcZ921 0.1

d1bZ9

+:= * dcZ9

1.077

1.077

1.077

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

ddZ901 0.1

d1bZ9

sin 2 φd0⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ911 0.1

d1bZ9

sin 2 φd1⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ921 0.1

d1bZ9

sin 2 φd2⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= * ddZ9

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

dbZ901:= *

dbZ911:= *

dbZ921:= *

dbZ9

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

Základové rošty Z13, Z14

dcZ1301 0.1

d1bZ13

+:= *

dcZ1311 0.1

d1bZ13

+:= *

dcZ1321 0.1

d1bZ13

+:= * dcZ13

1.064

1.064

1.064

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

ddZ1301 0.1

d1bZ13

sin 2 φd0⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ1311 0.1

d1bZ13

sin 2 φd1⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ1321 0.1

d1bZ13

sin 2 φd2⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= * ddZ13

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

dbZ1301:= *

dbZ1311:= *

dbZ1321:= *

dbZ13

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *


dcZ1501 0.1

d2bZ15

+:= *

dcZ1511 0.1

d2bZ15

+:= *

dcZ1521 0.1

d2bZ15

+:= * dcZ15

1.089

1.089

1.089

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

ddZ1501 0.1

d2bZ15

sin 2 φd0⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ1511 0.1

d2bZ15

sin 2 φd1⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= *

ddZ1521 0.1

d2bZ15

sin 2 φd2⋅⎛

⎝⎞⎠

⋅⋅+:= * ddZ15

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

dbZ1501:= *

dbZ1511:= *

dbZ1521:= *

dbZ15

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

6.6.3 Součinitele šikmosti zatížení

Základová patka Z1, Z2, Z3, Z4

icZ10 1 tan δZ1( )−( )2:= *

icZ11 1 tan δZ1( )−( )2:= *

icZ12 1 tan δZ1( )−( )2:= * icZ1

0.965

0.965

0.965

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

idZ1 icZ1:= *

ibZ1 icZ1:= *


icZ50 1 tan δZ1( )−( )2:= *

icZ51 1 tan δZ1( )−( )2:= *

icZ52 1 tan δZ1( )−( )2:= * icZ5

0.965

0.965

0.965

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

idZ5 icZ5:= *

ibZ5 icZ5:= *


icZ90 1 tan δZ9( )−( )2:= *

icZ91 1 tan δZ9( )−( )2:= *

icZ92 1 tan δZ9( )−( )2:= * icZ9

0.965

0.965

0.965

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

idZ9 icZ9:= *

ibZ9 icZ9:= *

Základový rošt Z13, Z14

icZ130 1 tan δZ13( )−( )2:= *

icZ131 1 tan δZ13( )−( )2:= *

icZ132 1 tan δZ13( )−( )2:= * icZ13

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

idZ13 icZ13:= *

ibZ13 icZ13:= *

Základový pas Z15, Z17

icZ150 1 tan δZ15( )−( )2:= *

icZ151 1 tan δZ15( )−( )2:= *

icZ152 1 tan δZ15( )−( )2:= * icZ15

0.965

0.965

0.965

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

= *

idZ15 icZ15:= *

ibZ15 icZ15:= *

6.7 Posouzení základové půdyZákladová patka Z1, Z2, Z3, Z4

Zvislá*

RdZ1 cd Nc⋅ scZ1⋅ dcZ1⋅ icZ1⋅( ) γ1 d1⋅ Nd⋅ sdZ1⋅ ddZ1⋅ idZ1⋅+ γ2bZ12

⋅ Nb⋅ sbZ1⋅ dbZ1⋅ ibZ1⋅+:= *

RdZ1

383.144

383.144

383.144

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa= *

σdeZ1 194 kPa= *

podmienka "vyhovuje!!!" σdeZ1 RdZ10≤if

"nevyhovuje" otherwise

:= *

podmienka "vyhovuje!!!"= *

vyuzitieσdeZ1RdZ10

:= * vyuzitie 50.634 %= *

Výpočtová vodorovná únosnosť základovej pôdy:

Hde VdeZ1 tan φd( )⋅ cd Aef⋅+ Spd+≤ *

Aef bZ1 lZ1⋅:= * Aef 29.1 m2= *

Ka tan 45φd2

−⎛⎜⎝

⎞⎟⎠

2

:= * Ka

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

m:= *

Spd12

γ1⋅ d12⋅ Ka⋅:= * Spd 185.033 kN= *

RdhZ1 VdeZ1 tan φd( )⋅ cd Aef⋅+ Spd+:= *

RdhZ1

2.203 103×

2.552 103×

2.901 103×

⎛⎜⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎟⎠

kN= *

podmienka "vyhovuje!!!" HdeZ1 RdhZ10≤if


:= *


vyuzitieHdeZ1RdhZ10

:= * vyuzitie 17.178 %= *


Zvislá*


⋅ Nb⋅ sbZ5⋅ dbZ5⋅ ibZ5⋅+:= *

RdZ5

312.238

312.238

312.238

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa= *

σdeZ5 182 kPa= *



:= *


vyuzitieσdeZ5RdZ50

:= * vyuzitie 58.289 %= *



Aef bZ5 lZ5⋅:= * Aef 93.44 m2= *

Ka tan 45φd2

−⎛⎜⎝

⎞⎟⎠

2

:= * Ka

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

m:= *

Spd12

γ1⋅ d12⋅ Ka⋅:= * Spd 185.033 kN= *


RdhZ1

2.203 103×

2.552 103×

2.901 103×

⎛⎜⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎟⎠

kN= *



:= *


vyuzitieHdeZ5RdhZ50

:= * vyuzitie 5.678 %= *


Zvislá*


⋅ Nb⋅ sbZ9⋅ dbZ9⋅ ibZ9⋅+:= *

RdZ9

367.3

367.3

367.3

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa= *

σdeZ9 176 kPa= *



:= *


vyuzitieσdeZ9RdZ90

:= * vyuzitie 47.917 %= *



Aef bZ9 lZ9⋅:= * Aef 41.71 m2= *

Ka tan 45φd2

−⎛⎜⎝

⎞⎟⎠

2

:= * Ka

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

m:= *

Spd12

γ1⋅ d12⋅ Ka⋅:= * Spd 185.033 kN= *


RdhZ9

3.077 103×

3.577 103×

4.078 103×

⎛⎜⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎟⎠

kN= *



:= *


vyuzitieHdeZ9RdhZ90

:= * vyuzitie 12.297 %= *

Základový rošt Z13, Z14

Zvislá*


⋅ Nb⋅ sbZ13⋅ dbZ13⋅ ibZ13⋅+:= *

RdZ13

340.569

340.569

340.569

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa= *

σdeZ13 234 kPa= *



:= *


vyuzitieσdeZ13RdZ130

:= * vyuzitie 68.709 %= *



Aef bZ13 lZ13⋅:= * Aef 233.1 m2= *

Ka tan 45φd2

−⎛⎜⎝

⎞⎟⎠

2

:= * Ka

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

m:= *

Spd12

γ1⋅ d12⋅ Ka⋅:= * Spd 185.033 kN= *


RdhZ13

1.635 104×

1.914 104×

2.194 104×

⎛⎜⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎟⎠

kN= *



:= *


vyuzitieHdeZ13RdhZ130

:= * vyuzitie 2.315 %= *

Základový pas Z15, Z17

Zvislá*


2⋅ Nb⋅ sbZ15⋅ dbZ15⋅ ibZ15⋅+:= *

RdZ15

338.943

338.943

338.943

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa= *

σdeZ15 234 kPa= *



:= *


vyuzitieσdeZ15RdZ150

:= * vyuzitie 69.038 %= *



Aef bZ15 lZ15⋅:= * Aef 617.5 m2= *

Ka tan 45φd2

−⎛⎜⎝

⎞⎟⎠

2

:= * Ka

1

1

1

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

m:= *

Spd12

γ1⋅ d22⋅ Ka⋅:= * Spd 604.19 kN= *

cd

69.333

81.333

93.333

⎛⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎠

kPa= * RdhZ15 VdeZ15 tan φd( )⋅ cd Aef⋅+ Spd+:= *

RdhZ15

4.342 104×

5.083 104×

5.824 104×

⎛⎜⎜⎜⎜⎝

⎞⎟⎟⎟⎟⎠

kN= *



:= *


vyuzitieHdeZ15RdhZ150

:= * vyuzitie 0.871 %= *


7. Posudek na II.mezní stav

7.1. PoznámkaJe proveden výpočet sednutí bez vlivu konsolidací. Pro přesnější výpočet sedání je proveden odhad dosednutí základuvlivem odhadovaného přitížení základů..V průběhu provozu stavby nebylo dosud prováděno žádné měření sedání, ze kterého by bylo možné odvodit předpokládanéchování této stavby. Podle požadavků ČSN 73 1001 čl. 129 a čl.130 je třeba provést zaměření reálného sednutí stavby. Ztěchto měření bude zpětně dopočten přetvárný modul a dopočteno přesné sedání.

7.2. Současný stav sedání"Sedání konstrukcí kotelny nebylo pravděpodobně systematicky měřeno. Podle vizuální prohlídky konstrukcí OK, podlah atd.nebyly žádné důsledky větších sedání případně nerovnoměrných sedání zaznamenány." viz Závěrečná zpráva Vyhodnocenístavu OK kotelny bloků č.21 - 24 - podklad č. XXX.

7.3. Požadavky na zaměření základů. - výškové zaměření provést k některému vztažnému bodu (nejlépe trigonometrická síť), který leží mimo. poklesovou kotlinu objektu a není ovlivňován změnami v jejím sedání,. - provést měření v dostupných částech základů, nejlépe v místě kotvení ocelové konstrukce sloupů (rošty,. patky, pásy - pod každým sloupem, bunkr každý druhý sloup),. - místo měření musí být měřitelné i po demontáži ocelové konstrukce,. - při zaměření zaznamenat stav zařízení a jejich techologických procesů (naplněnost kotlů, zásobníků ...). - zaměření provést v několika opakováních při:. . - zatížený stav - stávající kotle jsou instalovány, pokud možno naplněny, zásobníky naplněny,. . - odlehčený stav - nejdříve za 5 - 7 dní po demontáži ocelové konstrukce a kotlů,. . - nová OK - nejdříve za 5 - 7 dní po montáži nové ocelové konstrukce a kotlů,. . - provoz - nejdříve za 10 dní po zahání provozu na nové technologii,. . - konečný stav - po půl roce provozu objektu..Navrhované body k zaměření viz schema - označené sloupy.

Projekt KOETU - Tušimice IIČást Kotel C,D - základové konstrukcePopis Statické posouzeníAutor SCIA CZ s.r.o.

7.4 Schema sledovaných bodù


7.5. Sedání objektu

7.5.1. PoznámkaJe spočteno celkové sedání objektu ve dvou variantách:. Celkové sednutí od stálých zatížení. Odhad dosednutí jen od přitížení novou konstrukcí..Limitní hodnoty sednutí:.Konstrukce je ocelová staticky neurčitá... - průměrné sednutí. . s lim = 80 mm. - nerovnoměrné sednutí. . delta s/l = 0,03

7.6. Celkové sedání

7.6.1. KombinaceJméno Typ Zatěžovací stavy Souč.

[1]soilin Lineární - únosnost LC1 - Vlastní tíha OK



LC4 - Technologie










1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

7.6.2 Schema - celkové sednutí

-90,53

-89,53

-88,53

-87,53

-86,53

-85,53

-84,53

-83,53

-82,53

-81,53

-80,53

-79,53

-78,53

-77,53

-76,53

-75,53

-74,53

-73,53

-72,53

-71,53

-70,53

-69,53

-68,53

-67,53

-66,53

-65,53

-64,53

-63,53

-62,53

-61,53

-60,53

-59,53

-58,53

-57,53

-56,53

-55,53

-54,53

-53,53

-52,53

-51,53

-50,53

-49,53

-48,53

-47,53

-46,53

-45,53

-44,53

-43,53

-42,53

-41,53

-40,53

-39,53

-38,53

-37,53

-36,53

-35,53

-34,53

-33,53

-32,53

-31,53

-30,53

-29,53

-28,53

-27,53

-26,53

-25,53

-24,53

-23,53

-22,53

-21,53

-20,53

-19,53

-18,53

-17,53

-16,53

-15,53

-14,53

-13,53

-12,53

-11,53

-10,53

-9,53

-8,53

-7,53

-6,53

-5,53

41,2019

2122

2634

3333

3230

3032

3333

3232

3030

3333

3333

3333

3331

3134

3537

2523

2120

1719

2122

3534

3332

3129

2931

3131

3130

2828

3030

3030

3029

2927

2729

2924

2219

1740,20

1817

1922

3331

2828

2828

2929

2930

2929

2930

3031

3131

3130

3031

3133

3928

2321

2019

1921

2337

3531

3030

3029

3030

3030

2929

2929

2929

2928

2828

2727

2829

2722

1917

39,2018

1920

3035

3333

3031

3131

3232

3232

3131

3333

3434

3433

3332

3232

3541

3123

2320

2022

2230

4037

3432

3232

3232

3333

3333

3131

3131

3131

3030

2929

2930

3129

2220

1738,20

2020

2224

3735

3031

3131

3334

3535

3232

3233

3337

3737

3635

3333

3437

4432

2525

2222

2224

2543

3934

3332

3235

3636

3636

3632

3134

3434

3333

3030

2929

3233

2922

2118

37,2021

2023

2639

3632

3333

3540

4144

4444

4243

4647

4848

4741

3935

3536

3946

3428

2624

2423

2528

4541

3635

3437

3944

4545

4544

4140

4242

4140

3836

3231

3133

3531

2522

1936,20

2528

2934

4038

3534

3637

4344

4747

4744

4550

5253

5351

4441

3937

3841

4737

3431

2926

2830

3346

4239

3638

3941

4849

4948

4642

4143

4343

4240

3835

3333

3536

3430

2621

35,2040

3937

3738

3944

4643

4141

4142

4645

4441

4040

4143

4140

3736

3636

3734,20

4241

3939

4041

4648

4543

4343

4448

4746

4342

4243

4542

4138

3838

3839

33,2045

4340

4141

4350

5053

5353

4946

4444

4547

5452

4845

4443

4447

5152

5148

4643

4040

3940

4132,20

4946

4243

4344

5249

5253

5350

4745

4647

4957

5551

4746

4545

4852

5250

4748

4542

4141

4245

31,2053

4844

4444

4654

4948

4748

4952

6260

5449

4746

4647

4947

4343

4345

4830,20

3438

4142

4964

5550

4646

4648

5550

4948

4951

5566

5852

4542

4242

3838

4243

4648

5464

5751

4947

4748

5148

4544

4546

5057

5043

3633

3129,20

3636

3842

5066

5751

4747

4749

5751

5150

5153

5669

5849

4441

4040

4342

4041

4348

5467

5953

5049

4949

5250

4646

4648

5259

4941

3734

3328,20

3835

3640

5268

5953

4949

4950

5953

5251

5354

5871

5750

4744

4240

4444

4041

4349

5569

6054

5250

5051

5451

4747

4749

5361

5545

3936

3427,20

3935

3740

4969

6054

5050

5052

6155

5352

5356

5971

5749

4444

4341

4646

4041

4348

5669

6156

5451

5152

5552

4848

4850

5462

4848

3937

3626,20

4036

3841

5066

5955

5151

5152

5756

5353

5556

6070

5751

4444

4242

4747

4243

4450

5667

6256

5452

5355

5653

4949

4851

5460

4949

3938

3525,20

4037

3842

5166

6055

5251

5252

5657

6059

5855

5558

6061

6262

5754

5455

5761

7159

5246

4644

4348

4843

4445

5157

6863

5755

5353

5460

6060

5957

5453

5657

5857

5552

5049

4952

5560

5050

4138

3524,20

3838

3943

5272

6356

5252

5253

5455

5555

5454

5454

5657

5757

5655

5556

5862

7561

5347

4745

4449

4844

4446

5258

7364

5855

5453

5455

5555

5453

5252

5253

5353

5251

5150

5152

5664

5151

4239

3623,20

3737

3943

5673

6357

5353

5353

5556

5656

5554

5455

5657

5858

5755

5657

5963

7662

5548

4846

4549

4945

4547

5460

7465

5956

5454

5556

5756

5554

5352

5354

5554

5352

5151

5153

5765

5454

4239

3622,20

3838

4145

5371

6358

5453

5354

5859

6160

5955

5659

6062

6363

5856

5657

6063

7562

5450

5047

4548

4746

4648

5360

7366

6056

5554

5661

6160

5958

5453

5758

5959

5653

5251

5254

5864

5252

4340

3721,20

3941

4246

5372

6558

5454

5455

5958

5656

5860

6478

6255

5151

4948

4948

4748

5054

6175

6760

5755

5658

6056

5252

5254

5865

5252

4441

3820,20

4342

4447

5475

6559

5454

5456

6658

5756

5761

6478

6356

5151

5049

5252

4949

5155

6276

6761

5955

5556

6056

5352

5355

5967

5353

4442

4019,20

4542

4343

5675

6559

5454

5456

6558

5756

5861

6576

6458

5151

5051

5453

5450

5157

6374

6761

5856

5555

6056

5352

5355

5967

5555

4443

4118,20

4643

4448

6072

6660

5555

5456

6457

5756

5861

6576

6661

5853

5150

5555

5051

5360

6475

6861

5856

5555

5956

5353

5356

6066

6254

4744

4117,20

4848

5657

6480

6860

5555

5455

6056

5656

5962

6681

7367

6058

5456

5656

5460

6263

6878

6862

5856

5554

5655

5353

5456

6171

6356

5045

4416,20

5154

5758

6583

6860

5655

5455

6056

5756

5962

6681

7368

6158

5857

5756

5960

6264

6978

6862

5956

5554

5655

5353

5456

6172

6356

4946

4515,20

6560

5655

5556

6457

5757

5962

6676

7568

6259

5756

5559

5654

5354

5659

14,2065

6056

5656

5766

5858

5860

6366

7775

6963

6058

5757

6058

5454

5456

5913,20

4654

6066

6561

5756

5658

6760

5959

6163

6677

6763

5755

5559

6265

7669

6361

5858

5862

5955

5555

5659

5954

4441

12,2047

5461

6666

6158

5757

5968

6160

6062

6467

7868

6458

5756

6063

6777

7064

6260

5959

6360

5656

5657

6060

5545

4211,20

4550

5965

6662

5858

5960

7063

6261

6365

6878

6962

5856

5757

6067

7771

6663

6161

6164

6157

5757

5860

5955

4744

10,2045

4548

5465

6360

6060

6268

6564

6364

6769

7670

6159

5558

5558

6075

7267

6663

6363

6362

5959

5859

6060

5248

429,20

4647

4955

6764

6162

6264

7069

6766

6768

7178

7160

6057

5958

5962

7774

6867

6566

6766

6461

6059

6162

6050

4944

8,2048

4750

5770

6762

6365

6770

7274

7473

7071

7476

7677

7771

6969

6869

7684

7364

6159

6258

6063

8376

7068

6969

7177

7776

7573

7069

7272

7270

6965

6361

6063

6562

5549

457,20

4954

6369

7472

7267

6870

7478

7979

7976

7881

8181

8080

8073

7371

8080

8775

6765

6364

6467

7486

8078

7473

7476

8182

8180

7878

7778

7776

7473

6866

6468

6768

6460

5249

6,2054

6168

7381

8278

7684

8586

8082

8080

8384

8482

8180

8187

8784

8288

8993

7874

7068

6871

7477

9188

8784

8285

8885

8484

8080

8282

8279

7774

7878

7773

7375

7568

6355

525,20

5863

7175

8078

7673

7375

7881

6966

6155

4,203,20

4346

5154

5759

6162

6465

6769

7071

7272

7272

7374

7576

7676

7776

7676

7778

7878

7878

7776

7576

7575

7574

7474

7576

7677

7778

7877

7778

7979

7979

7879

7777

7778

7777

7675

7472

7172

7171

6968

6664

5958

5654

5249

4946

2,2047

4650

5355

5759

6062

6365

6667

6869

6970

7071

7172

7373

7373

7373

7374

7475

7575

7474

7373

7373

7272

7272

7272

7373

7474

7474

7475

7575

7575

7575

7474

7373

7373

7271

7170

6968

6767

6665

6462

6056

5453

5149

4646

431,20

4746

4952

5455

5759

6061

6264

6566

6667

6768

6869

7070

7071

7171

7171

7272

7272

7272

7272

7171

7171

7170

7171

7171

7172

7272

7272

7373

7373

7373

7272

7271

7171

7070

6969

6867

6665

6564

6362

6059

5553

5150

4845

4542

0,2048

4648

5153

5456

5759

6061

6263

6465

6666

6667

6868

6969

6970

7070

7070

7171

7171

7171

7070

7070

7070

7070

7070

7071

7171

7171

7171

7272

7272

7271

7170

7070

7069

6968

6767

6665

6464

6362

6059

5754

5251

4947

4545

42-0,80

4745

4850

5254

5657

5859

6162

6364

6565

6566

6667

6868

6969

6969

6970

7070

7171

7171

7070

7070

7070

7070

7070

7071

7171

7171

7171

7171

7272

7271

7170

7069

6969

6969

6867

6665

6464

6362

6160

5957

5552

5149

4745

4543

-1,8046

4548

5052

5461

6260

6266

6869

7071

7171

6869

7374

7575

7676

7572

7276

7777

7878

7777

7373

7777

7777

7273

7377

7878

7878

7877

7474

7878

7878

7877

7672

7275

7575

7474

7371

6867

6969

6867

6564

6257

5656

5452

4949

47-2,80-3,80-4,80

4449

5356

5760

6160

6363

6364

6463

6564

6366

6462

6460

5958

5857

5653

5249

4946

4541

40-5,80

3138

4144

4748

4949

5250

5455

5357

5655

5659

5660

6058

6159

5760

6261

6362

6163

6259

6263

6264

6361

6362

6063

6463

6563

6163

6261

6364

6265

6363

6262

6162

6363

6260

6059

5858

5858

5756

5453

5251

5049

4847

4543

4140

-6,80-7,80-8,80

3739

4244

4649

5051

4950

5456

5758

5959

5956

5761

6263

6462

6060

6166

6466

6363

6766

6666

6366

6767

6767

6566

6666

6667

6667

6663

6366

6767

6766

6665

6261

6465

6764

6360

6068

5857

5757

5756

5450

5049

5049

4846

4241

-9,8037

3638

4042

4344

4546

4748

4950

5151

5252

5253

5354

5556

5555

5656

5857

5858

5859

5858

5858

5959

5959

5959

5959

5959

5959

5958

5858

5859

5959

5958

5857

5757

5756

5656

5554

5453

5250

5050

4948

4747

4645

4442

4138

37-10,80

3436

3839

4142

4344

4546

4648

4849

5050

5151

5152

5253

5453

5454

5456

5456

5656

5756

5656

5757

5757

5757

5757

5757

5757

5756

5656

5656

5757

5756

5656

5555

5555

5453

5453

5252

5150

4848

4847

4645

4544

4342

4139

3635

-11,8034

3638

3940

4142

4344

4445

4747

4849

4950

5050

5151

5253

5252

5353

5553

5555

5556

5555

5556

5656

5656

5655

5555

5555

5555

5555

5454

5555

5656

5655

5554

5454

5453

5252

5251

5150

4947

4747

4645

4544

4342

4140

3836

35-12,80

3840

4243

4445

4747

4545

5051

5253

5456

5652

5256

5757

5956

5454

5762

5659

5959

5954

5454

6361

6161

6161

5859

5959

5960

6060

5956

5659

6060

6162

6059

5555

5858

5755

5653

5256

5150

5050

5146

4546

4848

4645

4341

3836

-13,8034

3942

3941

4243

4952

5354

5556

5859

5959

5657

6162

6364

6260

6061

6664

6663

6367

6663

5663

6463

6463

6257

6666

6666

6766

6362

6363

6466

6767

6666

6562

6164

6567

6463

6060

6858

5757

5757

5654

4550

4950

4948

4636

41

7.7. Dosednutí od přitížení 7.7.1 Poznámka Porovnáním zjednodušeného přepočtu základů podle zprávy ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc viz podklady 2.05, 2.06, 2.07 bylo zjištěno, že změnami konstrukce/ změnami zatížení viz výpočet ocelové konstrukce model Kotelnabunkr34gZ.esa (1.10) nedojde ke zvýšení zatížení a proto dosednutí od přitížení bude mít charakter spíše lokálních změn. Dosednutí bude upřesněno dodatečným měřením – viz požadavek na výškové zaměření základů.

N [kN]hlav. sloupy ř. D 22,25,29,32 (S1)ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc extrém -12080.0D22 = B5020 -10252,75D25 = B5000 -10247,24D29 = B4980 -10294,01D32 = B4959 -10279,68

hlav. sloupy ř. E 22,25,29,32 (S2)ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc extrém -10590.0E22 = B5021 -8934,3E25 = B5001 -8958,64E29 = B4981 -9054,6E32 = B4960 -9026,71

hlav. sloupy ř. F 22,25,29,32 (S3)ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc extrém -14140.0F22 = B5022 -11563,05F25 = B5002 -11978,7F29 = B4982 -11569,32F32 = B4961 -11847,06

hlav. sloupy ř. G 22,25,29,32 (S4)ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc Minimum -9120.0G22 = B5023 -8345,45G25 = B5003 -8910,63G29 = B4983 -8271,3G32 = B4962 -8950,53

hlav. sloupy ř. G 23/24, 30/31 (S4*)ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc extrém -5177.0G 23/24 = B5154 -4319,39G 30/31 = B5152 -4264,55


7.8. Posouzení

7.8.1. Průměrná hodnota sednutíPrůměrná hodnota sednutí objektu:.. delta s = 54,8 mm < delta s lim = 80 mm.. Podmínka na průměrnou hodnotu sednutí vyhovuje.

7.8.2. Nerovnoměrné sednutíNerovnoměrné sednutí - úhlové přetvoření:.. - maximální sednutí s max = 92,6 mm. - minimální sednutí s min = 16,7 mm.. - delta s = 75,9 mm.. - směr y. . - max y = 41,20 m. . - min y = -13,80 m.. . - L y = 55,00 m.. . - delta s/L = 0,0014 < (delta s/L)lim = 0,003.. Podmínka nerovnoměrného sednutí na ose y vyhovuje... - směr x. . - max x = -5,53 m. . - min x = -90,53 m.. . - L x = 85,00 m.. . - delta s/L = 0,0009 < (delta s/L)lim = 0,003.. Podmínka nerovnoměrného sednutí na ose x vyhovuje.


8. Kontaktní napětí pro výpočet únosnosti základů

8.1. Poznámka. Pro posouzení betonových základů je vypočteno průměrné napětí v základové spáře bez vlivu zatížení vlastnítíhou betonové konstrukce základů.Kontaktní napětí je normováno pro nejvíce zatížený prvek ve výběru.Zatížení pro kritickou kombinaci je do prutového modelu vnášeno pomocí zatížené základových prvků přepočtenýmprůměrným zatížením z kontaktních napětí.


[1]csn - csn pro bet. posudek Lineární - únosnost LC0 - vlastní tíha - beton

LC1 - Vlastní tíha OK



LC4 - Technologie

LC6 - Vítr -y


LC7 - Vítr +y

LC8 - Vítr -x

LC9 - Vítr +x














-1,10

1,10

1,10

1,20

1,20

1,30

1,20

1,30

1,30

1,30

1,10

1,30

1,40

1,10

1,20

1,40

1,40

1,40

1,40

1,20

1,40

1,40

1,40


8.3. Základová patka Z1, Z2, Z3, Z4

8.3.1. Schema

8.3.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : GlobálníVýběr : S14,SE1..SE24Kombinace : csn - csnV uzlech, prům. na prvku.


tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - csn SE1 0,000 20,4 1,7 85,9



8.4.1. Schema

8.4.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : GlobálníVýběr : S13,SE2Kombinace : csn - csnV uzlech, prům. na prvku.


tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - csn SE2 0,000 449,0 15,7 101,0



8.5.1. Schema

8.5.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : GlobálníVýběr : S12,SE3Kombinace : csn - csnV uzlech, prům. na prvku.


tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - csn SE3 0,000 72,7 -34,7 76,7


8.6. Základový rošt Z13, Z14

8.6.1. Schema

8.6.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : GlobálníVýběr : S159,S160,S193,SE13..SE17Kombinace : csn - csnV uzlech, prům. na prvku.


tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - csn SE17 0,000 -43,0 -28,2 99,5Kontaktní napětí csn - csn SE15 0,000 123,3 -264,7 120,4Kontaktní napětí csn - csn SE14 0,000 11,5 -479,9 123,7Kontaktní napětí csn - csn SE16 0,000 -24,8 636,0 118,8


8.7. Základový pás Z15, Z17

8.7.1. Schema

8.7.2. Kontaktní napětíLineární výpočet, Extrém : GlobálníVýběr : S41..S56,S147,SE23,S17,S19,S20,S81..S83,S87,S88,S91,S95..S97,S101,S102,S104,S105,S110,S111,S116,S117,S151,SE24Kombinace : csn - csnV uzlech, prům. na prvku.


tauzx[kPa]

tauzy[kPa]

sigmz[kPa]

Kontaktní napětí csn - csn SE23 0,000 -77,3 -976,1 169,4Kontaktní napětí csn - csn SE24 0,000 -51,4 -426,4 166,3

Documents

Příloha III - Posouzení podloží