PROGETTO DI CAPANNONE E VIA DI CORSA IN ACCIAIO · Costruzioni in Acciaio Recaredo José Garcia Martínez Università Degli Studi di Genova 1 Costruzioni in Acciaio UNIVERSITÀ DEGLI

Costruzioni in Acciaio

Recaredo José Garcia Martínez Università Degli Studi di Genova

1


UNIVERSITÀ DEGLI STUDI DI GENOVA

PROGETTO DI CAPANNONE E VIA DI CORSA

IN ACCIAIO

2017

AUTORE: Recaredo José García Martinez



2

INDICE:

1 INTRODUZIONE .......................................................................................................................................... 3

2 SCOPO ........................................................................................................................................................ 3

3 REFERENZE ................................................................................................................................................. 3

4 MATERIALI ................................................................................................................................................. 3

5 CRITERI DI DISEGNI .................................................................................................................................... 4

6 DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA .............................................................................................................. 4

7 CARICHI ...................................................................................................................................................... 5

8 COMBINAZIONI DI CARICO ........................................................................................................................ 6

9 CARICHI APPLICATI .................................................................................................................................... 9

10 SOLLECITAZIONI ....................................................................................................................................... 9

TELAIO PIÙ SOLLECITATO ............................................................................................................... 10

TASSI DI LAVORO ............................................................................................................................ 11

11 VERIFICA E DIMENSIONAMENTO .......................................................................................................... 14

CLASSI DI SEZIONI ........................................................................................................................... 14

11.1.1. CLASSE DI SEZIONE COLONNA INFERIORE ............................................................................. 15

11.1.2. CLASSE DI SEZIONE TRAVE PRINCIPALE ................................................................................. 17

11.1.1. CLASSE DI SEZIONE CONTROVENTO ...................................................................................... 18

VERIFICA ELEMENTI A RESISTENZA ................................................................................................ 20

11.2.1. SFORZO DI COMPRESIONE ..................................................................................................... 20

11.2.2. MOMENTO FLETTENTE .......................................................................................................... 20

11.2.3. TAGLIO ................................................................................................................................... 21

11.2.4. TORSIONE .............................................................................................................................. 22

11.2.5. FLESSIONE E TAGLIO .............................................................................................................. 22

11.2.6. VERIFICA COMBINATA ........................................................................................................... 22

VERIFICA ELEMENTI A STABILITÀ ................................................................................................... 22

11.3.1. VERIFICA A INSTABILITÀ PER COMPRESSIONE ....................................................................... 22

11.3.2. VERIFICA A INSTABILITÀ FLESSO-TORSIONALE ...................................................................... 24

DIMENSIONI BULLONI .................................................................................................................... 26

11.4.1. NODO TRAVE-COLONNA: ....................................................................................................... 26

11.4.2. NODO TRAVE PRINCIPAL-SECONDARIA: ................................................................................ 31

11.4.3. NODO CONTROVENTO-CONTROVENTO ................................................................................ 38

11.4.4. NODO COLONNA-CONTROVENTO ......................................................................................... 38



3

1 INTRODUZIONE

Questa relazione fa referenzia alla esercitazione eseguita della materia Costruzioni in Acciaio,

nella quale si ha fatto un modello 3D in SAP2000 di un capannone in acciaio.

2 SCOPO

Il obiettivo di questa esercitazione è progettare un capannone in acciaio che ha nel suo interiore un carroponte. Si dovrà progettare anche la via di corsa partendo dei dati di reazioni che il carropontista deve fornire. Una volta si ha il modello fatto in SAP2000, si procede a una verifica di alcuni elementi e un dimensionamento dei nodi con la sua verifica.

3 REFERENZE

Questo progetto viene fatto seguendo la normativa attuale corrispondente a:

• Eurocodice UNIEN 1993-1

• NTC2008 “Norme tecniche per le costruzioni” D.M. 14 gennaio 2008

4 MATERIALI

I materiali che si hanno usati nella modellazione si possono dividere basicamente nei

seguenti:

• Acciaio

Caratteristici Acciaio (𝑁, 𝑚𝑚)

Tipo S275

Peso specifico 7,85 ∙ 105 E modulo di elasticità 210000

Poisson 0,3

Resistenza a snervamento Fy 275

Fu 430

• Bulloni

Caratteristici Bulloni (𝑁, 𝑚𝑚)

Classe 8.8

fyb 640

fub 800



4

5 CRITERI DI DISEGNI

Per tutti calcoli si hanno usato usatto le seguenti unità:

• 𝑁, 𝑚𝑚

• 𝑘𝑁, 𝑚

6 DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA

La struttura progettata è un edificio industrial di acciaio o capannone pendolare equilibrato

con contraventi e incastrato alla base.

Sue dimensioni sono, 30 m di larghezza e 50 m di lunghezza. Si ha una luce libera pari alla

larghezza e una altezza massima è di 25 m.

I portali sono costruiti da colonne saldati in sezione H, una più grossa per la parte di sotto dove

è appoggiata la via di corsa (sulla quale si deve muovere il carroponte) e che ha una latezza di

16 m, e una più piccola che arriva ad una quota di 23,5 m di altezza e alla quale è collegata la

trave principale del tetto.

Si hanno un totale di 6 portali con una separazione di 10 m tra loro. Quelli che sono disposti

nei fronti hanno una sezione diversi, più grandi che quelli che sono interni, dovuto a che

sopportano le sollecitazioni direte dei vento e non hanno collegamento ad un lato.

Per evitare gli spostamenti e dare una maggiore rigidezza si hanno disposto controventi

verticali tra le colonne centrali. Il suo compito è cattare gli sforzi orizzontali (vento, sisma…) e

minorare suoi effetti.

Anche si hanno messo controventi su tutta la superficie delle falde di coperture come

mostra la seguente figura.



5

Per quanto riguarda i vincoli che si usano, questi sono incernierati intorno al asse X, mentre

che sono incastrati intorno al asse Y. Questo permette alla struttura di pendolare lungo la

sua lunghezza e trovare l’equilibrio con i controventi.

7 CARICHI

• Peso proprio

Questo carico SAP lo calcola con aiuto del peso specifico, che ha il acciaio che si usa

per modellare, e lo moltiplica per il volume.

• Carichi permanenti:

• Live load

I carichi mobili sono dovuti al movimento del carroponte e della sua portata, che

genera azioni orizzontali e verticali.



6

• Carico Neve

• Vento

• Sisma

Qua si mettono in conto i carichi dovuti a la accelerazione orizzontale che agisce

sulla massa della struttura.

Nel caso ipotetico di sisma, i carichi dovuti alla portata del carroponte non ce

perché questo si ferma e si scarica.

8 COMBINAZIONI DI CARICO

Per tenere in conto tutti possibile casi di carico si fanno le seguenti combinazioni, maggiorando

o riducendo i suoi effetti in ogni caso attraverso coefficienti.



7

DEAD DL_CLD DL_CR1 DL_CR2 LL_CR1 LL_CR2 LL_roof SL TL EWL_X EWL_Y EWL_roof IWL_1 IWL_2

SLU_01 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_02 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_03 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_04 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_05 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_06 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_07 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_08 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_09 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_10 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_11 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_12 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_13 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_14 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_15 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_16 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_17 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_18 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_19 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_20 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_21 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_22 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_23 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_24 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_25 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_26 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_27 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_28 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_29 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_30 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_31 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_32 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_33 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_34 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_35 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_36 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_37 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_38 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_39 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_40 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_41 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_42 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_43 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_44 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_45 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_46 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_47 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_48 1,3 1,3 1,3 1,5 1,05 0,75 -0,9 0,9 0,9 0,9



8

SLU_49 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_50 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_51 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_52 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_53 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_54 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_55 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_56 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 1,5 -0,9 0,9 0,9 0,9

SLU_57 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_58 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_59 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_60 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_61 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_62 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_63 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_64 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -1,5 0,9 0,9 0,9

SLU_65 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_66 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_67 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_68 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_69 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_70 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_71 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_72 1,3 1,3 1,3 1,05 1,05 0,75 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_73 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_74 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_75 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_76 1 1 1 0 0 0 0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_77 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_78 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_79 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5

SLU_80 1 1 1 0 0 0 -0,9 1,5 1,5 1,5



9

9 CARICHI APPLICATI

Nella seguente immagine si mostra come esempio il caso di carico per il vento Ex, però

esistono molti casi che si combinano per dare le sollecitazioni.

Come si può osservare, gli sforzi si trasmettono lungo la struttura. L’obbiettivo dei controventi

sarebbe cattare questi sforzi, e rigidizzare l’insieme della struttura.

Qua sotto si ha una figura dove si vedono le carichi vivi dovuti al carroponte e che attuano sulla

via di corsa.

10 SOLLECITAZIONI

Per determinare le sollecitazioni massime che si hanno nel capannone, si hanno messo tutti le

combinazioni di carico del punto anteriore in uno stato di carico denominato “Inviluppo”.

Questo permette avere il tutto il rango di sollecitazioni che agiscono sugli elementi.

Per dimensionare e per verificare si bisogna prendere quelli più grandi.



10

TELAIO PIÙ SOLLECITATO

• Sforzo Assile

• Taglio



11

• Momento Flettente

TASSI DI LAVORO

• Tassi di lavoro telaio più sollecitato



12

• Tassi di lavoro del lato più sollecitato

• Tassi di lavoro copertura



13

• Tassi di lavoro capannone



14

11 VERIFICA E DIMENSIONAMENTO

CLASSI DI SEZIONI

Per determinare le classi di sezioni si hanno usato le seguenti tabelle del EC3.



15

11.1.1. CLASSE DI SEZIONE COLONNA INFERIORE

Come si ha una colonna sogetta a flessione e compresione, per determinare la clase di sezione, si bisogna determinar il parametro α e ψ.

Come si evince dalla tabella, l’attenzione deve essere posta sul diagramma delle tensioni nell’anima, dipendente dal valore della sollecitazione assiale di progetto agente attraverso il parametro α per i profili che possono raggiungere il valore del momento plastico (classi 1 e 2) oppure attraverso il parametro ψ nel caso in cui si possa avere solo una distribuzione elastica delle tensioni.



16

• Classe dell’anima

cw1

𝑡𝑤1≤ 42 ∙

𝜀

(0,67 + 0,33 ∙ ψ1) → 𝟔𝟓, 𝟐 ≤ 𝟕𝟗, 𝟔𝟓𝟖

Come si può vedere, si ha una classe 3 per l’anima della colonna.

• Classe delle ali

Per determinare le classi delle ali, dato che questi solo stano lavorando a trazione e

compressione, si guarda la parte di compressione nella tabella superiore:

cf1

𝑡𝑓1≤ 9 ∙ 𝜀 → 𝟖, 𝟐𝟏 ≤ 𝟖, 𝟐𝟖

Si ha una classe 1 per le ali della colonna.

Alla fine si deve prendere la classe più limitante. Quindi per la colonna si avrà una CLASSE 3,

che viene data per la classe dell’anima.



17

11.1.2. CLASSE DI SEZIONE TRAVE PRINCIPALE


cw2

𝑡𝑤2≤ 42 ∙

𝜀

(0,67 + 0,33 ∙ ψ2) → 𝟗𝟒, 𝟓 ≤ 𝟏𝟏𝟎, 𝟏

Come si può vedere, si ha una classe 3 per l’anima della trave.



18

• Classe delle ali In questa trave si deve fare la classificazione per ambi due ali dovuto a che hanno diverse spessori.

cf2

𝑡𝑓2≤ 9 ∙ 𝜀 → 𝟏𝟏, 𝟓 ≤ 𝟏𝟐, 𝟖𝟖

cf2

𝑡𝑓𝑏2≤ 9 ∙ 𝜀 → 𝟖, 𝟐𝟏 ≤ 𝟖, 𝟐𝟖

Classe 3 per l’ala superiore della trave. Classe 1 per l’ala inferiore della trave

Alla fine per la trave si avrà una CLASSE 3, che viene data per l’anima e per l’ala superiore.

11.1.1. CLASSE DI SEZIONE CONTROVENTO



19


Come α è più grande che 1, significa che tutta la sezione è lavorando a compressione.

La classificazione deve essere fata a compressione:

cw3

𝑡𝑤3≤ 72 ∙ 𝜀 → 𝟐𝟑, 𝟐𝟑𝟖 ≤ 𝟔𝟔, 𝟐𝟒

Si ha una classe 1 per l’anima del controvento.

• Classe delle ali

cf3

𝑡𝑓3≤ 9 ∙ 𝜀 → 𝟕, 𝟒𝟖𝟔 ≤ 𝟖, 𝟐𝟖

Si ha una classe 1 per le ali del controvento.

Alla fine per la sezione del controvento si avrà una CLASSE 1, che viene data per l’anima e

per le ali.



20

VERIFICA ELEMENTI A RESISTENZA

Abbiamo due elementi che hanno sezione classe 3 e un altro classe 1, pertanto la verifica sarà

in campo elastico. Si fa la verifica di quelli elementi più sollecitati, concretamente della colonna

inferiore vicina ai controventi, un controvento, e la trave principale

11.2.1. SFORZO DI COMPRESIONE

Il valore del sforzo assile di compressione Ned, in ogni sezione trasversale deve soddisfare:

La resistenza di calcolo della sezione trasversale per un sforzo assile di compressione Nc,rd

deve essere determinato:

Il rapporto di calcolo è:

11.2.2. MOMENTO FLETTENTE

Il valore di calcolo del momento flettente Med, in ogni sezione trasversale deve soddisfare:

La resistenza di calcolo a flessione attorno a un asse principale di una sezione trasversale è

determinata come:

Sección Area (m^2) fy (kN(m^2) Sigma M0 Nc,rd (kN) NEd (kN) NEd/Nc,rd

Colomna inferiore 0,0828 275000 1 22770 5004,94 0,219804128

Trave di copertura 0,0454 275000 1 12485 169,757 0,013596876

Controvento 0,0131 275000 1 3602,5 757,45 0,210256766



21

Il calcolo è realizzato attorno a le due asse di il elemento:

Momento flettente attorno al asse debole:

Momento flettente attorno al asse forte:

11.2.3. TAGLIO

Il valore di calcolo del taglio Ved, in ogni sezione trasversale deve soddisfare:

Per l’accertamento della resistenza elastica del calcolo a taglio Vc,rd possiamo utilizzare il

seguente criterio per qualcun punto critico della sezione trasversale:

Per sezioni in I la tensione tangenziale in l’anima posso essere ottenuta come:

Ove:

Af è l’area dell’ala

Aw è l’area dell’anima

Il calcolo de Af e Aw è:

Il rapporto finale di calcolo:

Sección Wel,min (m^3) fy (kN(m^2) Sigma M0 Mc,rd (kN·m) MEd (kN·m) MEd/Mc,rd

Colomna inferiore 0,004207 275000 1 1156,925 226,47 0,195751669


Controvento 0,0004711 275000 1 129,5525 7,4233 0,05729955

Sección Wel,max (m^3) fy (kN(m^2) Sigma M0 Mc,rd (kN·m) MEd (kN·m) MEd/Mc,rd

Colomna inferiore 0,0449 275000 1 12347,5 4303,55 0,348536141


Controvento 0,001376 275000 1 378,4 5,37 0,014191332

Sección h (m) tfThick (m) Altura anima (h-2tfThick) Base (tw) Aw (m^2)

Colomna inferiore 1,7 0,035 1,63 0,025 0,04075

Trave di copertura 1 0,025 0,95 0,01 0,0095

Controvento 0,28 0,018 0,244 0,0105 0,002562

Sección tfThick (m) tfwidth (m) Af (m^2)

Col inf + sol 0,035 0,6 0,021

Trave di copertura 0,025 0,6 0,015

Controvento 0,018 0,28 0,00504

Sección Ttang,Ed (kN/m^2) fy (kN(m^2) Raiz(3)·Sigma M0 Af / Aw Ved (kN) Ttang,Ed / Fy R3sigmaM0

Colomna inferiore 14081,69325 275000 1,732050808 0,620145698 573,829 0,088691666

Trave di copertura 16097,57895 275000 1,732050808 1,578947368 152,927 0,101388453

Controvento 1896,174863 275000 1,732050808 1,967213115 4,858 0,011942804



22

11.2.4. TORSIONE

Il calcolo della torsione non si bisogna fare perché si considera trascurabile poiché abbiamo

valori quasi nulli come si può vedere nei diagrammi delle sollecitazioni.

11.2.5. FLESSIONE E TAGLIO

In queste caso non e necessario il calcolo perché il taglio è minore del 50% della resistenza

elastica a taglio per quello che possiamo trascurare il effetto del taglio sul flettente.

11.2.6. VERIFICA COMBINATA

Si può utilizzare per tutti classe di sezione trasversale il criterio basato in una soma lineale di

effetti risultante per ogni tensione. Per sezioni di classe 1, 2 e 3 soggette alla combinazione di

Ned, My,ed e Mz,ed si applica:

Come si può vedere è verificato, perché tutti valore sono minori di 1.

VERIFICA ELEMENTI A STABILITÀ

11.3.1. VERIFICA A INSTABILITÀ PER COMPRESSIONE

Un elemento compresso deve essere comprovato a instabilità per compressione come:

La resistenza Nb,rd deve essere determinata come:

Per il calcolo de X, coefficiente di riduzione per il modo de instabilità considerato,

corrispondente alla snellezza con le curve di instabilità appropriata.

Sección NEd/Nc,rd MEd/Mc,rd MEd/Mc,rd 2 Soma totale

Colomna inferiore 0,219804128 0,195751669 0,348536141 0,764091938

Trave di copertura 0,013596876 0,112909091 0,225318182 0,351824149

Controvento 0,210256766 0,05729955 0,014191332 0,281747648



23

Dove:

Snellezza:

coefficiente di imperfezione

Il valore del coefficiente α deve essere ottenuto della seguente tabella:

tabella 6.1 UNE-EN 1993-1-1

Tabella 6.2 UNE-EN 1993-1-1

Il valore Fi è:

Sección Fi Landa X

Colomna inferiore 0,871732508 0,746714249 0,756687467


Controvento 1,898080072 1,530899804 0,331108755

Sección Area (m^2) fy (kN(m^2) Ncr (kN) Landa

Colomna inferiore 0,0828 275000 40837,03034 0,746714249

Trave di copertura 0,0454 275000 8619,185915 1,203541719

Controvento 0,0131 275000 1537,12949 1,530899804

Sección Alfa Landa Fi



Controvento 0,34 1,530899804 1,898080072



24

Ncr sforzo assile critico elastico per il modo di instabilità considerato, può essere calcolato:

Sección Pi^2 E (KN/m^2) Imin (m^4) Lb^2 (m^2) Ncr (kN)

Colomna inferiore 9,869604401 210000000 0,001261 64 40837,0303

Trave di copertura 9,869604401 210000000 0,0009901 238,0849 8619,18592

Controvento 9,869604401 210000000 0,00006595 88,9249 1537,12949

Per tanto Nb,rd è:

Così si vede come è verificata la instabilità a compressione.

11.3.2. VERIFICA A INSTABILITÀ FLESSO-TORSIONALE

Il momento resistente di progetto Mb,Rd della trave non vincolata lateralmente attorno al asse forte

deve verificare :

La resistenza di calcolo instabilità laterale è:

Dove:

Sección X Area (m^2) fy (kN(m^2) Sigma M1 Nb,Rd (kN) NEd (kN) NEd/Nb,Rd

Colomna inferiore 0,756687467 0,0828 275000 1 17229,7736 5004,94 0,290482052

Trave di copertura 0,476207726 0,0454 275000 1 5945,45347 169,757 0,028552406

Controvento 0,331108755 0,0131 275000 1 1192,81929 757,45 0,635008174

Sección Fi Landa X



Sección Alfa Landa Fi

Col inf frontone 0,76 0,450079262 0,644056757




25



Il calcolo del momento critico Mcr viene dato:

Il parametro C1 e ottenuto

Tabella 41. Libro Ballio

Per tanto la verifica della flessione laterale è:

Con lo che e verificato.

Come si vede non bisogna fare la verifica per flessione nel caso del controvento, perché non è

disegnato per lavorare a flessione

Sección Wy (m^3) fy (kN(m^2) Mcr (kN) Landa

Colomna inferiore 0,0449 275000 60953,83423 0,450079262

Trave di copertura 0,0188 275000 12066,00113 0,654581295

Sección C1 E (kN/m^2) I (debbole) Lb^2 (m^2) Iw G It PI^2 Mcr(Kn·m)

Colomna inferiore 1,739 210000000 0,001262 64 0,000874637 80769231 2,14967E-05 9,8696044 60953,83423

Trave di copertura 1,739 210000000 0,00108 238,0849 0,000256669 80769231 3,57333E-05 9,8696044 12066,00113

Sección X Wy (m^3) fy (kN(m^2) Sigma M1 Mb,Rd (Kn·m) MEd MEd/Mb,Rd

Colomna inferiore 0,90518261 0,0449 275000 1 11176,74231 4303,55 0,385045113

Trave di copertura 0,90725397 0,0188 275000 1 4690,503024 991,4 0,211363258



26

DIMENSIONI BULLONI

11.4.1. NODO TRAVE-COLONNA:

Si deve dimensionare un nodo rigido bullonato. Per darle una rigidezza maggiore si ha messo

un cuneo di altezza nella connessione con la colonna pari a la metà della trave.

Questo cuneo trasforma il momento in una forza di trazione, che si può considerare F, e la

quale sarà considerata per un primo approccio a dimensionare i bulloni.

𝑀 = 𝐹 ∙ 𝑒

M=970 KN.m

e=1,31 m

Come si vede nella figura, i momenti nella colonna e nella trave, nel nodo sono quasi eguali

dovuto a la rigidezza della union

𝐹 =𝑀

𝑒= 740458 𝑁

𝐹 =𝑀

𝑒= 740458 𝑁

𝐹𝑡,𝑅𝑑 =𝑘2 ∙ 𝑓𝑢𝑏 ∙ 𝑛𝐴𝑠

𝛾𝑀2

Ove:

Tensione ultima del bullone 𝑓𝑢𝑏:

Categoria bullone Collegamenti Note esplicative Classi ad usare

A A taglio Non richiesto precarico Viti da 4.6 a 10.9

D A trazione Non richiesto precarico Viti da 4.6 a 10.9

Bulloni che si hanno scelto per le unioni Classe 8.8 fub= 800 N/mm2



27

Per la realizzazione delle unioni di questo tipo di struttura, si bisognano bulloni ad alta resistenza

come quelli che si hanno scelto, che danno una sufficiente sicurezza, e garantiscono che non si

produce una rottura fragile.

𝑓𝑢𝑏=800 N/mm2

𝑘2=0,9 per vite normale

As: Area della sezione resistente del bullone, che sarà quella filettata

n: Numero di bulloni

𝛾𝑀2=1,25

𝐹𝑡,𝑅𝑑 =0,9 ∙ 800 ∙ 𝑛𝐴𝑠

1,25

La forma di attuare è, a partire di quella forza F, che si produce per il momento e si ripartisce tra

un numero n di bulloni, che si considerano sufficientemente vicini e compartono tutta la trazione

tra loro.

𝐹

𝐹𝑡,𝑅𝑑≤ 1

𝐹 ≤0,9 ∙ 800 ∙ 𝑛𝐴𝑠

1,25

𝑛𝐴𝑠 ≥740458 ∙ 1,25

0,9 ∙ 800= 1285

Si devono trovare un numero n di bulloni di una certa dimensione, che sodisfano la relazione di

sopra.

Diametro (mm)

Area (mm2)

Area Resistente o filettata (As)

12 113 84

14 154 115

16 201 157

18 254 192

20 314 245

22 380 303

24 452 353

27 572 459

30 700 581

Se si prende bulloni di diametro eguale a 20 mm:

𝑛 ≥1285

245= 5,24 = 6 𝐵𝑢𝑙𝑙𝑜𝑛𝑖 𝑑𝑖 𝑑𝑖𝑎𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 20 𝑚𝑚



28

Con questi 6 bulloni sta verificata la trazione dovuta al momento, ma ancora si devono

mettere almeno altri 2 bulloni dello stesso diametro nella parte inferiore, per garantire che la

trave non si stacca della colonna.

Area totale di bulloni:

n= 8 BULLONI DI DIAMETRO 20 mm

𝑛𝐴𝑠 = 8 ∙ 245 = 1960 𝑚𝑚2

Una volta si ha fatto quello, si devono verificare tutti bulloni insieme a taglio e trazione come

segue.

• VERIFICA A TAGLIO E TRAZIONE

Quando sui bulloni agisce forza di trazione e di taglio si deve verificare la seguente relazione:

𝐹𝑣,𝐸𝑑

𝐹𝑣,𝑅𝑑+

𝐹𝑡,𝐸𝑑

1,4 ∙ 𝐹𝑡,𝑅𝑑≤ 1

Se bisogna prima determinare la resistenza a taglio di tutti bulloni insieme:

Se il piano di taglio pasa attraverso la superficie filettata As del bullone, la resistenza a taglio

nel bullone di classe 8.8 è:

𝐹𝑣,𝑅𝑑 =0,6 ∙ 𝑓𝑢𝑏 ∙ 𝑛𝐴𝑠

𝛾𝑀2=

0,6 ∙ 800 ∙ 1960

1,25= 752640 𝑁

Resistenza a trazione dei bulloni:

𝐹𝑡,𝑅𝑑 =0,9 ∙ 800 ∙ 8 ∙ 245

1,25= 1128960 𝑁



29

𝐹𝑣,𝐸𝑑 =152920 𝑁

𝐹𝑡,𝐸𝑑 = 𝐹 = 740458 𝑁

Si mettono nella formula di prima e si verifica:

152920

752640+

740458

1,4 ∙ 1128960= 𝟎, 𝟔𝟕 ≤ 𝟏

• DIMENSIONAMENTO DELLA PIASTRA TRAVE-COLONNA

𝑀𝐸𝑑 = 𝑇 ∙ 𝑑

𝑀𝑅𝑑 =1/4 ∙ 𝑎 ∙ 𝑡2 ∙ 𝑓𝑦

𝛾𝑀0

𝑀𝐸𝑑

𝑀𝑅𝑑≤ 1

Ove:

T= Forza di trazione su ogni bullone = F/n=740458/6= 123409 N/bullone

fy= Resistenza a snervamento della piastra= 275 N/mm2

t= spessore della piastra

𝛾𝑀0= 1,05

Se abbiamo che a= 300 mm e per tanto d=212 mm, lo spessore della piastra t risulta:

𝑀𝐸𝑑 = 123409 ∙ 212 = 26.162.708 𝑁. 𝑚

𝑡 = √26.162.708 ∙ 1,05

300 ∙ 1/4 ∙ 275= 34,2 = 35 𝑚𝑚



30

• VERIFICA A RIFOLLAMENTO

La resistenza a rifollamento 𝐹𝑏,𝑅𝑑

𝐹𝑏,𝐸𝑑

𝐹𝑏,𝑅𝑑≤ 1

𝐹𝑏,𝐸𝑑 =𝐹𝑣,𝐸𝑑

𝑛𝑏𝑢𝑙𝑙𝑜𝑛𝑖=

152920

8= 19115 𝑁

𝐹𝑏,𝑅𝑑 =𝑘1 ∙ 𝛼𝑏 ∙ 𝑓𝑢 ∙ 𝑑 ∙ 𝑡

𝛾𝑀2

Ove:

𝑓𝑢 = 430 𝑁

𝑚𝑚2 = Tensione di rottura della piastra di acciaio S275

d= diametro del bullone


𝛼𝑏

Per bulloni di bordo: Per bulloni interni:

𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {𝑒1

3 ∙ 𝑑0;𝑓𝑢𝑏

𝑓𝑢; 1} 𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {

𝑝1

3 ∙ 𝑑0−

1

4;𝑓𝑢𝑏

𝑓𝑢; 1}

𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {75

3∙22;

800

430; 1} = 1 𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {

100

3∙22−

1

4;

800

430; 1} = 1

𝑘1


𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 𝑒2

𝑑0− 1,7; 2,5} 𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {

1,4 ∙ 𝑝2

𝑑0− 1,7; 2,5}

𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 150

22− 1,7; 2,5} = 2,5

Prendendo i valori minimi per 𝛼𝑏 e 𝑘1, si ottiene il valore resistente minimo a rifollamento:


𝛾𝑀2=

2,5 ∙ 0,75 ∙ 430 ∙ 20 ∙ 35

1,25= 451500 𝑁

𝐹𝑏,𝐸𝑑

𝐹𝑏,𝑅𝑑=

19115

451500= 𝟎, 𝟎𝟒𝟐𝟑 ≤ 𝟏



31

• VERIFICA DISTANZA INTERASSI E BORDO

11.4.2. NODO TRAVE PRINCIPAL-SECONDARIA:

11.4.2.1 BULLONI PIASTRA TRAVE PRINCIPALE-SECONDARIA

Il primo approccio che si ha eseguito per determinare i bulloni della piastra di collegamento tra

trave principale e secondaria, è stato fatto tenendo in conto la trazione, che è la sollecitazione

più restrittiva in questo nodo.

Come si hanno tante combinazione di carico si producono diversi tipi di sollecitazione:

- Un controvento a trazione, l’altro a compressione.

- Ambi due a compressione.

- Ambi due a trazione.

Il caso più peggiorativo è quello in qui abbiamo la trave e i due controventi lavorando in trazione.

Quindi si hanno presso i massimi valori di trazione per ogni elemento, e così si ottiene une

dimensioni dei bulloni che sono abbastanza del lato di sicurezza.

Distanza e interassi (mm) Minima distanza (mm) Massima Distanza (mm) Verifica

e1 75 1,2do=26,4 4t + 40 mm=180 SI

e2 150 1,2do=26,4 4t + 40 mm=180 SI

p1 100 2,2do=48,4 Minimo tra 14t o 200=200 SI



32

𝐹𝑡,𝐸𝑑

𝐹𝑡,𝑅𝑑≤ 𝟏

𝐹𝑡,𝑅𝑑 =0,9 ∙ 𝑓𝑢𝑏 ∙ 𝑛𝐴𝑠

𝛾𝑀2

Elemento Trazione (N) Trazione in Direzione Y (N)

Controvento1 77151 54553

Controvento2 74959 53004

Trave 14487 14487

𝐹𝑡,𝐸𝑑 122044

122044 ≤0,9 ∙ 800 ∙ 𝑛𝐴𝑠

1,25

𝑛𝐴𝑠 ≥122044 ∙ 1,25

0,9 ∙ 800= 211 𝑚𝑚2

𝑛 ≥211

84= 2,51 = 𝟒 𝑩𝒖𝒍𝒍𝒐𝒏𝒊 𝒅𝒊 𝒅𝒊𝒂𝒎𝒆𝒕𝒓𝒐 𝟏𝟐 𝒎𝒎

Della relazione anteriore si ottiene un numero di bulloni pari a 3, ma deve avere simmetria e

per quello si prendono 4.

𝑛𝐴𝑠 = 4 ∙ 84 = 336 𝑚𝑚2

• VERIFICA A TAGLIO

𝐹𝑣,𝐸𝑑

𝐹𝑣,𝑅𝑑≤ 1





𝛾𝑀2=

0,6 ∙ 800 ∙ 336

1,25= 129024 𝑁

Resistenza a trazione dei bulloni:

𝐹𝑣,𝐸𝑑 = √903792 + 297182 = 95139 𝑁

𝐹𝑣,𝐸𝑑

𝐹𝑣,𝑅𝑑=

95139

129024= 0,73 ≤ 1



33

• DIMENSIONAMENTO DELLA PIASTRA TRAVE PRINCIPALE-SECONDARIA

𝑀𝐸𝑑 = 𝑇 ∙ 𝑑

𝑀𝑅𝑑 =1/4 ∙ 𝑎 ∙ 𝑡2 ∙ 𝑓𝑦

𝛾𝑀0

𝑀𝐸𝑑

𝑀𝑅𝑑≤ 1

Ove:

T= Forza di trazione su ogni bullone = F/n=122044/4= 30511 N/bullone

fy= Resistenza a snervamento della piastra= 275 N/mm2


𝛾𝑀0= 1,05

Se abbiamo che a= 300 mm e per tanto d=212 mm, lo spessore della piastra t risulta:

𝑀𝐸𝑑 = 30511 ∙ 212 = 6.468.332 𝑁. 𝑚

𝑡 = √6.468.332 ∙ 1,05

300 ∙ 1/4 ∙ 275= 18,13 𝑚𝑚 => 𝑺𝒊 𝒎𝒆𝒕𝒕𝒆 𝒖𝒏𝒂 𝒑𝒊𝒂𝒔𝒕𝒓𝒂 𝒅𝒊 𝟐𝟎 𝒎𝒎

Si prende uno spessore t di piastra pari a 20 mm, per essere del lato di sicurezza.

Una volta si ha verificato, si può dire che con 4 bulloni di diametro 12 mm è sufficiente per

avere queste collegamento sicuro.

𝒏 = 𝟒 𝑩𝑼𝑳𝑳𝑶𝑵𝑰 𝝓𝟏𝟐



34



𝐹𝑏,𝐸𝑑




95139

4= 23784 𝑁


𝛾𝑀2

Ove:

𝑓𝑢 = 430 𝑁


d= diametro del bullone=12 mm


𝛼𝑏

Per bulloni di bordo:


3∙𝑑0;

𝑓𝑢𝑏

𝑓𝑢; 1}

𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {100

3∙14;

800

430; 1} = 1

𝑘1


𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 𝑒2

𝑑0− 1,7; 2,5}

𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 120

14− 1,7; 2,5} = 2,5



35



𝛾𝑀2=

2,5 ∙ 1 ∙ 430 ∙ 12 ∙ 20

1,25= 206400 𝑁

𝐹𝑏,𝐸𝑑

𝐹𝑏,𝑅𝑑=

23784

206400= 𝟎, 𝟏𝟏 ≤ 𝟏

• VERIFICA E INTERASSI DI NODI

Se abbiamo do=14 mm e t= 20 mm:


e1 100 1,2do=16,8 4t + 40 mm=120 SI

e2 120 1,2do=16,8 4t + 40 mm=120 SI

11.4.2.2. BULLONI PIASTRA TRAVE PRINCIPALE-SECONDARIA

I sforzi più limitanti che si hanno nei controventi, sono lungo il suo asse, quindi si dimensiona

attraverso le sollecitazioni di trazione o compressione più forti.

• DIMENSIONAMENTO A TAGLIO

𝐹𝑣,𝐸𝑑



Se il piano di taglio pasa attraverso la superficie filettata As del bullone, la resistenza a taglio nel

bullone di classe 8.8 è:

Il massimo sforzo assile è di trazione:

𝐹𝑣,𝐸𝑑 = 77152 𝑁

Ma come si hanno due piani di taglio si deve dividere tra 2:

𝐹𝑣,𝐸𝑑/2 = 38576 𝑁



36


𝑚𝛾𝑀2=

0,6 ∙ 800 ∙ 𝑛𝐴𝑠

1,25

𝑛𝐴𝑠 ≥38576 ∙ 1,25

0,6 ∙ 800= 100 𝑚𝑚2

𝑛 ≥100

84= 1,19 = 𝟐 𝑩𝒖𝒍𝒍𝒐𝒏𝒊 𝒅𝒊 𝒅𝒊𝒂𝒎𝒆𝒕𝒓𝒐 𝟏𝟐 𝒎𝒎

• DIMENSIONAMENTO SPESSORE DELLA PIASTRA CON RESISTENZA RIFOLLAMENTO


𝐹𝑏,𝐸𝑑




77152

2= 38576 𝑁


𝛾𝑀2

Ove:

𝑓𝑢 = 430 𝑁


d= diametro del bullone= 12 mm


𝛼𝑏





𝑝1

3 ∙ 𝑑0−

1

4;𝑓𝑢𝑏

𝑓𝑢; 1}



37

𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {50

3∙14;

800

430; 1} = 1 𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {

50

3∙14−

1

4;

800

430; 1} = 0,94

𝑘1


𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 𝑒2

𝑑0− 1,7; 2,5}

𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 120

14− 1,7; 2,5} = 2,5



𝛾𝑀2=

2,5 ∙ 0,94 ∙ 430 ∙ 12 ∙ 𝑡

1,25

𝐹𝑏,𝐸𝑑


𝑡 ≥𝑘1 ∙ 𝛼𝑏 ∙ 𝑓𝑢 ∙ 𝑑 ∙ 𝑡

𝛾𝑀2=

38576 ∙ 1,25

2,5 ∙ 0,94 ∙ 430 ∙ 12

𝑡 ≥ 3,97 𝑚𝑚 => 𝑺𝒊 𝒑𝒓𝒆𝒏𝒅𝒆 𝒖𝒏𝒂 𝒑𝒊𝒂𝒔𝒕𝒓𝒂 𝒅𝒊 𝟏𝟎 𝒎𝒎

Alla fine si prende una piastra di 10 mm, per dare continuità con gli UPN240 che hanno piati di

9,5 mm in contatto con la piastra.

• VERIFICA E INTERASSI DI NODI

Se abbiamo do=14 mm e t= 10 mm:


e1 50 1,2do=16,8 4t + 40 mm=80 SI




38

11.4.3. NODO CONTROVENTO-CONTROVENTO

Questo nodo sarà fatto con una piastra tra gli UPN240 che si intersecano. Si usa la stessa piastra

che nel nodo di prima, perché si hanno gli stessi sollecitazioni. Questa piastra ad usare ha uno

spessore di 10 mm.

Come si ha visto nel nodo anteriore si devono usare 2 bulloni di diametro 12 mm, forniti della

verifica a taglio già fatta:

𝑛 ≥100

84= 1,19 = 𝟐 𝑩𝒖𝒍𝒍𝒐𝒏𝒊 𝒅𝒊 𝒅𝒊𝒂𝒎𝒆𝒕𝒓𝒐 𝟏𝟐 𝒎𝒎

11.4.4. NODO COLONNA-CONTROVENTO



39

11.4.4.1. DIMENSIONAMENTO BULLONI DELLA TRAVE

La sollecitazione più gravosa che agisce nella trave, è la trazione, mentre che il momento e il

taglio sono più piccoli

𝑇 = 𝐹𝑣,𝐸𝑑 = 400000 𝑁

Per dimensionare a taglio si deve sodisfare:

𝐹𝑣,𝐸𝑑


La resistenza a taglio di tutti bulloni insieme sarà:




𝛾𝑀2

Quindi il area resistente a taglio (somma di tutti bulloni) dovrà essere:

𝑛𝐴𝑠 ≥400000 ∙ 1,25

0,6 ∙ 800= 1041 𝑚𝑚2

Se si considerano bulloni di diametro 14 mm, e As= 115 mm2 si ha:

𝑛 ≥ 9,04 = 𝟏𝟎 𝑩𝒖𝒍𝒍𝒐𝒏𝒊 𝒅𝒊 𝑫𝒊𝒂𝒎𝒆𝒕𝒓𝒐 𝟏𝟒 𝒎𝒎

Alla fine si decidono di mettere 4 bulloni su ogni lato delle piastre che collegano le ali e 2

bulloni su ogni lato della piastra che collega l’anima come si può vedere nella immagine di

sopra.

Anche si verificano questi bulloni per la forza generata per il momento M

M=22000 N.m= Fm∙ e= Fm∙ 0,39

𝐹𝑣,𝐸𝑑 = 𝐹𝑚 = 56410 𝑁

Per n=4 Bulloni φ14 con As=115, perché si hanno in conto solo quelli delle ali per il momento:



40


𝛾𝑀2= 176640

𝐹𝑣,𝐸𝑑

𝐹𝑣,𝑅𝑑=

56410

176640= 0,31 ≤ 1


Si deve fare la verifica a rifollamento dei piatti che si usano per collegare:


𝐹𝑏,𝐸𝑑




400000

10= 40000 𝑁


𝛾𝑀2

Rifollamento piastra di ali:

Ove:

𝑓𝑢 = 430 𝑁


d= diametro del bullone=14 mm

t= spessore della piastra superiore= 19 mm. Si ha presso lo stesso spessore degli ali che si

collegano.



41

𝛼𝑏





𝑝1

3 ∙ 𝑑0−

1

4;𝑓𝑢𝑏

𝑓𝑢; 1}

𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {62,5

3∙16;

800

430; 1} = 1 𝛼𝑏 = 𝑚𝑖𝑛 {

75

3∙16−

1

4;

800

430; 1} = 1

𝑘1


𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 𝑒2

𝑑0− 1,7; 2,5} 𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {

1,4 ∙ 𝑝2

𝑑0− 1,7; 2,5}

𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {2,8 ∙ 75

16− 1,7; 2,5} = 2,5 𝑘1 = 𝑚𝑖𝑛 {

2,8 ∙ 150

16− 1,7; 2,5} = 2,5



𝛾𝑀2=

2,5 ∙ 1 ∙ 430 ∙ 14 ∙ 19

1,25= 228760 𝑁

𝐹𝑏,𝐸𝑑

𝐹𝑏,𝑅𝑑=

40000

228760= 𝟎, 𝟏𝟕 ≤ 𝟏


e1 62,5 1,2do=16,8 4t + 40 mm=116 SI

e2 75 1,2do=16,8 4t + 40 mm=116 SI



Rifollamento piastra di anima:



42

Seguendo la stessa procedura che nel caso di prima:

t= spessore della piastra e dell’anima= 11 mm. Si ha presso lo stesso spessore dell’anima che si

collega.

𝛼𝑏=1

𝑘1=2,5


𝛾𝑀2=

2,5 ∙ 1 ∙ 430 ∙ 14 ∙ 11

1,25= 132440 𝑁

𝐹𝑏,𝐸𝑑

𝐹𝑏,𝑅𝑑=

40000

132440 = 𝟎, 𝟑 ≤ 𝟏

11.4.4.2. DIMENSIONAMENTO BULLONI DEL CONTROVENTO

𝐹𝑡,𝐸𝑑 = 𝐹 = 540000𝑁

La forma di attuare è, a partire di quella forza F, che si produce per il momento e si ripartisce

tra un numero n di bulloni, che si considerano sufficientemente vicini e compartono tutta la

trazione tra loro.

𝐹𝑡,𝐸𝑑

𝐹𝑡,𝑅𝑑≤ 1

𝐹𝑡,𝑅𝑑 =𝑘2 ∙ 𝑓𝑢𝑏 ∙ 𝑛𝐴𝑠

𝛾𝑀2

𝐹𝑡,𝐸𝑑 ≤0,9 ∙ 800 ∙ 𝑛𝐴𝑠

1,25

𝑛𝐴𝑠 ≥540000 ∙ 1,25

0,9 ∙ 800= 937,3 𝑚𝑚2


e1 38 1,2do=16,8 4t + 40 mm=116 SI

e2 80 1,2do=16,8 4t + 40 mm=116 SI





43

Se si considerano bulloni di diametro 20 mm, e As= 245 mm2 si ha:

𝑛 ≥ 3,8 = 𝟒 𝑩𝒖𝒍𝒍𝒐𝒏𝒊 𝒅𝒊 𝑫𝒊𝒂𝒎𝒆𝒕𝒓𝒐 𝟐𝟎 𝒎𝒎

Per do=22 mm e una piastra di collegamento t=18 mm


e1 70 1,2do=26,4 4t + 40 mm=112 SI

e2 70 1,2do=26,4 4t + 40 mm=112 SI



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PROGETTO DI CAPANNONE E VIA DI CORSA IN ACCIAIO · Costruzioni in Acciaio Recaredo José Garcia Martínez Università Degli Studi di Genova 1 Costruzioni in Acciaio UNIVERSITÀ DEGLI