PROGETTO ESECUTIVO - aterbl.it · Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato A.T.E.R. di Belluno i3+STUDIO BELLUNO -2 di

3

2

1 08/09/2014 Aggiornamento in seguito a richieste modifiche Soprintendenza TBO MDC

0 24/01/2014 Prima emissione TBO MDC

Rev. Data Descrizione Red. Contr.

COMUNE DI BELLUNO PROVINCIA DI BELLUNO

RISTRUTTURAZIONE PARZIALE DELLA CASERMA FANTUZZI DI BELLUNO,

DESTINATA A NUOVA SEDE DELLA QUESTURA E REPARTI DELLA POLIZIA DI STATO

- LOCALI DESTINATI A DEPOSITO -

Belluno, via Volontari della Libertà n.7 - Fg.58 All.A Mapp.383

Committente: Azienda Territoriale Edilizia Residenziale della Provincia di Belluno

PROGETTO ESECUTIVO

STRUTTURALE SIGLA FILE FORMATO TOTALE PAGINE IL PROGETTISTA

13068 13068 S3A_01 Relazione di

Calcolo.doc fronte-retro A4 59 Dott. ing. Mauro De Col

ALLEGATO

S3A

RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI

RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI

PIANO DI MANUTENZIONE

i3+STUDIO

BORANGA DE COL CANAL INGEGNERI ASSOCIATI

Via degli Agricoltori, 13 - 32100 BELLUNO

Tel. 0437 920084 – Fax. 0437 927627 – [email protected]

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Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato A.T.E.R. di Belluno

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- 2 di 59 - 13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc


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INDICE

RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE ............................................................................................ 5 1 PREMESSE ................................................................................................................................................................................................ 6

1.1 Inquadramento generale ................................................................................................................................................................ 6 1.2 Puntualizzazioni in merito all’uso previsto .................................................................................................................................. 6

2 DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE...................................................................................................................................................... 10 2.1 Costruzione esistente .................................................................................................................................................................. 10 2.2 Interventi previsti .......................................................................................................................................................................... 11 2.3 Classificazione degli interventi strutturali previsti ................................................................................................................... 12

3 NORMATIVE E DATI DI PROGETTO...................................................................................................................................................... 13 3.1 Normativa di riferimento .............................................................................................................................................................. 13 3.2 Dati di input trasmessi dalla committenza ................................................................................................................................ 14

4 REQUISITI SUI MATERIALI .................................................................................................................................................................... 15 4.1 Acciaio per carpenteria ................................................................................................................................................................ 15 4.2 Legno ............................................................................................................................................................................................. 16 4.3 Muratura ......................................................................................................................................................................................... 17

5 CARATTERISTICHE DEL TERRENO E DELLE FONDAZIONI ............................................................................................................. 18 5.1 Classificazione del terreno di fondazione.................................................................................................................................. 18 5.2 Considerazioni Geotecniche sulle fondazioni ........................................................................................................................... 18

6 METODOLOGIA DI CALCOLO ............................................................................................................................................................... 19 6.1 Metodo di verifica (D.M. 14/01/08 § 2.3) ...................................................................................................................................... 19 6.2 Resistenze di calcolo dei materiali (D.M. 14/01/08 § 4) ............................................................................................................. 19 6.3 Azioni di calcolo e combinazioni (D.M. 14/01/08 § 2.5 e § 2.6) ................................................................................................ 19

7 ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................................................................. 21 7.1 Carichi variabili d'esercizio ......................................................................................................................................................... 21 7.2 Carico variabile neve .................................................................................................................................................................... 21 7.3 Carichi solai................................................................................................................................................................................... 21 7.4 Azioni del vento ............................................................................................................................................................................ 22 7.5 Azione sismica .............................................................................................................................................................................. 23

8 VERIFICHE LOCALI DEI MECCANISMI DI COLLASSO FUORI PIANO .............................................................................................. 26 8.1 Meccanismi locali e valutazione della sicurezza ....................................................................................................................... 26 8.2 Valutazione della sicurezza ante intervento .............................................................................................................................. 27 8.3 Valutazioni della sicurezza post intervento ............................................................................................................................... 29 8.4 Quantificazione dell'intervento di miglioramento ..................................................................................................................... 30

9 VERIFICA GLOBALE DEL FABBRICATO ............................................................................................................................................. 31 9.1 Codice di calcolo .......................................................................................................................................................................... 31 9.2 Caratteristiche della modellazione ............................................................................................................................................. 32 9.3 Listato del modello ....................................................................................................................................................................... 35 9.4 Risultati .......................................................................................................................................................................................... 38

10 VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI ..................................................................................................................................... 45 10.1 Arcarecci lignei in rifacimento .................................................................................................................................................... 45 10.2 Capriate lignee esistenti .............................................................................................................................................................. 46 10.3 Cordoli intermedi di rinforzo ....................................................................................................................................................... 48

11 CONCLUSIONI ......................................................................................................................................................................................... 49


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RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI .............................................................................................. 50

RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI ....................................................................................... 52

PIANO DI MANUTENZIONE........................................................................................................................... 54 1 PREMESSE GENERALI .......................................................................................................................................................................... 55

2 SCHEDA IDENTIFICATIVA DELL’OPERA ............................................................................................................................................. 56 2.1 Descrizione delle strutture .......................................................................................................................................................... 56 2.2 Individuazione dell’opera e dei soggetti incaricati ................................................................................................................... 56

3 INDIVIDUAZIONE MISURE PREVENTIVE E PROTETTIVE DELLE OPERE STRUTTURALI ............................................................. 57 3.1 Opere in muratura ........................................................................................................................................................................ 57 3.2 Opere di fondazione in cemento armato.................................................................................................................................... 57 3.3 Opere in acciaio ............................................................................................................................................................................ 58 3.4 Opere in legno............................................................................................................................................................................... 59


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RELAZIONE DI CALCOLO

DELLE STRUTTURE


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1 PREMESSE

1.1 Inquadramento generale

La presente relazione di calcolo delle strutture riguarda il progetto di "Ristrutturazione parziale della

caserma Fantuzzi di Belluno, destinata a nuova sede della Questura e reparti della Polizia di Stato"

limitatamente ad un modesto edificio ex scuderie, destinato a locali di deposito.

Il fabbricato oggetto di ristrutturazione è sito in Belluno, via Volontari della Libertà n.7 e censito al

Mappale n.383 All. A del Foglio n.58 del Comune di Belluno (BL). L'ente Committente è Azienda Territoriale

Edilizia Residenziale della Provincia di Belluno.

La relazione elenca la normativa di riferimento utilizzata, riporta i carichi permanenti ed accidentali,

specifica le caratteristiche dei materiali, descrive le ipotesi di calcolo assunte in progetto e dimostra le

calcolazioni e le verifiche strutturali effettuate. Le verifiche strutturali vengono descritte attraverso la

rappresentazione degli schemi statici di calcolo e la verifica delle sezioni considerate per i vari elementi

strutturali.

1.2 Puntualizzazioni in merito all’uso previsto

L’edificio oggetto di verifica risulta soggetto a tutela ai sensi del D.Lgs. 42/2004 (Codice dei beni culturali

e del paesaggio); il decreto di vincolo del 05/11/2013 è di seguito riportato.

Considerata la tipologia della costruzione, lo stato di conservazione, gli interventi di recupero possibili

previsti dalla Soprintendenza e considerate inoltre le risorse finanziarie a disposizione dell’Ente committente

attuatore dell’intervento di recupero, si specifica che verrà mantenuta la destinazione d'uso originaria del

fabbricato oggetto d'intervento, vale a dire quella di deposito.

Ne consegue che ai fini della determinazione del periodo di riferimento per l'azione sismica (rif.to § 2.4

D.M. 14/01/08), la Costruzione viene classificata come opera ordinaria (vita nominale di 50 anni) il cui uso

preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l'ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali

essenziali (classe d’uso II con relativo coefficiente d'uso Cu=1).

In quanto deposito, tale fabbricato non dovrà quindi prevedere affollamenti significativi e non dovrà

svolgere funzioni pubbliche o strategiche importanti.


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2 DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE

2.1 Costruzione esistente

Il corpo di fabbrica di cui al presente progetto è la porzione di fabbricato limitato ai locali destinati a

deposito disposto a confine lungo il lato ex Segherie Bellunesi e contraddistinti con la sigla C7 nella

planimetria allegata.

Il corpo in oggetto è a pianta pressoché rettangolare di dimensioni massime di 9.40mx41.00m circa, e si

sviluppa per un piano fuoriterra senza interrati, con altezza in gronda di circa 5.00m ed altezza in colmo di

circa 7.00m.

Strutturalmente il fabbricato è costituito da murature in pietrame squadrato di notevole spessore (circa

60cm), e copertura in legno con capriate a due falde, con arcarecci e correntini, con manto di copertura in

tegole di cemento.

Una piccola porzione in pianta (dim. 3.50x8.20m), compresa tra due muri trasversali posti a circa 3.50m

di luce è divisa in altezza da un solaio esistente intermedio posto a quota +3.30m da quota pavimento. Tale

solaio presenta semplice orditura in legno con tavolato singolo posto sopra travi in legno squadrate

sez.16x18/70cm circa.

Il corpo oggetto d'intervento (C7) presenta un'estremità in comune con un corpo quadrangolare (C6)

contraddistinto da un'altezza maggiore con un piano rialzato ed una copertura a 4 falde. Pur non essendo

oggetto d'intervento, tale corpo è stato modellato nelle verifiche globali svolte per considerare le interazioni

con la struttura in esame. I restanti corpi (C1-C5), che sono posti in adiacenza al corpo quadrangolare (C6) e

si sviluppano in direzione perpendicolare alla direzione principale del corpo in analisi (C7), non risultano

strutturalmente connessi al fabbricato in oggetto e pertanto non sono stati considerati nella modellazione.

fig. 1 - individuazione del fabbricato oggetto di ristrutturazione all'interno della caserma Fantuzzi.


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2.2 Interventi previsti

Il progetto consta in una serie d'interventi di sostituzione e rinforzo come di seguito descritti:

2.2.1 Demolizione superfetazione lato cortile interno caserma

Si provvederà, come richiesto dalla Soprintendenza, a rimuovere la parte di fabbricato antistante al

vecchio corpo di fabbrica originariamente destinato a scuderie dei muli. Tale parte in demolizione presenta

struttura autonoma costituita da pilastrini in mattoni pieni e semplici travi in legno disposte a collegamento

dei pilastri con copertura in legno.

La struttura da demolire non interagisce con la struttura del corpo oggetto d’intervento, quindi non si

considerano interazioni con la parte strutturale rimanente.

2.2.2 Collegamento sommitale delle murature mediante cordoli metallici

Al fine di definire un miglioramento del fabbricato esistente e constatato che il vincolo storico sul

fabbricato prevede interventi limitati alla copertura, si prevede di realizzare un cordolo metallico in sommità

dei muri perimetrali (fianchi e timpani) in modo da collegare le pareti esistenti tra loro.

Il cordolo viene realizzato rinforzando preventivamente le sommità dei muri in pietra esistenti mediante

iniezioni di malte colabili (bassa pressione) per circa 1.00m di profondità (intervento A).

Successivamente si prevede di realizzare un'idonea spianata di malta e di posizionare un cordolo

metallico costituito da un piatto collegato con delle barre inghisate nella muratura iniettata. Tutti i piatti posti

sopra i muri saranno tra loro collegati per realizzare l’incatenamento di sommità (intervento F).

L’intervento risulta reversibile e non visibile.

2.2.3 Rinforzo dei muri di spina mediante cordoli metallici intermedi

Procedendo con le verifiche locali delle murature esistenti, si è constatato che i muri trasversali (timpani)

alti fino a 7.00m in colmo, non risultavano verificati per il ribaltamento fuori dal piano.

Al fine di migliorare tale aspetto, si prevede di operare un consolidamento mediante realizzazione di una

sorta di cordoli orizzontali intermedi costituiti da coppie di piatti metallici 240x10mm disposti lungo le facciate

del muro e poste al di sotto dell'intonaco in maniera da renderli non visibili alla vista. Per ciascun cordolo

orizzontale i due piatti metallici sono tra loro collegati a mezzo di barre filettate poste ad interasse di 70cm

saldate rigidamente in modo da realizzare un adeguato contenimento della muratura racchiusa(intervento D

e intervento E).

Tale rinforzo orizzontale sarà realizzato anche in corrispondenza alla porzione di solaio in legno esistente

che si prevede, anche se non accessibile, di mantenere e di migliorare nel senso della rigidezza,

posizionando un profilo a L disposto tutto lungo il perimetro e irrigidendo il piano del tavolato con la posa di

un nuovo pannello in MDF spessore 20mm adeguatamente fissato alle travi sottostanti (intervento C).

Si prevede inoltre la chiusura mediante muratura in laterizio tipo bimattone e malta di calce dei due fori

porta che attraversano i primi due muri di spina sul lato sud. Sarà assicurato il collegamento tra le nuove

strutture murarie e le esistenti mediante posizionamento sulle spallette di idonei barrotti metallici inghisati

(intervento B).

2.2.4 Controllo e verifica delle capriate lignee esistenti da mantenere

Il piatto metallico posto in coronamento ai muri descritto al precedente punto servirà anche a collegare le

catene delle capriate in legno esistenti, mediante un dispositivo rilevabile dai particolari costruttivi degli

elaborati grafici.

Per le capriate si prevede di verificare lo stato di conservazione degli appoggi, di procedere alla pulizia

delle parti in legno, di procedere al trattamento delle teste delle travi con impregnante antitarlo e antimuffa


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ed eventualmente di sostituire le parti trovate ammalorate o comunque ritenute non adeguate dal punto di

vista strutturale secondo le indicazioni della D.L. Strutture.

Tutte le carpenterie metalliche (fasce, piastre) esistenti saranno oggetto di spazzolatura e trattamento

con idonea vernice antiruggine.

Completerà l’intervento di recupero delle capriate il consolidamento dei nodi esistenti, per i quali si

prevede l'inserimento di spinotti resinati, come da particolari esecutivi.

2.2.5 Rifacimento dell'orditura secondaria di copertura

Tutta la struttura in legno, costituita da arcarecci e correntini sarà sostituita con nuovi elementi di

tipologia, dimensione e forma corrispondenti agli esistenti.

Tutti gli elementi saranno collegati alla struttura delle capriate e collegati tra loro con delle piastre

metalliche disposte non in vista (poste sulla faccia superiore).

Completerà la struttura di copertura un primo tavolato in legno e un secondo pannello in OSB da 18mm,

posizionato sovrapposto al primo e a questo rigidamente collegato a mezzo di viti, al fine di realizzare un

orizzontamento sufficientemente rigido.

Per una migliore comprensione degli interventi previsti si rimanda anche agli elaborati grafici allegati.

2.3 Classificazione degli interventi strutturali previsti

2.3.1 Classificazione del tipo di intervento su edificio esistente

Ai sensi del D.M. 14/01/08 i suddetti si classificano come INTERVENTI DI MIGLIORAMENTO; secondo

quanto definito al § C8.4.2 della Circ. Min. Infr. 02/02/09, n.617:

In generale ricadono in questa categoria tutti gli interventi che, non rientrando nella categoria

dell’adeguamento, fanno variare significativamente la rigidezza, la resistenza e/o la duttilità dei singoli

elementi o parti strutturali e/o introducono nuovi elementi strutturali, così che il comportamento strutturale

locale o globale, particolarmente rispetto alle azioni sismiche, ne sia significativamente modificato.

Ovviamente la variazione dovrà avvenire in senso migliorativo, ad esempio impegnando maggiormente gli

elementi più resistenti, riducendo le irregolarità in pianta e in elevazione, trasformando i meccanismi di

collasso da fragili a duttili.

2.3.2 Valutazione e riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale

La Dir. P.C.M. 09/02/11 "Linee guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio

culturale con riferimento alle Norme tecniche per le costruzioni di cui al decreto del Ministero delle

Infrastrutture e dei trasporti del 14 gennaio 2008" al § 2.2 specifica quanto segue:

Per i beni culturali tutelati è necessario attenersi ad interventi di miglioramento, a riparazioni o ad

interventi locali (punto 8.4 delle NTC). Con il termine di miglioramento si deve intendere l’esecuzione di

opere in grado di far conseguire all’edificio un maggior grado di sicurezza rispetto alle condizioni attuali, con

un livello di protezione sismica non necessariamente uguale a quello previsto per l’adeguamento delle

costruzioni.

Successivamente viene definito il corrispondente livello di valutazione:

LV3 (intervento di miglioramento) - progetto di interventi diffusi nella costruzione, che per quanto possibile

non dovrebbero modificare il funzionamento strutturale accertato attraverso il percorso della conoscenza; le

valutazioni devono riguardare l’intero manufatto, e possono utilizzare un modello strutturale globale, nei casi

in cui questo possa essere ritenuto attendibile, o i metodi di analisi locale previsti per il livello LV2, purché

applicati in modo generalizzato su tutti gli elementi della costruzione (l’esperienza acquisita a seguito dei

passati eventi sismici ha infatti mostrato come, per gli edifici storici in muratura, il collasso sia raggiunto,

nella maggior parte dei casi, per perdita di equilibrio di porzioni limitate della costruzione, definite nel seguito


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macroelementi). Il livello di valutazione LV3 può essere utilizzato anche quando, in assenza di un progetto di

intervento, venga comunque richiesta un’accurata valutazione della sicurezza sismica del manufatto.

3 NORMATIVE E DATI DI PROGETTO

3.1 Normativa di riferimento

I calcoli sono stati condotti secondo gli usuali metodi della Scienza delle Costruzioni, in ottemperanza alla

Normativa Nazionale Italiana attualmente in vigore con riferimento a:

[1] D.M. 14/01/08 – Nuove norme tecniche per le costruzioni;

[2] Circ. Min. Infrastrutture 02/02/09, n.617 – Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme

tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

Per quanto non compiutamente descritto nelle suddette, e non in contrasto con le stesse, si è fatto

riferimento alle seguenti normative di comprovata affidabilità.

3.1.1 Progettazione Strutturale

[3] Legge 05/11/71 n.1086 – Norme per la disciplina delle opere di c.a. normale e precompresso e per

le strutture metalliche;

[4] Legge 02/02/1974, n.64 – Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone

sismiche;

[5] D.P.R. 06/06/01 n.380 – Testo Unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia di

edilizia;

[6] UNI EN 1990 – Basi della progettazione strutturale;

[7] UNI EN 1991 – Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture;

[8] UNI EN 1993 – Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio;

[9] UNI EN 1995-1-1:2005 – Eurocodice 5: Progettazione di strutture in legno - Parte 1-1: Regole

generali - Regole comuni e regole per gli edifici;

[10] UNI EN 1996 – Eurocodice 6 - Progettazione di strutture in muratura;

[11] UNI EN 1998 – Eurocodice 8 - Progettazione di strutture in zona sismica;

[12] CNR-DT 206 – Istruzioni per la progettazione, l’esecuzione ed il controllo di strutture di legno;

[13] D.M. LL. PP. 20/11/87 – Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in

muratura e per il loro consolidamento;

[14] Circ. Min. LL.PP. 04/01/89 n.30787 – Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione,

esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento.

3.1.2 Edifici d'interesse storico artistico

[15] Dir. P.C.M. 10/02/11 n.504 – Linee guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del

patrimonio culturale con riferimento alle Norme tecniche per le costruzioni di cui al decreto del

Ministero delle Infrastrutture e dei trasporti del 14 gennaio 2008.

3.1.3 Terreni e Fondazioni

[16] D.M. 11/03/88 – Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei

pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione

e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione;


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[17] Circ. Min. LL.PP. 24/09/88, n.30483 - Legge 02/02/74, n.64 - art. 1 D.M. 11/03/88 – Istruzioni

riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i

criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di

sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

3.1.4 Materiali - acciaio

[18] UNI EN 10025 – Prodotti laminati a caldo di acciai non legati per impieghi strutturali;

[19] UNI EN 10210:2006 – Profilati cavi finiti a caldo di acciai non legati e a grano fine per impieghi

strutturali;

[20] UNI EN 10219:2006 – Profilati cavi formati a freddo di acciai non legati e a grano fine per strutture

saldate;

[21] UNI 5132:1974 – Elettrodi rivestiti per la saldatura ad arco degli acciai non legati e debolmente

legati al manganese - Condizioni tecniche generali, simboleggiatura e modalità di prova;

[22] UNI EN ISO 898-1:2001 – Caratteristiche meccaniche degli elementi di collegamento di acciaio -

Viti e viti prigioniere.

3.1.5 Materiali - legno

[23] UNI EN 14081 – Strutture di legno - Legno strutturale con sezione rettangolare classificato

secondo la resistenza;

[24] UNI EN 338:2004 – Legno strutturale - Classi di resistenza.

In caso d’indicazioni contrastanti tra le varie parti delle normative citate si è data preminenza alla

Normativa Nazionale Italiana, salvo diversa e giustificata indicazione.

3.2 Dati di input trasmessi dalla committenza

I dati assunti per tutte le verifiche che seguono sono desunti dalla valutazione di tutti gli atti forniti, anche

se non fisicamente allegati al presente progetto, dalla ditta Committente, e che di seguito si riportano:

- Progetto architettonico a cura dell'Area Tecnica ATER BL con sede a Belluno in via Castellani n.2

redatto in data 24/03/11 a firma del Dott. Ing. Giovanni Rizzardi e del Dott. Arch. Karen Cecchin.

- Relazione Geologica a firma del Dott. Geol. Ampelio Cagalli, svolta per un differente intervento

posto all'interno dell'area dell'ex Caserma Fantuzzi.

- Autorizzazione della Soprintendenza per i beni Architettonici e Paesaggistici per le province di

Venezia, Belluno, Padova e Treviso in data 05/11/13 con prescrizioni relative alle opere di

miglioramento sismico (riportata in premessa).

- Lettera della Soprintendenza per i beni Architettonici e Paesaggistici per le province di Venezia,

Belluno, Padova e Treviso in data 04/04/14 con richiesta di integrazioni (riportata in premessa).


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4 REQUISITI SUI MATERIALI

4.1 Acciaio per carpenteria

4.1.1 Acciaio per carpenteria laminato a caldo - caratteristiche materiali e tensioni caratteristiche

Norma di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.3.4 e UNI EN 10025

CLASSE ACCIAIO S235JR S275JR S355JR

Classif icazione secondo DM 19/01/96 (Fe360B) (Fe430B) (Fe510B)

Composizione Chimica Conforme a UNI EN 10025

Tensione caratteristica di rottura ≥360 ≥430 ≥510 N/mm2

Tensione caratteristica di snervamento ≥235 ≥275 ≥355 N/mm2

Specifiche per acciai da carpenteria in zona sismica

Tensione massima di snervamento ≤1.20 ≤1.20 ≤1.20

Coefficiente di sovraresistenza 1.20 1.15 1.10

Allungamento a rottura ≥20% ≥20% ≥20%

Resilienza KV Conforme a UNI EN 10025

f tk

fyk

fyk max/fyk

gRd=fy,m/fyk

A6

f tk/fyk

IDENTIFICAZIONE: ACCIAIO PER CARPENTERIA LAMINATO A CALDO

Rapporto tra tensione di rottura e tensione di

snervamento (valori caratteristici) >1.20 >1.20 >1.20

4.1.2 Collegamenti bullonati - caratteristiche

Norme di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.3.4.6 e UNI EN ISO 898-1:2001

ove: fyb, f tb valori caratteristici di rif. normativo fyb tensione di snervamento vite

f tb tensione di rottura vite

Classe

Dado

10

AD ALTA

RESISTENZA

NORMALI

fybClasse

Vite

Classe

Bullone

8.8 8.8 8 649 800

10.9 10.9 900 1000

5.6 5.6 5 300 500

6.8 6.8 6 480 600

N/mm2 N/mm2

4.6 4.6 4 240 400

f tb

IDENTIFICAZIONE: BULLONI

4.1.3 Collegamenti saldati - caratteristiche

Norme di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.3.4.5 e UNI 5132:1974

-GIUNTI CON CORDONI AD ANGOLO

GIUNTI A CROCE O A T

A COMPLETA PENETRAZIONE

GIUNTI TESTA A TESTA

Classe ElettrodiTipologia

classe 2, 3 o 4

I classe classe 3 o 4

II classe classe 2, 3 o 4

classe 3 o 4

II classe classe 2, 3 o 4

classeI

IDENTIFICAZIONE: SALDATURA

4.1.4 Acciaio per carpenteria - materiali adottati

Salvo diversa e più specifica indicazione da rilevare sugli elaborati grafici si adottano i seguenti materiali

a seconda della tipologia costruttiva.

TIPOLOGIA STRUTTURALE

TIPOLOGIA DI MATERIALE

DESIGNAZIONE MATERIALE

NOTE

CARPENTERIA METALLICA Acciaio S275JR

GIUNZIONI BULLONATE

ACCIAIO-ACCIAIO Acciaio CL 8.8

GIUNZIONI BULLONATE

ACCIAIO-LEGNO Acciaio CL 4.8

GIUNZIONI SALDATE Acciaio 1° Classe PER GIUNTI TESTA A TESTA


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4.2 Legno

4.2.1 Legno lamellare incollato - caratteristiche materiali e tensioni caratteristiche

Norma di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.7.4; UNI EN 1194:2000

CLASSE DI RESISTENZA LEGNO LAMELLARE GL24c GL24h GL28c GL28h GL32c GL32h GL36c GL36h

Resistenze [Mpa]

Flessione fm,g,k 24 24 28 28 32 32 36 36

Trazione parallela a f ibre f t,0,g,k 14.0 16.5 16.5 19.5 19.5 22.5 22.5 26.0

Trazione perpendicolare a f ibre f t,90,g,k 0.35 0.40 0.40 0.45 0.45 0.50 0.50 0.60

Compressione parallela alla f ibre fc,0,g,k 21.0 24.0 24.0 26.5 26.5 29.0 29.0 31.0

Compressione perpendicolare a f ibre fc,90,g,k 2.4 2.7 2.7 3.0 3.0 3.3 3.3 3.6

Taglio fv,g,k 2.2 2.7 2.7 3.2 3.2 3.8 3.8 4.3

Modulo elastico [Mpa]

Modulo el. med. parallelo a f ibre E0,g,mean 11600 11600 12600 12600 13700 13700 14700 14700

Modulo el. caratt. parallelo a f ibre E0,g,05 9400 9400 10200 10200 11100 11100 11900 11900

Modulo el. med. perpendicolare a f ibre E90,g,mean 320 390 390 420 420 460 460 490

Modulo di taglio medio Gg,mean 590 720 720 780 780 850 850 910

Massa volumica [kg/m 3]

Massa volumica ρg,k 350 380 380 410 410 430 430 450

IDENTIFICAZIONE: LEGNO LAMELLARE INCOLLATO

4.2.2 Legno massiccio - caratteristiche materiali e tensioni caratteristiche

Norma di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.7.2 e UNI EN 338:2004

CLASSE DI RESISTENZA LEGNO MASSICCIO C14 C16 C18 C20 C22 C24 C27 C30

Resistenze [Mpa]

Flessione fm,g,k 14 16 18 20 22 24 27 30

Trazione parallela a f ibre f t,0,g,k 8 10 11 12 13 14 16 18

Trazione perpendicolare a f ibre f t,90,g,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6

Compressione parallela alla f ibre fc,0,g,k 16 17 18 19 20 21 22 23

Compressione perpendicolare a f ibre fc,90,g,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7

Taglio fv,g,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0

Modulo elastico [Mpa]

Modulo el. med. parallelo a f ibre E0,g,mean 7000 8000 9000 9500 10000 11000 11500 12000

Modulo el. caratt. parallelo a f ibre E0,g,05 4700 5400 6000 6400 6700 7400 7700 8000

Modulo el. med. perpendicolare a f ibre E90,g,mean 230 270 300 320 330 370 380 400

Modulo di taglio medio Gg,mean 440 500 560 590 630 690 720 750

Massa volumica [kg/m 3]

Massa volumica ρg,k 290 310 320 330 340 350 370 380

Massa volumica media ρmean 350 370 380 390 410 420 450 460

IDENTIFICAZIONE: LEGNO MASSICCIO

4.2.3 Legno - materiali adottati

Salvo diversa e più specifica indicazione da rilevare sugli elaborati grafici si adottano i seguenti materiali

a seconda della tipologia costruttiva.

TIPOLOGIA STRUTTURALE

TIPOLOGIA DI MATERIALE

DESIGNAZIONE MATERIALE

NOTE

ARCARECCI Legno Massiccio C24

CAPRIATE Legno Massiccio C24

MENSOLE Legno Massiccio C24


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4.3 Muratura

4.3.1 Muratura esistente - caratteristiche dei materiali e materiali adottati

Si riportano di seguito i parametri adottati nelle verifiche delle murature di cui ai capitoli successivi.

Se comparati con i corrispondenti parametri definiti alla Tab. C8A.2.1 della C.M. Infr. 02/02/09 n.617 per

la tipologia di muratura individuata (muratura in pietre a spacco con buona tessitura), tali parametri risultano

maggiormente cautelativi e sono stati così assunti sulla base di indagini conoscitive svolte su murature della

medesima fattura presenti in zone adiacenti.

3

Norme di riferimento: D.M. 14/01/08 § 4.5 e § 8.7.1; C.M.Infr. 02/02/09 n.617 § C8A.1.A

CARATTERISTICHE MECCANICHE DELLA MURATURA ESISTENTE

Livello di conoscenza e fattore di confidenza

Livello di conoscenza LC2 Tab C8A.1.1 C.M.Infr. 02/02/09, n.617

Fattore di confidenza 1.20 Tab C8A.1.1 C.M.Infr. 02/02/09, n.617

Coefficienti correttivi dei parametri meccanici Tab C8A.2.2 C.M.Infr. 02/02/09, n.617

Coefficienti massimi per tipo 1.3 - 1.1 1.3 0.8 1.5 1.5

Coefficienti adottati

Parametri meccanici muratura Tab C8A.2.1 C.M.Infr. 02/02/09, n.617

min med max

Resistenza a compressione fm 1.800 MPa 2.600 3.200 3.800

Resistenza a taglio to 0.032 MPa 0.056 0.065 0.074

Modulo elasticità longitudinale E 2000 MPa 1500 1740 1980

Modulo elasticità tangenziale G 666 MPa 500 580 660

Peso specif ico medio w 21.0 kN/m3 21.0 21.0 21.0

RIGIDEZZE FESSURATE E RESISTENZE DI PROGETTO

Rigidezze - riduzione per condizioni fessurate

Riduzione percentuale di rigidezza 50% D.M. 14/01/08 § 7.2.6

Modulo elasticità longitudinale E 1000 MPa C8A.2 C.M.Infr. 02/02/09, n.617

Modulo elasticità tangenziale G 333 MPa C8A.2 C.M.Infr. 02/02/09, n.617

Resistenze statica sismica

Coefficiente sicurezza gm 3.00 2.00 D.M. 14/01/08 § 4.5.6.1, § 7.8.1.1

Resistenza a compressione fd 0.500 0.750 MPa D.M. 14/01/08 § 4.5.6.1

Resistenza a taglio td 0.009 0.013 MPa D.M. 14/01/08 § 4.5.6.1

IDENTIFICAZIONE: Muratura in pietre a spacco con buona tessitura

nucleo

scad.

malta

buona

giunti

sottili

ricorsi

o listat.

conn.

trasv.

iniez.

leganti

inton.

armato


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5 CARATTERISTICHE DEL TERRENO E DELLE FONDAZIONI

5.1 Classificazione del terreno di fondazione

L’area di progetto è sita nel Comune di Belluno (BL) ed appartiene alla zona sismica 2 ai sensi del D.M.

14/01/08. La classificazione del terreno è stata desunta da quanto riportato nella Relazione Geologica fornita

dalla Committenza. Tale Relazione, a firma del Dott. Geol. Ampelio Cagalli, è stata svolta per un differente

intervento posto all'interno dell'area dell'ex Caserma Fantuzzi.

5.1.1 Stratigrafia e tipologia del terreno di fondazione

Dal punto di vista topografico si tratta di un'area sostanzialmente pianeggiante posta alla quota media di

397 m s.l.m. Le indagini eseguite in corrispondenza dell'area dell'ex Caserma Fantuzzi hanno consentito di

rilevare la presenza di un comune motivo deposizionale costituito da un primo banco di natura ghiaiosa a cui

seguono sedimenti granulometricamente più fini, limi sabbiosi (cfr. Tabella 3.2.II D.M. 14/01/08).

Da quota del piano campagna fino ad una profondità compresa tra -11.20m e -13.20m è stato individuato

uno strato di terreno composto da Ghiaia litologicamente eterogenea in matrice limosa; a questo segue del

terreno di tipo Limo sabbioso fino ad una profondità d'indagine di 15.00m.

5.1.2 Considerazioni sulla sismicità

Tenendo conto del tipo di materiale presente e della stratigrafia definita i terreni sono stati classificati

come appartenenti alla categoria E: Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20m,

posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s). Dove s'intende che il sottosuolo di riferimento è di tipo

C: Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati, o terreni a grana fina mediamente consistenti

con spessori superiori a 30m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la

profondità e da valori di VS30 compresi tra 180 e 360 m/s (cfr. Tab3.2.II D.M. 14/01/08).

L’assetto topografico del terreno in studio rientra nella categoria T1: superficie pianeggiante, pendii e

rilievi isolati con inclinazione media i≤15° (cfr. Tabella 3.2.IV D.M. 14/01/08).

5.1.3 Caratterizzazione Geotecnica

I parametri di resistenza del terreno, riportati nella suddetta relazione Geologica, sono i seguenti:

- angolo di attrito interno efficace ' = 34.5÷41.0 °

- modulo di deformazione drenato E' = 384÷577 kg/cm2

- peso di volume saturo gsat = 2.02÷2.15 t/m3

- peso di volume drenato gdr = 1.64÷1.85 t/m3

La falda è stata rilevata ad una quota di c.a. -11.30m di profondità.

5.2 Considerazioni Geotecniche sulle fondazioni

5.2.1 Descrizione della tipologia fondazionale

Da un'analisi dello stato attuale non si sono rilevati fenomeni inattesi o singolarità nel comportamento del

terreno di fondazione. Le fondazioni esistenti sono continue del tipo a nastro in corrispondenza delle

soprastanti murature portanti. Non sono previste nuove opere di fondazione.

La totalità degli interventi previsti sono limitati alle murature in elevazione e alla copertura, senza

interessare le sottostanti fondazioni.

5.2.2 Carichi ammissibili sul terreno e variazioni di carico in fondazione

Trattandosi d'interventi di ristrutturazione che non realizzano incrementi di carico significativi, dal punto

di vista delle tensioni in fondazione non sono previste variazioni di rilievo rispetto al regime

tensionale dello stato preesistente.


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6 METODOLOGIA DI CALCOLO

6.1 Metodo di verifica (D.M. 14/01/08 § 2.3)

Il dimensionamento e le verifiche delle strutture sia in campo statico che sismico vengono eseguite con le

modalità previste dal D.M. 14/01/08 e dalla relativa circolare esplicativa Circ. Min. n.617 del 02/02/2009,

considerando il metodo degli stati limite (SLU e SLE).

Il calcolo delle sollecitazioni sulla struttura e il dimensionamento delle varie sezioni caratteristiche è stato

condotto con i metodi della Scienza e della Tecnica delle Costruzioni.

L’analisi strutturale adottata è di norma nell’ambito della teoria elastica lineare che ben rappresenta il

comportamento globale dell’intera struttura.

Secondo il principio della verifica agli stati limite le strutture devono essere verificate sia in condizioni di

carico prossimo a quello di rottura (Verifiche agli Stati Limite Ultimi), sia per livelli di carico di utilizzo

(Verifiche agli Stati Limite di Esercizio). Rispetto agli SLU devono essere verificate: la rottura per

sollecitazioni normali, di taglio o di torsione, l’instabilità dell’equilibrio globale e locale. Rispetto agli SLE

devono essere limitate le estensioni delle fessurazioni, la deformabilità strutturale e il regime tensionale di

esercizio.

Per la valutazione della sicurezza delle costruzioni si utilizza il metodo semiprobabilistico agli stati limite,

basato sull’utilizzo di coefficienti parziali di sicurezza applicati ai valori caratteristici delle resistenze dei

materiali Rki e delle azioni agenti sulle strutture Eki. Operando in tal modo si ottengono generalmente valori

delle azioni maggiorate (Ed) e valori di resistenza ridotti (Rd) e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare

riferimento a coefficienti di sicurezza unitari dovendo essere:

Rd ≥ Ed

6.2 Resistenze di calcolo dei materiali (D.M. 14/01/08 § 4)

Le resistenze di calcolo si ottengono in genere dalle resistenze caratteristiche dei materiali dividendole

per il coefficiente di sicurezza sul materiale gM.

Rd = Rk/gM

6.3 Azioni di calcolo e combinazioni (D.M. 14/01/08 § 2.5 e § 2.6)

Sia l’analisi statica che sismica tengono conto della scarsa probabilità che le azioni esercitino i loro effetti

simultaneamente con la massima intensità. Di conseguenza ai fini delle verifiche agli stati limite si

definiscono le seguenti combinazioni delle azioni (D.M. 14/01/08 § 2.5.3):

Combinazione fondamentale (SLU) gG1G1 + gG2G2 + gpP + gQ1 Qk1 + gQ202Qk2 + gQ303Qk3 + … (2.5.1)

Combinazione caratteristica (SLE rara) G1 + G2 + P + Qk1 + 02Qk2 + 03Qk3 + … (2.5.2)

Combinazione frequente (SLE freq.) G1 + G2 + P + 11Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + … (2.5.3)

Combinazione quasi permanente (SLE q.p.) G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + … (2.5.4)

Combinazione sismica E + G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + … (2.5.5)

Combinazione eccezionale G1 + G2 + P + Ad + 21Qk1 + 22Qk2 + … (2.5.6)


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dove i coefficienti parziali delle azioni g assumono i seguenti valori a seconda delle tipologie di carico

considerate (D.M. 14/01/08 tabella 2.6.I):

Coefficiente

gF EQU

A1

STR

A2

GEO

Carichi permanenti favorevoli

sfavorevoli gG1

0,9

1,1

1,0

1,3

1,0

1,0

Carichi permanenti non strutturali (1)

favorevoli

sfavorevoli gG2

0,0

1,5

0,0

1,5

0,0

1,3

Carichi variabili favorevoli

sfavorevoli gQi

0,0

1,5

0,0

1,5

0,0

1,3

(1) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es. carichi permanenti portati) siano compiutamente definiti

si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni permanenti.

con:

EQU stato limite di equilibrio come corpo rigido;

STR stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione;

GEO stato limite di resistenza del terreno;

gG1 coefficiente parziale del peso proprio della struttura, nonché del peso proprio del terreno

e dell’acqua, quando pertinenti;

gG2 coefficiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali;

gQi coefficiente parziale delle azioni variabili.

mentre i coefficienti di combinazione assumono i seguenti valori secondo le categorie di carico

considerate (D.M. 14/01/08 tabella 2.5.I):

Categoria/Azione variabile 0j 1j 2j

Categoria A Ambienti ad uso residenziale 0.7 0.5 0.3

Categoria B Uffici 0.7 0.5 0.3

Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 0.7 0.7 0.6

Categoria D Ambienti ad uso commerciale 0.7 0.7 0.6

Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1.0 0.9 0.8

Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0.7 0.7 0.6

Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0.7 0.5 0.3

Categoria H Coperture 0.0 0.0 0.0

Vento 0.6 0.2 0.0

Neve (a quota ≤1000 m s.l.m.) 0.5 0.2 0.0

Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0.7 0.5 0.2

Variazioni Termiche 0.6 0.5 0.0

6.3.1 Verifiche agli Stati Limite Ultimi (SLU)

Nelle verifiche nei confronti degli stati limite ultimi strutturali e geotecniche si è seguito l’approccio 2

previsto dalla normativa, ossia l’impiego di un’unica combinazione dei gruppi di coefficienti parziali definiti

per le Azioni (A1), per la resistenza dei materiali (M1) e per la resistenza globale (R3).


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7 ANALISI DEI CARICHI

Di seguito si riportano le proprietà sismiche e i carichi generici, con i loro valori caratteristici, in seguito

essi saranno moltiplicati per gli opportuni coefficienti combinatori per ottenere le varie combinazioni agli stati

limite.

7.1 Carichi variabili d'esercizio

I carichi variabili di esercizio per i diversi ambienti sono determinati in modo conforme alla normativa

vigente (cfr. tab. 3.1.II D.M.14/01/08) in base alla categoria di appartenenza, ed in particolare:

Cat. Ambienti qk

[kN/m2]

Qk

[kN]

Hk

[kN]

A

Ambienti ad uso residenziale

Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi (ad esclusione

delle aree suscettibili di affollamento)

2.00 2.00 1.00

H1 Coperture e sottotetti

Coperture e sottotetti accessibili per sola manutenzione 0.50 1.20 1.00

7.2 Carico variabile neve

NEVE: NORMATIVA DI RIFERIMENTO: D.M. 14 GENNAIO 2008 Neve Rev. 1.0

q s : è il carico neve sulla copertura;

m i : è il coeff iciente di forma della copertura;

q sk : è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo;

C E : è il coeff iciente di esposizione;

C t : è il coeff iciente termico

VALORE CARATTERISTICO DEL CARICO NEVE AL SUOLO

Zona I - Alpina

QUOTA (as): 400 m s.l.m. qsk= 1.81 kN/m2

COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE CE= 1 Topografia: Normale

COEFFICIENTE TERMICO Ct= 1

COEFFICIENTE DI FORMA

Pendenza: 51.1% a= 27.07 °

determinazione del

coeff iciente di forma0°≤a≤30° 30°≤a≤60° a>60° m(a)

m1 0.80 0.80 (60-a)/30 0.00 0.80 qs(m1 )= 1.45 kN/m2

m2 0.80 (1+a/30) 1.60 -- 1.52 qs(m2 )= 2.75 kN/m2

CARICO NEVE ADOTTATO 1.50 kN/m2

Aosta, Belluno, Bergamo, Biella, Bolzano, Brescia, Como, Cuneo, Lecco, Pordenone, Sondrio, Torino, Trento,

Udine, Verbania, Vercelli, Vicenza

tEskis CCqq m

7.3 Carichi solai

7.3.1 Solaio di copertura

SOLAIO DI COPERTURA pesi

propri

carichi permanenti carichi

variabili definiti non com.

definiti

[kN/m2] [kN/m

2] [kN/m

2] [kN/m

2]

peso proprio 0.50

carico permanente 1.50

carico variabile 1.50

TOTALE ADOTTATO 0.50 1.50

1.50


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7.3.2 Solaio sottotetto (un solo campo)

SOLAIO SOTTOTETTO pesi

propri

carichi permanenti carichi

variabili definiti non com.

definiti

[kN/m2] [kN/m

2] [kN/m

2] [kN/m

2]

peso proprio 1.00

carico permanente - -

carico variabile 0.50

TOTALE ADOTTATO 1.00 - - 0.50

7.4 Azioni del vento

Si definisce di seguito la pressione massima data dall’azione del vento sulla struttura:

VENTO: NORMATIVA DI RIFERIMENTO: D.M. 14 GENNAIO 2008 Vento Rev. 1.0

p : è la pressione del vento;

q b : è la pressione cinetica di riferimento;

C e : è il coeff iciente di esposizione;

C p : è il coeff iciente di forma (o coefficiente aerodinamico)

C d : è il coeff iciente dinamico

Zona

Distanza

Altitudine 400 m s.l.m. Vb,0= 25 m/s

a0= 1000 m

ka= 0.01 1/s

VALORE CARATTERISTICO DELLA VELOCITA' DEL VENTO A 10 M DAL SUOLO (Tr=50 anni) Vb= 25 m/s

PRESSIONE CINETICA DI RIFERIMENTO qb=1/2r vb2= 0.39 kN/m 2

CLASSE DI RUGOSITA' DEL TERRENO: B

CATEGORIA DI ESPOSIZIONE DEL SITO: IV

PARAMETRI PER LA DETERMINAZIONE DEL COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE: kr= 0.22

zo= 0.3 m

zmin= 8 m

ALTEZZA DAL SUOLO DEL PUNTO CONSIDERATO z= 8 m

COEFFICIENTE DI TOPOGRAFIA Ct= 1

COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE :

PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A zmin Ce(zmin) = k r2 • Ct • ln(zmin/z0) • [7+Ct • ln(zmin/z0)]= 1.63

PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z Ce(z) = k r2 • Ct • ln(z/z0) • [7+Ct • ln(z/z0)]= 1.63

PRESSIONE DEL VENTO

PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A zmin p(zmin) = qb • Ce(zmin) • Cp • Cd= 0.64 • Cp • Cd

PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z p(z) = qb • Ce(z) • Cp • Cd= 0.64 • Cp • Cd

COEFFICIENTE DI FORMA (Da valutare in conformità alla forma dell'edif icio) a= 90 °

Cp= 0.8

COEFFICIENTE DINAMICO Cd= 1

PRESSIONE DEL VENTO

PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A zmin p(zmin) = 0.51 kN/m 2

PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z p(z) = 0.51 kN/m 2

Valle d'Aosta, Piemonte, Lombardia, Trentino Alto Adige, Veneto, Friuli Venezia Giulia

(con l'eccezione della provincia di Trieste)

dpeb CCCqp

1

oltre 30 km


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7.5 Azione sismica

La valutazione delle azioni sismiche è stata svolta nel rispetto delle Norme Tecniche per le Costruzioni.

L’area di progetto è sita nel Comune di Belluno (BL) ed appartiene alla zona sismica 2 ai sensi del D.M.

14/01/08.

Si è stimato l’effetto del sisma sulla struttura mediante l’analisi statica lineare per le verifiche locali sui

macroelementi e mediante analisi statica non lineare (Pushover) per la verifica globale del fabbricato.

Si è verificata la struttura soggetta all’azione sismica, valutata per lo stato limite di danno (SLD) e dello

stato limite di salvaguardia della Vita (SLV).

I parametri di calcolo adottati nel calcolo sismico sono di seguito riassunti.

7.5.1 Caratteristiche sismiche generiche

CARATTERISTICHE SISMICHE Norma di riferimento

PROVINCIA BELLUNO

COMUNE BELLUNO (zona sismica 2)

COORDINATE LONG.= 12.2171 LAT.= 46.1503

VITA NOMINALE 50 ANNI (opere ordinarie) D.M. 14/01/08 § 2.4.1

CLASSE D’USO II (normali affollamenti) D.M. 14/01/08 § 2.4.2

COEFFICIENTE D’USO 1.0 D.M. 14/01/08 § 2.4.3

PERIODO DI RIFERIMENTO 50 ANNI D.M. 14/01/08 § 2.4.3

CATEGORIA DI SOTTOSUOLO E D.M. 14/01/08 § 3.2.2

CATEGORIA TOPOGRAFICA T1 D.M. 14/01/08 § 3.2.2

7.5.2 Caratteristiche generali di progettazione e modellazione

SISMA VERTICALE Non considerato D.M. 14/01/08 § 7.2.1

REGOLARE IN ALTEZZA NO D.M. 14/01/08 § 7.2.2

REGOLARE IN PIANTA NO D.M. 14/01/08 § 7.2.2

TIPO DI MODELLAZIONE TRIDIMENSIONALE D.M. 14/01/08 § 7.2.6

TIPOLOGIA ORIZZONTAMENTI flessibili D.M. 14/01/08 § 7.2.6

FATTORE DI STRUTTURA

(PER ANALISI LINEARI) q0 = 1.5 x αu/α1 = 1.50 x 1.50 = 2.25 q = 2.00 (costruzioni esistenti in muratura)

D.M. 14/01/08 § 7.3.1;

Circ. n.617/09 § C8.7.1.2

TIPO DI ANALISI SIMICA

GLOBALE ANALISI STATICA NON LINEARE (Pushover) D.M. 14/01/08 § 7.3.4

ECCENTRICITÀ ACCIDENTALE Considerata D.M. 14/01/08 § 7.2.6

CONDIZIONI EDILIZIE ED

URBANISTICHE AL CONTORNO

ristrutturazione in adiacenza ad altre strutture

esistenti (cfr. prg. architettonico)

PIANTA IN ELEVAZIONE Rettangolare 9.40mx41.00m c.a.

ALTEZZA MASSIMA STRUTTURA 7.70m dal piano di fondazione

MATERIALI COSTITUTIVI muratura in pietre a spacco con buona tessitura

ALTEZZA MASSIMA CONSENTITA PER LA

TIPOLOGIA COSTRUTTIVA UTILIZZATA

nessuna limitazione

(edificio esistente) D.M. 14/01/08 § 7.2.2

LIMITAZIONE ALTEZZA IN FUNZIONE

DELLA LARGHEZZA STRADALE Non rilevante per l’intervento in oggetto D.M. 14/01/08 § 7.2.2

TIPOLOGIA FONDAZIONALE fondazioni continue del tipo a nastro D.M. 14/01/08 § 7.2.5

TIPOLOGIA IN ELEVAZIONE muratura portante D.M. 14/01/08 § 7.8.1.3

CARICHI DI PROGETTO conformi a quelli previsti dal D.M. 14/01/08 D.M. 14/01/08 § 3.1


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7.5.3 Spettri di risposta

Per la determinazione dello spettro di risposta ci si è affidati al foglio di calcolo definito dal Consiglio

Superiore dei Lavori Pubblici.

Caratterizzazione macrosismica del sito di costruzione della struttura:


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Caratterizzazione microsismica dipendente dalla tipologia di struttura:

SLATO LIMITE

TR ag Fo TC*

[anni] [g] [-] [s]

SLO 30 0.059 2.484 0.237

SLD 50 0.079 2.470 0.253

SLV 475 0.230 2.412 0.325

SLC 975 0.311 2.410 0.344

7.5.4 Combinazioni delle azioni sismiche

L’azione sismica è da considerarsi un evento di tipo accidentale e quindi cumulabile con le altre cause di

sollecitazione. Le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio vengono effettuate per la seguente

combinazione degli effetti dell'azione sismica con le altre azioni:

Fsd = E + Gk + Pk + i (2i

Qki)

dove:

E è l’azione sismica per lo stato limite in esame;

Gk sono i carichi permanenti al loro valore caratteristico;

Pk è il valore caratteristico dell’azione di precompressione, a cadute di tensione avvenute;

2i è il coefficiente di combinazione;

Qki è il valore caratteristico dell’azione variabile Qi

Gli effetti dell’azione sismica sono valutati tenendo conto della massa sismica Wa considerata nel modo

seguente:

Wa = G1 + G2 + i (2i Qki)

7.5.5 Risposta alle diverse componenti dell’azione sismica

Le NTC 2008 al § 7.3.5 indicano la possibilità di calcolare separatamente per ciascuna direzione del

sisma gli effetti sulla struttura (in termini di sollecitazioni e deformazioni) e poi combinarli secondo la

seguente espressione con rotazione degli indici per individuare la condizione più gravosa.

1.00 Ex + 0.30 Ey + 0.30 Ez


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8 VERIFICHE LOCALI DEI MECCANISMI DI COLLASSO FUORI PIANO

8.1 Meccanismi locali e valutazione della sicurezza

8.1.1 Meccanismi locali e accelerazione di picco

Negli edifici storici in muratura, il collasso viene raggiunto, nella maggior parte dei casi, per perdita di

equilibrio di porzioni limitate della costruzione, pertanto, prima di procedere alla verifica globale del

fabbricato, è opportuno effettuare le necessarie verifiche locali di collasso fuori piano sui macroelementi in

muratura che costituiscono il complesso della struttura.

Per ciascuna verifica locale viene individuata l'accelerazione di picco al suolo rigido che determina il

raggiungimento dello SLV relativamente al cinematismo considerato (Capacità) nelle due condizioni ante e

post intervento.

Ai fini della valutazione della sicurezza richiesta per gli interventi su costruzioni esistenti (§8.4 del

D.M.14/01/08) tali valori di Capacità vanno confrontati con un opportuno valore della PGA di riferimento

ag(PVr), calcolata, come indicato al §3.2 del D.M.14/01/08, in funzione della probabilità di superamento dello

Stato Limite scelto, della vita di riferimento dell'opera e del luogo in cui è situato l'edificio (Domanda).

La valutazione della sicurezza ante intervento si limita ai soli meccanismi locali, che risultano

preponderanti nel determinare la minima Capacità della struttura. La valutazione della sicurezza post

intervento consiste in primo luogo nella verifica dei meccanismi locali, anche per raffronto con i valori di

Capacità determinati ex ante; successivamente tale valutazione viene sviluppata in termini globali, mediante

la modellazione dell'intero fabbricato.

8.1.2 Metodo di calcolo

Per la valutazione della sicurezza mediante verifiche locali sono stati utilizzati i fogli di calcolo forniti con

l'applicativo C.I.N.E. Condizioni d'Instabilità Negli Edifici (Ver. 1.0.4 del Settembre 2009) - Applicativo per le

verifiche sismiche dei Meccanismi di Collasso Locali fuori piano negli edifici esistenti in muratura mediante

Analisi Cinematica Lineare, realizzato nell'ambito di un progetto di ricerca nazionale coordinato dal consorzio

"ReLUIS" (Rete di Laboratori Universitari di Ingegneria Sismica).

8.1.3 Verifiche svolte

Sono stati valutati tutti i possibili cinematismi di parete che interessano il fabbricato nella condizione ante

e post intervento. Per ragioni di chiarezza espositiva, si presentano di seguito le verifiche principali che

riguardano i muri di spina, interessati da consolidamento mediante cordolo orizzontale intermedio, e i muri

laterali, per i quali viene realizzato il cordolo sommitale. Le verifiche sono relative ad una porzione di

larghezza unitaria pari ad un metro.


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8.2 Valutazione della sicurezza ante intervento

8.2.1 Parete di spina - verifica a ribaltamento per parete non vincolata


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8.2.2 Pareti laterali - verifica a ribaltamento per parete non vincolata


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8.3 Valutazioni della sicurezza post intervento

8.3.1 Parete di spina - verifica a ribaltamento per parete vincolata

L'azione del tirante al solaio intermedio (T) corrisponde, nel caso in analisi, all'azione del cordolo

orizzontale intermedio di rinforzo posto a quota +3.20m che deve essere in grado di resistere alla metà

dell'azione sismica agente perpendicolarmente alla parete di spina (di altezza media hm=6.00m); la restante

parte di azione sismica viene trasmessa a terra e sul cordolo sommitale di parete.

T = [ag(PVa)·S/q]·(gi·si·hm)/2 = [0.230x1.390/2.00] x (21x0.56x6.00/2) = 0.160x35.28 = 5.64 6 kN/m


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8.3.2 Pareti laterali - verifica a ribaltamento per parete vincolata

8.4 Quantificazione dell'intervento di miglioramento

Gli interventi previsti implicano un incremento di capacità in termini di accelerazione di picco al suolo

rigido per il raggiungimento dello SLV (PGA-SLV) che comportano un miglioramento dell'esistente.

I valori minimi di PGA-SLV che determinano la capacità complessiva del fabbricato sono quelli relativi alle

pareti di spina per entrambe le condizioni ante e post intervento.

TIPO

PARETE

PGA-SLV

ante intervento

PGA-SLV

post intervento MIGLIORAMENTO

ag-ante ag-post (ag-ante<ag-post )

Pareti di spina 0.095 g 0.265 g SÌ

Pareti laterali 0.147 g 0.626 g SÌ


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9 VERIFICA GLOBALE DEL FABBRICATO

9.1 Codice di calcolo

Le analisi strutturali e la verifica delle sezioni degli elementi strutturali è stata svolta con il metodo degli

Stati Limite precedentemente descritto. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli

scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.

Per il calcolo delle sollecitazioni in condizioni statiche e sismiche sulle strutture in progetto è stato

realizzato un modello tridimensionale a tramite il programma ANDILWall della CR Soft s.r.l. di Verona oltre

che modelli locali per le verifiche dei singoli elementi strutturali.

9.1.1 Tipo di analisi svolta

L’analisi della struttura è stata svolta con il metodo del telaio equivalente che consiste nello

schematizzare le pareti con un telaio costituito da elementi maschi, elementi fascia e nodi rigidi. Gli elementi

maschio e gli elementi fascia vengono modellati come aste deformabili a sforzo normale, flessione e taglio,

mentre si suppone che gli elementi nodo siano infinitamente rigidi e resistenti. Il telaio è vincolato al livello di

terra mediante incastro. Gli orizzontamenti dei solai sono stati considerati piani rigidi, mentre quello di

copertura è stato considerato flessibile.

Le verifiche sismiche degli elementi strutturali sono state svolte mediante l’analisi statica non lineare

(Pushover).

9.1.2 Origine e caratteristiche dei codici di calcolo

Programma Produttore Distributore Versione Licenza d’uso

Andil Wall CR Soft s.r.l.

Verona - Italia

ANDIL

Roma - Italia Versione 3.0

in concessione a

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Fogli di calcolo

in Excel Microsoft Microsoft Versione 2007

in concessione a

i3+ STUDIO - Belluno

9.1.3 Affidabilità dei codici utilizzati

Per ciascuno dei software utilizzati è stata esaminata la documentazione a corredo e sono state valutate

l’affidabilità e l’idoneità eseguendo controlli incrociati con altri programmi di calcolo.

9.1.4 Validazione dei codici

Considerate le opere in progetto e la validazione effettuata sui programmi di calcolo utilizzati, non si è

reso necessario commissionare ad altro professionista una modellazione generale alternativa a quella

effettuata ed eseguita con altro programma di calcolo.

9.1.5 Modalità di presentazione dei risultati

L’esito di ogni calcolazione è stato espresso mediante schemi grafici e valori numerici, valutando per le

parti più sollecitate, i carichi associati alle strutture, le sollecitazioni in funzione delle combinazioni di calcolo,

le configurazioni deformate e le corrispondenti reazioni vincolari. In particolare viene garantita la ripetibilità

della modellazione effettuata e delle conseguenti verifiche di resistenza.

9.1.6 Informazioni generali sull’elaborazione e giudizio motivato di accettabilità dei risultati

Per validare i risultati ottenuti dai programma di calcolo si sono effettuati i seguenti controlli:

- verifica dell’equilibrio tramite il raffronto tra la sommatoria delle reazioni vincolari fornite dal

programma e la sommatoria dei carichi applicati calcolata manualmente;


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- verifica a campione sugli elementi strutturali più significativi utilizzando schemi statici semplificati di

calcolo ed effettuando il raffronto con le sollecitazioni fornite dal programma;

- modelli alternativi per valutare e scongiurare i problemi numerici dovuti al malcondizionamento;

- submodelli semplificati per esaminare nel dettaglio le parti più significative;

- modelli sismici alternativi calcolati con analisi statica equivalente e raffronto tra gli spostamenti con il

modello principale relativo all’analisi modale;

- confronti finale della geometria degli elementi strutturali per garantire che la geometria supposta in

fase di modellazione sia confermata in fase di disegno costruttivo e quindi di realizzazione.

9.2 Caratteristiche della modellazione

Per le analisi e le verifiche strutturali si è utilizzata la versione 3.1 del software commerciale ANDILWall

che utilizza il codice di calcolo SAM II (acronimo di Seismic Analysis of Masonry walls).

Il codice di calcolo SAM II prevede una modellazione tridimensionale a macroelementi degli edifici, nella

quale la struttura portante, costituita da elementi verticali (pannelli in muratura ordinaria, pilastri e/o pareti in

cemento armato, elementi strutturali a sezione personalizzata, in acciaio, legno o altro materiale) ed elementi

orizzontali (travi di accoppiamento in muratura, cordoli in cemento armato, travi in cemento armato, elementi

strutturali a sezione personalizzata in acciaio, legno o altro materiale), viene schematizzata in un telaio

equivalente costituito da elementi monodimensionali ad asse verticale ed elementi monodimensionali ad

asse orizzontale posizionati in corrispondenza dell’asse baricentrico del corrispondente elemento strutturale.

L’introduzione di bracci infinitamente rigidi di opportune dimensioni alle estremità degli elementi consente di

modellare la ridotta deformabilità dei nodi strutturali.

Il software determina le azioni interne e gli spostamenti generalizzati di tutti gli elementi del modello a

telaio equivalente, sia nel caso di analisi elastiche lineari (analisi alle azioni non sismiche) sia nel caso di

analisi statiche non lineari (analisi alle azioni sismiche).

Tutti gli elementi strutturali sono stati verificati sotto tutte le combinazioni di carico. Per ragioni di sintesi e

di chiarezza espositiva, nella presente relazione si riporta solo un estratto dei dati di output forniti dal

programma; su esplicita richiesta del collaudatore sarà fornito il listato di calcolo completo.


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Modello tridimensionale di calcolo della struttura in progetto - vista 1

Modello tridimensionale di calcolo della struttura in progetto - vista 2


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Schematizzazione a telaio equivalente - vista 1

Schematizzazione a telaio equivalente - vista 2


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9.3 Listato del modello

1. MATERIALI

Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche dei materiali utilizzati nel modello.

MURATURE

Caratteristiche generali

Codice Descrizione Esist Si/No

Fatt Conf

Tipo Blocco

Tipo Forat

Fbk (MPa)

Tipo malta

E (MPa)

G (MPa)

Peso (N/mc)

GM N Sis

GM Sis

MUR1 Pietra a spacco buona tessitura Si 1.20 PNS pieno 8.000 M5 2000 666 21000 3.0 2.0

Resistenza e deformazione

Codice Stress Block

Rott Tg

Coeff Attr

Fk (MPa)

Fhk (MPa)

F'bk (MPa)

Fm (MPa)

Fhm (MPa)

F'bm (MPa)

E u (%)

Fvk0 (MPa)

Fvhk0 (MPa)

Fvk L (MPa)

Ftk (MPa)

Fvm0 (MPa)

Fvhm0 (MPa)

Fvd L (MPa)

Ftm (MPa)

MUR1 0.850 fess. diag. 0.400 1.260 0.630 0.630 1.800 0.900 0.900 0.35 0.150 0.022 1.500 0.034 0.214 0.032 2.200 0.048

Comportamento (Analisi non lineare)

Codice Gen

(Parete)

Fless

(Fascia)

Taglio

(Fascia) Kkr Eh/E Gh/G

MR-PIETRA non lineare non lineare non lineare 1.00 0.00001 0.00001

Drift (Analisi non lineare)

Codice SLO Par MO

SLD Par MO

SLV Fl Par MO

SLV Tg Par MO

SLO Par MA

SLD Par MA

SLV Fl Par MA

SLV Tg Par MA

SLV Fl Fs MO

SLV1 Tg Fs MO

SLV2 Tg Fs MO

SLV Fl Fs MA

SLV Tg Fs MA

MUR1 0.0020 0.0030 0.0060 0.0040 0.0027 0.0040 0.0120 0.0060 0.0060 0.0020 0.0040 0.0120 0.0060

ACCIAI PER CATENE

Codice Descrizione Esist

Si/No

Fatt

Conf GS

Fyk

(MPa)

Fym

(MPa)

ACCCAT1 Acciaio per catene No 1.00 1.15 235.0 235.0

MATERIALI PERSONALIZZATI

Codice Descrizione Tipo E (MPa)

G (MPa)

Peso (N/mc)

MP-ACCIAIO Materiale personalizzato - acciaio acciaio 210000 80796 77008

2. ANALISI DEI CARICHI

Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche dei carichi utilizzati nel modello.

CARICHI SU SOLAIO

Codice Descrizione

P

Proprio (N/mq)

P Perm (N/mq)

P NS (N/mq)

P Var (N/mq)

Destinazione d'uso

Psi0j Psi1j Psi2j E trasv (m)

COPERTURA Copertura 500 1000 0 1500 neve<=1000m 0.50 0.20 0.00 t/6

SOLAIO Solaio torretta 500 1000 0 2000 Cat. A 0.70 0.50 0.30 t/6

SOTTOTETTO Sottotetto 1000 0 0 500 Cat. H 0.00 0.00 0.00 t/6

CARICHI SU TELAIO

Codice Descrizione P Proprio (%)

P Perm (%)

P NS (%)

P Var (%)

Destinazione d'uso

Psi0j Psi1j Psi2j

CARTEL1 100.0 0.0 0.0 0.0 Cat. A 0.70 0.50 0.30 100.0

VENTO

Zona Rugo Espo Alt

(m)

C

topo

C press

est

C depr

est

C depr

int

H edif

(m)

Press est

(N/mq)

Depr est

(N/mq)

Depr int

(N/mq)

Z min

(m)

Pr est C

(N/mq)

Dep est C

(N/mq)

Dep int C

(N/mq)

1 B IV 240 1.0 0.8 0.4 0.2 7.600 511 255 128 8.000 511 255 128

SISMA

Caratterizzazione sismica

Zona sis

Classe uso

Vita nom VN (anni)

Cat topo

C ampl topo ST

C uso Cu

Per rif VR (anni)

Suolo Smo visc (%)

2 II 50 T2 1.100 1.0 50 Cat. E 5.0

Spettri elastici

Spettro: SLO SLD SLV

Tempo di ritorno (anni): 30 50 475

Accelerazione orizzontale al suolo max (ag/g): 0.059 0.079 0.230

Fattore di amplificazione spettro max F0: 2.484 2.470 2.412

Periodo T*C (s): 0.237 0.253 0.325

Coefficiente di amplificazione stratigrafica SS: 1.600 1.600 1.390

Periodo TB (s): 0.162 0.168 0.195

Periodo TC (s): 0.485 0.504 0.586

Periodo TD (s): 1.836 1.916 2.520

3. COMBINAZIONI DEI CARICHI

Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche delle combinazioni dei carichi utilizzate nel modello.

ANALISI NON SISMICA

Combinazione: COMB-1

Descrizione Azione dominante Gamma P propri Gamma Vento

Vento Vento 1.00 1.50

Coefficienti amplificatori

Carichi su solai Carichi aggiuntivi su telaio

Codice carico Gamma G1 Gamma G2 Gamma Qi Codice carico Gamma G1 Gamma G2 Gamma Qi

SOLAIO 1.00 1.00 0.00 CARTEL1 1.00 1.00 0.00

COPERTURA 1.00 1.00 0.00

SOTTOTETTO 1.00 1.00 0.00


Descrizione Azione dominante

Gamma P propri

Gamma Vento

Neve Neve 1.30 0.00



Codice carico Gamma G1 Codice carico Gamma G1 Codice carico Gamma G1 Codice carico Gamma G1

SOLAIO 1.30 1.50 1.50 CARTEL1 1.30 1.50 1.50

COPERTURA 1.30 1.50 1.50



Descrizione Azione dominante Gamma P propri Gamma Vento

Affollamento Carico da folla 1.30 0.00



Codice carico Gamma G1 Codice carico Gamma G1 Codice carico Gamma G1 Codice carico Gamma G1

SOLAIO 1.30 1.50 1.50 CARTEL1 1.30 1.50 1.50

COPERTURA 1.30 1.50 1.50


ANALISI SISMICA

Combinazione: SISMICA

Descrizione Gamma P propri Gamma Vento

Combinazione sismica 1.00 0.00



Codice carico Gamma G1 Gamma G2 Gamma Qi Codice carico Gamma G1 Gamma G2 Gamma Qi

COPERTURA 1.00 1.00 1.00 CARTEL1 1.00 1.00 1.00

SOLAIO 1.00 1.00 1.00


PARAMETRI ANALISI SISMICA

Si riportano nelle seguenti tabelle i parametri utilizzati per l'esecuzione dell'analisi sismica del modello.

PARAMETRI PUSHOVER

Criterio converg Toll energia Toll forze Toll spost Passi carico Iteraz % forza sismica Taglio residuo Angolo azioni

Tutti 0.000100 0.001000 0.001000 10000 10 2.0 0.80 0.0

SET ANALISI PUSHOVER

- Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale - Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale - Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale

- Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale - Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria - Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria - Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria

- Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria - Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale - Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale - Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale

- Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale - Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria - Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria - Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria

- Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria

DISTRIBUZIONE DI CARICO PER ANALISI DI GRUPPO 1 - PROPORZIONALE MODO PRINCIPALE

Piano nr ØX' ØY'

1 0.640 0.640

2 1.000 1.000

4. MODELLO STRUTTURALE

Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche del modello strutturale.

Modello strutturale

Pianta piano 1

Pianta piano 2

DATI GENERALI

Piano nr

Altezza (m)

Lp-X (m)

Pp-Y (m)

Area (mq)

A Par X (mq)

A Par Y' (mq)

A Par X' (%)

A Par Y' (%)

Ecc dX' (m)

Ecc dY' (m)

Quota (m)

Spess (m)

1 4.900 52.800 9.340 480.310 42.12 29.65 8.77 6.17 2.640 0.467 4.800 0.200

2 2.700 11.940 9.340 98.677 7.38 8.32 7.48 8.43 0.597 0.467 7.500 0.200

NODI STRUTTURALI

[omissis…]

ELEMENTI STRUTTURALI

Coefficienti di rigidezza per le analisi sismiche

Codice Descrizione Alfa (A) Alfa (Jy'-y') Alfa (Jz'-z') Alfa (Jt) Alfa (Av y'-y') Alfa (Av z'-z')

COEFRIG1 Coefficienti rigidezze 1.00 0.50 0.50 1.00 0.50 0.50

ELEMENTI STRUTTURALI AD ASSE VERTICALE

Pareti in muratura ordinaria

Caratteristiche geometriche

[omissis…]

Caratteristiche sezione e vincoli di estremità

[omissis…]

ELEMENTI STRUTTURALI AD ASSE ORIZZONTALE

Travi in muratura ordinaria (superiori)


[omissis…]


[omissis…]

Travi in muratura ordinaria (inferiori)


[omissis…]


[omissis…]

CARICHI E MASSE NODALI

Aree di solaio

[omissis…]


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CARICHI NON SISMICI

Carichi nodali verticali [omissis…]

Carichi distribuiti su trave [omissis…]

Carichi nodali orizzontali da vento [omissis…]

CARICHI SISMICI

Carichi verticali e masse nodali [omissis…]

Carichi distribuiti su trave [omissis…]

5. RISULTATI DELLE ANALISI E DELLE VERIFICHE AI CARICHI NON SISMICI

Si riportano nelle seguenti tabelle i risultati delle analisi e delle verifiche ai carichi non sismici.

RISULTATI DELLE ANALISI

SPOSTAMENTI NODALI

Direzione vento +X' [omissis…]

Direzione vento -X' [omissis…]

Direzione vento +Y' [omissis…]

Direzione vento -Y' [omissis…]

SOLLECITAZIONI E RESISTENZE ELEMENTI

La verifica alle azioni non sismiche per pressoflessione e taglio (SLU) risulta soddisfatta

[omissis…]

REAZIONI A TERRA

[omissis…]

RISULTATI DELLE VERIFICHE

La verifica alle azioni non sismiche per pressoflessione per carichi laterali (SLU) risulta soddisfatta [omissis…]

6. RISULTATI DELLE ANALISI E DELLE VERIFICHE AI CARICHI SISMICI

Si riportano nelle seguenti tabelle i risultati delle analisi e delle verifiche ai carichi sismici.

RISULTATI DELL'ANALISI MODALE

MODI PROPRI DI VIBRARE

Modo Autovalore Pulsazione (rad/s)

Periodo (s)

Frequenza (Hz)

MPMx' (%)

MPMy' (%)

1 1330 36.473 0.172270 5.805 3.180 54.262

2 2173 46.610 0.134802 7.418 91.336 4.411

3 3120 55.859 0.112483 8.890 1.084 40.851

4 7397 86.004 0.073057 13.688 3.928 0.096

5 10423 102.092 0.061544 16.249 0.467 0.196

6 14233 119.304 0.052665 18.988 0.005 0.185

RISULTATI DELLE ANALISI PUSHOVER

[omissis…]

RISULTATI DELLE VERIFICHE

Curve di capacità

Analisi n.1 - Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale Analisi n.2 - Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale

Analisi n.3 - Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale Analisi n.4 - Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale

Analisi n.5 - Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria Analisi n.6 - Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria

Analisi n.7 - Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria Analisi n.8 - Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria

Analisi n.9 - Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale Analisi n.10 - Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale

Analisi n.11 - Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale Analisi n.12 - Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale

Analisi n.13 - Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione second. Analisi n.14 - Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione second.

Analisi n.15 - Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione second. Analisi n.16 - Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione second.


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VERIFICA GLOBALE IN SPOSTAMENTO

La verifica globale in spostamento risulta soddisfatta

Richiesta e capacità di spostamento agli stati limite

Ver (S/N)

Analisi SLO risp (cm)

SLO casp (cm)

SLD risp (cm)

SLD casp (cm)

SLV risp (cm)

SLV casp (cm)

SLO q* (cm)

SLO q*=3 (cm)

SLD q* (cm)

SLD q*=3 (cm)

SLV q* (cm)

SLV q*=3 (cm)

Si +X' Ecc+ Dist 1 0.190 1.020 0.268 1.332 1.477 2.203 0.798 1.740 1.039 1.800 2.365 2.054

Si +X' Ecc- Dist 1 0.201 0.984 0.302 1.303 1.556 1.857 0.827 1.743 1.076 1.803 2.448 2.056

Si -X' Ecc+ Dist 1 0.189 0.715 0.276 0.846 1.487 1.588 0.810 1.712 1.055 1.771 2.403 2.020

Si -X' Ecc- Dist 1 0.198 0.436 0.320 0.436 1.568 1.595 0.863 1.653 1.123 1.710 2.556 1.950

Si +X' Ecc+ Dist 2 0.157 1.313 0.204 1.403 1.257 2.014 0.736 1.662 0.960 1.720 2.193 1.964

Si +X' Ecc- Dist 2 0.165 1.288 0.215 1.418 1.311 2.070 0.748 1.693 0.975 1.751 2.225 2.000

Si -X' Ecc+ Dist 2 0.165 1.168 0.215 1.194 1.233 2.301 0.670 1.893 0.872 1.959 1.992 2.236

Si -X' Ecc- Dist 2 0.173 1.113 0.225 1.508 1.304 2.553 0.702 1.857 0.915 1.921 2.087 2.193

Si +Y' Ecc+ Dist 1 0.268 0.995 0.461 1.464 2.063 2.237 0.895 1.918 1.191 1.982 2.804 2.255

Si +Y' Ecc- Dist 1 0.198 0.954 0.258 1.453 1.482 2.176 0.754 1.897 0.982 1.962 2.234 2.237

Si -Y' Ecc+ Dist 1 0.263 0.969 0.453 1.458 2.027 2.238 0.894 1.898 1.191 1.962 2.788 2.233

Si -Y' Ecc- Dist 1 0.199 0.948 0.259 1.404 1.486 2.148 0.755 1.900 0.983 1.965 2.237 2.241

Si +Y' Ecc+ Dist 2 0.239 0.939 0.401 1.382 1.827 2.153 0.864 1.857 1.151 1.920 2.623 2.187

Si +Y' Ecc- Dist 2 0.166 0.911 0.216 1.353 1.261 2.041 0.694 1.827 0.904 1.891 2.065 2.159

Si -Y' Ecc+ Dist 2 0.235 0.934 0.393 1.378 1.795 2.148 0.862 1.843 1.148 1.906 2.604 2.171

Si -Y' Ecc- Dist 2 0.166 0.924 0.216 1.366 1.262 1.980 0.694 1.832 0.904 1.895 2.063 2.164

Caratteristiche calcolo bilineare

Ver (S/N)

Analisi Gamma M tot (t)

m* (t)

k* (kN/m)

T* (s)

dy (cm)

Fy (kN)

Si +X' Ecc+ Dist 1 1.43 728.276 496.403 832786.16 0.153 0.238 1979.767

Si +X' Ecc- Dist 1 1.43 728.276 496.403 797482.95 0.157 0.243 1934.628

Si -X' Ecc+ Dist 1 1.43 728.276 496.403 833415.15 0.153 0.234 1948.539

Si -X' Ecc- Dist 1 1.43 728.276 496.403 806909.19 0.156 0.229 1847.329

Si +X' Ecc+ Dist 2 1.43 728.276 496.403 965367.09 0.142 0.213 2055.372

Si +X' Ecc- Dist 2 1.43 728.276 496.403 927289.63 0.145 0.221 2046.394

Si -X' Ecc+ Dist 2 1.43 728.276 496.403 926222.16 0.145 0.247 2287.226

Si -X' Ecc- Dist 2 1.43 728.276 496.403 895701.01 0.148 0.246 2201.441

Si +Y' Ecc+ Dist 1 1.43 728.276 496.403 607314.34 0.180 0.300 1820.379

Si +Y' Ecc- Dist 1 1.43 728.276 496.403 804258.68 0.156 0.263 2115.198

Si -Y' Ecc+ Dist 1 1.43 728.276 496.403 618640.99 0.178 0.294 1821.389

Si -Y' Ecc- Dist 1 1.43 728.276 496.403 801715.75 0.156 0.264 2114.903

Si +Y' Ecc+ Dist 2 1.43 728.276 496.403 681569.61 0.170 0.276 1884.218

Si +Y' Ecc- Dist 2 1.43 728.276 496.403 925133.07 0.146 0.239 2206.545

Si -Y' Ecc+ Dist 2 1.43 728.276 496.403 693540.72 0.168 0.272 1888.792

Si -Y' Ecc- Dist 2 1.43 728.276 496.403 923481.19 0.146 0.239 2209.611

7. CONCLUSIONI

Al fine di fornire un giudizio motivato di accettabilità del risultato, come richiesto al punto 10.2 delle N.T.C. 2008, il progettista strutturale dichiara: - di aver esaminato preliminarmente la documentazione a corredo del software ANDILWall e di ritenerlo affidabile ed idoneo alla struttura in oggetto;

- di aver controllato accuratamente gli elaborati di calcolo; - di aver confrontato i risultati del software con quelli ottenuti con semplici calcoli di massima; - di aver esaminato gli stati tensionali e deformativi e di ritenerli consistenti e coerenti con la schematizzazione e modellazione della struttura; e pertanto ritiene che i risultati siano accettabili e che il presente progetto strutturale sia conforme alla normativa vigente.

LEGENDE

Si riportano di seguito le legende relative alle tabelle precedentemente utilizzate.

MATERIALI

Murature

Caratteristiche generali

Codice codice identificativo del materiale Tipo malta classe di resistenza della malta

Descrizione descrizione estesa del materiale E (MPa) modulo elastico della muratura

Esist Si/No materiale esistente (Si) o nuovo (No) G (MPa) modulo elastico tangenziale della muratura

Fatt Conf fattore di confidenza Peso (N/mc) peso proprio della muratura

Tipo Blocco tipologia del blocco di muratura GM N Sis coefficiente parziale di sicurezza statica

Tipo Forat tipologia di foratura GM Sis coefficiente parziale di sicurezza sismica

Fbk (MPa) resistenza caratteristica del blocco in direzione verticale

Resistenza e deformazione

Codice codice identificativo del materiale E u (%) deformazione ultima della muratura

Stress Block

stress block Fvk0 (MPa) resistenza caratteristica a taglio della muratura in assenza di carichi verticali

Rott Tg tipologia di rottura a taglio della muratura Fvhk0 (MPa)

resistenza caratteristica a taglio della muratura in assenza di carichi verticali (fasce)

Coeff Attr coefficiente di attrito Fvk L (MPa) resistenza caratteristica limite a taglio della muratura

Fk (MPa) resistenza caratteristica della muratura in direzione verticale

Ftk (MPa) resistenza caratteristica a trazione della muratura per fessurazione diagonale

Fhk (MPa) resistenza caratteristica della muratura in direzione

orizzontale Fvm0 (MPa) resistenza media a taglio della muratura in assenza di carichi verticali

F'bk (MPa) resistenza caratteristica del blocco in direzione orizzontale

Fvhm0 (MPa)

resistenza media a taglio della muratura in assenza di carichi verticali (fasce)

Fm (MPa) resistenza media della muratura in direzione

verticale Fvd L (MPa) resistenza di calcolo limite a taglio della muratura

Fhm (MPa) resistenza media della muratura in direzione orizzontale

Ftm (MPa) resistenza media a trazione della muratura per fessurazione diagonale

F'bm (MPa) resistenza media del blocco in direzione orizzontale

Comportamento (Analisi non lineare)

Codice codice identificativo del materiale Kkr coefficiente di resistenza residua per fascia muraria elasto-plasto-fragile Gen (Parete) comportamento del maschio murario Eh/E valore di incrudimento del modulo elastico della muratura Fless (Fascia) comportamento a flessione della fascia muraria Gh/G valore di incrudimento del modulo elastico tangenziale della muratura

Taglio (Fascia) comportamento a taglio della fascia muraria

Drift (Analisi non lineare)

Codice codice identificativo del materiale SLV Fl Par MA

drift interpiano allo SLV per pareti in muratura armata, in caso di rottura per pressoflessione

SLO Par MO

drift interpiano allo SLO per pareti in muratura ordinaria SLV Tg Par MA

drift interpiano allo SLV per pareti in muratura armata, in caso di rottura per taglio

SLD Par MO

drift interpiano allo SLD per pareti in muratura ordinaria SLV Fl Fs MO

drift interpiano allo SLV per fasce in muratura ordinaria, in caso di rottura per pressoflessione

SLV Fl Par MO

drift interpiano allo SLV per pareti in muratura ordinaria nel caso di rottura per pressoflessione

SLV1 Tg Fs MO

drift interpiano allo SLV per fasce in muratura ordinaria, in caso di rottura per taglio (primo limite)

SLV Tg Par MO

drift interpiano allo SLV per pareti in muratura ordinaria, in caso di rottura per taglio

SLV2 Tg Fs MO

drift interpiano allo SLV per fasce in muratura ordinaria, in caso di rottura per taglio (ultimo limite)

SLO Par MA

drift interpiano allo SLO per pareti in muratura armata SLV Fl Fs MA

drift interpiano allo SLV per fasce in muratura armata, in caso di rottura per pressoflessione

SLD Par MA

drift interpiano allo SLD per pareti in muratura armata SLV Tg Fs MA

drift interpiano allo SLV per fasce in muratura armata, in caso di rottura per taglio

Acciai per catene

Codice codice identificativo del materiale GS coefficiente parziale di sicurezza dell'acciaio

Descrizione descrizione estesa del materiale Fyk (MPa) tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Esist Si/No materiale esistente (Si) o nuovo (No) Fym (MPa) tensione media di snervamento dell'acciaio Fatt Conf fattore di confidenza

ANALISI DEI CARICHI

Carichi su solaio

Codice codice identificativo del carico Destinazione d'uso

destinazione d'uso dell'impalcato caricato

Descrizione descrizione estesa del carico Psi0j coefficiente Psi0j P Proprio

(N/mq)

peso proprio Psi1j coefficiente Psi1j

P Perm (N/mq)

sovraccarico permanente strutturale

Psi2j coefficiente Psi2j

P NS (N/mq) sovraccarico permanente non

strutturale

E trasv (m) eccentricità trasversale di azione verticale del carico sulla muratura per verifiche ai

carichi non sismici P Var (N/mq) sovraccarico variabile

Vento

Zona zona H edif (m) altezza massima del fabbricato

Rugo classe rugosità Press est (N/mq)

pressione esterna massima in sommità

Espo categoria esposizione Depr est (N/mq)

depressione esterna massima in sommità

Alt (m) altitudine Depr int (N/mq) depressione interna massima in sommità C topo coefficiente di topografia Z min (m) Z minimo C press est coefficiente di forma pressione esterna Pr est C (N/mq) pressione esterna costante C depr est coefficiente di forma depressione esterna Dep est C

(N/mq)

depressione esterna costante

C depr int coefficiente di forma depressione interna Dep int C (N/mq)

depressione interna costante

Sisma

Caratterizzazione sismica

Zona sis zona sismica C uso Cu coefficiente d'uso Classe uso classe d'uso Per rif VR

(anni)

vita di riferimento

Vita nom VN (anni)

vita nominale Suolo categoria del suolo

Cat topo categoria topografica Smo visc (%) smorzamento viscoso

C ampl topo ST coefficiente di amplificazione topografica

Combinazioni dei carichi

Azione dominante

azione variabile dominante Gamma G1 coefficiente amplificatore del peso proprio degli elementi strutturali e del carico permanente

Gamma P propri

coefficiente amplificatore dei pesi propri degli elementi Gamma G2 coefficiente amplificatore del carico permanente non strutturale

Gamma Vento coefficiente amplificatore dell'azione del vento Gamma Qi coefficiente amplificatore del carico variabile Codice carico codice identificativo del carico

PARAMETRI ANALISI SISMICA

Parametri pushover

Criterio

converg

criterio di convergenza del solutore Iteraz numero di iterazioni del solutore per la convergenza

Toll energia tolleranza per criterio di convergenza energetico % forza sismica percentuale forza sismica Toll forze tolleranza per criterio di convergenza forze Taglio residuo coefficiente moltiplicativo taglio residuo allo Stato Limite

Ultimo

Toll spost tolleranza per criterio di convergenza spostamenti Angolo azioni angolo direzione principale delle azioni (sisma, vento) Passi carico numero massimo di passi del solutore

MODELLO STRUTTURALE

Dati generali

Piano nr numero di piano A Par X' (%) percentuale area dei setti in direzione X' Altezza (m) altezza del piano A Par Y' (%) percentuale area dei setti in direzione Y' Lp-X (m) larghezza X del piano Ecc dX' (m) eccentricità X' del piano Pp-Y (m) profondità Y del piano Ecc dY' (m) eccentricità Y' del piano

Area (mq) area del piano Quota (m) quota del piano A Par X' (mq) area dei setti in direzione X' Spess (m) spessore del piano A Par Y' (mq) area dei setti in direzione Y'

Nodi strutturali

Piano nr numero del piano al quale appartiene il nodo Vinc trasl Y vincolo traslazionale in Y Nome nome identificativo del nodo Vinc trasl Z vincolo traslazionale in Z Bar X (m) coordinata X del nodo Vinc rot X vincolo rotazionale in X

Bar Y (m) coordinata Y del nodo Vinc rot Y vincolo rotazionale in Y Bar Z (m) coordinata Z del nodo Vinc rot Z vincolo rotazionale in Z Vinc trasl X vincolo traslazionale in X

Elementi strutturali

Sezioni personalizzate

Codice codice identificativo della sezione Jz'-z' (m4) momento di inerzia asse trasversale z'-z'

Descrizione descrizione estesa della sezione Jt (m4) momento di inerzia torsionale Tipo sez tipologia di sezione Av y'-y' (mq) area di taglio asse principale y'-y' Area (mq) area della sezione per carico assiale Av z'-z' (mq) area di taglio asse trasversale z'-z' Jy'-y' (m4) momento di inerzia asse principale y'-y' Tipo mat tipologia di materiale della sezione

Coefficienti di rigidezza per le analisi sismiche

Codice codice identificativo dell'elemento Alfa (Jz'-z') coefficiente moltiplicatore Jz'z' Descrizione descrizione estesa dell'elemento Alfa (Jt) coefficiente moltiplicatore Jt Alfa (A) coefficiente moltiplicatore rigidezza assiale Alfa (Av y'-y') coefficiente moltiplicatore Av y'y' Alfa (Jy'-y') coefficiente moltiplicatore Jy'y' Alfa (Av z'-z') coefficiente moltiplicatore Av z'z'

Elementi orizzontali, verticali e bracci rigidi


Piano nr piano a cui appartiene l'elemento Ang (°) angolo definito dall'asse dell'elemento, nel piano XY, rispetto all'asse X

Nome nome identificativo dell'elemento Incl (°) inclinazione verticale dell'asta (da Nodo I a Nodo J) rispetto al piano XY

Alt (m) altezza dell'elemento RE I(x) (m) Rigid End longitudinale (x) Nodo I Lun (m) lunghezza dell'elemento RE I(y) (m) Rigid End ortogonale (y) Nodo I

Sp (m) spessore dell'elemento RE I(z) (m) Rigid End trasversale (z) Nodo I Dis (m) disassamento longitudinale RE J(x) (m) Rigid End longitudinale (x) Nodo J Nodo I nodo iniziale dell'asta RE J(y) (m) Rigid End ortogonale (y) Nodo J Nodo J nodo finale dell'asta RE J(z) (m) Rigid End trasversale (z) Nodo J

L ast (m) lunghezza totale dell'asta (da nodo a nodo)


Piano nr piano a cui apaprtiene l'elemento Area cat cmq area della catena della fascia muraria Nome nome identificativo dell'elemento Acciaio catena tipologia della catena della fascia muraria

Mat materiale o tipologia costruttiva dell'elemento Vinc pr I vincolo principale Nodo I Area (mq) area dell'elemento Vinc or I vincolo ortogonale Nodo I Jy (m4) momento d'inerzia della sezione rispetto all'asse y Vinc pr J vincolo principale Nodo J Jz (m4) momento d'inerzia della sezione rispetto all'asse z Vinc or J vincolo ortogonale Nodo J

Coeff Rig tipologia coefficiente moltiplicativo rigidezze

Quadro di armatura

Piano nr piano a cui appartiene l'elemento Copr (cm) distanza dall'asse delle armature longitudinali al filo esterno dell'elemento (cordoli, travi)

Nome nome identificativo dell'elemento Arm long armatura longitudinale (cordoli) Acc vert tipologia acciaio armatura longitudinale Tipo acc tipologia dell'acciaio per armature (cordoli, travi) Perc I (%) percentuale di armatura all'estremo I Tipo cls tipologia del calcestruzzo (cordoli, travi) Armatura

estremo I

armatura dell'estremo I dell'elemento Arm long sup sx armatura longitudinale superiore all'estremo sinistro

(travi) Perc J (%) percentuale di armatura all'estremo J Arm long inf sx armatura longitudinale inferiore all'estremo sinistro (travi) Armatura estremo J

armatura dell'estremo J dell'elemento Ø st sx (mm) staffe all'estremo sinistro (travi)

Acc orizz tipologia acciaio armatura trasversale p st sx (cm) passo delle staffe all'estremo sinistro Ø staf (mm) diametro armatura trasversale Arm long sup dx armatura longitudinale superiore all'estremo destro (travi) p staf (cm) passo armatura trasversale Arm long inf dx armatura longitudinale inferiore all'estremo destro (travi) br lon (nr) numero bracci staffe in direzione longitudinale Ø st dx (mm) staffe all'estremo destro (travi)

br tra (nr) numero bracci staffe in direzione trasversale p st dx (cm) passo delle staffe all'estremo destro (travi)

Carichi e masse nodali

Aree di solaio

Piano nr piano a cui appartiene l'area di solaio Tipo carico tipologia di carico associata all'area di solaio Nome nome identificativo dell'area di solaio El caricato

nome [piano] nome e piano dell'elemento caricato

Area (mq) area dell'elemento Tipo el caricato tipologia dell'elemento caricato

Carichi nodali verticali / masse nodali

Nodo nome identificativo del nodo Mx (kN) momento in direzione globale X Fx (kN) forza in direzione globale X My (kN) Momento in direzione globale Y

Fy (kN) forza in direzione globale Y Mz (kN) momento in direzione globale Z Fz (kN) forza in direzione globale Z Massa (t) massa calcolata del nodo

Carichi distribuiti su trave

Piano piano al quale appartiene la trave Q distr (kN/m) carico distribuito a metro lineare

Trave nome identificativo della trave

Carichi nodali orizzontali da vento

Nodo nome identificativo del nodo Dir +Y' Fx (kN) forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento in direzione +Y'

Dir +X' Fx (kN) forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento in direzione +X'

Dir +Y' Fy (kN) forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento in direzione +Y'

Dir +X' Fy (kN) forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento in direzione +X'

Dir -Y' Fx (kN) forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento in direzione -Y'

Dir -X' Fx (kN) forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento in direzione -X'

Dir -Y' Fy (kN) Forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento in direzione -Y'

Dir -X' Fy (kN) forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento in direzione -X'


i3+STUDIO

BELLUNO


RISULTATI ANALISI

Spostamenti nodali

Step step di calcolo Sp Z (cm) spostamento in direzione globale Z del nodo Piano nr numero del piano al quale appartiene il nodo Rot X (rad) rotazione del nodo attorno all'asse X Nodo nome identificativo del nodo Rot Y (rad) rotazione del nodo attorno all'asse Y Sp X (cm) spostamento in direzione globale X del nodo Rot Z (rad) rotazione del nodo attorno all'asse Z

Sp Y (cm) spostamento in direzione globale Y del nodo

Sollecitazioni e resistenze elementi

Sollecitazioni e resistenze assiali

Ver (S/N) indica se l'asta è verificata Nodo J nodo finale dell'asta

Step step di calcolo N I (kN) sforzo assiale dell'asta al nodo I Piano nr numero del piano al quale appartiene l'asta N lim I (kN) resistenza allo sforzo assiale dell'asta al nodo I Nome nome identificativo dell'asta N J (kN) sforzo assiale dell'asta al nodo J Tipo elemento tipologia dell'asta N lim J (kN) resistenza allo sforzo assiale dell'asta al nodo J

Nodo I nodo iniziale dell'asta

Sollecitazioni e resistenze taglianti

Ver (S/N) indica se l'asta è verificata Vip lim I (kN) resistenza a taglio nel piano principale dell'asta al nodo I Step step di calcolo Vop I (kN) taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo I

Piano nr numero del piano al quale appartiene l'asta Vop lim I (kN) resistenza a taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo I Nome nome identificativo dell'asta Vip J (kN) taglio nel piano principale dell'asta al nodo J Tipo elemento tipologia dell'asta Vip lim J (kN) resistenza a taglio nel piano principale dell'asta al nodo J Nodo I nodo iniziale dell'asta Vop J (kN) taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo J

Nodo J nodo finale dell'asta Vop lim J (kN) resistenza a taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo J

Vip I (kN) taglio nel piano principale dell'asta al nodo I

Sollecitazioni e resistenze flessionali

Ver (S/N) indica se l'asta è verificata Mip lim I (kN) resistenza a flessione nel piano principale dell'asta al nodo I

Step step di calcolo Mop I (kN) momento flettente nel piano trasversale dell'asta al nodo I Piano nr numero del piano al quale appartiene l'asta Mop lim I (kN) resistenza a flessione nel piano trasversale dell'asta al

nodo I Nome nome identificativo dell'asta Mip J (kN) momento flettente nel piano principale dell'asta al nodo J Tipo elemento tipologia dell'asta Mip lim J (kN) resistenza a flessione nel piano principale dell'asta al

nodo J

Nodo I nodo iniziale dell'asta Mop J (kN) momento flettente nel piano trasversale dell'asta al nodo J

Nodo J nodo finale dell'asta Mop lim J (kN) resistenza a flessione nel piano trasversale dell'asta al nodo J

Mip I (kN) momento flettente nel piano principale dell'asta al nodo I

Reazioni a terra

Step step di calcolo Fz (kN) azione del vincolo secondo l'asse globale Z Piano nr numero del piano al quale appartiene il nodo Mx (kNm) momento del vincolo attorno all'asse globale X

Nodo nome identificativo del nodo My (kNm) momento del vincolo attorno all'asse globale Y Fx (kN) azione del vincolo secondo l'asse globale X Mz (kNm) momento del vincolo attorno all'asse globale Z Fy (kN) azione del vincolo secondo l'asse globale Y

Analisi modale - Modi propri di vibrare

Modo numero progressivo del modo proprio di vibrare dell'edificio

Frequenza (Hz) frequenza

Autovalore autovalore MPMx' (%) percentuale della massa partecipante nella direzione X'

del sisma Pulsazione (rad/s)

pulsazione MPMy' (%) percentuale della massa partecipante nella direzione Y' del sisma

Periodo (s) periodo

Analisi pushover - Quadro di danno

Step step di calcolo Carico lim assiale superamento dei valori limite di carico assiale Piano nr numero di piano al quale appartiene l'asta Rott press piano pr rottura per pressoflessione nel piano principale

dell'elemento

Nome nome identificativo dell'asta Rott tgl piano pr Rottura per taglio nel piano principale dell'elemento Tipo elemento tipologia di elemento Rott press fuori piano rottura per pressoflessione fuori piano dell'elemento Drift lim piano pr superamento del drift limite nel piano

principale

Rott tgl fuori piano rottura per taglio fuori piano dell'elemento

Drift lim fuori piano

superamento del drift limite fuori piano

RISULTATI VERIFICHE

Verifiche ai carichi non sismici

Dati generali verifiche

Piano nr numero di piano al quale appartiene l'elemento Snell snellezza dell'elemento Nome nome identificativo dell'elemento Ro coefficiente di vincolo laterale

Tipo elemento tipologia di elemento Ecc lg sup (m) eccentricità longitudinale del carico gravante da sopra Lun (m) lunghezza dell'elemento Ecc tr sup (m) eccentricità trasversale del carico gravante da sopra Sp (m) spessore dell'elemento Ecc acc (m) eccentricità accidentale Alt (m) altezza dell'elemento

Azioni e verifiche

Ver (S/N) indica se l'elemento è verificato M (kNm) momento Piano nr numero di piano al quale appartiene l'elemento Mad (kNm) momento addizionale (per muratura armata) Nome nome identificativo dell'elemento M tot (kNm) momento totale (per muratura armata)

N sup (kN) carico gravante da sopra Ecc lg (m) eccentricità longitudinale N sx (kN) carico totale dei solai gravanti a sinistra dell'elemento Ecc tr (m) eccentricità trasversale Ec sx (m) eccentricità di azione del carico totale dei solai a sinistra Ø long coefficiente di riduzione longitudinale (per muratura

ordinaria)

N dx (kN) carico totale dei solai gravanti a destra dell'elemento Ø trasv coefficiente di riduzione trasversale (per muratura ordinaria)

Ec dx (m) eccentricità di azione del carico totale dei solai a destra Nrd (kN) carico limite (per muratura ordinaria) Pr v (kN/mq) pressione del vento Mrd (kNm) momento limite (per muratura armata)

N (kN) carico totale dove sezione di verifica (sommità, mezzeria, base dell'elemento)

Verifiche ai carichi sismici

Verifica globale in spostamento

Richiesta e capacità di spostamento agli stati limite

Ver (S/N) indica se la verifica è soddisfatta SLV casp (cm)

capacità di spostamento allo stato limite di vita (SLV)

Analisi tipologia di analisi SLO q* (cm)

rapporto tra la forza di risposta elastica allo SLO e la forza di snervamento del sistema bilineare equivalente

SLO risp (cm)

richiesta di spostamento allo stato limite di operatività (SLO)

SLO q*=3 (cm)

capacità di spostamento allo SLO per q*=3

SLO casp (cm)

capacità di spostamento allo stato limite di operatività (SLO)

SLD q* (cm)

rapporto tra la forza di risposta elastica allo SLD e la forza di snervamento del sistema bilineare equivalente

SLD risp (cm)

richiesta di spostamento allo stato limite di danno (SLD)

SLD q*=3 (cm)

capacità di spostamento allo SLD per q*=3

SLD casp (cm)

capacità di spostamento allo stato limite di danno (SLD)

SLV q* (cm)

rapporto tra la forza di risposta elastica allo SLV e la forza di snervamento del sistema bilineare equivalente

SLV risp (cm)

richiesta di spostamento allo stato limite di vita (SLV)

SLV q*=3 (cm)

capacità di spostamento allo SLV per q*=3

Caratteristiche calcolo bilineare

Ver (S/N)

indica se la verifica è soddisfatta k* (kN/m)

rigidezza secante del sistema strutturale ad un grado di libertà

Analisi tipologia di analisi T* (s) periodo elastico del sistema strutturale ad un grado di libertà

Gamma coefficiente di ripartizione dy (cm) spostamento del punto di controllo del modello strutturale globale in corrispondenza dello snervamento

M tot (t) massa totale dell'edificio Fy (kN) forza totale alla base del modello strutturale globale m* (t) massa totale del sistema strutturale ad un

grado di libertà

9.4 Risultati

Si riportano di seguito alcune finestre grafiche con le verifiche effettuate dal programma di calcolo.

9.4.1 Analisi non sismica

9.4.1.1 Spostamenti nodali

Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato A.T.E.R. di Belluno

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9.4.1.2 Deformata

9.4.1.3 Sollecitazioni e resistenze


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9.4.1.4 Reazioni vincolari

9.4.1.5 Verifica a carichi verticali


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9.4.2 Analisi sismica modale

9.4.2.1 Risultati tabellari

9.4.2.2 Deformata


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9.4.3 Analisi sismica Pushover

9.4.3.1 Forza-spostamento

9.4.3.2 Spostamenti nodali


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9.4.3.3 Deformata

9.4.3.4 Sollecitazioni e resistenze


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9.4.3.5 Reazioni vincolari

9.4.3.6 Quadro di danno


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10 VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI

Tutti gli elementi strutturali sono stati verificati sotto tutte le combinazioni di carico. Per ragioni di

chiarezza espositiva, si presentano di seguito le verifiche statiche soltanto di alcuni elementi strutturali

considerati significativi nell’ambito dell’analisi effettuata.

10.1 Arcarecci lignei in rifacimento

Segue la verifica a flessione deviata di nuovi arcarecci che costituiscono l'orditura secondaria di copertura

in rifacimento.


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10.2 Capriate lignee esistenti

10.2.1 Modellazione di calcolo

La capriata lignea con monaco e due saette viene schematizzata applicando un carico uniformemente

distribuito lungo i puntoni. Lo schema statico è il seguente:

sezione puntone 20x25 cm lunghezza puntoni Lp = 3.10+1.58 m

sezione catena 20x25 cm lunghezza catena Lc = 8.30 m

sezione monaco 20x25 cm lunghezza saetta Ls = 1.62 m

sezione saette 20x20 cm interasse di carico capriata i = 4.70 m

10.2.2 Sollecitazioni

Si riportano di seguito le sollecitazioni agenti sugli elementi che compongono la capriata determinate per

la combinazione di carico agli SLU.


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10.2.3 Verifica Puntoni

10.2.4 Verifica Catena


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10.3 Cordoli intermedi di rinforzo

Viene eseguita la verifica di resistenza e deformazione dei cordoli intermedi di rinforzo delle pareti

trasversali. L'azione sollecitante agente sul cordolo è quella precedentemente definita per l'azione del tirante

T nella verifica locale a ribaltamento della parete vincolata (T = 6 kN/m).

10.3.1 Modellazione di calcolo

Il cordolo viene schematizzato mediante un sistema reticolare con correnti in profili metallici 240x10mm,

montanti tesi in barre filettate in acciaio e diagonali compressi costituiti da puntoni in muratura. Lo schema

statico è il seguente:

sezione utile puntone muratura 20x30cm lunghezza totale parete L = 8.40 m

larghezza di riferimento parete s = 0.60 m passo tra i montanti p = 0.70 m

azione sollecitante al metro T = 6.00 kN/m azione sollecitante per montante F = Txp = 4.20 kN

10.3.2 Verifica a compressione della muratura

fmax = 0.60 Mpa < fd-sis = 0.75 MPa VERIFICATA

10.3.3 Verifica a trazione e compressione delle parti in acciaio

fmax = 40.00 Mpa < fvd = fvk/gm = 275/1.25 = 220 MPa VERIFICATA

10.3.4 Verifica a deformazione

dYmax = 0.008 m L/1000 VERIFICATA


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11 CONCLUSIONI

Tutti gli interventi strutturali previsti sul fabbricato esistente sono stati definiti nell’ottica del miglioramento

sismico secondo quanto riportato nel D.M. 14/01/08 al § C8.4.2 della Circ. Min. Infr. 02/02/09, n.617.

Dalle verifiche effettuate a livello locale e globale emerge che tali interventi fanno variare la rigidezza, la

resistenza o la duttilità di singoli elementi o parti strutturali e introducono nuovi elementi strutturali (cordoli

sommitali e orizzontali di rinforzo), così che il comportamento strutturale locale e globale, particolarmente

rispetto alle azioni sismiche, ne sia significativamente modificato in senso migliorativo andando ad

impegnare maggiormente gli elementi più resistenti, riducendo le irregolarità e trasformando i meccanismi di

collasso da fragili a duttili.

Rimangono valide le limitazioni d’uso riportate nel paragrafo 1.2 della presente relazione.

Belluno, 08/08/2014

Il Progettista delle Strutture

(ing. Mauro De Col)

Per presa visione:

Il Direttore Lavori delle Strutture


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RELAZIONE ILLUSTRATIVA

SUI MATERIALI


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All’Ufficio del Genio Civile

della Provincia di competenza

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI

(art .4 Legge 05/11/1971 n.1086)

Il sottoscritto dott. ing. Mauro De Col, con studio a Belluno in via degli Agricoltori n.13 ed iscritto all’albo

degli Ingegneri della Provincia di Belluno al n.593, in qualità di progettista strutturale delle opere in oggetto

D I C H I A R A

che per quanto concerne le disposizioni sui materiali costitutivi le varie parti della struttura riguardanti sia

le caratteristiche di resistenza richieste, sia le caratteristiche di durabilità ed inoltre qualsiasi altra

caratteristica che si è ritenuta indispensabile per la corretta esecuzione della struttura stessa, si rimanda al

capitolo 4 “REQUISITI SUI MATERIALI” della precedente relazione di calcolo.

Belluno, 08/08/2014


(ing. Mauro De Col)

Per presa visione:



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RELAZIONE GEOTECNICA

SULLE FONDAZIONI


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All’Ufficio del Genio Civile

della Provincia di competenza

RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI

( in conformità a l la Legge 02/02/19 74, n.64)

Il sottoscritto dott. ing. Mauro De Col, con studio a Belluno in via degli Agricoltori n.13 ed iscritto all’albo

degli Ingegneri della Provincia di Belluno al n.593, in qualità di progettista strutturale delle opere in oggetto

D I C H I A R A

che per quanto concerne la caratterizzazione geotecnica del sito, i parametri assunti nel calcolo delle

fondazioni, la tipologia di fondazione adottata ed inoltre qualsiasi altra disposizione costruttiva che si è

ritenuta indispensabile per la corretta esecuzione della struttura stessa, si rimanda al capitolo 5

"CARATTERISTICHE DEL TERRENO E DELLE FONDAZIONI" della precedente relazione di calcolo.

Belluno, 08/08/2014


(ing. Mauro De Col)

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PIANO DI

MANUTENZIONE


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1 PREMESSE GENERALI

Il presente piano di manutenzione delle strutture riguarda il progetto di "Ristrutturazione parziale della

caserma Fantuzzi di Belluno, destinata a nuova sede della Questura e reparti della Polizia di Stato" –

limitatamente ad un modesto edificio ex scuderie destinato a Locali destinati a deposito.

Il fabbricato oggetto di ristrutturazione è sito in Belluno, via Volontari della Libertà n.7 e censito al

Mappale n.383 All. A del Foglio n.58 del Comune di Belluno (BL). L'ente Committente è Azienda Territoriale

Edilizia Residenziale della Provincia di Belluno.

Il seguente elaborato, come definito dalla circolare n.617 del 2 febbraio 2009 par. C10.1.4.1, è da

considerarsi come elemento complementare al progetto strutturale che ne prevede, pianifica e programma

l’attività di manutenzione dell’intervento al fine di mantenerne nel tempo la funzionalità, le caratteristiche di

qualità, l’efficienza ed il valore economico.

Tale piano di manutenzione delle strutture, coordinato con quello generale della costruzione, costituisce

parte essenziale della progettazione strutturale.


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2 SCHEDA IDENTIFICATIVA DELL’OPERA

2.1 Descrizione delle strutture

Per la descrizione delle strutture si rimanda al capitolo introduttivo della precedente relazione di calcolo

delle strutture.

2.2 Individuazione dell’opera e dei soggetti incaricati

- Indirizzo cantiere: Belluno, via Volontari della Libertà n.7, su area distinta dal Mappale

n.383 All. A del Foglio n.58 del Comune di Belluno (BL).

SOLI LOCALI DESTINATI A DEPOSITO (ed C7) – ex scuderie

- Committente: AZIENDA TERRITORIALE EDILIZIA RESIDENZIALE di Belluno, con

sede a Belluno in via B. Castellani n.2.

- Progettista

Architettonico: Dott. Ing. Giovanni Rizzardi, Belluno in Via B. Castellani, 2 Ordine

ingegneri di Belluno, n. 644

Arch. KAREN CECCHIN, residente a Belluno in via B. Castellani n.2,

iscritta all'Albo degli Architetti P.P.C. di Belluno al n.449.

- Direttore Lavori

Architettonici: Dott. Ing. Giovanni Rizzardi, Belluno in Via B. Castellani, 2 Ordine

ingegneri di Belluno, n. 644

Arch. KAREN CECCHIN, residente a Belluno in via B. Castellani n.2,

iscritta all'Albo degli Architetti P.P.C. di Belluno al n.449.

- Progettista

strutture: Ing. MAURO DE COL, residente a Belluno in via degli Agricoltori n.13,

iscritto all'Albo degli Ingegneri di Belluno al n.593.

- Direttore Lavori

strutture: Ing. GIOVANNI RIZZARDI, residente a Belluno in via B. Castellani n.2,

iscritto all'Albo degli Ingegneri di Belluno al n.644.

- Collaudatore: ………………………………………………………………………………….

………………………………………………………………………………….

………………………………………………………………………………….


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3 INDIVIDUAZIONE MISURE PREVENTIVE E PROTETTIVE DELLE OPERE STRUTTURALI

3.1 Opere in muratura

Elementi del sistema edilizio aventi il compito di resistere alle azioni verticali ed orizzontali agenti sulla

parte di struttura fuori terra e di trasmetterle alle opere di fondazione.

LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI

- Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione;

- Adeguata resistenza meccanica a compressione;

- Buona resistenza termica ed un’elevata permeabilità al passaggio del vapor acqueo;

- Adeguata resistenza al fuoco.

MODALITÀ DI CONTROLLO

- Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedano fenomeni di cedimenti

strutturali.

PERIODICITÀ

- Annuale.

PROBLEMI RISCONTRABILI

- Insorgere di efflorescenze o comparsa di muffe;

- Formazione di fessurazioni o crepe;

- Disgregazione o deterioramento;

- Movimenti relativi fra i giunti.

POSSIBILI CAUSE

- Alternanza di penetrazione e di ritiro dell’acqua.

TIPO DI INTERVENTO (in ogni can consultare preventivamente un tecnico strutturale)

- Riparazioni localizzate delle parti strutturali;

- Ripristino di parti strutturali;

- Protezione da azioni disgreganti.

STRUMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA

- Vernici, malte e trattamenti speciali;

- Prodotti contenenti resine idrofuganti e altri additivi specifici.

3.2 Opere di fondazione in cemento armato

Elementi del sistema edilizio atti a trasmettere al terreno le azioni esterne e il peso proprio della struttura.


- Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione.


- Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano fenomeni di cedimenti

strutturali.

PERIODICITÀ

- Annuale.


- Formazione di fessurazioni o crepe;


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- Corrosione delle armature;

- Disgregazione del copriferro con evidenza barre di armatura.

POSSIBILI CAUSE

- Alternanza di penetrazione e di ritiro dell’acqua.

TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale)


- Ripristino di parti strutturali in calcestruzzo armato;

- Protezione dei calcestruzzi da azioni disgreganti;

- Protezione delle armature da azioni disgreganti.

STRUMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA

- Vernici, malte e trattamenti speciali;

- Prodotti contenenti resine idrofuganti e altri additivi specifici.

3.3 Opere in acciaio

Elementi del sistema edilizio orizzontali e verticali, aventi il compito di resistere alle azioni di progetto e di

trasmetterle alle fondazioni ed alle altre parti strutturali ad essi collegate.


- Elevata resistenza meccanica;

- Adeguata resistenza al fuoco.



strutturali.

PERIODICITÀ

- Annuale.


- Possibili distacchi fra i vari componenti;

- Perdita della capacità portante;

- Rottura dei punti di saldatura,

- Cedimento delle giunzioni bullonate;

- Fenomeni di corrosione;

- Perdita della protezione ignifuga.

POSSIBILI CAUSE

- Anomali incrementi dei carichi da sopportare;

- Fenomeni atmosferici;

- Incendi.



- Verifica del serraggio fra gli elementi giuntati;

- Ripristino della protezione ignifuga;

- Verniciatura.

EVENTUALI ACCORGIMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA

- Vernici ignifughe;

- Altri additivi specifici.


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3.4 Opere in legno

Elementi del sistema edilizio aventi il compito di resistere alle azioni di progetto e di trasmetterle alle

fondazioni ed alle altre parti strutturali ad essi collegate.


- Adeguata resistenza meccanica.



strutturali.

PERIODICITÀ

- Annuale.


- Fenomeni di deterioramento e degrado dei materiali;

- Dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali;

- Fessure sulle travi;

- Eventuali infiltrazioni, specialmente dalla copertura.

POSSIBILI CAUSE

- Distacco fra i vari componenti;

- Anomali incrementi dei carichi da sopportare;

- Fenomeni atmosferici;

- Incendi.



- Verifica del serraggio fra gli elementi giuntati;

- Ripristino o sostituzione delle parti deteriorate.

ACCORGIMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA

- Vernici ignifughe;

- Altri additivi specifici.

Belluno, 08/08/2014


(ing. Mauro De Col)

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