Proiect beton 3

Verficari model de calcul

Evaluarea incarcarilor etaj curent

Val nor. Val. l.d. Val. Calc.kN/mp kN/mp kN/mp

3,5 1 3,5 1,35 4,725

2,2 1 2,2 1,35 2,97

0,7 1 0,7 1,35 0,945

1,8 0,4 0,72 1,5 2,7

Σqvld= 7,12 Σqc= 11,34

Evaluarea incarcarilor terasa

Val nor. Val. l.d. Val. Calc.

kN/mp kN/mp kN/mp

3,5 1 3,5 1,35 4,725

0,5 1 0,5 1,35 0,675

2,5 0,4 1 1,5 3,75

Σqvld= 5 Σqc= 9,15

Evaluarea greutate proprie grinzi pe nivel

Grinda longitudinala

hp= 14 cm

Grinda transversala

Stalp central+stalp marginal

Hp= 3,3 m Hn= 2,85 m

t= 5,8 m

L1= 4,4 m

L2= 6 m

Grinda longitudinala Grinda transversala Stalpi

hw= 60 cm hw= 45 cm hc1=bc1= 70 cm

bw= 30 cm bw= 30 cm

Gr.pr. Placa

Gr.pr. Placa

Gr. Finisaj

Gr. Pereti

Utila

Coef. l.d Coef.calc

Incarcari Coef. l.d Coef.calc

Incarcari

Izolatie

Zapada

440

600

440

580 580 580 580 580

14

60

30

46

70

70

45

30

31

14

Pentru grinzi longitudinale incarcarea din greutate proprie pe metru linear este:

ql=(hw-hp)*bw*ϒBA= 3,45 kN/m

Pentru grinzi transversale incarcarea din greutate proprie pe metru linear este:

qt=(hw-hp)*bw*ϒBA= 2,325 kN/m

Notam Qb-greutate proprie grinzi /nivel

Qb=ql*(16*t-16*hc+6*L2)+qt*(8*L1-14*hc)= 464,775 kN/nivel

Evaluarea greutate proprie grinzi pe nivel

Pentru parter

QcP=(Hp-hp)*hc*bc*ϒBA*20stalpi= 774,2 kN

Pentru etaj curent

Qce=(Hp-hp)*hc*bc*ϒBA*20stalpi= 663,95 kN

Evaluarea greutate proprie atic

P-perimetru cladire=10*t+L1*4+L2*2= 87,6 m

Qa=ha*ba*ϒzid*P= 378,432 kN

Evaluarea greutate proprie zidarie inchidere

P-perimetru cladire=10*t+L1*4+L2*2= 87,6 m

c-coeficient de goluri=0,7

Qzid=(Hn-hw)*ba*ϒzid*(P-16stalpi*hc)*c= 616,09 kN/nivel 8,064

Evaluare greutate de nivel de lunga duratan-numar niveluri = 8 P+7E

Gi=Qc+Qb+A*qvld+Qzid//Qa

A-arie cladire=3*t*(2*L1+L2)+L1*t*2= 308,56 mp

Qc Qb A*qvld Qzid Qa Gi

kN kN kN kN kN kN

7 663,95 464,775 1542,8 378,432 3049,957

6 663,95 464,775 2196,947 616,09 3941,762

5 663,95 464,775 2196,947 616,09 3941,762

4 663,95 464,775 2196,947 616,09 3941,762

3 663,95 464,775 2196,947 616,09 3941,762

2 663,95 464,775 2196,947 616,09 3941,762

1 663,95 464,775 2196,947 616,09 3941,762

P 774,2 464,775 2196,947 3435,922

G=ΣGi= 30136,45

q=G/(A*n)= 12,21 kN/mp greutate topita

Determinare forta seismica de baza

Fb=c*G

c=ϒ*ag*β(T)*λ/q

ϒ= 1 cladire de tip curent

ag= 0,2 Iasi Tc= 0,7 s

β(T)=βo= 2,75 cand T<Tc

β(T)=βo*Tc/T cand TB<T<Tc

λ= 0,85 cladire cu mai mult de 2 niveluri

q= 6,75 structura in cadre de beton armat

c= 0,069259 T<Tc

Taproximativ=n*0,1= 0,8 s unde n- numar de niveluri

Etaj

Tx= 0,742 s

Ty= 0,6428 s

β(T)=βo*Tc/T= 2,59434

cx= 0,065339

β(T)=βo= 2,75

cy= 0,069259

Fbx=cx*G= 1969,083 kN

Fby=cy*G= 2087,228 kN

Valoare ETABS Valoare calculata

Fbx 4,52%

FbY 4,52%

G 7,25%

2062,31

2186,05

32492,63

1969,08

2087,23

30136,45

kN kNDiferente

Proiectarea rigiditatii la forte laterale

Verificarea la starea limita de servici (SLS)

drSLS

=v*q*dre ≤draSLS

drSLS

=deplasarea relativa de nivel sub actiunea seismica asociata SLS

v=factor de reducere care tine seama de perioada de revenire mai mica a cutremurului

v= 0,5 clasa de importanta III

q=factor de comportare

q= 6,75

dre

draSLS

valoaea admisibila a deplasarii de nivel

(EI)conv=0,5*Ec*Ic peretiii nestructurali nu interactioneaza cu structura

Ec- modulul de elasticitate al betonului

Ic- momentul de inertie al sectiunii brute de beton

draSLS

0,008*h peretiii nestructurali nu interactioneaza cu structura

h=inaltimea nivelului

Verificarea deplasarii relative pe directia x

Etaj dr,eSLS/h drSLS /h dr.aSLS /h

7 0,000541 0,001826 0,008

6 0,000631 0,00213 0,008

5 0,000733 0,002474 0,008

4 0,000815 0,002751 0,008

3 0,000847 0,002859 0,008

2 0,000801 0,002703 0,008

1 0,000643 0,00217 0,008

P 0,000288 0,000972 0,008

Verificarea deplasarii relative pe directia y

Etaj dr,eSLS/h drSLS /h dr.aSLS /h

7 0,000987 0,003331 0,008

6 0,001099 0,003709 0,008

5 0,001221 0,004121 0,008

4 0,001308 0,004415 0,008

3 0,001319 0,004452 0,008

2 0,001213 0,004094 0,008

1 0,000947 0,003196 0,008

P 0,00041 0,001384 0,008

verifica

structura in cadre cu mai multe niveluri si mai multe deschideri ,pentru clasa de

ductilitate H

deplasarea relativa a aceluiasi nivel,determinata prin calcul static elastic sub incarcari

seismice de proiectare

In cazul dre se estimeaza in ipoteza rigiditatii sectionale a elemenelor structurale in stadiul nefisurat

dr,eSLS< dr.aSLS

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

dr,eSLS< dr.aSLS

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

Verificarea la starea limita de servici (SLU)

drSLU

=c*q*dre ≤draSLU

drSLU

=deplasarea relativa de nivel sub actiunea seismica asociata SLU

v=factor de reducere care tine seama de perioada de revenire mai mica a cutr.

q=factor de comportare

q= 6,75

dre

draSLU

valoaea admisibila a deplasarii de nivel

(EI)conv=0,5*Ec*Ic

Ec- modulul de elasticitate al betonului

Ic- momentul de inertie al sectiunii brute de beton

draSLS

0,025*h

h=inaltimea nivelului

1≤c=3-2,5*T/Tc<2

Tx= 1,158 s

Ty= 1,003 s

Tc= 0,7 s

cx= 1

cy= 1

Verificarea deplasarii relative pe directia x

Etaj dr,eSLU/h drSLU /h dr.aSLU /h

7 0,000426 0,002876 0,025

6 0,000716 0,004833 0,025

5 0,001019 0,006878 0,025

4 0,001284 0,008667 0,025

3 0,001489 0,010051 0,025

2 0,00161 0,010868 0,025

1 0,001565 0,010564 0,025

P 0,000965 0,006514 0,025

Verificarea deplasarii relative pe directia y

Etaj dr,eSLU/h drSLU /h dr.aSLU /h

7 0,000845 0,005704 0,025

6 0,001304 0,008802 0,025

5 0,0018 0,01215 0,025

4 0,002237 0,0151 0,025

3 0,002564 0,017307 0,025

2 0,002716 0,018333 0,025

1 0,002543 0,017165 0,025

dr,eSLU< dr.aSLU

verifica

In cazul dre se estimeaza in ipoteza rigiditatii sectionale a elemenelor structurale in stadiul

c- coeficient de amplificare al deplasarilor,care tine seama ca pentru T<0,7*Tc,deplasarile

structura in cadre cu mai multe niveluri si mai multe deschideri ,pentru

clasa de ductilitate H

deplasarea relativa a aceluiasi nivel,determinata prin calcul static elastic sub

incarcari seismice de proiectare

dr,eSLU< dr.aSLU

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

verifica

P 0,001441 0,009727 0,025

Determinare forta seismica de nivel,efect de torsiune accidentalaFi=Fb*mi*zi/(Σmi*zi)

mi=G/g g=acceleratia gravitationala= 10 m/s²

Fbx= 1969,083 kN

Fby= 2087,228 kN

Mxi=0,05*L*Fix

L=5*t= 29 m

Myi=0,05*l*Fiy

l=L1*2+L2= 14,8 m

Etaj zi mi mi*zi Fix Fiy Mxi Myi

m t kN kN kNm kNm

7 23,25 304,9957 7091,15 352,4145 373,5594 10220,02 5528,679

6 20,4 394,1762 8041,194 399,6296 423,6074 11589,26 6269,39

5 17,55 394,1762 6917,792 343,799 364,427 9970,172 5393,519

4 14,7 394,1762 5794,39 287,9684 305,2465 8351,084 4517,648

3 11,85 394,1762 4670,988 232,1378 246,0661 6731,996 3641,778

2 9 394,1762 3547,586 176,3072 186,8856 5112,908 2765,907

1 6,15 394,1762 2424,184 120,4766 127,7052 3493,821 1890,037

P 3,3 343,5922 1133,854 56,35006 59,73107 1634,152 884,0198

Σmi*zi= 39621,14 ΣMxi= 57103,41

ΣFi= 1969,083 ΣMyi= 30890,98

ΣFi= 2087,228

Dimensionare Placa ,calcul elstic conform STAS 10107-92/2

Tipuri de placa

verifica

440

600

440

580 580 580 580 580

a

a a

a

b bccc

d

d

Determinare Mmax din camp

Placa de tip aIpotea I: qI=g+p/2

g= 8,64 kN/mp

P= 2,7 kN/mp

qI= 9,99 kN/mp

λ=ly/lx= 1,34

ly= 5,5 m

lx= 4,1 m

cu doua laturi vecine incastrate si doua laturi simplu rezemate

λ α1 α2 Mx=α2*qI*ly²= 3,15 kNm

1,3 0,0377 0,0115 My=α1*qI*lx²= 6,61 kNm

1,34 0,0394 0,0104

1,35 0,0397 0,0102

Ipoteza II: qII=p/2= 1,35 kN/mp

λ α1 α2

1,3 0,0595 0,0192

1,34 0,0627 0,0175

1,35 0,0633 0,0172

Mx=α2*qI*ly²= 0,40 kNm

My=α1*qI*lx²= 2,56 kNm

Moment Total Mx=MxI+MxII= 3,55 kNm

My=MyI+MyII= 9,17 kNm

Placa de tip bIpotea I: qI=g+p/2

g= 8,64 kN/mp

P= 2,7 kN/mp

qI= 9,99 kN/mp

λ=ly/lx= 1,04

ly= 5,7 m

lx= 5,5 m


λ α1 α2 Mx=α2*qI*lx²= 9,08 kNm

1 0,0243 0,0318 My=α1*qI*ly²= 8,71 kNm

1,04 0,0268 0,0301

1,1 0,0313 0,027


λ α1 α2

1 0,0363 0,0368

440

a

580

Mx

My

440

a

580

Mx

My

bMx

My

580

600

bMx

My

580

600

1,04 0,0392 0,0340

1,05 0,0403 0,033

Mx=α1*qI*lx²= 1,60 kNm

My=α2*qI*ly²= 1,49 kNm



Placa de tip cIpotea I: qI=g+p/2

g= 8,64 kN/mp

P= 2,7 kN/mp

qI= 9,99 kN/mp

λ=ly/lx= 1,04

ly= 5,7 m

lx= 5,5 m


λ α1 α2 Mx=α2*qI*lx²= 6,44 kNm

1 0,0168 0,0227 My=α1*qI*ly²= 6,03 kNm

1,04 0,0186 0,0213

1,1 0,0217 0,0189


λ α1 α2

1 0,0363 0,0368

1,04 0,0392 0,0340

1,05 0,0403 0,033





Placa de tip dIpotea I: qI=g+p/2

g= 8,64 kN/mp

P= 2,7 kN/mp

qI= 9,99 kN/mp

λ=ly/lx= 0,75

ly= 4,10 m

lx= 5,50 m


λ α1 α2 Mx=α2*qI*ly²= 5,63 kNm

0,75 0,008 0,0333 My=α1*qI*lx²= 2,38 kNm

0,75 0,0079 0,0335

0,8 0,0095 0,031


bMx

My

580

600

cMx

My

580

600

cMx

My

580

600

dMx

My

580

440

λ α1 α2

1,3 0,0595 0,0192

1,34 0,0627 0,0175

1,35 0,0633 0,0172





Determinare Mmax din reazem


q= 9,99 kN/mp

Placa de tip aλ=ly/lx= 1,34

ly= 5,50 m

lx= 4,10 m

λ α5

1,3 0,0462

1,34 0,0437

1,35 0,0432

Mx,a=-α5*g*ly²= -13,21 kNm

Placa de tip dλ=ly/lx= 0,75

ly= 4,10 m

lx= 5,50 m

λ α4 Mx,d=-α4*g*ly²= -12,41 kNm

1,3 0,0445 MadI=max(Mxa,Mxd)= -13,21 kNm

0,75 0,0739

1,4 0,0392

Ipotea II: qII=-p/2

q= -1,35 kNm

Placa de tip a Placa de tip dλ=ly/lx= 1,34 λ=ly/lx= 0,75

λ α4 λ α4

1,3 0,0661 1,3 0,0661

1,34 0,0617 0,75 0,1249

1,4 0,0555 1,4 0,0555

Mx,a=-α4*g*ly²= 2,52 kNm

Mx,d=-α4*g*ly²= 2,83 kNm

MadII=max(Mxa,Mxd)= 2,52 kNm

dMx

My

580

440

440

a580

d580

440

a

580

d

Mx

580

440Mx

440

a580

d580

440

a

580

d

Mx

580

440Mx

Mx,ad=MadII+MadI= -10,69 kNm



q= 9,99 kN/mp

Placa de tip aλ=ly/lx= 1,34

ly= 5,50 m

lx= 4,10 m

λ α4

1,3 0,0935

1,34 0,0965

1,35 0,0971

My,a=-α4*g*lx²= -16,20 kNm

Placa de tip cλ=ly/lx= 1,04

ly= 5,70 m

lx= 5,50 m

λ α5 My,c=-α4*g*ly²= -15,94 kNm

1 0,0515 MacI=max(Mxa,Mxc)= -16,20 kNm

1,04 0,0491

1,05 0,0482

Ipotea II: qII=-p/2

q= -1,35 kNm

Placa de tip a Placa de tip cλ=ly/lx= 0,75 λ=ly/lx= 1,04

λ α4 λ α4

0,75 0,1053 1 0,084

0,75 0,1057 1,04 0,0810

0,8 0,101 1,1 0,0758

Mx,a=-α4*g*ly²= 4,32 kNm

Mx,c=-α4*g*ly²= 3,55 kNm

MacII=max(Mya,Myc)= 3,55 kNm

My,ac=MadII+MacI= -12,65 kNm

440

a

580

d

Mx

580

440Mx

440

a580

c

580

600

440

a580

c

580

600

My

My

c

a

580

600

580

440 My

My

c

a

580

600

580

440


Placa de tip dIpotea I: qI=g+p/2

q= 9,99 kN/mp

Placa de tip dλ=ly/lx= 1,34

ly= 5,50 m

lx= 4,10 m

λ α3

1,3 0,082

1,34 0,0850

1,4 0,0893

My,d=-α3*g*lx²= -14,28 kNm


ly= 5,70 m

lx= 5,50 m

λ α5 My,c=-α4*g*ly²= -15,94 kNm

1 0,0515 MdccI=max(Myc,Myd)= -15,94 kNm

1,04 0,0491

1,05 0,0482

Ipotea II: qII=-p/2

q= -1,35 kNm

Placa de tip d Placa de tip cλ=ly/lx= 0,75 λ=ly/lx= 1,04

λ α4 λ α4

0,75 0,1053 1 0,084

0,75 0,1057 1,04 0,0810

0,8 0,101 1,1 0,0758

My,d=-α4*g*ly²= 4,32 kNm

My,c=-α4*g*ly²= 3,55 kNm

MdcII=max(Mxc,Mxd)= 3,55 kNm

Mx,dc=McdII+McdI= -12,38 kNm

c

d

580

600

580

440

c

d

580

600

580

440 My

My

c

d

580

600

580440

c

d

580

600

580

440 My

My


Placa de tip bIpotea I: qI=g+p/2

q= 9,99 kN/mp

Placa de tip bλ=ly/lx= 1,04

ly= 5,70 m

lx= 5,50 m

λ α4

1 0,084

1,04 0,0810

1,1 0,0758

Mx,b=-α4*g*ly²= -24,48 kNm


ly= 5,70 m

lx= 5,50 m

λ α4 Mx,c=-α4*g*lx²= -16,31 kNm

1 0,0515 MbcI=max(Mxb,Mxc)= -24,48 kNm

1,04 0,0540

1,05 0,0549

Ipotea II: qII=-p/2

q= -1,35 kNm

Placa de tip b Placa de tip cλ=ly/lx= 1,04 λ=ly/lx= 0,96

λ α4 λ α4

1 0,1053 0,95 0,0887

1,04 0,1037 0,96 0,0873

1,1 0,101 1 0,084

Mx,b=-α4*g*ly²= 4,55 kNm


MbcII=max(Mxc,Mxb)= 3,57 kNm

Mx,bc=McbII+McbI= -20,92 kNm

b

580

600

c

580

b

580

600

c

580

600 Mx

Mx

b

580

600

c

580

b

580

600

c

580

600 Mx

Mx


Placa de tip cIpotea I: qI=g+p/2

q= 9,99 kN/mp

λ=ly/lx= 1,04

ly= 5,70 m

lx= 5,50 m

λ α5

1 0,084

1,04 0,0780

1,05 0,0758

Mx,c=-α5*g*ly²= -16,31 kNm

Ipotea II: qII=-p/2

q= 1,35 kNm


λ α4

0,95 0,0887

0,96 0,09

1 0,084


Mx,c=McII+McI= -12,75 kNm

c

580

600

c

580

c

580600

c

580

600Mx

Mx

c

580

600

c

580

c

580

600

c

580

600Mx

Mx

Armare placi

Armare in camp

pjos=Aef(+)/(d*1m)

hp= 14 cm pmin,jos= 0,20 %

c= 1,5 cm fck= 25 N/mm² C25/31

d1=hp-c-Φ1/2 120 mm fyd= 300 N/mm² PC 52

d2=hp-c-Φ2/2 110 mm fcd= 16,67 N/mm² C25/31

b=1000mm

Anec=b*d*ζ*fcd/fyd

Mmax(x)+ Mmax(Y)+ Anec(x)+ Anec(Y)+ nr. bare Φ1 nr. bare Φ2

kNm kNm mm² mm² mm mm

a 3,55 9,17 99,28 284,44 5 8 7,5 8

b 10,68 10,21 303,68 317,53 7,5 8 7,5 8

c 8,04 7,52 227,30 232,42 7,5 8 7,5 8

d 6,34 3,80 178,60 116,20 5 8 5 8

Aef(x)+ Aef(y)+ pjosX pjosY

mm² mm² % %

a 251,3274 376,9911 0,21% 0,34%

b 376,9911 376,9911 0,31% 0,34%

c 376,9911 376,9911 0,31% 0,34%

d 251,3274 251,3274 0,21% 0,23%

Tip placa

Tip placa

440

600

440

580 580 580 580 580

a

a a

a

b bccc

d

d

Armare placi

Armare in reazem

pjos=Aef(-)/(d*1m)

hp= 14 cm pmin,sus= 0,3 %

c= 1,5 cm fyd= 300 N/mm² PC 52

Anecx,y=M/(fyd*d1,2)

d1=hp-c-Φ1/2 120 mm

d2=hp-c-Φ2/2 110 mm

b=1000mm

Anec=b*d*ζ*fcd/fyd

Mmax(x)- Mmax(Y)- Anec(x)- Anec(Y)- nr. bare Φ1 nr. bare Φ2

kNm kNm mm² mm² mm mm

a(st//dr) -10,69 -12,65 303,86 396,15 7,5 8 10 8

b(st//dr) -20,92 0,00 608,87 0,00 10 10 0 0

cc(st&dr) -12,75 -12,38 363,97 387,53 7,5 8 10 8

cd(sus&jos) -12,75 -12,38 363,97 387,53 7,5 8 10 8

ca(sus&jos) -20,92 -12,65 608,87 396,15 10 10 10 8

d(st&dr) -10,69 -12,38 303,86 387,53 7,5 8 10 8

Aef(x)- Aef(y)- psusX psusY

mm² mm² % %

a(st//dr) 376,9911 502,6548 0,31% 0,46%

b(st//dr) 785,3982 0 0,65% 0,00%

cc(st&dr) 376,9911 502,6548 0,31% 0,46%

cd(sus&jos) 376,9911 502,6548 0,31% 0,46%

ca(sus&jos) 785,3982 502,6548 0,65% 0,46%

Tip placa

Tip placa

440

600

440

580 580 580 580 580

a

a a

a

b bccc

d

d

d(st&dr) 376,9911 502,6548 0,31% 0,46%

Dimensionarea Grinzilor in clasa H de ductilitate

A)Dimensionarea armaturilor longitudinale

#momentele incovoietoare de calcul se iau din combinatia infasuratoare#calculul se face in sectiuni de moment pozitiv maxim respectiv moment maxim -

Calcul la moment pozitiv cadru D1-4

x/d≤0,55 bw= 30 cm

IMEd(-)I>IMEd(+)I => As2>As1=>x<2*d2 d1= 3,5 cm

As1(nec)≥MEd(+)/(fyd(d-d2)) d=hw-d1

Se alege As1≥As1nec hw= 45 cmMRd(+)=As1*fyd*d d= 41,5 cm

fyd= 300 N/mm² PC52 fctm= 2,6 N/mm²

fyk= 345 N/mm² PC53

ρmin=0,5*fctm/fyk= 0,38% min 3Φ16

ρ=As/(bw*d)

Ax. D1-2

Med(+) Asnec(+) Φ1 As1(+) ρ MRd(+)

kNm mmp mm mmp kNm

7 37,29 299,52 3 16 603,19 0,45% 75,10 50,34%

6 37,19 298,71 3 16 603,19 0,45% 75,10 50,48%

5 40,7 326,91 3 16 603,19 0,45% 75,10 45,80%

4 43,9 352,61 3 16 603,19 0,45% 75,10 41,54%

3 44,93 360,88 3 16 603,19 0,45% 75,10 40,17%

2 41,73 335,18 3 16 603,19 0,45% 75,10 44,43%

1 34,38 276,14 3 16 603,19 0,45% 75,10 54,22%

P 31,79 255,34 3 16 603,19 0,45% 75,10 57,67%

bw= 30 cm d=hw-d1= 56,5 cm

d1= 3,5 cm hw= 60 cm

Ax. D2-3


kNm mmp mm mmp kNm

7 64,96 383,24 4 16 804,25 0,45% 136,32 52,35%

6 79,05 466,37 4 16 804,25 0,45% 136,32 42,01%

5 79,12 466,78 4 16 804,25 0,45% 136,32 41,96%

4 79,1 466,67 4 16 804,25 0,45% 136,32 41,97%

3 79,1 466,67 4 16 804,25 0,45% 136,32 41,97%

Dif M

Etaj nr bare1 Dif M

Etaj nr bare1

#se grupeaza grinzile pentru calcul ,astfel incat diferentele intre eforturile unei

grupe sa nu depaseasca 30%

2 79,11 466,73 4 16 804,25 0,45% 136,32 41,97%

1 79,08 466,55 4 16 804,25 0,45% 136,32 41,99%

P 79,17 467,08 4 16 804,25 0,45% 136,32 41,92%

Calcul la moment pozitiv cadru 3A-F

x/d≤0,55 bw= 30 cm

IMEd(-)I>IMEd(+)I => As2>As1=>x<2*d2 d1= 3,5 cm

As1(nec)≥MEd(+)/(fyd(d-d2)) d=hw-d1

Se alege As1≥As1nec hw= 60 cmMRd(+)=As1*fyd*d d= 56,5 cm

fyd= 300 N/mm² PC52 fctm= 2,6 N/mm²

fyk= 345 N/mm² PC52

ρmin=0,5*fctm/fyk= 0,38% min 3Φ16

ρ=As/(bw*d)

Ax. 3A-B


kNm mmp mm mmp kNm

7 41,33 243,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 69,68%

6 54,77 323,13 4 16 804,25 0,45% 136,32 59,82%

5 54,76 323,07 4 16 804,25 0,45% 136,32 59,83%

4 54,73 322,89 4 16 804,25 0,45% 136,32 59,85%

3 55,41 326,90 4 16 804,25 0,45% 136,32 59,35%

2 54,66 322,48 4 16 804,25 0,45% 136,32 59,90%

1 64,61 381,18 4 16 804,25 0,45% 136,32 52,60%

P 54,58 322,01 4 16 804,25 0,45% 136,32 59,96%

Ax. 3B-C


kNm mmp mm mmp kNm

7 56,16 331,33 4 16 804,25 0,45% 136,32 58,80%

6 68,49 404,07 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,76%

5 68,51 404,19 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,74%

4 68,5 404,13 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,75%

3 68,5 404,13 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,75%

2 68,49 404,07 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,76%

1 68,48 404,01 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,77%

P 68,498 404,12 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,75%

Ax. 3C-D


kNm mmp mm mmp kNm

7 56,05 330,68 4 16 804,25 0,45% 136,32 58,88%

6 68,45 403,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,79%

5 68,45 403,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,79%

4 68,45 403,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,79%

Etaj nr bare1 Dif M

Etaj nr bare1 Dif M

Etaj nr bare1 Dif M

3 68,45 403,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,79%

2 68,45 403,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,79%

1 68,45 403,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,79%

P 68,45 403,83 4 16 804,25 0,45% 136,32 49,79%

Calcul la moment negativ cadru D1-4

x/d≤0,55

Presupunem x≥2*d1=> As2*fyd=bw*x*fcd+As1*fyd

MEd(-)=hw*x*fcd*(d-x/2)+As1*fyd*(d-d1)

Daca rezulta x<2*d1=> MEd(-)=As2*fyd*(d-d1)

bw= 30 cm fyd= 300 N/mm² PC52

d2= 2,5 cm fcd= 16,67 N/mm² C25/30

d=hw-d2= 42,5 cm

hw= 45 cm

hs=d-d1= 39 cm

Ax. D1-2 stanga

Med(-) Asnec(-) As1(+) x Φ1 Φ2

kNm mmp mmp mm mm mm

7 -68,168 582,63 603,19 15,76293 1 16 2 20

6 -77,531 662,66 603,19 20,36371 1 16 2 20

5 -82,33 703,68 603,19 22,74223 1 16 2 20

4 -86,213 736,86 603,19 24,6771 1 16 2 20

3 -87,258 745,79 603,19 25,19942 1 16 2 20

2 -83,699 715,38 603,19 23,42333 1 16 2 20

1 -73,783 630,62 603,19 18,51577 1 16 2 20

P -55,488 474,26 603,19 9,613477 1 16 2 20

As2(-) MRd(-)

mmp kNm

7 829,38 103,26 33,98%

6 829,38 103,26 24,92%

5 829,38 103,26 20,27%

4 829,38 103,26 16,51%

3 829,38 103,26 15,50%

2 829,38 103,26 18,94%

1 829,38 103,26 28,54%

P 829,38 103,26 46,26%

Ax. D1-2 dreapta



7 -66,09 564,87 603,19 14,74884 1 16 2 20

6 -75,49 645,21 603,19 19,35636 1 16 2 20

5 -80,387 687,07 603,19 21,77754 1 16 2 20

Etaj nr bare1

Etaj

nr bare2

nr bare2

Dif M

Etaj nr bare1

4 -84,434 721,66 603,19 23,78948 1 16 2 20

3 -85,715 732,61 603,19 24,42843 1 16 2 20

2 -82,478 704,94 603,19 22,81581 1 16 2 20

1 -72,935 623,38 603,19 18,09883 1 16 2 20

P -55,251 472,23 603,19 9,499405 1 16 2 20

As2(-) MRd(-)

mmp kNm

7 829,38 103,26 36,00%

6 829,38 103,26 26,89%

5 829,38 103,26 22,15%

4 829,38 103,26 18,23%

3 829,38 103,26 16,99%

2 829,38 103,26 20,12%

1 829,38 103,26 29,37%

P 829,38 103,26 46,49%

bw= 30 cm

d2= 2,5 cm

d=hw-d2= 57,5 cm

hw= 60 cm

hs=d-d1= 57,5 cm

Ax. D2-3 stanga



7 -133,47 773,74 804,25 22,7422 2 16 2 20

6 -157,53 913,22 804,25 31,5236 2 16 2 20

5 -165,603 960,02 804,25 34,50204 2 16 2 20

4 -172,392 999,37 804,25 37,01953 2 16 2 20

3 -174,326 1010,59 804,25 37,73885 2 16 2 20

2 -168,457 976,56 804,25 35,55893 2 16 2 20

1 -151,778 879,87 804,25 29,41138 2 16 2 20

P -120,842 700,53 804,25 18,18866 2 16 2 20

As2(-) MRd(-)

mmp kNm

7 1030,44 177,75 24,91%

6 1030,44 177,75 11,38%

5 1030,44 177,75 6,83%

4 1030,44 177,75 3,02%

3 1030,44 177,75 1,93%

2 1030,44 177,75 5,23%

1 1030,44 177,75 14,61%

P 1030,44 177,75 32,02%

Ax. D2-3 dreapta



Dif M

Dif M

Etaj nr bare1 nr bare2

Etaj


Etaj

7 -133,47 773,74 804,25 22,7422 2 16 2 20

6 -157,53 913,22 804,25 31,5236 2 16 2 20

5 -165,603 960,02 804,25 34,50204 2 16 2 20

4 -172,392 999,37 804,25 37,01953 2 16 2 20

3 -174,326 1010,59 804,25 37,73885 2 16 2 20

2 -168,457 976,56 804,25 35,55893 2 16 2 20

1 -151,778 879,87 804,25 29,41138 2 16 2 20

P -120,842 700,53 804,25 18,18866 2 16 2 20

As2(-) MRd(-) Dif M

mmp kNm

7 1030,44 177,75 24,91%

6 1030,44 177,75 11,38%

5 1030,44 177,75 6,83%

4 1030,44 177,75 3,02%

3 1030,44 177,75 1,93%

2 1030,44 177,75 5,23%

1 1030,44 177,75 14,61%

P 1030,44 177,75 32,02%

Calcul la moment negativ cadru 3A-F

x/d≤0,55

Presupunem x≥2*d1=> As2*fyd=bw*x*fcd+As1*fyd

MEd(-)=hw*x*fcd*(d-x/2)+As1*fyd*(d-d1)

Daca rezulta x<2*d1=> MEd(-)=As2*fyd*(d-d1)

bw= 30 cm fyd= 300 N/mm² PC52

d2= 2,5 cm fcd= 16,67 N/mm² C25/30

d=hw-d2= 57,5 cm

hw= 60 cm

hs=d-d1= 57,5 cm

Ax. 3A-B stanga



7 -88,905 515,39 804,25 6,835315 1 16 2 20

6 -109,401 634,21 804,25 14,09506 1 16 2 20

5 -117,704 682,34 804,25 17,0629 1 16 2 20

4 -125,218 725,90 804,25 19,76238 1 16 2 20

3 -129,203 749,00 804,25 21,19937 1 16 2 20

2 -127,123 736,94 804,25 20,44886 1 16 2 20

1 -116,316 674,30 804,25 16,56567 1 16 2 20

P -93,355 541,19 804,25 8,403614 1 16 2 20

As2(-) MRd(-)

mmp kNm

7 829,38 143,07 37,86%

6 829,38 143,07 23,53%

5 829,38 143,07 17,73%

Etaj Dif M

Etaj


4 829,38 143,07 12,48%

3 829,38 143,07 9,69%

2 829,38 143,07 11,15%

1 829,38 143,07 18,70%

P 829,38 143,07 34,75%

Ax. 3A-B dreapta



7 -85,39 729,83 804,25 5,599589 2 16 2 20

6 -105,738 903,74 804,25 12,79074 2 16 2 20

5 -114,26 976,58 804,25 15,82996 2 16 2 20

4 -122,055 1043,21 804,25 18,62444 2 16 2 20

3 -126,459 1080,85 804,25 20,20949 2 16 2 20

2 -124,941 1067,87 804,25 19,66263 2 16 2 20

1 -114,791 981,12 804,25 16,01988 2 16 2 20

P -92,875 793,80 804,25 8,23424 2 16 2 20

As2(-) MRd(-)

mmp kNm

7 1030,44 128,29 33,44%

6 1030,44 128,29 17,58%

5 1030,44 128,29 10,94%

4 1030,44 128,29 4,86%

3 1030,44 128,29 1,43%

2 1030,44 128,29 2,61%

1 1030,44 128,29 10,52%

P 1030,44 128,29 27,61%

Ax. 3B-C stanga



7 -93,487 541,95 804,25 8,4502 1 16 2 20

6 -114,444 663,44 804,25 15,89576 1 16 2 20

5 -122,527 710,30 804,25 18,7941 1 16 2 20

4 -129,992 753,58 804,25 21,48433 1 16 2 20

3 -134,027 776,97 804,25 22,94392 1 16 2 20

2 -132,188 766,31 804,25 22,27822 1 16 2 20

1 -121,845 706,35 804,25 18,54897 1 16 2 20

P -99,776 578,41 804,25 10,67423 1 16 2 20

As2(-) MRd(-)

mmp kNmEtaj Dif M

Etaj Dif M



7 829,38 143,07 34,66%

6 829,38 143,07 20,01%

5 829,38 143,07 14,36%

4 829,38 143,07 9,14%

3 829,38 143,07 6,32%

2 829,38 143,07 7,60%

1 829,38 143,07 14,83%

P 829,38 143,07 30,26%

Ax. 3B-C dreapta



7 -93,533 542,22 804,25 8,466436 1 16 2 20

6 -114,329 662,78 804,25 15,85463 1 16 2 20

5 -122,464 709,94 804,25 18,77146 1 16 2 20

4 -129,936 753,25 804,25 21,4641 1 16 2 20

3 -133,991 776,76 804,25 22,93088 1 16 2 20

2 -132,174 766,23 804,25 22,27315 1 16 2 20

1 -121,85 706,38 804,25 18,55077 1 16 2 20

P -99,829 578,72 804,25 10,69301 1 16 2 20

As2(-) MRd(-) Dif M

mmp kNm

7 829,38 143,07 34,62%

6 829,38 143,07 20,09%

5 829,38 143,07 14,40%

4 829,38 143,07 9,18%

3 829,38 143,07 6,34%

2 829,38 143,07 7,61%

1 829,38 143,07 14,83%

P 829,38 143,07 30,22%

Ax. 3C-D stanga



7 -93,553 542,34 804,25 8,473495 1 16 2 20

6 -114,389 663,12 804,25 15,87609 1 16 2 20

5 -122,509 710,20 804,25 18,78763 2 16 2 20

4 -129,976 753,48 804,25 21,47855 2 16 2 20

3 -134,022 776,94 804,25 22,94211 2 16 2 20

2 -132,196 766,35 804,25 22,28111 2 16 2 20

1 -121,862 706,45 804,25 18,55508 1 16 2 20

P -99,822 578,68 804,25 10,69053 1 16 2 20

As2(-) MRd(-)

mmp kNm

7 829,38 143,07 34,61%

6 829,38 143,07 20,05%

5 1030,44 177,75 31,08%

Etaj


Etaj Dif M


4 1030,44 177,75 26,88%

3 1030,44 177,75 24,60%

2 1030,44 177,75 25,63%

1 829,38 143,07 14,82%

P 829,38 143,07 30,23%

Ax. 3C-D dreapta



7 -93,553 542,34 804,25 8,473495 1 16 2 20

6 -114,389 663,12 804,25 15,87609 1 16 2 20

5 -122,509 710,20 804,25 18,78763 2 16 2 20

4 -129,976 753,48 804,25 21,47855 2 16 2 20

3 -134,022 776,94 804,25 22,94211 2 16 2 20

2 -132,196 766,35 804,25 22,28111 2 16 2 20

1 -121,862 706,45 804,25 18,55508 1 16 2 20

P -99,822 578,68 804,25 10,69053 1 16 2 20

As2(-) MRd(-) Dif M

mmp kNm

7 829,38 143,07 34,61%

6 829,38 143,07 20,05%

5 1030,44 177,75 31,08%

4 1030,44 177,75 26,88%

3 1030,44 177,75 24,60%

2 1030,44 177,75 25,63%

1 829,38 143,07 14,82%

P 829,38 143,07 30,23%

Dimensionare armatura transversala

● Determinarea fortei taietoare de calcul

Material utilizat : PC 52

Se determina fortele taietoare maxime pentru fiecare sens al seismului

VEd1,max=VEd,grv+VEd,sism

Alternativ VEd,grv se poate lua din GSLo=lumina grinzii

VEd,sism=(MRb,1*+MRb,2*)/Lo*ϒ

MRb,1*=MRb,1*min(1,ΣMRc/ΣMRb); idem MRb,2*

MRb moment capabil grinda

MRc moment capabil stalp

De regula stalpii se fac mai puternici decat grinzile.

Se determina Ved,max la fata stalpului si la capatul zonei critice ,pentru fiecare sens


Etaj

al seismului in parte

● Calculul efectiv la forta taietoare

Forta taietoare capabila :VRd=min(VRd,s;VRd,max)

VRd,s -forta taietoare capabila data de armatura transversala

VRd,max -forta taietoare capabila data de diagonalele comprimate de beton

VRd,s=Asw/s*z*fywd*ctgθ

Asw-aria tuturor ramurilor de etrieri dintr-un plan transversal

fywd=0,8*fyd

z=0,9*d (bratul de parghie al fortelor interne)

s- pasul etrierilor

θ-unghi de inclinare al betonului comprimat

21,8°≤θ≤45°

2,5≥ctagθ≥1

VRd,max=(αcw*bw*z*ν1*fcd)/(ctagθ+tgθ)

v1=0,6*(1-fck/250) beton fisurat

σcp=Ned/Ac efort mediu de compresiune in beton

Ac- aria sectiunii de beton

! Pentru grinzi ,αcw=1

#zone critice: θ=45°=>ctagθ=1 VEd forta taietoare de calcul

Se propune Asw

Se determina s≤(Asw*fywd*z*ctgθ)/VEd

#zone curente: θ=21,8°=>ctagθ=2,5

Daca VRd,max(ctag(θ)=2,5)≥Ved => varianta corecta

Daca nu, se considera VRd,max=VEd

VEd=(αcw*bw*z*ν1*fcd)/(ctagθ+tgθ)

ctagθ+tgθ=((sinθ)^2+(cosθ)^2)/(sinθ+cosθ)=2/sin2*θ

sin2θ=2*Ved/(αcw*bw*z*ν1*fcd)=>θ

Cu θ determinat se calculeaza s

Conditii constructive

#zonele

#coeficient minim de armare ρw≥ρw,min;ρw=Asw/(s*bw);ρw,min=0,08*sqrt(fck)/fyk

#dbw≥6mm;1/4 diametrul maxim al armaturii longitudinale

#distanta intre etrieri pe directie longitudinala

Lo

1

1

2

2

VEdgrav

VEdseism

Lo

1

1

2

2

VEdgrav

VEdseism

Zona critica sl,max≤min(hw/4;150;8*dbl)

Zona curenta sl,max≤min(3*hw/4;300;15dbl)

dbl- diametrul minim al armaturii longitudinale

Calcul forta taietoare de calcul cadru D1-4

Ax. D1-2

L1= 4,4 m hw= 45 cm

Lo=L1-2*hc= 3,7 m

hc= 70 cm

ϒRd= 1,3

fywd= 300 N/mm² PC52

Etaj MRb1(+) MRb2(-) VEdGS,st VEdGS,dr VEdmin VEdmax VEd,crt VEd(1,5*hw)

kNm kNm kN kN kN kN kN kN

7 75,10 103,26 -27,13 26,25 35,54 88,92 88,92 79,18

6 75,10 103,26 -37,21 36,18 25,46 98,85 98,85 85,46

5 75,10 103,26 -37,16 36,23 25,51 98,90 98,90 85,51

4 75,10 103,26 -37,12 36,27 25,55 98,94 98,94 85,55

3 75,10 103,26 -37,05 36,34 25,62 99,01 99,01 85,62

2 75,10 103,26 -36,97 36,42 25,70 99,09 99,09 85,70

1 75,10 103,26 -36,88 36,51 25,79 99,18 99,18 85,79

P 75,10 103,26 -36,72 36,67 25,95 99,34 99,34 85,95

Etaj MRb1(-) MRb2(+) VEdGS,st VEdGS,dr VEdmax VEdmin VEd,crt VEd(1,5*hw)


7 177,75 75,10 -27,13 26,25 -115,97 -62,59 115,97 106,23

6 177,75 75,10 -37,21 36,18 -126,05 -52,66 126,05 112,66

5 177,75 75,10 -37,16 36,23 -126,00 -52,61 126,00 112,61

4 177,75 75,10 -37,12 36,27 -125,96 -52,57 125,96 112,57

3 177,75 75,10 -37,05 36,34 -125,89 -52,50 125,89 112,50

2 177,75 75,10 -36,97 36,42 -125,81 -52,42 125,81 112,42

1 177,75 75,10 -36,88 36,51 -125,72 -52,33 125,72 112,33

P 177,75 75,10 -36,72 36,67 -125,56 -52,17 125,56 112,17

Ax. D2-3

L1= 6 m hw= 60 cm

Lo=L1-2*hc= 5,3 m

hc= 70 cm

ϒRd= 1,3

fywd= 300 N/mm² PC52

SXN

SXP



7 136,32 177,75 -50,88 50,88 26,16 127,92 127,92 103,16

6 136,32 177,75 -69,68 69,68 7,36 146,72 146,72 112,82

5 136,32 177,75 -69,68 69,68 7,36 146,72 146,72 112,82

4 136,32 177,75 -69,68 69,68 7,36 146,72 146,72 112,82

3 136,32 177,75 -69,68 69,68 7,36 146,72 146,72 112,82

2 136,32 177,75 -69,68 69,68 7,36 146,72 146,72 112,82

1 136,32 177,75 -69,68 69,68 7,36 146,72 146,72 112,82

P 136,32 177,75 -69,68 69,68 7,36 146,72 146,72 112,82



7 177,75 136,32 -50,88 50,88 -127,92 -26,16 127,92 103,16

6 177,75 136,32 -69,68 69,68 -146,72 -7,36 146,72 112,82

5 177,75 136,32 -69,68 69,68 -146,72 -7,36 146,72 112,82

4 177,75 136,32 -69,68 69,68 -146,72 -7,36 146,72 112,82

3 177,75 136,32 -69,68 69,68 -146,72 -7,36 146,72 112,82

2 177,75 136,32 -69,68 69,68 -146,72 -7,36 146,72 112,82

1 177,75 136,32 -69,68 69,68 -146,72 -7,36 146,72 112,82

P 177,75 136,32 -69,68 69,68 -146,72 -7,36 146,72 112,82

Calcul forta taietoare de calcul cadru 3A-B

Ax. 3A-B

L1= 5,5 m hw= 60 cm

Lo=L1-2*hc= 4,8 m

hc= 70 cm

ϒRd= 1,3fywd= 300 N/mm² PC52



7 136,32 177,75 -40,53 39,33 44,53 124,39 124,39 109,42

6 136,32 177,75 -58,94 57,56 26,12 142,62 142,62 120,78

5 136,32 177,75 -58,88 57,62 26,18 142,68 142,68 120,84

4 136,32 177,75 -58,82 57,68 26,24 142,74 142,74 120,90

3 136,32 177,75 -58,74 57,77 26,32 142,83 142,83 120,99

2 136,32 177,75 -58,63 57,88 26,43 142,94 142,94 121,10

1 136,32 177,75 -58,51 58 26,55 143,06 143,06 121,22

P 136,32 177,75 -58,31 58,19 26,75 143,25 143,25 121,41



7 143,07 136,32 -40,53 39,33 -116,20 -36,34 116,20 101,22

6 143,07 136,32 -58,94 57,56 -134,61 -18,11 134,61 112,76

5 143,07 136,32 -58,88 57,62 -134,55 -18,05 134,55 112,70

SXP

SXN

SYP

SYN

4 143,07 136,32 -58,82 57,68 -134,49 -17,99 134,49 112,64

3 143,07 136,32 -58,74 57,77 -134,41 -17,90 134,41 112,56

2 143,07 136,32 -58,63 57,88 -134,30 -17,79 134,30 112,45

1 143,07 136,32 -58,51 58 -134,18 -17,67 134,18 112,33

P 143,07 136,32 -58,31 58,19 -133,98 -17,48 133,98 112,13

Ax. 3B-C



7 136,32 143,07 -46,63 46,64 29,04 122,31 122,31 104,82

6 136,32 143,07 -63,71 63,66 11,96 139,33 139,33 115,45

5 136,32 143,07 -63,7 63,67 11,97 139,34 139,34 115,46

4 136,32 143,07 -63,7 63,67 11,97 139,34 139,34 115,46

3 136,32 143,07 -63,69 63,68 11,98 139,35 139,35 115,47

2 136,32 143,07 -63,69 63,68 11,98 139,35 139,35 115,47

1 136,32 143,07 -63,68 63,68 11,99 139,35 139,35 115,47

P 136,32 143,07 -63,68 63,69 11,99 139,36 139,36 115,48



7 143,07 136,32 -46,63 46,64 -122,30 -29,03 122,30 104,81

6 143,07 136,32 -63,71 63,66 -139,38 -12,01 139,38 115,50

5 177,75 136,32 -63,7 63,67 -148,76 -21,39 148,76 124,88

4 177,75 136,32 -63,7 63,67 -148,76 -21,39 148,76 124,88

3 177,75 136,32 -63,69 63,68 -148,75 -21,38 148,75 124,87

2 177,75 136,32 -63,69 63,68 -148,75 -21,38 148,75 124,87

1 143,07 136,32 -63,68 63,68 -139,35 -11,99 139,35 115,47

P 143,07 136,32 -63,68 63,69 -139,35 -11,98 139,35 115,47

Ax. 3C-D



7 136,32 143,07 -46,63 46,63 29,04 122,30 122,30 104,81

6 136,32 143,07 -63,68 63,68 11,99 139,35 139,35 115,47

5 136,32 177,75 -63,68 63,68 21,38 148,74 148,74 124,86

4 136,32 177,75 -63,68 63,68 21,38 148,74 148,74 124,86

3 136,32 177,75 -63,68 63,68 21,38 148,74 148,74 124,86

2 136,32 177,75 -63,68 63,68 21,38 148,74 148,74 124,86

1 136,32 143,07 -63,68 63,68 11,99 139,35 139,35 115,47

SYP

SYN

SYP

P 136,32 143,07 -63,68 63,68 11,99 139,35 139,35 115,47



7 143,07 136,32 -46,63 46,63 -122,30 -29,04 122,30 104,81

6 143,07 136,32 -63,68 63,68 -139,35 -11,99 139,35 115,47

5 177,75 136,32 -63,68 63,68 -148,74 -21,38 148,74 124,86

4 177,75 136,32 -63,68 63,68 -148,74 -21,38 148,74 124,86

3 177,75 136,32 -63,68 63,68 -148,74 -21,38 148,74 124,86

2 177,75 136,32 -63,68 63,68 -148,74 -21,38 148,74 124,86

1 143,07 136,32 -63,68 63,68 -139,35 -11,99 139,35 115,47

P 143,07 136,32 -63,68 63,68 -139,35 -11,99 139,35 115,47

Calcul armare transversala cadru D1-4

fywd=0,8*fyd= 240 N/mm² θ= 45 ˚ pentru zone critice

fyd= 300 N/mm² PC 52 θ= 21,8 ˚ pentru zone curenteρw,min=0,08*sqrt(fck)/fyk=0,08*sqrt(25)/345= 0,12%

Ax. D1-2

hw= 45 cm z=0,9*d= 37,35 cm

bw= 30 cm

Zone critice

Etaj VEd,crt VRd,max dbw Asw snec s ρw

kN kN mm mm² mm mm %

7 127,92 504,33 10 2 157,08 110,0768 100 0,52%

6 146,72 504,33 10 2 157,08 95,9717 100 0,52%

5 146,72 504,33 10 2 157,08 95,9717 100 0,52%

4 146,72 504,33 10 2 157,08 95,9717 100 0,52%

3 146,72 504,33 10 2 157,08 95,9717 100 0,52%

2 146,72 504,33 10 2 157,08 95,9717 100 0,52%

1 146,72 504,33 10 2 157,08 95,9717 100 0,52%

P 146,72 504,33 10 2 157,08 95,9717 100 0,52%

Zona curenta

Etaj VEd VRd,max dbw Asw snec s ρw


7 106,23 347,79 8 2 100,53 212,0922 200 0,17%

6 112,66 347,79 8 2 100,53 199,988 200 0,17%

5 112,61 347,79 8 2 100,53 200,0768 200 0,17%

4 112,57 347,79 8 2 100,53 200,1479 200 0,17%

3 112,50 347,79 8 2 100,53 200,2724 200 0,17%

2 112,42 347,79 8 2 100,53 200,4149 200 0,17%

1 112,33 347,79 8 2 100,53 200,5755 200 0,17%

P 112,17 347,79 8 2 100,53 200,8616 200 0,17%

Zona critica sl,max≤min(hw/4;150;8*dbl)=min(450/4;150;8*16)=108mm

Zona curenta sl,max≤min(3*hw/4;300;15dbl)=min(3*450/4;300;15*16)=240

SYN

nr.ramuri

nr.ramuri

Ax. D2-3

hw= 60 cm z=0,9*d= 50,85 cm

bw= 30 cm

Zone critice



7 127,92 504,33 10 2 157,08 149,8635 125 0,42%

6 146,72 504,33 10 2 157,08 130,6603 125 0,42%

5 146,72 504,33 10 2 157,08 130,6603 125 0,42%

4 146,72 504,33 10 2 157,08 130,6603 125 0,42%

3 146,72 504,33 10 2 157,08 130,6603 125 0,42%

2 146,72 504,33 10 2 157,08 130,6603 125 0,42%

1 146,72 504,33 10 2 157,08 130,6603 125 0,42%

P 146,72 504,33 10 2 157,08 130,6603 125 0,42%

Zona curenta



7 103,16 347,79 8 2 100,53 218,3961 200 0,17%

6 112,82 347,79 8 2 100,53 199,7075 200 0,17%

5 112,82 347,79 8 2 100,53 199,7075 200 0,17%

4 112,82 347,79 8 2 100,53 199,7075 200 0,17%

3 112,82 347,79 8 2 100,53 199,7075 200 0,17%

2 112,82 347,79 8 2 100,53 199,7075 200 0,17%

1 112,82 347,79 8 2 100,53 199,7075 200 0,17%

P 112,82 347,79 8 2 100,53 199,7075 200 0,17%



Calcul armare transversala cadru 3A-F

Ax. 3A-B

hw= 60 cm z=0,9*d= 50,85 cm

bw= 30 cm

Zone critice



7 124,39 504,33 10 2 157,08 154,1108 125 0,42%

6 142,62 504,33 10 2 157,08 134,4122 125 0,42%

5 142,68 504,33 10 2 157,08 134,3557 125 0,42%

4 142,74 504,33 10 2 157,08 134,2992 125 0,42%

3 142,83 504,33 10 2 157,08 134,2146 125 0,42%

2 142,94 504,33 10 2 157,08 134,1113 125 0,42%

1 143,06 504,33 10 2 157,08 133,9988 125 0,42%

P 143,25 504,33 10 2 157,08 133,8211 125 0,42%

Zona curenta


kN kN mm mm² mm mm %nr.ramuri

nr.ramuri

nr.ramuri

nr.ramuri

7 109,42 347,79 8 2 100,53 205,9145 150 0,22%

6 120,78 347,79 8 2 100,53 186,5467 150 0,22%

5 120,84 347,79 8 2 100,53 186,4541 150 0,22%

4 120,90 347,79 8 2 100,53 186,3616 150 0,22%

3 120,99 347,79 8 2 100,53 186,2258 150 0,22%

2 121,10 347,79 8 2 100,53 186,0567 150 0,22%

1 121,22 347,79 8 2 100,53 185,8725 150 0,22%

P 121,41 347,79 8 2 100,53 185,5787 150 0,22%



Ax. 3B-C

Zone critice



7 122,31 504,33 10 2 157,08 156,7359 125 0,42%

6 139,38 504,33 10 2 157,08 137,54 125 0,42%

5 148,76 504,33 10 2 157,08 128,8644 125 0,42%

4 148,76 504,33 10 2 157,08 128,8644 125 0,42%

3 148,75 504,33 10 2 157,08 128,8731 125 0,42%

2 148,75 504,33 10 2 157,08 128,8731 125 0,42%

1 139,35 504,33 10 2 157,08 137,5696 125 0,42%

P 139,36 504,33 10 2 157,08 137,5597 125 0,42%

Zona curenta



7 104,82 347,79 8 2 100,53 214,9466 150 0,22%

6 115,50 347,79 8 2 100,53 195,0773 150 0,22%

5 124,88 347,79 8 2 100,53 180,4193 150 0,22%

4 124,88 347,79 8 2 100,53 180,4193 150 0,22%

3 124,87 347,79 8 2 100,53 180,4337 150 0,22%

2 124,87 347,79 8 2 100,53 180,4337 150 0,22%

1 115,47 347,79 8 2 100,53 195,1248 150 0,22%

P 115,48 347,79 8 2 100,53 195,1111 150 0,22%



Ax. 3C-D

Zone critice



7 122,30 504,33 10 2 157,08 156,7488 125 0,42%

6 139,35 504,33 10 2 157,08 137,5696 125 0,42%

5 148,74 504,33 10 2 157,08 128,8818 125 0,42%

nr.ramuri

nr.ramuri

nr.ramuri

4 148,74 504,33 10 2 157,08 128,8818 125 0,42%

3 148,74 504,33 10 2 157,08 128,8818 125 0,42%

2 148,74 504,33 10 2 157,08 128,8818 125 0,42%

1 139,35 504,33 10 2 157,08 137,5696 125 0,42%

P 139,35 504,33 10 2 157,08 137,5696 125 0,42%

Zona curenta

Etaj VEd VRd,max dbw nr.ramuri Asw snec s ρw


7 104,81 347,79 8 2 100,53 214,9633 150 0,22%

6 115,47 347,79 8 2 100,53 195,1248 150 0,22%

5 124,86 347,79 8 2 100,53 180,4455 150 0,22%

4 124,86 347,79 8 2 100,53 180,4455 150 0,22%

3 124,86 347,79 8 2 100,53 180,4455 150 0,22%

2 124,86 347,79 8 2 100,53 180,4455 150 0,22%

1 115,47 347,79 8 2 100,53 195,1248 150 0,22%

P 115,47 347,79 8 2 100,53 195,1248 150 0,22%

Calcul VRd pentru grinzi in zonele critice

VRd,s=Asw/s*z*fywd*ctgθ

fywd=0,8*fyd= 240 N/mm² θ= 45 ˚

Ax. D1-2

hw= 45 cm z=0,9*d= 37,35 cm

bw= 30 cm

Ax. D2-3,Ax 3A-F

hw= 60 cm z=0,9*d= 50,85 cm

bw= 30 cm

Cadru D1-4 Cadru 3A-B

Ax1,4 Ax2,3 AxA,F AxB,E AxC,D

Etaj VRd VRd VRd VRd VRd

kN kN kN kN kN

7 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

6 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

5 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

4 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

3 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

2 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

1 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

P 140,81 153,36 153,36 153,36 153,36

Documents

Proiect beton 3