Proiect CPO

8/13/2019 Proiect CPO

1/54

UNIVERSITATEA POLITEHNICA BUCURESTIFACULTATEA I.M.S.T

PROIECT

CPO

Student, 631 CB

2013-201


2/54

1. STABILIREA SAU ANALIZA ROLULUI FUNCIONAL ALPIESEI

Cunoaterea rolului funcional al piesei este prima etap n proiectarea oricrui proces

tehnologic de realizare a piesei respective. Rolul funcional al piesei este dat de rolul fiecreisuprafee ce delimiteaz piesa n spaiu. Determinarea rolului funcional al piesei se face folosindmetoda de analiz morfoluncional a suprafeelor. n cazul piesei date se parcurg urmtoareleetape:

1. Descompunerea piesei n supra!e"e#e ce#e mai simp#e ce o $e#imi%ea&' n spa"iu(

). No%area %u%uror supra!e"e#or ce $e#imi%ea&' piesa n spa"iu;n cazul piesei date sa fcut descompunerea i notarea suprafeelor! rezult"nd #$%.#&'

suprafee!

*. Ana#i&area !iec'rei supra!e"e ce m'r+ine,%e piesa n spa"iu;#e face o analiz a fiecrei suprafee din urmtoarele puncte de vedere: forma geometric a

suprafeei; dimensiunile de ga(arit; precizia dimensional; precizia de form; precizia de poziie;rugozitatea i unele caracteristici funcionale sau de e)ploatare trecute pe desenul de e)ecuie.

*iesa este mrginit n spaiu de &' de suprafee! ma+oritatea fiind suprafee cilindrice!conice i plane. Din analiz grafului suprafeecaracteristici reiese c piesa Urec-eare rolul de atransmite micarea de rotaie n cadrul unei transmisii mecanice.

*entru ai ndeplini rolul funcional piesa Urec-ecare este delimitata de &' de suprafeen spaiu! tre(uie realizat ndeplinind toate condiiile tehnice de generare cerute de fiecare

suprafa. *entru a permite prelucrarea uoar! piesa Urec-e este prevzut cu suprafee

tehnologice! suprafee care permit prelucrarea tuturor suprafeelor numite i (aze tehnologice,gurile de centrare-! iar pentru a permite transmiterea momentului de torsiune! De asemenea! landeplinirea rolului funcional contri(uieicaracteristicile tehnice prescrise suprafeelor ,precizia

geometric! gradul de netezime-.*entru o asam(lare c"t mai (un! suprafeele de asam(lare au prescrise anumite condiii

tehnice! care tre(uie respectate. #uprafeele tehnologice permit o(inerea c"t mai uoar asemifa(ricatului fr a fi necesare msuri deose(ite privind o(inerea lui.

. /n%ocmirea unui +ra! 0supra!e"e carac%eris%ici2;#e ntocmete un graf suprafee caracteristici/ din care rezult rolul funcional al

fiecrei suprafee. 0raful ntocmit arat ca n ta(elul $. n sta(ilirea rolului funcional al fiecrei

suprafee se ine cont de toate elementele ce caracterizeaz o suprafa. Din acest ta(el rezultcare sunt suprafeele funcionale! tehnologice! de asam(lare sau au)iliare.

3. S%a4i#irea ro#u#ui !unc"iona# posi4i# a# piesei;#e face n urma analizei de corelaie a diferitelor tipuri de suprafee o(inute n graful

suprafee caracteristici.


3/54

). ALE5EREA 6ATERIALULUI OPTI6 DIN CARE SECONFECIONEAZ7 PIESA

Calitatea materialului folosit la realizarea piesei! mpreun cu concepia de proiectare itehnologia de fa(ricaie! determin nivelul performantelor tehnicoeconomice pe care piesa lepoate atinge. 1legerea unui material optim pentru pies este o pro(lem deose(it de comple)ce tre(uie rezolvat de proiectant. n situaia n care tehnologul este i proiectant pro(lema serezolv a#e+8n$ ace# ma%eria# care n$ep#ine,%e cerin"e#e minime $e re&is%en"' ,i$ura4i#i%a%e a#e piesei n con$i"ii#e unui pre" $e cos% minim ,i a unei !ia4i#i%'"i spori%e .

*entru a valorifica la ma)imum ntregul ansam(lu de proprieti funcionale! tehnologice ieconomice! n condiiile concrete de realizare a piesei! se folosete me%o$a $e ana#i&' a9a#ori#or op%ime.

P"#n$#%&'e'e et&%e $e t"e(u#e %&"$u")e )unt u"*+t&"e'e

1. Stabilirea rolului funcional al piesei i a condiiilor economice de funcionare aleacesteia;

#ta(ilirea rolului funcional al piesei i a condiiilor economice de funcionare aleacesteia se face folosind metoda de analiz morfofuncional a suprafeelor.

2. Determinarea i stabilirea factorilor analiticii problemei alegerii materialului optimDeterminarea i sta(ilirea factorilor analitici ai pro(lemei alegerii materialului optim se

face lu"nd n considerare ntregul ansam(lu de proprieti funcionale! proprieti tehnologicei proprieti economice.

*. Descompunerea !ac%ori#or ana#i%ici n e#emen%e primareDescompunerea factorilor analitici n elemente primare se face in"nd seama de

condiiile rezultate la paragrafele precedente. n cazul piesei Capac !a"' mo%or pneuma%ic#iniarse iau n considerare cel puin proprietile $ndu$t#(#'#t&te te"*#$+, te*%e"&tu"& det%#"e, du"#t&te&, "e#)ten/& '& $"#une, e'&)t#$#t&te&, %'&)t#$#t&te&, ten&$#t&te&, "e#)ten/& '&"u%e"e, du"#t&te& # "e#)ten/& '& ()e&'+. De asemenea se iau n considerare cel puinturna(ilitatea! deforma(ilitatea! uzina(ilitatea i preul de cost. 2oi factorii primari luai nconsiderare sunt prezentai n graful materialeproprieti/ .

. Aprecierea can%i%a%i9' a !ac%ori#or ana#i%ici1precierea cantitativ a factorilor analitici se face folosind un anumit sistem de notare!

n funcie de valoarea fiecrei proprieti k! acord"nduse o nota tk. #e alege sistemul de notare

ce acord note de la $ la 3.

3. S%a4i#irea pon$erii impor%an"ei !iec'rui !ac%or primar

#ta(ilirea ponderii importanei fiecrui factor primar se face in"nd cont de rezultateleo(inute la paragrafele precedente! acord"nd fiecrei proprieti :! o pondere $:. n sta(ilirea

ponderii importanei fiecrui factor tre(uie avut n vedere respectarea condiiei

=

=m

4

4d1

1

n care: mreprezint numrul de factori primari luai n considerare5vident! n cazul piesei Capac !a"' mo%or pneuma%ic #iniar analizate se accept

ponderea cea mai mare pentru uzina(ilitate! deforma(ilitate! rezistena la rupere ,d6 7 d8 7 d97.$6-! urm"nd apoi preul de cost! cli(ilitatea i duritatea ,d 7 d$ 7 d$$ 7 .$-. *entru


4/54

proprietile tehnologice se acord aceeai pondere deoarece este important s se poat o(inpiesa economic prin oricare din procedeele tehnologice clasice ,d< 7 d' 7 d8 7 .6-.

;. A#e+erea so#u"iei op%ime #a momen%u# $a%

1legerea soluiei optime la momentul dat se face aplic"nd criteriul

=

=m

4

44)dt1

*&

n u"*& &%'#$+"## &$e)tu# $"#te"#u & "eu't&t $+ %#e)& 'u&t+ n )tud#u e)te "e$*&nd&(#' )+4#e $n4e$/#n&t+ d#n OLC 5.


5/54

Caracteristicile fizice! chimice i mecanice ale materialului piesei sunt prezentate n ta(elele3 i .

M&te"#&'u' 4')#t e)te un /e' $&"(n de $&'#t&te )u%e"#&"+ de '&"+ ut#'#&"e7STAS 880-669 OLC 5.

Ta4e#u# 1.

Carac%eris%ici#e mecanice a#e o"e#u#ui car4on $e ca#i%a%e superioar' $e #ar+' u%i#i&areSTAS @@;; OLC 3

6arca

S%area

Carac%eris%ici#e mecanice= minime

Duri%a%ea>B

Scopu#

S%areaB

S%arearep.

0,2:d&N;**2< "

:d&N;**2< 5

:=< >:=< ?PU 30;2:d&N;**2< ?PU 30;5:d&N;**2< ma.

OLC5

NI

360

6266

181@

3535

-6

-,5

22-

1@-

Pent"u

3*(un+t+/#"e

N n"*&'#&t! C" $+'#t %e *#e # "een#t D)! I - *(un+t+/#t

Ta4e#u# ).

Compo&i"ia c-imic'a o"e#u#ui car4on $e ca#i%a%e superioar' $e #ar+' u%i#i&are STAS@@;; OLC 3

M&"$&/e'u'u#

C*%#/#& $#*#$+ :=NOLO5IC PROIECTAT

Respect"nd principiile i in"nd cont de criteriile de decizie privind constituirea operaiilorde prelucrare! i anume:

- utilizarea acelorai (aze de orientare;- gradul de ncrcare al mainilor unelte;

- posi(ilitile mainilor Q unelte i #.D.G. Q urilor;se prezint n continuare & variante de proces tehnologic de prelucrare prin achiere a pieseiCapac !a"' mo%or pneuma%ic #iniar. Garianta1se prezint n %a4e#u#3i varianta 2se prezintn%a4e#u#;.


16/54

Ta4e#u#3Nr.Cr%. Denumirea opera"iei Sc-i"a simp#i!ica%' a opera"iei

6a,ini Une#%e S.D.M uri

$ #trun+ire de degroare

#.M.

cuit de strun+it frontal cuit de strun+it e)terior

cuit de strun+it interior universal cu trei (acuri u(ler

& #trun+ire de degroare

#.M.

cuit de strun+it frontal cuit de strun+it e)terior cuit de strun+it interior universal cu trei (acuri u(ler

,


17/54

Nr.Cr%.

Denumireaopera"iei

Sc-i"a simp#i!ica%' a opera"iei6a,ini

Une#%eS.D.M uri

3#trun+ire de

degroare

#.M.

cuit de strun+itfrontal cuit de strun+ite)terior cuit de strun+itinterior

cuit profilat cuit profilat pt.filetat universal cu trei(acuri u(ler

#trun+ire definisare S

filetare

#.M.

cuit de strun+itfrontalcuit de strun+itinterior cuit profilat (urghiu universal cu trei(acuri u(ler


18/54

Nr.Cr%.

Denumireaopera"iei


Une#%eS.D.M uri

6

0urire S

#trun+ire definisare

#.M.

cuit de strun+it interior (urghiu universal cu trei (acuri u(ler


19/54

Nr.Cr%.

Denumirea opera"iei Sc-i"a simp#i!ica%' a opera"iei6a,ini

Une#%eS.D.M uri

'>rezare S gurire S

lamare i filetareHain de

frezat

frez (urghiu lamator tarod prism lung u(ler


20/54

Nr.Cr%.

Denumirea opera"iei Sc-i"a simp#i!ica%' a opera"iei 6a,ini Une#%e

S.D.M uri

8 0urire S lamare

Hain degurit H0 &6

(urghiu lamator universal cu trei (acuri u(ler

9 Prunare Cuptor

acoperirimetalice

Cuptor acoperiri metalice


21/54

Ta4e#u#;

Nr.Cr%.


Une#%eS.D.M uri

$ >rezareHaina de

frezat

frez cilindro frontal

dispozitiv de frezat u(ler

& #trun+ire de degroare

#.M.

cuit de strun+it e)terior cuit de strun+it interior universal cu trei (acuri u(ler


22/54

Nr.Cr%.

Denumireaopera"iei


Une#%eS.D.M uri

3#trun+ire dedegroare

#.M.

cuit de strun+itfrontal cuit de strun+ite)terior

cuit de strun+itinterior universal cu trei(acuri u(ler

#trun+ire dedegroare

#.M.

cuit de strun+itfrontal cuit de strun+ite)terior cuit de strun+it

interior cuit profilat cuit profilat pt.filetat universal cu trei(acuri u(ler


23/54


24/54

Nr.Cr%.


Une#%eS.D.M uri

' #trun+ire de finisare

#.M.

cuit de strun+it interior cuit de strun+it e)terior

cuit profilat universal cu trei (acuri u(ler


25/54

Nr.Cr%.


Une#%eS.D.M uri

8>rezare! gurire!lamare i filetare

Hain defrezat



26/54

Nr.Cr%.


Une#%eS.D.M uri

9 0urire S lamare

Hain degurit H0 &6

(urghiu lamator universal cu trei (acuri u(ler

$ Prunare Cuptor

acoperirimetalice

Cuptor acoperiri metalice


27/54

1. STRUCTURA DEFINITIM7 A PROCESULUI TE>NOLO5IC PROIECTAT

1.1. Sc-i"a $e%a#ia%' a procesu#ui %e-no#o+ic

Detalierea 9arian%ei Ide proces tehnologic se prezint n%a4e#u#


28/54

Ta4e#u#3

Nr.Cr%.

Denumireaopera"iei

Sc-i"a simp#i!ica%' a opera"iei Denumirea !a&e#or6a,iniUne#%e

S.D.M uri

$ #trun+ire dedegroare

a- *rindereasemifa(ricatului$. #trun+ire frontal dedegroare la cota O $&. #trun+ire e)terioar dedegroare la cota T$$ 3. #trun+ire interioar dedegroare la cota T9 $9(- Desprinderea piesei

#.M.

cuit destrun+it frontal cuit destrun+it e)terior cuit destrun+it interior universal cutrei (acuri u(ler

& #trun+ire dedegroare

a- *rindereasemifa(ricatului$. #trun+ire frontal dedegroare la cota O &&. #trun+ire e)terioar dedegroare la cota T36 3. #trun+ire interioar dedegroare la cota T&& 6(- Desprinderea piesei

#.M.

cuit destrun+it frontal cuit destrun+it e)terior cuit destrun+it interior universal cutrei (acuri u(ler


29/54

Nr.Cr%.

Denumireaopera"iei


S.D.M uri

3

#trun+ire

dedegroare

a- *rindereasemifa(ricatului$. #trun+ire frontal dedegroare la cota O 3

&. #trun+ire interioar dedegroare la cota T9 $93. #trun+ire de dega+are(- Desprinderea piesei

#.M.

cuit destrun+it frontal cuit destrun+it e)terior cuit destrun+it interior

cuit profilat cuit profilatpt. filetat universal cutrei (acuri u(ler

#trun+ire

de finisareS filetare

a- *rindereasemifa(ricatului$. #trun+ire e)terioar definisare la cota T$$ &. #trun+ire interioar definisare la cota T9 $93. #trun+ire interioar dedega+are la cota T9 3!iletare la H9(- Desprinderea piesei

#.M.

cuit destrun+it frontalcuit destrun+it interior

cuit profilat (urghiu universal cutrei (acuri u(ler


30/54


31/54

Nr.Cr%.

Denumireaopera"iei


S.D.M uri

'

>rezare Sgurire Slamare ifiletare

a- *rinderea semifa(ricatului$. >rezare frontal la cota O$&. Purghiere T' &&!63. Purghiere T$$!& &. Oamare la T$8!< ) $!&6. >iletare H$(- Desprinderea piesei

Hainde frezat



32/54

Nr.Cr%.

Denumireaopera"iei

Sc-i"a simp#i!ica%' a opera"iei Denumirea !a&e#or6a,ini

Une#%eS.D.M uri

80urire S

lamare

a- *rinderea semifa(ricatului$. Purghiere $ ) T' &&!6&. Purghiere ) T


33/54

1.). A#e+erea me%o$e#or $e re+#are a sis%emu#ui %e-no#o+ic

Reglarea sculei prin treceri de pro( presupune cotele de reglare dr i Dr date derelaiile:

$rJ $me$J $ma $min K ) (DrJ Dme$J Dma Dmin K )(

De regul! muncitorul regleaz scula la & /3 din tolerana fa de limita re(utuluidefinitiv.

1.).). Ca#cu#u# erori#or $e orien%are

Uperaia $ ,strun+ire-

Condiii: respectarea cotei O 7 mm; respectarea concentricitii cotei V 36mm! respectarea cotei O 7 36 mm; respectarea concentricitii cotei V && mm


34/54

5rorile admisi(ile se calculeaz astfel:

a

o ,V36- 7 !3 !$< 7 !8 mma

o ,- 7 !3 ! 7 !$& mma

o ,V&&- 7 .3 .$3 7 .39 mma

o ,36- 7 !3 ! 7 !$& mm

5rorile caracteristice se calculeaz astfel:

( ) 00222

=++= U11RCUc

o

( ) 035222

=++= U11RCUc

o

( ) 035222

=++= U11RCUc

o

( ) 022222

=++= U11RCUc

o

1.* A$aosuri#e $e pre#ucrare ,i $imensiuni#e in%erme$iare

Determinarea valorii optime a adaosului de prelucrare are o deose(it importantehnico Q economic la ela(orarea proceselor tehnologice de prelucrare mecanic a pieselor demaini. Galoarea adaosurilor de prelucrare tre(uie s fie astfel sta(ilit nc"t! n condiiileconcrete de fa(ricaie! s se asigure o(inerea calitii prescrise a pieselor la un cost minim.

Calculul analitic al adaosurilor de prelucrare se poate efectua numai dup sta(ilireatraseului tehnologic! cu precizarea schemelor de orientare i fi)are la fiecare operaie i

precizarea metodei de o(inere a semifa(ricatului.

*entru calculul adaosurilor de prelucrare la suprafee cilindrice e)terioare se foloseterelaia :

) Ai=minJ ) R&=i1 Si1 ) 22 1 ii +

unde: Rz!i $este ad"ncimea medie a rugozitii; #i$este ad"ncimea stratului superficial ecruisat; i$Q eroarea spaial; iQ eroarea de orientareifi)are a piesei.


35/54

n cazul prelucrrii suprafeelor frontale: se consider #i$ 7 deoarece se refer laprima prelucrare iar m ! f se negli+eaz la prinderea ntre v"rfuri.

Eemp#u $e ca#cu#

*entru calculul dimensiunilor intermediare se pleac n ordine invers! adic de la

prelucrarea de finisare la cea de degroare*entru strun+irea e)terioar la T $$ mm

Ap,finisare= 0, mmAdeg= At! Ap,finisare= 1, mm

"finisare= 1#0 m; "deg= $0m#trun+ire e)terioar de finisare la cota T$7 T $$ !& mmT$!ma)7 T$!nomS 1s7 $$ S !& 7 $$!& mmT$!min7 T$!nomS 1i7 $$ !& 7 $9!8 mm

#trun+ire e)terioar de degroare la cota de T$7 T $$$!S!!36mm

T&! min7 T$!ma)S & 1finisare7 $$!& S & !6 7 $$$!& mmT&! ma)7 T&!minS2degroare7 $$$!& S !36 7 $$$!66 mmT3! ma)7 T&!ma)S & 1degroare7 $$$!66 S & $!6 7 $$!66 mmT3! min7 T3!ma)S2matriare7 $$!66 S $!8 7 $$


36/54

*entru strun+irea interioar la T && mm

Ap,finisare= 0, mmAdeg= At!Afinisare= 1,% ! 0, = 1,# mm

"finisare= $0 m; "deg= 20m

Rectificare la cota T$7 T &&S!$8S!!'mmT$!ma)7 TnomS 1i7 && S !' 7 &&!' mmT$!min7 TnomS 1s7 && S !$8 7 &&!$8 mm

#trun+ire interioar de finisare la cota deT$7 T &&!'S!$!!mmT&! ma)7 T$!ma) & 1finisare7 &&!' & !6 7 &$!' mmT&! min7 T&!min2finisare7 &$!' !3 7 &!9'' mm

#trun+ire interioar de degroare la cota deT$7 T &!9''S!&6!!mm

T3! ma)7 T$!min & 1finisare7 &!9'' & !6 7 $9!9'' mmT3! min7 T&!ma)2degroare7 $9!9'' !6 7 $9!'' mm


37/54

A$aosuri#e $e pre#ucrare ,i $imensiuni#e in%erme$iare prin pro+ramu# 6a&a:Coro5-ui$e


38/54


39/54


40/54

1.. A#e+erea scu#e#or a,c-ie%oare

Nr. ,i $enumireaopera"iei

Sc-i"a scu#ei sau STAS Carac%eris%ici#e principa#e a#e scu#e#or

S%runQire $e$e+ro,are

STAS 63@@ - 80 ? G 5! K"G 5! ( G 20 20!$ G 10! 4G 12! 4G 5

STAS 63@ - 80? G 5! K"G 5! ( G 20 20!

$ G 10! 4G 12! 4G 5

S%runQire $e!inisare

STAS 63@@ - 80? G 5! K"G 5! ( G 20 20!

$ G 10! 4G 12! 4G 5

STAS 63@ - 80? G 5! K"G 5! ( G 20 20!

$ G 10! 4G 12! 4G 5

STAS 6368 - 80? G 0! K"G 2! ( G 16 12!

'1G 16! 4G 12! 4G 5

1.3. A#e+erea re+imu#ui $e #ucru

n calculul i alegerea parametrilor regimului de achiere tre(uie avute n vedereurmtoarele aspecte:

forma i dimensiunile semifa(ricatului; precizia dimensional rugozitatea caracteristicile mecanice i starea suprafeei materialului de prelucrat natura materialului construcia i parametrii geometrici ai sculei achietoare condiiile n care se desfoar procesul de achiere

productivitatea prelucrrii programa de producie i volumul de munc natura operaiei ,de degroare! semifinisare! finisare-

Opera"ia 1 s%runQire $e $e+ro,are

Succesiunea !a&e#or se pre&in%' mai Qos

&9prinderea semifa(ricatului$. strun+ire frontal de degroare V $$ mm;

&. strun+ire cilindric e)terioar de degroare ,V $$ - mm;3. strun+ire cilindric interioar de degroare V9 $9;

(- desprinderea piesei


41/54

Eemp#u $e ca#cu# pen%ru re+imu# $e #ucru

Pen%ru !a&a 1

1. Alegerea sculei ac&ietoare' cuit cu pl(cu( din carburi metalice S"AS )$**+0

,K 7 6o

; Kr7 6o

; ()h 7 &)&; c 7 $; Wf 7 $&o

; Xf 7 6o

-;

2. Stabilirea durabilit(ii sculei ac&ietoare;

#a ales dura(ilitatea 2 7 $& min i mrimea uzurii KP 7 .8 % $! mm

$. Stabilirea ad-ncimii de ac&iere ap' ap= 1,) conform calcului analitic;

#. Alegerea aansului de ac&iere f' f = 0,*2 mm / rot.(

. alculul forelor de ac&iere

Determinarea forelor de achiere:

>c7 C>C apY>CfZ>C KcB da M ,$-unde Kc7 Kc$Kc&Kc3KcKc6KcC7 $6 $!C) D A & B daM , & -unde >ceste componenta principal a forei de achiere:

D este diametrul piesei de prelucrat .Nntroduc"nd valoarea n ,& - rezulta :Has7 $38.3&69 $$ A & 7 '


42/54

*. alculul iteei economice de ac&iere 3ec,as

Gec!as7 C KA 2ma)f[Bm A min unde K7 424m4st4c4s44r4r$444P4\4int4fr;unde:

427 coeficient de corecie n funcie de dura(ilitatea sculei achietoare;427 !9; 4m 7 coeficient de corecie n funcie de prelucra(ilitatea materialului;4m7 !9 ;4st7 coeficient de corecie n funcie de starea materialului ; 4st7 $!6; 4c7 coeficient de corecie n funcie de tipul semifa(ricatului ; 4c7 $ ; 4s7 coeficient de corecie n funcie de calitatea prii active a sculei; 4s 7 !86 ; 47 coeficient de corecie n funcie de unghiul de dega+are ; 4 7 $; 4r7 coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac principal;4r7 $!&6 ;

4r$7 coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac secundar;4r$7 $;47 coeficient de corecie n funcie de raza la v"rf; 47 !98;4GP7 coeficient de corecie n funcie de mrimea uzurii; 4GP7 !'6 ;4\7 coeficient de corecie n funcie de seciunea cuitului 4\7 $ ;4int7 coeficient de corecie n funcie de tipul cuitului 4int7 $ ;4fr7 coeficient de corecie n funcie de strun+irea frontal; 4fr7 $!6 .

Cv7 &9; Yv7 !$8; Zv7 !36; mv7 !$&6; 2 7 $& minGec!as7 ,&9 !9 $!6 !9 !86 !8$ !98 !'6 $!6 - A $&!$&6$.


43/54

P&) PME2,8 @,5! "e#*u' e)te $"e$t &'e). 7 Se 4')ete )t"un SN 009.


44/54

Pen%ru !a&a )


,K 7 6o; Kr7 6o; ()h 7 &)&; c 7 $; Wf 7 $&o; Xf 7 6o-;

2. Stabilirea durabilit(ii sculei ac&ietoare;



#. Alegerea aansului de ac&iere f' f = 0,*2 mm / rot.!



>c7 C>C apY>CfZ>C KcB da M ,$-unde Kc7 Kc$Kc&Kc3KcKc6KcC7 $6 $!C) D A & B daM , & -

unde >ceste componenta principal a forei de achiere:D este diametrul piesei de prelucrat .Nntroduc"nd valoarea n ,& - rezulta :Has7 $38.3&69 $$ A & 7 '


45/54


Gec!as7 C KA 2ma)f[Bm A min unde K7 424m4st4c4s44r4r$444P4\4int4fr;unde: 427 coeficient de corecie n funcie de dura(ilitatea sculei achietoare;

427 !9; 4m 7 coeficient de corecie n funcie de prelucra(ilitatea materialului;4m7 !9 ;4st7 coeficient de corecie n funcie de starea materialului ; 4st7 $!6; 4c7 coeficient de corecie n funcie de tipul semifa(ricatului ; 4c7 $ ; 4s7 coeficient de corecie n funcie de calitatea prii active a sculei; 4s 7 !86 ; 47 coeficient de corecie n funcie de unghiul de dega+are ; 4 7 $; 4r7 coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac principal;4r7 $!&6 ;4r$7 coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac secundar;4r$7 $;47 coeficient de corecie n funcie de raza la v"rf; 47 !98;4GP7 coeficient de corecie n funcie de mrimea uzurii; 4GP7 !'6 ;4\7 coeficient de corecie n funcie de seciunea cuitului 4\7 $ ;4int7 coeficient de corecie n funcie de tipul cuitului 4int7 $ ;4fr7 coeficient de corecie n funcie de strun+irea frontal; 4fr7 $!6 .



46/54

Pen%ru !a&a *


,K 7 6o; Kr7 6o; ()h 7 &)&; c 7 $; Wf 7 $&o; Xf 7 6o-;

2. Stabilirea durabilit(ii sculei ac&ietoare ;



#. Alegerea aansului de ac&iere f' f = 0,*2 mm / rot.(



>c7 C>C apY>CfZ>C KcB da M ,$-unde Kc7 Kc$Kc&Kc3KcKc6KcC7 $6 $!C) D A & B daM , & -

unde >ceste componenta principal a forei de achiere:D este diametrul piesei de prelucrat .Nntroduc"nd valoarea n ,& - rezulta :Has7 $38.3&69 9 A & 7


47/54


Gec!as7 C KA 2ma)f[Bm A min unde K7 424m4st4c4s44r4r$444P4\4int4fr;unde: 427 coeficient de corecie n funcie de dura(ilitatea sculei achietoare;

427 !9; 4m 7 coeficient de corecie n funcie de prelucra(ilitatea materialului;4m7 !9 ;4st7 coeficient de corecie n funcie de starea materialului ; 4st7 $!6; 4c7 coeficient de corecie n funcie de tipul semifa(ricatului ; 4c7 $ ; 4s7 coeficient de corecie n funcie de calitatea prii active a sculei; 4s 7 !86 ; 47 coeficient de corecie n funcie de unghiul de dega+are ; 4 7 $; 4r7 coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac principal;4r7 $!&6 ;4r$7 coeficient de corecie n funcie de unghiul de atac secundar;

4r$7 $;47 coeficient de corecie n funcie de raza la v"rf; 47 !98;4GP7 coeficient de corecie n funcie de mrimea uzurii; 4GP7 !'6 ;4\7 coeficient de corecie n funcie de seciunea cuitului 4\7 $ ;4int7 coeficient de corecie n funcie de tipul cuitului 4int7 $ ;4fr7 coeficient de corecie n funcie de strun+irea frontal; 4fr7 $!6 .



48/54


49/54

11. ANALIZA ECONO6IC7 A PROCESULUI TE>NOLO5IC PROIECTAT

11.1. Da%e necesare ana#i&ei %e-nico economice

Nr

.

opera"iei Denumirea

opera"iei

Timpu#Uni%ar Tu

min

Timpu# $epre+'%irenc-eiereTp=i min

Norma $e%imp NT

min

Re%ri4u"ia#eiKor'

Ariau%i#aQu#ui

Dm)E

1.5)ecuia gurilor decentrare

'!6'38&


50/54

11.). De%erminarea sis%emu#ui $e pro$uc"ie

#istemul de producie este un ansam(lu de factori productivi! interdependeni!determin"nd principalele proporii de desfurare ale procesului de producie n spaiu i ntimp! permite crearea condiiilor materialei tehnico Q organizatorice necesare realizrii

fa(ricaiei la parametrii optimi de eficien economic. =na dintre metodele de fundamentare

tiinific! de estimare a sistemului de producie este metoda coeficientului sistemului deproducie.Coeficientul sistemului de producie 4spse calculeaz:4sp7 rgA tig; unde:

rgeste ritmul mediu de fa(ricaie al produsului Bmin A (uc ; tigeste norma de timp la operaia i

Dac din calcule rezult:- 4spn7


51/54

*H7 A ' B 7 B ; *#H7 6 A ' B 7 '$!&86 B*smi+7 $ A ' B 7 $!&86'$ B; *s!mic7 $ A ' B 7 $!&86'$ B

Deoarece predomin producia de serie mare se alege ca tipologie a produciei seriamareise va face n continuare organizarea produciei n conformitate cu seriile de proiectarecorespunztoare caracteristicilor acestui tip de producie.

11.*. De%erminarea num'ru#ui necesar $e ma,ini

Mumrul de maini unelte necesare e)ecutrii unei operaii se calculeaz cu relaiamc=iJ %iK rme$ up(unde:

tieste timpul necesar e)ecutrii operaiei i; mc!i numrul calculat de maini la operaiai; rmed ritmul mediu de fa(ricaie; Kup coeficientul de utilizare planificat ,4up7 .93-.mc=iJ *=)3


52/54


53/54

cheltuielile cu ntreinereaifuncionarea utila+elor pe durata timpului de lucru efectiv! n Blei A(uc.

&eltuielile cu salariul se determin( cu relaia

s= miopin

i

st =160

17lei / buc8

n care: topi este timpul operativ la operaia i! n Bmin;#mi salariul muncitorului de la operaia i! n Blei A ora.

Cs 760

1B'!6'38&


54/54

n$"G 72- 19 ; 7A1- A29 G 3.0,835 ; 1@,65 G 2.1@6,5 :(u$nA O;

unde: >neste fondul nominal de timp al perioadei considerate Bmin A ore A zile;O numrul de loturi ce se lanseaz n fa(ricaie n perioada de timp considerat.

Nntroduc"nd datele rezult:Rc7 &6. A < 7 &. Bmin 7 '

Documents

Proiect CPO