TEHNIKI OPIS
U zavisnosti i u skladu sa sljedeim faktorima: -morfologija
prepreke, - geolokih i geomehanikih karakteristika tla , - uslova
temeljenja, - vrste i geometrije saobraajnice, - podataka iz
projektnog zadatka i podloga za projektovanje objekata na cestama
itd.vri se odabir nosivog sistema mosta.
Pri tome mora da budu ispunjeni osnovni principi graevinarstva:
funkcionalnost, sigurnost, ekonominost i estetika.
Potreba za mostom postoji tamo gdje je na trasi saobraajnice
takva prepreka koju nije mogue savladati izravnim oslanjanjem na
tlo.Prepreka koja se premotava ovim mostom se nalazi na trasi puta
II kategorije.
Predloena su tri idejna rjeenja za premotavanje ove prirodne
prepreke i to : -razuporni most - luni most -kontinualni gredni
most Nakon razmatranja priloenih rjeenja , odabran je razuporni
most kao najpovoljniji u finansijskom i oblikovnom pogledu.Most je
poloen 19,20 metara iznad saobraajnice koja prolazi ispod mosta a
sam most se nalazi u pravcu.
Sklop mosta se sastoji od rasponske konstrukcije,
stubova-razupora preko kojih se rasponska konstrukcija oslanja na
temelje,upornjaka i temelja. Rasponska konstrukcija je rebrastog
poprenog presjeka sa dva rebra promjenljive irine poprenog presjeka
od 75 cm u dnu do 100 cm na mjestu dodira rebra glavnog nosaa.U
pogledu sa strane glavni nosa je takoer promjenljive visine gdje se
iznad oslonaca vri njegovo zadebljanje odnosno linearna promjena
visine sa 100 cm u polju do 200cm nad osloncima. Debljina konzolnog
dijela mosta je promjenljiva i raste od 20 cm na slobodnom kraju do
40 cm u mjestu u kojem je konzolni dio upet u glavni nosa.
Kolovozna ploa je debljine 25 cm sa vutom na spoju sa rebrima.
Ukupna irina rasponske konstrukcije (razmak vanjskih ivica montanih
vijenaca) je 1050 cm. Sastoji se od 2 saobraajne trake irine svaka
po 350 cm i dvije pjeake staze irine 150 cm.
Materijali koji se primjenjuju za izvedbu nosivog sklopa mosta:
Beton C35/45 Armatura B500.
Proraun i analiza konstrukcije raena je u programskom paketu
Tower 3D Model Builder 6.0,izrada arhitektonskog dijela mosta vrena
je programskom paketu AutoCAD a nacrti armature u ArmCAD-u.
PRORAUN OGRADE MOSTA
Sl.1 Dispozicija ograde
Analiza optereenja i statiki uticajiZa odreivanje optereenja na
saobraajnim mostovima, kao optereenje se uzima mirno linijsko
jednako podjeljeno optereenje u horizontalnom i vertikalnom pravcu
od 1 kN/m.
Sl.2 Djelovanja na ogradu u popr.presjeku prema pravilniku
MA = 1 kN/m 2,0 m 1,1 m = 2,2 kNm NA = 1 kN/m 2,0 m = 2,0 kNTA =
1 kN/m 2,0 m = 2,0 kN
-Dimenzioniranje stuba ograde
-Za izradu ograde koriste se uplje beavne cijevi 50 i cijevi 16
kao ispuna ograde.-Materijal: .0361 dop=18 kN/cm2
Kontrola napona:
Poto naponi ne zadovoljavaju potrebno je usvojiti vee dimenzije
stubova ograde.Novi prenik stuba ograde je 70.
Kontrola napona:
NAPONI ZADOVOLJAVAJU TE SU USVOJENE DIMENZIJE I
KONANE.Dimenzioniranje rukohvata ograde
Sl.3 Statiki sistem ograde u podunom presjeku
Poto su momenti savijanja u rukohvat manji od momomenata u
ukljetenju stubova ograde usvajaju se iste dimenzije rukohvata kao
i stubova ograde tj.70,dok se za ispunu usvajaju cijevi prenika
16.Dimenzioniranje anker vijaka
Sl.4 Usidrenje ograde-anker vijci
Sila zatezanja u anker vijcima :F===17,76 kNSila zatezanja u
jednom ankervijku :F=17,76/2=8,81 kNFdop=zdop*=17*=19,21 kNFz=8,81
kNSila smicanja koju preuzima jedan ankervijak:T=2,0/4=0,525
kNDoputena sila smicanja viljka:F=Xdop=X=16,95 kN
(mjerodavno)Fb=d*bmin*bdop=1,2*2,0*27=64,8 kNDuina
sidrenja:l=30*1,2=36 cm (30 za C35/45)FT=0,525 kN (uslov
zadovoljen)
Sl.5 Konaan izgled i dimenzije ograde
PRORAUN KONZOLE MOSTA
Sl.6 Grafiki prikaz konzole mosta i njene statike eme
Analiza optereenja 1.Stalno optereenje: - vlastita teina
konzole: Ak=0,60 m2 => gk=0,6 x 25 =15 kN/m-slojevi pjeake
staze: As=0,41-4 x (0,052 x 3,14)x4=0,38 m2 => gs=0,38 x 24
=9,12 kN/m-vijenac: Av=0,1 m2 => gv =0,1 x 24 =2,4
kN/m-ograda:-optereenje na ogradupv= 1,00 kN/m' ; pH= 1,00 kN/m'Pv=
pV x = 1,00 x 2,0 =2,0 kN/mPH= pH x = 1,00 x 2,0 =2,0 kN/m
sl.7 NaIn rasprostiranja optereenja od ograde
Rasprostiranje optereenja od ograde:
b1rog = b1og+2dig+dkog=0,05 + 2 x 0,25 + 0,24=0,79 mb2rog=
b2og+2dig+2kog= 0,05 + 2 x 0,25 + 2 x 0,24 =1,03 mb3og=b2rog + 2
log =1,03 + 2 x 1,55= 4, 13 m
Hog=hog+dig+d2/2 =1,10 + 0,25 + 0,2 =1,55 m
..............................................................
g=24,12 kN/m
2.Pokretno optereenje Poto je visina ivinjaka >20 cm (di=25
cm) takav ivinjak se smatra nepregazivim ivinjakom i zbog toga se
razmatra sluaj optereenja kada se tipsko vozilo nalazi neposredno
uz ivinjak a kako se ivinjak nalazi u osi glavnog nosaa onda se
smatra da vozilo nema uticaja na konzolu mosta ili je toliko
neznatno da se zanemaruje.-Kao pokretno optereenje uzima se samo 5
kN/m2 konzole koje se postavlja pored tipskog vozila na rastojanju
od 20 cm . EME OPTEREENJA
SL.8 ema optereenja-vlastita teina(a);pokretno(b)
Raunski uticaji u ukljetenju:
Dimenzioniranje konzole mostaBeton
C35/45 MPa kN/cm2
Armatura
B500 MPa kN/cm2
-PRORAUN PLOE SE VRI U TRAKAMA IRINE 1 m
cm-zatitni sloj
cm
cm
cm
cm
= 65,16 kNm/m
cm2/mMINIMALNA ARMATURA
cm2/m>
cm2/m>MAKSIMALNA ARMATURA
cm2/m>
USVOJENO : 10/10 cm(cm2/m > Apot = 5,625cm2/m)Razdjelna
armatura: Asraz=0,2 X As =1,31 cm2 => usvojeno 8/25 cm. As=2
cm2/m
