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ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIEROS DE MINAS
PROYECTO FIN DE CARRERA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA Y COMBUSTIBLES
ESTUDIO DE LA CAPACIDAD DE ARRANQUE DE UNA DINAMITA
GELATINOSA FRENTE A UNA DINAMITA DE SEGURIDAD
FCO. JAVIER BONILLA RUIZ DE VALDIVIA ENERO 2013
TITULACIÓN: INGENIERO DE MINAS PLAN: 1996
Autorizo la presentación del proyecto:
Estudio de la capacidad de arranque de una dinamita gelatinosa frente a una dinamita de seguridad
Realizado por:
Fco. Javier Bonilla Ruiz de Valdivia
Dirigido por:
Lina María López Sánchez
Firmado: Lina María López Sánchez
Fecha: Enero 2013
I
Índice
DOCUMENTO 1: MEMORIA……………………………………………………………….IX1
1. OBJETIVOS Y ALCANCE ....................................................................................... 2
1.1 Objeto ............................................................................................................... 2
1.2 Metodología ...................................................................................................... 2
1.3 Características de los explosivos ..................................................................... 3
1.4 Modelo de fragmentación empleado ................................................................ 5
1.4.1 Proceso de fragmentación ........................................................................ 5
1.4.2 Modelo de fragmentación .......................................................................... 7
2. ENSAYOS ............................................................................................................. 14
2.1 Descripción general ............................................................................................ 14
2.2 Voladuras con una fila de barrenos .................................................................... 17
2.2.1 Voladura nº1: Goma2-ECO .......................................................................... 18
2.2.2 Voladura nº 2: Goma2-ECO ......................................................................... 23
2.2.3 Voladuras 3,4 y 5: Goma2-ECO ................................................................... 28
2.3 Voladuras con dos filas de barrenos ................................................................... 31
2.3.1 Voladura nº6: Explosivo 20SR ..................................................................... 35
2.3.2 Voladura nº7: Explosivo 20SR ..................................................................... 40
2.3.3 Voladura nº8: Explosivo 20SR ..................................................................... 45
2.3.5 Voladura nº 10: Explosivo 20SR .................................................................. 56
2.3.6 Voladura nº11: Goma 2-ECO ....................................................................... 61
2.3.7 Voladura nº12: Explosivo 20SR ................................................................... 66
3. ANALISIS DE RESULTADOS ............................................................................... 72
3.1 Fragmentación .................................................................................................... 72
3.2 Vibraciones ......................................................................................................... 77
3.3 Velocidad de detonación ..................................................................................... 79
3.4 Ensayos de compresión simple de la roca .......................................................... 81
3.5 Modelo de fragmentación obtenido ..................................................................... 82
3.6 Comparación energía especifica y X50/X80 .......................................................... 91
3.7 Comparación velocidad de partículas y energía del explosivo ........................... 94
4. CONCLUSIONES .................................................................................................. 96
5. BIBLIOGRAFÍA/REFERENCIAS ........................................................................... 98
II
DOCUMENTO 2: ESTUDIO ECONOMICO .................................................................. 99
1. GASTOS DE PERSONAL Y DESPLAZAMIENTO ................................................. 100
2. EQUIPOS ............................................................................................................... 100
3. FUNGIGLES ........................................................................................................... 101
4. RESUMEN .............................................................................................................. 101
III
Índice de Tablas
Tabla 1-1: Valores del factor de roca ............................................................................ 10 Tabla 2-1: Parámetros de las voladuras con Goma2-ECO .......................................... 17 Tabla 2-2: Distribución granulométrica de V1 ............................................................... 21 Tabla 2-3: Resultados vibraciones V1 .......................................................................... 22 Tabla 2-4: Resultados fragmentación V2 ..................................................................... 26 Tabla 2-5: Vibraciones V2 ............................................................................................ 27 Tabla 2-6: Vibraciones V3 ............................................................................................ 30 Tabla 2-7: Parámetros de las voladuras con explosivo de seguridad 20SR ................ 33 Tabla 2-8: Resultados fragmentación V6 ..................................................................... 38 Tabla 2-9: Resultados vibraciones V6 .......................................................................... 39 Tabla 2-10: Resultados análisis de fragmentación V7 ................................................. 42 Tabla 2-11: Resultados vibraciones V7 ........................................................................ 43 Tabla 2-12: Resultados fragmentación V8 ................................................................... 47 Tabla 2-13: Resultados de vibraciones V8 ................................................................... 49 Tabla 2-14: Resultados fragmentación V9 ................................................................... 53 Tabla 2-15: Resultados vibraciones V9 ........................................................................ 54 Tabla 2-16: Resultados de fragmentación V10 ............................................................ 58 Tabla 2-17: Resultados vibraciones V10 ...................................................................... 59 Tabla 2-18: Resultados análisis de fragmentación V11 ............................................... 63 Tabla 2-19: Resultados vibraciones V11 ...................................................................... 64 Tabla 2-20: Resultados análisis de fragmentación V12 ............................................... 68 Tabla 2-21: Resultados vibraciones V12 ...................................................................... 69 Tabla 3-1: Resultados de fragmentación ...................................................................... 72 Tabla 3-2: Resultados vibraciones ............................................................................... 78 Tabla 3-3: Parámetros relevantes para la velocidad de detonación. Voladuras con explosivos 20SR ........................................................................................................... 80 Tabla 3-4: Parámetros relevantes para la velocidad de detonación. Voladuras con explosivo 20SR ............................................................................................................. 80 Tabla 3-5: Resultados ensayos compresión simple ..................................................... 82 Tabla 3-6: Valores índice de uniformidad ..................................................................... 84 Tabla 3-7: Valores X50 de las voladuras ....................................................................... 85 Tabla 3-8: Curva granulométrica del modelo ................................................................ 87 Tabla 3-9: Valores factor de roca A .............................................................................. 89 Tabla 3-10: Energía específica ..................................................................................... 91 Tabla 3-11: Energía explosivo y velocidades ............................................................... 94
IV
Índice de Figuras
Figura 2-1: Esquema de la voladura nº1 .............................................................................. 19 Figura 2-2: Análisis fragmentación V1 .................................................................................. 20 Figura 2-3: Curva granulométrica del escombro de la voladura V1 ................................. 21 Figura 2-4: Registro de vibraciones voladura 1 (velocidad de partículas) ...................... 23 Figura 2-5: Registro de vibraciones V1. T. de Fourier: Frecuencias dominantes .......... 23 Figura 2-6: Análisis de fragmentación V2 ............................................................................. 25 Figura 2-7: Curva granulométrica del escombro de V2 ...................................................... 27 Figura 2-8: Registro de vibraciones V2. Velocidad de partículas ..................................... 28 Figura 2-9: Registro de vibraciones V2. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ................................................................................................................................ 28 Figura 2-10: Esquema de las voladuras 3, 4 y 5 ................................................................. 29 Figura 2-11: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº3 ............................ 31 Figura 2-12: Registro de vibraciones voladura 3. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes. ........................................................................................................ 31 Figura 2-13: Esquema voladuras con 20SR ........................................................................ 34 Figura 2-14: Esquema V6, situación del sismógrafo .......................................................... 35 Figura 2-15: Imagen para fragmentación de V6 .................................................................. 37 Figura 2-16: Curva granulométrica del escombro de V6 ................................................... 37 Figura 2-17: Registros de vibraciones V6. Velocidad de partículas ................................. 39 Figura 2-18: Vibraciones V6. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ....... 40 Figura 2-19: Esquema V7 y situación del sismógrafo y velocidad de detonación ......... 41 Figura 2-20: Análisis digital voladura 7 ................................................................................. 42 Figura 2-21: Curva granulométrica de la pila (voladura V7) .............................................. 43 Figura 2-22: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº7 ............................ 44 Figura 2-23: Registro de vibraciones voladura 7. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ......................................................................................................... 44 Figura 2-24: Esquema V8 y situación sismógrafo ............................................................... 45 Figura 2-25: Curva granulométrica de la pila (voladura 8) ................................................. 48 Figura 2-26: Velocidades de partículas y onda aérea registradas en la voladura nº8 .. 49 Figura 2-27: Registro de vibraciones voladura 7. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ......................................................................................................... 50 Figura 2-28: Velocidad de detonación de cinco cartuchos 20 SR sin cordón detonante al aire .......................................................................................................................................... 50 Figura 2-29: Esquema y sismógrafo ...................................................................................... 51 Figura 2-30: Análisis digital voladura nº 9 ............................................................................ 53 Figura 2-31: Curva granulométrica de la pila (voladura nº 9) ............................................ 54 Figura 2-32: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº9 ............................ 55 Figura 2-33: Registro de vibraciones voladura nº 9. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ......................................................................................................... 55 Figura 2-34: Velocidad de detonación en un barreno (20SR con cordón detonante) ... 55 Figura 2-35: Esquema V9 y sismógrafo ................................................................................ 56 Figura 2-36: Curva granulométrica de la pila (voladura 10) .............................................. 59
V
Figura 2-37: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº10 .......................... 60 Figura 2-38: Registro de vibraciones voladura nº 10. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ......................................................................................................... 60 Figura 2-39: Esquema y situación del sismógrafo .............................................................. 61 Figura 2-40: Análisis digital V11 ............................................................................................. 62 Figura 2-41: Curva granulométrica de la pila (voladura nº 11) .......................................... 63 Figura 2-42: Velocidades de partícula registradas en la voladura 11 .............................. 65 Figura 2-43: Registro de vibraciones voladura 11. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ......................................................................................................... 65 Figura 2-44: Esquema y sismógrafo ...................................................................................... 66 Figura 2-45: Análisis digital V12 ............................................................................................. 67 Figura 2-46: Curva granulométrica de la pila (voladura 12) .............................................. 68 Figura 2-47: Velocidades de partículas registradas en la voladura nº12 ........................ 70 Figura 2-48: Registro de vibraciones voladura 12. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes ......................................................................................................... 70 Figura 2-49: Velocidad de detonación de 20SR, cinco cartuchos en tuvo omega al aire ..................................................................................................................................................... 71 Figura 3-1: Curvas granulométricas de las diferentes voladuras ..................................... 74 Figura 3-2: Curvas de fragmentación de las voladuras en arenisca ................................ 74 Figura 3-3: Curvas de fragmentación de las voladuras en zonas mixtas de arenisca y carbonero ................................................................................................................................... 75 Figura 3-4: Curva de fragmentación de la voladura en carbonero ................................... 75 Figura 3-5: Tamaño medio frente a consumo específico ................................................... 76 Figura 3-6: Velocidad suma máxima frente distancia escalada ........................................ 78 Figura 3-7: Comparación curvas granulométricas .............................................................. 88 Figura 3-8: Curvas granulométricas ajustadas .................................................................... 90 Figura 3-9: Energía específica vs. X50 y X80 ...................................................................... 92 Figura 3-10: Energía específica por explosivo .................................................................... 92 Figura 3-11: Energía específica. Modelo sin ajustar ........................................................... 93 Figura 3-12: Energía específica. Fotografías ....................................................................... 93 Figura 3-13: Gráfico energía vs. velocidad partículas ........................................................ 95
VI
Índice de Fotos Foto 2-1: Vista general de la corta ......................................................................................... 15 Foto 2-2: Perforación ............................................................................................................... 16 Foto 2-3: Frente de la voladura V1 ............................................................................... 18 Foto 2-4: Rotura hacia atrás. V1 ………………………..………………….…………………………………19 Foto 2-5: Vista banco tras la voladura v1 ..................................................................... 19 Foto 2-6: Foto análisis fragmentación V1 ……………………………………………………………..………….20 Foto 2-7: Frente de la voladura nº2 ....................................................................................... 24 Foto 2-8: Pila de escombro tras V2………………………………………………….………………………..24 Foto 2-9: Rotura en cuña tras la V 2 ..................................................................................... 24 Foto 2-10: Caña barreno visible tras V2 ………………………………………………………24 Foto 2-11: Foto análisis fragmentación en V2 ..................................................................... 25 Foto 2-12: Frente de la voladura V3……………………………….………………………………………….28 Foto 2‐13: Frente de la voladura V4 ...................................................................................... 29 Foto 2-14: Perforación con 20SR .......................................................................................... 34
Foto 2-15: Preparación sarta………………………………………………………………………………..34 Foto 2-16: Conexión con cordón detonante V6 ................................................................... 35 Foto 2-17: Frente voladura V6................................................................................................ 35 Foto 2-18: Rotura hacia atrás V 6………………………………………………………………………………35 Foto 2-19: Proyecciones banco inferior ................................................................................ 36 Foto 2-20: Escombro V6 ......................................................................................................... 37 Foto 2-21: Frente de la voladura 7 ........................................................................................ 41 Foto 2-22: Pila extendida tras V7………………………………………………………………………………40 Foto 2-23: Pila tras V7. Foto análisis digital ......................................................................... 41 Foto 2-24: Frente V8 ................................................................................................................ 45 Foto 2-25: Pila extendida V8……………………………………………………………….……………………..45 Foto 2-26: Forma banco tras V8 ........................................................................................... 46 Foto 2-27: Proyecciones banco inferior V 8 ……………………………………………………………..45 Foto 2-28: Pila tras V8. Análisis digital .................................................................................. 46 Foto 2-29: Análisis digital voladura 8 .................................................................................... 46 Foto 2-30: Frente de la voladura nº 9 .................................................................................... 51 Foto 2-31: Esquema perforación V9 ...................................................................................... 52 Foto 2-32: Pila banco superior tras V9………………………………………………….……………………51 Foto 2-33: Foto para análisis digital ...................................................................................... 52 Foto 2-34: Frente de la voladura 10 ...................................................................................... 56 Foto 2-35: Esquema de perforación V10………………………………………….………………………..56 Foto 2-36: Situación del sismógrafo ...................................................................................... 57 Foto 2-37: Vista el banco superior tras V10……………………………….……………………………..56 Foto 2-38: Pila banco inferior.................................................................................................. 57 Foto 2-39: Foto para análisis digital …………………………………………..………………………………57 Foto 2-40: Análisis digital voladura nº 10 ............................................................................. 58 Foto 2-41: Frente voladura V11 ............................................................................................. 61 Foto 2-42: Pila extendida V11…………………………………………………………………………………....61 Foto 2-43: Rotura producida por V11 .................................................................................... 62
VII
Foto 2-44: Foto para análisis digital ...................................................................................... 62 Foto 2-45: Frente de V12 ........................................................................................................ 66 Foto 2-46: Esquema marcado en el suelo……………………………..…………………………………..66 Foto 2-47: Vista banco tras V12 ............................................................................................. 67 Foto 2-48: Foto para análisis digital ...................................................................................... 67 Foto 3-1: Sismógrafo clavado en la V6…………………………………………….…………………………78 Foto 3-2: Sismógrafo semienterrado en V10 ....................................................................... 79 Foto 3-3: Muestras para ensayo de comprensión simple .................................................. 82
VIII
DEPARTAMENTO DE INGENIERIA QUIMICA Y COMBUSTIBLES
ESTUDIO DE LA CAPACIDAD DE ARRANQUE DE UNA DINAMITA GELATINOSA FRENTE A UNA DINAMITA DE SEGURIDAD
Profesor tutor: Lina María López Sánchez
Autor: Fco. Javier Bonilla Ruiz de Valdivia ENERO 2013
RESUMEN
El presente proyecto pretende demostrar que el explosivo de seguridad 20 SR es capaz de arrancar el carbón de forma satisfactoria en las condiciones de disparo habituales y establecer la equivalencia práctica de dicho explosivo con una dinamita gelatinosa (Goma 2ECO). Para conseguir este objetivo se realizaron una serie de voladuras, variando las condiciones de disparo y los consumos específicos de la dinamita de seguridad. Se utilizó un software de análisis fotográfico para el estudio de la fragmentación en la pila y también se compararon los resultados obtenidos con el modelo teórico de fragmentación de Kuz – Ram. Los resultados demostraron la capacidad de arranque de la dinamita de seguridad, para diferentes composiciones de carbón. Del estudio parece deducirse que la dinamita de seguridad 20 SR es capaz de arrancar el carbón en condiciones de disparo habituales utilizando un consumo específico proporcional a la relación de la potencia del péndulo balístico de ambos explosivos.
ABSTRACT
The objective of this project is to show that the permissible explosive called 20 SR is able to pull out the coal in the normal conditions of blasting in a satisfactory way and to set up the equivalence between the 20 SR and gelatin dynamite (Goma 2 ECO). To achieve this goal some blasting were done, changing the conditions of the blasting and the powder factor for the 20 SR. To analyze the fragmentation base on the analysis of the images of the rock blasted, a commercial software was used. The results from this analysis were compared with the results from the theoretical model for fragmentation created by Kuz – Ram. After all, it was showed that the 20 SR explosive is able to pull out the coal for different coal rock compositions. As the result of this project we can conclude that the 20 SR seems to be able to pull out the coal in normal blasting conditions, using the powder factor as a proportion of the “ballistic mortar” between the two explosives.
ESTUDIO DE LA CAPACIDAD DE ARRANQUE DE UNA DINAMITA GELATINOSA FRENTE A UNA
DINAMITA DE SEGURIDAD
DOCUMENTO 1: MEMORIA
2
1. OBJETIVOS Y ALCANCE
1.1 Objeto
En este proyecto fin de carrera se pretende comparar la capacidad de arranque
de forma práctica dos explosivos, una dinamita gelatinosa (Goma 2 ECO) y una
dinamita de seguridad (20 SR).
Existe aparentemente cierta controversia sobre la capacidad de arranque de
los explosivos de seguridad ya que es indudable que su característica de
seguridad ante el grisú se obtiene en cierto modo a expensas de su potencia.
El presente trabajo busca establecer de forma experimental y objetiva la
capacidad de arranque de los explosivos de seguridad.
Con el presente estudio se pretende demostrar que el explosivo de seguridad
20 SR es capaz de arrancar el carbón en las condiciones de disparo habituales
y establecer la equivalencia práctica con la Goma 2ECO.
1.2 Metodología
Para cumplir con el objetivo del proyecto se han realizado diversas voladuras
en una explotación a cielo abierto en las que se determinan la fragmentación y
el comportamiento del explosivo. La fragmentación de la roca volada es
determinada con la obtención de la curva granulométrica de la pila de
escombro mediante análisis digital de imágenes. El control del comportamiento
del explosivo implica la medición de la velocidad de detonación, las vibraciones
inducidas en el terreno y la onda aérea, así como el registro en cámara de
vídeo de cada voladura.
3
Para el análisis de fragmentación se ha empleado el software de análisis de
imágenes Split Desktop (Split Engineering, 2001). Kemeny et al (1999) y
Higgins et al (1999) son ejemplos de las múltiples publicaciones internacionales
que avalan la bondad del código y sus aplicaciones en minas y canteras.
Tras la obtención de las curvas granulométricas reales se ha utilizado un
modelo de fragmentación, Kuz Ram, y se ha ajustado el modelo teórico
utilizando las curvas reales.
Finalmente, se han comparado las diferentes medidas de vibración con la
energía de los explosivos y la X50 y X80 de cada voladura con la energía
específica.
1.3 Características de los explosivos
A continuación se detallan las características de los dos explosivos utilizados.
Goma 2 ECO:
Es una dinamita gelatinosa, caracterizada por una alta densidad, elevada
potencia y gran velocidad de detonación. Es resistente al agua, por lo que es
un explosivo idóneo para todo tipo de voladuras en canteras, minas y obras
públicas, tanto para rocas cuya dureza sea del tipo medio, como para aquellas
duras o muy duras. La calidad de los homos de voladuras es una de sus
características principales, por lo que es especialmente indicado en todo tipo
de trabajos de excavación de túneles y galerías subterráneas. Su elevada
densidad desplaza rápidamente el agua en barrenos inundados. Esto, junto a
su alta resistencia a la misma, lo hace un explosivo muy indicado para
cualquiera trabajo bajo el agua.
Características técnicas:
• Densidad: 1,45 gr/cm3
• Velocidad de detonación: 5 300 m/s
• Calor de la explosión: 4,71 MJ/kg
4
• RWS: 120
• RBS: 220
• Presión de detonación: 20,4 GPa
• Volumen de gases: 891 l/kg
• Humos de voladura: Muy buenos
• Resistencia al agua: Excelente
• Iniciación recomendada: Riodet, Riocord, Primadet
• Clasificación:
o Explosivo para voladuras Tipo A o División: 1.1 D o UN Nº: 0081 o Nº catalogación MINER: 1.1.001.92.010
Explosivo de seguridad 20 SR
Es un explosivo de seguridad reforzada para minas de carbón. Está clasificado
como Tipo III de acuerdo con el Reglamento General de Normas Básicas de
Seguridad Minera. Tiene consistencia pulverulenta y sus características
(densidad, potencia y velocidad de detonación) están en consonancia con sus
altas prestaciones en atmósferas potencialmente explosivas. Su alto grado de
seguridad frente al grisú y al polvo de carbón se consigue aplicando en su
formulación la tecnología de intercambio iónico. Su extrema seguridad frente al
grisú y al polvo de carbón permite utilizarlo en todo tipo de labores. No debe
usarse cuando hay presencia de agua en los barrenos. Es un explosivo apto
para todas las labores en minas de carbón y tiene limitadas características
prácticas explosivas.
Características técnicas:
• Densidad: 1,2 gr/cm3
• Velocidad de detonación: 2 000 m/s
• Potencia: 1,872 MJ/kg
• RWS: 48
• RBS: 72
5
• Presión de detonación: 7,6 GPa
• Volumen de gases: 580 l/kg
• Humos de voladura: Muy buenos
• Resistencia al agua: Mala
• Iniciación recomendada: Riodet de seguridad o Riocord anti grisú
• Clasificación:
o Explosivo para voladuras Tipo A
o División: 1.1 D
o UN Nº: 0081
o Nº catalogación MINER: 1.1.001.93.008
1.4 Modelo de fragmentación empleado
1.4.1 Proceso de fragmentación
La fragmentación de la roca por el explosivo está gobernada por tres factores:
− La cantidad de explosivo.
− La distribución del explosivo en la roca.
− La estructura de la roca y, especialmente, sus discontinuidades y caras
libres.
En las inmediaciones del barreno, la roca se ve sometida a tensiones de una
gran magnitud debido a la elevada presión de los productos de detonación, que
da lugar a la propagación de una onda de choque en la roca. La velocidad de
aplicación de la carga es muy alta, y el tiempo que dura muy breve, por lo que
las propiedades resistentes de las rocas son bastante diferentes de las que se
tienen bajo cargas aplicadas a pequeña velocidad.
El fallo y rotura de la roca se produce siempre por rotura microscópica a
cizalladura en los planos de debilidad. El confinamiento hace que la cizalladura
sea más difícil al limitarse el movimiento lateral; además, aumenta la fricción
debido a la componente normal a las fisuras de las fuerzas laterales. El
confinamiento, en definitiva, hace aumentar la resistencia.
6
Cuando la compresión se produce por una onda de choque (plana) la
deformación de la roca es unidimensional, semejante al ensayo de compresión
con confinamiento. Si el choque es de pequeña magnitud, la roca se
comportará elásticamente; si la presión es suficientemente elevada, se
producirá el fallo en la roca por rotura microscópica a cizalladura; la presión a la
cual tiene lugar el fallo de la roca es aproximadamente el doble de la
resistencia con confinamiento. Dicha presión se llama límite elástico sobre
la hugoniot (LEH).
La velocidad de detonación de los explosivos utilizados en voladuras está
normalmente entre unos 2000 m/s y 6000 m/s. La presión de detonación, es
decir, la presión en el frente de la onda de choque en el explosivo, está
normalmente entre 1 y 15 GPa para estos explosivos, dependiendo del tipo.
En cualquier caso, el rápido aumento de presión en el interior de la roca da
lugar a una onda de choque que se propaga radialmente desde el barreno. El
frente de esta onda es de forma cónica con un ángulo que depende
directamente de la relación entre la velocidad de la onda de choque y la
velocidad de detonación; este ángulo disminuye al alejarse del barreno, pues la
velocidad del choque también disminuye.
La presión de la onda de choque disminuye al avanzar ésta en la roca, debido
a la energía disipada y a la creciente superficie del frente, por la divergencia
cilíndrica del mismo. A la vez, su velocidad también disminuye.
Cuando una onda de tensión encuentra una frontera entre dos materiales de
diferentes propiedades físicas se producen reflexiones y refracciones de la
misma, es decir, parte de la energía de la onda se refleja y parte se transmite al
nuevo material. En general, cuando una onda de tensión plana alcanza una
interfase entre dos materiales se producen cuatro ondas. Dos de ellas son
longitudinales (de compresión o tracción) y dos son transversales (de
cizalladura).
7
Cuando una onda de compresión alcanza una cara libre, se refleja totalmente
como onda de tracción. El resultado es que la cara libre permanece en todo
momento libre de tensión (de hecho, la cara libre no puede soportar tensión);
su velocidad de partículas, será el doble de la velocidad de partículas de la
onda incidente.
Mientras esto tiene lugar, las grietas radiales se han propagado hacia el
barreno, y la presión de los gases actúa en las paredes de la grieta, ejerciendo
un efecto de cuña que aumentará la tensión en la punta de aquéllas; este
efecto será mayor para las grietas más largas.
Las grietas radiales se propagan hacia afuera y hacia el barreno, debido a que
la tensión tangencial es negativa (tracción) en la zona en que éstas se sitúan.
Por todo ello, las grietas más favorecidas por la interacción con la onda de
tracción reflejada crecerán hasta alcanzar la cara libre, habiéndose así
“arrancado” una porción de roca en forma de cuña; el ángulo de dicha cuña se
denomina ángulo de rotura. Este ángulo es mayor cuanto mayor es la distancia
del barreno a la cara libre y suele estar entre 80º y 120º.
1.4.2 Modelo de fragmentación
El modelo de fragmentación empleado para modelizar y predecir la
fragmentación ha sido el método de Kuz – Ram. Con este modelo conseguimos
estimar la curva granulométrica que resulta de un esquema específico de
voladura en un tipo concreto de macizo rocoso. Se trata de ser capaces de
relacionar los parámetros que definen la curva granulométrica con las distintas
variables de voladura.
Este modelo se basa en unas expresiones empíricas cuyos parámetros se han
obtenido en unas voladuras concretas, por lo cual puede no ser válido para
cualquier situación. Es por ello, que aprovechando los datos reales de las
voladuras realizadas se tratara de ajustar los parámetros del modelo.
Para describir analíticamente la fragmentación se requiere el uso de funciones
de densidad de probabilidad o probabilidad acumulada. De esta forma
8
expresamos la probabilidad de que exista un cierto tamaño de fragmento; las
funciones de probabilidad acumulada representan la fracción de material que
tiene un tamaño inferior a uno dado.
El modelo K-R utiliza la siguiente distribución (Rosin-Rammler):
(Fórmula 1-1) Donde:
P(x): probabilidad acumulada
Xc: valor central de la distribución
para describir la fragmentación de la roca volada. En su momento dicha
fragmentación fue evaluada mediante una colección de fotografías de pilas
artificiales de roca volada, cuyos X50 y n eran conocidos. Estas fotografías se
comparaban con las correspondientes a la fragmentación real con objeto de
encontrar la correspondiente fotografía en la que tanto el tamaño como la
textura fueran similares. Cunningham (1987) afirma que “el rango real de n en
la fragmentación por voladura en terrenos razonablemente competentes varía
entre 0,75 y 1,5,[…] rocas más competentes tienen valores más altos”. Además
añade que “valores de n por debajo de 0,75 representan una situación de polvo
y bolos que si ocurre en la práctica a gran escala indica que las condiciones de
la roca no permiten el control de la fragmentación a través de cambios en la
voladura”, lo que ocurre típicamente cuando la cobertera es desmontada en
suelos erosionados.
El tamaño medio en centímetros se obtiene de variaciones en la fórmula de
Kuznetsov:
(Fórmula 1-2) Donde:
A: factor de roca
9
Qe: masa de explosivo por barreno, en kg
q: consumo específico, en kg/m3
Ee: potencia relativa en peso del explosivo
El factor de roca, puede ser entendido como un factor de ajuste del X50 real. En
un principio, el valor de A era 13 para rocas duras y poco fisuradas, 10 para
rocas duras y muy fisuradas y 7 para rocas de dureza intermedia; la Tabla 1-1
muestra los factores de roca dados por AECI (1986) para distintos tipos de
rocas. Cunningham (1987) incluye en la revisión de su modelo una ecuación
obtenida de Lilly (1986) para calcular el factor de roca a partir de las
características geotécnicas y mecánicas de la roca:
(Fórmula 1-3) Donde:
RMD: descripción del macizo (Rock mass description) [=10 (roca pulverulenta o
friable); =JF (presencia de grietas verticales); =50 (roca masiva)].
- JF - Factor de juntas (Joint factor) [=JPS+JPA].
- JPS - Espaciado entre planos de juntas (Joint plane spacing) [=10
(espaciado medio <0,1 m); =20 (espaciado medio entre 0,1 y el
sobretamaño); =50 (espaciado entre el sobretamaño y el espaciado
entre barrenos). Se entiende por sobretamaño aquel que la trituradora
primaria no puede procesar o en su caso que no puede cargarse en los
camiones. Cunningham (1983) advierte que el esquema de perforación
debe adaptarse a la separación entre grietas.
- JPA - Angulo del plano de juntas (Joint plane angle) [=20 (buzamiento
hacia atrás); =30 (dirección perpendicular a la cara libre); = 40
(buzamiento hacia delante)].
RDI: influencia de la densidad de la roca (Rock density influence); RDI=0,025 ⋅
ρ (kg / m3 ) − 50 .
10
HF: Factor de dureza (Hardness factor); relacionado con el módulo de Young,
E (GPa) y la resistencia a compresión simple, σ c (MPa). HF = E/3 si E<50 y
σc /5 si E>50.
El valor de A dado por la fórmula (1-3) varía entre 0,8 y 21, en contraste con el
rango 6- 14 dado en la Tabla 1-1 Tabla 1-1: Valores del factor de roca
Comportamiento
voladura
Tipo de roca Consumo específico
encima del piso
(kg/m3)
Constante
de roca
(kg/m3)
Factor
de
roca
Malo Andesita, Dolerita,
Granito,
Hematites, Silcreta
0,7 0,62 12-14
Regular Dolomía, Cuarcita,
Serpentina,
Esquisto
0,45 0,4 10-11
Bueno Arenisca,
Calcreta, Caliza,
Pizarra arcillosa
0,3 0,27 8-9
Muy bueno Carbón 0,15-0,25 0,14-0,22 6
Obsérvese que el factor JF sólo se considera cuando hay juntas verticales y
subverticales, aunque en la fórmula original de Lilly (1986) está incluido,
asignando a JPA el valor 10 para juntas horizontales.
La evaluación de A con la fórmula (1-3) puede llegar a ser sumamente
laboriosa. En esta línea, Raina et al. (2002) sugieren una fórmula basada en el
índice de perforación [Drilling Index, DI =Vp d2/ ENr , donde Vp es la velocidad
de perforación en m/h; d es el diámetro de perforación en pulgadas; E es
presión de empuje en la boca de perforación (klb) y Nr las revoluciones por
minuto en el tallante de perforación]:
11
(fórmula 1-4)
Donde:
DI: Drilling index
La fórmula (1-4) permite evaluar los cambios en la masa rocosa mientras se
está perforando la voladura. No obstante, su aplicación está restringida a
factores de roca entre 3 y 9.
Qe, es la masa de explosivo por barreno, en kg. Según Cunningham (1983)
“normalmente se excluye el explosivo en la zona del barreno sobreperforada,
ya que rara vez contribuye a la fragmentación encima del piso”. Esta afirmación
coincide con el análisis realizado por Daniel (1996).
q es el consumo específico, en kg/m3. Según Cunningham (1983),
normalmente se utiliza el consumo específico encima del piso, de forma
análoga al caso de la carga por barreno.
Ee, es la potencia relativa en peso del explosivo, basada en el calor de
explosión a volumen constante (anfo=100). En la práctica, la energía entregada
por el explosivo a la roca debe parecerse a su potencia relativa en peso, PRP,
lo que para Cunningham (1987) es más probable si:
i) La composición del explosivo es homogénea.
ii) El diámetro del barreno es al menos tres veces mayor que el diámetro crítico.
iii) El confinamiento es elevado (módulo elástico de la roca mayor que 50 GPa).
iv) Si la iniciación es adecuada y puntual, es decir iniciando en fondo o cabeza,
prescindiendo del cordón detonante.
v) El explosivo tiene una adecuada resistencia al agua.
Las emulsiones están próximas a un comportamiento ideal en diámetros
grandes, lo que no sucede con explosivos heterogéneos como el anfo. K-R
predice para el anfo una fragmentación más fina que la real ya que la energía
12
realmente entregada por el explosivo sería menor que lo que su PRP puede
indicar. La fórmula inicialmente propuesta para el índice de uniformidad es:
(Fórmula 1-5)
Donde:
B: es la piedra
W: es la desviación típica de los errores de perforación
S/B: es el cociente entre el espaciado y la piedra
L: es la longitud de la carga encima del piso
H: es la altura del banco
Todas las unidades son en metros o en unidades consistentes. La relación S/B
se refiere al esquema de perforación y no al que resulta del esquema de
iniciación utilizado; de acuerdo con Cunningham (1983), S/B no debe ser mayor
que dos.
Todos los parámetros que intervienen en el consumo específico, a excepción
de la densidad del explosivo, están incluidos en la ecuación (1-5).
Probablemente, el término que afecta a B/d se obtiene a partir de un ajuste
lineal en un gráfico n-B/d. Si se utiliza un esquema de perforación al tresbolillo,
el valor de n dado por la ecuación (1-5) se debe aumentar en un 10 %
(Cunningham, 1983). Según la ecuación (1-5), se obtiene una distribución
granulométrica más uniforme reduciendo B/d y/o las desviaciones en la
perforación y/o aumentando L/H y ES/B.
En la revisión del modelo, Cunningham (1987) limitó la influencia de S/B
respecto al modelo original elevando a 0.5 el término que lo contiene. Además,
incorporó un nuevo término a la ecuación (1-5) para considerar el uso de
distintos explosivos como carga de fondo y de columna, de longitudes
respectivas, LB (encima del piso) y LC. No obstante, este término es rechazado
13
por Thornton et al. (2001a) al estar elevado a 0,1. El índice de uniformidad
queda finalmente como:
(Fórmula 1-6)
Donde:
LB: carga de fondo
LC: carga de columna
El tamaño medio para una cantera o mina específica depende del esquema de
perforación (piedra y espaciado) y de la altura del banco por medio del
consumo específico. Por ello, variaciones en el consumo específico a partir de
cambios en la malla de perforación afectan al tamaño medio y al coeficiente de
uniformidad. No obstante, si S/B y la piedra se modifican convenientemente
para que el consumo específico sea constante, la distribución pivota sobre el
tamaño medio y se vuelve menos tendida al aumentar S/B.
La masa de explosivo por barreno es directamente proporcional a la densidad
del explosivo, al cuadrado del diámetro del barreno y a la longitud de la carga.
Los últimos dos parámetros también afectan al índice de uniformidad, que
aumenta al aumentar el diámetro del barreno y la longitud de la carga
(variaciones que conducen a una mayor masa por barreno). No obstante, el
efecto del diámetro del barreno es menor que el de la longitud de la carga. Por
tanto, para modificar el tamaño medio sin afectar al índice de uniformidad se
deberá actuar sobre las propiedades del explosivo (densidad y energía).
Si bien la secuencia de la voladura afecta a la fragmentación, no está incluida
en el modelo K-R, aunque se asume que aquélla es correcta y está dentro de
los límites normales en milisegundos (Cunningham, 1987).
14
2. ENSAYOS
2.1 Descripción general
Todos los ensayos se han realizado en la corta de carbón de la Escuela
Laboral del Bierzo (Folgoso de la ribera, León). Se precisaba una zona amplia
de ensayos con posibilidad de realizar diversos tiros en carbón. Se buscaba
realizar las voladuras tratando de simular las condiciones de disparo de carbón,
esto es, tiros ascendentes como los disparados en sutiraje. Estas condiciones
no se daban en las galerías disponibles de modo que se decidió realizar las
voladuras a cielo abierto. Los disparos en banco no reproducen exactamente
las condiciones de los tiros de sutiraje, pero se asemejan más a éstos que las
voladuras de avance en galería, salvo en el hecho de que en sutiraje los tiros
son ascendentes y el arranque se ve favorecido por la acción de la gravedad.
Los disparos con explosivo de seguridad se realizaron siguiendo la mayoría de
las prácticas recomendadas (González Eguren, 1996 y Rodríguez Auñón,
1996) en minería de carbón, tales como disparo en tubo omega con cordón
detonante a lo largo de toda la carga y pega instantánea.
La geología de la corta consiste en una alternancia de arenisca y pizarra
carbonosa (“carbonero”). A pesar de tener una resistencia a compresión simple
similar, en torno a los 25 MPa, el comportamiento de ambas rocas ante la
voladura en diferente. La influencia del tipo de roca en los resultados de las
voladuras es muy importante, siendo necesario realizar voladuras en diferentes
zonas para poder comparar resultados con los diferentes explosivos. En la
Foto 2-1 se muestra una vista general de la corta donde se han realizado los
ensayos y se indica mediante un cuadro discontinuo la zona empleada en los
ensayos.
15
Los bancos tienen una altura media de 5 m, no obstante las voladuras se
realizaron perforando hasta 3,1 m de forma manual tal y como aparece en la
Foto 2-2. El diámetro nominal de perforación era 31 mm siendo el diámetro
práctico 34 mm. El diámetro de todo el explosivo empleado en los ensayos ha
sido 26 mm y como retacado se utilizaron tacos de arcilla.
Foto 2-1: Vista general de la corta
Previo a cada disparo era necesario retirar el escombro situado en el pie del
banco a volar para no inducir a error en las posteriores medidas de
fragmentación. Tras cada voladura se tomaron fotos de la pila situando dos
objetos esféricos a distinta altura a modo de referencia para su posterior
análisis mediante en el software Split.
Bancos empleados en los ensayos
16
Foto 2-2: Perforación
Se han realizado un total de doce voladuras: seis con el explosivo de referencia
Goma2ECO y seis con explosivo de seguridad 20SR.
Las dos primeras voladuras fueron disparadas en una fila de seis barrenos.
Las voladuras 3, 4 y 5 siguieron un esquema similar pero con tan solo dos
barrenos. Tras los resultados obtenidos se consideró más adecuada una
configuración de dos filas de tres barrenos cada una, empleando cordón
detonante a lo largo de toda la carga. Esta fue la configuración seguida en las
siete voladuras restantes.
17
2.2 Voladuras con una fila de barrenos
La primera fase de ensayos consistió en cinco voladuras con goma 2ECO. Los
parámetros de diseño de éstas se muestran en la Tabla 2-1.
En las voladuras 1 y 2 se dispararon seis barrenos en una fila mientras que las
voladuras 3,4 y 5 solo tenían dos barrenos cada una. En las cinco voladuras se
mantuvo una carga específica de 0,47 kg/m3.
Tabla 2-1: Parámetros de las voladuras con Goma2-ECO
Voladura nº1 nº2 nº3 nº4 nº5
Explosivo Goma 2-ECO Goma 2-ECO Goma 2-ECO Goma 2-ECO Goma 2-ECO
Diámetro (mm) 26 26 26 26 26
Altura banco [H] (m) 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1
Piedra (en pie) (m) 1,45 1,30 1,45 1,45 1,45
Piedra (en superf.) (m) 0,55 0,7 0,55 0,55 0,55
Piedra [B] (m) 1,0 1,0 1.0 1,0 1,0
Espaciado [S] (m) 1,13 1,13 1,13 1,13 1,13
nº barrenos 6 6 2 2 2
nº filas 1 1 1 1 1
Longitud voladura (m) 5,7 5,7 1,1 1,1 1,1
Diámetro cartucho (mm) 26 26 26 26 26
Longitud retacado [T] (m) 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9
Volumen (m3) 21 21 7 7 7
masa 1 cartucho (kg) 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
Longitud cartucho (m) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
nº de cart/barreno 11,0 11,0 11,0 11,0 11,0
Carga /barreno (kg) 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7
Carga total (kg) 9,9 9,9 3,3 3,3 3,3
Consumo específico (kg/m3) 0,47 0,47 0,47 0,47 0,47
Roca (1) A 50A/50C A C A
(1) A: Arenisca; C: Carbonero; 50A/50C: 50%Arenisca, 50%Carbonero.
18
2.2.1 Voladura nº1: Goma2-ECO
La voladura nº 1 se realizó en su mayor parte en una zona de arenisca, en la
Foto 2-3 aparece delimitado el frente a volar en V1. En la foto se indica
mediante un cuadro discontinuo la parte de roca a volar, observándose que
incluye en el cuadrante inferior derecho una parte de la zona de carbonero.
Foto 2-3: Frente de la voladura V1
Se perforaron seis barrenos verticales de 3,1 m con 1 m de piedra media y
1,13 m de espaciado. Los parámetros de la voladura aparecen reflejados en la
Tabla 2-1. La pega fue instantánea con iniciación en fondo. En cada barreno se
cargaron once cartuchos (1,65 kg) de Goma 2ECO de 26 mm embutidos en
tubo omega.
Se situó un sismógrafo perpendicular a la línea de barrenos, a 10 m del centro
de gravedad de la voladura y se registró la velocidad de detonación en el
barreno nº 3. En la Figura 2-1 se muestra el esquema de la voladura así como
los lugares de registro de velocidad de detonación y vibraciones.
19
La roca fue arrancada y fragmentada sin problemas a pesar de darse un
régimen bajo de detonación ya que la velocidad de detonación registrada en el
barreno tres fue 2 450 m/s. En la Foto 2-4 se muestra la rotura hacia atrás
producida en el banco. En la Foto 2-5 aparece el banco tras la voladura; en ella
se observa la forma y extensión de la pila.
Figura 2-1: Esquema de la voladura nº1
Foto 2-4: Rotura hacia atrás. V1 Foto 2-5: Vista banco tras la voladura v1
3,1
m
2,2
mT
(0,9
m)
B(1 m)
Retacadode arcilla
Carga
S (1.13 m)
B (
1 m
)
16 2345
Velocidaddetonación
. . . . . .6 5 4 3 2 1
Sismógrafo
10 m
(Corte transversal)
(Planta)
(Planta)
20
Para el análisis de la fragmentación se empleó la Foto 2-6. Se emplearon dos
pelotas de plástico situadas a diferentes alturas de la pila con el fin de escalar
la imagen. Al emplear dos objetos, el programa de análisis gráfico puede
calcular la pendiente y tener en cuenta la diferencia de tamaños según la
perspectiva. La Figura 2-2 es la imagen binaria empleada para obtener la curva
granulométrica resultado del análisis. En ella, las zonas grises corresponden a
partes de la imagen que no se tienen en cuenta en el análisis tales como los
objetos empleados para escalar y la parte del frente visible. Las zonas en negro
son los intersticios y paquetes de finos que no son posibles delinear, estos se
tienen en cuenta en los resultados. En la Figura 2-3: Curva granulométrica del
escombro de la voladura V1
Tabla 2-2 se muestra la distribución granulométrica (representada en la
Figura 2-3) junto con el tamaño con 50% de paso (“X50”).
Foto 2‐6: Foto análisis fragmentación V1 Figura 2-2: Análisis fragmentación V1
21
Figura 2-3: Curva granulométrica del escombro de la voladura V1
Tabla 2-2: Distribución granulométrica de V1
Tamaño (mm) % Paso
2000 100
1000 89,6
750 79,2
500 61,0
250 38,4
125 24,1
88 18,6
63 15,1
44 118
31 9,3
22 7,4
16 5,9
11 4,7
7,8 3,7
5,5 3,0
4 2,3
X50 (mm) 373
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
22
En la Tabla 2-3 aparecen los datos más relevantes respecto a las vibraciones
tales como la velocidad máxima de partículas en las tres componentes
(longitudinal, vertical y transversal) y el vector suma máximo en mm/s. En la
Figura 2-4 se muestran los registros de velocidad de partículas versus tiempo.
Las frecuencias dominantes que figuran en la Tabla 2-3 se obtienen tras un
análisis de Fourier en el que se determinan los rangos de frecuencias
principales para cada componente (Figura 2-4).
Tabla 2-3: Resultados vibraciones V1
nº voladura: V1
Explosivo Goma2ECO
Tipo de Roca Arenisca
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 97,9
ppv (V) mm/s 86,6
ppv (T) mm/s 63,1
v suma mm/s 128
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 18,4
f(V) Hz 10,2
f(T) Hz 14,2
Carga kg 9,9
Distancia m 10
23
Figura 2-4: Registro de vibraciones voladura 1 (velocidad de partículas)
Figura 2-5: Registro de vibraciones V1. T. de Fourier: Frecuencias dominantes
2.2.2 Voladura nº 2: Goma2-ECO
Los parámetros empleados en la voladura nº2 (V2) fueron idénticos a los de la
voladura nº 1 tal y como se puede apreciar en la Tabla 2-1. El esquema de V1
representado en la Figura 2-1 reproduce igualmente la voladura nº 2 a
excepción del barreno en que se mide la velocidad de detonación, que es B2
en este caso.
El frente de la voladura nº 2 incluye aproximadamente un 50% de arenisca y un
50% de carbonero tal y como se aprecia en la Foto 2-7.
24
Foto 2-7: Frente de la voladura nº2
La pila resultó algo más extendida que en caso anterior (Foto 2-8). Situado a la
derecha del barreno nº1 se observó una rotura en cuña (Foto 2-9) y el barreno
uno dejó una caña tal y como muestra la Foto 2-10. La velocidad de detonación
registrada en el barreno nº2 fue 2 518 m/s.
La foto empleada en el análisis de fragmentación aparece en la Foto 2-11 y la
Figura 2-6 muestra la imagen binaria obtenida por Split. Los resultados de
fragmentación (Tabla 2-4 y Figura 2-7) muestran un tamaño medio de 344 mm,
valor ligeramente inferior al obtenido en V1.
Foto 2-8: Pila de escombro tras V2 Foto 2-9: Rotura en cuña tras la V2
25
Foto 2-10: Caña barreno visible tras V2 Foto 2-11: Foto análisis fragmentación en V2
Figura 2-6: Análisis de fragmentación V2
26
Tabla 2-4: Resultados fragmentación V2
Tamaño (mm) % Paso
2000 100
1000 87,4
750 76,4
500 61,2
250 41,9
125 28,4
88 23,2
63 19,2
44 15,7
31 12,9
22 10,6
16 8.9
11 7,3
7,8 6,0
5,5 5,1
4 3,9
X50 (mm) 344
En la Tabla 2-5 aparecen los datos más relevantes respecto a las vibraciones.
En la Figura 2-8 se muestran los registros de velocidad de partículas versus
tiempo. Las frecuencias dominantes que figuran en la Tabla 2-5 se obtienen
tras un análisis de Fourier en el que se determinan los rangos de frecuencias
principales para cada componente (Figura 2-9).
27
Figura 2-7: Curva granulométrica del escombro de V2
Tabla 2-5: Vibraciones V2
nº voladura: V2
Explosivo Goma2ECO
Tipo de Roca 50A/50C
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 57,9
ppv (V) mm/s 37,5
ppv (T) mm/s 75,4
v suma mm/s 96,3
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 8,12
f(V) Hz 33,6
f(T) Hz 29,3
Carga kg 9,9
Distancia m 10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
28
Figura 2-8: Registro de vibraciones V2. Velocidad de partículas
Figura 2-9: Registro de vibraciones V2. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
2.2.3 Voladuras 3,4 y 5: Goma2-ECO
Las voladuras nº 3, nº 4 y nº 5 siguen un esquema diferente a las dos primeras.
Constan de dos barrenos cada una (Figura 2-10), manteniendo el consumo
específico de las anteriores. Con ellas se pretendía cubrir las diferentes
posibilidades de frente, esto es, carbonero, arenisca y una combinación de
29
ambos. En las Foto 2-12 y Foto 2-13 se muestran respectivamente los frentes
en las voladuras nº 3 y nº 4.
Los resultados de estos tiros no han podido ser estudiados como el resto, ya
que la reducida pila de escombro resultante no ha podido analizarse
correctamente mediante el análisis digital de imágenes.
Figura 2-10: Esquema de las voladuras 3, 4 y 5
Foto 2-12: Frente de la voladura V3 Foto 2-13: Frente de la voladura V4
3,1
m
2,2
mT
(0,9
m)
B(1 m)
Retacadode arcilla
Carga
S (1.13 m)
B (
1 m
)2 121
(Corte transversal)
(Planta)V3 V4
S (1.13 m)
12
V5
S (1.13 m)
30
Los datos obtenidos del registro de vibraciones en V3 (Tabla 2-6, Figura 2-11 y
Figura 2-12) resultan interesantes para el estudio global de vibraciones ya que
al tener menos carga proporciona resultados a una distancia escalada
diferente.
Tabla 2-6: Vibraciones V3
nº voladura: V3
Explosivo Goma2ECO
Tipo de Roca A
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 70,6
ppv (V) mm/s 43,2
ppv (T) mm/s 29,1
v suma mm/s 82,1
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 11,9
f(V) Hz 11,9
f(T) Hz 26
Carga kg 3,3
Distancia M 10
31
Figura 2-11: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº3
Figura 2-12: Registro de vibraciones voladura 3. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes.
2.3 Voladuras con dos filas de barrenos
En vista de la dispersión obtenida en los resultados con una fila de barrenos se
decidió cambiar el esquema de las voladuras, disparando dos filas de tres
barrenos cada una. De modo que la pila de escombro quedara más localizada
para su posterior análisis y la longitud del frente en cada tiro no abarcara zonas
de litología dispar. Se realizaron seis voladuras (nº6, nº7, nº8, nº9, nº10 y nº12)
con explosivo de seguridad y una con Goma 2ECO (nº11). Los parámetros de
diseño de éstas se resumen en la Tabla 2-7.
32
La goma 2ECO tiene una potencia del péndulo balístico de 87% mientras que
el explosivo de seguridad reforzada (ES20SR) tiene un 37 %. La relación entre
ambos valores resulta:
323785
20
2 ,%%
PP
SRES
Goma ==
Por tanto para obtener unos resultados similares, teóricamente el consumo
específico debería aumentarse 2,3 veces. Teniendo en cuenta que para las
voladuras con Goma 2ECO se emplearon 0,47 kg por m3 de roca, el consumo
específico equivalente con 20SR debería ser:
1,13,247,03,2220 =×=×= ECOGomaSRES cc kg/m3
Se han ensayado valores por encima y por debajo de dicho valor, en un rango
comprendido entre 0,71 kg/m3 y 1,87 kg/m3.
33
Tabla 2-7: Parámetros de las voladuras con explosivo de seguridad 20SR
Voladura nº6 nº7 nº8 nº9 nº10 nº11 nº12
Explosivo 20SR 20SR 20SR 20SR 20SR Goma2 20SR
Diámetro (mm) 26 26 26 26 26 26 26
Altura banco [L] (m) 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1
Piedra [B] (m) 0,5 0,6 0,7 0,8 0,7 1,0 0,8
Espaciado [S] (m) 0,6 0,7 0,8 0,9 0,8 1,1 0,9
nº barrenos por fila 3 3 3 3 3 3 3
nº filas 2 2 2 2 2 2 2
Inclinación de los barrenos 14º 14º 14º 14º 11º 11º 11º
Longitud voladura (m) 1,2 1,4 1,6 1,8 1,6 2,3 1,8
Diámetro cartucho (mm) 26 26 26 27 26 26 27
Longitud retacado
[T]
(m) 0,35 0,6 0,7 0,5 0,70 0,90 0,70
Volumen (m3) 5,58 7,81 10,42 13,39 10,42 21,02 13,39
masa 1 cartucho (kg) 0,13 0,13 0,13 0,13 0,13 0,15 0,13
Longitud cartucho (m) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
nº de cart/barreno 13 12 12 12 12 11 12
Carga /barreno (kg) 1,7 1,6 1,6 1,6 1,6 1,7 1,6
Carga total (kg) 10,1 9,4 9,4 9,4 9,4 9,9 9,4
Consumo
específico
(kg/m3) 1,87 1,24 0,93 0,72 0,92 0,48 0,71
Roca (1) A 50A/50C C 30A/70C A 50A/50
C
30A/70
C
(1) A: Arenisca; C: Carbonero; 50A/50C: 50%Arenisca, 50%Carbonero.
34
La perforación de los barrenos se hizo de forma manual con una inclinación 1 a
4 que corresponde aproximadamente a 14º (Foto 2-14). En el croquis de la
Figura 2-13 se muestra el esquema general seguido en las seis voladuras
realizadas con dos filas.
Foto 2-14: Perforación con 20SR Figura 2-13: Esquema voladuras con 20SR
Los cartuchos se cargaron con tubo omega y fueron iniciados mediante cordón
detonante de 6 g/m a lo largo de toda la carga. La Foto 2-15 refleja un
momento de la preparación de la carga. Las pegas fueron instantáneas
iniciadas mediante una línea maestra de cordón tal y como se observa en la
Foto 2-16.
B
S
L =
3,1
m
Lc
T
B
Retacadode arcilla
Carga
(Corte transversal)
(Planta)
35
Foto 2-15: Preparación sarta Foto 2-16: Conexión con cordón detonante V6
2.3.1 Voladura nº6: Explosivo 20SR
La voladura nº 6 se realizó en una zona de arenisca; en la Foto 2-14 aparece
delimitado el frente a volar en V6. Se observa que incluye una pequeña parte
de pizarras. En la Figura 2-14 se muestra el esquema de la voladura así como
los lugares de registro de las vibraciones.
Foto 2-17: Frente voladura V6 Figura 2-14: Esquema V6, situación del sismógrafo
La piedra en superficie era aproximadamente de 0,5 m y el espaciado 0,6 m.
Se cargaron trece cartuchos con cordón detonante de 6 g/m a lo largo de toda
. . .
Sismógrafo
(Planta). . .
10 m
34º
36
la carga en cada barreno y se puso un retacado de 0,35 m de arcilla. El
consumo específico resultante era 1,89 kg/m3. Todos los parámetros de la
voladura se resumen en la Tabla 2-7. Llovía durante la perforación, carga y
disparo, por lo que se tomaron precauciones tales como tapar los barrenos ya
perforados para que no entrara agua. El tiempo de preparación de la carga no
sobrepasó los 30 minutos de modo que el explosivo no estuvo muy expuesto.
El agua no afectó al comportamiento del explosivo ya que fragmentó
perfectamente la roca y se observaron gran cantidad de proyecciones. En la
Foto 2-18 se muestra la rotura posterior producida en el banco y en la
Foto 2-19 se observan las proyecciones en el banco inferior tras la voladura.
Foto 2-18: Rotura hacia atrás V 6 Foto 2-19: Proyecciones banco inferior
La imagen empleada en análisis de fragmentación es la Foto 2-20 y la imagen
analizada correspondiente aparece en la Figura 2-15. Los resultados del
análisis de fragmentación ponen de manifiesto el alto consumo específico ya
que el P50 resulta menor que el obtenido con Goma 2ECO. En la Tabla 2-8 se
muestra la distribución de tamaños y en la Figura 2-16 se ha representado la
curva de fragmentación.
37
Foto 2-20: Escombro V6 Figura 2-15: Imagen para fragmentación de V6
Figura 2-16: Curva granulométrica del escombro de V6
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
38
Tabla 2-8: Resultados fragmentación V6
Tamaño (mm) % Paso
2000 100
1000 99,7
750 88,3
500 67,5
250 46,0
125 32,9
88 27,5
63 23,1
44 19,2
31 15,9
22 13,3
16 11,3
11 9,3
7,8 7,8
5,5 6,6
4 5,6
X50 (mm) 297
En la Tabla 2-9 aparecen resumidos los resultados del sismógrafo situado a
10 m del centro de la voladura. En el registro de velocidad de partículas
(Figura 2-17) se observa una segunda perturbación tras 1,1 s debida
seguramente a la proyección e impacto de uno de los múltiples fragmentos que
salieron despedidos. El análisis de Fourier (Figura 2-18) señala la misma
frecuencia dominante en las tres componentes: 27,75 Hz.
39
Tabla 2-9: Resultados vibraciones V6
nº voladura: V6
Explosivo 20SR
Tipo de Roca A
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 27,7
ppv (V) mm/s 15,2
ppv (T) mm/s 39,2
v suma mm/s 48,8
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 27,8
f(V) Hz 27,8
f(T) Hz 27,8
Carga kg 10,1
Distancia m 10
Figura 2-17: Registros de vibraciones V6. Velocidad de partículas
40
Figura 2-18: Vibraciones V6. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
2.3.2 Voladura nº7: Explosivo 20SR
La voladura nº 7 se realizó en una zona mixta de arenisca y carbonero tal y
como se observa en la Figura 2-21. En la Figura 2-19 se muestra el esquema
de la voladura así como los lugares de registro de velocidad de detonación y
vibraciones. En V7 se aumentó la piedra a 0,6 m y el espaciado a 0,7 m,
también se redujo la carga por barreno a doce cartuchos, dando lugar a un
consumo específico de 1,24 kg/m3 (ver Tabla 2-7 con parámetros de voladura).
Durante la perforación y carga de la voladura nº 7 llovió y al igual que en V6 se
disparó sin agua en los barrenos ya que fueron protegidos. Tras la voladura se
observó una ligera rotura posterior así como múltiples proyecciones. La pila
quedó bastante extendida tal y como se aprecia en la Foto 2-22. La
Foto 2-23 fue empleada para el análisis de fragmentación y la Figura 2-20
representa la imagen binaria de éste.
41
Figura 2-19: Esquema V7 y situación del sismógrafo y velocidad de detonación
Foto 2-21: Frente de la voladura 7
Foto 2-22: Pila extendida tras V7 Foto 2-23: Pila tras V7. Foto análisis digital
. . .
Sismógrafo
(Planta). . .
10 m
40º
.
Velocidaddetonación
42
Figura 2-20: Análisis digital voladura 7
Los resultados de la fragmentación se resumen en la Tabla 2-10. En la
siguiente Figura 2-21 se ha representado la curva granulométrica del
escombro.
Tabla 2-10: Resultados análisis de fragmentación V7
Tamaño (mm)
% Paso
2000 100
1000 100
750 98,3
500 83,0
250 59,1
125 37,5
88 30,0
44 18,9
31 15,0
22 11,9
16 9,6
11 7,5
7,8 6,0
5,5 4,8
X50 (mm) 192
43
Figura 2-21: Curva granulométrica de la pila (voladura V7)
Los registros de velocidad de partículas (Figura 2-22) así como las frecuencias
dominantes (Figura 2-23) se muestran en la Tabla 2-11.
Tabla 2-11: Resultados vibraciones V7
nº voladura V7
Explosivo 20SR
Tipo de Roca 50A/50C
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 49,81
ppv (V) mm/s 34,51
ppv (T) mm/s 34,32
v suma mm/s 57,92
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 9,25
f(V) Hz 9,55
f(T) Hz 25,5
Carga kg 10,92
Distancia m 10,13
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
44
Figura 2-22: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº7
Figura 2-23: Registro de vibraciones voladura 7. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
Se perforó un barreno adicional a unos 5 m de la voladura con el fin de
determinar la velocidad de detonación del explosivo 20SR confinado y sin
cordón detonante observándose una propagación perfecta. La pendiente media
obtenida es de 1568 m/s.
45
2.3.3 Voladura nº8: Explosivo 20SR
La voladura nº 8 se realizó en una zona de carbón, en la Foto 2-24 aparece
delimitado el frente a volar. En V8 se aumentó de nuevo la piedra (0,7 m) y el
espaciado (0,8 m) y se mantuvieron los doce cartuchos por barreno (1,6 kg)
dando lugar a un consumo específico de 0,93 kg/m3 (ver Tabla 2-7 con
parámetros de voladura). En la Figura 2-24 se muestra el esquema de la
voladura así como los lugares de registro de velocidad de detonación y
vibraciones. Se registró la velocidad de detonación en una sarta de cinco
cartuchos en tubo omega al aire tal y como se indica en el croquis de la
Figura 2-24.
Figura 2-24: Esquema V8 y situación sismógrafo Foto 2-24: Frente V8
La voladura nº 8 produjo muy buena fragmentación, observándose una pila de
escombro (Foto 2-25) adecuada (ni muy levantada ni muy tendida). A pesar de
observarse menos proyecciones que en las dos voladuras anteriores, el banco
inferior apareció lleno de fragmentos (Foto 2-27). No se produjo rotura posterior
marcada apreciándose la forma cuadrada del banco en la
Foto 2-26. La Foto 2-28 fue la empleada en el análisis de fragmentación dando
lugar a la imagen de la Foto 2-29.
. . .
Sismógrafo
(Planta). . .
1 0 m
48º
Velocidaddetonación
20 m
.
Foto 2
Foto 2
2-25: Pila ext
2-27: Proyec
tendida V8
cciones banc
Foto
co inferior V
o 2-29: Análi
Foto 2-
8 Foto 2-2
isis digital vo
-26: Forma
28: Pila tras
oladura 8
banco tras V
V8. Análisis
46
V8
s digital
47
A pesar de bajar el consumo específico, la fragmentación ha aumentado
considerablemente respecto a las dos voladuras anteriores debido a que el
carbón en visiblemente más blando que la arenisca. Se ha pasado de tener
297 mm como X50 en el caso de arenisca (V6), a tener 99 mm en el caso de
voladura en carbonero (ver Tabla 2-12). La curva granulométrica de V8 se
muestra en la Figura 2-25.
Tabla 2-12: Resultados fragmentación V8
Tamaño (mm)
% Paso
2000 100
1000 100
750 100
500 100
250 89,8
125 61,7
88 44,5
63 32.4
44 23,0
31 16,4
22 11,8
16 8,7
11 6,1
7,8 4,4
5,5 3,2
4 2,3
X50 (mm) 99
48
Figura 2-25: Curva granulométrica de la pila (voladura 8)
Los registros de velocidad de partículas (Figura 2-26) así como las frecuencias
dominantes (Figura 2-27) se muestran en la Tabla 2-13. Nótese que la señal de
onda aérea se saturó debido a los cinco cartuchos al aire detonados a 20 m del
equipo de registro (Figura 2-28).
La velocidad de detonación (Figura 2-28) medida en cinco cartuchos en tubo
omega al aire fue 1581 m/s. Se observa en el registro que hubo buena
propagación.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
49
Tabla 2-13: Resultados de vibraciones V8
nº voladura: V8
Explosivo 20SR
Tipo de Roca C
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 60,8
ppv (V) mm/s 60,7
ppv (T) mm/s 15,2
v suma mm/s 84,9
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 21
f(V) Hz 36,25
f(T) Hz 36,75
Carga kg 9,36
Distancia m 10
Figura 2-26: Velocidades de partículas y onda aérea registradas en la voladura nº8
50
Figura 2-27: Registro de vibraciones voladura 7. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
Figura 2-28: Velocidad de detonación de cinco cartuchos 20 SR sin cordón detonante al aire
51
2.3.4 Voladura nº9: Explosivo 20SR
La voladura nº 9 se realizó en una zona mixta de carbonero y arenisca. En la
Foto 2-30 se muestra una vista algo lateral del frente a volar en la que se
aprecia un saliente de arenisca. La proporción carbonero/arenisca que se
estimó in situ es aproximadamente 70/30. En V9 se aumentó de nuevo la
piedra (0,8 m) y el espaciado (0,9 m) y se mantuvieron los doce cartuchos por
barreno (1,6 kg) dando lugar a un consumo específico de 0,72 kg/m3 (ver Tabla
2-7 con parámetros de voladura). En la Figura 2-29 se muestra el esquema de
la voladura así como los lugares de registro de velocidad de detonación y
vibraciones. Se registró la velocidad de detonación en un barreno de la fila dos
(lateral derecho según sale) que fue iniciado en fondo para tal efecto. El resto
de barrenos fueron iniciados en cabeza de igual modo que en las tres
voladuras anteriores mediante una línea maestra de cordón detonante.
Figura 2-29: Esquema y sismógrafo Foto 2-30: Frente de la voladura nº 9
En la Foto 2-31 se muestra un detalle del esquema de perforación en el que se
aprecian los límites de lo considerado como piedra, se excluyeron 25 cm ya
que esa zona de la cresta se trataba de un saliente de material suelto.
. . .
Sismógrafo
(Planta)
. . .
10 m
48º
Velocidaddetonación
52
Foto 2-31: Esquema perforación V9
La Foto 2-32 muestra una vista de la pila desde el banco superior. Se
produjeron bloques bastante grandes dando lugar a una pila un muy poco
tendida y casi sin desplazar. La Foto 2-33 fue la empleada en el análisis de
fragmentación dando lugar a la imagen de la Figura 2-30. En la Tabla 2-14
aparece la distribución de tamaños junto con el X50, cuyo valor ha aumentado
considerablemente respecto a la voladura anterior ya que se ha reducido la
carga y se ha volado una zona más dura (con más arenisca).
Foto 2-32: Pila banco superior tras V9 Foto 2-33: Foto para análisis digital
80 cm
25 cm
53
Figura 2-30: Análisis digital voladura nº 9
Tabla 2-14: Resultados fragmentación V9
Tamaño (mm) % Paso
2000 100
1000 100
750 95,6
500 68,3
250 31,0
125 20,9
88 17,8
63 13,7
44 10,4
31 7,9
22 6,0
16 4,7
11 3,5
7.8 2,7
5.5 2,1
4 1,6
X50 (mm) 391
54
Figura 2-31: Curva granulométrica de la pila (voladura nº 9)
Los registros de velocidad de partículas (Figura 2-34) así como las frecuencias
dominantes (Figura 2-33) se muestran en la Tabla 2-15.
Tabla 2-15: Resultados vibraciones V9
nº voladura V9
Explosivo 20SR
Tipo de Roca 30A/70C
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 79,1
ppv (V) mm/s 41,1
ppv (T) mm/s 47,2
v suma mm/s 94,4
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 15,1
f(V) Hz 43,3
f(T) Hz 23,0
Carga kg 9,36
Distancia m 10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
55
Figura 2-32: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº9
Figura 2-33: Registro de vibraciones voladura nº 9. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
Figura 2-34: Velocidad de detonación en un barreno (20SR con cordón detonante)
56
La velocidad de detonación medida en un barreno de la fila dos se muestra en
la Figura 2-34. Como cabía esperar, se registró la velocidad del cordón
detonante (6806 m/s).
2.3.5 Voladura nº 10: Explosivo 20SR
La voladura nº 10 se realizó en una zona de arenisca tal y como se aprecia en
la Foto 2-34. Se empleó una piedra de 0,7 m y un espaciado de 0,8 m y se
mantuvieron los doce cartuchos por barreno (1,6 kg) dando lugar a un consumo
específico de 0,92 kg/m3 (ver Tabla 2-7 con parámetros de voladura). En la
Figura 2-35 se muestra el esquema de la voladura así como los lugares de
registro de las vibraciones.
Figura 2-35: Esquema V9 y sismógrafo Foto 2-34: Frente de la voladura 10
Durante la perforación y carga de la voladura nº 10 llovió; no obstante se
disparó sin agua en los barrenos ya que fueron protegidos. En la Foto 2-35 se
muestra la voladura perforada, en ella se observan los accesorios de plástico
colocados en cada barreno para evitar la entrada de agua en los mismos. El
sismógrafo se situó semi-enterrado tal y como aparece en la Foto 2-36
. . .
Sismógrafo
(Planta). . .
1 0 m
29,5º
57
Foto 2-35: Esquema de perforación V10 Foto 2-36: Situación del sismógrafo
La Foto 2-37 muestra una vista de la pila desde el banco superior. Se
produjeron bloques bastante grandes dando lugar a una pila (Foto 2-38) poco
tendida y casi sin desplazar. La Foto 2-39 fue la empleada en el análisis de
fragmentación dando lugar a la imagen de la Foto 2-40. En la Tabla 2-16
aparece la distribución de tamaños junto con el X50, representados en el gráfico
de la Figura 2-36.
Foto 2-37: Vista el banco superior tras V10 Foto 2-38: Pila banco inferior
58
Foto 2-39: Foto para análisis digital Foto 2-40: Análisis digital voladura nº 10
Tabla 2-16: Resultados de fragmentación V10
Tamaño (mm) % Paso
2000 100
1000 100
750 96,7
500 84,9
250 61,9
125 44,0
88 37,1
63 31,4
44 26,3
31 22,1
22 18,7
16 16,0
11 13,3
7,8 11,2
5,5 9,4
4 8,1
X50 (mm) 164
59
Figura 2-36: Curva granulométrica de la pila (voladura 10)
Los registros de velocidad de partículas (Figura 2-37) así como las frecuencias
dominantes (Figura 2-38) se muestran en la Tabla 2-17.
Tabla 2-17: Resultados vibraciones V10
nº voladura V10
Explosivo 20SR
Tipo de Roca A
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 119
ppv (V) mm/s 81
ppv (T) mm/s 41
v suma mm/s 142
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 5
f(V) Hz 5
f(T) Hz 10
Carga kg 9,4
Distancia m 10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
60
Figura 2-37: Velocidades de partícula registradas en la voladura nº10
Figura 2-38: Registro de vibraciones voladura nº 10. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
61
2.3.6 Voladura nº11: Goma 2-ECO
Con el fin de poder comparar los resultados con dos filas de barrenos en esta
voladura se empleó Goma 2ECO iniciando de igual modo que en las voladuras
anteriores de 20SR, es decir, con cordón detonante de 6 g/m a lo largo de toda
la carga. La voladura nº11 se realizó en una zona mixta de arenisca y
carbonero tal y como se observa en la Foto 2-41. Se midió la velocidad de
detonación en un barreno situado a unos 10 m de distancia de la voladura, en
el cual se dispuso una carga compuesta por diez cartuchos de Goma 2ECO en
tubo omega. La piedra y espaciado (1 m y 1,1 m respectivamente) se fijaron de
modo que el consumo específico fuera similar al empleado en la primera serie
de ensayos realizados con Goma con una fila, esto es 0,48 kg/m3 (ver
Tabla 2-7 con parámetros de voladura).
Figura 2-39: Esquema y situación del sismógrafo Foto 2-41: Frente voladura V11
Tras la voladura se observó una gran rotura posterior (Foto 2-43) así como
múltiples proyecciones. La pila quedó bastante extendida tal y como se aprecia
en la Foto 2-42. La Foto 2-44 fue empleada para el análisis de fragmentación y
la Figura 2-40 representa la imagen binaria de éste.
. . .
Sismógrafo
(Planta). . .
10 m
.
Velocidaddetonación
62
Foto 2-42: Pila extendida V11 Foto 2-43: Rotura producida por V11
Los resultados de la fragmentación se resumen en la Tabla 2-18. En la
Figura 2-41 se ha representado la curva granulométrica del escombro.
Foto 2-44: Foto para análisis digital Figura 2-40: Análisis digital V11
63
Tabla 2-18: Resultados análisis de fragmentación V11
Tamaño (mm) % Paso
2000 100
1000 100
750 95,3
500 77,9
250 55,9
125 41,7
88 34,8
63 30,1
44 25,7
31 21,9
22 18,8
16 16,3
11 13,7
7,8 11,8
5,5 10,2
4 8,9
X50 (mm) 183
Figura 2-41: Curva granulométrica de la pila (voladura nº 11)
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
64
Los registros de velocidad de partículas (Figura 2-42) así como las frecuencias
dominantes (Figura 2-43) se muestran en la Tabla 2-19. En la Figura 2-43 se
aprecia como una proyección incidió sobre el sismógrafo a 2,5 s de la
iniciación. La señal del micrófono se saturó.
Tabla 2-19: Resultados vibraciones V11
nº voladura V11
Explosivo Goma2ECO
Tipo de Roca 50A/50C
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 142
ppv (V) mm/s 121
ppv (T) mm/s 52
v suma mm/s 162
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 8
f(V) Hz 8
f(T) Hz 8 – 30
Carga kg 9,9
Distancia m 10
Se midió la velocidad de detonación en un barreno situado a unos 10 m de
distancia de la voladura, en el cual se dispuso una carga compuesta por diez
cartuchos de 26 mm de Goma 2ECO en tubo omega. La velocidad registrada
fue 1 990 m/s.
65
Figura 2-42: Velocidades de partícula registradas en la voladura 11
Figura 2-43: Registro de vibraciones voladura 11. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
66
2.3.7 Voladura nº12: Explosivo 20SR
La voladura nº12 se ubicó buscando la máxima franja de carbonero disponible,
llegando a una proporción 70% carbonero frente a un 30% de arenisca. En la
Foto 2-45 se muestra el frente de la voladura. El sismógrafo se situó a 10 m del
centro del tiro y se midió velocidad de detonación en una sarta al aire de cinco
cartuchos en tubo omega. En la Figura 2-44 se muestra el esquema de la
voladura así como los lugares de registro de velocidad de detonación y
vibraciones. La piedra era 0,8 m y el espaciado 0,9 m, se cargaron doce
cartuchos por barreno, siendo la inclinación de estos 10º aproximadamente, de
modo que el consumo específico resulta 0,71 kg/m3 (ver Tabla 2-7 con
parámetros de voladura).
Figura 2-44: Esquema y sismógrafo Foto 2-45: Frente de V12
Durante la perforación y carga de la voladura nº 12 llovió y al igual que en
voladuras anteriores se disparó sin agua en los barrenos ya que fueron
protegidos. En la Foto 2-46 se muestra el esquema de la voladura marcado en
el suelo. El explosivo fragmentó bien aunque se observaron menos
proyecciones que en voladuras anteriores. La pila resultante fue muy poco
tendida, quedando parte del escombro en el escalón formado por la voladura.
Nótese que solo se perforan tres metros de los seis metros del banco. La
Foto 2-47 es una vista superior del banco volado, en ella se aprecia la parte de
. . . (Planta)
. . .
Velocidaddetonación Sismógrafo
10 m
67
la pila que quedó en el “escalón” formado por la voladura. La Foto 2-48 fue
empleada para el análisis de fragmentación y la Figura 2-45 representa la
imagen binaria de éste.
Foto 2-46: Esquema marcado en el suelo Foto 2-47: Vista banco tras V12
Los resultados de la fragmentación se resumen en la Tabla 2-20. Se ha
obtenido un tamaño medio de 95 mm. Este es un valor muy bajo teniendo en
cuenta los valores obtenidos en voladuras previas ya que al tener menos
lanzamientos, la pila analizable incluía todos los tamaños dando lugar a una
fragmentación más fina. En la Figura 2-47 se ha representado la curva
granulométrica del escombro.
Foto 2-48: Foto para análisis digital Figura 2-45: Análisis digital V12
68
Tabla 2-20: Resultados análisis de fragmentación V12
Tamaño (mm) % Paso
2000 100
1000 100
750 100
500 100
250 87,5
125 58,7
88 47,7
63 39,2
44 32,4
31 26,9
22 22,2
16 18,7
11 15,2
7,8 12,6
5,5 10,4
4 8,8
X50 (mm) 95
Figura 2-46: Curva granulométrica de la pila (voladura 12)
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000Tamaño (mm)
% p
aso
69
Los registros de velocidad de partículas (Figura 2-47) así como las frecuencias
dominantes (Figura 2-48) se muestran en la Tabla 2-21.
Tabla 2-21: Resultados vibraciones V12
nº voladura: V12
Explosivo 20SR
Tipo de Roca 30A/70C
Velocidad máxima de partículas:
ppv (L) mm/s 126
ppv (V) mm/s 65
ppv (T) mm/s 72
v suma mm/s 140
Frecuencias dominantes:
f (L) Hz 17
f(V) Hz 7
f(T) Hz 7
Carga kg 9,4
Distancia m 10
70
Figura 2-47: Velocidades de partículas registradas en la voladura nº12
Figura 2-48: Registro de vibraciones voladura 12. Transformada de Fourier: Frecuencias dominantes
Se midió velocidad de detonación en una sarta situada sobre el banco de cinco
cartuchos en tubo omega. En la Figura 2-47 se muestra el registro continuo
medido, observándose una propagación perfecta. La pendiente media obtenida
es 1 502 m/s.
71
Figura 2-49: Velocidad de detonación de 20SR, cinco cartuchos en tuvo omega al aire
72
3. ANALISIS DE RESULTADOS
3.1 Fragmentación
El nivel de fragmentación obtenido da una idea clara de la capacidad de
arranque del explosivo y por tanto de la potencia práctica. En la Tabla 3-1 se
resumen los datos más relevantes respecto a la fragmentación de cada
voladura. No se incluyen datos de las voladuras 3, 4 y 5 ya que al tratarse de
voladuras con solo dos barrenos y una pila de escombro muy reducida no
pudieron analizarse correctamente. Nótese que el tipo de roca en la voladura 9
que se muestra en la Tabla 3-1 es arenisca mientras que en la descripción del
frente V9 en el apartado 2.2.4 se apunta como un 70% carbonero y 30%
arenisca. Este cambio es debido a que en el escombro analizado se hallaban
bloques de arenisca mayoritariamente, por lo que a efectos de análisis de
fragmentación se enmarca mejor en el grupo A (Arenisca).
Tabla 3-1: Resultados de fragmentación
Voladura 1 2 6 7 8 9 10 11 12
Explosivo Goma2(*) Goma2(*) 20SR 20SR 20SR 20SR 20SR Goma2 20SR
Roca (1) A 50A/50C A 50A/50C C A A 50A/50C 30A/70C
(kg/m3) 0,47 0,47 1,89 1,24 0,93 0,72 0,92 0,48 0,71
X50 (mm) 373 344 297 192 99 391 164 183 95
Tamaño (mm) % Paso % Paso % Paso % Paso % Paso % Paso % Paso % Paso % Paso
4 2,28 3,92 5,61 3,88 2,31 1,63 8,1 8,88 8,75
5,5 3 5,1 6,56 4,77 3,15 2,08 9,44 10,17 10,39
7,8 3,71 6,03 7,81 5,99 4,38 2,72 11,19 11,83 12,57
11 4,65 7,26 9,3 7,51 6,09 3,54 13,25 13,74 15,18
22 7,38 10,61 13,33 11,92 11,82 6,07 18,68 18,77 22,23
31 9,32 12,87 15,94 14,99 16,43 7,92 22,14 21,92 26,85
44 11,83 15,69 19,15 18,94 22,98 10,4 26,33 25,68 32,37
63 15,1 19,23 23,09 24,06 32,4 13,73 31,44 30,07 39,16
88 18,96 23,24 27,48 30,04 44,5 17,78 37,07 34,81 47,65
125 24,06 28,35 32,98 37,47 61,67 20,89 44,04 41,67 58,65
250 38,47 41,91 46,02 59,12 89,8 30,97 61,94 55,9 87,51
500 61,03 61,22 67,53 82,99 100 68,25 84,89 77,86 100
750 79,2 76,37 88,29 98,31 100 95,59 96,67 95,29 100
1000 89,67 87,35 99,72 100 100 100 100 100 100
2000 100 100 100 100 100 100 100 100 100
73
Siendo: A, Arenisca; C,Carbonero; 50A/50C, 50%Arenisca, 50%Carbonero;
En la Figura 3-1 se recogen las curvas granulométricas de las nueve voladuras
que resultaron analizables. En la leyenda se indica el nº de voladura seguido
de una letra que se refiere al tipo de roca volada: arenisca (“A”), carbonero
(“C”) o zona mixta de ambas (“AC”). Finalmente, entre paréntesis, se indica el
explosivo empleado (Goma 2ECO “G” o explosivo de seguridad 20SR “SR”)
junto con el consumo específico en kg/m3. Para su mejor análisis se han
separado las curvas de fragmentación según litología en los tres grupos (A, C ó
AC).
En la Figura 3-2 se muestran las curvas correspondientes a las voladuras
realizadas en arenisca. La curva de la voladura seis en la que se empleó
explosivo 20SR con un consumo de 1,89 kg/m3, debería situarse a la izquierda
de la de V10 ya que el consumo en ésta última es 0,92. Esta anomalía en la
fragmentación es debida a la sobrecarga de la voladura seis, dando lugar a
gran cantidad de proyecciones de modo que la pila analizable, es decir, la parte
agrupada del escombro, no incluía los fragmentos más pequeños que eran
lanzados y esparcidos por todo el banco. Esta misma situación se da en las
curvas de fragmentación de las zonas mixtas de arenisca y carbonero (“AC”)
representadas en la Figura 3-2, ya que la curva de V7 con un consumo de 1,24
debería encontrarse a la izquierda de la de V12 cuyo consumo es 0,71. De
nuevo la gran cantidad de proyecciones es la causa de que la voladura
sobrecargada ofrezca una curva de fragmentos mayores.
En el grupo de voladuras en arenisca (Figura 3-2) solo se encuentra una curva
(V1) con Goma 2 resultando difícil comparar con las curvas de 20SR ya que el
esquema seguido en V1 era diferente (una fila de seis barrenos sin cordón
detonante). La diferencia entre los dos esquemas diferentes seguidos se pone
de manifiesto analizando la Figura 3-3 en la que aparecen V2 y V11. En la
voladura V2 se empleó el esquema de una fila sin cordón detonante mientras
que en V11 se siguió el esquema de dos filas con cordón. Como cabría esperar
74
el cordón contribuye al mejor comportamiento del explosivo obligándole a
detonar a unos 7 000 m/s; de este modo la fragmentación es más fina
situándose la curva de V11 a la izquierda de V2.
En la Figura 3-3 aparece solamente la voladura V8 ya que es la única que pudo
realizarse en una zona de carbonero.
Figura 3-1: Curvas granulométricas de las diferentes voladuras
Figura 3-2: Curvas de fragmentación de las voladuras en arenisca
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000
Tamaño (mm)
% p
aso
V1-A(G-0.47)V2-AC(G-0.47)V6-A(SR-1.89)V7-AC(SR-1.24)V8-C(SR-0.93)V9-A(SR-0.72)V10-A(SR-0.92)V11-AC(G-0.48)V12-AC(SR-0.71)
A
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100 1000 10000
Tamaño (mm)
% p
aso
V6-A(SR-1.89)V9-A(SR-0.72)V10-A(SR-0.92)V1-A(G-0.47)
75
Figura 3-3: Curvas de fragmentación de las voladuras en zonas mixtas de arenisca y
carbonero
Figura 3-4: Curva de fragmentación de la voladura en carbonero
En la Figura 3-5 se ha representado el tamaño medio o X50 frente al consumo
específico. Nótese que se han representado conjuntamente puntos
A/C
0102030405060708090
100
1 10 100 1000 10000
Tamaño (mm)
% p
aso
V7-AC(SR-1.24)V11-AC(G-0.48)V2-AC(G-0.47)V12-AC(SR-0.71)
C
0
10
2030
40
50
60
7080
90
100
1 10 100 1000 10000
Tamaño (mm)
% p
aso
V8-C(SR-0.93)
76
correspondientes a voladuras con distinto explosivo y diferente litología. La
finalidad de este gráfico es ver la tendencia global de los datos, no siendo
esperable una alta correlación ya que se mezclan datos procedentes de
condiciones diferentes, si bien debería observarse una marcada tendencia
decreciente del X50 al aumentar el consumo específico. Los puntos
correspondientes a las voladuras más sobrecargadas, V6 y V7, no siguen la
tendencia decreciente. Se ha realizado una regresión potencial a todos los
puntos y otra excluyendo V6 y V7, pasando de un coeficiente de correlación de
0,03 a 0,35. Parece claro que los resultados de fragmentación obtenidos en las
voladuras sobrecargadas no son fiables, ya que queda sin analizar parte de la
pila dispersada por las proyecciones, que contiene una gran cantidad de
material fino.
Figura 3-5: Tamaño medio frente a consumo específico
V9 V1
V2
V11
V6
V7 V10
V8 V12
(Todos los
(Excluyendo V6 y
R2 = 0.03
R2 = 0.35
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0Consumo específ ico (kg/m3)
X50
(mm
)
77
3.2 Vibraciones
En la Tabla 3-2 se resumen los datos más relevantes respecto a las
vibraciones de cada voladura. Se incluyen las velocidades de partículas
máximas según las tres componentes: longitudinal, vertical y transversal, así
como el vector suma máximo. También se muestran las frecuencias
dominantes obtenidas mediante análisis de Fourier en cada componente. La
distancia del sismógrafo al centro de gravedad de la voladura se mantuvo
constante para todas las voladuras, variando ligeramente en V7 y V11 ya que
en ambas se empleó un barreno aparte para registrar velocidad de detonación.
En la Figura 3-6 se han representado las velocidades máximas (vector suma)
frente a la distancia escalada. En el caso de las voladuras con Goma2 se ha
representado la ley de propagación ya que existe un dato con diferente
distancia escalada (V3). No es posible determinar la ley de amortiguación en el
caso de las voladuras con 20 SR ya que todos los puntos tienen una distancia
escalada similar. No obstante, éste no era el objetivo de medir las vibraciones,
sino que se trataba de comprobar si las voladuras con Goma2 producen más
vibraciones que las voladuras con explosivo 20SR. Los puntos se hallan
bastante mezclados, no pudiéndose concluir nada al respecto. Existen muchos
factores que influyen en las vibraciones tales como variaciones del terreno y
fijación del sismógrafo, que no pudieron controlarse. Las condiciones
meteorológicas condicionaron el modo de clavar las picas al terreno
pudiéndose en algún caso semienterrar el equipo. Posiblemente los valores
registrados en las voladuras V6 y V7 son los más bajos, debido a que no
pudieron fijarse bien en el suelo. En la Figura 3-1 se muestra las condiciones
en que se encontraba el sismógrafo momentos antes de la voladura V6. En la
voladura V11 el sismógrafo se situó semienterrado tal y como muestra la
Foto 3-2, registrándose en él una velocidad de partículas notablemente más
alta.
78
Tabla 3-2: Resultados vibraciones
nº V V1 V2 V3 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12Explosivo Goma2 Goma2 Goma2 20SR 20SR 20SR 20SR 20SR Goma2 20SR
Tipo Roca (1) A 50A/50C A A 50A/50C C 30A/70C A 50A/50C 30A/70C
ppv (L), mm/s 97,9 57,9 70,6 27,7 49,8 60,8 79,4 119 142 126
ppv (V), mm/s 86,6 37,5 43,2 15,2 34,5 60,7 41 81 121 65
ppv (T), mm/s 63 75,4 29,1 39,2 34,3 15,2 47 41,8 52,3 72,4
v suma, mm/s 128 96,3 82,1 48,8 57,9 84,9 94,4 142 162 140
f (L), Hz 18,4 8,1 11,9 27,8 9,3 21,0 15,1 5,0 8,0 17,0f(V), Hz 10,1 33,6 11,9 27,8 9,5 36,3 43,3 5,0 8,0 7,0f(T), Hz 14,1 29,3 26,0 27,8 25,5 36,8 23,0 10,0 30,0 7,0Carga, kg 9,9 9,9 3,3 10,1 10,9 9,4 9,4 9,4 11,4 9,4Distancia, m 10,0 10,0 10,0 10,0 10,1 10,0 10,0 10,0 10,1 10,0
Velocidad máxima de partículas:
Frecuencias dominantes:
Figura 3-6: Velocidad suma máxima frente distancia escalada
V7
V6
V8
V9
V1
V2 V3
V10 V12
V11
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
2 3 4 5 6d/Q0.5 (m/kg0.5)
v (m
m/s
)
20SR
goma2
79
Foto 3-1: Sismógrafo clavado en la V6 Foto 3-2: Sismógrafo semienterrado en V10
3.3 Velocidad de detonación
En las Tabla 3-3 y Tabla 3-4 y se resumen los datos más relevantes respecto a
las velocidades de detonación registradas en las voladuras, tales como
diámetro, fecha de fabricación, confinamiento de la carga.
Los resultados de las voladuras con explosivo de seguridad 20SR se muestran
en la Tabla 3-3. En la voladura nº7 se midió en un barreno situado a unos 10 m
de la voladura, mientras que en las voladuras V8 y V12 se registró la velocidad
de una sarta de cinco cartuchos situada sobre el banco. El confinamiento
proporcionado por la roca no parece influir en este diámetro ya que no se
aprecia diferencia en los resultados obtenidos.
En la voladura nº9 se midió la velocidad en un barreno de la misma que fue
iniciado en fondo para ello. La velocidad registrada fue 6800 m/s
correspondiente a la velocidad del cordón situado a lo largo de toda la carga
80
Tabla 3-3: Parámetros relevantes para la velocidad de detonación. Voladuras con
explosivos 20SR
Tabla 3-4: Parámetros relevantes para la velocidad de detonación. Voladuras con
explosivo Goma2ECO
La dinamita puede detonar en régimen de baja velocidad de detonación
(Johansson & Persson, 1970) si la iniciación no es lo suficientemente intensa.
Para que esto ocurra es necesario que existan burbujas (centros de fácil
Voladura nº7 nº8 nº9 nº12Explosivo 20SR 20SR 20SR+cordón 6g 20SR
Diámetro cartucho (mm)
26 26 26 26
Fecha voladura 19/11/02 20/11/02 20/11/02 12/11/2002
Velocidad Detonación, (m/s)
1568 1581 6806 1502
nº cartuchos 12 5 12 5Longitud retacado, (m) 0,7 - 0,7 -
Situación Barreno aparte Al aire En barreno Al aire
Fecha fabricación 04/08/2002 04/08/2002 22/05/02 22/05/02
Meses desde fabricación
7,5 7,5 6,1 6,8
Voladura nº1 nº2 nº11Explosivo Goma2ECO Goma2ECO Goma2ECO
Diámetro cartucho (mm)
26 26 26
Fecha voladura 18/06/02 18/06/02 12/11/2002
Velocidad Detonación, (m/s)
2450 2518 1990
nº cartuchos 11 11 10Longitud retacado, (m)
0,9 0,9 1,1
Situación En barreno,B3 En barreno,B2
Barreno aparte
Fecha fabricación - - -Meses desde fabricación
menos de 12 menos de 12 menos de 12
81
iniciación o puntos calientes) de modo que sea posible iniciar el explosivo
incluso con un choque de poca intensidad. La velocidad de detonación medida
en un cartucho de Goma 2-ECO de 26 mm x 200 mm iniciado con detonador
en estudios previos (LOM 2001) fue 2 415 m/s; mientras que la velocidad de
detonación obtenida en un cartucho de igual dimensión pero iniciado con un
multiplicador (comprimido de PETN de 15 g) fue 5 670 m/s. Para que se de uno
u otro régimen de detonación, además del modo de iniciación, influyen otros
factores tales como el diámetro de la carga o el confinamiento. Existe un
diámetro crítico a partir del cual siempre se da el régimen de velocidad de
detonación alto.
3.4 Ensayos de compresión simple de la roca
Con el fin de caracterizar la roca se tomaron muestras de diferentes litologías
para su posterior análisis en laboratorio mediante ensayo de compresión
simple. En Foto 3-3 aparecen las muestras numeradas. La A indica arenisca y
la C carbonero. Nótese que no hay ninguna muestra de carbón ya que no se
halló ninguna con el tamaño requerido para el ensayo. Los resultados del
ensayos se resumen en la Tabla 3-5. No aparecen los resultados de las
muestras A-3, A-4, C-1, C-3 y C-4 porque sufrieron daños durante el proceso
de extracción de la probeta. Se han obtenido valores muy homogéneos para
ambos tipo de roca. A pesar de tener una resistencia a compresión simple
similar, el comportamiento de ambas rocas ante la voladura en diferente ya que
influyen otros factores como esquistosidad ó dirección de familias de juntas.
82
Foto 3-3: Muestras para ensayo de comprensión simple
Tabla 3-5: Resultados ensayos compresión simple
Probeta Diámetro (mm) Altura (mm) Resistencia (Mpa)A1 48,27 142,25 21,32A2 48,85 149,37 23,55C5 48,95 129,59 30,85C2 41,23 120,59 28,66A5 47,60 103,22 23,35
3.5 Modelo de fragmentación obtenido
El modelo de fragmentación utilizado ha sido el de Kuz-Ram. Para calcular los
parámetros del modelo se han utilizado los datos descriptivos de las voladuras
y los resultados de estas, tal como se describen en el apartado anterior.
En primer lugar se han calculado el índice de uniformidad. Para ello se utilizado
la fórmula 1-5:
C-1C-2C-3C-4C-5
A-1A-2
A-3A-4
A-5
83
(fórmula 1-5)
Siendo:
A: factor de roca
Qe: masa del explosivo por barreno en kg
Ee: Potencia relativa del explosivo (120% para goma2 y 48% para SR20)
Q: consumo especifico en kg/m3
S: espaciado en m
B: piedra en m
W: desviación típica errores de perforación
L: longitud carga encima del piso en m
H: Altura de banco en m
Lb: Carga de columna en m
Lc: carga de fondo en m
D: diámetro de perforación en m
En la Tabla 3-6 se pueden ver lo datos de entrada así como el valor del índice
de uniformidad obtenido para cada voladura:
84
Tabla 3-6: Valores índice de uniformidad
n A Qe (kg) Ee q B (m) d (m) W S (m) L (m) Lb (m) Lc (m) H (m)V1 1,1258 8,5 1,65 120 0,47 1,0 0,34 0,31 1,13 2,2 2,2 0 3,1V2 1,1258 7,25 1,65 120 0,47 1,0 0,34 0,31 1,13 2,2 2,2 0 3,1V3 1,1258 8,5 1,65 120 0,47 1,0 0,34 0,31 1,13 2,2 2,2 0 3,1V4 1,1258 6 1,65 120 0,47 1,0 0,34 0,31 1,13 2,2 2,2 0 3,1V5 1,1258 8,5 1,65 120 0,47 1,0 0,34 0,31 1,13 2,2 2,2 0 3,1V6 0,7641 8,5 1,69 48 1,87 0,5 0,34 0,31 0,6 2,6 2,6 0 3,1V7 0,8818 7,25 1,56 48 1,24 0,6 0,34 0,31 0,7 2,4 2,4 0 3,1V8 1,0034 6 1,56 48 0,93 0,7 0,34 0,31 0,8 2,4 2,4 0 3,1V9 1,0918 6,75 1,56 48 0,72 0,8 0,34 0,31 0,9 2,4 2,4 0 3,1V10 1,0034 8,5 1,56 48 0,92 0,7 0,34 0,31 0,8 2,4 2,4 0 3,1V11 1,1100 7,25 1,65 120 0,48 1,0 0,34 0,31 1,1 2,2 2,2 0 3,1V12 1,0918 6,75 1,56 48 0,71 0,8 0,34 0,31 0,9 2,4 2,4 0 3,1
85
El factor de roca se ha estimado utilizando la Tabla 1-1, utilizando la media
ponderada para partes del macizo con distinta composición.
Este parámetro A, ha sido posteriormente ajustado por el método de mínimos
cuadrados.
Una vez obtenido el parámetro n, se ha utilizado la fórmula 1-2 para calcular
X50 para cada voladura:
Obteniendo los siguientes resultados (cm) de la Tabla 3-7:
Tabla 3-7: Valores X50 de las voladuras
Para obtener la distribución de tamaños que predice el modelo es necesario
utilizar la distribución de Rosin-Rammler, en la forma de probabilidad
acumulada, la cual sigue la siguiente fórmula 1-1:
Si hacemos aparecer X50 en la ecuación en vez de Xc, tenemos lo siguiente:
(fórmula 3-1)
Voladura V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12
X50 (cm) 16,454 14,035 16,454 11,615 16,454 9,778 11,432 11,909 16,442 17,018 13,800 16,627
86
De esta forma podemos proceder a calcular la probabilidad acumulada, esto
es, la curva granulométrica que predice el modelo para cada voladura.
En la Tabla 3-8 se muestran los datos obtenidos:
87
Tabla 3-8: Curva granulométrica del modelo
Tipo roca A 50A/50C A C A A 50A/50C C 30A/70C A 50A/50C 30A/70C
Voladura V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12
X (cm) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x) P(x)0,44 1% 1% 1% 2% 1% 6% 4% 3% 1% 2% 2% 1%0,55 1% 2% 1% 2% 1% 7% 5% 3% 2% 2% 2% 2%0,78 2% 3% 2% 3% 2% 10% 6% 4% 2% 3% 3% 2%1,1 3% 4% 3% 5% 3% 12% 8% 6% 4% 4% 4% 4%1,6 5% 6% 5% 7% 5% 16% 12% 9% 5% 6% 6% 5%2,2 7% 8% 7% 10% 7% 20% 15% 12% 7% 9% 9% 7%3,1 10% 12% 10% 15% 10% 25% 20% 16% 11% 12% 12% 10%4,4 15% 17% 15% 21% 15% 31% 26% 23% 15% 16% 18% 15%6,3 21% 25% 21% 29% 21% 39% 34% 31% 22% 23% 25% 21%8,8 29% 34% 29% 40% 29% 47% 42% 40% 30% 30% 34% 29%12,5 40% 46% 40% 53% 40% 57% 53% 52% 40% 40% 46% 40%25 67% 73% 67% 81% 67% 76% 75% 77% 67% 64% 74% 66%50 91% 94% 91% 97% 91% 91% 92% 95% 90% 87% 94% 90%75 98% 99% 98% 100% 98% 96% 97% 99% 97% 95% 99% 97%100 99% 100% 99% 100% 99% 98% 99% 100% 99% 98% 100% 99%200 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%
88
A continuación, Figura 3-7 se han representado las curvas granulométricas obtenidas mediante el modelo de Kuz-Ram (azul) y las obtenidas de la pila de cada voladura (rojo).
Como se puede apreciar, en varias voladuras existe una gran diferencia entre
la curva real y la que predice el modelo.
Figura 3-7: Comparación curvas granulométricas
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
1R
V1
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
2R
V2
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
6R
V6
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
7R
V7
0 500 1000 1500 2000 2500
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0 500 1000 1500 2000 2500
V8
8R
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
9R
V9
0 500 1000 1500 2000 2500
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0 500 1000 1500 2000 2500
V10
10R
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
11R
V11
0 500 1000 1500 2000 2500
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0 500 1000 1500 2000 2500
V12
12R
89
Se puede observar como el modelo obtenido difiere bastante de las curvas
obtenidas mediante fotografía para las voladuras V1, V2, V6 y V9. Para hacer
un ajuste más fino del modelo se va a ajustar el parámetro A con el método de
mínimos cuadrados. En la Tabla 3-9 se muestra la diferencia entre los valores
de A utilizando la Tabla 1-1 recomendado por Ruz-Kam y los obtenidos por el
método de mínimos cuadrados.
Tabla 3-9: Valores factor de roca A
Con estos nuevos valores del parámetro A se han obtenido una nueva familia
de curvas, Figura 3-8, manteniendo el mismo código de colores, rojo para la de
la pila de la voladura y azul para la del modelo.
Voladura Kuz-RamMinimos
cuadradosV1 8,5 17,4V2 7,25 17V3 8,5 8,5V4 6 6V5 8,5 8,5V6 8,5 19,2V7 7,25 11V8 6 5V9 6,75 12,3
V10 8,5 6,9V11 7,25 8,3V12 6,75 3,4
Factor de roca A
90
Figura 3-8: Curvas granulométricas ajustadas
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
1R
V1
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
2R
V2
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
6R
V6
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
7R
V7
0 500 1000 1500 2000 2500
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0 500 1000 1500 2000 2500
V8
8R
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
9R
V9
0 500 1000 1500 2000 2500
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0 500 1000 1500 2000 2500
V10
10R
0 500 1000 1500 2000 2500
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0 500 1000 1500 2000 2500
11R
V11
0 500 1000 1500 2000 2500
0.0%
20.0%
40.0%
60.0%
80.0%
100.0%
120.0%
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0 500 1000 1500 2000 2500
V12
12R
91
Se puede comprobar cómo el modelo se ajusta mejor a las curvas reales
(curvas de la pila obtenidas por fotografía) después de ajustar el parámetro A
por el método de mínimos cuadrados.
3.6 Comparación energía especifica y X50/X80
En el siguiente apartado se va a realizar una comparación entre la energía
específica y los valores de X50 y X80 que predice el modelo.
Para el cálculo de la energía específica se ha calculado primero el consumo
específico de cada voladura (kg/m3) y la potencia (kJ/kg) del explosivo. Del
producto de estos dos valores se ha obtenido la energía especifica (kJ/m3). El
consumo específico se ha mantenido prácticamente constante para las
voladuras de Goma2, mientras que para las del explosivo de seguridad se ha
ido variando.
Para variar el consumo especifico de las voladuras se ha tenido en cuenta la
relación de potencia del péndulo balístico entre la Goma 2ECO y el 20SR, que
es de 2,3. Por tanto, se ha utilizado un consumo específico para el 20SR de
unas 2,3 veces el de la Goma2, variando desde 0,71 hasta 1,87.
En la Tabla 3-10: Energía específica se muestran los resultados.
Tabla 3-10: Energía específica
Si hacemos una representación grafica de estos valores podemos observar
como existe una tendencia de aumentar el X50 y X80 (valores del modelo
Tipo roca A 50A/50C A C A A 50A/50C C 30A/70C A 50A/50C 30A/70CVoladura nº1 nº2 nº3 nº4 nº5 nº6 nº7 nº8 nº9 nº10 nº11 nº12Explosivo Goma 2-
ECOGoma 2-
ECOGoma 2-
ECOGoma 2-
ECOGoma 2-
ECO20SR 20SR 20SR 20SR 20SR Goma2 20SR
X50 (mm) 336,8 329,1 164,5 116,1 164,5 220,9 173,4 99,2 299,6 138,1 158 83,7
X80 (mm) 711,3 694,9 347,5 245,3 347,5 664,5 450,4 229,6 647,6 319,6 337,2 181
Consumo especifico
(kg/m3)
0,47 0,47 0,47 0,47 0,47 1,87 1,24 0,93 0,72 0,92 0,48 0,71
Energia especifica (KJ/m3)
2213,7 2213,7 2213,7 2213,7 2213,7 3500,64 2321,28 1740,96 1347,84 1722,24 2260,8 1329,12
92
aproximado por mínimos cuadrados) cuando se incrementa la energía
especifica, tal como se indica en la Figura 3-9
Figura 3-9: Energía específica vs. X50 y X80
Esta no es la tendencia esperada, ya que si se mantienen las mismas
condiciones en las voladuras, la X50 y X80 tendrían que disminuir.
En la Figura 3-10 vamos a comprobar si esta tendencia depende del explosivo
utilizado.
Figura 3-10: Energía específica por explosivo
R² = 0.0366
R² = 0.1557
0.0
100.0
200.0
300.0
400.0
500.0
600.0
700.0
800.0
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
X50, X80
(mm)
Energia especifica (kJ/m3)
X50 and X80 vs Energia especifica
X80
X50
X80
X50
336.8
329.1
164.5
116.1
164.5 158.0
R² = 0.0749
60.0
110.0
160.0
210.0
260.0
310.0
360.0
2210 2220 2230 2240 2250 2260 2270
X50 (m
m)
Energia especifica (kJ/m3)
X50 vs Energia especifica (Goma 2)
220.9
173.4
99.2
299.6
138.1
83.7
R² = 0.145
60.0
110.0
160.0
210.0
260.0
310.0
360.0
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
X50
Energia especifica (kJ/m3)
X50 vs Energia especifica (20SR)
93
Podemos ver como esta tendencia irregular se produce tan solo cuando se
utiliza el explosivo 20SR. Sin embargo, si hacemos la comparación con el
modelo sin ajustar por mínimos cuadrados obtenemos la tendencia esperada,
como se puede apreciar en la Figura 3-11
Figura 3-11: Energía específica. Modelo sin ajustar
Si ahora realizamos la misma comparación, pero con los datos reales de las
voladuras, esto es, con los datos obtenidos con las fotografías de las pilas
obtenemos los resultados de la Figura 3-12
Figura 3-12: Energía específica. Fotografías
97.8
114.3119.1
164.4
170.2166.3
R² = 0.145
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
160.0
180.0
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
X50 (m
m)
Energia especifica (kJ/m3)
X50 vs Energia especifica (20SR)
R² = 0.9799
0
50
100
150
200
250
300
350
400
2210 2220 2230 2240 2250 2260 2270
X50(m
m)
Energia especifica (kJ/m3)
X50R vs Energia especifica (Goma2)
297
192
99
391
164
95
R² = 0.145
60
110
160
210
260
310
360
410
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
X50 (mm)
Energia especifica (kJ/m3)
X50R vs Energia especifica (20SR)
94
Con todo esto podemos concluir que los datos obtenidos de las fotografías para
las voladuras con 20SR no son muy fiables, ya que al aumentar la energía
específica aumenta también el X50. Sin embargo, cuando comparamos estos
dos parámetros basados en el modelo sin ajustar, esto es, usando los valores
de A dados en la Tabla 1-1, se obtiene la tendencia esperada.
Por tanto el modelo obtenido, permite, al menos, predecir las tendencias que se
van a producir en las voladuras.
3.7 Comparación velocidad de partículas y energía del explosivo
En las voladuras realizadas se han realizado medidas de velocidad de
partículas, con lo cual podemos comparar los valores obtenidos en cada
voladura con la energía del explosivo. En la Tabla 3-11 se muestran los
resultados.
Tabla 3-11: Energía explosivo y velocidades
En la Figura 3-13 se muestra la representación grafica de estos valores.
Tipo roca A 50A/50C A C A A 50A/50C C 30A/70C A 50A/50C 30A/70CVoladura nº1 nº2 nº3 nº4 nº5 nº6 nº7 nº8 nº9 nº10 nº11 nº12Explosivo Goma 2-
ECOGoma 2-
ECOGoma 2-
ECOGoma 2-
ECOGoma 2-
ECO20SR 20SR 20SR 20SR 20SR Goma2 20SR
Potencia (KJ/Kg) 4710 4710 4710 4710 4710 1872 1872 1872 1872 1872 4710 1872Carga
total (Kg) 9,9 9,9 3,3 3,3 3,3 10,1 9,4 9,4 9,4 9,4 9,9 9,4Energia (KJ) 46629 46629 15543 15543 15543 18907,2 17596,8 17596,8 17596,8 17596,8 46629 17596,8
ppv (L), mm/s 97,9 57,9 70,6 27,7 49,8 60,8 79,4 119 142 126
ppv (V), mm/s 86,6 37,5 43,2 15,2 34,5 60,7 41 81 121 65
ppv (T), mm/s 63 75,4 29,1 39,2 34,3 15,2 47 41,8 52,3 72,4
v suma, mm/s 128 96,3 82,1 48,8 57,9 84,9 94,4 142 162 140
95
Figura 3-13: Gráfico energía vs. velocidad partículas
Se puede apreciar como no es posible obtener ninguna tendencia para los
valores medidos velocidades de partículas, ya que los consumos específicos
utilizados entre Goma2 y 20SR son equivalentes en cuanto a la potencia del
péndulo balístico.
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 45000 50000
Velocidad
(mm/s)
Energia (kJ)
Energia vs. velocidad de particulas
VL
VV
Vt
Vsuma
20SR Goma2
96
4. CONCLUSIONES
El objetivo de este trabajo era verificar el comportamiento en arranque del
explosivo de seguridad 20SR. Para ello se ha empleado a modo de patrón la
Goma 2ECO, por ser esta la dinamita de más amplio uso en España. Los
parámetros medidos indican que el explosivo 20SR se ha comportado de forma
correcta y fiable en su detonación con una notable capacidad de arranque.
Utilizando un consumo específico del explosivo 20SR equivalente al de la
Goma 2ECO, mediante la relación de la potencia del péndulo balístico de
ambos explosivos, se pueden hacer voladuras con características de arranque
similares.
Los resultados de fragmentación obtenidos muestran una gran dispersión,
debido al difícil control estricto de los siguientes parámetros:
- Piedra; al no disponer de perfil del banco y realizarse perforación manual,
con difícil control de la inclinación.
- Litología muy variable de unas voladuras a otras.
- Difícil análisis de pilas de escombro, de reducido tamaño, en ocasiones con
material fino proyectado lejos, sin posibilidad de incluirse en las curvas
granulométricas.
Pese a ello, se ha determinado una banda de variación del tamaño medio del
escombro entre 99 mm y 297 mm, con el consumo específico comprendido
entre 0,71 kg/m3 y 1,89 kg/m3 para el explosivo 20SR. Solo se dispone de un
ensayo con Goma 2 con las mismas condiciones de disparo que el explosivo
de seguridad, obteniéndose un tamaño medio de 183 mm con un consumo de
0,47 kg/m3.
Una comparación cuantitativa más precisa con Goma 2ECO, requeriría más
disparos con dicho explosivo en condiciones homólogas a los disparos con
20SR. Igualmente la comparación podría extenderse al explosivo nº9.
97
Se ha podido comprobar que el modelo de Kuz – Ram se puede ajustar con
gran precisión a las curvas granulométricas reales (obtenidas mediante
fotografías) utilizando el método de mínimos cuadrados para ajustar el
parámetro A.
Al comparar la energía específica de cada voladura con el X50 obtenido, se ha
podido comprobar cómo al aumentar la energía específica disminuye el X50, tal
como predice el modelo de Kuz – Ram obtenido. La excepción se ha producido
en las voladuras realizadas con el explosivo 20SR, siendo esta irregularidad
achacable al difícil control de la piedra, la litología y al difícil análisis de las pilas
con el método de las fotografías.
Utilizando consumos específicos equivalentes (con una banda de variación) a
la relación de ambos explosivos en cuanto a la potencia del ensayo del péndulo
balístico se obtienen velocidades de partículas similares.
98
5. BIBLIOGRAFÍA / REFERENCIAS
• Higgins M., Bobo T., Girdner K., Kemeny J. & Seppala V., (1999):
“Integrated Software Tools and Methodology for Optimization of Blast
Fragmentation”, Proceedings of the 25th Annual Conference on
Explosives and Blasting Technique, February 7-10, 1999, Nashville.
• Johansson, C. H. & Persson, P.A., (1970). Detonics of High Explosives,
Academic Press Inc. London.
• Kemeny J., Girdner K., Bobo T. & Norton B. (1999). “Improvements for
Fragmentation Measurement by Digital Imaging: Accurate Estimation of
Fines”, Fragblast 6. Sixth International Symposium for Rock
Fragmentation by Blasting, 8-12 August, 1999. Johannesburg. The South
African Institute of Mining and Metalurgy, Camera Press. Johannesburg
• González Eguren, R. (1996). “Técnicas de arranque con Explosivo”, II
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de 1996, Oviedo.
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polvorines subterráneos Informe. Laboratorio Oficial Madariaga y
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Engineering LLC, Tucson, Arizona.
• Sanchidrián José Ángel, Segarra Pablo, López Lina Ma. (2004).
Fragmentación de rocas por voladura, Fundación Gómez Pardo, Madrid
ESTUDIO DE LA CAPACIDAD DE ARRANQUE DE UNA DINAMITA GELATINOSA FRENTE A UNA
DINAMITA DE SEGURIDAD
DOCUMENTO 2: ESTUDIO ECONOMICO
100
1. GASTOS DE PERSONAL Y DESPLAZAMIENTO
Total parcial…………………………………23 891€
2. EQUIPOS
Total parcial………………………………….1 650 €
Personal Horas EUR/h Coste (EUR)Catedrático 100 46,1 4 610Profesor Titular 500 33,6 16 800
Personal permanente: 21 410
Dietas y desplazamiento ud km Coste Unitario Coste (EUR)Desplazamientos 60 70 0,19 798Dietas 90 0,5 18,7 1 683
Total dietas y desplazamiento 2 481
Equipos (amortizaciones) Número ensayos EUR/ensayo Coste (EUR)Sismógrafo 30 20 600
Medidor velocidad de detonació 30 35 1 050Total equipos 1 650
101
3. FUNGIGLES
Total parcial……………………………………1 670 €
4. RESUMEN
Gastos de personal y desplazamiento………………………………..……23 891 €
Equipos………………………………………………………………………….1 650 €
Fungibles………………………………………………………………… …….1 670 €
Total neto……………………………………………………………………...27 211 €
Total (16% IVA)………………………………………………………….……31 564 €
EL COSTE TOTAL DE ESTE ESTUDIO ASCIENDE A LA CANTIDAD DE TREINTA Y UN MIL QUINIENTOS SESENTA Y CUATRO EUROS (31 564 €)
Explosivos Número Coste Unitario (EUR) Coste (EUR)Booster 450 g 30 5 150Dinamita gelatinosa (kg) 100 4 400Anfo 100 1 100detonadores 30 4 120
Cable VOD Metros Coste Unitario (EUR) Coste (EUR)Cable coaxial calibrado 600 1 600
Varios, pequeño material Ud Coste unitario (EUR) Coste (EUR)Ferretería n/a n/a 300
Total fungibles 1 670