proyecto subterraneo

Documento 1: Memoria.

Antecedentes.• Objeto.• Reglamentación.• Descripción de la instalación.• Potencia.• Características de la instalación.• Conductores.• Armarios de urbanización.• Hipótesis de calculo.• Servidumbres impuestas por la infraestructura eléctrica.• Documentos.• Conclusión.•

Documento 2: Anexo, cálculos justificativos.

Potencia.• Redes subterráneas de Baja Tensión.• Feeder I.• Feeder II.• Feeder III.• Feeder IV.• Feeder V.• Feeder VI.• Feeder VII.• Feeder VIII• Feeder IX.• Feeder X.• Feeder XI.• Feeder XII.• Feeder XIII.•

Documento 3: Planos.

Situación.• Planta con Red Subterránea de Baja Tensión (R.S.B.T.).• Detalle de zanja para conductores por acera.• Detalle de zanja para conductores por cruzamiento de calzada.• Tabla de cables.•

Documento 4: Pliego de condiciones.

Documento 5: Cuadro de precios, mediciones y presupuesto:

Cuadro de precios.• Mediciones y presupuesto.•

Documento 1: Memoria.

1

Antecedentes:•

La realización del siguiente proyecto de R.S.B.T. de tendido trifásico de 380 V se realizara a petición de laUrbanización El Quinto Pino con número de registro como entidad urbanística 4534

Objeto:•

Este proyecto de R.S.B.T. tiene por objetivo final realizar un suministro trifásico de

380 V para la urbanización El Quinto Pino.

Reglamentación:•

Este proyecto de R.S.B.T. cumple con el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (Decreto B.O.E.9−10−73), así como con las instrucciones complementarias de dicho reglamento que le afectan y con lareglamentaciones y normas de la empresa suministradora que en nuestro caso será Iberdrola S.L.

Descripción de la instalación:•

Esta R.S.B.T. esta compuesta por trece Feeders o Anillos y por tres centros de transformación dispuestosequidistantes de los consumos. Entre estos Feeders contamos con conductores de las siguientes secciones: 240mm2, 150 mm2, 95 mm2 y 50 mm2, y la potencia total que 2164.5 KW

Potencia:•

La potencia total de la instalación asciende a 2207.5 KW repartidos entre los tres centros de transformación(CT.) contando con los 43 KW destinados a iluminación

Características de la instalación:•

La R.S.B.T. tiene por características principales las siguientes:

−13 Anillos o Feeders de diferentes longitudes y potencias

−3 Centros de Transformación de potencia suficiente para suministrar la potencia que la instalación requiere.

−Conductores del tipo RV 0,6/1 KV de secciones 240 mm2, 150 mm2, 95 mm2 y 50 mm2.

−Una potencia total de 2164.5 KW sin contar los 43 KW que se destinan a iluminación por lo que sumaria untotal de 2207.5 KW.

Conductores:•

Los conductores son del tipo RV 0.6/1 KV y tienen las siguientes características:

SECCIONESPESORAISLAMIENTO

DIAMETROEXTERIOR

PESOKG/KM

RESISTENCIA

INTENSIDADADMISIBLEEN CABLEENTERRADO

CDT.EN V/AKMCOS 0,8

50 1 mm 13,3 mm 240 0,628 180 A 1,2

95 1,1 mm 17,2 mm 415 0,313 260 A 0,64

150 1,4 mm 20,9 mm 625 0,202 330 A 0,44

2

240 1,7 mm 26,2 mm 995 0,122 430 A 0,29

Armarios de Urbanización:•

Los armarios de la línea subterránea serán de los tipos:

*Armario de urbanización AUA MS.

*Armario de urbanización AUB 2MS.

*Armario de urbanización AUS: C.G.P

Hipótesis de calculo:•

A hipótesis de cálculos los Feeders deben de cumplir las siguientes condiciones:

1ª Condición −Por Intensidad:

La intensidad a circular tienes que ser menor o igual a la intensidad máxima del conductor.

2ª Condición −por Caída De Tensión (CDT.)

La CDT ha de ser inferior al 5% de la tensión a transportar según R.E.B.T.

3ª Condición −Protección contra Cortocircuitos:

La línea subterránea deberá estar debidamente protegida contra corrientes de Cortocircuito mediante fusiblesadecuados.

A parte la R.S.B.T. deberá ir por zanja normalizada directamente enterrados los conductores por arena yúnicamente bajo tubo en cruces de calzada. Estos tubos serán de PVC con grado de dureza 7 XX7 de 160mm2 de diámetro, e irán hormigonados en todo el cruzamiento de calzada.

Servidumbres impuestas por la infraestructura eléctrica:•

Según proyecto la R.S.B.T. tendrá paso de servidumbre por diferentes parques y jardines así como porcalzadas todas ellas pertenecientes a la citada urbanización.

Documentos:•

El presente documento consta de los siguientes documentos:

DOCUMENTO 1: MEMORIA.

DOCUMENTO 2: ANEXOS: CALCULOS JUSTIFICATIVOS.

DOCUMENTO 3: PLANOS.

DOCUMENTO 4: PLIEGO DE CONDICIONES.

DOCUMENTO 5: CUADRO DE PRECIOS, MEDICIONES Y PRESUPUESTO.

3

Conclusión:•

El técnico que suscribe considera que ante los datos que se presentan en dicho proyecto, estos seránsuficientes para la realización de este. Por lo que somete este proyecto a aprobación por parte de losOrganismos Competentes y así concedan autorización para la construcción y puesta en funcionamientode la instalación. Quedando a su disposición ante cualquier aclaración.

EL TÉCNICO SUPERIOR

Fdo. JOSE GARCIA TORTOSA

MURCIA

Documento 2: Anexo, cálculos justificativos.

Potencia de la instalación:•

La potencia total de la R.S.B.T. calculada a partir de los coeficientes de simultaneidad de las viviendas(1156.5 KW) más las potencias del colegio (40 KW), de la estación de autobuses (40 KW), del grupo deimpulsión de agua (40 KW), y de los tres equipamientos comerciales (258 KW, 400 KW y 230 KWrespectivamente), lo que da una potencia total de 2164.5 KW pertenecientes únicamente a los Feeders, noobstante los centros de transformación tendrán potencia suficiente entre los tres para suministrar 43 KW máspertenecientes al alumbrado, lo que suma una potencia total de 2207.5 KW.

Redes Subterráneas de Baja Tensión:•

2.2.1. FEEDER I.

GRADO DE ELECTRIFICACIÓN MEDIO.

DISTANCIAS PARCIALES.

Por tramos o parciales 78 − 109 −68 −109 −160.

Al origen o acumuladas 78 − 187 − 255 − 364 − 524.

PUNTO DE MÍNIMA TENSIÓN.

4

78 x 64 + 187 x 64 + 255 x 64 + 364 x 64 = 56576

L x 256 = 56756 / 256 = 221.703 m

TANTEO PREVIO PARA ELEGIR SECCIÓN.

Ramal 1............... 128 KW.

L = (78 x 64 + 187 x 64) / 128 = 132.5 m

1º Condición: Por intensidad:

I = Pot. Activa / ("3 x V x Cos.�)

I = 128000/ ("3 x 380 x 0.8) = 243.095 A

Según la intensidad el conductor resultante es el RV 0.6 / 1 KV X 95 +1 X 50 Al

2º Condición: Por caída de tensión.

C.d.t.: ( L x P) / (KAL x S x V) =

= (132.5 x 128000) X ( 35 x 95 x 380) = 3.53< 5%

CÁLCULO DEL RAMAL 1 ( Conductor 95 mm2):

Esta sección queda desechada debido a que la caída de tensión es superior al 5%.



Esta sección queda desechada debido a que la caída de tensión es superior al 5%.



3º Condición: Fusibles de protección.

Ramal 1: Se instalarán fusibles de protección de 250 A en el CBT del CT.

Ramal 2: Se instalarán fusibles de protección de 250 A en el CBT del CT. A la salida de la CGP 1 seinstalarán fusibles de protección de 125 A para el tramo 2.

2.2.2. FEEDER II

Todas las viviendas previstas que componen este feeder son de grado de electrificación medio, es decir,le corresponde una previsión de cargas de 5KW por vivienda, viéndose esta previsión afectada por loscorrespondientes coeficientes de corrección. Tenemos grupos de 18 viviendas y grupos de 17 viviendas:

Para 18 viviendas la previsión de cargas es la siguiente:•

5

5 + [(4 − 1)] · 1 · 5] + [(15 − 4) · 0,8 ·5] + [(18 − 15) · 0,6 · 0,5] =

5 + 15 + 44 + 9 = 73KW.

Para 17 viviendas la previsión de cargas es la siguiente:•

5 + [(4 − 1)] · 1 · 5] + [(15 − 4) · 0,8 ·5] + [(17 − 15) · 0,6 · 0,5] =

5 + 15 + 44 + 6 = 70KW.

Las distancias existentes desde el centro de transformación a cada una de las CGP's son las siguientes:

− Por tramos o parciales 62m. 113m. 81m. 119m. 44.m

− Al origen o acumuladas 62m. 175m. 256m. 375m. 419m.

Posteriormente calculamos el punto de mínima tensión o de apertura de Feeder:

62 · 73 + 175 ·70 + 256 · 70 + 375 · 73 = 4256 + 12250 + 17920 + 27375 = L · 286

�Pi = 286 KW L = = 216,1 metros.

El punto de mínima tensión se encuentra a 216,1 metros del C.T. siguiendo el Ramal 1

RAMAL 1

62m. 113m.

C.T. 1 2

73 KW 70 KW

87m

�Pi = 143 KW

62 · 73 + 113 · 70 = L · 143

L =

= 87 m.

Cálculos necesarios para hallar la sección del conductor del feeder:

Por intensidad.•

I =

.

6

Al obtener el resultado seleccionaremos cable unipolar de Aluminio, tipo Al, RV 0,6 / 1 KV, bajo zanjadirectamente enterrado de 3 x (1 x 150) + (1 x 95) mm2, (3 F + N) que admiten 330 A según tabla decaracterísticas del conductor.

Por caída de tensión (c.d.t.):•

KAl = 35m / � · Km2

c.d.t. =

Al ser el resultado obtenido menor del 5% es válido y se adopta como sección de fase 150 mm2.

Seguidamente se calcula el ramal para unipolares de 150 mm2 de sección.

TRAMO P (KW) I (A) L (KM) (V / A · KM) C.d.t. (V) C.d.t. tramo(%)C.d.t.Acumulada (%)

1 143 271,583 0,062 0,44 7,409 1,950 1,950

2 70 132,942 0,113 0,44 6,610 1,739 3,689

Protección con fusibles contra cortocircuitos:•

Se instalarán fusibles de 315 Amperios en el cuadro de Baja Tensión del Centro de Transformación y como latotalidad de la línea no puede ser protegida por los mismos, debido a la longitud de esta, se instalarán fusiblesde 160 Amperios en la CGP1.

RAMAL 2

44m. 119m.

C.T. 1 2

73 KW 70 KW

Para el Ramal 2, se efectúan los cálculos para el conductor de 150 mm2 de sección:

TRAMO P (KW) I (A) L (KM) (V / A · KM) C.d.t. (V) C.d.t. tramo(%)C.d.t.Acumulada (%)

1 143 271,583 0,044 0,44 5,258 1,384 1,384

2 70 132,942 0,119 0,44 6,961 1,832 3,215

Protección con fusibles contra cortocircuitos.

Se instalarán fusibles de 315 Amperios en el cuadro de Baja Tensión del Centro de Transformación y como latotalidad de la línea no puede ser protegida por los mismos, debido a la longitud de esta, se instalarán fusiblesde 200 Amperios en la CGP4.

2.2.3. Feeder III

7

Calculo de potencia de las viviendas teniendo en cuenta el factor de corrección:

Punto de Mínima Tensión

Potencia total=216kw

El punto de mínima tensión se encuentra a una distancia de 305.48 metros desde el centro de transformaciónpor lo que separaremos nuestro feeder en dos ramales:

Ramal 1 comprendido entre la C.G.P. nº 1 y la C.G.P. nº 3.

Ramal 2 comprendido entre la C.G.P. nº 4 y la C.G.P. nº 6.

Ramal 1

El ramal 1 tiene unas potencias repartidas entre cada C.G.P. de 40 KW, de 36 KW y de 32 KWrespectivamente sumando una potencia total de 108 KW. Así mismo las distancias que se separan son lassiguientes: desde el cuadro de baja del transformador hasta la C.G.P. nº 1 184 m, desde esta a la C.G.P. nº 214 m y desde esta ultima a la C.G.P. nº 3 la distancia es de 71 m; lo que suman un total de 269 m.

1ª Condición: por Intensidad

por lo que según esta intensidad y según fabricante deberían corresponder cables de

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95 mm2 para las tres fases y 50 mm2 para el neutro.

2ª Condición: por caída de tensión (CDT)

según el R.E.B.T. esta caída de tensión no es admisible por superar el 5% por lo que cogeremos la secciónsiguiente que será 3x150mm2+1x95mm2.

Al ser la caída de tensión acumulada de mayor que el 5% y según el R.E.B.T. deberemos coger una secciónsuperior por lo que nos quedaran los siguientes conductores 3x240mm2+1x150mm2 que tienen capacidadpara soportar 430 A.

Ramal 2

El ramal 1 tiene unas potencias repartidas entre cada C.G.P. de 40 KW, de 36 KW y de 32 KWrespectivamente sumando una potencia total de 108 KW. Así mismo las distancias que se separan son lassiguientes: desde el cuadro de baja del transformador hasta la C.G.P. nº 6 168 m, desde esta a la C.G.P. nº 597 m y desde esta ultima a la C.G.P. nº 4 la distancia es de 50 m; lo que suman un total de 315 m.

Este ramal deberá tener la misma sección que el ramal anterior.

*Así pues consideraremos que el Feeder nº III deberá tener los siguientes cables:

3x240mm2+1x150mm2 RV 0,6/1 KV

3ª Condición: protección contra cortocircuitos.

En el Ramal 1 se instalaran fusibles de 250 A en el cuadro de baja tensión del centro de transformación y de160 A a la salida de la C.G.P. nº 1

En el Ramal 2 se instalaran fusibles de 250 A en el cuadro de baja tensión del centro de transformación y de160 A a la salida de la C.G.P. nº 6

2.2.4. FEEDER IV

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DISTANCIAS:

POR TRAMOS: 118; 97; 42.5; 101.5; 23; 98; 48; 93; 109.5.• ACUMULADAS: 118; 215; 257.5; 359; 382; 480; 528; 621; 730.5.•

Longitud total del FEEDER: 730.5 metros

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PUNTO DE MINIMA TENSIÓN:

5 + (4 − 1) x 1 x 5 + (7 − 4) x 0,8 x 5 = 5 + 15 + 12 = 32 KW 32 x 4 = 128 KW

5 + (4 − 1) x 1 x 5 + (8 − 4) x 0,8 x 5 = 5 + 15 + 16 = 36 KW 36 x 4 = 144 KW

"Pi = 128 + 144 = 272 KW

118 x 36 + 215 x 32 + 257´5 x 36 + 359 x 32 + 382 x 32 + 480 x 36 + 528 x 32 + 621 x 36 = L x "Pi =

L =

= 370.007 m

El punto de mínima tensión esta entre la C.G.P. 4 y la C.G.P. 5, a una distancia de 370´007 m.

RAMAL 1: TANTEO PREVIO PARA ELEGIR LA SECCION DEL CABLE

1ªCONDICION: Pwi I = = = 258´288 A

118 x 36 + 215 x 32 + 257´5 x 36 + 359 x 32 = L x 136 =

L =

= 234´456 m

UNIPOLARES DE ALUMINIO: RV 0´6 / 1 KV, Bajo zanja normalizada directamente enterrada en acera ybajo tubo hormigonado en cruces de calzada, de 3 x (1 x 240) + (1 x 150) mm2 ( 3 F + N) que admiten 430 Asegún tabla.

2ª CONDICION:

Pw C.D.T. = = = 15´983 V

C.D.T. = 15´983 V = 4´206 % < 5 %

TABLA RAMAL 1: PARA CABLE DE 1 x 240 x 380

TRAMO P (Kw) I (A) L (Km)C.D.T.(V/A Km)

C.D.T.

TRAMO(V)

C.D.T.

TRAMO(%)

C.D.T.

ACUMULADA(%)

1 136 258,288 0,118 0,29 8,838 2,326 2,326

2 100 189,918 0,097 0,29 5,342 1,406 3,732

3 68 129,144 0,0425 0,29 1,592 0,419 4,151

4 32 60,774 0,1015 0,29 1,789 0,471 4,622 < 5%

TABLA RAMAL 2: PARA CABLE DE 1 x 240 x380

TRAMO P (Kw) I (A) L (Km) C.D.T. C.D.T. C.D.T. C.D.T.

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(V/A Km) TRAMO(V)

TRAMO(%)

ACUMULADA(%)

1 136 258,288 0,1095 0,29 8,202 2,158 2,158

2 100 189,918 0,093 0,29 5,122 1,348 3,506

3 68 129,144 0,048 0,29 1,798 0,473 3,979

4 32 60,774 0,098 0,29 1,727 0,454 4,433 < 5%

FUSIBLES PARA EL RAMAL 1:

Se instalarán fusibles de 315 A en cuadro de baja tensión del C.T. y fusibles de

200 A a la salida de la C.G.P. número 1.

Fusibles de 315 A para una Intensidad de 258´288 A• Fusibles de 200 A para una Intensidad de 189´918 A•

FUSIBLES PARA EL RAMAL 2:

Se instalarán fusibles de 315 A en cuadro de baja tensión del C.T. y fusibles de

200 A a la salida de la C.G.P. número 8.

− Fusibles de 315 A para una Intensidad de 258´288 A

− Fusibles de 200 A para una Intensidad de 189´918 A

2.2.5. FEEDER V

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− PUNTO DE MÍNIMA TENSIÓN:

Distancia acumulada:

46 − 98 − 122 − 196 − 246 − 266 − 316 − 390 − 440 − 460 − 484 − 536 − 618

Potencias :

20 + 20 + 28 + 28 + 28 + 28 + 28 + 28 + 28 + 28 + 20 + 20 = 304 KW

13

Punto de mínima tensión:

� Pi = 46 x 20 + 98 x 20 + 122 x 28 + 196 x 28 + 246 x 28 + 266 x 28 + 316 x 28 + 390 x 28 + + 440 x 28 +460 x 28 + 484 x 20 + 536 x 20 = L x � Pi

L = = 300'94 m

El punto de mínima tensión esta entre la C.G.P. 6 y la C.G.P. 7

− TANTEO PREVIO:

� Potencia Ramal 1 = 20 + 20 + 28 + 28 + 28 + 28 =152 KW

46 x 20 + 98 x 20 + 122 x 28 + 196 x 28 + 246 x 28 + 266 x 28 = L x � P

L = = 171'84 m

1.− Intensidad:

I == = 288'684 A

Por tanto cogemos el unipolar de Al, designación UNE RV 0'6/1Kv directamente enterrado bajo zanjanormalizada por acera y bajo tubo hormigonado en cruces de calzada de 3 x (1 x 150) + + (1 x 95) mm2

2.− Caída de tensión:

C.d.t .= = = 13'09 / 3'8 = 3'44% < 5%

− Ramal 1:

Al hacer el calculo del ramal con el unipolar de 150 mm2 obtenemos que la caída de tensión es mayor del 5%,por lo que cogemos el unipolar de Al, designación UNE RV 0'6/1Kv directamente enterrado bajo zanjanormalizada por acera y bajo tubo hormigonado en cruces de calzada de 3 x (1 x 240) + (1 x 150) mm2

− RAMAL 2:

− PROTECCIÓN CONTRA CORTOCIRCUITOS:

− Ramal 1:

Se colocaran cortocircuitos fusibles a la salida del C.T. de 315 A que protegen 146 m y por tanto los tresprimeros tramos y otros en la C.G.P. Nº 3 de 160 A que protegen 318 m y por tanto el resto de la línea.

− Ramal 2:

Se colocaran cortocircuitos fusibles a la salida del C.T. de 315 A que protegen 146 m y por tanto los dosprimeros tramos y otros en la C.G.P. Nº 11de 250 A que protegen 187 m y por tanto el resto de la línea.

2.2.6. FEEDER VI

El feeder número seis está formado por cuatro bloques de nueve viviendas cada uno de grado deelectrificación medio, la potencia que demanda cada uno es de:

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5 + [ ( 4 − 1 ) · 1 · 5 ] + [ ( 9 − 4 ) · 0´8 · 5 ] = 40 Kw

Las distancias de los bloques de viviendas al centro de transformación son:

· Distancias Parciales − 246 − 96 − 63 − 96 − 199

· Distancias Acumulas − 246 − 342 − 405 − 501 − 700

Cálculo de la potencia total:

" Pi = 40 + 40 + 40 + 40 = 160 Kw

CÁLCULO DEL PUNTO DE MÍNIMA TENSIÓN:•

246 · 40 + 342 · 40 + 405 · 40 + 501 · 40 = L · 160

59760 = L · 160

L = 373'5

A 373'5 metros del centro de transformación dividimos el feeder en dos ramales.

RAMAL Nº1:

· La potencia total es de 40 Kw.

· Las distancias acumuladas son: − 246 − 342

· El punto de mínima tensión del ramal nº1 es:

246 · 40 + 342 · 40 = L · 80

23520 = L · 80

L = 294

1ª CONDICIÓN: POR INTENSIDAD:

La intensidad será igual a:

15

I = Pact / "3 · v · cos�

Siendo:

I = Intensidad en amperios.

Pact = Potencia activa en vatios.

v = Tensión, 380 voltios.

cos� = 0'8.

I = 80000 / "3 · 380 · 0'8 = 151'934 A

Escogemos el conductor UNIPOLAR de Al, RV 0'6 / 1 Kw, bajo zanja directamente enterrado, de 3 x ( 1 x240 ) + ( 1 x 150 ) mm2 ( 3F + N ) que admite hasta 430 A, ya que en el de 3 x ( 1 x 95 ) + ( 1 x 50 ) mm2 lac.d.t. es del 5%, y en el de 3 x ( 1 x 150 ) + ( 1 x 95 ) mm2 la c.d.t. acumulada es de 5'16%, y debe ser inferioral 5%.

2ª CONDICIÓN: POR CAÍDA DE TENSIÓN:

La caída de tensión será igual a:

c.d.t. = L · P / KAl · s · v

Siendo:

c.d.t. = Caída de tensión, en voltios .

P = Potencia, en vatios.

KAl = 35 m /� · mm2

S = sección del conductor de fase

v = Tensión, 380 voltios.

c.d.t. = 294 · 80000 / 35 · 240 · 380

c.d.t. = 7'368

La caída de tensión en tanto por ciento es de:

c.d.t.% = c.d.t. · 100 / v

c.d.t.% = 7'368 · 100 / 380

c.d.t.% = 1'939

Cálculo del Ramal Nº1 para una sección del conductor de fase de 240 mm2:

TRAMO P I L

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c.d.t.TABLA

c.d.t.TRAMO

c.d.t.TRAMO

c.d.t.ACUMULADA

(Kw) (A) (Km) (V/A·Km) (v) (%) (%)

1 80 151,934 0,246 0,29 10,839 2,852 2,852

2 40 75,967 0,096 0,29 2,115 0,557 3,409

La c.d.t. total acumulada es del 3'409 % inferior al 5%, por lo que esta sección es valida.

RAMAL Nº2 :

Cálculo de Ramal Nº2 para el conductor UNIPOLAR de Al, RV 0'6 / 1 Kw,

3 x ( 1 x 240 ) + ( 1 x 150 ) mm2 ( 3F + N ).

TRAMO P I Lc.d.t.TABLA

c.d.t.TRAMO

c.d.t.TRAMO

c.d.t.ACUMULADA

(Kw) (A) (Km) (V/A·Km) (v) (%) (%)

1 80 151,934 0,199 0,29 8,768 2,307 2,307

2 40 75,967 0,096 0,29 2,115 0,557 2,864

La c.d.t. total acumulada es del 2'864% inferior al 5%, por lo que esta sección es valida.

3ª CONDICIÓN: PROTECCIÓN CON FUSIBLES CONTRA CORTOCIRCUITOS:

RAMAL Nº1:

En el Cuadro de Baja Tensión de Centro de Transformación se instalarán fusibles de 160 A, ya que laintensidad es de 151'934 A, estos fusibles protegen una longitud de línea de 318 m, por lo que no protege laC.G.P. 2, que esta a 342 metros del C.T..

En la C.G.P. 2 se instalaran fusibles de 100 A, ya que en esta la intensidad es de 75,967 A, la longitud queprotegen estos fusibles es de 530 metros.

RAMAL Nº2:

En el Cuadro de Baja Tensión de Centro de Transformación se instalarán fusibles de 160 A, ya que laintensidad es de 151'934 A, estos fusibles protegen una longitud de línea de 318 m, por lo que protegen todo

17

el ramal ya que la C.G.P. 3 se encuentra a 295 metros del C.T..

2.2.7. FEEDER VII

CGP1 CGP2 CGP3 CGP4 CGP5 CGP6 CGP7 CGP8

Potencia 32 28 32 36 32 36 32 28

Dist. parciales 28 18 43 101 48 18 42 77

Dist. al origen 28 46 89 190 238 256 298 375

La longitud total del anillo o feeder es de 375 m.


�DA x Pi = L x PT;

�DA x Pi = 28 x 32 + 46 x 28 + 89 x 32 + 190 x 36 + 238 x 32 + 256 x 36 + 298 x 32 + 325 x 28 = 10500

L = �DA x Pi / x PT; �Pi = 256 KW

L = 10500 / 256 = 190'3 m.

El punto de mínima tensión se encuentra entre las CGP 4 y la CGP 5.

RAMAL 1:

28 x 32 + 46 x 28 + 89 x 32+ 190 x 36 = L x �Pi

11872 = L x 256

18

L = 11872 / 256 = 46'38 m

Tanteo para la elección del cable:

1º Por Intensidad:

I =

= = 199'41 A = 200 A

El Unipolar de AL RV de 95 mm2 admite 260 A. Directamente enterrado 3x95 + 1x50mm2

Calculo por CDT:

CdT =

= = 25'789V

25'789 / 3'8 = 6'786% > 5%

No nos vale, cogemos la sección inmediatamente superior, de 150 mm2.

CdT =

=

= 16'333V

16'333 / 3'8 = 4'298% < 5%

Conclusión: Se adopta como fase el conductor de 150 mm2.

Calculo para el ramal 1 con S = 150 mm2:

TRAMO P(KW) I(A) L(KM)CTconductor

CT(tramo) CT % CT acumulada

1 128 243,095056 0,028 0,44 2,99493109 1,138073814 1,138073814

2 96 182,321292 0,018 0,44 1,44398463 0,54871416 1,686787974

3 64 121,547528 0,043 0,44 2,29967923 0,873878107 2,56066608

4 28 53,1770435 0,101 0,44 2,36318781 0,898011368 3,458677449

RAMAL 2:

Calculo del Ramal 2 com S = 150 mm2:

TRAMO P(KW) I(A) L(KM)CTconductor

CT(tramo) CT % CT acumulada

1 128 243,095056 0,048 0,44 5,13416758 1,95098368 1,95098368

2 96 182,321292 0,018 0,44 1,44398463 0,54871416 2,49969784

19

3 60 113,950807 0,042 0,44 2,10581092 0,80020815 3,299905991

4 28 53,1770435 0,077 0,44 1,80163823 0,684622528 3,984528519

Fusibles de protección:

Ramal 1

En la salida del centro de transformación un fusible de 160 A que protege una distancia de 225 m y en la CGP4 otro de 160 A que protege el resto del anillo 1.

Ramal 2

En la salida del centro de transformación un fusible de 200 A que protege una distancia de 173 m y en la CGP5 otro de 200 A que protege el resto del anillo 2.

2.2.8. FEEDER VIII

20

566 m, es la longitud total del feeder nºVIII.

−Punto de mínima tensión o de apertura del feeder:

�DAxPi=LxPT;

�DAxPi=(72x36)+(118x40)+(238x36)+(282x40)+(309x36)+(353x36)+(463x36)+(508x36)=85948

L=�DAxPi/xPT; �Di=296

L=85948/296=290,36m

El punto de mínima tensión o de apertura del feeder está situado a 290,36 metros del centro detransformación, entre la C.G.P. 4 Y la CGP 5.

Ramal 1:

21

Lx� Pi=(72x36)+(118x40)+(238x36)+(282x40)=27160

L=27160/152=178,68

−Tanteo para la elección del cable:

Por intensidad:

I=Pact/

xVxcos�

I= 152000/

x380x0.8 =288.675 A

Tras el tanteo previo escogemos el cable unipolar de Al RV 0,6/1 KV 3x240 que admite 430 A.

Por lo tanto usaremos: 3x (1x240) + (1x150) = 3F + 1N

TRAMO P(KW) I(A) L(KM) V/AxKM�V tramo(V)

�V tramo(%)

�V acumulada(%)

1 152 288,675 0,072 0,29 6,027 1,586 1,586

2 116 220,304 0,046 0,29 2,938 0,773 2,359

3 76 144,337 0,120 0,29 5,022 1,321 3,680

4 40 75,967 0,044 0,29 0,969 0,255 3,935

Este cable nos vale puesto que la caída de tensión acumula total es 3,935<5%

Ramal 2:

TRAMO P(KW) I(A) L(KM) V/AxKM�V tramo(V)

�V tramo(%)

�V acumulada(%)

1 144 273,481 0,059 0,29 4,599 1,210 1,210

2 108 205,111 0,045 0,29 2,676 0,704 1,914

3 72 136,740 0,110 0,29 4,362 1,147 3,061

4 36 68,370 0,044 0,29 0,872 0,229 3,290< 5%

−Protección para el Ramal 1:

Para la adecuada protección del conductor se instalará un fusible de 315 A en el cuadro de BT del CT quecubrirá una distancia de 146 m, además, se instalará un fusible de 160 A a la salida de la CGP 2 que protegeráel resto del feeder 1.

−Protección para el Ramal 2:

Para la adecuada protección del conductor se instalará un fusible de 315 A en el cuadro de BT del CT quecubrirá una distancia de 146 m, además, se instalará un fusible de 160 A a la salida de la CGP 2 que protegeráel resto del feeder 2.

2.2.9. FEEDER IX

22

CGP1 CGP2 CGP3 CGP4 CGP5 CGP6

Potencia 43 43 43 43 43 43

Dist. parciales 194 58 60 61 54 55 147

Dist. al origen 194 252 312 373 427 482 629




�DA x Pi = 194 x 43 + 254 x 43 + 312 x 43 + 373 x 43 + 427 x 43 + 482 x 43 = 87806

L = �DA x Pi / x PT; �Pi = 43 x 6 = 258 KW

L = 87806 / 258 = 340'3 m.

23


RAMAL 1:

194 x 43 + 252 x 43 + 312 x 43 = L x �Pi

32594 = L x 129

L = 32594 / 129 = 252'6 m

Tanteo para la elección del cable:

1º Por Intensidad:

I =

=

= 244'996 A = 245 A

El Unipolar de AL RV de 95 mm2 admite 260 A. Directamente enterrado 3x95 + 1x50mm2

Calculo por CDT:

CDT =

=

= 25'789V

25'789 / 3'8 = 6'786% > 5%

No nos vale, cogemos la sección inmediatamente superior, de 150 mm2.

CDT =

=

= 16'333V

16'333 / 3'8 = 4'298% < 5% sale mayor de lo permitido

Conclusión: Se adopta como fase el conductor de 150 mm2.


Tramo P(KW) I(A) L(KM) Tabla

(V/A·KM)

CDT

Tramo (V)

CDT

Tramo(%)

CDT

Acumulada

24

(%)

1 129 244'997 0'194 0'44 20'913 5'503 5'503

2 86 163'331 0'252 0'44 4'168 1'097 6'600

3 43 81'665' 0'312 0'44 2'156 0'567 7'168

!

Es mayor de 5%, NO VALE

Hacemos el calculo de nuevo para una sección superior, el de 240mm2 con lo que el cable a adoptar es el de(3F+N) de 3 x (1 x 240 mm2) + (1 x 150mm2). La designación UNE del cable es RV 0'6/1KW directamenteenterrado bajo zanja normalizada por acera y bajo tubo hormigonado en cruces de calzada.

Calculo del Ramal 1 con S = 240 mm2:

Tramo P(KW) I(A) L(KM)Tabla

(V/A·KM)

CDT

Tramo (V)

CDT

Tramo(%)

CDT

Acumulada

(%)

1 129 244'997 0'194 0'29 13'783 3'627 3'627

2 86 163'331 0'252 0'29 2'747 0'723 4'350

3 43 81'665' 0'312 0'29 1'421 0'374 4'724

!

Este si vale es menor de 5%

RAMAL 2:

Calculo del Ramal 2 con S = 240 mm2:

Tramo P(KW) I(A) L(KM)Tabla

(V/A·KM)

CDT

Tramo (V)

CDT

Tramo(%)

CDT

Acumulada

(%)

4 129 244'997 0'147 0'29 10'444 2'748 2'748

5 86 163'331 0'055 0'29 2'605 0'686 3'434

6 43 81'665' 0'054 0'29 1'279 0'337 3'771


Ramal 1

En la salida del centro de transformación un fusible de 250 A que protege una distancia de 187 m y en la CGP1 otro de 200 A que protege el resto del Ramal 1.

Ramal 2

25

En la salida del centro de transformación un fusible de 250 A que protege una distancia de 187 m y en la CGP6 otro de 200 A que protege el resto del Ramal 2.

2.2.10. Feeder X

Distancias

Parciales 15 115 33 125 50

Totales 15 130 163 288 338

Carga en KW 50 50 50 50

Punto de mínima tensión•

L = 50 · (15+130+163+288) = 149 m

200

El punto de mínima tensión se encuentra entre las acometidas 2 y 3

26

Ramal 1: Acometidas 1 y 2; 130 m

Cálculo de sección:

Por intensidad

Pact. 100000

I = = = 190 A Al − 95 mm2

3 · V · cos & 1,73·380·0,8

Por caída de tensión

L · Pact 130 · 100000

c.d.t. = = = 10,3 V 2,7 % < 5%

27

KAl · S · V 56 · 95 ·380

Ramal 2 Acometidas 3 y 4; 175 m

Fusibles

C.T. I = 190 A , Se dispondrá de fusibles cortacircuitos de 200A

Ramal 1:

C.G.P. 1 I = 95 A , dispondrá fusibles cortacircuitos de 100 A

C.T. I = 190 A , Se dispondrá de fusibles cortacircuitos de 200A

Ramal 2:

C.G.P. 4 I = 95 A , dispondrá fusibles cortacircuitos de 100 A

2.2.11. FEEDER XI

CGP1 CGP2 CGP3 CGP4 DISTANCIA

Potencia 50 50 50 50

Dist. parciales 14 114 45 121 52

Dist. al origen 14 128 173 294 346




28

�DA x Pi = 14 x 50+128 x 50+ 173 x 50 + 294 x 50 = 30`45

L = �DA x Pi / x PT; �Pi = 50 x 4 = 200 KW

L = 30`45 / 200 = 152'25 m.


RAMAL 1:


TRAMO P(KW) I(A) L(KM) CTconductor CT(tramo) CT % CT acumulada

1 100 189,918 0,014 0,44 1,170 0,445 0,445

2 50 94,959 0,114 0,44 4,763 1,810 2,255

RAMAL 2:

Calculo del Ramal 2 com S = 150 mm2:

TRAMO P(KW) I(A) L(KM) CTconductor CT(tramo) CT % CT acumulada

1 100 189,918 0,052 0,44 4,345 1,651 1,651

2 50 94,959 0,121 0,44 5,056 1,921 3,572


Ramal 1

En la salida del centro de transformación un fusible de200 A que protege el resto del feeder .

Ramal 2

En la salida del centro de transformación un fusible de 200 A que protege el resto del feeder .

2.2.12. FEEDER XII

29

− PUNTO DE MÍNIMA TENSIÓN:

30

Distancia acumulada:

172 − 203 − 286 − 354 − 395 − 458 − 519 − 654

Potencias :

38 + 40 + 39 + 38 + 38 + 39 + 38 = 270 KW


� Pi = 172 x 38 + 203 x 40 + 286 x 39 + 354 x 38 + 395 x 38 + 458 x 39 + 519 x 38 = L x � Pi

L = = 340'20 m

El punto de mínima tensión esta entre la C.G.P. 3 y la C.G.P. 4

− TANTEO PREVIO:

� Potencia Ramal 1 = 38 + 40 + 39 =117 Kw

172 x 38 + 203 x 40 + 286 x 39 = L x � P

L = = 220'59 m

1.− Intensidad:

I == = 222'203 A

Por tanto cogemos el unipolar de Al, designación UNE RV 0'6/1Kv directamente enterrado bajo zanjanormalizada por acera y bajo tubo hormigonado en cruces de calzada de 3 x (1 x 95) + (1 x 50) mm2

2.− Caída de tensión:

C.d.t .= = = 20'42 / 3'8 = 5'3% > 5%

Como nos sale la caída de tensión superior a 5% cogemos el unipolar de Al, designación UNE RV 0'6/1Kvdirectamente enterrado bajo zanja normalizada por acera y bajo tubo hormigonado en cruces de calzada de 3 x(1 x 150) + (1 x 95) mm2

C.d.t .= = = 12'93 / 3'8 = 3'40% < 5%

− Ramal 1:

Al hacer el calculo del ramal con el unipolar de 150 mm2 obtenemos que la caída de tensión es mayor del 5%,por lo que cogemos el unipolar de Al, designación UNE RV 0'6/1Kv directamente enterrado bajo zanjanormalizada por acera y bajo tubo hormigonado en cruces de calzada de 3 x (1 x 240) + (1 x 150) mm2

− RAMAL 2:

− PROTECCIÓN CONTRA CORTOCIRCUITOS:

− Ramal 1:

31

Se colocaran cortocircuitos fusibles a la salida del C.T. de 250 A que protegen 187 m y por tanto el primertramo y otros en la C.G.P. nº 1 de 200 A que protegen 245 m y por tanto el resto de la línea.

− Ramal 2:

Se colocaran cortocircuitos fusibles a la salida del C.T. de 315 A que protegen 146 m y por tanto el primertramo y otros en la C.G.P. nº 7 de 250 A que protegen 187 m y por tanto el resto de la línea.

DOCUMENTO 4 PLIEGO DE CONDICIONES

TENDIDO DE CABLES DE M.T. Y B.T. SUBTERRANEOS.-

Los cables deben ser siempre desenrollados y puestos en su sitio con el mayor cuidado, evitando que sufrantorsión, hagan bucles, etc. y teniendo siempre presente que el radio de curvatura del cable debe ser superior a20 veces su diámetro, durante su tendido, y superior 10 veces a su diámetro, una vez instalado.

Cuando los cables se tiendan a mano, los hombres estarán distribuidos de una manera uniforme a lo largo dela zanja.

También se puede canalizar mediante cabrestantes, tirando del extremo del cable, al que se habrá adaptadouna cabeza apropiada, y con el esfuerzo de tracción por mm2, de conductor que no debe sobrepasar el queindique el fabricante mismo. Será imprescindible la colocación de dinamómetros para medir dicha tracciónmientras se tiende.

El tendido se hará obligatoriamente sobre rodillos que pueden girar libremente y construidos de forma que nopuedan dañar el cable.

Durante el tendido del cable se tomarán precauciones para evitar en el cable esfuerzos importantes, así comoque sufra golpes o rozaduras.

No se permitirá desplazar el cable, lateralmente, por medio de palancas u otros útiles, sino que se deberá hacersiempre a mano.

La zanja, en toda su longitud, deberá estar cubierta con una capa de 10cm. De arena fina, en el fondo antes deproceder al tendido del cable.

No se dejará nunca el cable tendido en una zanja abierta, sin haber tomado antes la precaución de cubrirlo conla capa de 15 cm. de zahorra artificial y la protección de rasilla.

En ningún caso se dejarán los extremos del cable en la zanja sin haber asegurado antes una buenaestanqueidad de los mismos.

Las zanjas, una vez abiertas y antes de tender el cable, se recorrerán con detenimiento para comprobar que seencuentran sin piedras u otros elementos duros que puedan dañar a los cables en su tendido.

Si con motivo de las obras de canalización aparecieran instalaciones de otros servicios, se tomarán todas lasprecauciones para no dañarlas, dejándolas, al terminar los trabajos, en la misma forma en que se encontrabanprimitivamente. Si, involuntariamente, se causara alguna avería en dichos servicios, se avisará con todaurgencia a la oficina de control de obras y a la empresa correspondiente, con el fin de que procedan a sureparación. El encargado de la obra por parte de la contrata, tendrá las señas de los servicios públicos, asícomo su número de teléfono, por si tuviera, él mismo, que llamar comunicando la avería producida.

32

Si las pendientes son muy pronunciadas, y el terreno es rocoso e impermeable, se está expuesto a que la zanjade canalización sirva de drenaje, con lo que se originaría un arrastre de la arena que sirve de lecho a loscables. En este caso, si es un talud, se deberá hacer la zanja al bies de la misma, para disminuir la pendiente y,de no ser posible, conviene que en esa zona se lleve la canalización entubada y recibida con cemento.

Tendido de cables en tubulares.

Cuando el cable se tienda, a mano o con cabrestantes y dinamómetro, y haya que pasar el mismo por un tubo,se facilitará esta operación mediante una cuerda, unida a la extremidad del cable, con un dispositivo de malla,llamado calcetín, teniendo cuidado de que el esfuerzo de tracción sea lo más débil posible, con el fin de evitaralargamientos de la funda de plomo, según se ha indicado.

Se situará un hombre en la embocadura de cada cruce de tubo, para guiar el cable y evitar el deterioro delmismo o rozaduras en el tramo del cruce.

En baja tensión no se pasará por el mismo tubo más de un cable o conjunto de cables pertenecientes a líneasdiferentes.

Se evitarán en lo posible las canalizaciones con grandes tramos entubados y si esto no fuera posible seconstruirán arquetas intermedias en los lugares marcados en el Proyecto, o en su defecto donde indique elSupervisor de Obra.

Una vez tendido el cable, los tubos se taparán perfectamente con cinta de yute Pirelli Tupir, o similar paraevitar el arrastre de tierras, roedores, .. .etc., por su interior, y servir a la vez de almohadilla del cable. Paraello se sierra el rollo de cinta en sentido radial y se ajusta a los diámetros del cable y del tubo quitando lasvueltas que sobren.

Montajes en Cables de Media Tensión.

Empalmes:

Se ejecutarán los tipos denominados reconstituidos, cualquiera que sea su aislamiento: papel impregnado,polímero o plástico.

Para su confección se seguirán las normas dadas por Iberdrola S.A. o en su defecto las indicadas por elfabricante del cable o el de los empalmes.

En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado en no romper el papel al doblar las venas delcable, así como eh realizar los baños de aceite con la frecuencia necesaria para evitar coqueras. El corte de losrollos de papel se hará por rasgado y no con tijeras, navajas, ... etc..

En los cables de aislamiento seco, sobre todo los de aislamiento de goma, se prestará especial atención a lalimpieza de las trazas de cinta semiconductora pues ofrecen dificultades a la vista y los efectos de unadeficiencia en este sentido pueden originar el fallo del cable en servicio.

Botellas terminales:

Se utilizarán los modelos aceptados por Iberdrola S.A., siguiendo sus normas o en su defecto las que dice elfabricante del cable o el de las botellas terminales.

En los cables de papel impregnado se tendrá especial cuidado en las soldaduras, de forma que no quedenporos por donde pueda pasar humedad, así como en el relleno de las botellas, realizándose este con

33

calentamiento previo de la botella terminal y de forma que la pasta rebase por la parte superior.

Asimismo, se tendrá especial cuidado en el doblado de los cables de papel impregnado, para no rozar el papel,así como en la confección del cono difusor de flujos en los cables de campo radial, prestando atenciónespecial a la continuidad de la pantalla.

Se recuerdan las mismas normas sobre el corte de los rollos de papel y la limpieza de los trazos de cintasemiconductora dadas en apartado de empalmes.

Herrajes y conexiones:

Se procurará que los soportes de las botellas terminales queden fijos tanto en las paredes de los centros detransformación como en las torres metálicas y tengan la debida resistencia mecánica para soportar el peso delos soportes, botellas terminales y cable.

Asimismo, se procurará que queden completamente horizontales.

Montajes en Cables de Baja Tensión.

Se tendrá un cuidado especial en el cable de aluminio, y sobre todo en lo que se refiere a la colocación de lasarandelas elásticas y a la limpieza de las superficies de contacto, que se realizará cepillando con cerda deacero el cable, previamente impregnado de grasa neutra o vaselina para evitar la formación instantánea dealúmina. Los empalmes, terminales, . . .etc., se harán siguiendo las normas de Cía., o en su defecto laspublicadas por los fabricantes de los cables o de los accesorios.

Empalmes.

Se utilizarán las piezas normalizadas por Cía., teniendo en cuenta las precauciones señaladas en el apartado3.7..

Este empalme normal que llevará cinta autovulcanizante y protectora, debe quedar perfectamente estanco alos agentes externos ya que para reconstruir el aislamiento, no lleva ninguna caja adicional de protección. Elespesor del aislamiento reconstituido será del orden del doble del que normalmente tiene el cable.

Terminales.

Colocación de terminales en puntas:

Se seguirán las normas generales indicadas por fabricante y por Iberdrola S.A., insistiendo en la correctautilización de las matrices apropiadas y del número de entalladuras para cada sección de cable.

Para proteger el tramo de conductor que pueda quedar sin aislamiento entre el terminal y la cubierta del cablese utilizará cinta aislante adhesiva de PVC. Se tendrá además en cuenta las indicaciones dadas en el apartadode empalmes, sobre todo para el aluminio.

DOCUMENTO 5 Cuadro de precios, mediciones y presupuesto:

5.1 CUADRO DE PRECIOS

1.− M/L Unipolar de aluminio, RV 0´6/1 KV, de 1 x 240 mm2•

1 M/L Unipolar de Al, RV 0´6/1 KV, sin armadura, cubierta de PVC, de 1 x 240 mm2♦

34

Pequeño material (empalmes, etc)♦ Mano de obra montaje:♦

P.P. Tendido cable◊ Mano obra montaje◊

648 ptas.•


1 M/L Unipolar de Al, RV 0´6/1 KV, sin armadura, cubierta de PVC, de 1 x 150 mm2♦ Pequeño material (empalmes, etc)♦ Mano de obra montaje:♦


525 ptas•




406 ptas•




315 ptas•

5.− M/L Zanja B.T. normalizada por acera•

0´7 m3 excavación en zanjas♦ 0´2 m3 arena para lecho cable♦ 0´5 m3 zahorra artificial♦ P.A. p.p. placas de protección de cables PVC.♦ 1 M/L cinta atención cable♦ Mano de obra montaje:♦

Mano de obra zanja (0´1 h. Oficial y 0´1 h. Peón)◊ Colocación rasilla y cinta◊ Varios (útiles y herramientas)◊ Mano obra montaje◊

1000 ptas•

6.− M/L Zanja B.T. normalizada por calzada•

0´7 m3 excavación en zanjas♦ 0´177 m3 hormigón H−150 con cemento PA−350♦ 0´4 m3 zahorra artificial♦

35

P.A. tubo PVC de 1m. long., de protección mecánica 7, tantos como mazos de cable, diámetro= 110 mm2 con cemento PA−350

♦

1 M/L cinta atención cable♦ Mano de obra montaje:♦

Mano de obra zanja (0´1 h. Oficial y 0´1 h. Peón)◊ Colocación cinta◊ Varios (útiles y herramientas)◊ Mano obra montaje◊

2010 ptas•

7.− Ud. Armario de urbanización AUA MS•

1 Ud. Armario urbanización tipo AUA MS, compuesto de dos módulos PLT o similar♦ 1 Ud. Toma de tierra para armario♦ Pequeño material♦ Mano de obra montaje:♦

0´2 m3 excavación para basamento armario◊ 0´1 m3 H−175 con cemento PA−350, incluso encofrados◊ Colocación armario y varios (pernos, tornillos, tuercas, p.p. tubo, útiles,herramientas)

◊

Mano obra montaje◊ 40.250 ptas•

8.− Ud. Armario de urbanización AUB 2MS•

1 Ud. Armario urbanización tipo AUB 2MS, compuesto de dos módulos PLT o similar♦ 1 Ud. Toma de tierra para armario♦ Pequeño material♦ Mano de obra montaje:♦


◊


9.− Ud. Armario de urbanización AUS: C.G.P.• 1 Ud. Armario urbanización tipo AUS CGP, compuesto de un modulo PLT o similar♦ 1 Ud. Toma de tierra para armario♦ Pequeño material♦ Mano de obra montaje:♦


◊


10.− Ud. Juego de terminales 3 x (1 x 240) + (1 x 150) mm2• 1 Ud. Juego de 3 terminales para unipolar de 240 mm2 y 1 terminal para unipolar de 150mm2

♦

Mano de obra colocación♦

36

2.850 ptas•

11.− Ud. Juego de terminales 3 x (1 x 150) + (1 x 95) mm2• 1 Ud. Juego de 3 terminales para unipolar de 150 mm2 y 1 terminal para unipolar de 95 mm2♦ Mano de obra colocación♦

2.290 ptas•

12.− Ud. Juego de terminales 3 x (1 x 95) + (1 x 50) mm2• 1 Ud. Juego de 3 terminales para unipolar de 95 mm2 y 1 terminal para unipolar de 50 mm2♦ Mano de obra colocación♦

1.776 ptas•

Nº DEORDEN

DESCRIPCIONPRECIOUNITARIOPTAS

UNIDADES

PRECIOUNITARIO XUNIDADESPTAS

1M/L Unipolar de AL−RV 0'6/1 KW de 1x240mm2

648 15106,5 9789012

2M/L Unipolar de AL−RV 0'6/1 KW de 1x150mm2

525 8591,5 4510537,5

3M/L Unipolar de AL−RV 0'6/1 KW de 1 x95mm2

406 2199 892794

4M/L Unipolar de AL−RV 0'6/1 KW de 1 x 50mm2

315 338 106470

5 M/L Zanja B.T. normalizada por acera 1000 6437,5 6437500

6 M/L Zanja B.T. normalizada por calzada 2010 121 243210

7 Ud. Armario de urbanización AUA MS. 40250 0 0

8 Ud. Armario de urbanización AUA 2MS. 52575 0 0

9 Ud. Armario de urbanización AUS C.G.P. 23607 75 1770525

10Ud Juego de terminales 3x(1x240)+(1x150)mm2

2850 126 359100

11 Ud Juego de terminales 3x(1x150)+(1x95) mm22290 38 87020

12 Ud Juego de terminales 3x(1x95)+(1x50) mm21776 10 17760

PRECIOTOTALPTAS

24213928,5

PRECIOTOTALEUROS

145528,64

37

38

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