Reductor Cilindric intr-o Treapta

Date iniiale pentru proiectarea mecanismului de acionare al tamburului de lustruit:

1. Fora de tractiune la banda Ft = 3.0 [kN];

2. Viteza lantului de tractiune v = 0.74 [m/s];

3. Pasul lantului de tractiune p = 50 [mm] 4. Numarul de dinti a rotii de lant z = 9 5. Durata de exploatare L = 7 [ani];

Cuprins

Introducere.1. Alegerea motorului electric i calculul cinematic al mecanismului de acionare........................................................................................................1.1. Alegerea motorului electric.....

1.2. Determinarea i distribuirea raportului total de transmitere al MA

1.3. Determinarea parametrilor cinematici i de for al arborilor MA.

2. Calculul de proiect al angrenajului reductorului..

2.1. Alegerea materialului angrenajului i determinarea tensiunilor admisibile

2.2. Dimensionarea angrenajului cu roi dinate ...

2.3. Calculul forelor n angrenaj..

2.4. Calculul de verificare al angrenajului3. Calculul Transmisiei prin curea trapezoidala3.1 Calculul de dimensionare.........................................................................3.2 Calculul de verificare...............................................................................4. Calculul arborilor....

3.1. Calculul de predimensionare..

3.1.1. Calculul de dimensionare...

3.1.2. Alegerea prealabil a rulmenilor...

3.1.3. Elaborarea schiei de dimensionare a reductorului cilindric..

3.1.4. Calculul de dimensionare a arborelui pinion...

3.1.5. Calculul de dimensionare a arborelui condos.

3.2. Proiectarea constructiv a arborilor.

5. Calculul rulmenilor.

3.3. Determinarea duratei de funcionare necesare pentru MA..

3.4. Determinarea capacitii dinamice portante necesare a rulmenilor

3.4.1. Capacitatea portant dinamic necesar pentru rulmenii arborelui-pinion..............................................

3.4.2. Capacitatea portant dinamic necesar pentru rulmenii

arborelui condos..

3.5. Alegerea final a rulmenilor6. Proiectarea constructiv a roilor dinate... 7. Calculul asamblrilor prin pan......

3.6. Calculul asamblrii prin pan pentru arborele-pinion

3.7. Calculul asamblrii prin pan pentru arborele condos..

Bibliografie..1.Alegerea motorului electric i calculul cinematic al mecanismului de aionare

Alegerea motorului electric

Determinm puterea necesar a organului de lucru din cadrul mainii proiectate POL[kw]:

POL=FtVOLUnde:

Ft- Fora de traciune a organului de lucru,Ft=3.0 [kN];

VOL-Viteza organului de lucru,vol=0.74 [m/s];

POL=3.0 0.74 =2.22[ kw]Determinam randamentul orientativ a mecanismului de acionare (MA),ma;

Unde curea este randamentul transmisiei prin curea lata,

acceptam curea=0.96

cil randamentul angrenajului reductorului, acceptam cil=0.96rul- randamentul unei perechi de rulmenti, acceptam rul=0.99

c- randamentul cuplajului , acceptam c=0.98

Determinm puterea necesar pe arborele motorului electric(ME) Pmenec, [kw]:

Determinm puterea nominal a motorului (ME),Pnom[kw];

Alegem tipul motorului din ndrumarul Bazele proiectrii mainelor de Bostan, Oprea pag.258

Alegerea prealabil a tipului motorului electric.

Deoarece puterii nominale de 3.0 KW i corespund mai multe tipuri de motoare electrice cu numrul diferit de turaii, n conformitate cu recomandrile date de proiectare alegem prealabil urmtoarele dou tipuri de motoare electrice.

Tabelul 1.1-Caracteristica tehnica pentru doua variante de ME alese prealabil.

VarModeleleCaracteristicile tehnice

Putere nom.

Pnom (KW)Toraii asincr.

nasinc (r/min)Toraii nom.

nnom (r/min)

14AM112MA6Y33.01000955

24AM100S4Y33.015001435

1.2.Determinarea i distribuirea raportului total de transmitere a mecanismului de acionare

1.2.1. Determinm toraia arborelui organului de lucru nol[min-1];

Unde vol=0.74[m/s];

Dol - diametrul tamburului, Dol=147.05[mm];

1.2.2. Determinm raportele de transmitere ale mecanismului de acionare pentru ambele variante de motoare electrice,

1.2.3. Determinarea rapoartelor de transmisie ale treptelor mecanismului de acionare.

;unde ired si itd sunt rapoartele de transmitere ale reductorului si respectiv ale transmisiei prin curea.In conformitate cu recomandarile [*,pag 14] si in corespundere cu [*,tab 2.2] acceptam ired=4.0

Deoarece valoarea it1 se incadreza in limitele pentru cazul transmisiei prin curea si e mai mica,acceptam prima varianta a ME.

Alegem motorul electric: 4AM112MA6Y3 Pnom: 3[ KN] ired: 4.0 it.curea:2.5 ima: 101.3. Determinarea parametrilor cinematici i de for ai arborelor mecanismului de acionare

n corespundere cu schema cinematic (sarcina3) alegem schema de lucru:

Motor electric transmitere prin curea lata reductor cu roi dinate cilindrice cuplaj cu lan organ de lucru.

Param.ArboreConsecuvitatea leg.elem.de acionare conform schemei cinimatice

ME td red C Ol

Puterea, P (Kw)ME

I

II

Ol

Toraia

n (r/min)

ME

I

II

Ol

Momentul de torsiune T,(Nm)ME

I

II

Ol

2.Calculul de proiect al angrenajului reductorului

2.1. Alegerea materialului angrenajului i determinarea tensiunilor admisibile

2.1.1. Alegerea materialului roilor dinate, a duritii i tratamentului termic

Alegerea materialului, tratamentului termic i a duritii perechii de roi care angreneaz poate fi efectuat conform recomandrilor din [*. Tab. 3.2 pag. 18]. Iar proprietile mecanice ale materialului ales [*. Tab. 3.3. pag. 19].

* Conform acestor recomandri marca oelului pentru fabricarea pinionului i a roii dinate oel 45:duritatea -< 350HB,

Diferenta duritatilor medii HB=20...50, Tratament termic: calire

Duritatea 269302 HB Dimensiunile limita ale semifabricatului :Dlim a*>395.5Alegem a*= 450 mm

3.1.7 Determinam lungimea curelei l (mm)

Valoarea primita o rotungim pina la cea mai apropiata comform tab. S1 anexa 2, deci acceptam l=2120 mm.

3.1.8 Precizam distanta dintre axe conform lungimii standart l(mm).

3.1.9 Determinam unghiul de infasurare a rotii de curea conducatoare 1

3.1.10 Determinam viteza curelei

[v]=25 m/s

3.1.11. Determinam frecventa de incovoiere a curelei U.

3.1.12 . Determinam puterea admisibila ce poate fi transmisa cu o singur a curea Pentru conditiile date.

P0 este puterea admisibila ce poate fi transmisa cu o curea si se alege din Tab 5.5 pag .50*,in dependenta de sectiune ,viteza de rulare si D1.

P0=3.51 kw, Cp=0.9 ,C=0.89 ,Cl=1 , Cz= 0.95 deorece l/l0=0.95

Pt=3.51*0.9*0.89*1*0.95=2.67 kw

3.1.13 Determinam numarul necesar de curele

Alegem z=2

3.1.14 Determinam forta de intindere preliminara F0,[N]

3.1.15 Determinam forta tangentiala transmisa de curele Ft

3.1.16 Determinam fortele de intindere ale ramurilor conducatoare F1 si F2 [N]

F2=159.33+300.3/4=84.25

F1=159.33+300.3/4=234.43.1.17 Determinarea fortei radiale de solicitare a arborelui ,generata de transmisia

prin curea,Ftd [N].

Ftd=637.32*0.95=605.5 [N]

3.2 Calculul de verificare .

3.2.1 Verificarera unei curele la rezistenta dupa tensiunea maximala in sectiunea

Ramurii conducatoare max,,[N/mm2]

3.2.2 Prezentam un raspuns tabelar pentru transmisia prin curea.parametruvaloareaparametruvaloarea

Tipul cureleiBFecventa incovoierii k4.71

Sectiunea transversala138Diametrul rotilorConducatoare D1

Conduse D2200 mm

500

Numarul de curele z2

Distanta dintre axe a487.41

Lungimea l2120Tensiunea maxima 6.54

Unghi de infasurare 144092/Forta de intindere F0159.33

Forta de solicitare

arborelui605.5

4.1 Calculul de predimensionare

Din conditia de rezistent la rsucire i n conformitate cu recomandrile [*, pag. 55] determinm prealabil diametrele minime ale arborilor:Tabelul 3.1 determinarea prealabil a diametrelor arborilor, [mm].ARBORE-PINIONARBORELE ROII DINATE

acceptm d1p=30.0 [mm]

acceptm d1a=40.0 [mm]

Unde T1 i T2, [Nm] sunt momentele de torsiune pe arbori (vezi tab. 1.2);

[N/mm2] tensiunea admisibil la rsucire [*, pag. 55].

4.2 Calculul de dimensionare

4.2.1 Alegerea prealabil a rulmenilor

n conformitate cu recomandrile [*, tab. 6.1, pag. 57] alegem prealabil urmtorii rulmeni [*, tab. S5, anexa 2]:

Tabelul 4.2 alegerea prealabil a rulmenilor.

Rulmentul

(GOST 831-75)simbolizareaDimensiunile, mm

dDB

ARBORE PINION36206306216

ARBORE CONDUS36208408018

4.2.2 Elaborarea schiei de dimensionare a reductorului cilindric n corespundere cu schema cinematic a reductorului cilindric [sarcina tehnic] elaborm schia acestuia, lund n consideraie recomandrile [*, pag. 58-65].

Efectund msurrile (calculele) corespunztoare pe schia elaborat a reductorului (fig. 3.1, a i b), determinm valorile distanelor ntre reazime, necesar pentru calculul arborilor.l=L-2a [mm],

unde a, [mm] este distana de la partea frontal a rulmentului pn la punctul de aplicare a reaciunilor, care se determin din relaia:a=0.5

Valorile d,D,B i sunt prezentate n tab. 3.2.

a)

Figura 3.1 schia reductorului cilindric.

Deci, pentru arbore-pinion i arborele condus vom avea urmtoarele valori ale distanelor de aplicare a reaciunilor:

[mm]; [mm];

Astfel, Lp=b1+2x+2Bp=42+210+216=94 [mm]; La=b1+2x+2Ba=42+210+218=98 [mm]; lp=Lp-2ap=94-213=68 [mm];

la=La-2aa=98-215=68 [mm];4.2.3 Calculul de dimensionare a arborelui-pinionDate iniiale: d1=47.2 [mm]- diametrul cercului de divizare. Ft=2388.27 [N]; Fr=881.82 [N]; Fa=542.13 [N] forele n angrenaj. lp=68[mm]distana de aplicare a reaciunilor n reazime.

Figura 4.2 Schema de calcul a arborelui-pinion.4.2.3.1 Determinm forele de reaciune n reazemele A i B (fig. 3.2).

Planul vertical (YOZ)

[N]

[N]Verificarea:

Planul orizontal (XOZ)

[N],

[N],Verificarea:

Reaciunile sumare n reazimele A i B vor fi:

[N].

[N].3.2.3.2 Construirea diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.3), [Nm].

Planul vertical (YOZ)Sectorul I 0>Z1>l1pQv=RAv=438.43[N].

Pentru Z1=0,MI=RAv0=0;

Pentru Z1=l1p,MI=RAvl1p=629.060.034=21.38[Nm].

Sectorul II l1p>ZII>(l1p+l2p)

Qv=RAv-Fr=629.06-881.82=-252.76[N].

Pentru

Pentru ZII=(l1p+l2p),

Sectorul III 0< ZIII Z1>l1pQI=RAo=570.82[N].

Pentru Z1=0,MI =RAo0=0;

Pentru Z1=l1p,MI =RAol1p=570.820.034=19.40[Nm].

Sectorul II l1p>ZII>(l1p+l2p)

QII=RAo-Ft=570.82-2388.27=-1817.45[N].

EMBED Equation.3 Pentru

Pentru ZII=(l1p+l2p),

Sectorul III 4.2.3.3 determinm momentul de ncovoere rezultant (fig. 4.3) ]n seciunile caracteristice ale arborelui (13) Mrez, [Nm] n conformitate cu relaia:

4.2.3.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arbore-pinion, care este egal cu T1=60.53[Nm] i acioneaz pe poriunea arborelui de la intrare pn la locul fixrii roii dinate (fig.4.3).4.2.3.5 Determinm i construim diagrama momentelor echivalente de ncovoere (fig. 3.3) n seciunile caracteristice (13) Mech., [Nm] din relaia:Mech.=

4.2.3.6 Verificm diametrul arborelui-pinion n seciunea cea mai solicitat.

Conform momentului echivalent de ncovoere maxim, precizm valoarea diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezistan la ncovoere:

unde []I este tensiunea admisibil la ncovoere. n conformitate cu ciclu de funcionare pulsator, acceptm []I =75.0 [N/mm2]; [*, tab. S2, anexa 2]

Mech. Momentul echivalent de ncovoere n seciunea cea mai solicitat, care corespunde valorii maxime Mech.2 =62.09[Nm].Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acest sector corespunde d1p=30.0 [mm] vom avea:

Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [*, pag. 76], diametrul arborelui-pinion d1p, [mm] trebue majorat cu circa 5%.

Deoarece n construcia arborelui-pinion d1p, [mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment i garnitur, aceasta se precizeaz n conformitate cu diametru inelului interior al rulmentului. Astfel, conform [*, tab. S5, anexa 2] acceptm d2p=25[mm].

Figura 4.3 Schema de calcul a arborelui pinion.4.2.4 Calculul de dimensionare a arborelui condus

Date iniiale: d2=192.8[mm] diametrul cercului de divizare.

Ft=2388.27 [N]; Fr=881.82 [N]; Fa=542.13 [N], Fc=2276[N]la=68 [mm] distana de aplicare a reaciunilor,lc=60 mm

Figura 4.4 Schema de calcul a arborelui condus.4.2.4.1 Determinm forele de reaciune n reazime (fig. 4.4).

Planul vertical (YOZ)

Verificarea:

Planul orizontal (XOZ)

Verificarea:

Reaciunile sumare n reazimele A i B vor fi:

[N].

[N].3.2.4.2 Construim diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.4), [Nm].

Planul vertical (YOZ)

Sectorul I 0>Z1>l1aQI=-RDv=-1209.45[N].

Pentru Z1=0,MI=RDv0=0;

Pentru Z1=l1a,MI=RDvl1a=1209.450.034=40.98[Nm].

Sectorul II l1a>ZII>(l1a+l2a)

Qv=-RDv+Fr=-327.63[N].

Pentru

Pentru ZII=(l1a+l2a),

Sectorul III , Planul orizontal (XOZ)

Sectorul I 0>Z1>l1aQo=RDo=814.1[N].

Pentru Z1=0,MI=RDo0=0;

Pentru Z1=l1a,Mo(l1a)=RDol1a=814.10.034=27.37[Nm].

Sectorul II l1a>ZII>(l1a+l2a)

Qi=RDo+Ft=814.1+2388.27=3202.37[N].

Pentru

Pentru ZII=(l1a+l2a),

Sectorul III 3.2.4.3 Determinm momentul de ncovoere rezultant (fig. 3.5) n seciunile caracteristice ale arborelui (13) Mrez, [Nm] n conformitate cu relaia:

3.2.4.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele condus, care este egal cu T2=230,23 [Nm] i acioneaz de la locul fixrii roii dinate cilindrice n direcia ieirii fluxului de putere (fig.3.5).

3.2.4.5 Determinm i construim diagrama momentelor echivalente de ncovoere (fig. 3.5) n seciunile caracteristice (13) Mech., [Nm] din relaia:

Mech.=

3.2.3.6 Verificm diametrul arborelui n seciunea cea mai solicitat.

Conform momentului echivalent de ncovoere maxim, precizm valoarea diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezistan la ncovoere:

unde []I este tensiunea admisibil la ncovoere. n conformitate cu ciclu de funcionare pulsator, acceptm []I =75.0 [N/mm2]; [*, tab. S2, anexa 2]

Mech. Momentul echivalent de ncovoere n seciunea cea mai solicitat, care corespunde valorii maxime Mech.2 =243.59 [Nm].Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acest sector corespunde d1a=40.0 [mm] vom avea:

>31.9

Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [*, pag. 76], diametrul arborelui-pinion d1a, [mm] trebue majorat cu circa 10%.

Deoarece n continuare [mm] va corespunde treptei arborelui sub rulment i garnitur, aceasta se precizeaz n conformitate cu diametru inelului interior al rulmentului. Astfel, conform [*, tab. S5, anexa 2] acceptm d2a=35[mm] (fig.3.6).

Figura 3.5 Schema de calcul a arborelui condus.3.3 Proectarea constructiv a arborilor

Calculul final de dimensionare are ca scop determinarea dimensiunilor geometrice ale fiecrei trepte n conformitate cu recomandrile [*, tab. 6.2, pag. 78].

Tabelul 3.3 Determinarea dimensiunilor treptelor arborilor [mm].

Treapta arboreluiArborele pinion

(fig.3.6, a)Arborele condus

(fig. 3.6, b)

I-aSub pinion sau roat dinatd1d1p=d2p+3.2r=25+3.21.5==29.8, acceptm d1p=30.0d1a=d2a+3.2r=35+3.22==41.4, acceptm d1a=40.0

l1l1 se determin din grafic

II-a-IV-aSub rulmeni i garniturd2d2p=d4p=25.0d2a=d4a=35.0

l2l2 se precizeaz grafic; l4=B(unde B este limea rulmentului)

III-aSub un element al transmisieideschise sau semicuplajd3d3p=d2p-2t=25-22.2=20.6,acceptm d3p=20.0d3a=d2a-2t=35-22.5=30.0acceptm d3a=30.0

l3n conformitate cu [*, tab. S10, anexa 2] acceptm l3p=42.0n conformitate cu [*, tab. S10, anexa 2] acceptm l3a=58.0

V-aUmrul de sprijin pentru roile danturated5Nu se construiete d5a=d1a+3f=40+31=43accepm d5a=45.0

ldl4=(810)mm

a)

b)

Fig.3.6 Construcia arborilor pentru reductorul cu angrenaj cilindric:

a) arbore-pinion; b) arbore condus.

5. CALCULUL RULMENILOR

5.1 Determinarea duratei de funcionare necesare pentru MA

Pentru determinarea duratei de funcionare necesare Lh [ore] este nevoe de durata de funcionare L, [ani] a mecanismului de acionare prezent n sarcina tehnic. Astfel, durata de funcionare calculat n ore Lh [ore:Lh=L36524KzKh=7365240.750.66=30353.4 [ore],

Unde L=7 [ani]Kz=0.75 coeficientul zilelor lucrtoare;Kh=0.66 coeficientul orelor lucrtoare.

5.2 Determinarea capacitii dinamice portante necesare a rulmenilor

5.2.1 Capacitatea portant dinamic nacesar pentru rulmenii arborelui pinion:

Unde =39.98[s-1] este viteza unghiular a arborelui pinion.

REp,[N] este sarcina dinamic echivalent a arborelui pinion.

Relaia pentru determinarea sarcinii dinamice echivalente depinde de raportul:

Unde Ra, [N] este sarcina axial a rulmentului [*, tab. 7.4, pag.85], (similar pinion):

Rr,[N] sarcina radial a rulmentului, care corespunde forei de reaciune sumare din reazime. Acceptm Rr1=RC=5488.15[N], Rr2=RD=1457.91[N];

- coeficientul influenei solicitrii axiale, care se determin ndependen de raportul (C0r=15.3 [kN] se determin din [*, tab. S5, anexa 2], n corespundere cu diametrul treptei pentru rulment i seria uoar). Conform [*, tab. 7.3, pag 84] acceptm =0.34;

n conformitate cu recomandrile [*, pag.80] alegem urmtoarele relaii pentru determinarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui REa, [N]:

[N];

[N];

Unde X este coeficientul sarcinii radiale, acceptm X=0.45; [*, tab. 7.1, pag.82]

Y coeficientul sarcinii axiale, acceptm Y=1.62; [*, tab. 7.3, pag.84]

5.3 Alegerea final a rulmenilor

n conformitate cu diametrele sub rulmeni i capacitile portante determinate anterior, alegem urmtorii rulmeni pentru arborii reductorului cilindric:

Tabelul 5.3 Alegerea final a rulmenilor [*, tab.S5, anexa2].

Simbolizarea

(GOST 831-75)Dimensiunile, [mm]Capacitatea portant, [kN]

dDBrCrC0r

362052552151.513.18.0

3620735721722415.3

6 PROIECTAREA CONSTRUCTIV A ROILOR DINATE CILINDRICE

Lund n consideraie recomandrile [*, pag.89-91] alegem metoda de obinere a semifabricatului prin forjare, iar amplasarea butucului roii dinate fa de reazime simetric (fig.5.1).

Tabelul 6.1 - Determinarea parametrilor constructivi ai roii dinate cilindrice [mm].Elementul

RoiiParametrulRELAIA DE CALCUL

Coroana

DanturatDiametrul cercului exteriorda2=96.8

Limeab2=38

GrosimeaS=2.2m+0.05b2=2.21.2+0.0538=6.3n corespundere cu irul normalizat de dimensiuni liniare [*, tab. S1, anexa 2], acceptm S=6.3

Teituraf=(0.60.7)m=1.2..1.4=1.2, acceptm f=1.2

ButuculDiametrul interiord1a=40 (construcia arborilor, fig. 3.3)

Diametrul exteriordbut=1.55d1a=1.5540=62

n corespundere cu irul normalizat de dimensiuni liniare, acceptm dbut=63.0

Limealbut=(1.01.5)d1a=4060=45Din considerente constructive i n corespundere cu irul normalizat de dimensiuni liniare, acceptm lbut=45,0

DisculGrosimeaC0.25b2, C0.2538=9.5.Din considerente constructive i n corespundere cu irul normalizat de dimensiuni liniare, acceptm

C=10

Raze de rotunjireR5[mm], acceptm R=6.0

Guri d025 [mm],acceptm prealabil d0=25[mm]; n0=4 guri.

67CALCULUL ASAMBLRILOR PRIN PAN

7.1 Calculul asamblrii prin pan pentru arborele-pinionDate iniiale:d3p=20 [mm] i l3p=42 [mm] sunt diametrul i lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana;

Ft=2388.27 [N] este fora tangenial n angrenaj.

Figura 7.1 Asamblarea prin pan paralel la arborele-pinion.7.1.1 Predimensionarea penei

n conformitate cu diametrul d3p, [mm] conform [*, tab. S9, anexa 2] stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.1):

b=6 [mm]; h=6[mm]; t1=3.5 [mm]; t2=2.8[mm];

Lungimea penei l, [mm] se stabilete n dependen de lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana- l3p, mm:

l=l3p-(510)=41-(5..10)=32..37[mm],acceptm conform irului de lungimi ale penei standartizat l=32.0[mm].

Deci, alegem prealabil urmtoarea pan:

Pan 6x6x32 GOST 23360-78

7.1.2 Calculul de verificare a penei

Penele paralele, utilizate la proectarea reductoarelor, sunt verificate la strivire.

Condiia de rezisten la strivire:

Unde, As, [mm2] este suprafaa de strivire, care se determin din relaiea:

[mm2];

Lef, [mm] lungimea de lucru efectiv a penei cu suprafee frontale rotunjite:

lef.=l-b=32-6=26[mm];

[N/mm2] tensiunea admisibil la strivire. Pentru buc de oel i sarcini linitite =110190[N/mm2] [*, pag.88].

[N/mm2]< .

Deoarece tensiunea de strivire se afl n limitele admisibile, acceptm urmtoarea pan:

Pan 6x6x32 GOST 23360-78.7.2 Calculul asamblrilor prin pan pentru arborele condusDate iniiale:d3a=30 [mm] i l3a=58 [mm] - diametrul i lungimea treptei arborelui sub butucul elementului transmisiei deschise;

d1a=40.0 [mm]i lbut=45 [mm] diametrul interior i lungimea butucului roii dinate.

Ft=2388.27 [N] este fora tangenial n angrenaj.

Figura 7.2 - Asamblrile prin pan ale arborelui condus.6.2.1 Predimensionarea penelor

Seciunea A-A. n conformitate cu diametrul d1a, [mm] stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.2):

b=12 [mm]; h=8 [mm]; t1=5 [mm]; t2=3.3 [mm].

Lungimea penei l1, [mm] se stabilete ndependen de lungimea butucului roii dinate lbut, mm:

l1=lbut-(510)=35-40=40 [mm].Acceptm conform irului de lungimi ale penei standartizat l=40 [mm].

Deci, prealabil alegem urmtoarea pan:

Pan 12x8x40 GOST 23360-78.

Seciunea B-B. n conformitate cu diametrul d3a, [mm] conform [*, tab.S9, anexa 2] stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.2):

b=8 [mm]; h=7 [mm]; t1=4 [mm]; t2=3.3 [mm].

Lungimea penei l3, [mm] se stabilete ndependen de lungimea treptei arborelui, pe care este instalat pana l3a, mm:

l3=l3a-(510)=58-(5..10)=(48..53) [mm].

Acceptm conform irului de lungimi ale penei standartizat l3=50.0 [mm].

Deci, prealabil alegem urmtoarea pan:

Pan 8x7x50 GOST 23360-78.

6.2.2 Calculul de verificare al penelor

Condiia de rezisten la forfecare:

Unde, As, [mm2]- suprafaa de forfecare:Seciunea A-A As=(0.94h-t1)lel=(0.948-5) 28=70.56 [mm2];

Seciunea B-B As=(0.94h-t1)lel=(0.947-4) 42=108.36 [mm2];

lef,[mm] lungimea de lucru efectiv a penei cu suprafee frontale rotunjite:

Seciunea A-A lef=l1-b=40-12=28 [mm];Seciunea B-B lef=l3-b=50-8=42 [mm].

Astfel,

Seciunea A-A [N/mm2];

Seciunea B-B [N/mm2];

Deoarece tensiunile de strivire pentru ambele seciuni se afl n limitele admisibile, acceptm urmtoarele pene:

Seciunea A-A Pan 12x8x40 GOST 23360-78.

Seciunea B-B Pan 8x7x50 GOST 23360-78.BIBLIOGRAFIE

1. Valeriu Dulgheru, Radion Ciuperc ,,Mecanica aplicat , ndrumar de proiectare.

2. Ion Bostan, Anatol Oprea ,,Bazele proiectrii mainilor ndrumar de proiectare. EMBED Equation.3

EMBED Visio.Drawing.11

PAGE

_1266764062.unknown

_1266764127.unknown

_1266764160.unknown

_1266764176.unknown

_1266764184.unknown

_1266764188.unknown

_1266764192.unknown

_1266764194.unknown

_1266764196.unknown

_1266764197.unknown

_1266764195.unknown

_1266764193.unknown

_1266764190.unknown

_1266764191.unknown

_1266764189.unknown

_1266764186.unknown

_1266764187.unknown

_1266764185.unknown

_1266764180.unknown

_1266764182.unknown

_1266764183.unknown

_1266764181.unknown

_1266764178.unknown

_1266764179.unknown

_1266764177.unknown

_1266764168.unknown

_1266764172.unknown

_1266764174.unknown

_1266764175.unknown

_1266764173.unknown

_1266764170.unknown

_1266764171.unknown

_1266764169.unknown

_1266764164.unknown

_1266764166.unknown

_1266764167.unknown

_1266764165.unknown

_1266764162.unknown

_1266764163.unknown

_1266764161.unknown

_1266764144.unknown

_1266764152.unknown

_1266764156.unknown

_1266764158.unknown

_1266764159.unknown

_1266764157.unknown

_1266764154.unknown

_1266764155.unknown

_1266764153.unknown

_1266764148.unknown

_1266764150.unknown

_1266764151.unknown

_1266764149.unknown

_1266764146.unknown

_1266764147.unknown

_1266764145.unknown

_1266764136.unknown

_1266764140.unknown

_1266764142.unknown

_1266764143.unknown

_1266764141.unknown

_1266764138.unknown

_1266764139.unknown

_1266764137.unknown

_1266764132.unknown

_1266764134.unknown

_1266764135.unknown

_1266764133.unknown

_1266764129.unknown

_1266764130.unknown

_1266764128.unknown

_1266764095.unknown

_1266764111.unknown

_1266764119.unknown

_1266764123.unknown

_1266764125.unknown

_1266764126.unknown

_1266764124.unknown

_1266764121.unknown

_1266764122.unknown

_1266764120.unknown

_1266764115.unknown

_1266764117.unknown

_1266764118.unknown

_1266764116.unknown

_1266764113.unknown

_1266764114.unknown

_1266764112.unknown

_1266764103.unknown

_1266764107.unknown

_1266764109.unknown

_1266764110.unknown

_1266764108.unknown

_1266764105.unknown

_1266764106.unknown

_1266764104.unknown

_1266764099.unknown

_1266764101.unknown

_1266764102.unknown

_1266764100.unknown

_1266764097.unknown

_1266764098.unknown

_1266764096.unknown

_1266764079.unknown

_1266764087.unknown

_1266764091.unknown

_1266764093.unknown

_1266764094.unknown

_1266764092.unknown

_1266764089.unknown

_1266764090.unknown

_1266764088.unknown

_1266764083.unknown

_1266764085.unknown

_1266764086.unknown

_1266764084.unknown

_1266764081.unknown

_1266764082.unknown

_1266764080.unknown

_1266764070.unknown

_1266764075.unknown

_1266764077.unknown

_1266764078.unknown

_1266764076.unknown

_1266764073.unknown

_1266764074.unknown

_1266764071.unknown

_1266764066.unknown

_1266764068.unknown

_1266764069.unknown

_1266764067.unknown

_1266764064.unknown

_1266764065.unknown

_1266764063.unknown

_1266764029.unknown

_1266764045.unknown

_1266764054.unknown

_1266764058.unknown

_1266764060.unknown

_1266764061.unknown

_1266764059.unknown

_1266764056.unknown

_1266764057.unknown

_1266764055.unknown

_1266764050.unknown

_1266764052.unknown

_1266764053.unknown

_1266764051.unknown

_1266764047.unknown

_1266764049.unknown

_1266764048.vsdFigura 2.2 - Forele n angrenajul cilindric cu dini nclinai

T2

w2

Ft2

Fr2

Fa2

Fa1

Fr1

Ft1

w1

T1

_1266764046.unknown

_1266764037.unknown

_1266764041.unknown

_1266764043.unknown

_1266764044.unknown

_1266764042.unknown

_1266764039.unknown

_1266764040.unknown

_1266764038.unknown

_1266764033.unknown

_1266764035.unknown

_1266764036.unknown

_1266764034.unknown

_1266764031.unknown

_1266764032.unknown

_1266764030.unknown

_1266764013.unknown

_1266764021.unknown

_1266764025.unknown

_1266764027.unknown

_1266764028.unknown

_1266764026.unknown

_1266764023.unknown

_1266764024.unknown

_1266764022.unknown

_1266764017.unknown

_1266764019.unknown

_1266764020.unknown

_1266764018.unknown

_1266764015.unknown

_1266764016.unknown

_1266764014.unknown

_1266764004.unknown

_1266764009.unknown

_1266764011.unknown

_1266764012.unknown

_1266764010.unknown

_1266764007.unknown

_1266764008.unknown

_1266764006.unknown

_1266764005.unknown

_1266763999.unknown

_1266764002.unknown

_1266764003.unknown

_1266764001.unknown

_1266763997.unknown

_1266763998.unknown

_1266763996.unknown