RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE FASCICOLO … · comune di pescate provincia di lecco relazione di calcolo delle strutture fascicolo dei calcoli esecutivi delle strutture relazione

Dott. Ing. Ivan Carrara - via Raoul Follereau n.18 – 24027 – Nembro (Bg) - Albo Ingg. Bg n.2155 – p.iva 02436770164 T. 035-523113 mailto [email protected] www.ivancarrara.it

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COMUNE DI PESCATE PROVINCIA DI LECCO

RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

FASCICOLO DEI CALCOLI ESECUTIVI DELLE STRUTTURE

RELAZIONE SUI MATERIALI IMPIEGATI

PIANO DI MANUTENZIONE STRUTTURALE

Nembro, 19/06/2017 Dott. Ing. Ivan Carrara

PROGETTO ESECUTIVO OPERE STRUTTURALI CONNESSE AI LAVORI DI

ADEGUAMENTO AL PROGETTO DI PREVENZIONE INCENDI SCUOLA ELEMENTARE “MARCONI” – VIA PAPA GIOVANNI XXIII, 8


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DESCRIZIONE DELL’INTERVENTO STRUTTURALE

Trattasi di una serie di piccoli interventi strutturali connessi ai lavori di adeguamento al progetto antincendio

relativo alla scuola elementare “Marconi” in comune di Pescate (LC), via Papa Giovanni XXIII n.8, come

specificato in dettaglio nel seguito.

Gli interventi di cui al presente progetto sono i seguenti:

INTERVENTO 1:

Intervento locale ai sensi del par.8.4.3. delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M.

14/01/2008 inerente la chiusura di un lucernario esistente mediante la realizzazione di una porzione di

soletta in getto pieno dello spessore di 20 cm spinottata alla struttura esistente in c.a.;

INTERVENTO 2:


14/01/2008 inerente la formazione di nuove aperture in un muro di spina del piano seminterrato per

modifica locali adibiti a mensa scolastica.

L’intervento prevede la realizzazione di una struttura in c.a. costituita da n.4 nuovi setti in c.a. di dimensioni

20x80 cm solidarizzati alla muratura esistente e da un’allargamento della esistente fondazione in

calcestruzzo mediante la realizzazione di due nuovi cordoli di fondazione affiancati all’esistente e ad esso

solidarizzati. La struttura è atta all’assorbimento ed al trasferimento in fondazione delle azioni statiche e

sismiche competenti al tratto di parete oggetto di modifica.

INTERVENTO 3:


14/01/2008 inerente la modifica di finestrature esistenti in un muro controterra del piano seminterrato per

migliorare le condizioni di aeroilluminazione dei locali adibiti a mensa scolastica. L’intervento prevede la

realizzazione di una struttura in c.a. costituita da n.2 nuovi pilastri in c.a. di dimensioni 45x50 cm

solidarizzati ad un ripartitore di carico al piede in c.a. avente sezione retta 45x30 cm solidarizzato alla

muratura esistente. La struttura è atta all’assorbimento delle azioni statiche e sismiche competenti al tratto

di parete oggetto di modifica.

INTERVENTO 4:

Realizzazione di nuova scala di emergenza esterna in carpenteria metallica avente struttura totalmente

indipendente dall’edificio scolastico, La struttura è costituita da una rampa+pianerottolo. I cosciali della

scala sono previsti in profilati UPN240 atti al contenimento dei gradini e del pianerottolo in grigliato

elettrosaldato maglia 15x76 e piatto 30x2 mm. La struttura a ginocchio della rampa+pianerottolo poggia da

una parte su una fondazione in c.a. e dall’altra parte su un telaio di sostegno in profilati HEB160 a sua volta

incastrato in una fondazione in c.a. di nuova realizzazione


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INTERVENTO 5:


14/01/2008 inerente la modifica della sagoma della rampa scale dal piano terra al piano primo (accanto agli

uffici comunali).

L’intervento prevede la demolizione della prima rampa costituita da n.5 gradini (fino al pianerottolo esistente

da mantenere) il mantenimento della seconda rampa che va messa al nudo strutturale e la realizzazione di

una nuova rampa al di sopra di quest’ultima atta a consentire la realizzazione dei pianerottoli di dimensioni

regolamentari come previsto per le scale di sicurezza antincendio. La rampa di nuova realizzazione sarà

incastrata nella muratura esistente come quella già esistente.

INTERVENTO 5 bis:

Intervento di miglioramento sismico ai sensi delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M.

14/01/2008 inerente la modifica delle aperture in facciata in corrispondenza della nuova scala di emergenza

di cui agli interventi 4-5).

L’intervento prevede il taglio della trave di bordo in c.a. esistente del solaio del piano primo al fine di

consentire la realizzazione della nuova uscita di sicurezza e la contestuale realizzazione di una nuova

parete in c.a. atta a ri-collegare opportunamente la trave di bordo ed i pilastri esistenti. La struttura viene

esaminata e modellata nelle condizioni pre e post intervento al fine di verificarne il comportamento ai fini del

miglioramento sismico.

INTERVENTO 6:


14/01/2008 inerente la chiusura di una apertura esistente e la formazione di una nuova apertura di

dimensioni analoghe in corrispondenza di un muro interno al piano seminterrato per l’accesso ai locali

adibiti a mensa scolastica.


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NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Legge 05/11/1971 n.1086

D.M. 14/01/2008 “ Norme tecniche per le costruzioni”.

Circolare 02/02/2009 n.617 del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici

MATERIALI IMPIEGATI

Calcestruzzo per tutti i getti classe C25/30 N/mm2

Acciaio da cemento armato tipo B450C

Resina epossidica bicomponente per spinature tipo HILTI HIT-RE 500 SD o equivalente da sottoporre alla

DL strutture per approvazione preventiva prima dell’uso.

Acciaio da carpenteria metallica tipo S275

Bulloni e barre filettate classe 8.8 accoppiati a dadi classe 8


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INTERVENTO 1

Chiusura di un lucernario esistente mediante la realizzazione di una porzione di soletta in getto pieno dello

spessore di 20 cm spinottata alla struttura esistente in c.a.

Analisi dei carichi:

Peso proprio soletta in getto pieno H=20 cm 500 daN/m2

Permanente portato 250 daN/m2

Sovraccarico variabile 400 daN/m2

Sollecitazioni di progetto sulla striscia di solaio di larghezza pari ad 1.00 m:

qslu = 1.3 (500 + 250) + 1.5 * 400 = 1575 daN/m2

qsle rara = 1.0 (500 + 250) + 1.0 * 400 = 1150 daN/m2

Mslu = 1575 * 0.702/8 = 96 daNm/m

Vslu = 1575 * 0.70/2 = 551 daN/m

Msle rara = 1150 * 0.702/8 = 70 daNm/m

VERIFICA S.L.U

Unita' di misura delle forze: daN

Unita' di misura delle lunghezze: cm

Tensioni espresse in: daN/cm2

Normativa: NTC-2008

Versione: 14 Gennaio 2008

Tipologia: Altro

Rck: 300.0

fyk: 4580.0

Tensione di calcolo calcestruzzo a

pressotensoflessione: -141.1

Tensione di calcolo acciaio a

pressotensoflessione: 3982.6

Tensione di calcolo a compressione

calcestruzzo per taglio e torsione: -141.1

Tensione di calcolo

a trazione calcestruzzo: 11.9

Tensione di calcolo per l'armatura

trasversale per taglio e torsione: 3982.6

DATI GEOMETRICI, ARMATURE E SOLLECITAZIONI

Sezione tipo: Rettangolare piena

Base: 100.000

Altezza: 20.000

Armature superiori

num. barre φ(mm) copriferro(cm) 5 8.0 5.0


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Armature inferiori


Momento flettente: 9600.000

Taglio: 551.000

RISULTATI VERIFICA A FLESSIONE

Indice di resistenza allo s.l.u.: 0.05

Campo di rottura della sezione: 2

Sollecitazioni resistenti

Sforzo normale: -0.127


Distanza asse neutro

dal bordo compresso: 2.267

Calcestruzzo Acciaio

Tensioni deformazioni(%) Tensioni deformazioni(%)

bordo superiore: -139.38 -0.18 3982.60 0.21

bordo inferiore: Allungamento 1.39 3982.60 1.00

RISULTATI VERIFICA A TAGLIO

Verifica senza armatura trasversale

Taglio res. ultimo (VRd): 7481.168

Indice di resistenza: 0.07

Verifica delle bielle compresse

Taglio resistente ultimo (VRcd): 47617.871

ctg(ϑ): 1.00 Indice di resistenza: 0.01

Verifica con armatura trasversale

Taglio attribuito all'armatura : 551.000

Armatura trasversale per unita' di

lunghezza (Asw,cm2/m): 1.02

Applicare solo i minimi di norma perchè la

sezione non richiede armatura trasversale a taglio (V<=Vrdu1)

Staffe a 2 braccia: φ8/99.0cm

VERIFICA S.L.E.




Normativa: NTC-2008


Tipologia: Altro

Rck: 300.0

fyk: 4580.0

Condizione ambientale: Ordinaria

Tipologia combinazione: Rara

Tensione massima

ammissibile calcestruzzo: 147.0

Tensione massima del

calcestruzzo in trazione: 21.7


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Tensione massima

ammissibile acciaio: 3664.0



Base: 100.000

Altezza: 20.000

Armature superiori


Armature inferiori



RISULTATI VERIFICA S.L.E.

Tensioni calcestruzzo Tensioni acciaio

bordo superiore: -0.88 -2.78

bordo inferiore: 0.98 4.34



Area totale acciaio superiore(cm2): 2.51

Area totale acciaio inferiore(cm2): 2.51


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INTERVENTO 2

Formazione di nuove aperture in un muro di spina del piano seminterrato per modifica locali adibiti a mensa

scolastica.

Carichi sulla muratura interessata dalla formazione delle nuove aperture:

Carico dal secondo solaio (copertura) 3625 daN/m

Peso proprio muro alpiano primo 1775 daN/m

Carico dal primo solaio 4935 daN/m

Totale sull’allineamento 10335 daN/m

Forza sismica complessiva da affidare interamente ai 4 setti di nuova realizzazione:

FH = (1.5 * 10335 * 6.50) * ag/g * S = 100800 * 0.0544 * 1.5 = 8225 daN

Altezza dei setti dall’attacco fondazione = 310 cm

Mslu = momento complessivo al piede da ripartire sui setti = 8225 * 3.10 = 25500 daNm

Vslu = taglio complessivo al piede da ripartire sui setti = 8225 daN

VERIFICA NUOVI SETTI 20X80 CM:

In definitiva, si ottengono le seguenti sollecitazioni nella sezione di base di cadauno setto di nuova

realizzazione:

Nsd = (100800 * 2.50 /6.50) / 2 = 19500 daN

Msd = 25500 / 4 = 6375 daNm

Vsd = 8225 / 4 = 2060 daN

VERIFICA S.L.U




Normativa: NTC-2008


Tipologia: Altro

Rck: 300.0

fyk: 4580.0







Tensione di calcolo




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Base: 20.000

Altezza: 80.000

Armature superiori


Armature inferiori


Sforzo normale N: -19500.000


Taglio: 2060.000

RISULTATI VERIFICA A PRESSOFLESSIONE










bordo superiore: -141.09 -0.35 -3982.60 -0.31














VERIFICA NUOVE FONDAZIONI 30X60 CM:

Msd = 6375 / 2 = 3200 daNm

Vsd = 19500 / 2 + 6375 / 0.80 = 17750 daN


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VERIFICA S.L.U




Normativa: NTC-2008


Tipologia: Altro

Rck: 300.0

fyk: 4580.0







Tensione di calcolo






Base: 30.000

Altezza: 60.000

Armature superiori


Armature inferiori



Taglio: 17750.000





Sforzo normale: 0.423






bordo superiore: -133.65 -0.15 -1032.37 -0.05







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VERIFICA ARCHITRAVI HEB200:

Luce di calcolo = 150 cm

qslu = 1.5 * 10335 = 15505 daN/m

Msd = (15505 * 1.502 / 8) / 2 = 2180 daNm su cadauna trave

Vsd = (15505 * 1.50 / 2) / 2 = 5815 daNm su cadauna trave

HEB200 Wel = 570 cm3 Av = 15.30 cm2

M Rd = Wel * fyk / γM0 = 570*2750 / 1.05 = 1492857 daNcm = 14928 daNm

iR = Msd / M Rd = 2180 / 14928 = 0.15 < 1

V Rd = Av * fyk / (√3 * γM0) = 15.30 * 2750 / (√3 * 1.05) = 23235 daN

iR = Vsd / V Rd = 5815 / 23235 = 0.25 < 1

La verifica a freccia non è significativa in quanto la trave sarà messa in forza a mezzo cunei per entrare in

esercizio scontando preventivamente le deformazioni.


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INTERVENTO 3

Modifica di finestrature esistenti in un muro controterra del piano seminterrato per migliorare le condizioni di

aeroilluminazione dei locali adibiti a mensa scolastica.

Carichi sulla muratura interessata dalla modifica delle aperture:

Carico dal secondo solaio (copertura) 1430 daN/m

Peso proprio muro alpiano primo 1365 daN/m

Carico dal primo solaio 2940 daN/m

Totale sull’allineamento 5735 daN/m

Forza sismica complessiva da affidare interamente al pilastro centrale di nuova realizzazione per cadauna

apertura:

FH = (1.5 * 5735 * 4.10) * ag/g * S = 35270 * 0.0544 * 1.5 = 2880 daN

Altezza del pilastro dall’attacco muro = 210 cm

VERIFICA NUOVI PILASTRI 45X50 CM:

Si ottengono le seguenti sollecitazioni nella sezione di base di cadauno pilastro di nuova realizzazione:

Nsd = 1.5 * 5735 * 4.10 / 2 = 17635 daN

Msd = 2880 * 2.10 = 6050 daNm

Vsd = 2880 daN

VERIFICA S.L.U




Normativa: NTC-2008


Tipologia: Altro

Rck: 300.0

fyk: 4580.0







Tensione di calcolo





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Base: 45.000

Altezza: 50.000

Armature superiori


2 16.0 25.0

Armature inferiori


Sforzo normale N: -17635.000


Taglio: 2880.000

RISULTATI VERIFICA A PRESSOFLESSIONE










bordo superiore: -141.09 -0.35 -3982.60 -0.25














VERIFICA RIPARTITORE IN C.A. 45X30 CM:

Msd = 6050 / 2 = 3025 daNm

Vsd = 17635 / 2 + 6050 / 0.50 = 20920 daN


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VERIFICA S.L.U




Normativa: NTC-2008


Tipologia: Altro

Rck: 300.0

fyk: 4580.0







Tensione di calcolo






Base: 45.000

Altezza: 30.000

Armature superiori


Armature inferiori



Taglio: 20920.000











bordo superiore: -141.09 -0.25 -59.63 -0.00







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VERIFICA ARCHITRAVI HEB200:

Luce di calcolo = 200 cm

qslu = 1.5 * 5735 = 8605 daN/m

Msd = (8605 * 2.002 / 8) / 2 = 2155 daNm su cadauna trave

Vsd = (8605 * 2.00 / 2) / 2 = 4305 daNm su cadauna trave

HEB200 Wel = 570 cm3 Av = 15.30 cm2

M Rd = Wel * fyk / γM0 = 570*2750 / 1.05 = 1492857 daNcm = 14928 daNm

iR = Msd / M Rd = 2155 / 14928 = 0.15 < 1

V Rd = Av * fyk / (√3 * γM0) = 15.30 * 2750 / (√3 * 1.05) = 23235 daN

iR = Vsd / V Rd = 4305 / 23235 = 0.19 < 1

La verifica a freccia non è significativa in quanto la trave sarà messa in forza a mezzo cunei per entrare in

esercizio scontando preventivamente le deformazioni.


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INTERVENTO 4

Realizzazione di nuova scala di emergenza esterna in carpenteria metallica avente struttura totalmente

indipendente dall’edificio scolastico,

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA

Nome dell'archivio di lavoro Scala emergenza

Intestazione del lavoro Scuola Elementare Marconi - Pescate (LC)

Tipo di struttura Nello Spazio

Tipo di analisi Statica e Dinamica

Tipo di soluzione Lineare

Unita' di misura delle forze daN

Unita' di misura delle lunghezze cm

Normativa NTC/2008

NORMATIVA

Vita nominale costruzione 50 anni

Classe d'uso costruzione IV

Vita di riferimento 50 anni

Spettro di risposta Stato limite ultimo slv

Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10

Tempo di ritorno del sisma 949 anni

Localita' Pescate - (LC)

ag/g 0.054

F0 2.63

Tc 0.28

Categoria del suolo C

Fattore topografico 1

STATO LIMITE ULTIMO

Coefficiente di smorzamento 5%

Eccentricita' accidentale 0%

Numero di frequenze 10

Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=1

Duttilita' Bassa Duttilita'

PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0

Sisma verticale Assente

Combinazione dei modi CQC

Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8

λ 0.3

µ 0.3

Note: Il progetto della struttura in oggetto viene effettuato assumendo per il fattore di struttura q il valore q=1.

Avendo assunto per il fattore di struttura q il valore q=1, non si applica per la struttura in esame il criterio della

Gerarchia delle Resistenze.


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MODELLO DI CALCOLO – ANALISI - CODICE DI CALCOLO ADOTTATO

La struttura è stata modellata nello spazio tridimensionale, con elementi BEAM coerenti con quanto previsto nella

tavola di carpenteria.

La struttura è stata sottoposta oltre che ai carichi statici ordinari, all’azione del sisma nelle due direzioni principali della

costruzione (X ed Y) opportunamente combinati fra loro come previsto dalle NTC2008.

Gli effetti dei singoli modi sono stati computati mediante una combinazione quadratica completa CQC.

Non si è considerato l’effetto del sisma in direzione verticale (z) in accordo con il p.to 7.2.1 NTC2008 (sito ricadente in

zona sismica 3).

La struttura è stata analizzata, ai fini sismici, mediante analisi dinamica modale associata agli spettri di risposta di

progetto, considerando il comportamento elastico lineare dei materiali. Non si è applicato il criterio della GERARCHIA

DELLE RESISTENZE in quanto, come detto in precedenza, la struttura è progettata con fattore di struttura q=1.

Dovendo inoltre tenere conto degli effetti della eccentricità accidentale dei centri di massa degli impalcati imposta dalla

norma, si è provveduto, qualora presenti piani rigidi orizzontali, alla esecuzione dell’analisi modale completa

dell’edificio per ogni spostamento fittizio dei c.m. inviluppando i risultati ottenuti mediante una combinazione

quadratica completa. Gli effetti combinati del sisma nelle due direzioni X ed Y sono stati valutati come previsto in EC8

e cioè sommando ad ogni sisma ”principale”, il 30% degli effetti prodotti dal sisma nelle rimanenti direzioni.

Per la modellazione e l’analisi si è adottato il codice “Mastersap Top” prodotto dalla società Studio Software AMV srl

con sede in Ronchi dei Legionari (Go), via Roma, licenza d’uso software n.33911


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ATTESTATO DI AFFIDABILITA’ DEL CODICE DI CALCOLO


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LISTA MATERIALI UTILIZZATI

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless.

1 Acciaio +2.10e+006 0.300 0.00785 +1.20e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

2 Calcestruzzo C25/30 (Rck 300) +3.21e+005 0.120 0.00250 +1.00e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

Per tutte le membrature costituenti la struttura metallica oggetto della presente relazione quali aste, piatti, piastre, ecc., è previsto l’impiego di acciaio tipo S275 saldabile (ex Fe 430)

RIEPILOGO DELLE SEZIONI UTILIZZATE NEL MODELLO STRUTTURALE

SEZIONI A PROFILO SEMPLICE

Codice Codice sezione Asse Y capovolto

1 UNP 240 No

2 HEB 160 No

3 HEB 160 Si'

CARICHI SULLA RAMPA E SUL PIANEROTTOLO

Sulla rampa e sul pianerottolo sono stati considerati agenti, oltre ai pesi propri strutturali computati direttamente dal programma, i seguenti carichi: Incidenza grigliato 40 daN/m2 Sovraccarico variabile rampe e pianerottoli 400 daN/m2 Incidenza parapetto 50 daN/m

CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE

Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz. SLD

Permanente grigliati 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato -0.004000 0.000 -0.004000 0.000 1.0000 1.0000

Permanente parapetto 2 Condizione 1

Permanente: Permanente portato -0.005000 0.000 -0.005000 0.000 1.0000 1.0000

Categoria C2 - Balconi, sale convegni, cinema, teatri

3 Condizione 2 Variabile: Aree di acquisto e congresso

-0.040000 0.000 -0.040000 0.000 0.6000 0.6000


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COMBINAZIONI DI CARICO

NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO)

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

1 Dinamica Azione sismica: Presente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000

Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 2 0.600

2 Statica Azione sismica: Sisma assente




COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

3 Rara Tipologia: Rara




4 Frequente Tipologia: Frequente




5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente




DEFORMABILITA’ DELLA STRUTTURA (SLE RARA – CM)


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VERIFICA DELLA STRUTTURA Si riporta, per comodità di lettura, la mappa di colore relativa all’inviluppo degli INDICI DI RESISTENZA E STABILITA’

della struttura intesi come IR = DOMANDA / CAPACITA’ sia in termini di resistenza che in termini di stabilità di

ciascuna asta componente la struttura. In sostanza nella figura seguente sono mappati gli inviluppi degli indici delle

verifiche di resistenza e di stabilità di ciascuna asta componente la struttura. La struttura risulta pertanto verificata in

termini di resistenza e stabilità se tutti gli indici di resistenza sono < 1. Nel caso in esame il valore massimo ottenuto

per la struttura è IR = 0.107 < 1 con conseguente esito positivo della verifica. Il tabulato di verifica completo della

struttura è comunque disponibile presso lo studio dello scrivente, e a richiesta ne potrà essere fornita copia.


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VERIFICA COLLEGAMENTO COLLEGAMENTO – BASE COLONNE Colonna-Fondazione Colonna: Gruppo = 3 Elemento = 1 Nodo = 1 HEB 160 S 275 (Fe 430) [Verifica] Banca n. 0: Banche generali AMV Assi locali piastra N = -1268.00 daN Ty = -164.06 daN My = 8041.50 daN*cm Tz = 189.50 daN Mz = -16973.03 daN*cm Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell'analisi strutturale. [Verifica piastra di base] (S 275 (Fe 430), Rck 300) 260x360x15 Tipologia n. 2 A = 160 B = 260 (mm) [Verifica cls] Verifica cls: I.R. = 0.04 Verifica piastra: Sigma id = 522.9 daN/cm² I.R. = 0.20 [Verifica tirafondo] (S 235 (Fe 360)) Numero 4 tirafondi ad aderenza: Diam. = 16 Lunghezza = 320 (mm) (pari a 20 diametri, aggiungere uncino) Fvb,Rd = 2605.76 daN Ft,Rd = 3908.64 daN I.R. = 0.05 [Verifica saldatura profilo] Saldatura a cordone d'angolo (doppia sull'ala): verificata Lunghezza1: 160 (mm) Altezza di gola1: 9 (mm) Lunghezza2: 104 (mm) Altezza di gola2: 5 (mm) Lunghezza3: 61 (mm) Altezza di gola3: 9 (mm) Sigma perp. = 68.0 daN/cm² Tens par. = 15.8 daN/cm² I.R. = 0.03 [Resistenza del nodo] Modalità di collasso: nessuna, situazione più gravosa [Verifica piastra]


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VERIFICA COLLEGAMENTO COLLEGAMENTO COLONNA-TRAVERSO HEB160 Colonna-Trave (flangia) Colonna: Gruppo = 3 Elemento = 1 HEB 160 Trave: Gruppo = 3 Elemento = 3 HEB 160 S 275 (Fe 430) [Verifica] Banca n. 0: Banche generali AMV N = -1168.00 daN T (taglio massimo) = -164.06 daN Mmax pos.= 11930.35 daN*cm Mmax neg.= -12731.15 daN*cm M torcente = 0.00 daN*cm Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell'analisi strutturale. [Verifica flangia] (S 275 (Fe 430)) Flangia tipo 5: 160x260x15 A = 110 B = 84 C = 38 D = 35 E = 0 (mm) n. 0 file intermedie di bulloni per infittimento Diam. bulloni M12 Incremento foro: 1.0 (mm) (Classe 8.8) [Resistenza zona a taglio] F,Rd = 24006.2 daN (resistenza anima colonna) [Resistenza zona a compressione] F,Rd = 29705.3 daN (resistenza anima colonna) [Resistenza zona a trazione] [Seconda fila di bulloni] F,Rd = 9797.8 daN (resistenza ala colonna) F,Rd = 9797.8 daN (resistenza flangia di estremità) F,Rd = 28186.1 daN (resistenza anima colonna) F,t2,Rd,ult = 5220.3 daN (resistenza efficace seconda fila) [Momento resistente negativo] Mj,Rd = 113164.1 daN*cm [Momento resistente positivo] Mj,Rd = 242166.1 daN*cm [Rigidezza rotazionale (M negativo)] (calcolata per N trascurabile) S,j = 27942104.0 daN*cm/rad (rigidezza del giunto) [Rigidezza rotazionale (M positivo)] (calcolata per N trascurabile) S,j = 83483856.0 daN*cm/rad (rigidezza del giunto) [Resistenza assiale profilo] Npl,Rd = 142214.3 daN |N| <= 0.05 Npl,Rd (trascurabile) [Verifica a presso-tensoflessione del giunto] I.R. = 0.11 [Verifica a taglio del nodo] F,v,Rd = 3265.9 daN (resistenza dei bulloni a taglio) F,t,Rd = 4898.9 daN (resistenza dei bulloni a trazione) I.R. = 0.08 [Verifica di rifollamento] F,b,Rd = 15083.1 daN (resistenza a rifollamento) I.R. = 0.00 [Verifica saldatura profilo] Saldatura a completa penetrazione: verificata Lunghezza1: 160 (mm) Lunghezza2: 104 (mm) Sigma id = 57.6 daN/cm² I.R. = 0.02


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VERIFICA FONDAZIONI Si riportano le pressioni sul terreno esercitate dalle fondazioni della scala e le verifiche di capacità portante

assumendo per il terreno i seguenti parametri prudenziali:

peso di volume = 1800 daN/m3

angolo di attrito intervo = 25°

PRESSIONI SLU/SLV

PRESSIONI SLE RARA


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INDICE DI RESISTENZA CAPACITA’ PORTANTE DEL TERRENO

INDICE DI RESISTENZA A SCORRIMENTO FONDAZIONE

INDICE DI RESISTENZA SLE


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INTERVENTO 5 BIS

Modifica delle aperture in facciata in corrispondenza della nuova scala di emergenza di cui agli interventi

n.4-5).

SINTESI DELLE VERIFICHE E PRESCRIZIONI PER LA PARTE STRUTTURALE IN LEGNO

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro

Intervento in facciata

Intestazione del lavoro Scuola elementare di Pescate (LC)

Tipo di struttura Nello Spazio

Tipo di analisi Statica e Dinamica

Tipo di soluzione Lineare

Unita' di misura delle forze daN

Unita' di misura delle lunghezze cm

Normativa NTC/2008

NORMATIVA

Vita nominale costruzione 50 anni

Classe d'uso costruzione IV

Vita di riferimento 100 anni

Spettro di risposta Stato limite ultimo slv

Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10

Tempo di ritorno del sisma 949 anni

Localita' Pescate - (LC)

ag/g 0.054

F0 2.63

Tc 0.28

Categoria del suolo C

Fattore topografico 1

STATO LIMITE ULTIMO

Coefficiente di smorzamento 5%

Eccentricita' accidentale 5%

Numero di frequenze 10

Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor = 2.64 [q0X = 3.3 q0Y = 3.3 kw = 1 Kr = 0.8]

Duttilita' Bassa Duttilita'

PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0

Sisma verticale Assente

Combinazione dei modi CQC

Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8

λ 0.3

µ 0.3


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MODELLO PRE-INTERVENTO IN FACCIATA

Azioni assiali sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daN

P1

P6

P7

P8

P13


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Tagli Fy sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daN

Tagli Fz sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daN


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Momenti Mz sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daNcm

Momenti My sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daNcm


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MODELLO POST-INTERVENTO IN FACCIATA

Azioni assiali sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daN


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Tagli Fy sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daN

Tagli Fz sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daN


Pagina: 32

Momenti Mz sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daNcm

Momenti My sui pilastri (inviluppo combinazioni sismiche) – daNcm


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COMMENTI RELATIVI AL CONFRONTO DEL COMPORTAMENTO GLOBALE DELLA STRUTTURA PRE E POST INTERVENTO: 1) AZIONI VERTICALI Fx Si osserva una sostanziale equivalenza fra le due situazioni in termini di carichi assiali sui pilastri

esistenti dell’edificio

2) TAGLI Fy Si osserva una generale riduzione delle sollecitazioni taglianti Fy sui pilastri con un leggero

aggravio sul pilastro P1 (Fy = 2832 daN) che si sottopone a verifica:

Pilastro P1 – verifica a taglio Fy

sezione 30x30 cm armato con 4Ø14 vertivcali negli angoli e staffe a due braccia Ø8/13 cm,

materiali pilastro: calcestruzzo Rck 250 daN/cm2, acciaio FeB32k, (dati desunti dal progetto

strutturale originale redatto nel maggio 1974 – tav.3CA).

VERIFICA S.L.U




Normativa: NTC-2008


Tipologia: Altro

Rck: 250.0

fyk: 3200.0



Tensione di calcolo






Base: 30.000

Altezza: 30.000

Armature superiori


Armature inferiori



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Taglio: 2832.000









Applicare solo i minimi di norma perchè la

sezione non richiede armatura trasversale a taglio (V<=Vrdu1)

Staffe a 2 braccia: φ8/99.0 cm < φ8/13.0 cm VERIFICATO

2) TAGLI Fz Si osserva un leggero incremento delle sollecitazioni taglianti Fz sui pilastri di estremità P1,

P6,P7,P8,P13 con il valore massimo sul pilastro P1 (Fy = 2833 daN) che risulta sostanzialmente

verificato come mostrato al punto precedente.

3) MOMENTI Mz Si osserva, nella situazione post-intervento, una generale riduzione delle sollecitazioni flessionali

Mz sui pilastri rispetto alla situazione pre-intervento

4) MOMENTI My

Si osserva, nella situazione post-intervento, una generale riduzione delle sollecitazioni flessionali

My sui pilastri rispetto alla situazione pre-intervento, con un leggero aggravio sul pilastro P7

(My=4806 daNm contro i 4475 daNm pre-intervento) equivalente ad un incremento pari al 7.4%

che si ritiene sostanzialmente accettabile.

INTERVENTO 6

Tale intervento prevede la chiusura di una porta esistente con ripristino della continuità della struttura

muraria esistente, e l’apertura nella medesima parete di una porta di eguali dimensioni di quella da

chiudere. Sostanzialmente ciò mantiene inalterato il comportamento della parete sia in termini statici che in

termini dinamici senza bisogno di ulteriori verifiche.


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PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE

● INDICE

− MANUALE D’USO: mette a punto una metodica ispezione dei manufatti che individua, sulla base

dei requisiti fissati dal progettista in fase di redazione del progetto, una serie di “problematiche” che

possono influenzare sia la funzionalità che la durabilità del bene e per i quali un corretto intervento

manutentivo significa il mantenimento in essere delle caratteristiche funzionali, l’allungamento della

vita utile nonché il mantenimento del valore patrimoniale.

− MANUALE DI MANUTENZIONE: è lo strumento con cui il tecnico incaricato si rapporta con il

manufatto in fase di gestione di manutenzione programmata.

− PROGRAMMA DI MANUTENZIONE: è lo strumento con cui, chi ha il compito di gestire il bene

riesce a programmare le attività di riferimento e prevedere il complesso di interventi inerenti la

manutenzione di cui si indicano la periodicità e le strategie di attuazione nel medio e lungo periodo.

● PREMESSA

Il presente Piano di Manutenzione dell’Opera Strutturale prevede, pianifica e programma l’attività di

manutenzione delle parti strutturali, al fine di mantenere costanti le caratteristiche di qualità, efficienza e

valore economico dell’opera. È da considerarsi come elemento complementare al progetto strutturale,

articolandosi nei seguenti documenti: Manuale d’uso, Manuale di manutenzione e Programma di

manutenzione.


Pagina: 36

● MANUALE D’USO − Descrizione e collocazione dell’intervento:

Scuola elementare “Marconi” in comune di Pescate (LC),via Paoa Giovanni XXIII n.8 − Elementi contenuti nel Piano di Manutenzione dell’Opera Strutturale:

- Solaio in getto pieno per chiusura lucernario (Intervento 1) - Pilastri e setti in cemento armato - Travi e cordoli in cemento armato - Fondazioni in cemento armato - Profili metallici per pilastri o travi

− Modalità di uso corretto:

Non è consentito apportare modifiche alle strutture portanti compromettendone l’integrità, in caso di accertata anomalia strutturale contattare un ingegnere strutturista.

● MANUALE DI MANUTENZIONE e PROGRAMMA DI MANUTENZIONE

− Risorse necessarie per l’intervento manutentivo Per eseguire le manutenzioni di cui al presente Programma di Manutenzione dell’Opera Strutturale è necessario affidarsi ad idonea impresa edile, previa consultazione dell’ingegnere strutturista.


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Elemento Strutturale Modalità di MANUTENZIONE Periodicità

SOLAIO IN GETTO PIENO

Livello minimo delle prestazioni: - Resistenza ai carichi ed alle sollecitazioni previste in fase di

progettazione strutturale. - Resistenza termica. - Isolamento acustico. - Resistenza al fuoco. Caratteristiche del materiale: - Calcestruzzo Classe di Resistenza C25/30. - Acciaio per barre e staffe d’armatura: B450C. Modalità di controllo: - Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano

fenomeni di cedimento strutturale. Problemi riscontrabili: - Deterioramento e/o degrado dei materiali con particolare attenzione

all’intradosso in calcestruzzo. - Dissesto delle strutture (lesioni, fessure, deformazioni in campata). - Affioramenti di efflorescenze e muffe. - Presenza di macchie di colore ruggine in corrispondenza dei copriferri

delle barre d’armatura. Possibili cause: - Incremento dei carichi gravanti la struttura. - Malfunzionamento degli impianti tecnologici presenti nella caldana del

solaio. - Fenomeni atmosferici. Tipo di intervento (consultare un ingegnere strutturista): - Riparazioni localizzate di parti strutturali in cls. armato. - Ripristino e protezione di parti strutturali in cls. armato. - Protezione delle barre di armatura del cls. armato. Strumenti atti a migliorare la conservazione dell’opera: - Malte e trattamenti speciali. - Impermeabilizzazione del solaio esposto agli agenti atmosferici.

5 anni


Pagina: 38


PILASTRI E SETTI IN C.A.


progettazione strutturale. - Resistenza al fuoco. Caratteristiche del materiale: - Calcestruzzo Classe di Resistenza C25/30. - Acciaio per barre e staffe d’armatura: B450C. Modalità di controllo: - Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano

fenomeni di cedimento strutturale. Problemi riscontrabili: - Deterioramento e/o degrado dei materiali con particolare attenzione al

calcestruzzo a vista. - Dissesto delle strutture (lesioni, fessure, distacchi d’angolo). - Presenza di macchie di colore ruggine in corrispondenza dei copriferri

delle barre d’armatura. Possibili cause: - Incremento dei carichi gravanti la struttura. Tipo di intervento (consultare un ingegnere strutturista): - Riparazioni localizzate di parti strutturali in cls. armato. - Ripristino e protezione di parti strutturali in cls. armato. - Protezione delle barre di armatura del cls. armato. Strumenti atti a migliorare la conservazione dell’opera: - Malte e trattamenti speciali. - Cerchiatura dei pilastri con angolari e piatti metallici.

5 anni


Pagina: 39


TRAVI e CORDOLI IN

C.A.


progettazione strutturale. - Resistenza termica. - Isolamento acustico. - Resistenza al fuoco. Caratteristiche del materiale: - Calcestruzzo Classe di Resistenza C25/30. - Acciaio per barre e staffe d’armatura: B450C. Modalità di controllo: - Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano


calcestruzzo a vista. - Dissesto delle strutture (lesioni, fessure, distacchi d’angolo). - Presenza di macchie di colore ruggine in corrispondenza dei copriferri

delle barre d’armatura. Possibili cause: - Incremento dei carichi gravanti la struttura. - Malfunzionamento degli impianti tecnologici presenti nella caldana del

solaio. - Fenomeni atmosferici. Tipo di intervento (consultare un ingegnere strutturista): - Riparazioni localizzate di parti strutturali in cls. armato. - Ripristino e protezione di parti strutturali in cls. armato. - Protezione delle barre di armatura del cls. armato. Strumenti atti a migliorare la conservazione dell’opera: - Malte e trattamenti speciali.

5 anni


Pagina: 40


FONDAZIONI IN CEMENTO

ARMATO


progettazione strutturale. Caratteristiche del materiale: - Calcestruzzo Classe di Resistenza C25/30. - Acciaio per barre e staffe d’armatura: B450C. Modalità di controllo: - Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano

fenomeni di cedimento strutturale. Problemi riscontrabili: - Deterioramento e/o degrado del calcestruzzo. - Dissesto delle strutture (lesioni, fessure, distacco della

pavimentazione). - Affioramenti di efflorescenze e muffe a pavimento. - Presenza di macchie di colore ruggine in corrispondenza dei copriferri

delle barre d’armatura. Possibili cause: - Incremento dei carichi gravanti la struttura. - Malfunzionamento degli impianti tecnologici presenti nel vespaio di

fondazione. - Presenza di falda acquifera a livello delle fondazioni. Tipo di intervento (consultare un ingegnere strutturista): - Riparazioni localizzate di parti strutturali in cls. armato. - Ripristino e protezione di parti strutturali in cls. armato. - Protezione delle barre di armatura del cls. armato. Strumenti atti a migliorare la conservazione dell’opera: - Malte e trattamenti speciali. - Pozzetti di ispezione drenanti.

5 anni


Pagina: 41


PROFILI METALLICI

(travi)


progettazione strutturale. - Resistenza termica. - Isolamento acustico. - Resistenza al fuoco. Caratteristiche del materiale: - Acciaio per profili metallici: S275 Modalità di controllo: - Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano


piatto metallico a vista all’intradosso del trave. - Dissesto delle strutture (lesioni, fessure, deformazioni in campata). - Deterioramento della vernice ignifuga. Possibili cause: - Incremento dei carichi gravanti la struttura. Tipo di intervento (consultare un ingegnere strutturista): - Riparazioni localizzate di parti strutturali in acciaio. - Ripristino e protezione di parti strutturali in acciaio. - Ripristino della protezione al fuoco. Strumenti atti a migliorare la conservazione dell’opera: Vernici, malte e trattamenti speciali.

5 anni


Pagina: 42


PROFILI METALLICI

(pilastri)


progettazione strutturale. - Resistenza termica. - Isolamento acustico. - Resistenza al fuoco. Caratteristiche del materiale: - Acciaio per profili metallici: S275 Modalità di controllo: - Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano


piatto metallico a vista all’intradosso del trave. - Dissesto delle strutture (lesioni, fessure, deformazioni in campata). - Deterioramento della vernice ignifuga. Possibili cause: - Incremento dei carichi gravanti la struttura. Tipo di intervento (consultare un ingegnere strutturista): - Riparazioni localizzate di parti strutturali in acciaio. - Ripristino e protezione di parti strutturali in acciaio. - Ripristino della protezione al fuoco. Strumenti atti a migliorare la conservazione dell’opera: - Vernici, malte e trattamenti speciali.

5 anni

Nembro, 19/06/2017 Dott. Ing. Ivan Carrara

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RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE FASCICOLO … · comune di pescate provincia di lecco relazione di calcolo delle strutture fascicolo dei calcoli esecutivi delle strutture relazione