Relazione di calcolo FINALE EMILIA - sito.comunefinale.netsito.comunefinale.net/LLPP/9 PROGETTO ESECUTIVO/opere strutturali... · Il presente documento intende fornire le scelte progettuali,

ROSA ASSOCIATI

Architettura Ingegneria Infrastrutture

Via Max Planck, 3 – Bolzano 39100

Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336

Mail: [email protected]

Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525


RELAZIONE DI CALCOLO

01913

Rev. 00 1 di 71

Elaborato Verificato Approvato Data Revisione

1° emissione - PR PR 01.2014 00

2° emissione - - - - -

RELAZIONE DI CALCOLO E VERIFICA DELLE STRUTTURE DELLA SCUOLA MEDIA "FRASSONI" NEL NUOVO POLO SCOLASTICO

FINALE EMILIA (MO)

Comune di Finale Emilia

via Trento Trieste, Finale Emilia

Provincia di Modena

RELAZIONE DI CALCOLO DELLE OPERE STRUTTURALI

COMMITTENTE

Comune di Finale Emilia

_________________________________________ Finale Emilia, Modena

PROGETTISTA ING. PAOLO ROSA Via Max Planck 3 | 39100 Bolzano Tel 0471 512951 - Fax 0471 506336 e-mail [email protected]

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 2 di 71

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 3 di 71

SOMMARIO

1. INTRODUZIONE ........................................................................................................................................................... 6

1.1 GENERALITA’ ............................................................................................................................................................ 6

1.2 DESCRIZIONE DELL’OPERA ..................................................................................................................................... 7

1.2.1 STRUTTURE ORIZZONTALI ................................................................................................................................... 10

1.2.2 STRUTTURE VERTICALI ........................................................................................................................................ 11

1.3 NORMATIVA DI RIFERIMENTO .............................................................................................................................. 11

1.4 PRINCIPI FONDAMENTALI ..................................................................................................................................... 13

1.4.1 STATI LIMITE ULTIMI (SLU) ................................................................................................................................... 13

1.4.2 STATI LIMITE DI ESERCIZIO (SLE) ........................................................................................................................ 13

1.5 VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO ........................................................................ 14

1.5.1 Vita nominale .................................................................................................................................................... 14

1.5.2 Classi d’uso ........................................................................................................................................................ 14

1.5.3 Periodo di riferimento per l’azione sismica .................................................................................................. 15

2. AZIONI SULLE COSTRUZIONI .................................................................................................................................... 16

2.1 ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................................. 16

2.1.1 Famiglia SLU ....................................................................................................................................................... 17

2.1.2 Famiglia SLE rara ............................................................................................................................................... 18

2.1.3 Famiglia SLE frequente .................................................................................................................................... 19

2.1.4 Famiglia SLE quasi permanente..................................................................................................................... 19

2.1.5 Famiglia SLO ...................................................................................................................................................... 19

2.1.6 Famiglia SLV....................................................................................................................................................... 20

2.2 Carichi dovuti al peso proprio (G1) e permanenti portati (G2) .................................................................... 21

2.3 Carichi variabili ...................................................................................................................................................... 21

2.4 Carichi statici su ciascun impalcato ................................................................................................................. 22

2.5 Azione sismica ....................................................................................................................................................... 24

2.5.1 Categorie di sottosuolo ................................................................................................................................... 24

2.5.2 Valutazione dell’azione sismica..................................................................................................................... 26

2.5.3 Definizione del fattore di struttura ................................................................................................................. 28

2.5.4 Definizione degli spettri di progetto .............................................................................................................. 29

2.6 Neve ........................................................................................................................................................................ 30

2.7 Vento ...................................................................................................................................................................... 32

3. ANALISI E VERIFICHE MEDIANTE CODICE DI CALCOLO ........................................................................................ 36

3.1 INTRODUZIONE ....................................................................................................................................................... 36

3.1.1 Origine e Caratteristiche dei Codici di Calcolo ......................................................................................... 36

3.2 DESCRIZIONE DEL MODELLO ............................................................................................................................... 37

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 4 di 71

3.2.1 CORPO A: Aula Magna .................................................................................................................................. 39

3.2.2 CORPO B: Aule e Attività speciali ................................................................................................................. 40

3.2.3 CORPO C: Atrio, Segreteria e Biblioteca ..................................................................................................... 42

3.2.4 CORPO D: Aule e Attività speciali ................................................................................................................. 44

3.3 RISULTATI DI CALCOLO GLOBALI DELLE SINGOLE STRUTTURE ......................................................................... 45

3.3.1 Risposta modale ............................................................................................................................................... 45

3.3.2 Spostamenti di interpiano massimi ................................................................................................................ 48

3.3.3 Verifica effetti secondo ordine ...................................................................................................................... 55

4. VERIFICA PILASTRI .................................................................................................................................................... 60

4.1 Numerazione elementi beam per verifica pilastri........................................................................................... 60

4.1.1 Corpo A .............................................................................................................................................................. 60

4.1.2 Corpo B .............................................................................................................................................................. 61

4.1.3 Corpo C ............................................................................................................................................................. 62

4.2 Corpo D .................................................................................................................................................................. 65

5. MATERIALI ................................................................................................................................................................. 68

5.1 Calcestruzzo ........................................................................................................................................................... 68

5.2 Acciaio per cemento armato ............................................................................................................................ 68

5.3 Legno ...................................................................................................................................................................... 69

5.4 Acciaio da carpenteria ....................................................................................................................................... 70

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 5 di 71

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 6 di 71

1. INTRODUZIONE

1.1 GENERALITA’

Le opere strutturali in fase di progetto consistono nella costruzione del nuovo Polo Scolastico (Scuola

secondaria di Primo Grado), da realizzare nella zona posta a Nord del centro abitato di Finale Emilia. La

nuova opera sarà realizzata in prossimità del nuovo Municipio, come specificato nelle figure 1-I e 1-II.

Il presente documento intende fornire le scelte progettuali, i valori di calcolo e le verifiche delle strutture ai

sensi delle Nuove Norme Tecniche 2008, di seguito denominate NTC [2008].

Figure 1-I - Ubicazione del nuovo municipio a Finale Emilia (rif. Relazione geologica-geotecnica e simica, Dott. Geol. Maccaferri, dicembre 2012).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 7 di 71

Figure 1-II – Posizionamento del Nuovo Polo Scolastico in prossimità del nuovo municipio in via Trento Trieste (riferimento tavola architettonica “AE12 - Sistemazioni esterne-Allacciamenti”).

1.2 DESCRIZIONE DELL’OPERA

Il Nuovo Polo Scolastico è costituito da tre corpi di fabbrica più un’Aula Magna. I corpi di fabbrica si elevano

su due piani fuori terra e sono collegati attraverso un vano scala-ascensore e un locale servizi. L’Aula Magna è

un edificio monopiano, collegata al resto del polo scolastico da una zona “filtro”. Oltre alle scale interne la

struttura presenta delle scale in acciaio esterne.

La struttura del polo scolastico sarà suddivisa da tre giunti sismici, posizionati tra il locale “filtro” e l’edificio

Ovest, tra l’edificio Ovest e il corpo centrale e tra il corpo centrale e l’edificio Est, tali da garantire le

indicazioni elencate nel paragrafo 7.2.2 delle NTC [2008] riguardanti la regolarità in pianta e in altezza e alle

distanze da mantenere per impedire i fenomeni di martellamento.

In particolare per i fenomeni legati al martellamento è stato valutata, durante la prima analisi del fabbricato,

la distanza da mantenere tra due edifici contigui secondo le indicazioni riportate nelle NTC2008 (“[…] in ogni

caso la distanza tra due punti che si fronteggiano non può essere inferiore ad 1/100 della quota dei punti

considerati misurata dal piano di fondazione, moltiplicata per ag·S/0,5g ≤ 1. Qualora non si eseguano

calcoli specifici, lo spostamento massimo di una costruzione non isolata alla base, può essere stimato in

1/100 dell’altezza della costruzione moltiplicata per ag·S/0,5g.”).

S = Ss * ST = 1,435

ag·S/0,5g = 0,173 * 1,435/ 0,5 = 0,50

La quota più alta della costruzione vale +11.20m che equivale a uno spostamento massimo della costruzione

pari a 0.5* 11.20/100 = 0.056 m cioè 5.6cm. Tra gli edifici è stato lasciato un gap pari a 10cm.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 8 di 71

Il corpo centrale, denominato in seguito “Corpo C”, che ospita l’atrio, la segreteria e la biblioteca, si estende

su una superficie maggiore rispetto ai due corpi laterali, rispettivamente denominati “Corpo B” per il blocco

più a Est e “Corpo D” per il blocco posto a Ovest, che ospitano le aule e attività speciali, ubicati

simmetricamente rispetto al corpo centrale. Questi tre corpi (B, C e D), possono essere studiati e verificati

separatamente. L’Aula Magna, “Corpo A”, insieme al locale “filtro”, possono essere assunti come una struttura

indipendente dal resto del polo scolastico.

Il corpo centrale “Corpo C” presenta delle rigidezze di piano variabili: al piano terra insiste, infatti, una zona di

ingresso con portico. Il solaio del primo impalcato, nella zona del porticato, è sorretto da pilastri con sezione

circolare che dovranno essere opportunamente progettati e verificati.

I due corpi laterali, Corpo B e D, hanno dimensioni, in pianta e in altezza, regolari. I due edifici hanno infatti

delle dimensioni in pianta pari a 1.96 x 2.20 m. In altezza le dimensioni restano costanti e l’altezza dell’edificio è

pari a circa 8.0 m.

Il complesso scolastico è descritto dalle piante, sezioni e prospetti rappresentate nelle figure 1-III, 1-IV e 1-V. La

trattazione riguardante la modellazione è presentata nel dettaglio nei paragrafi successivi.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 9 di 71

Figure 1-III Pianta piano terra (riferimento architettonico “A01a - Piano terra - Parte1” e “A01b - Piano terra - Parte2”).

Figure 1-IV Pianta piano primo (riferimento architettonico “A02a - Primo Piano - Parte1” e “A02a - Primo Piano – Parte2”).

Figure 1-V Pianta piano secondo – copertura (riferimento architettonico “A03a - Secondo Piano - Parte1” e “A03a - Secondo Piano – Parte2”).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 10 di 71

Figure 1-VI Prospetti Sud, Nord, Est e Ovest del Polo scolastico (riferimento architettonico “A06 – Prospetti”).

Nei paragrafi seguenti saranno analizzati gli elementi strutturali che costituiscono la sovrastruttura degli edifici.

Tutti gli elementi strutturali e non strutturali devono rispettare le indicazioni di resistenza al fuoco, richieste dal

progetto antincendio, ovvero secondo la normativa vigente, esplicitata nel paragrafo 1.3 del presente

documento.

1.2.1 STRUTTURE ORIZZONTALI

Corpi di fabbrica B e D comprendono ciascuno:

- Solaio del primo impalcato: elementi prefabbricati in cemento armato (tegoli TT), con travi centrali

con sezioni a “T” e travi di bordo con sezione a “L”;

- Solaio del secondo impalcato (copertura): elementi prefabbricati in cemento armato (tegoli TT), con

travi centrali con sezioni a “T” e travi di bordo con sezione a “L”;

Corpo di fabbrica C comprende:

- Solaio del primo impalcato: l’impalcato è costituito a sua volta da due tipologie di solaio;

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 11 di 71

o Il solaio che sostiene la biblioteca è costituito da una piastra in cemento armato gettato in

opera con pianta irregolare ;

o Per una luce di 7.75m, il solaio è invece costituito da elementi prefabbricati in cemento

armato (tegoli TT) sostenuti da travi con sezioni a “T” e a “L”;

- Solaio di copertura della biblioteca: travi in legno e pannelli di irrigidimento in x-lam;

- Solaio del secondo impalcato: l’impalcato è costituito a sua volta da due tipologie di solaio;

o Il solaio che sostiene il vano tecnico è realizzato in cemento armato gettato in opera;

o Per una luce di 7.75m, il solaio è invece costituito da elementi prefabbricati in cemento

armato (tegoli TT), con travi centrali con sezioni a “T” e travi di bordo con sezione a “L”;

Il corpo di fabbrica dell’Aula Magna (corpo A) è un edificio monopiano costrituito essenzialmente da:

- Solaio di copertura: travi in legno lamellare con interposti dei pannelli in x-lam;

1.2.2 STRUTTURE VERTICALI

Le strutture verticali dei Corpi di fabbrica B e D saranno composte da:

- Pilastri prefabbricati in cemento armato con sezione quadrata di lato 60cm;

- Pareti tozze in cemento armato gettato in opera.

Le strutture verticali del Corpo di fabbrica A saranno composte da:

- Pilastri in cemento armato gettato in opera;

- Pareti debolmente armate in cemento armato gettato in opera.

Le strutture verticali del Corpo di fabbrica C saranno composte da:

- Pilastri prefabbricati in cemento armato con sezione quadrata di lato 60cm;

- Pilastri in cemento armato gettato in opera con sezione circolare;

- Pareti in cemento armato gettato in opera.

E’ stato valutato l’inserimento di pareti perimetrali in cemento armato gettato in opera, necessario a seguito

della scelta architettonica di inserire pilastri snelli con sezione quadra di lato 60cm. Per ridurre il valore di taglio

agente su tali pilastri e per limitare gli spostamenti orizzontali dell’edificio è stata studiata una soluzione

strutturale combinata con pilastri snelli, con funzione prevalentemente statica e che sostengono

principalmente assiali, e setti resistenti a taglio che permettono di raggiungere un buon livello di performance

globale dal punto di vista sismico.

1.3 NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Le fasi di analisi e verifica delle strutture dovranno condursi in accordo alle seguenti disposizioni normative, per

quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 12 di 71

[1] Decreto Ministeriale LL.PP. 14 Gennaio 2008 (G.U. n°29 del 4 Febbraio 2008, Suppl. Ord. n°30)

“Approvazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni”;

[2] Circolare 2 Febbraio 2009 n° 617 C.S.LL.PP. (G.U. n°47 del 26 Febbraio 2009 – Suppl. Ord. n°27)

“Istruzioni per l’applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al Decreto

Ministeriale del 14 Gennaio 2008;

[3] C.S.LL.PP. Pericolosità sismica e Criteri per la classificazione sismica del territorio nazionale.

Allegato al voto n°36 del 27 Marzo 2007;

[4] Legge Regionale 30 Ottobre 2008, n.19 “Norme per la riduzione del rischio sismico”;

[5] Decreto del Dipartimento della Protezione Civile 21 ottobre 2003, n. 3685. “Disposizioni attuative

dell’art. 2, commi 2, 3 e 4, dell’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n°3274 del 20 Marzo

2003, recante “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio

nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”;

[6] UNI ENV 1991-1-1 Ottobre 2004, “Eurocodice 1. Azioni sulle strutture – Parte 1-1: Azioni in generale –

Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraccarichi per edifici”;

[7] UNI ENV 1991-1-2 Ottobre 2004, “Eurocodice 1. Azioni sulle strutture – Parte 1-2: Azioni in generale –

Azioni sulle strutture esposte al fuoco”;

[8] UNI ENV 1992-1-1 Novembre 2005, “Eurocodice 2. Progettazione delle strutture in calcestruzzo, Parte 1-

1: Regole generali – Regole generali e regole per gli edifici” ;

[9] UNI ENV 1993-1-1 Maggio 2004, “Eurocodice 3. Progettazione delle strutture di acciaio, Parte 1-1:

Regole generali – Regole generali e regole per gli edifici”;

[10] UNI ENV 1993-1-8 Agosto 2005, “Eurocodice 3. Progettazione delle strutture in acciaio. Parte i-8:

Progettazione dei collegamenti”;

[11] UNI ENV 1995-1-1 Febbraio 2005, “Eurocodice 5. Progettazione delle strutture in legno, Parte 1-1:

Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici”;

[12] UNI ENV 1998-1-1 Marzo 2005, “Eurocodice 8. Progettazione delle strutture per la resistenza sismica,

Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifci”;

[13] Decreto Ministeriale 9 Gennaio 1996, “ Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione e il collaudo delle

strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche”;

[14] Legge 1086, 5 Ottobre 1971, “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato,

normale e precompresso e per le strutture metalliche

[15] Circolare Min. LL.PP. 4 Luglio 1996 n. 156AA.GG./STC. - Istruzioni per l’applicazione delle “Norme

tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza del delle costruzioni e dei carichi e

sovraccarichi”;

[16] Decreto del Ministro dell’Interno 9 Marzo 2007, “Prestazione di resistenza al fuoco delle costruzioni nelle

attività soggette al controllo del Corpo nazionale dei vigili del fuoco”;

[17] Decreto 16 Febbraio 2007, , (G.U. 29 Marzo 2007, n° 74, Supplemento Ordinario n° 87); “Classificazione

di resistenza al fuoco di prodotti ed elementi costruttivi di opere da costruzione.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 13 di 71

1.4 PRINCIPI FONDAMENTALI

L’opera deve essere progetta, verificata, eseguita e collaudata secondo il metodo degli Stati Limite,

verificando che la capacità delle strutture siano superiori ai carichi statici applicati oltre che superiori alla

domanda richiesta dall’azione sismica. In particolare si dovranno eseguire le verifiche sia in termini di stati

limite ultimi (SLU) sia le verifiche prestazionali in esercizio (SLE).

Qui di seguito si riassumono le verifiche da eseguire allo Stato Limite Ultimo (SLU) e allo Stato Limite di Esercizio

(SLE).

1.4.1 STATI LIMITE ULTIMI (SLU)

Le principali verifiche agli Stati Limite Ultimi, così come specificato al paragrafo 2.2.1 delle NTC [2008], sono

elencate nel seguito:

a) perdita di equilibrio della struttura o di una sua parte;

b) spostamenti o deformazioni eccessive;

c) raggiungimento della massima capacita di resistenza di parti di strutture, collegamenti, fondazioni;

d) raggiungimento della massima capacita di resistenza della struttura nel suo insieme;

e) raggiungimento di meccanismi di collasso nei terreni;

f) rottura di membrature e collegamenti per fatica;

g) rottura di membrature e collegamenti per altri effetti dipendenti dal tempo;

h) instabilità di parti della struttura o del suo insieme;

Per l’analisi sismica della struttura si fa riferimento ai limiti prestazionali e alla loro probabilità di superamento. Si

definiscono quindi le seguenti verifiche agli Stati Limite Ultimi:

• Stato Limite di Salvaguardia della Vita (SLV)

• Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC)

1.4.2 STATI LIMITE DI ESERCIZIO (SLE)

Le principali verifiche agli Stati Limite di Esercizio, così come specificato al paragrafo 2.2.2 delle NTC [2008],

sono elencate nel seguito:

a) danneggiamenti locali (ad es. eccessiva fessurazione del calcestruzzo) che possano ridurre la durabilità

della struttura, la sua efficienza o il suo aspetto; b) spostamenti e deformazioni che possano limitare l’uso della costruzione, la sua efficienza e il suo aspetto; c) spostamenti e deformazioni che possano compromettere l’efficienza e l’aspetto di elementi non strutturali,

impianti, macchinari; d) vibrazioni che possano compromettere l’uso della costruzione; e) danni per fatica che possano compromettere la durabilità; f) corrosione e/o eccessivo degrado dei materiali in funzione dell’ambiente di esposizione;

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 14 di 71

Per l’analisi sismica della struttura si fa riferimento ai limiti prestazionali e alla loro probabilità di superamento. Si

definiscono quindi le seguenti verifiche agli Stati Limite di Esercizio:

• Stato Limite di Salvaguardia di Operatività (SLO)

• Stato Limite di prevenzione di Danno (SLD)

1.5 VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO

1.5.1 Vita nominale

La vita nominale VN è intesa come il numero di anni durante i quali la struttura può essere utilizzata per lo

scopo alla quale è stata destinata.

In caso di calamità naturali, quali, ad esempio, quelli dovuti a eventi sismici, il polo scolastico può essere

assunto come luogo strategico per ospitare eventuali sfollati e/o centri direzionali. Al punto C2.4.1 della

Circolare 2 febbraio 2009, n. 617 si precisa che “con riferimento alla tabella 2.4.I si evidenzia che, ai sensi e per

gli effetti del Decreto del Capo Dipartimento della Protezione Civile n. 3685 del 21 ottobre 2003 il carattere

strategico di un’opera o la sua rilevanza per le conseguenze di un eventuale collasso, sono definiti dalla

Classe d’uso.”

Benché la struttura possa essere un luogo strategico, la vita nominale può quindi essere assunta maggiore o

uguale a 50 anni (tipo di costruzione “2” delle NTC [2008]: “Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe

di dimensioni contenute di importanza normale”).

Questa decisione è determinata con riferimento al parere del Comitato Tecnico Scientifico (L.R. n. 19/2008 e

D.G.R. n. 1430/2009) redatto successivamente alla riunione del 27 settembre 2010, seduta n°5. In questo

documento si afferma che non ci sia una relazione specifica tra “Vita Nominale” e “Classe d’uso” di una

struttura secondo le NTC [2008].

Il progettista dovrà comunque attenersi alle disposizioni normative locali, ove più vincolanti.

1.5.2 Classi d’uso

La classe d’uso del Polo Scolastico è in funzione della sua operatività in caso di calamità naturali. Ciò dipende

dalle disposizioni introdotte nel Decreto del Capo del Dipartimento della Protezione Civile n° 3865 del 21

ottobre 2003.

La costruzione viene assunta in classe IV, in quanto opera strategica importante, con riferimento alla gestione

della protezione civile in caso di calamità.

In ogni caso la classe d’uso minima di riferimento dovrà essere la Classe III: “Costruzioni il cui uso preveda

affollamenti significativi”.

Il progettista dovrà comunque attenersi alle disposizioni normative locali, ove più vincolanti.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 15 di 71

1.5.3 Periodo di riferimento per l’azione sismica

Le azioni sismiche sono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che si ricava dal prodotto tra la

vita nominale della struttura e il coefficiente d’uso Cu.

Nel caso di costruzione strategica, e quindi di classe d’uso pari a IV, Cu è assunto pari a 2 (tabella 2.4.II, NTC

[2008]) e il periodo di riferimento è pari o maggiore a 100 anni.

In funzione a questo valore si valuterà lo spettro di risposta elastico e, una volta definito il coefficiente di

comportamento della struttura, quello di progetto.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 16 di 71

2. AZIONI SULLE COSTRUZIONI

2.1 ANALISI DEI CARICHI

Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e sisma)

mediante le combinazioni di carico di seguito descritte. Da esse si ottengono i valori probabilistici da

impiegare successivamente nelle verifiche.

Combinazione stato limite ultimo (SLU) �� + �� + �� + �� + �� +⋯

Combinazione SLE - Rara �� + �� + �� + �� +�� +⋯

Combinazione SLE - Frequente �� + �� + �� + �� +�� +⋯

Combinazione SLE - Quasi Permanente �� + �� + �� +�� + �� +⋯

Combinazione sismica � + �� + �� + �� + �� +⋯

Dove:

- E: azione derivante dal sisma;

- G1: peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno quando pertinente; forza

indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno); forza risultanti dalla

pressione dell’acqua (quando si configurano costanti nel tempo);

- G2: peso proprio di tutti gli elementi non strutturali;

- Qik: azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori istantanei che possono risultare

sensibilmente diversi fra loro nel tempo.

Ai coefficienti di combinazione 0j, 1j, 2j, nel caso in esame, si attribuiscono i seguenti valori:

Tabella 2-I - Tabella dei coefficienti parziali di sicurezza per le azioni accidentali

Azione ψψψψ0j ψψψψ1j ψψψψ2j

Categoria C-ambienti suscettibili ad affollamento 0.7 0.7 0.6

Categoria H-Coperture 0.0 0.0 0.0

Vento 0,6 0,2 0,0

Neve (quota < 1000m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0

Nelle verifiche allo Stato Limite Ultimo si distinguono: 1) l’equilibrio del corpo rigido (EQU); 2) la resistenza della

struttura compresi gli elementi di fondazione (STR); 3) la resistenza del terreno (GEO).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 17 di 71

I coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni nelle verifiche allo SLU si determinano in Tab.2.6.I.

Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga

contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da

intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla

seconda condizione elementare e così via.

2.1.1 Famiglia SLU

Nome Nome breve

Pesi Port. Accidentale Cat C1

Neve Accidentale Cat C2

Accidentale H - coperture

Dt

1 SLU 1 1 0 0 0 0 0 0 2 SLU 2 1 0 0 0 0 1.5 0 3 SLU 3 1 0 0 0 1.05 1.5 0 4 SLU 4 1 0 0 0 1.5 0 0 5 SLU 5 1 0 0 0.75 0 1.5 0 6 SLU 6 1 0 0 0.75 1.05 1.5 0 7 SLU 7 1 0 0 0.75 1.5 0 0 8 SLU 8 1 0 0 1.5 0 0 0 9 SLU 9 1 0 0 1.5 1.05 0 0

10 SLU 10 1 0 1.05 0 0 1.5 0 11 SLU 11 1 0 1.05 0 1.05 1.5 0 12 SLU 12 1 0 1.05 0 1.5 0 0 13 SLU 13 1 0 1.05 0.75 0 1.5 0 14 SLU 14 1 0 1.05 0.75 1.05 1.5 0 15 SLU 15 1 0 1.05 0.75 1.5 0 0 16 SLU 16 1 0 1.05 1.5 0 0 0 17 SLU 17 1 0 1.05 1.5 1.05 0 0 18 SLU 18 1 0 1.5 0 0 0 0 19 SLU 19 1 0 1.5 0 1.05 0 0 20 SLU 20 1 0 1.5 0.75 0 0 0 21 SLU 21 1 0 1.5 0.75 1.05 0 0 22 SLU 22 1 1.5 0 0 0 0 0 23 SLU 23 1 1.5 0 0 0 1.5 0 24 SLU 24 1 1.5 0 0 1.05 1.5 0 25 SLU 25 1 1.5 0 0 1.5 0 0 26 SLU 26 1 1.5 0 0.75 0 1.5 0 27 SLU 27 1 1.5 0 0.75 1.05 1.5 0 28 SLU 28 1 1.5 0 0.75 1.5 0 0 29 SLU 29 1 1.5 0 1.5 0 0 0 30 SLU 30 1 1.5 0 1.5 1.05 0 0 31 SLU 31 1 1.5 1.05 0 0 1.5 0 32 SLU 32 1 1.5 1.05 0 1.05 1.5 0 33 SLU 33 1 1.5 1.05 0 1.5 0 0 34 SLU 34 1 1.5 1.05 0.75 0 1.5 0 35 SLU 35 1 1.5 1.05 0.75 1.05 1.5 0 36 SLU 36 1 1.5 1.05 0.75 1.5 0 0 37 SLU 37 1 1.5 1.05 1.5 0 0 0 38 SLU 38 1 1.5 1.05 1.5 1.05 0 0 39 SLU 39 1 1.5 1.5 0 0 0 0 40 SLU 40 1 1.5 1.5 0 1.05 0 0 41 SLU 41 1 1.5 1.5 0.75 0 0 0 42 SLU 42 1 1.5 1.5 0.75 1.05 0 0 43 SLU 43 1.3 0 0 0 0 0 0 44 SLU 44 1.3 0 0 0 0 1.5 0 45 SLU 45 1.3 0 0 0 1.05 1.5 0 46 SLU 46 1.3 0 0 0 1.5 0 0

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 18 di 71

Nome Nome breve




Dt

47 SLU 47 1.3 0 0 0.75 0 1.5 0 48 SLU 48 1.3 0 0 0.75 1.05 1.5 0 49 SLU 49 1.3 0 0 0.75 1.5 0 0 50 SLU 50 1.3 0 0 1.5 0 0 0 51 SLU 51 1.3 0 0 1.5 1.05 0 0 52 SLU 52 1.3 0 1.05 0 0 1.5 0 53 SLU 53 1.3 0 1.05 0 1.05 1.5 0 54 SLU 54 1.3 0 1.05 0 1.5 0 0 55 SLU 55 1.3 0 1.05 0.75 0 1.5 0 56 SLU 56 1.3 0 1.05 0.75 1.05 1.5 0 57 SLU 57 1.3 0 1.05 0.75 1.5 0 0 58 SLU 58 1.3 0 1.05 1.5 0 0 0 59 SLU 59 1.3 0 1.05 1.5 1.05 0 0 60 SLU 60 1.3 0 1.5 0 0 0 0 61 SLU 61 1.3 0 1.5 0 1.05 0 0 62 SLU 62 1.3 0 1.5 0.75 0 0 0 63 SLU 63 1.3 0 1.5 0.75 1.05 0 0 64 SLU 64 1.3 1.5 0 0 0 0 0 65 SLU 65 1.3 1.5 0 0 0 1.5 0 66 SLU 66 1.3 1.5 0 0 1.05 1.5 0 67 SLU 67 1.3 1.5 0 0 1.5 0 0 68 SLU 68 1.3 1.5 0 0.75 0 1.5 0 69 SLU 69 1.3 1.5 0 0.75 1.05 1.5 0 70 SLU 70 1.3 1.5 0 0.75 1.5 0 0 71 SLU 71 1.3 1.5 0 1.5 0 0 0 72 SLU 72 1.3 1.5 0 1.5 1.05 0 0 73 SLU 73 1.3 1.5 1.05 0 0 1.5 0 74 SLU 74 1.3 1.5 1.05 0 1.05 1.5 0 75 SLU 75 1.3 1.5 1.05 0 1.5 0 0 76 SLU 76 1.3 1.5 1.05 0.75 0 1.5 0 77 SLU 77 1.3 1.5 1.05 0.75 1.05 1.5 0 78 SLU 78 1.3 1.5 1.05 0.75 1.5 0 0 79 SLU 79 1.3 1.5 1.05 1.5 0 0 0 80 SLU 80 1.3 1.5 1.05 1.5 1.05 0 0 81 SLU 81 1.3 1.5 1.5 0 0 0 0 82 SLU 82 1.3 1.5 1.5 0 1.05 0 0 83 SLU 83 1.3 1.5 1.5 0.75 0 0 0 84 SLU 84 1.3 1.5 1.5 0.75 1.05 0 0

2.1.2 Famiglia SLE rara

Nome Nome breve




Dt

1 SLE RA 1 1 1 0 0 0 0 0 2 SLE RA 2 1 1 0 0 0 1 0 3 SLE RA 3 1 1 0 0 0.7 1 0 4 SLE RA 4 1 1 0 0 1 0 0 5 SLE RA 5 1 1 0 0.5 0 1 0 6 SLE RA 6 1 1 0 0.5 0.7 1 0 7 SLE RA 7 1 1 0 0.5 1 0 0 8 SLE RA 8 1 1 0 1 0 0 0 9 SLE RA 9 1 1 0 1 0.7 0 0

10 SLE RA 10 1 1 0.7 0 0 1 0 11 SLE RA 11 1 1 0.7 0 0.7 1 0 12 SLE RA 12 1 1 0.7 0 1 0 0 13 SLE RA 13 1 1 0.7 0.5 0 1 0 14 SLE RA 14 1 1 0.7 0.5 0.7 1 0

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 19 di 71

Nome Nome breve




Dt

15 SLE RA 15 1 1 0.7 0.5 1 0 0 16 SLE RA 16 1 1 0.7 1 0 0 0 17 SLE RA 17 1 1 0.7 1 0.7 0 0 18 SLE RA 18 1 1 1 0 0 0 0 19 SLE RA 19 1 1 1 0 0.7 0 0 20 SLE RA 20 1 1 1 0.5 0 0 0 21 SLE RA 21 1 1 1 0.5 0.7 0 0

2.1.3 Famiglia SLE frequente

Nome Nome breve




Dt

1 SLE FR 1 1 1 0 0 0 0 0 2 SLE FR 2 1 1 0 0 0.7 0 0 3 SLE FR 3 1 1 0 0.2 0 0 0 4 SLE FR 4 1 1 0 0.2 0.6 0 0 5 SLE FR 5 1 1 0.6 0 0.7 0 0 6 SLE FR 6 1 1 0.6 0.2 0 0 0 7 SLE FR 7 1 1 0.6 0.2 0.6 0 0 8 SLE FR 8 1 1 0.7 0 0 0 0 9 SLE FR 9 1 1 0.7 0 0.6 0 0

2.1.4 Famiglia SLE quasi permanente

Nome Nome breve




Dt

1 SLE QP 1 1 1 0 0 0 0 0 2 SLE QP 2 1 1 0 0 0.6 0 0 3 SLE QP 3 1 1 0.6 0 0 0 0 4 SLE QP 4 1 1 0.6 0 0.6 0 0

2.1.5 Famiglia SLO

Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la

tabella verrà spezzata in più parti.

Nome Nome breve Pesi Port. Accidentale Cat C1


Accidentale H -

coperture

Dt

1 SLO 1 1 1 0.6 0 0.6 0 0 2 SLO 2 1 1 0.6 0 0.6 0 0 3 SLO 3 1 1 0.6 0 0.6 0 0 4 SLO 4 1 1 0.6 0 0.6 0 0 5 SLO 5 1 1 0.6 0 0.6 0 0 6 SLO 6 1 1 0.6 0 0.6 0 0 7 SLO 7 1 1 0.6 0 0.6 0 0 8 SLO 8 1 1 0.6 0 0.6 0 0 9 SLO 9 1 1 0.6 0 0.6 0 0 10 SLO 10 1 1 0.6 0 0.6 0 0 11 SLO 11 1 1 0.6 0 0.6 0 0 12 SLO 12 1 1 0.6 0 0.6 0 0 13 SLO 13 1 1 0.6 0 0.6 0 0 14 SLO 14 1 1 0.6 0 0.6 0 0

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 20 di 71



Accidentale H -

coperture

Dt

15 SLO 15 1 1 0.6 0 0.6 0 0 16 SLO 16 1 1 0.6 0 0.6 0 0

Nome Nome breve X SLO Y SLO Z SLO EY SLO EX SLO Tr x SLO Tr y SLO

1 SLO 1 -1 -0.3 0 -1 0.3 -1 -0.3 2 SLO 2 -1 -0.3 0 1 -0.3 -1 -0.3 3 SLO 3 -1 0.3 0 -1 0.3 -1 0.3 4 SLO 4 -1 0.3 0 1 -0.3 -1 0.3 5 SLO 5 -0.3 -1 0 -0.3 1 -0.3 -1 6 SLO 6 -0.3 -1 0 0.3 -1 -0.3 -1 7 SLO 7 -0.3 1 0 -0.3 1 -0.3 1 8 SLO 8 -0.3 1 0 0.3 -1 -0.3 1 9 SLO 9 0.3 -1 0 -0.3 1 0.3 -1 10 SLO 10 0.3 -1 0 0.3 -1 0.3 -1 11 SLO 11 0.3 1 0 -0.3 1 0.3 1 12 SLO 12 0.3 1 0 0.3 -1 0.3 1 13 SLO 13 1 -0.3 0 -1 0.3 1 -0.3 14 SLO 14 1 -0.3 0 1 -0.3 1 -0.3 15 SLO 15 1 0.3 0 -1 0.3 1 0.3 16 SLO 16 1 0.3 0 1 -0.3 1 0.3

2.1.6 Famiglia SLV

Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la

tabella verrà spezzata in più parti.



Accidentale H -

coperture

Dt

1 SLV 1 1 1 0.6 0 0.6 0 0 2 SLV 2 1 1 0.6 0 0.6 0 0 3 SLV 3 1 1 0.6 0 0.6 0 0 4 SLV 4 1 1 0.6 0 0.6 0 0 5 SLV 5 1 1 0.6 0 0.6 0 0 6 SLV 6 1 1 0.6 0 0.6 0 0 7 SLV 7 1 1 0.6 0 0.6 0 0 8 SLV 8 1 1 0.6 0 0.6 0 0 9 SLV 9 1 1 0.6 0 0.6 0 0 10 SLV 10 1 1 0.6 0 0.6 0 0 11 SLV 11 1 1 0.6 0 0.6 0 0 12 SLV 12 1 1 0.6 0 0.6 0 0 13 SLV 13 1 1 0.6 0 0.6 0 0 14 SLV 14 1 1 0.6 0 0.6 0 0 15 SLV 15 1 1 0.6 0 0.6 0 0 16 SLV 16 1 1 0.6 0 0.6 0 0

Nome Nome breve X SLV Y SLV Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV

1 SLV 1 -1 -0.3 0 -1 0.3 -1 -0.3 2 SLV 2 -1 -0.3 0 1 -0.3 -1 -0.3 3 SLV 3 -1 0.3 0 -1 0.3 -1 0.3 4 SLV 4 -1 0.3 0 1 -0.3 -1 0.3 5 SLV 5 -0.3 -1 0 -0.3 1 -0.3 -1 6 SLV 6 -0.3 -1 0 0.3 -1 -0.3 -1 7 SLV 7 -0.3 1 0 -0.3 1 -0.3 1 8 SLV 8 -0.3 1 0 0.3 -1 -0.3 1

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 21 di 71

Nome Nome breve X SLV Y SLV Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV 9 SLV 9 0.3 -1 0 -0.3 1 0.3 -1 10 SLV 10 0.3 -1 0 0.3 -1 0.3 -1 11 SLV 11 0.3 1 0 -0.3 1 0.3 1 12 SLV 12 0.3 1 0 0.3 -1 0.3 1 13 SLV 13 1 -0.3 0 -1 0.3 1 -0.3 14 SLV 14 1 -0.3 0 1 -0.3 1 -0.3 15 SLV 15 1 0.3 0 -1 0.3 1 0.3 16 SLV 16 1 0.3 0 1 -0.3 1 0.3

2.2 Carichi dovuti al peso proprio (G1) e permanenti portati (G2)

La determinazione dei pesi proprio strutturali e dei permanenti portati si assumono le disposizioni indicate nel

paragrafo 3.1.2 e 3.1.3 delle NTC [2008]. I pesi propri e i permanenti portati sono comunque definiti in base alla

tipologia strutturale scelta, alle scelte architettoniche e di carattere energetico.

2.3 Carichi variabili

La valutazione dei carichi di esercizio si determina in base alle categorie degli edifici indicate al paragrafo

3.1.4 delle NTC [2008]. In particolare in tabella 3.1.II si determinano le azioni verticali uniformemente distribuite,

i carichi verticali concentrati e i carichi orizzontali lineare.

I corpi strutturali posti a Ovest, corpi B, C e D (“Atrio e Segreteria” e “Aule e Attività speciali”), sono assimilabili

a una categoria C1 “Ambienti suscettibili ad affollamento” quali ospedali, ristoranti, caffè, banche e scuole.

Dalla tabella 3.1.II è possibile quindi valutare le seguenti azioni di esercizio:

• Azioni verticali uniformemente distribuite, qk = 3.00 kN/m2;

• Carichi verticali concentrati, Qk = 2.00 kN;

• Carichi orizzontali lineari, Hk = 1.00 kN.

L’Aula Magna (corpo A) è invece assimilabile a una categoria C2 “Ambienti suscettibili ad affollamento” quali

balconi, scale comuni, sale convegni, cinema, teatri, chiese, tribune con posti fissi. Dalla tabella 3.1.II è

possibile quindi valutare le seguenti azioni di esercizio:




Le coperture dei corpi B, C e D (“Atrio e Segreteria” e “Aule e Attività speciali”), esclusa la copertura in legno

della biblioteca, sono accessibili per la sola manutenzione ed è quindi assimilabile a una categoria H1. Dalla

tabella 3.1.II è possibile quindi valutare le seguenti azioni di esercizio:




ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 22 di 71

Per i carichi variabili sulla copertura si considera la condizione più sfavorevole tra le azioni date dalla tabella

3.1.II delle NTC [2008] e il carico dovuto all’azione della neve.

2.4 Carichi statici su ciascun impalcato

Tutte le strutture considerate nella presente relazione di calcolo (vedi paragrafi 1.2.1, 1.2.2 e 1.2.3) sono state

valutate attraverso l’applicazione dei carichi, secondo le indicazioni fornite NTC [2008].

Nelle seguenti tabelle si riportano le analisi dei carichi per i vari solai. Tutti i valori devono considerarsi come

valore minimi di progetto.

Tabella 2-II - Analisi dei carichi del solaio del primo impalcato Corpo C (“Atrio e Segreteria”) e corpo B e D (“Aule e Attività speciali”).

Elemento Spessore [ cm ] Carico

Peso proprio tegoli a doppia T affiancati in C.A.P 40 2.50 kN/m2

Peso proprio caldana 6 1.50 kN/m2

Peso proprio travi principali (B1=100/ B2=60/H=55) 55 10.75 kN/m

Peso proprio travi di bordo (B1=80/ B2=60/H=55) 55 9.50 kN/m

• gomma sintetica 3mm con livellante incl.

5mm

• caldana galleggiante 60mm

• foglio pe

• xps polistirene estruso 0,035 30mm

• isolamento anticalpestio 8mm

• calcestruzzo cellulare 95mm

• controsoffitto

20 4.00 kN/m2

Totale (Gk1 + Gk2) 8.00 kN/m2

Accidentale Qk,1, Cat. C1 = 3.00 kN/m2

Qk,1, Cat. C2 = 4.00 kN/m2

Tabella 2-III - Analisi dei carichi del solaio di copertura del Corpo C (“Atrio e Segreteria”) e corpo B e D (“Aule e Attività speciali”)


Peso proprio tegoli a doppia T affiancati in C.A.P 30 2.10 kN/m2

Peso proprio caldana 6 1.50 kN/m2

Peso proprio travi principali (B1=100/ B2=60/H=55) 55 10.75 kN/m

Peso proprio travi di bordo (B1=80/ B2=60/H=55) 55 9.50 kN/m

COPERTURA PIANA VARIABILE 1.50 kN/m2

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 23 di 71

• membrana bituminosa ardesiata brooft2

• membrana bituminosa

• coibentazione pir 140mm 0,026

• barriera vapore membrana bituminosa

• con lamina in alluminio

• primer

• massetto di pendenza alleggerito

Totale (Gk1 + Gk2) 5.10 kN/m2

Accidentale Qk,1 = 0.5 kN/m2

Qk,neve = 1.2 kN/m2

Tabella 2-IV - Analisi dei carichi del solaio di copertura inclinata - Biblioteca


Peso proprio travi in legno LAMELLARE 24 x 44cm

(classe GL 32 H) 44 2.60 kN/m

COPERTURA INCLINATA

• rivestimento copertura in lamiera di acciaio

zincata

• strato separatore in fibre tridimensionali

• tavolato in abete sp. 25mm

• camera di ventilazione copertura

• travetti di spessoramento in abete 8x22cm

passo ca. 1m

40 1.50 kN/m2

Totale (Gk1 + Gk2) -- kN/m2

Accidentale Qk,neve = 1.2 kN/m2

Tabella 2-V - Analisi dei carichi del solaio di copertura “Aula Magna”


Peso proprio travi in legno LAMELLARE 24 x 80-

105cm (classe GL 28 H) 80-105 1.00 kN/m

PERMANENETE PORTATO COPERTURA 30 1.50 kN/m2

Totale (Gk1 + Gk2) -- kN/m2

Accidentale Qk,neve = 1.2 kN/m2

In base a questa valutazione si potranno determinare le masse sismiche da applicare a ciascun piano della

struttura di nuova edificazione.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 24 di 71

2.5 Azione sismica

2.5.1 Categorie di sottosuolo

Per la definizione della classe di categoria del sottosuolo si considerano, come riferimento, le prove

penetrometriche e la relazione Geologica-geotecnica e sismica, redatte dal Dott. Geol. Alessandro

Maccaferri. Questi documenti contengono le informazioni preliminari necessarie per la progettazione e la

verifica delle strutture del Municipio, edificato in prossimità al polo scolastico.

Come indicazione preliminare, per la valutazione degli spettri elastici e di progetto, si possono assumere i

valori determinati dalle indagini condotte dal Dott. Geol. Alessandro Maccaferri. Tali spettri potrebbero

risultare differenti rispetto a quelli da utilizzare per il progetto esecutivo della struttura scolastica.

Le prove condotte in corrispondenza del sito di costruzione del Municipio, riconducono a un terreno di tipo C:

“Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina scarsamente consistenti”,

secondo quanto definito in tabella 2-VI, che riporta le indicazioni della tabella 3.2.II delle NTC [2008].

La velocità delle onde di taglio, valutate a una profondità di 30 m, risulta inferiore a 100m/sec. Il terreno (in

corrispondenza del sito di costruzione del Municipio) non è soggetto a liquefazione e perciò di categoria S1

(tabella 2-VII).

La categoria topografica del terreno si assume pari a T1 (tabella 2-VIII), in quanto la superficie è pianeggiante

o con inclinazione inferiore a 15°. Da questo valore deriva un coefficiente di amplificazione topografica (ST)

pari a 1.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 25 di 71

Tabella 2-VI Categorie di sottosuolo. Tabella 3.2.II NTC [2008]

Categoria Descrizione

A Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a 800 m/s,

eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari

a 3 m.

B Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto

consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle

proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s

(ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kPa nei terreni a grana fina).

C Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente

consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle

proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s

(ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana

fina).

D Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente

consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle

proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30

< 15 nei terreni a grana grossa e cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).

E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di

riferimento (con Vs > 800 m/s).

Tabella 2-VII Categorie aggiuntive di sottosuolo. Tabella 3.2.III NTC [2008]

Categoria Descrizione

S1 Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < cu,30 < 20 kPa),

che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure

che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche.

S2 Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di

sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.

Tabella 2-VIII Categorie topografiche. Tabella 3.2.IV NTC [2008]

Categoria Caratteristiche della superficie topografica

T1 Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°

T2 Pendii con inclinazione media i > 15°

T3 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15° ≤ i ≤ 30°

T4 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i > 30°

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 26 di 71

2.5.2 Valutazione dell’azione sismica

Ai fini delle NTC [2008], l'azione sismica è caratterizzata da tre componenti traslazionali, due orizzontali

contrassegnate da X ed Y ed una verticale contrassegnata da Z.

In base alle coordinate geografiche del sito, si definiscono gli spettri elastici e di progetto nelle tre direzioni

traslazionali. In questa prima analisi si fa riferimento alle coordinate rilevate dalla prova geologica del Dott.

Geol. Alessandro Maccaferri.

Latitudine di sito: 44.839312

Longitudine di sito: 11.301554

Classe d’uso: IV;

Coefficiente di Classe d’uso, Cu: 2;

Vita nominale: 50 anni;

Periodo di riferimento: 100 anni

Categoria di suolo: C

La latitudine e la longitudine di riferimento variano in funzione del punto di valutazione delle indagini

geotecniche. Le due coordinate dipendono dalla posizione della prova penetrometrica e di conseguenza, a

causa degli effetti di sito, lo spettro elastico e, quindi, quello di progetto, potrebbero subire delle variazioni. Le

nuove coordinate geografiche del progetto in esame devono essere verificate con apposita strumentazione.

2.5.2.1 Spettro elastico SLO

Figure 2-I Spettro elastico SLO: direzione X e Y Figure 2-II Spettro elastico SLO: direzione Z

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 27 di 71

2.5.2.2 Spettro elastico SLD

Figure 2-III Spettro elastico SLD: direzione X e Y Figure 2-IV Spettro elastico SLD: direzione Z

2.5.2.3 Spettro elastico SLV

Figure 2-V Spettro elastico SLV: direzione X e Y Figure 2-VI Spettro elastico SLV: direzione Z

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 28 di 71

2.5.2.4 Spettro elastico SLC

Figure 2-VII Spettro elastico SLC: direzione X e Y Figure 2-VIII Spettro elastico SLC: direzione Z

2.5.3 Definizione del fattore di struttura

Come indicato nei paragrafi precedenti, la struttura in elevazione è realizzata in cemento armato gettato in

opera. In particolare, la struttura può essere considerata come una struttura mista telaio-pareti, nella quale la

resistenza alle azioni verticali è affidata prevalentemente ai telai, la resistenza alle azioni orizzontali è affidata

in parte ai telai e in parte alle pareti, singole o accoppiate. Come da definizione delle NTC [2008], al

paragrafo 7.4.3.2.1, se più del 50% dell’azione orizzontale è assorbita dai telai si parla di strutture miste

equivalenti a telai, altrimenti si parla di strutture miste equivalenti a pareti. Si sottolinea che questa è una

assunzione preliminare e che tale percentuale deve essere verificata in fase di analisi della struttura, per

definire correttamente il fattore di struttura q0.

La struttura è progettata e verificata per una classe di duttilità bassa, CD”B”, per la quale si determina il

seguente fattore di struttura q0, valore massimo ipotizzabile:

a) Strutture a telaio, a pareti accoppiate, miste: 3.0 αu/α1

b) strutture a pareti accoppiate o miste equivalenti a pareti: αu/α1 = 1,2

Quindi il fattore di struttura, q0, risulta essere pari a 3.6.

KR, fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza della costruzione, vale 0.8.

Si ricava quindi un fattore di struttura q pari a 2.88 (≈2.9).

Il fattore di struttura è puramente indicativo e deve essere verificato in fase di progettazione esecutiva

dell’opera.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 29 di 71

2.5.4 Definizione degli spettri di progetto

Dalla definizione del fattore di struttura si ricavano i seguenti spettri di progetto.

2.5.4.1 Spettro di progetto SLD

Per le costruzioni in classe III e IV, se si vogliono limitare i danneggiamenti strutturali, si verificano tutti gli

elementi strutturali, inclusi nodi e connessioni, con un fattore di struttura pari a 1.5, secondo quanto disposto

nel paragrafo 7.3.7.1, NTC [2008].

Per le costruzioni in classe III e IV, si deve verificare che l’azione sismica di progetto non produca danni agli

elementi costruttivi senza funzione strutturale, tali da rendere temporaneamente non operativa la costruzione.

Figure 2-IX Spettro di progetto SLD: direzione X e Y (q=1.5) Figure 2-X Spettro di progetto SLD: direzione Z (q=1.5)

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 30 di 71

2.5.4.2 Spettro di progetto SLV

Figure 2-XI Spettro di progetto SLV: direzione X e Y (q=2.9) Figure 2-XII Spettro di progetto SLV: direzione Z (q=1.5)

2.6 Neve

Il carico neve viene determinato in base alle NTC [2008] che valuta l’azione con la seguente espressione:

�� = �� ∙ �� ∙ �� ∙ �� dove:

- q� = carico neve sulla copertura;

- μ� = coefficiente di forma della copertura;

- �� = valore di riferimento del carico neve al suolo;

- �� = coefficiente di esposizione;

- �� = coefficiente termico.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 31 di 71

Figura 2-I - Zone di carico neve secondo il D.M. 14 Gennaio 2008 (NTC[2008])

Carico neve al suolo

Per valutare ��, l’Italia risulta suddivisa in tre zone; al variare dell’altitudine di riferimento as (quota del suolo sul

livello del mare nel sito di realizzazione dell’edificio) sono fornite tre differenti formulazioni per ogni zona a cui

corrispondono valori con periodo di ritorno di 50 anni.

Il polo scolastico di nuova realizzazione, sito nel Comune di Finale Emilia (Provincia di Modena) appartiene alla

zona I (Mediterranea). Essendo as=15 m < 200 m, per cui si ottiene:

�� = 1,50"#/%�

Coefficiente di esposizione

Il coefficiente CE modifica il valore del carico neve in copertura in funzione delle caratteristiche specifiche

dell’area in cui sorge l’opera.

Nel caso in esame si può assumere:

Classe di topografia = Battitura dei venti ⇒ CE = 0.9

Coefficiente termico

Il coefficiente Ct tiene conto della riduzione del carico neve, dovuta allo scioglimento della stessa, a causa

della perdita di calore della costruzione. Tale coefficiente tiene quindi conto delle proprietà di isolamento

termico del materiale utilizzato in copertura.

In assenza di studi specifici si deve assumere: Ct = 1

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 32 di 71

Coefficiente di forma della copertura

L’edificio in esame presenta prevalentemente una copertura piana. Solo in corrispondenza della biblioteca,

posta all’interno del corpo “Atrio e Segreteria”, è presente una copertura inclinata.

Di seguito si riportano le formule per la determinazione delle azioni per una copertura piana e a una falda.

Figura 2-II - Distribuzione dei coefficienti alfa come da figura 3.4.2. presente nelle NTC [2008] per copertura a una falda.

Il coefficiente α è a sua volta definito in base all’inclinazione della falda, come rappresentato nella tabella 2-

IX, presa dalle NTC [2008].

Tabella 2-IX - Coefficiente di forma secondo Tab.3.4.II della NTC [2008]

Coefficiente di forma &° ( ) ( *&° *&° ( ) ( +&° ∝- +&°

�� 0,8 0,8 ∙/60 1 α3

30 0,0

Come esposto precedentemente, la copertura è prevalentemente piana. Il corpo centrale assume

un’inclinazione che può essere inizialmente ipotizzata minore di 30° (secondo progetto architettonico

preliminare). La situazione peggiore per il calcolo della copertura è quella relativa al caso 0° ≤ α ≤ 30°, per cui

�� 0,8.

�� 1,20"#/%�

2.7 Vento

La pressione del vento è data dall’espressione:

6 � �7 ∙ 89 ∙ 8: ∙ 8;

dove:

- qb = pressione cinetica di riferimento;

- ce = coefficiente di esposizione;

- cp = coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico);

- cd = coefficiente dinamico.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 33 di 71

Pressione cinetica di riferimento

La pressione cinetica di riferimento qb (in N/m2) è data dall’espressione:

�7 �12 ∙ < ∙ =7

�

dove:

- ρ è la densità dell’aria assunta convenzionalmente costante e pari a 1,25 kg/m3;

- vb è la velocità di riferimento del vento (in m/s).

L’Italia è divisa in nove zone. La zona di riferimento per il Comune di Finale Emilia (MO) è pari a 2, come è

rappresentato anche dalla figura sotto riportata, estratta dalla Normativa di riferimento NTC [2008].

Figura 2-III - Suddivisione delle zone del territorio nazionale secondo NTC [2008]

I parametri associati alla zona 2 sono i seguenti:

Tabella 2-X - Parametri per la zona di tipo 1

>?,&[A/B] D&[A] ED[F/B] 25 750 0,015

Per cui la pressione cinematica di riferimento è pari a:

�7 = 12 ∙ < ∙ =7

� = 12 ∙ 1,25 ∙ 25

� = 391#/%�

Coefficiente di esposizione

Per la determinazione la categoria di esposizione si deve fare riferimento alla figura 2-IV, estrapolata dalle NTC

[2008].

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 34 di 71

ZONA 1,2,3,4,5

* Categoria II in zona 1,2,3,4 Categoria III in zona 5 ** Categoria III in zona 2,3,4,5 Categoria IV in zona 1

Figura 2-IV - Determinazione della categoria di esposizione in base alla zona di appartenenza del sito in esame

La classe di classe di rugosità di appartenenza è la B ovvero aree urbane, non di classe A, suburbane,

industriali e boschive.

La costruzione sorge a più di 30km dal mare.

Per cui si deduce che la categoria di esposizione è la IV.

Tabella 2-XI - Parametri per la classe di esposizione IV

EH I&[A] IAJK[A]

0,22 0,30 8,0

L’altezza della costruzione è variabile.

Il corpo centrale, “Atrio e Segreteria”, presenta una facciata la cui quota massima è pari a 9.90 m, quindi

superiore a zmin, e di conseguenza la pressione del vento sarà costante fino a 8m e poi varia lungo l’altezza

secondo la seguente espressione:

L ≥ LM�N → 89/L3 � "P� ∙ 8� ∙ QR S LL�T ∙ U7 + 8� ∙ QR S LL�TW

Tabella 2-XII – Variazione del coefficiente di esposizione lungo l’altezza

zzzz z/zz/zz/zz/z0000 ln(z/zln(z/zln(z/zln(z/z0000)))) ce(z)ce(z)ce(z)ce(z)8 26.7 3.28 1.634

8.5 28.3 3.34 1.674

9 30.0 3.40 1.712

9.5 31.7 3.46 1.748

10.0 33.3 3.51 1.783

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 35 di 71

I due corpi di fabbrica laterali, “Aule e Attività speciali”, e la costruzione che ospita l’Aula Magna, hanno

altezza massima, minore o pari a 8 m, perciò la pressione del vento si assume costante e vale:

L < LM�N → 89/L3 � 89/LM�N3 =1.634

Nella quale il coefficiente ct è generalmente posto uguale a 1,0.

Coefficiente di forma

Si impone un coefficiente di forma unitario.

Coefficiente dinamico

Di norma si pone pari a 1,0.

In conclusione il valore di pressione è pari a:

6 � �7 ∙ 89 ∙ 8: ∙ 8; = 391#/%� ∙ 1,634 ∙ 1,0 ∙ 1,0 = 0,64"#/%�

Tabella 2-XIII – Variazione della pressione del vento lungo l’altezza

zzzz z/zz/zz/zz/z0000 ln(z/zln(z/zln(z/zln(z/z0000)))) ce(zce(zce(zce(z)))) p(kN/mp(kN/mp(kN/mp(kN/m2222))))8 26.7 3.28 1.634 0.64

8.5 28.3 3.34 1.674 0.66

9 30.0 3.40 1.712 0.67

9.5 31.7 3.46 1.748 0.68

10.0 33.3 3.51 1.783 0.70

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 36 di 71

3. ANALISI E VERIFICHE MEDIANTE CODICE DI CALCOLO

3.1 INTRODUZIONE

La struttura è analizzata in funzione alla sua regolarità in pianta e in altezza. Si studia quindi la geometria

dell’edificio e si valuta la distribuzione delle rigidezze, in base al posizionamento in pianta degli elementi

verticali.

Come anticipato nei paragrafi introduttivi (§1.1 e §1.2), la struttura dovrà essere suddivisa con giunti sismici,

posizionati adeguatamente lungo il lato maggiore dell’edificio. Tali giunti dovranno essere considerati in fase

di modellazione e analisi della struttura. Le assunzioni di calcolo dovranno essere adeguate alla

configurazione assunta.

Dall’analisi dell’architettonico, si determinano delle rientranze e sporgenze che non superano il 25% della

dimensione del fabbricato in quella direzione.

In altezza si evidenzia che tutti gli elementi verticali si estendono per tutta l’altezza della costruzione. Ad

eccezione dei pilastri del locale tecnico posto in sommità del corpo C, dove i pilastri PC23 e PC24 sono

vincolati alle travi principali con sezione a “T” rovescia di altezza pari a 55cm. Per tali pilastri sarà necessario

prevedere opportuni collegamenti.

L’edificio centrale, “Atrio e Segreteria”, presenta delle irregolarità non trascurabili in altezza, dovute

principalmente alla variazione di rigidezza dal piano terra al primo impalcato. Il nucleo di controvento,

individuato dal vano scala-ascensore, determina un’importante eccentricità tra il centro di massa e il centro

di rigidezza che deve essere compensata, ad esempio, con l’inserimento di setti disposti in modo da garantire

un’efficiente distribuzione delle rigidezze.

3.1.1 Origine e Caratteristiche dei Codici di Calcolo

La struttura è modellata, calcolata e verificata con il programma SismiCad dell’azienda software

“CONCRETE” e tutti gli applicativi ad esso connessi.

Tabella 3-I Descrizione del programma di calcolo SismiCad

Nome del Software SismiCad 12

Versione Release 12.3

Caratteristiche del Software Software per il calcolo di strutture in c.a.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 37 di 71

Produzione e Distribuzione

Concrete s.r.l.

Via della Pieve, 19

35121 Padova (Pd)

Tel. 049/8754720 - Fax 049/8755234

e-mail: [email protected] - Internet: www.concrete.it

Licenza d’uso

Identificatore licenza: SW-3291657

Intestatario della licenza: ROSA ING. PAOLO

Versione regolarmente licenziata

3.2 DESCRIZIONE DEL MODELLO

La sovra-struttura è stata modellata in base alla posizione dei giunti. Sono stati creati per questo motivo

quattro modelli strutturali che analizzano il comportamento dei singoli corpi A, B, C e D. Tale ipotesi è assunta

in quanto ciascuna porzione di edificio risulta essere separata dal giunto.

In particolare per i fenomeni legati al martellamento è stato valutata, durante la prima analisi del fabbricato,

la distanza da mantenere tra due edifici contigui secondo le indicazioni riportate nelle NTC2008 (“[…] in ogni

caso la distanza tra due punti che si fronteggiano non può essere inferiore ad 1/100 della quota dei punti

considerati misurata dal piano di fondazione, moltiplicata per ag·S/0,5g ≤ 1. Qualora non si eseguano

calcoli specifici, lo spostamento massimo di una costruzione non isolata alla base, può essere stimato in

1/100 dell’altezza della costruzione moltiplicata per ag·S/0,5g.”).

S = Ss * ST = 1,435

ag·S/0,5g = 0,173 * 1,435/ 0,5 = 0,50

La quota più alta della costruzione vale +11.20m che equivale a uno spostamento massimo della costruzione

pari a 0.5* 11.20/100 = 0.056 m cioè 5.6cm. Tra gli edifici è stato lasciato un gap pari a 10cm.

I giunti sismici separano solo la sovra-struttura ma non le fondazioni degli edifici. Le fondazioni sono infatti

costituite da travi continue irrigidite da una soletta di calcestruzzo di spessore 25cm. In corrispondenza di

ciascun giunto sismico è presente un’unica fondazione continua dove sono vincolati i pilastri dei corpi

adiacenti. In tal caso, per lo studio e la verifica delle fondazioni, si dovrà procedere con la modellazione

dell’intera sovra-struttura più fondazione.

Il tipo di analisi da eseguire su ciascun modello ipotizzato, è un’analisi lineare dinamica che consiste:

• nella determinazione dei modi di vibrare della costruzione (analisi modale),

• nel calcolo degli effetti dell’azione sismica, rappresentata dallo spettro di risposta di progetto,

per ciascuno dei modi di vibrare individuati,

• nella combinazione di questi effetti.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 38 di 71

Devono essere considerati tutti i modi con massa partecipante significativa. È opportuno a tal riguardo

considerare tutti i modi con massa partecipante superiore al 5% e comunque un numero di modi la cui massa

partecipante totale sia superiore all’85%. Gli effetti sulla struttura (sollecitazioni, deformazioni, spostamenti, ecc.) sono combinati successivamente,

applicando la seguente espressione:

1,00Ex +0,30Ey +0,30Ez

La struttura è modellata attraverso l'introduzione di:

• Platee di fondazione, plinti e travi di fondazione, poste a quote diverse, poggianti su suolo

elastico alla Winkler;

• Elementi verticali, pilastri e pareti in c.a., modellati rispettivamente con elementi beam e shell;

• Orizzontamenti costituiti da travi, modellati con elementi beam, solette in cemento armato

gettato in opera, modellati con elementi shell, e solai prefabbricati, costituiti da tegoli TT,

considerati come solai rigidi che generano solo un carico monodirezionale sulle travi

principali.

Per quanto concerne i carichi, in fase di immissione dei dati, vengono definite le condizioni di carico

elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi

per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive.

L'azione torcente dovuta alle forze orizzontali viene simulata attraverso l'introduzione di eccentricità di piano

aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da combinare secondo i criteri definiti

dalle NTC [2008].

Sono previsti coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e

torsionale per effetto della fessurazione del conglomerato cementizio.

E' previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo approssimato,

l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione.

In particolare:

• le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in forma chiusa tramite uno specifico

elemento finito;

• le pareti in c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati

con passo massimo di 25 cm;

• le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo

assegnato in fase di immissione dati di 25 cm;

• platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione

verticale ed richiesta anche orizzontale.

• I disassamenti tra elementi beam sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la

introduzione di collegamenti rigidi locali.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 39 di 71

• Il collegamento tra gli elementi prefabbricati è gestito secondo il seguente schema: pilastro

modellato come un elemento beam; in corrispondenza dell’impalcato sono state inserite le

mensole, considerate come elementi beam di lunghezza pari alla dimensione della mensola

stessa; i nodi della trave prefabbricata corrispondono ai nodi più esterni della mensola ed è

stata svincolata la rotazione attorno all’asse locale 3 che garantisce uno schema di semplice

appoggio alle estremità della trave.

Nel seguito si riportano i dettagli dei modelli dei corpi A, B, C e D.

3.2.1 CORPO A: Aula Magna

Figura V Modello di calcolo corpo A: modellazione delle pareti in c.a. debolmente armato, dei pilastri a sezione circolare in cemento armato gettato in opera, delle travi in legno e dei relativi irrigidimenti in XLAM. Visualizzazione delle cerniere (in verde) lungo l’orizzontamento in XLAM che garantisce un irrigidimento delle travi in legno lamellare a sezione variabile. Il locale “filtro” comprende la piastre in cemento armato gettato in opera, i pilastri e i parapetti in c.a.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 40 di 71

3.2.2 CORPO B: Aule e Attività speciali

Figura VI Modello di calcolo corpo B: modellazione delle pareti in C.A. gettate in opera, delle travi e dei pilastri prefabbricati, delle piastre in cemento armato gettato in opera e dei solai con comportamento rigido. Visualizzazione degli svincoli attorno all’asse locale 3 in corrispondenza di ogni trave prefabbricata.

Figura VII Modello di calcolo del corpo B: modellazione del primo impalcato. Visualizzazione delle travi prefabbricate di piano, del solaio con comportamento rigido e del corrispondente nodo di piano, delle piastre in cemento armato gettato in opera e dei vincoli a cerniera tra la piastra in cemento armato gettato in opera e le travi prefabbricate.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 41 di 71

Figura VIII Modello di calcolo del corpo B: modellazione del secondo impalcato. Visualizzazione delle travi prefabbricate di piano, del solaio con comportamento rigido e del corrispondente nodo di piano, delle piastre in cemento armato gettato in opera e dei vincoli a cerniera tra la piastra in cemento armato gettato in opera e le travi prefabbricate.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 42 di 71

3.2.3 CORPO C: Atrio, Segreteria e Biblioteca

Figura IX Modello di calcolo corpo C: modellazione delle pareti in C.A. gettate in opera, delle travi e dei pilastri prefabbricati, delle piastre in cemento armato gettato in opera e dei solai con comportamento rigido. Visualizzazione degli svincoli attorno all’asse locale 3 in corrispondenza di ogni trave prefabbricata.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 43 di 71

Figura X Modello di calcolo corpo C: modellazione del primo impalcato costituito da travi e dei pilastri prefabbricati, pilastri con sezione circolare gettati in opera, piastra con pianta irregolare in cemento armato gettato in opera e dei solaio con comportamento rigido. Visualizzazione degli svincoli attorno all’asse locale 3 in corrispondenza di ogni trave prefabbricata.

Figura XI Modello di calcolo corpo C: modellazione del secondo impalcato costituito da travi e dei pilastri prefabbricati, pilastri con sezione circolare gettati in opera, piastra con pianta rettangolare in cemento armato gettato in opera e dei solaio con comportamento rigido. Visualizzazione degli svincoli attorno all’asse locale 3 in corrispondenza di ogni trave prefabbricata.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 44 di 71

3.2.4 CORPO D: Aule e Attività speciali

Figura XII Modello di calcolo corpo D: modellazione delle pareti in C.A. gettate in opera, delle travi e dei pilastri prefabbricati e dei solai con comportamento rigido. Visualizzazione degli svincoli attorno all’asse locale 3 in corrispondenza di ogni trave prefabbricata.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 45 di 71

3.3 RISULTATI DI CALCOLO GLOBALI DELLE SINGOLE STRUTTURE

3.3.1 Risposta modale

In questo paragrafo saranno riassunti i risultati della analisi modale mediante tabelle che contengono i

seguenti parametri:

Modo: Identificativo del modo di vibrare.

Periodo: Periodo. [s]

Massa X: Massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale.

Massa Y: Massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale.

Massa Z: Massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Si sottolinea che le analisi esaminano 20 modi di vibrare per ciascun edificio per ottenere una massa

partecipante totale superiore all’85%.

3.3.1.1 Corpo “A”

Totale masse partecipanti:

Traslazione X: 0.932101

Traslazione Y: 0.934133

Traslazione Z: 0

Rotazione X: 0.934397

Rotazione Y: 0.958935

Rotazione Z: 0.835973

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z

1 0.208371852 0.00007523 0.000237573 0 0.000025796 0.000095466 0.000001535 2 0.206057135 0.000005442 0.000471132 0 0.000046159 0.000003744 0.000058567 3 0.205507038 0.000087363 0.000776031 0 0.000282072 0.000116306 0.000044004 4 0.202036342 0.000256115 0.000578549 0 0.000069491 0.000330019 0.000000805 5 0.20092314 0.000004044 0.000679326 0 0.000057942 0.000001396 0.000093249 6 0.189270397 0.004176204 0.048327438 0 0.048682501 0.004924316 0.004977285 7 0.188237516 0.000340762 0.054656479 0 0.062288754 0.000436566 0.013578041 8 0.18759167 0.000354109 0.00466705 0 0.00680376 0.000378787 0.001287224 9 0.103883039 0.274840589 0.032710894 0 0.06626402 0.317249334 0.025097464 10 0.083605892 0.149884685 0.03911542 0 0.062291323 0.177695626 0.029849814 11 0.078253853 0.008121573 0.000144795 0 0.000097918 0.009675279 0.011140442 12 0.077082523 0.000017528 0.024334812 0 0.028634327 0.00005071 0.013946457 13 0.073120274 0.085966314 0.007153388 0 0.010017353 0.10302281 0.03569553 14 0.067093604 0.124892625 0.079420419 0 0.120094459 0.155029101 0.028527683 15 0.054576447 0.005556142 0.007170184 0 0.007473773 0.005305343 0.001952431 16 0.047772402 0.000943535 0.116811952 0 0.108597904 0.026488709 0.131550011 17 0.036450348 0.050428605 0.177757222 0 0.165209016 0.012086395 0.286149439 18 0.030730008 0.005469046 0.08323423 0 0.061486124 0.002747323 0.018397926 19 0.01926506 0.000317778 0.255802102 0 0.185650984 0.000029909 0.157407167 20 0.013742485 0.220363673 0.000084314 0 0.000323559 0.143267988 0.076218198

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 46 di 71

Si evidenzia che i primi otto modi di vibrare presentano una percentuale di massa partecipante molto ridotta.

Solo con il nono modo di vibrare si ottiene una percentuale pari al 27.5% di massa partecipante lungo la

direzione X.

3.3.1.2 Corpo “B”




Traslazione Z: 0





1 0.182031896 0.80187666 0.000006161 0 0.000017138 0.991713455 0.167029612 2 0.088009753 0.127907992 0.000021635 0 0.000008391 0.000104518 0.024500757 3 0.063970755 0.00029573 0.005165691 0 0.006213516 0.000321753 0.007638578 4 0.061715613 0.002520712 0.001338015 0 0.001552098 0.000956897 0.001638542 5 0.058322849 0.000134891 0.779897047 0 0.934920733 0.00021568 0.250930652 6 0.057334337 0.000000002 0.000000138 0 0.000007624 0.000000165 0.000009826 7 0.049794574 0.002288233 0.019480646 0 0.020516072 0.002754798 0.273261279 8 0.04448563 0.000679305 0.024163773 0 0.034211947 0.000720968 0.103834644 9 0.037376015 0.001253449 0.000138078 0 0.000156456 0.000024068 0.000269923 10 0.036542376 0.002178598 0.000021535 0 0.000000003 0.0000276 0.000003574 11 0.035643876 0.000271311 0.000004669 0 0.000064152 0.000018589 0.002224004 12 0.025927418 0.000003575 0.098953428 0 0.000000167 0.000019678 0.017406451 13 0.024372922 0.000916322 0.000036663 0 0.000051305 0.000004136 0.000013815 14 0.020393301 0.001417323 0.023908067 0 0.000042016 0.000001282 0.073783649 15 0.019521996 0.023552148 0.000528222 0 0.000000014 0.00068864 0.005641689 16 0.014258515 0.015357406 0.000106216 0 0.000037378 0.000579764 0.005377118 17 0.013724876 0.000091765 0.009120751 0 0.00000923 0.000080387 0.021593238 18 0.007406851 0.012725879 0.000110648 0 0.000011278 0.000075324 0.002637927 19 0.005774572 0.000038093 0.025063729 0 0.000016577 0.000001825 0.011724436 20 0.00211676 0.000143031 0.003194143 0 0.000052291 0.000004732 0.004078675

Si evidenzia che il primo modo di vibrare è caratterizzato da una traslazione lungo la direzione X, con massa

partecipante pari a circa l’80.2%.

3.3.1.3 Corpo “C”




Traslazione Z: 0




ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 47 di 71


1 0.359124511 0.000004929 0 0 0.000000001 0.000012073 0.000000006 2 0.356934326 0.002013757 0.000000005 0 0.000000006 0.004684493 0.000000838 3 0.35380735 0.004512986 0.000000036 0 0.000000187 0.010581003 0.000002061 4 0.352740814 0.00347304 0.000000055 0 0.000000074 0.008070396 0.000001831 5 0.321061098 0.000018795 0.047092328 0 0.189491038 0.000061863 0.017131238 6 0.288345361 0.054972113 0.000012902 0 0.000064376 0.205749266 0.017891515 7 0.249850251 0.002031126 0.000051442 0 0.000182589 0.00655839 0.005480137 8 0.242840419 0.002883169 0.000001822 0 0.000002165 0.00593741 0.00006234 9 0.236957274 0.002759331 0.000001132 0 0.000000862 0.005634427 0.000038211 10 0.137654743 0.000858766 0.000010153 0 0.000015245 0.001347738 0.000376212 11 0.132420069 0.00188011 0.000007258 0 0.000010393 0.002859472 0.000618469 12 0.101814688 0.591484329 0.000917457 0 0.001016971 0.663500074 0.368154422 13 0.066690856 0.004400867 0.663614839 0 0.67532909 0.002236427 0.266994259 14 0.065064177 0.004406767 0.102176629 0 0.099740957 0.002628578 0.048187443 15 0.063823976 0.000113395 0.025253388 0 0.02463129 0.001829823 0.000629877 16 0.062779424 0.000000438 0.001024089 0 0.001186237 0.000001675 0.000347813 17 0.060933851 0.000085905 0.000994517 0 0.00099813 0.0080837 0.000041112 18 0.051666314 0.176337256 0.000060605 0 0.000098523 0.013484075 0.080588237 19 0.047473793 0.087622424 0.000674452 0 0.000571906 0.052159586 0.079060377 20 0.036968227 0.000000021 0.000060655 0 0.000007125 0.000000021 0.000016564 21 0.036521659 0.000247286 0.000015806 0 0.000005075 0.000176007 0.00085972 22 0.033782162 0.000016155 0.086464603 0 0.000929043 0.000017358 0.027871676 23 0.03128334 0.005063945 0.000456069 0 0.000172699 0.0007064 0.003678783 24 0.030752311 0.00006902 0.000054354 0 0.000016305 0.000059611 0.000132015 25 0.028509369 0.000137741 0.000082718 0 0.00016785 0.000132005 0.000000149 26 0.026492838 0.000250482 0.000047393 0 0.000002932 0.000359881 0.000003037 27 0.024847653 0.001348623 0.000449156 0 0.000165906 0.000350161 0.000557259 28 0.023230474 0.000755331 0.000861437 0 0.000202427 0.000021091 0.000045986 29 0.021300075 0.008397793 0.000088466 0 0.000002834 0.000122757 0.002900683 30 0.020135101 0.000001582 0.007824803 0 0.000326771 0.000002352 0.01157151 31 0.017597601 0.000096696 0.018750478 0 0.00094082 0.000032902 0.009723814 32 0.016620262 0.004720577 0.000018757 0 0.000000184 0.000011127 0.000036766 33 0.013055406 0.005164218 0.0023978 0 0.000012824 0.000134357 0.007592191 34 0.012456986 0.004168314 0.004608883 0 0.00001379 0.0001112 0.000023591 35 0.00868619 0.011051155 0.000933507 0 0.000052422 0.000028654 0.00650581 36 0.007848306 0.000601905 0.008120287 0 0.000114083 0.000040519 0.004912262 37 0.004517199 0.002021258 0.018542367 0 0.000199271 0.000080644 0.008949729 38 0.004365376 0.01194773 0.003318361 0 0.00000049 0.000032892 0.000237784 39 0.000842475 0.000000798 0.000004105 0 0.000000022 0.000000167 0.000003067 40 0.000680268 0.000000018 0.00000002 0 0.00000104 0.000000563 0.000010355 41 0.000629773 0.000004344 0.000011119 0 0.000000179 0.000000172 0.000005461 42 0.000603011 0.000000085 0.000000151 0 0.000001817 0.000001071 0.000020456 43 0.000592792 0.000000001 0.000000706 0 0.000000732 0.000003588 0.000010587 44 0.000528306 0.000005917 0.000012698 0 0.000004597 0.000009469 0.000032916 45 0.000505489 0.000005284 0.000006007 0 0.000000096 0.000000004 0.000008196 46 0.000479733 0.000000432 0.000000172 0 0.000007454 0.000000011 0.000013468 47 0.00042407 0.000002543 0.000001488 0 0.000000904 0.000002576 0.00000499 48 0.000390906 0.000000465 0.000001686 0 0.00000277 0.000000097 0.000047227 49 0.000387683 0.000000808 0.000000361 0 0.000000138 0.000013538 0.00000476 50 0.000332799 0.000000024 0.000001297 0 0.000000464 0.000004609 0.000016094

Si evidenzia che i primi undici modi di vibrare presentano una percentuale di massa partecipante molto

ridotta. Solo con il dodicesimo modo di vibrare si ottiene una percentuale pari al 59% di massa partecipante

lungo la direzione X.

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 48 di 71

3.3.1.4 Corpo “D”




Traslazione Z: 0





1 0.206311513 0.842476081 0.000010417 0 0.000014187 0.997416724 0.261236616 2 0.077216854 0.000502768 0.771943252 0 0.91277489 0.000308297 0.381233133 3 0.067363924 0.127297639 0.005205384 0 0.005759109 0.000134321 0.078472423 4 0.064589563 0.001060453 0.070187069 0 0.078957676 0.001816503 0.159963894 5 0.043132111 0.000002248 0.003667674 0 0.001944723 0.000007675 0.000679952 6 0.033055134 0.000001229 0.003065961 0 0.000304273 0.000000444 0.00019427 7 0.031920515 0.005234317 0.000038937 0 0.000004933 0.00006633 0.003949694 8 0.031131153 0.001962803 0.000048027 0 0.000004664 0.000017065 0.000015855 9 0.025438081 0.000013941 0.033009494 0 0.000018824 0 0.006716647 10 0.024614925 0.000074579 0.0850128 0 0.000002398 0.000000087 0.044232134 11 0.020702739 0.00136861 0.006766041 0 0.00001234 0.000000315 0.022593336 12 0.020060213 0.005070674 0.000649944 0 0.000000738 0.000000253 0.000031441 13 0.010023557 0.001395426 0.000147127 0 0.00000085 0.000004079 0.004109987 14 0.005730689 0.008083278 0.001785868 0 0.000006064 0.000003123 0.002773308 15 0.004679094 0.001595429 0.011306724 0 0.000027444 0.00000027 0.000094405

Si evidenzia che il primo modo di vibrare è caratterizzato da una traslazione lungo la direzione X, con massa

partecipante pari a circa l’84.3%.

3.3.2 Spostamenti di interpiano massimi

Questo capitolo mostra gli spostamenti estremi per ogni interpiano in ognuna delle combinazioni di carico.

Per spostamenti estremi si intendono i primi 5 spostamenti massimi tra tutti gli interpiani che condividono la

stessa quota iniziale e la stessa quota finale.

Nodo inferiore: Nodo inferiore.

I.: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: Coordinate del nodo.

X: Coordinata X. [m]

Y: Coordinata Y. [m]

Z: Coordinata Z. [m]

Nodo superiore: Nodo superiore.

I.: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: Coordinate del nodo.

Z: Coordinata Z. [m]

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 49 di 71

Spost. rel.: Spostamento relativo. Il valore è adimensionale.

Comb.: Combinazione.

n.b.: Nome breve o compatto della combinazione di carico.

Spostamento inferiore: Spostamento in pianta del nodo inferiore.



Spostamento superiore: Spostamento in pianta del nodo superiore.



S.V.: Si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle

preferenze di analisi.

limite SLO = 0,003333

3.3.2.1 Corpo “A”

Nodo inferiore Nodo superiore

Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore

Spostamento superiore

S.V.

I. Pos. I. Pos. n.b. X Y X Y X Y Z Z

82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000327 SLO 1 0 0 -0.00165 0.00043 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000323 SLO 1 0 0 -0.00158 0.00059 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000311 SLO 1 0 0 -0.00162 0.00007 si 40 0 0 -0.73 4597 4.49 0.000301 SLO 1 0 0 -0.00122 -0.00099 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000297 SLO 1 0 0 -0.00155 0.00007 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000354 SLO 2 0 0 -0.00166 0.00081 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000349 SLO 2 0 0 -0.00156 0.00093 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000328 SLO 2 0 0 -0.00165 0.00044 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000317 SLO 2 0 0 -0.0016 0.00041 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000283 SLO 2 0 0 -0.00119 0.00087 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000333 SLO 3 0 0 -0.00153 0.00083 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000333 SLO 3 0 0 -0.0016 0.00067 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000328 SLO 3 0 0 -0.00168 0.00031 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000317 SLO 3 0 0 -0.00163 0.0003 si 40 0 0 -0.73 4597 4.49 0.000288 SLO 3 0 0 -0.00133 -0.0007 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000369 SLO 4 0 0 -0.00161 0.00105 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000367 SLO 4 0 0 -0.00152 0.00117 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000353 SLO 4 0 0 -0.00171 0.00068 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000345 SLO 4 0 0 -0.00168 0.00064 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000315 SLO 4 0 0 -0.00113 0.00119 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.0003 SLO 5 0 0 -0.00155 -0.0002 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000291 SLO 5 0 0 -0.00152 -0.00004 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000277 SLO 5 0 0 -0.00135 -0.00052 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000249 SLO 5 0 0 -0.0012 -0.0005 si 40 0 0 -0.73 4597 4.49 0.00024 SLO 5 0 0 -0.00077 -0.00098 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000305 SLO 6 0 0 -0.00157 0.00028 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000297 SLO 6 0 0 -0.0015 0.00039 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000266 SLO 6 0 0 -0.00139 -0.00006 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000243 SLO 6 0 0 -0.00127 -0.00008 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000222 SLO 6 0 0 -0.00114 0.0002 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000302 SLO 7 0 0 -0.00155 0.00028 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000299 SLO 7 0 0 -0.00136 0.00077 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000291 SLO 7 0 0 -0.00139 0.00061 si

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 50 di 71




S.V.


56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000286 SLO 7 0 0 -0.00147 0.00027 si 136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000237 SLO 7 0 0 -0.00098 0.00075 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000344 SLO 8 0 0 -0.00134 0.0012 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.00034 SLO 8 0 0 -0.00141 0.00108 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000336 SLO 8 0 0 -0.00159 0.00073 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000322 SLO 8 0 0 -0.00153 0.00069 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000302 SLO 8 0 0 -0.00092 0.00128 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000286 SLO 9 0 0 -0.00142 -0.00045 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000277 SLO 9 0 0 -0.00141 -0.00029 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000267 SLO 9 0 0 -0.00118 -0.00075 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000242 SLO 9 0 0 -0.0011 -0.00063 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000234 SLO 9 0 0 -0.00099 -0.00072 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000275 SLO 10 0 0 -0.00143 0.00002 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000269 SLO 10 0 0 -0.0014 0.00014 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.00024 SLO 10 0 0 -0.00122 -0.00029 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.00021 SLO 10 0 0 -0.00105 -0.00031 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000199 SLO 10 0 0 -0.00103 -0.0001 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000265 SLO 11 0 0 -0.00138 0.00005 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.00026 SLO 11 0 0 -0.00126 0.00051 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000251 SLO 11 0 0 -0.00126 0.00035 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.00024 SLO 11 0 0 -0.00125 0.00005 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000189 SLO 11 0 0 -0.00087 0.00046 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000298 SLO 12 0 0 -0.00124 0.00094 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000291 SLO 12 0 0 -0.00128 0.00083 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000289 SLO 12 0 0 -0.00142 0.0005 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000268 SLO 12 0 0 -0.00132 0.00047 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000245 SLO 12 0 0 -0.00081 0.00099 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000246 SLO 13 0 0 -0.00121 -0.00042 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000243 SLO 13 0 0 -0.00124 -0.00027 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000242 SLO 13 0 0 -0.00105 -0.00069 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000206 SLO 13 0 0 -0.00084 -0.00068 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000199 SLO 13 0 0 -0.00089 -0.00054 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000235 SLO 14 0 0 -0.00122 0.00008 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000235 SLO 14 0 0 -0.00122 -0.00004 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.000217 SLO 14 0 0 -0.00108 -0.00033 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000183 SLO 14 0 0 -0.00089 -0.00034 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000161 SLO 14 0 0 -0.00083 -0.00011 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.00023 SLO 15 0 0 -0.00111 -0.00046 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000228 SLO 15 0 0 -0.00119 -0.00003 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000226 SLO 15 0 0 -0.00117 -0.00018 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000195 SLO 15 0 0 -0.00092 -0.00044 si

136 0 21.25 -0.73 4935 4.49 0.000162 SLO 15 0 0 -0.00082 -0.00021 si 97 0 17 -0.73 4868 4.49 0.000233 SLO 16 0 0 -0.00118 0.00032 si 82 0 12.75 -0.73 4801 4.49 0.000229 SLO 16 0 0 -0.00118 0.0002 si 71 0 8.5 -0.73 4732 4.49 0.00022 SLO 16 0 0 -0.00115 -0.00009 si 56 0 4.25 -0.73 4664 4.49 0.000187 SLO 16 0 0 -0.00097 -0.00011 si 40 0 0 -0.73 4597 4.49 0.000174 SLO 16 0 0 -0.00052 0.00075 si

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 51 di 71

3.3.2.2 Corpo “B”


Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore

S.V.


4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000334 SLO 1 -0.00107 -0.00007 -0.00238 -0.00014 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000334 SLO 1 -0.00108 -0.00003 -0.00238 -0.00006 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000334 SLO 1 -0.00108 0 -0.00238 0.00002 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000334 SLO 1 -0.00107 0.00004 -0.00238 0.00011 si 4569 28.1 7.75 3.43 8488 7.34 0.000322 SLO 1 -0.00104 -0.0001 -0.00229 -0.00022 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000344 SLO 2 -0.00111 0.00007 -0.00245 0.00016 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000344 SLO 2 -0.00111 -0.00008 -0.00245 -0.00017 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000344 SLO 2 -0.00111 0.00002 -0.00245 0.00005 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000344 SLO 2 -0.00111 -0.00003 -0.00245 -0.00006 si 4569 28.1 7.75 3.43 8488 7.34 0.000329 SLO 2 -0.00106 -0.00012 -0.00233 -0.00027 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000337 SLO 3 -0.00108 0.00009 -0.00239 0.00021 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000336 SLO 3 -0.00108 0.00005 -0.0024 0.00012 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000336 SLO 3 -0.00108 0.00001 -0.0024 0.00002 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000335 SLO 3 -0.00108 -0.00003 -0.00239 -0.00007 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000323 SLO 3 -0.00104 0.00009 -0.0023 0.00021 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000348 SLO 4 -0.00111 0.00012 -0.00247 0.00027 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000347 SLO 4 -0.00112 0.00006 -0.00247 0.00015 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000347 SLO 4 -0.00112 0.00001 -0.00247 0.00003 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000346 SLO 4 -0.00111 -0.00004 -0.00247 -0.0001 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.00033 SLO 4 -0.00106 0.00012 -0.00234 0.00027 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000101 SLO 5 -0.00031 -0.00007 -0.00069 -0.00016 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000101 SLO 5 -0.00031 -0.00007 -0.00069 -0.00016 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000101 SLO 5 -0.00031 -0.00007 -0.00069 -0.00016 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.0001 SLO 5 -0.00031 -0.00008 -0.00069 -0.00015 si 4569 28.1 7.75 3.43 8488 7.34 0.0001 SLO 5 -0.00031 -0.00007 -0.00069 -0.00017 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000115 SLO 6 -0.00035 -0.00009 -0.00079 -0.0002 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000114 SLO 6 -0.00035 -0.00007 -0.00079 -0.00016 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000113 SLO 6 -0.00035 -0.00006 -0.00079 -0.00012 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000112 SLO 6 -0.00035 -0.00004 -0.00079 -0.00008 si 4569 28.1 7.75 3.43 8488 7.34 0.000111 SLO 6 -0.00033 -0.00011 -0.00075 -0.00023 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.00011 SLO 7 -0.00034 0.00009 -0.00075 0.0002 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000108 SLO 7 -0.00034 0.00007 -0.00075 0.00016 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000107 SLO 7 -0.00034 0.00006 -0.00075 0.00012 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000106 SLO 7 -0.00034 0.00004 -0.00075 0.00008 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000103 SLO 7 -0.00032 0.00009 -0.00071 0.0002 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000125 SLO 8 -0.00038 0.00012 -0.00084 0.00027 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000123 SLO 8 -0.00038 0.00009 -0.00085 0.00019 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000121 SLO 8 -0.00038 0.00006 -0.00085 0.00012 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000119 SLO 8 -0.00038 0.00003 -0.00084 0.00004 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000114 SLO 8 -0.00034 0.00012 -0.00077 0.00027 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000106 SLO 9 0.00033 -0.00012 0.00072 -0.00026 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000104 SLO 9 0.00034 -0.0001 0.00072 -0.00021 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000102 SLO 9 0.00034 -0.00007 0.00072 -0.00016 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000101 SLO 9 0.00033 -0.00005 0.00072 -0.00011 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000099 SLO 9 0.00031 -0.00012 0.00067 -0.00026 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.00009 SLO 10 0.00029 -0.00009 0.00063 -0.00019 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.00009 SLO 10 0.00029 -0.00008 0.00063 -0.00018 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000089 SLO 10 0.00029 -0.00007 0.00063 -0.00016 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000088 SLO 10 0.00029 -0.00006 0.00063 -0.00014 si 4593 -0.175 10.65 3.43 8571 7.34 0.000088 SLO 10 0.00028 -0.00009 0.00061 -0.00019 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000093 SLO 11 0.00031 0.00007 0.00067 0.00013 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000093 SLO 11 0.00031 0.00006 0.00067 0.00012 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000093 SLO 11 0.00031 0.00005 0.00067 0.0001 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000092 SLO 11 0.00031 0.00005 0.00067 0.00009 si 4569 28.1 7.75 3.43 8488 7.34 0.000092 SLO 11 0.0003 0.00008 0.00065 0.00015 si 5236 -0.175 17.8 3.43 9502 7.34 0.00009 SLO 12 0.00029 0.00008 0.00063 0.00016 si 5240 7.1 18.1 3.43 9534 7.34 0.000089 SLO 12 0.00029 0.00007 0.00064 0.00014 si 5241 14.2 18.1 3.43 9535 7.34 0.000089 SLO 12 0.00029 0.00006 0.00064 0.00012 si

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 52 di 71



S.V.


5237 21.475 17.8 3.43 9504 7.34 0.000088 SLO 12 0.00029 0.00005 0.00063 0.0001 si 4593 -0.175 10.65 3.43 8571 7.34 0.000085 SLO 12 0.00028 0.00008 0.0006 0.00016 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000328 SLO 13 0.00107 -0.00011 0.00235 -0.00026 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000327 SLO 13 0.00107 -0.00007 0.00235 -0.00016 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000327 SLO 13 0.00107 -0.00002 0.00235 -0.00007 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000326 SLO 13 0.00107 0.00002 0.00235 0.00004 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000315 SLO 13 0.00103 -0.00011 0.00225 -0.00026 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000317 SLO 14 0.00104 -0.00009 0.00227 -0.00021 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000317 SLO 14 0.00104 -0.00005 0.00228 -0.00013 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000316 SLO 14 0.00104 -0.00002 0.00228 -0.00006 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000315 SLO 14 0.00104 0.00001 0.00227 0.00001 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000307 SLO 14 0.00101 -0.00009 0.0022 -0.00021 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000325 SLO 15 0.00106 -0.00006 0.00233 -0.00016 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000324 SLO 15 0.00107 -0.00002 0.00233 -0.00007 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000324 SLO 15 0.00107 0.00002 0.00233 0.00002 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000324 SLO 15 0.00106 0.00006 0.00233 0.00011 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000313 SLO 15 0.00102 -0.00006 0.00224 -0.00016 si 4502 7.1 0 3.43 8421 7.34 0.000314 SLO 16 0.00103 -0.00001 0.00226 -0.00004 si 4505 -0.175 0.3 3.43 8424 7.34 0.000314 SLO 16 0.00103 -0.00004 0.00226 -0.0001 si 4503 14.2 0 3.43 8422 7.34 0.000314 SLO 16 0.00103 0.00002 0.00226 0.00002 si 4506 21.475 0.3 3.43 8425 7.34 0.000313 SLO 16 0.00103 0.00005 0.00226 0.00008 si 4563 -0.175 7.45 3.43 8482 7.34 0.000305 SLO 16 0.001 -0.00004 0.0022 -0.0001 si

3.3.2.3 Corpo “C”




S.V.


11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.001669 SLO 1 -0.00062 -0.00019 -0.00588 -0.00222 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.001627 SLO 1 -0.00062 0.00003 -0.00591 0.00153 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.001616 SLO 1 -0.00062 -0.00014 -0.00591 -0.00147 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.001574 SLO 1 -0.00062 -0.00002 -0.00589 0.00068 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.001249 SLO 1 -0.00053 -0.00019 -0.00423 -0.00223 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.002307 SLO 2 -0.00041 0.00002 -0.00649 -0.00487 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.002173 SLO 2 -0.00052 -0.00014 -0.00649 0.00414 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.001874 SLO 2 -0.00048 -0.00005 -0.00649 -0.00204 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.001817 SLO 2 -0.0005 -0.00011 -0.00649 0.00128 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.001717 SLO 2 -0.00056 -0.00001 -0.0037 -0.0049 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.00213 SLO 3 -0.0006 0.00015 -0.00585 0.00508 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.001986 SLO 3 -0.0006 0.0001 -0.00595 0.00417 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.00182 SLO 3 -0.00041 0.00021 -0.00413 0.00511 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.001681 SLO 3 -0.0006 -0.00002 -0.00597 0.00185 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.001612 SLO 3 -0.0006 -0.00006 -0.00594 0.00104 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.002795 SLO 4 -0.0005 -0.00001 -0.00638 0.00738 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.002383 SLO 4 -0.00055 -0.00002 -0.00372 0.00739 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.002214 SLO 4 -0.00049 0.00003 -0.00639 0.00464 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.001906 SLO 4 -0.00055 0.00001 -0.0037 0.00563 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.001824 SLO 4 -0.0004 0.00015 -0.00639 -0.00133 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.00214 SLO 5 -0.00024 -0.00027 -0.00261 -0.0071 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.00202 SLO 5 -0.0002 -0.00028 -0.00067 -0.00709 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.001846 SLO 5 -0.00024 -0.00024 -0.00264 -0.006 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.00152 SLO 5 -0.0002 -0.00025 -0.00066 -0.00537 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.00106 SLO 5 -0.00024 -0.00018 -0.00263 -0.00286 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.002521 SLO 6 -0.00015 -0.0002 -0.00299 -0.00823 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.002382 SLO 6 -0.00018 -0.0002 -0.00049 -0.00825 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.001856 SLO 6 -0.00017 -0.00022 -0.003 -0.00582 si

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 53 di 71




S.V.


11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.001856 SLO 6 -0.00018 -0.00021 -0.0003 -0.00648 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.001164 SLO 6 -0.00018 -0.00023 -0.003 -0.00297 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.00304 SLO 7 -0.0002 0.00025 -0.0026 0.01024 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.002945 SLO 7 -0.00012 0.0003 -0.00033 0.01025 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.002642 SLO 7 -0.0002 0.00023 -0.00281 0.00877 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.002359 SLO 7 -0.00015 0.00024 -0.00033 0.00821 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.001665 SLO 7 -0.00016 0.0002 -0.00033 0.00582 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.003083 SLO 8 -0.00014 0.00022 -0.00266 0.01033 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.002999 SLO 8 -0.00014 0.0002 -0.00051 0.01033 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.0026 SLO 8 -0.00014 0.0002 -0.00048 0.00899 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.002481 SLO 8 -0.00014 0.00022 -0.00267 0.00822 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.001795 SLO 8 -0.00013 0.00022 -0.00267 0.00573 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.002382 SLO 9 0.0001 -0.00022 0.00246 -0.00791 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.002285 SLO 9 0.00009 -0.00021 0.00016 -0.00793 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.001864 SLO 9 0.00009 -0.00021 0.00014 -0.0065 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.001764 SLO 9 0.00009 -0.00022 0.00246 -0.00569 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.001101 SLO 9 0.00009 -0.00021 0.00246 -0.00307 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.00223 SLO 10 0.00015 -0.00025 0.00228 -0.00747 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.002134 SLO 10 0.00009 -0.00025 0.00013 -0.00746 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.001864 SLO 10 0.00015 -0.00023 0.00248 -0.00608 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.001576 SLO 10 0.0001 -0.00022 0.00013 -0.00555 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.000994 SLO 10 0.00015 -0.00018 0.00249 -0.00259 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.003283 SLO 11 0.00011 0.00024 0.00279 0.01101 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.003197 SLO 11 0.00014 0.00021 0.00017 0.01102 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.002651 SLO 11 0.00014 0.00021 -0.00003 0.00917 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.002565 SLO 11 0.00012 0.00023 0.00279 0.00848 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.001746 SLO 11 0.00013 0.00023 0.00279 0.0055 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.002801 SLO 12 0.0002 0.00026 0.00226 0.0095 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.002731 SLO 12 0.00016 0.00028 0.00046 0.00951 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.002517 SLO 12 0.0002 0.00024 0.00231 0.00848 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.002262 SLO 12 0.00015 0.00025 0.00046 0.00789 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.001715 SLO 12 0.00014 0.00021 0.00046 0.006 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.002244 SLO 13 0.00046 0.00001 0.00618 -0.00496 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.002126 SLO 13 0.00037 -0.0001 0.00618 0.00412 si 10456 8.04 7.59 7.395 11811 10.775 0.001805 SLO 13 0.00045 -0.00002 0.00618 -0.00211 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.001749 SLO 13 0.00042 -0.00006 0.00618 0.00124 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.001705 SLO 13 0.0005 0.00001 0.00337 -0.00499 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.001607 SLO 14 0.00056 -0.00015 0.00554 -0.00231 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.001552 SLO 14 0.00056 -0.0001 0.00562 -0.00148 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.001537 SLO 14 0.00056 0.00006 0.00558 0.00136 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.001513 SLO 14 0.00056 0.00002 0.00563 0.00063 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.00123 SLO 14 0.00037 -0.00016 0.00393 -0.00232 si 10493 16.39 7.615 7.395 11813 10.775 0.002854 SLO 15 0.00038 0.00003 0.00628 0.00766 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.002416 SLO 15 0.00051 0.00002 0.00338 0.00766 si 10471 12.5 7.59 7.395 11812 10.775 0.002209 SLO 15 0.00043 0.00007 0.00628 0.00471 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.001815 SLO 15 0.00051 0.00004 0.00332 0.0055 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.001805 SLO 15 0.00047 0.00015 0.00628 -0.00172 si 11575 4.15 11.89 7.395 12398 10.775 0.001968 SLO 16 0.00057 0.00018 0.00553 0.00462 si 11579 6.645 11.89 7.395 12399 10.775 0.001862 SLO 16 0.00057 0.00014 0.00557 0.00395 si 10442 4.15 7.59 7.395 11810 10.775 0.001681 SLO 16 0.00049 0.0002 0.00403 0.00465 si 11586 13.545 11.89 7.395 12400 10.775 0.00159 SLO 16 0.00057 0.00002 0.00556 0.00201 si 11590 16.39 11.89 7.395 12401 10.775 0.001531 SLO 16 0.00057 -0.00002 0.00559 0.00124 si

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 54 di 71

3.3.2.4 Corpo “D”



S.V.


3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000409 SLO 1 -0.00139 -0.0001 -0.00296 -0.00023 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000408 SLO 1 -0.00139 -0.0001 -0.00296 -0.00023 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000408 SLO 1 -0.00139 -0.00006 -0.00296 -0.00013 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000408 SLO 1 -0.00139 0.00001 -0.00296 0.00005 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000407 SLO 1 -0.00139 -0.00002 -0.00296 -0.00004 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000426 SLO 2 -0.00144 -0.00016 -0.00308 -0.00034 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000425 SLO 2 -0.00144 -0.00016 -0.00307 -0.00035 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000424 SLO 2 -0.00144 -0.00009 -0.00308 -0.00019 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000423 SLO 2 -0.00144 0.00004 -0.00308 0.0001 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000423 SLO 2 -0.00144 -0.00002 -0.00308 -0.00004 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000402 SLO 3 -0.00137 0.00007 -0.00292 0.00018 si 3224 -0.175 0.31 3.473 6120 7.333 0.000401 SLO 3 -0.00137 0.00008 -0.00292 0.00018 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000401 SLO 3 -0.00137 0.00005 -0.00292 0.00012 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000401 SLO 3 -0.00137 0.00002 -0.00292 0.00005 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000401 SLO 3 -0.00137 0 -0.00292 -0.00001 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000418 SLO 4 -0.00142 0.0001 -0.00303 0.00023 si 3224 -0.175 0.31 3.473 6120 7.333 0.000417 SLO 4 -0.00142 0.0001 -0.00302 0.00024 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000417 SLO 4 -0.00142 -0.00006 -0.00303 -0.00013 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000417 SLO 4 -0.00142 0.00005 -0.00303 0.00012 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000416 SLO 4 -0.00142 0 -0.00303 -0.00001 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000134 SLO 5 -0.00042 -0.00016 -0.00091 -0.00033 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000134 SLO 5 -0.00042 -0.00016 -0.00091 -0.00033 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000132 SLO 5 -0.00042 -0.00013 -0.00091 -0.00028 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.00013 SLO 5 -0.00042 -0.00011 -0.00091 -0.00023 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000128 SLO 5 -0.00042 -0.0001 -0.00091 -0.00018 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.00016 SLO 6 -0.00049 -0.00022 -0.00105 -0.00048 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000159 SLO 6 -0.00049 -0.00023 -0.00105 -0.00048 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000153 SLO 6 -0.00049 -0.00017 -0.00105 -0.00035 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000149 SLO 6 -0.00049 -0.00011 -0.00105 -0.00023 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000146 SLO 6 -0.00049 -0.00006 -0.00105 -0.00011 si 3453 21.3 18.1 3.473 6349 7.333 0.000132 SLO 7 -0.00043 0.00018 -0.0009 0.00038 si 3436 21.475 17.79 3.473 6332 7.333 0.000132 SLO 7 -0.00043 0.00018 -0.0009 0.00038 si 3448 14.2 18.1 3.473 6344 7.333 0.00013 SLO 7 -0.00043 0.00016 -0.0009 0.00034 si 3443 7.1 18.1 3.473 6339 7.333 0.000128 SLO 7 -0.00043 0.00013 -0.0009 0.00029 si 3475 -0.31 18.275 3.473 6371 7.333 0.000127 SLO 7 -0.00043 0.00011 -0.0009 0.00025 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000132 SLO 8 -0.00042 0.00015 -0.0009 0.00032 si 3224 -0.175 0.31 3.473 6120 7.333 0.000131 SLO 8 -0.00042 0.00015 -0.0009 0.00032 si 3283 -6.9 7.75 3.473 6179 7.333 0.000131 SLO 8 -0.00041 0.00017 -0.00088 0.00037 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.00013 SLO 8 -0.00042 0.00013 -0.0009 0.00029 si 3281 -0.175 7.42 3.473 6177 7.333 0.000129 SLO 8 -0.00041 0.00015 -0.00088 0.00032 si 3437 -6.9 18.1 3.473 6333 7.333 0.000127 SLO 9 0.00042 -0.00013 0.0009 -0.00026 si 3454 -6.59 18.275 3.473 6350 7.333 0.000127 SLO 9 0.00042 -0.00013 0.0009 -0.00026 si 3434 -7.075 17.79 3.473 6330 7.333 0.000127 SLO 9 0.00042 -0.00013 0.0009 -0.00026 si 3475 -0.31 18.275 3.473 6371 7.333 0.000126 SLO 9 0.00042 -0.00012 0.0009 -0.00024 si 3438 0 18.1 3.473 6334 7.333 0.000126 SLO 9 0.00042 -0.00012 0.0009 -0.00024 si 3453 21.3 18.1 3.473 6349 7.333 0.000137 SLO 10 0.00045 -0.00017 0.00094 -0.00036 si 3436 21.475 17.79 3.473 6332 7.333 0.000137 SLO 10 0.00044 -0.00017 0.00093 -0.00037 si 3448 14.2 18.1 3.473 6344 7.333 0.000134 SLO 10 0.00045 -0.00014 0.00094 -0.0003 si 3443 7.1 18.1 3.473 6339 7.333 0.000131 SLO 10 0.00045 -0.00012 0.00094 -0.00023 si 3475 -0.31 18.275 3.473 6371 7.333 0.00013 SLO 10 0.00045 -0.00009 0.00094 -0.00017 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000158 SLO 11 0.00049 0.00023 0.00104 0.00049 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000158 SLO 11 0.00048 0.00023 0.00103 0.0005 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000152 SLO 11 0.00049 0.00018 0.00104 0.00039 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000148 SLO 11 0.00049 0.00013 0.00104 0.00029 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000145 SLO 11 0.00049 0.00009 0.00104 0.0002 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000132 SLO 12 0.00042 0.00016 0.0009 0.00035 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000132 SLO 12 0.00042 0.00016 0.00089 0.00035 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.00013 SLO 12 0.00042 0.00015 0.0009 0.00032 si

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 55 di 71



S.V.


3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000129 SLO 12 0.00042 0.00013 0.0009 0.00029 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000128 SLO 12 0.00042 0.00012 0.0009 0.00026 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000413 SLO 13 0.00142 0.00006 0.00301 0.00015 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000413 SLO 13 0.00142 -0.00007 0.00301 -0.00015 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000413 SLO 13 0.00142 0.00002 0.00301 0.00005 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000413 SLO 13 0.00142 -0.00003 0.00301 -0.00005 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000413 SLO 13 0.00142 0.00006 0.00301 0.00015 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000397 SLO 14 0.00137 -0.00005 0.0029 -0.00009 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000397 SLO 14 0.00137 -0.00003 0.0029 -0.00006 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000397 SLO 14 0.00137 0.00001 0.0029 0.00003 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000397 SLO 14 0.00137 -0.00001 0.0029 -0.00001 si 3224 -0.175 0.31 3.473 6120 7.333 0.000397 SLO 14 0.00137 -0.00005 0.0029 -0.0001 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000423 SLO 15 0.00144 0.00016 0.00306 0.00036 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000422 SLO 15 0.00144 0.00016 0.00305 0.00036 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000421 SLO 15 0.00144 0.0001 0.00306 0.00023 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.00042 SLO 15 0.00144 0.00004 0.00306 0.0001 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.00042 SLO 15 0.00144 -0.00001 0.00306 -0.00002 si 3223 21.3 0 3.473 6119 7.333 0.000405 SLO 16 0.00139 0.00011 0.00295 0.00024 si 3225 21.475 0.31 3.473 6121 7.333 0.000405 SLO 16 0.00139 0.00011 0.00294 0.00025 si 3218 14.2 0 3.473 6114 7.333 0.000405 SLO 16 0.00139 0.00008 0.00295 0.00017 si 3213 7.1 0 3.473 6109 7.333 0.000404 SLO 16 0.00139 0.00004 0.00295 0.0001 si 3208 0 0 3.473 6104 7.333 0.000404 SLO 16 0.00139 0.00001 0.00295 0.00004 si

Lo spostamento massimo rilevato è in corrispondenza della sommità del pilastro PC06 ∅=35 (nodo 6119).

3.3.3 Verifica effetti secondo ordine

Quota inf.: Quota inferiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con

notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [m]

Quota sup.: Quota superiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con

notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [m]

Comb.: Combinazione.

n.b.: Nome breve o compatto della combinazione di carico.

Carico verticale: Carico verticale. [kN]

Spostamento: Spostamento medio di interpiano. [m]

Forza orizzontale totale: Forza orizzontale totale. [kN]

Altezza del piano: Altezza del piano. [m]

Theta: Coefficiente Theta formula (7.3.2) § 7.3.1 NTC 2008. Il valore è adimensionale.

Le non linearità geometriche sono prese in conto, quando necessario, attraverso il fattore θ. In particolare, per

le costruzioni civili ed industriali esse possono essere trascurate nel caso in cui ad ogni orizzontamento risulti:

P = è il carico verticale totale della parte di struttura sovrastante l’orizzontamento in esame

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 56 di 71

dr = è lo spostamento orizzontale medio d’interpiano, ovvero la differenza tra lo

spostamento orizzontale dell’orizzontamento considerato e lo spostamento orizzontale

dell’orizzontamento immediatamente sottostante;

V = è la forza orizzontale totale in corrispondenza dell’orizzontamento in esame;

h = è la distanza tra l’orizzontamento in esame e quello immediatamente sottostante.

Quando θ è compreso tra 0,1 e 0,2 gli effetti delle non linearità geometriche possono essere presi in conto

incrementando gli effetti dell’azione sismica orizzontale di un fattore pari a 1/(1−θ); θ non può

comunque superare il valore 0,3.

3.3.3.1 Corpo “A”

Quota inf. Quota sup. Comb. n.b.

Carico verticale

Spostamento Forza orizzontale

totale

Altezza del piano

Theta

L1 L2 SLV 1 3135.87 0.00085 851.79 4.1 0.001 L1 L2 SLV 2 3135.87 0.00096 851.79 4.1 0.001 L1 L2 SLV 3 3144.48 0.00079 852.15 4.1 0.001 L1 L2 SLV 4 3144.48 0.00089 852.15 4.1 0.001 L1 L2 SLV 5 3052.22 0.00038 634.29 4.1 0 L1 L2 SLV 6 3052.22 0.00053 634.29 4.1 0.001 L1 L2 SLV 7 3080.93 0.0002 634.77 4.1 0 L1 L2 SLV 8 3080.93 0.0002 634.77 4.1 0 L1 L2 SLV 9 2989.13 0.00046 634.77 4.1 0.001 L1 L2 SLV 10 2989.13 0.00045 634.77 4.1 0.001 L1 L2 SLV 11 3017.85 0.00055 634.29 4.1 0.001 L1 L2 SLV 12 3017.85 0.00041 634.29 4.1 0 L1 L2 SLV 13 2925.58 0.00106 852.15 4.1 0.001 L1 L2 SLV 14 2925.58 0.00098 852.15 4.1 0.001 L1 L2 SLV 15 2934.2 0.00111 851.79 4.1 0.001 L1 L2 SLV 16 2934.2 0.00101 851.79 4.1 0.001 L1 L3 SLV 1 1777.26 0.00424 587.46 5.22 0.002 L1 L3 SLV 2 1777.26 0.00479 587.46 5.22 0.003 L1 L3 SLV 3 1774.94 0.00456 588.14 5.22 0.003 L1 L3 SLV 4 1774.94 0.00553 588.14 5.22 0.003 L1 L3 SLV 5 1772.88 0.00402 440.23 5.22 0.003 L1 L3 SLV 6 1772.88 0.00323 440.23 5.22 0.002 L1 L3 SLV 7 1765.17 0.0038 441.13 5.22 0.003 L1 L3 SLV 8 1765.17 0.00538 441.13 5.22 0.004 L1 L3 SLV 9 1766.81 0.00404 441.13 5.22 0.003 L1 L3 SLV 10 1766.81 0.00257 441.13 5.22 0.002 L1 L3 SLV 11 1759.1 0.00261 440.23 5.22 0.002 L1 L3 SLV 12 1759.1 0.00416 440.23 5.22 0.003 L1 L3 SLV 13 1757.04 0.00289 588.14 5.22 0.002 L1 L3 SLV 14 1757.04 0.00153 588.14 5.22 0.001 L1 L3 SLV 15 1754.72 0.00182 587.46 5.22 0.001 L1 L3 SLV 16 1754.72 0.0015 587.46 5.22 0.001

Il Theta massimo valutato dall’analisi è pari a 0.004, inferiore al limite 0.1

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 57 di 71

3.3.3.2 Corpo “B”


Carico verticale


totale

Altezza del piano

Theta

L1 L4 SLV 1 11856.3 0.00513 3953.64 4.26 0.004 L1 L4 SLV 2 11856.3 0.00521 3953.64 4.26 0.004 L1 L4 SLV 3 11853.09 0.00514 3961.99 4.26 0.004 L1 L4 SLV 4 11853.09 0.00521 3961.99 4.26 0.004 L1 L4 SLV 5 11733.21 0.0016 3467.32 4.26 0.001 L1 L4 SLV 6 11733.21 0.00169 3467.32 4.26 0.001 L1 L4 SLV 7 11722.51 0.00161 3476.84 4.26 0.001 L1 L4 SLV 8 11722.51 0.0017 3476.84 4.26 0.001 L1 L4 SLV 9 11624.5 0.00162 3476.84 4.26 0.001 L1 L4 SLV 10 11624.5 0.00153 3476.84 4.26 0.001 L1 L4 SLV 11 11613.79 0.00159 3467.32 4.26 0.001 L1 L4 SLV 12 11613.79 0.0015 3467.32 4.26 0.001 L1 L4 SLV 13 11493.91 0.00512 3961.99 4.26 0.003 L1 L4 SLV 14 11493.91 0.00504 3961.99 4.26 0.003 L1 L4 SLV 15 11490.7 0.00511 3953.64 4.26 0.003 L1 L4 SLV 16 11490.7 0.00504 3953.64 4.26 0.003 L4 L5 SLV 1 3980.61 0.0061 1916.91 3.91 0.003 L4 L5 SLV 2 3980.61 0.00621 1916.91 3.91 0.003 L4 L5 SLV 3 3981.04 0.00611 1913 3.91 0.003 L4 L5 SLV 4 3981.04 0.00622 1913 3.91 0.003 L4 L5 SLV 5 3976.93 0.00189 1743.68 3.91 0.001 L4 L5 SLV 6 3976.93 0.00202 1743.68 3.91 0.001 L4 L5 SLV 7 3978.36 0.00191 1739.37 3.91 0.001 L4 L5 SLV 8 3978.36 0.00205 1739.37 3.91 0.001 L4 L5 SLV 9 3974.2 0.00191 1739.37 3.91 0.001 L4 L5 SLV 10 3974.2 0.00178 1739.37 3.91 0.001 L4 L5 SLV 11 3975.64 0.00184 1743.68 3.91 0.001 L4 L5 SLV 12 3975.64 0.00171 1743.68 3.91 0.001 L4 L5 SLV 13 3971.53 0.00606 1913 3.91 0.003 L4 L5 SLV 14 3971.53 0.00595 1913 3.91 0.003 L4 L5 SLV 15 3971.96 0.00604 1916.91 3.91 0.003 L4 L5 SLV 16 3971.96 0.00593 1916.91 3.91 0.003 L1 L5 SLV 1 3980.61 0.00974 1916.91 8.17 0.002 L1 L5 SLV 2 3980.61 0.00979 1916.91 8.17 0.002 L1 L5 SLV 3 3981.04 0.0096 1913 8.17 0.002 L1 L5 SLV 4 3981.04 0.00964 1913 8.17 0.002 L1 L5 SLV 5 3976.93 0.00326 1743.68 8.17 0.001 L1 L5 SLV 6 3976.93 0.00337 1743.68 8.17 0.001 L1 L5 SLV 7 3978.36 0.00283 1739.37 8.17 0.001 L1 L5 SLV 8 3978.36 0.00282 1739.37 8.17 0.001 L1 L5 SLV 9 3974.2 0.00264 1739.37 8.17 0.001 L1 L5 SLV 10 3974.2 0.00267 1739.37 8.17 0.001 L1 L5 SLV 11 3975.64 0.0031 1743.68 8.17 0.001 L1 L5 SLV 12 3975.64 0.003 1743.68 8.17 0.001 L1 L5 SLV 13 3971.53 0.00942 1913 8.17 0.002 L1 L5 SLV 14 3971.53 0.00938 1913 8.17 0.002 L1 L5 SLV 15 3971.96 0.00956 1916.91 8.17 0.002 L1 L5 SLV 16 3971.96 0.00951 1916.91 8.17 0.002


3.3.3.3 Corpo “C”


Carico verticale


totale

Altezza del piano

Theta

L1 L5 SLV 1 9628.18 0.0009 2429.16 4.36 0.001 L1 L5 SLV 2 9628.18 0.00087 2429.16 4.36 0.001

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 58 di 71


Carico verticale


totale

Altezza del piano

Theta

L1 L5 SLV 3 9625.84 0.00086 2412.17 4.36 0.001 L1 L5 SLV 4 9625.84 0.00083 2412.17 4.36 0.001 L1 L5 SLV 5 9616.91 0.00068 2800.87 4.36 0.001 L1 L5 SLV 6 9616.91 0.00066 2800.87 4.36 0.001 L1 L5 SLV 7 9609.11 0.00061 2786.15 4.36 0 L1 L5 SLV 8 9609.11 0.0006 2786.15 4.36 0 L1 L5 SLV 9 9604.91 0.00062 2786.15 4.36 0 L1 L5 SLV 10 9604.91 0.00063 2786.15 4.36 0 L1 L5 SLV 11 9597.11 0.00063 2800.87 4.36 0 L1 L5 SLV 12 9597.11 0.00064 2800.87 4.36 0.001 L1 L5 SLV 13 9588.18 0.00082 2412.17 4.36 0.001 L1 L5 SLV 14 9588.18 0.00085 2412.17 4.36 0.001 L1 L5 SLV 15 9585.84 0.00084 2429.16 4.36 0.001 L1 L5 SLV 16 9585.84 0.00087 2429.16 4.36 0.001 L1 L6 SLV 1 2972.7 0.00229 1113.15 8.23 0.001 L1 L6 SLV 2 2972.7 0.00216 1113.15 8.23 0.001 L1 L6 SLV 3 2954.66 0.00238 1122.68 8.23 0.001 L1 L6 SLV 4 2954.66 0.0022 1122.68 8.23 0.001 L1 L6 SLV 5 2983.1 0.001 1172.03 8.23 0 L1 L6 SLV 6 2983.1 0.0011 1172.03 8.23 0 L1 L6 SLV 7 2922.99 0.00136 1181.09 8.23 0 L1 L6 SLV 8 2922.99 0.00108 1181.09 8.23 0 L1 L6 SLV 9 2973.98 0.00093 1181.09 8.23 0 L1 L6 SLV 10 2973.98 0.00122 1181.09 8.23 0 L1 L6 SLV 11 2913.87 0.0011 1172.03 8.23 0 L1 L6 SLV 12 2913.87 0.00096 1172.03 8.23 0 L1 L6 SLV 13 2942.31 0.00205 1122.68 8.23 0.001 L1 L6 SLV 14 2942.31 0.00223 1122.68 8.23 0.001 L1 L6 SLV 15 2924.27 0.00203 1113.15 8.23 0.001 L1 L6 SLV 16 2924.27 0.00215 1113.15 8.23 0.001 L5 L6 SLV 1 2972.7 0.00169 1113.15 3.86 0.001 L5 L6 SLV 2 2972.7 0.00156 1113.15 3.86 0.001 L5 L6 SLV 3 2954.66 0.00164 1122.68 3.86 0.001 L5 L6 SLV 4 2954.66 0.00152 1122.68 3.86 0.001 L5 L6 SLV 5 2983.1 0.00087 1172.03 3.86 0.001 L5 L6 SLV 6 2983.1 0.00077 1172.03 3.86 0.001 L5 L6 SLV 7 2922.99 0.00078 1181.09 3.86 0 L5 L6 SLV 8 2922.99 0.00071 1181.09 3.86 0 L5 L6 SLV 9 2973.98 0.00063 1181.09 3.86 0 L5 L6 SLV 10 2973.98 0.00069 1181.09 3.86 0 L5 L6 SLV 11 2913.87 0.00075 1172.03 3.86 0 L5 L6 SLV 12 2913.87 0.00083 1172.03 3.86 0.001 L5 L6 SLV 13 2942.31 0.00142 1122.68 3.86 0.001 L5 L6 SLV 14 2942.31 0.00154 1122.68 3.86 0.001 L5 L6 SLV 15 2924.27 0.00147 1113.15 3.86 0.001 L5 L6 SLV 16 2924.27 0.0016 1113.15 3.86 0.001 L6 L11 SLV 1 440.14 0.01879 193.4 3.38 0.013 L6 L11 SLV 2 440.14 0.01896 193.4 3.38 0.013 L6 L11 SLV 3 440.18 0.02109 194.02 3.38 0.014 L6 L11 SLV 4 440.18 0.02126 194.02 3.38 0.014 L6 L11 SLV 5 440.24 0.02028 179.67 3.38 0.015 L6 L11 SLV 6 440.24 0.02031 179.67 3.38 0.015 L6 L11 SLV 7 440.36 0.02654 180.33 3.38 0.019 L6 L11 SLV 8 440.36 0.02661 180.33 3.38 0.019 L6 L11 SLV 9 440.36 0.02028 180.33 3.38 0.015 L6 L11 SLV 10 440.36 0.02021 180.33 3.38 0.015 L6 L11 SLV 11 440.47 0.02635 179.67 3.38 0.019 L6 L11 SLV 12 440.47 0.02634 179.67 3.38 0.019 L6 L11 SLV 13 440.54 0.01846 194.02 3.38 0.012 L6 L11 SLV 14 440.54 0.01827 194.02 3.38 0.012 L6 L11 SLV 15 440.58 0.02054 193.4 3.38 0.014 L6 L11 SLV 16 440.58 0.02039 193.4 3.38 0.014

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 59 di 71

Il Theta massimo valutato dall’analisi è pari a 0.02, inferiore al limite 0.1.

3.3.3.4 Corpo “D”


Carico verticale


totale

Altezza del piano

Theta

L1 L2 SLV 1 13257.28 0.00671 4413.96 4.3 0.005 L1 L2 SLV 2 13257.28 0.00677 4413.96 4.3 0.005 L1 L2 SLV 3 13257.26 0.00671 4426.31 4.3 0.005 L1 L2 SLV 4 13257.26 0.00678 4426.31 4.3 0.005 L1 L2 SLV 5 13251.52 0.00211 3940.77 4.3 0.002 L1 L2 SLV 6 13251.52 0.00218 3940.77 4.3 0.002 L1 L2 SLV 7 13251.47 0.00214 3954.59 4.3 0.002 L1 L2 SLV 8 13251.47 0.00222 3954.59 4.3 0.002 L1 L2 SLV 9 13246.56 0.00222 3954.59 4.3 0.002 L1 L2 SLV 10 13246.56 0.00214 3954.59 4.3 0.002 L1 L2 SLV 11 13246.51 0.00222 3940.77 4.3 0.002 L1 L2 SLV 12 13246.51 0.00215 3940.77 4.3 0.002 L1 L2 SLV 13 13240.77 0.0068 4426.31 4.3 0.005 L1 L2 SLV 14 13240.77 0.00673 4426.31 4.3 0.005 L1 L2 SLV 15 13240.75 0.0068 4413.96 4.3 0.005 L1 L2 SLV 16 13240.75 0.00673 4413.96 4.3 0.005 L2 L3 SLV 1 4431.36 0.00749 2273.8 3.86 0.004 L2 L3 SLV 2 4431.36 0.00757 2273.8 3.86 0.004 L2 L3 SLV 3 4431.36 0.0075 2277.67 3.86 0.004 L2 L3 SLV 4 4431.36 0.00758 2277.67 3.86 0.004 L2 L3 SLV 5 4431.36 0.00233 2067.8 3.86 0.001 L2 L3 SLV 6 4431.36 0.00243 2067.8 3.86 0.001 L2 L3 SLV 7 4431.36 0.00239 2072.05 3.86 0.001 L2 L3 SLV 8 4431.36 0.00249 2072.05 3.86 0.001 L2 L3 SLV 9 4431.36 0.00247 2072.05 3.86 0.001 L2 L3 SLV 10 4431.36 0.00237 2072.05 3.86 0.001 L2 L3 SLV 11 4431.36 0.0025 2067.8 3.86 0.001 L2 L3 SLV 12 4431.36 0.0024 2067.8 3.86 0.001 L2 L3 SLV 13 4431.36 0.0076 2277.67 3.86 0.004 L2 L3 SLV 14 4431.36 0.00752 2277.67 3.86 0.004 L2 L3 SLV 15 4431.36 0.0076 2273.8 3.86 0.004 L2 L3 SLV 16 4431.36 0.00752 2273.8 3.86 0.004


ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 60 di 71

4. VERIFICA PILASTRI

4.1 Numerazione elementi beam per verifica pilastri

Nel seguente capitolo sono indicate le numerazioni degli elementi beam che descrivono i pilastri in cemento

armato precompresso o gettato in opera di ogni singola sovra-struttura.

Si riportano qui di seguito gli screen-shot di ciascun modello di calcolo con la numerazione che li caratterizza.

4.1.1 Corpo A

Figura XIII Corpo A: pilastri da PA01 a PA06 (da destra a sinistra).

Figura XIV Corpo A: pilastri da PA07 a PA09 (da destra a sinistra).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 61 di 71

4.1.2 Corpo B

Figura XV Corpo B: pilastri da PB01 a PB04 (da sinistra a destra).

Figura XVI Corpo B: pilastri da PB05 a PC09(da sinistra a destra).

Figura XVII Corpo B: pilastri da PB10 a PC14(da sinistra a destra)..

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 62 di 71

Figura XVIII Corpo B: pilastri da PB15 a PC19(da sinistra a destra).

4.1.3 Corpo C

Figura XIX Corpo centrale: pilastri da PC01 a PC06(da sinistra a destra).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 63 di 71

Figura XX Corpo centrale: pilastri PC07-PC08-PC20-PC21(da sinistra a destra).

Figura XXI Corpo centrale: Pilastri PC09-PC10-PC11(da sinistra a destra).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 64 di 71

Figura XXII Corpo centrale: Pilastri PC12-PC13-PC14-PC15(da sinistra a destra).

Figura XXIII Corpo centrale: Pilastri PC16-PC17-PC18-PC19(da sinistra a destra).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 65 di 71

4.2 Corpo D

Figura XXIV Corpo D: Pilastri PD01-PD02-PD03-PD04 (da sinistra a destra).

Figura XXV Corpo D: Pilastri PD05-PD06-PD07-PD08-PD09 (da sinistra a destra).

Figura XXVI Corpo D: Pilastri PD10-PD11-PD12-PD13-PD14 (da sinistra a destra).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 66 di 71

Figura XXVII Corpo D: Pilastri PD15-PD16-PD17-PD18-PD19 (da sinistra a destra).

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 67 di 71

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 68 di 71

5. MATERIALI

Per tutto ciò che riguarda le prove che devono essere fatte, l’accertamento delle proprietà meccaniche e

altre caratteristiche specifiche relative alla tolleranze, ci si riferisce al capitolo 4 e al capitolo 11 delle

NTC[2008].

Per quanto riguarda i materiali di seguito esplicitiamo le prestazioni minime che devono essere garantire dai

vari elementi strutturali.

5.1 Calcestruzzo

Magrone di fondazione C12/15

Calcestruzzo per fondazioni C25/30

Calcestruzzo solaio D000 C30/37

Calcestruzzo solaio D100/D200 C32/40

Calcestruzzo per pilastri prefabbricati C40/50

Calcestruzzo per pilastri gettati in opera C32/40

Calcestruzzo per travi prefabbricate C40/50

Calcestruzzo per tegoli prefabbricati C40/50

Calcestruzzo cappa 6cm C32/40

Calcestruzzo per muri C32/40

Calcestruzzo per scale C32/40

La classe di esposizione minima da considerare in fase di progetto è XC2. Per le indicazioni sul corretto

impasto del conglomerato cementizio si rimanda alla normativa UNI EN 206.

5.2 Acciaio per cemento armato

L’acciaio in barre controllato in stabilimento deve essere della classe B450C.

L’acciaio in reti controllato in stabilimento deve essere della classe B450C.

Tabella 5-I - Caratteristiche meccaniche acciaio da calcestruzzo armato tipo B450C

Caratteristiche meccaniche Acciaio B450C

de tensione caratteristica di snervamento ≥ 450.0 N/mm2

de; � de /�f tensione di calcolo di snervamento ≥ 391.0 N/mm2

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 69 di 71

d� tensione di rottura ≥ 540.0 N/mm2

gd� de⁄ i

--- ≥ 1,15 ---

--- < 1,35 ---

gd� deNjM⁄ i --- ≤ 1,35 ---

gkl�i allungamento ≥ 7,5 %

�m modulo elastico 210000 N/mm2

n coefficiente di dilatazione termica 1.2*10-5 °C-1

� peso specifico dell’acciaio da cemento armato 78.5 KN/m3

5.3 Legno

Il legno di carpenteria utilizzato per le travi di copertura è legno lamellare classe GL28h.

Tabella 5-II - Caratteristiche meccaniche legno da carpenteria GL28h

Caratteristiche meccaniche legno da carpenteria GL28h

kmf ,0, resistenza caratteristica cubica 28,0 N/mm2

ktf ,0, resistenza caratteristica cilindrica 19,5 N/mm2

ktf ,90, resistenza di calcolo a compressione 0,45 N/mm2

kcf ,0, resistenza a trazione diretta media 26,5 N/mm2

kcf ,90, resistenza a trazione diretta caratteristica 3,00 N/mm2

kvf , resistenza a trazione per flessione media 3,20 N/mm2

meanE ,0 resistenza a trazione per flessione caratteristica 12,60 kN/mm2

meanE ,90 modulo elastico 0,42 kN/mm2

meanG modulo di elasticità tangenziale 0,78 kN/mm2

kρ coefficiente di Poisson (di contrazione trasversale) 410 kg/m3


altre caratteristiche specifiche relative alla tolleranze, ci si riferisce al capitolo 4.4.16 e 11.7.4 delle NTC [2008].

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 70 di 71

Il legno di carpenteria utilizzato per le travi di copertura è legno lamellare classe GL32h.

Tabella 5-III - Caratteristiche meccaniche legno da carpenteria GL32h

Caratteristiche meccaniche legno da carpenteria GL32h

kmf ,0, resistenza caratteristica cubica 32,0 N/mm2

ktf ,0, resistenza caratteristica cilindrica 22,5 N/mm2

ktf ,90, resistenza di calcolo a compressione 0,50 N/mm2

kcf ,0, resistenza a trazione diretta media 29,0 N/mm2

kcf ,90, resistenza a trazione diretta caratteristica 3,30 N/mm2

kvf , resistenza a trazione per flessione media 3,80 N/mm2

meanE ,0 resistenza a trazione per flessione caratteristica 13,70 kN/mm2

meanE ,90 modulo elastico 0,46 kN/mm2

meanG modulo di elasticità tangenziale 0,85 kN/mm2

kρ coefficiente di Poisson (di contrazione trasversale) 430 kg/m3

5.4 Acciaio da carpenteria

L’acciaio da carpenteria metallica deve essere della classe S355J0.

La zincatura delle opere in carpenteria metallica è minimo pari a 50 mic.

Tabella 5-IV – Laminati a caldo con profili a sezione aperta

Qualità acciaio

Spessore nominale dell’elemento

o ≤ 40%% 40%% ( o ( 80%%

de[#/%%�] de�[#/%%�] de[#/%%�] de�[#/%%�] S355J0 355 510 335 470

Tabella 5-V – Laminati a caldo con profili a sezione cava

Qualità acciaio

Spessore nominale dell’elemento

o ( 40%% 40%% ( o ( 80%%

de[#/%%�] de�[#/%%�] de[#/%%�] de�[#/%%�] S355J0H 355 510 335 490

Dove:

ROSA ASSOCIATI



Telefono: 0471 512951

Fax: 0471 506336


Ing. Paolo Rosa

Handy 338 9004525



01913

Rev. 00 71 di 71

- de è la tensione caratteristica di snervamento

- dp è la tensione di rottura

I valori nominali delle proprietà del materiale, comuni a tutti i tipi di acciaio sono elencate nella tabella 4-V.

Tabella 5-VI - Proprietà meccaniche comuni a tutti i tipi di acciaio

Proprietà meccaniche

�m modulo elastico 210000 N/mm2

� modulo di elasticità trasversale 80769 N/mm2

q coefficiente di dilatazione trasversale ( Poisson ) 0.3 ---

n coefficiente di dilatazione termica 1,2*10-6 °C-1

� peso specifico dell’acciaio da cemento armato 78.5 KN/m3


altre caratteristiche specifiche relative alla tolleranze, ci si riferisce al capitolo 11.3.1 e 11.3.4 delle NTC [2008]

Il PROGETTISTA DELLE STRUTTURE

Dott. Ing. Paolo Rosa

Documents

Relazione di calcolo FINALE EMILIA - sito.comunefinale.netsito.comunefinale.net/LLPP/9 PROGETTO ESECUTIVO/opere strutturali... · Il presente documento intende fornire le scelte progettuali,