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RELAZIONE DI CALCOLO Committente: PROVINCIA DI BARI Oggetto: COSTRUZIONE DELLA DIRAMAZIONE DELLA S.P. 231 AL KM 1+450 VERSO LA S.P. 54 MODUGNO-PALESE E LA S.S. 96 Località Modugno (BA) Archi a due cerniere realizzati con elementi prefabbricati Monopezzo nervato di modulo I=1.25 HxL = 4.00x4.00

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RELAZIONE DI CALCOLO

Committente:

PROVINCIA DI BARI

Oggetto:

COSTRUZIONE DELLA DIRAMAZIONE DELLA S.P. 231 AL KM 1+450 VERSO LA

S.P. 54 MODUGNO-PALESE E LA S.S. 96

Località

Modugno (BA)

Archi a due cerniere realizzati con elementi prefabbricati

Monopezzo nervato di modulo I=1.25 HxL = 4.00x4.00

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RELAZIONE DI CALCOLO

1 - Normativa di riferimento...............................................................................................................4 2 - Descrizione della struttura ............................................................................................................4 3 - Materiali impiegati ........................................................................................................................5 4 - Analisi dei carichi .........................................................................................................................5 5 – Prospetto delle condizioni di carico .............................................................................................8 7 - Verifica delle sezioni allo stato limite ultimo...............................................................................11 8 - Verifica allo stato limite di esercizio per fessurazione .................................................................13 9 - Verifica sismica della struttura. ....................................................................................................13 10 - fondazioni....................................................................................................................................16

ALLEGATI: TABELLE DEI RISULTATI � Dati geometrici dell'opera - Materiali � Descrizione del telaio � Descrizione delle sezioni � Calcolo della ripartizione trasversale � Coefficienti moltiplicativi delle azioni � Condizione di carico 10: Dati carichi � Condizione di carico 10: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 10: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 20: Dati carichi � Condizione di carico 20: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 20: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 21: Dati carichi � Condizione di carico 21: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 21: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 23: Dati carichi � Condizione di carico 23: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 23: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 26: Dati carichi � Condizione di carico 26: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 26: Verifica delle sezioni – SLU � Verifica delle sezioni a stato limite ultimo (INVILUPPO) � Verifica a fessurazione: combinazione quasi permanente � Verifica a fessurazione: combinazione frequente � Condizione di carico 91(sisma): Dati carichi � Condizione di carico 91: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 91: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 92 (sisma): Dati carichi

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� Condizione di carico 92: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 92: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 93: (sisma): Dati carichi � Condizione di carico 93: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 93: Verifica delle sezioni – SLU � Condizione di carico 94 (sisma): Dati carichi � Condizione di carico 94: Sollecitazioni nelle travi – Spostamenti nodali � Condizione di carico 94: Verifica delle sezioni – SLU � Calcolo delle fondazioni

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RELAZIONE DI CALCOLO

1 - Normativa di riferimento. Le normative utilizzate sono indicate nel prospetto che segue:

N° e data Titolo

Legge n° 1086 del 5/11/1971 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, e a struttura metallica

D.M. del 14/1/2008 Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioniCirc.n.617/C.S.LL.PP.

29/02/2009Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 febbraio 2008

2 - Descrizione della struttura I dati geometrici principali della struttura sono indicati nella prima tabella degli allegati (tabella “Dati geometrici”). La struttura è costituita da una successione di archi prefabbricati in cemento armato uguali fra loro, posati su due cordoli di fondazione anch'essi in cemento armato. Ogni arco è costituito da un elemento prefabbricato formato da due ritti, due travi inclinate sull'orizzontale di 45° e una trave orizzontale. I vari elementi prefabbricati che costituiscono la struttura sono posati in opera affiancati, quasi a contatto tra loro. L'armatura é in parte inserita all'interno degli elementi prefabbricati, in parte posata in opera negli appositi vani fra un prefabbricato e l'altro e nelle articolazioni. Successivamente i prefabbricati sono solidarizzati tra loro con un getto di calcestruzzo in opera che congloba le armature aggiuntive in opera e rende la struttura monolitica. I prefabbricati sono costruiti in modo da formare delle cerniere statiche nel collegamento alla fondazione. Sulla struttura è situata una soletta collaborante gettata in opera. La trasmissione degli sforzi tra un arco prefabbricato ed il successivo avviene sia sull'intero sviluppo dell'arco nel suo intero spessore, sia tramite apposite travi traversali in cemento armato localizzate negli spigoli tra le varie falde.

Le cerniere laterali, situate alla base dei montanti verticali, collegano il piede del prefabbricato, opportunamente profilato, e il getto di sigillatura solidale alla fondazione. Esse sono in realtà delle cerniere doppie, con due centri di rotazione distinti. Nel loro funzionamento possono verificarsi tre casi: • Se il ritto verticale della struttura tende a ruotare verso l’interno del portale, lavora solo la

cerniera interna, cioè quella vicina alla facciata interna a vista della struttura, mentre la cerniera esterna si solleva leggermente, ruotando solidalmente al ritto.

• Se il ritto verticale della struttura tende a ruotare verso l’esterno del portale, lavora solo la cerniera esterna, cioè quella vicina al lato contro terra, mentre la cerniera interna si solleva leggermente, ruotando solidalmente al ritto.

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• Se la risultante degli sforzi trasmessi dal ritto alla fondazione passa fra i centri delle due cerniere, lo sforzo normale tiene a contatto entrambe le cerniere e non si ha alcuna rotazione. In tal caso il ritto risulta solidale alla fondazione (comportamento ad incastro).

Il programma di calcolo provvede automaticamente a modificare le coordinate delle cerniere di base a seconda del verso di rotazione.

La struttura ha un comportamento isostatico nei confronti degli spostamenti verticali delle fondazioni (che quindi non inducono teoricamente sollecitazioni nella struttura), ma è iperstatica rispetto a spostamenti orizzontali delle fondazioni. Tuttavia anche nei confronti di queste deformazioni il calcolo della struttura dimostra che occorrono deformazioni di notevole entità per indurre stati di sollecitazione rilevanti.

3 - Materiali impiegati La resistenza caratteristica del calcestruzzo degli elementi prefabbricati e dei getti in opera è

indicata nella tabella “materiali”, nel primo foglio degli allegati della presente relazione. Le armature sono tutte in acciaio ad aderenza migliorata del tipo FeB44K.

4 - Analisi dei carichi Nei paragrafi che seguono sono esposti i criteri di valutazione delle azioni, che dovranno poi essere moltiplicate per i coefficienti di combinazione stabiliti dalle norme per i diversi tipi di verifiche.

PESO PROPRIO Il peso proprio degli elementi strutturali è calcolato assumendo il peso specifico del cemento armato pari a 25 kN/m3 ed è considerato distribuito lungo l'asse della struttura.

PESO E SPINTA DELLE TERRE Il profilo del terreno di riempimento ed i suoi parametri geotecnici sono indicati, per ogni condizione di carico, nella tabella intitolata “Verifica delle sezioni” (nella prima parte della tabella, denominata “Dati del calcolo”).

Nel caso più generale il terreno è descritto attraverso un profilo trasversale bi-lineare, con pendenza diversa a sinistra e a destra. Lo spigolo P dove si incontrano i due tratti con pendenza diversa é individuato attraverso le sue coordinate XP e YP, riferite rispettivamente alla mezzeria della struttura ed al suo estradosso superiore.

Nel caso di terreno di riempimento orizzontale le due pendenze a sinistra e a destra sono ovviamente uguali e in tal caso la quota YP rappresenta lo spessore di terra sulla sommità della struttura. Il diagramma della pressione esercitata dal terreno contro la struttura è calcolato in base all’interazione elastica tra struttura e terreno. In altre parole, la pressione laterale della terra è calcolata in funzione della deformazione della struttura e della rigidezza del terrapieno.

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Il calcolo dell’interazione della struttura con il terreno è effettuato mediante un programma per travi costituenti un telaio piano.

Nel caso più generale, la spinta della terra sulla struttura è modellizzata attraverso due termini separati: • il primo è un carico distribuito indipendente dagli spostamenti e variabile linearmente lungo ogni

trave; • il secondo è una reazione elastica distribuita, funzione degli spostamenti nodali e variabile

anch’essa linearmente lungo ogni trave. In merito al termine elastico il programma agisce in modo che la pressione della terra sulla

struttura assuma il valore esatto nei nodi alle estremità di ogni trave (in base alla deformazione della struttura, al modulo elastico del terreno e alla lunghezza dello spessore di terra interessato alla deformazione), mentre all’interno della trave il programma impone che la pressione vari linearmente fra i due valori nodali.

Il termine di pressione della terra indipendente dagli spostamenti (e corrispondente pertanto alla pressione su una struttura indeformata, infinitamente rigida) agente sul paramento contro terra è assunto pari alla spinta quiete, valutata con un coefficiente di spinta pari a 1-sen ϕ per terreno orizzontale, dove ϕ è l’angolo d’attrito del terreno. La pressione di quiete ha un diagramma triangolare che parte da zero alla quota del suolo.

La variazione di spinta rispetto a quella di quiete, dovuta all’interazione tra terreno e struttura, è calcolata nel secondo termine. Essa dipende dalla deformazione della struttura e dalla rigidezza del terreno alle deformazioni orizzontali, e quindi dal suo modulo elastico e dalla lunghezza del tratto interessato dalla deformazione.

Per i moduli elastici del terreno abbiamo assunto un diagramma lineare crescente con la profondità dalla superficie del suolo. La tabella “Dati del calcolo” riporta il valore del modulo elastico ed il valore di incremento adottato per ogni m di profondità.

La lunghezza del terreno Lp interessata alla deformazione è data dalla formula seguente: Lp = 2/3 * Hscavo * tg (45° + ϕ/2).

Dove Hscavo è il dislivello fra la superficie del terreno e l’estradosso della fondazione misurato sulla verticale del ritto della struttura.

Dal punto di vista della costruzione del rilevato contro la struttura, il calcolo conferma che è sempre opportuno un buon costipamento della terra di riporto sui lati della struttura, per incrementare il modulo elastico del terreno e garantirne l’uniformità. Inoltre occorre che il riempimento di terra avvenga in modo non troppo asimmetrico.

CARICHI MOBILI I carichi d'esercizio assunti nel calcolo sono quelli stabiliti dal D.M. 14/1/2008 "Approvazione

delle nuove norme tecniche per le costruzioni".

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La struttura è progettata per i massimi carichi stradali previsti per i ponti di 1a categoria: n° 2 forze concentrate di 300 kN per il carico Qik ed un carico distribuito pari a 9 kN/m2 per il carico qik, quest’ultimo considerato solo se sfavorevole.

Indichiamo con Y9 il “Coefficiente di ripartizione”, ovvero la quota della colonna di carico mobile direttamente agente sul singolo arco. Nella struttura in esame, che è di piccola luce, non consideriamo la collaborazione fra gli archi vicini; pertanto il coefficiente di ripartizione è pari al rapporto tra la larghezza di un arco e la larghezza della colonna di carico assunta nel calcolo.

Il coefficiente di ripartizione Y9 é calcolato come segue: • se il ricoprimenti di terra è maggiore di 2.4 m il carico concentrato è assunto come

uniformemente distribuito su un’impronta di (1.2+0.4+Ypw/2)* (2.0+0.4+Ypw/2). Dove Ypw è dato dalla somma del ricoprimento in chiave e dello spessore della struttura; 1,2 m è la distanza fra i due assi; 2.0 m è l'interasse fra le ruote; 0,4 m è la larghezza di ogni ruota.

• se il ricoprimenti di terra è inferiore ai 2.4 m assumiamo un’impronta di carico di (1.2+0.4+2.4/2)* (2.0+0.4+2.4/2) e consideriamo il carico Qik in parte distribuito su tale impronta ed in parte concentrato con la geometria del carico “tandem” descritto dalla normativa.

La quota di ripartizione tra il carico distribuito ed i due carichi concentrati è direttamente proporzionale al rapporto Ypw / 2.4 m. In tal modo se il ricoprimento é di 2.4 m il carico Qik è tutto distribuito, mentre per Ypw nullo agisce interamente come carico concentrato.

Nei tabulati quando Ypw è inferiore a 2.4 m è evidenziato un fattore di reinterro così definito Fr = (2.4-Ypw)/2.4

Questo fattore rappresenta l’aliquota di Qik che assumiamo come concentrato Il valore del coefficiente di ripartizione trasversale, denominato Y9, è riportato nelle tabelle

ed è pari alla larghezza del singolo arco diviso per la larghezza della corsia (1.25/3.00). I carichi nominali citati includono gli effetti dinamici per pavimentazioni di media rugosità. In definitiva il carico mobile che agisce su un singolo arco è costituito da due forze

concentrate distanti 1,20 m una dall'altra, ciascuna di intensità Y9 * 300 kN * Fr

E inoltre, quando sfavorevole per la struttura, da un carico linearmente distribuito di intensità pari a Y9 * 9 kN/m2 * 3,00 m = Y9 * 27,0 kN/m/arco.

Il sovraccarico, se agisce sul rilevato, determina una pressione orizzontale uniforme sulla parete esterna della struttura assunta pari al coefficiente di spinta di quiete moltiplicato per il carico distribuito Y9 * 27,0 kN/m..

La forza di frenamento stabilita dalla normativa risulta agente nella direzione dell'asse della strada con un'intensità pari al 60% dei due assi Q1k oltre al 10 % del carico distribuito q1k. Data la grande rigidezza trasversale dell’impalcato, la forza di frenamento si ripartisce su diversi archi contigui. Il numero di archi sui quali è ripartita la forza di frenamento è indicato, per ogni condizione di carico, nella tabella “Verifica delle sezioni”.

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Il verso applicato alla forza di frenamento è ovviamente quello più sfavorevole alla stabilità.

COEFFICIENTI MOLTIPLICATIVI DELLE AZIONI. Le azioni utilizzate nel calcolo sono moltiplicate per i coefficienti delle azioni indicate nel

D.M. 14/1/2008.

TABELLA I - COEFFICIENTI MOLTIPLICATIVI DELLE AZIONI impiegati nelle verifiche. AZIONI Verifiche a s.l.u.

(senza sisma) Verifiche a s.l. di

fessurazione verifiche a s.l.u. con

sisma Peso proprio strutture g1 1,35 1 1 Peso della terra portata g2 1,35 1 1 Spinta della terra g3 1,35 (1 se favorevole) 1 1Carichi mobili q1 1,35 0 per quasi perman.

0,75 per frequente 0

Frenamento q4 1,5 0 0

5 – Prospetto delle condizioni di carico Le disposizioni più sfavorevoli dei carichi mobili sulla struttura sono state scelte con il criterio di generare le massime sollecitazioni nelle principali sezioni. Le disposizione dei carichi sono individuate in base all’esame delle linee di influenza. Le condizioni di carico sono descritte negli schemi grafici che seguono.

L’analisi comprende le verifiche allo stato limite ultimo, le verifiche allo stato limite di esercizio per la fessurazione e le verifiche sismiche allo stato limite ultimo. Le condizioni di carico analizzate sono conseguentemente così suddivise:

TABELLA II – ELENCO DELLE CONDIZIONI DI CARICO VERIFICATE

Condiz di carico Tipo di verifica 10 s.l.u. (solo carichi permanenti: terra max) 20 s.l.u. (solo carichi permanenti: terra min)

21 ÷ 23 s.l.u. (con carichi accidentali) 41 s.l. di fessurazione (combinazione quasi permanente)

51, 55, 56 s.l. di fessurazione (combinazione frequente) 91, 92, 93, 94 Verifica sismica allo s.l.u.

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56

53

51Qi

kxFr

frenata

unif.

Qikx

Fr

considerata nel calcolo

carico sul rilevato

spinta di quiete

spinta causata dal

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

considerata nel calcolospinta di quiete

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

Qikx

Fr

frenata

unif.

Qikx

Fr

Qikx

Fr

1.20

unif.

Qikx

Fr

frenata

1.20

1.20

considerata nel calcolo

carico sul rilevato

spinta di quiete

spinta causata dal

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

considerata nel calcolospinta di quiete

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

considerata nel calcolo

carico sul rilevato

spinta di quiete

spinta causata dal

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

considerata nel calcolospinta di quiete

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

21

26

23

41

CONDIZIONI DI CARICO

considerata nel calcolospinta di quiete

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

considerata nel calcolospinta di quiete

deformazione elastica della strutturamaggior spinta generata dalla

2010

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6 - Calcolo delle sollecitazioni nelle travi e degli spostamenti nodali

Le caratteristiche di sollecitazione nelle sezioni della struttura e gli spostamenti nodali sono calcolati con un modello elastico lineare, senza ridistribuzioni, mediante un programma per travi costituenti un telaio piano, interattivo con la spinta della terra sulle pareti esterne della struttura. La struttura è schematizzata considerando gli assi baricentrici delle travi.

Il programma risolve anche il particolare vincolo a doppia cerniera esistente alla base di ogni ritto.

In particolare la base di ogni ritto è sagomata in modo da formare due cerniere: una con asse di rotazione in prossimità della facciata interna del manufatto e l’altra in prossimità della facciata contro terra. Le diverse disposizioni dei carichi applicati possono attivare nelle cerniere tre situazioni: • quando la rotazione della base del ritto avviene verso il terreno si attiva la cerniera in prossimità

del lato esterno; • quando la rotazione della base del ritto è verso l’interno della struttura si attiva la cerniera in

prossimità del lato interno; • quando la risultante delle forze passa tra le due cerniere poste alla base del ritto non si ha alcuna

rotazione e lo schema statico diventa di incastro anziché di cerniera. Nelle prime due situazioni, il modello di calcolo considera due travi fittizie aggiuntive (travi 1

e 10) per tenere conto dell'eccentricità della cerniera rispetto all'asse baricentrico della trave. Le due travi fittizie hanno una lunghezza pari alla distanza tra l'asse baricentrico ed il centro della cerniera e sono orientate verso la cerniera che é attiva (a seconda dei casi, 0° o 180°). Per simulare una rigidezza infinita, queste travi sono dotate di un’area e di un momento d'inerzia molto maggiori di quelli delle altre travi.

La tabella "Sollecitazioni nelle travi" espone anche le caratteristiche di sollecitazione delle travi fittizie e indica con le espressioni “cerniera esterna”, “cerniera interna” o “incastro” l'effettiva condizione di vincolo alla base di ciascun ritto per ogni condizione di carico.

Gli schemi che seguono mostrano la numerazione delle travi, la numerazione delle sezioni in cui sono calcolate le caratteristiche di sollecitazione e la numerazione degli spostamenti nodali considerati.

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1 3 2

4

232021

22

10

9 8

12

1

14

19

18 17

15

16

3

2

4

3

5

1

45

8

67

7

56

23

45

1 2 3 4 5

10

95

3

4

2

34

5

1

12

51 2 3 4

1

2

3

45

10

9

8

76

1112

13

7 - Verifica delle sezioni allo stato limite ultimo La verifica allo stato limite ultimo è svolta secondo le norme di calcolo esposte al punto 4.1.2

del D.M.14/1/2008 ”Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”. Le tabelle espongono i dati e i risultati del calcolo per ciascuna delle cinque sezioni di ogni

trave:

SOLLECITAZIONI ESTERNE Le sollecitazioni esterne agenti nella sezione, calcolate con i coefficienti γ delle azioni, sono

rappresentate come segue: MEd Momento flettente baricentrico e1 Eccentricità della risultante rispetto alla facciata interna o intradosso delle travi

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MEd + décalage Momento flettente baricentrico massimo agente sulla trave in una zona larga 0,9 * Y / 2 estesa da ciascun lato della sezione analizzata (con Y = altezza utile)

NEd Sforzo normale VEd Sforzo di taglio

DESCRIZIONE DELLE SEZIONI E AREE DEI FERRI La descrizione geometrica della sezione segue lo schema della figura seguente:

Nelle tabelle di verifica sono indicate le seguenti grandezze: • H = altezza della sezione • Y = altezza utile = distanza del lembo compresso dal baricentro delle armature tese • B5=larghezza lato compresso; dipende dal segno del momento baricentrico MEd e dalla larghezza

di compartecipazione della soletta compressa • B1 = larghezza della sezione al fine della tensione tangenziale • X1 = distanza dell'asse neutro dal lembo compresso • A1 = area delle armature esterne, cioè dal lato della terra o dell’estradosso dell’arco • A2 = area delle armature interne, cioè dal lato della facciata interna della galleria o del ponte • A3 = sezione dei ferri piegati checompetono ad un concio di trave di lunghezza pari 0,9 * Y. • A4 = sezione complessiva delle staffe che competono ad un concio di trave di lunghezza pari ad 1

m.

SOLLECITAZIONI RESISTENTI: Mrd Momento flettente baricentrico a cui resiste la sezione allo stato limite

ultimo in presenza dello sforzo normale NEd VRsd Resistenza di calcolo a “taglio trazione” VRcd Resistenza di calcolo a “taglio compressione”

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La sezione è verificata se MEd + dècalage < Mrd

abs(VEd) < VRd = min(VRsd,VRcd)

8 - Verifica allo stato limite di esercizio per fessurazione La normativa prescrive di prendere in conto le seguenti combinazioni delle azioni (punto

4.1.2.2.4.2): • Combinazione quasi permanente: considera le azioni dei soli carichi permanenti • Combinazione frequente: considera le azioni dei carichi permanenti computati interamente e dei

carichi mobili ridotti con un fattore di combinazione 0,75 Nei tabulati di verifica le caratteristiche della sollecitazione sono calcolate con i metodi del

calcolo elastico lineare, senza ridistribuzioni. Le disposizioni dei carichi mobili sono le stesse impiegate per determinare le sollecitazioni massime nelle verifiche allo s.l.u..

I momenti flettenti M0 sono calcolati rispetto all'asse baricentrico della trave. I momenti flettenti M1 e le eccentricità e1 sono calcolati rispetto alla facciata interna (=intradosso) delle travi. Hanno segno positivo se tendono la facciata interna e comprimono l'estradosso.

Lo sforzo normale e lo sforzo di taglio sono indicati rispettivamente con N1 e T1. La descrizione geometrica della sezione avviene secondo lo schema già esposto nella verifica

allo stato limite ultimo. Le aperture delle fessure Wd, calcolate in conformità al paragrafo 4.1.2.2.4.6, sono esposte

nell’ultima colonna della tabella. Lo stato limite di fessurazione è commisurato alle condizioni ambientali ed alla sensibilità

delle armature alla corrosione. Per armature poco sensibili, tra le quali rientra l’acciaio da cemento armato ordinario, in condizioni ambientali “aggressive” lo stato limite di fessurazione risulta: • w1 = 0,2 mm per la combinazione quasi permanente • w2 = 0,3 mm per la combinazione frequente

I risultati dimostrano la conformità del progetto alle norme richiamate.

9 - Verifica sismica della struttura. Dati di progetto dell’azione sismica

Le azioni sismiche di progetto sono definite in base alla “pericolosità sismica di base” del sito di costruzione attraverso i seguenti tre parametri:

ag = accelerazione orizzontale massima al sito Fo = fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale

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Tc* = periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale Il loro valore è espresso nei tabulati di verifica delle condizioni sismiche in base alla zona

geografica in cui è inserita l’opera, in relazione alla vita di riferimento VR ed alla probabilità di superamento del 10% per la stato ultimo di vita (SLV). Sono inoltre esposti il fattore di struttura e la categoria del suolo di fondazione

La struttura è verificata secondo il metodo del modo fondamentale di oscillare (analisi statica lineare).

Abbiamo preso in conto due modi fondamentali di oscillare: L’oscillazione orizzontale: la struttura, per effetto di un’azione sismica ondulatoria, oscilla

orizzontalmente flettendo i due ritti che sostengono la copertura e per congruenza si deforma anche la copertura, essendo solidale ai ritti (oscillazione di tipo “A”). L’analisi semplificata può essere applicata in quanto la deformata dinamica della struttura è governata da un solo modo di vibrare e la risposta è quindi fornita in buona approssimazione dall’analisi di un oscillatore a 1 grado di libertà.

Oscillazione di tipo “A” Oscillazione di tipo “B” L’oscillazione verticale: l’impalcato, per effetto di un’azione sismica sussultoria, oscilla

verticalmente nel modo rappresentato nella figura (oscillazione di tipo “B”). In questo caso il periodo fondamentale della vibrazione risulta alquanto più breve, essendo la massa oscillante molto più piccola, mentre la rigidezza media dell’impalcato ai carichi verticali è similare; pertanto anche il coefficiente di risposta risulta in genere più piccolo.

In conformità al paragrafo 7.3.5 gli effetti massimi del sisma sono ottenuti combinando l’azione sismica verticale con quella orizzontale, assumendo alternativamente il 100 % di una con il 30% dell’altra. Considerando inoltre che l’oscillazione verticale può causare un incremento o un decremento dei pesi, si ottengono le seguenti quattro combinazioni delle azioni: • condizione di carico 91: 100% dell’azione verticale verso il basso + 30% dell’azione orizzontale

da sinistra verso destra • condizione di carico 92: 100% dell’azione verticale verso l’alto + 30% dell’azione orizzontale da

sinistra verso destra • condizione di carico 93: 30% dell’azione verticale verso il basso + 100% dell’azione orizzontale

da sinistra verso destra

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• condizione di carico 94: 30% dell’azione verticale verso l’alto+ 100% dell’azione orizzontale da sinistra verso destra

Le condizioni di carico 92 e 94 sono inoltre più significative quando il riempimento sopra l’impalcato è minimo. Di questo si è tenuto conto riducendo il riempimento Yp quando è maggiore di 0,30 m.

Coefficiente di risposta

In base al paragrafo 7.9.4.1, il periodo fondamentale della vibrazione del ponte risulta:

T = 2 π KM /nella quale: • M è la massa efficace. Per l’azione sismica orizzontale risulta pari alla somma di tutte le masse

della copertura (travi 4, 5, 6 e 7) più metà delle masse dei ritti (travi 3 e 8). Per l’azione sismica verticale abbiamo assunto circa metà della copertura.

• K è la rigidezza complessiva della struttura alle forze orizzontali o verticali. Il valore è stato letto direttamente nella matrice di rigidezza della struttura.

Lo spettro di risposta di progetto per le componenti orizzontali e lo stato limite di collasso è

calcolato a sensi del paragrafo 3.2.3.2.1 con le seguenti espressioni: se 0 ≤ T < TB Sd(T) = ag * S * Fo / q * [T / TB + q / Fo* (1 - T / TB)] se TB ≤ T < TC Sd(T) = ag * S * Fo / q

In queste prime fasi di applicazione della nuova normativa, abbiamo calcolato il valore Sd(T)

assumendo cautelativamente un coefficiente di struttura q = 1,0, benché dalla tabella 7.9.1 risulti possibile utilizzare, per strutture dotate di spalle rigidamente connesse con l'impalcato, quale quella in esame, il valore q = 1,5 che é più favorevole.

La massa efficace M, la rigidezza complessiva K, il periodo fondamentale di vibrazione T, il coefficiente per le azioni sismiche orizzontali sono indicati nelle tabelle dei risultati.

Lo spettro di risposta di progetto per le componenti verticali e lo stato limite di collasso è calcolato a sensi del paragrafo 3.2.3.2.2 con le seguenti espressioni:

se 0 ≤ T < TB = 0,05 Svd(T) = ag * S / q * Fv * [T / TB + q / Fv (1 – T / TB)] se 0,05 = TB ≤ T < TC = 0,15 Svd (T) = ag * S / q * Fv se 0,15 = TC ≤ T < TD = 1 Svd (T) = ag * S / q * Fv * TC *Td / T^2

assumendo Tv = 1,35 * Fo * (ag/g)^0,5 e sempre q = 1. L’accelerazione competente allo spettro di progetto è applicata:

• Alle masse costituenti l’impalcato (travi 4, 5, 6 e 7). Le loro forze d’inerzia sono distribuite con legge lineare sull’asse baricentrico di ciascuna trave;

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• Alla metà delle masse costituenti i due ritti (travi 3 e 8). Anche le loro forze d’inerzia sono distribuite sull’asse baricentrico di ciascun ritto;

• A tutte le masse di terra portate dall’impalcato. Le relative forze d’inerzia sono distribuite con legge lineare sulle varie travi costituenti l’impalcato, in proporzione al peso della terra portata.

Verifica delle sezioni allo s.l.u. - Conclusioni

Il calcolo numerico delle caratteristiche di sollecitazione è effettuato con un calcolo elastico lineare, impiegando lo stesso programma per il calcolo di telai piani già impiegato per il calcolo della struttura in condizioni normali. Esso tiene conto in modo completo dell’interazione con il terreno in corrispondenza delle spalle. In merito, ricordiamo che nel nostro caso non è necessaria l’esatta valutazione del modulo elastico del terreno e degli altri parametri geotecnici, avendo verificato che la loro variazione ha una modesta influenza sui risultati.

Le verifiche delle sezioni allo stato limite ultimo sono sviluppate con lo stesso procedimento seguito per le verifiche ai carichi di progetto. I dati e i risultati del calcolo sono esposti in tabelle del tutto analoghe.

Dall’esame dei risultati numerici si conclude che la struttura è idonea a resistere al sisma di progetto con un adeguato margine. Risulta infatti verificato che in tutte le sezioni sia il massimo momento flettente che il massimo sforzo di taglio sotto l’effetto del sisma sono inferiori alle rispettive resistenze delle sezioni. Questa verifica è soddisfatta senza prendere in considerazione non solo la formazione di cerniere plastiche, ma neppure una ridistrubuzione di momenti flettenti rispetto al calcolo elastico.

Concordemente con quanto ripetutamente espresso nella norma la struttura è verificata sia in termini di resistenza (R>S) sia in termini di duttilità e capacità di deformazione, ossia nel rispetto dei criteri di “gerarchia delle resistenze”.

Il fattore di sovraresistenza calcolato mediante l’espressione 7.9.7 ed utilizzando q=1 risulta: γRd = 0,7 + 0,2 * q = 0,9 occorre pertanto applicare la limitazione inferiore γRd = 1.

Pertanto non occorre ottenere una sovraresistenza fuori dalle zone critiche nelle verifiche a pressoflessione.

Per scongiurare il verificarsi di meccanismi resistenti fragili, occorre invece verificare che tutte le sezioni siano dotate di una sovraresistenza a taglio calcolata tramite l’espressione 7.9.10

γRd = 1,25 + 1 –q * Ved / Vgr,o , variabile tra 1 e 1,25. Tutte le sezioni risultano possedere la sovraresistenza di 1,25 nei riguardi del taglio esterno

dovuto alle azioni sismiche, infatti risulta ovunque VRd / VEd > 1,25. Nelle tabelle di verifica il taglio resistente è quello ottenuto mediante la verifica a stato limite ultimo già esposto, in altre parole i valori esposti non sono ancora divisi per il coefficiente di sovraresistenza γRd

10 - fondazioni

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Le due componenti della risultante Rvert e Rorizz e la distanza dalla facciata del punto d'applicazione della risultante sono indicati nella tabella “Calcolo delle fondazioni”.

La risultante verticale sul terreno di fondazione è calcolata tenendo conto della risultante trasmessa dalla struttura, del peso proprio della fondazione e del peso del volume di terra direttamente gravante sulla fondazione all’esterno dei ritti del ponte.

Nella tabella "Calcolo della pressione sul terreno" sono esposti i valori della pressione sul terreno, calcolati sia con diagramma di pressione plastico parzializzato, sia con diagramma di pressione elastico, calcolati con coefficienti di combinazione delle azioni pari a 1.

La tabella espone inoltre, nella parte "Verifica a s.l.u. della sezione più sollecitata" i valori delle caratteristiche di sollecitazione (Md, Vd) agenti nelle fondazioni a stato limite ultimo.

Tali valori risultano inferiori alle sollecitazioni resistenti della sezione, esposte nella tabella denominata "Calcolo della sollecitazione resistente a s.l.u." nella parte alta del foglio.

luce del pontelato terra

fondazione β

T positivase direttaverso terra

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Diramazioni della S.P. 231 verso S.P. 54 e S.S. 96

Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4

DATI GEOMETRICI DELL'OPERA

Luce netta della struttura m 4,00Altezza nominale interna della struttura m 4,00Numero di archi prefabbricati n° 10Interasse tra gli archi della struttura m 1,25Larghezza teorica totale m 12,50Lunghezza orizzontale dell'obliquo (aa) m 0,50

MATERIALI

Calcestruzzo dei prefabbricatiResistenza caratteristica cubica Rck N/mm2 40Resistenza di calcolo N/mm2 22,13Calcestruzzo dei giuntiResistenza caratteristica cubica Rck N/mm2 35Resistenza di calcolo N/mm2 19,37Modulo elastico impiegato nel calcolo N/mm2 32 600Calcestruzzo della soletta superioreResistenza caratteristica cubica Rck N/mm2 35Resistenza di calcolo N/mm2 19,37

Acciaio B450C

PROGRAMMA DI CALCOLO'CalcoloArticolati' vers.3.0.19Normativa: Italia: D.M. 14/1/08

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

DESCRIZIONE DEL TELAIOLunghezza Orientamento Mod. elastico terreno

facciata trave facciata trave esterno internocm. cm. cm2 cm4 gradi gradi cm. cm. N/cm2 N/cm2

1 0,00 10,04 1000000 1000000000 0,00° 180,00° 0,00 0,00 0 02 0,00 0,01 0 0 90,00° 90,00° 0,00 0,00 0 03 350,00 364,25 2508 325004 90,00° 90,00° 40,00 14,04 9490 04 70,71 85,70 3512 634923 45,00° 45,00° 40,00 20,00 7669 05 150,00 153,44 4220 1082543 0,00° 0,00° 48,00 24,84 7366 06 150,00 153,44 4220 1082543 0,00° 0,00° 48,00 24,84 7366 07 70,71 85,70 3512 634923 -45,00° -45,00° 40,00 20,00 7669 08 350,00 364,25 2508 325004 -90,00° -90,00° 40,00 14,04 9490 09 0,00 0,01 1000000 1000000000 -90,00° -90,00° 0,00 0,00 0 010 0,00 21,96 1 10 0,00° 0,00° 0,00 0,00 0 0

H sez. Posizionebaricentron° trave Area Momento

d'inerzia

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DESCRIZIONE DELLE SEZIONI

TRAVE Sez H1 Y1 Y2 B1 B2 S2 V2 B3 S3 V3 A1 A2 A3 A4 I0 G3 1 40,0 32,7 4,3 36 125 12 0 36 0 0 5,34 4,78 0,00 6,15 0 14,03 2 40,0 33,5 4,3 36 125 12 0 36 0 0 5,34 4,78 0,00 4,88 0 14,03 3 40,0 34,0 4,3 36 125 12 0 36 0 0 5,34 4,78 1,03 4,88 0 14,03 4 40,0 34,0 4,3 36 125 12 0 36 0 0 9,55 4,49 0,82 4,88 0 14,03 5 40,0 34,0 4,3 36 125 12 0 36 0 0 12,22 4,27 3,57 4,88 0 14,04 1 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 12,22 4,86 3,08 3,67 0 20,04 2 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 10,99 6,50 2,51 3,67 0 20,04 3 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 9,91 4,52 1,93 3,67 0 20,04 4 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 9,14 8,44 1,93 3,67 0 20,04 5 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 9,14 9,80 3,08 3,67 0 20,05 1 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 9,14 9,21 4,54 9,20 0,00 24,85 2 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 6,47 16,46 0,48 9,20 0,00 24,85 3 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 4,21 14,70 3,05 9,20 0,00 24,85 4 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 3,08 14,70 0,00 9,20 0,00 24,85 5 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 3,08 14,70 0,00 9,20 0,00 24,86 1 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 3,08 14,70 0,00 9,20 0,00 24,86 2 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 3,08 14,70 0,00 9,20 0,00 24,86 3 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 4,21 14,70 3,05 9,20 0,00 24,86 4 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 6,47 16,46 0,48 9,20 0,00 24,86 5 48,0 42,0 4,3 36 125 12 0 125 16 0 9,14 9,21 4,54 9,20 0,00 24,87 1 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 9,14 9,80 3,08 3,67 0 20,07 2 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 9,14 8,44 1,93 3,67 0 20,07 3 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 9,91 4,52 1,93 3,67 0 20,07 4 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 10,99 6,50 2,51 3,67 0 20,07 5 40,0 34,0 4,3 32 125 12 0 125 12 0 12,22 4,86 3,08 3,67 0 20,08 1 40,0 34,0 4,3 36 125 12 0 36 0 0 12,22 4,27 3,57 4,88 0 14,08 2 40,0 34,0 4,3 36 125 12 0 36 0 0 9,55 4,49 0,82 4,88 0 14,08 3 40,0 34,0 4,3 36 125 12 0 36 0 0 5,34 4,78 1,03 4,88 0 14,08 4 40,0 33,5 4,3 36 125 12 0 36 0 0 5,34 4,78 0,00 4,88 0 14,08 5 40,0 32,7 4,3 36 125 12 0 36 0 0 5,34 4,78 0,00 6,15 0 14,0

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Coefficienti moltiplicativi delle azioniper le diverse condizioni di carico impiegate

cond. carico gi1 gi2 gi3 gi4 q1 q3 dinamico10, 20 1,35 1,35 1,35 1 0 0 1

21, 23, 26, 28 1,35 1,35 1,35 1 1,35 1,5 141 1 1 1 1 0 0 1

51, 56 1 1 1 1 0,75 0 161, 66 1 1 1 1 0,75 0 1

91, 92, 93, 94 1 1 1 1 0 0 1

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CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 682,7 0,0 682,7 183,4 -64,2 119,14 314,3 133,7 183,4 -64,2 119,1 100,3 -49,2 51,15 149,0 149,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 149,0 149,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 133,7 314,3 -74,3 -47,0 -121,3 -135,8 -34,0 -169,88 0,0 0,0 -135,8 -34,0 -169,8 -505,7 0,0 -505,79 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia2 0,0 trave fittizia3 84,64 118,55 142,46 142,47 118,58 84,69 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 20 - Solo carichi permanenti, profilo dei carichi accidentali (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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CONDIZIONE DI CARICO 20 - Solo carichi permanenti, profilo dei carichi accidentali (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 84,18 84,18M (kN.m) -2,48 -7,43T (kN) -98,74 -98,74

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 91,34 76,52M (kN.m) 39,34 22,50T (kN) 30,37 -41,72

TRAVE 4 N (kN) 88,66 83,07M (kN.m) -31,25 -33,13T (kN) -0,76 -9,58

TRAVE 5 N (kN) 67,01 67,01M (kN.m) -21,75 -5,76T (kN) 32,25 10,39

TRAVE 6 N (kN) 67,01 67,01M (kN.m) -6,17 -22,96T (kN) -11,47 -33,33

TRAVE 7 N (kN) 82,74 87,30M (kN.m) -35,22 -34,18T (kN) 7,73 -2,13

TRAVE 8 N (kN) 77,60 92,42M (kN.m) 13,76 28,39T (kN) 36,13 -24,12

TRAVE 9 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 10 N (kN) 64,84 64,84M (kN.m) -7,52 -2,51T (kN) 99,82 99,82

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,61572inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,61573 X(3)= 0,06 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= -0,19539 X(6)= 0,02 X(7)= 0,41inizio trave 5 X(8)= -0,05870 X(9)= 0,10 X(10)= 0,33inizio trave 6 X(11)= 0,00624 X(12)= 0,12 X(13)= 0,32inizio trave 7 X(14)= 0,07478 X(15)= 0,08 X(16)= 0,31inizio trave 8 X(17)= 0,22134 X(18)= -0,01 X(19)= 0,22inizio trave 9 X(20)= -0,28807 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= -0,28807 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= -0,28807

Cern

ierai

nter

na

84,180,00

-98,740,000,000,00

98,74-9,9184,1891,75

-31,5621,1667,01

-35,8943,1767,01-3,91-0,5480,82

-36,9712,0370,20

-26,9255,67

0,000,000,00

64,84-10,0299,82

84,18-4,96

-98,740,000,000,00

83,9346,69

-11,6085,76

-31,80-5,4067,01

-11,7121,3267,01

-12,52-22,4084,90

-34,273,01

85,0134,26

9,530,000,000,00

64,84-5,0199,82

84,18-9,91

-98,740,000,000,00

69,12-22,87

-0,5467,01

-60,0080,58

-35,16-13,31

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-22,4699,82

-10,02-64,84

-37,51-44,25

Cern

ierai

nter

na

0,0099,82

0,000,00

64,84

89,91-35,04

67,01-3,91

Page 24: RELAZIONE DI CALCOLO - cittametropolitana.ba.it RdC... · relazione di calcolo committente: provincia di bari oggetto: costruzione della diramazione della s.p. 231 al km 1+450 verso

VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 20 - Solo carichi permanenti, profilo dei carichi accidentali (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.50 m. NessunoPendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0%Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / mSpessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.11 m. a dx: 6.11 m.Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole)Il fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -9,9 -4,0 -9,9 98,7 84,2 84,2 40,0 32,7 125,0 36,0 3,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -76,5 101,6 412,5 101,62 39,3 -57,1 45,1 91,3 30,4 30,4 40,0 35,7 36,0 36,0 6,5 5,34 4,78 0,00 4,88 80,7 87,9 449,6 87,93 46,7 -69,7 46,7 83,9 -11,6 -11,6 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 1,03 4,88 79,0 -147,8 -448,8 -147,84 22,5 -43,4 22,5 76,5 -41,7 -41,7 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 9,55 4,49 0,82 4,88 74,1 -135,4 -448,0 -135,45 -22,9 19,0 -31,6 69,1 -60,0 -57,6 40,0 34,0 125,0 36,0 4,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -156,4 -167,4 -425,9 -167,4

1 -31,6 14,4 -31,6 91,7 21,2 10,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,6 12,22 4,86 3,08 3,67 -164,4 126,0 378,3 126,02 -31,2 15,2 -32,1 88,7 -0,8 4,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 10,99 6,50 2,51 3,67 -149,5 126,0 378,1 126,03 -31,8 17,1 -33,7 85,8 -5,4 -2,6 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 9,91 4,52 1,93 3,67 -136,4 -126,0 -377,9 -126,04 -33,1 19,9 -35,9 83,1 -9,6 -7,5 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 8,44 1,93 3,67 -127,1 -126,0 -377,7 -126,05 -35,2 23,6 -37,4 80,6 -13,3 -9,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 9,80 3,08 3,67 -126,7 -126,0 -377,5 -126,0

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 -35,9 28,7 -37,4 67,0 43,2 31,9 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 9,14 9,21 4,54 9,20 -154,0 390,0 522,5 390,02 -21,7 7,6 -32,1 67,0 32,2 29,0 48,0 42,0 125,0 36,0 3,9 6,47 16,46 0,48 9,20 -115,0 222,9 522,5 222,93 -11,7 -7,4 -18,9 67,0 21,3 21,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -81,8 372,4 522,5 372,44 -5,8 -16,2 -9,9 67,0 10,4 10,4 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 195,0 522,5 195,05 -3,9 -19,0 -5,2 67,0 -0,5 -0,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 -195,0 -522,5 -195,0

1 -3,9 -19,0 -5,2 67,0 -0,5 -0,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 -195,0 -522,5 -195,02 -6,2 -15,6 -10,6 67,0 -11,5 -11,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 -195,0 -522,5 -195,03 -12,5 -6,2 -20,0 67,0 -22,4 -22,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -81,8 -372,4 -522,5 -372,44 -23,0 9,4 -33,6 67,0 -33,3 -30,1 48,0 42,0 125,0 36,0 3,9 6,47 16,46 0,48 9,20 -115,0 -222,9 -522,5 -222,95 -37,5 31,1 -39,0 67,0 -44,3 -33,0 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 9,14 9,21 4,54 9,20 -154,0 -390,0 -522,5 -390,0

1 -37,0 25,7 -39,0 80,8 12,0 7,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 9,80 3,08 3,67 -126,7 126,0 377,6 126,02 -35,2 22,6 -37,6 82,7 7,7 5,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 8,44 1,93 3,67 -127,0 126,0 377,7 126,03 -34,3 20,4 -35,7 84,9 3,0 0,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 9,91 4,52 1,93 3,67 -136,3 -126,0 -377,8 -126,04 -34,2 19,2 -35,0 87,3 -2,1 4,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,3 10,99 6,50 2,51 3,67 -149,3 126,0 378,0 126,05 -35,0 19,0 -35,0 89,9 -22,5 -11,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,6 12,22 4,86 3,08 3,67 -164,1 -126,0 -378,1 -126,0

1 -26,9 24,3 -35,0 70,2 55,7 52,3 40,0 34,0 125,0 36,0 4,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -156,5 167,4 426,0 167,42 13,8 -31,8 13,8 77,6 36,1 36,1 40,0 35,7 36,0 36,0 6,1 9,55 4,49 0,82 4,88 74,3 135,4 448,1 135,43 34,3 -54,3 34,3 85,0 9,5 9,5 40,0 35,7 36,0 36,0 6,3 5,34 4,78 1,03 4,88 79,2 147,8 448,9 147,84 28,4 -44,8 33,0 92,4 -24,1 -24,1 40,0 35,7 36,0 36,0 6,5 5,34 4,78 0,00 4,88 81,0 -87,9 -449,7 -87,95 -10,0 -4,0 -10,0 99,8 -64,8 -64,8 40,0 32,7 125,0 36,0 3,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -76,6 -101,6 -412,6 -101,6

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 907,7 0,0 907,7 408,4 -286,5 121,94 803,5 622,9 408,4 -286,5 121,9 325,3 -318,6 6,75 638,2 638,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 638,2 638,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 622,9 803,5 -74,3 -314,4 -388,6 -135,8 -343,3 -479,18 0,0 0,0 -135,8 -343,3 -479,1 -505,7 0,0 -505,79 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 1 105 553 93,46 1 105 553 60,07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia 13 86 9062 0,0 trave fittizia3 84,64 118,55 142,46 142,47 118,58 84,69 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 21 - Carichi stradali: q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 21 - Carichi stradali: q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 108,51 108,51M (kN.m) -6,96 -20,89T (kN) -277,52 -277,52

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 270,11 255,30M (kN.m) 34,75 9,29T (kN) 37,35 -55,43

TRAVE 4 N (kN) 222,93 208,39M (kN.m) -41,02 -5,49T (kN) 109,26 92,09

TRAVE 5 N (kN) 82,89 82,89M (kN.m) 94,97 170,29T (kN) 161,35 -2,74

TRAVE 6 N (kN) 169,80 169,80M (kN.m) 146,27 22,94T (kN) -61,29 -225,39

TRAVE 7 N (kN) 308,93 316,98M (kN.m) -99,46 -132,61T (kN) -82,10 -105,77

TRAVE 8 N (kN) 319,33 334,15M (kN.m) -31,16 58,86T (kN) 94,38 8,12

TRAVE 9 N (kN) 341,55 341,55M (kN.m) 46,77 46,77T (kN) -35,85 -35,85

TRAVE 10 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,86119inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,86120 X(3)= 0,09 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,43168 X(6)= -0,03 X(7)= 1,83inizio trave 5 X(8)= 0,49964 X(9)= -0,34 X(10)= 2,12inizio trave 6 X(11)= -0,05546 X(12)= -0,77 X(13)= 2,11inizio trave 7 X(14)= -0,39695 X(15)= -0,28 X(16)= 2,09inizio trave 8 X(17)= 0,05864 X(18)= -0,15 X(19)= 2,19inizio trave 9 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,00000

Incas

tro

108,510,00

-277,520,000,000,00

277,52-27,86108,51230,29-61,16107,00

82,8928,98

190,63169,80163,77-32,02305,16-85,93-71,01311,93

-132,28136,67341,55

46,77-35,85

0,000,000,00

108,51-13,93

-277,520,000,000,00

262,7142,32

-17,30215,60-22,50100,40

82,89149,99132,08169,80101,97

-196,12312,87

-114,99-93,69326,74

32,7251,53

341,5546,77

-35,850,000,000,00

108,51-27,86

-277,520,000,000,00

247,89-49,87

-32,02169,80

-77,04201,30

10,0984,31

sez. 1 sez. 5sez. 3

341,55

-125,67341,55

46,77-35,85

-67,07-254,66

Cern

ierai

nter

na

0,000,00

46,77-35,85

0,00

321,13-152,42

82,89163,77

Page 28: RELAZIONE DI CALCOLO - cittametropolitana.ba.it RdC... · relazione di calcolo committente: provincia di bari oggetto: costruzione della diramazione della s.p. 231 al km 1+450 verso

VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 21 - Carichi stradali: q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.50 m. Le forze verticali agenti su un arco solo tengono conto di:Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Incremento dinamico q2 = 1.000 Fattore di rinterro Fr = 0.625Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 Coefficiente di ripartizione trasversale tra gli archi Y9 = 0.417Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Coefficiente moltiplicativo dei carichi mobili q1 = 1.35, q3 = 1.50Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Carico 'tandem' di 2 forze Q1k da 300 kN x 0.417 x 1.350 x 0.625 = 105.6 kN/Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.11 m. a dx: 6.11 m. carico distribuito equivalente a (1 - 0.625) delle forze Q1k + q1k = 39.1 kN/mCoefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole)Il fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Frenata: (60% di 600kN + 10% di 9x3x4 kN) x 1.5 x 0.625/ 4 archi = 86.9 kN

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -27,9 -4,0 -27,9 277,5 108,5 108,5 40,0 32,7 125,0 36,0 4,2 5,34 4,78 0,00 6,15 -97,1 101,6 430,0 101,62 34,8 -26,9 41,7 270,1 37,3 37,3 40,0 35,7 36,0 36,0 8,2 5,34 4,78 0,00 4,88 116,7 87,9 468,6 87,93 42,3 -30,1 42,3 262,7 -17,3 -17,3 40,0 35,7 36,0 36,0 8,0 5,34 4,78 1,03 4,88 115,6 -147,8 -467,8 -147,84 9,3 -17,7 9,3 255,3 -55,4 -55,4 40,0 35,7 36,0 36,0 7,4 9,55 4,49 0,82 4,88 110,9 -135,4 -467,0 -135,45 -49,9 6,1 -61,0 247,9 -77,0 -74,6 40,0 34,0 125,0 36,0 5,2 12,22 4,27 3,57 4,88 -175,9 -167,4 -444,1 -167,4

1 -61,2 6,6 -61,2 230,3 107,0 88,3 40,0 34,0 125,0 32,0 5,1 12,22 4,86 3,08 3,67 -187,8 126,0 387,2 126,02 -41,0 -1,6 -61,0 222,9 109,3 99,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,9 10,99 6,50 2,51 3,67 -172,3 126,0 386,7 126,03 -22,5 -9,6 -46,9 215,6 100,4 95,2 40,0 34,0 125,0 32,0 4,7 9,91 4,52 1,93 3,67 -158,7 126,0 386,2 126,04 -5,5 -17,4 -27,9 208,4 92,1 87,5 40,0 34,0 125,0 32,0 4,5 9,14 8,44 1,93 3,67 -148,5 126,0 385,8 126,05 10,1 -25,0 22,4 201,3 84,3 76,1 40,0 35,7 125,0 32,0 5,1 9,14 9,80 3,08 3,67 163,0 132,2 404,6 132,2

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 29,0 -59,8 81,8 82,9 190,6 160,5 48,0 43,7 125,0 36,0 4,8 9,14 9,21 4,54 9,20 164,9 405,8 544,8 405,82 95,0 -139,4 139,2 82,9 161,4 152,7 48,0 43,7 125,0 36,0 5,9 6,47 16,46 0,48 9,20 273,4 230,8 544,8 230,83 150,0 -205,8 170,3 82,9 132,1 131,9 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 4,21 14,70 3,05 9,20 247,0 380,3 544,8 380,34 170,3 -230,3 170,3 82,9 -2,7 27,4 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,9 202,9 544,8 202,95 163,8 -222,4 169,8 82,9 -32,0 -1,9 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,9 -202,9 -544,8 -202,9

1 163,8 -121,3 169,8 169,8 -32,0 -32,0 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,9 -202,9 -551,6 -202,92 146,3 -111,0 161,0 169,8 -61,3 -61,3 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,9 -202,9 -551,6 -202,93 102,0 -84,9 141,1 169,8 -196,1 -165,8 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 4,21 14,70 3,05 9,20 263,9 -380,3 -551,6 -380,34 22,9 -38,4 86,0 169,8 -225,4 -216,8 48,0 43,7 125,0 36,0 6,3 6,47 16,46 0,48 9,20 290,0 -230,8 -551,6 -230,85 -67,1 14,7 -75,9 169,8 -254,7 -224,5 48,0 42,0 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 -176,5 -390,0 -530,1 -390,0

1 -85,9 8,2 -103,9 305,2 -71,0 -58,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,9 9,14 9,80 3,08 3,67 -164,7 -126,0 -392,0 -126,02 -99,5 12,2 -120,0 308,9 -82,1 -75,5 40,0 34,0 125,0 32,0 4,9 9,14 8,44 1,93 3,67 -165,4 -126,0 -392,3 -126,03 -115,0 16,8 -138,3 312,9 -93,7 -86,6 40,0 34,0 125,0 32,0 5,1 9,91 4,52 1,93 3,67 -175,1 -126,0 -392,5 -126,04 -132,6 21,8 -152,2 317,0 -105,8 -92,2 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -188,0 -126,0 -392,8 -126,05 -152,4 27,5 -152,4 321,1 -125,7 -100,9 40,0 34,0 125,0 32,0 5,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -202,8 -126,0 -393,0 -126,0

1 -132,3 28,4 -152,2 311,9 136,7 127,1 40,0 34,0 125,0 36,0 5,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -182,7 167,4 450,5 167,42 -31,2 -4,3 -54,1 319,3 94,4 94,4 40,0 34,0 125,0 36,0 5,1 9,55 4,49 0,82 4,88 -153,0 131,2 451,3 131,23 32,7 -24,1 32,7 326,7 51,5 51,5 40,0 35,7 36,0 36,0 8,6 5,34 4,78 1,03 4,88 128,3 147,8 474,7 147,84 58,9 -31,7 58,9 334,1 8,1 8,1 40,0 35,7 36,0 36,0 8,8 5,34 4,78 0,00 4,88 129,1 87,9 475,4 87,95 46,8 -27,7 53,9 341,6 -35,8 -35,8 40,0 35,7 36,0 36,0 9,2 5,34 4,78 0,00 6,15 129,8 -110,9 -476,2 -110,9

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 907,7 0,0 907,7 408,4 -293,1 115,24 803,5 622,9 408,4 -293,1 115,2 325,3 -315,8 9,55 638,2 638,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 638,2 638,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 133,7 314,3 -74,3 -313,1 -387,3 -135,8 -339,0 -474,88 0,0 0,0 -135,8 -339,0 -474,8 -505,7 0,0 -505,79 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 06 2 105 553 135,0 105 553 15,07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia 16 86 9062 0,0 trave fittizia3 84,64 118,55 142,46 142,47 118,58 84,69 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 23 - Carichi stradali: taglio max su incastro del tetto (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 23 - Carichi stradali: taglio max su incastro del tetto (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 109,32 109,32M (kN.m) -5,95 -17,86T (kN) -237,21 -237,21

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 229,81 215,00M (kN.m) 39,53 16,02T (kN) 38,23 -53,99

TRAVE 4 N (kN) 192,95 178,36M (kN.m) -37,30 -11,32T (kN) 82,24 65,11

TRAVE 5 N (kN) 80,76 80,76M (kN.m) 63,80 132,63T (kN) 121,05 62,50

TRAVE 6 N (kN) 80,76 80,76M (kN.m) 133,80 35,65T (kN) -101,59 -160,14

TRAVE 7 N (kN) 327,93 327,38M (kN.m) -88,02 -127,40T (kN) -104,05 -119,02

TRAVE 8 N (kN) 330,00 344,81M (kN.m) -29,67 57,94T (kN) 92,80 6,90

TRAVE 9 N (kN) 352,22 352,22M (kN.m) 44,81 44,81T (kN) -37,02 -37,02

TRAVE 10 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,96177inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,96177 X(3)= 0,10 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,32981 X(6)= 0,00 X(7)= 1,87inizio trave 5 X(8)= 0,41065 X(9)= -0,25 X(10)= 2,10inizio trave 6 X(11)= -0,00003 X(12)= -0,64 X(13)= 2,09inizio trave 7 X(14)= -0,34070 X(15)= -0,27 X(16)= 2,08inizio trave 8 X(17)= 0,07301 X(18)= -0,15 X(19)= 2,16inizio trave 9 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,00000

Incas

tro

109,320,00

-237,210,000,000,00

237,21-23,81109,32200,36-52,6687,2680,7612,92

150,3280,76

150,5833,23

328,46-70,23-97,30322,59

-129,28134,77352,22

44,81-37,02

0,000,000,00

109,32-11,91

-237,210,000,000,00

222,4047,94

-16,21185,59-23,5573,4180,76

103,7091,7880,7690,22

-130,87327,57

-107,05-111,29337,40

32,9250,17

352,2244,81

-37,020,000,000,00

109,32-23,81

-237,210,000,000,00

207,59-41,68

33,2380,76

-75,12171,28

-0,5057,33

sez. 1 sez. 5sez. 3

352,22

-131,41352,22

44,81-37,02

-45,72-294,97

Cern

ierai

nter

na

0,000,00

44,81-37,02

0,00

327,28-149,15

80,76150,58

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VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 23 - Carichi stradali: taglio max su incastro del tetto (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.50 m. Le forze verticali agenti su un arco solo tengono conto di:Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Incremento dinamico q2 = 1.000 Fattore di rinterro Fr = 0.625Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 Coefficiente di ripartizione trasversale tra gli archi Y9 = 0.417Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Coefficiente moltiplicativo dei carichi mobili q1 = 1.35, q3 = 1.50Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Carico 'tandem' di 2 forze Q1k da 300 kN x 0.417 x 1.350 x 0.625 = 105.6 kN/Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.11 m. a dx: 6.11 m. carico distribuito equivalente a (1 - 0.625) delle forze Q1k + q1k = 39.1 kN/mCoefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole)Il fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Frenata: (60% di 600kN + 10% di 9x3x4 kN) x 1.5 x 0.625/ 4 archi = 86.9 kN

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -23,8 -4,0 -23,8 237,2 109,3 109,3 40,0 32,7 125,0 36,0 4,0 5,34 4,78 0,00 6,15 -92,5 101,6 426,0 101,62 39,5 -31,2 46,7 229,8 38,2 38,2 40,0 35,7 36,0 36,0 7,8 5,34 4,78 0,00 4,88 108,8 87,9 464,3 87,93 47,9 -35,6 47,9 222,4 -16,2 -16,2 40,0 35,7 36,0 36,0 7,6 5,34 4,78 1,03 4,88 107,5 -147,8 -463,5 -147,84 16,0 -21,5 16,0 215,0 -54,0 -54,0 40,0 35,7 36,0 36,0 7,1 9,55 4,49 0,82 4,88 102,7 -135,4 -462,7 -135,45 -41,7 6,0 -52,5 207,6 -75,1 -72,8 40,0 34,0 125,0 36,0 5,0 12,22 4,27 3,57 4,88 -171,6 -167,4 -440,0 -167,4

1 -52,7 6,3 -52,7 200,4 87,3 68,7 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 12,22 4,86 3,08 3,67 -182,8 126,0 385,3 126,02 -37,3 -0,7 -52,5 192,9 82,2 72,1 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 10,99 6,50 2,51 3,67 -167,3 126,0 384,8 126,03 -23,6 -7,3 -41,7 185,6 73,4 68,2 40,0 34,0 125,0 32,0 4,6 9,91 4,52 1,93 3,67 -153,6 126,0 384,3 126,04 -11,3 -13,7 -27,5 178,4 65,1 60,6 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 9,14 8,44 1,93 3,67 -143,4 126,0 383,8 126,05 -0,5 -19,7 -14,8 171,3 57,3 49,1 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 9,14 9,80 3,08 3,67 -142,1 126,0 383,4 126,0

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 12,9 -40,8 53,9 80,8 150,3 120,2 48,0 43,7 125,0 36,0 4,8 9,14 9,21 4,54 9,20 164,5 405,8 544,7 405,82 63,8 -103,8 96,1 80,8 121,0 112,4 48,0 43,7 125,0 36,0 5,9 6,47 16,46 0,48 9,20 273,0 230,8 544,7 230,83 103,7 -153,3 127,4 80,8 91,8 91,6 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 4,21 14,70 3,05 9,20 246,6 380,3 544,7 380,34 132,6 -189,1 147,7 80,8 62,5 62,5 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,5 202,9 544,7 202,95 150,6 -211,3 154,7 80,8 33,2 33,2 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,5 202,9 544,7 202,9

1 150,6 -211,3 154,7 80,8 33,2 33,2 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,5 202,9 544,7 202,92 133,8 -190,5 154,7 80,8 -101,6 -14,9 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,5 -202,9 -544,7 -202,93 90,2 -136,6 125,4 80,8 -130,9 -44,0 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 4,21 14,70 3,05 9,20 246,6 -380,3 -544,7 -380,34 35,7 -69,0 79,5 80,8 -160,1 -151,5 48,0 43,7 125,0 36,0 5,9 6,47 16,46 0,48 9,20 273,0 -230,8 -544,7 -230,85 -45,7 31,8 -55,9 80,8 -295,0 -182,4 48,0 42,0 125,0 36,0 4,4 9,14 9,21 4,54 9,20 -157,0 -390,0 -523,5 -390,0

1 -70,2 1,4 -93,6 328,5 -97,3 -90,2 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 9,14 9,80 3,08 3,67 -168,6 -126,0 -393,5 -126,02 -88,0 6,8 -113,0 327,9 -104,1 -100,1 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 9,14 8,44 1,93 3,67 -168,6 -126,0 -393,5 -126,03 -107,0 12,7 -133,7 327,6 -111,3 -106,7 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 9,91 4,52 1,93 3,67 -177,5 -126,0 -393,5 -126,04 -127,4 18,9 -149,0 327,4 -119,0 -110,1 40,0 34,0 125,0 32,0 5,3 10,99 6,50 2,51 3,67 -189,7 -126,0 -393,4 -126,05 -149,2 25,6 -149,2 327,3 -131,4 -115,1 40,0 34,0 125,0 32,0 5,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -203,8 -126,0 -393,4 -126,0

1 -129,3 26,0 -149,0 322,6 134,8 125,3 40,0 34,0 125,0 36,0 5,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -183,8 167,4 451,6 167,42 -29,7 -5,0 -52,2 330,0 92,8 92,8 40,0 34,0 125,0 36,0 5,1 9,55 4,49 0,82 4,88 -154,1 131,2 452,4 131,23 32,9 -23,8 32,9 337,4 50,2 50,2 40,0 35,7 36,0 36,0 8,7 5,34 4,78 1,03 4,88 130,3 147,8 475,8 147,84 57,9 -30,8 57,9 344,8 6,9 6,9 40,0 35,7 36,0 36,0 8,9 5,34 4,78 0,00 4,88 131,2 87,9 476,6 87,95 44,8 -26,8 52,3 352,2 -37,0 -37,0 40,0 35,7 36,0 36,0 9,3 5,34 4,78 0,00 6,15 131,7 -110,9 -477,4 -110,9

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 907,7 0,0 907,7 408,4 -297,9 110,54 803,5 622,9 408,4 -297,9 110,5 325,3 -328,7 -3,45 638,2 638,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 638,2 638,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 133,7 314,3 -74,3 -324,6 -398,9 -135,8 -344,9 -480,78 0,0 0,0 -135,8 -344,9 -480,7 -505,7 0,0 -505,79 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 2 105 553 18,4 105 553 138,46 07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia 13 86 9062 0,0 trave fittizia3 84,64 118,55 142,46 142,47 118,58 84,69 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 26 - Carichi stradali: max momento pos a 1/4 della trave (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 26 - Carichi stradali: max momento pos a 1/4 della trave (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 109,70 109,70M (kN.m) -7,89 -23,66T (kN) -314,30 -314,30

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 306,89 292,08M (kN.m) 32,14 9,67T (kN) 38,66 -53,16

TRAVE 4 N (kN) 246,53 231,80M (kN.m) -32,89 12,72T (kN) 137,67 120,69

TRAVE 5 N (kN) 78,98 78,98M (kN.m) 113,91 161,38T (kN) 92,58 34,03

TRAVE 6 N (kN) 165,89 165,89M (kN.m) 109,54 -9,96T (kN) -130,06 -188,61

TRAVE 7 N (kN) 271,99 271,29M (kN.m) -108,39 -129,02T (kN) -50,98 -66,09

TRAVE 8 N (kN) 252,91 267,73M (kN.m) -24,66 57,51T (kN) 89,97 3,58

TRAVE 9 N (kN) 275,13 275,13M (kN.m) 41,43 41,43T (kN) -40,41 -40,41

TRAVE 10 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,84681inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,84681 X(3)= 0,09 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,44806 X(6)= -0,05 X(7)= 1,90inizio trave 5 X(8)= 0,45243 X(9)= -0,36 X(10)= 2,18inizio trave 6 X(11)= -0,12337 X(12)= -0,66 X(13)= 2,17inizio trave 7 X(14)= -0,31844 X(15)= -0,19 X(16)= 2,16inizio trave 8 X(17)= 0,15761 X(18)= -0,12 X(19)= 2,20inizio trave 9 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,00000

Incas

tro

109,700,00

-314,300,000,000,00

314,30-31,55109,70253,99-58,04126,06

78,9857,87

227,40165,89152,83

-100,79272,61-99,99-44,14245,51

-121,97132,38275,13

41,43-40,41

0,000,000,00

109,70-15,78

-314,300,000,000,00

299,4840,99

-15,63239,11

-9,34128,91

78,98143,13

63,31165,89

55,28-159,34271,55

-118,04-58,29260,32

35,3247,04

275,1341,43

-40,410,000,000,00

109,70-31,55

-314,300,000,000,00

284,67-47,16

-100,79165,89

-73,94224,62

33,36113,00

sez. 1 sez. 5sez. 3

275,13

-93,34275,13

41,43-40,41

-86,18-217,88

Cern

ierai

nter

na

0,000,00

41,43-40,41

0,00

271,14-141,43

78,98152,83

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VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 26 - Carichi stradali: max momento pos a 1/4 della trave (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.50 m. Le forze verticali agenti su un arco solo tengono conto di:Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Incremento dinamico q2 = 1.000 Fattore di rinterro Fr = 0.625Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 Coefficiente di ripartizione trasversale tra gli archi Y9 = 0.417Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Coefficiente moltiplicativo dei carichi mobili q1 = 1.35, q3 = 1.50Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Carico 'tandem' di 2 forze Q1k da 300 kN x 0.417 x 1.350 x 0.625 = 105.6 kN/Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.11 m. a dx: 6.11 m. carico distribuito equivalente a (1 - 0.625) delle forze Q1k + q1k = 39.1 kN/mCoefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole)Il fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Frenata: (60% di 600kN + 10% di 9x3x4 kN) x 1.5 x 0.625/ 4 archi = 86.9 kN

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -31,6 -4,0 -31,6 314,3 109,7 109,7 40,0 32,7 125,0 36,0 4,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -101,3 101,6 433,6 101,62 32,1 -24,5 39,4 306,9 38,7 38,7 40,0 35,7 36,0 36,0 8,6 5,34 4,78 0,00 4,88 123,9 87,9 472,5 87,93 41,0 -27,7 41,0 299,5 -15,6 -15,6 40,0 35,7 36,0 36,0 8,3 5,34 4,78 1,03 4,88 122,9 -147,8 -471,8 -147,84 9,7 -17,3 9,7 292,1 -53,2 -53,2 40,0 35,7 36,0 36,0 7,7 9,55 4,49 0,82 4,88 118,3 -135,4 -471,0 -135,45 -47,2 2,5 -57,8 284,7 -73,9 -71,7 40,0 34,0 125,0 36,0 5,4 12,22 4,27 3,57 4,88 -179,8 -167,4 -447,8 -167,4

1 -58,0 2,9 -58,0 254,0 126,1 107,6 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 12,22 4,86 3,08 3,67 -191,7 126,0 388,7 126,02 -32,9 -6,7 -57,8 246,5 137,7 127,5 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 10,99 6,50 2,51 3,67 -176,3 126,0 388,2 126,03 -9,3 -16,1 -40,2 239,1 128,9 123,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,91 4,52 1,93 3,67 -162,7 126,0 387,8 126,04 12,7 -25,5 40,5 231,8 120,7 116,2 40,0 35,7 125,0 32,0 5,0 9,14 8,44 1,93 3,67 151,6 132,2 406,6 132,25 33,4 -34,9 50,0 224,6 113,0 104,9 40,0 35,7 125,0 32,0 5,2 9,14 9,80 3,08 3,67 166,7 132,2 406,2 132,2

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 57,9 -98,1 106,2 79,0 227,4 197,3 48,0 43,7 125,0 36,0 4,8 9,14 9,21 4,54 9,20 164,1 405,8 544,5 405,82 113,9 -169,1 137,8 79,0 92,6 166,3 48,0 43,7 125,0 36,0 5,9 6,47 16,46 0,48 9,20 272,6 230,8 544,5 230,83 143,1 -206,1 158,4 79,0 63,3 145,5 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 4,21 14,70 3,05 9,20 246,2 380,3 544,5 380,34 161,4 -229,2 167,1 79,0 34,0 34,0 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,2 202,9 544,5 202,95 152,8 -218,3 167,1 79,0 -100,8 -14,1 48,0 43,7 125,0 36,0 5,6 3,08 14,70 0,00 9,20 246,2 -202,9 -544,5 -202,9

1 152,8 -117,0 167,1 165,9 -100,8 -100,8 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,1 -202,9 -551,3 -202,92 109,5 -90,9 144,5 165,9 -130,1 -130,1 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,1 -202,9 -551,3 -202,93 55,3 -58,2 98,9 165,9 -159,3 -159,2 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 4,21 14,70 3,05 9,20 263,2 -380,3 -551,3 -380,34 -10,0 -18,8 -66,6 165,9 -188,6 -180,0 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 6,47 16,46 0,48 9,20 -136,7 -222,9 -529,8 -222,95 -86,2 27,1 -93,7 165,9 -217,9 -187,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 -175,7 -390,0 -529,8 -390,0

1 -100,0 16,7 -111,1 272,6 -44,1 -36,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,14 9,80 3,08 3,67 -159,2 -126,0 -389,9 -126,02 -108,4 19,8 -121,2 272,0 -51,0 -47,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,14 8,44 1,93 3,67 -159,2 -126,0 -389,9 -126,03 -118,0 23,5 -132,6 271,6 -58,3 -53,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,9 9,91 4,52 1,93 3,67 -168,2 -126,0 -389,8 -126,04 -129,0 27,6 -141,3 271,3 -66,1 -57,1 40,0 34,0 125,0 32,0 5,1 10,99 6,50 2,51 3,67 -180,4 -126,0 -389,8 -126,05 -141,4 32,2 -141,4 271,1 -93,3 -76,9 40,0 34,0 125,0 32,0 5,3 12,22 4,86 3,08 3,67 -194,5 -126,0 -389,8 -126,0

1 -122,0 35,6 -141,3 245,5 132,4 122,8 40,0 34,0 125,0 36,0 5,2 12,22 4,27 3,57 4,88 -175,7 167,4 443,8 167,42 -24,7 -4,3 -46,6 252,9 90,0 90,0 40,0 34,0 125,0 36,0 4,8 9,55 4,49 0,82 4,88 -145,8 131,2 444,6 131,23 35,3 -27,6 35,3 260,3 47,0 47,0 40,0 35,7 36,0 36,0 8,0 5,34 4,78 1,03 4,88 115,2 147,8 467,6 147,84 57,5 -35,5 57,5 267,7 3,6 3,6 40,0 35,7 36,0 36,0 8,2 5,34 4,78 0,00 4,88 116,3 87,9 468,4 87,95 41,4 -29,1 49,7 275,1 -40,4 -40,4 40,0 35,7 36,0 36,0 8,6 5,34 4,78 0,00 6,15 117,3 -110,9 -469,2 -110,9

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 825,3 0,0 825,3 326,0 -284,2 41,84 624,4 443,8 326,0 -284,2 41,8 242,9 -319,8 -76,95 459,0 459,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 459,0 459,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 443,8 624,4 -48,9 -315,9 -364,8 -110,4 -346,4 -456,88 0,0 0,0 -110,4 -346,4 -456,8 -480,3 0,0 -480,39 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 1 123 145 93,46 1 123 145 60,07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia 13 101 3912 0,0 trave fittizia3 84,64 118,55 142,46 142,47 118,58 84,69 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 28 - Carichi stradali: terra 25 cm, q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 28 - Carichi stradali: terra 25 cm, q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 95,05 95,05M (kN.m) -6,38 -19,14T (kN) -254,18 -254,18

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 246,78 231,96M (kN.m) 28,46 4,48T (kN) 31,07 -47,49

TRAVE 4 N (kN) 195,90 183,09M (kN.m) -34,28 1,06T (kN) 106,43 93,87

TRAVE 5 N (kN) 61,81 61,81M (kN.m) 99,21 171,74T (kN) 156,21 -12,05

TRAVE 6 N (kN) 163,20 163,20M (kN.m) 145,79 21,36T (kN) -57,16 -225,41

TRAVE 7 N (kN) 296,55 301,83M (kN.m) -98,84 -130,01T (kN) -78,27 -98,37

TRAVE 8 N (kN) 301,17 315,98M (kN.m) -31,22 57,37T (kN) 91,50 9,42

TRAVE 9 N (kN) 323,39 323,39M (kN.m) 47,36 47,36T (kN) -32,37 -32,37

TRAVE 10 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,75487inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,75487 X(3)= 0,08 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= 0,46596 X(6)= -0,03 X(7)= 1,75inizio trave 5 X(8)= 0,50558 X(9)= -0,35 X(10)= 2,05inizio trave 6 X(11)= -0,06359 X(12)= -0,77 X(13)= 2,05inizio trave 7 X(14)= -0,40190 X(15)= -0,28 X(16)= 2,03inizio trave 8 X(17)= 0,04803 X(18)= -0,14 X(19)= 2,13inizio trave 9 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= 0,00000 X(21)= 0,00 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= 0,00000

Incas

tro

95,050,00

-254,180,000,000,00

254,18-25,5295,05

202,40-53,7198,6661,8136,41

178,76163,20163,00-34,60294,15-85,83-68,97293,76

-128,94131,80323,39

47,36-32,37

0,000,000,00

95,05-12,76

-254,180,000,000,00

239,3733,66

-16,44189,44-16,0599,8861,81

153,56133,65163,20101,66

-202,86299,11

-113,53-88,07308,58

31,0350,70

323,3947,36

-32,370,000,000,00

95,05-25,52

-254,180,000,000,00

224,56-44,64

-34,60163,20

-62,06176,85

17,1788,40

sez. 1 sez. 5sez. 3

323,39

-117,66323,39

47,36-32,37

-67,40-247,97

Cern

ierai

nter

na

0,000,00

47,36-32,37

0,00

304,62-148,34

61,81163,00

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VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 28 - Carichi stradali: terra 25 cm, q1a in mezzeria + spinte asimm (s.l.u.)Dati del calcolo:PROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: CARICHI MOBILI:Coordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.25 m. Le forze verticali agenti su un arco solo tengono conto di:Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Incremento dinamico q2 = 1.000 Fattore di rinterro Fr = 0.729Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 Coefficiente di ripartizione trasversale tra gli archi Y9 = 0.417Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.621 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Coefficiente moltiplicativo dei carichi mobili q1 = 1.35, q3 = 1.50Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Carico 'tandem' di 2 forze Q1k da 300 kN x 0.417 x 1.350 x 0.729 = 123.1 kN/Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 5.81 m. a dx: 5.81 m. carico distribuito equivalente a (1 - 0.729) delle forze Q1k + q1k = 30.8 kN/mCoefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.35 g2 = 1.35 g3 = 1.35 (g3 = 1.0 se favorevole)Il fattore g3 = 1.35 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Frenata: (60% di 600kN + 10% di 9x3x4 kN) x 1.5 x 0.729/ 4 archi = 101.4 kN

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -25,5 -4,0 -25,5 254,2 95,0 95,0 40,0 32,7 125,0 36,0 4,1 5,34 4,78 0,00 6,15 -94,5 101,6 427,7 101,62 28,5 -25,6 34,1 246,8 31,1 31,1 40,0 35,7 36,0 36,0 8,0 5,34 4,78 0,00 4,88 112,1 87,9 466,1 87,93 33,7 -28,1 33,7 239,4 -16,4 -16,4 40,0 35,7 36,0 36,0 7,8 5,34 4,78 1,03 4,88 111,0 -147,8 -465,3 -147,84 4,5 -16,0 7,7 232,0 -47,5 -47,5 40,0 35,7 36,0 36,0 7,2 9,55 4,49 0,82 4,88 106,2 -135,4 -464,6 -135,45 -44,6 5,8 -53,5 224,6 -62,1 -61,2 40,0 34,0 125,0 36,0 5,1 12,22 4,27 3,57 4,88 -173,5 -167,4 -441,7 -167,4

1 -53,7 6,5 -53,7 202,4 98,7 84,4 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 12,22 4,86 3,08 3,67 -183,1 126,0 385,4 126,02 -34,3 -2,5 -53,5 195,9 106,4 98,6 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 10,99 6,50 2,51 3,67 -167,8 126,0 385,0 126,03 -16,1 -11,5 -39,9 189,4 99,9 96,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,6 9,91 4,52 1,93 3,67 -154,3 126,0 384,6 126,04 1,1 -20,6 22,8 183,1 93,9 90,7 40,0 35,7 125,0 32,0 4,8 9,14 8,44 1,93 3,67 143,7 132,2 403,4 132,25 17,2 -29,7 30,2 176,9 88,4 82,9 40,0 35,7 125,0 32,0 5,0 9,14 9,80 3,08 3,67 159,0 132,2 402,9 132,2

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 36,4 -83,7 86,5 61,8 178,8 155,5 48,0 43,7 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 160,7 405,8 543,2 405,82 99,2 -185,3 142,7 61,8 156,2 149,6 48,0 43,7 125,0 36,0 5,8 6,47 16,46 0,48 9,20 269,3 230,8 543,2 230,83 153,6 -273,3 172,9 61,8 133,7 133,5 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 4,21 14,70 3,05 9,20 242,9 380,3 543,2 380,34 171,7 -302,7 172,9 61,8 -12,0 23,1 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,8 202,9 543,2 202,95 163,0 -288,5 170,6 61,8 -34,6 0,6 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,8 202,9 543,2 202,9

1 163,0 -124,7 170,6 163,2 -34,6 -34,6 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 262,6 -202,9 -551,1 -202,92 145,8 -114,2 160,0 163,2 -57,2 -57,2 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 262,6 -202,9 -551,1 -202,93 101,7 -87,1 141,0 163,2 -202,9 -167,6 48,0 43,7 125,0 36,0 6,0 4,21 14,70 3,05 9,20 262,6 -380,3 -551,1 -380,34 21,4 -37,9 85,2 163,2 -225,4 -218,8 48,0 43,7 125,0 36,0 6,2 6,47 16,46 0,48 9,20 288,8 -230,8 -551,1 -230,85 -67,4 16,5 -76,0 163,2 -248,0 -224,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 -175,1 -390,0 -529,6 -390,0

1 -85,8 9,2 -103,0 294,2 -69,0 -58,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,14 9,80 3,08 3,67 -162,9 -126,0 -391,3 -126,02 -98,8 13,3 -118,3 296,6 -78,3 -72,8 40,0 34,0 125,0 32,0 4,9 9,14 8,44 1,93 3,67 -163,3 -126,0 -391,5 -126,03 -113,5 18,0 -135,3 299,1 -88,1 -82,0 40,0 34,0 125,0 32,0 5,1 9,91 4,52 1,93 3,67 -172,8 -126,0 -391,6 -126,04 -130,0 23,1 -148,2 301,8 -98,4 -86,7 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -185,5 -126,0 -391,8 -126,05 -148,3 28,7 -148,3 304,6 -117,7 -96,3 40,0 34,0 125,0 32,0 5,4 12,22 4,86 3,08 3,67 -200,1 -126,0 -392,0 -126,0

1 -128,9 29,9 -148,2 293,8 131,8 122,7 40,0 34,0 125,0 36,0 5,4 12,22 4,27 3,57 4,88 -180,8 167,4 448,7 167,42 -31,2 -3,7 -53,4 301,2 91,5 91,5 40,0 34,0 125,0 36,0 5,0 9,55 4,49 0,82 4,88 -151,0 131,2 449,5 131,23 31,0 -24,1 31,0 308,6 50,7 50,7 40,0 35,7 36,0 36,0 8,4 5,34 4,78 1,03 4,88 124,7 147,8 472,7 147,84 57,4 -32,2 57,4 316,0 9,4 9,4 40,0 35,7 36,0 36,0 8,7 5,34 4,78 0,00 4,88 125,6 87,9 473,5 87,95 47,4 -28,7 53,8 323,4 -32,4 -32,4 40,0 35,7 36,0 36,0 9,0 5,34 4,78 0,00 6,15 126,4 -110,9 -474,3 -110,9

7

8

5

6

Page 42: RELAZIONE DI CALCOLO - cittametropolitana.ba.it RdC... · relazione di calcolo committente: provincia di bari oggetto: costruzione della diramazione della s.p. 231 al km 1+450 verso

Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

VERIFICA SEZIONI a stato limite ultimo Caso più gravoso fra le condizioni di carico n° 10, 20, 21, 23, 26, 28 Coefficiente di ripartizione trasversale per i carichi mobili: 0.417

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd VEd -

riduzionH

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN28dx 47,4 -28,7 53,8 323,4 -32,4 -32,4 40,0 35,7 36,0 36,0 9,0 5,34 4,78 0,00 6,15 126,4 -110,9 -474,3 -110,926sx -31,6 -4,0 -31,6 314,3 109,7 109,7 40,0 32,7 125,0 36,0 4,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -101,3 101,6 433,6 101,626sx -31,6 -4,0 -31,6 314,3 109,7 109,7 40,0 32,7 125,0 36,0 4,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -101,3 101,6 433,6 101,610sx 39,3 -57,1 45,1 91,3 30,4 30,4 40,0 35,7 36,0 36,0 6,5 5,34 4,78 0,00 4,88 80,7 87,9 449,6 87,9

26sx 32,1 -24,5 39,4 306,9 38,7 38,7 40,0 35,7 36,0 36,0 8,6 5,34 4,78 0,00 4,88 123,9 87,9 472,5 87,910sx 46,7 -69,7 46,7 83,9 -11,6 -11,6 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 1,03 4,88 79,0 -147,8 -448,8 -147,8

21dx 32,7 -24,1 32,7 326,7 51,5 51,5 40,0 35,7 36,0 36,0 8,6 5,34 4,78 1,03 4,88 128,3 147,8 474,7 147,810sx 22,5 -43,4 22,5 76,5 -41,7 -41,7 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 9,55 4,49 0,82 4,88 74,1 -135,4 -448,0 -135,428dx -31,2 -3,7 -53,4 301,2 91,5 91,5 40,0 34,0 125,0 36,0 5,0 9,55 4,49 0,82 4,88 -151,0 131,2 449,5 131,221dx -31,2 -4,3 -54,1 319,3 94,4 94,4 40,0 35,7 36,0 36,0 5,1 9,55 4,49 0,82 4,88 -153,0 131,2 451,3 131,2

21dx -132,3 28,4 -152,2 311,9 136,7 127,1 40,0 34,0 125,0 36,0 5,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -182,7 167,4 450,5 167,421dx -132,3 28,4 -152,2 311,9 136,7 127,1 40,0 34,0 125,0 36,0 5,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -182,7 167,4 450,5 167,4

21dx -152,4 27,5 -152,4 321,1 -125,7 -100,9 40,0 34,0 125,0 32,0 5,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -202,8 -126,0 -393,0 -126,023dx -149,2 25,6 -149,2 327,3 -131,4 -115,1 40,0 34,0 125,0 32,0 5,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -203,8 -126,0 -393,4 -126,0

21dx -132,6 21,8 -152,2 317,0 -105,8 -92,2 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -188,0 -126,0 -392,8 -126,026sx -32,9 -6,7 -57,8 246,5 137,7 127,5 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 10,99 6,50 2,51 3,67 -176,3 126,0 388,2 126,0

21dx -115,0 16,8 -138,3 312,9 -93,7 -86,6 40,0 34,0 125,0 32,0 5,1 9,91 4,52 1,93 3,67 -175,1 -126,0 -392,5 -126,026sx -9,3 -16,1 -40,2 239,1 128,9 123,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,91 4,52 1,93 3,67 -162,7 126,0 387,8 126,026sx 12,7 -25,5 40,5 231,8 120,7 116,2 40,0 35,7 125,0 32,0 5,0 9,14 8,44 1,93 3,67 151,6 132,2 406,6 132,226dx -108,4 19,8 -121,2 272,0 -51,0 -47,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,14 8,44 1,93 3,67 -159,2 -126,0 -389,9 -126,026sx 12,7 -25,5 40,5 231,8 120,7 116,2 40,0 34,0 125,0 32,0 5,0 9,14 8,44 1,93 3,67 151,6 132,2 406,6 132,226sx 33,4 -34,9 50,0 224,6 113,0 104,9 40,0 35,7 125,0 32,0 5,2 9,14 9,80 3,08 3,67 166,7 132,2 406,2 132,226dx -100,0 16,7 -111,1 272,6 -44,1 -36,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,8 9,14 9,80 3,08 3,67 -159,2 -126,0 -389,9 -126,026sx 33,4 -34,9 50,0 224,6 113,0 104,9 40,0 34,0 125,0 32,0 5,2 9,14 9,80 3,08 3,67 166,7 132,2 406,2 132,2

Cond

izion

e

di ca

rico

3 1

3 2

TRAV

Ese

zione

3 4

3 3

3 5

4 1

4 2

4 3

4 4

4 5

Page 43: RELAZIONE DI CALCOLO - cittametropolitana.ba.it RdC... · relazione di calcolo committente: provincia di bari oggetto: costruzione della diramazione della s.p. 231 al km 1+450 verso

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd VEd -

riduzionH

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kNCond

izion

e

di ca

rico

TRAV

Ese

zione

26sx 57,9 -98,1 106,2 79,0 227,4 197,3 48,0 43,7 125,0 36,0 4,8 9,14 9,21 4,54 9,20 164,1 405,8 544,5 405,826dx -86,2 27,1 -93,7 165,9 -217,9 -187,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 -175,7 -390,0 -529,8 -390,028dx -67,4 16,5 -76,0 163,2 -248,0 -224,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,7 9,14 9,21 4,54 9,20 -175,1 -390,0 -529,6 -390,028sx 99,2 -185,3 142,7 61,8 156,2 149,6 48,0 43,7 125,0 36,0 5,8 6,47 16,46 0,48 9,20 269,3 230,8 543,2 230,826dx -10,0 -18,8 -66,6 165,9 -188,6 -180,0 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 6,47 16,46 0,48 9,20 -136,7 -222,9 -529,8 -222,928dx 21,4 -37,9 85,2 163,2 -225,4 -218,8 48,0 42,0 125,0 36,0 6,2 6,47 16,46 0,48 9,20 288,8 -230,8 -551,1 -230,828sx 153,6 -273,3 172,9 61,8 133,7 133,5 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 4,21 14,70 3,05 9,20 242,9 380,3 543,2 380,310dx -12,5 -6,2 -20,0 67,0 -22,4 -22,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -81,8 -372,4 -522,5 -372,428dx 101,7 -87,1 141,0 163,2 -202,9 -167,6 48,0 42,0 125,0 36,0 6,0 4,21 14,70 3,05 9,20 262,6 -380,3 -551,1 -380,328sx 171,7 -302,7 172,9 61,8 -12,0 23,1 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,8 202,9 543,2 202,910dx -6,2 -15,6 -10,6 67,0 -11,5 -11,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 -195,0 -522,5 -195,026dx 109,5 -90,9 144,5 165,9 -130,1 -130,1 48,0 42,0 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,1 -202,9 -551,3 -202,928sx 163,0 -288,5 170,6 61,8 -34,6 0,6 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,8 202,9 543,2 202,910dx -3,9 -19,0 -5,2 67,0 -0,5 -0,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,4 3,08 14,70 0,00 9,20 -65,2 -195,0 -522,5 -195,026dx 152,8 -117,0 167,1 165,9 -100,8 -100,8 48,0 42,0 125,0 36,0 6,0 3,08 14,70 0,00 9,20 263,1 -202,9 -551,3 -202,9

5 1

5 2

5 3

5 4

5 5

Page 44: RELAZIONE DI CALCOLO - cittametropolitana.ba.it RdC... · relazione di calcolo committente: provincia di bari oggetto: costruzione della diramazione della s.p. 231 al km 1+450 verso

Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

VERIFICA A FESSURAZIONE: combinazione quasi permanente (apertura < 0.20 mmCaso più gravoso fra le condizioni di carico n° 41 Ψ2 = 0,000

Sollecitazioni Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Tensioni massime assolute AperturaM0

baricen-trico

e1distanzada facc.

M1facciatainterna

N1 T1H

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mσσσσacc σσσσcls ττττcls σσσσstaffe σσσσf.pieg

fessureWk

kN.m cm kN.m kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m MPa MPa MPa MPa MPa mm

1 41sx -7,4 -4,0 2,9 73,5 63,4 40,0 32,7 125,0 36,0 19,1 5,34 4,78 0,00 6,15 7,3 0,7 0,65 - - 0,002 41sx 30,0 -58,1 39,5 68,1 23,2 40,0 35,7 36,0 36,0 13,4 5,34 4,78 0,00 4,88 105,0 4,2 0,21 - - 0,003 41sx 35,6 -71,0 44,4 62,6 -8,9 40,0 35,7 36,0 36,0 12,2 5,34 4,78 1,03 4,88 148,0 5,1 -0,08 - - 0,004 41sx 16,8 -43,4 24,8 57,1 -32,9 40,0 35,7 36,0 36,0 15,8 9,55 4,49 0,82 4,88 37,3 2,0 -0,30 - - 0,005 41sx -19,6 23,9 -12,4 51,6 -48,9 40,0 34,0 125,0 36,0 11,4 12,22 4,27 3,57 4,88 38,9 1,3 -0,45 - - 0,00

1 41sx -26,7 17,2 -12,4 71,7 14,9 40,0 34,0 125,0 32,0 12,1 12,22 4,86 3,08 3,67 41,7 1,5 0,16 - - 0,002 41sx -27,0 18,8 -13,1 69,7 -4,0 40,0 34,0 125,0 32,0 11,3 10,99 6,50 2,51 3,67 47,6 1,6 -0,04 - - 0,003 41sx -28,1 21,4 -14,5 67,9 -7,8 40,0 34,0 125,0 32,0 10,7 9,91 4,52 1,93 3,67 56,4 1,7 -0,08 - - 0,004 41sx -29,8 25,0 -16,5 66,2 -11,2 40,0 34,0 125,0 32,0 9,9 9,14 8,44 1,93 3,67 67,2 1,8 -0,11 - - 0,005 41sx -32,0 29,6 -19,1 64,6 -14,2 40,0 34,0 125,0 32,0 9,6 9,14 9,80 3,08 3,67 75,7 2,0 -0,14 - - 0,00

1 41sx -33,2 33,9 -19,2 56,6 32,4 48,0 42,0 125,0 36,0 11,0 9,14 9,21 4,54 9,20 60,9 1,4 0,24 - - 0,002 41sx -22,6 15,1 -8,5 56,6 24,3 48,0 42,0 125,0 36,0 10,9 6,47 16,46 0,48 9,20 43,1 1,0 0,18 - - 0,003 41sx -15,0 1,7 -1,0 56,6 16,2 48,0 42,0 125,0 36,0 13,3 4,21 14,70 3,05 9,20 21,7 0,7 0,12 - - 0,004 41sx -10,5 -6,4 3,6 56,6 8,1 48,0 42,0 125,0 36,0 29,4 3,08 14,70 0,00 9,20 2,3 0,4 0,06 - - 0,005 41sx -8,9 -9,0 5,1 56,6 0,0 48,0 42,0 125,0 36,0 38,9 3,08 14,70 0,00 9,20 0,4 0,3 0,00 - - 0,00

4

5

Cond

izion

e

di ca

rico

TRAV

Ese

zione

3

Page 45: RELAZIONE DI CALCOLO - cittametropolitana.ba.it RdC... · relazione di calcolo committente: provincia di bari oggetto: costruzione della diramazione della s.p. 231 al km 1+450 verso

Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

VERIFICA A FESSURAZIONE: combinazione frequente (apertura fessure < 0.30 mm)Caso più gravoso fra le condizioni di carico n° 51, 56 Ψ1 = 0,750

Sollecitazioni Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Tensioni massime assolute AperturaM0

baricen-trico

e1distanzada facc.

M1facciatainterna

N1 T1H

altezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-

presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mσσσσacc σσσσcls ττττcls σσσσstaffe σσσσf.pieg

fessureWk

kN.m cm kN.m kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m MPa MPa MPa MPa MPa mm

1 51sx -19,9 -4,0 7,9 198,0 81,4 40,0 32,7 125,0 36,0 19,1 5,34 4,78 0,00 6,15 19,6 1,8 0,83 485 485 0,002 51sx 27,7 -28,4 54,7 192,5 28,8 40,0 35,7 36,0 36,0 33,4 5,34 4,78 0,00 4,88 2,8 2,7 0,33 - - 0,003 51sx 33,2 -31,8 59,5 187,0 -14,6 40,0 35,7 36,0 36,0 28,4 5,34 4,78 1,03 4,88 13,1 3,4 -0,15 - - 0,004 51sx 4,8 -16,7 30,3 181,5 -48,8 40,0 35,7 36,0 36,0 102,2 9,55 4,49 0,82 4,88 -8,6 0,9 -0,50 - - 0,005 51dx -63,0 20,6 -37,5 182,2 72,8 40,0 34,0 125,0 36,0 11,7 12,22 4,27 3,57 4,88 121,5 4,3 0,67 199 112 0,06

1 51sx -60,4 13,9 -24,7 178,3 71,6 40,0 34,0 125,0 32,0 12,6 12,22 4,86 3,08 3,67 88,3 3,4 0,75 262 131 0,002 51sx -48,8 8,0 -13,9 174,4 61,7 40,0 34,0 125,0 32,0 13,2 10,99 6,50 2,51 3,67 66,0 2,8 0,65 - - 0,003 51sx -38,6 2,6 -4,5 170,4 54,3 40,0 34,0 125,0 32,0 14,9 9,91 4,52 1,93 3,67 43,1 2,2 0,58 - - 0,004 51sx -29,6 -2,3 3,7 166,6 47,4 40,0 34,0 125,0 32,0 18,8 9,14 8,44 1,93 3,67 19,4 1,6 0,52 - - 0,005 51sx -21,8 -6,6 10,8 162,9 40,8 40,0 34,0 125,0 32,0 30,1 9,14 9,80 3,08 3,67 2,1 1,1 0,47 - - 0,00

1 51sx -11,3 -12,0 10,5 87,9 136,2 48,0 42,0 125,0 36,0 45,0 9,14 9,21 4,54 9,20 -0,4 0,4 1,08 170 142 0,002 51sx 36,0 -65,8 57,8 87,9 116,1 48,0 43,7 125,0 36,0 16,4 6,47 16,46 0,48 9,20 32,6 1,3 0,84 277 277 0,003 51sx 75,8 -111,0 97,6 87,9 95,9 48,0 43,7 125,0 36,0 12,9 4,21 14,70 3,05 9,20 102,4 2,8 0,68 121 121 0,004 51sx 94,7 -132,6 116,6 87,9 17,1 48,0 43,7 125,0 36,0 12,4 3,08 14,70 0,00 9,20 134,5 3,6 0,12 - - 0,005 51sx 97,4 -135,6 119,2 87,9 -3,1 48,0 43,7 125,0 36,0 12,4 3,08 14,70 0,00 9,20 138,9 3,7 -0,02 - - 0,00

4

5

Cond

izion

e

di ca

rico

TRAV

Ese

zione

3

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 505,7 0,0 505,7 135,8 -37,6 98,24 308,7 131,3 160,2 -37,6 122,5 84,6 -28,1 56,55 146,4 146,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 146,4 146,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 131,3 308,7 -63,9 -26,2 -90,1 -111,5 -16,3 -127,78 0,0 0,0 -135,8 -16,3 -152,1 -505,7 0,0 -505,79 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia2 0,0 trave fittizia3 72,94 116,45 139,96 139,97 116,48 72,99 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 91 - Verifica sismica (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 91 - Verifica sismica (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 63,19 63,19M (kN.m) -2,28 -6,85T (kN) -91,00 -91,00

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 84,62 71,85M (kN.m) 27,93 15,12T (kN) 22,94 -31,87

TRAVE 4 N (kN) 76,62 71,46M (kN.m) -24,90 -24,24T (kN) 6,51 -2,48

TRAVE 5 N (kN) 55,12 56,81M (kN.m) -11,77 2,23T (kN) 29,41 7,94

TRAVE 6 N (kN) 58,50 60,20M (kN.m) 0,14 -18,06T (kN) -13,53 -35,00

TRAVE 7 N (kN) 80,28 85,60M (kN.m) -32,53 -32,85T (kN) 3,38 -5,45

TRAVE 8 N (kN) 77,45 90,21M (kN.m) 12,63 27,54T (kN) 35,14 -23,05

TRAVE 9 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 10 N (kN) 63,30 63,30M (kN.m) -7,27 -2,42T (kN) 96,59 96,59

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,41532inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,41532 X(3)= 0,04 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= -0,13256 X(6)= 0,01 X(7)= 0,24inizio trave 5 X(8)= -0,02965 X(9)= 0,05 X(10)= 0,19inizio trave 6 X(11)= -0,00404 X(12)= 0,06 X(13)= 0,18inizio trave 7 X(14)= 0,04023 X(15)= 0,06 X(16)= 0,17inizio trave 8 X(17)= 0,17703 X(18)= -0,01 X(19)= 0,10inizio trave 9 X(20)= -0,30547 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= -0,30547 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= -0,30547

Cern

ierai

nter

na

63,190,00

-91,000,000,000,00

91,00-9,1363,1979,49

-26,5022,2954,27

-24,8140,1457,66

3,20-2,8078,00

-33,477,21

71,07-26,5153,09

0,000,000,00

63,30-9,7096,59

63,19-4,57

-91,000,000,000,00

78,2433,51-8,7573,94

-24,171,79

55,97-2,7618,6759,35-6,95

-24,2782,81

-32,30-0,8483,8332,81

9,760,000,000,00

63,30-4,8596,59

63,19-9,13

-91,000,000,000,00

65,47-19,76

-2,8061,04

-46,4369,18

-25,03-6,31

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-23,5896,59-9,70

-63,30

-33,20-45,74

Cern

ierai

nter

na

0,0096,59

0,000,00

63,30

88,61-34,25

57,663,20

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VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 91 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.50 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 6493 1650Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 666 2748Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.11 m. a dx: 6.11 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,062 0,0154Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,1045 0,326Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -9,1 -4,0 -9,1 91,0 63,2 63,2 40,0 32,7 125,0 36,0 3,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -75,6 101,6 411,8 101,62 27,9 -47,0 32,3 84,6 22,9 22,9 40,0 35,7 36,0 36,0 6,4 5,34 4,78 0,00 4,88 79,4 87,9 448,9 87,93 33,5 -56,9 33,5 78,2 -8,7 -8,7 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 1,03 4,88 77,8 -147,8 -448,2 -147,84 15,1 -35,1 15,1 71,9 -31,9 -31,9 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 9,55 4,49 0,82 4,88 73,1 -135,4 -447,5 -135,45 -19,8 16,1 -26,5 65,5 -46,4 -44,4 40,0 34,0 125,0 36,0 4,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -156,0 -167,4 -425,5 -167,4

1 -26,5 13,3 -26,5 79,5 22,3 11,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -162,3 126,0 377,5 126,02 -24,9 12,5 -26,5 76,6 6,5 0,8 40,0 34,0 125,0 32,0 4,3 10,99 6,50 2,51 3,67 -147,5 126,0 377,3 126,03 -24,2 12,7 -25,3 73,9 1,8 -0,2 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,91 4,52 1,93 3,67 -134,4 -126,0 -377,1 -126,04 -24,2 13,9 -25,4 71,5 -2,5 -0,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,14 8,44 1,93 3,67 -125,1 -126,0 -377,0 -126,05 -25,0 16,2 -26,2 69,2 -6,3 -2,6 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,14 9,80 3,08 3,67 -124,7 -126,0 -376,8 -126,0

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 -24,8 20,9 -26,2 54,3 40,1 29,1 48,0 42,0 125,0 36,0 4,2 9,14 9,21 4,54 9,20 -151,2 390,0 521,5 390,02 -11,8 -3,5 -21,3 55,1 29,4 26,2 48,0 42,0 125,0 36,0 3,9 6,47 16,46 0,48 9,20 -112,4 222,9 521,6 222,93 -2,8 -19,9 -9,2 56,0 18,7 18,6 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -79,4 372,4 521,6 372,44 2,2 -28,8 3,3 56,8 7,9 7,9 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 241,8 202,9 542,8 202,95 3,2 -30,4 3,3 57,7 -2,8 -2,8 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,0 -202,9 -542,9 -202,9

1 3,2 -30,4 3,3 57,7 -2,8 -2,8 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,0 -202,9 -542,9 -202,92 0,1 -25,1 5,1 58,5 -13,5 -13,5 48,0 43,7 125,0 36,0 5,5 3,08 14,70 0,00 9,20 242,1 -202,9 -542,9 -202,93 -7,0 -13,1 -15,0 59,4 -24,3 -24,2 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -80,1 -372,4 -521,9 -372,44 -18,1 5,2 -29,1 60,2 -35,0 -31,8 48,0 42,0 125,0 36,0 3,9 6,47 16,46 0,48 9,20 -113,5 -222,9 -521,9 -222,95 -33,2 29,5 -34,8 61,0 -45,7 -34,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 9,14 9,21 4,54 9,20 -152,7 -390,0 -522,0 -390,0

1 -33,5 22,9 -34,8 78,0 7,2 3,4 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 9,80 3,08 3,67 -126,2 126,0 377,4 126,02 -32,5 20,5 -33,9 80,3 3,4 1,2 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 8,44 1,93 3,67 -126,6 126,0 377,5 126,03 -32,3 19,0 -33,2 82,8 -0,8 1,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 9,91 4,52 1,93 3,67 -135,9 126,0 377,7 126,04 -32,8 18,4 -34,2 85,6 -5,5 0,1 40,0 34,0 125,0 32,0 4,3 10,99 6,50 2,51 3,67 -149,0 126,0 377,9 126,05 -34,2 18,7 -34,2 88,6 -23,6 -13,5 40,0 34,0 125,0 32,0 4,6 12,22 4,86 3,08 3,67 -163,9 -126,0 -378,1 -126,0

1 -26,5 23,3 -34,2 71,1 53,1 50,1 40,0 34,0 125,0 36,0 4,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -156,6 167,4 426,1 167,42 12,6 -30,3 12,6 77,5 35,1 35,1 40,0 35,7 36,0 36,0 6,1 9,55 4,49 0,82 4,88 74,3 135,4 448,1 135,43 32,8 -53,2 32,8 83,8 9,8 9,8 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 1,03 4,88 79,0 147,8 448,8 147,84 27,5 -44,6 31,9 90,2 -23,1 -23,1 40,0 35,7 36,0 36,0 6,5 5,34 4,78 0,00 4,88 80,5 -87,9 -449,5 -87,95 -9,7 -4,0 -9,7 96,6 -63,3 -63,3 40,0 32,7 125,0 36,0 3,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -76,2 -101,6 -412,3 -101,6

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 485,4 0,0 485,4 115,5 -42,1 73,44 127,2 37,0 135,7 -42,1 93,6 59,9 -24,1 35,75 44,6 44,6 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 44,6 44,6 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 37,0 127,2 -48,1 -22,4 -70,5 -95,3 -4,1 -99,48 0,0 0,0 -115,5 -4,1 -119,6 -485,4 0,0 -485,49 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia2 0,0 trave fittizia3 52,54 59,25 71,16 71,17 59,28 52,59 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 92 - Verifica sismica (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 92 - Verifica sismica (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 60,45 60,45M (kN.m) -1,12 -3,36T (kN) -44,62 -44,62

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 40,03 30,84M (kN.m) 30,96 19,90T (kN) 22,01 -28,88

TRAVE 4 N (kN) 47,23 45,62M (kN.m) -19,78 -25,81T (kN) -14,70 -19,25

TRAVE 5 N (kN) 48,03 49,40M (kN.m) -27,33 -22,54T (kN) 10,72 2,04

TRAVE 6 N (kN) 50,78 52,16M (kN.m) -24,27 -32,50T (kN) -6,64 -15,32

TRAVE 7 N (kN) 52,82 54,58M (kN.m) -32,64 -26,34T (kN) 19,94 15,55

TRAVE 8 N (kN) 35,45 44,63M (kN.m) 17,80 30,58T (kN) 31,54 -22,06

TRAVE 9 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 10 N (kN) 60,40 60,40M (kN.m) -3,71 -1,24T (kN) 49,22 49,22

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,48395inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,48395 X(3)= 0,05 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= -0,21423 X(6)= 0,03 X(7)= 0,26inizio trave 5 X(8)= -0,11357 X(9)= 0,13 X(10)= 0,16inizio trave 6 X(11)= -0,00328 X(12)= 0,22 X(13)= 0,15inizio trave 7 X(14)= 0,12236 X(15)= 0,14 X(16)= 0,14inizio trave 8 X(17)= 0,25097 X(18)= 0,02 X(19)= 0,03inizio trave 9 X(20)= -0,39151 X(21)= 0,04 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= -0,39151 X(21)= 0,04 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= -0,39151

Cern

ierai

nter

na

60,450,00

-44,620,000,000,00

44,62-4,4860,4548,12

-17,413,95

47,34-32,1615,0650,09

-22,59-2,3052,11

-36,3421,8030,85

-17,0446,81

0,000,000,00

60,40-4,9449,22

60,45-2,24

-44,620,000,000,00

35,4436,57-7,7646,40

-22,60-17,1148,71

-24,126,38

51,47-27,57-10,9853,64

-29,3017,8540,0435,91

8,580,000,000,00

60,40-2,4749,22

60,45-4,48

-44,620,000,000,00

26,25-11,45

-2,3052,85

-41,3444,91

-29,38-21,11

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-5,0049,22-4,94

-60,40

-39,06-19,66

Cern

ierai

nter

na

0,0049,22

0,000,00

60,40

55,62-23,81

50,09-22,59

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VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 92 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.30 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 7342 1650Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 682 2751Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 5.87 m. a dx: 5.87 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,0652 0,0154Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,107 -0,326Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -4,5 -4,0 -7,7 44,6 60,4 60,4 40,0 32,7 125,0 36,0 3,1 5,34 4,78 0,00 6,15 -70,1 101,6 407,2 101,62 31,0 -91,4 35,2 40,0 22,0 22,0 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 5,34 4,78 0,00 4,88 70,0 87,9 444,1 87,93 36,6 -117,2 36,6 35,4 -7,8 -7,8 40,0 35,7 36,0 36,0 5,8 5,34 4,78 1,03 4,88 68,7 -147,8 -443,6 -147,84 19,9 -78,6 19,9 30,8 -28,9 -28,9 40,0 35,7 36,0 36,0 5,7 9,55 4,49 0,82 4,88 64,5 -135,4 -443,1 -135,45 -11,5 29,6 -17,4 26,3 -41,3 -39,8 40,0 34,0 125,0 36,0 4,3 12,22 4,27 3,57 4,88 -151,6 -167,4 -421,6 -167,4

1 -17,4 16,2 -20,6 48,1 3,9 -1,5 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 12,22 4,86 3,08 3,67 -156,9 -126,0 -375,5 -126,02 -19,8 21,9 -23,5 47,2 -14,7 -11,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -142,4 -126,0 -375,4 -126,03 -22,6 28,7 -26,8 46,4 -17,1 -15,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,91 4,52 1,93 3,67 -129,6 -126,0 -375,3 -126,04 -25,8 36,6 -30,5 45,6 -19,2 -18,2 40,0 34,0 125,0 32,0 3,9 9,14 8,44 1,93 3,67 -120,6 -126,0 -375,3 -126,05 -29,4 45,4 -32,7 44,9 -21,1 -19,4 40,0 34,0 125,0 32,0 3,9 9,14 9,80 3,08 3,67 -120,5 -126,0 -375,2 -126,0

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 -32,2 43,1 -32,7 47,3 15,1 10,6 48,0 42,0 125,0 36,0 4,2 9,14 9,21 4,54 9,20 -149,7 390,0 521,0 390,02 -27,3 32,1 -30,8 48,0 10,7 9,4 48,0 42,0 125,0 36,0 3,8 6,47 16,46 0,48 9,20 -110,9 222,9 521,0 222,93 -24,1 24,7 -26,4 48,7 6,4 6,4 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -77,8 372,4 521,1 372,44 -22,5 20,8 -23,6 49,4 2,0 2,0 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -61,3 195,0 521,1 195,05 -22,6 20,3 -23,7 50,1 -2,3 -2,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -61,4 -195,0 -521,2 -195,0

1 -22,6 20,3 -23,7 50,1 -2,3 -2,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -61,4 -195,0 -521,2 -195,02 -24,3 22,9 -26,6 50,8 -6,6 -6,6 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -61,6 -195,0 -521,2 -195,03 -27,6 28,7 -31,1 51,5 -11,0 -11,0 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -78,4 -372,4 -521,3 -372,44 -32,5 37,5 -37,3 52,2 -15,3 -14,0 48,0 42,0 125,0 36,0 3,9 6,47 16,46 0,48 9,20 -111,8 -222,9 -521,3 -222,95 -39,1 49,1 -39,7 52,8 -19,7 -15,2 48,0 42,0 125,0 36,0 4,2 9,14 9,21 4,54 9,20 -150,9 -390,0 -521,4 -390,0

1 -36,3 49,7 -39,7 52,1 21,8 20,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,14 9,80 3,08 3,67 -121,8 126,0 375,7 126,02 -32,6 41,8 -37,5 52,8 19,9 18,9 40,0 34,0 125,0 32,0 3,9 9,14 8,44 1,93 3,67 -121,8 126,0 375,8 126,03 -29,3 34,6 -33,7 53,6 17,9 16,5 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,91 4,52 1,93 3,67 -130,9 126,0 375,8 126,04 -26,3 28,3 -30,3 54,6 15,6 12,8 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -143,7 126,0 375,9 126,05 -23,8 22,8 -27,2 55,6 -5,0 0,1 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 12,22 4,86 3,08 3,67 -158,2 126,0 375,9 126,0

1 -17,0 41,2 -23,8 30,9 46,8 44,5 40,0 34,0 125,0 36,0 4,3 12,22 4,27 3,57 4,88 -152,1 167,4 422,0 167,42 17,8 -64,3 17,8 35,4 31,5 31,5 40,0 35,7 36,0 36,0 5,7 9,55 4,49 0,82 4,88 65,5 135,4 443,6 135,43 35,9 -103,7 35,9 40,0 8,6 8,6 40,0 35,7 36,0 36,0 5,8 5,34 4,78 1,03 4,88 69,7 147,8 444,1 147,84 30,6 -82,5 34,8 44,6 -22,1 -22,1 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 5,34 4,78 0,00 4,88 71,0 -87,9 -444,6 -87,95 -4,9 -4,0 -7,2 49,2 -60,4 -60,4 40,0 32,7 125,0 36,0 3,2 5,34 4,78 0,00 6,15 -70,6 -101,6 -407,7 -101,6

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 505,7 0,0 505,7 135,8 -103,9 31,94 255,6 108,7 217,5 -103,9 113,6 109,0 -92,1 16,95 121,2 121,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 121,2 121,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 108,7 255,6 -39,5 -90,2 -129,8 -54,2 -76,8 -131,08 0,0 0,0 -135,8 -76,8 -212,7 -505,7 0,0 -505,79 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia2 0,0 trave fittizia3 65,84 96,45 115,86 115,87 96,48 65,89 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 93 - Verifica sismica (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 93 - Verifica sismica (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 63,21 63,21M (kN.m) -1,76 -5,29T (kN) -70,23 -70,23

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 64,48 52,97M (kN.m) 29,93 20,08T (kN) 22,98 -27,60

TRAVE 4 N (kN) 58,07 54,28M (kN.m) -14,26 -15,45T (kN) 0,76 -7,18

TRAVE 5 N (kN) 48,39 54,07M (kN.m) -9,74 -3,45T (kN) 17,27 -0,50

TRAVE 6 N (kN) 59,75 65,43M (kN.m) -10,49 -30,86T (kN) -18,27 -36,05

TRAVE 7 N (kN) 83,86 88,18M (kN.m) -43,26 -40,93T (kN) 10,20 2,81

TRAVE 8 N (kN) 71,74 83,25M (kN.m) 11,73 28,64T (kN) 38,58 -23,35

TRAVE 9 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 10 N (kN) 63,56 63,56M (kN.m) -6,70 -2,23T (kN) 89,01 89,01

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,57819inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,57819 X(3)= 0,06 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= -0,10984 X(6)= 0,03 X(7)= 0,66inizio trave 5 X(8)= -0,04573 X(9)= 0,08 X(10)= 0,61inizio trave 6 X(11)= -0,01357 X(12)= 0,12 X(13)= 0,61inizio trave 7 X(14)= 0,08122 X(15)= 0,09 X(16)= 0,60inizio trave 8 X(17)= 0,25908 X(18)= -0,01 X(19)= 0,49inizio trave 9 X(20)= -0,20961 X(21)= 0,02 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= -0,20961 X(21)= 0,02 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= -0,20961

Cern

ierai

nter

na

63,210,00

-70,230,000,000,00

70,23-7,0563,2160,09

-14,8015,1345,55

-17,8826,1656,91-5,30-9,3982,10

-45,3613,5065,99

-31,9960,31

0,000,000,00

63,56-8,9389,01

63,21-3,52

-70,230,000,000,00

58,7236,07-7,2956,13

-14,51-3,4351,23-4,928,39

62,59-19,01-27,1685,89

-41,776,64

77,5033,7310,69

0,000,000,00

63,56-4,4789,01

63,21-7,05

-70,230,000,000,00

47,21-9,33

-9,3968,27

-37,9652,52

-17,02-10,48

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-19,4489,01-8,93

-63,56

-46,04-44,94

Cern

ierai

nter

na

0,0089,01

0,000,00

63,56

90,71-40,79

56,91-5,30

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VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 93 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.50 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 6675 1650Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 666 2748Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 6.11 m. a dx: 6.11 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,0629 0,0154Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,3507 0,0978Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -7,0 -4,0 -7,0 70,2 63,2 63,2 40,0 32,7 125,0 36,0 3,3 5,34 4,78 0,00 6,15 -73,1 101,6 409,7 101,62 29,9 -60,5 34,3 64,5 23,0 23,0 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 0,00 4,88 75,2 87,9 446,7 87,93 36,1 -75,5 36,1 58,7 -7,3 -7,3 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 5,34 4,78 1,03 4,88 73,7 -147,8 -446,1 -147,84 20,1 -51,9 20,1 53,0 -27,6 -27,6 40,0 35,7 36,0 36,0 5,9 9,55 4,49 0,82 4,88 69,2 -135,4 -445,5 -135,45 -9,3 5,7 -14,8 47,2 -38,0 -37,1 40,0 34,0 125,0 36,0 4,4 12,22 4,27 3,57 4,88 -154,0 -167,4 -423,7 -167,4

1 -14,8 4,6 -14,8 60,1 15,1 5,8 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 12,22 4,86 3,08 3,67 -159,0 126,0 376,2 126,02 -14,3 4,6 -14,8 58,1 0,8 -4,4 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -144,3 -126,0 -376,1 -126,03 -14,5 5,8 -15,9 56,1 -3,4 -0,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,91 4,52 1,93 3,67 -131,3 -126,0 -376,0 -126,04 -15,4 8,5 -17,6 54,3 -7,2 -5,3 40,0 34,0 125,0 32,0 3,9 9,14 8,44 1,93 3,67 -122,1 -126,0 -375,9 -126,05 -17,0 12,4 -18,8 52,5 -10,5 -7,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,14 9,80 3,08 3,67 -121,8 -126,0 -375,7 -126,0

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 -17,9 14,4 -18,8 45,6 26,2 17,0 48,0 42,0 125,0 36,0 4,2 9,14 9,21 4,54 9,20 -149,3 390,0 520,9 390,02 -9,7 -4,7 -15,6 48,4 17,3 14,7 48,0 42,0 125,0 36,0 3,8 6,47 16,46 0,48 9,20 -111,0 222,9 521,1 222,93 -4,9 -15,2 -8,3 51,2 8,4 8,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -78,3 372,4 521,3 372,44 -3,4 -18,5 -4,5 54,1 -0,5 -0,5 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -62,3 -195,0 -521,5 -195,05 -5,3 -15,5 -8,9 56,9 -9,4 -9,4 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -63,0 -195,0 -521,7 -195,0

1 -5,3 -15,5 -8,9 56,9 -9,4 -9,4 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -63,0 -195,0 -521,7 -195,02 -10,5 -7,3 -16,6 59,7 -18,3 -18,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -63,6 -195,0 -521,9 -195,03 -19,0 5,5 -27,7 62,6 -27,2 -27,1 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -80,8 -372,4 -522,1 -372,44 -30,9 22,3 -42,0 65,4 -36,0 -33,4 48,0 42,0 125,0 36,0 3,9 6,47 16,46 0,48 9,20 -114,7 -222,9 -522,3 -222,95 -46,0 42,6 -47,6 68,3 -44,9 -35,8 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 9,14 9,21 4,54 9,20 -154,3 -390,0 -522,5 -390,0

1 -45,4 35,3 -47,6 82,1 13,5 10,1 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 9,80 3,08 3,67 -126,9 126,0 377,6 126,02 -43,3 31,6 -46,1 83,9 10,2 8,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,14 8,44 1,93 3,67 -127,2 126,0 377,8 126,03 -41,8 28,6 -43,8 85,9 6,6 4,4 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 9,91 4,52 1,93 3,67 -136,5 126,0 377,9 126,04 -40,9 26,4 -42,1 88,2 2,8 -1,7 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 10,99 6,50 2,51 3,67 -149,5 -126,0 -378,0 -126,05 -40,8 25,0 -41,1 90,7 -19,4 -11,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,6 12,22 4,86 3,08 3,67 -164,2 -126,0 -378,2 -126,0

1 -32,0 34,4 -40,8 66,0 60,3 56,3 40,0 34,0 125,0 36,0 4,5 12,22 4,27 3,57 4,88 -156,1 167,4 425,6 167,42 11,7 -30,4 11,7 71,7 38,6 38,6 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 9,55 4,49 0,82 4,88 73,1 135,4 447,5 135,43 33,7 -57,6 33,7 77,5 10,7 10,7 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 1,03 4,88 77,6 147,8 448,1 147,84 28,6 -48,4 33,1 83,3 -23,4 -23,4 40,0 35,7 36,0 36,0 6,4 5,34 4,78 0,00 4,88 79,1 -87,9 -448,7 -87,95 -8,9 -4,0 -8,9 89,0 -63,6 -63,6 40,0 32,7 125,0 36,0 3,4 5,34 4,78 0,00 6,15 -75,4 -101,6 -411,6 -101,6

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CARICHI DISTRIBUITI su una striscia larga un arcocarichi verticali pressione orizzontale a inizio trave pressione orizzontale a fine trave

inizio trave fine trave quiete/altro per deformaz TOTALE quiete/altro per deformaz TOTALEN/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm. N/cm.

1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,02 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 0,0 0,0 485,4 0,0 485,4 115,5 -92,5 23,04 170,2 49,5 181,8 -92,5 89,3 73,3 -77,4 -4,15 59,7 59,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,06 59,7 59,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,07 49,5 170,2 -34,7 -75,6 -110,3 -49,2 -59,3 -108,58 0,0 0,0 -115,5 -59,3 -174,8 -485,4 0,0 -485,49 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,010 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

N.B.: I carichi distribuiti sono riferiti alla proiezione della trave e non al suo sviluppo

FORZE CONCENTRATE VERTICALI ad arco

Trave n° forze sulla trave

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteEntità della

forzaDistanza dal

nodo precedente

Entità della forza

Distanza dal nodo

precedenteN cm N cm N cm

1 02 03 04 05 06 07 08 09 010 0

FORZE NODALI su un arco

Trave Peso lineare Posizione nodale

Forza o coppia

n° N/cm N o N.cm1 0,0 trave fittizia2 0,0 trave fittizia3 59,64 79,25 95,26 95,27 79,28 59,69 0,0 trave fittizia10 0,0 trave fittizia

N.B. I carichi, le forze concentrate e i pesi proprii sono già moltiplicati per i coefficienti 'g' moltiplicativi delle azioni

DATI CONDIZIONE DI CARICO 94 - Verifica sismica (s.l.u.)

Note

(La tabella è compilata soltanto nelle posizioni in cui vi siano forze o coppie nodali)

n° trave

PESI PROPRII delle travi(Carichi distribuiti che si aggiungono ai carichi verticali esposti nella prima tabella)

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231

CONDIZIONE DI CARICO 94 - Verifica sismica (s.l.u.)

SOLLECITAZIONI NELLE TRAVIsez. 2 sez. 4

TRAVE 1 N (kN) 60,42 60,42M (kN.m) -1,29 -3,87T (kN) -51,39 -51,39

TRAVE 2 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 3 N (kN) 46,17 35,73M (kN.m) 30,12 20,67T (kN) 21,84 -26,16

TRAVE 4 N (kN) 45,27 42,83M (kN.m) -13,28 -17,20T (kN) -8,06 -13,85

TRAVE 5 N (kN) 43,89 48,42M (kN.m) -17,09 -14,04T (kN) 9,87 -1,75

TRAVE 6 N (kN) 52,95 57,47M (kN.m) -19,71 -34,09T (kN) -13,37 -24,99

TRAVE 7 N (kN) 66,47 69,42M (kN.m) -39,63 -34,84T (kN) 16,12 10,85

TRAVE 8 N (kN) 50,84 61,28M (kN.m) 13,77 28,84T (kN) 34,89 -22,01

TRAVE 9 N (kN) 0,00 0,00M (kN.m) 0,00 0,00T (kN) 0,00 0,00

TRAVE 10 N (kN) 60,26 60,26M (kN.m) -5,01 -1,67T (kN) 66,50 66,50

SPOSTAMENTI NODALIROTAZIONE SPOSTAM. VERT. SPOSTAM. ORIZZ.

mrad. mm. mm.inizio trave 1 X(1)= 0,56206inizio trave 2inizio trave 3 X(2)= 0,56207 X(3)= 0,06 X(4)= 0,00inizio trave 4 X(5)= -0,14834 X(6)= 0,04 X(7)= 0,57inizio trave 5 X(8)= -0,08063 X(9)= 0,11 X(10)= 0,50inizio trave 6 X(11)= -0,01077 X(12)= 0,17 X(13)= 0,49inizio trave 7 X(14)= 0,10950 X(15)= 0,11 X(16)= 0,49inizio trave 8 X(17)= 0,26901 X(18)= 0,00 X(19)= 0,37inizio trave 9 X(20)= -0,25842 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00inizio trave 10 X(20)= -0,25842 X(21)= 0,03 X(22)= 0,00fine trave 10 X(23)= -0,25842

Cern

ierai

nter

na

60,420,00

-51,390,000,000,00

51,39-5,1660,4246,57

-12,157,34

41,63-21,8815,6850,68

-15,79-7,5665,33

-42,6918,4345,62

-25,3953,54

0,000,000,00

60,26-6,6866,50

60,42-2,58

-51,390,000,000,00

40,9535,90-7,0244,03

-14,98-11,1546,16

-14,484,06

55,21-25,81-19,1867,84

-37,0013,5956,0633,75

9,700,000,000,00

60,26-3,3466,50

60,42-5,16

-51,390,000,000,00

30,51-7,05

-7,5659,74

-35,5841,69

-19,86-16,16

sez. 1 sez. 5sez. 3

0,00

-10,8166,50-6,68

-60,26

-44,55-30,80

Cern

ierai

nter

na

0,0066,50

0,000,00

60,26

71,22-33,18

50,68-15,79

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VERIFICA DELLE SEZIONI - Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231Condizione di carico 94 - Verifica sismica (s.l.u.)Dati del calcolo: Verifica sismicaPROFILO DEL TERRENO sopra la struttura: Valore di ag/g = 0.15 Categoria del suolo di fondazione: BCoordinate dello spigolo P rispetto al culmine dell'estradosso: Xp = 0.00 m. Yp = 0.30 m. Fo = fattore di amplificazione orizz. = 2.4 Fattore di struttura q = 1.0Pendenze a sinistra e a destra di P (+ se il profilo scende a destra) a sx = 0% a dx = 0% Tc* = periodo iniziale a velocità costante = 0.2Peso specifico del terreno: a sinistra: 1.80 t/m3 a destra: 1.80 t/m3 orizz. vert.Coefficiente di spinta di quiete: a sinistra: 0.46 x g3 = 0.46 a destra: 0.46 x (g3) = 0.46 Massa efficace di un arco kg 6905 1650Modulo elastico del terreno in superficie: a sx: 70 MPa a dx: 70 MPa Increm. con la profond. 5 MPa / m Rigidezza complessiva di un arco kN/cm 682 2751Spessore di terreno considerato elastico: a sx: 5.87 m. a dx: 5.87 m. Periodo fondamentale della vibrazione sec 0,0632 0,0154Coefficienti moltiplicativi delle azioni: g1 = 1.00 g2 = 1.00 g3 = 1.00 (g3 = 1.0 se favorevole) Coefficiente per le azioni sismiche 0,3515 -0,0978Il fattore g3 = 1.00 è applicato alle spinte sul fianco sinistro della struttura; il fattore (g3) = 1 sul fianco destro Carichi mobili presenti sull'impalcato: nessuno

Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

1 -5,2 -4,0 -7,0 51,4 60,4 60,4 40,0 32,7 125,0 36,0 3,2 5,34 4,78 0,00 6,15 -70,9 101,6 407,9 101,62 30,1 -79,3 34,3 46,2 21,8 21,8 40,0 35,7 36,0 36,0 6,1 5,34 4,78 0,00 4,88 71,3 87,9 444,8 87,93 35,9 -101,7 35,9 40,9 -7,0 -7,0 40,0 35,7 36,0 36,0 5,8 5,34 4,78 1,03 4,88 69,9 -147,8 -444,2 -147,84 20,7 -71,9 20,7 35,7 -26,2 -26,2 40,0 35,7 36,0 36,0 5,7 9,55 4,49 0,82 4,88 65,5 -135,4 -443,7 -135,45 -7,0 9,1 -12,2 30,5 -35,6 -34,9 40,0 34,0 125,0 36,0 4,3 12,22 4,27 3,57 4,88 -152,1 -167,4 -422,0 -167,4

1 -12,2 6,1 -13,7 46,6 7,3 0,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,4 12,22 4,86 3,08 3,67 -156,7 126,0 375,4 126,02 -13,3 9,3 -15,6 45,3 -8,1 -4,2 40,0 34,0 125,0 32,0 4,2 10,99 6,50 2,51 3,67 -142,1 -126,0 -375,3 -126,03 -15,0 14,0 -17,9 44,0 -11,2 -9,3 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,91 4,52 1,93 3,67 -129,2 -126,0 -375,2 -126,04 -17,2 20,2 -20,7 42,8 -13,8 -12,6 40,0 34,0 125,0 32,0 3,9 9,14 8,44 1,93 3,67 -120,1 -126,0 -375,1 -126,05 -19,9 27,6 -22,4 41,7 -16,2 -14,1 40,0 34,0 125,0 32,0 3,9 9,14 9,80 3,08 3,67 -120,0 -126,0 -375,0 -126,0

3

4

Sezio

ne

TRAV

E

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Sollecitazioni esterne Descrizione delle sezioni Aree dei ferri Sollecitazioni resistenti

MEde1

distanzada facc.

MEd +décalage NEd VEd

VEd -riduzioneappoggi

Haltezzatotale

Yaltezza

utile

B5lato com-presso

B1larghez-za taglio

X1asse

neutroA1

esterniA2

interniA3ferri

piegati

A4totale

staffe/mMRd

baricentrico VRsd VRcd VRd

kN.m cm kN.m kN kN kN cm cm cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2/m kN.m kN kN kN

Sezio

ne

TRAV

E

1 -21,9 27,7 -22,4 41,6 15,7 9,7 48,0 42,0 125,0 36,0 4,2 9,14 9,21 4,54 9,20 -148,4 390,0 520,6 390,02 -17,1 14,1 -20,5 43,9 9,9 8,2 48,0 42,0 125,0 36,0 3,8 6,47 16,46 0,48 9,20 -110,0 222,9 520,7 222,93 -14,5 6,5 -16,3 46,2 4,1 4,0 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -77,2 372,4 520,9 372,44 -14,0 4,2 -15,2 48,4 -1,7 -1,7 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -61,1 -195,0 -521,1 -195,05 -15,8 6,3 -18,6 50,7 -7,6 -7,6 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -61,6 -195,0 -521,2 -195,0

1 -15,8 6,3 -18,6 50,7 -7,6 -7,6 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -61,6 -195,0 -521,2 -195,02 -19,7 12,4 -24,1 52,9 -13,4 -13,4 48,0 42,0 125,0 36,0 3,3 3,08 14,70 0,00 9,20 -62,1 -195,0 -521,4 -195,03 -25,8 21,9 -31,9 55,2 -19,2 -19,1 48,0 42,0 125,0 36,0 3,5 4,21 14,70 3,05 9,20 -79,2 -372,4 -521,6 -372,44 -34,1 34,5 -41,8 57,5 -25,0 -23,3 48,0 42,0 125,0 36,0 3,9 6,47 16,46 0,48 9,20 -112,9 -222,9 -521,7 -222,95 -44,5 49,7 -45,6 59,7 -30,8 -24,8 48,0 42,0 125,0 36,0 4,3 9,14 9,21 4,54 9,20 -152,4 -390,0 -521,9 -390,0

1 -42,7 45,3 -45,6 65,3 18,4 16,1 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,14 9,80 3,08 3,67 -124,0 126,0 376,6 126,02 -39,6 39,6 -43,7 66,5 16,1 14,8 40,0 34,0 125,0 32,0 4,0 9,14 8,44 1,93 3,67 -124,2 126,0 376,6 126,03 -37,0 34,6 -40,5 67,8 13,6 12,0 40,0 34,0 125,0 32,0 4,1 9,91 4,52 1,93 3,67 -133,3 126,0 376,7 126,04 -34,8 30,2 -37,7 69,4 10,8 7,6 40,0 34,0 125,0 32,0 4,3 10,99 6,50 2,51 3,67 -146,2 126,0 376,8 126,05 -33,2 26,6 -35,4 71,2 -10,8 -4,9 40,0 34,0 125,0 32,0 4,5 12,22 4,86 3,08 3,67 -160,9 -126,0 -376,9 -126,0

1 -25,4 41,6 -33,2 45,6 53,5 50,3 40,0 34,0 125,0 36,0 4,4 12,22 4,27 3,57 4,88 -153,8 167,4 423,5 167,42 13,8 -41,1 13,8 50,8 34,9 34,9 40,0 35,7 36,0 36,0 5,8 9,55 4,49 0,82 4,88 68,7 135,4 445,3 135,43 33,8 -74,2 33,8 56,1 9,7 9,7 40,0 35,7 36,0 36,0 6,0 5,34 4,78 1,03 4,88 73,1 147,8 445,8 147,84 28,8 -61,1 33,0 61,3 -22,0 -22,0 40,0 35,7 36,0 36,0 6,2 5,34 4,78 0,00 4,88 74,5 -87,9 -446,4 -87,95 -6,7 -4,0 -6,7 66,5 -60,3 -60,3 40,0 32,7 125,0 36,0 3,3 5,34 4,78 0,00 6,15 -72,7 -101,6 -409,4 -101,6

7

8

5

6

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Tombino scatolare: Struttura a 2 cerniere 4 x 4 Prov di BARI - S.P. 231CALCOLO DELLE FONDAZIONIDati della struttura Calcolo delle sollecitazioni resistenti (s.l.u.)Luce netta della struttura L = m 4,00 Armature/m Area/arcoAltezza nominale interna della struttura H = m 4,00 n°/m.Φ Area/m Mezzeria Bordo vascaInterasse tra gli archi prefabbricati I = m 1,25 51 3.14 4,62 A1 = cm2 5,77 5,77Numero di archi prefabbricati n° 10 52 6.16 12,06 A2 = cm2 38,62 23,55Spessore del ritto W = m 0,40 53 6.20 18,84 A3 = cm2 0,00 4,57Cerniera Facc: distanza dalla facciata interna m 0,04 54 0.00 0,00 A4 = cm2 6,28 6,28Cerniera Terra: distanza dalla facciata interna m 0,36 Altezza totale della sezione H1 = cm 50,0 40,0

Altezza utile della sezione c.a. d = cm 45,5 35,5Dimensioni della fondazione in m. Asse neutro x1 = cm 10,7 7,2

C Q M N Hvasca Peso Momento resistente ad arco Mrd = kN.m -601,0 -290,5m. 6,20 m. 0,50 m. 2,25 m. 0,85 cm 10,0 t. 9,69 Taglio resistente ad arco Vr = kN 275,3 287,8

CALCOLO DELLA PRESSIONE SUL TERRENOLe forze si riferiscono ad una striscia larga I = m. 1.25. Sono già moltiplicate per i coefficienti gamma delle azioni previsti dal caso GEO.(Sono posti per i carichi permanenti gi1=gi2=gi3=gi4=1, per i carichi verticali variabili q1=1.15 e per la frenata q3=1.3)

Sollecitazioni alla base del ritto

Calcolo plastico (Meyerhof) Calcolo elastico

Rorizz=V Rvert=N Distanza da mezzeria

Pressione media

Parte senza carico a dx

Bordo sinistro

valore medio

Bordo destro

kN (1) kN m m kN kN m (2) kN/m2 m kN/m2 kN/m2 kN/m263,4 73,5 2,29 4,98 49,5-63,4 73,5 -2,29 4,98 49,563,4 73,5 2,29 4,98 49,5-63,4 73,5 -2,29 4,98 49,584,8 229,3 2,29 4,98 49,5-43,5 283,2 -2,49 4,98 49,585,5 194,9 2,29 4,98 49,5-44,5 291,3 -2,48 4,98 49,585,8 260,5 2,29 4,98 49,5-47,4 225,6 -2,50 4,98 49,573,8 210,9 2,29 4,73 47,0-39,3 269,7 -2,50 4,73 47,063,2 91,0 2,29 4,98 49,5-63,3 96,6 -2,29 4,98 49,560,4 44,6 2,29 4,78 47,5-60,4 49,2 -2,29 4,78 47,563,2 70,2 2,29 4,98 49,5-63,6 89,0 -2,29 4,98 49,560,4 51,4 2,29 4,78 47,5-60,3 66,5 -2,29 4,78 47,5

VERIFICA A S.L.U DELLA SEZIONE VERTICALE PIÙ SOLLECITATAForze e momenti si riferiscono ad una striscia larga I = m. 1.25. Sono già moltiplicati per i coefficienti gamma delle azioni del caso STR

Sollecitazioni alla base del ritto Calcolo elastico Sollecitazioni

esterneRorizz=V Rvert=N Distanza da

mezzeriaBordo sinistro

bordo destro Md Vd

kN (1) kN m m kN kN m (2) kN/m2 kN/m2 m (2) kN.m (3) kN84,2 98,7 2,29 4,98 66,8 0,000 -99,7 -49,9-64,8 99,8 -2,29 4,98 66,8 -2,050 -62,8 81,784,2 98,7 2,29 4,98 66,8 0,000 -99,7 -49,9-64,8 99,8 -2,29 4,98 66,8 -2,050 -62,8 81,7108,5 277,5 2,29 4,98 66,8 0,000 -275,2 -79,4-35,8 341,6 -2,53 4,98 66,8 -2,050 -147,4 222,3109,3 237,2 2,29 4,98 66,8 0,000 -264,2 -81,9-37,0 352,2 -2,52 4,98 66,8 -2,050 -143,2 221,3109,7 314,3 2,29 4,98 66,8 0,000 -260,2 -70,5-40,4 275,1 -2,54 4,98 66,8 -2,050 -140,4 197,095,0 254,2 2,29 4,73 63,4 0,000 -256,4 -78,2-32,4 323,4 -2,54 4,73 63,4 -2,050 -141,0 209,063,2 91,0 2,29 4,98 49,5 0,000 -77,2 -47,8-63,3 96,6 -2,29 4,98 49,5 -2,050 -50,4 69,960,4 44,6 2,29 4,78 47,5 0,000 -39,1 -47,8-60,4 49,2 -2,29 4,78 47,5 -2,050 -43,3 39,963,2 70,2 2,29 4,98 49,5 0,000 -66,8 -48,5-63,6 89,0 -2,29 4,98 49,5 -2,050 -48,4 63,260,4 51,4 2,29 4,78 47,5 0,000 -47,9 -48,4-60,3 66,5 -2,29 4,78 47,5 -2,050 -44,1 48,8

massimo momento flettente in mezzeria -275,2massimo momento flettente a bordo vasca -141,0 222,3

Per ogni condizione di carico nella prima riga delle prime sei colonne sono riportate le forze sul lato sinistro, nella seconda sul lato destro.Nelle ultime tre colonne della seconda tabella sono riportate nella prima riga le sollecitazioni esterne nella sezione in mezzeria, nella seconda le sollecitazioni esterne nella sezione sul bordo interno della vasca.(1) positiva se diretta verso la luce del ponte(2) positiva se la risultante è a sinistra della mezzeria(3) comprensivo del décalage

107,326 818 -0,017 103,8

142,3

23 818 -0,464 58,1 153,0

21 848 -0,311 76,4

0,000 50,7 87,8 124,923 680 -0,437 76,9

0,000 66,1 91,1 116,221 706 -0,284 83,5

0,000 44,0 44,0 44,0

Ferri

39,7 44,1

36,6 37,9

45,6 50,9

28

91

92

93

-0,113 38,394 308 0,000

35,3

40,2

35,4

353 -0,121 43,9 0,000

284 -0,037 36,2 0,000

0,000 47,6 49,2 50,8

0,000 60,2 86,4 112,6

0,042 89,6 87,8 86,0

0,000 44,0 44,0 44,0

26

0,000 44,0

680 0,021 88,4

20 341 0,000 44,0

48,7

Distanza sezione

verificata dalla

mezzeria

Eccentricità dalla

mezzeria della fond.

Condiz carico

Condiz carico

Peso striscia terreno

h terra contro

ritto

Totale forze

verticali

Eccentricità dalla

mezzeria della fond.

10

53,6

h terra contro

ritto

Peso striscia terreno

Totale forze

verticali

670

341

-0,313 78,5

382 -0,033

69,5

56,6

20 427 -0,028 53,6 56,6

10 427 -0,028

35,3

136,8

91 382 -0,033 47,6 50,8

28 799 -0,337

35,4

37,9

93 353 -0,121 40,2 50,9

92 284 -0,037

Posizione

44,194 308 -0,113