RELAZIONE IDROLOGICA- IDRAULICAallegatiurbanistica.comune.prato.it/dl/20130322135851979/Af14_str3... · della valle che racchiude l’abitato di Figline ed ha le caratteristiche di

RELAZIONE IDROLOGICA- IDRAULICA

REVISIONE DEL PIANO STRUTTURALE DEL COMUNE DI PRATO – INTEGRAZIONI 1

1 PREMESSA .................................................................................................................................................. 2

2 PUNTO F.1 CARTA DEI CORSI D’ACQUA COMPRESI NELL’ELENCO DEL PIT ............................................... 2

3 PUNTO H CARTA DELLE AREE ALLAGATE SU BASE STORICO INVENTARIALE ............................................ 2

4 PUNTO L.1 ESTENSIONE DELLO STUDIO AI CORSI D’ACQUA COMPRESI NEL PIT ...................................... 2

4.1 Torrente Bisenzio ............................................................................................................................... 3

4.2 Rio Buti .............................................................................................................................................. 3

4.3 Reticolo delle Gore e Fosso Filimortula ............................................................................................. 3

4.4 Torrente Vella .................................................................................................................................... 4

5 PUNTO L.2 ESTENSIONE DELLO STUDIO AL RIO DEI BAGNI ED AL BORRO DELLA RIMPOLLA ................... 5

6 PUNTO L.3 APPROFONDIRE LE MODELLAZIONI CIRCA LA DISTRIBUZIONE DEI VOLUMI ESONDATI PER LE

AREE PEDEMONTANE ........................................................................................................................................ 5

7 FASI DELLO STUDIO ................................................................................................................................... 5

8 PERICOLOSITA’ IDRAULICA ........................................................................................................................ 6

8.1 Acquisizione dati topografici ............................................................................................................. 6

8.2 Analisi Idrologica................................................................................................................................ 7

8.3 Torrente Vella e Rio dei bagni - Modello AL.TO. ............................................................................... 7

8.3.1 Modello di regionalizzazione delle portate di piena (AL.TO.) ................................................... 7

8.3.2 Dati utilizzati per i modelli idrologici ....................................................................................... 10

8.4 Borro della Rimpolla – Metodo della corrivazione .......................................................................... 11

8.4.1 Descrizione sintetica del metodo di calcolo utilizzato............................................................. 11

8.4.2 Ietogramma di pioggia depurato ............................................................................................. 12

8.4.3 Tempo di corrivazione ............................................................................................................. 12

8.4.4 Risultati dei calcoli svolti ......................................................................................................... 13

8.5 Analisi Idraulica ................................................................................................................................ 13

8.5.1 Considerazioni sui diversi modelli idraulici utilizzati per il reticolo complessivo .................... 13

8.5.2 Descrizione delle metodologia di calcolo ................................................................................ 17

8.5.3 Dati di input del modello idraulico di calcolo .......................................................................... 20

8.5.4 Risultati dello studio idraulico da modello .............................................................................. 20

8.5.5 Perimetrazioni delle aree inondabili ....................................................................................... 22

8.6 Descrizione delle problematiche sulla base dei risultati dei calcoli svolti ....................................... 22

9 CONCLUSIONI .......................................................................................................................................... 22

ALLEGATO 1- IDROGRAMMI DI PIENA TORRENTE VELLA E RIO DEI BAGNI .................................................... 23

ALLEGATO 2- SEZIONI TORRENTE VELLA, RIO DEI BAGNI E RIMPOLLA ........................................................... 27

ALLEGATO 3- TABELLE TORRENTE VELLA, RIO DEI BAGNI E RIMPOLLA .......................................................... 28



1 PREMESSA

Il presente studio idrologico-idraulico è stato redatto in risposta alle integrazioni richieste dal competente Ufficio del genio Civile di Prato relativamente alla documentazione idraulica a supporto della revisione del Piano Strutturale del Comune di Prato.

Le integrazioni richieste sono relative a:

1. PUNTO F.1 Redazione di una carta che evidenzi il tracciato dei corsi d’acqua compresi nell’elenco del PIT;

2. PUNTO H Redazione di una carta delle aree allagate su base storico – inventariale;

3. PUNTO L.1 Estensione dello studio a tutti i corsi d’acqua compresi nel PIT;

4. PUNTO L.2 Estensione dello studio al Rio dei Bagni, Borro della Rimpolla ed in generale a tutti i corsi d’acqua che provengono dalla Calvana e che interessano aree urbanizzate;

5. PUNTO L.3 Approfondire le modellazioni circa la distribuzione dei volumi esondati per le aree pedemontane.

2 PUNTO F.1 CARTA DEI CORSI D’ACQUA COMPRESI NELL’ELENCO DEL P IT

Al fine di reperire i tracciati dei corsi d’acqua compresi negli elenchi del PIT sono state fornite dagli uffici regionali le cartografie cartacee del “RISCHIO IDRAULICO – Carta dei corsi d’acqua soggetti alle prescrizioni, vincoli e direttive di cui alla Deliberazione di Consiglio Regionale n.230 del 21.06.1994”. I dati riportati sono stati informatizzati in formato dwg e shape file su base cartografica 1:2000 ripercorrendo i tracciati effettivamente presenti sul territorio.

Nei casi in cui lo stato attuale non rappresentasse correttamente quanto riportato in cartografia si è provveduto a cartografare sia il tracciato riportato in cartaceo che l’effettiva posizione del corso d’acqua facendo uso, per i tratti tombati, delle cartografie di Publiacqua relative al reticolo fognario. Lo studio ha comportato anche l’individuazione degli scolmatori fognari che recapitano nel reticolo di bonifica, a monte dei quali le gore pratesi sono considerate fognature a tutti gli effetti.

3 PUNTO H CARTA DELLE AREE ALLAGATE SU BASE STORICO

INVENTARIALE

La carta delle aree allagate su base storico inventariale verrà sostituita da un documento informatizzato nel quale verranno raccolti i dati reperiti presso gli archivi comunali della Protezione Civile e del Consorzio di bonifica Ombrone P.se e Bisenzio.

4 PUNTO L.1 ESTENSIONE DELLO STUDIO AI CORSI D’ACQUA COMPRESI

NEL PIT

I corsi d’acqua presenti nell’elenco del PIT sono i seguenti:

• TORRENTE BAGNOLO

• TORRENTE IOLO

• TORRENTE BISENZIO

• RIO BUTI



• TORRENTE CALICE

• FOSSO DELLA FILIMORTULA

• GORA BRESCI

• GORA DI CASTELNUOVO E GHERI

• GORA MAZZONI O DI GELLO

• GORA MORTA O BANDITA O RAGNAINO

• GORA DEL PARASACCIO O DEL ROMITO O GORELLINA

• IL FOSSETTO/FICARELLO

• TORRENTE MARINELLA E RIO TORRI

• FOSSO MERDANCIONE

• TORRENTE OMBRONE P.SE

• TORRENTE VELLA

I corsi d’acqua grassettati rappresentano quelli già considerati nello studio depositato, i rimanenti saranno oggetto degli approfondimenti di seguito descritti.

4.1 TORRENTE BISENZIO

Il torrente Bisenzio non è stato preso in considerazione nello studio in quanto è stato accuratamente modellato durante la redazione del Piano di Assetto Idrogeologico da parte dell’Autorità di Bacino del Fiume Arno.

4.2 RIO BUTI

Il Rio Buti non è stato valutato in quanto non è oggetto di previsioni insediative.

4.3 RETICOLO DELLE GORE E FOSSO FILIMORTULA

Per quanto riguarda il reticolo delle gore ed il fosso della Filimortula non si procederà alla redazione di verifiche idrauliche in quanto la complessità del reticolo e l’estrema varietà di sezioni di transito, il tutto legato anche ad una incerta individuazione delle condizioni al contorno da utilizzare porterebbero a dei risultati poco attendibili. Oltre al fatto che il reticolo di bonifica di cui le gore fanno parte è asservito all’impianto idrovoro di Castelletti che regola in maniera sostanziale la capacità di deflusso delle acque nei canali ad esso affluenti.

Si preferisce pertanto in accordo anche con i tecnici dell’Autorità di Bacino del Fiume Arno provvedere alla stima della pericolosità idraulica su base storico inventariale.

La decisione di procedere secondo la modalità suddetta deriva anche dal fatto che gran parte del territorio interessato dalle gore non ha previsioni di sviluppo edificatorio come si nota nell’estratto cartografico di seguito allegato che mostra in rosa le aree non destinate a sviluppo.



FIGURA 1 – INDIVIDUAZIONE DELLE AREE SENZA PREVISIONE DI SVILUPPO

Si è provveduto ad adeguare la cartografia della pericolosità idraulica della porzione sud sulla base delle perimetrazioni PAI di nuova realizzazione fornite dall’Autorità di Bacino dell’Arno individuando topograficamente i battenti di ristagno in particolare per il fosso Filimortula e la gora San Ferdinando posizionate nelle vicinanze del Torrente Iolo. Per quanto riguarda gli adattamenti cartografici relativi alla pericolosità indotta dalla Gora Mazzoni, Bresci, Castelnuovo e Bandita la perimetrazione duecentennale delle aree di transito è stata dedotta dagli allagamenti storici cartografati nel PGB del 1996, e relativa agli eventi 1991-1992-1993, reinterpretata alla luce degli adeguamenti del reticolo idrografico intercorsi e della morfologia del territorio desunta dalla carta tecnica regionale 1:2000. Le perimetrazioni trentennali e centennali dei tratti di transito delle gore sono state realizzate su base morfologica. Per quanto riguarda la gora del Palasaccio non si è provveduto alla redazione delle aree di pericolosità in quanto rappresenta l’emissario del depuratore di Baciacavallo e pertanto viene gestita come una fognatura non facente parte del reticolo idraulico.

4.4 TORRENTE VELLA

Il Torrente Vella risulta classificato tra le acque del PIT per tutta la sua estensione, dalla sorgente allo scarico nel Torrente Iolo. Il corso d’acqua nasce dalla collina pratese sul versante orientale della valle che racchiude l’abitato di Figline ed ha le caratteristiche di un corpo idrico superficiale fino al suo completo intuba mento nei pressi della Via VII Marzo. A valle dell’intubamento suddetto il Vella alterna tratti a cielo aperto ad una grossa maggioranza di tratti tombati a sezioni variabili.

La modellazione idraulica dei tratti tombati risulta di difficile realizzazione viste le caratteristiche più simili ad una fognatura che ad un corso d’acqua e pertanto ci limiteremo alla verifica del tratto a cielo aperto. Le verifiche sono state effettuate in moto vario con modelli bidimensionali per i tratti a campagna. Gli scenari valutati sono i tempi di ritorno pari a 30, 100, 200 e 500 anni con durate pari a 0.5, 2, 4, 7, 12 ore.



5 PUNTO L.2 ESTENSIONE DELLO STUDIO AL RIO DEI BAGNI ED AL BOR RO

DELLA RIMPOLLA

Entrambi i corsi d’acqua sono stati studiati e modellati nella presente trattazione. Le verifiche sono state effettuate in moto vario con modelli bidimensionali per i tratti a campagna. Gli scenari valutati sono i tempi di ritorno pari a 30, 100, 200 e 500 anni con durate pari a 0.5, 2, 4, 7, 12 ore. I corsi d’acqua presenti nell’elenco

6 PUNTO L.3 APPROFONDIRE LE MODELLAZIONI CIRCA LA DISTRIBUZION E

DEI VOLUMI ESONDATI PER LE AREE PEDEMONTANE

La modellazione dei volumi esondati è stata redatta mediante la restituzione tridimensionale della cartografia tecnica regionale in scala 1:2000 la quale risulta la caratterizzazione topografica del terreno più approfondita disponibile. Alla luce tuttavia di sopralluoghi mirati ed indicazioni di allagamenti storici si è provveduto alla modifica parziale delle perimetrazioni di rischio.

7 FASI DELLO STUDIO

Di seguito verranno analizzati i tre corsi d’acqua oggetto di approfondimenti:

• Torrente Vella

• Rio dei Bagni

• Borro della Rimpolla

Per ricostruire le perimetrazioni delle aree potenzialmente allagabili è stata seguita una "procedura" di lavoro che si articola nelle seguenti fasi:

1) Acquisizione dati topografici disponibili relativamente ai corsi d'acqua, alle opere idrauliche presenti ed alle aree oggetto di studio. Prevalentemente reperiti dal modello topografico LIDAR fornito dalla Regione Toscana e tramite sopralluoghi mirati;

2) Analisi idrologica : vengono descritte le metodologie di riferimento utilizzate per la modellazione, gli strumenti utilizzati per i calcoli e riportati i dati disponibili relativi ai bacini in esame. Si riportano inoltre i risultati ottenuti dai modelli utilizzati: tali risultati sono gli idrogrammi di piena per i quattro tempi di ritorno valutati per tutti i bacini/sottobacini in esame. In considerazione delle diverse tipologie di riposta idrologica dei bacini oggetto di studio, l’analisi è stata effettuata con diverse metodologie;

3) Analisi idraulica : vengono descritti gli strumenti di calcolo, i dati utilizzati, le ipotesi assunte ed i risultati ottenuti;

4) Perimetrazioni di rischio : alla luce delle verifiche idrauliche sono state delimitate le aree a rischio idraulico per i diversi tempi di ritorno.

Le modalità di calcolo relativamente alle aree oggetto di studio, esposte nei seguenti capitoli, sono conformi a quelle indicate dalla Autorità di Bacino nell’Allegato 2 alle Norme del P.A.I. approvato con D.P.C.M. del 06-05-2005; per i corsi d'acqua e le aree su cui tali metodologie non erano applicabili e/o per cui erano già disponibili studi approvati, le modalità di valutazione sono state concordate con i tecnici dell'Autorità di Bacino stessa.

Nei capitoli successivi saranno descritte in modo più esaustivo le caratteristiche dei modelli idraulici utilizzati.



8 PERICOLOSITA’ IDRAULICA

Come accennato in premessa, le aree in esame sono poste in parte nell'area nord-est del territorio del Comune di Prato in particolare nei pressi dell’abitato di Figline (Torrente Vella e Rio dei Bagni) ed in parte sul versante sud della Calvana (Borro della Rimpolla).

In particolare

� Il Torrente Vella ed il Rio dei Bagni sono i dreni principali del versante occidentale del monte Buriano ed hanno entrambi come recapito finale il Torrente Iolo. Il Rio dei Bagni confluisce nel collettore finale subito a valle dell’abitato di Figline mentre il Torrente Vella si immette nello Iolo in località Galciana solo dopo un lungo tratto tombato che attraversa un’ampia area di territorio completamente urbanizzato. Il Rio dei bagni verrà completamente studiato mentre il torrente Vella verrà analizzato solo nel tratto a cielo aperto vista l’incertezza costruttiva dei manufatti scatolari presenti.

� I Borro della Rimpolla invece drena una porzione del fianco sud della Calvana prima di intubarsi ed assumere le caratteristiche di una fognatura urbana. L’area drenata è compresa al disopra della Via di Giolica di sotto.

8.1 ACQUISIZIONE DATI TOPOGRAFICI

Per la redazione dello studio relativamente a questa zona sono stati utilizzati i seguenti dati topografici:

- dati geometrici ottenuti da campagne topografiche precedentemente svolte da Enti Pubblici;

- dati digitali regionali LIDAR forniti dal Comune di Prato.

Le sezioni e tutti i dati geometrici utilizzati sono stati appoggiati planimetricamente sul sistema Gauss - Boaga della Carta Tecnica Regionale. Prima di costruire il modello idraulico è stata controllata l’omogeneità delle sezioni disponibili e la georeferenziazione delle quote dei vari rilievi utilizzati.

La parte di acquisizione geometrica topografica per la modellazione idraulica è stata effettuata con l’applicazione Georas per Arcview che fornisce la possibilità di acquisire i dati direttamente da un modello digitale del terreno ricostruito su base LIDAR.

L’accuratezza del modello digitale risulta altissima in quanto la densità di punti disponibili è pari ad uno al metro quadro. I recenti aggiornamenti del PAI realizzati dalla Autorità di Bacino del Fiume Arno sono stati condotti utilizzando una metodologia di acquisizione dati simile e basata sulla stessa base cartografica.

Le sezioni utilizzate per ricostruire il modello geometrico-idraulico in base al quale sono stati eseguiti i calcoli sono in un numero complessivo pari a 102 così ripartite:

Corso d’acqua n. sezioni utilizzate Vella 34

Rio dei Bagni 50 Rimpolla 18



Per ciascun corso d’acqua le sezioni sono state codificate in base alla loro distanza progressiva dalla sezione di valle. Per la realizzazione delle perimetrazioni di rischio delle aree a campagna oggetto di inondazione è stato ricostruito un modello digitale del terreno con maglia 5x5m sempre partendo dal LIDAR al fine di eseguire le verifiche in moto bidimensionale condotte con il software FLO 2D. In Tavola 03 è riportata l’ubicazione delle sezioni utilizzate per la costruzione del modello.

8.2 ANALISI IDROLOGICA

Per il bacino del torrente Vella e del Rio dei Bagni gli idrogrammi sono stati ricostruiti utilizzando il modello AL.TO., mentre per quelli di minori, non essendo disponibili i dati di base di AL.TO., la risposta idrologica è stata calcolata con il metodo della corrivazione che rappresenta il metodo più appropriato per questo tipo di sistema. I dati di input per calcolare suddetti idrogrammi sono stati ripresi da quelli indicati nella documentazione "Sistemazione del comparto idraulico Interporto della Toscana Centrale".

Nei seguenti paragrafi sono descritte in dettaglio le metodologie utilizzate.

8.3 TORRENTE VELLA E RIO DEI BAGNI - MODELLO AL.TO.

Come accennato precedentemente i calcoli idrologici per il torrente Vella ed il rio dei Bagni sono stati svolti con le modalità indicate dal P.A.I. e nello specifico con riferimento alla metodologia definita dal modello AL.TO., di cui nel paragrafo seguente viene riportata una sintetica descrizione, unitamente ad un’applicazione, realizzata dall’Autorità di Bacino, denominata IDRARNO che costituisce una “estensione” di AL.TO. e permette, utilizzando la medesima metodologia e dati di input, di ricostruire gli idrogrammi di piena fissando la durata dell’evento di pioggia.

8.3.1 Modello di regionalizzazione delle portate d i piena (AL.TO.) La modellistica idrologica ha lo scopo di generare gli idrogrammi di progetto nelle sezioni di interesse del reticolo fluviale a partire da ietogrammi di pioggia sintetici. La metodologia alla base degli studi effettuati dall'Autorità di Bacino mira ad un’agevole caratterizzazione degli eventi in termine di tempi di ritorno; conseguenza diretta, la possibilità di definire livelli di rischio in funzione della probabilità di accadimento. Ciò si ottiene facilmente attraverso una procedura semplificata di generazione di eventi sintetici, che si basa sulle seguenti ipotesi:

1. Eventi meteorici sintetici costanti su tutto il bacino;

2. Isofrequenza fra evento meteorico e portata in alveo (TR evento di pioggia = TR idrogramma di piena).

La procedura parte dalla teoria dell'idrogramma istantaneo unitario geomorfologico, di cui riportiamo di seguito le linee principali.

L'input meteorico è rappresentato da uno "ietogramma sintetico", la cui frequenza viene stimata a partire dalle curve di possibilità climatica, fornite ufficialmente dal Servizio idrologico della Regione Toscana. Il metodo utilizzato per studiare la risposta idrologica, in termini di deflussi, è quello basato sul cosiddetto idrogramma istantaneo unitario (Instantaneous Unit Hydrograph, IUH), vale a dire l'idrogramma di piena causato da un evento impulsivo di pioggia di volume unitario e durata



tendente a zero. Infatti, con le ipotesi di linearità e stazionarietà della risposta, l'idrogramma di piena può essere calcolato tramite la convoluzione fra ietogramma efficace e IUH:

dove:

Q(t) è la portata defluente;

p(t) = A i(t) con A area del bacino e i(t) pioggia netta ragguagliata sul bacino;

U(t) idrogramma unitario per cui U(t)dt

Il momento di primo ordine dell'IUH rispetto all'origine (baricentro), definito dalla relazione:

viene detto tempo di ritardo (lag) Tl.

Ad esempio, l'idrogramma unitario di Nash ha la seguente formulazione:

In questo schema il tempo di ritardo è dato dal prodotto nk (pari proprio alla media dell'idrogramma unitario).

I parametri n, k e Tl dell'idrogramma unitario di Nash sono stati ricavati sulla base delle caratteristiche geomorfologiche del reticolo idrografico, mediante le seguenti espressioni:

in unità congruenti, dove:

Rb = rapporto di biforcazione; Rl = rapporto di lunghezza; Ra = rapporto di area; Lc = lunghezza del canale principale (dalla sorgente alla sezione di interesse); v = fattore cinematico legato alla velocità della piena ("media spazio-temporale di scorrimento dell'acqua o di propagazione dell'onda di piena").



I parametri geomorfologici elencati possono essere calcolati, una volta ordinato il reticolo idrografico secondo Strahler, sulla base delle seguenti note relazioni:

dove:

ω = ordine massimo del reticolo; Nu = numero delle aste di ordine u; Lu= lunghezza media delle aste di ordine u; Au= area media sottesa da aste di ordine u. La trasformazione da pioggia reale a netta adottata richiede la stima di due parametri: la perdita iniziale è schematizzata introducendo un volume unitario di perdita iniziale (indicato con Ia) che assorbe completamente la precipitazione durante i primi momenti dell'evento (dall'istante iniziale dell'evento t=0 sino all'istante t=ta), mentre la perdita durante l'evento viene schematizzata con una infiltrazione costante a saturazione (indicata con Ks).

dove:

P(t) = intensità di precipitazione ragguagliata sul bacino [mm/h]; Pn(t) = intensità di precipitazione netta sul bacino [mm/h]; Ia(t) = perdita iniziale all'istante t dell'evento [mm]; Ia = Ia(ta) volume di perdita iniziale per unità di area [mm]; Ks = velocità di infiltrazione a saturazione [mm/h].

Il modello di trasferimento adottato è quello, già citato, dell'idrogramma unitario di tipo Γ (n,k) introdotto da Nash e caratterizzato dal parametro di forma (n) e da quello di scala (k).

I parametri utilizzati per il calcolo delle portate di piena risultano, in sostanza, i seguenti:

Ia = volume unitario di perdita iniziale [mm]; Ks = velocità di infiltrazione a saturazione [mm/h]; n = parametro di forma dell'idrogramma di Nash [-]; k = parametro di scala dell'idrogramma di Nash [h].



Lo studio di regionalizzazione delle portate di piena, attraverso la taratura sistematica dei dati relativi ad eventi registrati nei 42 bacini strumentati dal Servizio Idrografico, ha fornito una relazione fra i valori di Tl ed i parametri geomorfologici:

dove A è l'area del bacino espressa in [kmq ]e Lmc la lunghezza del reticolo [km] calcolata come cumulata delle lunghezze medie per i vari ordini gerarchici Lmc.

I valori di Ia e Ks nel lavoro di regionalizzazione, sono calcolati in funzione dell'uso del suolo e dalla geologia dei bacini, resi indipendenti dalle dimensioni del bacino idrografico. I parametri geomorfici provengono invece dalla gerarchizzazione secondo Strahler del reticolo idrografico sotteso per ciascuna sezione di calcolo.

8.3.2 Dati utilizzati per i modelli idrologici Gli idrogrammi di piena relativi agli scenari di calcolo ipotizzati per i bacini relativi ai corsi d’acqua di acque alte oggetto di studio sono stati calcolati utilizzando i dati già disponibili nel modello AL.TO., ricalcolando, dove necessario, le aree sottese alle sezioni di chiusura dei bacini idrografici immediatamente a monte della sezione di inizio del tratto oggetto di studio.

Nella Tavola 01 sono riportati i bacini oggetto di studio.

I dati occorrenti per il modello IDRARNO sono, per ogni sottobacino:

� Area - superficie del bacino (kmq) � Ia - perdita iniziale (mm) � Ks - velocità di infiltrazione a saturazione (mm/h) � N - parametro di forma dell'idrogramma di Nash � K - parametro di scala dell'idrogramma di Nash (h) � Cpp_a1 - parametro della curva di possibilità pluviometrica per durate < 1 h � Cpp_n1 - parametro della curva di possibilità pluviometrica per durate < 1 h � Cpp_m1 - parametro della curva di possibilità pluviometrica per durate < 1 h � Cpp_a - parametro della curva di possibilità pluviometrica per durate > 1 h � Cpp_n - parametro della curva di possibilità pluviometrica per durate > 1 h � Cpp_m - parametro della curva di possibilità pluviometrica per durate > 1 h � Qbase - Portata di base (mc/s) – parametro opzionale � Sezione - nome della sezione a valle della confluenza � Qmax - Portata massima (mc/s) su cui troncare l’idrogramma – parametro opzionale

I parametri relativi alla distribuzione statistica delle precipitazioni ed i parametri Ia, Ks, N, K sono state ripresi dai dati disponibili nel modello AL.TO.. Il parametro Area è stato valutato utilizzando la C.T.R. in scala 1:10000 con riferimento alla sezioni di chiusura in corrispondenza del Ponte alle Palle immediatamente a monte del tratto oggetto di studio.

Nella seguente tabella sono riportati i dati utilizzati nei calcoli e che vanno a costituire il file “.idr” di input del software IDRARNO. I dati inseriti per entrambi i bacini studiati sono quelli relativi al torrente Vella codice Bac_Arno12085 vista l’adiacenza geografica.

Nome Area Ia Ks N K Cpp_a1 Cpp_n1 Cpp_m1 Cpp_a Cpp_n Cpp_m

VELLA 1.67 20.9 1.86 2.45 0.11 19.852 0.335 0.157 19.213 0.335 0.193

RIO DEI BAGNI 2.20 20.9 1.86 2.45 0.11 19.852 0.335 0.157 19.213 0.335 0.193



FIGURA 2 – INDIVIDUAZIONE DEL TRATTO MODELLATO DI ALTO PRESO COME SIGNIFICATIVO

La ricostruzione degli idrogrammi di piena per ciascun sottobacino individuato è stata eseguita, in ottemperanza alle normative vigenti, con riferimento ad eventi di pioggia con tempi di ritorno pari a 30, 100, 200 e 500 anni.

Per il calcolo degli idrogrammi è stato considerato un coefficiente di ragguaglio areale Kr delle piogge pari ad 1.

Sono stati indagati 5 diversi tempi di precipitazione, ed in particolare 0.5, 2, 4, 7 e 12 ore, al fine di tenere conto delle condizioni più critiche per tutti i bacini in esame.

Per ciascun bacino sono stati ricostruiti 20 idrogrammi (per ogni tempo di ritorno analizzato, 30, 100, 200 e 500 anni, sono stati infatti simulati eventi con durata di pioggia pari a 0.5, 2, 4, 7 e 12 ore). In allegato sono riportati i grafici relativi agli idrogrammi che derivano dai calcoli svolti sulla base dei dati precedentemente indicati.

8.4 BORRO DELLA RIMPOLLA – METODO DELLA CORRIVAZIONE

Per ricostruire gli idrogrammi del bacino relativo al Borro della Rimpolla è stato fatto riferimento al metodo della corrivazione in quanto metodologia più adatta per definire la risposta idrologica dei reticoli idrografici di questi corsi d'acqua. Sulla base del tempo di corrivazione sono stati poi ricostruiti gli idrogrammi di piena con riferimento ai quattro tempi di ritorno mediante il software URBIS 2003.

8.4.1 Descrizione sintetica del metodo di calcolo u tilizzato Per la ricostruzione dell’idrogramma q(t), è stato utilizzato il software URBIS 2003. I dati di input del modello di calcolo sono:



- ietogramma di pioggia depurato p(t);

- idrogramma unitario istantaneo (IUH) H(t), cioè la risposta del sistema all’impulso unitario δ(t) (delta di Dirac). L’IUH serve per esprimere una serie di caratteristiche del bacino che assumiamo indipendenti dall’evento di pioggia, assumendo che il bacino si comporti come un unico invaso lineare, l’IUH dipende esclusivamente dal tempo di corrivazione tc;

- superficie del bacino idrografico S con riferimento alla sezione di chiusura posta a monte del tratto oggetto di studio.

Nei paragrafi seguenti sono riportati in dettaglio i parametri di calcolo utilizzati ed i risultati ottenuti con la sopra descritta metodologia di calcolo.

8.4.2 Ietogramma di pioggia depurato Per ricostruire gli ietogrammi di pioggia è stato fatto riferimento alle precipitazioni registrate dal pluviometro di Prato, abbastanza vicino alla zona in esame e con estese rilevazioni statistiche.

La determinazione della massima precipitazione è stata eseguita facendo riferimento allo studio condotto da S. Pagliara - C. Viti riportato nel Giornale Del Genio Civile da Luglio a Settembre 1990 in cui si determinano per la Toscana le curve isoparametriche per le piogge orarie.

Seguendo tale studio, l’altezza di pioggia con tempo di ritorno Tr per una durata di pioggia t si determina in via cautelativa mediante l’espressione:

h(t) = a · tn · Trm ove i simboli hanno il seguente significato:

a, n, m = coefficienti sperimentali determinati da Pagliara e Viti pubblicati sull’estratto dal giornale del Genio Civile fascicoli 7°, 8°, 9° del 1990.

t = tempo di pioggia

Tr = tempo di ritorno

i valori per la zona in esame sono:

a = 24.763

n = 0.277

m = 0.188

Per valutare le perdite per infiltrazione, e conseguentemente la pioggia netta che va ad originare il deflusso superficiale, sono stati stimati i coefficienti di deflusso medi dei bacini oggetto di studio. Questi sono stati valutati in considerazione della tipologia dei terreni presenti e della destinazione di uso del suolo. Per le aree oggetto di studio sono stati assunti i seguenti coefficienti di deflusso di riferimento:

- aree agricole: 0.4;

- aree urbanizzate: 0.8.

8.4.3 Tempo di corrivazione Il tempo di corrivazione tc è stato calcolato mediante la formula di Giandotti.



m

cH

LAT

8,0

5,14 +=

dove: L è la lunghezza dell’asta principale (in km) A è l’area del bacino (in kmq) Hm è il dislivello medio del bacino, rispetto alla sezione di chiusura.

8.4.4 Risultati dei calcoli svolti Nella seguente tabella riassuntiva vengono riportati parametri caratteristici del bacino studiato.

Corso d'acqua

Sigla bacino

Superficie (kmq)

Coefficiente di deflusso

Tempo di corrivazione (h)

Rimpolla Ri 0.48 0.4 0.27

Gli idrogrammi di piena sono riportati di seguito.

FIGURA 3 – IDROGRAMMI BORRO DELLA RIMPOLLA

8.5 ANALISI IDRAULICA

8.5.1 Considerazioni sui diversi modelli idraulici utilizzati per il reticolo complessivo Le geometrie dei corsi d’acqua oggetto di simulazioni idrauliche sono per la maggior parte caratterizzate dalla presenza di strutture arginali di difesa; ne consegue che le esondazioni per



effetto di tracimazioni arginali provocano una “perdita di volume d’acqua” che si va a distribuire nelle aree a campagna. In tali condizioni la metodologia di calcolo da utilizzare è lo schema di moto vario.

Gli argini sono schematizzati come elementi rigidi, anche in caso di avvenuta tracimazione. La distribuzione dei volumi a campagna è stata effettuata suddividendo il territorio in celle separate tra loro da infrastrutture stradali e ferroviarie.

Il modello geometrico-idraulico dei corsi d’acqua studiati è stato ricostruito utilizzando il software HEC-RAS 4.0 con il quale sono state ovviamente anche eseguite le simulazioni idrauliche per gli scenari di calcolo precedentemente definiti. Il software consente di valutare le portate esondate che rappresentano l’input per la modellazione a campagna.

La modellazione a campagna è stata effettuata con l’utilizzo del software FLO 2D, modello idrologico-idraulico bidimensionale (2D) in grado di simulare la propagazione dell’onda di piena e di colate detritiche in bacini idrografici e l’interazione con le varie ostruzioni e strutture che caratterizzano le aree antropizzate tra le quali ponti, argini e tombini. FLO-2D è un modello alle differenze finite che integra l’equazione dei momenti in forma completa, utilizzando uno schema geometrico grigliato a passo costante, finalizzato alla stima delle variabili idrauliche (tirante, velocità e portata) cella per cella e distinguendo per ognuna otto potenziali direzioni di flusso



FIGURA 4 – SCHEMATIZZAZIONE MODELLO IDRAULICO DEL TORRENTE VELLA



FIGURA 5 – SCHEMATIZZAZIONE MODELLO IDRAULICO DEL RIO DEI BAGNI



FIGURA 6 – SCHEMATIZZAZIONE MODELLO IDRAULICO DEL BORRO DELLA RIMPOLLA

8.5.2 Descrizione delle metodologia di calcolo Il modello idraulico utilizzato, denominato HEC-RAS, è stato sviluppato dall’US Army Corps Of Engineers; è in grado di effettuare simulazioni di tipo monodimensionale del fenomeno di propagazione dell’onda di piena su corsi d’acqua. Il modello presuppone che siano fornite tutte le informazioni necessarie, ed in particolare la geometria di un numero sufficiente di sezioni trasversali. Il programma consente di inserire sezioni trasversali fittizie, interpolando quelle rilevate, in modo da assicurare che il passo di discretizzazione spaziale non ecceda un assegnato valore limite (per i corsi d’acqua studiati non è stato necessario utilizzare questa opzione).

Per l’analisi in moto permanente il software determina il profilo del pelo libero tra una sezione e la successiva mediante la procedura iterativa denominata standard step, risolvendo l’equazione del bilancio energetico,

dove: Y1 e Y2 sono le altezze d’acqua riferite al fondo dell’alveo; Z1 e Z2 sono le altezze del fondo rispetto ad una quota di riferimento;



V1 e V2 sono le velocità medie della corrente nelle due sezioni estreme del tronco fluviale considerato; α1 e α 2 sono coefficienti di ragguaglio delle potenze cinetiche; he è la perdita di carico tra le due sezioni considerate. Il termine he dipende sia dalle perdite per attrito che da quelle per contrazione ed espansione. Si può valutare mediante la relazione:

dove: L è la lunghezza del tronco considerato; Sf è la cadente media tra le due sezioni; C è il coefficiente di perdita di carico per contrazione o espansione.

Il primo termine rappresenta la perdita totale per attrito, prodotto tra la distanza tra le due sezioni e la cadente media. Il programma prevede diverse possibilità di calcolo della cadente, che viene determinata presupponendo una suddivisione dell’alveo in sottosezioni all’interno dei quali la velocità possa ritenersi con buona approssimazione costante.

Il secondo termine della equazione per il calcolo delle perdite di carico rappresenta invece il contributo dovuto alla contrazione ed espansione dell’area bagnata; tali perdite sorgono nel momento in cui si abbia un allargamento o restringimento della sezione che determini una situazione di corrente non lineare. Il coefficiente C varia in un intervallo compreso tra 0.1 e 1 per correnti subritiche, mentre in caso di correnti veloci generalmente si assumono valori inferiori.

L’altezza del pelo libero, in riferimento ad una assegnata sezione, viene determinato mediante una risoluzione iterativa delle equazioni (1) e (2). Il modello fornisce inoltre i valori dell’altezza critica nelle diverse sezioni fluviali. Qualora si verifichino transizioni da corrente lenta e veloce o viceversa, in tali segmenti di asta fluviale l’equazione di bilancio energetico è sostituita dall’equazione globale di equilibrio dinamico.

Il modello HEC-RAS consente di modellare l’effetto indotto sulla corrente dalla presenza di attraversamenti fluviali, nel caso che il deflusso attraverso il ponte avvenga a pelo libero ma anche in pressione. La perdita di energia causata dal ponte è divisa in tre parti: in primo luogo le perdite che si hanno nella zona immediatamente a valle del ponte dove, generalmente, si ha un’espansione della corrente. Sono poi considerate le perdite di energia che si verificano durante l’attraversamento del ponte, nonché le perdite che si hanno immediatamente a monte, ove la corrente subisce una contrazione.

Per lo studio del deflusso attraverso un ponte HEC-RAS fa riferimento a quattro sezioni fluviali trasversali: sezione a monte del ponte, sezione di ingresso al ponte, sezione in uscita al ponte e sezione a valle del ponte. Il calcolo può essere effettuato utilizzando diverse soluzioni.

Il metodo del bilancio energetico (metodo standard step), che è stato utilizzato nell’ambito del presente studio, tratta la sezione in cui è presente il ponte esattamente come le altre, ad eccezione del fatto che l’area occupata dalla struttura viene sottratta dall’area totale e che il perimetro bagnato risulta incrementato per via del contributo dato dal ponte stesso. Poiché le perdite totali sono funzione delle perdite per attrito e delle perdite per contrazione ed espansione, occorre



definire in questa fase i coefficienti necessari per il calcolo. In particolare, essendovi variazioni di velocità anche notevoli, il coefficiente di contrazione e soprattutto quello di espansione risulteranno sensibilmente maggiori dei valori assunti per i normali tronchi fluviali.

Il metodo del bilancio della quantità di moto si basa invece sull’applicazione dell’omonima equazione tra le quattro sezioni fluviali in precedenza descritte. Il modello permette all’utente di utilizzare, per lo studio di ogni ponte, ciascuno dei metodi sopra citati o eventualmente di selezionarli entrambi; il software provvede a restituire il profilo che prospetta la situazione caratterizzata da maggior criticità.

Le equazioni che governano le correnti a pelo libero in moto vario sono quelle di De Saint Venant, valide nelle ipotesi di corrente gradualmente variata e pendenza d’alveo contenuta. La risoluzione di dette equazioni differenziali è effettuata da HEC-RAS utilizzando uno schema implicito alle differenze finite a quattro nodi, definito in letteratura come box scheme, nel quale deve essere indicato un peso di discretizzazione temporale θ. Questo schema risulta incondizionatamente stabile per valori di θ compresi tra 0.5 e 1, condizionatamente stabile per θ uguale a 0.5 e instabile per θ < 0.5; nella realtà, soprattutto in presenza di strutture che alterino drasticamente la geometria della sezione, possono presentarsi situazioni in cui la stabilità del sistema di risoluzione non è garantita. Le equazioni di De Saint Venant si compongono dell’equazione di continuità e l’equazione di bilancio di massa, applicate ad un assegnato tronco fluviale. Nell’ipotesi di fluido incomprimibile, l’equazione di continuità si scrive come:

Q è la portata fluviale; A è l’area bagnata; S è l’area di accumulo, cioè l’area della sezione che non contribuisce al deflusso; e q è la portata per unità di larghezza dovuta agli apporti laterali. L’equazione del moto si scrive come:

dove: V è la velocità; Q è la portata; Sf è la cadente. Le equazioni (3) e (4) sono di tipo differenziale e non lineari; possono essere risolte per via iterativa o mediante tecniche di linearizzazione. L’analisi dell’effetto dei ponti in condizioni di moto vario è effettuata da HEC-RAS con due approcci alternativi: il primo si esplica sottraendo dall’area bagnata l’area occupata dalle spalle e dalle pile della struttura; il perimetro bagnato risulta incrementato sempre per la presenza del ponte e, conseguentemente, si ha una riduzione della capacità di portata. Si preferisce questa procedura nei casi di spalle non troppo alte e facilmente sommergibili. Il secondo approccio considera invece la sezione del ponte imponendo una condizione interna, con la definizione di relazioni Q-h (portata-altezza idrica) in sostituzione alle equazioni di moto vario.



8.5.3 Dati di input del modello idraulico di calco lo Viste le forti pendenze dei corsi d’acqua studiati si è ritenuto di far riferimento a condizioni al contorno che non tenessero conto di fenomeni di rigurgito e quindi valutate in ragione della pendenza finale.

Il valore di scabrezza secondo Manning è stato utilizzato pari a 0.040 m-1/3s.

8.5.4 Risultati dello studio idraulico da modello Di seguito si riportano i profili longitudinali dei corsi d’acqua studiati per i diversi tempi di ritorno, in allegato le sezioni trasversali e le tabelle.

Allo studio sono allegate le perimetrazioni di rischio secondo la classificazione regionale redatte alla luce della più gravosa delle condizioni studiate ovvero i 30 minuti per TR 100, 200 e 500 ed i 120min per TR30 relativamente al Vella ed al Rio dei Bagni.

La durata critica di 30 minuti per il Borro della Rimpolla.

0 200 400 600 800 100080

85

90

95

100

105

110

RIO DEI BAGNI

Main Channel Distance (m)

Ele

vatio

n (

m)

Legend

WS Max WS - tr500_30min



WS Max WS - tr30_2h

Ground

LOB

ROB

37.

908

56.

189

90.

320

116

.50

1

143

.61

8

165

.52

8

180

214

.80

9

256

.93

7

300

323

.49

2

342

.02

9

364

.44

6

384

.10

83

96.2

26

410

.57

7

436

.71

64

52.3

15

475

.95

94

90.9

17

509

.98

85

24.5

77

537

.40

45

50.9

26

568

.91

5

610

.13

9

644

.34

3

683

.20

26

95

731

.23

5

753

.97

7

781

.55

1

802

.00

9

830

.35

8

852

.80

9

878

.66

28

94.5

92

908

.62

59

25.4

44

FIGURA 7 – PROFILO RIO DEI BAGNI



0 200 400 600 80080

85

90

95

100

105

TORRENT E VELLA


Ele

vatio

n (

m)

Legend





Ground

LOB

ROB

18.

5

40.

462

67.

250

96.

500

125

.13

2

144

.68

0

193

.95

4

227

.10

7

278

.89

4

310

.58

9

345

.19

3

363

.06

43

76.2

99

392

.83

4

410

.87

2

435

.12

3

451

.24

5

470

.39

0

490

.59

3

527

.40

4

548

.18

15

50

580

.71

2

599

.30

86

12.7

64

629

.97

1

654

.12

3

679

.00

3

701

.67

3

728

.59

6

762

.25

8

785

.18

2

FIGURA 8 – PROFILO TORRENTE VELLA

0 50 100 150 200 250 30065

70

75

80

85

90

95

BORRO DELLA RIMPOLLA


Ele

vatio

n (

m)

Legend





Ground

LOB

ROB

5 47.

962

67.

641

88.

200

105

.95

6

127

.18

6

140

149

.95

2

166

.32

0

183

.86

3

198

.69

2

212

.33

0

227

.04

0

242

.13

6

252

.49

3

262

.14

32

65

276

.82

7

284

.96

9

FIGURA 9 – PROFILO BORRO DELLA RIMPOLLA



8.5.5 Perimetrazioni delle aree inondabili Le perimetrazioni delle aree a pericolosità idraulica per i 4 tempi di ritorno studiati sono state ricostruite sulla base dei risultati ottenuti dal modello monodimensionale e bidimensionale. La base topografica utilizzata è stata la carta CTR in scala 1:2000.

Le aree perimetrate indicate sulla carta comprendono sia le aree di accumulo, sia le zone interessate da battenti di transito a seguito del passaggio delle acque tracimate dalle sponde/argini dei corsi d’acqua.

Sulla base dei risultati del modello e della carta delle pericolosità, è stata inoltre elaborata una carta dei battenti per tutti i tempi di ritorno. La carta è stata redatta suddividendo i battenti per intervalli di 30cm.

8.6 DESCRIZIONE DELLE PROBLEMATICHE SULLA BASE DEI RISULTATI DEI CALC OLI SVOLTI

Sulla base dei risultati del modello è emerso che le carenze strutturali riscontrate sono di discreta entità tanto che tutti i corsi d’acqua studiati presentano diffusi fenomeni di esondazione anche per tempi di ritorno brevi portando alla classificazione in classe I.4 di ampie porzioni del territorio.

9 CONCLUSIONI

Il presente studio idrologico-idraulico è stato redatto ad integrazione della documentazione già prodotta ed allegata alla Revisione del Piano Strutturale del Comune di Prato.

Sono state eseguite verifiche idrauliche integrative sul torrente Vella, Il Rio dei Bagni ed il Fosso della Rimpolla.

E’ stata redatta una carta informatizzata degli allagamenti.

Si è provveduto ad estendere la carta della pericolosità idraulica anche alla porzione di territorio interessata dal transito delle Gore.

Pertanto si ritiene di aver ottemperato a quanto richiesto.

ALLEGATO 1- IDROGRAMMI DI PIENA TORRENTE VELLA E RI O DEI BAGNI

ALLEGATO 2- SEZIONI TORRENTE VELLA, RIO DEI BAGNI E RIMPOLLA

ALLEGATO 3- TABELLE TORRENTE VELLA, RIO DEI BAGNI E RIMPOLLA

0 20 40 60 80 100 120106108110112114116118120122124

RS = 925.444 RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140105

110

115

120

125

130


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120104106108110112114116118120122124


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120104106108110112114116118120122124

RS = 900 Culv RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

1

0 20 40 60 80 100 120104

106

108

110

112

114

116

118

120


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120104

106

108

110

112

114

116

118

120


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140104106108110112114116118120122


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140102

104

106

108

110

112

114

116

118


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

2

0 20 40 60 80 100 120 140102

104

106

108

110

112

114

116

118


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140102

104

106

108

110

112

114

116

118


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 160100

102

104

106

108

110

112

114

116


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 10 20 30 40 50 60 70100102104106108110112114116118


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

3

0 10 20 30 40 50 60100

102

104

106

108

110

112

114


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 10 20 30 40 50 60 7098

100

102

104

106

108

110


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 10 20 30 40 50 60 7098

100

102

104

106

108

110

RS = 695 IS RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 10 20 30 40 50 60 7098

100

102

104

106

108

110


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

4

0 10 20 30 40 50 60 7098

99

100

101

102

103

104

105


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 10097

98

99

100

101

102

103


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 100 12096

97

98

99

100

101

102


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 10095

96

97

98

99

100

101


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

5

0 20 40 60 80 10095

96

97

98

99

100

101

102


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 100 12095

96

97

98

99

100

101


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 12094

96

98

100

102

104


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 10094

96

98

100

102

104


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

6

0 20 40 60 80 10094

96

98

100

102

104

106


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10092

94

96

98

100

102

104


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10093949596979899

100101102


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 10 20 30 40 50 60 7093

94

95

96

97

98


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

7

0 10 20 30 40 50 60 7093

94

95

96

97

98

RS = 440 IS RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 10 20 30 40 50 60 70 8092

93

94

95

96

97

98


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 10092

93

94

95

96

97


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 10092.092.593.093.594.094.595.095.596.096.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

8

0 20 40 60 80 10092.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5

95.0

95.5

96.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 10092.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5

95.0

95.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10092.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5

95.0

95.5

RS = 385 BR RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10092.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5

95.0

95.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

9

0 20 40 60 80 10092.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5

95.0

95.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10091.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5

95.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 8090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 8090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

10

0 20 40 60 8090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10090

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

11

0 20 40 60 80 10090

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10090

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10090

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 10090

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

12

0 20 40 60 80 100 12090

91

92

93

94

95

96


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 10089

90

91

92

93

94

95

96

97


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16089

90

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16089

90

91

92

93

94

95

RS = 185.9 IS RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

13

0 20 40 60 80 100 120 140 16088

89

90

91

92

93

RS = 185 RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16088

89

90

91

92

93


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16088

89

90

91

92

93


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16088.5

89.0

89.5

90.0

90.5

91.0

91.5

92.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

14

0 20 40 60 80 100 120 140 16088.5

89.0

89.5

90.0

90.5

91.0

91.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16088.5

89.0

89.5

90.0

90.5

91.0

91.5

RS = 166 RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16088.5

89.0

89.5

90.0

90.5

91.0

91.5

RS = 165.8 IS RIO DEI BAGNI

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16087

88

89

90

91

92


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

15

0 50 100 150 20087

88

89

90

91

92


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 50 100 150 20086.5

87.0

87.5

88.0

88.5

89.0

89.5

90.0

90.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 50 100 150 20086.0

86.5

87.0

87.5

88.0

88.5

89.0

89.5

90.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

.04

0 50 100 150 20085.5

86.0

86.5

87.0

87.5

88.0

88.5

89.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

16

0 50 100 150 200 25085.5

86.0

86.5

87.0

87.5

88.0

88.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 50 100 150 200 25085.5

86.0

86.5

87.0

87.5

88.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend




WS Max WS - tr30_2h

Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

17

0 2 4 6 8 10 12 14 1690

91

92

93

94

95

96

97

RS = 284.969 BORRO DELLA RIMPOLLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 2 4 6 8 10 12 14 16 1888

89

90

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 2 4 6 8 10 12 14 16 1888

89

90

91

92

93

94


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 2 4 6 8 10 12 14 16 1888

89

90

91

92

93

94

RS = 265 IS BORRO DELLA RIMPOLLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

1

0 2 4 6 8 10 12 14 16 1886

87

88

89

90

91

92


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 2085

86

87

88

89

90

91


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 2084.5

85.0

85.5

86.0

86.5

87.0

87.5

88.0

88.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 2582

83

84

85

86

87


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

2

0 5 10 15 20 2581.0

81.5

82.0

82.5

83.0

83.5

84.0

84.5

85.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 2 4 6 8 10 12 14 16 1880.5

81.0

81.5

82.0

82.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3079.0

79.5

80.0

80.5

81.0

81.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3077.5

78.0

78.5

79.0

79.5

80.0

80.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

3

0 5 10 15 20 25 3076.5

77.0

77.5

78.0

78.5

79.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3076.0

76.5

77.0

77.5

78.0

78.5

79.0

RS = 140 Culv BORRO DELLA RIMPOLLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 2575.0

75.5

76.0

76.5

77.0

77.5

78.0

78.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 2575.0

75.5

76.0

76.5

77.0

77.5

78.0

78.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Ineff

Bank Sta

.04 .04 .04

4

0 5 10 15 20 2573.5

74.0

74.5

75.0

75.5

76.0

76.5

77.0

77.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 2573

74

75

76

77

78


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3072

73

74

75

76

77


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3071.0

71.5

72.0

72.5

73.0

73.5

74.0

74.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

5

0 5 10 15 20 25 30 3570.0

70.5

71.0

71.5

72.0

72.5

73.0

73.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 30 3570.0

70.5

71.0

71.5

72.0

72.5

73.0

73.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 30 3569.0

69.5

70.0

70.5

71.0

71.5

72.0

72.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 30 3569.0

69.5

70.0

70.5

71.0

71.5

72.0

72.5

RS = 1 BORRO DELLA RIMPOLLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

6

0 5 10 15 20 25 30 3569.0

69.5

70.0

70.5

71.0

71.5

72.0

72.5

RS = 0 BORRO DELLA RIMPOLLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

7

0 10 20 30 40 50 60 70101

102

103

104

105

106

107

108

RS = 785.182 TORRENTE VELLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80100

101

102

103

104

105

106

107


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16098

100

102

104

106

108

110

112


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 16098

100

102

104

106

108

110

112


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

1

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18096

98

100

102

104

106

108


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18096

98

100

102

104

106

108


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18096

98

100

102

104

106


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18094

96

98

100

102

104

106


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

2

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18094

96

98

100

102

104


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 50 100 150 20095

96

97

98

99

100

101

102


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 50 100 150 20095

96

97

98

99

100

101

102


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 50 100 150 20095

96

97

98

99

100

101

102

RS = 550 BR TORRENTE VELLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

3

0 50 100 150 20094

96

98

100

102

104


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 50 100 150 20094

96

98

100

102

104


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 20 40 60 80 100 120 14093

94

95

96

97

98

99

100

101


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 10 20 30 4092

93

94

95

96

97


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04

.04 .04

4

0 10 20 30 40 5092

93

94

95

96

97


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04

.04 .04

0 10 20 30 40 5091

92

93

94

95

96

97


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 10 20 30 40 5091

92

93

94

95

96


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04

.04 .04

0 10 20 30 4091.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

5

0 10 20 30 4091.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5

RS = 419 TORRENTE VELLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 10 20 30 4091.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 10 20 30 40 5090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 10 20 30 40 5090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

6

0 10 20 30 40 5090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 2 4 6 8 1090.490.690.891.091.291.491.691.892.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 2 4 6 8 10 1289.5

90.0

90.5

91.0

91.5

92.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04

.04 .04

0 2 4 6 8 10 12 1489.489.689.890.090.290.490.690.891.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

7

0 2 4 6 8 10 12 14 1688.5

89.0

89.5

90.0

90.5

91.0

91.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 2 4 6 8 10 1288.0

88.5

89.0

89.5

90.0

90.5

91.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

0 2 4 6 8 10 1288.5

89.0

89.5

90.0

90.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 2 4 6 8 10 12 1487.287.487.687.888.088.288.488.688.8


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04

8

0 5 10 15 20 25 3086

87

88

89

90

91

92


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3085.5

86.0

86.5

87.0

87.5

88.0

88.5

89.0

89.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3085

86

87

88

89

90


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 2585.0

85.5

86.0

86.5

87.0

87.5

88.0

88.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

9

0 5 10 15 20 25 3085

86

87

88

89

90


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 2 4 6 8 10 12 14 16 1884

85

86

87

88

89

90


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 2584

85

86

87

88

89


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 2584

85

86

87

88

89


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

10

0 5 10 15 20 2584

85

86

87

88

89

RS = 18.5 Culv TORRENTE VELLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3084

85

86

87

88

89

RS = 18.5 Culv TORRENTE VELLA

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3084

85

86

87

88

89


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

0 5 10 15 20 25 3084

85

86

87

88

89


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend





Ground

Levee

Bank Sta

.04 .04 .04

11

River Sta Plan Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Vel Chnl Flow Area Froude # Chl(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2)

925.444 tr200_30min 29.48 106.4 107.65 107.78 108.08 3.46 11.43 1.34925.444 tr100_30min 22.2 106.4 107.56 107.71 108.01 3.43 8.73 1.37925.444 tr500_30min 40.06 106.4 107.78 107.87 108.14 3.22 16.29 1.17925.444 tr30_2h 12.96 106.4 107.53 107.71 108.03 3.14 4.12 1.27

908.625 tr200_30min 29.38 105.76 107.32 107.5 2.29 16.83 0.78908.625 tr100_30min 22.16 105.76 107.22 107.23 107.4 2.34 13.28 0.82908.625 tr500_30min 39.88 105.76 107.49 107.65 2.06 23.01 0.68908.625 tr30_2h 12.96 105.76 107.15 107.26 107.71 3.33 3.9 1.18

900.445 tr200_30min 29.36 105.41 107.27 107.43 2.11 19.52 0.59900.445 tr100_30min 22.15 105.41 107.15 107.32 2.12 14.92 0.6900.445 tr500_30min 39.84 105.41 107.48 107.6 1.91 27.35 0.51900.445 tr30_2h 12.96 105.41 107 107.2 1.95 6.64 0.56

900 Culvert







760 Lat Struct

753.977 tr200_30min 18.25 100.62 101.93 102.2 2.38 8.09 0.84753.977 tr100_30min 13.73 100.62 101.82 102.03 2.1 6.91 0.79753.977 tr500_30min 25.14 100.62 102.08 102.43 2.73 9.72 0.9753.977 tr30_2h 8.4 100.62 101.63 101.79 1.8 4.91 0.77

RIO DEI BAGNI


RIO DEI BAGNI

740 Lat Struct


720 Lat Struct


695 Inl Struct

693.858 tr200_30min 12.23 98.58 99.75 100.03 2.34 5.22 0.89693.858 tr100_30min 10.4 98.58 99.67 99.92 2.23 4.66 0.88693.858 tr500_30min 14.68 98.58 99.85 100.15 2.45 6 0.91693.858 tr30_2h 7.91 98.58 99.55 99.77 2.05 3.86 0.85



610.139 tr200_30min 12.16 96.77 97.88 97.9 98.26 2.73 4.46 1.04610.139 tr100_30min 10.37 96.77 97.81 97.82 98.15 2.58 4.02 1.02610.139 tr500_30min 14.5 96.77 97.96 98 98.39 2.91 4.98 1.08610.139 tr30_2h 7.91 96.77 97.69 97.69 97.98 2.37 3.34 0.99

600 Lat Struct

568.915 tr200_30min 10.67 96 97.15 97.39 2.21 5.07 0.87568.915 tr100_30min 9.38 96 97.11 97.32 2.1 4.67 0.85568.915 tr500_30min 12.27 96 97.21 97.47 2.32 5.53 0.89568.915 tr30_2h 7.51 96 97.03 97.22 1.97 3.98 0.84

560 Lat Struct


537.404 tr200_30min 9.67 95.1 96.22 96.25 96.57 2.62 3.69 1.06537.404 tr100_30min 8.7 95.1 96.17 96.19 96.5 2.53 3.44 1.03


RIO DEI BAGNI

537.404 tr500_30min 10.81 95.1 96.27 96.36 96.64 2.7 4 1.08537.404 tr30_2h 7.23 95.1 96.09 96.1 96.39 2.41 3.01 1.01

524.577 tr200_30min 9.67 94.82 95.96 95.96 96.27 2.49 3.89 1.01524.577 tr100_30min 8.7 94.82 95.91 95.91 96.21 2.4 3.63 0.98524.577 tr500_30min 10.81 94.82 96 96.02 96.34 2.58 4.19 1.03524.577 tr30_2h 7.23 94.82 95.83 95.82 96.1 2.29 3.16 0.97

510 Lat Struct


500 Lat Struct


480 Lat Struct


460 Lat Struct


450 Lat Struct


440 Inl Struct

436.716 tr200_30min 7.86 92.87 93.86 93.85 94.17 2.5 3.15 0.99436.716 tr100_30min 7.58 92.87 93.84 93.83 94.15 2.48 3.06 1436.716 tr500_30min 8.13 92.87 93.87 93.87 94.19 2.51 3.24 0.99436.716 tr30_2h 6.99 92.87 93.8 93.8 94.1 2.44 2.87 1

418.799 tr200_30min 7.91 92.57 93.61 93.75 1.68 4.7 0.64418.799 tr100_30min 7.63 92.57 93.59 93.73 1.67 4.56 0.64418.799 tr500_30min 8.19 92.57 93.63 93.78 1.69 4.84 0.64


RIO DEI BAGNI

418.799 tr30_2h 7.02 92.57 93.55 93.68 1.63 4.3 0.63




385 Bridge

384.108 tr200_30min 7.88 92.13 93 93.24 2.14 3.69 0.93384.108 tr100_30min 7.59 92.13 92.97 92.96 93.21 2.17 3.49 0.96384.108 tr500_30min 8.16 92.13 93.02 93.25 2.13 3.83 0.92384.108 tr30_2h 7.01 92.13 92.89 92.92 93.18 2.35 2.98 1.08

364.446 tr200_30min 7.88 91.43 92.73 92.94 2.02 3.9 0.71364.446 tr100_30min 7.58 91.43 92.69 92.9 2 3.78 0.57364.446 tr500_30min 8.15 91.43 92.75 92.96 2.04 3.99 0.71364.446 tr30_2h 7 91.43 92.51 92.75 2.16 3.24 0.66

342.029 tr200_30min 7.88 90.86 92.68 92.76 1.24 6.36 0.34342.029 tr100_30min 7.58 90.86 92.66 92.73 1.22 6.23 0.34342.029 tr500_30min 8.15 90.86 92.7 92.78 1.27 6.42 0.35342.029 tr30_2h 7 90.86 92.44 92.53 1.35 5.2 0.41

330.248 tr200_30min 7.88 90.87 92.63 91.76 92.72 1.3 6.07 0.37330.248 tr100_30min 7.58 90.87 92.6 91.74 92.69 1.28 5.94 0.36330.248 tr500_30min 8.15 90.87 92.64 91.78 92.73 1.33 6.12 0.37330.248 tr30_2h 7 90.87 92.35 91.69 92.46 1.48 4.74 0.47

330 Bridge



311.897 tr200_30min 7.88 90.65 92.29 91.54 92.39 1.44 5.47 0.43311.897 tr100_30min 7.58 90.65 92.27 91.52 92.37 1.41 5.39 0.42


RIO DEI BAGNI

311.897 tr500_30min 8.15 90.65 92.31 91.56 92.41 1.46 5.57 0.43311.897 tr30_2h 7 90.65 92.24 91.47 92.33 1.34 5.24 0.4

300 Bridge



214.809 tr200_30min 7.88 90 91.22 91.37 1.77 4.46 0.66214.809 tr100_30min 7.58 90 91.2 91.35 1.75 4.34 0.66214.809 tr500_30min 8.15 90 91.23 91.39 1.79 4.56 0.67214.809 tr30_2h 7 90 91.16 91.3 1.71 4.09 0.66


185.9 Inl Struct

185 tr200_30min 7.88 88.65 89.86 90.13 2.33 3.38 0.84185 tr100_30min 7.58 88.65 89.84 90.11 2.3 3.29 0.84185 tr500_30min 8.15 88.65 89.88 90.16 2.35 3.46 0.85185 tr30_2h 7 88.65 89.8 90.05 2.24 3.12 0.84

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180 Culvert


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165.8 Inl Struct

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RIO DEI BAGNI

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TORRENTE VELLA


TORRENTE VELLA

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550 Bridge



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475 Lat Struct

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415 Bridge

411 tr200_30min 7.96 90.89 92 92.12 1.53 5.48 0.6411 tr500_30min 8.01 90.89 92 92.12 1.53 5.52 0.6411 tr30_120min 6.61 90.89 91.95 92.04 1.4 4.88 0.57411 tr100_30min 7.89 90.89 92 92.11 1.52 5.45 0.6


TORRENTE VELLA

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395 Lat Struct

393 Lat Struct

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377 Lat Struct


365 Lat Struct

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347 Lat Struct

345.193 tr200_30min 0.61 89.83 90.92 90.92 0.16 3.92 0.06345.193 tr500_30min -1.14 89.83 91.03 91.03 -0.25 4.53 0.09345.193 tr30_120min 2.44 89.83 90.63 90.69 1 2.44 0.45345.193 tr100_30min 1.04 89.83 90.8 90.81 0.32 3.29 0.13

315 Lat Struct


279 Lat Struct


230 Lat Struct

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TORRENTE VELLA

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195 Lat Struct


145 Lat Struct


127 Lat Struct

125.132 tr200_30min 16.28 85.71 87.25 87.28 87.69 2.94 5.54 1.03125.132 tr500_30min 20.25 85.71 87.35 87.37 87.88 3.25 6.23 1.17125.132 tr30_120min 9.65 85.71 87.06 87.31 2.19 4.41 0.79125.132 tr100_30min 13.98 85.71 87.21 87.57 2.66 5.25 0.93

100 Lat Struct


68 Lat Struct


45 Lat Struct


25 Lat Struct

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19 tr200_30min 3.9 84.47 86.06 86.08 0.61 6.41 0.19


TORRENTE VELLA

19 tr500_30min 4.26 84.47 86.13 86.15 0.63 6.78 0.1919 tr30_120min 3.1 84.47 85.84 85.86 0.61 5.1 0.219 tr100_30min 3.55 84.47 85.98 86 0.6 5.92 0.19

18.5 Culvert

5 tr200_30min 3.9 84.38 85.36 85.48 1.56 2.5 0.655 tr500_30min 4.26 84.38 85.4 85.53 1.59 2.68 0.665 tr30_120min 3.1 84.38 85.26 85.37 1.48 2.1 0.655 tr100_30min 3.55 84.38 85.32 85.44 1.53 2.32 0.65






265 Inl Struct


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166.32 tr30_30min 4.15 77.68 78.32 78.48 78.81 3.11 1.33 1.72




166.32 tr100_30min 5.2 77.68 78.39 78.56 78.91 3.2 1.63 1.66166.32 tr200_30min 5.92 77.68 78.44 78.6 78.96 3.18 1.86 1.59166.32 tr500_30min 7.04 77.68 78.55 78.68 78.99 2.93 2.41 1.35

149.952 tr30_30min 4.15 76.67 77.6 78.06 3 1.38 1149.952 tr100_30min 5.2 76.67 77.75 78.28 3.25 1.6 1149.952 tr200_30min 5.92 76.67 77.85 78.43 3.37 1.75 1149.952 tr500_30min 7.04 76.67 78.16 78.67 3.18 2.22 0.83

140 Culvert



88.2 tr30_30min 4.15 73 73.61 73.72 74.19 3.36 1.23 1.7788.2 tr100_30min 5.2 73 73.65 73.73 74.4 3.83 1.36 1.9788.2 tr200_30min 5.92 73 73.68 73.75 74.52 4.06 1.46 2.0788.2 tr500_30min 7.04 73 73.72 73.78 74.68 4.34 1.62 2.16

67.641 tr30_30min 4.15 72.02 72.72 72.85 73.14 2.9 1.43 1.4467.641 tr100_30min 5.2 72.02 72.79 72.97 73.27 3.06 1.7 1.4867.641 tr200_30min 5.92 72.02 72.84 73 73.34 3.13 1.89 1.4967.641 tr500_30min 7.04 72.02 72.89 73.05 73.45 3.31 2.17 1.49

50 Lat Struct


30 Lat Struct


5 Culvert

1 tr30_30min 2.04 69.13 69.54 69.61 69.84 2.45 0.83 1.321 tr100_30min 2.22 69.13 69.56 69.64 69.88 2.49 0.89 1.311 tr200_30min 2.31 69.13 69.57 69.65 69.89 2.51 0.92 1.311 tr500_30min 2.44 69.13 69.58 69.67 69.92 2.57 0.95 1.32

0 tr30_30min 2.04 69.08 69.49 69.56 69.78 2.4 0.85 1.29



0 tr100_30min 2.22 69.08 69.51 69.59 69.82 2.45 0.91 1.280 tr200_30min 2.31 69.08 69.53 69.6 69.84 2.47 0.94 1.280 tr500_30min 2.44 69.08 69.54 69.62 69.86 2.52 0.97 1.29

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RELAZIONE IDROLOGICA- IDRAULICAallegatiurbanistica.comune.prato.it/dl/20130322135851979/Af14_str3... · della valle che racchiude l’abitato di Figline ed ha le caratteristiche di