RESUMEN - dspace.ucuenca.edu.ecdspace.ucuenca.edu.ec/bitstream/123456789/759/1/ti885.pdf · Valores del Coeficiente β (Juárez Badillo y Rico Rodríguez, 1992) ... 39 Tabla 2. Valores

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1Autores:PatricioFreireJorgeRuilova

RESUMEN

La socavacin es un fenmeno que es causado principalmente por los procesos fluviales entre los cuales se encuentra 2 causas: causas naturales y causas antrpicas. En el cauce del ro se producen los siguientes fenmenos. La degradacin es la prdida de material en una zona del ro. La agradacin es el proceso que se presenta si el nivel del lecho del ro se eleva. Los diferentes tipos de socavacin que se presentan en el lecho del ro son: normal o general, a largo plazo, en estrechamientos, transversal, por erosin lateral de la corriente, en curvas, en pilas, en estribos y general por contraccin. Para el anlisis de la socavacin general en el cauce se emplearon los siguientes mtodos: Lischtvan-Levediev, Straub, Laursen, Neill. Para el anlisis de la socavacin local en pilas se emplearon los siguientes mtodos: Laursen y Toch, Melville, Arunachalam, Johnson La erosin local en pilas y estribos de puentes es el principal motivo de colapso de estas estructuras. Para evitar el fenmeno de la socavacin en el cauce natural y en pilas se recomienda medidas de proteccin tales como: enrocado en las curvas del cauce y alrededor de las pilas antes y despus de la construccin, pilas auxiliares, pantallas aguas arriba, extensiones de la cimentacin, revestimiento del lecho con bloques.

El diseo de las obras de control debe hacerse luego de que se conozcan los resultados de estudios hidrulicos y geomorfolgicos.

Las recomendaciones para una adecuada cimentacin son: zapatas corridas, cajones, pilotes, tablaestacas y pared subterranea contnua.

PALABRAS CLAVES: Degradacin o Erosin, Meandros, Incisin, Islas, Agradacin, Socavacin General, Socavacin Local en Pilas, Estribos, Mtodos de Clculo de Socavacin, Obras de Proteccin, Enrocado, Obras de Control, Tipos de Cimentacin, Zapatas

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SOCAVACIN EN PUENTES: TRAMO ENTRE AVENIDA 12 DE OCTUBRE - SOLANO

NDICE GENERAL INTRODUCCIN ............................................................................................. 10

ANTECEDENTES ............................................................................................ 16

OBJETIVOS ..................................................................................................... 16

MARCO TERICO ........................................................................................... 16

1. PROCESOS FLUVIALES ............................................................................. 16

1.2. Causas Naturales ................................................................................... 17

1.2.1. Erosin lateral y longitudinal del cauce ............................................ 17

1.2.2. Corte de meandros .......................................................................... 18

1.2.3. Erosin de orillas ............................................................................. 18

1.2.4. Incisin de cauces ........................................................................... 18

1.2.5. Formaciones de lecho como barras e islas ...................................... 19

1.2.6. Procesos de orillares ....................................................................... 19

1.3. Causas Antrpicas ................................................................................. 19

1.4. Degradacin ........................................................................................... 20

1.4.1. Procesos de Degradacin ................................................................ 20

1.5. Agradacin ............................................................................................. 24

1.6. Inundacin ............................................................................................. 25

1.6.1. Tipos de Inundaciones ..................................................................... 26

1.7. Controles de Flujo .................................................................................. 26

2. FACTORES QUE AFECTAN LA ESTABILIDAD DE UN PUENTE Y SUS ESTRUCTURAS .............................................................................................. 27

2.1 Formas de Socavacin ........................................................................... 27

2.2 Tipos de Socavacin ............................................................................... 27

2.2.3 Socavacin en estrechamientos ....................................................... 28

2.2.4 Socavacin Transversal .................................................................... 28

2.2.5 Socavacin en curvas ....................................................................... 28

2.2.6 Socavacin local en Pilas ................................................................. 29

2.2.7 Socavacin local en estribos ............................................................ 30

2.2.8 Socavacin general por contraccin y otras causas ......................... 30

2.3 Efecto del Tiempo de Duracin de la Creciente ...................................... 30

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2.4 Efecto de la Acumulacin de Basura en Pilas ......................................... 30

2.5 Efecto del Espaciamiento entre Pilas ...................................................... 31

2.6 Efecto del Tipo y Localizacin de la Cimentacin ................................... 31

2.6.1 Tope de la cimentacin est por encima del lecho del ro ................ 31

2.6.2 Tope de la cimentacin por debajo del lecho del ro y dentro del hueco de socavacin (0

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5. OBRAS DE PROTECCIN DE PUENTES .................................................. 59

5.1. Proteccin de Pilas y Estribos ................................................................ 60

5.2 Proteccin contra la socavacin local al pie de las pilas ......................... 61

5.2.1 Enrocado .......................................................................................... 61

5.2.2 Pilas Auxiliares ................................................................................. 65

5.2.3 Pantallas aguas arriba ...................................................................... 65

5.2.4 Extensiones de la cimentacin ......................................................... 66

5.2.5 Revestimiento del lecho con bloques ................................................ 66

5.3 Proteccin contra la socavacin local al pie de estribos ......................... 67

5.3.1 Enrocado .......................................................................................... 67

5.3.2 Diques de encauzamiento ................................................................ 69

5.4. Obras de Control .................................................................................... 74

5.5. Control de Inundaciones ........................................................................ 75

5.6. Mitigacin de los efectos de las inundaciones ....................................... 77

6. CRITERIOS PARA CIMENTACIN ............................................................. 78

6.1 Procedimiento de diseo de la cimentacin de un puente para resistir socavacin .................................................................................................... 79

6.2 Tipos de cimentacin .............................................................................. 81

6.3 Recomendaciones de cimentacin ......................................................... 81

6.3.1 Zapatas corridas sobre suelo ............................................................ 81

6.3.2 Zapatas corridas sobre roca altamente resistente a socavacin ...... 85

6.3.3 Zapatas corridas sobre roca erosionable .......................................... 85

6.3.4 Zapatas corridas puestas sobre sellos Tremie y soportadas sobre suelo .......................................................................................................... 85

6.4 Cimentaciones profundas, cajones o pilotes hincados, con zapatas o cabezales ...................................................................................................... 86

6.5 Estribos masivos sobre pilotes ................................................................ 86

6.6 Otras consideraciones para el diseo de puentes teniendo en cuenta socavacin .................................................................................................... 86

7. APLICACIN GENERAL Y EVALUACIN DE LA SOCAVACIN EN UN PUENTE. CASO PRCTICO ........................................................................... 88

7.1. HEC RAS ............................................................................................ 91

7.2. GRANULOMETRA ................................................................................ 94

7.3. CLCULOS DE SOCAVACIN ............................................................. 96

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7.3.1. SECCIN 26 ................................................................................... 96

7.3.2. SECCIN 12 ................................................................................. 109

8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................................. 120

9. BIBLIOGRAFA .......................................................................................... 123

10. ANEXOS .................................................................................................. 125

NDICE DE FIGURAS

Fig 1. Erosin Lateral y problemas en estribos y pilas ..................................... 18 Fig 2. Tipos de Deslizamientos ........................................................................ 21 Fig 3. Tope de la cimentacin sobre el lecho del ro ........................................ 32 Fig 4. Tope de la cimentacin por debajo del lecho del ro y dentro del hueco de socavacin ....................................................................................................... 32 Fig 5. Tope de la cimentacin por debajo del hueco de socavacin ................ 33 Fig 6. Tipos de cauce en socavacin general .................................................. 35 Fig 7. Perfil antes y despus de la socavacin ................................................. 38 Fig 8. Velocidad de cada (w) para partculas de arena (HEC-18. 1993) ......... 49 Fig 9. Sistema de vrtices durante la erosin en un estribo ............................. 53 Fig 10. Coeficiente Kf Mtodo de Laursen y Toch (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992) ..................................................................................... 56 Fig 11. Coeficiente Kg mtodo Laursen y Toch (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992) ..................................................................................... 56 Fig 12. Coeficiente K mtodo de Laursen y Toch (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992) ..................................................................................... 57 Fig 13. Proteccin de las pilas mediante enrocado .......................................... 62 Fig 14. Enrocado colocado en excavacin previamente hecha ........................ 64 Fig 15. Enrocado sin excavacin previamente hecha. ..................................... 64 Fig 16. Pilas Auxiliares ..................................................................................... 65 Fig 17. Pantallas tipo bafles ............................................................................. 65 Fig 18. Proteccin de pilas con pantallas ......................................................... 66 Fig 19. Enrocado de proteccin al pie de estribos ............................................ 69 Fig 20. Alineamiento de los diques de encauzamiento .................................... 70 Fig 21. Esquema y orientacin de los diques de encauzamiento ..................... 71 Fig 22. Grfico para determinar la longitud de los diques de encauzamiento .. 73 Fig 23. Zona de Inundacin .............................................................................. 76 Fig 24. Influencia de la longitud de los pilotes .................................................. 81 Fig 25. Zapata corrida ...................................................................................... 82 Fig 26. Pozos de Cimentacin o Cajones ........................................................ 83 Fig 27. Pilotes ................................................................................................... 83 Fig 28. Tablestaca de tubos de acero .............................................................. 83 Fig 29. Pared subterrnea contina ................................................................. 83

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Fig 30. Fundacin con torres gemelas ............................................................. 84 Fig 31. Fundacin rgida y hueca ..................................................................... 84 Fig 32. Fundacin tipo Jacket ........................................................................... 84 Fig 33. Perfil Longitudinal del Tramo de Ro .................................................... 92 Fig 34. Seccin Transversal del Ro ................................................................. 93 Fig 35. Condiciones de Borde de cada Seccin ............................................... 93 Fig 36. Curva Granulomtrica ......................................................................... 95 Fig 37. Seccin 26 Perfil Transversal ............................................................... 97 Fig 38. Divisin de la Seccin 26 ..................................................................... 98 Fig 39. Socavacin General mediante el Mtodo de Lischtvan - Levediev .... 100 Fig 40. Socavacin General mediante el Mtodo de Straub .......................... 101 Fig 41. Socavacin General mediante el Mtodo de Laursen ........................ 103 Fig 42. Socavacin General mediante el Mtodo de Neill .............................. 104 Fig 48. Seccin 12 Perfil Transversal ............................................................. 109 Fig 49. Divisin de la Seccin 12 ................................................................... 110 Fig 50. Socavacin General mediante el Mtodo de Lischtvan - Levediev .... 111 Fig 51. Socavacin General mediante el Mtodo de Straub .......................... 112 Fig 52. Socavacin General mediante el Mtodo de Laursen ........................ 114 Fig 53. Socavacin General mediante el Mtodo de Neill .............................. 115

NDICE DE TABLAS

Tabla 1. Valores del Coeficiente (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992) ... 39 Tabla 2. Valores del Coeficiente (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992) ... 39 Tabla 3. Valores de X y 1/1+x (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992) .......... 39 Tabla 4. Valores de Vc1 para suelos cohesivos, en m/s. H=1 m ..................... 43 Tabla 5. Valores de Vc1 para suelos no cohesivos, en m/s. H=1 m ................ 43 Tabla 6. Valores del coeficiente K1 (HEC-18. 1993) ........................................ 48 Tabla 7. Coeficientes de Manning para Cunetas, Canales y Corrientes Naturales .......................................................................................................... 91 Tabla 8. Granulometra del Fondo del Ro ...................................................... 95 Tabla 9. Valor de D85 ........................................................................................ 96 Tabla 10. Valor de D50 ...................................................................................... 96 Tabla 11. Resultados Obtenidos ...................................................................... 96 Tabla 12. Coordenadas y Parmetros de la Seccin 26 .................................. 99 Tabla 13. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Lischtvan - Levediev ........................................................................................................... 99 Tabla 14. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Straub ........... 100 Tabla 15. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Laursen ........ 102 Tabla 16. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Neill .............. 103 Tabla 17. Profundidad de Socavacin en Pilas mediante el mtodo de Laursen y Torch ........................................................................................................... 105

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Tabla 18. Profundidad de Socavacin en Pilas mediante el mtodo de Laursen y Torch ........................................................................................................... 106 Tabla 19. Profundidad de Socavacin en Pilas mediante el mtodo de Melville ....................................................................................................................... 106 Tabla 20. Profundidad de Socavacin en Pilas mediante el mtodo de Arunachalam .................................................................................................. 106 Tabla 21. Profundidad de Socavacin en Pilas mediante el mtodo de Johnson ....................................................................................................................... 107 Tabla 22. Resumen de Resultados de la Profundidad de Socavacin en el Cauce de la Seccin 26 ................................................................................. 108 Tabla 23. Resumen de Resultados de la Profundidad de Socavacin en la Pila Central ............................................................................................................ 108 Tabla 24. Coordenadas y Parmetros de la Seccin 12 ................................ 110 Tabla 25. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Lischtvan - Levediev ......................................................................................................... 111 Tabla 26. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Straub ........... 112 Tabla 27. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Laursen ........ 113 Tabla 28. Profundidad de Socavacin mediante el mtodo de Neill .............. 114 Tabla 29. Profundidad de socavacin en Pilas mtodo de Laursen y Torch .. 116 Tabla 30. Profundidad de socavacin en Pilas mtodo de Laursen y Torch .. 116 Tabla 31. Profundidad de socavacin en Pilas mtodo de Melville ................ 117 Tabla 32. Profundidad de socavacin en Pilas mtodo de Arunachalam ....... 117 Tabla 33. Profundidad de socavacin mtodo de Johnson ............................ 118 Tabla 34. Resumen de Resultados de la Profundidad de Socavacin para la Seccin 12...................................................................................................... 119 Tabla 35. Resumen de Resultados de la Profundidad de Socavacin en la Pila Central ............................................................................................................ 119

NDICE DE FOTOGRAFAS

Fotografa 1. Problemas en Estribo del puente ................................................ 22 Fotografa 2. Barras intermedias producto de la sedimentacin ...................... 24 Fotografa 3. Agradacin en las orillas del ro .................................................. 25 Fotografa 4. Bloque fundido in situ .................................................................. 67 Fotografa 5. Bloque formado por varias unidades ........................................... 67 Fotografa 6. Puente Sector Reloj Floral .......................................................... 89 Fotografa 7. Tramo de Ro Sector 3 Puentes .................................................. 89 Fotografa 8. Seccin 26 Ro Yanuncay ........................................................... 97 Fotografa 9. Seccin 12 Ro Yanuncay ......................................................... 109

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INDICE DE ANEXOS ANEXO 1: Otros mtodos de clculo de Socavacin en Pilas ................................... 125

A.1 Mtodo de Yaroslavtziev para Pilas (1968) ...................................................... 125

A.1.1 Mtodo para suelos granulares .................................................................. 125

A.1.2 Mtodo para suelos cohesivos ................................................................... 127

A.2 Socavacin local al pie de pilas circulares ....................................................... 127

ANEXO 2: Secciones simuladas en el HEC RAS ....................................................... 128

ANEXO 3: Tabla de Resultados HEC RAS ............................................................. 142

ANEXO 5: Perfil Longitudinal del Tramo del Ro ........................................................ 142

ANEXO 6: Simulacin del Tramo del Ro en 3D ........................................................ 143

INDICE DE FIGURAS

Fig 1. Clculo de Kv .................................................................................................... 126 Fig 2. Clculo de Kh ................................................................................................... 126 Fig 3. Seccin 1 .......................................................................................................... 128 Fig 4. Seccin 2 .......................................................................................................... 129 Fig 5. Seccin 3 .......................................................................................................... 129 Fig 6. Seccin 4 .......................................................................................................... 130 Fig 7. Seccin 5 .......................................................................................................... 130 Fig 8. Seccin 6 .......................................................................................................... 131 Fig 9. Seccin 7 .......................................................................................................... 131 Fig 10. Seccin 8 ........................................................................................................ 132 Fig 11. Seccin 9 ........................................................................................................ 132 Fig 12. Seccin 10 ...................................................................................................... 133 Fig 13. Seccin 11 ...................................................................................................... 133 Fig 14. Seccin 12 ...................................................................................................... 134 Fig 15. Seccin 13 ...................................................................................................... 134 Fig 16. Seccin 14 ...................................................................................................... 135 Fig 17. Seccin 15 ...................................................................................................... 135 Fig 18. Seccin 16 ...................................................................................................... 136 Fig 19. Seccin 17 ...................................................................................................... 136 Fig 20. Seccin 18 ...................................................................................................... 137 Fig 21. Seccin 19 ...................................................................................................... 138 Fig 22. Seccin 20 ...................................................................................................... 138 Fig 23. Seccin 21 ...................................................................................................... 139

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Fig 24. Seccin 22 ...................................................................................................... 139 Fig 25. Seccin 23 ...................................................................................................... 139 Fig 26. Seccin 24 ...................................................................................................... 140 Fig 27. Seccin 25 ...................................................................................................... 141 Fig 28. Seccin 26 ...................................................................................................... 141 Fig 29. Seccin 27 ...................................................................................................... 141 Fig 30. Perfil Longitudinal ........................................................................................... 142 Fig 31. Simulacin en 3D ............................................................................................ 143

INDICE DE TABLAS

Tabla 1. Dimetro Equivalente de Suelos Granulares para Suelos Cohesivos .......... 127 Tabla 2. Tabla de resultados Hec-Ras ....................................................................... 142

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UNIVERSIDAD DE CUENCA FACULTAD DE INGENIERIA

ESCUELA INGENIERIA CIVIL

SOCAVACION EN PUENTES: TRAMO ENTRE AVENIDA 12 DE OCTUBRE SOLANO

TESIS PREVIA A LA OBTENCION DEL TITULO DE INGENIERO CIVIL

AUTORES: PATRICIO JAVIER FREIRE ZURITA

JORGE GUILLERMO RUILOVA BLACIO

DIRECTOR: ING. CRISTIAN COELLO

CUENCA ECUADOR

2012

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SOCAVACIN EN PUENTES: TRAMO ENTRE AVENIDA 12 DE OCTUBRE - SOLANO

INTRODUCCIN El problema de la socavacin de puentes es algo que en el Ecuador preocupa, puesto que debido al cambio climtico, se producen cambios extremos de temperatura, pasando de das soleados con altas temperaturas a das con intensas lluvias con bajas temperaturas, o en su defecto, en un mismo da se produce una combinacin de las dos estaciones. Al estar el Ecuador atravesado por la cordillera de los Andes, con un importante nmero de ros, el perodo lluvioso es el que afecta la infraestructura de los puentes. El mayor dao en la infraestructura de los puentes ocurre durante las crecientes, producido por la socavacin de la cimentacin de los estribos y/o pilas. Este dao puede variar desde erosiones en los terraplenes de acceso hasta la falla completa de la estructura del puente o su terrapln de acceso.

La socavacin consiste en la disminucin del nivel del lecho por la erosin del agua con una tendencia a exponer la cimentacin del puente. En la actualidad no existe una metodologa unificada que permita a los diseadores y constructores estimar con seguridad la profundidad de socavacin en puentes. Esta carencia se debe a la complejidad del problema y a su misma variacin durante el corto plazo en el cual se produce la degradacin, donde los flujos son inestables y las caractersticas dinmicas y geomtricas son complejas; la corriente interacta con mezclas variadas de sedimentos cuyos rangos van desde arenas aluviales hasta arcillas y rocas meteorizadas; es claro que durante una creciente sus caractersticas pueden cambiar drsticamente y de manera aleatoria. El problema a menudo se complica por la gran variedad de formas, alineamientos y posiciones usadas para pilas y estribos y por la presencia de desechos flotantes y basuras atrapadas que cambian la geometra y el patrn del flujo.

Existen muchas investigaciones sobre socavacin alrededor del mundo, y se han publicado numerosas frmulas para predecir su valor tanto en suelos granulares como en suelos cohesivos. Los valores estimados con esas frmulas varan ampliamente, ya que, como se mencion anteriormente, la extrema complejidad del fenmeno, hace que los estudios experimentales consideren ciertos aspectos del problema como constantes. Por tal razn resulta indispensable que se conozca las limitaciones y los rangos de aplicacin de las metodologas que se van a utilizar para que no se obtengan valores que puedan poner en peligro la estructura o que resulte en una fundacin extremadamente costosa.

Esta monografa trata de realizar una descripcin del problema de socavacin de los puentes y plantear una metodologa de solucin, que sin ser definitiva permitir solucionar problemas que podran afectar el normal trnsito vehicular en el pas.

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ANTECEDENTES

Esta monografa es un requisito para nuestra graduacin como Ingenieros Civiles y trata un tema de vital importancia para el pas, sobre el cual queremos contribuir con un aporte de solucin para la socavacin de puentes.

La infraestructura vial en el pas est compuesta por una cantidad importante de puentes, los cuales soportan de acuerdo a su ubicacin geogrfica, por las estaciones climticas, fuertes caudales de agua.

Son muchos los casos de colapsos y fallas de puentes por socavacin, problema que debe ser objeto de reflexin y anlisis por parte de la Ingeniera. Los puentes que han fallado por este fenmeno, no tuvieron en su etapa de diseo un estudio hidrolgico e hidrulico, ya que el criterio fundamental de diseo de la cimentacin obedeci ms a la capacidad portante, que a la socavacin probable.

OBJETIVOS

Realizar una descripcin del tema de socavacin en puentes. Explicar los mtodos de evaluacin de socavacin y sus metodologas

ms empleadas de solucin y prevencin. Aplicar los conocimientos tericos, en una aplicacin prctica, evaluando

el tramo entre la Av. 12 de Octubre y Solano y los puentes respectivos.

MARCO TERICO

SOCAVACIN EN PUENTES

1. PROCESOS FLUVIALES Desde el punto de vista de la hidrulica fluvial, todos los ros estn sujetos en mayor o menor grado a procesos de erosin o degradacin, equilibrio y sedimentacin. Un ro se considera en estado de equilibrio cuando no vara el perfil del fondo y de las mrgenes del cauce y por lo tanto, existe compensacin entre los sedimentos que son transportados hacia el sitio y desde el sitio. La degradacin se manifiesta cuando el nivel del lecho baja o si las mrgenes se desplazan hacia afuera, lo que se presenta cuando la carga de sedimentos es inferior a la capacidad de transporte del flujo de agua. La agradacin tambin conocida como sedimentacin ocurre si el nivel del lecho debido a que la carga de sedimentos es superior a la capacidad de transporte del flujo de

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agua. Estos procesos se aceleran e intensifican durante crecientes, que adems originan el problema de las inundaciones sobre todo en las zonas planas aluviales de los ros. Los cambios morfolgicos en los ros pueden deberse a causas naturales o antrpicas. Las intervenciones humanas sobre un sistema hidrulico pueden desencadenar procesos a altas velocidades que naturalmente tardaran mucho tiempo en producirse y en algunos casos pueden llegar a ser irreversibles.

1.2. Causas Naturales Entre las causas naturales podemos nombrar las siguientes:

1.2.1. Erosin lateral y longitudinal del cauce La erosin lateral del cauce principal de la corriente ocurre dentro de las zonas bajas inundables y puede afectar la estabilidad de pilas, estribos y las zonas de aproximacin, o alterar la socavacin total al cambiar el ngulo de ataque del flujo sobre las estructuras. Un ejemplo de erosin lateral de la corriente se presenta en las curvas en que la capacidad de arrastre de los slidos es mayor en la parte externa que en la parte interna lo que tiene gran influencia sobre la erosin de la corriente. En la figura 1 que se muestra a continuacin se observa como el cambio de direccin de la corriente del cauce afecta a la zona externa del mismo provocando erosin en el terrapln. Tambin se observa como la erosin afecta a las pilas y estribos del puente, dependiendo de su exposicin.

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Fig 1. Erosin Lateral y problemas en estribos y pilas

1.2.2. Corte de meandros Otro problema se presenta cuando el flujo tiende a cortar el meandro lo cual puede ocurrir por procesos naturales o antrpicos. La inestabilidad del cauce significa cambios en la geometra, que ocurren para intentar restablecer condiciones de equilibrio que se pierden durante crecientes. En el terreno, esto se refleja en un desplazamiento, captura o modificacin de los meandros, que en algunos casos generan rectificacin del cauce que con el tiempo empiezan a ser utilizadas para diferentes fines como agrcolas, habitacionales, recreacionales, etc. Sin embargo, se debe tener en cuenta que en condiciones de crecida, el ro puede reactivar cauces abandonados y modificar o remodelar su trazado, causando problemas si es que estas zonas han sido ocupadas. El corte de meandros produce efectos locales como el incremento de la pendiente, de la velocidad de flujo, del transporte de sedimentos, inestabilidad de taludes, el ro se puede entrenzar y existe el peligro de socavacin local en el puente. Tambin se produce un efecto aguas abajo del corte como la depositacin de sedimentos, aumento en los niveles de inundacin.

1.2.3. Erosin de orillas El movimiento de la corriente de agua que circula por el ro produce el desprendimiento y posterior transporte de los materiales que conforman su permetro mojado, el cual puede ser definido como aquella porcin de la seccin transversal que queda en contacto con el agua. De forma general, en un ro pueden tenerse dos tipos de erosin, una lateral que ampla su ancho y una vertical que produce la profundizacin del cauce. El control de la erosin en corrientes de agua debe de tener en cuenta ambas situaciones, pudiendo realizar la desviacin de los flujos sobre las reas ms vulnerables, o mejorar las caractersticas de resistencia del permetro mojado a la accin del agua.

1.2.4. Incisin de cauces Cuando se produce un desequilibrio entre la capacidad de transporte de la corriente y el suministro de carga slida se produce un encajonamiento del cauce debido a un proceso de incisin. Para corregir el desequilibrio el agua del ro aumenta la carga slida captando sedimentos del lecho, este proceso llevar a una erosin y encajonamiento haciendo ros cada vez ms profundos. Causas principales de la incisin:

Incremento de las fuerzas erosivas por estrechamiento del cauce y concentracin de los caudales.

Aumento de la pendiente por obras de canalizacin.

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Aumento de la escorrenta y del caudal de punta de la crecida. Disminucin de la carga slida de los caudales circundantes.

1.2.5. Formaciones de lecho como barras e islas Estas formas responden a los procesos de acumulacin que tienen lugar entre zonas de inundacin no estacionales. En estas zonas se transportan y se depositan material de tamao considerable en donde los acontecimientos de mxima magnitud son capaces de moldear las formas y trasladarlas de un lugar a otro. Apareciendo y desapareciendo en aguas bajas y altas respectivamente.

1.2.6. Procesos de orillares Constituyen geo formas que se ubican en las orillas de los ros como consecuencias de la erosin natural de las mismas. Estas sufren inundaciones peridicas. Se originan cuando se rompe el equilibrio erosin - sedimentacin y predomina la erosin lateral en el perodo de grandes crecientes. El agua se expande por la llanura de inundacin, muchas veces en forma turbulenta ocasionando mayor sedimentacin por perdida de velocidad de flujo.

1.3. Causas Antrpicas Las acciones antrpicas son conocidas como el conjunto de procesos de alteracin del relieve por accin del hombre, es decir la construccin de obras que modifican de forma positiva o negativa el entorno natural. En la construccin de puentes en ros o cualquier otra estructura (presas, diques, etc.) son actividades que causan la alteracin del entorno fsico inicial, y darn una nueva condicin a este entorno. Para el caso de la socavacin la construccin de un puente debe de tomarse muy en cuenta los procesos de erosin que puedan presentarse en las pilas y estribos del mismo ya que un diseo sin tomar en cuenta estos procesos, podra llevar al fracaso la estructura. Esto agravado con las actividades realizadas por el hombre que en menor grado afecta a los procesos de socavacin. A continuacin se presentan algunas de las actividades antrpicas que influyen en los procesos fluviales como son:

Construccin de obras hidrulicas como presas, diques, espolones, puentes, corte artificial de meandros, revestimientos del cauce.

Actividades de minera en la cuenca pueden generar la produccin de

sedimentos que al ser conducidos al cauce aumentan las posibilidades de agradacin.

Cambios en la aptitud de uso del suelo; por ejemplo zonas agrcolas

pasan a ser urbanas, cambios inapropiados de cultivos.

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Aterramiento de lagunas, desecacin de pantanos. Los procesos relevantes desde el punto de vista de la dinmica fluvial, agrupados en tres son: degradacin, agradacin e inundacin y se tratan a continuacin de manera introductoria.

1.4. Degradacin La degradacin de un cauce se refiere a la prdida de material en una zona del ro y es el producto del desequilibrio entre el aporte slido que trae el agua a una cierta seccin y la mayor cantidad de material que es removido por el agua de esa seccin. La posibilidad de arrastre de los materiales en cada punto se considera dependiente de la velocidad media del agua y de la velocidad media requerida para arrastrar las partculas de sedimento. Para que se produzca la erosin se debe de cumplir que: Velocidad media del agua (Vr) > Velocidad media de arrastre (Ve) En otras palabras, consiste en el lavado del material del lecho de ros, adems es muy apreciable aguas abajo de las obras de almacenamiento de agua. Tambin se presenta el fenmeno de lavado local alrededor de pilas de puentes y en general de todo tipo de estructuras hidrulicas.

1.4.1. Procesos de Degradacin

1.4.1.1. Remocin en Masa Los fenmenos de remocin en masa comprenden una gran variedad y complejidad de movimientos ladera abajo de material geolgico debidos a la fuerza de la gravedad. En un concepto amplio, se puede aceptar que los fenmenos de remocin en masa incluyen la prdida de materiales por deslizamiento de taludes y por erosin de laderas. El deslizamiento puede incluir movimientos en masa tan diferentes en su mecanismo como cada de rocas, flujo de lodos o subsidencia del terreno. En el caso de la erosin, existe un agente externo (agua, hielo, viento, variaciones trmicas, organismos vivos o el hombre) capaz de arrancar y transportar materiales de una ladera o de los taludes de un cauce. En la figura 2 nos indica los tipos de deslizamientos que se pueden presentar entre los cuales tenemos: desprendimiento de bloques en donde el material cae ladera abajo en forma de bloque de material que lo constituye, hundimiento del suelo el cual se observa un desnivel en la superficie del terreno, deslizamiento circular el cual presenta una superficie de falla rotacional, deslizamiento o flujo de barro o lodo en donde el principal agente erosivo es el

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agua, deslizamiento de detritus o escombros en donde influyen como agentes erosivos el agua, viento y gravedad.

Fig 2. Tipos de Deslizamientos

1.4.1.2. Erosin y Divagacin de un Cauce Se produce por la tendencia de los ros a moverse hacia la parte externa y hacia aguas abajo de las curvas. Ocurre principalmente en las partes curvas de los ros en donde se produce mayor erosin. La degradacin del ro se produce eventualmente en el cauce principal dentro del plano de inundacin el cual es propio de las zonas bajas inundables. El transporte y la acumulacin de sedimentos durante una crecida dependen de la duracin de sta y de la calidad y cantidad de sedimentos disponibles. Los riesgos directos se producen cuando se llevan a cabo obras dentro del lecho del ro o en las riberas adyacentes, que pueden ser parcial o totalmente daadas. Los riesgos indirectos se relacionan con el incremento de la inestabilidad y movilidad del cauce a consecuencia de la descarga de sedimentos en el lecho y en la llanura baja de desbordes del ro. En general, los factores que afectan la erosin y la divagacin de un cauce son:

- Geomorfologa de la corriente - Localizacin de las obras hidrulicas en la zona - Caractersticas del flujo - Caractersticas del material del lecho y de los taludes

En la Fotografa 1 observamos los problemas que producen la erosin y divagacin en la orilla del ro afectando a un estribo del puente ocasionando el colapso del mismo.

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Fotografa 1. Problemas en Estribo del puente

1.4.1.3. Socavacin a largo plazo La socavacin del cauce a largo plazo se refiere a la tendencia a la degradacin que el lecho presenta a lo largo del tiempo debido a causas externas, ya sean naturales o inducidas por el hombre, pero sin tenerse en cuenta eventos extremos o crecientes. Por no ser de naturaleza transitoria, o sea que no se presenta durante crecientes, la socavacin a largo plazo se considera de tipo permanente. A continuacin se nombran las causas que producen este tipo de socavacin.

Corte natural o artificial de meandros Canalizaciones Cambios en el control aguas abajo Extraccin de materiales Desviacin de agua desde o hacia el cauce Modificaciones en el uso del suelo de la cuenca de drenaje

1.4.1.4. Socavacin General La socavacin general es el descenso generalizado del fondo del ro como consecuencia de una mayor capacidad de la corriente para arrastrar y transportar sedimentos del lecho durante crecientes. Ocurre a todo lo largo del ro y no necesariamente se debe a factores humanos como la construccin de un puente o de otra estructura. La socavacin general difiere de la socavacin a largo plazo, que es permanente, puesto que al ocurrir durante crecientes se considera de carcter transitorio o cclico. El descenso del lecho puede ser uniforme o no uniforme a travs de la seccin transversal. El fenmeno es todava poco conocido siendo lo nico seguro las

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medidas de campo pues los mtodos de clculo son apenas una lejana representacin del comportamiento fsico que ocurre en la realidad. La socavacin general es debida principalmente a la contraccin del flujo ya sea en sentido vertical y horizontal, que ocasiona la remocin de material a travs de todo o casi todo el ancho del cauce. La causa ms comn de socavacin por contraccin, que es la reduccin de la seccin del flujo por los terraplenes de acceso a un puente y en menor grado por las pilas que bloquean parte de la seccin recta. Diques para control de inundaciones o estructuras transversales como muros construidos en el cauce, tambin son causantes de contraccin lateral. La obstruccin es grande si las estructuras se proyectan hasta el cauce principal o si interceptan amplias zonas de inundacin.

La posibilidad de arrastre de los materiales de fondo en cada punto se considera, a su vez, dependiente de la relacin que existe entre la velocidad media del agua y la velocidad media requerida para arrastrar las partculas que constituyen el fondo en cuestin (Ver > Ve). Para suelos sueltos, la velocidad de arrastre no es la velocidad que inicia el movimiento de algunas partculas de fondo, sino la velocidad mayor que mantiene un movimiento generalizado; en suelos cohesivos, ser aquella velocidad capaz de ponerlos en suspensin.

La velocidad media del agua depende de las caractersticas hidrulicas del ro: pendiente, rugosidad y tirante, la velocidad media para arrastrar partculas depende de las caractersticas del material de fondo y del tirante. Como caracterstica del material se toma el dimetro medio en el caso de suelos granulares y el peso especfico seco en el caso de suelos cohesivos.

La erosin general puede producirse aun cuando el lecho del ro sea rocoso, con tal que la velocidad de la corriente sea superior a la necesaria para producir la erosin de la roca. La socavacin general disminuye para una misma velocidad media de la corriente, en fondos no cohesivos, cuando el agua arrastra en suspensin gran cantidad de partculas finas, debido a la disminucin de la turbulencia del agua.

Algunas condiciones que producen socavacin general estn asociadas con particularidades de la morfologa del cauce como cauces trenzados que tendrn huecos de socavacin ms profundos cuando dos cauces se unen aguas abajo de una isla. Otros factores que causan socavacin por contraccin son:

- Contracciones naturales de la corriente. - Islas o barras de sedimentos en el puente, aguas arriba o aguas abajo. - Acumulacin de basuras o hielo. - Crecimiento de vegetacin en el cauce, en los taludes, o en la zona de

inundacin.

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1.4.1.5. Socavacin Local La socavacin local se refiere a la remocin del material que circunda pilas y estribos de un puente, o que se presenta aguas abajo de presas vertedoras y alcantarillas. Es causada por el cambio de direccin de las lneas de corriente, la turbulencia, la aceleracin del flujo y los vrtices resultantes inducidos por la obstruccin al flujo.

1.5. Agradacin La agradacin es el proceso que se presenta si el nivel del lecho del ro se eleva o si las mrgenes se desplazan hacia el interior del cauce y ocurre cuando hay exceso de sedimentos que la corriente no puede arrastrar. Este problema se presenta especialmente en zonas bajas inundables en que las corrientes llegan con gran cantidad de material slido proveniente de la degradacin en la zona de montaa, que al llegar a zonas de bajas pendientes no pueden ser transportados quedando depositados. El principal problema que causa la agradacin es la disminucin de la seccin hidrulica y de la capacidad de transporte de caudal en una corriente, lo que puede inducir o agravar el problema de inundaciones. La agradacin se produce debido a causas naturales o artificiales como son: construccin de presas, corte natural o artificial de meandros, canalizaciones, cambios en el control aguas abajo (presas, formaciones rocosas, tributarios o confluencias), extraccin de materiales, desviacin de agua desde o hacia el cauce, movimientos naturales del cauce, modificaciones en el uso del suelo de la cuenca de drenaje (urbanizacin, deforestacin, etc.) En la Fotografa 2 observamos la formacin de barras intermedias producto del arrastre de material aguas arriba del ro.

Fotografa 2. Barras intermedias producto de la sedimentacin

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En la Fotografa 3 se muestra el proceso de agradacin o sedimentacin producido en las orillas del ro disminuyendo su seccin hidrulica.

Fotografa 3. Agradacin en las orillas del ro

Los cambios del nivel de agua que pueden afectar a estructuras y construcciones hidrulicas pueden ser descritos si son considerados tres fenmenos interrelacionados:

Lavado local, causado por perturbaciones locales en el flujo tales como vrtices y remolinos. Algunos ejemplos de estos fenmenos son la socavacin en la base de pilas, diques y obstrucciones similares.

Socavacin debida a la contraccin causada por un incremento de la velocidad en los estribos de los diques, puentes y acumulacin de desechos en las pilas de los puentes.

Degradacin o agradacin de una corriente que ocurre en una gran extensin e intervalos de tiempo apreciables, debido a cambios en los controles tales como presas, cambios en suministros de sedimentos y cambios en la forma del ro.

1.6. Inundacin Es la acumulacin de agua causada por: lluvias intensas sobre reas planas, deficiencias de drenaje, desbordamiento de corrientes naturales, avalanchas producidas por erupciones volcnicas, sismos, deslizamientos y formacin de presas naturales, obstculos al flujo por la construccin de obras civiles y sedimentacin de cauces. Las inundaciones son parte de un proceso natural como respuesta a eventos climticos de autorregulacin del propio ciclo hidrolgico. Cuando los asentamientos humanos no consideran los lmites naturales necesarios para evacuar las crecientes, se crea por ende una susceptibilidad al evento, y la vulnerabilidad de los elementos expuestos debido a la inundacin est en funcin de la capacidad de proteccin que desarrolle el asentamiento.

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Los valles aluviales estn formados por depsitos de sedimentos transportados por corrientes superficiales. En pocas de lluvias y/o caudales altos, en ocasiones, la capacidad hidrulica del cauce llega a su lmite, el agua sobrepasa los taludes y discurre por la llanura de inundacin, depositando los sedimentos transportados y conformando lentamente el valle aluvial. El tipo de cauce y las caractersticas geomtricas de las secciones condicionan directamente la severidad de la creciente y la vulnerabilidad de las reas cercanas a la orilla del ro. La pendiente del cauce est relacionada con el tamao de los materiales transportados, los cuales influencian la rugosidad del cauce; la rugosidad de los taludes y de las llanuras de inundacin, se asocian a factores naturales y antrpicos afectando directamente la velocidad de propagacin de la creciente. Los pronsticos adecuados del clima, los oportunos sistemas de alerta por inundaciones y las prcticas mitigadoras, como los planes de manejo, han ayudado mucho a la prevencin o la reduccin de los efectos de las inundaciones sobre la salud y el bienestar de las comunidades.

1.6.1. Tipos de Inundaciones

De acuerdo a su origen, las inundaciones se clasifican en: pluviales, fluviales y costeras.

1.6.1.1 Inundaciones Pluviales y Fluviales

Se dan como consecuencia de las precipitaciones que se producen cuando la humedad contenida en los mares, ocanos y otros grandes cuerpos de agua, es transportada hacia la tierra por el viento; al ascender el vapor de agua y disminuir su temperatura, est se presenta en cualquiera de las siguientes formas; lluvia, nieve o granizo.

1.7. Controles de Flujo Los ros responden a las influencias hidrolgicas, hidrulicas, geomorfolgicas y antrpicas de diversas formas. Debido a las mltiples variables involucradas, son sistemas altamente dinmicos donde domina la variabilidad y la complejidad. Sin embargo, existen condiciones que controlan el flujo impidiendo su movimiento libre. Estos controles inducen la presentacin o no de algunos de procesos los cuales pueden ser de cuatro tipos: a) Controles geolgicos impuestos por la presencia de rocas o estratos resistentes al flujo. b) Controles estructurales como fallas y pliegues.

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c) Controles naturales como lagos y ocanos que definen el nivel base de un ro controlando su avance de la juventud a la vejez. d) Controles antrpicos como presas, diques, muros y en general, obras de control fluvial. Los controles fsicos que promueven o restringen el movimiento lateral o vertical de un ro son los responsables de su forma y en consecuencia, de sus caractersticas sedimentolgicas. Es posible que el sistema llegue a una condicin de equilibrio dinmico sin necesidad de llevar a cabo todos los procesos de ajuste mencionados; tambin puede realizarse una combinacin simultnea de varios ajustes. Es muy importante conocer la profundidad y caractersticas del estrato sub aluvial y las formaciones geolgicas que puedan estar controlando la pendiente, ya que sta es una de las principales variables que determina la dinmica de los procesos del cauce.

2. FACTORES QUE AFECTAN LA ESTABILIDAD DE UN PUENTE Y SUS ESTRUCTURAS

2.1 Formas de Socavacin

Dependiendo de si existe o no movimiento de sedimentos en el cauce, se pueden presentar dos formas:

1. Socavacin en lecho mvil: Se presenta cuando hay transporte de sedimentos desde el lecho aguas arriba hasta el sitio del lugar de construccin de un puente, quedando por lo tanto parte de este sedimento atrapado en el hueco de socavacin.

2. Socavacin en agua clara: Se presenta cuando no hay transporte de sedimentos desde el lecho aguas arriba, al sitio del lugar de construccin de un puente, por lo cual no hay reabastecimiento del hueco socavado.

2.2 Tipos de Socavacin

La socavacin que una corriente de agua produce en el cauce por el que circula, puede presentar diversas formas las cuales son:

Socavacin normal o generalver punto 1.4.1.4 Socavacin a largo plazo ver punto 1.4.1.3 Socavacin en estrechamientos Socavacin Transversal Socavacin por erosin lateral de la corriente1.2.1 Socavacin en curvas Socavacin en pilas

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Socavacin en estribos Socavacin general por contraccin y otras causas

2.2.3 Socavacin en estrechamientos

Se entiende por socavacin en estrechamientos la que se produce por el aumento en la capacidad de arrastre de slidos que adquiere una corriente cuando su velocidad aumenta por efecto de una reduccin de rea hidrulica en su cauce. El efecto es muy importante en puentes, donde por lo comn y por razones de economa suelen ocurrir las mencionadas reducciones, si bien puede presentarse en otros lugares del curso del ro, en que un estrechamiento ms o menos brusco tenga lugar.

Los cambios que la presencia de un puente impone a la corriente son principalmente los siguientes:

1. Cambio de la velocidad del flujo del agua en el cauce principal. 2. Cambio en la pendiente de la superficie libre del agua, hacia

arriba y hacia abajo del puente. Esto origina un mayor arrastre del material del fondo en la seccin del cauce y, cuando ello es posible, un ensanchamiento del cauce.

2.2.4 Socavacin Transversal La reduccin del ancho de la seccin de un cauce ocasionada en forma natural o por la construccin de una obra, es compensada por un incremento en la profundidad hasta el punto en el cual se alcanza la capacidad necesaria en la seccin.

2.2.5 Socavacin en curvas Para complementar con la informacin mencionada en el punto 1.4.1.2 se menciona que esta socavacin se genera en el fondo cercano al lado cncavo de la curva o talud exterior debido al flujo helicoidal que se forma cuando el ro cambia de direccin, esto se debe a la sobre elevacin del nivel del agua en esta zona producida por la fuerza centrfuga, como consecuencia, la capacidad de arrastre de slidos y la profundidad de erosin es mayor en la parte del cauce exterior de la curva exterior que en la parte. El efecto es importante y ha de ser tenido en cuenta en la construccin de puentes en curvas de ro o en el diseo de enrocamientos de proteccin en los mismos lugares, pues al disminuir la velocidad del agua en la curva aumenta el depsito en esta zona y por ello, al aumentar la profundidad y el rea hidrulica, aumenta el caudal.

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La socavacin en un puente construido en una curva estable puede cuantificarse con los mtodos de clculo de profundidad. En el caso de que el puente se encuentre en un tramo recto y exista la posibilidad de que una curva lo cruce, ser preciso calcular las nuevas profundidades de socavacin, teniendo en cuenta el perfil del ro en las nuevas condiciones. La profundidad mxima se observa en el tramo de la mitad de la curva hacia aguas abajo generalmente.

2.2.6 Socavacin local en Pilas

Se presenta al pie de las estructuras que se encuentran interpuestas con las corrientes, sumergidas o que emergen de la superficie del agua como consecuencia de la turbulencia provocada por la presencia de obstculos. Cuando se coloca una pila de puente en la corriente de un ro se produce un cambio en las condiciones hidrulicas, por lo tanto un cambio en su capacidad de arrastre de slidos. Si esta supera al aporte del gasto slido del ro, ocurrir una socavacin local. Es importante el conocimiento de la profundidad en donde se produce el efecto erosivo, pues una falla en esta lleva a la destruccin total de la estructura y la adopcin de profundidades excesivas que complican los procedimientos de construccin.

Parmetros que influyen en la socavacin local.

1. Parmetro Hidrulicos Velocidad media de la corriente Tirante frente a la cara de la pila Distribucin de velocidades Direccin de la corriente respecto al eje de la pila

2. Parmetros del material de fondo Dimetro de los materiales Curva granulomtrica Forma de los granos Grado de cohesin Peso especfico sumergido Estratificacin del subsuelo

3. Parmetros geomtricos de la pila Ancho de la pila Relacin largo-ancho Seccin transversal de las pilas

4. Parmetros de ubicacin del puente

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Contraccin de la seccin Radio de curvatura del tramo del ro Obras de control de gasto (aguas arriba y aguas abajo)

5. Parmetros del tiempo Duracin del pico de la avenida Tiempo requerido para remover el material y alcanzar una condicin estable.

2.2.7 Socavacin local en estribos

La socavacin local en estribos es anloga a la que se presenta en las pilas de los puentes. Se la distingue por existir diferencias en los mtodos tericos y experimentales para su evaluacin

2.2.8 Socavacin general por contraccin y otras causas Otras condiciones de socavacin general resultan de las caractersticas relacionadas con la corriente (recta, mendrica o entrenzada), controles variables del flujo aguas abajo y otros cambios que ocasionen degradacin del cauce.

2.3 Efecto del Tiempo de Duracin de la Creciente El principal postulado que soporta los mtodos propuestos hasta la fecha es que bajo condiciones conocidas de caudal pico y tiempo al pico para el hidrograma de diseo, se pueden obtener profundidades de socavacin menores que las de equilibrio para condiciones de agua clara. Las profundidades de socavacin de equilibrio en un modelo fsico pueden llegar a requerir entre dos y tres das lo cual representara tiempos mucho mayores y no razonables para prototipos. En general, los mtodos propuestos para involucrar el factor tiempo resultan muy arriesgados ya que las profundidades encontradas son pequeas en comparacin con otros mtodos mas comnmente aceptados y su uso debe evitarse mientras no se tenga ms informacin que verifique su aplicabilidad.

2.4 Efecto de la Acumulacin de Basura en Pilas Las basuras acumuladas en una pila incrementan la socavacin local produciendo huecos de socavacin ms amplios y profundos que si la pila estuviere libre de desechos. El efecto de la basura acumulada es aumentar el

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ancho de la pila y dirigir hacia abajo una componente del flujo produciendo el efecto mencionado anteriormente Para propsitos de diseo, el efecto de las basuras se considera aumentando el ancho de la pila a ser usado en el clculo de la socavacin local pero quede a criterio decirlo.

2.5 Efecto del Espaciamiento entre Pilas La profundidad de socavacin no depende generalmente de la proximidad de las pilas adyacentes, pero si est influida por este factor cuando los huecos de socavacin se superponen. Usualmente, el efecto de la influencia de las pilas adyacentes se considera dentro del efecto de la socavacin por contraccin del cauce. Prcticamente ninguno de los mtodos disponibles para calcular socavacin en pilas considera el efecto del espaciamiento.

2.6 Efecto del Tipo y Localizacin de la Cimentacin

Generalmente se construyen pilas de seccin transversal uniforme a lo largo de su altura por lo que su diseo se basa en un ancho nico debido a una facilidad constructiva. Debido a su forma y tamao no uniforme, se hace ms difcil escoger las dimensiones precisas de la pila para calcular las profundidades de socavacin.

La dimensin precisa puede ser el ancho de la pila, el ancho de cimentacin o un ancho ponderado. Existen algunas investigaciones que tratan de dar claridad sobre el efecto del tamao y la profundidad del hueco de socavacin cuando la pila es de forma y tamao no uniforme, o cuando la cimentacin queda expuesta al flujo lo cual es muy comn en la realidad (Ver Sterling Jones, J., Kilgore, R. T. y Mistichelli, M. P.,(1992); Parola, A. C., Mahavadi, S. K., Brown, B. M. y Khoury, A. E. (1996); y Melville, B. W.y Raudkivi, A. J., 1996)

Existen tres casos de localizacin de la cimentacin.

2.6.1 Tope de la cimentacin est por encima del lecho del ro

La profundidad de socavacin a esperarse vara entre un mnimo cuando la cimentacin se encuentra a ras del lecho z=0, hasta un mximo cuando el ancho de la cimentacin tiene efecto sobre toda la profundidad del agua -z=h donde z es la altura de cimentacin sobre el lecho del cauce. En la figura 3 se

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muestra la estructura de la pila en el cauce del ro donde a es el ancho de la pila, ac es el ancho de cimentacin de la pila, h es el tirante de agua, ds es la profundidad de cimentacin, z el eje del lecho con respecto a la cimentacin. Segn las condiciones de este caso:

Fig 3. Tope de la cimentacin sobre el lecho del ro

Segn los estudios mencionados la altura de socavacin ds vara en el siguiente rango:

Z

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Citando las investigaciones ya mencionadas, el tope de la cimentacin con respecto al eje del lecho z y la altura de socavacin ds fluctan en los rangos que se muestran a continuacin:

0

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de la socavacin local en pilas, sobrestima las profundidades de socavacin. Johnson y Torrico (1994) sugieren las siguientes ecuaciones para el factor de correccin Kw. El factor de correccin debe ser usado cuando la razn de flujo h y el ancho de pila a es menor a 0.8; la razn del ancho de la pila a al dimetro medio del material D50 sea mayor que 50, y el nmero de Froude del flujo sea subcrtico.

Dnde: Kw= factoe de correccion para pilas de gran ancho y flujos poco profundos a= ancho de pila (m) h= profundidad de flujo (m) Fr= numero de Froude en la seccion directamente aguas arriba de la pila Se recomienda utilizar el factor de correccin Kw ya que ha sido desarrollado con varios datos en pruebas de laboratorio. Se debe tomar en cuenta el volumen de trnsito, importancia de la va, costo de una posible falla y el cambio de costo que produce la utilizacin del factor Kw

3. EVALUACIN DE LA SOCAVACIN GENERAL

Una de las causas ms comunes de falla de los puentes es la ocurrencia de crecientes que producen socavacin excesiva alrededor de pilas y estribos. El objetivo final de la evaluacin de la socavacin es identificar los puentes crticos para poder tomar las medidas que lleven a garantizar la seguridad y minimizar los efectos negativos resultantes de la falla o del cierre de un puente.

El proceso de la evaluacin de un puente con relacin a la socavacin es el mismo en casos de puentes construidos o por construir. La diferencia radica en que un puente ya existente no se puede modificar totalmente y debe procederse a estudiar, disear y construir medidas de prevencin y control. Si un puente est en la etapa de diseo, puede ser modificado para mejorar sus condiciones de estabilidad frente a la socavacin. La evaluacin de socavacin tiene como finalidad determinar si el puente es estable o no. Si es estable, eventualmente pueden requerirse medidas de

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proteccin, en tanto que si es inestable, hay que entrar a rehabilitarlo estructuralmente contra la socavacin.

3.1 Socavacin general del cauce

Como ya se mencion en el punto 1.4.1.4 la socavacin general es el descenso en el fondo del ro como consecuencia de una mayor capacidad de arrastre de la corriente. En la figura 6 se muestra la clasificacin de la socavacin general basndose en el tipo de cauce, en el material de fondo y su distribucin de materiales en el fondo.

Fig 6. Tipos de cauce en socavacin general

3.1.1 Socavacin general en causes definidos

La condicion para que haya arrastre en las particulas en un punto del fondo es que la velocidad media en ese punto (Vr) sea mas que la velocidad media que se requiere para que el material en tal punto sea arrastrado (Ve) para suelos sueltos. De tratarse de un suelo cohesivo es aquella velocidad capaz de levantar y poner en suspension las partculas. La erosin cesa cuando Ve=Vr.

La velocidad real se da en funcin de las caracteristicas hidralicas del ro: pendiente, rugosidad y tirante. La velocidad erosiva esta en funcin de las caractersticas del material de fondo y del tirante.

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La profundidad de la erosin en cauces definidos e indefinidos se distinguen dos casos diferentes segn la rugosidad sea o no en toda la seccin transversal.

3.1.2 Anlisis de la socavacin general para suelos cohesivos en cauces definidos con rugosidad uniforme

Para este anlisis se requiere conocer el caudal de diseo Qd y el tirante que alcanza la superficie del lquido para ese caudal.

La magnitud de la erosin en suelos limosos y arcillosos depende del peso volumtrico del suelo seco. El valor de la velocidad erosiva que es la velocidad media que se requiere para degradar el fondo est dado:

; m/s (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992)

En donde:

d = peso volumtrico del material seco que se encuentra a la profundidad Ho en ton/m3

= un coeficiente que depende de la frecuencia con que se repite la crecida que se estudia

Hs = tirante considerado para el valor de Ve (m).

x = Exponente variable que est en funcin del peso volumtrico d del material seco en ton/m3.

La variacin de la velocidad media real de la corriente Vr est en funcin de la profundidad y para cada punto de la seccin se analizar una franja vertical de la seccin transversal. La hiptesis de clculo es que el caudal en cada franja permanezca constante mientras dura el proceso erosivo.

En forma hipottica se considera un espesor B y que el fondo se encuentra en su nivel inicial antes de que se produzca la erosin. El caudal que pasa por esa seccin se expresa.

; (Robert Manning, 1889)

Por ser B pequeo, el radio hidrulico es igual al tirante.

En donde:

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S = pendiente hidrulica

Ho = profundidad antes de la erosin

n = rugosidad de Manning

Como se consider una rugosidad constante en toda la seccin, el valor de 1/n (S1/2) es constante en cualquier punto de la seccin y se denomina .

Entonces:

El valor de Ho puede ser expresado en funcin del tirante medio Hm de toda la seccin transversal antes de la erosin, remplazando el valor de a y de B se obtiene el caudal de diseo Qd.

Donde

Be = ancho efectivo de la superficie del lquido en la seccin transversal, es decir el ancho de las pilas cuando el ngulo de incidencia de la corriente con respecto al eje de la pila es 0.

El tirante medio de la seccin Hm se lo obtiene dividiendo el rea hidrulica para el ancho Be.

Si sobre la seccin de estudio se encuentra un puente, la corriente del agua forma vrtices cerca de las pilas y de los estribos, por esta razn es necesario afectar el valor del caudal de diseo Qd mediante un coeficiente de contraccin.

Despejando esta ecuacin en funcin de a se obtiene que:

En la seccin de estudio al incrementarse Ho, y alcanzar un valor cualquiera Hs, la velocidad disminuye a un valor Vr. En funcin de la velocidad y del tirante. Q en la franja B esta expresada por:

Al igualar esta ecuacin se obtiene:

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Eliminando los trminos semejantes se obtiene el valor de la velocidad real quedando:

La erosin se detendr cuando a una profundidad cualquiera alcanzada, el valor de la velocidad media de la corriente Vr, y la velocidad de erosin que se necesita para que el fondo se degrade Ve, lleguen a ser iguales.

En donde la ecuacin de equilibrio es:

En la figura 7 se muestra una seccin del perfil de un ro en donde se produce la socavacin. Aqu se sealan las diferentes alturas mencionadas anteriormente y se muestran dos perfiles, los cuales:

(1) Es el perfil antes de la erosin

(2) Es el perfil de equilibrio tras la erosin

Fig 7. Perfil antes y despus de la socavacin

A continuacin se muestran las tablas de los valores de los coeficientes de acuerdo a las condiciones antes mencionadas.

Probabilidad anual (en %)de que se presente el caudal de

diseo Coeficiente

100 0.77 50 0.82 20 0.86 10 0.9 5 0.94 2 0.97

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1 1 0.3 1.03 0.2 1.05 0.1 1.07

Tabla 1. Valores del Coeficiente (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992)

Tabla 2. Valores del Coeficiente (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992)

Tabla 3. Valores de X y 1/1+x (Jurez Badillo y Rico Rodrguez, 1992)

3.1.3. Anlisis de la Socavacin General para Suelos no Cohesivos en Cauces Definidos con Rugosidad Uniforme

La velocidad media de la corriente en suelos formados de granos gruesos (arenas, gravas finas), tienen el mismo valor anterior.

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La velocidad de erosin Ve se expresa:

En donde:

Hs= tirante para el valor de Ve, en metros.

X=Exponente variable que est en funcin del peso volumtrico d del material seco en ton/m3

dm= Dimetro medio en mm de los granos del fondo. Se obtiene:

En donde:

di: dimetro medio en mm de una fraccin en la curva granulomtrica de la muestra total que se analiza.

pi: peso como porcentaje de esa misma porcin, comparado al peso total de la muestra.

Se cumple tambin la misma condicin de equilibrio:

Vr=Ve

3.1.4. Clculo de la Profundidad de la Socavacin en Suelos Homogneos

En secciones homogneas puede calcularse la profundidad de socavacin esperada mediante el mtodo de Lischtvan Levediev (1967) que se mencionar ms adelante. Dentro de suelos homogneos se distinguen dos condiciones sea el material cohesivo o granular:

Suelos Cohesivos: La condicin de equilibrio es Ve=Vr. As:

Dnde:

Por lo tanto:

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Este valor es el tirante que se produce. Al restarle Ho, se da el valor de la socavacin.

ds=Hs-Ho

ds= profundidad de socavacin.

Suelos Granular: Aplicando la condicin de equilibrio:

Dnde:

Teniendo en cuenta el perfil transversal de la seccin bajo el puente antes del paso de la crecida, se escoge varios puntos cuyas distancias verticales muestran la profundidad erosionada. Uniendo estos puntos se tiene el perfil de socavacin.

3.1.5. Clculo de la Profundidad de la Socavacin en Suelos no Homogneos

Suelos no Homogneos se designan a aquellos que se encuentran en estratos o capas diferentes conocido como estratificacin, se obtiene mediante tanteos.

Se escoge un punto Pi donde se calcular la socavacin. Se conoce el perfil bajo la seccin y segn el material que est formado, se aplica las frmulas dadas anteriormente.

El clculo se inicia en la parte superior hasta las capas profundas. Si en el primer estrato coincide que la altura Hs cae en ese estrato, esta profundidad Hs es la requerida y se detiene los tanteos. Este procedimiento se realiza con varios puntos escogidos de la seccin que al unirlos darn el perfil terico producido por la socavacin.

3.2. Socavacin General en Cauces Indefinidos

Se da en ros de cauce no definido, es decir en ros donde varias corrientes se entrecruzan. En estos ros se cumplen las siguientes condiciones:

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Dnde:

Qp: Caudal que pasa por el mayor cauce formado en estiaje denominado cauce principal.

Qa: Caudal que pasa por los dems cauces.

Otra condicin es:

Dnde:

Bo: anchura de cauce para un nivel normal de agua.

Br: ancho total del nivel de agua mxima que estn en los bordes del cauce de las crecidas.

En los cauces indefinidos se procede a calcular con la misma secuencia utilizada en los definidos, con la diferencia de que la velocidad real media de la corriente Vr se compara con una velocidad conocida como no erosionante Vc. La velocidad Vc depende de la naturaleza del material de fondo y del tirante de la corriente.

Dnde:

Vc: velocidad no erosionante para el tirante Hs.

Hs: tirante, en metros.

Vc1: velocidad no erosionante correspondiente a un tirante de 1 metro.

As la profundidad de socavacin se puede calcular tanto para suelos cohesivos y no cohesivos y conocer Vc1. La tabla 4 y 5 muestran los valores de Vc1 para distintos tipos de suelos.

Tipo de Suelo 1.2d

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Suelos arcillosos y

Limos plsticos 0.8 1.2 1.7

Arcillas margosas 0.7 1.0 1.3

Tabla 4. Valores de Vc1 para suelos cohesivos, en m/s. H=1 m

Tipo de suelos dm (mm) Valores deVc

(m/seg) Limos no plsticos 0.005.0.05 0.200.30

Arena fina 0.05.0.25 0.300.45 Arena media 0.25.1.0 0.450.60

Arena Gruesas 1.0.5.0 0.600.85 Grava fina y medias 5.0.25.0 0.851.45

Grava gruesa 25.0.75.0 1.452.40 Fragmentos chicos 75.0.200.0 2.403.80

Fragmentos medianos 200.400.0 3.804.75

Tabla 5. Valores de Vc1 para suelos no cohesivos, en m/s. H=1 m

3.3. Mtodos de Estimacin de la Socavacin General por Contraccin

La causa ms comn de socavacin general es la contraccin del flujo la cual es producida por la reduccin de la seccin del cauce, por la construccin de terraplenes de acceso al puente y tambin es generada en menor en grado por las pilas que bloquean parte de la seccin recta del cauce.

3.3.1. Mtodo de Lischtvan-Levediev (1967)

La teora expuesta por Lischtvan-Levediev (1967), para su aplicacin requiere de datos que son relativamente fciles de obtener en la naturaleza, permite determinar el valor de la socavacin general en cualquier tramo de un ro, el correspondiente a la socavacin debido a la contraccin en secciones donde se ha reducido el rea hidrulica. Los datos que se pueden tomar de la seccin en estudio son los siguientes:

El Caudal de diseo Qd escogido mediante un mtodo estadstico utilizando la distribucin normal, log normal de 2 o 3 parmetros, Pearson tipo III, Gumbell o de valores extremos, tambin se utiliza la

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tcnica del hidrograma unitario y la utilizacin de frmulas empricas. Luego se elabora la curva de calibracin de seccin transversal, de donde se obtiene la cota del nivel de aguas mximas extraordinarias (NAME) correspondientes al caudal de diseo. La curva de descarga se puede obtener si se tiene los siguientes datos:

1) Perfil de la seccin transversal el cual se lo puede obtener de manera sencilla en las pocas de estiaje, pendiente del ro medida en un tramo mnimo de 200 metros aguas arriba y abajo del sitio del puente, y rugosidad del cauce. 2) Aforos de la corriente realizados en diferentes estaciones o niveles de agua, con los cuales se aplican tcnicas de extrapolacin de Manning, Stevens, o ajuste a curvas parablicas y logartmicas.

Las caractersticas del material de fondo, para esto se realiza una

exploracin geotcnica del subsuelo, con el fin de conocer la estratigrafa y caractersticas geotcnicas del cauce, mediante sondeos o perforaciones. El mtodo requiere conocer la curva granulomtrica del material representativo de cada estrato del lecho para determinar el dimetro medio cuando el suelo del estrato es granular y la densidad o peso volumtrico seco cuando se trata de un suelo cohesivo. Adems es necesario conocer la densidad del agua ms sedimentos los cuales influyen durante las crecidas.

Este mtodo se lo utiliza para el clculo de la socavacin general del cauce durante crecientes dependientemente de que exista o no un puente. Si es utilizado para el clculo de la socavacin en una zona donde exista un puente no se debe adicionar el efecto de la contraccin puesto que este efecto ya est siendo considerado.

El mtodo propuesto por Lischtvan-Levediev se fundamenta en el equilibrio que debe existir entre la velocidad media de la corriente (Vr) y la velocidad media erosiva (Ve). Tambin se basa en suponer que el caudal unitario correspondiente a cada franja elemental en que se divide el cauce natural, permanece constante durante el proceso erosivo y puede aplicarse para cauces definidos o no definidos, materiales de fondo cohesivos o friccionales o para condiciones de distribucin de los materiales de fondo del cauce siendo estos homogneos o heterogneos, segn los ajustes que sean requeridos para los casos mencionados.

Proceso de Clculo

Caudal de diseo (Robert Manning, 1889)

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Dnde:

Qd: Caudal de diseo (m3/s).

A: rea Hidrulica (m2).

R: Radio Hidrulico (m).

S: Pendiente Hidrulica o pendiente media asumiendo flujo uniforme.

n: Coeficiente de Rugosidad de Manning.

a: Coeficiente de Seccin dependiente de las caractersticas hidrulicas.

R = h, asumiendo que el permetro mojado es igual al ancho libre de la superficie del agua, lo cual es vlido para cauces muy anchos.

h = hm=

Considerando que el caudal permanece constante antes y despus de ocurrida la socavacin, se tiene:

La profundidad de socavacin se la realiza para dos casos los cuales son:

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Suelos Cohesivos: La condicin de equilibrio es Ve=Vr. As:

Suelos Granular: Aplicando la condicin de equilibrio:

Estas ecuaciones fueron obtenidas en el punto 3.1.4 en donde la profundidad de socavacin se la obtiene realizando la siguiente diferencia.

ds=Hs-Ho

Frmula Simplificada del Mtodo Lischtvan - Levediev

La hiptesis fundamental del Mtodo de Lischtvan-Levediev establece que la distribucin transversal de caudales de una seccin se mantiene invariable durante todo el proceso erosivo, es as que considerando un lecho granular (arenoso) para un perodo de retorno T=100 aos y asumiendo la densidad del agua invariable:

Donde: hcj : Profundidad luego de la erosin vertical en la subseccin j (m) qj : Caudal por unidad de ancho asociado a la franja j (m3/s/m) D: Dimetro caracterstico de las partculas que componen el fondo, asumida a D50 (m)

3.3.2. Mtodo de Straub (1935)

La siguiente expresin se usa para tener un estimativo del posible descenso que sufrir el fondo del cauce debido a una reduccin en su seccin transversal.

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Dnde:

Hs= Tirante para que se produzca la velocidad Ve (m)

B1= Ancho de la superficie libre del cauce aguas arriba de la contraccin (m).

B2=Ancho de la superficie libre del cauce en la contraccin (m).

h1=Tirante de agua hacia aguas arriba de la contraccin (m).

3.3.3. Mtodo de Laursen (1953)

Se considera los casos de socavacin en el lecho mvil o en agua clara. Dependiendo de si hay o no transporte de sedimentos desde aguas arriba, por lo que hay que comparar la velocidad media del flujo con la velocidad erosiva. Si el lecho es mvil debe saberse si el material es lavado a travs de la abertura del puente para lo cual se calcula la relacin entre la velocidad cortante y la velocidad de cada de la partcula D50 (V*/w) los clculos de estas velocidades sern mencionadas ms adelante. Si esta relacin es mayor que 3 quiere decir que el material transportado desde aguas arriba es principalmente carga de lecho en suspensin y se va a lavar en la contraccin.

El cauce principal puede tener condiciones de socavacin en el lecho mvil mientras que las laderas pueden estar en condiciones de agua clara.

Si el estribo est alejado una pequea distancia del borde del cauce principal, existe la posibilidad de que la ladera sea destruida por efectos combinados de la socavacin por contraccin y por socavacin local o a causa del mtodo constructivo.

3.3.3.1 Clculo de la socavacin por contraccin en lecho mvil

La ecuacin asume que el material del lecho es transportado en la seccin aguas arriba del puente.

ds = Profundidad media de socavacin por contraccin (m)

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Hs = Tirante para que se produzca la velocidad Ve (m) h1 = Tirante de agua hacia aguas arriba de la contraccin (m). h2 = Profundidad media del flujo (profundidad hidrulica) en la seccin contrada del puente antes de la socavacin. Puede usarse h1 en cauces arenosos con lecho mvil, caso en el que el hueco de socavacin es rellenado por sedimentos (m) Q1 = Caudal en la seccin aguas arriba del cauce principal y laderas que transportan sedimentos. No incluye flujo sobre las laderas del ro con agua clara (m3/s) Q2 = Caudal en la seccin contrada del puente y laderas que transportan sedimentos. No incluye flujo sobre las laderas del ro con agua clara (m3/s) B1 = Ancho de la superficie libre del cauce aguas arriba de la contraccin (m). B2 = Ancho de la superficie libre del cauce en la contraccin (m). k1 = exponente funcin del modo de transporte del sedimento, de la velocidad cortante aguas arriba del puente y de la velocidad de cada del material del lecho. En la tabla 6 se muestran los valores para el coeficiente K1 en funcin de la relacin de las velocidades (V*/w).

V*/w k Modo de transporte del sedimento de

lecho

2.0 0.69 Mucho material del lecho suspendido

Tabla 6. Valores del coeficiente K1 (HEC-18. 1993)

A continuacin se muestra la ecuacin para el clculo de la velocidad cortante en el cauce.

Dnde:

V* = velocidad cortante en el cauce principal o ladera en la seccin aguas arriba (m/s)

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w = velocidad de cada para D50 (m/s) g = aceleracin de la gravedad = 9.8 m/s2 I1 = gradiente hidrulico en la seccin de aguas arriba del puente (m/m) h1 = Tirante de agua hacia aguas arriba de la contraccin (m). D50 = dimetro de la partcula de lecho en una mezcla cuyo 50% es menor (m)

En la figura 8 se muestra un baco para obtener el valor de w en funcin del tamao de las partculas de arena y de la temperatura del agua.

Fig 8. Velocidad de cada (w) para partculas de arena (HEC-18. 1993)

3.3.3.2 Socavacin por contraccin por agua clara.

Se aplica la siguiente expresin.

Esta ecuacin es una simplificacin de la siguiente ecuacin tambin sugerida por Laursen.

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Ks = parmetro de Shields = 0.039 Gs = gravedad especfica del material del lecho = 2.65 n = rugosidad de Manning = 0.041 dm1/6 (Strickler, 1923)

Hs = Tirante para que se produzca la velocidad Ve (m) Ho= profundidad existente en la seccin contrada del puente antes de la socavacin (m) Q2 = caudal a travs del puente o en las laderas sin transporte de sedimentos (m3/s) dm = dimetro medio efectivo del material ms pequeo del lecho en el cauce o en la zona de inundacin que no es transportado por el flujo. Si no se tienen datos precisos, Dm = 1.25 D50 (m) B2 = ancho efectivo del cauce en el puente descontando el ancho de las pilas (m).

W = ancho del rea de contraccin (m).

3.3.4 Mtodo de Neill (1975) El mtodo de Neill consiste en comparar la velocidad media de la corriente del flujo con la velocidad erosiva. Si la primera de las velocidades resulta mayor que la segunda se producir socavacin. La velocidad crtica de arrastre (Ve) de Neill se determinar considerando que se trata de un suelo fino (arenoso) por lo que correspondera utilizar la siguiente expresin:

Dnde:

Ve = velocidad crtica de arrastre (m/s) Hs = Tirante para que se produzca la velocidad Ve (m) D = dimetro representativo del sedimento del lecho (m) Ks = rugosidad determinante de la prdida de carga

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g = aceleracin de gravedad (m/s2) Para los sedimentos finos (suelos arenosos), se utiliza ks = D65 y D = D50 D = dm, en que Dx con x = 50 65 representa el dimetro x % que pasa segn la curva granulomtrica respectiva y dm el dimetro medio. El clculo propiamente tal de la socavacin general se efecta subdividiendo en varias franjas o subsecciones el perfil transversal que representa a la seccin transversal del cauce, determinndose en cada una de ellas la mxima altura de agua que iguala a la altura del tirante Hs. La socavacin de la franja o subseccin j queda definida por la siguiente relacin:

Dnde:

Sj = socavacin generalizada de la franja o subseccin j Hsj = altura del escurrimiento en la franja socavada hj = altura del escurrimiento en la franja original sin socavar (se obtiene del eje hidrulico y del perfil transversal) Como criterio general se adopta como socavacin en el perfil transversal del cauce al mximo valor obtenido en las diferentes subsecciones (caso ms desfavorable). El caudal que escurre por las diferentes subsecciones se determina en base a la frmula de Manning y en base al mtodo de los factores de conduccin hidrulica, de tal modo que:

En que: Qj = caudal que escurre por la subseccin j Aj = rea asociada a la subseccin j (Aj = hj x bj) Rj = radio hidrulico de la subseccin j J = pendiente del plano de carga nj = coeficiente de rugosidad de Manning de la franja

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En la condicin crtica de arrastre, se define en la subseccin j de ancho bj, (Aj = hj x bj), un caudal crtico segn la siguiente expresin:

Si se considera constante en toda la seccin la pendiente del plano de carga puede obtenerse el caudal Qj que escurre en cada seccin segn la siguiente ecuacin:

En qu A, R, n y Q corresponden a las mismas variables pero definidas para la seccin total. Dado que al subdividir la seccin transversal en subsecciones puede derivar en que la suma de los caudales de dichas subsecciones resulte mayor que el caudal total de diseo, se debe corregir el caudal de cada subseccin multiplicando cada uno de ellos por el factor de compensacin proporcional correspondiente (Q/Qj). Para determinar el valor de Hsj que permite resolver la ecuacin de la socavacin generalizada de la franja (Sj), se considera como constante el caudal por subseccin entre la situacin original (no socavada) y la situacin final (socavada), se remplaza Vej de la ecuacin del caudal que escurre por la subseccin (Qcj) en la ecuacin principal y se despeja, de tal modo que para los sedimentos finos (arenosos) se obtiene:

4. SOCAVACIN LOCAL EN PILAS Y ESTRIBOS

Al colocar una pila o estribo de puente en la corriente de un ro se produce un cambio en las condiciones hidrulicas de este y por lo tanto en su capacidad de arrastre de slidos. Si la capacidad de arrastre supera el aporte del gasto solido del ro, ocurrir en la pila una socavacin local.

Cuando un puente cruza un ro en una zona donde no es factible alcanzar un manto rocoso en donde apoyar pilas y estribos, el principal problema que se presenta es el conocimiento de las erosiones locales que sufre el fondo del cauce y provocar la falla total de la estructura. El conocimiento de la profundidad qu

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