Indice A du 12/09/2017

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Rhone Ciment – Portes-lès-Valence (26) Notice hydraulique

Table des matières 1. Introduction .................................................................................................................................................................. 1

2. Données d’entrée ......................................................................................................................................................... 1

3. Modèle du calcul .......................................................................................................................................................... 2

4. Résultats et interprétations ........................................................................................................................................ 2

4.1. BASSIN 1 ................................................................................................................................................................... 2

4.2. BASSIN 2 ................................................................................................................................................................... 3

5. Annexes ........................................................................................................................................................................ 4

1. Introduction Le but de cette notice est d’apporter un dimensionnement aux bassins de gestion des eaux pluviales en fonction des

contraintes du site, réglementaires et des contraintes physiques propres à la gestion de l’eau.

Cette notice détaillera un calcul et une réflexion qui donnera les bases à la constitution du dossier de demande de

permis de construire.

2. Données d’entrée Le plan masse fourni par l’architecte nous renseigne sur les surfaces de voirie, de bâtiment et d’espaces verts de la

parcelle. Nous avons les surfaces suivantes :

- Espaces verts : 9 544 m²

- Voirie : 12 176 m²

- Toiture : 6 315 m²

A chaque type de surface est lié un coefficient de ruissellement qui illustre la capacité d’absorption et la rugosité du

support favorisant l’écoulement de l’eau. Les coefficients de ruissellement Cr seront les suivants :

- Espaces verts : 0.2

- Voirie : 0.95

- Toiture : 0.95

Nous prendrons une pluie d’une durée de 24h sur un retour de 30ans mesurée à la station de Marsaz situé à 30km

environ du site d’étude. Les coefficients de Montana sont les suivants :

6 à 60 minutes 1 à 24h

a 6.13 10.23

b 0.504 0.626

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Selon l’étude de la CNR sur l’aptitude d’infiltration des sols, on prendra la valeur du coefficient k de perméabilité affecté

d’un coefficient de sécurité de 2 :

𝑘 =5 × 10−4

2= 2.5 × 10−4

Le site sera classé ICPE et la réglementation impose un confinement des eaux d’incendie dans un environnement

étanche. Lors de l’intervention du SDIS, les eaux polluées d’extension ruissellent sur la voirie et se dirigent vers un bassin

étanche dont l’exutoire doit être obturé pour le confinement. Ce volume doit être de 472m³.

En utilisation normale, les eaux de voiries ne sont pas confinées mais traitées dans un séparateur d’hydrocarbures (cf.

Figure 1). Il sera ici de 50l/s. Ce débit a été choisi mais peut évoluer s’il y a un intérêt économique. Les eaux traitées se rejettent

dans un autre bassin d’infiltration où seront rejetées les eaux pluviales de toiture.

Figure 1 : Extrait d'un catalogue fournisseur pour les dimensions d'un SH

3. Modèle du calcul Le modèle utilisé ici sera le modèle des pluies qui compare la modélisation d’une pluie avec le débit de fuite. Le volume

utile du bassin est indiqué par le moment où la différence entre les deux courbes est la plus importante.

Les pluies seront modélisées avec les coefficients de Montana données au §2 selon le modèle suivant :

- BASSIN 1 (rétention et confinement) : Apport d’eau de la pluie modélisée sur les surfaces de voirie et d’espaces

verts sans infiltration et avec un débit de fuite calé sur le débit de traitement du séparateur d’hydrocarbures.

- BASSIN 2 (rétention et infiltration) : Apport d’eau de la pluie modélisée sur la surface de toiture avec infiltration et

avec un débit d’apport issu du séparateur d’hydrocarbures.

Afin de combler le phénomène de colmatage, le calcul de la surface en contact avec l’eau sera uniquement prise au

fond du bassin et sur 2/3 de sa surface.

Au bout d’un certain temps que le calcul donnera, le débit de fuite sera supérieur au débit d’arrivée d’eau de pluie. Cela

signifie que le séparateur ne fonctionnera pas au maximum de ses capacités et que le débit d’apport dans le bassin 2 sera égal

au débit d’arrivée de l’eau de pluie. Il diminuera progressivement en avançant dans l’épisode pluvieux.

4. Résultats et interprétations

4.1. BASSIN 1 Les résultats sont en annexe.

Le bassin n°1 devra avoir un volume utile de 473m³ avec un débit de fuite de 50l/s. Ce volume est atteint au bout de 94

minutes.

Le temps où le débit de fuite est supérieur au débit d’arrivée est à 95 minutes. Comme vu au §3, c’est à partir de ce

moment que l’apport au bassin n°2 sera inférieur à 50l/s. Le tableau suivant donne les valeurs d’apport au bassin n°2 en

fonction du temps :

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Temps (min) 60 120 300 600 1440 (24h)

Débit d’apport m³/min 3.000 2.582 1.453 0.941 0.544

l/s 50.00 43.04 24.21 15.68 9.06

4.2. BASSIN 2 Les résultats sont en annexe.

Etant donné la position des bassins sur le plan masse, les fils d’eau d’arrivée des EP seront assez profonds et il

conviendra de creuser davantage pour avoir du volume de rétention utile. Un faible volume calculé ne signifie pas un faible

volume de terrassement.

Les dimensions d’un bassin d’infiltration sont importantes car c’est ce qui conditionne la surface de contact entre l’eau

et le sol. En effet, on peut assimiler l’infiltration à un débit et plus la surface de contact est importante, plus le débit

d’infiltration est important.

Il faut donc trouver un juste équilibre entre débit d’entrée, infiltration et taille de bassin.

Un bassin n°2 avec un volume utile de 228m³ et des dimensions en contact avec l’eau de 17.00 x 7.70 x 2.00m (Lxlxh)

conviendrait à contenir le volume d’arrivée des eaux de toiture et des eaux traitées issues du séparateur d’hydrocarbures.

Le calcul des volumes des bassins sont fortement impactés par les valeurs d’infiltration et il conviendra de faire des

essais in situ afin d’ajuster le calcul.

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5. Annexes

Maître d'ouvrage RHONE CIMENT 1

Intitulé de l'étude Construction d'un centre de broyage de clinker

Lieu de l'étude Portes les valence Dep 26

Période de retour 30 ans

Lieu des coef de montana Marsaz Δh 35,05 mm

Surface Brute 21720,00 m² t 94 min

Ca 0,620442 Evacuation

Surface Active 13476,00 m² Puisard

Montana a b L 0

0 à 60mn 6,133 -0,504 l 0

60mn à 24h 10,233 -0,626 h 0

ETANCHE

Pluie sur une durée de 24 Heures

Volume brut 2093,176 m³ 0,00,E+00

V brut 0

Puisard 0,00 l/s

Régulateur 50,00 l/s 20/40 0

Autre 0,00 l/s Caissons 0

Total 50,00 l/s

Volume maximum 472,272 m³

Puisard 20/40 -> non caissons-> non

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Etude hydraulique - Méthode des pluies

Coefficient de perméabilité k

Débit de fuite

Volume de stockage

BASSIN 1 DE CONFINEMENT

0

50

100

150

200

250

300

350

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

Hau

teu

r (m

m)

t (min)

h(a;b) h(Qf)

Maître d'ouvrage RHONE CIMENT 2

Intitulé de l'étude Construction d'un centre de broyage de clinker

Lieu de l'étude Portes les valence Dep 26

Période de retour 30 ans

Lieu des coef de montana Marsaz Δh 37,55 mm

Surface Brute 6315,00 m² t 113 min

Ca 0,950000 Evacuation

Surface Active 5999,25 m² Puisard

Montana a b L 17

0 à 60mn 6,133 -0,504 l 7

60mn à 24h 10,233 -0,626 h 2

Pluie sur une durée de 24 Heures

Volume brut 931,841 m³ 2,50,E-04

V brut 238

Puisard 19,83 l/s

Régulateur 0,00 l/s 20/40 95,2

Autre 0,00 l/s Caissons 226,1

Total 19,83 l/s

Volume maximum 227,948 m³

Puisard 20/40 -> non caissons-> non

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Etude hydraulique - Méthode des pluies

BASSIN 2 D'INFILTRATION

Coefficient de perméabilité k

Débit de fuite

Volume de stockage

0

50

100

150

200

250

300

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600

Hau

teu

r (m

m)

t (min)

h(a;b) h(Qf)