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SISTEMA DE ABASTECIMENTO DE ÁGUA
CIDADE: IGUATAMA
VOLUME ÚNICO: PROJETO ESTRUTURAL
OUTUBRO/2015
PROJETO ESTRUTURAL
ARQUIVO:
MD-2012.005-MG.IGM-SAA-EST.001=0
CONTRATANTE:
FUNASA – FUNDAÇÃO NACIONAL DE SAÚDE
CONTRATO:
005/2012
PROGRAMA:
PAC 2 DATA:
20/10/2015 MUNICÍPIO/ÁREA:
MUNICÍPIO DE IGUATAMA FOLHA:
TÍTULO:
SISTEMA DE ABASTECIMENTO DE ÁGUA PROJETO ESTRUTURAL
ÍNDICE DE REVISÕES
REV.
DESCRIÇÃO E/OU FOLHAS ATINGIDAS
0
EMISSÃO ORIGINAL
REV. 0 REV. A REV. B REV. C REV. D REV. E REV. F REV. G REV. H
DATA 20/10/2015
PROJETO
EXECUÇÃO
VERIFICAÇÃO
APROVAÇÃO
3
ÍNDICE
1 SUMÁRIO ....................................................................................................................... 4
2 INTRODUÇÃO ............................................................................................................... 5
3 CONSIDERAÇÕES INICIAIS ......................................................................................... 6
4 DIMENSIONAMENTOS .................................................................................................. 7
4.1 TANQUE DE CONTATO ......................................................................................... 7 4.2 REL 100 M³ ............................................................................................................18 4.3 POÇOS PROFUNDOS 1/2/3/ZAIII .........................................................................38 4.4 PÓRTICO PARA MONOVIA (CAP. 1000 KG) - ZB/ZAI E ZM/ZA IV .......................40 4.5 CAIXAS .................................................................................................................48 4.6 EEAT ZA I ..............................................................................................................55 4.7 EEAT ZA II | EEAT ZA IV (2X) ................................................................................67 4.8 RAP 50 M3 E REL 20 M3 .......................................................................................74 4.9 CASA DE QUÍMICA ZAIII ......................................................................................80
5 PEÇAS GRÁFICAS ...................................................................................................... 90
6 ANOTAÇÃO DE RESPONSABILIDADE TÉCNICA - ART........................................ 100
4
1 SUMÁRIO
O Projeto Estrutural do Sistema de Abastecimento de Água do município de Iguatama é
composto por volume único, estruturado da seguinte forma:
• VOLUME ÚNICO – PROJETO ESTRUTURAL
5
2 INTRODUÇÃO
É apresentado, a seguir, o Memorial de Cálculo do Projeto Estrutural de implantação do SAA
da localidade Iguatama.
Para a elaboração do presente projeto foram utilizados como referência os projetos básicos
desenvolvidos.
6
3 CONSIDERAÇÕES INICIAIS
Assim como definido no Relatório Técnico Preliminar, a concepção prevista para o sistema de
abastecimento de água de Iguatama prevê:
PREMISSAS DE CÁLCULO
• Classe de agressividade ambiental III (estruturas para reservação de água) e II
(demais);
• Cobrimento da armadura =4,0 cm;
• Resistência característica do concreto estrutural: fck ≥ 35 Mpa (estruturas para
reservação de água) e 25 Mpa (demais);
• Módulo de elasticidade secante do concreto: Ecs = 28.160.540,00 KN/m² (fck ≥ 35) e
23.800.000,00 KN/m² (fck ≥ 25 Mpa);
• Peso específico do concreto armado: ˠ conc = 25 kN/m³;
• Aço da armadura: CA 50;
• Módulo de elasticidade do aço: Es = 210.000.000 KN/m²;
• Peso específico do solo: ˠ solo = 18,0 kN/m³;
• Ângulo de atrito do solo: Ɵ solo = 30º.
• Tensão admissível do solo: σs,adm = 1,0 kgf/cm² e 1,5 kgf/cm², conforme indicado nos
desenhos.
NORMAS TÉCNICAS
Os cálculos, dimensionamentos e decisões de projeto foram feitos de acordo com os critérios e
prescrições das normas da Associação Brasileira de Normas Técnicas (ABNT) em suas últimas
edições:
• NBR 6118:2014 Projetos de estruturas de concreto;
• NBR 6122:2010 Projeto e execução de fundações;
METODOLOGIA DE CÁLCULO
Para a análise estrutural e dimensionamento das estruturas foram utilizadas as prescrições
normativas auxiliadas por softwares desenvolvidos com o auxílio do programa Microsoft Excel.
7
4 DIMENSIONAMENTOS
4.1 TANQUE DE CONTATO
- Modelo lançado
8
- Cargas
• Água
• Sobrecarga na cobertura (2 kN/m²) e brita (5,4 kN/m²)
9
- Saídas de dimensionamento
• Laje de fundo
➢ Momento fletor horizontal (M11) → -25 kN.m a 40 kN.m e Força axial (F11) → 0 kN a 50 kN
➢ Momento fletor vertical (M22) → -25 kN.m a 25 kN.m e Força axial (F22) → 0 kN a 50 kN
10
➢ Esforço cortante horizontal e vertical (V13 e V23) → -100 kN a 100 kN
➢ Diagrama de deformação vertical → -0,0067 m a 0
Deformação máxima = 0,003 m
Coeficiente de recalque vertical = 15.000 kN/m³
Tensão aplicada no solo = 0,003 x 15.000 = 45 kN/m² ≈ 0,5 kgf/cm²
11
• Laje de cobertura
➢ Momento fletor horizontal (M11) → -35 kN.m a 20 kN.m e Força axial (F11) → 0 kN a 50 kN
➢ Momento fletor vertical (M22) → -40 kN.m a 40 kN.m e Força axial (F22) → 0 kN a 50 kN
12
➢ Esforço cortante horizontal e vertical (V13 e V23) → -100 kN a 100 kN
• Paredes externas
➢ Momento fletor horizontal (M11) → -30 kN.m a 30 kN.m e Força axial (F11) → 0 kN a 70 kN
13
➢ Momento fletor vertical (M22) → -45 kN.m a 20 kN.m e Força axial (F22) → 0 kN a 50 kN
➢ Esforço cortante horizontal e vertical (V13 e V23) → -100 kN a 100 kN
14
• Paredes internas
➢ Momento fletor horizontal (M11) → -15 kN.m a 15 kN.m e Força axial (F11) → 0 kN a 70 kN
➢ Momento fletor vertical (M22) → -15 kN.m a 15 kN.m e Força axial (F22) → 0 kN a 50 kN
15
➢ Esforço cortante horizontal e vertical (V13 e V23) → -100 kN a 100 kN
- Armação
FLEXAO NORMAL COMPOSTA COM FISSURAÇÃO - SECAO RETANGULAR - NBR 6118:2007 - Unidades: kN, cm - Revisão 12 - 21Fev2012
Obra / Elemento: ESTÁDIO II
Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP
fck 3,5 3,5 3,5 3,5 Ecs 2816 2816 2816 2816
fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000
b 100 100 100 100 sc fibra sup. (compr. -) -0,77 -0,77 -0,77 -0,77
h 20 20 20 20 ss sup (tração +)
d 15 15 15 15 ss inf (tração +) 31,72 31,72 31,72 31,72
d' 5 5 5 5 x II 2,29 2,29 2,29 2,29
N (gf=1,4; compr.+ ) -50 -50 -50 -50 I II (relativa à LN) 5634 5634 5634 5634
M ( gf=1,4 ) (>=0) 1500 1500 1500 1500 I II / I g 0,0820 0,0820 0,0820 0,0820
h1 2,25 2,25 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00
wk 0,01 0,01 0,01 0,01
f As sup e As0 1,25 1,25 1,25 1,25 (0.5 a
f As inf e DAs 1,25 1,25 1,25 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO
Tipo aço A A A A Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP
As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25 1,25 1,25
K fis Espaç. p/ larg. b
As sup com fiss 0,00 0,00 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00 0,00 0,00
As inf 4,34 4,34 4,34 4,34 f As inf 1,25 1,25 1,25 1,25
K fis 1,41 1,41 1,41 1,41 Espaç. p/ larg. b 20,02 20,02 20,02 20,02
As inf com fiss 6,13 6,13 6,13 6,13 Nº f As inf 4,99 4,99 4,99 4,99
As0
K fis
As0 com fiss
DAs inf
K fis
DAsf inf com fiss TIPO DE BARRA / h1
x 0,70 0,70 0,70 0,70 Lisa (CA-25) / 1
d lim 5,12 5,12 5,12 5,12 Entalhada (CA-60) / 1.4
Caso Caso 1 Caso 1 Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25
SAs fiss/Ac(%) (
16
Adotado Ø12,5 c/15
Adotado Ø12,5 c/15
FLEXAO NORMAL COMPOSTA COM FISSURAÇÃO - SECAO RETANGULAR - NBR 6118:2007 - Unidades: kN, cm - Revisão 12 - 21Fev2012
Obra / Elemento: ESTÁDIO II
Seção M11-EXT M11-INT M22-EXT M22-INT Seção M11-EXT M11-INT M22-EXT M22-INT
fck 3,5 3,5 3,5 3,5 Ecs 2816 2816 2816 2816
fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000
b 100 100 100 100 sc fibra sup. (compr. -) -0,84 -0,75 -1,15 -0,64
h 25 25 25 25 ss sup (tração +)
d 20 20 20 20 ss inf (tração +) 31,84 31,77 32,11 31,67
d' 5 5 5 5 x II 3,30 2,99 4,21 2,64
N (gf=1,4; compr.+ ) -50 -50 0 -50 I II (relativa à LN) 13536 11881 16498 10194
M ( gf=1,4 ) (>=0) 3000 2500 4500 2000 I II / I g 0,1019 0,0895 0,1243 0,0768
h1 2,25 2,25 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00
wk 0,02 0,01 0,02 0,01
f As sup e As0 1,25 1,25 1,25 1,25 (0.5 a
f As inf e DAs 1,25 1,25 1,25 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO
Tipo aço A A A A Seção M11-EXT M11-INT M22-EXT M22-INT
As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25 1,25 1,25
K fis Espaç. p/ larg. b
As sup com fiss 0,00 0,00 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00 0,00 0,00
As inf 5,93 5,09 7,54 4,26 f As inf 1,25 1,25 1,25 1,25
K fis 1,00 1,41 1,01 1,41 Espaç. p/ larg. b 20,66 17,05 16,12 20,44
As inf com fiss 5,94 7,20 7,61 6,00 Nº f As inf 4,84 5,87 6,20 4,89
As0
K fis
As0 com fiss
DAs inf
K fis
DAsf inf com fiss TIPO DE BARRA / h1
x 1,11 0,89 1,93 0,68 Lisa (CA-25) / 1
d lim 7,25 6,62 9,63 5,92 Entalhada (CA-60) / 1.4
Caso Caso 1 Caso 1 Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25
SAs fiss/Ac(%) (
17
Adotado Ø12,5 c/10
Adotado Ø12,5 c/15
FLEXAO NORMAL COMPOSTA COM FISSURAÇÃO - SECAO RETANGULAR - NBR 6118:2007 - Unidades: kN, cm - Revisão 12 - 21Fev2012
Obra / Elemento: ESTÁDIO II
Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP
fck 3,5 3,5 3,5 3,5 Ecs 2816 2816 2816 2816
fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000
b 100 100 100 100 sc fibra sup. (compr. -) -1,01 -0,64 -0,75 -0,75
h 25 25 25 25 ss sup (tração +)
d 20 20 20 20 ss inf (tração +) 31,92 31,67 31,77 31,77
d' 5 5 5 5 x II 3,83 2,64 2,99 2,99
N (gf=1,4; compr.+ ) -50 -50 -50 -50 I II (relativa à LN) 16755 10194 11881 11881
M ( gf=1,4 ) (>=0) 4000 2000 2500 2500 I II / I g 0,1262 0,0768 0,0895 0,0895
h1 2,25 2,25 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00
wk 0,02 0,01 0,01 0,01
f As sup e As0 1,25 1,25 1,25 1,25 (0.5 a
f As inf e DAs 1,25 1,25 1,25 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO
Tipo aço A A A A Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP
As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25 1,25 1,25
K fis Espaç. p/ larg. b
As sup com fiss 0,00 0,00 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00 0,00 0,00
As inf 7,63 4,26 5,09 5,09 f As inf 1,25 1,25 1,25 1,25
K fis 1,00 1,41 1,41 1,41 Espaç. p/ larg. b 16,02 20,44 17,05 17,05
As inf com fiss 7,66 6,00 7,20 7,20 Nº f As inf 6,24 4,89 5,87 5,87
As0
K fis
As0 com fiss
DAs inf
K fis
DAsf inf com fiss TIPO DE BARRA / h1
x 1,54 0,68 0,89 0,89 Lisa (CA-25) / 1
d lim 8,37 5,92 6,62 6,62 Entalhada (CA-60) / 1.4
Caso Caso 1 Caso 1 Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25
SAs fiss/Ac(%) (
18
4.2 REL 100 M³
- Modelo lançado
19
20
21
Cargas lançadas
SC (1.200 kN, água mais peso próprio)
TABLE: Combination Definitions
ComboName ComboType AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor
Text Text Yes/No Text Text Unitless
VENTO Envelope No Linear Static VX- 1
VENTO Linear Static VX+ 1
VENTO Linear Static VY- 1
VENTO Linear Static VY+ 1
DEAD+VENTO Linear Add No Linear Static DEAD 1
DEAD+VENTO Response Combo VENTO 1
DEAD+SC+VENTO Linear Add No Linear Static DEAD 1
DEAD+SC+VENTO Linear Static SC 1
DEAD+SC+VENTO Response Combo VENTO 1
DEAD+SC Linear Add No Linear Static DEAD 1
DEAD+SC Linear Static SC 1
FINAL Envelope No Response Combo DEAD+SC 1
FINAL Response Combo DEAD+VENTO 1
FINAL Response Combo DEAD+SC+VENTO 1
FINAL Linear Static DEAD 1
DEAD+VX+ Linear Add No Linear Static DEAD 1
DEAD+VX+ Linear Static VX+ 1
DEAD+VX- Linear Add No Linear Static DEAD 1
DEAD+VX- Linear Static VX- 1
DEAD+VY+ Linear Add No Linear Static DEAD 1
DEAD+VY+ Linear Static VY+ 1
DEAD+VY- Linear Add No Linear Static DEAD 1
DEAD+VY- Linear Static VY- 1
22
VENTO 0º (VX+) E VENTO 180º (VX-)
VENTO 90º (VY+) E VENTO 270º (VY-)
23
Esforços solicitantes
• LAJE DE FUNDO
➢ Momento fletor horizontal → M11 – Envoltória máxima e mínima → -50 kN.m a 50 kN.m
➢ Momento fletor vertical → M22 – Envoltória máxima e mínima → -50 kN.m a 50 kN.m
24
➢ Esforço axial horizontal e vertical → F11 e F22 – Envoltória máxima → 0 kN a 50 kN
➢ Esforço cortante → V13 – Envoltória máxima e mínima → -100 kN a 100 kN
25
➢ Esforço cortante → V23 – Envoltória máxima e mínima → -100 kN a 100 kN
➢ Diagrama de deformação vertical → -0,0067 m a 0
Deformação máxima = 0,0045 m
Coeficiente de recalque vertical = 15.000 kN/m³
Tensão aplicada no solo = 0,0045 x 22.500 = 101,25 kN/m² ≈ 1,0 kgf/cm²
26
• LAJE DE TOPO
➢ Momento fletor horizontal → M11 – Envoltória máxima e mínima → -90 kN.m a 90 kN.m
➢ Momento fletor vertical → M22 – Envoltória máxima e mínima → -90 kN.m a 90 kN.m
27
➢ Esforço axial horizontal e vertical → F11 e F22 – Envoltória máxima → 0 kN a 50 kN
➢ Esforço cortante → V13 – Envoltória máxima e mínima → -109 kN a 109 kN
28
➢ Esforço cortante → V23 – Envoltória máxima e mínima → -100 kN a 100 kN
• VIGAS DA FUNDAÇÃO
➢ Momento fletor
Momento fletor máximo inferior nas vigas = 80 kN.m
Momento fletor máximo superior nas vigas = 135 kN.m
29
➢ Cortante
Cortante máximo nas vigas = 140 kN.m
• VIGAS DA COBERTURA
➢ Momento fletor
Momento fletor máximo inferior nas vigas = 150 kN.m
Momento fletor máximo superior nas vigas = 110 kN.m
30
➢ Cortante
Cortante máximo nas vigas = 180 kN.m
• VIGAS DE TRAVAMENTO
➢ Momento fletor
Momento fletor máximo inferior nas vigas = 70 kN.m
Momento fletor máximo superior nas vigas = 70 kN.m
31
➢ Cortante
Cortante máximo nas vigas = 40 kN.m
• PILARES
➢ Momento fletor
32
➢ Axial
33
• ARMAÇÃO
FLEXAO NORMAL COMPOSTA COM FISSURAÇÃO - SECAO RETANGULAR - NBR 6118:2007 - Unidades: kN, cm - Revisão 12 - 21Fev2012
Obra / Elemento: ESTÁDIO II
Seção LAJE SUP VIGAS SUP VIGAS SUP VIGAS TRAV. Seção LAJE SUP VIGAS SUP VIGAS SUP VIGAS TRAV.
fck 2,5 2,5 2,5 2,5 Ecs 2380 2380 2380 2380
fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000
b 100 50 50 40 sc fibra sup. (compr. -) -1,23 -0,87 -1,18 -0,84
h 30 50 50 50 ss sup (tração +)
d 25 45 45 45 ss inf (tração +) 31,53 31,94 31,62 31,96
d' 5 5 5 5 x II 6,40 8,73 11,12 8,47
N (gf=1,4; compr.+ ) 0 0 0 0 I II (relativa à LN) 46850 80151 127649 60510
M ( gf=1,4 ) (>=0) 9000 8000 13500 6000 I II / I g 0,2054 0,1531 0,2438 0,1444
h1 2,25 2,25 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00
wk 0,03 0,03 0,03 0,03
f As sup e As0 1,6 1,6 2 1,25 (0.5 a
f As inf e DAs 1,6 1,6 2 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO
Tipo aço A A A A Seção LAJE SUP VIGAS SUP VIGAS SUP VIGAS TRAV.
As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,6 1,6 2 1,25
K fis Espaç. p/ larg. b
As sup com fiss 0,00 0,00 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00 0,00 0,00
As inf 12,48 5,95 10,34 4,45 f As inf 1,6 1,6 2 1,25
K fis 1,00 1,04 1,01 1,00 Espaç. p/ larg. b 16,11 16,28 15,00 11,03
As inf com fiss 12,48 6,18 10,47 4,45 Nº f As inf 6,21 3,07 3,33 3,63
As0
K fis
As0 com fiss
DAs inf
K fis
DAsf inf com fiss TIPO DE BARRA / h1
x 4,47 4,26 7,41 3,98 Lisa (CA-25) / 1
d lim 16,11 21,48 27,90 20,79 Entalhada (CA-60) / 1.4
Caso Caso 1 Caso 1 Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25
SAs fiss/Ac(%) (
34
FLEXAO NORMAL COMPOSTA COM FISSURAÇÃO - SECAO RETANGULAR - NBR 6118:2007 - Unidades: kN, cm - Revisão 12 - 21Fev2012
Obra / Elemento: ESTÁDIO II
Seção VIGAS LAJE INF Seção VIGAS LAJE INF
fck 2,5 2,5 Ecs 2380 2380
fyk 50 50 Es 21000 21000
b 50 100 sc fibra sup. (compr. -) -0,51 -0,46
h 100 50 ss sup (tração +)
d 95 45 ss inf (tração +) 31,93 31,89
d' 5 5 x II 11,68 5,05
N (gf=1,4; compr.+ ) 0 0 I II (relativa à LN) 310824 55264
M ( gf=1,4 ) (>=0) 13500 5000 I II / I g 0,0745 0,0528
h1 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00
wk 0,03 0,03
f As sup e As0 1,25 1,25 (0.5 a
f As inf e DAs 1,25 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO
Tipo aço A A A A Seção VIGAS LAJE INF
As sup 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25
K fis Espaç. p/ larg. b
As sup com fiss 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00
As inf 4,64 3,62 f As inf 1,25 1,25
K fis 1,00 1,00 Espaç. p/ larg. b 13,22 33,90
As inf com fiss 4,64 3,62 Nº f As inf 3,78 2,95
As0
K fis
As0 com fiss
DAs inf
K fis
DAsf inf com fiss TIPO DE BARRA / h1
x 3,32 1,30 Lisa (CA-25) / 1
d lim 27,90 12,00 Entalhada (CA-60) / 1.4
Caso Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25
SAs fiss/Ac(%) (=35 --> fywd = 50/1.15
b 50 50 40
h 100 50 50 (*2) Recomendado: Q = 35 º
d 95 45 45 VIGAS-FUND VIGAS-SUP VIGAS-TRAV
Q (30º
35
CISALHAMENTO EM LAJES (sem armadura de cisalhamento) - Unidades: kN, cm
NBR 6118:2007 - Item 19.4.1
Obra / Laje:
Seção
fck 2,5 2,5
b 100 100
h 30 50
d 25 45
P (%) 100 100
As1 13,33 15
N (compr. +) 0 0
V biela 109 158
V armadura (verificação necessidade de armar) 109 158
VERIFICAÇÃO DA BIELA COMPRIMIDA:
Vsd / Vrd2 0,1407 0,1133
Biela Comprimida: Dentro limites = " " / Fora limites = NÃO OK OK OK
VERIFICAÇÃO NECESSIDADE DE ARMAR AO CISALHAMENTO:
Vsd / VRd1 (
36
37
38
4.3 POÇOS PROFUNDOS 1/2/3/ZAIII
Cargas
Apoio do cavalete = 1,0 tf
Ancoragem 0,2 tf (empuxo)
> YPPR - APOIO
MY
a = 50,00 cm A = 100 cm >
b = 50,00 cm B = 100 cm
Ho = 106,00 cm hADOTADO= 30 cm XHt = 100,00 cm hSUGERIDO= 12,5 cm
> MX
A
>
* * * B
V = 1,00 t
X = 0,00 t
Y = 0,00 t
MY = 0,00 tm
MX = 0,00 tm Ht Ho
h
ss,adm = 10,00 t/m2
gc = 2,50 t/m3 gREV. = 1000,00gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=
P.P. = 2,17 t
SV = 3,17 t Vc.estrut.= 0,49 m3
MY,o (1) = 0 tm Vc.regul.= 0,05 m3
MX,o (2) = 0 tm Aforma= 2,72 m2
eo (1) = 0,00 m Vescav.= 4,20 m3
eo (2) = 0,00 m Vreaterro= 3,73 m3
QUANTITATIVOS
Ac = 100 %
.*** ***
#DIV/0!
* * *
TENSÃO MÁXIMA
3,17 t / m2
TENSÃO MÍNIMA
3,17 t / m2
* * *
* * *
a
b
o
t/m2
M
V m
espess 'e'
Largura 'L'
L= 1,00 m Tensão 's'
V = 10,00 x 0,50 = 5,00 t/m
M = 10,00 x 0,50 x 0,25 = 1,25 t.m/m
T = 10,00 t/m2 As = = Ø 10,0 c/ 10,0
Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0
SAPATA - 100 x 100
10,00
0,5
e = 0,30m ENTRADA
4,50 cm2/m
00,00 cm2/m
0,30 m
t/m2
RESULTADOS
1,00
10,00
m
39
> YPPR - ANCORAGEM
MY
a = 50,00 cm A = 100 cm >
b = 50,00 cm B = 100 cm
Ho = 160,00 cm hADOTADO= 30 cm XHt = 100,00 cm hSUGERIDO= 12,5 cm
> MX
A
>
* * * B
V = 0,00 t
X = 0,20 t
Y = 0,00 t
MY = 0,00 tm
MX = 0,00 tm Ht Ho
h
ss,adm = 10,00 t/m2
gc = 2,50 t/m3 gREV. = 3,92gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=
P.P. = 2,51 t
SV = 2,51 t Vc.estrut.= 0,63 m3
MY,o (1) = 0,32 tm Vc.regul.= 0,05 m3
MX,o (2) = 0 tm Aforma= 3,80 m2
eo (1) = 0,13 m Vescav.= 4,20 m3
eo (2) = 0,00 m Vreaterro= 3,73 m3
QUANTITATIVOS
Ac = 100 %
.*** ***
4,56
* * *
TENSÃO MÁXIMA
4,43 t / m2
TENSÃO MÍNIMA
0,59 t / m2
* * *
* * *
a
b
o
t/m2
M
V m
espess 'e'
Largura 'L'
L= 1,00 m Tensão 's'
V = 10,00 x 0,50 = 5,00 t/m
M = 10,00 x 0,50 x 0,25 = 1,25 t.m/m
T = 10,00 t/m2 As = = Ø 10,0 c/ 10,0
Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0
SAPATA - 100 x 100
10,00
0,5
e = 0,30m ENTRADA
4,50 cm2/m
00,00 cm2/m
0,30 m
t/m2
RESULTADOS
1,00
10,00
m
40
4.4 PÓRTICO PARA MONOVIA (CAP. 1000 KG) - ZB/ZAI E ZM/ZA IV
41
Carga vertical considerada para a talha = 1000 Kg.
Sobrecarga horizontal = 200 Kg (100 Kg para cada base)
• TALHA – CAPACIDADE PARA 1000 Kg
Dimensionamento de viga de monovia
Capacidade (R): 1 tf
Trem-tipo adotado (tf e m)
P 0,5 0.5 tf Carga da ponte rolante
a= 0,4 m
1.2.Vão da viga de rolamento
Caso 1
Lj= 5 m
Caso 2
Lv= 2,5 m Lm= 5 m
Considerações de Norma e dados geométricos da seção
alpha 1,2 coeficiente de Impacto vertical
Pp 0,060 tf/m Peso próprio da viga de rolamento+trilho
desl - l/ 400 des. Admissível
Fy 2,5 tf/cm2 Tensão de escoamento
E 2100 tf/cm2 Módulo de elasticidade
Lb 500 cm Comprimento destravado
cb 1
vel 0,33 m/s
cond 1
Perfil da viga de rolamento CVS 400 X 60
d 40 cm Altura do perfil
bfs 13 cm Largura da mesa superior
tfs 1,27 cm Espessura da mesa superior
tw 0,95 cm Espessura da alma
tfi 1,905 cm Espessura do flange inferior
bfi 13 cm Largura do flange inferior
Perfil 1 Condição de simetria do perfil
Lz 9 cm
Conectores
z 12 cm
Npl 2 *Npt 2
ec 4 cm
s 6,5 cm
Fup 4,08 tf/cm2
dp 1,9 cm
fck 0 MPa resist. Concreto
obs: Npl e Npt correspondem
ao números de conectores respectivamente
da seção longitudinal e transversal
Vigas rolantes com capacidade
42
Propriedades do perfil da viga de rolamento OS 400 x 60
área ycg Ay Ay2 Io
Mesa inf 24,765 0,635 15,725775 9,985867 2,22 130
alma 34,98375 20,3175 710,7823406 14441,32 3953,40 FLECHA
Mesa sup 16,51 39,365 649,91615 25583,95 2,22 36%
Somatório 76,25875 1376,424266 40035,26 3957,84 12,7
ycg 18,04939454 cm Centro de gravidade em y 26%
ysup 21,95060546 cm Centro de gravidade em y sup
yinf 18,04939454 cm Centro de gravidade em y inf
Ag 76,25875 cm2 Área da seção transversal
Ix 19149,5 cm4 Inércia do perfil na direção x
wxsup 872,4 cm3 Módulo elástico em x (superior) 400 4%
wxinf 1060,9 cm3 Módulo elástico em x (inferior) 9,5
Iy 583,9 cm4 Inércia em y
Iyms 232,5 cm4 Inércia da mesa superior em y
wyms 35,77 cm3 Módulo elástico em y (mesa superior)
rt 3,62 cm Raio de giração da seção T
Massa 60 kg/m Massa do perfil
It 49,4 cm4 Momento de torção 19,05 29%
130
Cálculo dos esforços
Cálculo do momento vertical máximo
Caso 1 viga biapoiada
Mcpr1 1,15 tfm Momento devido à ponte rolante
Mcprv1 1,44 tfm Momento devido à ponte rolante + impacto
Mccp 0,19 tfm Momento devido ao peso próprio da viga
Mctotal1 1,63 tfm Momento total resultante vertical
Ht 0,00 tf Esforço horizontal transversal por roda
Mcht1 0,00 tfm Momento devido à carga horizontal
Caso 2 viga em balanço
Mcpr2 2,30 tfm Momento devido à ponte rolante
Mcprv2 2,88 tfm Momento devido à ponte rolante + impacto
Mccp2 0,19 tfm Momento devido ao peso próprio da viga
Mctotal2 3,06 tfm Momento total resultante no balanço
Mcht2 0,00 tfm Momento devido à carga horizontal no balanço
Momentos máximos
Mctotal 3,06 tfm Momento máximo resultante vertical
Mcht 0,00 tfm Momento máximo resultante horizontal
1.4.2. Cálculo do cortante máximo
Caso1 viga biapoiada
Qpr 0,96 tf Cortante devido à ponte rolante
Qprimp2 0,24 tf Impacto vertical de 25% da carga total
Qcp 0,15 tf Cortante devido à carga permanente
Qmax1 1,35 tf Cortante máximo
Qh1 0,00 tf Cortante máximo horizontal
Caso2 viga em balanço
Qpr2 1 tf Cortante devido a ponte rolante
Qprimp2 0,25 tf Impacto vertical de 25% da carga total
Qcp2 0,15 tf Cortante devido a carga permanente
Qmax2 1,40 tf Cortante máximo no balanço
Qh2 0 tf Cortante máximo horzontal no balanço
Cortantes máximos
Qmax 1,40 tf Cortante máximo
Qhmax 0,00 tf Cortante máximo horizontal total
1.4.3. Flecha máxima
Caso 1- Viga biapoiada
delta 1 0,07 cm Deslocamento atuante em y OK 6%
delta adm 1,25 cm Deslocamento admissível
delta1y 0,00 cm Deslocamento atuante em x OK 0%
Caso 2- viga em balanço
delta 2 0,35 cm Deslocamento no balanço OK 28%
delta adm2 1,25 cm Deslocamento admissível no balanço
delta 2y 0,00 cm Deslocamento em y OK 0%
Carga atuante em cada roda
P' 1,88 tf
1.5. Tensões Atuantes
1.5.1.Viga sem contenção lateral (1) Modelo adotado
P' P' 1,88 tf
Ht= 0,0 tf
Md 0,0 tfcm
43
Tensões atuantes 1
fbx 0,35 tf/cm2 Tensão normal de flexão em x
fasup 0,00 tf/cm2 Tensão normal de compressão y
fby 0,00 tf/cm2 Tensão normal de flexão em y
Mesa inferior
fbxinf 0,29 tf/cm2 Tensão normal de flexão em x
Tensões locais
s11 0,83 tf/cm2 1,6*Plinha/tfi2
s12 0,27 tf/cm2 1,6*Mctotal/(MÁXIMO(Lj;Lv;Lm)*tfi2)
s1 0,83 tf/cm2 máximo(s11;s12)
s2 1,45 tf/cm2 2,8*Plinha/tfi2
Tensões devido à torção
Md 0,0 tfcm Momento atuante
t 0,000 tf/cm2 Tensão cisalhante atuante
alma
fv 0,04 tf/cm2 Tensão cisalhante
Tensões admissíveis
Fbx 0,70 tf/cm2 Tensão admissível no eixo de maior inércia
1.6.2. Tensão de flexão em torno do eixo de menor inércia
Fby 1,88 tf/cm2 Tensão admissível no eixo de menor inércia
1.6.3.Tensão de compressão da viga
lbviga 138,31
cc 128,77
Fa 0,57 tf/cm2 Tensão admissível de compressão
Somatório das tensões
Tensões %
sh 0,35 tf/cm2
(fbx) 0,70 tf/cm2
50% OK
shz 0,35 tf/cm2
(fbx+fby) 1,65 tf/cm2
21% OK
s 1,18 tf/cm2 (s1+sh) 1,65 tf/cm2 71% OK
sv1 1,31 tf/cm2
RAIZ(sh2+s2
2-sh*s2) 1,875 tf/cm2
70% OK
sv2 0,35 tf/cm2
RAIZ(sh2+3*t2) 1,875 tf/cm
219% OK
t 0,00 tf/cm2 1 tf/cm2 0% OK
Dimensionamento dos conectores
Rmax 1,40 tf
Hmáx 0,0 tf
Hlong 0,1 tf
M 0,00 tfcm
Esforços nos conectores mais solicitados
Atuante Admissível
T 0,35 tf 3,82 tf 9% OK
V 0,03 tf 1,97 tf 1% OK
Ap 2,835 cm2
Ancoragem mínima -caso barras roscadas
Lb #DIV/0! mm
Verificação da flambagem na mesa superior da viga de rolamento
cz 5,53 cm
Malpha 3,9 tfcm Momento (qmax/2+M/z)*cz
Walpha 2,42 cm3 (Lz*tfs2/6)
salpha 1,60 tf/cm2 Tensão adm (Malpha/walpha)
Tensões atuante admissível %
salpha 1,60 1,65 97% OK
Atuantes Admissíveis
TCV
44
• PILARES
BASE
CARGAS
CARREGAMENTOS
1 CARGA PERMANENTE 0,00 0,00 -0,10 0,00 0,00
MONOVIA - CASO 1 0,00 0,00 0,64 0,00 0,00
MONOVIA - CASO 2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
MONOVIA - CASO 3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2
QUADRO DE CARGAS
G
R
U
P
O
" 1 "
Hx Hy Vz Mx My
BASE
CARGAS
CARREGAMENTOS
1 CARGA PERMANENTE 0,00 0,00 -0,30 0,00 0,00
MONOVIA - CASO 1 0,00 0,00 -1,92 0,00 0,00
MONOVIA - CASO 2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
MONOVIA - CASO 3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Mx My
2
Hx Hy Vz
QUADRO DE CARGAS
G
R
U
P
O
" 3 "
45
• VIGAS
V 1 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P1 - P2*) (C= 1.80) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.000 cm. (C/9999999)
Moment.: -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.1(x= 0.14) 0.0(x= 0.90) -0.1(x= 1.66)
Cortant.: ------- 0.2 0.1 0.0 -0.1 -0.2 ------- 0.2(x= 0.20) -0.2(x= 1.60)
Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36) -----
Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36)
Estribos: 10x1Ø6.3 c/0.15(1.40)
Armadura de vigas
Obra: MODELAGEM
Grupo no 2 VIGA --- Pisoigual 1
V 1 --- Grupo: 2
Tramo nº 1 (*P1 - P2*) (C= 1.80) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.008 cm. (C/21587)
Moment.: -0.1 0.1 0.6 1.1 0.6 0.1 -0.1 -0.2(0.09) 0.1(0.30) 1.1(0.90) 0.1(1.50) -0.2(1.71)
Cortant.: ------- 1.8 1.7 -1.6 -1.7 -1.8 ------- 1.8(x= 0.20) -1.8(x= 1.60)
Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36) -----
Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36)
Estribos: 10x1Ø6.3 c/0.15(1.40)
• FUNDAÇÃO
46
> HY
A = 100,00 cm MX
S1/S2
B = 100,00 cm >
h = 40,00 cm A > MY >
HX
a = 40,00 cm
b = 40,00 cm
Ho = 40,00 cm
Ht = 175,00 cm
gc = 2,50 t/m3 Hogt = 1,80 t/m3 Ht
2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56
2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56
1 5,10 5,10 100,00 1.000,00 61,87
2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56
2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56
HIP. V (t) HX (t) HY (t) MX (tm) MY (tm)
2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42
2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42
1 2,06 -0,03 0,00 -0,01 0,00
2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42
2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42
HIP. CARREGAMENTOS COMBINADOS
Deslizamento
14,56
Tensão máx. (t/m2)
9,25
Tensão mín. (t/m2)
CP
CP + SC
CP
CP + SC
CARREGAMENTOS COMBINADOS
Área Comprimida (%)
CP + SC
h
Reviramento
7,07
CP + SC
100,00
CP + SC
CP + SC
CP + SC
CP + SC
Deslizam.Tensão máx.
(t/m2)
Tensão mín.
(t/m2)Área Comp. (%) Reviram.
3,25
CALCULAR
a
bCARGAS
B
MÁXIMOS E MÍNIMOS
o
EIXOS
N CARGAS V (t) HX (t) HY (t) MX (tm) MY (tm)
1 CP 2,06 -0,03 0,00 -0,01 0,00
2 SC 1,15 0,15 0,10 0,05 0,42
47
ARMAÇÃO
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 10,0 = 7,85 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 10,0 = 7,85 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 18 kNm/m 1,8 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 70 kN/m 7,0 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 1,16 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 6,00 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 21 cm
ρw,min s,max,transversal 35 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
48
4.5 CAIXAS
• CAIXA DESCARGA
VERIFICAÇÃO DA TENSÃO NO SOLO
Vol. de concreto = (1,60 x 1,60 x 2,30) – (1,20 x 1,20 x 1,90) + (1,60 x 1,60 x 0,20) = 3,66 m3
Peso do concreto = 3,66 x 2,50 = 9,15 t
Vol. de água = 1,20 x 1,20 x 1,90 = 2,74 m3
Peso da água = 2,74 x 1,00 = 2,74 t
Peso SC = 5,00 t
Peso total = 9,15 + 2,74 + 5,00 = 16,70 t
s solo = 16,70 / (1,60 x 1,60) = 6,52 t/m2 < s admissível = 10,0 t/m2 → OK
49
ESFORÇOS
Laje de fundo
Tampa
50
ARMAÇÃO
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 15,0 = 8,18 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 15,0 = 8,18 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 46 kNm/m 4,6 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 55 kN/m 5,5 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 7,59 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 7,59 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 9 cm
ρw,min s,max,transversal 15 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
51
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 15,0 = 8,18 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 15,0 = 8,18 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 20 kNm/m 2,0 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 50 kN/m 5,0 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 3,19 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 3,19 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 9 cm
ρw,min s,max,transversal 15 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
52
• POÇO SECO
VERIFICAÇÃO DA TENSÃO NO SOLO
Vol. de concreto = (1,30 x 1,30 x 2,40) – (0,90 x 0,90 x 2,00) + (0,45 x 0,90 x 0,40) = 2,60 m3
Peso do concreto = 2,60 x 2,50 = 6,50 t
Vol. de água = 0,90 x 0,90 x 2,00 = 1,62 m3
Peso da água = 1,62 x 1,00 = 1,62 t
Peso SC = 5,00 t
Peso total = 6,50 + 1,62 + 5,00 = 13,12 t
s solo = 13,12 / (1,30 x 1,30) = 7,75 t/m2 < s admissível = 10,0 t/m2 → OK
53
ESFORÇOS
Laje de fundo
54
ARMAÇÃO
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 10,0 = 12,27 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 10,0 = 12,27 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 66 kNm/m 6,6 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 63 kN/m 6,3 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 11,42 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 11,42 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 9 cm
ρw,min s,max,transversal 15 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
55
4.6 EEAT ZA I
• LAJES
ESFORÇOS
56
ARMAÇÃO
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 15,0 = 3,35 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 15,0 = 3,35 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 14 kNm/m 1,4 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 32 kN/m 3,2 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 2,58 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 2,58 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 8 cm
ρw,min s,max,transversal 12,6 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
57
ESFORÇOS
58
ARMAÇÃO
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 15,0 = 3,35 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 15,0 = 3,35 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 9 kNm/m 0,9 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 16 kN/m 1,6 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 1,61 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 2,25 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 8 cm
ρw,min s,max,transversal 12,6 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
59
• VIGAS
V 1 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P2 - P3*) (C= 3.30) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.079 cm. (C/4159)
Moment.: -0.1 0.8 1.5 1.7 1.5 0.8 -0.1 -0.1(0.04) 0.8(0.58) 1.7(1.65) 0.8(2.72) -0.1(3.26)
Cortant.: ------- 1.7 0.8 0.0 -0.8 -1.7 ------- 2.3(x= 0.15) -2.3(x= 3.15)
Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.52+0.08D=3.68) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+3.52+0.12D=3.76)
Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(3.00)
V 2 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P5 - P6*) (C= 3.30) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.079 cm. (C/4159)
Moment.: -0.1 0.8 1.5 1.7 1.5 0.8 -0.1 -0.1(0.04) 0.8(0.58) 1.7(1.65) 0.8(2.72) -0.1(3.26)
Cortant.: ------- 1.7 0.8 0.0 -0.8 -1.7 ------- 2.3(x= 0.15) -2.3(x= 3.15)
Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.52+0.08D=3.68) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+3.52+0.12D=3.76)
Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(3.00)
V 3 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P5 - P2*) (C= 3.70) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.203 cm. (C/1822)
Moment.: -0.1 1.4 2.5 3.0 2.9 2.2 -0.1 -0.1(0.03) 1.4(0.62) 3.1(2.10) 2.2(3.08) -0.1(3.67)
Cortant.: ------- 2.3 1.3 0.4 -0.6 -3.7 ------- 3.1(x= 0.10) -4.7(x= 3.60)
Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.82+0.08D=3.98) -----
Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06)
Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)
V 4 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P6 - P3*) (C= 3.70) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.138 cm. (C/2675)
Moment.: -0.1 1.2 2.1 2.4 2.1 1.2 -0.1 -0.1(0.03) 1.2(0.62) 2.4(1.85) 1.2(3.08) -0.1(3.67)
Cortant.: ------- 1.9 0.9 0.0 -0.9 -1.9 ------- 2.7(x= 0.10) -2.7(x= 3.60)
Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.82+0.08D=3.98) -----
Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06)
Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)
Armadura de vigas
Obra: MODELAGEM
Grupo no 2 CINTAS 2 --- Pisoigual 1
V 1 --- Grupo: 2
60
Tramo nº 1 (*P1 - P2*) (C= 3.25) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.052 cm. (C/6218)
Moment.: -0.8 0.7 1.8 1.5 0.9 -0.6 -1.6 -1.4(0.11) 1.0(0.63) 1.8(1.00) 0.0(2.65) -1.8(3.14)
Cortant.: ------- 3.2 -0.2 -1.0 -1.8 -2.6 ------- 4.1(x= 0.15) -3.2(x= 3.10)
Arm.Superior: 2Ø10(0.12D+3.36>>) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+3.36>>)
Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)
Tramo nº 2 (*P2 - P3*) (C= 3.30) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.023 cm. (C/14591)
Moment.: -1.6 -0.6 0.7 1.0 1.0 0.5 -0.5 -1.6(0.06) 0.1(0.58) 1.0(1.86) 0.6(2.72) -0.9(3.17)
Cortant.: ------- 2.0 1.2 0.4 -0.8 -1.6 ------- 2.6(x= 0.15) -2.2(x= 3.15)
Arm.Superior: 2Ø10()
Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)
Tramo nº 2 (*P5 - P6*) (C= 3.30) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.019 cm.
(C/17004)
Moment.: -2.0 -0.7 0.7 1.0 1.0 0.6 -0.5 -2.0(0.00) 0.1(0.58) 1.1(2.08) 0.7(2.72) -0.8(3.17)
Cortant.: ------- 2.1 1.3 0.5 -0.7 -1.5 ------- 2.7(x= 0.15) -2.1(x= 3.15)
Arm.Superior: 2Ø10(
61
Moment.: -1.1 1.2 2.7 3.4 3.3 1.4 -1.2 -2.1(0.09) 1.5(0.73) 3.5(2.10) 1.8(2.97) -2.1(3.61)
Cortant.: ------- 3.8 2.2 0.8 -1.3 -4.4 ------- 5.0(x= 0.10) -5.6(x= 3.60)
Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06) -----
Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.82+0.15D=4.12)
Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)
V 5 --- Grupo: 2
Tramo nº 1 (*V 2-V 1*) (C= 1.20) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.005 cm. (C/22180)
Moment.: 0.0 0.4 0.8 1.0 0.8 0.4 -0.0 0.0(0.00) 0.5(0.22) 1.0(0.65) 0.4(0.98) -0.0(1.20)
Cortant.: 2.0 1.8 1.4 1.0 -1.7 -1.9 -2.0 2.0(x= 0.00) -2.0(x= 1.20)
Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+1.32+0.08D=1.48) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+1.32+0.12D=1.56)
Estribos: 7x1Ø6.3 c/0.15(1.00)
V 6 --- Grupo: 2
Tramo nº 1 (*P5 - P2*) (C= 3.70) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.144 cm. (C/2573)
Moment.: -1.2 1.0 2.3 2.8 3.0 1.1 -1.3 -2.3(0.09) 1.3(0.73) 3.0(2.33) 1.5(2.97) -2.3(3.61)
Cortant.: ------- 3.5 2.0 0.8 -1.0 -4.4 ------- 4.8(x= 0.10) -5.1(x= 3.60)
Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06) -----
Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.82+0.15D=4.12)
Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)
V 7 --- Grupo: 2
Tramo nº 1 (*P6 - P3*) (C= 3.70) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.074 cm. (C/5015)
Moment.: -0.8 0.8 1.4 1.5 1.4 0.8 -0.8 -1.5(0.09) 0.8(0.62) 1.5(2.10) 0.8(3.08) -1.4(3.61)
Cortant.: ------- 2.2 1.3 0.4 -1.3 -2.2 ------- 3.0(x= 0.10) -2.9(x= 3.60)
Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06) -----
Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.82+0.15D=4.12)
Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)
Armadura de vigas
Obra: MODELAGEM
Grupo no 3 LAJES --- Pisoigual 1
V 1 --- Grupo: 3
Tramo nº 1 (*P1 - P2*) (C= 3.25) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.014 cm. (C/23951)
Moment.: -0.2 0.7 1.0 0.9 0.4 -1.1 -2.3 -0.3(0.11) 0.8(0.63) 1.0(1.28) -2.3(3.21)
Cortant.: ------- 0.8 0.3 -0.8 -1.5 -2.3 ------- 1.2(x= 0.15) -2.9(x= 3.10)
62
Arm.Superior: 2Ø10(0.12D+3.36>>) -----
Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.36>>)
Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)
Tramo nº 2 (*P2 - P3*) (C= 3.30) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.073 cm. (C/4497)
Moment.: -2.3 -0.4 1.4 2.5 1.9 0.9 -0.3 -2.3(0.00) 0.1(0.65) 2.6(1.58) 1.1(2.65) -0.4(3.19)
Cortant.: ------- 3.6 2.9 -1.0 -1.5 -2.2 ------- 4.2(x= 0.15) -2.7(x= 3.15)
Arm.Superior: 2Ø10()
Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)
Tramo nº 2 (*P5 - P6*) (C= 3.30) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.060 cm. (C/5545)
Moment.: -1.9 -0.4 1.1 2.0 1.6 0.8 -0.2 -1.9(0.00) 0.0(0.65) 2.0(1.63) 0.9(2.65) -0.4(3.19)
Cortant.: ------- 3.0 2.2 -0.5 -1.1 -1.8 ------- 3.5(x= 0.15) -2.3(x= 3.15)
Arm.Superior: 2Ø10(
63
Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)
V 5 --- Grupo: 3
Tramo nº 1 (*P6 - P3*) (C= 3.70) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.098 cm. (C/3774)
Moment.: -0.2 1.0 1.6 1.8 1.6 1.0 -0.2 -0.4(0.07) 1.1(0.73) 1.8(1.85) 1.1(2.97) -0.4(3.63)
Cortant.: ------- 1.5 0.8 -0.1 -0.8 -1.5 ------- 2.0(x= 0.10) -2.0(x= 3.60)
Arm.Superior: 3Ø8(0.10D+3.82+0.10D=4.02) -----
Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06)
Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)
• PILARES
64
• FUNDAÇÃO
Referência: P2
Dimensões: 200 x 200 x 60
Verificação Valores Estado
Tensões sobre o terreno:
Critério da CYPE Ingenieros - Tensão média em combinações fundamentais:
Máximo: 1 kgf/cm²
Calculado: 0.698 kgf/cm²
Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais sem vento:
Máximo: 1.25 kgf/cm² Calculado: 0.727 kgf/cm²
Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais com vento:
Máximo: 1.25 kgf/cm² Calculado: 0.742 kgf/cm²
Passa
Tombamento da sapata: - Na direção X:
Reserva segurança: 5636.4 %
Passa - Na direção Y:
Reserva segurança: 2838.2 %
Passa
Flexão na sapata: - Na direção X:
Momento: 6.20 t·m
Passa - Na direção Y:
Momento: 6.84 t·m
Passa
Cortante na sapata: - Na direção X:
Cortante: 4.70 t
Passa - Na direção Y:
Cortante: 5.64 t
Passa
Compressão oblíqua na sapata: - Combinações fundamentais:
Critério da CYPE Ingenieros
Máximo: 546.08 t/m² Calculado: 64.07 t/m²
Passa
Altura mínima: Critério da CYPE Ingenieros
Mínimo: 15 cm Calculado: 60 cm
Passa
Referência: P3
Dimensões: 180 x 180 x 55
Verificação Valores Estado
Tensões sobre o terreno:
Critério da CYPE Ingenieros - Tensão média em combinações fundamentais:
Máximo: 1 kgf/cm² Calculado: 0.496 kgf/cm²
Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais sem vento:
Máximo: 1.25 kgf/cm² Calculado: 0.554 kgf/cm²
Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais com vento:
Máximo: 1.25 kgf/cm² Calculado: 0.585 kgf/cm²
Passa
Tombamento da sapata: - Na direção X:
Reserva segurança: 1469.9 %
Passa - Na direção Y:
Reserva segurança: 1887.5 %
Passa
Flexão na sapata: - Na direção X:
Momento: 3.20 t·m
Passa - Na direção Y:
Momento: 3.17 t·m
Passa
Cortante na sapata: - Na direção X:
Cortante: 2.64 t
Passa - Na direção Y:
Cortante: 2.81 t
Passa
Compressão oblíqua na sapata: - Combinações fundamentais:
Critério da CYPE Ingenieros
Máximo: 546.08 t/m² Calculado: 37.16 t/m²
Passa
Altura mínima: Critério da CYPE Ingenieros
Mínimo: 15 cm Calculado: 55 cm
Passa
65
ARMAÇÃO
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 10,0 = 12,27 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 10,0 = 7,85 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 57 kNm/m 5,7 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 126 kN/m 12,6 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 2,63 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 8,25 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 30 cm
ρw,min s,max,transversal 50 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
66
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 10,0 = 12,27 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 10,0 = 7,85 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 70 kNm/m 7,0 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 140 kN/m 14,0 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 2,95 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 9,00 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 30 cm
ρw,min s,max,transversal 55 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
67
4.7 EEAT ZA II | EEAT ZA IV (2X)
• LAJES
68
ARMAÇÃO:
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 15,0 = 3,35 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 15,0 = 3,35 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 14 kNm/m 1,4 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 13 kN/m 1,3 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 2,63 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 2,63 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 8 cm
ρw,min s,max,transversal 12,6 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
69
• VIGAS
V1 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P1 - P2*) (C= 2.65) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.027 cm. (C/9792)
Moment.: -0.3 0.2 0.5 0.6 0.4 -0.2 -0.6 -0.5(0.09) 0.2(0.45) 0.6(1.15) 0.0(2.20) -0.7(2.58)
Cortant.: ------- 1.2 0.6 -0.2 -0.8 -1.4 ------- 1.6(x= 0.10) -1.8(x= 2.55)
Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.71>>) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+2.71>>)
Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)
Tramo nº 2 (*P2 - P3*) (C= 2.15) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.009 cm. (C/22807)
Moment.: -0.6 -0.2 0.3 0.4 0.4 0.2 -0.2 -0.6(0.03) 0.0(0.38) 0.4(1.21) 0.2(1.77) -0.4(2.06)
Cortant.: ------- 1.2 0.8 0.3 -0.5 -1.0 ------- 1.6(x= 0.10) -1.3(x= 2.05)
Arm.Superior: 2Ø8()
Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)
Tramo nº 2 (*P5 - P6*) (C= 2.15) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.009 cm. (C/22812)
Moment.: -0.6 -0.2 0.3 0.4 0.4 0.2 -0.2 -0.6(0.03) 0.0(0.38) 0.4(1.21) 0.2(1.77) -0.4(2.06)
Cortant.: ------- 1.3 0.8 0.3 -0.4 -0.9 ------- 1.6(x= 0.10) -1.2(x= 2.05)
Arm.Superior: 2Ø8(
70
V 4 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P5 - P2*) (C= 2.15) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.014 cm. (C/15339)
Moment.: -0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.3 -0.3 -0.6(0.09) 0.3(0.38) 0.4(0.80) 0.3(1.77) -0.6(2.06)
Cortant.: ------- 1.3 0.8 -0.4 -0.8 -1.3 ------- 1.6(x= 0.10) -1.6(x= 2.05)
Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.27+0.10D=2.47) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+2.27+0.12D=2.51)
Estribos: 13x1Ø6.3 c/0.15(1.95)
V 5 --- Grupo: 1
Tramo nº 1 (*P6 - P3*) (C= 2.15) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.014 cm.
(C/15126)
Moment.: -0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.3 -0.3 -0.6(0.09) 0.3(0.38) 0.4(0.80) 0.3(1.77) -0.6(2.06)
Cortant.: ------- 1.3 0.8 -0.3 -0.8 -1.3 ------- 1.6(x= 0.10) -1.6(x= 2.05)
Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.27+0.10D=2.47) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+2.27+0.12D=2.51)
Estribos: 13x1Ø6.3 c/0.15(1.95)
Armadura de vigas
Obra: MODELAGEM
Grupo no 2 LAJES --- Pisoigual 1
V 1 --- Grupo: 2
Tramo nº 1 (*P1 - P2*) (C= 2.65) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.025 cm.
(C/10776)
Moment.: -0.1 0.3 0.4 0.4 0.3 -0.1 -0.5 -0.1(0.07) 0.3(0.53) 0.5(1.15) 0.0(2.13) -0.5(2.62)
Cortant.: ------- 0.5 0.2 -0.2 -0.6 -1.0 ------- 0.9(x= 0.10) -1.3(x= 2.55)
Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.71>>) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+2.71>>)
Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)
Tramo nº 2 (*P2 - P3*) (C= 2.15) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.006 cm.
(C/34463)
Moment.: -0.5 -0.2 0.1 0.3 0.3 0.2 0.1 -0.5(0.00) 0.3(1.34) 0.2(1.73) -0.1(2.08)
Cortant.: ------- 0.9 0.6 0.3 -0.1 -0.4 ------- 1.2(x= 0.10) -0.6(x= 2.05)
Arm.Superior: 2Ø8(
71
Tramo nº 1 (*P4 - P5*) (C= 2.65) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.025 cm.
(C/10777)
Moment.: -0.1 0.3 0.4 0.4 0.3 -0.1 -0.5 -0.1(0.07) 0.3(0.53) 0.5(1.15) 0.0(2.13) -0.5(2.62)
Cortant.: ------- 0.5 0.2 -0.2 -0.6 -1.0 ------- 0.9(x= 0.10) -1.3(x= 2.55)
Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.71>>) -----
Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+2.71>>)
Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)
Tramo nº 2 (*P5 - P6*) (C= 2.15) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 30 Flecha= 0.006 cm. (C/34463)
Moment.: -0.5 -0.2 0.1 0.3 0.3 0.2 0.1 -0.5(0.00) 0.3(1.34) 0.2(1.73) -0.1(2.08)
Cortant.: ------- 0.9 0.6 0.3 -0.1 -0.4 ------- 1.2(x= 0.10) -0.6(x= 2.05)
Arm.Superior: 2Ø8(
72
• PILARES
• FUNDAÇÃO
Referência: P5
Dimensões: 130 x 130 x 40
Soldados: Xi:Ø12.5c/30 Yi:Ø12.5c/30
Verificação Valores Estado
Tensões sobre o terreno:
Critério da CYPE Ingenieros - Tensão média em combinações fundamentais:
Máximo: 1 kgf/cm² Calculado: 0.507 kgf/cm²
Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais sem vento:
Máximo: 1.25 kgf/cm² Calculado: 0.581 kgf/cm²
Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais com vento:
Máximo: 1.25 kgf/cm²
Calculado: 0.637 kgf/cm²
Passa
Tombamento da sapata: - Na direção X:
Reserva segurança: 1806.6 %
Passa - Na direção Y:
Reserva segurança: 1165.6 %
Passa
Flexão na sapata: - Na direção X:
Momento: 1.29 t·m
Passa - Na direção Y:
Momento: 1.43 t·m
Passa
Cortante na sapata: - Na direção X:
Cortante: 1.58 t
Passa - Na direção Y:
Cortante: 1.77 t
Passa
Compressão oblíqua na sapata: - Combinações fundamentais:
Critério da CYPE Ingenieros
Máximo: 546.08 t/m² Calculado: 39.02 t/m²
Passa
Altura mínima: Critério da CYPE Ingenieros
Mínimo: 15 cm
Calculado: 40 cm
Passa
73
ARMAÇÃO
VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10
IDENTIFICAÇÃO
GEOMETRIA
bw cm largura da seção
h cm altura da seção
d cm altura útil da seção
d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida
As,exist Φ c/ 20,0 = 6,14 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR
As',exist Φ c/ 20,0 = 3,93 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR
Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos
Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?
Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?
η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)
Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo
Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta
CONCRETO
Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto
Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto
Fc kN/cm²
Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto
Fctd kN/cm²
av2
Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto
AÇO
Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura
Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço
Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal
Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal
ESFORÇOS SOLICITANTES
My,cp kNm/m Myd 30 kNm/m 3,0 tfm/m
My,sc kNm/m 0,0 tfm/m
Vy kN/m Vyd 91 kN/m 9,1 tf/m
Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m
FLEXÃO
kL
k
k'
y
ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR
ωmin As 1,96 cm²/m
ρmin As' 0,00 cm²/m
As,min cm²/m As,adotar 6,00 cm²/m
As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m
CISALHAMENTO
trd kN/cm²
ρ1
k
Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes
twd kN/cm²
twd2 kN/cm² ESTRIBOS
Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m
Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m
Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m
Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna
ρw s,max 21 cm
ρw,min s,max,transversal 35 cm
VERIFICAÇÃO
FLEXÃO
Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK
Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK
Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK
Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK
Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção
CISALHAMENTO
Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR
Verificação da Resistência twd
74
4.8 RAP 50 M3 E REL 20 M3
• RAP 50 M3 Cargas
75
> YRAP - 50 - CHEIO
MY
a = 50,00 cm A = 400 cm >
b = 50,00 cm B = 400 cm
Ho = 170,00 cm hADOTADO= 50 cm XHt = 150,00 cm hSUGERIDO= 87,5 cm
> MX
A
>
* * * B
V = 59,00 t
X = 2,16 t
Y = 2,16 t
MY = 11,95 tm
MX = 11,95 tm Ht Ho
h
ss,adm = 10,00 t/m2
gc = 2,50 t/m3 gREV. = 12,23gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=
P.P. = 49,10 t
SV = 108,10 t Vc.estrut.= 8,30 m3
MY,o (1) = 15,622 tm Vc.regul.= 0,80 m3
MX,o (2) = 8,278 tm Aforma= 10,40 m2
eo (1) = 0,14 m Vescav.= 38,75 m3
eo (2) = 0,08 m Vreaterro= 30,50 m3
QUANTITATIVOS
Ac = 100 %
.*** ***
12,88
* * *
TENSÃO MÁXIMA
9 t / m2
TENSÃO MÍNIMA
4,52 t / m2
* * *
* * *
a
b
o
76
> YRAP - 50 - VAZIO
MY
a = 50,00 cm A = 400 cm >
b = 50,00 cm B = 400 cm
Ho = 170,00 cm hADOTADO= 50 cm XHt = 150,00 cm hSUGERIDO= 87,5 cm
> MX
A
>
* * * B
V = 5,00 t
X = 2,16 t
Y = 2,16 t
MY = 10,60 tm
MX = 10,60 tm Ht Ho
h
ss,adm = 10,00 t/m2
gc = 2,50 t/m3 gREV. = 6,82gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=
P.P. = 49,10 t
SV = 54,10 t Vc.estrut.= 8,30 m3
MY,o (1) = 14,272 tm Vc.regul.= 0,80 m3
MX,o (2) = 6,928 tm Aforma= 10,40 m2
eo (1) = 0,26 m Vescav.= 38,75 m3
eo (2) = 0,13 m Vreaterro= 30,50 m3
QUANTITATIVOS
Ac = 100 %
.*** ***
6,45
* * *
TENSÃO MÁXIMA
5,37 t / m2
TENSÃO MÍNIMA
1,39 t / m2
* * *
* * *
a
b
o
t/m2
M
V m
espess 'e'
Largura 'L'
L= 2,80 m Tensão 's'
V = 10,00 x 1,40 = 14,00 t/m
M = 10,00 x 1,40 x 0,70 = 9,80 t.m/m
T = 10,00 t/m2 As = = Ø 12,5 c/ 12,5
Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0
SAPATA - 400 x 400
10,00
1,4
e = 0,50m ENTRADA
7,50 cm2/m
00,00 cm2/m
0,50 m
t/m2
RESULTADOS
2,80
10,00
m
77
• REL 20 M3
78
> YREL - 20 - CHEIO
MY
a = 170,00 cm A = 400 cm >
b = 170,00 cm B = 400 cm
Ho = 260,00 cm hADOTADO= 100 cm XHt = 250,00 cm hSUGERIDO= 57,5 cm
> MX
A
>
* * * B
V = 19,00 t
X = 0,86 t
Y = 0,86 t
MY = 9,10 tm
MX = 9,10 tm Ht Ho
h
ss,adm = 15,00 t/m2
gc = 2,50 t/m3 gREV. = 16,00gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=
P.P. = 86,96 t
SV = 105,96 t Vc.estrut.= 20,62 m3
MY,o (1) = 11,323 tm Vc.regul.= 0,80 m3
MX,o (2) = 6,877 tm Aforma= 26,88 m2
eo (1) = 0,11 m Vescav.= 63,75 m3
eo (2) = 0,06 m Vreaterro= 43,42 m3
* * *
* * *
* * *
TENSÃO MÁXIMA
8,33 t / m2
TENSÃO MÍNIMA
4,92 t / m2
Ac = 100 %
.*** ***
31,89
QUANTITATIVOS
a
b
o
> YREL - 20 - VAZIO
MY
a = 170,00 cm A = 400 cm >
b = 170,00 cm B = 400 cm
Ho = 260,00 cm hADOTADO= 100 cm XHt = 250,00 cm hSUGERIDO= 57,5 cm
> MX
A
>
* * * B
V = 3,00 t
X = 0,86 t
Y = 0,86 t
MY = 7,50 tm
MX = 7,50 tm Ht Ho
h
ss,adm = 15,00 t/m2
gc = 2,50 t/m3 gREV. = 16,26gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=
P.P. = 86,96 t
SV = 89,96 t Vc.estrut.= 20,62 m3
MY,o (1) = 9,723 tm Vc.regul.= 0,80 m3
MX,o (2) = 5,277 tm Aforma= 26,88 m2
eo (1) = 0,11 m Vescav.= 63,75 m3
eo (2) = 0,06 m Vreaterro= 43,42 m3
* * *
* * *
* * *
TENSÃO MÁXIMA
7,03 t / m2
TENSÃO MÍNIMA
4,22 t / m2
Ac = 100 %
.*** ***
27,08
QUANTITATIVOS
a
b
o
79
t/m2
M
V m
espess 'e'
Largura 'L'
L= 4,00 m Tensão 's'
V = 10,00 x 2,00 = 20,00 t/m
M = 10,00 x 2,00 x 1,00 = 20,00 t.m/m
T = 10,00 t/m2 As = = Ø 16,0 c/ 12,5
Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0
SAPATA - 400 x 400
10,00
2
e = 1,00m ENTRADA
15,00 cm2/m
00,00 cm2/m
1,00 m
t/m2
RESULTADOS
4,00
10,00
m
80
4.9 CASA DE QUÍMICA ZAIII
- Dimensionamento estrutural:
- Momento na laje superior
Mx
My
81
- Momento nas vigas
1º nível
82
2º nível
83
3º nível
84
- Armação da laje superior:
FLEXAO NORMAL COMPOSTA COM FISSURAÇÃO - SECAO RETANGULAR - NBR 6118:2007 - Unidades: kN, cm - Revisão 12 - 21Fev2012
Obra / Elemento: ESTÁDIO II
Seção NEGATIVO POSITIVO VIGA VIGA Seção NEGATIVO POSITIVO VIGA VIGA
fck 2,5 2,5 2,5 2,5 Ecs 2380 2380 2380 2380
fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000
b 100 100 20 20 sc fibra sup. (compr. -) -1,02 -0,78 -1,25 -1,78
h 12 12 30 30 ss sup (tração +)
d 9,5 9,5 27,5 27,5 ss inf (tração +) 31,82 31,98 31,48 29,94
d' 2,5 2,5 2,5 2,5 x II 2,09 1,69 7,15 9,46
N (gf=1,4; compr.+ ) 0 0 0 0 I II (relativa à LN) 1928 1272 12834 21795
M ( gf=1,4 ) (>=0) 939 590 2250 4100 I II / I g 0,1235 0,0814 0,2811 0,4776
h1 2,25 2,25 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00
wk 0,03 0,03 0,03 0,03
f As sup e As0 0,8 0,63 0,503 0,503 (0.5 a
f As inf e DAs 0,8 0,63 1 1 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO
Tipo aço A A A A Seção NEGATIVO POSITIVO VIGA VIGA
As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 0,8 0,63 0,503 0,503
K fis Espaç. p/ larg. b #DIV/0! #DIV/0!
As sup com fiss 0,00 0,00 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00 #DIV/0! #DIV/0!
As inf 3,35 2,06 2,85 5,62 f As inf 0,8 0,63 1 1
K fis 1,00 1,00 1,00 1,00 Espaç. p/ larg. b 15,01 15,12 5,52 2,79
As inf com fiss 3,35 2,06 2,85 5,62 Nº f As inf 6,66 6,62 3,62 7,16
As0
K fis
As0 com fiss
DAs inf
K fis
DAsf inf com fiss TIPO DE BARRA / h1
x 1,20 0,74 5,09 10,07 Lisa (CA-25) / 1
d lim 5,20 4,12 18,01 24,31 Entalhada (CA-60) / 1.4
Caso Caso 1 Caso 1 Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25
SAs fiss/Ac(%) (
85
Croqui de armação (típico para os níveis)
- Cargas nos pilares:
86
- Armadura das vigas:
C1/C2 e V1/V2
C3/C5 e V3/V5
87
C4 e V4
V101/V102
88
V103/V104
- Cargas na fundação:
89
- Dimensionamento das sapatas:
> YCASA DE QUÍMICA
MY
a = 20,00 cm A = 180 cm >
b = 20,00 cm B = 180 cm
Ho = 170,00 cm hADOTADO= 55 cm XHt = 150,00 cm hSUGERIDO= 40 cm
> MX
A
>
* * * B
V = 19,00 t
X = -0,31 t
Y = 0,52 t
MY = 0,13 tm
MX = -0,02 tm Ht Ho
h
ss,adm = 10,50 t/m2
gc = 2,50 t/m3 gREV. = 26,47gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=
P.P. = 10,04 t
SV = 29,04 t Vc.estrut.= 1,83 m3
MY,o (1) = 0,397 tm Vc.regul.= 0,16 m3
MX,o (2) = 0,904 tm Aforma= 4,88 m2
eo (1) = 0,01 m Vescav.= 12,15 m3
eo (2) = 0,03 m Vreaterro= 10,33 m3
QUANTITATIVOS
Ac = 100 %
.*** ***
17,46
* * *
TENSÃO MÁXIMA
10,3 t / m2
TENSÃO MÍNIMA
7,63 t / m2
* * *
* * *
a
b
o
90
5 PEÇAS GRÁFICAS
100
6 ANOTAÇÃO DE RESPONSABILIDADE TÉCNICA – ART
101