STATICKÝ POSUDOK - PROJEKICA KMM PROJEKTprojekcia.kmm-projekt.sk/sites/default/files/downloads/prikladovy_projekt-2.pdf · rozmery sú 18,66 x 16,71m. Konštrukčná výška prízemia

Szymon Luczak – KMM PROJEKTmgr ing. Szymon Luczak

ul. Rovná 594/5058 01 Poprad

Slovenská republikamob. (+421) 944-160-143

[email protected]

IČO: 44 65 48 21 DIČ: 108 038 42 50IČ DPH: SK 108 038 42 50

archívne číslo : 01-2014-SK

číslo zákazky : 01-2014-SK

revízia : -

číslo kópie :

STATICKÝ POSUDOKSTATICKÝ POSUDOK

zväzok 1/1

Stavba / akcia : Novostavba rodinného domu

Klasifikácia stavby : 1110 Jednobytové budovy

Druh stavby : novostavba

Stupeň projektu : projekt pre stavebné povolenie

Miesto stavby : Hôrka (Primovce) - p.č.579/31

Okres : Poprad Kraj : prešovský

Katastrálne územie : Hôrka Parcelové číslo : 579/31

Investor : Ing. Robert Štec s manželkou

Stavebník : -

Projektanti :

Titul, meno a priezvisko Pečiatka a podpis

Vypracoval : mgr ing. Szymon Łuczak

Zodpovednýprojektant : mgr ing. Szymon Łuczak

Zmena Vykonal Dátum Podpis

A

B

Poprad, január 2014- Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí -

Autorské práva sú vyhradené a vykonáva ich Szymon Luczak. Akékoľvek použitie častí alebo celku, najmä rozmnožovanie a šírenie textov, fotografií či grafov akýmkoľvek mechanickým aleboelektronickým spôsobom aj v inom než slovenskom jazyku bez písomného povolenia Szymona Luczaka je zakázané.

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]

STATICKÝ POSUDOK zväzok 1/1 strana : 2 / 66

stavba : Novostavba rodinného domu

adresa : Hôrka (Primovce) - p.č.579/31

stupeň : projekt pre stavebné povolenie revízia : - dátum : 01-2014

OBSAH STATICKÉHO POSUDKU:

1.ÚVOD ........................................................................................................................................................................ 31.1.Základne údaje o projekte.....................................................................................................................................31.2.Metodika výpočtu...................................................................................................................................................31.3.Použité normy a literatúra......................................................................................................................................41.4.Podklady....................................................................................................................................................................41.5.Použité materiály.....................................................................................................................................................4

2.KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIE .......................................................................................................................................... 52.1.Základy......................................................................................................................................................................52.2.Zvislé nosné konštrukcie..........................................................................................................................................52.3.Vodorovné nosné konštrukcie...............................................................................................................................6

2.3.1.Stropné dosky a balkónové dosky..................................................................................................................62.3.2.Vence...................................................................................................................................................................62.3.3.Preklady a prievlaky...........................................................................................................................................6

2.4.Schody.......................................................................................................................................................................62.5.Strecha.......................................................................................................................................................................62.6.Stuženie objektu.......................................................................................................................................................62.7.Prístrešok....................................................................................................................................................................6

3.ZMENY STAVBÁRSKYCH VÝKRESOV VYPLÝVAJÚCE ZO STATICKÉHO VÝPOČTU ................................................. 73.1.Základy......................................................................................................................................................................73.2.Strop...........................................................................................................................................................................7

4.VÝPOČTOVÁ ČASŤ .................................................................................................................................................. 84.1.Zaťaženia...................................................................................................................................................................8

4.1.1.Zaťaženie stále a premenlivé podľa STN EN 1991........................................................................................84.1.2.Zaťaženie snehom podľa STN EN 1991-1-3...................................................................................................144.1.3.Zaťaženie vetrom podľa STN EN 1991-1-4....................................................................................................16

4.2.Výpočtové položky...............................................................................................................................................174.3.Zaťaženia pôsobiace na strechu........................................................................................................................194.4.Výpočet strechy podľa STN EN 1995..................................................................................................................204.5.Výpočet stropných dosiek podľa STN EN 1992.................................................................................................224.6.Výpočet prievlakov podľa STN EN 1992.............................................................................................................314.7.Výpočet stĺpov podľa STN EN 1992.....................................................................................................................424.8.Výpočet schodov podľa STN EN 1992...............................................................................................................464.9.Výpočet vencov podľa STN EN 1992.................................................................................................................484.10.Výpočet prekladov a nadpraží podľa STN EN 1992 a STN EN 1996............................................................50

4.10.1.Preklady na 1.NP............................................................................................................................................504.10.2.Preklady na 2.NP............................................................................................................................................53

4.11.Výpočet stien podľa STN EN 1996.....................................................................................................................554.12.Výpočet podlahy garáže podľa STN EN 1992................................................................................................564.13.Výpočet prístrešku podľa STN EN 1995.............................................................................................................574.14.Výpočet základov podľa STN EN 1997 a STN 73 1001...................................................................................60

4.14.1.Základový pás OZP-1 pod obvodovou stenou (okrem steny S-2) – šírka 0,80m.................................604.14.2.Základový pás OZP-2 pod obvodovou stenou S-2 – šírka 1,20m...........................................................604.14.3.Základový pás OZP-3 pod garážovou bránou – šírka 0,40m..................................................................614.14.4.Základový pás VZP-1 pod vnútornou stenou S-1 – šírka 1,0m................................................................614.14.5.Základový pás VZP-2 pod vnútornou stenou – šírka 0,70m.....................................................................624.14.6.Základová pätka ZPT-1 pod stĺpom St-1.....................................................................................................624.14.7.Základová pätka ZPT-2, ZPT-3 pod stĺpom St-2 a St-3...............................................................................624.14.8.Základová pätka ZPT-6, ZPT-7 pod stĺpom St-6 a St-7...............................................................................634.14.9.Základová pätka ZPT-8 pod stĺpom St-8.....................................................................................................634.14.10.Základové pásy pod stĺpy prístrešku.........................................................................................................63

5.ZÁVER POSUDKU .................................................................................................................................................... 655.1.Podmienky pre dodávateľa stavby...................................................................................................................65

6.VYHLÁSENIE ZODPOVEDNÉHO PROJEKTANTA .................................................................................................... 66

Názov súboru: 01-2014-SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január 27. 2014, Szymon Łuczak

- Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí -Autorské práva sú vyhradené a vykonáva ich Szymon Luczak. Akékoľvek použitie častí alebo celku, najmä rozmnožovanie a šírenie textov, fotografií či grafov akýmkoľvek mechanickým alebo

elektronickým spôsobom aj v inom než slovenskom jazyku bez písomného povolenia Szymona Luczaka je zakázané.

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





1. ÚVOD

Predmetom statického posudku je posúdenie mechanickej odolnosti a stability stavby v zmysle § 43d, ods.1, písm. a, Zákona č.50/1976 Zb. v znení neskorších predpisov a spoľahlivosti (t.j. bezpečnosti, použiteľnosti atrvanlivosti) predmetnej stavby v zmysle STN EN 1990 Navrhovanie nosných konštrukcií stavieb – Základné ustanovenia.Predmetom posudku je statický výpočet pre stavbu / akciu: Novostavba rodinného domu na úrovni: projekt pre stavebné povolenie. Ide o posúdenie vodorovných a zvislých nosných konštrukcií a základov. Vplyv na susedné stavby nie je v tomto statickom posudku obsiahnutý, vzhľadom na malé zaťaženie generované cez bu-dovu. V každom prípade treba overiť toto pôsobenie v konkrétnej lokalite použitia projektu. Toto statické vyjad-renie vydávam na základe požiadavky investora.

1.1. Základne údaje o projekte

Stavba / akcia : Novostavba rodinného domu

Klasifikácia stavby : 1110 Jednobytové budovy

Druh stavby : novostavba

Stupeň projektu : projekt pre stavebné povolenie

Miesto stavby : Hôrka (Primovce) - p.č.579/31

Okres : Poprad Kraj: prešovský

Katastrálne územie : Hôrka Parcelové číslo : 579/31

Investor : Ing. Robert Štec s manželkou

Stavebník : -

Zodpovedný projektant : mgr ing. Szymon Łuczak

Vypracoval : mgr ing. Szymon Łuczak

1.2. Metodika výpočtu

Pre jednotlivé prvky konštrukcie je potrebné urobiť statický výpočet a jednotlivé časti posúdiť na nižšie spomenuté zaťaženia.Pri realizácii treba overiť splnenie predpokladov statického výpočtu so skutočnosťou.

Pre výpočty boli použite nasledujúce počítačové programy:➢ R3D3 Rám 3D + EuroDrevo + EuroOceľ + Euroželazobetón – dimenzovanie prútových sústav;➢ Plato 4 – dimenzovanie železobetónových dosiek.➢ ZwCAD+ 2012 Pro – program CAD.➢ ArCADia – program CAD.➢ Apache Open Office 4 – kancelársky balík.




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





1.3. Použité normy a literatúra

➢ Eurokód 0 STN EN 1990 Zásady navrhovania konštrukcií.➢ Eurokód 1 STN EN 1991 Zaťaženia konštrukcií.➢ Eurokód 2 STN EN 1992 Navrhovanie betónových konštrukcií.➢ Eurokód 3 STN EN 1993 Navrhovanie oceľových konštrukcií.➢ Eurokód 4 STN EN 1994 Navrhovanie spriahnutých oceľobetónových konštrukcií.

➢ Eurokód 5 STN EN 1995 Navrhovanie drevených konštrukcií.

➢ Eurokód 6 STN EN 1996 Navrhovanie murovaných konštrukcií.➢ Eurokód 7 STN EN 1997 Navrhovanie geotechnických konštrukcií.➢ Eurokód 8 STN EN 1998 Navrhovanie konštrukcií na seizmickú odolnosť.➢ STN 73 1001 – 2010 Geotechnické konštrukcie. Zakladanie stavieb.

➢ STN 01 3480 Výkresy stavebných konštrukcií. Spoločné požiadavky na výkresy stavebných konštrukcií.➢ STN 01 3481 Výkresy stavebných konštrukcií. Výkresy betónových konštrukcií .➢ STN 01 3483 Výkresy stavebných konštrukcií. Výkresy kovových konštrukcií.➢ STN 01 3484 Výkresy stavebných konštrukcií.

Značky spojovacích súčastí a dier na výkresoch kovových konštrukcií ➢ STN 01 3487 Výkresy stavebných konštrukcií. Výkresy drevených stavebných konštrukcií.

1.4. Podklady

Podkladmi pre vypracovanie posudku boli:➢ projekt pre stavebné povolenie – časť architektúra➢ konzultácie s autorom projektu architektúry➢ príslušne normy STN a STN EN➢ techničke materiály a prospekty stavebných výrobkov

1.5. Použité materiály

Materiály použite v statickom výpočte:

Materiál: Trieda / druh: Norma Poznámky

► betón : C 16/20 STN EN 206-1 základy

► betón : C 20/25 STN EN 206-1 stĺpy, nosníky, preklady, vence, žb doska

► betón : C 25/30 STN EN 206-1 žb doska podlahy v garáži

► vystuž : 10 505 R ø6, ø8, ø10, ø12, ø16

► drevo : SI - C24 STN EN 338 a STN 49 1531-1 krokvy, väznice, pásiky, stĺpy, pomúrnice

► drevo : SII - C16 STN EN 338 a STN 49 1531-1 laty, kontralaty

► murivo : Porotherm 38Ti Profi P8

STN EN 1996-1-1 obvodové steny

► murivo : Porotherm 30Profi P10

STN EN 1996-1-1 vnútorné steny

► murivo : Porotherm11,5 Profi P8

STN EN 1996-1-1 priečky

► malta : PorothermProfi M10

STN EN 1996-1-1

► oceľ : S235 STN EN 1993-1-1

► skrutky : 8.8 STN EN 1993-1-8




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





2. KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIE

Novostavba je navrhnutá ako rodinný dom. Budovu tvoria prízemie a poschodie. Celkové pôdorysné rozmery sú 18,66 x 16,71m. Konštrukčná výška prízemia je 2,60 m. Strecha je v princípe pultová (nad 2.NP) a plochá (nad 1.NP). Celková výška hrebeňa nad terénom je cca.6,60 m.Obvodové a nosné steny budovy sú navrhnuté z prvkov systému Porotherm Profi – tehlový systém, lepené tenko-vrstvovou maltou Porotherm Profi M10.Stropnú konštrukciu tvorí stropná doska, ktorá je navrhnutá ako železobetónová doska hrúbky 170mm (nadgarážou) a 150mm (nad ostatnými miestnosťami), betón C20/25.Nosná konštrukcia stavby je doplnená o monolitické železobetónové konštrukcie – vence, stĺpy, prievlaky,schody.Budova RD tvorí jeden dilatačný celok.

2.1. Základy

Základy sú navrhované ako monolitické betónové pásy šírky 800÷1200 mm (obvodové steny domu), 700÷1000 mm (pod vnútornými nosnými stenami) a výšky 500mm (pod obvodovými stenami), 750mm (pod vnútornými stenami)– výpočtová položka OZP-1,OZP-2 a VZP-1, VZP-2. Nad vonkajšími základovými pásmi bude stena z betónových blokov tr.15. Pod stenou s garážovou bránou bude základ OZP-3, ktorého výstuž je nutné prepojiť s výstužou ostatných základov.Lokálne základové pásy sú rozšírene – kvôli stĺpom. V miestach napojenia stĺpov je nutné vytiahnuť zo základov potrebné množstvo čakajúcich prútov ø12 – pozribod 4.6.Materiálom základových pásov je prostý betón C16/20 zosilnený vencovou výstužou 4Ø12 z ocele 10 505 R a str-meňmi Ø6 po 300÷400mm – výstuž zabezpečujúca pred nerovnomerným sadaním budovy. Spôsob ukladaniavýstuže je taký istý, ako pri ukladaní vencov – výstuž je nutné uložiť v dolnej časti základu.Nesmie sa zabudnúť na vynechanie prípadných prestupov pre zdravotechnické rozvody (viď príslušné výkresy). Tak isto sa musí pred betonážou základu pod schodmi osadiť prekotvovacia (čakajúca) výstuž. Základová škáraobvodových pásov a pätiek musí ležať v nezamrznej hĺbke – približne 1,3m.

Podlaha prízemia bude z betónu C20/25 hr.150mm armovaný sieťovinou Ø8/Ø8 – oka 150/150.Spätné zásypy pod konštrukciami je potrebné zhutniť po vrstvách 150mm na únosnosť min. 200 kPa.

Podlaha garáže bude z betónu C30/35 hr.150mm armovaný sieťovinou Ø8/Ø8 – oka 100/100.Spätné zásypy pod konštrukciami je potrebné zhutniť po vrstvách 150mm na únosnosť min. 200 kPa.

POZNÁMKAVzhľadom k tomu, že geologický prieskum nebol doposiaľ zrealizovaný, základové konštrukcie sú po-

súdené pre priemernú únosnosť základovej pôdy v zmysle STN 73 1001 triedy F5 Rdt = 150 [kPa]. Pred samotnou realizáciou je nutné preveriť skutočné geologické zloženie podložia stavby odborne spôsobilou osobou (geoló-gom), a v prípade zistenia rozdielu medzi predpokladom a skutočnosťou, kontaktovať zodpovedného projek-tanta statiky, aby upravil šírku základov, prípadne hĺbku základovej škáry. V prípade zistenia, že sa hladina podzemnej vody nachádza v hĺbke do 2m od základovej škáry je nutné kon-taktovať zodpovedného projektanta statiky. Vzhľadom na veľkú pravdepodobnosť, že sa na stavenisku nachá-dza pôda s lepšími parametrami ako trieda F5 (o ktorú sa opieraju statické výpočty) odporúča zodpovedný statik vykonať geologický prieskum. Na základe tohto prieskumu by potom bolo možné zmenšenie základov stavby a zníženie nákladov.

2.2. Zvislé nosné konštrukcie

Murované obvodové steny domu sú navrhované z brúseného muriva Porotherm 38 Ti Profi tr.8, a vnútor-né nosné steny z brúseného muriva Porotherm 30 Profi tr.10, murované na maltu Porotherm Profi M10.Murivo, ktoré bude ukladané pri žb stĺpoch je nutné kotviť do stĺpov pomocou oceľových murivových spojok.Vnútorné nosné priečky je nutné realizovať pred betonážou žel.betónovej stropnej dosky.V prípade zmeny materiálu stien (napr. na systém Heluz, Ytong a pod.) je nutné o tom informovať zodpovedné-ho statika a zmenu s ním prekonzultovať.K zvislým nosným konštrukciám patria aj stĺpy , ktoré budú mať rozmer 200÷700x300÷380mm – výpočtová polož-ka ST-1 po ST-9. Stĺpy budú vystužené pomocou prútov Ø12. Výstuž stĺpov bude napojená na čakajúcu výstužskôr zabetónovanú v základových pätkách a pásoch. Stĺpy ST-10 plnia úlohu stuženia proti seizmickým otrasom.Zo stĺpov treba vynechať výstuž, ktorá vojde do nosníkov a dosky.

Princípy výstuže stĺpov sú ukázané v statickom výpočte.




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





2.3. Vodorovné nosné konštrukcie

2.3.1. Stropné dosky a balkónové dosky

Stropná doska bola navrhnutá ako železobetónová doska hr. 170 mm (nad garážou) a 150mm (nad os-tatnými miestnosťami). Doska bude vyliata z betónu C20/25 XC1, a vystužená dvojsmerne prútmi ø12 po 100mm(nad garážou) a ø10 po 150mm (nad ostatnými miestnosťami) z ocele 10 505 R.Presnejší rozklad výstuže v stropnej doske je nutné vypracovať podľa priebehu momentov v doske a plôch nut-nej výstuže - ktoré sú uvedené vo výpočtovej časti posudku.Dosku je nutné vyliať spolu z prievlakmi, vencami. V doske vynechať po 4 čakajúce prúty ø12 pod stĺpy ST-10 na2.NP.

2.3.2. Vence

Stužujúce vence sú navrhnuté v úrovni stropov resp. pod pomúrnicami krovu. Do vencov pod pomúrni-cami je nutné zabetónovať kotevné šruby krovu M12 po 2000mm (oceľ A4 alebo 8.8).Štandardnou výstužou vencov sú 4Ø12 z ocele 10 505 R – stykované s presahom dĺžky min. 1500mm.Strmene vo venci Ø6 po 300mm.Vence majú rozmery 330x270mm, 330x250mm, 300x250mm a budú vyliate z betónu C20/25.

2.3.3. Preklady a prievlaky

Nosníky sú navrhnuté ako monolitické – vybetónované spolu so žb doskou. Rozmery a princíp vystuženianosníkov je uvedený v statickom výpočte. Výstuž nosníkov N-1, N-2, N-3, N-4 a N-5 (na koncoch ich konzolových častí) je potrebné uzavrieť prútmi v tvare U.

Preklady boli navrhnuté ako systémové Porotherm KPP (viď statický výpočet), a tam kde to nebolo mož-né boli navrhnuté monolitické preklady.

Nosníky a preklady vyliať z betónu C20/25.

2.4. Schody

Navrhované schodisko je železobetónové (betón C20/25 XC1, bet.oceľ 10 505 R, základný raster výstužeø10 – 100). Schodisko je uložené na základe, vnútornej stene hr.300mm a doske 1.NP. Hrúbka schodiskovej doskyje 120 mm. Uloženie schodiska na vnútornej stene musí byť min.120 mm (priamo pod miestom uloženia na stene vymurovať vrstvu z tehál). Schodisko treba betónovať spolu so stropnou doskou. Výstuž schodiska prepojiť s čakajúcou výstužou trčiacou zo základu schodiska a s výstužou dosky a nosníka N-9.

2.5. Strecha

Strecha nad 2.NP je navrhnutá z dreva triedy C24 (S-I). Drevo pred zabudovaním musí mať maximálnu vlhkosť nie väčšiu ako 18%.Osová vzdialenosť krokiev je maximálne 1,0 m. Pomúrnice je nutné kotviť do vencov pomocou kotevných šrúbM12 (tr.A4 prip. 8.8) po 2000mm.Hlavná konštrukcia strechy:

• krokvy 80x180 - C24 (S-I)• pomúrnice 150x150 - C24 (S-I)• laty a kontralaty 60x60 – C16 (S-II)

Krokvy je potrebné stužiť v priečnom smere oceľovým perforovaným pásom natiahnutým krížom – napr. firmyBMF a podobne.

Strecha nad 1.NP je navrhnutá ako žb doska hr.150÷170mm z betónu C20/25.

2.6. Stuženie objektu

Stuženie objektu vo zvislých rovinách je zabezpečené nosnými stenami. Stuženie vo vodorovnej rovine je zabezpečené stropnými doskami a stužujúcimi vencami. Stuženie v rovine strechy je zabezpečené samotnou priestorovou tuhosťou konštrukcie krovu.

2.7. Prístrešok

K objektu patrí aj prístrešok o rozmeroch 7,65×3,5m a výške 3,0m. Prístrešok bol navrhnutý z reziva triedy S-I (C-24). Rozmery prvkov prístrešku boli uvedene v statickom výpočte.Prístrešok je založený na základových pásoch (oddilatovaných od budovy) š.500mm z betónu C16/20 (podrob-né rozmery sú uvedené v statickom výpočte). Okrem toho prístrešok bude kotvený do venca budovy pomocoumechanických alebo chemických kotiev M12 tr.8.8 (Zn).




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





3. ZMENY STAVBÁRSKYCH VÝKRESOV VYPLÝVAJÚCE ZO STATICKÉHO VÝPOČTU

Zmeny stavbárskych výkresov vyplývajúce zo statického výpočtu, ktoré je potrebné realizovať v stavebných prácach:

3.1. Základy

– zmeny rozmerov základov – pozri str.18 a 60 ÷ 64

3.2. Strop

– Stropná doska nad garážou bude mat hr.170mm a nad ostatnými miestnosťami hr.150mm.




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4. VÝPOČTOVÁ ČASŤ

V tomto statickom posudku sú uvedené len výsledky hlavných statických výpočtov. Ostatné výpočty nie sú uve-dené vzhľadom na ich objem. Výpočty a výsledky pre jednotlivé prvky je však možné obdržať od projektanta na požiadanie.

4.1. Zaťaženia

4.1.1. Zaťaženie stále a premenlivé podľa STN EN 1991




ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy – nad 2.NP – S-1

Stále zaťaženia – špecifikácia :[kN/m²] [-] [-] [kN/m²] [kN/m²]

1 plechová krytina

0,20 1,35 1,00 0,27 0,200,2 =

2 laty 60/60mm po 300mm

0,07 1,35 1,00 0,09 0,075,5*(0,06*0,06)*(1/0,3) =

3 kontralaty 60/60mm po 900mm

0,02 1,35 1,00 0,03 0,025,5*(0,06*0,06)*(1/0,9) =

4 kontaktná paropriepustná fólia

0,02 1,35 1,00 0,03 0,020,02 =

5 minerálna v lna – Nobasil M hr.200mm

0,20 1,35 1,00 0,27 0,201*0,2 =

6 parotesná fólia

0,02 1,35 1,00 0,03 0,020,02 =

7 sadrokartónová doska 15mm

0,17 1,35 1,00 0,22 0,1711*0,015 =

8 sadrová omietka 5mm

0,06 1,35 1,00 0,08 0,0612*0,005 =

Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009:[kN/m²] [-] [-] [kN/m²] [kN/m²]

0,75 1,35 1,00 1,02 0,75Hmotnosť krokvy a väzníc bola pridaná automaticky výpočtovým programom.

Premenné zaťaženia – špecifikácia :[kN/m²] [-] [-] [-] [-]

1 kategória H – strechy – sklon ≤ 20°

0,75

1,50 0,00 0,00 0,00

0,75 =

2 zavešene zaťaženie

0,300,3 =

3 1,00

p.č.„j“

Gk,j γγγγGj,sup γγγγGj,inf Gdj,sup Gdj,inf

Gk γγγγG,sup γγγγG,inf Gd,sup Gd,inf

STR/GEO – súbor B, podľa tab. A1.2(B) – výraz 6.10 – poznámka 2

p.č.„i“

Qk,i γγγγQ,i ψ0 ψ1 ψ2

kategória H – strechy – sklon ≤ 20° - sústredne premenne zaťaženie [kN]

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy – nad 1.NP – terasa – S-3


1 dosky terasy hr.32mm

0,18 1,35 1,00 0,24 0,185,5*0,032 =

2 tramova konštrukcia – 120×120mm po 1000mm

0,16 1,35 1,00 0,21 0,162*(5,5*(0,12*0,12)*(1/1)) =

3 strešna fólia z mPVC – Sikaplan G

0,04 1,35 1,00 0,05 0,040,04 =

4 Geotextília 300g/m²

0,02 1,35 1,00 0,03 0,020,02 =

5 polystyrén EPS 100 hr.200mm

0,06 1,35 1,00 0,08 0,060,3*0,2 =

6 parostrešná fólia

0,02 1,35 1,00 0,03 0,020,02 =

7 spádový lahčený betón 50mm

1,00 1,35 1,00 1,35 1,0020*0,05 =

8 vápenno-cementová omietka 20mm

0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =


1,87 1,35 1,00 2,53 1,87Hmotnosť ŽB dosky bola pridaná automaticky výpočtovým programom.


1 kategória A – obytné plochy – loggie

4,00

1,50 0,70 0,50 0,304 =

2 2,00

p.č.„j“




p.č.„i“


kategória A – obytné plochy – loggie - sústredne premenne zaťaženie [kN]

ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy – nad 1.NP – S-2


1 strešna fólia z mPVC – Sikaplan G

0,04 1,35 1,00 0,05 0,040,04 =

2 Geotextília 300g/m²

0,02 1,35 1,00 0,03 0,020,02 =

3 polystyrén EPS 100 hr.200mm

0,06 1,35 1,00 0,08 0,060,3*0,2 =

4 parostrešná fólia

0,02 1,35 1,00 0,03 0,020,02 =

5 spádový lahčený betón 50mm

1,00 1,35 1,00 1,35 1,0020*0,05 =


0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =





0,75 1,50 0,00 0,00 0,000,75 =

p.č.„j“




p.č.„i“


www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy – nad pristreškom – S-4


1 plechová krytina

0,20 1,35 1,00 0,27 0,200,2 =

2 laty 60/60mm po 300mm

0,07 1,35 1,00 0,09 0,075,5*(0,06*0,06)*(1/0,3) =

3 kontralaty 60/60mm po 1000mm

0,02 1,35 1,00 0,03 0,025,5*(0,06*0,06)*(1/1) =

4 kontaktná paropriepustná fólia

0,02 1,35 1,00 0,03 0,020,02 =


0,31 1,35 1,00 0,41 0,31Hmotnosť krokvy a väzníc bola pridaná automaticky výpočtovým programom.



0,75

1,50 0,00 0,00 0,00

0,75 =

2 zavešene zaťaženie

0,300,3 =

3 1,00

p.č.„j“




p.č.„i“


kategória H – strechy – sklon ≤ 20° - sústredne premenne zaťaženie [kN]

ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba stropu P6 a P7


1 keramická dlažba + lepidlo hr.10mm

0,44 1,35 1,00 0,59 0,440,44 =

2 poter z cementovej malty 60mm

1,26 1,35 1,00 1,70 1,2621*0,06 =

3 tv rda minerálna v lna 30mm

0,06 1,35 1,00 0,08 0,062*0,03 =


0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =




1 kategória A – obytné plochy – stropy

2,00 1,50 0,70 0,50 0,302 =

p.č.„j“




p.č.„i“


www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba obvodovej steny


1 omietka 10mm

0,20 1,35 1,00 0,27 0,2020*0,01 =

2 fasádny polystyrén hr.100mm

0,05 1,35 1,00 0,06 0,050,45*0,1 =

3 murivo Porotherm 38 Ti Profi

2,94 1,35 1,00 3,97 2,942,94 =


0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =


3,59 1,35 1,00 4,84 3,59

p.č.„j“




ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba vnútornej nosnej steny



0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =

2 murivo Porotherm 30 Profi

2,41 1,35 1,00 3,25 2,412,41 =


0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =


3,21 1,35 1,00 4,33 3,21

p.č.„j“




ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: priečka



0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =

2 murivo Porotherm 11,5 Profi

0,82 1,35 1,00 1,11 0,820,82 =


0,40 1,35 1,00 0,54 0,4020*0,02 =


1,62 1,35 1,00 2,19 1,62

p.č.„j“




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: atika + veniec

Stále zaťaženia – špecifikácia :[kN/m] [-] [-] [kN/m] [kN/m]

1 murivo Porotherm 17,5 Profi – h=600mm

0,86 1,35 1,00 1,17 0,861,44*0,6 =

2 fasádny polystyrén hr.100mm – h=600mm

0,03 1,35 1,00 0,04 0,030,45*0,1*0,6 =

3 2× omietka hr.10mm – h=600mm

0,24 1,35 1,00 0,32 0,242*20*0,01*0,6 =

4 žb veniec 300×200mm

1,50 1,35 1,00 2,03 1,5025*0,3*0,2 =

5 fasádny polystyrén hr.200mm – h=400mm

0,04 1,35 1,00 0,05 0,040,45*0,2*0,4 =

6 omietka hr.10mm – h=400mm

0,08 1,35 1,00 0,11 0,0820*0,01*0,4 =

Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009:[kN/m] [-] [-] [kN/m] [kN/m]

2,75 1,35 1,00 3,71 2,75

p.č.„j“




ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba schodiskového ramena


1 drevený obklad

0,28 1,35 1,00 0,38 0,28(5,5*(0,03*0,17+0,03*0,31))*(1/0,28) =

2 žb stupne

1,88 1,35 1,00 2,53 1,8825*0,5*0,15 =

3 omietka hr.10mm

0,20 1,35 1,00 0,27 0,2020*0,01 =




1 kategória A – obytné plochy – schodiska

3,00

1,50 0,70 0,50 0,303 =

2 2,00

p.č.„j“




p.č.„i“


kategória A – obytné plochy – schodiska - sústredne premenne zaťaženie [kN]

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN 1991-1-1 a STN 73 0035položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba schodiskového odpočívadla


1 drevený obklad 30mm

0,17 1,35 1,00 0,22 0,175,5*0,03 =

2 omietka hr.10mm

0,20 1,35 1,00 0,27 0,2020*0,01 =




1 kategória A – obytné plochy – schodiska

3,00

1,50 0,70 0,50 0,303 =

2 2,00

p.č.„j“




p.č.„i“


kategória A – obytné plochy – schodiska - sústredne premenne zaťaženie [kN]

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.1.2. Zaťaženie snehom podľa STN EN 1991-1-3




Miesto: Hôrka (Primovce) – p.č.579/31 Zóna: 3 Región: 4 Topografia: normálna

A = 580 m .n.m. 1,06 kPa 3,70 1,00 1,00

Pripady: A, B1, B3 podľa NA.2.2 a pril.A 3,92 kPa 0,50 0,40 0,08

Pultová strecha"1" µ 0,8 µ 0,88,0 s [kPa] 0,85 s [kPa] 3,14

snehové zábrany? NIE- "1" "1"--

Prístrešky a strechy pripojené k vyšším budovám sneh na terase (J-Z)Parametre strech normálne podmienky výnimočné podmienky

h = 3,61 [m] rozdziel vyšok striech (okapov)7,98 [m] širka vyžšiej budovy s (I) s (I)0,00 sklon strechy vyžsiej budovy3,68 [m] širka nižšiej budovy0,00 sklon strechy nižšiej budovy (II) (II)

x = 0,00 [m] vzdialenost medzi budovami sγ = 2,00 obj.taž snehu

- h

-

- h

-

teoreticka dĺžka závejaskutočna dĺžka záveja

prípad I – situácia nezávejová prípad I – situácia nezávejová

0,80 [-] 0,80 [-]s = 0,85 [kPa] s = 3,14 [kPa]

prípad II – situácia závejová prípad II – situácia závejová

0,00 [-] b = 7,98 [m]

1,61 [-] 3,68 [m]

7,22 [m] 4,34 [-]

0,80 [-] 3,68 [m]

1,61 [-] 4,34 [-]

3,68 [m] 4,34 [-]

µ(x)= 1,61 [-] 4,60 [kPa]

1,20 [-] 4,60 [kPa]

1,20 [-]

1,71 [kPa] x = 0,00 [m]

1,27 [kPa] 3,68 [m]

1,27 [kPa] 3,68 [m]

sk = C

esl = C

e = C

t =

sAd

= Ψ0 = Ψ

1 = Ψ

2 =

norm

áln

ep

od

mie

nky

výn

imo

čné

po

dm

ienk

yαi [º]

bi [m]Fs,i [kN/m]se,i [kN/m]

α1 α1

b2 =α2 = [o]b1 = - ls - s1 , s2 - ls -α1 = [o] α2 s2 s1

α2

- ls* -

[kN/m3] - ls* -

ls* - α1 α1

ls -

- b2 - - x → - b

1 - - b

2 - - x → - b

1 -

µ1 = µ

1 =

µs =

µw = ls* =

ls* = µ

3 =

µ1(x) = µ

1(l

s) = ls =

µ2 = µ1(x) =

ls = µ2(x) =

s1(x) =

µ(x+ls)= s2(x) =

µ(x+b1)=

s2(x) =

s1(x+ls) = x+ls =

s(x+b1) = x+b1 =

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








Prístrešky a strechy pripojené k vyšším budovám sneh -streha nad garažou (S-V)Parametre strech normálne podmienky výnimočné podmienky



- h

-

- h

-



0,80 [-] 0,80 [-]s = 0,85 [kPa] s = 3,14 [kPa]


0,00 [-] b = 7,98 [m]

3,20 [-] 6,80 [m]

5,00 [m] 2,35 [-]

0,80 [-] 6,80 [m]

3,20 [-] 2,35 [-]

5,00 [m] 2,35 [-]

µ(x)= 3,20 [-] 2,49 [kPa]

0,80 [-] 2,49 [kPa]

0,80 [-]

3,39 [kPa] x = 0,00 [m]

0,85 [kPa] 5,00 [m]

0,85 [kPa] 6,80 [m]

b2 =

α2 = [o]

b1 = - ls - s1 , s2 - ls -

α1 = [o] α

2 s2 s1α

2

- ls* -

[kN/m3] - ls* -

ls* - α1 α1

ls -

- b2 - - x → - b

1 - - b

2 - - x → - b

1 -

µ1 = µ1 =

µs =

µw = ls* =

ls* = µ

3 =

µ1(x) = µ1(ls) = ls =

µ2 = µ1(x) =

ls = µ2(x) =

s1(x) =

µ(x+ls)= s2(x) =

µ(x+b1)=

s2(x) =

s1(x+ls) = x+ls =

s(x+b1) = x+b1 =

Prístrešky a strechy pripojené k vyšším budovám sneh -streha (S-Z)Parametre strech normálne podmienky výnimočné podmienky



- h

-

- h

-



0,80 [-] 0,80 [-]s = 0,85 [kPa] s = 3,14 [kPa]


0,00 [-] b = 12,71 [m]

2,98 [-] 4,00 [m]

5,60 [m] 5,28 [-]

0,80 [-] 4,00 [m]

2,98 [-] 5,28 [-]

4,00 [m] 5,28 [-]

µ(x)= 2,98 [-] 5,60 [kPa]

1,42 [-] 5,60 [kPa]

1,42 [-]

3,16 [kPa] x = 0,00 [m]

1,51 [kPa] 4,00 [m]

1,51 [kPa] 4,00 [m]

b2 =

α2 = [o]b1 = - ls - s1 , s2 - ls -α1 = [o] α2 s2 s1

α2

- ls* -

[kN/m3] - ls* -

ls* - α

1α

1

ls -

- b2 - - x → - b1 - - b2 - - x → - b1 -

µ1 = µ

1 =

µs =

µw = l

s* =

ls* = µ3 =

µ1(x) = µ

1(l

s) = ls =

µ2 = µ1(x) =

ls = µ2(x) =

s1(x) =

µ(x+ls)= s2(x) =

µ(x+b1)=

s2(x) =

s1(x+ls) = x+ls =

s(x+b1) = x+b1 =

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.1.3. Zaťaženie vetrom podľa STN EN 1991-1-4




Oblasť: II podľa mapy NB1; Terén kategórie: IIA = 580 m n.m nadmorská výška v mieste staveniska; 26,0 m/s fundamentálna hodnota základnej rýchlost i vetra;

1,00 súčiniteľ smerovost i; 26,0 m/s základná rýchlosť vetra;

1,00 súčiniteľ sezónnost i; 0,05 m dľžka drsnost i;

1,00 pravdepodobnostný súčiniteľ; 2,00 m minimálna výška;

0,190 súčiniteľ terénu; 200 m max imálna výška;

1,000 súčiniteľ turbulencie; ρ = 1,25 hustota vzduchu;

1,000

podľa STN EN 1991-1-4:2007 – kap.7.2.2

výška nad zemou; súčiniteľ orografie; súčiniteľ drsnost i; st redná rýchlosť vetra; intenzita turbulencie; špičkový t lak vetra;

7,0 m 1,00 0,939 24,4 m/s 0,202 0,91 kPaθ = 0 º b = 18,0 m d = 18,00 m θ = 90 º b = 18,00 m d = 18,00 mh = 7,00 m e = 14,0 m h/d = 0,39 h = 7,00 m e = 14,00 m h/d = 0,39 m

0,00 0,00 m 0,02 0,00 0,00 m 0,02bočná stena náv. záv . bočná stena náv. záv .

A B C priem. D E A B C priem. D Eb [m] - - - - 18,00 18,00 b [m] - - - - 18,00 18,00d [m] 2,80 11,20 4,00 18,00 - - d [m] 2,80 11,20 4,00 18,00 - -

9,24 36,96 13,20 59,4 59,40 59,40 9,24 36,96 13,20 59,4 59,40 59,40násobiteľ výslednej sily: 0,85 násobiteľ výslednej sily: 0,85

-1,20 -0,80 -0,50 -0,80 0,72 -0,34 -1,20 -0,80 -0,50 -0,80 0,72 -0,34-1,09 -0,73 -0,46 -0,72 0,66 -0,31 -1,09 -0,73 -0,46 -0,72 0,66 -0,31

0,00 0,00

podľa STN EN 1991-1-4:2007 – tab.7.2/NA


3,3 m 1,00 0,796 20,7 m/s 0,239 0,72 kPaθ = 0 º b = 18,0 m d = 18,00 m θ = 90 º b = 18,00 m d = 18,00 mh = 3,30 m e = 6,6 m h = 3,30 m e = 6,60 m

ostre odkvapy ostre odkvapy 0,00 4,80 m 0,04 0,00 4,80 m 0,04

F G H priem. I F G H priem. Ib [m] 1,65 14,70 18,00 18,00 18,00 b [m] 1,65 14,70 18,00 18,00 18,00d [m] 0,66 0,66 2,64 3,30 14,70 d [m] 0,66 0,66 2,64 3,30 14,70

1,1 9,7 47,5 59,4 264,6 1,1 9,7 47,5 59,4 264,6

Varianta 1-1,90 -1,30 -0,70 -0,84 0,20

Varianta 1-1,90 -1,30 -0,70 -0,84 0,20

-1,37 -0,94 -0,50 -0,61 0,14 -1,37 -0,94 -0,50 -0,61 0,14

Varianta 2-1,90 -1,30 -0,70 -0,84 -0,20

Varianta 2-1,90 -1,30 -0,70 -0,84 -0,20

-1,37 -0,94 -0,50 -0,61 -0,14 -1,37 -0,94 -0,50 -0,61 -0,140,00 0,00

- d -F

H I► G

- b

-

F

8,0 ° podľa STN EN 1991-1-4:2007 – tab.7.3a/NA, 7.3b/NA


7,0 m 1,00 0,939 24,4 m/s 0,202 0,91 kPaθ = 0 º b = 12,00 m d = 7,60 m θ = 90 º b = 7,60 m d = 12,00 mh = 7,00 m e = 12,00 m h = 7,00 m e = 7,60 m

0,00 0,00 m 0,04 0,00 0,00 m 0,04

F G H priem. G H priem. Ib [m] 3,00 6,00 12,00 12,00 b [m] 1,90 1,90 3,80 7,60 7,60 7,60d [m] 1,20 1,20 6,40 7,60 b* [m] 1,92 1,92 3,84 7,67 7,67 7,67d* [m] 1,21 1,21 6,46 7,67 d [m] 0,76 0,76 0,76 3,04 3,80 8,20

3,6 7,3 77,6 92,1 1,5 1,5 2,9 23,3 29,2 62,9

Varianta 10,06 0,06 0,06 0,06

Varianta 1-2,29 -1,95 -1,43 -0,70 -0,92 -0,65

0,05 0,05 0,05 0,05 -2,08 -1,77 -1,30 -0,64 -0,83 -0,59

Varianta 2-1,53 -1,08 -0,53 -0,65

Varianta 2- - - - - -

-1,39 -0,98 -0,48 -0,59 - - - - - -0,00 0,00

θ = 180 º - d - - d -0,00 0º F

H

180º 90º

H IF G H priem.

► G ◄ ► G - b

-

-2,40 -1,20 -0,83 -0,98-2,18 -1,09 -0,76 -0,89 F

0,00

vb,0 =cdir = vb =

cseason = z0 =cprobe = zmin =

kr = zmax =kl = kg/m3

cscd =

Zvislé steny budov pravouhlého pôdorysu:

ze = co(ze) = cr(ze) = v m(ze) = Iv(ze) = qp(ze) =

cpi = dfr = cfr = cpi = dfr = cfr =

A [m2] A [m2]

cpe cpe

we [kPa] we [kPa]wi [kPa] wi [kPa]

Plochá strecha:



A [m2] A [m2]

cpe cpe

we [kPa] we [kPa]cpe cpe

we [kPa] we [kPa]wi [kPa] wi [kPa]

- dfr -

Pultová strecha: α =



Fup Flow

A [m2] A [m2]

cpe cpe

we [kPa] we [kPa]cpe cpe

we [kPa] we [kPa]w

i [kPa] w

i [kPa]

cpi = Fup

cpe

we [kPa] Flow

wi [kPa] - dfr - - dfr -

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.2. Výpočtové položky

2.NP

1.NP




PK 2-1

ST-10

PK 2-4

PK 2-4

ST-10

PK 2-1

PK 2-2

ST-10

PK 2-3

ST-10

PK 2-2

PK 2-5

PK 2-5

PK 2-6

PK 2-6

OV-2

OV-2

OV-2

OV-2

VV-2

St-6 St-7

N-10N-3N-5N-11

PK 1-1

PK 1-3

PK 1-1PK 1-1

PK 1-1

PK 1-1

PK 1-1

PK 1-3

PK 1-3

ST-2

ST-1

ST-3

ST-4ST-5

ST-9

ST-8

N-1

N-2

SCH-1

PK 1-2

PK 1-2

PK 1-2

N-4

N-8

N-9

S-2

S-1OV-1a

OV-1a

OV-1a

OV-1

OV-1

OV-1

OV-1

OV-1

OV-1

VV-1

VV-1

D-1www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Základy




OZP-3

OZP-2

OZP-1

OZP-1

OZP-1

OZP-1OZP-1

OZP-1

OZP-1

OZP-1

VZP-1

VZP-2

VZP-2

VZP-2

VZP-2

VZP-2ZPT-1

ZPT-2

ZPT-2

ZPT-8 ZPT-6

ZPT-7

základový pás prístreška

základový pás prístreška

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.3. Zaťaženia pôsobiace na strechu

g – stále zaťaženie – charakteristickéq – premenlivé úžitkové zaťaženie – charakteristickés – charakteristické zaťaženie snehoms* - mimoriadne zaťaženie snehom Is** - mimoriadne zaťaženie snehom II




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.4. Výpočet strechy podľa STN EN 1995

Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje:drevo C24 - SI, trieda použitia 2krokva: 80x180 mm v rozostupoch 0,95mZaťaženia pôsobiace na krokvu (charakteristické hodnoty):LF-1: stále – podľa skladby strechy S-1 gk = 0,72 kN/m γG = 1,35/1,00 stáleLF-2: premenné – strecha H qk = 0,72 kN/m γQ = 1,50 okamžitéLF-3: úžitkové – zavesené prvky qk = 0,29 kN/m γQ = 1,50 krátkodobéLF-4: premenné – zoskupené Pk = 1,0 kN γQ = 1,50 okamžitéLF-5: sneh sk = 0,81 kN/m γQ = 1,50 strednodobéLF-6: vietor wk = 0,05 kN/m γQ = 1,50 krátkodobéLF-7: sneh-mimoriadny sk = 2,99 kN/m γQ = 1,00 okamžitéKombinácie uvažované pri výpočte stropnej dosky:ULS-1: (1,35/1,00)×LF-1 + 1,5×LF-2 + 1,5×LF-3ULS-2: (1,35/1,00)×LF-1 + 1,5×LF-3 + 1,5×LF-4ULS-3: (1,35/1,00)×LF-1 + 1,5×LF-3 + 1,5×LF-5 + 1,5×LF-6ULS-4 - mimoriadna: 1,00×LF-1 + 1,0×LF-3 + 1,0×LF-7SLS-1: 1,00×LF-1 + 1,0×LF-2 + 1,0×LF-3SLS-2: 1,00×LF-1 + 1,0×LF-3 + 1,0×LF-4SLS-3: 1,00×LF-1 + 1,0×LF-3 + 1,0×LF-5 + 1,0×LF-6Statická schéma:

Obálka ohybových momentov – kombinácia ULS – normálna:

fm,k = 24,0 [MPa]; γM = 1,3; kmod = 0,90; (2 trieda, krátkodobe - vietor)fm,y,d = (kmod×fm,k)/γM = (0,90×24,0)/1,3 = 16,6 [MPa] Wy = b×h2/6 = 0,08×0,182/6 = 4,32e-4 [m3]MEd,y = 4,54 [kN/m]σm,y,d = MEd,y/Wy = 4,54/4,32e-4 = 10509 [kPa] = 10,51 [MPa] < fm,y,d = 16,6 [MPa] → vyhovuje




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Využitie krokvy pri kombinácii ULS (program Rám 3D + modul EuroDrevo):

Využitie krokvy pri kombinácii SLS (program Rám 3D + modul EuroDrevo):

Obálka ohybových momentov – kombinácia ULS – mimoriadna:

fm,k = 24,0 [MPa]; γM = 1,0; kmod = 0,90; (2 trieda, krátkodobé - vietor)fm,y,d = (kmod×fm,k)/γM = (0,90×24,0)/1,0 = 21,6 [MPa] Wy = b×h2/6 = 0,08×0,182/6 = 4,32e-4 [m3]MEd,y = 7,0 [kN/m]σm,y,d = MEd,y/Wy = 7,0/4,32e-4 = 16204 [kPa] = 16,2[MPa] < fm,y,d = 21,6 [MPa] → vyhovuje




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.5. Výpočet stropných dosiek podľa STN EN 1992

Do výpočtu prijaté nasledujúce údaje:betón C20/25, výstuž: 10 505 R – ø10, krytie: XC1 → cnom = 25 mmhrúbka dosky: 170mm (nad garážou) a 150mm (nad ostatnými miestnosťami)

Zaťaženia stropnej dosky (charakteristické hodnoty):LF-1: stále zaťaženia - tiaž dosky spolu z vrstvami stropu, prievlaky, atika, steny nad doskou, vence, schodyLF-3: snehLF-4: zaťaženie od schodiskaLF-5: sneh – mimoriadny ILF-6: sneh – mimoriadny IILF-7: 35cm vody na terase – mimoriadne IIILF-8: 35cm vody na streche nad garážou a miestnosťami 1.05, 1.06, 1.07 – mimoriadne IIIPT-1: premenlivé zaťaženie na terase qk = 4,0 kN/m²PL-2 ÷ PL-4: premenlivé zaťaženie na streche nad garážou a miestnosťami 1.05, 1.06 a 1.07 qk = 0,75 kN/m²Pl-5 ÷ PL15: premenlivé zaťaženie miestnosti qk = 2,0 kN/m²

Program PlaTo4 automaticky kombinuje spolupôsobenie zaťaženia PT1 a PL-2 ÷ PL15.

Tabuľka kombinácií:

Názov a typ kombinácií

LF-1 LF-3 LF-4 LF-5 LF-6 LF-7 LF-8 PT÷1,PL-2÷PL-15

LK-1 ULS-1, max 1,35 1,50 1,50 - - - - 1,50

LK-2 ULS-2, min 1,00 1,50 1,50 - - - - 1,50

LK-3 SLS-1charakteristická

1,00 0,50 1,00 - - - - 1,00

LK-4 SLS-2charakteristická

1,00 1,00 1,00 - - - - 0,70

LK-5 SLS-3kvázi-stála

1,00 0,08 - - - - - 0,30

LK-6 mimoriadna I 1,00 - - 1,00 - - - 0,30

LK-7 mimoriadna II 1,00 - - - 1,00 - - 0,30

LK-8 mimoriadna III 1,00 - - - - 1,00 1,00 0,30




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Priebeh výpočtových momentov v doske - Mx,min [kNm/m]

Priebeh výpočtových momentov v doske - Mx,max [kNm/m]




Mx = 22,0 kNm

Mx = 16,0 kNm

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Priebeh výpočtových momentov v doske - My,min [kNm/m]

Priebeh výpočtových momentov v doske - My,max [kNm/m]




My = 22,0 kNm

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Pružný priehyb dosky (obálka kombinácií SLS-1 alebo SLS-2) - charakteristická

Pružný priehyb dosky (obálka kombinácii SLS-3) - kvázi-stála




fmax =4,93mm

MEk,x = 15,5 kNm

MEk,y

= 14,7 kNm

fmax

=1,56mm

MEk,x = 10,4 kNm

MEk,y

= 8,4 kNm

fmax

=3,64mm

MEk,x = 11,5 kNm

MEk,y = 10,8 kNm

fmax=1,00mm

MEk,x

= 6,7 kNm

MEk,y

= 6,1 kNm

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Výpočtové zaťaženie od dosky a 2.NP pôsobiace na steny – NEd [kN/m] – obálka kombinácií ULS [kN]

Výpočtové zaťaženie od dosky a 2.NP pôsobiace na stĺpy – NEd [kN] – obálka kombinácii ULS [kN]




83

23

100

295

233

215

312

972

NEd,1

≈ 90 kN/m

výp.steny S-1

NEd,1

≈ 120 kN/m

výp.steny S-2

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Nutné plochy výstuží v doske – dolná výstuž – smer x - As,x-d [cm²/m]zakladaný raster ø10-150 (spodná)

Nutné plochy výstuží v doske – dolná výstuž – smer x - As,x-d [cm²/m]zakladaný raster ø10-150




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Nutné plochy výstuží v doske – horná výstuž – smer x - As,x-h [cm²/m]zakladaný raster ø10-150 – zatiahnutá do 1/3 pola

Nutné plochy výstuží v doske – horná výstuž – smer y - As,y-h [cm²/m]zakladaný raster ø10-150 – zatiahnutá do 1/3 pola




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








Vypočtova položka: D-1 stropná doska nad garážoutr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podopretá doska nosná v dvoch smeroch

betón: C20/25 20,0 MPa 1,50 1,00 1,00 13,33 MPa 2,20 MPa

kamenivo: kremičité 22,0 mm cement: N – CEM 32,5 R 30,0 GPa

v ek betónu: t = ∞ dni 28 dni 2 dni 20,00 MPa 2,20 30,0 GPa

bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497

st. prostr.: XC1 10 mm 10 mm 22 mm

h = 170 mm b = 1000 mmd = 130 mm 40 mm 0 [mm]

1,69 cm² minimálna plocha výst uže; 68,0

ø12-100 11,31 cm² > 4,19 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)

22,0 kNm návrhová hodnot a ohybového mom ent u v pr ier eze;

0,103 0,098 13,4 [mm]

22,0 kNm < 53,9 kNm vyhovuje 41%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

1,53 cm² < 11,31 cm²

11,5 kNm char akt er ist ická hodnot a ohybového m oment u v pr ier eze; > 10,5 kNm faza: IIRH = 50 % u = 2000 mm 170 mm

2,95 7,59 GPa 26,34 2,20 MPa x = 57 mm 101 MPa

38 mm 378 11,31 12,0 mm c = 34 mm 0,03

0,80 0,50 3,40 0,425 0,40 dlhodobe-74%

184 mm 0,30 ‰

0,06 mm < 0,40 mm vyhovuje 14%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

6,90 m K = 1,00 0,447% 0,322% 0,000% 101 MPa

3,1 1,00 2,76

53,1 < 202 vyhovuje 26%

Kontrola SLS (MSP) – priehyb: podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.3

10,5 kNm < 11,5 kNm typ zaťaženia: dlhodobe-74% 2,95

40942 β = 0,50 ζ = 0,58 12283 kNm² 0,000512

46074 38 mm - mm 43,3 cm³ 3499 kNm²

22084 73 mm - mm 82,9 cm³ 1677 kNm²

- - mm - mm - - mm - mm

orientačný násobiteľ pružného prehybu ≈ 7,323,6 mm→ f = 26,7 mm < 250 = 27,6 mm vyhovuje 97%

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = Ecm =

t0 = t s = fck(t) = fctm(t)= MPa Ecm(t) =

fyk = γs = fyd = ξeff,lim =

cmin,dur = ∆cdev = cnom =

Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže:

a1 = a2 =

As1,min = As,max = cm2

Parametre v iac ťahanej výstuže As1: As1,prov = As1,req =

Parametre menej tahanej vystuže As2: As2,prov = As2,req =

Kontrola ULS (MSU) – ohyb:MEd =

ξeff

= µeff

= xeff

=

MEd = MRd =

Kontrola SLS (MSP) – trhliny od ohybového momentu:As,min,cr = As,t =

ME,qp = Mcr

=

h0 =

φ(∞,t0)

= Ec,eff

= αe = f

ct,eff = σ

s =

hc,ef = Ac,eff = cm2 As = cm2 Øeq = ρp,eff =

k1 = k

2 = k

3 = k

4 = k

t =

sr,max = εsm-εcm =

wk = wmax=

Kontrola SLS (MSP) – štíhlosť a priehyb:leff

= ρ0 = ρ = ρ` = σ

s =

310/σs = x/leff = 500/(fyk·As,1,req/As,1,prov) =

leff/d = (leff/d) lim =

Mcr = ME,dp= φ(∞,t0) =

Jc = cm4 B=EcmJc = εcs(t) =

JI = cm4 z1,I = z2,I = S I = BI =

JII = cm4 z1,II = z2,II = S II = BII =

αM = fI = fII = αcs = fcs,I = fcs,II =

fpruž. = leff/

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Spôsob vystuženia stropnej dosky:čast: nad garážouBetón: C20/25 XC1, betonárska oceľ: 10 505 R alebo BSt 500, hrúbka dosky: 170mm

• pri dolnom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø12-100mm / ø12-100mm – krytie 25mm• pri hornom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø12-100mm / ø12-100mm – krytie 25mm

Hornú výstuž ukladať nad vnútornými a obvodovými stenami a nad prievlaky – výstuž musí zasahovať do 1/3 roz-pätia poľa + kotevná dĺžka 570mm . V strede poľa horná výstuž nie je nutná.Minimálna dĺžka kotvenia prútov ø10 – lbd = 470mmMinimálna dĺžka presahu stýkovania prútov ø10 – l0 = 710mm

čast: nad ostatnými miestnosťamiBetón: C20/25 XC1, betonárska oceľ: 10 505 R alebo BSt 500, hrúbka dosky: 150mm

• pri dolnom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø10-150mm / ø10-150mm – krytie 25mm• pri hornom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø10-150mm / ø10-150mm – krytie 25mm

Hornú výstuž ukladať nad vnútornými a obvodovými stenami a nad prievlaky – výstuž musí zasahovať do 1/3 roz-pätia poľa + kotevná dĺžka 470mm . V strede poľa horná výstuž nie je nutná.Minimálna dĺžka kotvenia prútov ø10 – lbd = 570mmMinimálna dĺžka presahu stýkovania prútov ø10 – l0 = 850mm

Pri okrajoch dosky (vonkajší okraj dosky, a okraj otvoru schodiska) dolnú a hornú výstuž prepojiť so sebou pomo-cou prútov výstuže v tvare U.Výstuž dosky prepojiť s výstužou stĺpov, prievlakov a schodov.Spolu s doskou je nutné vyliať vence a prievlaky.




Vypočtova položka: D-2 stropná doskatr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podopretá doska nosná v dvoch smeroch




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 150 mm b = 1000 mmd = 115 mm 35 mm 0 [mm]

1,50 cm² minimálna plocha výst uže; 60,0

ø10-150 5,24 cm² > 3,43 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)

16,0 kNm návrhová hodnot a ohybového mom ent u v pr ier eze;

0,095 0,091 11,0 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

1,35 cm² < 5,24 cm²

6,7 kNm char akt er ist ická hodnot a ohybového m oment u v pr ier eze; < 8,2 kNm faza: IRH = 50 % u = 2000 mm 150 mm

3,01 7,48 GPa 26,73 2,20 MPa x = 32 mm 22 MPa

- mm - - - mm c = - mm -

- - - - 0,40 dlhodobe-64%

- mm - ‰


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

3,70 m K = 1,00 0,447% 0,298% 0,000% 22 MPa

14,3 1,00 1,56

32,2 < 581 vyhovuje 6%


8,2 kNm > 6,7 kNm typ zaťaženia: dlhodobe-64% 3,01

28125 β = 0,50 ζ = 0,00 8438 kNm² 0,000528

30175 37 mm - mm 19,2 cm³ 2257 kNm²

- - mm - mm - cm³ - kNm²

- - mm - mm - - mm - mm


fck = γc = αcc,pl= αct,pl= fcd = fctm =

dg = E

cm =



cmin,dur

= ∆cdev

= cnom =


a1 = a2 =


Parametre v iac ťahanej výstuže As1: As1,prov = As1,req

=



ξeff = µeff = xeff =

MEd = MRd =


ME,qp = Mcr

=

h0 =

φ(∞,t0) = Ec,eff = αe = fct,eff = σs =

hc,ef

= Ac,eff

= cm2 As = cm2 Ø

eq = ρ

p,eff =

k1 = k2 = k3 = k4 = kt =

sr,max

= εsm

-εcm

=

wk = wmax=


= ρ0 = ρ = ρ` = σ

s =


leff/d = (leff/d) lim =


Jc = cm4 B=E

cmJ

c = ε

cs(t) =

JI = cm4 z1,I = z2,I = S I = BI =

JII = cm4 z1,II = z2,II = S II = BII =

αM = f

I = f

II = α

cs = f

cs,I = f

cs,II =

fpruž. = leff/

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.6. Výpočet prievlakov podľa STN EN 1992

Výpočtove ohybové momenty MEd [kNm] (MEd,max = -155 kNm / +136 kNm)

Výpočtová priečna sila VEd [kN] (VEd,max = 203 kN)




Vypočtova položka: N-1 nosník N-1 (nad stĺpom ST-2)tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 650 mm b = 330 mmd = 606 mm 44 mm 0 [mm]

2,60 cm² m inimálna plocha výst uže; 85,8

5ø16 10,05 cm² > 6,32 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)

155,0 kNm návrhová hodnot a ohybového m om ent u v pr iereze;

0,101 0,096 61,2 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

1,45 cm² < 10,05 cm²

111 kNm charakt er ist ická hodnot a ohybového m om ent u v pr iereze; > 51,1 kNm faza: IIRH = 50 % u = 1960 mm 219 mm

2,84 7,82 GPa 25,58 2,20 MPa x = 266 mm 191 MPa

110 mm 363 10,05 16,0 mm c = 0 mm 0,03

0,80 0,50 3,40 0,425 0,40 dlhodobe-100%

98 mm 0,68 ‰


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

4,80 m K = 1,00 0,447% 0,316% 0,000% 191 MPa

1,6 1,00 1,62

7,9 < 64 vyhovuje 12%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2

203,0 kN návrhová pr iečna sila v pr iereze; 330 mm d = 606 mm k = 1,57 υ = 0,55

10,05 5ø16 0,50 % 0,0 MPa 0,31 MPa

400 [mm] m axim álny dovolený pozdĺžny rozost up st rm eňov; 0,41 MPa 81,5 kN 733,2 kN

203,0 kN > 81,5 [kN] nevyhovuje! 249%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3

bet.oceľ strmeňov: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa z = 545 mm

1,01 2 ø8-100 1,0 0,31 % 0,08 %

1,09 m ctgΘ = 2,00 400 mm 450 mm 468,9 kN 527,5 kN

203,0 kN < 468,9 kN vyhovuje 43%


dg = E

cm =


fyk

= γs = f

yd = ξ

eff,lim =



a1 = a2 =



=




MEd = MRd =


ME,qp = Mcr

=

h0 =


hc,ef

= Ac,eff

= cm2 As = cm2 Ø

eq = ρ

p,eff =

k1 = k2 = k3 = k4 = kt =


wk = wmax=


= ρ0 = ρ = ρ` = σ

s =


leff/d = (leff/d)lim =

Kontrola šmyku prenašaneho cez betón – ULS (MSU):VEd = bw=b =

Asl = cm2 ρl = σcp = ν min =

sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=

VEd = VRd = min{ VRd,c; VRd,c,max } =

Kontrola šmykovej výstuže – strmeňov – ULS (MSU):fywk

= γs = f

ywd =

Asw = cm2 αcw = ρw = ρw,min=

lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=

VEd = VRd = min{ VRd,s; VRd,max } =

N-3 N-4

St-3 St-1 St-2

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]










Vypočtova položka: N-2 nosník N-2 (konzolová čast)tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: konzolový nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 650 mm b = 330 mmd = 606 mm 44 mm 0 [mm]


3ø16 6,03 cm² > 1,97 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,031 0,031 19,1 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

1,50 m K = 0,40 0,447% 0,098% 0,000% 28 MPa

11,2 1,00 3,13

2,5 < 1927 vyhovuje 0%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


6,03 3ø16 0,30 % 0,0 MPa 0,31 MPa


65,0 kN < 68,7 [kN] vyhovuje 95%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-100 1,0 0,31 % 0,08 %

1,09 m ctgΘ = 2,00 400 mm 450 mm 468,9 kN 527,5 kN

65,0 kN < 468,9 kN vyhovuje 14%

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = Ecm =


fyk

= γs = f

yd = ξ

eff,lim =



a1 = a2 =

As1,min

= As,max

= cm2




ξeff

= µeff

= xeff

=

MEd = MRd =


= ρ0 = ρ = ρ` = σ

s =




Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =

sl,max = v Rd,c = VRd,c = VRd,c,max =


Kontrola šmykovej výstuže – strmeňov – ULS (MSU):fywk = γs = fywd =

Asw

= cm2 αcw

= ρw = ρ

w,min=

lt = sl,max = st,max = VRd,s = VRd,max =


N-3N-4

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]










Vypočtova položka: N-3 nosník N-3tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 450 mm b = 330 mmd = 408 mm 42 mm 0 [mm]


3ø12 3,39 cm² > 1,76 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,042 0,041 17,1 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

4,00 m K = 1,00 0,447% 0,131% 0,000% 35 MPa

9,0 1,00 1,96

9,8 < 1543 vyhovuje 1%

Kontrola SLS – frekvencia vibrácií: ` podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.3

3,14 3,0 kN/m 3,7 kN/m 4,00 m

32,5 Hz < ∞ Hz vyhovuje 0%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


3,39 3ø12 0,25 % 0,0 MPa 0,35 MPa


41,0 kN < 47 [kN] vyhovuje 87%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-200 1,0 0,15 % 0,08 %

0,73 m ctgΘ = 2,00 300 mm 300 mm 157,9 kN 355,2 kN

41,0 kN < 157,9 kN vyhovuje 26%


dg = E

cm =



cmin,dur

= ∆cdev

= cnom =


a1 = a

2 =

As1,min

= As,max

= cm2


Parametre menej tahanej vystuže As2: As2,prov

= As2,req

=


ξeff

= µeff

= xeff

=

MEd = MRd =

Kontrola SLS (MSP) – štíhlosť a priehyb:leff = ρ0 = ρ = ρ` = σs =

310/σs = x/leff

= 500/(fyk

·As,1,req

/As,1,prov

) =


α1 = q

k+g

k ≈ g

k = l

eff =

f1 = fmin =

Kontrola šmyku prenašaneho cez betón – ULS (MSU):VEd = b

w=b =





Asw

= cm2 αcw

= ρw = ρ

w,min=



N-5

N-1 N-2

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]










Vypočtova položka: N-4 nosník N-4 – konzolová časttr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: konzolový nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 650 mm b = 330 mmd = 606 mm 44 mm 0 [mm]


3ø16 6,03 cm² > 4,13 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,066 0,064 39,9 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

1,45 cm² < 6,03 cm²

73,57 kNm charakt er ist ická hodnot a ohybového m om ent u v pr iereze; > 51,1 kNm faza: IIRH = 50 % u = 1960 mm 219 mm

2,84 7,82 GPa 25,58 2,20 MPa x = 198 mm 224 MPa

110 mm 363 6,03 16,0 mm c = 0 mm 0,02

0,80 0,50 3,40 0,425 0,40 dlhodobe-100%

164 mm 0,74 ‰


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

2,90 m K = 0,40 0,447% 0,206% 0,000% 224 MPa

1,4 1,00 1,49

4,8 < 36 vyhovuje 13%



755219 β = 0,50 ζ = 0,76 226566 kNm² 0,000477

868855 262 mm - mm 158,1 cm³ 67925 kNm²

342182 408 mm - mm 246,0 cm³ 26751 kNm²

1/ 4 2,3 mm 5,8 mm - 1/ 2 -0,9 mm -2,4 mm


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


6,03 3ø16 0,30 % 0,0 MPa 0,31 MPa


71,0 kN > 68,7 [kN] nevyhovuje! 103%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-200 1,0 0,15 % 0,08 %

1,09 m ctgΘ = 2,00 400 mm 450 mm 234,4 kN 527,5 kN

71,0 kN < 234,4 kN vyhovuje 30%

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = E

cm =


fyk

= γs = f

yd = ξ

eff,lim =

cmin,dur

= ∆cdev

= cnom =


a1 = a2 =



=




MEd = MRd =


ME,qp = Mcr =

h0 =



k1 = k

2 = k

3 = k

4 = k

t =


wk = wmax=


310/σs = x/leff

= 500/(fyk

·As,1,req

/As,1,prov

) =


Mcr

= ME,dp

= φ(∞,t0)

=


JI = cm4 z1,I = z2,I = S I = BI =

JII = cm4 z

1,II = z

2,II = S

I I = B

II =

αM = fI = fII = αcs = fcs,I

= fcs,II =

fpruž.

= leff

/


Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =




Asw

= cm2 αcw

= ρw = ρ

w,min=

lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=


N-1 N-2www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Výpočtove ohybové momenty MEd [kNm] (MEd,max = -160 kNm / -10 kNm)





N-3 N-6

Vypočtova položka: N-5 nosník N-5 – konzolová časttr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: konzolový nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 650 mm b = 330 mmd = 606 mm 44 mm 0 [mm]


4ø16 8,04 cm² > 6,54 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,104 0,099 63,3 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

1,45 cm² < 8,04 cm²


2,84 7,82 GPa 25,58 2,20 MPa x = 234 mm 255 MPa

110 mm 363 8,04 16,0 mm c = 0 mm 0,02

0,80 0,50 3,40 0,425 0,40 dlhodobe-100%

123 mm 0,97 ‰


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

1,50 m K = 0,40 0,447% 0,327% 0,000% 255 MPa

1,2 1,00 1,25

2,5 < 14 vyhovuje 17%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


8,04 4ø16 0,40 % 0,0 MPa 0,31 MPa


127,0 kN > 75,6 [kN] nevyhovuje! 168%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-100 1,0 0,31 % 0,08 %

1,09 m ctgΘ = 2,00 400 mm 450 mm 468,9 kN 527,5 kN

127,0 kN < 468,9 kN vyhovuje 27%


dg = E

cm =


fyk

= γs = f

yd = ξ

eff,lim =

cmin,dur

= ∆cdev

= cnom =


a1 = a2 =



=




MEd = MRd =


ME,qp = Mcr

=

h0 =


hc,ef

= Ac,eff

= cm2 As = cm2 Ø

eq = ρ

p,eff =

k1 = k2 = k3 = k4 = kt =


wk = wmax=


= ρ0 = ρ = ρ` = σ

s =

310/σs = x/leff

= 500/(fyk

·As,1,req

/As,1,prov

) =




sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=


Kontrola šmykovej výstuže – strmeňov – ULS (MSU):fywk

= γs = f

ywd =


lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=


www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Výpočtove ohybové momenty MEd [kNm] (MEd,max = +15 kNm / -10 kNm)









bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 650 mm b = 330 mmd = 606 mm 44 mm 0 [mm]


2ø16 4,02 cm² > 0,58 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,009 0,009 5,7 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


4,02 2ø16 0,20 % 0,0 MPa 0,31 MPa


46,0 kN < 61,8 [kN] vyhovuje 74%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


0,57 2 ø6-200 1,0 0,09 % 0,08 %

1,09 m ctgΘ = 2,00 400 mm 450 mm 132,3 kN 527,5 kN

46,0 kN < 132,3 kN vyhovuje 35%


dg = E

cm =

t0 = t

s = f

ck(t) = f

ctm(t)= MPa

E

cm(t) =




a1 = a2 =

As1,min

= As,max

= cm2





MEd = MRd =



sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=


Kontrola šmykovej výstuže – strmeňov – ULS (MSU):f

ywk = γ

s = f

ywd =




N-5 N-4

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]










N-6 N-2

N-9





bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 300 mm b = 250 mmd = 256 mm 44 mm 0 [mm]


3ø16 6,03 cm² > 2,76 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,138 0,128 35,2 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

0,67 cm² < 6,03 cm²


3,06 7,39 GPa 27,05 2,20 MPa x = 144 mm 134 MPa

52 mm 130 6,03 16,0 mm c = 36 mm 0,05

0,80 0,50 3,40 0,425 0,40 dlhodobe-100%

181 mm 0,45 ‰


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.4.2

3,70 m K = 1,00 0,447% 0,431% 0,000% 134 MPa

2,3 1,00 2,23

14,5 < 94 vyhovuje 15%



56250 β = 0,50 ζ = 0,92 16875 kNm² 0,000539

71303 87 mm - mm 52,5 cm³ 5272 kNm²

45340 112 mm - mm 67,5 cm³ 3353 kNm²

5/ 48 5,4 mm 8,5 mm 1/ 8 1,8 mm 2,9 mm


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


6,03 3ø16 0,94 % 0,0 MPa 0,40 MPa


63,0 kN > 38,5 [kN] nevyhovuje! 164%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


0,57 2 ø6-150 1,0 0,15 % 0,08 %

0,46 m ctgΘ = 2,00 190 mm 190 mm 74,4 kN 168,6 kN

63,0 kN < 74,4 kN vyhovuje 85%

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = E

cm =


fyk

= γs = f

yd = ξ

eff,lim =

cmin,dur

= ∆cdev

= cnom =


a1 = a2 =



=




MEd = MRd =


ME,qp = Mcr =

h0 =



k1 = k

2 = k

3 = k

4 = k

t =


wk = wmax=


310/σs = x/leff

= 500/(fyk

·As,1,req

/As,1,prov

) =


Mcr

= ME,dp

= φ(∞,t0)

=


JI = cm4 z1,I = z2,I = S I = BI =

JII = cm4 z

1,II = z

2,II = S

I I = B

II =

αM = fI = fII = αcs = fcs,I

= fcs,II =

fpruž.

= leff

/


Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =




Asw

= cm2 αcw

= ρw = ρ

w,min=

lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=


www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Nosník N-8 → Výpočtove ohybové momenty MEd [kNm] (MEd,max = +5 kNm / -32 kNm)

Nosník N-8 → Výpočtová priečna sila VEd [kN] (VEd,max = 97 kN)

Nosník N-9 → Výpočtove ohybové momenty MEd [kNm] (MEd,max = +7 kNm / -4 kNm)

Nosník N-9 → Výpočtová priečna sila VEd [kN] (VEd,max = 28 kN)




St-4

N-2

N-9

N-8

N-7

SCH-1

Vypočtova položka: N-8, N-9 nosníky N-8, N-9tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 250 mm b = 200 mmd = 206 mm 44 mm 0 [mm]


3ø16 6,03 cm² > 4,40 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,341 0,283 70,2 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


6,03 3ø16 1,46 % 0,0 MPa 0,44 MPa

150 [mm] m axim álny dovolený pozdĺžny rozost up st rm eňov; 0,73 MPa 30,2 kN 151 kN

97,0 kN > 30,2 [kN] nevyhovuje! 321%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-100 1,0 0,51 % 0,08 %

0,37 m ctgΘ = 2,00 150 mm 150 mm 159,1 kN 108,5 kN

97,0 kN < 108,5 kN vyhovuje 89%


dg = E

cm =

t0 = t

s = f

ck(t) = f

ctm(t)= MPa

E

cm(t) =




a1 = a2 =

As1,min

= As,max

= cm2





MEd = MRd =



sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=



ywk = γ

s = f

ywd =




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]










St-6 St-7





bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 520 mm b = 330 mmd = 476 mm 44 mm 0 [mm]


4ø16 8,04 cm² > 5,93 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,121 0,113 57,4 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

1,30 cm² < 8,04 cm²

80,71 kNm charakt er ist ická hodnot a ohybového m om ent u v pr iereze; > 32,7 kNm faza: IIRH = 50 % u = 1700 mm 202 mm

2,87 7,75 GPa 25,82 2,20 MPa x = 205 mm 229 MPa

105 mm 347 8,04 16,0 mm c = 0 mm 0,02

0,80 0,50 3,40 0,425 0,40 dlhodobe-100%

117 mm 0,84 ‰




386672 β = 0,50 ζ = 0,92 116002 kNm² 0,000486

473065 193 mm - mm 154,9 cm³ 36648 kNm²

247111 271 mm - mm 218,2 cm³ 19143 kNm²

5/ 48 6,2 mm 11,9 mm 1/ 8 1,4 mm 2,7 mm


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


8,04 4ø16 0,51 % 0,0 MPa 0,33 MPa


130,0 kN > 67,4 [kN] nevyhovuje! 193%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-200 1,0 0,15 % 0,08 %

0,86 m ctgΘ = 2,00 350 mm 350 mm 184,1 kN 414,3 kN

130,0 kN < 184,1 kN vyhovuje 71%


dg = E

cm =


fyk

= γs = f

yd = ξ

eff,lim =

cmin,dur

= ∆cdev

= cnom =


a1 = a

2 =



=




MEd = MRd =


ME,qp = Mcr =

h0 =


hc,ef

= Ac,eff

= cm2 As = cm2 Ø

eq = ρ

p,eff =

k1 = k

2 = k

3 = k

4 = k

t =


wk = wmax=


Jc = cm4 B=E

cmJ

c = ε

cs(t) =

JI = cm4 z1,I = z2,I = S I = BI =

JII = cm4 z1,II = z2,II = S I I = BII =

αM = f

I = f

II = α

cs = fcs,I = f

cs,II =

fpruž. = leff/


Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =

sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=




lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=


www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]










St-9

RB-22RB-27





bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 350 mm b = 330 mmd = 308 mm 42 mm 0 [mm]


2ø12 2,26 cm² > 1,01 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,032 0,031 9,7 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


2,26 2ø12 0,22 % 0,0 MPa 0,38 MPa


102,0 kN > 38,6 [kN] nevyhovuje! 264%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-150 1,0 0,2 % 0,08 %

0,55 m ctgΘ = 2,00 230 mm 230 mm 158,9 kN 268,1 kN

102,0 kN < 158,9 kN vyhovuje 64%


dg = E

cm =

t0 = t

s = f

ck(t) = f

ctm(t)= MPa

E

cm(t) =




a1 = a2 =

As1,min

= As,max

= cm2





MEd = MRd =



sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=



ywk = γ

s = f

ywd =




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.7. Výpočet stĺpov podľa STN EN 1992

Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje:betón: C20/25, výstuž 10 505 R – ø12, strmene: 10 505 R – ø6, krytie: XC1→cnom =25mm

Stĺpy St-1, St-4Rozmer stĺpa: b × h = 0,30 m × 0,30 m; L = 2,75 mMaximálna osová sila v stĺpe NEd = 322 kN (stĺp St-1, vrátane vlastnej hmotnosti)Statická schéma stĺpa: kĺb-kĺb –→L0 = 4,95mVýpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN 1992-1-1

Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile MEd ≈ 35 kNm. → vyhovuje

Stĺp St-2Rozmer stĺpa: b × h = 0,38 m × 0,33 m; L = 3,75 mMaximálna osová sila v stĺpe NEd = 235 kN (stĺp St-2, vrátane vlastnej hmotnosti)Statická schéma stĺpa: kĺb-kĺb –→L0 = 6,75mVýpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN 1992-1-1

Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile MEd ≈ 30 kNm. → vyhovuje




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]






Výstuž: 2ø12 + 2ø12Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile MEd ≈ 25 kNm. → vyhovuje






www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Stĺp St-6, St-7Rozmer stĺpa: b × h = 0,33 m × 0,20 m; L = 3,75 mMaximálna osová sila v stĺpe NEd = 120 kN (stĺp St-6, vrátane vlastnej hmotnosti)Statická schéma stĺpa: kĺb-kĺb –→L0 = 6,75mVýpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN 1992-1-1


Stĺp St-8Rozmer stĺpa: b × h = 0,70 m × 0,33 m; L = 3,75 mMaximálna osová sila v stĺpe NEd = 330kN (stĺp St-8, vrátane vlastnej hmotnosti)Statická schéma stĺpa: kĺb-kĺb –→L0 = 6,75mVýpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN 1992-1-1





www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]










www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.8. Výpočet schodov podľa STN EN 1992

Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje:betón C20/25, výstuž 10 505 R – ø10, krytie XC1 → cnom = 25mm, hrúbka dosky: 120mmZaťaženia pôsobiace na schodisko:stále zaťaženie – podľa bodu 4.1.1; premenné zaťaženie – qk = 3,0 kN/m²

momenty Mx-min [kNm/m] momenty Mx-max [kNm/m]

momenty My-min [kNm/m] momenty My-max [kNm/m]

Výpočtové reakcie zo schodov pôsobiace na stenu, strop a základ NEd [kN/m] – kombinácia ULS




NEd = 16,0 kN/m

NEd = 23,0 kN/m MEd = 7,5 kNm/m

NEd = 12,0 kN/m

NEd,2

≈ 12 kN/m

výp.steny S-1

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Schodisko treba vystužiť dvojsmerne prútami ø10 – 100mm (výstuž pri dolnom aj hornom povrchu), dodatočnevnútorný voľný okraj schodiska zosilniť pomocou 2ø16.Voľné okraje schodiskovej dosky uzavrieť prútami v tvare U.Prúty dolného ramena schodiska prepojiť s výstužou trčiacou zo základu.Prúty horného ramena schodiska prepojiť s nosníkom N-9 a stropnou doskou.

Schéma výstuží schodiska:




Vypočtova položka: SCH-1 schodisko

tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 120 mm b = 1000 mm

d = 80 mm 40 mm 0 [mm]

1,04 cm² minim álna plocha výst uže; 48,0

ø10-100 7,85 cm² > 5,24 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)

16,0 kNm návr hová hodnot a ohybového mom ent u v pr ier eze;

0,209 0,188 16,8 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.7.3

1,08 cm² < 7,85 cm²

11,43 kNm char akt er ist ická hodnot a ohybového m oment u v pr ier eze; > 5,2 kNm faza: II

RH = 50 % u = 2240 mm 107 mm

3,18 7,17 GPa 27,89 2,20 MPa x = 31 mm 250 MPa

30 mm 295 7,85 10,0 mm c = 35 mm 0,03

0,80 0,50 3,40 0,425 0,40 dlhodobe-100%

183 mm 0,96 ‰


fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = E

cm =



cmin,dur

= ∆cdev

= cnom =


a1 = a2 =




= As2,req

=



MEd = MRd =

Kontrola SLS (MSP) – trhliny od ohybového momentu:A

s,min,cr = A

s,t =

ME,qp = Mcr =

h0 =


hc,ef

= Ac,eff

= cm2 As = cm2 Ø

eq = ρ

p,eff =

k1 = k

2 = k

3 = k

4 = k

t =

sr,max

= εsm

-εcm

=

wk = wmax=

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.9. Výpočet vencov podľa STN EN 1992

Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje:betón: C20/25, výstuž: 10 505 R – ø12, krytie: XC1 → cnom = 25mm




Vypočtova položka: OV-1, OV-1a obvodový veniec

betón: C20/25 návrh.situácia: mimoriadna norma: STN EN 1992-1-1 1,20 20 MPa 1,28 MPa

bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,00 490 MPa Rozmery prierezu a hlavná vystuž:

b = 330 mm šírkah = 250 mm výška

7,53 m dĺžka

prijatá hlavná vystuž: 4ø12 4,52 cm² > 3,70 cm² vyhovuje 82%prijate strmene: ø6-300mm - 2-strižne z ocele 10 505 R

Kontrola normovej podmienky podľa bodu 9.10.2.2:

70,0 kN < 221 kN vyhovuje 32% Dĺžka kotvenia a presahu hlavných prútov vystuží:

520 mm kotevná dĺžka hlavných prútov 1040 mm dĺžka presahu stykovania hlavných prútov

γc = fck = fctd =

fyk = γs = fyd =

li =

As = As,min =

Ftie,per = F = As × fyd =

lbd

= l0 =

Vypočtova položka: VV-1 vnútorný veniec




4,10 m dĺžka





γc = f

ck = f

ctd =

fyk = γs = fyd =

l i =

As = As,min =


lbd

= l0 =

Vypočtova položka: OV-2 obvodový veniec




12,10 m dĺžka





γc = f

ck = f

ctd =

fyk = γs = fyd =

li =

As = A

s,min =


lbd

= l0 =

Vypočtova položka: VV-2 vnútorný veniec




12,10 m dĺžka





γc = f

ck = f

ctd =

fyk = γs = fyd =

l i =

As = As,min =


lbd

= l0 =

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]








www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.10. Výpočet prekladov a nadpraží podľa STN EN 1992 a STN EN 1996

4.10.1. Preklady na 1.NP

Preklad PK 1-1Maximálne prierezové sily v preklade – výpočet programom PlaTo4:MEd = +13,0 kNm,

VEd = 69,0 kN




Vypočtova položka: PK 1-1 preklad PK-1-1tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 350 mm b = 300 mmd = 309 mm 41 mm 0 [mm]


2ø12 2,26 cm² > 1,00 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,035 0,034 10,7 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


2,26 2ø12 0,24 % 0,0 MPa 0,38 MPa


69,0 kN > 35,1 [kN] nevyhovuje! 197%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


0,57 2 ø6-150 1,0 0,13 % 0,08 %

0,56 m ctgΘ = 2,00 230 mm 230 mm 90 kN 244,6 kN

69,0 kN < 90 kN vyhovuje 77%

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = E

cm =





a1 = a

2 =





ξeff

= µeff

= xeff

=

MEd = MRd =


Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =

sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=




lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=


www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Preklad PK 1-2Maximálne prierezové sily v preklade – výpočet programom PlaTo4:MEd = +17,0 kNm / -31,0 kNm

VEd = 268 kN








bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 570 mm b = 300 mmd = 529 mm 41 mm 0 [mm]


2ø12 2,26 cm² > 1,40 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,028 0,028 14,9 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


2,26 2ø12 0,14 % 0,0 MPa 0,32 MPa


268,0 kN > 50,9 [kN] nevyhovuje! 527%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-100 1,0 0,34 % 0,08 %

0,95 m ctgΘ = 2,00 390 mm 390 mm 409,6 kN 418,8 kN

268,0 kN < 409,6 kN vyhovuje 65%

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = E

cm =





a1 = a

2 =





ξeff

= µeff

= xeff

=

MEd = MRd =



sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=






www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Preklad PK 1-3Maximálne prierezové sily v preklade – výpočet programom PlaTo4:MEd = +15,0 kNm

VEd = +97,0 kN

Ostatné preklady na 1.NPPreklady nad dverami v stenách hr.300mm – 2×Porotherm KPP L = 1,25mPreklady nad dverami v stenách hr.120mm – 1×Porotherm KPP L = 1,25m








bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 350 mm b = 300 mmd = 309 mm 41 mm 0 [mm]


2ø12 2,26 cm² > 1,16 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,040 0,039 12,4 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


2,26 2ø12 0,24 % 0,0 MPa 0,38 MPa


97,0 kN > 35,1 [kN] nevyhovuje! 276%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-150 1,0 0,22 % 0,08 %

0,56 m ctgΘ = 2,00 230 mm 230 mm 159,4 kN 244,6 kN

97,0 kN < 159,4 kN vyhovuje 61%

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = E

cm =





a1 = a

2 =





ξeff

= µeff

= xeff

=

MEd = MRd =


Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =

sl,max

= vRd,c

= VRd,c

= VRd,c,max

=




lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=


www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.10.2. Preklady na 2.NP

Preklad PK-2-1 – nad rohovým oknom:Zaťaženia:

– atika – qk = 2,75 kN/m– krokvy a strecha nad 2.NP – qk = 2×0,75 + 2×5,5×0,08 = 1,70 kN/m– zaťaženie prekladom – automatický pripočítané programom Rám 3D– sneh – mimoriadny – sk = 2×3,14 = 6,30 kN/m

Výpočtove ohybové momenty MEd [kNm] Výpočtove priečne sily VEd [kN]

MEd,max = 34,0 kNm, VEd,max = 41 kN




PK-2-1 preklad PK-2-1tr. konštr.: S4 50 rokov trvalá konzolový nosník


kamenivo: kremičité 22,0 mm cement: 30,0 GPa


10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497

XC1 15 mm 10 mm 25 mm

h = 600 mm b = 300 mmd = 549 mm 51 mm 0 [mm]

2,15 cm² m inim álna plocha výst uže; 72,0

2ø12 2,26 cm² > 1,47 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

34,0 návrhová hodnot a ohybového moment u v pr iereze;

0,029 0,028 15,7 [mm]

34,0 < 51,6 vyhovuje 66%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


2,26 2ø12 0,14 % 0,0 MPa 0,32 MPa


41,0 kN < 52,3 [kN] vyhovuje 78%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


0,57 2 ø6-200 1,0 0,1 % 0,08 %

0,99 m ctgΘ = 2,00 400 mm 410 mm 119,9 kN 434,7 kN

41,0 kN < 119,9 kN vyhovuje 34%

Vypočtova položka:navrh. životnosť: návrh.situácia: stat.prvok:

fck

= γc = α

cc,pl= α

ct,pl= f

cd = f

ctm =

dg = N – CEM 32,5 R E

cm =

t0 = t

s = f

ck(t) = f

ctm(t)= MPa

E

cm(t) =

bet.oceľ: fyk = γs = fyd = ξeff,lim =

st. prostr.: cmin,dur = ∆cdev = cnom =


a1 = a2 =

As1,min

= As,max

= cm2


=


= As2,req

=

Kontrola ULS (MSU) – ohyb: podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)

MEd = kNmξeff = µeff = xeff =

MEd = kNm MRd = kNm


w=b =

Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =





lt = sl,max

= st,max

= VRd,s

= VRd,max

=

VEd = VRd = min{ VRd,s; VRd,max } =www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Preklad PK 2-2 – nad bočnými oknami (v rámci venca OV-2)Zaťaženia:

– atika spolu z vencom – qk = 2,75 kN/m

MEd = 0,125×γf×qk×L² = 0,125×1,35×2,75×2,45² = 2,8 kNm < MRd,venca = 18,0 kNmVEd = 0,5×γf×qk×L = 0,5×1,35×2,75×2,45 = 4,6 kN < VRd,venca = 28,0 kN vyhovuje 18%

Preklad PK 2-3 – nad oknom š.2,0m (v rámci venca - OV-2)Zaťaženia:

– veniec – gEd,1 = γf×gk×b×h = 1,35×25×0,3×0,25 = 2,6 kN/m– strecha – qEd,2 = γf×gk×l = 1,35× 0,75×2 = 2,1 kN/m– krokvy - gEd,3 = γf×gk×b×h×l = 1,35×5,5×0,08×0,18×2 = 0,22 kN/m– sneh – sEd = γf×sk×l = 1,50×3,14×2 = 9,50 kN/mspolu GEd = 14,4 kN/m

MEd = 0,125×GEd×L² = 0,125×14,4×2,25² = 10 kNm < MRd,venca = 18,0 kNmVEd = 0,5×γf×GEd×L = 0,5×14,4×2,25 = 16,0 kN < VRd,venca = 28,0 kN vyhovuje 56%

Preklad PK 2-4 – nad dverami (v rámci venca OV-2)Zaťaženia:

– atika spolu z vencom – gEd,1 = γf×gk = 1,35×2,75 = 3,8 kN/m– strecha – qEd,2 = γf×gk×l = 1,35× 0,75×2 = 2,1 kN/m– krokvy - gEd,3 = γf×gk×b×h×l = 1,35×5,5×0,08×0,18×2 = 0,22 kN/m– sneh – sEd = γf×sk×b = 1,50×3,14×2 = 9,50 kN/mspolu GEd = 15,6 kN/m

MEd = 0,125×GEd×L² = 0,125×15,6×1,25² = 4 kNm < MRd,venca = 18,0 kNmVEd = 0,5×γf×GEd×L = 0,5×15,6×1,25 = 10kN < VRd,venca = 28,0 kN vyhovuje 36%

Preklad PK 2-5 – nad vnútornými dverami (v rámci venca VV-2)Zaťaženia:

– veniec – gEd,1 = γf×gk×b×h = 1,35×25×0,3×0,25 = 2,6 kN/m– strecha – qEd,2 = γf×gk×l = 1,35× 0,75×4 = 4,1 kN/m– krokvy - gEd,3 = γf×gk×b×h×l = 1,35×5,5×0,08×0,18×4 = 0,44 kN/m– sneh – sEd = γf×sk×l = 1,50×3,14×4 = 19,0 kN/mspolu GEd = 27,0 kN/m

MEd = 0,125×GEd×L² = 0,125×27×1,25² = 6 kNm < MRd,venca = 18,0 kNmVEd = 0,5×γf×GEd×L = 0,5×27×1,25 = 17,0kN < VRd,venca = 28,0 kN vyhovuje 60%Pod vencom použiť 2x Porotherm KPP L = 1,25m

Preklad PK 2-6 – nad vnútornými dverami v stenách hr.120mmPoužiť 1x Porotherm KPP L = 1,25m




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.11. Výpočet stien podľa STN EN 1996

Vnútorná stena S-1:– zaťaženie z 2.NP a stropnej dosky – NEd,1 = 90,0 kN/m– zaťaženie zo schodiska – NEd,2 = 12,0 kN/m– zaťaženie z polovice výšky steny – NEd.3 = G0 × 0,5 × H = 4,33 kN/m² × 0,5 × 2,75m = 6,0 kN/m

SPOLU: NEd = 108 kN/m

Vonkajšia stena S-2:– zaťaženie z 2.NP a stropnej dosky – NEd,1 = 120,0 kN/m– zaťaženie z polovice výšky steny – NEd.3 = G0 × 0,5 × H = 4,84 kN/m² × 0,5 × 2,75m = 7,0 kN/m

SPOLU: NEd = 127 kN/m




výpočtová položka: S-1 vnútorná stena

Murovaci prvok: Prortherm 30 PROFI – P10 tehlový kategória: I skupina: 2 10,0 MPa

Malta: Porotherm Profi – M10 na tenkě škáry navrhnutého zloženia 10,0 MPa

3,86 MPa 2,00 1,93 MPa

podľa STN EN 1993-3:2007 – pri l.A.2

0,300 m b = 1,00 m h = 2,75 m 1,00 2,75 m

9,17 0,50

289 kN > 108 kN vyhovuje 37%

289 kN/m

fb =

fm =

fk = γM = fd =

Posúdenie únosnosti steny:

t = tef

= ρn = h

ef =

λ = hef

/tef

= cA =

NRd = cA·b·tef·fd = NEd =

NRd

≈

výpočtová položka: S-2 vonkajšia stena

Murovaci prvok: Prortherm 38 Ti PROFI – P8 tehlový kategória: I skupina: 2 8,0 MPa

Malta: Porotherm Profi – M10 na tenkě škáry navrhnutého zloženia 10,0 MPa

3,31 MPa 2,00 1,66 MPa

podľa STN EN 1993-3:2007 – pri l.A.2

0,380 m b = 1,00 m h = 2,75 m 1,00 2,75 m

7,24 0,50

314 kN > 127 kN vyhovuje 40%

314 kN/m

fb =

fm =

fk = γ

M = f

d =

Posúdenie únosnosti steny:

t = tef

= ρn = h

ef =

λ = hef/tef = cA =

NRd = cA·b·tef·fd = NEd =

NRd

≈

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.12. Výpočet podlahy garáže podľa STN EN 1992

Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje:hrúbka nosnej časti dosky: h = 150mmbetón: C25/30, výstuž 10 505 R – ø8, krytie: XC3, XM1 →krytie z dola – cnom = 75mm

Zaťaženie podlahy garáže podľa STN EN 1991-1-1:Kategória F → qk = 2,5 kN/m², Qk = 20 kN – zaťaženie na os nápravyZaťaženie na 1 koleso: Qk,1 = Qk/2 = 10 kN → σk,1 = Qk1/(0,1×0,1) = 10/(0,1×0,1) = 1000 kPa = 1,0 MPa

QEd,1 = γf×Qk,1 = 1,5×10 kN = 15 kN → σEd,1 = 1,5 MPaPružnosť podlažia – Winklera – Cz ≈ 1668 kN/m³ (0,2m S2 SP - uľahnutý + 13m F5 ML - tuhá)

Doska bola vypočítaná pomocou programu PlaTo4 – modul – doska na pružnom podloží.Maximálne ohybové momenty v doske MEd = + 17,5 kNm / - 2,0 kNm

Nutne plochy spodnej výstuže [cm²/m]

Výstuž dosky ukladať v strede dosky (krytie z dola cca.75mm).Dosku vystužiť kari setmi KY81 alebo KY85 (ø8-100 / ø8-100) z ocele 10 505 R alebo BSt 500M, dĺžka presahu 490mm (po dĺžke siete) a 700mm (po šírke).




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.13. Výpočet prístrešku podľa STN EN 1995

Zaťaženie užitkové a snehom bolo uvedene v bode 4.1.1 a 4.1.2

Zaťaženie vetrom pôsobiace na prístrešok podľa STN EN 1991-1-4:vb = 26 m/s, terén: II, ze = 3,0m, qp(ze) = 0,693 kN/m²Maximálne hodnoty cf podľa tab.7.6: cf = +0,5, cf = -1,4 (sklon 10°)Aref = b×d = 7,7×3,5 = 26,95 m², cscd = 1,0Fw,max = cscd×cf×qp(ze)×Aref = 1,0×0,5×0,693×26,95 = +9,4 kNFw,min = cscd×cf×qp(ze)×Aref = 1,0×-1,4×0,693×26,95 = -26,2 kN

Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje:rezivo: S-I (C-24) (smrek)krokvy: 80×160mm, pásiky: 60x120mm, stĺpy: 140x140mm, väznice: 140x160mm

Statická schéma prístrešku:




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Výsledky výpočtu MSÚ podľa STN EN 1995-1-1 (stupeň využitia nad 0,5)

Výsledky výpočtu MSP podľa STN EN 1995-1-1 (stupeň využitia nad 0,5)




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Výsledky výpočtu MSÚ (mimoriadna) podľa STN EN 1995-1-1 (stupeň využitia nad 0,5)

Reakcie (obálka) REd [kN]




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.14. Výpočet základov podľa STN EN 1997 a STN 73 1001

4.14.1. Základový pás OZP-1 pod obvodovou stenou (okrem steny S-2) – šírka 0,80m

– maximálna reakcia z dosky NEd,1 ≈ 80,0 kN/m– hmotnosť steny NEd,2 =2,75×4,84 = 13,4 kN/m– hmotnosť steny z betónových blokov NEd,3 = 1,35×24×1,0×0,40 = 13,0 kN/m

Spolu: NEd = 107 kN/m

Dodatočne pod dvermi zo závetria 1.05 do miestnosti 1.02 vystužiť základový pás pomocou: 2ø16 a 2ø12 (dole)+ 2ø16 a 2ø12 (hore).

4.14.2. Základový pás OZP-2 pod obvodovou stenou S-2 – šírka 1,20m

– maximálna reakcia z dosky NEd,1 ≈ 120 kN/m– hmotnosť steny NEd,2 =2,75×4,84 = 13,4 kN/m– hmotnosť steny z betónových blokov NEd,3 = 1,35×24×1,0×0,40 = 13,0 kN/m


Dodatočne pod dvermi z terasy 1.15 do miestnosti 1.07 vystužiť základový pás pomocou: 2ø16 a 2ø12 (dole) +2ø16 a 2ø12 (hore).




Vypočtova položka: OZP-2 betónový základový pas pod obvodovou stenou S-2

betón: C16/20 16,0 MPa 0,80 0,80 1,50 8,53 MPa 1,33 MPa 0,70 MPa

1,20 m 1,00 m 0,50 m 0,40 m

γ = 24,0 kN/m³ objemov á hmotnosť základu 1,35 20,0 kNm náv rhov á hmotností základu

Rozmery steny nad základom:

0,40 m 1,00 m 147,0 kNm náv rhov é zv isle zaťaženie základu

0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

1,20 m²

1,063 > 0,77 vyhovuje 73%

11,13 kNm < 35 kNm vyhovuje 32%

139 kPa < 150 kPa vyhovuje 93%

Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =

Rozmery spodnej časti základu:

bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = NEd,zakl. =

bs,y

= ls,x

= NEd

=

Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry:

eb,y = el,x = |eb,y/bf,y|+|el,x/lf,x| =

Aeff

= (bf,y

-2×eb,y

)×(lf,x

-2×el,x) =

Kontrola únosnosti základu podľa STN EN 1992-1-1:

0,85×hf/a = (3×σ

gd/f

ctd)0,5 =

MEd

= MRd

=

Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN 73 1001:σ

gd = (N

Ed+N

Ed,zakl.)/(A

eff) = R

dt =

Vypočtova položka: OZP-1 betónový základový pas pod obvodovou stenou


0,80 m 1,00 m 0,50 m 0,20 m




0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

0,80 m²

2,125 > 0,80 vyhovuje 38%



Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =


bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = NEd,zakl. =

bs,y

= ls,x

= NEd

=

Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry:

eb,y = el,x = |eb,y/bf,y|+|el,x/lf,x| =

Aeff

= (bf,y

-2×eb,y

)×(lf,x

-2×el,x) =


0,85×hf/a = (3×σgd/fctd)0,5 =

MEd

= MRd

=


gd = (N

Ed+N

Ed,zakl.)/(A

eff) = R

dt =

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.14.3. Základový pás OZP-3 pod garážovou bránou – šírka 0,40m

Priemerný odpor zeminy v okolí brány – gEd = 100 kN/mMaximálny ohybový moment v základovom páse OZP-3: MEd = ± gEd×leff² / 12 = ±100×6,25²/12 = ± 325 kNm Maximálna priečna sila v základovom páse OZP-3: VEd = 0,5×gEd×leff = 0,5×100×6,25 = 313 kN

4.14.4. Základový pás VZP-1 pod vnútornou stenou S-1 – šírka 1,0m

– maximálna reakcia z dosky NEd,1 ≈ 90 kN/m– zaťaženie zo schodiska NEd,2 = 12 kN/m– hmotnosť steny NEd,3 =2,75×4,33 = 12 kN/m





Vypočtova položka: OZP-3 základový pas OZP-3tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník




bet.oceľ: 10 505 R 490 MPa 1,15 426 MPa 0,497


h = 1250 mm b = 330 mmd = 1197 mm 53 mm 0 [mm]


2ø16 + 2ø16 8,04 cm² > 6,59 cm²

0,00 cm² > 0,00 cm²

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.3.1.7.(3)


0,067 0,064 79,8 [mm]


podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.2


4,02 2ø16 0,10 % 0,0 MPa 0,23 MPa

400 [mm] m axim álny dovolený pozdĺžny rozost up st rm eňov; 0,23 MPa 92,4 kN 1180 kN

313,0 kN > 92,4 [kN] nevyhovuje! 339%

podľa STN EN 1992-1-1:2006 – kap.6.2.3


1,01 2 ø8-200 1,0 0,15 % 0,08 %

2,15 m ctgΘ = 2,00 400 mm 600 mm 463,3 kN 849,1 kN

313,0 kN < 463,3 kN vyhovuje 68%


dg = Ecm =

t0 = t

s = f

ck(t) = f

ctm(t)= MPa

E

cm(t) =




a1 = a2 =

As1,min

= As,max

= cm2




ξeff

= µeff

= xeff

=

MEd = MRd =


w=b =

Asl = cm2 ρ

l = σ

cp = ν

min =




Asw

= cm2 αcw

= ρw = ρ

w,min=



Vypočtova položka: VZP-1 betónový základový pas pod vnútornou stenou


1,00 m 1,00 m 0,75 m 0,35 m




0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

1,00 m²

1,821 > 0,77 vyhovuje 42%



Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =


bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = N

Ed,zakl. =

bs,y = ls,x = NEd =

Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry:eb,y = el,x = |eb,y/bf,y|+|el,x/lf,x| =

Aeff = (bf,y-2×eb,y)×(lf,x-2×el,x) =


0,85×hf/a = (3×σ

gd/f

ctd)0,5 =

MEd = MRd =


gd = (N

Ed+N

Ed,zakl.)/(A

eff) = R

dt =www.K

MM-PROJE

KT.sk




[email protected]





4.14.5. Základový pás VZP-2 pod vnútornou stenou – šírka 0,70m

– maximálna reakcia z dosky NEd,1 ≈ 70 kN/m– hmotnosť steny NEd,3 =2,75×4,33 = 12 kN/m


4.14.6. Základová pätka ZPT-1 pod stĺpom St-1

4.14.7. Základová pätka ZPT-2, ZPT-3 pod stĺpom St-2 a St-3

Pozor! Pätka ma výšku 0,65m (DH = -1,65m, HH = -1,00m)




Vypočtova položka: ZPT-1 betónová základová pätka pod stĺp St-1


1,70 m 1,70 m 0,75 m 0,70 m

γ = 24,0 kN/m³ objemov á hmotnosť základu 1,35 71,0 kN náv rhov á hmotností základu

Rozmery stĺpa nad základom:

0,30 m 0,30 m 322,0 kN náv rhov é zv isle zaťaženie základu

0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

2,89 m²

0,911 > 0,76 vyhovuje 84%



Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =


bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = N

Ed,zakl. =

bs,y = ls,x = NEd =




0,85×hf/a = (3×σ

gd/f

ctd)0,5 =

MEd = MRd =


gd = (N

Ed+N

Ed,zakl.)/(A

eff) = R

dt =

Vypočtova položka: ZPT-2, ZPT-3 betónová základová pätka pod stĺp St-2 a St-3


1,40 m 1,40 m 0,65 m 0,55 m




0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

1,96 m²

1 > 0,80 vyhovuje 80%



Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =


bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = NEd,zakl. =

bs,y

= ls,x

= NEd

=

Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry:e

b,y = e

l,x = |e

b,y/b

f,y|+|e

l,x/l

f,x| =

Aeff

= (bf,y

-2×eb,y

)×(lf,x

-2×el,x) =


0,85×hf/a = (3×σgd/fctd)0,5 =

MEd

= MRd

=


gd = (N

Ed+N

Ed,zakl.)/(A

eff) = R

dt =

Výpočtová položka: VZP-2 betónový základový pás pod vnútornou stenou


0,70 m 1,00 m 0,75 m 0,20 m

γ = 24,0 kN/m³ objemov á hmotnosť základu 1,35 18,0 kNm náv rhov á hmotnosť základu


0,30 m 1,00 m 82,0 kNm náv rhov é zv islé zaťaženie základu

0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

0,70 m²

3,188 > 0,78 vyhovuje 25%



Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =


bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = NEd,zakl. =

bs,y

= ls,x

= NEd

=


b,y = e

l,x = |e

b,y/b

f,y|+|e

l,x/l

f,x| =

Aeff

= (bf,y

-2×eb,y

)×(lf,x

-2×el,x) =


0,85×hf/a = (3×σgd/fctd)0,5 =

MEd

= MRd

=

Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN 73 1001:σgd = (NEd+NEd,zakl.)/(Aeff) = Rdt =

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





4.14.8. Základová pätka ZPT-6, ZPT-7 pod stĺpom St-6 a St-7

4.14.9. Základová pätka ZPT-8 pod stĺpom St-8

Pozor! Pätka ma výšku 0,65m (DH = -1,65m, HH = -1,00m)

4.14.10. Základové pásy pod stĺpy prístrešku

Rozhoduje sada síl z podpery 6 (Rx = -0,05 kN, Ry = 1,94 kN, Rz = -10,81 kN)

Stĺpy prístrešku musia byt kĺbovo uchytené do dvoch rovnobežných základových pásov šírky 0,5m a výšky 1,2m,základová škára -1,40m (pásy musia byť oddilatované od budovy).Na jednom základovom páse budu opreté 3 stĺpy. Základový pás je navrhnutý z prostého betónu C16/20.




Vypočtova položka: ZPT-6, ZPT-7 betónová základová pätka pod stĺp St-6 a St-7


1,00 m 1,00 m 0,50 m 0,35 m




0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

1,00 m²

1,214 > 0,77 vyhovuje 63%



Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =


bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = N

Ed,zakl. =

bs,y

= ls,x

= NEd

=


b,y = e

l,x = |e

b,y/b

f,y|+|e

l,x/l

f,x| =

Aeff

= (bf,y

-2×eb,y

)×(lf,x

-2×el,x) =


0,85×hf/a = (3×σ

gd/f

ctd)0,5 =

MEd

= MRd

=


gd = (N

Ed+N

Ed,zakl.)/(A

eff) = R

dt =

Vypočtova položka: ZPT-8 betónová základová pätka pod stĺp St-8


1,70 m 1,70 m 0,65 m 0,69 m




0,00 m 0,00 m 0,00 < 1/6 vyhovuje 0%

2,89 m²

0,807 > 0,76 vyhovuje 94%



Parametre betónu:

fck

= αct,pl

= αcc,pl

= γc = f

cd,pl = f

ctk,0,05 = f

ctd,pl =


bf,y

= lf,x

= hf,z

= amax

=

γG = N

Ed,zakl. =

bs,y = ls,x = NEd =




0,85×hf/a = (3×σ

gd/f

ctd)0,5 =

MEd = MRd =


gd = (N

Ed+N

Ed,zakl.)/(A

eff) = R

dt =

www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





Koniec statických výpočtovv Poprade - 27-10-2014




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





5. ZÁVER POSUDKU

Všetky prvky konštrukcie boli navrhnuté a posúdené podľa v súčasnosti platných slovenských technic-kých noriem STN a spoločných európskych noriem STN EN. Navrhnutá konštrukcia je stabilná a vyhovuje pre naj-nepriaznivejšiu kombináciu zvislých aj vodorovných zaťažení. Jej správne fungovanie sa však zabezpečí až po kvalitnom zhotovení, podľa pokynov tejto projektovej dokumentácie. Pri akejkoľvek svojvoľnej zmene v návrhu stavby je potrebné túto zmenu konzultovať so zodpovedným projektantom, v opačnom prípade projektant ne-preberá za prípadné škody zodpovednosť.

Tento projekt slúži na vydanie stavebného povolenia a nenahradzuje realizačný projekt. Pre účely výstavby je potrebné spodobniť statický výpočet a predložiť podrobnejšiu dokumentáciu, ktorá bude obsahovať výkresy konštrukcií, detaily atď. (viď. §66 ods. 3 písm. a a g Zákona č. 50/1976 Zb. v znení neskorších predpisov).

Na základe predloženého statického posudku a pri dodržaní jednotlivých bodov pri realizácií stavby bude stav-ba dosahovať požadovaniu statickú bezpečnosť a stabilitu.Tento projekt je možne realizovať v celom rozsahu. Nosné konštrukcie tohto objektu sú posúdené podľa plat-ných noriem.

5.1. Podmienky pre dodávateľa stavby

Táto dokumentácia je vypracovaná v rozsahu obvyklom pre projekt pre stavebné povolenie. Pre projekt pre stavebné povolenie v ďalšej fáze musí byť pred začatím výstavby vypracovaná realizačná doku-mentácia.

Všetky výrobky a materiály použité v nosnej konštrukcii musia mať platný certifikát a musia spĺňať para-metre definované platnými normami a predpismi SR.

Pri realizácii stavby odporúčam:➢ všetky zmeny oproti projektu konzultovať so zodpovedným projektantom,➢ železobetónové konštrukcie musia byť odborne vystužené s dodržaním konštrukčných zásad,➢ zodpovednosť za správne zhotovenie statických konštrukcií preberá statik, len keď je prizvaný k ich pre-

vzatiu pred zabudovaním, a toto je potvrdené zápisom v stavebnom denníku,➢ počas realizácie je bezpodmienečne nutné dodržať všetky platné normy a technologické predpisy sú-

visiace so stavebnými prácami vyplývajúcimi z projektovej dokumentácie. Taktiež je nevyhnutné dodr-žiavať všetky platné bezpečnostné smernice, predpisy a vyhlášky,

➢ pri akýchkoľvek zmenách týkajúcich sa nosných konštrukcií je nutné kontaktovať statika,➢ overiť splnenie predpokladov statického výpočtu so skutočnosťou,




www.KMM-P

ROJEKT.sk




[email protected]





6. VYHLÁSENIE ZODPOVEDNÉHO PROJEKTANTA

Vyhlasujem, že projekt bol spracovaný podľa noriem v súčasnosti platných na Slovensku, vyhlášok, smerníc a technickej vedy.Zároveň vyhlasujem, že mám potrebné oprávnenie na vyhotovenie tohto projektu a uzavretú plátnu zmluvu po-vinného poistenia zodpovednosti za škodu.

v Poprade - január 2014

Zodpovedný projektant: mgr ing. Szymon Łuczak

pečiatka a podpis zodpovedného projektanta




www.KMM-P

ROJEKT.sk

Documents

STATICKÝ POSUDOK - PROJEKICA KMM PROJEKTprojekcia.kmm-projekt.sk/sites/default/files/downloads/prikladovy_projekt-2.pdf · rozmery sú 18,66 x 16,71m. Konštrukčná výška prízemia